Código Flujo de carga Newton Raphson

UNIVERSIDAD INDUSTRIAL DE SANTANDERESCUELA DE INGENIERÍAS ELÉCTRICA, ELECTRÓNICA Y DE TELECOMUNICACIONES

Perfecta Combinación entre Energía e Intelecto

ESTUDIO FLUJO DE CARGAS

Cristian Leonardo Manrique PérezPROFESOR: GERARDO LATORRE BAYONASISTEMAS DE POTENCIA

Universidad Industrial de Santander



Facultad de Ingeniería Físico Mecánicas Escuela De Ingeniería Eléctrica, Electrónica Y

TelecomunicacionesBucaramanga

2014

I. PLANTEAMIENTO

1.Flujo de cargas y cortocircuito para el sistema de la figura 1.



Figura 1. Sistema de potencia

2.Procedimiento paso a paso para resolver el problema por el método de

Newton Raphson

El primer paso es calcular la Ybarra del sistema sin incluir cargas ni

generadores, el segundo paso es determinar los tipos de barra del

sistema cuáles son las variables de entrada (grados de libertad) y

cuáles son las incógnitas (resultados) ver tabla 1, el tercer paso

determinar los datos de potencias especificadas en cada barra y su

respectivo calculo en por unidad, el cuarto paso es hacer una

descripción del sistema ver tabla 2, el quinto paso por medio de proceso

iterativo determinar el Jacobiano, el vector de correcciones, hacer las

correcciones en los ángulos y en las tensione, para un factor de

tolerancia de 1,0*10^-3, el sexto paso con los resultados de tensiones y

ángulos determinar corrientes inyectadas en las barras, flujo de

corrientes por las líneas, flujo de potencias en las líneas, perdidas en



las líneas, potencias inyectadas en las barras y potencias generadas en

las barras.

Tabla 1. Datos

sistema flujo de

cargas

Sistema flujo de cargasTIPODE

BARRA

BARRA

GENERACIÓN CARGA TENSIÓN DEBARRA Tap

tINCÓGNIT

ASPg[MW]

Qg[MVAr]

Pc[MW]

Qc[MVAr

]V pu Delta

slack 1 _ _ 0 0 1 0 1 Pg1; Qg1PQ 2 0 0 0 0 1 0 1 V2; ɗ2

PQ 3 0 0 40,00 19,37 1 0 1 V3; ɗ3

PQ 4 0 0 0 0 1 0 1 V4; ɗ4PQ 5 0 0 0 0 1 0 1 V5; ɗ5

PQ 6 18,02 _ 0 0 1 0 1 V6; ɗ6

PV 7 18,02 _ 0 0 1 0 1 Qg7; ɗ7

PV 8 0 0 7,00 3,92 1 0 1 Qg8; ɗ8

DESCRIPCIÓN DEL SISTEMANúmero de Barras 8

Número de Transformadores 2Número Líneas 2

Número de cargas 2

Niveles de tensión[KV]

Vb1 [KV] 220Vb2 [KV] 110Vb3 [KV] 44

SB [MVA] 100Zb1 [Ὼ] 121Zb2 [Ὼ] 19,36

IDENTIFICACIÓN BARRAS CANTIDADSlack 1 1

PV 7-8 2

PQ 2-3-4-5-6 5PQV 0 -

Ecuaciones de P 7Ecuaciones de Q 5

Sistema deecuaciones 12 12X12

Número deincógnitas 16



Tabla 2. Descripción del sistema

3.Cálculos que se deben realizar antes de iniciar el proceso iterativo

Para el cálculo de la Ybarra:

Para la línea de 110 KV, encontrar la capacitancia que se presenta en

la línea, tomando como referencia el tipo de conductor y la

disposición de las torres que de la línea de transmisión. Se supone



que no existen perdidas por efecto corona por ello se asume la

perditancia igual a cero.

DISTANCIA MEDIA GEOMÉTRICA MUTUA

Entre fases

Dm=Deq=3√D12∗D23∗D31 [m]

D12,D23,D31=distanciaentrefases

DISTANCIA MEDIA GEOMÉTRICA INDUCTIVA PROPIA

Para un conductor por fase.

Dsh=RMG [cm]

RMG: Radio Medio Geométrico

DISTANCIA MEDIA GEOMÉTRICA CAPACITIVA PROPIA

Para un conductor por fase.

DsC=r [cm]

r: Radio del conductor



INDUCTANCIA POR FASE

L=2∗10−4ln(DmDsh ) [H/km/fase]REACTANCIA INDUCTIVA

XL=2∗π∗f∗L [Ω/km/fase]

f: Frecuencia

CAPACITANCIA POR FASE

C=(18∗109∗ln(DmDsC ))

−1

∗1000 [F/km/fase]

REACTANCIA CAPACITIVA

Xc=( 12∗π∗f∗C ) [Ω/km/fase]

SUCEPTANCIA CAPACITIVA

B=1Xc [S/km]

CONDUCTANCIA O PERDITANCIA



Gk=PP

V2∗10−3[S/km]

Pp: Pérdidas de potencia en kilo-Vatios por kilometro

V: Tensión por fase en kilo-voltios

RESISTENCIA EN [Ω/KM] DEL CONDUCTOR

Rc =RL=10ρS [Ω/Km]

Este valor es dado en tablas del conductor penguin

IMPEDANCIA SERIE POR UNIDAD DE LONGITUD POR FASE

Z=Rc+jXL [Ω

Rc: Resistencia en [Ω/Km] del Conductor

ADMITANCIA EN PARALELO POR UNIDAD DE LONGITUD POR FASE A NEUTRO

Y=G+jB [S/km/fase]



Tabla 3. Cálculos línea 110 KV

Se supuso para la línea de 44 KV sin efecto capacitivo

Las impedancias en por unidad de los transformadores y de las líneas

en bases del sistema

DelaBarra

AlaBarra

Tensión

[KV]

Longitud[Km]

R1 X1 B1CAP

Normal[A]

Capacidad de lalíneas LimiteTérmico [MVA]

1 2 _ _ 0 0,0597 0 472,377 180

2 3 _ _ 0 -0,0086 0 944,755 180

2 4 _ _ 0 0,1536 0 787,296 60

3 5 110 85 0,2782 0,3904 0,01

55 355 39,05

4 8 44 3 0,02 0,0465 0,00 300 13,2

Cable Penguin

AWG Diametro[mm]

RMG[mm]

Peso[kg/Km]

Resistencia75º C

[Ohm/km]

Capacidad [A]

CapacidadCC [KA]

4/0 14,31 4,61 433 0,396 355 16,1R1(+) [Ohm/km] 0,396

Dm[m] 7,3296

X1(+) [Ohm/km] 0,5558

L[H/Km] 0,00147429

B1(+) [Ohm/km]

3,0214E-06

XL[Ω/km] 0,555794183

R(o) [Ohm/km] 1,188 C

[F/Km] 8,01452E-09

X(o) [Ohm/km]

1,66738255

B[S/Km] 3,0214E-06

XBo) [Ohm/km]

9,06421E-06



36 005 6 _ _ 0 0,302 0 131,216 255 7 _ _ 0 0,302 0 131,216 25

Tabla 4. Impedancia en las bases del sistema

Para el flujo de cargas:

Determinar la potencia en las barras en por unidad

Determinar la dimensión de las sub-matrices del Jacobiano

DIMENSIÓN DE SUB-MATRICES DEL JACOBIANO (FILASX COLUMNA)

H 7 7N 7 5J 5 7L 5 5

Jacobiano H NJ L

Tabla 5. Jacobiano

Se inició con un flat clásico la iteración (tensiones y ángulos de

las barras en 1 pu y ángulo en 0 grados respectivamente)

4.Para cada Iteraciones determinar:

Valores de potencia calculada

Los errores de los elementos del Jacobiano

Las correcciones y los valores corregidos

Datos arrojados en las iteraciones por matlab



____________________________________Numero de iteraciones 1

Vector de Errores en pu -0.0000 -0.4000 -0.0000 -0.0000 0.1802 0.1802 -0.0700 -0.0000 -0.1315 0 0.0622 -0.0392

Tolerancia 0.4000

Vector de Correccion en angulosen grados -0.3749 -0.3554 -0.9909 9.8888 13.0069 13.0069 -1.1244

Valores Corregidos de los angulosen grados 0 -0.3749 -0.3554

-0.9909 9.8888 13.0069 13.0069 -1.1244

Vector de Correccion en tension -0.0185 -0.0162 -0.0245 0.0306 -0.0280

Valores Corregidos de tensionesen pu 1.0000 0.9815 0.9838 0.9755 1.0306 1.0000 1.0000 0.9720

Potencias Activa calculada en lasbarras 1.0e-11 *

0.0205 0.1424 0.1488 0.0533 0.0063 0.0041 0.0041 0.0178



Potencias Reactiva calculada enlas barras 0 0.0000 -6.2200 0 -6.2200 0 0 0

Numero de iteraciones 2

Vector de Errores en pu 0.0023 -0.0192 -0.0002 -0.0131 -0.0054 -0.0054 -0.0029 -0.0007 -0.0350 -0.0010 -0.0443 -0.0007

Tolerancia 0.0443

Vector de Correccion en angulosen grados -0.1390 -0.1191 -0.1705 -0.5740

-0.6460 -0.6460 -0.1785

Valores Corregidos de los angulosen grados 0 -0.5139 -0.4745 -1.1615 9.3149 12.3608 12.3608 -1.3029

Vector de Correccion en tension -0.0020 -0.0017 -0.0023 -0.0062 -0.0024


Potencias Activa calculada en lasbarras 10.7573 -0.2312



-38.0767 0.0198 1.3054 18.5631 18.5631 -6.7070

Potencias Reactiva calculada enlas barras 30.9995 0.0706 -15.8747 0.0956 4.4302 -9.6420 -9.6420 -3.8541


Vector de Errores en pu 0.0001 0.0002 -0.0001 -0.0004 -0.0001 -0.0001 0.0001 -0.0006 0.0012 -0.0001 -0.0020 0.0002

Tolerancia 0.0020

Vector de Correccion en angulosen grados -0.0006 -0.0005 -0.0008 -0.0042 -0.0045 -0.0045 -0.0008


Vector de Correccion en tension 1.0e-03 *

0.0263 0.0183 0.0453 -0.2303 0.0569

Valores Corregidos de tensionesen pu 1.0000 0.9795 0.9821 0.9732



1.0243 1.0000 1.0000 0.9697

Potencias Activa calculada en lasbarras 14.7163 -0.0086 -40.0206 0.0098 0.0395 18.0259 18.0259 -7.0076

Potencias Reactiva calculada enlas barras 34.3767 0.0582 -19.4861 0.0075 0.1975 -7.6287 -7.6287 -3.9388


Vector de Errores en pu 1.0e-04 *

-0.0012 0.0801 0.0433 -0.0678

-0.0100 -0.0100 -0.0417 0.1959 -0.1653 0.0434 -0.4753 -0.0852

Tolerancia 4.7531e-05

Vector de Correccion en angulosen grados 1.0e-06 *

-0.2631 -0.2283 -0.2709 -0.6497 -0.5518 -0.5518 -0.2687


Vector de Correccion en tension 1.0e-05 *



-0.0556 -0.0338 -0.1255 -0.5560 -0.1792


Potencias Activa calculada en lasbarras 14.7346 0.0000 -40.0008 -0.0004 0.0007 18.0201 18.0201 -6.9996

Potencias Reactiva calculada enlas barras 34.3329 -0.0020 -19.3683 -0.0004 0.0048 -7.5527 -7.5527 -3.9191___________________________________

5.Cálculos de las potencias generadas en las barras Slack, PV y PQ.

POTENCIA INYECTADAS EN LAS BARRAS Y GENERADAS EN LAS BARRAS | # Barra | Pinyectada | Qinyectada | Pgenerada | Qgenerada |___________________________________________________________________



1 14.7346 34.3338 14.7346 34.3338___________________________________________________________________ 2 -0.0000 0.0001 -0.0000 0.0001___________________________________________________________________ 3 -40.0000 -19.3701 -0.0000 -0.0001___________________________________________________________________ 4 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000___________________________________________________________________ 5 0.0000 0.0001 0.0000 0.0001___________________________________________________________________ 6 18.0200 -7.5508 18.0200 -7.5508___________________________________________________________________ 7 18.0200 -7.5508 18.0200 -7.5508___________________________________________________________________ 8 -7.0000 -3.9200 -0.0000 -0.0000______________________________________________________________________

6.Cálculo de flujos de potencia en las líneas, flujo de corriente por

las líneas y por los transformadores

-----Flujo de potencias por las Líneas--------

Flujo de Potencia Activa por laslíneas MW| # Barras | Potencia Activa | (2,1) -14.7346 (1,2) 14.7346 (3,2) -7.7184 (4,2) -7.0162 (2,3) 7.7184 (5,3) 36.0400 (2,4) 7.0162

(8,4) -7.0000 (3,5) -32.2816 (6,5) 18.0200 (7,5) 18.0200 (5,6) -18.0200 (5,7) -18.0200 (4,8) 7.0162

Flujo de Potencia Reactivalíneas MVAr



| # Barras | Potencia Reactiva | (2,1) -33.5005 (1,2) 34.3338 (3,2) -29.5266 (4,2) -3.9518 (2,3) 29.4435 (5,3) -10.8819 (2,4) 4.0570

(8,4) -3.9200 (3,5) 16.1561 (6,5) -7.5508 (7,5) -7.5508 (5,6) 8.7037 (5,7) 8.7037 (4,8) 3.9519

FLUJO DE CORRIENTES POR LAS LINEAS # Barras | IL pu | Angulo en Grados _______________________________ 1 2 0.3736 -66.7731_______________________________ 2 3 0.3107 -75.8253_______________________________ 2 4 0.0827 -30.5526_______________________________ 3 5 0.3676 26.1118_______________________________ 4 8 0.0827 -30.5527_______________________________ 5 6 0.1954 35.0913_______________________________ 5 7 0.1954 35.0913___________________________

7.Cálculo de las pérdidas en el sistema

Perdidas de Potencias en las lineas Avtiva – Reactiva | # Barras | PpL MW | PqL MVAr |_______________________________ 1 2 0.0000 0.8334_______________________________ 2 3 0.0000 -0.0830_______________________________



2 4 -0.0000 0.1052_______________________________ 3 5 3.7584 5.2742_______________________________ 4 8 0.0162 0.0318_______________________________ 5 6 0.0000 1.1528_______________________________ 5 7 0.0000 1.1528_______________________________

8.Cálculo de tensiones en las barras y tensiones inducidas en los

generadores

Newton Raphson Analisis de flujos en sistemas de potenccia

# Barra | V pu | Angulo en Grados _________________________ 1 1.0000 0.0000_________________________ 2 0.9795 -0.5145_________________________ 3 0.9821 -0.4750_________________________ 4 0.9732 -1.1622_________________________ 5 1.0243 9.3107_________________________ 6 1.0000 12.3564_________________________ 7 1.0000 12.3564_________________________ 8 0.9697 -1.3037



Tensiones y angulo de tensiones inducida en los generadores en lasbarras # Barra | Eg pu | Angulo en Grados _________________________ 2 0.0000 0.0000_________________________ 3 0.0000 0.0000_________________________ 4 0.0000 0.0000_________________________ 5 0.0000 0.0000_________________________ 6 1.0670 21.4866_________________________ 7 1.0670 21.4866_________________________ 8 0.0000 0.0000

Código en Matlab:

clear all clc%% Newton Raphson Analisis de flujo de cargas sistema Diseñado de 20 barras% Cristian Leonardo Manrique Perez % Sistemas de Potencia% PROFESOR: GERARDO LATORRE BAYONA% UIS 2014 %% Y Barra% |De la Barra |A la Barra| R pu | X pu | B/2 pu |X' tap pu |Lineas =[1 2 0 0.0597 0 1; 2 3 0 -0.0086 0 1; 2 4 0 0.1536 0 1; 3 5 0.2782 0.3904 0.0622 1; 4 8 0.0236 0.0465 0 1; 5 6 0 0.302 0 1; 5 7 0 0.302 0 1];% Barra de inicio



Ib= Lineas(:,1); % Barra Fnal Fb= Lineas(:,2);% Resistenciar = Lineas(:,3); % Reactanciax = Lineas(:,4);% Suceptanciab = Lineas(:,5); % Tap valora = Lineas(:,6); % Z impedanciasz = r + i*x; % Inverso de impedancia ADMITANCIAy = 1./z; % Suceptanciab = i*b; % numero de barrasnb = max(max(Ib),max(Fb)); % Numero de Lineasnl = length(Ib); % Matriz Basia Y barra, Valor inicialY = zeros(nb,nb); % MATRIZ YBARRA for k = 1:nl Y(Ib(k),Fb(k)) = Y(Ib(k),Fb(k)) - y(k)/a(k); Y(Fb(k),Ib(k)) = Y(Ib(k),Fb(k)); end for m = 1:nb for n = 1:nl if Ib(n) == m Y(m,m) = Y(m,m) + y(n)/(a(n)^2) + b(n); elseif Fb(n) == m Y(m,m) = Y(m,m) + y(n) + b(n); end end end % Matrix Ybarra Y; % Matrix Zbarra Z=inv(Y); %% Datos de las barras % Tipo de Barra



% 1 - Slack % 2 - PV % 3 - PQ % Tipo | Barra | Pg[MW] | Qg[MVAr] | Pc[MW] | Qc[MVAr] | V pu | Delta | Qmin | Qmax | Datos=[1 1 0 0 0 0 1.0 0 0 0; 3 2 0 0 0 0 1.0 0 0 0; 3 3 0 0 40 19.37 1.0 0 0 0; 3 4 0 0 0 0 1.0 0 0 0; 3 5 0 0 0 0 1.0 0 0 0; 2 6 18.02 0 0 0 1.0 0 -11.2 13.5; 2 7 18.02 0 0 0 1.0 0 -11.2 13.5; 3 8 0 0 7.00 3.92 1.0 0 0 0]; %% Datos del sistema en pu Sistema en por uniddad % Base sistema [MVA]Ba = 100; % Tipo de Barratype = Datos(:,1);% Numero de Barrabus = Datos(:,2);% Pg puPg = Datos(:,3)/Ba;% Qg puQg = Datos(:,4)/Ba; % Pc puPc = Datos(:,5)/Ba;% Qc puQc = Datos(:,6)/Ba; % Voltaje especificado en las barrasV = Datos(:,7);% Angulo delta de las barrasdel = Datos(:,8); % Limite minimo de reactiva Qmin = Datos(:,9)/Ba; % Limite maximo de reactiva



Qmax = Datos(:,10)/Ba;%% Sistemas de Ecuaciones % Pi = Pgi - PciP = Pg - Pc; % Qi = QGi - QciQ = Qg - Qc; % P especificadaPsp = P; % Q especificadaQsp = Q; % Matrx de conductacias G = real(Y); % Matrix de SuceptanciasB = imag(Y); %% Identificacion de tipo de barras% PV ----------------------(Tomando como pv la barra Slack)pv = find(type == 2 | type == 1); % PQ ---(Tomando como PQ la barra PQV, para un valor determinado del tap t)pq = find(type == 3); % Numero de barras PVnpv = length(pv);% Numeros de barras PQnpq = length(pq); %% Jacobiano Metodo Newton Raphsonnbus =nb;Tol = 1; Iter = 1;while (Tol > 0.1*10e-3) % Valor de toleracia % disp('Numero de iteraciones')% disp(Iter) P = zeros(nbus,1); Q = zeros(nbus,1); % calculo de P y Q for i = 1:nbus for k = 1:nbus P(i) = P(i) + V(i)*abs(Y(i,k))*V(k)*cos(del(i)-del(k)-angle(Y(i,k))); Q(i) = Q(i) + V(i)*abs(Y(i,k))*V(k)*sin(del(i)-del(k)-angle(Y(i,k))); end end% Verificndo los limites de Reactiva if Iter <= 7 && Iter > 2 % Mirando unicamente siete iteraciones for n = 2:nbus if type(n) == 2



QG = Q(n)+Qc(n); if QG < Qmin(n) V(n) = V(n) + 0.01; elseif QG > Qmax(n) V(n) = V(n) - 0.01; end end end end% Calculo de la correcion de las variables dPa = Psp-P; dQa = Qsp-Q; k = 1; dQ = zeros(npq,1); for i = 1:nbus if type(i) == 3 dQ(k,1) = dQa(i); k = k+1; end end dP = dPa(2:nbus); M = [dP; dQ]; % Vector de Errores % Jacobiano% H - Derivadas de las potecias inyectadas al sistema variables - angulos H = zeros(nbus-1,nbus-1); for i = 1:(nbus-1) m = i+1; for k = 1:(nbus-1) n = k+1; if n == m for n = 1:nbus H(i,k) = H(i,k) - (V(m)*abs(Y(m,n))*V(n)*sin(del(m)-del(n)-angle(Y(m,n)))); end H(i,k) = H(i,k) - V(m)^2*B(m,m); else H(i,k) = V(m)*abs(Y(m,n))*V(n)*sin(del(m)-del(n)-angle(Y(m,n))); end end end% disp('H')% disp(H)% N - Derivada de las potecias inyectadas al sistema con tensiones



N = zeros(nbus-1,npq); for i = 1:(nbus-1) m = i+1; for k = 1:npq n = pq(k); if n == m for n = 1:nbus N(i,k) = N(i,k) + V(m)*abs(Y(m,n))*V(n)*cos(del(m)-del(n)-angle(Y(m,n))); end N(i,k) = N(i,k) + V(m)^2*G(m,m); else N(i,k) = V(m)*abs(Y(m,n))*V(n)*cos(del(m)-del(n)-angle(Y(m,n))); end end end% disp('N')% disp(N)% J - Derivadas de las potecias reactivas inyectadas al sistema variables - angulos J = zeros(npq,nbus-1); for i = 1:npq m = pq(i); for k = 1:(nbus-1) n = k+1; if n == m for n = 1:nbus J(i,k) = J(i,k) + V(m)*abs(Y(m,n))*V(n)*cos(del(m)-del(n)-angle(Y(m,n))); end J(i,k) = J(i,k) - V(m)^2*G(m,m); else J(i,k) = -(V(m)*abs(Y(m,n))*V(n)*cos(del(m)-del(n)-angle(Y(m,n)))); end end end% disp('J')% disp(J)% L - Derivadas de las potecias reactivas inyectadas al sistema variables - tensiones L = zeros(npq,npq); for i = 1:npq m = pq(i); for k = 1:npq



n = pq(k); if n == m for n = 1:nbus L(i,k) = L(i,k) + V(m)*abs(Y(m,n))*V(n)*sin(del(m)-del(n)-angle(Y(m,n))); end L(i,k) = L(i,k) - V(m)^2*B(m,m); else L(i,k) = V(m)*abs(Y(m,n))*V(n)*sin(del(m)-del(n)-angle(Y(m,n))); end end end% disp('L')% disp(L)% Matrix JACOBIANO JAC = [H N; J L]; % Vector de Correccion X = inv(JAC)*M; % Correcion de las variables de estado dTh = X(1:nbus-1); dV = X(nbus:end); del(2:nbus) = dTh + del(2:nbus); % Angulo en las tensiones de las barras k = 1; for i = 2:nbus if type(i) == 3 V(i) = dV(k) + V(i); % magnitud de las tensiones de barra k = k+1; end end % disp('Vector de Errores en pu')% disp(M) Iter = Iter + 1; Tol = max(abs(M)); % evaluacion de la toleracia % disp('Tolerancia ')% disp(Tol)% disp('Vector de Correccion en angulos en grados')% disp(dTh*180/pi)% disp('Valores Corregidos de los angulos en grados')% disp( 180/pi*del) % disp('Vector de Correccion en tension')% disp(dV)



% disp('Valores Corregidos de tensiones en pu')% disp(V)% disp('Potencias Activa calculada en las barras')% disp(P*Ba)% disp('Potencias Reactiva calculada en las barras')% disp(Q*Ba)end disp('Numero de iteraciones') disp(Iter) Del = 180/pi*del;%% Tensiones y angulo de tensiones en las barrasdisp(' Newton Raphson Analisis de flujos en sistemas de potenccia ');disp(' # Barra | V pu | Angulo en Grados ');for m = 1:nb disp('_________________________'); fprintf('%3g', m); fprintf(' %8.4f', V(m)); fprintf(' %8.4f', Del(m)); fprintf('\n');enddisp('___________________________');%% % Funcion de conversion de polar a rectangularVm=V.*cos(del) + j*V.*sin(del);% Corrientes inyectadas a las barras I1 = Y*Vm; Im = abs(I1); Ia = angle(I1)*180/pi; %% Corrientes Inyectadas a las BARRASdisp(' Corrientes Inyectadas a las BARRAS');disp(' # Barra | I pu | Angulo en Grados ');for m = 1:nb if Ia(m) >= 90 Ia(m) = Ia(m)-180; elseif Ia(m) <= -90 Ia(m) = Ia(m)+180; else Ia(m)=Ia(m); end disp('_________________________'); fprintf('%3g', m); fprintf(' %8.4f', Im(m)); fprintf(' %8.4f', Ia(m)); fprintf('\n');enddisp('___________________________');



%% Flujos en las barras y en las lineas% Matrices iniciales Iij = zeros(nb,nb);Sij = zeros(nb,nb);Si = zeros(nb,1); % Flujos de corrientes por las lineasdisp('FLUJO DE CORRIENTES POR LAS LINEAS')disp(' # Barras | IL pu | Angulo en Grados ');for m = 1:nl p = Ib(m); q = Fb(m); Iij(p,q) =-(Vm(p) - Vm(q))*Y(p,q); % Y(m,n) = -y(m,n)=1/Z % Iij(q,p) = -Iij(p,q); Iijm = abs(-(Vm(p) - Vm(q))*Y(p,q)); Iija = angle(-(Vm(p) - Vm(q))*Y(p,q))*180/pi; if Iija >= 90 Iija = Iija-180; elseif Iija <= -90 Iija = Iija+180; else Iija=Iija; end IijL= [Iijm,Iija]; disp('_______________________________'); fprintf('%3g', p,q); fprintf(' %8.4f', IijL); fprintf('\n'); enddisp('___________________________');%% Flujo de potencias en las lineasfor m = 1:nb for n = 1:nb if m ~= n Sij(m,n) = Vm(m)*conj(Iij(m,n))*Ba; end endendSij = sparse(Sij);disp('-----Flujo de potencias por las Lineas--------')Pij = real(Sij);disp('Flujo de Potencia Activa por las lineas')disp('| # Barras | Potencia Activa |');disp(Pij);



disp('Flujo de Potencia Reactiva por las lineas')Qij = imag(Sij);disp('| # Barras | Potencia Reactiva |');disp(Qij)%Perdidas en las lineasLij = zeros(nl,1);disp('Perdidas de Potencias en las lineas Avtiva - Reactiva')disp('| # Barras | PpL | PqL |');for m = 1:nl p = Ib(m); q = Fb(m); Lij(m) = Sij(p,q) + Sij(q,p); Lpij =real(Lij); Lqij =imag(Lij); disp('_______________________________'); fprintf(' %3g', p , q); fprintf(' %8.4f', Lpij(m)); fprintf(' %8.4f', Lqij(m)); fprintf('\n');enddisp('_______________________________'); %potencia inyectada en las barrasdisp('POTENCIA INYECTADAS EN LAS BARRAS Y GENERADAS EN LAS BARRAS')disp(' | # Barra | Pinyectada | Qinyectada | Pgenerada | Qgenerada |');for i = 1:nb for k = 1:nb Si(i) = Si(i) + conj(Vm(i))* Vm(k)*Y(i,k); endPi = real(Si)*Ba;Qi = -imag(Si)*Ba;Pg = Pi+Pc*Ba;Qg = Qi+Qc*Ba; disp('___________________________________________________________________'); fprintf(' %3g', i); fprintf(' %8.4f', Pi(i)); fprintf(' %8.4f', Qi(i));fprintf(' %8.4f', Pg(i)) ;fprintf(' %8.4f', Qg(i)); fprintf('\n'); enddisp('______________________________________________________________________');%% TENSIONES INDUCIDAS EN LOS GENERADORES Eg = zeros(nb,1); Ig = zeros(nb,1); Id = zeros(nb,1); xd=j*0.941; xq=j*0.7;



rs=0.00343;for k = 1:npv m = pv(k); Ig(m)=Ig(m)+(conj(Si(m))/(V(m).*cos(del(m)) - j*V(m).*sin(del(m)))); Id(m)=Id(m)+abs(Ig(m))*cos(pi+angle(Ig(m))-del(m))*(cos(-pi+del(m)) +j*sin(-pi+del(m))); Eg(m)=Eg(m)+Id(m)*(xd-xq)+Ig(m)*(rs+xq)+(V(m).*cos(del(m)) + j*V(m).*sin(del(m))); end%% Tensiones y angulo de tensiones inducida en los generadores en las barrasdisp('Tensiones y angulo de tensiones inducida en los generadores en las barras')disp(' # Barra | Eg pu | Angulo en Grados ');for m = 2:nb disp('_________________________'); fprintf('%3g', m); fprintf(' %8.4f', abs(Eg(m))); fprintf(' %8.4f', angle(Eg(m))*180/pi); fprintf('\n');enddisp('___________________________');

Código Flujo de carga Newton Raphson

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