metodología para la evaluación de la erosión hídrica

U N I V E R S I D A D P O L I T É C N I C A D E M A D R I D

E S C U E L A T É C N I C A S U P E R I O R D E I N G E N I E R O S A G R Ó N O M O S

T E S I S D O C T O R A L

METODOLOGÍA PARA LA EVALUACIÓN DE LA EROSIÓN HÍDRICA

CON MODELOS INFORMÁTICOS.

APLICACIÓN DEL MODELO GEOWEPP A DOS PEQUEÑAS

CUENCAS EN MADRID.

WARTA DE REGOYOS SAINZ

Ingeniero Agrónomo

Directora:

ANA ISABEL GARCÍA Y GARCÍA

MADRD, SEPTEIVBRE 2003

ÍNDICE

ÍNDICE:

LISTA DE SÍMBOLOS Y ABREVIATURAS I

RESUMEN

RESUMEN ill

SUMMARY IV

MEMORIA

CAPITULO 1: INTRODUCCIÓN

1. INTRODUCCIÓN 1

2. CARACTERÍSTICAS DEL MUNDO MEDITERRÁNEO 2

3. PROBLEMAS QUE PROVOCA LA EROSIÓN 3

4 AGRICULTURA Y MEDIO AMBIENTE. EL PROBLEMA EROSIVO 5

5. CONTROL DE LA EROSIÓN: TÉCNICAS DE CONSERVACIÓN DE SUELOS 9

6. ORGANIZACIÓN DEL DOCUMENTO 10

CAPITULO 2: ANTECEDENTES

1. COMIENZOS DE LA EVALUACIÓN DE LA EROSIÓN HfDRICA DEL SUELO 12

2. MEDIDA DE LA EROSIÓN. PÉRDIDA TOLERABLE DE SUELO O TASA DE EROSIÓN "T" 13

3. DIAGNÓSTICO DE LA SITUACIÓN DE PARTIDA EN ESPAÑA 15

4. POLÍTICA Y ACTUACIONES EN EL CONTROL DE LA EROSIÓN. HACIA UNA

AGRICULTURA SOSTENIBLE EN LA UNIÓN EUROPEA Y EN ESPAÑA 17

4.1. PROGRAMA DE ACCIÓN NACIONAL CONTRA LA DESERTIFICACIÓN. PAN 19

4.2. ESTRATEGIA ESPAÑOLA DE DESARROLLO SOSTENIBLE. EEDS 26

4.3. COMUNICADO DE LA COMISIÓN EUROPEA:

"HACIA UNA ESTRATEGIA TEMÁTICA PARA LA PROTECCIÓN DEL SUELO" 28

5. PROCESOS ENGLOBADOS DENTRO DE LA EROSIÓN 31

6. MODELIZACIÓN DE LA EROSIÓN DEL SUELO. TIPOS DE MODELOS. 33

7. MODELOS DE ESTIMACIÓN DE LA EROSIÓN HÍDRICA 36

7.1. MODELOS EMPÍRICOS 36

7.1.1. FOURNIER (1960) 37

7.1.2. ECUACIÓN UNIVERSAL DE LA PÉRDIDA DE SUELO. USLE 37

7.1.3. SOIL LOSSESTIMATORSOUTHERM ÁFRICA. SLEMSA (1978) 40

7.1.4. MÉTODO MORGAN, MORGAN Y FINNEY (1984) 41

7.2. MODELOS CON BASE FÍSICA. PRINCIPIOS QUE RIGEN LA EROSIÓN,

TRANSPORTE Y SEDIMENTACIÓN. 45

7.2.1. MECANISMOS QUE ACTÚAN EN LOS PROCESOS EROSIVOS 45

ÍNDICE

7.2.2. BASES HIDROLÓGICAS DE LA EROSIÓN 46

7.2.3. EROSIÓN POR SALPICADURA 47

7.2.4. FLUJO SUPERFICIAL 50

7.2.5. EROSIÓNENLOS REGUEROS 56

7.3. MODELOS CON BASE FÍSICA 58

7.3.1. MEYERYWISCHMEIER 58

7.3.2. ANSWERS 59

7.3.3. CREAMS 59

7.3.4. WEPP 63

7.3.5. GÜESS 67

7.3.6. EUROSEM 70

8. PRINCIPIOS DE LA CONSERVACIÓN DEL SUELO 71

9. DETERMINACIÓN DE LA DIMENSIÓN ADECUADA PARA IDENTIFICAR LOS PROBLEMAS

DE EROSIÓN Y ÁMBITO DE ACTUACIÓN DE LAS MEDIDAS CORRECTORAS 73

10. LOS SIG COMO HERRAMIENTA EN LA MODELIZACIÓN 79

11. CONCLUSIÓN

CAPÍTULO ill: OBJETIVOS

1. ENFOQUE Y PLANTEAMIENTO 81

1.1. POLÍTICAS VIGENTES SOBRE LA LUCHA CONTRA LA DESERTIFICACIÓN

Y EL CONTROL DE LA EROSIÓN 81

1.2. SITUACIÓN ACTUAL DE LOS TRABAJOS EN CURSO 83

1.3. MODELOS UTILIZADOS PARA LA LUCHA CONTRA LA EROSIÓN Y

CONSERVACIÓN DEL SUELO 84

1.4. CARACTERÍSTICAS DISTINTIVAS DEL SUELO Y DE LOS PROCESOS

DE EROSIÓN 84

2. OBJETIVOS 85

3. OBJETIVOS ESPECÍFICOS 87

CAPÍTULO IV: MATERIALES Y MÉTODO

1. MATERIAL UTILIZADO PARA EL DESARRO LLO DE LA TESIS 88

2. MÉTODO 89

3. PROPUESTA METODOLÓGICA PARA LA EVALUACIÓN DE LA EROSIÓN HÍDRICA 89

3.1. OBJETIVOS BUSCADOS 91

3.2. DEFINICIÓN DE LA ESCALA DE INTERÉS ESPACIAL Y TEMPORAL 92

3.2.1. , ESCALA ESPACIAL 92

ÍNDICE

3.2.2. ESCALA TEMPORAL 94

3.3. SELECCIÓN DEL MEJOR MODELO DE EVALUACIÓN PARA LA TOMA

DE DECISIONES A ESCALA LOCAL 95

3.4. DATOS NECESARIOS PARA LA UTILIZACIÓN DEL MODELO 97

4. DESCRIPCIÓN DEL MODELO SELECCIONADO GEOWEPP 101

5. DESCRIPCIÓN MATEMÁTICA DEL PROCESO DE CÁLCULO 104

5.1. EROSIÓN ENTRE REGUEROS 104

5.1.1. AJUSTE DE EROSIONABIUDAD KiADu 105

5.1.2. SDRRR TASA DE DISTRIBUCIÓN DE SEDIMENTOS DE LA ZONA ENTRE

REGUEROS 107

5.2. EROSIÓN EN REGUEOS 111

5.2.1. ARRANQUE O DESPRENDIMIENTO G<Tc 111

5.2.1.a. CÁLCULO DE G 111

5.2.1.b. CÁLCULO DE LA CAPACIDAD DE TRANSPORTE Te 117

5.2.2. DEPOSICIÓN O DESCARGA EN REGUEROS: G>Tc 118

6. FORMA DE INTRODUCIR LA INFORMACIÓN NECESARIA EN LA BASE DE DATOS

DEL MODELO PARA TRABAJAR CON WEPP 119

6.1. SIMULACIÓN DEL MODELO WEPP EN PERFILES DE LADERAS 119

6.1.1. DATOS DE SUELO 119

6.1.2. DATOS DE PENDIENTE 127

6.1.3. DATOS DE CLIMA 128

6.1.4. DATOS DE LAS LABORES DE CULTIVO DE LA ROTACIÓN 138

7. SIMULACIÓN DEL MODELO WEPP EN CUENCAS 141

7.1. PARA INTRODUCIR CAMBIOS EN LA CUENCA 146

7.2. PARA AÑADIR UNA ESTRUCTURA ARTIFICIAL 146

8. SIMULACIÓN DEL MODELO GEOWEPP 147

8.1. INTRODUCCIÓN DEL MDT 147

8.2. SITUACIÓN EN COORDENADAS UTM DEL PUNTO DE AFORO DE LA CUENCA 147

8.3. SELECCIÓN DE LOS ARCHIVOS DE DATOS DE CLIMA, SUELO Y USOS DE

SUELO PARA CADA SUBCUENCA CALCULADA POR EL MODELO 147

8.4. SELECCIÓN DEL MÉTODO DE CÁLCULO WATERSHED O FLOWPATH 148

8.5. SALIDA DE MAPAS, SELECCIÓN DE LA TASA DE EROSIONABILIDAD PARA

DISEÑAR LA LEYENDA DE LOS MAPAS 149

ÍNDICE

8.6. TABLAS DE DATOS DE TORMENTAS, ESCORRENTÍAS, CANTIDADES

EROSIONADAS POR TAMAÑOS DE PARTÍCULAS 150

CAPÍTULO V: ANÁLISIS DE SENSIBILIDAD DEL MODELO

1. ZONA DE ESTUDIO SELECCIONADA 153

2. TRATAMIENTO DE LOS DATOS DE ENTRADA DEL MODELO WEPP 155

2.1. INFORMACIÓN TOPOGRÁFICA 155

2.2. INFORMACIÓN DE LOS DATOS CLIMATOLÓGICOS 156

2.3. DATOS EDAFOLÓGICOS 162

2.4. DATOS DE USOS DE SUELO 168

2.5. DATOS DE PENDIENTE 171

3. SIMULACIONES REALIZADAS 176

3.1. SIMULACIONES CON WEPP 177

3.1.1. DAGANZO, CUENCA «ARROYO DEL MONTE". SIMULACIÓN CON WEPP 177

3.1.2. VIÑUELAS, CUENCA "ARROYO DE VALDELAMASA". SIMULACIÓN CON

WEPP 179

3.2. SIMULACIÓN CON GEOWEPP 181

3.2.1. DAGANZO, CUENCA "ARROYO DEL MONTE". SIMULACIÓN CON GEOWEPP 182

3.2.2. VIÑUELAS, CUENCA "ARROYO DE VALDELAMASA" SIMULACIÓN CON

GEOWEPP 184

4. RESULTADO DEL ANÁLISIS DE SENSIBILIDAD 186

4.1. TASA DE EROSIÓN PARA LOS DIFERENTES USOS DE SUELO EN FUNCIÓN

DEL TAMAÑO DE LA CELDA. MÉTODO DE CÁLCULO: WEPP 186

4.2. TASA DE EROSIÓN PARA LOS DIFERENTES USOS D SUELO EN FUNCIÓN

DEL TAMAÑO DE LA CELDA. MÉTODO DE CÁLCULO: FLOWPATH 189

4.3. COMPARACIÓN DE LA PRODUCCIÓN DE SEDIMENTOS SEGÚN EL MÉTODO DE

CÁLCULO. (HORATA2000) 192

4.4. COMPARACIÓN DE LA PRODUCCIÓN DE SEDIMENTOS SEGÚN EL MÉTODO DE

CÁLCULO. (15minTA2000) 195

4.5. PRODUCCIÓN DE ESCORRENTÍA EN LAS CUENCAS 198

4.6. EROSIÓN EN LA RED DE DRENAJE 201

4.7. COMPROBACIÓN EN EL TERRENO DE LOS RESULTADOS OBTENIDOS 207

CAPÍTULO VI: CONCLUSIONES QUE SE DERIVAN DE ESTA TESIS

1. CONCLUSIONES 211

2. PROPUESTAS DE FUTURAS LINEAS DE INVESTIGACIÓN 213

ÍNDICE

ANEJOS

ANEJO I: ARCHIVOS DE DATOS DE CLIMA

HORATA2000 214

15minTA2000 228

ANEJO II: SALIDAS DE LAS SIMULACIONES REALIZADAS CON WEPP

SALIDAS GRÁFICAS EN DAGANZO 248

TABLAS DE DATOS DE LAS SIMULACIONES DE DAGANZO 262

SALÍDAS GRÁFICAS EN VIÑUELAS 310

TABLAS DE DATOS DE LAS SIMULACIONES DE VIÑUELAS 316

ANEJO III: SALIDAS DE LAS SIMULACIONES REALIZADAS CON GEOWEPP

SALIDAS GRÁFICAS EN DAGANZO Y TABLAS DE RESULTADOS DE LAS

SIMULACIONES DE DAGANZO 377

SALÍDAS GRÁFICAS EN VIÑUELAS Y TABLAS DE RESULTADOS DE LAS

SIMULACIONES DE VIÑUELAS 390

ANEJO IV: BIBLIOGRAFÍA 409

Lista de símbolos y abreviaturas

Abreviatura 15minTA2000

AECl AMC ANSWERS

ASAE ASCE BOE BPCDG CE CEC CEN CESIC CLD CLIGEN CM COM CORINE CREAMS DaganzoO Daganzol Daganzo2 Daganzol Daganzoll DaganzoHI DGCN EEDS EUROSEM FAO/PNUMA

fíowpath

GPS GUESS HISPAMED HoraTA2000

ICONA IGN ISO LUCDEME MDT OCDE OCN OFE OMC PAC PAN

Significado Archivo con los datos climáticos de la estación meteorológica Torrejón de Ardoz del año 2000, generado con los datos tomados cada 15 minutos Agencia Española de Cooperación Internacional condición de humedad antecedente Areal Nonpoint Source Watershed Environment Response Simulation American Society of Agricultural Engineers American Society of Civil Engineers Boletín Oficial de España Breakpoint Climate Data Generator for WEPP Comunidad Europea capacidad de intercambio catiónico del suelo,(meq/100g) Comité Europeo de Normalización Centro de Estudios Superiores de Investigaciones Científicas Convención de Naciones Unidas de Lucha Contra la Desertificación Programa autónomo del WEPP cada generar los datos climáticos Comunidad de Madrid Comisión de las Comunidades Europeas

Chemicals, Runoff and Erosión from Agricultural Management archivos de pendiente generada en Daganzo archivos de pendiente generada en Daganzo archivos de pendiente generada en Daganzo archivos de datos de suelos generado para Daganzo archivos de datos de suelos generado para Daganzo archivos de datos de suelos generado para Daganzo Dirección General de Conservación de la Naturaleza Estrategia Española de Desarrollo Sostenible European Soil Erosión Model Food and Agricultural Organization. Programa de las Naciones Unidas para el Medio Ambiente

En el modelo GEOWEPP.es la ruta que sigue el agua al circular de una celda a otra

Sistema de posicionamiento global (Global Positioning System) Griffith Universlty Erosión Sedimentation System Evaluación de la Desertificación en España Archivo con los datos climáticos de la estación meteorológica Tonfejón de Ardoz del año 2000, generado con los datos tomados cada hora

Instituto Nacional para la Conservación de la Naturaleza Instituto Geográfico Nacional Organización Intemacional de Normalización Proyecto de Lucha contra la Desertificación en el Mediten-áneo Modelo Digital del Terreno Organización para la Cooperación y el Desarrollo Económico Órgano de Coordinación Nacional En el modelo GEOWEPP: Overiand Flow Element Organización Mundial de Comercio Política Agrícola Comunitaria Programa de Acción Nacional Contra la Desertificación

Lista de símbolos y abreviaturas

PC

sos .shp SIG SLEMSA SSSA T T.M. TA2000.CLI

TOPAZ-DEM

UE USDA USLE

Vinuelasl Vínuelasll Vinuelasl Viñuelas2 Viñuelas3 Viñuelas4 ViñuelasS Viñuelas6 Viñuelas? WEPP xxyyyy.CLI xxyyyy.ERR xxyyyyCL.DAT

xxyyyyCS.CSV

xxyyyyCS.CTL

)OQfyyyPL.CSV

xxyyyyPL.CTL

xxyyyyST.DAT

yyyy

Ordenador personal Servicio de Conservación de Suelos Formato de los archivos de un SIG con datos vectoriales Sistema de Información Geográfica Soil Loss Estimator for Southern África Sociedad Americana de la Ciencia del Suelo Tasa Tolerable de Erosión Término Municipal Archivo con los datos climáticos de la estación meteorológica Torrejón de Ardoz del año 2000

programa interno de GEOWEPP para calcular las subcuencas y red de drenaje en una cuenca digitalizada

Unión Europea Departamento de Agricultura de los Estados Unidos Ecuación Universal de Pérdida de suelo (Universal Soil Loss Equation) Archivo 1 de datos de suelos generado para Viñuelas Archivo II de datos de suelos generado para Viñuelas Archivo 1 de pendiente generada en Viñuelas Archivo 2 de pendiente generada en Viñuelas Archivo 3 de pendiente generada en Viñuelas Archivo 4 de pendiente generada en Viñuelas Archivo 5 de pendiente generada en Viñuelas Archivo 6 de pendiente generada en Viñuelas Archivo 7 de pendiente generada en Viñuelas Water Erosión Prediction Project Archivo de salida del BPCDG Archivo con los mensajes de en-ores del BPCDG Archivo con la información de tablas de conversión para la velocidad del viento y la dirección, los datos de radiación y los datos de punto de rocío, de la estación xx y el año yyyy, del BPCDG

Archivo con la información de la fecha, temperaturas máximas y mínimas y velocidad del viento de la estación xx y el año yyyy, del BPCDG archivos intermedios para ayudar a identificar errores en el archivo xxyyyyCS.CSV

Archivo con la infonnación de la pluviometría de la estación xx y el año yyyy, del BPCDG archivos intermedios para ayudar a identificar enrores en el archivo xxyyyyPL.CSV

Archivo con la información del nombre de la estación, localización, elevación y año de la información del BPCDG año que corresponden los datos meteorológicos

Resumen (Summary)

RESUMEN

La primera causa de deterioro del medio rural es la desertificación y en el área

mediterránea, son los procesos de erosión hídrica los que provocan la degradación del suelo y

la desertificación. Estas consideraciones son tenidas en cuenta en ia Estrategia Española de

Desarrollo Sostenible y el Programa de Acción Nacional de Lucha contra la Desertificación, y

es por ello que se propone "crear un sistema de vigilancia y alerta en las zonas vulnerables a la

desertificación con objeto de disponer de mediciones, datos e indicadores que nos permitan

diagnosticar los procesos de desertificación en España y conocer el estado de su desarrollo en

las zonas afectadas y la respuesta de las mismas ante los remedios aplicados."

Del inventario de erosión del suelo en el ámbito nacional que está en proceso de

realización, se sacarán conclusiones sobre las zonas con más riesgos o con más problemas de

erosión. Estas zonas de máxima prioridad o especial interés, habrá que estudiarlas a una

escala de más detalle, como puede ser 1:50.000 para realizar una planificación sectorial o

regional. Pero incluso se harán necesario planes de acción específicos para zonas concretas a

una escala mucho más detallada, en lo que se llama planificación local, debido a las diferencias

y características inherentes de cada zona en particular.

Para seleccionar un modelo de predicción que pueda ser utilizado en conservación de

suelos o en el desarrollo de estrategias políticas, se requiere una evaluación de los modelos

disponibles para determinar la capacidad para trabajar según la escala espacial (a nivel local,

regional o nacional ) y la exactitud de los datos requeridos. Por ello se propone una

metodología para la selección del modelo que proporcione, según los objetivos

buscados o a la escala que se tomen las decisiones, los resultados más fiables y con

menor incertidumbre, en función de la adecuación de los datos utilizados, métodos de

procesado y el modelo aplicado.

Los modelos empíricos son más aplicables a problemas a gran escala y donde hay

menos datos disponibles. De entre ellos, la USLE es el modelo de predicción de la erosión más

utilizado hasta la actualidad, pero debido a su origen empírico y su estructura de caja negra

está limitada su capacidad para aumentar su precisión. En las últimas décadas, los esfuerzos

se han dirigido a desarrollar modelos con base física que predigan, además de la escorrentía y

Resumen (Summary)

pérdidas de suelo totales, la distribución espacial de la escorrentía y sedimentación sobre la

superficie del suelo durante una tormenta aislada o a lo largo del tiempo, por lo que su

aplicación puede ser mucho más localizada. Pero su mayor limitación se encuentra en la gran

cantidad de datos que requieren.

De entre ios nuevos modeíos físicos que van apareciendo, se ha seleccionado ei

modelo GEOWEPP (por ser el más avanzado que hasta ahora hay), para evaluar su

funcionalidad y fiabiiidad. Este modelo consigue aunar un modelo basado en procesos con

un sistema de infonnación geográfica.

Para comprobar si los resultados de este modelo pueden ser usados en la toma

decisiones de usos sostenibles a escala local, se han seleccionado dos pequeñas cuencas,

para evaluar como trabaja tanto con los datos más comúnmente disponibles como con

ios datos obtenidos en investigaciones en el campo, ya que estas diferencias deberían

tener mucha importancia en las decisiones de: aplicación de políticas, de prácticas de

conservación o desarrollo de estrategias necesarias para reducir los riesgos.

Los resultados del análisis de sensibilidad muestran que el modelo físico de

simulación de la erosión hídrica GEOWEPP permite desarrollar políticas de protección de

suelos ajustadas a la diversidad espacial y temporal de las áreas afectadas.

De entre los datos de entrada que el modelo requiere:

a) Es menos exigente en el tamaño de celda del modelo digital del terreno y

en la escala de ios datos de tipo de suelo,.

b) La cobertura vegetal y la descripción de ios usos del suelo producen

variaciones muy significativas, pero no son complicados de adaptar a la zona de

estudio, siempre que sean zonas agrícolas.

c) El archivo de la variabilidad temporal del clima local es lo más costoso de

conseguir, tanto en tiempo como en datos.

IV

Resumen (Summary)

SUMMARY

The most imporíant cause of rural environment damage is Mediterranean área

desertif¡catión. Water erosión process iead to soil degradation and desertification. These

considerations siiouid be tai<en inte account in íhe "Estrategia Española de Dessarrollo

Sostenible (Spanish Sustainable Development Strategy)" and in the "Acción Nacional de Lucha

contra ia Desertificación (National Action Pian of Fight against Desertification)". According to

that it's proposed "to créate a vigilance and alert system in desertification vulnerable zones, in

order to have measurements, data and indicators, that wili aliow to diagnose desertification

process in Spain, and know about development status in affected zones and the answer of

them to appiled remedies".

Results about more risky zones or zones with more erosión problems, should be taken

from the soil erosión inventory in national ambit. These highest priority or speciai interest zones

should be studied in a more detailed scale, as 1:50.000, in order to approach a sectorial or

regional planning. Specific action píans should be carried out for particular zones, in an even

much more detailed scale, in what is considered local planification, due to differences and

particular characteristics of each zone.

The selection of a prediction model used in soil conservation or in policy strategy

development, require the evaiuation of available models, to determine íhe working capacity of

them: according to spatial scale (local, regional or national level) and data accuracy. A

methodology of model selection is proposed, which wiil próvida according to pursuií objectives

or the scale, decisión making, reliable results and with less uncertainty, due to used data

suitabiiity, processing methods and the appiied modei.

While there are great scale problems and less available data, empiric models could be

used. USLE erosión prediction modei is íhe most relevaní up ío date. Due ío iís empiric origin

and black box structure, accuracy increasing capacity is limited. This procedure predict the

following points: runoíf and íotal soil uses, runoff spatial distribuíion and soil surface

sedimentation during an isolate storm. Its application could be much more located. But the main

constraint is the great amount of required Information.

V

Resumen (Summary)

GEOWEPP modei has been seiected (because is the more advanced of the new

physic models), to evalúate its functionality and reliability. The synergies between this

model with geographic information system (GIS), are evident.

Two smali watershed where seiected to evalúate how model works (not only with

the most common avaiiabie data but with obtained fieid investigatlon data as weli), in

order to check if the resuits could be used in decisión making of sustainabie uses at a local

scaie. This difference should have great significance in decisions of; poiicy application,

conservation practice or strategy deveiopment necessary to reduce the risks.

Sensitivity anaiysis resuits, proof that GEOWEP (physicai modei of water erosión

simulation) allows develop a soil protection poiicy, adequate to the diversity of spatial and

temporal affected áreas. Among data required the following issues have been consldered;

a) Both cell size of land(soil) digital terrain model and data scaie of soil type, are the less

exlgent.

b) Vegetable coverage and description of soil uses produce significant variations, not too

difficuit to adapt to study zones, always they are agricultura! zones.

c) The most difficuit thing to obtain, both time and money, is the archive of temporal variability

of local climate.

VI

CAPITULO I: Introducción

CAPITULO I: INTRODUCCIÓN.

1. INTRODUCCIÓN

La degradación del suelo se define como "un proceso que rebaja la capacidad actual y

potencial del suelo para producir (cuantitativamente o cualitativamente) bienes o servicios

(FAO/PNUMA,1980).''

La función productiva del suelo ha sido y es utilizada por la humanidad desde tiempos remotos

(la visión del suelo como medio de crecimiento para las plantas), pero ésta no es la única, y

actualmente se tiende a considerar otras funciones que toman en cuenta aspectos más

globaiizadores del suelo. En éste sentido, Blum et al. (1994) consideran que el suelo

desempeña seis funciones básicas, no siempre complementarias, que entran en competición

cuando el hombre utiliza el territorio:

• Producción de biomasa, suministrando alimentos, energía renovable y materias primas

como base para la vida humana y animal,

• Actuar como filtro, medio tamponador {buffet) y trasformador para proteger el medio

ambiente de la contaminación, especialmente las aguas subterráneas y la cadena alimentaria,

• Servir como medio protector de los numerosos organismos del suelo y como reserva

genética,

• Como soporte físico para el desarrollo de las actividades socioeconómicas e

infraestructuras,

• Como fuente de materias primas, suministrando agua, arcilla, arena, gravas, minerales y

otros,

• Como medio protector de la herencia cultural que contiene en forma de evidencias

arqueológicas y paleontológicas.

"La armonización espacial y ecológica de todas ellas definen el uso sostenible del territorio

(Blumeía/., 1994)."

CAPÍTULO I : Introducción

Acorde con éste carácter multifuncional del suelo Doran et al. (1994) define ia calidad del

suelo como 7a capacidad de un suelo de funcionar dentro de ios límites del ecosistema

para sostener la productividad biológica, mantener la calidad medioambiental y

promoverla salud de las plantas y animales, que es la definición posteriormente adoptada

por ia Sociedad Americana de la Ciencia del Suelo (SSSA, 1997).

"La erosión hídrica constituye el principal proceso de degradación que afecta a los suelos en

el ámtMto mediterráneo, y representa una de las formas más completas de degradación

englobando tanto ia degradación física del suelo como la química y biológica (Colomer Marco,

Sánchez Díaz, 2001)."

Según Morgan (1994), "La erosión es un proceso natural, pero su distribución en el tiempo y en

el espacio, es el resultado de circunstancias físicas y humanas. Desde que la tierra se cultivó

por primera vez, la erosión del suelo por el agua y el viento han sido un problema constante."

La erosión y el cambio del uso del suelo están fuertemente relacionados. Las pérdidas del

suelo aumentan rápidamente hasta niveles inaceptables cuando ia tierra se usa mal. Es por

eso primordial una buena planificación de la conservación de los suelos si se quiere conseguir

un uso sostenible de éste.

2. CARACTERÍSTICAS DEL MUNDO MEDITERRÁNEO

El clima mediterráneo se caracteriza por presentar una serie de variaciones pluviométricas y

térmicas estaciónales con veranos cálidos y secos e inviernos no excesivamente severos. El

gran inconveniente de este clima para la vida del hombre consiste en la distribución anual de

las lluvias repartidas muy irreguianmente a lo largo del año.

El Mediterráneo ha estado, desde la antigüedad, ocupado con diferente intensidad por varias

civilizaciones, que han marcado de forma determinante la evolución de su entorno a lo largo de

los siglos. Esto ha hecho que sus ecosistemas sean sobre todo frágiles y dependientes de esta


intervención humana. Por lo tanto, los problemas ambientales no son en muchos casos fruto

del mundo contemporáneo, sino consecuencia de la evolución histórica de esta zona.

El hombre ha provocado impactos ambientales de más o menos intensidad desde la

antigüedad al roturar tierras, pastorear los campos y talar árboles para madera y leña, como

consecuencia de ello ha alterado el paisaje, ha creado competencia por los usos del suelo, ha

introducido especies extrañas y sobre todo ha generado erosión y desertificación. Pero no todo

ha sido malo ya que ia zona se fue enriqueciendo con las culturas y tradiciones de ios

diferentes pobladores del mediterráneo, que han evolucionado muy lentamente y han llegado,

en algunos ecosistemas, a un interesante equilibrio entre el aprovechamiento sostenible de los

recursos naturales y el medio ambiente.

En los tiempos actuales, los procesos de degradación ambiental ya iniciados se aceleran y se

introducen nuevos elementos de cambio en e! medio ambiente mediterráneo con la presión

demográfica y los progresos científicos y técnicos. Entre estos nuevos elementos causantes de

impactos destacan: la intensificación de las producciones agrícolas e industriales que provocan

contaminación de aguas, suelos y atmósfera, el despoblamiento de las zonas rurales y el

aumento de la población y la presión del mundo urbano sobre el mundo rural y el medio

natural.

3. PROBLEMAS QUE PROVOCA LA EROSIÓN

Los problemas más importantes que provoca la erosión son la pérdida de suelo y la

sedimentación.

> La pérdida de suelo reduce la productividad de los campos por la redistribución de la tierra,

la degradación de su estructura y el arrastre de materia orgánica y nutrientes, todo lo cual

lleva a la pérdida del espesor del perfil cultural y a la disminución de ia fertilidad. El efecto

resultante es la limitación de las especies que se pueden cultivar, obligando a un aumento

CAPITULO I : Introducción

de los fertilizantes para mantener el rendimiento de las cosechas y finalmente, lleva a la

devaluación y abandono de las tierras.

> La sedimentación, por su parte, degrada la calidad de las aguas. Ya que los sedimentos

pueden lla/ar adsorbidos productos químicos contaminantes, entre otros, hay que destacar

el aumento de los niveles de nitrógeno y fósforo en las masas de agua, favoreciendo la

eutrofización. La sedimentación termina cegando los canales de riego, reducen la

capacidad de transporte de arroyos y ríos, disminuyen la vida útil de las presas, puertos y

cualquier otra estructura construida en el agua, reduciendo su capacidad y requiriendo

costosas obras para su rehabilitación.

Por lo tanto, las consecuencias de la erosión del suelo se manifiestan tanto en el lugar donde

se produce (ín situ), como fuera de él (erosión difusa). "Mo obstante los impactos que se

producen fuera de las zonas de erosión son potencialmente mayores que los efectos sobre la

productividad producidos in situ. (Foster ef al., 1995)".

• Los costes de la erosión in situ son soportados por el agricultor, aunque pueden ser

transferidos en parte a la sociedad, en témiinos de precios más altos en los alimentos a medida

que se producen pérdidas en los rendimientos o abandono de las tierras de cultivo. El problema

es que el agricultor difícilmente percibe el problema, puesto que la tecnología tiende a

enmascarar la disminución de la productividad (aunque aumente los costes de materias primas,

la productividad se mantiene o aumenta). Al mismo tiempo las labores de cultivo borran los

rasgos erosivos tales como regueros y cárcavas efímeras. Los problemas de acumulación de

metales pesados en el suelo no son tenidos en cuenta hasta que se acumulen en las

producciones en un nivel tal que impidan su comercialización. Según Colomer et al. (2001)

"Todo esto se puede explicar porque, hasta hace bien poco, se ha potenciado desde todos los

ámbitos la intensificación de la producción agrícola, prestando escasa atención a los problemas

medioambientales que esta generase."

• "El agricultor soporta pocos de los costes de la erosión difusa, que recaen sobre las

autoridades locales en concepto de limpieza y conservación de carreteras, compañías de

CAPÍTULO I: Introducción

seguros y propietarios de terrenos afectados por la sedimentación y las inundaciones. Sólo en

contadas ocasiones, los gobiernos centrales consideraban los verdaderos costes de la erosión.

(Morgan, 1994)". Los impactos de la erosión fuera de la zona de origen afectan a áreas

colindantes donde la gente afectada tiene poca o ninguna influencia sobre la zona donde se

produce la erosión, "por eso la sociedad tendría que tener más interés en que se controlara la

erosión en grandes áreas mejor que en parcelas individuales. (Uri et al., 1998)."

• Tanto en los problemas generados en el sitio como en los generados fuera de la zona de

erosión, los sucesos de baja magnitud y de alta frecuencia producen impactos que se perciben

poco pero que a largo plazo son irreparables. "Si embargo, los sucesos de baja frecuencia pero

de gran magnitud si que crean gran interés público para que sean controlados y evaluados, ya

que una gran tormenta puede provocar fuertes corrimientos de tierra, cortes de carreteras,

obstrucción de aliviaderos, etc. con lo que los impactos económicos y medioambientales

debidos a la erosión del suelo reciben mucha más atención. (Harbor, 1999)."

• La preocupación por los problemas de degradación del suelo en Europa no surgen tanto

por los problemas que han generado sobre la agricultura, sino por los problemas que ésta ha

generado sobre el medio ambiente (contaminación de acuíferos, eutrofización de aguas

superficiales, colmatación de embalses, introducción de elementos tóxicos dentro de la cadena

trófica, etc.) Todo ello llevó a una confrontación entre agricultura y medioambiente que ha

obligado a formular nuevos planteamientos: "la agricultura sostenible".

4. AGRICULTURA Y MEDIO AMBIENTE; EL PROBLEMA EROSIVO.

Durante los últimos años están teniendo lugar una serie de profundas transformaciones en el

sector agrario y en el mundo rural de los países desarrollados (especialmente en la UE), que

llevan a hablar de crisis y conduce a plantearse el futuro del mundo rural. Entre estos cambios

cabe citar: crisis de producción (aparición de excedentes), profundas transformaciones sociales

y económicas, así como una progresiva consideración y sensibilización hacia los problemas

ambientales según un nuevo estilo de desarrollo: desarrollo sostenible. Los desafíos del sector


agrario se enmarcan en un contexto internacional que aparece definido fundamentalmente a

partir de la reforma de la PAC en 1999 (Agenda 2000) y de las discusiones sobre comercio

internacional mantenidas en el seno de la Organización Mundial de Comercio (OMC). "Pero en

términos de sostenibilidad, sin embargo, es preciso atender además a cuestiones

relativas a la incidencia de la política agraria sobre la gestión del territorio, sobre la

fijación de la población al medio rural en zonas amenazadas por procesos de

desertización y sobre la capacidad del sector de asumir el reto de ser rentable, en

términos financieros, económicos y sociales, en un entorno crecientemente competitivo.

(Estrategia Española de Desarrollo Sosteníble, EEDS, 2002)".

La agricultura, la ganadería y la selvicultura son actividades que, a veces deterioran el medio

ambiente, aunque en otras ocasiones ayudan a mantener el equífibrio natural de los

biosistemas. "La agricultura no puede ser considerada sólo en su función económica y

estratégica, sino como una actividad que contribuye al mantenimiento del medio ambiente rural

(Comisión de las Comunidades Europeas, COM 1985).° "El medio rural cumple una serie de

funciones vítales para el conjunto de la sociedad: zona amortiguadora de impactos que pemiite

la conservación del equilibrio ecológico y lugar para el esparcimiento y recreo de los habitantes

de las ciudades (COM 1988)."


Si nos fijamos en la evolución de los objetivos de la agricultura a lo largo del tiempo:

ESTADO

EVOLUTIVO

Agricultura y

pastoreos

primitivos {hasta

1950)

Agricultura

moderna (1950-

1990)

Agricultura

postmoderna

(desde 1990)

OBJETIVOS

Producir alimentos y

otros bienes materiales

Producir alimentos y

otros bienes materiales

maximlzando la

productividad y

rentabilidad

Producir bienes

materiales o no y

servicios compatibles

con el medio ambiente.

CARACTERÍSTICAS

Extensiva, bajo nivel de

inputs.

Cambios lentos Agro

ecosistemas en equilibrio

Intensiva, altos niveles de

Inputs.

Cambios rápidos e

intensos. Agro

ecosistemas degradados.

Sostenible, utilización

racional de inputs.

Estabilidad, consen/ación

y mejora de ecosistemas.

IMPACTOS

Globales de escasa

relevancia. Locales:

deforestación, erosión

por sobrepastoreo y

roturación excesiva

Sobreexplotaclón de

recursos y materias

primas. Contaminación:

aguas suelos,

paisajes... Erosión

desertización,

ocupación del espacio.

Mínimos. Integración

de objetivos sociales,

económicos y

ambientales.

Figura n' 1: Evolución de los objetivos de la agricultura a lo largo del tiempo. Fuente: Julio Merino García y Caridad Nieto Rodríguez (2000).

La agricultura moderna ha generado problemas erosivos en dos vertientes:

• Sobreexplotaclón del recurso suelo: buscando la máxima productividad, lo que tía traído

como consecuencia la salinización, alcalinización, o erosión de grandes áreas productivas y

posterior abandono, lo que agrava el problema erosivo.

• En otras ocasiones, la erosión puede ser debida a todo lo contrario; y aparece como

consecuencia de la crisis del sector por abandono de tierras asociado al exceso de producción.


al envejecimiento y al desánimo de la población rural ante la falta de expectativas laborales, la

competitividad de los mercados internacionales y las políticas agrícolas, lo que produce una

emigración de la población desde las zonas rurales a favor de las zonas urbanas.

Tan malo es para el medio ambiente la sobreexplotación excesiva como el abandono de los

espacios ya intervenidos por el hombre. Las consecuencias ambientales de este abandono

están en función las características ecológicas de las tierras abandonadas y de la fonna en que

se realiza este cese de actividad. Puede haber impactos positivos como son: el aumento de la

biodiversidad y disminución de la contaminación de aguas. Pero en el Mediterráneo

predominarán los impactos negativos como: erosión, pérdida de agroecosistemas de gran

riqueza como las dehesas, pérdidas de paisaje, invasión del matorral y las malas hierbas,

aumento del riesgo de incendios forestales, además de graves implicaciones sociales y

económicas, ya que la población ante la falta de empleos alternativos abandona el medio rural

lo que origina, a su vez, grandes pérdidas de un rico patrimonio histórico cultural.

"España está a la cabeza de la UE en cuanto a porcentaje de superficie dedicada a cultivos y

en la superficie dedicada a prados y pastizales y supera la media comunitaria de población

activa agrícola en más de tres puntos. La evolución del sector agrario español puede

caracterizarse por la dualidad. Por una parte, se evidencia un intenso proceso de

modernización en zonas con gran potencial productivo asociado a fenómenos como la

intensificación, la especialización y la concentración de la producción. En paralelo, se producen

procesos de marginación en las zonas con peores condiciones naturales para la

competitividad, pero en las que el carácter multifuncional de la agricultura puede tener

efectos positivos sobre la conservación del medio y de los asentamientos poblacionales.

Todo ello hace de las activid£Kfes agrícolas un sector crucial para la gestión sosteníble

de los recursos naturales. (EEDS, 2002)"

Es necesario comentar la propuesta de la Comisión Europea (22 de enero del 2003), para

reformar el sector agrario, en la que se plantean adoptar incentivos para la adopción de

prácticas agrarias más sostenibles. Los beneficiarios de las ayudas directas estarán también


obligados a mantener en buenas condiciones agronómicas sus tierras. Esto es lo que se llama

condicionalidad, de tal forma que si no se cumple la legislación europea en materia de medio

ambiente entre otras, no se puede tener acceso a las ayudas directas.

Posiblemente, toda esta reforma lleve a los agricultores a impiementar los programas de

conservación de suelos creados expresamente para las zonas que se detecten con problemas

de erosión, para así poder cobrar las ayudas. Pero también llevará asociado un trabajo previo

de desarrollo de estos programas, con una evaluación ex ante de los resultados esperados tras

su aplicación.

5. CONTROL DE LA EROSIÓN: TÉCNICAS DE CONSERVACIÓN DE SUELOS.

Normalmente "Las estrategias para el control de la erosión utilizan técnicas de Conservación

de Suelos con las que se pretende, al tiempo en que se obtiene de una determinada superficie

de terreno la máxima producción sostenible, mantener las pérdidas de suelo por debajo del

umbral que, teóricamente, debe permitir, a la velocidad natural de formación del suelo,

compensar las pérdidas por erosión. Ya que la erosión es un proceso natural, no puede

evitarse totalmente pero puede reducirse a un valor máximo aceptable o pérdida tolerable de

suelo. (Morgan, 1994)."

El éxito de una buena estrategia para el control de la erosión pasa necesariamente por tres

pasos:

1. Identificar correctamente los problemas erosivos y por lo tanto los procesos de erosión

(definición correcta de las áreas con mayores riesgos de erosión y como consecuencia de

las principales zonas de origen del sedimento).

2. Diseñar las medidas de conservación de suelos más adecuadas para controlar el

problema

3. Analizar la disposición de los agricultores y restantes agentes para llevarlas a cabo.


Luego "la conservación del suelo es un tema realmente interdisciplinario, ya que entre otros

aspectos requiere: información sobre el riesgo de erosión, conocimiento de los procesos

geomorfológicos que intervienen y de los factores que los controlan; conocimiento de los

sistemas agrícolas y de la estructura social en que se desanrollan; aptitud para diseñar

prácticas aceptadas por los agricultores y respetuosas con el medio y capacidad para ejecutar

cualquier propuesta y aconsejar dentro de un marco legal sobre su mantenimiento.

6.- ORGANIZACIÓN DEL ESTUDIO.

Además de esta introducción, el estudio incluye otros capítulos con varios anejos.

• Capítulo II; revisión de los antecedentes sobre erosión hídrica.

• Capítulo III: se realiza una conclusión de los antecedentes estudiado para plantear los

problemas y necesidades tiallados. A partir de ellos se plantean unos objetivos generales de la

tesis y unos objetivos específicos, a desarrollar en los siguientes capítulos.

• Capítulo IV: descripción de los materiales necesarios y el método aplicado para desarrollar

y alcanzar los objetivos. Planteamiento de una metodología para la selección del modelo de

evaluación de la erosión hídrica adecuado a los objetivos propuestos. Selección de un modelo

con base física que sin/a de herramienta de evaluación de la erosión en diferentes ámbitos;

local, regional o territorial. Estudio del diagrama de flujo para conocer el sistema de variables y

las interacciones que se producen entre ellos. Descripción matemática de todo el proceso. Se

estudiará la forma concreta de realizar las aplicaciones, (uso de los programas informáticos con

el proceso de introducción de los datos requeridos y el análisis de los resultados que facilita).

• Capítulo V: estudio de sensibilidad del modelo según los distintos niveles de precisión de

los datos de entrada: tamaño de la celda, datos de los suelos, cultivos y usos de suelo, y

posterior contraste con las zonas de erosión y sedimentación localizadas en el área de estudio

para evaluar su operatividad real.

10


• Capítulo VI: conclusiones que se derivan de ésta tesis doctoral y las nuevas líneas de

investigación a las que puede dar lugar.

Finalmente se recogen los anejos con los gráficos y mapas de las simulaciones realizadas y los

archivos de datos de entrada de infomnación requeridos por el modelo.

11

CAPITULO 11: Antecedentes

CAPITULO II: ANTECEDENTES.

1. COMIENZOS DE LOS ESTUDIOS SOBRE LA EROSIÓN HÍDRICA DEL SUELO

Los estudios sobre la erosión Jiídrica y modelos para evaluar las pérdidas de suelo, según los

distintos tipos de erosión, comienzan prácticamente a principios del siglo veinte, con las

investigaciones del Servicio Forestal de EEUU (Forest Service de USA) en 1915. En 1935 se

creó el Servicio de Conservación de Suelos de EE.UU. (SCS), el cual fue autorizado por ley

para aportar educación y asistencia técnica a los agricultores, con el objetivo principal de

asegurar que la erosión del suelo sería controlada para prevenir los impactos que sobre los

rendimientos y rentabilidad de la agricultura se estaban produciendo.

El Departamento de Agricultura de los EEUU (USDA), comenzó un programa en 1933, para

crear 10 estaciones experimentales de erosión de suelos y 40 proyectos para el control de la

erosión a través de todo el país. Las estaciones experimentales medían la escorrentía y la

erosión del suelo en parcelas uniformes y en pequeñas cuencas con un amplio rango de suelos

y técnicas de cultivo. Cada proyecto de control de la erosión abarcaba una cuenca entera

donde los métodos para el control de la erosión podían ser aplicados, evaluados y

demostrados. Todos los datos recogidos en estas estaciones aportaron el conocimiento

suficiente sobre los procesos erosivos, con el resultado de la Ecuación Universal de Pérdida de

Suelo {Universal Soil Loss Equation, USLE) (Wischmeier and Smith, 1958). La USLE es una

ecuación empírica para determinar la pérdida media anual de suelo. Quizás por ser una simple

ecuación de regresión, ha resultado ser un modelo práctico y accesible que ha sido utilizado a

diferentes escalas en el mundo entero.

Como resultado de la amplia experiencia adquirida en su utilización para evaluar las pérdidas

de suelo en EEUU por erosión laminar y en regueros, se hicieron una serie de cambios que hoy

están incorporados en la Ecuación Revisada de Pérdida de Suelo (Revised Universal Soil loss

Equation, RUSLE), (Renard eía/.1991).

12

CAPITULO II: Antecedentes

2. MEDIDA DE LA EROSIÓN. PERDIDA TOLERABLE DE SUELO O TASA DE EROSIÓN

La pérdida de suelo por erosión se expresa, iiabitualmente, en unidades de peso o volumen

por unidad de superficie y tiempo (t/ha y año). En una revisión sobre la erosión en condiciones

naturales, Young (1969) cita valores como 0.0045 t/ha.año para áreas de relieve moderado y

0.45 t/ha.año para relieves escarpados. Mientras que para tierras agrícolas, estas cifras varían

entre 45 y 450 t/ha.año.

Teóricamente, se juzga la severidad de la pérdida de suelo relacionándola con la

velocidad de formación del suelo. El término indica el punto en el cual el suelo que se

genera de fonna natural es igual o superior en cantidad al que se pierde por erosión. Si

propiedades del suelo, conno el nivel de nutrientes, la textura y la profundidad, se mantienen

inalteradas a través del tiempo, se considera que la tasa de erosión está equilibrada con la

velocidad de fomiación del suelo. Definir el máximo grado de erosión aceptable que permita al

mismo tiempo la sostenibilidad y una alta productividad en las cosechas es lo que en principio

implica la Tasa Tolerable de Erosión "T", que combinada con la velocidad de formación de

cierto suelo en un año, indica el uso sostenible del suelo.

Pero evidentemente la Tasa Tolerable de Erosión tiene debilidades, puesto que medir la

velocidad de formación de suelo no es posible en ia practica, ya que son tan lentas que no

pueden determinarse con facilidad. Según Buol, eí al. (1973), las velocidades de fomiación del

suelo en el mundo varían entre 0.01 y 7.7 mm/año. Sin embargo los valores más altos son

excepcionales y la media se sitúa alrededor de 0.1 mm/año (Zachar, 1982).

Una aproximación alternativa que evita la necesidad de medir directamente la velocidad de

formación de suelo, es estimar la velocidad requerida para igualar la pérdida de suelo por

erosión en áreas donde puede presumirse que existe equilibrio. Utilizando datos de pequeñas

cuencas con bosques y vegetación herbácea, Alexandre (1988) comprobó que las velocidades

requeridas se situaban entre 0.3 y 2 t/ha.año, quedando en la mayor parte de los casos por

13

CAPITULO I I : Antecedentes

debajo de 1 t/ha.año. Para una densidad aparente de suelo de 1t/m^, esta pérdida es

equivalente a 0.1 mm/año. Sin embargo, esta velocidad puede considerarse mejor como un

indicador de conservación para el mantenimiento del potencial productivo de los suelos

agrícolas.

Normalmente los valores de "T" varían en un rango comprendido entre 1 y 11.2 t/ha.año. Según

Bennet (1939) y Hall, et al. (1979), para suelos de textura media a moderadamente gruesa y

con buenas prácticas de cultivo, las tasas anuales de formación de suelos pueden estar

alrededor de 11 t/ha.año, pero en suelos particularmente sensibles y como ocurre en casos de

suelos superficiales o altamente erosionabíes, se recomiendan valores de 2 t/ha.año (Hudson

1981).

Estas recomendaciones sobre Perdida Tolerable de Suelo, están basadas exclusivamente en

consideraciones agrícolas y conservación de la productividad. Pero si los problemas son

debidos a la contaminación difusa, en especial a las perdidas de fósforo tanto soluble como

ligado a partículas sólidas, las recomendaciones de Moldenhauer eí al. (1975) es que pueden

requerirse tolerancias en las pérdidas de suelo inferiores a 1 t/ha.año para mantener en niveles

aceptables los efectos de la contaminación difusa procedentes de suelos agrícolas.

Como se ve, definir las pérdidas tolerables de suelo es altamente controvertido. Johnson,

(1987) y Botschek ef a/. (1997) sugieren que la actual aproximación basada en la relación lineal

entre la erosión del suelo y el desarrollo del perfil del suelo debería ser remplazado por una

relación no lineal entre la meteorización de la rocas y el proceso de desarrollo del suelo.

Igualmente, Lal, (1998) propone un concepto de Perdida Tolerable de Suelo que incluya: un

indicador de la fomnación de suelo nuevo, indicador de erosión del suelo, efectos agronómicos

de la erosión en la zona y fuera de la zona, efectos económicos de la erosión en la zona y fuera

de la zona y el impacto ambiental de la calidad del agua y del aire en los ecosistemas.

14


El mayor reto existente es el de intentar redefinir la Pérdida Tolerable de Suelo de tal forma que

sea científicamente aceptada y pueda ser aplicada usando los tipos de datos que realmente

están disponibles para todos los posibles usuarios

3. DIAGNÓSTICO DE LA SITUACIÓN DE PARTIDA EN ESPAÑA.

El diagnóstico de la situación es una definición preliminar y teórica del grado de desertificación,

aludiendo solamente a aspectos de tipo cualitativo que permite una primera aproximación de la

distribución del problema de la desertificación en el territorio español. El realizado por el ICONA

en 1988 presenta un modelo basado en la caracterización de cuencas hidrográficas mediante

el modelo de predicción USLE. La escala de trabajo es 1:400.000. Según este trabajo en

España se calcula que más del 18% del territorio nacional sufre una erosión extrema, muy alta

y alta, siendo uno de los países de la UE con mayor riesgo de desertificación por erosión de

sus suelos.

CLASE EROSIVA

Erosión extrema.

Mayor de 200 t/ha y año

Erosión muy alta.

100-200 t/ha y año

Erosión alta.

50-100 t/ha y año

Erosión media.

12-15 t/ha y año

Erosión baja.

5-12 t/ha y año

Erosión muy baja.

Menor de 5 t/ha y año

Totales

SUPERFICIE (ha)

1.111.551

2.561.426

5.488.460

12.922.872

17.308.701

11.151.334

50.544.344

PORCENTAJE

2,2

5,1

10,9

25,6

34,2

22

100

Figura n" 2; Niveles de erosión y superficie afectada en España Fuente, Mapa de estados erosivos (1:400.000), (ICONA 1988)

15


Posteriormente el programa CORINE fue encargado por la Comisión Europea para evaluar los

riesgos de erosión de suelos y la importancia de los recursos naturales en las regiones del sur

de la Comunidad Europea. Combina la tecnología SIG con una amplia gama de expertos en

diversas áreas medioambientales. Los primeros resultados de este programa son publicados

en 1991 y facilita datos sobre los Riesgos Potenciales de Erosión de Suelos y Riesgos Actuales

de Erosión de Suelos, La diferencia entre las áreas con un riesgo de erosión potencial o actual

es debida a la influencia protectora que la actual cobertura vegetal del suelo proporciona a

éste, con lo cual, se ve la importancia de conservar esta cobertura protectora, sea cual sea el

uso del suelo que se esté dando actualmente, para no aumentar la superficie degradada por la

erosión. La resolución de las celdas es de Ikm por 1 km.

Riesgo de erosión potencial

Riesgo de erosión actual

ÁREA DE

ALTO

RIESGO

km'

202.101

145.494

%

41

29

ÁREA DE

RIESGO

MODERADO

km'

205.157

219.906

%

41

44

ÁREA DE

RIESGO

BAJO

km'

69.662

111.518

%

14

23

ÁREA SIN

RIESGO

km'

20.598

20.598

%

4

4

Figura n*" 3: Riesgos Potenciales de Erosión de Suelos y Riesgos Actuales de Erosión de Suelos; Fuente: EEA-CORINE(1991).

Figura n° 4: Erosión potencial del suelo. (CORINE 1991}

16


'^ - - • 1 ; " í í ' • * .

'.'•'••-••••' • - ¥ - - - ' •

#

Figura n" 5: Erosión actúa! del sudo. (CORINE 1991}

Actualmente a partir del Real Decreto 1415 de 2000 "Organización de la estructura básica del

Ministerio de Medio Ambiente" se está trabajando en la generación del nuevo Inventario de

Riesgos de Erosión de Suelos en España (2002-2012), con la finalidad de generar una

cartografía asociada a una base de datos que sea fácil de actualizar aprovechando las nuevas

herramientas SIG. El modelo de simulación de la erosión que se va a utilizar es la RUSLE. La

escala de trabajo es 1:50.000 y la unidad de trabajo es provincial. Se espera que la

actualización de estos datos se realice cada 10 años.

4. POLÍTICA Y ACTUACIONES EN EL CONTROL DE LA EROSIÓN. HACIA UNA

AGRICULTURA SOSTENIBLE EN LA UNIÓN EUROPEA Y EN ESPAÑA

España empezó a plantearse la restauración de sus terrenos degradados por siglos de intensa

y deforestadora actividad humana, en el transcurso de la segunda mitad del siglo XIX, al mismo

tiempo que se iba organizando la Administración forestal, mediante lo que se denominaba ya

entonces la "restauración hidrológico-foresta!", cuya actividad más importante era la

repoblación forestal con los objetivos de protección del suelo y regulación del ciclo hidrológico.

No faltaron intentos de abordar esta tarea de forma generalizada para todo el territorio

nacional, pudiéndose citar el "Plan sistemático de repoblación de cabeceras de cuencas

hidrográficas" de 1888, y ya en e! primer tercio del siglo XX, el "Plan Nacional de

Repoblaciones de los Montes" de 1926 o la parte forestal del "Plan Nacional de Obras

Hidráulicas" de 1933. Sin embargo, aunque se realizaron actuaciones cualitativamente muy

importantes y que llegaron a cumplir plenamente sus objetivos (muchas de tas zonas donde se

17


actuó han sido declaradas en la actualidad como espacios naturales protegidos), la falta de

presupuesto y de disponibilidad de terrenos donde actuar limitaron considerablemente el

alcance de la aplicación de estas planificaciones. Se estima entre 40.000 y 72.000 hectáreas la

superficie repoblada hasta 1940.

En 1939 se redacta el "Plan General de Repoblación Forestal de España", que proponía la

repoblación de 6 millones de hectáreas en 100 años. La ejecución de este Plan se vio

impulsada por la creación de un organismo, el Patrimonio Forestal del Estado, cuyo objetivo

era "restaurar, conservar e incrementar" la riqueza forestal perteneciente al Estado y que contó

con un fuerte apoyo político y presupuestario. La valoración de la ejecución de este Plan de

Repoblación, con variaciones derivadas de las circunstancias políticas, económicas, sociales y

técnicas en tan largo plazo, resulta necesariamente compleja, pero lo que no arroja dudas son

las cifras globales: desde 1940 hasta 1986 se ha repoblado una superficie de alrededor de 3,8

millones de ha, lo que evaluándolo en términos relativos a la superficie total del país (50,5

millones de ha), resulta cuantitativamente importante en relación con lo realizado en el ámbito

mundial. Tiene importancia destacar que de las repoblaciones realizadas, se ha estimado que

el 75% se han realizado con objetivo protector.

Las actuaciones de restauración hidrológico-forestal como principal instrumento de lucha contra

la erosión, la más importante manifestación de la desertificación en nuestro país, han

continuado siendo objeto preferente de la planificación nacional (se pueden destacar los

estudios realizados para un Plan Nacional de Restauración Hidrológico-Forestal entre 1991 y

1996), y su ejecución ha ido integrándose de manera creciente en los Programas Operativos

de aplicación de los Fondos Estructurales de la Unión Europea (UE), tanto en el primer periodo

de aplicación (1989-1993) como en los siguientes. De hecho, dentro de la Estrategia Ambiental

Nacional expuesta en el Marco Comunitario de Apoyo 1994-1999, la lucha contra la

desertificación se consideró una de las áreas prioritarias de actuación. Asimismo, entre los

proyectos presentados al Fondo de Cohesión de la UE se incluyó el grupo de Proyectos

"Restauración de la Cubierta Vegetal y Control de la Erosión en algunas zonas especialmente

degradadas" de aplicación en el periodo 1993-1996. En el periodo 1990-1999 la superficie

18


repoblada con cofinanciación de Fondos de la UE ha sido de 530.000 ha. Estas actuaciones se

han realizado en su gran mayoría sobre terrenos de titularidad pública. Sin embargo en la

última década las actuaciones de repoblación en terrenos de propiedad particular han tenido un

espectacular incremento gracias a la aplicación del programa de reforestación de tierras

agrarias de la Política Agraria Común de la UE. Desde el inicio de este programa, en 1992,

hasta la actualidad se han repoblado 542.000 ha. La decisiva contribución a la lucha contra la

desertificación de este programa se puede calibrar por el hecho de que aproximadamente la

mitad de estas repoblaciones se han realizado sobre superficies cuyos usos del suelo se

consideran entre los más afectados por procesos de degradación del suelo (barbechos, cultivos

leñosos, pastizales extensivos y eriales) y dentro de las regiones más afectadas por la

desertificación.

En conjunto se puede afirmar pues que la actividad repobladora en España ha supuesto hasta

la fecha más de 5 millones de ha, lo que supone una restauración del 10 % del territorio

nacional.

Pero a pesar de ios esfuerzos realizados, y a pesar de que las cifras de repoblación son

alentadoras, hay que tener en cuenta el grave problema de los incendios forestales que sufre

España. Para dar una cifra de su gravedad: "desde 1961, año en el que se Inició la recogida

anual y pormenorizada de datos por parte de la administración central, han ardido más de seis

millones de hectáreas, lo que suponen el 24 por ciento de la superficie forestal total de

España." (EFE,2002)

a. Programa de Acción Nacional Contra la Desertificación. PAN

Desde la primera conferencia de las Naciones Unidas sobre desertificación en Nairobi en 1977,

se apreció que España era el único país de Europa Occidental con importantes zonas

sometidas a procesos de desertificación calificados como muy graves. Estas conferencias en

España se concretaron en "La Problemática de la Erosión: Programa de Acciones en la

Vertiente Mediterránea" en 1978, que pretendía planificar las acciones que debían

19


desarrollarse en aquellas zonas de nuestra geografía más afectadas por la erosión hídrica, ai

ser dicina erosión el principal mecanismo de la desertificación en el ámbito mediterráneo. Como

paso siguiente se puso en marcha en 1981 el "Proyecto de Lucha contra la Desertificación en

el Mediterráneo", Proyecto LUCDEME, actualmente vigente y desarrollado por la dirección

General de Conservación de la Naturaleza del Ministerio de Medio Ambiente, siendo así

España el primer país desarrollado en recoger las recomendaciones de las Naciones Unidas en

esta materia.

En el Programa 21 de las Naciones Unidas aprobado en Río en 1992 la desertificación fue

considerada como una materia fundamental y se hizo un llamamiento para que se elaborara un

Convenio sobre Desertificación.

En 1994 se aprueba en París, con el consenso de más de un centenar de países, el acta de la

Convención de Naciones Unidas de Lucha Contra la Desertificación (CLD), en la que la

comunidad internaclonai reconoce que dicho fenómeno constituye el mayor problema de

carácter ambiental y socioeconómico que concierne a numerosos países en todas las regiones

del mundo. La CLD ha sido fimnada por 172 países entre ellos España, se publica en el BOE n°

36 de 1997, con ello adquiere el rango máximo de obligado cumplimiento para nuestro país. En

la propia Convención se establece la necesidad de que todos los países signatarios afectados

elaboren y ejecuten un Programa de Acción Nacional Contra la Desertificación (PAN),

constituyendo dicho Plan el principal compromiso contraído con este acuerdo.

El Órgano de Coordinación Nacional (OCN) establecido para la aplicación de la Convención ha

estado compuesto por representantes del Ministerio de Asuntos Exteriores (a través de la

Dirección General de Relaciones Culturales y Científicas, actualmente adscrita a la Agencia

Española de Cooperación Internacional, AECI), del Ministerio de Ciencia y Tecnología (a través

del Consejo Superior de Investigaciones Científicas) y del Ministerio de Medio Ambiente (a

través de la Dirección General de Conservación de la Naturaleza). A la Dirección General de

Conservación de la Naturaleza le corresponde la coordinación de la elaboración y desarrollo

del PAN, en cooperación con las Comunidades Autónomas y los restantes Ministerios

20


implicados, y con la participación de la sociedad. Por tanto es el órgano competente en el nivel

nacional para la lucha contra la desertificación.

El PAN no puede desarrollarse de otra fonna que como parte de la planificación nacional

ambiental y de desarrollo económico y social. Del amplio abanico de planificaciones

relacionadas con la problemática ambiental, las que más relación tienen en la lucha contra la

desertificación y con los que tiene gran nivel de coherencia son:

• Planificación en el sector forestal; Estrategia Forestal Española, Plan Forestal Español y

planificaciones forestales regionales.

• Plan Hidrológico Nacional y Planes Hidrológicos de Cuencas.

• Sector agrario: Plan Nacional de Regadíos y Estrategia de Integración de las

consideraciones ambientales en la agricultura de la Unión Europea.

• Desarrollo Rural: Programas de Desarrollo Regional y Rural de los Fondos Estructurales de

laUE

• Además ya ha sido publicado el documento de consulta de ia Estrategia Española de

Desarrollo Sostenible (EEDS) para los próximos 25 años. Una de las acciones clave de la

EEDS es la aplicación del programa de Acción Nacional contra la Desertificación

> Normativa y reglamentación

Se está haciendo un esfuerzo para adaptar las diferentes normativas existentes en los sectores

más estrechamente relacionados con ia lucha contra la desertificación con los principios de la

CLD. En concreto hay que referirse al sector agrícola (requisitos agroambientales obligatorios

para recibir ayudas de la Política Agraria Común), al sector forestal (elaboración de una nueva

Ley de Montes), al sector ligado a los recursos hídricos (obligatoriedad de planes de

ordenación para recuperación de acuíferos sobreexplotados y planes de gestión de sequías) y,

con un carácter más horizontal puesto que está muy relacionada con los sectores anteriores, a

la política de desarrollo rural (códigos de buenas prácticas agrarias obligatorios para acogerse

21


a las ayudas agroambientales, nueva líneas de ayudas en terrenos forestales de interés

publico).

Por tratarse la desertificación de un fenómeno multisectorial y multidisciplinar, demanda

soluciones integradas, por lo que la coordinación entre políticas es un requisito esencial para

obtener el éxito en la formulación de dichas soluciones. El objetivo del PAN es conseguir la

modificación o refuerzo de ciertas medidas contempladas en las estrategias o planes de cada

territorio. En el conjunto de medidas, las más importantes pueden ser las medidas orientadas a

la rehabilitación de las tierras degradadas por los distintos procesos de desertificación y la

prevención de la degradación, por citar algunas: prácticas agrícolas sostenibles (aplicación de

las técnicas de agricultura de conservación, tratamiento adecuado de los restos de cosecha

diseño racional de rotaciones y alternativas, utilización racional de fertilizantes y productos

fitosanitarios, prácticas de conservación de suelos agrícolas), recuperación y mantenimiento de

estructuras de conservación de suelos y de la red de drenaje de los terrenos agrícolas, mejora

de pastizales degradados y planificación de la ganadería extensiva en zonas áridas y

semiáridas, reforestación de terrenos agrícolas marginales y/o abandonados sometidos a

procesos de degradación, recuperación de suelos salinizados, fomento de la aplicación de

técnicas de rehabilitación de suelos (aplicación de residuos orgánicos de origen urbano,

industrial, agrario,...), repoblación forestal (con especial atención a la instauración de una

cubierta vegetal protectora y fijadora de suelos, tolerante a condiciones de aridez extrema),

tratamientos selvícolas para la mejora de cubiertas vegetales degradadas, obras de corrección

hidrológica, fomento de la investigación y experimentación de técnicas de restauración de la

vegetación en zonas áridas, reestructuración de regadíos mal planificados o ineficientes o

abastecidos por recursos hídricos sobreexplotados etc.

En el ámbito agrícola, el desarrollo en España del Reglamento (CE) 1259/1999 del Consejo, de

17 de mayo de 1999, por el que se establecen las disposiciones comunes aplicables a los

regímenes de ayuda directa de la Política Agrícola Común (PAC), debe garantizar la

integración de las consideraciones relativas al empleo y ai medio ambiente a la hora de

conceder ayudas directas a los agricultores en el marco de las Organizaciones Comunes de

22


Mercado (eco-condicionalidad). Mediante este nuevo Reglamento, los Estados niiembros

podrán integrar las consideraciones medioambientales en la concesión de las ayudas,

supeditándolas, bien a compromisos medioambientales, bien al cumplimiento de requisitos

medioambientales ya sea generales o específicos, que constituyan una de las condiciones

necesarias para la concesión de los pagos directos. Asimismo, podrán imponer sanciones

adecuadas y proporcionales aplicables en caso de infracción y estarán autorizados para reducir

o anular los pagos directos.

Del amplío abanico de medidas incluidas para ia aplicación de los Fondos Estructurales de la

UE, muchas de ellas continuación de líneas ya iniciadas pero que han sido modificadas de

acuerdo con la experiencia adquirida en periodos anteriores, las más directamente vinculadas

con las actuaciones de lucha contra ia desertificación que propone el PAN son:

• Programa de medidas agroambientales: se trata de un régimen de ayudas a la utilización

de métodos de producción agraria compatibles con el medio ambiente. Se considera uno de los

programas más importantes para luchar contra la desertificación en el ámbito agrario, por la vía

de incentivos a los propietarios. Incluye medidas como: extensificación de la producción

agraria, racionalización en el uso de productos químicos, lucha contra la erosión en medios

frágiles, ahorro de agua en zonas de humedal y acuíferos subterráneos, prácticas de

prevención contra incendios, gestión integrada de las explotaciones ganaderas.

• Programa de reforestación de tien'as agrarias.

• Medidas forestales: se incluyen actuaciones de lucha contra la erosión, de conservación y

mejora de la cubierta vegetal en terrenos forestales de gestión pública, ayudas a actuaciones

forestales en terrenos de propiedad privada, y medidas de defensa contra incendios.

• Medidas de modernización y diversificacíón de las explotaciones agrarias: en algunas

regiones se han incluido medidas de gran interés como, por ejemplo, ayudas al mantenimiento

y conservación de bancales y terrazas agrícolas para evitar la erosión, a la realización de

sistemas de drenaje eficientes para evitar problemas de salinización, medidas relacionadas con

la mejora en la gestión de los recursos hídricos y ayudas a la formación en métodos de cultivo

respetuosos con el medio ambiente.

23

CAPITULO i r . Antecedentes

> Disposiciones para adaptar las actividades científicas y técnicas en curso al proceso

del PAN.

Es evidente pues que en los últimos años se ha generado una gran masa de información sobre

desertificación, cuya obtención ha sido estimulada y financiada por los organismos

responsables de la planificación científica, tanto en el ámbito nacional como europeo. Dicha

información es de gran utilidad potencial y su aplicación a las necesidades del PAN requiere la

integración de toda esta información, de fonna que resulte útil para avanzar en la comprensión

de las múltiples interacciones entre los factores que intervienen en el proceso de

desertificación, sobre todo en el ámbito de la socioeconomía y en la definición de las medidas

que propone el PAN. Desde hace ya tiempo y desde distintos ámbitos se tiene una clara

conciencia de la necesidad de realizar dicha integración, habiéndose puesto en marcha varias

iniciativas encaminadas a su consecución (entre ellas la base de datos de LUCDEME y una de

las líneas de trabajo del Proyecto HISPAMED, que incluía la recopilación de la investigación

relacionada con la desertificación).

Por todo ello el PAN propone entre sus líneas de acción el "Análisis, divulgación y

explotación de resultados de programas de Investigación, Desarrollo e Innovación

Tecnológica sobre la desertificación. Promoción de estudios y proyectos. Continuación

del Proyecto LUCDEME". Esta línea responde a dos objetivos fundamentales: Por un lado,

extraer los resultados de investigación y conocimiento que tengan la madurez suficiente para

su desarrollo en aplicaciones prácticas y difundirlos entre los usuarios finales de dichos

resultados, y, por otro lado, formular una estrategia integrada de adquisición de conocimientos

en materia de desertificación adaptada a las necesidades actuales y basada en la experiencia

de tres décadas de estudio e investigación.

Otra medida incluida en el PAN es la creación de un grupo de trabajo cuyo objetivo es la

definición y aplicación de indicadores de la desertificación, válidos para satisfacer las

necesidades planteadas. En España la cuestión de los indicadores de la desertificación no es

nueva, sobre todo en el campo de los indicadores para evaluar el grado de extensión del

24


proceso. Existen diversas aproximaciones al tema, pero iiay un amplio acuerdo en la necesidad

de avanzar mucho más y de alcanzar resultados concretos y prácticos. En particular es

ampliamente reconocida la laguna existente en el campo de indicadores socioeconómicos, y la

importancia de avanzar en su conocimiento, sobre todo a escalas de trabajo regional y local, a

pesar de la también reconocida dificultad de esta tarea.

> Evaluación y seguimiento de la desertificación en España

El PAN propone el establecimiento de un sistema integrado de vigilancia de la desertificación

con objeto de disponer de mediciones, datos e indicadores que nos permitan diagnosticar los

procesos de desertificación en España y conocer el estado de su desarrollo en las zonas

afectadas y la respuesta de las mismas ante los remedios aplicados. Entre las acciones

propuestas está:

• Inventario, evaluación y seguimiento de áreas afectadas por desertificación.

Realización del "Inventario Nacional de Erosión de Suelos", como actualización del Mapa de

Estados Erosivos, a escala más detallada que el existente (éste se realizó a 1:400.000 y ahora

se va a realizar a 1:200.000). Con ello se cubrirá el objetivo de obtener una visión actualizada

del fenómeno más descriptivo y vinculado a la desertificación en España, la erosión hídrica.

Además y dado que la Información de los primeros mapas publicados data de los años 1986,

1987 y 1988 permitirá realizar un análisis comparativo de la evolución de este fenómeno en las

últimas décadas, lo que se considera de enorme interés para el seguimiento del fenómeno de

la desertificación y a la planificación de acciones para su control. La actualización del Inventario

será constante, adquiriendo un carácter periódico realizándose cada 10 años. Se ha iniciado en

el año 2002 y para su ejecución se prevé una inversión para los próximos 10 años (plazo en el

que se habrá inventariado todo el territorio nacional) de 9 millones de euros.

"En el inventario de la erosión del suelo a nivel nacional no hace falta una escala más

detallada, pero en las zonas de máxima prioridad o de especial interés detectadas en el

diagnóstico nacional se pasará a una escala de 1:100.000 6 1:50.000 para realizar una

planificación sectorial o regional. Hay un tercer nivel para las áreas identificadas en el 2° nivel,

25


para ser objeto de planes de acción específicos in situ, usando las escalas de información

necesarias para hacer posible los planes de acción que haya que llevar a cabo." (Dirección

General de Conservación de la Naturaleza, DGCN,2001).

> Matábase de datos del medio ambiente.

Se ha puesto de manifiesto de forma reiterada la necesidad de reunir la información existente

en España sobre la desertificación y las formas de combatirla, y sobre todo de hacer accesible

dicha información a ios posibles usuarios de la misma.

La Dirección General de Conservación de la Naturaleza se propone crear una metabase de

datos a nivel nacional específicamente dedicada a la desertificación como primera etapa. El

sistema de información se construirá partiendo de los activos existentes en términos de datos,

productos e instituciones, para el establecimiento de dicho sistema. Los contenidos de la

metabase serán: descripción de fuentes de información (instituciones, organismos), cuáles son

las funciones que realizan dichas instituciones en relación con la producción de datos, dónde

se encuentra la información, formatos en que dicha infonnación está disponible e indicaciones

de los usos posibles de la infonnación. La creación de la metabase se apoyará en la

participación y cooperación de las diversas instituciones científicas y técnicas propietarias y

generadoras de infonnación, para lo que se establecerán los necesarios protocolos de

entendimiento.

b. Estrategia Española de Desarrollo Sostenible. EEDS

En el año 2002 se ha publicado el documento de consulta de la Estrategia Española de

Desarrollo Sostenible (EEDS) para los próximos 25 años. La Estrategia se enmarca en el

amplio conjunto de iniciativas a escala internacional en las que España está comprometida: la

Conferencia de Naciones Unidas sobre el Medio Ambiente y Desarrollo de 1992 y los

Convenios y acuerdos ambientales de ella derivados; el compromiso de fomnular estrategias de

desarrollo sostenible adoptado en la Conferencia de Río + 5; la Estrategia de la Unión Europea

26


para un Desarrollo Sostenibie adoptada en el Consejo Europeo de Gotemburgo en junio de

2001; la adopción de los Principios Directores para el Desarrollo Territorial Sostenibie del

Continente Europeo por el Consejo de Europa; la estrategia para promover un modelo de

desarrollo ambientalmente sostenibie aprobada por la Organización para la Cooperación y el

Desarrollo Económico (OCDE).

"Desarrollo sostenibie es la combinación de tres aspectos al mismo tiempo: un

crecimiento económico que favorezca el progreso social y respete el medio ambiente;

una política social que estimule la economía; y una política ambiental que sea a la vez

eficaz y económica. Objetivos que al estar ligados entre sí obligan a una concepción

integrada. (EEDS 2002)".

Si se analiza la EEDS: Hay que asociar el crecimiento económico y la cohesión social con la

protección de los recursos y del entorno. De entre todos los sectores implicados para conseguir

un desarrollo sostenibie se encuentra como prioritario el sector agrario. Los desafíos del

sector agrario se enmarcan en un contexto internacional que aparece definido

fundamentalmente a partir de la reforma de la PAC en 1999 (Agenda 2000) y de las

discusiones sobre comercio internacional mantenidas en el seno de ia Organización Mundial de

Comercio (OMC). "Pero en términos de sostenibilidad, sin embargo, es preciso atender

además a cuestiones relativas a la incidencia de la política agraria sobre la gestión del

territorio, sobre la fijación de la población al medio rural en zonas amenazadas por

procesos de desertización y sobre la capacidad del sector de asumir el reto de ser

rentable, en términos financieros, económicos y sociales, en un entorno crecientemente

competitivo."

Los desafíos para el desarrollo sostenibie del sector agrario en España se plantean entre otros,

en dos vertientes:

• La lucha contra la desertificaclón.

• La fijación de la población en el territorio.

27


La fijación de la población en el territorio y la conservación del patrimonio natural y cultural

depende del capital productivo y de la riqueza disponible, ya que hay que asociar el crecimiento

económico y la cohesión social con la protección de los recursos y del entorno. Es por ello que

la Estrategia Española de Desarrollo Sostenible se plantea como objetivo prioritario y

selectivo, entre otros, abordar los procesos de desertificación y mejorar la conservación

del suelo, como factor productivo esencial para el correcto desenvolvimiento de las

actividades humanas en su dimensión social y económica.

En el ámbito de la política de Agricultura, como actividad económica que más relación guarda

con la utilización de los recursos naturales y por lo tanto la que más incide en su preservación,

los indicadores que se van utilizar para hacer un seguimiento de los logros en la consecución

de los objetivos de la estrategia de desarrollo sostenible son entre otros:

• Población activa en el sector

• Nivel de contaminación de los suelos y presión sobre los usos del agua

• Superficie de suelo afectado por la erosión y con riesgo de desertificación

• Gestión forestal sostenible (% de montes con instrumentos de gestión)

Y las medidas a poner en marcha en este sector son entre otras:

• Promover el desarrollo y aplicación del Programa de Acción Nacional de Lucha contra la

Desertificación.

• Favorecer la conservación y restauración de terrenos agrícolas abandonados en proceso

de degradación.

• Promover prácticas de explotaciones agrícolas compatibles con el medio ambiente.

• Fomentar la innovación tecnológica en los sectores agrario, pesquero y alimentario.

3.3 Comunicado de la Comisión Europea: "Hacia una estrategia temática para fa

protección del suelo"(COM (2002) 179 final).

Muchas políticas de la UE afectan al suelo y algunas de ellas velan por su protección, aunque

por lo general no sea este su objetivo principal. En mayo de 2001, la Comisión advirtió que la

28


erosión y e! declive de la fertilidad del suelo representan una amenaza de primer orden para el

desarrollo sostenible ya que reducen la viabilidad de las tierras agrícolas. (COM (2001) 264).

Esta Comunicación pretende impulsar el compromiso político en materia de protección del

suelo con vistas a que en los próximos años se actúe de manera más satisfactoria y

sistemática al respecto, marcando el camino para la elaboración de la Estrategia Temática para

la Protección del Suelo.

La Comisión considera que la mejor solución para la protección del suelo en este momento

consiste en aplicar una estrategia basada en:

> Iniciativas inmediatas en diversas políticas medioambientales

> La integración en otras políticas

> La vigilancia del suelo

> La futura preparación de nuevas medidas basadas en los resultados obtenidos a partir de

los resultados de la vigilancia del suelo.

En conjunto, estas medidas constituyen los cimientos de un estrategia temática en materia de

suelo con dos vertientes: la primera consiste en utilizar el conocimiento actual como base de

actuación, y la segunda en completar la información actualmente disponible para futuras

actuaciones.

La Comisión destaca la importancia de reunir información más detallada y comparable acerca

del alcance y la importancia de los procesos de degradación, así como sobre las prácticas de

gestión del suelo y las medidas de protección más adecuadas, a fin de evitar dichos procesos

en le futuro.

Como esta es la primera Comunicación que aborda la protección del suelo, reúne elementos

tantos descriptivos como de acción para dar así una idea global de la complejidad del problema

y servir de base a trabajos futuros. Es importante diferenciar, entre suelo, tema central de esta

29


Comunicación, y utilización del suelo, que será objeto de una Comunicación aparte cuya

publicación está prevista para 2003.

Las principales amenazas para el suelo en la UE y en los países candidatos son:

> La erosión

> Pérdida de materia orgánica

> Contaminación del suelo; local y difusa

> Sellado del suelo

> Compactación del suelo

> Reducción de la biodiversidad del suelo

> Salinización

> Inundaciones y deslizamientos de tierras

Con esta Comunicación sobre protección del suelo, la Comisión lo sitúa entre los medios

ambientales que deben protegerse de cara al futuro, poniéndolo en le mismo plano que el agua

y el aire. El suelo es un elemento esencial para la vida humana, que a la vez , se ve afectado

por las actividades desarrolladas por el hombre.

> Políticas comunitarias aplicables a la protección del suelo.

Muchas políticas de la UE afectan al suelo y algunas de ellas velan por su protección, aunque

por lo general no sea este su objetivo principal. Las políticas más importantes en este sentido

son, entre otras, las de medio ambiente, agricultura, desarrollo regional, transporte, desarrollo e

investigación. Pero la creación de una política comunitaria de protección de suelos llevará

tiempo. Hasta entonces será necesario aplicar el principio de cautela para evitar la degradación

del suelo en el futuro . Dicho principio deberá aplicarse tanto desde una perspectiva local como

comunitaria.

A largo plazo será necesario establecer instrumentos legislativos que regulen la vigilancia del

suelo de modo que las políticas de protección se fundamenten en una sólida base científica.

30


Así el Sexto Programa de Marco de Investigación, en fase de propuesta , favorece la

investigación relacionada con el suelo en la prioridad "desarrollo sostenible, cambio planetario y

ecosistemas", insistiendo en una evaluación integrada a gran escala de la degradación de la

tierra o del suelo y la desertificación en Europa, así como en las estrategias relacionadas de

prevención y mitigación.

> Capacidad para comparar los de datos sobre suelos.

Para llegar a una comprensión común en toda Europa sobre los procesos de degradación de

suelos, es Importante garantizar la posibilidad de comparar los datos. La experiencia muestra

que el principal factor que limita la evaluación del estado del suelo en Europa a partir de los

datos ya existentes sigue siendo la falta de métodos armonizados de vigilancia y transferencia

de datos , lo que impide la capacidad de comparar los mismos.

La elaboración de normas aceptadas internacionalmente se efectuará en organismos de

normalización internacional, como el CEN (Comité Europeo de Normalización) y la ISO

(Organización Internacional de Normalización).

5. PROCESOS ENGLOBADOS DENTRO DE LA EROSIÓN

"El conocimiento con detalle de los procesos de erosión y sedimentación debidos al agua hace

necesario el conocimiento de los procesos que engloban procesos de desprendimiento,

procesos de transporte y procesos de sedimentación de las partículas del suelo o sedimentos

en los que las gotas de lluvia y la escorrentía superficial actúan como agentes erosivos y de

transporte." (ASCEig75)

> Desprendimiento, es la disgregación de las partículas del suelo de la masa por los agentes

erosivos.

31


> Transporte, es el movimiento de los sedimentos de su ubicación original. Los sedimentos

viajan desde las zonas altas a través de los arroyos e incluso pueden llegar a alcanzar el

océano (Holeman, 1968).

> Sedimentación. No todos los sedimentos alcanzan el océano, algunos de ellos son

depositados en el límite de las pendientes, en presas, y valles (ASCE; 1975). Este proceso

es la sedimentación. Hay sedimentos que son depositados sólo temporalmente y las

siguientes tormentas, algunas veces muchos años después, pueden volver a movilizarlos y

transportarlos mucho más lejos (Trimbie, 1975).

Ya se comento que la pérdida de suelo se expresa habitualmente, en unidades de peso o

volumen por unidad de superficie y tiempo (t/ha.año), pero se debe tener cuidado al interpretar

datos de tasa de erosión, porque varían con ei tamaño de la zona considerada. Parte de los

sedimentos procedentes de las colinas, terraplenes y excavaciones, encuentran su salida en

los ríos, pero otra parte se deposita al pié de las pendientes y en llanuras anegables, donde

permanecen temporalmente almacenados; a veces hasta la siguiente tormenta o, en otras

ocasiones durante millones de años. Como en las cuencas hidrográficas más grandes tiende a

haber mayor proporción de estos sumideros de sedimentos, las tasas de erosión expresadas

por unidad de superficie son generalmente más altas para las cuencas pequeñas y disminuyen

al aumentar el tamaño de la cuenca. En áreas pequeñas, las lluvias son relativamente

uniformes y la distribución de fuentes y sumideros de sedimentos varía según los suelos,

pendientes y usos del suelo, (Morgan 1994).

Los factores que determinan la tasa de erosión son: la lluvia, la escorrentía, el viento, el suelo,

la pendiente, la cobertura vegetal y la presencia o ausencia de medidas de conservación. Éstos

y otros factores relacionados con ellos, se pueden considerar bajo tres aspectos: energía,

resistencia y protección;

• El aspecto energético incluye la capacidad potencial de la lluvia, la escorrentía y el viento

para provocar la erosión. Esta capacidad se denomina erosivldad.

32


• En el aspecto de la resistencia, resulta fundamental el factor de erosionabilidad del suelo

que depende sobre todo de sus propiedades mecánicas y químicas.

• El aspecto de protección se centra en los factores relacionados con la cobertura vegetal,

ésta puede proteger de la erosión al interceptar la lluvia y reducir la velocidad de la escorrentía

y del viento.

La mayor parte de la erosión de las laderas y el transporte de sedimentos se produce con

fenómenos dominantes de moderada intensidad; aun así, los fenómenos extremos pueden ser

muy dramáticos y tener consecuencias de mayor duración.

Independientemente de las variaciones asociadas a la frecuencia e intensidad de tormentas

aisladas, la tasa de erosión sigue un patrón estacional (asociado al régimen de lluvias cuando

presenta una estación húmeda y una estación seca) que a su vez está relacionada con el

desarrollo de la cubierta vegetal.

6. MODELIZACIÓN DE LA EROSIÓN DEL SUELO. TIPOS DE MODELOS.

"Cuando se predice la erosión, se debe decidir si la predicción es para un año, un día, una

tormenta o para periodos cortos dentro de una tormenta, si se refiere a una parcela, una ladera

o una cuenca. Estas perspectivas en el tiempo y en el espacio influirán en los procesos que

deben incluirse en el modelo, en la forma que deben describirse y en el tipo de datos

necesarios para validar el modelo y su funcionamiento. "(Morgan, 1994)

33


Los modelos se pueden clasificar según los datos que utiliza y la forma de generarlos en:

TIPO DE

MODELO

Físicos

Analógicos

Digital

a)con base física

b) estocásticos

c) empíricos

DESCRIPCIÓN

Modelos a escala reducida construidos en laboratorio; necesitan asumir similitudes

dinámicas entre el modelo y el mundo real

Utiliza sistemas mecánicos o eléctricos análogos a los investigados; p. ej. el fluido

eléctrico utilizado para simular los flujos de agua.

Utiliza ordenadores para procesar grandes cantidades de datos

Describe ios procesos incluidos en el modelo mediante ecuaciones matemáticas

teniendo en cuenta las leyes de conservación de la masa y la energía.

Se basa en la generación de series sintéticas de datos a partir de las características

estadísticas de datos simples existentes; es útil para generar secuencias de entrada

para modelos de base física y empírica cuando los datos son disponibles sólo para

pequeños periodos de observación.

Basada en la identificación de relaciones estadísticas significativas entre las

variables importantes consideradas, cuando se dispone de una base de datos

razonable. Se realizan tres tipos de análisis:

de caja negra: sólo se estudian las entradas y salidas principales.

de caja gris: se conocen algunos detalles de como funciona el sistema.

de caja blanca: se conocen todos los detalles de como opera el sistema

Figura n" 6: Clasificación de los modelos según los datos que utiliza y la forma de generarlos. Gregory y Walling (1973)

34


Si se clasifican los modelos según el tipo de información que se obtiene:

CUALITATIVOS: establecen una gradación

ordinal en la magnitud del proceso erosivo

en un área detenninada.

CUANTITATIVOS: permiten la estimación

numérica de la erosión, y definiendo rangos,

establecer estados erosivos.

Formas de erosión

Grados de erosión

Evaluación directa: medidas en el terreno,

ensayos o medidas de parámetros asociados

a los sedimentos

Evaluación indirecta: con

relaciones empíricas entre

factores o parámetros

Físicos

Estadísticos

Paramétricos

Figura n" 7: Clasificación de los modelos según el tipo de información que se obtiene. Almorox, ef al. (1994)

"El conocimiento de los procesos erosivos es máximo para periodos de tiempo muy cortos, de

sólo unos pocos minutos. Aunque es posible aplicar estos conocimientos a periodos más

largos, la extrapolación continua no es posible. Un fenómeno singular o una tormenta es

probablemente, el límite superior al que puede aplicarse las relaciones establecidas para

condiciones instantáneas. Por ello, modelizaciones para periodos de tiempo más largos, sólo

pueden obtenerse sumando las predicciones de tormentas individuales. La alternativa es

desarrollar modelos empíricos a partir de datos recogidos durante un año, o basados en

medias anuales. (Morgan, 94)"

La escala de trabajo influye en el número de factores que deben incorporarse al modelo, los

que pueden mantenerse constantes y los que pueden considerarse principales, alrededor de

los cuales deberá construirse el modelo.

Se hará una revisión de los modelos que se han utilizado para desarrollar políticas de

conservación de suelos, aunque en general hasta ahora han sido modelos paramétricos como

la USLE, el SLEMSA .y últimamente la RUSLE. Pero teniendo en cuenta que el conocimiento

de los procesos erosivos ha mejorado significativamente en los últimos años, ahora se pueden

35


desarrollar modelos con base física y de caja blanca desarrollados con un soporte digital. Si io

clasificamos según los datos obtenidos, modelos cuantitativos de evaluación indirecta,

básicamente físicos. Por lo tanto la revisión de los modelos existentes intentará clasificar los

modelos según si son empíricos o físicos pero sin olvidar que el límite entre un tipo de modelo

y otro no es nítido y la evolución en el desarrollo de los modelos es importante.

7. MODELOS DE ESTIMACIÓN DE LA EROSIÓN HÍDRICA

Los modelos son una simplificación de la realidad y por lo tanto la complejidad o sencillez de

éste es función de ios objetivos buscados. La escala de trabajo influye en el número de

factores que deben incorporarse al modelo, los que pueden mantenerse constantes y los que

pueden considerarse principales, alrededor de los cuales deberá construirse el modelo.

a. MODELOS EMPÍRICOS

Durante la década de los años sesenta aparecieron varios modelos sencillos de tipo de caja

negra, que relacionan la pérdida de suelo con la lluvia o con la escorrentía en grandes

cuencas, pero con la gran limitación que supone no saber cual es la causa de la erosión:

a = ciQ'

donde Q^ es la descarga de sedimento, Q es la descarga de agua y a es un índice de la

severidad de la erosión que no siempre se puede establecer. Para el modelo de Jovanovic ef

al. (1958) b = 2.25 que para un modelo semejante de Leopold, etal. (1964) b tienen un valor

entre 2.0 y 3.0

7.1.1. Foum¡er(1960)

36


Fournier en 1960 desarrolló un modelo empírico de caja gris que relacionaba la producción

media anual de sedimentos (Q^, g/m^), la altitud media (H; m) y la pendiente media de la

cuenca (S; grados) y la lluvia mediante una ecuación de regresión:

log Q^ = 2.65 log P^^ + 0.46(log H)(tgS} -1.56

donde p es la mayor precipitación media mensual y P es la precipitación media anual, luego la

relación p^/P es un índice de concentración de la precipitación en un solo mes, (no es una

medida de la intensidad de la precipitación). El problema es que la ecuación no se puede

extrapolar más allá del campo de valores que la definieron.

7.1.2. Ecuación universal de la pérdida de suelo

Hasta ahora todas las ecuaciones predictivas estudiadas se referían a grandes cuencas. Para

evaluar las pérdidas de suelo en áreas más pequeñas, como laderas o parcelas aisladas, se

desarrolló con posterioridad la Universal Soil Loss Equation (USLE), (Wischmeier, et al. 1965),

y teniendo en cuenta la experiencia derivada de su uso, fue más tarde modificada y puesta al

día en el año 1978. La ecuación se basa en unos parámetros que no tienen realidad física, se

trata de una fomriulaclón empírica que pretende interpretar los mecanismos erosivos por sus

causas y efectos:

E = R.K.L.S.C.P

> £ es la pérdida anual de suelo, R es el índice de erosividad pluvial, K es el factor de

erosionabilidad del suelo, L es el factor de longitud de la pendiente, S es el factor de pendiente,

C es ei factor de manejo del cultivo y P es el factor de prácticas de control de la erosión.

37


> R: índice de erosividad pluvial basado en la media anual de la resultante de multiplicar la

energía cinética de la lluvia por la intensidad máxima durante 30 minutos; Eho, donde E está en

J/m^ e ¡30 en mm/h {R estará en unidades métricas.):

R = EI,J 1000

Con este índice se han elaborado mapas de erosividad pluvial, pero hay que tener cuidado

para averiguar que tipo de unidades están empleando, si son americanas o sistema métrico

internacional, ya que estos dos sistemas coexisten en muchas partes del mundo.

> K es el índice de erosionabilidad de! suelo definido como la pérdida media anual de suelo

por unidad de R para unas condiciones tipo de suelo desnudo, labrado recientemente según la

dirección de la pendiente, sin prácticas de conservación y sobre una ladera de 5° y 22m de

longitud. También puede estimarse de fomna aproximada en el nomograma del valor de K

según Wischmeier.eía/. ,(1971).

> LS. Los factores de longitud de pendiente (L) y grado de la pendiente (S) se combinan en

un solo índice (factor topográfico) que expresa la relación entre la pérdida de suelo en una

ladera de pendiente y longitud dada y la que se produce en las condiciones tipo de 5° de

pendiente y 22m de longitud {LS = 1.0). El valor de éste factor puede obtenerse de un

nomograma, (Wischmeier et al., 1978) o de la ecuación:

LS ^ (0.065 + 0.0455 + 0.00655^) 22.13

donde x es la longitud de la ladera en m, y s es la pendiente, en tanto por ciento. El valor de n

puede variar con la pendiente.

> C es el factor de manejo del cultivo y representa la relación entre la pérdida de suelo con

un cultivo dado y la que se produce con ese mismo suelo desnudo. Como las pérdidas de suelo

38


varían con la erosividad y la morfología de la cubierta vegetal, es necesario tener en cuenta los

cambios que se producen en éstas a lo largo del año para obtener el valor anual.. Para los

cultivos anuales, éstas son: (I) barbecho, {II) siembra, (III) establecimiento, (IV) desarrollo, (V)

madurez y (VI) residuos y rastrojo (que abarca desde la recolección hasta la nueva siembra).

Para un cultivo dado, se obtienen valores por separado para cada periodo, a partir de tablas

(Wischmeier eí al. 1978) que resumen los datos recopilados durante muchos años por el el

Servicio de Conservación de Suelos de los EEUU {United States Soil Conservation Service).

Para otros países, no existe información detallada para calcularlo y es más apropiado utilizar

valores medios anuales en las tablas que existen para diferentes cultivos.

> P. Los valores para el factor de prácticas de control de la erosión se obtienen de las tablas

que relacionan las pérdidas de suelo en parcelas donde se aplican las prácticas con las

producidas sin ellas. Sin prácticas de control de la erosión, el valor de P = 1,0. Cuando se

construyen terrazas de drenaje, se utiliza el factor P de cultivo a nivel y el factor LS se ajusta

para la longitud de pendiente que representa la distancia horizontal entre terrazas. Este método

no es apropiado para terrenos abancalados, pero a partir de investigaciones en Taiwán, Chan

(1981), obtuvo distintos valores para los diferentes tipos de bancales.

Como resultado de la amplia experiencia adquirida en su utilización para evaluar las pérdidas

de suelo en USA por erosión laminar y en regueros, se hicieron una serie de cambios que hoy

están incorporados en la Ecuación Revisada de Pérdida de Suelo {Revised Universal Soil loss

Equation, RUSLE), (Renard eí a/. 1991). Ésta incluye revisiones en los valores del factor R en

USA; el desarrollo de un factor K variable estacionalmente, obtenido por la ponderación de las

estimaciones instantáneas de K por la proporción anual de R para periodos sucesivos de 15

días; modificaciones del factor LS para tener en cuenta la susceptibilidad de los suelos a la

erosión en regueros; y un nuevo procedimiento para contabilizar el valor del factor C mediante

el producto del valor de varios subfactores, que tienen en cuenta el cultivo anterior, el follaje de

los cultivo, la cobertura superficial {muich y vegetación sobre el terreno), y la rugosidad

superficial.

39


La ecuación Universal de Pérdidas de Suelo fue diseñada como una herramienta para

planificar la conservación de suelos. Sin embargo tiene varias limitaciones que aconsejan que

no se aplique a condiciones para las que no fue diseñada. (Las limitaciones se aplican

igualmente para la RUSLE):

• Como se diseñó para erosión en regueros y entre regueros, no se debe estimar la

contribución de la erosión en las laderas en la producción de sedimentos en la cuenca , ya

que no tiene en cuenta la deposición de sedimentos, ni incorpora ninguna relación de

sedimentos aportados.

• Como la ecuación se desarrolló para estimar la pérdida media anual de suelo a largo plazo,

no puede utilizarse para predecir las pérdidas de una tormenta aislada.

• La ecuación no deberá aplicarse a condiciones para las que no se hayan determinado los

valores de los factores y, por tanto, necesitan estimarse por extrapolación.

7.1.3. Soil Loss Estimator for Southern África (SLEMSA)

Fue desarrollado a partir de datos de Zimbabwe para evaluar la erosión resultante en diferentes

sistemas agrícolas y para recomendar las medidas adecuadas de conservación. La técnica ha

sido adoptada por todos los países del sur de África. La ecuación es (Elwell 1978a):

Z = K.X.C

donde Z es la pérdida media anual de suelo (t/ha), K es la pérdida media anual de suelo(t/ha)

en una parcela tipo de 30m de longitud por 10m de anchura y 2,5° de pendiente, de un suelo de

erosionabilidad conocida (F) con el terreno en barbecho blanco, X es un factor adimensional

que combina la longitud y grado de la pendiente , y C es otro factor adimensional que depende

del manejo del cultivo.

40


Según el autor, el modelo puede ser utilizado a tres niveles distintos:

1. por medio de un recorrido de campo, confirmando la experiencia en el terreno.

2. como herramienta de enseñanza, discerniendo los mayores problemas causantes de la

erosión.

3. pude ser probado con resultados obtenidos en parcelas experimentales, incluso con datos

de un solo año (en contraste al número de años necesarios para la validación de ia USLE)

Este modelo ha sido menos criticado que la USLE al tratarse de una metodología menos

conocida.

7.1.4. Método Morgan, Morgan y Finney

Morgan, eí al. (1984) desarrollaron un modelo que, intentando mantener la sencillez de la

Ecuación Universal de Pérdida de Suelo, incorpora los últimos avances en el conocimiento de

los proceso de la erosión para predecir las pérdidas anuales en parcelas de dimensiones

limitadas, situadas en laderas. El modelo se desarrollo reuniendo los datos de las

investigaciones de geomorfólogos e ingenieros agrónomos.

El modelo divide el proceso erosivo en una fase hidráulica y otra de sedimentación (Flg.8). La

fase de sedimentación es una simplificación del esquema descrito por Meyer eí al. (1969,Fig.9).

Considera la erosión del suelo como resultado del desprendimiento de las partículas del suelo

por el impacto de las gotas de lluvia y del transporte de esas partículas por el superficial. No se

tiene en cuenta los procesos de transporte por salpicadura , ni de desprendimiento por la

escorrentía. Por ello, la fase de sedimentación comprende dos ecuaciones predictivas, una

para la tasa de desprendimiento por salpicadura y otra para la capacidad de transporte por el

flujo superficial. Las entradas en las ecuaciones de energía de la precipitación y volumen de

escorrentía, respectivamente se obtienen de la fase hidráulica.

41


Intensidad de lluvia

Energía de la lluvia

Volumen de lluvia

Número de días de lluvia

Lluvia media por día de lluvia

Desprendimiento del suelo

Interceptación de la lluvia

4 Profundidad

de suelo

Humedad del suelo a capacidad

de campo Densidad párente

Relación E/E,

Capacidad de almacenamiento de humedad en el suelo

Volumen de flujo superficial

Desprendimiento - por salpicadura

h4anejo del cultivo

Grado de pendiente

Velocidad de renovación del suelo

Comparar

Intensidad de erosión

Cambio en la Cc a supenor del suelo

Figura n" 8: Diagrama de flujo para la predicción de la pérdida de suelo en el modelo de Morgan, Morgan y Finney

42


Suelo de ta parte afta

Desprendimiento por la lluvia

Desprendimiento por escorrentta

Suma de desprendimiento

iZ£

Capacidad de transporte

de la lluvia

Capacidad de transporte de la escorrentía

Total de suelo desprendido

. Comparar-if

Capacidad total de transporte

I si desp. < trans. si trans. < desp.

Suelo transportado pendiente abajo

Figura n" 9: Diagrama de flujo para modelizar los procesos de erosión hídrica según Meyer y Wischmeier, 1969.

El modelo utiliza seis funciones operadoras para las que se necesitan quince parámetros de

entrada:

• Fase hidráulica

£ = i?(11.9 + 8.71og/)

Q = Rexp(-RjRo)

R^=\OOOMS.BD.RD(E,/E,) 0.5

• Fase de sedimentación:

Ro=R/R„

F = KiEe-'^y AQ-^

G = CQ'sen SAO-'

43


donde:

E = energía cinética de la lluvia (J/m^)

Q = volumen de flujo superficial (mm)

F = tasa de desprendimiento del suelo por impacto de las gotas de lluvia (kg/m^)

G = capacidad de transporte por flujo superficial (kg/m^)

valores de los exponentes: a = 0.05; b = 1.0; d = 2.0

• Los parámetros de entrada son:

MS; contenido de humedad del suelo a capacidad de campo O a 1/3 bar de presión

BD; densidad aparente del horizonte superior del suelo (t/m^)

RD; profundidad de enraizamiento (m) en el horizonte superficial del suelo, definida como la

profundidad del suelo desde la superficie a una capa impermeable o pedregosa; a la base del

horizonte A; al extremo de las raíces principales; o hasta 1.0 m cuando es lo más superficial.

SD; profundidad total del suelo (m), definida como la profundidad del suelo desde la superficie

hasta la roca madre.

K; índice de desprendimiento del suelo (g/J), definido como peso del suelo desprendido por

unidad de energía de lluvia.

W; Tasa de aumento del espesor del suelo por meteorización de la interfase suelo-roca (mm/a).

V; tasa de aumento del espesor de! fieltro de raíces (mm/a) como resultado del manejo de los

cultivos y de la transfonnación del material vegetal en humus.

S; pendiente del terreno expresada como ángulo de pendiente.

R; precipitación anual (mm)

Rn, número de días de lluvia al año.

/; valor tipo de la intensidad de una lluvia erosiva (mm/h). Utilizar 11 para climas templados, 25

para climas tropicales y 30 para climas fuertemente estaciónales, como el Mediterráneo.

A, porcentaje de lluvia interceptada que fluye por los tallos.

E/EQ] relación entre evaporación real (Et) y potencial {EQ).

C; factor de manejo del cultivo de cobertura. Combina los factores C y P de la Ecuación

Universal de Pérdida de Suelo para obtener la relación entre la pérdida en un suelo con un

44


manejo determinado y la que se produce en un suelo desnudo, con laboreo según la pendiente,

permaneciendo iguales el resto de las condiciones.

N; número de años para los que opera el modelo.

7.2. MODELOS CON BASE FÍSICA. PRINCIPIOS FÍSICOS BÁSICOS QUE RIGEN LA

EROSIÓN, TRANSPORTE Y SEDIMENTACIÓN

Durante las última década ios esfuerzos se han dirigido a desarrollar modelos que predigan,

además de ia escorrentía y pérdidas de suelo totales, la distribución espacial de la escorrentía

y sedimentación sobre la superficie del suelo durante una tormenta aislada. Los modelos

empíricos tienen serias limitaciones para aplicarse de forma universal, ni tampoco simulan el

movimiento del agua y sedimentos sobre la superficie. Por lo tanto se necesitan modelos de

predicción de la erosión con mayor base física aunque todavía se apoyen en ecuaciones

empíricas para describir los procesos.

7.2.1. MECANISMOS QUE ACTÚAN EN LOS PROCESOS EROSIVOS

La erosión del suelo es un proceso con dos fases consistentes en el desprendimiento de las

partículas del suelo y el transporte de estas por los agentes erosivos.

Los mecanismos que actúan en el desprendimiento de las partículas del suelo son

principalmente el golpeteo de las gotas de lluvia sobre un suelo desnudo, la meteorización

mecánica y bioquímica del suelo, el laboreo del hombre y pisoteo del ganado y por último las

corrientes de agua y viento.

Una vez liberadas las partículas, son los agentes de transporte los que se encargan de

movilizarlas. Los que actúan en superficie son la salpicadura de las gotas de lluvia , ia

escorrentía superficial (flujo de pequeño espesor y de gran anchura), y el viento. Si el flujo está

concentrado en cauces, hay que distinguir entre regueros ( que pueden desaparecer por

meteorización y laboreo), cárcavas y barrancos (permanentes en el tiempo).

45


La energía necesaria para la erosión presenta dos formas: potencial y cinética. La energía

potencial de un cuerpo resulta de la diferencia de altura de un cuerpo con respecto a otro, así:

EP = mhg (kg, m, nn/s ); julios

La energía potencial de la erosión se convierte en energía cinética, que es la energía de los

cuerpos en movimiento:

1 2 EC = —mv (kg, m/s); julios

La mayor parte de la energía se disipa en el rozamiento con la superficie por la que la partícula

se mueve de manera que sólo entre el 3 y el 4% de la energía de la escorrentía y el 0,2% de la

de la energía de las gotas de lluvia al caer, se consume en erosión. (Pearce, 1976)

7.2.2. BASES HIDROLÓGICAS DE LA EROSIÓN.

Se parte de la premisa de que los procesos hidrológicos de lluvia y escorrentía dirigen los

procesos de erosión y sedimentación. Cualquier factor que afecte a la lluvia o a la escorrentía

afecta directamente a la erosión y sedimentación. Es por esto que cualquier análisis de la

erosión, transporte de sedimentos y sedimentación debe considerar la hidrología.

Los procesos de erosión hídrica están estrechamente relacionados con las rutas que sigue en

su paso a través de la cobertura vegetal y su movimiento sobre la superficie del suelo. Su

fundamento descansa, por tanto, en el ciclo hidrológico. La precipitación directa y el drenaje

foliar son los responsables de la erosión por salpicadura. La lluvia que llega al suelo pude

almacenarse en pequeñas depresiones u hondonadas de la superficie o puede infiltrarse en

suelo contribuyendo a su contenido de humedad o, por percolación, recargar los acuíferos.

Cuando el suelo es incapaz de almacenar más agua, el exceso se desplaza lateralmente por el

interior del suelo y a favor de la pendiente, como flujo subsuperficial o flujo interno, o contribuye

a la escorrentía superficial provocando erosión como flujo laminar o en regueros y cárcavas.

46


La velocidad con que el agua pasa al interior del suelo se conoce como velocidad de infiltración

y ésta ejerce el control más importante sobre la generación de escorrentía superficial. Esta

velocidad depende, sobre todo, de las características del suelo. Generalmente los suelos de

textura gruesa, como los arenosos o franco arenosos tienen velocidades de infiltración más

elevadas que los suelos arcillosos, debido al mayor tamaño de los espacios entre las partículas

del suelo.

Una vez que el agua comienza a encharcar la superficie, se almacena en hondonadas y

depresiones, sin que se inicie la escorrentía hasta que se complete su capacidad de

almacenamiento. En los suelos agrícolas, esta capacidad varía estacionalmente, en función del

cultivo que se ha desarrollado y del tiempo transcurrido, ya que la rugosidad del terreno se

reduce por la meteorización y el impacto de la lluvia.

7.2.3. EROSIÓN POR SALPICADURA

La acción de las gotas de lluvia sobre las partículas del suelo se entiende fácilmente cuando se

considera como el momento de una gota que cae sobre una superficie en pendiente. La

componente de este momento paralela a la pendiente se transfiere totalmente a la superficie

del suelo, pero sólo una pequeña parte de la componente normal a la pendiente es transferida,

siendo el resto reflejado. La transferencia del momento a las partículas del suelo tiene dos

efectos. Primero, proporciona una fuerza de consolidación que compacta el suelo y, segundo,

produce una fuerza rompedora, ya que el agua se dispersa rápidamente y retorna al punto de

impacto en chorros que fluyen lateralmente. La velocidad local de estos chorros es casi el

doble que la del impacto de la gota de lluvia (Huang, et al. 1982) y es suficiente para

proporcionar velocidad a algunas de las partículas del suelo, lanzándolas a la atmósfera

mezcladas con las minúsculas gotas de agua que se han formado por la ruptura de las gotas

de lluvia contra el suelo (Mutchier et al. 1975). De esta fomria las gotas son al mismo tiempo

agentes de consolidación y de dispersión .

47


El efecto de consolidación que mejor se aprecia es la formación de costra superficial,

habitualmente sólo de pocos milímetros de espesor, que resulta de la reducción de poros por

compactación del suelo. Frecuentemente se distingue entre costra y sellado. El sellado se

refiere a la reordenación de la superficie del suelo durante una tormenta, mientras que la costra

es el endurecimiento de la superficie sellada a medida que el suelo se seca. El efecto más

importante de la costra superficial es la reducción de la capacidad de infiltración y, por lo tanto,

la promoción de mayor escorrentía superficial.

Estudios realizados sobre la energía cinética necesaria para desprender un kilogramo de

sedimentos por impacto de las gotas de lluvia demuestran que la energía mínima se requiere

para partículas de 0,125mm, y que las partículas entre 0,063mm y 0,250mm son las más

vulnerables al desprendimiento (Posen, 1985). Las partículas más grandes son resistentes al

desprendimiento por su peso, y las arcillosas son resistentes debido a que la energía de las

gotas de lluvia tiene que romper la adherencia o los enlaces químicos que ligan los minerales

que forman las partículas de arcilla (Yariv, 1976). Esto significa que los suelos con altos

porcentajes de partículas dentro del rango más vulnerable, por ejemplo franco limoso, francos,

arenosos finos y franco arcillosos, son los que más se desprenden. La remoción selectiva de

ias partículas del suelo por la lluvia puede causar variaciones en la textura del suelo

pendiente abajo.

Estudios experimentales demuestran que la intensidad de desprendimiento de partículas del

suelo por salpicadura varían potenciaimente con un índice cercano a 1.0 respecto a la energía

cinética instantánea de la lluvia (Free, 1960; Quansah, 1981), o con el cuadrado de la

intensidad instantánea de lluvia (Meyer, 1981). La intensidad de desprendimiento [Dr) en el

suelo desnudo, puede expresarse por ecuaciones del tipo:

D^^EC'.S'je""


donde / es la intensidad de lluvia (mm/h), S es la pendiente expresada en m/m o como el seno

del ángulo de la pendiente, EC es la energía cinética de la lluvia (J/m^), y hese\ espesor de la

lámina de agua (m). Aunque 2.0 es un valor adecuado para a, el valor puede ajustarse, para

tener en cuenta las variaciones de la textura del suelo, con la expresión: a = 2.0 - (0.01 x %

arcilla) (Meyer, 1981). Del mismo modo, el valor de 1.0 para b, puede variar desde 0.8 para

suelos arenosos a 1,8 para arcillosos (Bubenzer ef al. 1971). Los valores de c están entre 0.2 y

0.3 (Quansah, 1981; Torri ef al., 1986), variando también con la textura del suelo (Torri ef al.,

1992). Se debe recordar que el término de pendiente en esta ecuación se refiere a la pendiente

local para una distancia equivalente a sólo unos pocos diámetros del de la gota desde el punto

de impacto y no a la pendiente media del terreno. Por este motivo, a efectos prácticos, el

término de pendiente se omite frecuentemente en los cálculos de desprendimiento de las

partículas del suelo. El valor 2.0 es adecuado para d como representativo de su variación entre

0.9 y 3.1 según diferentes texturas del suelo (Torri, et al., 1987).

Por el contrario, la pendiente media del terreno es importante cuando se considera el

transporte global de las partículas desprendidas. En una superficie en pendiente son lanzadas

más partículas pendiente abajo que pendiente arriba, por lo que hay un desplazamiento neto

de material pendiente abajo. El transporte por salpicadura, por unidad de anchura de pendiente

{Tr), puede expresarse por la relación:

donde y = 1.0 (Meyer et al., 1969) f = 1.0 (Savat, 1981; Quansah, 1981). Hay alguna evidencia

para sugerir que el valor de f disminuye en las pendientes más escarpadas. Foster et al. (1969)

y Bryan (1979) comprobaron que el transporte por salpicadura aumenta con el ángulo de

pendiente, hasta alcanzar su máximo alrededor de 18°, y que sobre pendientes más

escarpadas f desciende.

49


7.2.4. FLUJO SUPERFICIAL

El flujo superficial se produce en las laderas durante una tormenta cuando se supera la

capacidad de almacenaje en las depresiones de la superficie y cuando, ya sea por una lluvia

prolongada o por lluvias de intensidad superior a la capacidad de retención. Es raro que el flujo

presente una forma de lámina de agua de profundidad uniforme, si no que lo más frecuente es

una masa anastomosada o trenzada de cursos de agua que no tienen canales marcados.

> Características hidráulicas

Las características hidráulicas del flujo quedan determinadas por sus números de Reynolds

(Re) y de Froude (F), definidos como:

V

F= "

donde r es el radio hidráulico que, para el flujo superficial, se considera igual a la profundidad

del flujo y ü es la viscosidad cinemática del agua. El número de Reynolds es un índice de

turbulencia del flujo. Cuanto mayor es la turbulencia, mayor es el poder erosivo generado por el

flujo. Un número de Reynolds menor de 500, significa régimen laminar, y valores superiores a

2000 significan flujos totalmente turbulentos. El número de Froude es un índice de la fomnación

de olas en el flujo. Cuando el número de Froude es menor que 1.0, no se forman olas y el flujo,

siendo relativamente tranquilo, se denomina tranquilo o subcrítico. Números de Froude

mayores que 1.0 denotan flujos rápidos o supercríticos, caracterizados por olas con mayor

poder erosivo.

50

CAPITULO II : Antecedentes

> Desprendimiento de partículas del suelo por el flujo

El factor principal en estas relaciones hidráulicas es la velocidad del flujo. Debido a la

resistencia propia del suelo, la velocidad debe alcanzar un valor umbral antes de que se inicie

la erosión . Básicamente, el desprendimiento de una partícula de la masa del suelo se produce

cuando las fuerzas ejercidas por el flujo son superiores a las que mantienen la partícula unida

al resto.

Shields (1936) hizo un análisis fundamental de los procesos implicados y de las fuerzas que

actúan para determinar las condiciones críticas que inician el movimiento de una partícula

sobre pendientes suaves, en función del adimensional esfuerzo cortante del flujo ( © ) o N° de

Shields y del número de Reynolds (Re*) para la rugosidad de las partículas, definidos

respectivamente por:

0 giPs-pJD

Re = V

donde 0^ es conocido como el valor crítico del número de Shields, p^ es la densidad del

agua, M, es la velocidad cortante del flujo, g es la aceleración de la gravedad, p^ es la

densidad del sedimento y D es el diámetro de la partícula. La velocidad cortante se expresa

por:

^* =^f. u* = -yJgrs

donde g es la gravedad res el radio hidráulico y s es la pendiente del lecho.

51


Otro método más empírico está basado en ei valor crítico de la velocidad cortante del flujo

capaz de iniciar el movimiento de las partículas. Según Savat (1982), para partículas de

tamaño superior a 0,2mm de diámetro, la velocidad cortante crítica aumenta con el tamaño de

la partícula. Se necesitan fuerzas mayores para remover partículas más grandes. Para

partículas menores de 0,2mm, la velocidad cortante crítica aumenta ai disminuir el tamaño de

la partícula. Las partículas más pequeñas son más difíciles de erosionar debido a la cohesión

de los minerales arcillosos que lo componen, a menos que hayan sido previamente

desprendidas y, como resultado, perdido su cohesión. Entonces pueden ser removidas con

velocidades cortantes muy pequeñas. En la práctica, con mezclas de partículas de diferentes

tamaños, las partículas más finas son protegidas por las más gruesas, de modo que aquellas

no son removidas hasta que la velocidad cortante es suficientemente grande para retirar las

partículas mayores. Si embargo, contra lo que cabría esperar por este efecto, es la acción de la

salpicadura la que produce el desprendimiento de las partículas finas del suelo y las lanza al

interior del flujo.

Una vez superadas las condiciones críticas para movimiento de las partículas, es difícil aplicar

una relación que tenga en cuenta para cada circunstancia la resistencia que ofrece al flujo la

microtopografía de la superficie del terreno y la cobertura vegetal por lo que sólo pueden

desarrollarse relaciones muy generales para describir la intensidad de desprendimiento (Df).

Estas se apoyan en una simple relación entre el desprendimiento y la velocidad del flujo.

La velocidad del flujo depende, sobre todo, de la profundidad del flujo o radio hidráulico (r), la

rugosidad de la superficie y la pendiente (s). Esta relación se expresa comúnmente por la

ecuación de Manning:

2 1

n

donde n es el coeficiente de rugosidad de Manning. Esta ecuación considera un flujo

totalmente turbulento moviéndose sobre una superficie rugosa. Utilizando las ecuaciones de

52


continuidad y velocidad de Manning, Meyer (1965) demostró, para condiciones de rugosidad

constante, que:

i i_

donde Q es la descarga del flujo. Admitiendo que la intensidad de desprendimiento varía con el

cuadrado de la velocidad (Meyer etal., 1969):

2 2

Sin embargo, Quansah (1985) obtuvo, experimentalmente, valores mayores para los

exponentes en diferentes clases de suelos, desde arenosos a arcillosos:

D, OC s'-'Q'-''

y además comprobó que el valor de los exponentes disminuye cuando el flujo vienen

acompañado de lluvia, lo que Indica que las gotas de lluvia reduce la capacidad del flujo para

desprender partículas del suelo:

i)ôc^Î2g««

Basándose en los trabajos de laboratorio de Meyer etal. (1975), quienes observaron que la

intensidad de desprendimiento dependía de la cantidad de sedimentos ya contenidos en el

flujo, Foster y Meyer propusieron una nueva relación para Df en la que la capacidad de

desprendimiento depende sobre todo, de la carga real de sedimentos existentes en el flujo (C)

y la carga máxima que el flujo puede mantener [Cmáx)'

Df=Câ.-C

53


Esto representa que la intensidad de desprendimiento disminuye con el aumento de la carga de

sedimentos y que, cuando se alcanza la carga máixima, es desprendimiento es cero.

> Transporte de partículas del suelo por flujo superficial

Una vez que los sedimentos han sido arrastrados al interior del flujo, serán transportados hasta

el momento en que se produzca su deposición. Meyer ef al. (1969) propusieron que la

capacidad de transporte del flujo (Tf) varía con la quinta potencia de la velocidad :

5 5 r . O c g 3 ^ 3

Pero experimentos de laboratorio de Quansah (1982), con flujo superficial y lluvia combinados

dieron un incremento de los exponentes de la descarga y la pendiente:

Z^^ 13227 V ^ ^ '

Por lo tanto, mientras la capacidad de desprendimiento del flujo se reduce por el impacto de la

lluvia, su capacidad de transporte aumenta (Salvat 1979; Guy ef al., 1990; Proffitt ef al., 1992).

Para definir la carga máxima de sedimento {Cmáx) que puede transportar un flujo, son preferidas

las relaciones basadas en la unidad de potencia de la corriente, ya que ésta es, sencillamente,

el producto de la pendiente y la velocidad del flujo Govers (1990) comprobó que:

donde a y £> son coeficientes empíricos dependientes del tamaño del grano.

En lugar de tratar de definir la capacidad de transporte sólo en función de las propiedades del

flujo, algunos investigadores han intentado relacionar la capacidad de transporte con la carga

54


máxima de sedimento que el flujo puede transportar cuando existen condiciones de equilibrio

entre desprendimiento y deposición (Rose eí al. 1983; Styczen ef al. 1989). La tasa de

deposición (Dp)es:

D,-v,.C

donde Vg es la velocidad de sedimentación de las partículas.

Teniendo en cuenta la profundidad bastante escasa del flujo superficial, el papel considerable

jugado por la rugosidad de la superficie y los números, generalmente bajos, de Reynolds y

Froude, se puede proponer que la mayor parte del sedimento transportado se produce por

desprendimiento debido al impacto de la gota de lluvia y que, excepto sobre fuertes pendientes

o superficies llanas y desnudas, la velocidad cortante del grano raramente alcanza la velocidad

suficiente para desprender partículas del suelo. Ya que como se vio anteriormente, las

partículas entre 0.063 y 0.250mm son las que se desprenden más fácilmente por el impacto de

las gotas de lluvia y las partículas que más desprende el flujo están entre 0.1 y 0.3mm, el

sedimento transportado en el flujo superficial es pobre en partículas mayores de Imm y rico en

materiales más finos. Por ello, pasando el tiempo, las áreas de erosión en las laderas se

convertirán progresivamente en más arenosas y las áreas de deposición, especialmente el

fondo de los valles, se enriquecerá con partículas más arcillosas.

Hay otros mecanismos para confirmar este hecho. La mayor parte del sedimento salpicado

dentro del flujo, se mueve solamente a distancias relativamente cortas antes de ser depositado.

Como la deposición es un proceso selectivo según el tamaño de las partículas, depositándose

primero las más gruesas, el estrato depositado va adquiriendo progresivamente una

granulometría más gruesa (Proffitt eí ai., 1991).

55


> Distribución espacial

En zonas agrícolas con suelos no coherentes, cuando las tasas de escorrentía son

relativamente altas sobre la mayor parte de ia ladera, el flujo superficial, o más estrictamente, la

acción combinada del flujo superficial con el impacto de las gotas de lluvia como erosión entre

regueros, puede ser el proceso erosivo dominante en las partes más altas y medias de la

ladera, con deposición de materiales como coluvios en la base.

Los procesos entre regueros pueden ser, también, el principal agente de erosión en laderas

bien vegetadas si la lluvia es muy alta.

7.2.5. EROSIÓN EN LOS REGUEROS

Está ampliamente aceptado que los regueros se inician a una distancia crítica ladera abajo,

donde el flujo de escorrentía comienza a canalizarse. La ruptura del flujo superficial en

pequeños canales o microrregueros fue estudiada por Moss eí al., (1982). Ellos comprobaron

que, además del flujo principal pendiente abajo, se desarrollan cauces de flujos secundarios

con una componente lateral. Donde estos convergen, el aumento de la descarga intensifica el

movimiento de las partículas y se abren pequeños canales o zanjas por abrasión.

La teoría que más éxito tiene para explicar cuando se inician los regueros es la que lo relaciona

con la superación de una velocidad cortante crítica de la escorrentía. Govers (1985), comprobó

que en superficies planas de pendiente suave, donde toda la velocidad cortante es ejercida

sobre las partículas del suelo, la descarga de sedimento en el flujo aumenta más rápidamente

con la velocidad cortante una vez que se supera un valor crítico de 3 a 3.5 cm/s,

aproximadamente. En este punto la erosión se convierte en no selectiva en relación con el

tamaño de las partículas, de manera que los granos más gruesos pueden ser fácilmente

arrastrados por el flujo y removidos igual que los granos más finos Un valor cortante de 3.5

cm/s para la velocidad cortante crítica, sólo se aplica a suelos no coherentes, para otros

56

CAPITULO lí: Antecedentes

suelos, Rauws ef al., (1988), propusieron que la velocidad cortante crítica para el inicio del

reguero {Uxr) está linealmente relacionada a la resistencia del suelo al esfuerzo cortante ( r ) .

El esfuerzo cortante también determina la intensidad de desprendimiento de las partículas del

suelo por el flujo dentro del reguero que puede describirse, aproximadamente, por una

ecuación de tipo (Foster, 1982):

donde Kr es la medida de la susceptibilidad del suelo al desprendimiento y T^ es la resistencia

crítica del suelo al esfuerzo cortante.

La capacidad de transporte del flujo en los regueros puede expresarse, aproximadamente,

igual que en la zonas entre regueros. Govers (1992), comprobó experimentalmente que la

velocidad del flujo en los regueros podría relacionarse con la descarga, por la expresión:

y que ésta da mejores predicciones que la ecuación de Manning. Esto se debe a que, para

valores entre 2° y 8°, la pendiente no afecta a la velocidad del flujo. Tampoco lo hace la

rugosidad del grano, ni la fomna de la superficie del suelo. Por ello Govers (1992), modificó la

ecuación de carga máxima de sedimento, sustituyendo el término de velocidad:

C„^=fl(3.52e°^^-0.0074)5

donde a depende, sobre todo, del tamaño del grano del sedimento, y el valor de 0.0074 se

interpreta como un valor crítico de la unidad de potencia de la corriente. Aunque esta ecuación

expresa la carga máxima de sedimentos que puede ser acarreada por escorrentía en un

reguero, la carga real puede variar considerablemente respecto a ella. Esto es debido a que el

57


aporte de sedimentos al reguero no depende solamente del desprendimiento de partículas del

suelo por el flujo. Antes bien, el reguero tiene que ajustarse continuamente por la entrada de

sedimentos debido al arrastre de la tierra circundante por los flujos entre regueros.

Como cabe esperar de su alto poder erosivo, la erosión en regueros puede contribuir

significativamente al volumen de sedimentos removidos de una ladera, dependiendo de las

distancias entre los regueros y de la extensión del área afectada. Govers et al. (1988),

comprobaron que el material transportado en ios regueros llegaba a ser del 54 al 78 % de la

erosión total.

7.3. LOS MODELOS DE BASE FÍSICA

Los modelos de base física incorporan las leyes de conservación de la masa y la energía. La

mayoría de ellos utilizan una ecuación diferencial particular denominada ecuación de

continuidad, que representa un estado de la conservación de la materia y su trasformación en

el espacio y en el tiempo. La ecuación puede aplicarse a la erosión del suelo sobre un pequeño

segmento de una ladera, como sigue: hay una entrada de sedimento procedente del segmento

superior de la ladera y una salida de material al segmento situado ladera abajo. Cualquier

diferencia entre la entrada y la salida de material se relaciona con la erosión o la deposición de

material en el segmento.

7.3.1. MEYERYWISCHMEIER(1969)

Casi todos los modelos con base física deben su origen al esquema, relativamente simple,

desarrollado por Meyer y Wischmeier (1969) para comprobar si era factible una aproximación

matemática que simulara la erosión. Este modelo utiliza cuatro ecuaciones para describir

independientemente los procesos de desprendimiento de las partículas por la lluvia, el

desprendimiento del suelo por la escorrentía, la capacidad de transporte de la lluvia y la

capacidad de transporte de la escorrentía. Aplicando ordenadamente el modelo a diferentes

58


segmentos consecutivos de una ladera, los sedimentos siguen un itinerario sobre la superficie

del suelo y se evalúa el patrón de la erosión a lo largo de toda la ladera, (fig.9).

A causa de su sencillez, el modelo presenta importantes limitaciones reconocidas por los

propios autores. Se consideran condiciones de régimen permanente de intensidad de lluvia,

velocidad de infiltración y volumen de escorrentía. No se admiten otros procesos de erosión, ni

de meteorización. El suelo se considera sin cobertura vegetal y no se tienen en cuenta las

prácticas de laboreo. Se ignora el almacenamiento de agua superficial en las depresiones del

terreno. No se produce salida de material por la base de la ladera y las cotas de los puntos más

altos y más bajos permanecen constantes a lo largo del tiempo.

7.3.2. ANSWERS (Areal Nonpoint Source Watershed Environment Response

Simulation). Beasley, Huggins y Monke (1980).

Es una ampliación del esquema de Meyer et al., (1969), desarrollado para simular el

comportamiento hidrológico y erosivo de pequeñas cuencas agrícolas durante las lluvias e

inmediatamente después de ellas.

7.3.3. CREAMS: Chemicals, Runoff and Erosión from Agrícultural IVIanagement.

Es un modelo de campo, desarrollado en USA para evaluar la contaminación difusa y para

investigar cuantitativamente las consecuencias ambientales de distintas prácticas agrícolas

(Knilsel 1980). El modelo tiene en cuenta tres componentes: hidrología, erosión y química. La

componente tiidrológica se emplea, para estimar el volumen de escorrentía y el valor de la

escorrentía punta, la infiltración, la evapotranspiración, el contenido de humedad del suelo y la

precolación diariamente. La componente de erosión, proporciona también diariamente una

estimación de la erosión y producción de sedimentos, incluyendo la distribución por tamaños de

las partículas del material erosionado en los límites de las parcela. La componente química

incluye los nutrientes de las plantas y los pesticidas y da una estimación de las cantidades

59

CAPITULO II : Antecedentes

medias de elementos químicos disueltos en el agua de escorrentía de precolación, y

adsorbidos en los sedimentos.

La componente de erosión aplica la ecuación de continuidad para el transporte de sedimentos

pendiente abajo, en la forma (Foster eí al., 1972):

dQs/dx = Di + Dr

donde Qs es la carga de sedimentos por unidad de anchura y unidad de tiempo, x es la

distancia pendiente abajo, Di es el aporte de partícula desprendidas por la erosión entre

regueros al flujo de los regueros y Dr es la tasa de desprendimiento o de deposición por el flujo

de los regueros. Esta relación no considera la interacción entre desprendimiento y carga de

sedimentos; ésta puede obtenerse por la ecuación:

{Dr/Dc)+(Qs/Tc) = \

Donde De y Te son, respectivamente, el desprendimiento y la capacidad de transporte por el

flujo en los regueros. Esto implica que si el flujo transporta menos cantidad que su capacidad

de transporte, desprenderá más partículas para completar esta capacidad, con una intensidad

que depende, sobre todo, de esta diferencia. Por el contrario, si la carga de sedimentos es

mayor que la capacidad de transporte, tendrá lugar deposición. La tasa de deposición (Dp) se

determina por (Foster ef a/.,1975):

Dp = a{Tc - Qs)

donde a es un coeficiente de reacción de primer grado. Su valor viene definido por:

a = ^Vs/Qw

60


donde Vs es la velocidad de caída de las partículas, Qs es la tasa de escorrentía por unidad de

anchura y el valor ^ = 0.5 para el flujo superficial y 1.0 para el flujo canalizado. El proceso de

deposición se modeliza por separado para tres tamaños de partículas y para ocho grupos de

tamaños de agregados. La entrada inicial de partículas al modelo es la distribución por clases

de tamaños de sedimentos en el suelo original. Como no se considera selectividad en el

proceso de desprendimiento, esta es también la distribución por tamaño de partículas en la

carga de sedimentos.

La componente de erosión de CREAMS (Foster et al. 1981) tiene elementos para el flujo

superficial, caracterizado por incluir la erosión entre regueros y en regueros, el flujo canalizado,

como en las terrazas de drenaje y cauces enervados, y la deposición de sedimentos donde el

agua se remansa, como sucede en una en la cuneta de una carretera o el desagüe de una

terraza. El flujo superficial opera por estimación del desprendimiento en regueros y entre

regueros, y comparando la cantidad de partículas desprendidas con la capacidad de transporte

de sedimentos de los regueros, determina las tasas de erosión y deposición. Esto supone que

todo el material desprendido en el área entre regueros es aportado a los regueros. La tasa de

desprendimiento entre regueros {Di; gm' s" ) se estima por:

Di = 4.57(EI)(sen9 + O.0U)KCP(Qp/Qw)

Donde El es el valor EI30 (m J mm m' h" ) de la tonnenta, 0 es el ángulo de la pendiente , Qp

es la velocidad de la escorrentía punta (m/s), Qw es el volumen de escorrentía (m^/m^) y K, C

yP son los factores de la Ecuación Universal de Pérdidas de Suelo. El valor K tiene unidades

de g/£/3o y se puede obtener multiplicando los valores de K en unidades americanas por 131,7.

El factor P se utiliza solo en cultivos a nivel, por que el cultivo en fajas y la deposición en los

canales de las terrazas se tiene en cuenta directamente en el modelo. La tasa de

desprendimiento en los regueros {Df, g m" s" ) se estima por:

Df = eMxWmQwQp~'{xl22.\)"'-'sen'QKCPiQplQw)

61


donde m es el exponente de la longitud de la pendiente en la Ecuación Universal de Pérdidas

de suelo y x es la longitud de la pendiente (m).

La capacidad de transporte del flujo se calcula por la ecuación de Yaiin (1963), modificada para

cubrir diferentes tamaños de partículas. La ecuación necesita una estimación del esfuerzo

cortante ejercido por el flujo sobre el suelo (Xsueio)- Para diferenciar cubiertas y condiciones de

manejo, se estima por:

'^ suelo =yhS(ni,/ny'

donde y es la densidad del agua , /? es la profundidad del flujo, S es la pendiente , nb es el

valor del número de Manning n para suelos desnudos y DC es el valor del numero de Manning n

para superficies rugosas o con vegetación. La profundidad del flujo h se obtiene por la ecuación

de Manning:

donde Qw es la tasa de descarga por unidad de anchura.

La componente de erosión pude manejarse de dos modos: primero, utilizando los propios datos

observados de precipitación y escorrentía; segundo, en relación con la componente hidrológica,

utilizando sus datos para predecir los valores de Elso, el volumen de escorrentía y la

escorrentía punta producida por las precipitaciones observadas. Como la componente

hidrológica utiliza una predicción de escorrentía que estima la media en lugar de la respuesta

real a una precipitación dada, no puedes obtener predicciones de la erosión de la tormenta

real.

62


7.3.4. WEPP: Water Erosión Prediction project.

"Es un modelo basado en procesos que se apoya en los conocimiento modernos sobre

hidrología y erosión, diseñado para reemplazar a la Ecuación Universal de Pérdida de Suelo en

las valoraciones rutinarias de erosión del suelo por organizaciones comprometidas en la

conservación del suelo y del agua, y en la planificación y evaluación medioambiental (Nearing

eí a/., 1989)." Los datos que proporciona este modelo son una potente herramienta para la

planificación y conservación del suelo. El modelo estima donde y cuando hay perdidas de suelo

importante en una ladera para un tipo de uso de suelo dado y permite al usuario una fácil

interpretación de los resultados. Además proporciona un método rápido para evaluar varias

opciones de conservación de suelo.

Es un modelo de predicción de la erosión, paramétrico distribuido, con simulación continua que

se presenta como un conjunto de programas para ordenadores personales. Los parámetros

distribuidos con los que trabaja son cantidad de lluvia e intensidad, textura del suelo,

crecimiento de las plantas, descomposición de los residuos, efecto de las labores de cultivo en

la propiedades del suelo y cantidad de residuos, forma de la ladera, pendiente y orientación y

por ultimo parámetros de erosionabilidad del suelo.

La simulación continua significa que los programas de ordenador simulan un número de años,

en el que cada día tiene diferentes datos climáticos. En cada día de simulación puede que haya

una tonnenta, que puede que produzca escorrentía. Si la escorrentía tiene lugar, la pérdida de

suelo, la deposición de sedimentos, los sedimentos que salen fuera de la cuenca y el

enriquecimiento por sedimentación para cada evento es calculado y añadido a la serie de

sumas totales. Al final del periodo de simulación se calculan valores medios para

desprendimiento, sedimentación, salida de sedimentos y enriquecimiento dividiendo por el

tiempo del intervalo elegido.

Una cuenca es definida como una o más laderas drenando en uno o más canales o embalses.

La cuenca más pequeña que puede considerar el modelo incluye una ladera y un canal. Las

63


características de la escorrentía, pérdidas de suelo, deposición son calculadas primero para

cada ladera con la componente de laderas del modelo para el periodo completo de simulación.

Los resultados principales son guardados en un archivo que es usado durante la rutina de

calculo de la cuenca completa. El modelo combina los resultados de cada ladera y realiza el

cálculo de la escorrentía y sedimentación a lo largo de los canales y embalses cada vez que se

produce escorrentía en una ladera o en el canal o si hay un escape de uno de los embalses.

Los parámetros de los canales y embalses como altura de la cobertura vegetal o altura del nivel

del embalse son actualizados de forma diaria.

Los datos más importantes que el WEPP necesita son:

• archivo de datos climáticos

• datos de pendientes

• archivo de suelos

• archivo de actividades de cultivo y cosechas

Si el usuario está simulando riegos se requieren más archivos de datos. Y si la simulación es

en una cuenca, se requieren otros archivos de la configuración de la cuenca, la topografía del

canal, el suelo del canal, el uso del canal y sus características hidráulicas

> Los datos que genera el proyecto están claramente orientados en dos tipos de

información; efectos de la erosión dentro de la cuenca y efectos de la erosión fuera de la

cuenca:

• Los efectos dentro de la cuenca incluyen la media anual del suelo que se pierde en el total

de la superficie de la cuenca. Este dato es el más parecido a los que proporcionan las

estimaciones de erosión de la USLE y es el que más orienta sobre la pérdida de productividad

del suelo en la cuenca. También proporciona datos de la media de los depósitos de sedimentos

dentro de la cuenca.

64


• Los datos que se obtienen para valorar los impactos de la erosión fuera de la cuenca, o

erosión difusa, incluyen la estimación media anual de los sedimentos que salen de la cuenca.

Esta información puede ser útil para determinar impactos potenciales por sedimentación en

diferentes estructuras que se colmatan o por producir la degradación de la calidad de las

aguas.

El modelo de erosión WEPP utiliza la misma versión de la ecuación de continuidad que el

modelo CREAMS y el mismo procedimiento para determinar el desprendimiento de las

partículas del suelo y la deposición por el flujo. Se diferencia del CREAMS en no contar ya más

con los valores de los factores de la Ecuación Universal de Pérdida de Suelo. El proceso de

cálculo es el siguiente:

-—-=Df+D, ax

Donde G es la carga de sedimentos (kg. m"\s"^), x es la distancia (m), D, son los sedimentos

liberados entre regueros a los regueros (kg.m'^.s"^), Df es positivo para el desprendimiento de

sedimentos en los regueros y negativo cuando se produce deposición.(kg.m'^.s'^).

> Función de liberación de sedimentos entre regueros

La erosión entre regueros está representada como una función de la intensidad de lluvia,

cubierta del suelo por el cultivo, cobertura de los residuos y la eroslonabilidad del suelo entre

regueros:

D¡ = Kiadij. le. o- ¡F.SDRRR . Fnozzle .(f)

65


En donde: Kjadij es un ajuste de erosionabilidad entre regueros (kg.s.m" ), U Intensidad de la

lluvia efectiva (ms" ), a ¡r velocidad de escorrentía de la zona entre regueros (ms' ), SDRRR tasa

de distribución de sedimentos de la zona entre regueros, Fnozzle es el factor de ajuste de

ÍRs]

irrigación y se establece con valor 1.0 en condiciones naturales. La relación \ JF " / ; RS es el

espaciado de los regueros (m) y W es el ancho del reguero (m).

> Suelo desprendido en los regueros

Se considera que ocurre cuando el esfuerzo cortante del flujo excede el esfuerzo crítico de

resistencia del suelo y cuando la carga de sedimentos que transporta el flujo no excede la

capacidad de transporte de éste:

D,^D,i\-G/T,)

Donde: De = capacidad de arranque del flujo del reguero (kg.s"\m' )

Tf = esfuerzo cortante del flujo en el suelo (Pa)

x^ = esfuerzo crítico de resistencia del suelo (Pa)

Kf = factor base de erosionabilidad en regueros

Si Ty es menor que x^ entonces De es O y no hay erosión.

Las componentes hidráulicas de los regueros se usan para calcular los esfuerzos cortantes y la

ecuación de transporte de Yaiin (1963), se usa para calibrar una ecuación simplificada de

transporte.

66


> Descarga de sedimentos en los regueros.

Se calcula cuando la carga de sedimentos G, es mayor que la capacidad de transporte de

sedimentos por el flujo:

D,= í- (To-G) G>Tc

Donde Vf = velocidad de caída efectiva (m.s" ), q es la descarga de flujo por unidad de anchura

(m .s' ), P es el coeficiente de turbulencia inducido por las gotas de lluvia, cuando las gotas de

lluvia impactan en el flujo del reguero. (En el modelo WEPP se le asigna un valor de 0.5 si es

lluvia, mientras que para nieve o riego se le asigna el valor 1.0)

7.3.5. GUESS: Gríffith University Erosión sedimentation System.

"Es un modelo matemático que simula los procesos de erosión y deposición a lo largo de una

ladera. (Rose eí a/. 1983)".

El modelo difiere del CREAMS y del WEPP en que divide la superficie del suelo en dos partes:

la que está en el suelo original y posee un cierto grado de cohesión y la comprendida en el

material recientemente desprendido y sin cohesión. Como en los modelos CREAMS y WEPP,

el desprendimiento no tiene lugar selectivamente pero la deposición se produce selectivamente

según el tamaño de las partículas. Además GUESS describe el suelo con cincuenta clases de

tamaños de partículas, en lugar de cinco que utiliza el WEPP, determinadas de acuerdo con su

velocidad de sedimentación.

67


La ecuación de continuidad que utiliza toma la forma:

\ dx j ot

donde Qs¡ es la carga de sedimento de la clase / , C, es la concentración de sedimento de

clase / en el flujo, e, es la tasa de desprendimiento de partículas de sedimentos de clase / en el

suelo original por impacto de las gotas de lluvia, ea¡ es la tasa a la que el suelo recientemente

desprendido del sedimento de clase / es redesprendido por el impacto de las gotas de lluvia, r¡

es la tasa de desprendimiento de las partículas de sedimento de clase / por el flujo, r ; es la

tasa a la que el suelo recientemente desprendido del sedimento de clase /es redesprendido por

el flujo y di es la tasa de deposición.

La tasa de desprendimiento de las partículas del suelo de clase / por impacto de las gotas de

lluvia vienen dada por:

^i = «Q YN

Donde a es la disgregabilidad del suelo, Ce es la fracción de la superficie del suelo expuesta a

las gotas de lluvia, / es la intensidad de precipitación y A/ es el número de clases de tamaños

de partículas. La misma ecuación se utiliza para calcular la tasa de desprendimiento de

partículas del suelo por impacto de las gotas de lluvia (6 ,) excepto que a es reemplazada por

ad, una expresión de la redisgregabilidad del suelo. La tasa de desprendimiento de partículas

del suelo por el flujo, se modeliza como una función de la potencia de la corriente (Q) , definida

como el producto del esfuerzo cortante del flujo ® por la velocidad del flujo {v) superior a un

valor critico ( í l j :

r, = ( 1 - Í / ) F ( Q - Q J / / J

68


donde {1-H) es la fracción de la superficie del suelo original expuesta a la escorrentía, F es la

fracción del exceso de potencia de la corriente que se utiliza en el desprendimiento,

generalmente se considera «0.1 y J es la potencia de la corriente necesaria para desprender

una unidad de masa del suelo. Para el desprendimiento de partículas del suelo la tasa es:

^aMFY a Y Q - Q . ' Í M . r , =

^ S ) \<5-p) V h M

donde a^ es un parámetro adimensional cuyo valor depende de la profundidad del flujo

(habitualmente > 1 , aunque se toma 1 para flujos superficiales), H es la fracción de la

superficie del suelo cubierta por el material recientemente depositado, a es la densidad del

sedimento sumergido, p es la densidad del agua, h es la profundidad del flujo, M^es el

cociente entre la masa del sedimento de clase / y la masa total M de material que ha sido

redesprendido. La tasa de deposición de sedimentos por ciases, vienen dada por:

d — a V C / / SI l

donde v^, es la velocidad total de las partículas del suelo de clase /.

A diferencia de los modelos WEPP y CREAMS, no todos los sedimentos desprendidos o

redesprendidos por el impacto de las gotas de lluvia contribuyen al flujo.

El modelo es necesario calibrarlo para determinar los valores de J y Í2^. En su fomria actual

sólo puede aplicarse a suelos desnudos y no hay previsión para simular los efectos de una

cubierta vegetal. Igual que el WEPP, está frecuentemente sometido a ensayos.

69


7.3.6. EUROSEM: European Soil Erosión Model

"Es un modelo basado en sucesos y desarrollado para computar el transporte de sedimentos,

la erosión y la deposición sobre la superficie del suelo como consecuencia de una tormenta.

Puede aplicarse a parcelas o a pequeñas cuencas (Morgan 1994; Morgan et al., 1994)."

Comparado con otros modelos, EUROSEM simula la erosión en regueros y entre regueros de

modo explícito, incluyendo el transporte de agua y sedimentos desde la áreas de entre

regueros a los regueros y permitiendo, por tanto, la deposición de material en el trayecto. Se

utiliza una metodología con más base física para simular los efectos de la vegetación o el

cultivo, teniendo en cuenta el drenaje follar. Puede preverse medidas de conservación

eligiendo adecuadamente factores del suelo, microtopografía y cobertura vegetal, de modo que

representen las condiciones correspondientes a cada práctica. Sin embargo en comparación

con otros modelos EUROSEM no determina el sedimento erosionado según el tamaño de sus

partículas.

e = D,+Df

Esta ecuación se utiliza como ecuación de continuidad , en la que "e" es la tasa neta de

recogida de sedimentos.

La tasa de desprendimiento por impacto de las gotas de lluvia (D,) se calcula por:

D^ = k.KE'\e-''

donde k es el desprendimiento del suelo por el impacto de las gotas de lluvia y /) es la

profundidad de las láminas de agua. La energía cinética KE se determina independientemente

a partir de la precipitación directa y el drenaje foliar:

KE = 8.95 + 8.441ogio / energía cinética de un milímetro de

precipitación directa donde / es la intensidad de lluvia en mm/h.

70


KE(LD) = (15.8.PH°^)-5.87 energía cinética de un

milímetro de drenaje foliar, donde el PH es la altura de la vegetación.

La tasa de desprendimiento de partículas del suelo por el flujo se modellza como un balance

entre desprendimiento y deposición:

donde TI es la eficiencia del proceso de desprendimiento, su valor depende, sobre todo, de la

cohesión del suelo y íues la anchura del flujo. Cuando la carga de sedimento en el flujo es

mayor que la capacidad de transporte , t] tiene un valor 1.0 y el ténnino "e", toma un valor

negativo que representa una tasa neta de deposición

Para de terminar la capacidad de transporte del flujo por unidad de potencia de la corriente se

utiliza la expresión de Govers (1990):

donde s es la pendiente, v es la velocidad del flujo y ay b son coeficientes empíricos

dependientes del tamaño del grano.

8. PRINCIPIOS DE LA CONSERVACIÓN DEL SUELO

De los estudios sobre los mecanismos de desprendimiento y transporte de las partículas del

suelo por salpicadura, escorrentía y viento, se deduce que la estrategia para la conservación

del suelo debe basarse en:

71


• SU cobertura para protegerlo del impacto de las gotas de agua.

• el aumento de su capacidad de infiltración para reducir la escorrentía.

• la mejora de la estabilidad de sus agregados y en el incremento de la rugosidad superficial

para reducir la velocidad de la escorrentía y del viento.

Las diferentes técnicas de conservación pueden describirse agrupándolas como medidas

agronómicas de manejo del suelo y métodos mecánicos. Figura n°10.

Medidas agronómicas

Malhojo Manejo de cultivos

Natural Sintético

Afta densidad de siembra Policultivo

Tierras ciiHivaiias

Manejo del suelo Métodos mecánicos

Laboreo de conservación

1 Latioreo a nivel

1 Laboreo en caballones

Laboreo mínimo y no laboreo

Atenazamientod Encauzamientos Estructuras

Cultivo de cobertura

Rotación de cultivos

Cultivo en

fajas

Figura n° 10: Estrategias para la conservación de suelos en tierras cultivadas (El-Swaify, Dangler y Armstrong 1982)

Las medidas de conservación deben de estar estrechamente relacionadas con la naturaleza

del problema erosivo, bien sea el abandono de tierras o el uso inadecuado de éstas.

Para que una técnica de conservación de suelos tenga éxito y se aplique con efectividad tienen

que concurrir tres aspectos ai mismo tiempo: una tecnología alcanzable y aceptada

científicamente, un uso eficiente de los recursos humanos, tanto de políticos como de

científicos, y lo más Importante de todo, que con ella se obtenga unos beneficios económicos

claramente percibidos por los usuarios. Sin embargo, para muchas de las prácticas de

conservación, como puede ser la de no laboreo, su adopción sería muy difícil sin ayudas o

72


incentivos económicos para llevarla a cabo. Por lo tanto, para aplicar en el mundo real de

manera factible las técnicas de conservación de suelos tienen que concurrir con éxito

tanto en el plano ecológico, como en el económico y social.

9. DETERMINACIÓN DE LA DIMENSIÓN ADECUADA PARA IDENTIFICAR LOS

PROBLEMAS DE LA EROSIÓN Y ÁMBITO DE ACTUACIÓN DE LAS MEDIDAS

CORRECTORAS.

"La medida de la degradación de suelos, y principalmente de la erosión de éstos, plantea una

serie de problemas técnicos y metodológicos en relación a la escala espacial y temporal"

(Stocking, 1987). Los procesos de erosión se dan en grados, tasas y frecuencias variables en

ei tiempo y en el espacio, por lo que, estos aspectos han de ser tenidos en cuenta en el diseño

del plan de medidas.

Uno de los mayores riesgos asociados con la decisión de a que escala se va a trabajar en el

contexto de la planificación, es que a partir de su determinación, las variables espaciales,

topográficas del terreno y la variabilidad climática asociada a esta posición quedan espacial y

temporalmente fijadas.

La importancia de fijar la escala de trabajo viene avalada por investigaciones como las

realizadas por Gabbard et al. en 1998, que demostró como en estudios realizados en parcelas

de ensayo, la posición de esta en la ladera produce cambios en los parámetros de hidrología y

por tanto en los de erosión en magnitudes muy llamativas. Y los trabajos de Bonta, en 1998, en

los que demostró que la escorrentía en pequeñas cuencas que tienen cartografiada unas

condiciones de superficie idénticas pueden ser totalmente diferentes, debido a un perfil

geológico que provoque diferentes escorrentías profundas. Todo esto significa que las pérdidas

de suelo de parcelas y subcuencas, pueden ser mucho más bajas que las derivadas de los

estudios en parcelas experimentales (Poesen eí al., 1996) y las estimaciones medias de

producción de sedimentos en una gran cuenca hidrológica pueden variar dependiendo del

tamaño de la cuenca, (Osterkamp etal., 1997).

73


"Extrapolar grados de erosión en grandes áreas, medidos o estimados por un modelo, tiene

limitaciones para usarse a nivel local. Esto es debido a que al extrapolar los datos, no se

identifica donde ocurren exactamente los problemas de erosión, y no proporcionan suficiente

información para guiar o evaluar los esfuerzos para desarrollar usos del terreno sostenible en

una localización concreta. Lo mismo ocurre si se intentan extrapolar las observaciones

realizadas en parcelas experimentales para determinar medias anuales de tasas de erosión a

escala regional o nacional (Pimental eía/., 1995; Boardman 1998)."

Para ser útil a los que toman las decisiones, la generación de la escorrentía superficial y los

modelos de predicción de la erosión del suelo, tienen que considerar la variación espacial y

temporal en los procesos hidrológicos y de erosión del suelo. No obstante, hay modelos muy

sofisticados que tratan muy bien esta variabilidad de los procesos erosivos, pero que requieren

un nivel de detalle en los datos, que no está disponible para los usuarios, ni siquiera para los

políticos implicados en la toma de decisiones. Por lo tanto, los modelos requeridos tienen

que considerar la variabilidad espacial y temporal de los procesos y además, deben

poderse aplicar a cualquier tipo de región con la mínimas necesidades de calibración.

Por ejemplo, "los modelos empíricos que predicen grados de erosión hídrica tienen unos

resultados bastante buenos para evaluar el impacto ambiental y económico de ciertas políticas

agrícolas a gran escala (Carriquiry et al., 1998)", pero no tiene ninguna precisión a la hora de

evaluar la variación de la erosión a escalas más pequeñas como pueden ser escalas locales.

"Durante muchos años, los técnicos en conservación del suelo han utilizado la Ecuación

Universal de Pérdida de Suelos (USLE), para seleccionar las prácticas de control de la erosión

a medida para un determinado agricultor y sus campos. Pero, este método tiene importantes

limitaciones ya que en un área determinada, la producción de sedimentos está controlada por

el desprendimiento y la capacidad de transporte del agua y éstos procesos dependen de

factores como: la topografía, el suelo, la cobertura vegetal, las características de la lluvia y la

escorrentía. Los efectos de estos factores cambian de estación a estación y de tormenta a

tormenta, y por lo tanto este método no es el más adecuado para simular estas situaciones

cambiantes. (Foster eí a/., 1981)".

74


Aunque se conoce la importancia crítica que tienen la variabilidad espacial y temporal en los

parámetros de la erosión del suelo, se ha hecho poco hincapié en cómo afecta a los modelos

de predicción.

PROPIEDADES

Topografía Usos de suelo

Suelo

Climatología

PROCESOS

Lluvia Balance hídríco

Escorrentía Erosión

Transporte de sedimentos

ÁREA DE INTERÉS ^

Parcela ensayo

Ladera Subcuenca Cuenca Región

Microreiieve Forma de la pendiente Red de drenaje

Copa de la cubierta vegetal {canopy)*

Tipo de vegetación

Textura del suelo

Tipo de uso de suelo

Litología / geología Agregados ¡ Clase de suelo Observaciones detalladas Parcela 1 Ladera ensayo |

Red de estaciones

Subcuenca

Distribución temporal

Cuenca Región

Distribución espacial infiltración, evaporación transpiración, percolación Flujo superficial Flujo en regueros

Encharcamientos Flujo en corrientes de agua

Desprendimiento | Regueros/cárcavas { En cursos de agua Entre regueros Flujo laminar

barrancos | Trasvases entre cursos Flujo concentrado

a corto plazo Depósitos a largo plazo

1 1 1 I 1 1 k • 1 1 1 1 \ w

lOOm^ I h a Ikm^ 50km^ lO.OOOkm^ Figura n' 11.: Variabilidad de las propiedades más importantes en los procesos dominantes, según la escala de interés que se fije tanto espacialmente como temporalmente. (Renschier eí al. 2002)

A diferentes escalas diferentes grupos de procesos son dominantes, luego la forma de operar

del modelo debería cambiar con la escala, o cambiar a otro modelo diseñado para operar a esa

escala.

La determinación de la escala de trabajo se realiza en función de tres aspectos muy

importantes:

> Por la superficie afectada, se pueden diferenciar cinco niveles o escalas:

Parcela de ensayo

Ladera

Subcuenca

Cuenca

Región

*Canopy: termino inglés que se refiere a la parte superior de la copa de los árboles o arbustos, en los países de Iberoamérica lo traducen como "canopia"

75


* ' i^ i í l™ «. JLLÍ —. - . ^—«JL- . -L^J

Rgura n° 12: A la izquierda, estudio de la escorrentía a una microescala. A la derecha ladera o subcuenca de unas percas hectáreas. (Los bordes de la cuenca y la dirección del flujo están marcados). (Renschier, eí ai, 2002)

Parcela de ensayo, es una porción aislada de terreno que tiene como datos conocidos: tamaño,

grado de pendiente, longitud de la pendiente y tipo de suelo para el que se ha controlado su

escorrentía y pérdida de suelo

Ladera: dentro de una subcuenca se elige un perfil de pendiente representativo que va desde la

divisoria de aguas al curso de agua.

Hay que tener en cuenta que los procesos de erosión y sedimentación que se producen en las

zonas bajas de una ladera están estrechamente relacionados con los aportes de sedimentos

que provienen de las zonas altas. Un aumento o una disminución de la escorrentía en estas

zonas altas se corresponde con un aumento o disminución de los sedimentos desprendidos o

en la capacidad de transporte del flujo.

Además el control de la erosión en las zonas altas, no significa una disminución inmediata de

producción de sedimento en las zonas bajas. Al disminuir el aporte de sedimentos de las zonas

altas, se incrementa la erosividad del flujo, que puede arrastrar ahora sedimentos

anterionnente depositados o erosionar los bordes del cauce, por lo que la producción de

sedimentos puede continuar en un grado elevado durante varios años hasta que se produzca

un reajuste del sistema.

"Una estimación ajustada de la producción de sedimentos debe considerar eí sistema

completo de erosión y sedimentación en la cuenca." (Foster, 1982).

76


> Por la serie de datos climáticos. La erosión hídrica se produce a lo largo de todo el año,

intensificándose según sean las estaciones en la zona de estudio. Luego para estudiar la

producción de sedimentos y las zonas erosionadas, habrá que disponer de datos climáticos de

largos periodos de años. Sin embargo también interesa poder simular eventos únicos,

especialmente dramáticos por sus consecuencias en las inundaciones y avalanchas de lodos.

La variabilidad temporal del clima, especialmente la lluvia, es extremadamente importante para

la evaluación del riesgo de la erosión del suelo (Renschler eí al., 1999). El total de la erosión

del suelo puede, en algunos casos, ser producida dominantemente por unos pocos eventos, y

es por esto que la monitorización de los datos y las simulaciones tienen que ser

suficientemente largas en el tiempo para captar estos eventos erosivos. Baffaut eí al., (1996)

recomienda un mínimo de 50 a 100 años .Pero también, eventos de baja magnitud pero de

mucha frecuencia, pueden ser muy significativos en los indicadores de erosión a largo plazo.

Para evaluar los problemas de contaminación in situ, como las pérdidas de espesor del suelo y

de la productividad, se necesitan predicciones de la erosión para periodos de veinte a treinta

años, ya sean con datos anuales detallados o con medias anuales, durante el tiempo

considerado.

Se pueden diferenciar cinco escalas o niveles para la escala de datos climáticos:

Evento individual

Corto plazo

Varios eventos

Largo plazo

Datos históricos

> Por la capacidad para definir medidas correctoras técnicamente viables y social y

económicamente aceptables. Hoy por hoy, son los agricultores los que realizan el papel

primordial para el mantenimiento del patrimonio ambiental. Son, por lo tanto, los que tienen que

aceptar llevar a cabo muchas de las medidas diseñadas para el control de al erosión, luego

77


éstas tendrán que ser acordes con lo que los agricultores esperan que les reporte el control de

la erosión.

Según las nuevas metodologías de planificación, éstas se tienen que realizar de abajo a arriba,

es decir, contando con los agricultores afectados desde el principio de la definición de la

estrategia a seguir contra la erosión, de forma que sean ellos los que tengan un papel

predominante, que permita al equipo de planificación conocer la potencialidad social que

presenta ese determinado espacio local.

El llamado proceso de aprendizaje social se basa en su supuesto central: "todo aprendizaje

efectivo proviene de la experiencia de cambio de la realidad; la población afectada participa

activamente en la planificación. Haciendo esto, se valida el conocimiento experimentado de la

gente y proporciona un aprendizaje mutuo entre el experto de la planificación y la población

afectada. (Friedmann, 1992)."

Los agricultores determinan las prácticas de cultivo que van a aplicar en función de las tierras

de cultivo de que se trate. Luego, las medidas correctoras de la erosión, tendrán que ser

definidas con ellos, en lo que afecte a sus tierras de cultivo. Pero sin olvidar que el problema

erosivo, que se está produciendo en sus tierras, no es sólo debido a causas intrínsecas de

ellas sino al sistema completo de la cuenca. Luego, habrá medidas correctoras que tengan que

ser directamente aplicadas por los agricultores y otras en las que habrá que realizar una

gestión local.

Si la mejor forma de establecer prácticas culturales, que ayuden a controlar la erosión, es

ajusfándolas a los condicionantes de un determinado agricultor o un conjunto de agricultores

con las mismas características (problemáticas, condicionantes, aptitudes, actitudes....), habrá

necesariamente que identificar correctamente los problemas erosivos en sus tierras de cultivo,

los cuales pueden ser debidas a los problemas erosivos en otras zonas de la cuenca, para

diseñar técnicas de conservación de suelos técnicamente viables, pero que al mismo tiempo

78


tendrán que cumplir las expectativas económicas esperadas por los agricultores involucrados

en su aplicación.

10. LOS SIG COMO HERRAMIENTA EN LA MODELI27VCIÓN

Aparte de la lluvia y la escorrentía, la cantidad de suelo erosionado en un área está

fuertemente relacionada con el suelo, la vegetación y las características topográficas. En las

situaciones reales, estas características varían de forma importante de unas zonas a otras de

la cuenca. De ahí la necesidad e importancia de utilizar un SIG que permita la representación

heterogénea de estas características.

Una fonna de obtener información de la variabilidad espacial y dinámica del flujo laminar, es

empleando un modelo distribuido (en un SIG). Con esta aproximación, las áreas productoras

de escorrentía son divididas en una malla de celdas. La ecuación que se utilice es aplicada a

cada celda la cual tendrá Información sobre su pendiente, uso de suelo y tipo de suelo. Así la

escorrentía superficial es guiada celda a celda de acuerdo con una serie de reglas.

Normalmente, esta ruta está marcada por la topografía y el flujo está normalmente guiado de

una celda a la contigua inferior. La variabilidad del flujo hidráulico (celda a celda), pude ser

usada como un dato para modelizar mejor la erosión superficial y predecir la formación de los

encauzamientos, ya que según Baird et al., 1992, "Los modelos de erosión que no tienen en

cuenta la heterogeneidad espacial del flujo superficial no encauzado, son básicamente

erróneos".

Los SIG penniten el manejo de gran cantidad de información sujeta a variabilidad espacial,

como es: el tipo de suelo, tipo de cubierta vegetal, topografía pendientes condiciones

precedentes de humedad, etc. El manejo de esta gran cantidad de datos con metodologías

convencionales, es un proceso laborioso, repetitivo, costoso y que da lugar a muchas más

oportunidades para concentrar y amplificar los errores de incertidumbre en los datos de partida

del modelo, lo que podría limitar mucho la escala de trabajo del modelo. "Los SIG son sistemas

79


de gestión de base de datos para la captura, almacenamiento, manipulación, análisis y salida

de datos georreferenciados, (Huxhold,1991)".

Los SIG son usados principalmente para la visualización de datos existentes y el procesado de

datos, pero también sirven como el soporte de los datos necesarios para usar modelos de

evaluación ambiental. Un programa de SIG permite la combinación de la utilización de un

modelo de predicción para la toma de decisiones ambientales con la capacidad de análisis

espacial que tiene.

< Í N T E R F A C E a ? ^

Figura n" 13: Esquema de trabajo de un modelo de simulación con un S.I.G (fuente: Renschier, C.S.ef al., 2000 ]

80

CAPITULO III: Objetivos

CAPITULO 111: OBJETIVOS

1. ENFOQUE Y PLANTEAMIENTO

De lo reflejado hasta ahora en los antecedentes se pueden extraer unas conclusiones para

poder orientar mqjor el trabajo a desarrollar:

1.1. Políticas vigentes sobre la lucha contra la desertificación y el control de ia

erosión

> "Hacia una Estrategia Temática para ia Protección del Suelo" (COM, 2002)

Al revisar el documento, se puede prever el impulso que va a tomar el compromiso político en

materia de protección del suelo con vistas a que en los próximos años se actúe de manera más

satisfactoria y sistemática al respecto. La comunicación se centra en los siguientes puntos:

• "Las acciones para la protección del suelo que van a emprenderse en un futuro inmediato

están basadas en la información existente, que como ya es sabido, resulta incompleta. La

protección de ios suelos a largo plazo requerirá el desarrollo de bases de infomnación,

controles e indicadores más completos a fin de determinar las condiciones edáficas imperantes

y evaluar el impacto de las diversas políticas y prácticas."

• "El sistema de infomnación y vigilancia comunitario que se establezca deberá garantizar

que se lleve a cabo en las zonas pertinentes una serie de mediciones de los procesos de

degradación detectados y que los resultados sean de utilidad a las autoridades competentes,

para la elaboración de políticas y alertas rápidas. Deberá basarse en los sistemas de

información, las bases de datos y los conocimientos científicos actualmente disponibles. Se

tomará en consideración, asimismo, el principio de coste-eficacia. El sistema deberá

configurarse de tal modo que los datos puedan integrarse en programas de vigilancia e

información más globales o a múltiples niveles."

• "La parte general del sistema pemiitirá facilitar información sobre el alcance de las

amenazas más extendidas en la actualidad, así como su evolución, y sentar las bases para el

81

CAPITULO I I I : Objetivos

desarrollo de políticas destinadas a hacerles frente de forma más completa y precisa. La parte

más específica se centrará en el análisis de las amenazas ambientales a escala local y en sus

causas, y determinará las acciones en aquellos sectores donde se origina la degradación del

suelo..."

> Estrategia Española de Desarrollo Sostenible, (EEDS, 2002).

la EEDS se plantea como objetivo prioritario y selectivo, entre otros, abordar los procesos

de desertificación y mejorar la conservación del suelo, como factor productivo esencial

para el correcto desenvolvimiento de las actividades humanas en su dimensión social y

económica.

• Se propone mejorar las estrategias para resolver problemas ambientales, de una fomna

más local o regional. Los retos del desarrollo sostenible han generado un aumento de los

requerimientos de datos concernientes a los rangos de erosión y la carga de sedimentos en los

ríos, por lo tanto se ha creado la necesidad de promover el desarrollo de métodos fiables de

medir estos indicadores.

> Programa de Acción Nacional Contra la Desertificación, (PAN, 1997)

Propone el establecimiento de un sistema integrado de vigilancia de la desertificación con

objeto de disponer de mediciones, datos e indicadores que nos permitan diagnosticar los

procesos de desertificación en España y conocer el estado de su desarrollo en las zonas

afectadas y la respuesta de las mismas ante los remedios aplicados. Entre las acciones

propuestas está:

• Crear un sistema de alerta en zonas vulnerables a la de desertificación para poder prever

como se va a comportar el medio ante cualquier cambio económico, social o ambiental

(emigración de la población, cambios en los cultivos, incendios forestales...) que pueda

provocar grandes procesos de erosión, ante los que si no se actúa previamente al suceso,

posiblemente sean irreversibles o irrecuperables.

82

CAPITULO III: Objetivos

1.2. Situación actual de los trabajos en curso.

> Realización del "Inventario Nacional de Erosión de Suelos", como actualización del Mapa

de Estados Erosivos, a escala más detallada que el existente (éste se realizó a 1:400.000 y

ahora se va a realizar a 1:200.000). Con ello se cubrirá el objetivo de obtener una visión

actualizada del fenómeno más descriptivo y vinculado a la desertiflcación en España, la erosión

hídrica. Además y dado que la infomnación de los primeros mapas publicados data de los años

1986, 1987 y 1988 permitirá realizar un análisis comparativo de la evolución de este fenómeno

en las últimas décadas, lo que se considera de enorme interés para el seguimiento del

fenómeno de la desertiflcación y a la planificación de acciones para su control. La actualización

del Inventario será constante, adquiriendo un carácter periódico realizándose cada 10 años. Se

ha iniciado en el año 2002 y para su ejecución se prevé una inversión para los próximos 10

años (plazo en el que se habrá inventariado todo el territorio nacional) de 9 millones de euros.

"En el inventario de la erosión del suelo a nivel nacional no hace falta una escala más

detallada, pero en las zonas de máxima prioridad o de especial interés detectadas en el

diagnóstico nacional se pasará a una escala de 1:100.000 ó 1:50.000 para realizar una

planificación sectorial o regional. Hay un tercer nivel para las áreas identificadas en el 2° nivel,

para ser objeto de planes de acción específicos in situ, usando las escalas de información

necesarias para hacer posible los planes de acción que haya que llevar a cabo." (Dirección

General de Conservación de la Naturaleza, DGCN.2001).

> "Proyecto de Lucha contra la Desertiflcación en el Mediterráneo", Proyecto LUCDEME,

actualmente vigente y desarrollado por la dirección General de Conservación de la Naturaleza

del Ministerio de Medio Ambiente. Su continuidad está asegurada por el PAN buscando dos

objetivos fundamentales: por un lado, extraer los resultados de investigación y conocimiento

que tengan la madurez suficiente para su desarrollo en aplicaciones prácticas y difundirlos

entre los usuarios finales de dichos resultados, y, por otro lado, formular una estrategia

integrada de adquisidón de conocimientos en materia de desertiflcación adaptada a las

necesidades actuales y basada en la experiencia de tres décadas de estudio e investigación.

83

CAPITULO I I I : Objetivos

1.3. Modelos utilizados para la lucha contra la erosión y conservación de suelos.

• Los modelos que se han utilizado más ampliamente hasta ahora, han sido modelos

paramétricos como la USLE (Universal Soil Loss Equation). Este tipo de modelos tienen la

importante limitación de no poderse utilizar en condiciones para las que no se hayan estimado

los factores o parámetros.

• Durante las últimas décadas, el conocimiento de los procesos erosivos ha mejorado

significativamente y ahora se han desarrollado modelos con base física y de caja blanca en un

soporte digital que permite el análisis de mucha más información de forma más eficiente. Los

esfuerzos se han dirigido a desarrollar modelos que predigan, además de la escorrentía y

pérdidas de suelo totales, la distribución espacial de la escorrentía y sedimentación sobre la

superficie del suelo durante una tormenta aislada o a lo largo de un periodo de tiempo

determinado.

• Los modelos basados en procesos representan el más detallado conocimiento

científico a la escala espacial y temporal más pequeña, pero están limitados por la gran

cantidad de datos requeridos. Los modelos empíricos son más aplicables a problemas a

gran escala y donde hay menos datos disponibles, pero no ayudan a conocer los

procesos mecánicos.

1.4. Características distintivas del suelo y de los procesos de erosión.

El suelo tiene unas características distintivas que hay que tener en cuenta a la hora de

seleccionar el modelo de simulación para elaborar políticas:

• La diversidad de suelos tanto en propiedades físicas como químicas, requiere una

perspectiva local en el desarrollo de políticas de protección de suelos.

• El suelo es un recurso prácticamente no renovable con una cinética de degradación

relativamente rápida y, por el contrario, tasas de formación y regeneración excesivamente

84

CAPITULO m : Objetivos

lentas. Por lo tanto, no puede demorarse en el tiempo la aplicación de políticas para la

prevención, y la gestión sostenible del suelo y tendrán que basarse en la infomnación que

puedan generar los modelos con las bases de datos que hasta ahora esta a disposición de los

usuarios.

• La degradación irreversible de este recurso supone no solo destruir el bien más preciado

de los agricultores sino hipotecar las oportunidades agrícolas de las generaciones futuras,

luego las políticas tienen que garantizar su fertilidad y valor agronómico.

• Al contrario que el aire y el agua, el suelo es un componente del terreno que está

generalmente sujeto a derechos de propiedad.

• "La medida de la degradación de suelos y principalmente de la erosión de éstos, plantea

una serie de problemas técnicos y metodológicos en relación a la escala espacial y temporal.

(Stocking, 1987)". Los procesos de erosión se dan en grados, tasas y frecuencias variables en

el tiempo y en el espacio, por lo que, estos aspectos han de ser tenidos en cuenta en el diseño

del plan de medidas.

• Al fijar la escala de trabajo a la que se va a trabajar en el contexto de la planificación, las

variables espaciales, topográficas del terreno y la variabilidad climática asociada a esta

posición quedan espacial y temporalmente fijadas.

2.- OBJETIVOS

Tras el análisis de los antecedentes en el ámbito de la planificación de la conservación de

suelos y de la lucha contra la desertificación, se plantea la existencia de una serie de

problemas y necesidades:

a) Crear un sistema de información y vigilancia con dos partes.

• La parte general del sistema permitirá facilitar información sobre el alcance de las

amenazas más extendidas en la actualidad, así como su evolución, y sentar las bases para el

desarrollo de políticas destinadas a hacerles frente de fomia más completa y precisa. Esta

parte está resuelta con la realización del "Inventario Nacional de Erosión de Suelos", a escala

1:200.000

85

CAPÍTULO I I I : Objetivos

• La parte más específica que se deberá centrar en el análisis de las amenazas

ambientales a escala local y en sus causas, y determinará las acciones en aquellos sectores

donde se origina la degradación del suelo. Todavía no se ha planificado la realización de

ningún estudio o trabajo a esta escala.

b) Para ser útiles a los políticos y poder realizar una planificación sectorial o regional, los

modelos de generación de escorrentía y simulación de los procesos de erosión deben de

considerar la variabilidad espacial y temporal en los procesos hidrológicos y de erosión del

suelo y deben poderse aplicar en diferentes regiones con unas necesidades mínimas de

calibración, puesto que a partir de la información que generen se van a derivar una serie de

decisiones que pueden permitir establecer medidas correctoras, evaluar los usos del territorio,

diseñar y mejorar planes de conservación, planificar proyectos de zonas degradadas, etc.

c) Pero las exigencias de datos para modelizar la erosión en una gran cuenca hidrográfica,

son distintas de las necesitadas en los modelos de pérdida de suelo en una ladera de corta

longitud o en el punto de impacto de una gota de lluvia. Como ios modelos que simulan la

erosión son una simplificación de la realidad, habrá que definir primeramente los objetivos que

se quieren alcanzar, para decidir que modelo de simulación se necesita y por tanto que tipos de

datos se necesitan conocer. La escala influye en el número de factores que deben incorporarse

al modelo, los que puedan mantenerse constantes y los que puedan considerarse principales,

alrededor de los cuales deberá construirse el modelo.

d) El aumento de los modelos matemáticos utilizados para la conservación de los suelos

desde un ámbito local a regional requiere el desarrollo y la evaluación de las metodologías

según la capacidad de adaptación de los datos existentes a la escala de trabajo y a los

objetivos marcados. En particular es importante evaluar el funcionamiento de los modelos a los

diferentes niveles de manejo y escala de interés y según la disponibilidad de los datos más

comunes.

"El éxito en la implementación de una herramienta de predicción de la erosión depende de un

delicado proceso de ajuste y toma de decisiones que, en el marco de la política equilibra medio

ambiente y economía, y fuera de él requiere la aceptación de los científicos por un lado y de la

sociedad afectada, por otro. (Renschier etal., 2002)".

86

CAPITULO m : ObjeSvos

3.-OBJETIVOS E S P E C Í F I C O S

3.1.- Describir y proponer una metodología para la selección del modelo de evaluación de la

erosión en la que la infomiación que proporciona la herramienta, esté en concordancia con la

dimensión espacial y temporal necesaria en la planificación de estrategias de conservación de

suelos.

3.2.- Debido a la necesidad de empezar a trabajar a una escala local o regional, se hace

imprescindible conocer los nuevos modelos físico para evaluar sus capacidades y potenciales.

Por ello, se seleccionará una herramienta de predicción de la erosión con base física de entre

las nuevas que van apareciendo, que sea científicamente correcta y de fácil acceso. Interesa

que además esté asociada a un Sistema de Información Geográfica que facilite la visualización

georreferenciada de las capacidades del modelo y de los resultados que con él se obtienen,

además de analizarla y almacenarla.

3.3.- Analizar la sensibilidad del modelo propuesto en función de la "calidad" de los datos,

aplicando todo la metodología propuesta y el proceso de cálculo del modelo en dos pequeñas

cuencas de la Comunidad de Madrid.

Cuando se habla de "calidad", se refiere a datos normalizados y comúnmente accesibles, o

datos de gran resolución obtenidos a partir de trabajos en campo.

87

CAPITULO IV: Materiales y Método

CAPITULO IV: MATERIALES Y MÉTODO

1 . MATERIAL UTILIZADO PARA EL DESARROLLO DE LA TESIS.

• Ordenadores.

Se ha dispuesto de un ordenador Pentium íl de 450 Mhz, con un procesador AGP y 261,684 de

RAÍVI.

Ordenador portátil Pentium II para la descarga de datos en los aforadores de las cuencas.

• Programas Informáticos.

Sistema operativo: Windows 2000

Microsoft Office; Word, Access, Excel, PowerPoint

Sistema de Información Geográfica: ArcView 3.2

Modelo de estimación de la erosión hídrica WEPP y GEOWEPP

Tratamiento de imágenes: Adobe Photoshop 5.0

Explorador: Internet Explorer, Netscape Communicator.

Programa FLOWLINK 3.2 para tratar los datos de pluviometría en (mm) en intervalos de

tiempo, velocidad del flujo (m/s), altura de la lamina de agua (mm) y caudal (l/s)

• Impresora: Deskjet 920c de inyección de tinta negra y color.

• Cámara digital: 3.2 pixeis

• Pluviógrafo de balancín con precisión 0.1 mm en el punto de desagüe en cada cuenca

{ISCO MODEL 647).

• Aforadores en los desagües de las cuencas, mediante el método área-velocidad, midiendo

la velocidad con un sensor de efecto Doppler.

• Sistema de almacenamiento digital de datos para los pluviógrafos y aforadores, por

medio de cables eléctricos, fijando un intervalo de lectura cada quince minutos, (equipo ISCO

4250)

• GPS: Sistema de posicionamiento Global, (Global Positioning System).

• Laboratorio de edafología: para el análisis de las muestras de suelo tomadas en las

cuencas.

88

CAPÍTULO IV: Materiales y Método

2. MÉTODO

• Propuesta metodológica que permita seleccionar el modelo de estimación de la

erosión más adecuado para los objetivos marcados.

• Descripción del modelo seleccionado:

Diagrama de flujo.

Descripción matemática del proceso de cálculo.

Simulaciones del modelo, forma de trabajar con él.

• Análisis de sensibilidad del modelo.

3. PROPUESTA METODOLÓGICA PARA LA EVALUACIÓN DE LA EROSIÓN HÍDRICA.

La metodología propuesta para la evaluación de la erosión hídrica, tiene que considerar los

pasos siguientes

1. Definir los objetivos buscados.

2. Definir la escala de interés espacial y temporal del usuario.

3. Selección del mejor modelo de evaluación para la toma de decisiones a esa

escala.

4. Investigar la disponibilidad de datos para permitir una aplicación válida del

modelo cumpliendo con todos los requerimientos de éste.

5. Evaluar los resultados del modelo con dos tipos de datos: Los más comúnmente

disponibles y los datos específicamente tomados en la zona de trabajo.

89


METODOLOGÍA PARA LA SELECCIÓN DE UN MODELO DE EROSIÓN

DEFÍNICIÓN DE LA ESCALA DE TRABAJO TEMPORAL

Y ESPACIAL

•''é-.'-'j^t^x^^^^^^^WW!'

SELECCIÓN DEL MODELO DE EROSIÓN

2 DATOS NECESARIOS PARA LA APLICACIÓN

DEL MODELO

EVALUACIÓN DEL MODELO CON LOS DATOS EXISTENTES

Y DATOS TOMADOS EN EL CAMPO

ADAPTACIÓN DE LOS DATOS A LA ESCALA DE INTERÉS

Figura n° 14: Metodología propuesta para la selección del modelo de erosión más adecuado según los objetivos buscados.

Los objetivos buscados determinan la escala de interés del usuario y tiene la máxima prioridad

al diseñar todo el mecanismo de evaluación para alcanzar la infomiación necesaria para la

toma de decisiones. La escala define el grupo de modelos capaces de actuar a este nivel. La

decisión final para seleccionar el modelo depende de la posibilidad de obtener los datos

adecuados para que funcione el modelo.

Con respecto a los datos disponibles, hay que preguntarse si han sido tomados a una escala

apropiada para representar el proceso natural o si son adecuados para satisfacer las

necesidades del modelo de evaluación.

De este modo: la escala de Interés del usuario, la escala de trabajo del modelo, y la escala

de los datos apropiados disponibles, construyen la base para comenzar el diseño de la

metodología de trabajo en la evaluación de la erosión y alcanzar los objetivos deseados.

90


3.1. OBJETIVOS BUSCADOS (según la propuesta metodológica).

Tanto en la política agraria como en la medioambiental se tienen que crear estrategias para

intentar controlar los procesos de erosión, pero para ello se necesita un sistema de control y

vigilancia que trabaje a dos niveles:

• Un nivel más general, que alerte sobre las zonas más susceptibles de sufrir problemas de

erosión.

• Otro nivel que trabaje sobre estas zonas más localizadas, en las que se necesitan

herramientas que permitan medir estos procesos y simular el impacto de las posibles

actuaciones.

En la revisión de antecedentes de los modelos de predicción de la erosión hídrica se deja

patente que han sido los modelos empíricos como la USLE, los que más ampliamente han sido

utilizados aun a pesar de no tener suficiente precisión, pero al ser una simple ecuación de

regresión es un modelo práctico y accesible en el mundo entero. Aun así, "es un modelo

grosero ya que no define factores diferentes para las relaciones que existen entre los procesos

hidrológicos fundamentales de lluvia, infiltración y escorrentía, y los procesos erosivos

fundamentales de desprendimiento por el impacto por las gotas de lluvia, desprendimiento por

el flujo, transporte por salpicadura de la gota, transporte por el flujo y depósitos. Además la

USLE al ser empírica, depende de gran cantidad de datos para establecer las relaciones entre

ellos, ya que es en realidad una caja negra. Por lo tanto, debido a su origen empírico y su

estructura de ecuaciones agregadas, limita gravemente su potencial para aumentar su

precisión y realizar otras mejoras. Científicamente se considera como una metodología ya

madura. (Foster, 1987)."

A pesar de lo anterior, tanto el modelo USLE como el RUSLE han sido sobradamente validados

su adecuación para la evaluación de la erosión a escalas muy grandes, por permitir identificar

las zonas con más riesgo de erosión con los datos más comúnmente disponibles, (que son los

de mayor escala).y así estar alerta en las zonas identificadas como más susceptibles ante

91


cualquier cambio que pueda darse en el ámbito económico, social o ambiental, ya que podrían

desencadenar graves problemas erosivos.

Para trabajar en zonas más localizadas, la metodología necesaria tiene que ser más precisa y

los modelos basados en procesos representan el más detallado conocimiento científico a la

escala espacial y temporal más pequeña. Y es aquí donde se hace necesario la realización de

trabajos con estas nuevas herramientas, para conocer sus capacidades. Por io tanto es esta

escala local de planificación sobre la que se va ha centra la elección del modelo.

3.2. DEFINIR LA ESCALA DE INTERÉS ESPACIAL Y TEMPORAL.

3.2.1. Escala Espacial

Visto que se va a trabajar en zonas más localizadas y para definir la escala espacial a la que se

va a trabajar, hay que determinar el área sobre la que tiene que operar el modelo, y para ello

hay que considerar aspectos tan importantes como que:

• El caso más simple de escala de interés espacial al que puede operar el modelo es el que

considera que se aplica a un área del terreno con los límites bien definidos sin que se

produzcan transferencias de agua o sedimentos a través de ellos. Pero esta consideración es

claramente irreal, ya que el agua y los sedimentos pueden discurrir ladera abajo y también,

pueden moverse transversalmente a la ladera y concentrarse en las hondonadas y zonas de

convergencias de flujos.

• La identificación de los problemas de la erosión no se puede hacer de fornia puntual en

áreas reducidas, sino en el sistema completo. Los procesos de erosión y sedimentación que se

producen en las zonas bajas de una ladera están estrechamente relacionados con ios aportes

de sedimentos que provienen de las zonas altas. Un aumento o una disminución de la

escorrentía en estas zonas altas, se corresponde con un aumento o disminución de los

sedimentos desprendidos o de la capacidad de transporte del flujo.

92


• El control de la erosión en las zonas altas no significa una disminución inmediata de

producción de sedimento en las zonas bajas. Al disminuir el aporte de sedimentos de las zonas

altas se incrementa la erosividad del flujo, que puede arrastrar ahora sedimentos anteriormente

depositados, o erosionar los bordes del cauce, por lo que la producción de sedimentos puede

continuar en un grado elevado durante varios años hasta que se produzca un reajuste del

sistema.

Luego para que el modelo sea eficaz tiene que, necesariamente, realizar una identificación

correcta de los problemas erosivos y por la tanto de los procesos de erosión, (definición

correcta de las áreas con mayores riesgo de erosión y como consecuencia de las principales

zonas de origen del sedimento) y "Una estimación ajustada de la producción de

sedimentos debe considerar el sistema completo de erosión y sedimentación en la

cuenca. (Foster, 1982)."

Selección de la escala espacial de trábalo en la tesis

Ai requerir sobre todo una aplicación local, el modelo propuesto debe poderse aplicar a

PEQUEÑAS CUENCAS, (que en España se pueden definir como aquellas cuencas que,

por ser de SUPERFICIE INFERIOR A LOS 50 km , no han sido catalogadas

individualmente por la administración (Vera, 1989), al ser un sistema completo de

erosión y sedimentación. Además esta división espacial en pequeñas cuencas tiene mucha

importancia a la hora de simular con el modelo por que tienen mucha homogeneidad climática,

biológica, física e incluso en la estructura socioeconómica de la población, lo cual facilita

futuras actuaciones políticas de planificación y organización de los recursos naturales.

93


3.2.2. Escala Temporal

Como para determinar la escala espacial, para la escala temporal hay que considerar también

que:

• La erosión hídrica se produce a lo largo de todo el año, intensificándose según sean las

estaciones en la zona de estudio. Luego para estudiar la producción de sedimentos y las

zonas erosionadas, habrá que disponer de datos climáticos como mínimo de un periodo de

un año, siendo más deseable el contar con periodos de más años. Para determinar los

problemas de erosión in situ, como las pérdidas de espesor del suelo y de la productividad,

se necesitan predicciones de la erosión para periodos de veinte a treinta años, ya sean con

datos anuales detallados o con medias anuales, durante el tiempo considerado.

• Sin embargo también interesa poder simular eventos únicos, especialmente dramáticos por

sus consecuencias en inundaciones y avalanchas de lodos.

• "En modelización, pequeñas escalas de tiempo están asociadas a pequeñas escalas

espaciales, porque una resolución mayor en el tiempo requiere mayor detalle en la

modelización de los procesos hidrológicos, de transporte y de sedimentación. (Kirby,

1998)".

Selección de la escala temporal de trabajo en la tesis

Interesa que el modelo simule tanto eventos individuales, como a corto, medio y largo

plazo, para poder simular tanto tormentas aisladas (que pudieran dar lugar a grandes

avenidas), como el continuo proceso de erosión a lo largo del tiempo.

94

CAPrrULO IV: Materiales y Método

3.3. SELECCIÓN DEL MEJOR MODELO DE EVALUACIÓN PARA LA TOMA DE

DECISIONES A ESCALA LOCAL.

El modelo que se seleccione tiene que poder operar en un ámbito local, en pequeñas

cuencas de no más de 50 km^ como sistema completo de erosión. Tiene que poder

simular eventos individuales que pudieran provocar grandes avenidas, para intentar

encontrar soluciones y poder simular la viabilidad de éstas. Pero también tiene que

poder simular periodos más largos de tiempo como puede ser a corto plazo (un año), a

medio plazo (20 a 30 años), o a largo plazo (cien años o más).

Haciendo un pequeño resumen de los modelos de predicción de la erosión hídrica con base

física vistos en la revisión de antecedentes se puede comprobar cual de ellos se ajusta mejor a

los requerimientos espaciales y temporales ya seleccionados.

• CREAMS: Chemicals, Runoff and Erosión from Agriculturai Management

Este modelo tiene tres componentes: hidrología, erosión y química. Como la componente

hidrológica utiliza una predicción de escorrentía que estima la media en lugar de la respuesta

real a una precipitación dada, no se puede obtener predicciones de la erosión de la

tormenta real.

• WEPP: Water Erosión Prediction project

Los datos que genera este modelo están claramente orientados en dos tipos de información;

efectos de la erosión dentro de la cuenca y efectos de la erosión fuera de la cuenca.

El modelo de erosión WEPP utiliza la misma versión de la ecuación de continuidad que el

modelo CREAMS y el mismo procedimiento para determinar el desprendimiento de las

partículas del suelo y la deposición por el flujo. Se diferencia del CREAMS en no contar ya más

con los valores de los factores de la Ecuación Universal de Pérdida de Suelo.

95

CAPITULO IV: Materiales y Hétodo

Trabaja tanto en laderas como en cuencas completas. Simula tanto un evento individualizado

como la serie de años que se quiera.

Actualmente este modelo está asociado a un SIG, que permite realizar toda la simulación de la

erosión de forma georreferenciada

• GUESS: Gríffith University Erosión sedimentation System.

"Es un modelo matemático que simula los procesos de erosión y deposición a lo largo de

una ladera ( Rose etal., 1983)".

En su forma actual sólo puede aplicarse a suelos desnudos y no hay previsión para simular los

efectos de una cubierta vegetal. Igual que el WEPP, está frecuentemente sometido a ensayos.

• EUROSEM: European Soil Erosión Model

"Es un modelo basado en sucesos y desarrollado para calcular el transporte de sedimentos, la

erosión y la deposición sobre la superficie del suelo como consecuencia de una tormenta.

Puede aplicarse a parcelas o a pequeñas cuencas. (Morgan 1994; Morgan et al. 1994)."

Hoy en día en la red de Internet sólo está disponible la versión de sistema operativo DOS y no

está asociado a un SIG.

Selección del modelo de erosión con base física para trabajar en la tesis

El modelo que por ahora es más completo y versátil es el Water Erosión Prediction Project en

su versión GEOWEPP.

96


Es un modelo físico que calcula las zonas de erosión, los sedimentos erosionados, las zonas

de sedimentación o las salidas del sistema de estos, en laderas individuales o cuencas

completas. Obtiene resultados para eventos simples o tantos años como se decida simular, por

lo tanto puede servir para calcular la producción de sedimentos en una sola tomnenta o a lo

largo de los años. Está asociado a un SIG con lo que la variabilidad topográfica del terreno y

estructura física de la cuenca de estudio queda perfectamente reflejada. El modelo está en la

red de internet a disposición de todo el mundo, pero con la consideración de que es un "modelo

beta" que desde 1999 hasta hoy ha ido evolucionando notablemente, depurando errores y

fallos.

Por lo tanto, es el modelo GEOWEPP el modelo seleccionado para trabajar en la tesis ya

que se adapta bien a los requerimiento espaciales y temporales ya definidos y a los

objetivos esperados cómo herramienta de planificación local o regional.

Se ha descartado trabajar con EUROSEM (aun siendo el modelo de estimación de la erosión

hídrica europeo) por que en 1999 no estaba disponible. Ahora, en el 2003, solo está disponible

en el sistema operativo DOS, pendiente de incorporarle el sistema operativo WINDOWS. La

descripción espacial de la cuenca se hace mediante una serie de planos con pendiente

uniforme relacionados entre sí además de con el curso de agua, lo que lo hace muy complejo

para describir la cuenca de forma verosímil.

Los otros dos modelos físicos se descartan por su simplicidad, no cumpliendo los requisitos

planteados.

3.4. DATOS NECESARIOS PARA LA UTILIZACIÓN DEL MODELO

Aunque los modelos pueden ser creados y refinados a partir de datos obtenidos en parcelas o

cuencas cuidadosamente monitorizadas y vigiladas, si esos modelos son para ser usados lo

más ampliamente posible y que puedan servir de herramienta en las políticas de conservación

de suelos, tienen que ser capaces de producir resultados satisfactorios utilizando sólo los datos

97


más accesibles para todos los usuarios. Por eso es muy importante identificar que tipo de

información hay actualmente disponible.

Este es un aspecto esencial para conseguir los objetivos marcados, ya que una posible causa

de no alcanzar estos puede ser el no disponer de los datos de entrada necesarios para que el

modelo funcione. Hay gran cantidad de datos sobre estos temas, pero eso no quiere decir que

estén disponibles para su uso o sean de la calidad adecuada para el modelo.

La revisión de las fuentes de datos disponibles para los usuarios, se ha centrado en la

Comunidad de Madrid (C.M.), que es donde se va a realizar la validación. Aunque esta

comunidad autónoma no es representativa de toda España, la problemática para la obtención

de los datos necesarios puede ser muy común a otras comunidades. También hay que

considerar que la escala de trabajo seleccionada es local o regional y la investigación de los

datos existentes en todas las comunidades autónomas podría ser muy largo y costoso.

• Datos de suelo.

Existe en la Comunidad de Madrid e! "Mapa de asociaciones de suelos de la Comunidad de

Madrid" a escala 1:200000 del CSIC. Aunque el trabajo original se realizó a escala 1: 100000,

como toda la cartografía temática que iba apareciendo de la Comunidad de Madrid era a escala

1: 20000, se revisó toda la información y cartografía para sintetizarta y reducirla esta escala de

publicación. Sigue la clasificación de la FAO y contiene 93 unidades cartográficas distintas, de

las que 17 representan un solo tipo de suelo, 35 engloban a dos, 33 están constituidos por tres

elementos y solamente 8 poseen cuatro elementos distintos en la asociación.

• Datos de clima

La calidad de la información del clima en su distribución espacial y temporal es muy importante

en la modelización de la erosión del suelo debido especialmente a la importancia de la

intensidad de la lluvia en la generación de escorrentía y movilización de las partículas del

suelo.

98


Los datos climatológicos que se necesitan para modelizar la escorrentía que se produce en la

cuenca son por lo general: valores diarios de precipitación, temperatura, radiación solar y datos

de viento. Para encontrar los datos de radiación solar se tiene que recurrir a estaciones

meteorológicas completas, para los otros datos puede ocurrir que exista una estación dentro de

la cuenca o que no exista. Este último caso sería lo más nomial, ya que en nuestro país la

densidad media de estaciones meteorológicas es aproximadamente de una cada 250 km^ por

lo que lo más probable es que al estudiar una pequeña cuenca, no coincida que exista una

dentro de ella.

Los datos piuviométricos son los que más detalle requieren ya que se necesita conocer las

intensidades de los diferentes episodios de lluvia que se produzcan en la cuenca: información

de la fecha, hora de inicio y fin de la tormenta y la intensidad de la misma. Las cantidades de

lluvia caídas con la misma intensidad se considera una tormenta, y se registra la hora a la que

comienzan y a la que termina la tormenta.

Se puede asumir que la precipitaciones se distribuyen uniformemente sobre la cuenca cuando

se dispone de una única estación pluviométrica dentro de la cuenca, o cuando no se dispone

de estación dentro de la cuenca y las únicas estaciones se encuentran tan alejadas que no

tiene sentido plantear variaciones en la distribución espacial de la precipitación a partir de su

infomnación. En este caso, es frecuente asignar a toda la cuenca la precipitación obtenida en el

centro de gravedad de la cuenca mediante interpolación por el inverso del cuadrado de las

distancias a las estaciones consideradas.

Si hubiera estaciones cercanas a la cuenca de estudio, y siguiendo las recomendaciones de

Maijerick ef al., (1994), se pueden considerar únicamente las tres estaciones más cercanas,

calculando la distribución espacial de la precipitación mediante interpolación por el inverso del

cuadrado de las distancias, así la precipitación en vez de ser agregada para toda la cuenca

será distribuida.

99


• Datos de usos de suelo

Existen unos mapas de usos de suelo generados en el programa CORINE a una escala

1:100000 en el año 1990. Pero hay que tener en cuenta que los usos de suelo han podido

cambiar recientemente, con lo cual siempre interesará hacer una comprobación en el terreno o

con fotografía aérea o incluso de satélite lo más recientemente posible, siempre que haya

disponibilidad económica, ya que ahora, al disponer de un satélite europeo, estas fotos son

accesibles para proyectos de investigación y otro tipo de trabajos.

De todas formas cualquier usuario de un modelo, puede crear un mapa de usos actuales del

suelo a la escala de interés deseada.

• Datos topográficos

La información topográfica se puede obtener de la digitalización de las curvas de nivel de los

mapas topográficos, a escala 1:25000.

El Instituto Geográfico Nacional (IGN) dispone de cartografía de Modelo Digital del Terreno (en

adelante MDT), de todo el territorio español a escala 1:1000000 y escala 1: 200000

Existe cartografía digital de MDT escala 1:25000 del IGN disponible para toda la comunidad de

Madrid aunque todavía faltan para ciertas áreas del resto de España. La resolución y ajuste

depende del método de obtención, (digital ráster, digital vectorial).

Para trabajar con GEOWEPP se necesita información del área de estudio de:

• Datos topográficos del terreno;)

• Archivos de clasificación de suelos.

• Archivos de datos de clima.

• Archivos de los usos del suelo.

100


4. DESCRIPCIÓN DEL MODELO SELECCIONADO GEOWEPP.

Este modelo es considerado por el USDA como la primera herramienta de evaluación de la

erosión del suelo que va a ser utilizada en el futuro para la generación de políticas de

conservación de suelos. El modelo WEPP ha sido validado para eventos individuales y en

simulación continua a muchas escalas; empezando por parcelas (Zhang et al., 1996) pasando

por laderas hasta pequeñas cuencas (Liu et a/., 1997). La naturaleza del modelo WEPP basada

en procesos, hace posible que se aplique a cuencas no monitorizadas sin necesidad de

calibración.

Tiene dos opciones de cálculo:

• "Watershed methocT: en el que para cada subcuenca, configura un único perfil de la ladera

representativo. La ladera puede drenar a la izquierda, derecha o el inicio del curso de agua

calculado a partir del Modelo Digital del Terreno (MDT).

• "Flowpath method". Flowpath es la ruta que sigue el agua ai circular de una celda a otra.

Un "flowpath" individual comienza en una celda donde no confluye ningún flujo de otra celda y

termina en el cauce. El modelo calcula la localización en que cada "Flowpatti" entra al cauce y

se calcula la escorrentía y sedimentos liberados al cauce en este punto. Pero este método no

calcula la escorrentía del canal, ni los desprendimiento y deposiciones que en éste se

producen, con lo cual no es útil para simular potenciales contaminaciones de agua.

"El rendimiento de la versión de laderas del modelo WEPP es evaluado en el GEOWEPP en

términos de su capacidad para predecir las pérdidas de suelo de forma distribuida sobre la

cuenca digitallzada en ráster, a lo largo de los Flowaths en las laderas, (Cochrane et al.,

1999)", y así determinar, si puede servir para tomar decisiones de control de la erosión en

zonas agrícolas dentro del complejo paisaje existente en las zonas rurales.

"El modelo deberá formularse conceptualmente representándolo por un diagrama de flujo. Ver

el modelo de este modo, permite conocer la estructura del sistema, el orden lógico de

transferencia de materia y energía a través del sistema, las variables y las interacciones que

deben definirse entre las variables dentro del sistema. (Morgan, 1997)". De este modo,

101


podemos conocer los procesos que tienen máxima influencia en el proceso de cálculo, y así

saber donde se puede simplificar al aportar datos sin perjudicar a los resultados finales.

"Una vez que se han identificado los procesos operativos del modelo, deben describirse

matemáticamente. (Morgan, 1997)".

RIEGO CLIMA

HIDROLOGÍA INFILTRACIÓN ESCORRENTÍA

BALANCE DE AGUA

EROSIÓN

DISTRIBUCIÓN ESPACIALY TEMPORAL

DE LA EROSIÓN YZONAS DE

SEDIMENTACIÓN

BASE DE DATOS: CLIMA SUELO

PLANTAS LABORES DE CULTIVO

CONDUCTIVIDAD

ÍROSIONABILIDAD SUELO

H m TI O > r-m w

CULTIVOS Y PRÁCTICAS DE

CULTIVO

ARCHIVOS DE DATOS SUELO

PENDIENTE APROVECHAMIENTO DEL SUELO

CUMA RIEGO

CANALES ESTRUCTURAS ARTIFICIALES

ESTRUTURA DEL CANAL

Figura n" 15: Diagrama de flujo para el WEPP (Flanagan, Nearing, 1995)

102


E! proceso operativo de calculo del modelo del desprendimiento de sedimentos, transporte y

deposición, cuando exista, queda reflejado en el siguiente diagrama:

COMIENZO

CARGA DE SEDIMENTO PROVENIENTE DEL

SEGMENTO SUPERIOR

I CONTABILIZAR LAS APORTACIONES

DE SEDIMENTO POR EL FLUJO LATERAL

SUMA DE LA CARGA DE SEDIMENTOS PARA OBTENER UNA CARGA DE SEDIMENTO

POTENCIAL INICIAL

CALCULAR LA CAPACIDAD DE TRANSPORTE BASÁNDOLA EN LA CARGA POTENCIAL

DE SEDIMENTOS

1 CALCULO DE LA CAPACIDAD

DE DESPRENDIMIENTO DEL

FLUJO

CALCULO DE LA NUEVA CARGA DE SEDIMENTOS POTENCIAL A PARTIR

DE LA CAPACIDAD DE DESPRENDIMIENTOY LA CARGA

DE SEDIMENTOS POTENCIAL INICIAL

CALULO DE LA CAPACIDAD DE TRANSPORTE BASADA EN LA

NUEVA CARGA POTENCIAL DE SEDIMENTOS

CALCULO DE LA CANTIDAD DE DEPÓSITOS

1 f CÁLCULO DE LA CARGA DE SEDIMENTO QUE DEJA EL

SEGMENTO

^ r

CARGA DE SEDIMENTOS QUE SALE DEL SEGMENTO ES

IGUAL A LA NUEVA CARGA DE SEDIMENTOS POTENCIAL

EL DESPRENDIMIENTO DE SEDIMENTO SE VE LIMITADO HASTA COMPLETAR LA CAPACIDAD DE TRANSPORTE

/ \ IR AL SIGUIENTE SEGMENTO

CARGA DE SEDIMENTOS QUE ABANDONAN EL

SEGMENTO ESIGUAL A LA CAPACIDAD DE

TRANSPORTE

PASO AL SIGUIENTE SEGMENTO

Figura n° 16: Diagrama de los cálculo de desprendimiento-transporte-sedimentación en un segmento del flujo superficial o del canal (Foster eí a/. 1981)

103


5. DESCRIPCIÓN MATEMÁTICA DEL PROCESO DE CALCULO

> Ecuación de continuidad del sedimento:

Ecuación de continuidad para detenninar el desprendimiento neto o deposición:

- ^ = D f + D i dx

Donde G es la carga de sedimentos (kg. m"\s"^), x es la distancia (m), D¡ son los sedimentos

liberados entrerregueros a los regueros (kg.m' .s" ), Df es el desprendimiento en regueros

(kg.m-'.s')

Dependiendo de las condiciones que permitan el desprendimiento o el depósito de sedimentos:

G>Tc depósito

G<Tc desprendimiento

Donde Te es la capacidad de transporte del flujo.

5.1 Erosión entre regueros. (Technical Documentation USDA-WEPP, 95), (Flanagan ef

al. 2000).

Función de liberación de sedimentos entre regueros

D¡ = Kiadij. U. cr ¡r.SDRRR . Fnozzle. (§-)

En donde: K¡ad¡i es un ajuste de erosionabilidad entre regueros (kg.s.m" ), le (Intensidad de la

lluvia efectiva ms ' \ <T¡r velocidad de escorrentía de la zona entre regueros (ms"\ SDRRR tasa

de distribución de sedimentos de la zona entre regueros, Fnozzle es el factor de ajuste de

irrigación y se establece con valor 1.0 en condiciones naturales. La relación (|f j ; Rs es el

espaciado de los regueros (m) y W es el ancho del reguero (m).

104


Neahng et al. en. 1990 analizan un modelo de sensibilidad de los factores integrados en el

modelo WEPP y establecen que la sensibilidad del espaciado y anctio de los regueros no son

factores importantes en la respuesta del modelo, y en el artículo de Flanagan et al. 2000.

establecen que el espaciado del reguero Rs en 1.0 m y anchura del reguero W en 0.05m

5.1.1 Ajuste de erosionabílidad K¡adij

Kiadij es un ajuste de erosionabilidad que depende de los siguientes factores:

Kiadij =K¡b (CK¡can)(CKjgc)(CKidr)(CK¡ir)(CK¡sc)(CK¡sL)(CK|ft)

> Kib es la erosionabilidad del suelo cultivado. Se calcula de la siguiente forma:

• Si hay en el suelo un porcentaje MAYOR del 30% de arena la erosionabilidad

K¡b = 272800+19210000 Vfs

Siendo Vfs la fracción de arena muy fina en la superficie del suelo (sólo existe en la

clasificación textural de USDA) comprendida entre 0,05-1,00 mm

• Si hay un porcentaje MENOR del 30% de arena

Kib =6054000-5513000 Clay

Siendo clay la fracción de arcilla en la superficie del suelo

Kib debe estar comprendido entre los siguientes valores

50.000 < K¡b< 12.000.000

105


> CKican es el parámetro de ajuste de la canopia o dosel

CKican = 1-2.941 ,cawcovr_^_o.34i/ i

H ^ ^

cancov: superficie con cubierta por la proyección horizontal de la copa del cultivo (varía de O a

1) y H la altura del cultivo donde, como referencia pede tomarse la establecida en la siguiente

tabla:

H(m)

MAÍZ

2.60

SOJA

1.01

SORGO

1.01

ALGODÓN

1.06

TRIGO DE INVIERNO

0.91

TRIGO DE PRIMAVERA AVENA

0.91 1.14

Figura n": 17: Altura de referencia de los cultivos. (Technical Documentation USDA-WEPP, 1995)

> CKigc es el factor de ajuste de la cubierta del suelo

Oi^igc — 6 -2.5/nrcov

Inrcoves la superficie entre regueros con cubierta vegetal, comprendido entre 1-0

> CKjdr factor de ajuste de las raíces muertas; CKür factor de ajuste de las raíces vivas; CK¡ir

factor de ajuste de las raíces vivas; CKin factor de corrección del rocío y de la helada. CK¡SL

es el factor de ajuste de la pendiente de entre regueros.

CKisL = 1.05-0.85 e 4senQ

Donde Q es el ángulo de la pendiente de entre regueros

106


5.1.2 SDRRR tasa de distribución de sedimentos de la zona entre regueros

Se calcula como función de la rugosidad aleatoria de la superficie del suelo, la velocidad de

caída de cada clase de partícula de sedimento y la distribución del tamaño de partícula del

sedimento. Este método requiere de tres etapas y es una adaptación del procedimiento

sugerido por Foster (1982)

> RIF: es el factor de rugosidad de entre reguero

RIF= -23(RR)+1.4 0.0 < RIF < 1.0

RR es la media de rugosidad del área considerada y tiene que estar comprendida entre los

siguientes valores

0.006m<RR<0.05m

La rugosidad después de una labor agrícola Rro esta tabulada para los distintos tipos de

labores según Zobeck et al., (1987) (Gilley 91).

107


OPERACIÓN DE CULTIVO

Arados de discos

Arado de vertedera

Acabal leñadora

Arado chisel de reja

Chisel de discos

Cultivador

Cultivador en hilera

Rotocultor

Arado brazos flexibles

Aplicador abono líquido

Barra escardadora

Sembradora de golpes

Bajo laboreo

Superficie lisa

RANDOM ROUGHNESS Rr» (m)

0.050

0.032

0.025

0.023

0.018

0.015

0.015

0.015

0.015

0.013

0.010

0.010

0.007

0.006

Figura n'IS: rugosidad después de una labor agrícola "Rro" según Zobeck and Onstad, (1987) (Giiíey 91)

> Dri es la relación de distribución de sedimentos para cada clase de tamaño de partícula

definida en el documento técnico (USDA, Technical Documentation, 1995)

Esta relación viene detemninada por la velocidad de caída de las partículas vfi, que se calcula

para cada tamaño de partículas asumiendo que son esféricas en agua destilada y relaciones

estándar de drenaje. De las fórmulas la más usadas es la de Rubey (1951), que permite

obtener la velocidad de sedimentación a través de un coeficiente experimental:

vf¡=F. jD^.g r

108


donde: Ds es el diámetro equivalente (m), g es la gravedad (m.s'^),/^ es el peso específico de

la partícula (kg.m"^),/ es el peso específico del fluido (kg.m" ) y F es un coeficiente

experimental (válido para un Intervalo de temperaturas entre 10°- 25°C)

Si Ds >1.0 mm entonces, F = 0.79

Para valores de Ds<1.0 mm, F se calcula mediante la expresión:

2 36v^ í 36v

3 gDUrs-r) UA'(n-7)

donde v es la velocidad del agua (m/s)

S/vfi <0.01 nts'^ entonces:

bz Dri = az (RIF)'

az= exp (0.0672+659 vf¡)

bz=0.1286+2209 vfi

• Si la vf; > 0.01 ms'^ entonces

Dr¡=2.5(RIF)-1.5

El subíndice / representa que hay que calcularlo para cada clase de tamaño de partícula. Este

modelo describe en el suelo cinco clase de tamaños de partículas como se explica en el punto

siguiente.

109


> Calcular el promedio ponderado de la relación entre la descarga de sedimento para cada

clase de tamaño de partícula, ponderado por la fracción de masa del sedimento en cada

clase y así se obtiene la descarga de sedimento total de la zona entre regueros.

S D R R R = ¿ / ^ , , ( £ » Í ? 0

/ . es la fracción de sedimento arrancado de cada clase de tamaño de partículas.

Los cinco tamaños de partículas calculadas a partir de los datos de textura original son:

Fcl es la fracción de arcilla

Fsa es la fracción de arena

Fsi es la fracción de limo

Fsg es la fracción de pequeños agregados y

depende del % de OCL

Fracción de grandes agregados:

Flg= 1 -Fcl-Fsi-Fsg-Fsa

FCL=0.26* OCL

Fsa=OSA(1.0-OCLf

Fsi= OSI-Fsg

Si Fsi sale negativo entonces Fsi=OSI

OCL <0.25

0.25 < OCL < 0.50

OCL> 0.50

Fsg=1.8 0CL

Fsg=0.45-0.6(OCL-0.25)

Fsg=0.6OCL

Si Flg sale negativo, los valores de las otras

fracciones se reducen proporcionalmente para

dar Flg=0

Figura n" 19: Los cinco tamaños de partículas calculadas a partir de los datos de textura original, en el modelo WEPP,(Fosteretal.1985)

OCL es el % de arcilla original del suelo, OSA es el % de arena original, Fgs es la fracción de

pequeños agregados, OSI es % de limo original y Flg es la fracción de grandes agregados en

el sedimento.

110


La fracción de sedimento en cada clase de partícula llevada desde las áreas entre regueros

hasta los regueros se calcula mediante la fórmula:

fdetXDR) SDR^

Este valor se usa para poner al día el flujo de sedimento al final de cada región de arranque y

el comienzo de cada región de deposito en regueros.

5.2- Erosión en regueros (Technical Documentation USDA-WEPP, 1995) y (Flanagan et al.,

2000).

Hay que partir de la relación entre la carga de sedimentos G, y la capacidad de transporte Te.

G<Tc

G>Tc

5.2.1 Arranque O desprendimiento G<Tc:

El desprendimiento en regueros se asume que no es un proceso selectivo, luego la distribución

del tamaño de las partículas generado en las zonas activas de erosión en regueros se asume

son las calculadas según el método descrito por Foster et a/.(1985): Fracción del total del

sedimento. (Figura n° 19)

5.2.1.a Cálculo de G

> Primero: se tienen en cuenta los sedimentos liberados en entre regueros a los regueros;

fdeti (DRi) fdei ¡ = Fracción del sedimento para cada uno de los cinco tipos de

tamaños de partículas.

DRi= ratio de liberación de sedimentos para cada tamaño "i"

111

CAPmJLO IV: Materiales y Método

> Segundo: se calcula la erosión en regueros Df (paraG<Tc)

Df=D^{\-GIT^) (G<Tc)

Donde: D¿. capacidad de arranque del flujo del reguero (kg.s"\m'^)

Xj- = esfuerzo cortante del flujo en el suelo (Pa)

T = esfuerzo crítico de resistencia del suelo (Pa)

Kr = factor base de erosionabilidad en regueros

• Si -Zj- es menor que t^ entonces De es O y no hay erosión.

• Si x^ es mayor que x , se pasa a calcular Kr yx^.

> Calculo de la Kr yx^ en terrenos cultivados

• Si hay más de un 30 % de arena:

Kr = O.0197+0.030 V,s +0.03863.6^^"°'^'"^'

Vfs. fracción de arena muy fina en la superficie del suelo (comprendida entre 0,05-1,00 mm).(Si

Vfs<OAO usar Vfs= 0.40)

Orgmat = materia orgánica que es igual a 1,724 x carbono orgánico, (si orgmat < 0.0035 usar

orgmat=0.0035x^)

X cb = 2.67+6.5clay-5.8Vfs

112


c/ay = contenido de arcilla en la superficie del suelo, (si c/ay>0.40 usar c/ay=0.40)

• Si ei suelo tiene menos de un 30% de arena

Kr = 0.0069+0.134.6^°"'^'^

Clay = contenido de arcilla en la superficie del suelo, (si clay<0.10 usar clay = 0.10)

Te = 3.5

• Si no se tienen datos para calcular Krb yxcb se pone 0.0115 s/m y 3.1 pa

respectivamente.

• Tanto a la erosionabilidad como a la fuerza tangencial se le aplican unos factores de

ajusten función de la incorporación de los residuos, las raíces muertas, las raíces vivas,

datos de sellado y costra del suelo y datos de rocío y heladas.

> Esfuerzo cortante del flujo en el suelo Tfe

Tfe= y R sen(a ) fs/ft

Donde y es el peso específico del agua, a es la media de la pendiente, fs: factor de fricción

debido al suelo, f( es el factor de fricción total,(igual afc + fs donde fe es el factor de fricción

debido a la cobertura) y R es el radio hidráulico.

_ 630RRo''' R 0.661

113


Donde RRo = rugosidad después de una labor (mm), (Gilley, 1991), Rn es el N" de Reynolds,

equivalente a qív {v: Viscosidad cinemática determinada directamente a partir de la

temperatura del agua y q es el flujo Q entre la unidad de anchura b; q = Q/b ) y fc = ver tablas

adjuntas (Gilley etal., 1994).

CULTIVO

Maíz

Algodón

Sorgo

Soja

Girasol

Trigo

DIÁMETRO DEL TALLO

(cm)

2.74

1.11 (0.310)

1.81 (0.340)

0.635 (0.086)

2.78 (0.152)

0.310(0.071)

DENSIDAD DE PLANTAS

(TALLOS/m POR LÍNEA DE

CULTIVO)

3.28; 6.56

3.28; 13.1

6.56; 23.0

16.4; 29.5

3.28; 6.56

93.4; 197

ESPACIADO ENTRE

LÍNEAS (m)

0.762; 1.02

0.508; 1.02

0.762; 1.02

.0381; 0.762

0.381; 0.762

0.178; 0.356

Figura n" 20: ai, 1994).

Diámetro del tallo, densidad de plantas, espacio entre líneas, para el cultivo seleccionado, (Gilley eí

La desviación estándar de las medidas es mostrada en paréntesis. Las dos mismas

densidades de plantación fueron utilizadas para cultivos en paralelo y perpendicular al flujo.

Dos espaciados entre líneas fue utilizado para flujo perpendicular.

114


CULTIVO

Maíz

Algodón

Sorgo

Soja

Girasol

Trigo

FRANCO

DE

VALORES

1.8.10"

8.1.10"^

1.0.10"^

3.0.10"^

5.0.10"^

9.4.10"^

5.0. lO""

5.9.10'^

3.0.10""

8.9.10'^

1.1.10"'

2.2

COEFICIENTES DE REGRESIÓN

h

3.69.10"-'

9.44.10"*

1.61.10"^

9.60.10"^

8.23.10"'

y.ss.io"-"

1

-i.es.io""

-1.38.10""

-3.93.10"

-1.57.10"

-5.82.10"

-3.08

j

1.38.10"^

1.80.10"'

1.14.10"°

1.14.10"^

1.05.10"^

2.66.10"'

k

-6.97.10"^

8.74.10"-'

2.13.10"^

1.39.10"^

8.81.10"'

3.34.10"'

COEFF.

OF

DETER.

0.505

0.669

0.724

0.712

0.663

0.864

Figura n" 21: Ecuaciones de regresión para el coeficiente de rugosidad de Darcy-Weisbach para diferentes plantaciones y números de Reynolds para líneas paralelas al flujo, (Gllley ef ai, 1994)

Los coeficientes de regresión h, i, j , y k se usan en la ecuación

f= h (densidad de plantas) +1 (espacio entre lineas) + j (número de reynolds) + k

para densidad de plantas dadas en tallos/m. Espaciado entre líneas dado en m, y n° de

Reynolds con valores entre aproximadamente 550 y 22000.

115


CULTIVO

Maiz

Algodón

Sorgo

Soja

Girasol

Trigo

F RANGO

DE

VALORES

2.0.10"^

2.5.10'^

4.0.10"

9.4.10"'

3.0.10"

1.2.10"'

1.9.10"'

3.1.10"'

2.0.10""

2.0.10"'

3.0.10""

2.4.10''

COEFICIENTES DE REGRESIÓN

a

-1.55.10""

5.72.10""

-1.11.10""

1.65.10""

7.05.10""

-2.01.10"^

B

9.60.10"

-8.78.10"°

4.74.10"'

8.94.10"'

6.96.10"'

6.90.10"'

c

-1.08.10"'

7.00.10""

1.57.10"'

-2.98.10"'

-2.33.10"'

3.35.10"'

COEFF. OF DETER.

0.673

0.715

0.650

0.600

0.711

0.688

Figura n" 22: Ecuaciones de regresión para el coeficiente de rugosidad de Darcy-Weisbach para diferentes plantaciones y números de Reynolds para líneas perpendiculares al flujo. (Gilley ef ai, 1994).

Los coeficientes a, b, y c son utilizados en la ecuación:

f = a (densidad de plantación en tallos/m) + b (n° de Reynolds con un rango de valores entre

550 y 22.000) + c

116


5.2.1.b -Cálculo de la Capacidad de Transporte Te

Te = k,^ 3/2

Donde kt es un coeficiente de transporte y t es la fuerza cortante hidráulica que actúa sobre el

terreno.

El coeficiente , kt, se calibra a partir de la capacidad de transporte al final de la ladera, Tce,

usando el método descrito por Finkner eí al., (1989):

T Ir —__££_ ^t ~ 3

T 2 ce

Se usa una fuerza cortante del fluido representativa, calculándola como la media de las fuerzas

cortantes al final de una ladera representativa con una pendiente media uniforme:

La capacidad de transporte al final de la ladera se calcula usando la fórmula de Yaiing, (1963):

{SG)dp^"\,"' = 0.635^ l _ l ] n ( i + /?)

p = 2.54{SGy\Y^X'S

Y S= 1 (cuando ¥<¥„, S =0)

117


T I P

{SG-\)gd

donde:

Tci es la capacidad de transporte del sedimento (ML'^T^)

SG: es la gravedad específica de las partículas (adimensionai)

p^: es la densidad del agua (ML" )

d: es el diámetro de las partículas (L)

Y: fuerzas cortantes (adimensionai)

Ycr! fuerzas cortantes del diagrama de Shields (adimensionai)

g aceleración de la gravedad (LT"^)

T^ fuerzas cortantes que actúan en el desprendimiento del suelo (ML'^T^)

p_y6son parámetros adimensionales como se describen en las ecuaciones.

5.2.2 -Deposición o descarga en regueros; G>Tc

Df= ^ (To-G) G>Tc

Donde Uf = velocidad de caída efectiva (m.s'^), q es la descarga de flujo por unidad de anchura

(m^.s"^), P es el coeficiente de turbulencia inducido por las gotas de lluvia, cuando las gotas de

lluvia impactan en le flujo del reguero.( En el modelo WEPP se le asigna un valor de 0.5 si es

lluvia , mientras que para nieve o riego se le asigna el valor 1.0)

Esta ecuación tiene que ser resuelta para cada uno de los cinco tipos de tamaño de partículas

definidos.

118

CAPITULO IX': Materiales y Método

6. FORMA DE INTRODUCIR LA INFORMACIÓN NECESARIA EN LAS BASES DE DATOS

DEL MODELO PARA TRABAJAR CON WEPP.

6.1- Simulación del modelo WEPP en perfiles de laderas.

6.1.1 DATOS DE SUELO.

La ventana para introducir las propiedades del suelo admite datos hasta una profundidad de

1.8 m. WEPP internamente añade nuevas capas de suelo creadas a partir de los datos

originales introducidos. Como para las pendientes, en el WEPP bajo Windows hay que meter

los datos de suelo para cada UFE {Overland Flow Element) en el perfil de la ladera y en cada

canal en la cuenca, aunque el suelo en cada OFE sea el mismo. La estimación ajustada de los

datos es esencial para el manejo del modelo.físico del suelo y de los parámetros hidrológicos.

SoilDatabase Editor: i tágánzoí iso i i i í l

Soil File Ñame:

jdaganzol -r |

InterrillErodibilitjJ:

RillEfodibilitii:

Ditical Sheat:

Eff. Hi>clr. Conductivity:

Soil TsKture:

jclay loams

3.880Ge+00G

0.0038

4.47

12.66

(s/m)

(Pa)

(mm/h

Albedo: Initial Sat. Level: [Z]

jO.37 |70

rTA] r HaveModel Calcúlate

f Have Model Calcúlate

f " Have Model Calcúlate

r" Have Model Calcúlate

Layer I Depfth(mm)

1 |300

2 {800

3 i 4 I 5 i

^ í 7 j

8 ! 9 E

SandC ii)

53.0

49.0

ClayCMi)

33.0

30.0

Organic(%)í

1.250

0.500

CEC(mcq^Ó

10.2

9.4

RockCMi}

7.5

10.0

z¡ f English Units

Prin; i Save As

3 Save Cancel Help

Figura n° 23: Ventana del modelo informático WEPP para la introducción de los datos de suelos.

119


Los parámetros necesarios son:

• Nombre del suelo. Es el nombre para almacenar la información del suelo.

• Textura del suelo. Es la clase de textura de la capa superior del suelo. Es solo para

información, porque ninguna variable del modelo se calcula a partir de este dato de textura.

• Albedo. Es el porcentaje de radiación solar que es reflejado a la atmósfera. Este parámetro

es utilizado para calcular la radiación neta que acumula la superficie del suelo.

Los posibles valores van de O a 100%, pero se sugieren valores entre 50 y 20% para suelos

desnudos y secos.

El parámetro que requiere el WEPP es para suelos secos y desnudos. El modelo ajustará el

albedo según la humedad del suelo, la vegetación, los residuos y la nieve que exista.

0%MO -^ Q.6s.alb

S%MO -> QMs.alb

• Nivel de saturación inicial, (SAT). La definición del SAT, es el porcentaje de la porosidad

relleno por agua al principio de la simulación.

La opción de simulación continua del modelo opera para un minimo de un año, empezando el

uno de enero. Por lo tanto el SAT se refiere al contenido de agua en le suelo el uno de enero

del primer año de simulación.

El rango de valores va de O a 100%. Se recomiendan valores del 70%, que es cerca de 33kPa

(capacidad de campo) para la mayoría de los suelos.

El parámetro SAT es usado para indicar el contenido de agua de cada capa del suelo. El total

de agua que contiene el suelo, (SOILWA) y el agua del suelo disponible (ST) para cada capa la

calcula el WEPP utilizando las siguientes ecuaciones:

120


(SOILWA, mllayer) = (SAT x POR x RFG) x DG

(ST, m I layer) = {{SA T x POR x (1 - RFG)) - thertdr) x DG

donde: POR es la porosidad de la capa (cm /cm ), RFG corrección de la porosidad por el

contenido de rocas. DG es el espesor de la capa de suelo en nfi y thetdr es el contenido

volumétrico del agua del suelo a 1500 kPa de tensión, m /m .

El contenido de agua de la capa superficial del suelo cambia diariamente dependiendo de la

infiltración de la lluvia, riego o deshielo de la nieve, evaporación y precolación a capas

inferiores.

El contenido de agua de las capas Inferiores está sujeto a cambios debido a la precolación,

transpiración de las plantas y el flujo a los cursos de drenaje.

El valor recomendado para el SAT es de 70%, que es cerca de 33 kPa (capacidad de campo)

para la mayoría de los suelos.

• Erosionabilidad en los entre regueros, (interrill erodibility). (kg.s/m'*). Refleja la

susceptibilidad del suelo a ser arrancado por el impacto de la lluvia y el flujo superficial.

Las siguientes ecuaciones pueden ser utilizadas para estimar este parámetro de

erosionabilidad.

Para suelos cultivados con un 30% o más de arena:

K^ = 2728000 +192100 X VFS

121


Donde VFS es el porcentaje de arena muy fina que hay en la superficie del suelo. VFS no debe

superar el 40%. Si el valor de la VFS es mayor del 40%, use el 40% en la ecuación.

Para suelos que contengan menos del 30% de arena:

iíC; = 6054000 - 55130 X CZ^ 7

Donde CLAY es el porcentaje de arcilla en la superficie del suelo. CLAY no debe exceder el

40%. Si el valor de CLAY es mayor, use el 40% en la ecuación.

Para suelos no cultivados:

K, =1810000-I9100x SAND-63270 xORGAÍAT-S46000x fe

Donde SAND es el porcentaje de tierra en la superficie del suelo, ORGMAT es el porcentaje de

materia orgánica en la superficie del suelo, y fe es el contenido volumétrico de agua a

0.033MPa.

Los valores experimentales de K¡ en terrenos cultivados suelen estar comprendidos entre

2.000.000y 11.000.000 kg.s/m'', mientras que en terrenos no cultivados está comprendido entre

100.000 y 2.000.000 kg.s/m^

Otra opción para entrar el valor de K¡ es que lo calcule el modelo a partir de otros datos de

suelo y parámetros. Para ello, marcar en la caja de "have model calcúlate" de éste parámetro.

• Erosionabilidad en los regueros "rill erodibility" (s/m). Refleja la susceptibilidad del

suelo a ser desprendido por el agua que corre en los regueros.

Las siguientes ecuaciones pueden ser utilizadas para estimar este parámetro de

erosionabilidad.

122

CAPmiLO IV: Materiales y Método


K^ = 0.00197 + 0.00030 x VFS + 0.03863 x ^ - ' ^^^^^^^


r , =0.0069 + 0.134x6-"^"^"^

Otra opción para entrar el valor de Kr es que lo calcule el modelo a partir de otros datos de

suelo y parámetros. Para ello, marcar en la caja de "have modei calcúlate" de éste parámetro.

• Esfuerzo cortante "Critical shear" {TAUc). Esfuerzo cortante del flujo hidráulico (N/m^).

El esfuerzo cortante es un valor umbral, por debajo del cual el desprendimiento no se produce.


TA Uc = 2.67 + 0.065 xCLAY- 0.058 x VFS

Ni CLAY ni la VFS pueden exceder del 40%. Si cualquiera de los dos valores supera este

porcentaje utilizar el 40% en la fórmula.


TAUc = 2.5

Para suelos no cultivados:

TAUc = 3.23 - 0.056 x SAND - 0.244 x ORGMA T + 0.9x BDdry

123


donde BDdry es la densidad del suelo seco (g/cm^).

Datos experimentales para la TAUc en suelos agrícolas están comprendidos entre 1 y 6 N/m^,

mientras que en terrenos no cultivados estos valores están comprendidos normalmente entre

1.5y6.0N/ml

Otra opción para entrar el valor de TAUc es que lo calcule el modelo a partir de otros datos de

suelo y parámetros. Para ello, marcar en la caja de "have model calcúlate" de éste parámetro.

• Coductividad hidráulica efectiva. El parámetro llave para el WEPP, para calcular la

infiltración es el parámetro de conductividad efectiva de Green y Ampt (Ke). Este parámetro

está relacionado con la conductividad saturada del suelo, pero es importante resaltar que no es

lo mismo o igual en valor a la conductividad del suelo saturado. El segundo parámetro con

relación al suelo en el modelo de Green y Ampt, es el témnino potencial de frente mojado de la

matriz. Este término es calculado internamente por el WEPP como una función del tipo del

suelo, mezcla de suelos y densidad del suelo. No es un dato que haya que introducir.

El modelo corre de dos modos: A) usando {Kb) conductividad efectiva, que el modelo ajusta

automáticamente dentro de los continuos cálculos de simulación como una función del manejo

del suelo y de las características de las plantas, o B) usando un valor de entrada constante

(Ke). El archivo de suelos contiene una opción (O ó 1) con los cuales el modelo puede distinguir

entre estas dos posibilidades. El valor 1, indica que el modelo está esperando que el usuario

introduzca el valor de Kb que es función del suelo sólo y luego internamente es ajustado según

las prácticas de cultivo. Un valor O indica el modelo está esperando que el usuario introduzca el

valor de Ke que no va a ser ajustado internamente y por lo tanto debe ser representativo del

suelo y de las prácticas de cultivo. Es esencial que la opción de cálculo sea acorde con los

datos que se introduzcan en la pantalla de datos de suelo. (En la versión bajo Windows no hay

esta opción de cálculo, ,con lo cual no queda claro que K hay que meter como dato).

124


Para calcular los valores de K¡, se puede estimar usando las siguientes ecuaciones:

Para suelos que contengan menos del 40% de arcilla:

K, = -0.265 + 0.0086 x SAND^-^ +11.46 x CEC'^^

Para suelos que contengan más del 40% de arcilla:

^,=0.0066x10'^*'^"^

donde CEC (meq/100g) es la capacidad de intercambio catiónico del suelo, este valor debe ser

siempre mayor de 1 meq/100g.

Otra opción para entrar el valor de la conductividad hidráulica efectiva es que lo calcule el

modelo a partir de datos de suelo y otros parámetros. Para ello marcar en la caja de "have

model calcúlate" de éste parámetro.

• Capa de sueio (es de lectura solo). El número de capas de suelo depende de la

variabilidad del agua del suelo y de las propiedades físicas de los horizontes. El usuario

pueden definir hasta 8 capas. Pero si las propiedades físicas del suelo, tales como textura, no

son muy diferentes entre dos capas, se recomienda solo poner una capa de suelo. El modelo

WEPP internamente redefine las capas del suelo (añade capas y las redimensiona) para

calcular adecuadamente la precolación e infiltración.

• Profundidad (mm). Profundidad de capa de suelo desde la superficie, (rango: de 10 a

1200mm).

• Arena (%) Introducir el porcentaje de arena en la capa del suelo. El WEPP utiliza este dato

para estimar parámetros tales como la densidad del suelo, porosidad, curva de retención del

agua, y la conductividad hidráulica efectiva. Rango: O a (100-%CLAY).

125


• Arcilla (%) Introducir el porcentaje de arcilla contenido en la capa del suelo. El WEPP

utiliza este dato para estimar parámetros tales como la densidad del suelo, porosidad, curva de

retención del agua, y la conductividad hidráulica efectiva. Rango: O a (100-%SAND).

• Materia orgánica. Es una parte muy importante del suelo. El contenido orgánico en el

suelo modifica las propiedades físicas de éste. La materia orgánica es la más responsable del

incremento de la porosidad del suelo, mejora las relaciones entre el aire y el agua en suelo y

reduce la erosión por lluvia y viento. El WEPP utiliza este dato para estimar parámetros tales

como la densidad del suelo, porosidad, curva de retención del agua, y los parámetros de

erosionabilidad.

Los valores típicos de materia orgánica en el suelo depende de las prácticas de cultivo y varía

entre el 1-5% en los suelos más típicos.. Los análisis de suelos normales calculan la cantidad

de materia orgánica en el suelo.

• Capacidad de intercambio catiónico (CEC). Es la cantidad de cationes adsorbidos en las

partículas del suelo por la unidad de masa de suelo bajo condiciones químicas neutras,

(meq/100g de suelo). CEC se utiliza en la estimación paramétrica de la ecuación de la

conductividad hidráulica. Rango de 1 a 150.

Los análisis habituales de suelos proporcionan datos de CEC del suelo. Si no se tienen estos

valores de las muestras del suelo, las siguientes tablas proporcionan valores sugeridos para

varios tipos de suelo. Los valores propuestos están en meq/100g de suelo.

126


TEXTURA DEL SUELO

Arenoso

Franco arenoso

Franco y franco limoso

Franco arcilloso

Arcilloso

CAPACIDAD DE INTERCAMBIO CATIÓNICO

(meq/IOOg DE SUELO)

1-5

5-10

5-15

15-30

30-150

Figura n" 24: Relación entre textura del suelo y CEC (Donahue etal. 1977)

COLOIDE

Humus

Vermiculita

Montmorillonita

Hita

Caolinita

Sesquioxidos

CAPACIDAD DE INTERCAMBIO CATIÓNICO

(meq/IOOg DE COLOIDE)

100-300

80-150

60-100

25-40

3-15

0-3

Figura n" 25: CEC representativa de los coloides del suelo más comunes. (Donahue et al. 1977).

• Rocas (%). En el modelo WEPP, los fragmentos de rocas reducen el área de la sección del

perfil del suelo. Por lo tanto reduce la conductividad tiidráulica del suelo, la porosidad, y el

contenido volumétrico de agua.

6.1.2 DATOS DE PENDIENTE

Para introducir los datos de la pendiente del terreno hay que entrar en la ventana del editor de

pendientes del perfil. Los datos se meten en una tabla en forma de longitud y pendiente en %.

El editor permite meter hasta nueve tramos de pendiente constante y después él inserta curvas

de transición entre estos tramos. En opciones más avanzadas, el usuario tiene capacidad para

cambiar el número de transiciones y la pendiente en los puntos que aparecen en el perfil..

127


Slope Profile Editor: default.slp ^jnjxi.

1.75

1.50

1.25

1.00

S 0 75

0.50

0.25

G.OO J_L

N

I 1 I I I I

\

I I 1 1 n-Li

10

i- Advanced PreView SaveAs

15 20 25 Dislance (rri)

Save

30 35 40

Segint

1 2

3 4

Í5 6 7 3 9

Length fm) SlopeC».»

9.14B 1 2.0 13.413 16.461

9.0

3,0

1 r Ens^h f* Metíic

Cancel Help A

Figura n° 26: Ventana del modelo informático WEPP para la introducción de los datos de pendentes de las laderas

tipo elegidas.

6.1.3 DATOS DE CLIMA

Para acceder a la ventana de clima hay que hacer doble clic en el icono de clima.

«^ WEPPmodel Tor Windows - WinSlopel

Fie ^dit Viewi Qption loois "m^áow Üelp .jmjú

X default ^imljtl

$

Soil l_Qss Graphl Graphical OutpuJ Te«t Qulput R u n Options I í R L

For Help, press F l IPAJM ^ Figura n° 27; Ventana del modelo infomiático WEPP donde se puede ver los datos resumen del clima introducido.

128


Los datos de clima que requiere el modelo WEPP incluye valores diarios de precipitación,

temperatura, radiación solar y datos de viento. Un programa autónomo llamado CLIGEN se usa

para generar los arciiivos de clima para simulaciones continuas o bien ios archivos de clima

para una tormenta aislada. En el modelo bajo Windows, para que calcule el programa CLIGEN

la serie de datos climáticos hay que elegir una estación climática de las 2600 que tiene su base

de datos. El problema para su uso generalizado en el mundo es que estas estaciones de la

base de datos son todas de los EEUU y obtener los datos que requiere el CLIGEN para

localidades fuera de los EU puede ser un problema.

Installed Climates (States) Installed Climates (Stations):

\OWñ

Idaho

Nebraska Washington

C TR-55storm

jDESMOINESWBAPIA

Years of Simulation: Beginning Year: 3

20 1

Sform Duraíion (hrj: Max Intensity (rnm/hrl:

rAdvanced-

eligen Versión Ver 4.3

V Use Smoothing Between Stations

Interpolation Method píoñe ^ í

V Random Number Seed j ' - '

76.2

SíDurationtüPeaklntensitv:

2U

SaveAs OK

V UseEnglishUníts

Cancel

Map

Help

Figura n" 28: Ventana del modelo informático WEPP para la selección de los datos climáticos de las estaciones de EEUU.

CLIGEN es usado para generar datos diarios de clima para el WEPP, y facilitar datos de

intensidad de tormentas, considerando una tormenta con una sola punta de intensidad descrita

con una doble función exponencial. CLIGEN requiere gran cantidad de datos estadísticos

mensuales de clima para cada estación, incluyendo media, desviación media, coeficientes de

desviación de la cantidad de lluvia, probabilidad de que un día húmedo siga otro día húmedo y

de que a un día seco le siga un día húmedo, media de las máximas y mínimas de la

temperatura del aire, radiación solar y velocidad y dirección del viento. Utilizando estos

parámetros estadísticos mensuales, CLIGEN genera una secuencia de datos diarios

129


representativa del clima para tantos años como se desee. Obtener estos datos estadísticos de

clima puede ser muy difícil e incluso imposible, según en el país donde se esté.

Para introducir los datos de clima propios hay que introducirlos en un formato de datos

puntuales descrito en el documento del usuario de WEPP. Además, con el modelo viene

incluido un programa para generar el clima con datos puntuales llamado ""Breakpoint Climate

Data Generator for WEPP", (BPCDG). El programa está diseñado para utilizar datos medidos

en una tormenta mejor que los datos generados estadísticamente usando diferentes funciones

de probabilidad.

Impoft

Buscar en: ¡E climates

Zlibpcdg IZ3 eligen

Nombre de [=j,|¡ arcliivo:

Tipo de archivos:

JIM

"3 M^' ü-

Abrir |

Cancelar

J. Rgura n° 29: Ventana del modelo informático WEPP para la selección del programa pana generar los datos climáticos.

Según Zeleke et al. (2001) el programa BPCDG tiene muchas ventajas:

• Permite el uso de datos observados y otras series de datos climáticos diarios.

• Es sencillo de aplicar y los archivos de entradas requeridos pueden ser creados con un

editor de textos

• No confronta al usuario con varios procedimientos estadísticos para preparar la serie de

datos para el modelo.

• Los datos necesarios pueden ser encontrados en cualquier estación meteorológica nonnal.

130


• Al ser un proceso automatizado de introducción de datos , se evita el tener que meter los

datos manualmente uno a uno con los consiguientes errores que se podrían cometer. Además

incorpora una opción para chequear los posibles errores cometidos.

> Descripción de los archivos de entradas de datos del programa BPCDG

El BPCDG requiere cuatro archivos de entradas de datos. El primer archivo (xxyyyyPL.CSV)

contiene información de la pluviometría. Proporciona información acerca de la fecha (día, mes y

año), hora de comienzo y fin de la tormenta y la intensidad de la misma. El segundo archivo

(xxyyyyCS.CSV) contiene información de la fecha, temperaturas máximas y mínimas y

velocidad del viento a las 8 y 18h. El tercer archivo (xxyyyyCL.DAT) contiene las tablas de

conversión para la velocidad del viento y la dirección, los datos de radiación (mensual o diarios)

y los datos de punto de rocío (mensual o diarios). El cuarto archivo (xxyyyyST.DAT) contiene el

nombre de la estación, localización, elevación y año de la Información. En todos los nombres

de los archivos"xx" es el código de dos letras de la estación meteorológica y "yyyy" indica al

año que corresponden los datos recogidos.

Todos los archivos pueden ser creados en cualquier editor de texto, o en cualquier otro formato

siempre que al final los formatos queden como se indica a continuación.

• Archivo de entrada de datos de pluviometría (xxyyyyPL.CSV)

Es el archivo de datos más largo. Contiene los datos de lluvia recogidos en una estación

meteorológica con pluviómetro. En el modelo, las cantidades de lluvia caídas con la misma

intensidad se considera una tormenta, y se registra la hora a la que comienzan y a la que

tennina la tormenta. El archivo se puede crear con cualquier base de datos, guardarlo con el

nombre xxyyyyPLCSV y después abrirlo con un editor de texto y darle el formato definitivo.

También se puede crear directamente con un editor de texto. BPCDG reconoce todos los

espacios; dejar espacios vacíos delante de los números o símbolos puede producir resultados

erróneos.

131


MALYSIS;DATE;START;END;AMOÜNT;INTENSITY Y;01. 01.2000,-11.00;12.00,-0.4;0.4

Y; 02. 01.2000;11.00;12.00,-0.4;0.4,

Y;03.01.2000;11.00;13.00; 0.3; 0.4

Y;04.01.2000;6.00;7.00;0.1;0.1

Y;05.01.2000;16.00;17.00;0.4;0.4 Y;06.01.2000;15.00;16.00;0.4;0.4

Y;07.01.2000;11.00;12.00;0.4;0.4

Y;08.01.2000;11.00;12.00;0.4;0.4

Y;09.01.2000;7.00;8.00;0.1;0.1

Y;09.01.2000;11.00;14.00;0.7;0.2 Y; 09.01.2000;11.00;16.00;1.6;1.6

Y;09.01.2000;19.00;20.00;0.1;0.1

Y;10.01.2000;11.00;12.00;0.4;0.4 Y;11. 01.2000;12.00;13.00;0.4;0.4

Y;12.01.2000;11.00;12.00;0.4;0.4 Figura n" 30:. Archivo de entrada de datos de pluviometría (xxyyyyPL.CSV)

• Archivo de entrada de datos de temperatura y viento (xxyyyyCS.CSV)

Este arciiivo contiene valores diarios de temperaturas máximas y mínimas y datos cualitativos

de dirección y velocidad del viento a las 8 y a las 18 h del día. Los datos de viento cualitativos

son preferidos ya que en muchos sitios obtener datos cuantitativos es muy difícil. El archivo se

puede crear con cualquier base de datos, guardarlo con el nombre xxyyyyCS.CSV y después

abrirlo con un editor de texto y darle el formato definitivo. También se puede crear directamente

con un editor de texto. Las columnas 8 y 10 representan la dirección del viento a las 8 y 18 h

respectivamente, se pueden dejar vacías si para ese día no hay recogidos datos. Las columnas

9 y 11 que contienen la velocidad del viento, deben rellenarse con caracteres para todos los

días aunque no se tengan datos para algunos días (se pone una "n").

DATE;AIRMIN;AIRMñX;;WINDDIR08;WINDSTR08;WINDDIR18;WINDSTR18 Y;01.01.2000 Y;02.01.2000 Y;03.01.2000 Y;04.01.2000 Y;05.01.2000 Y;06.01.2000 Y;07.01.2000 Y;08.01.2000 Y;09.01.2000 Y;10.01.2000 Y;11.01.2000 Y;12.01.2000 Y;13.01.2000 Y;14.01.2000 Y;15.01.2000

- 2 ; 1 1 ; Y ; Y ; Y ; e n e ; n ; ; n - 3 ; l l ; Y ; Y ; Y ; n n e ; n ; ; n - 3 ; 9; Y ; Y ; Y ; e n e ; n ; ; n - 1 ; 8 ; Y ; Y ; Y ; ; n ; n n e ; n - 2 ; 1 ; Y ; Y ; Y ; ; n ; w s w ; n -2 ;10;Y;Y;Y;ene ;n ; ;n - 2 ; 1 3 ; Y ; Y ; Y ; e n e ; n ; ; n -2;12;Y;Y;Y;nne;n;wsw;n - 1 ; 7 ; Y ; Y ; Y ; n n w ; n ; n n e ; m 0;8;Y;Y;Y;nne;s;nne;m 0 ;10 ;Y;Y;Y;nne ;w;nnw;w - 3 ; 9 ; Y ; Y ; Y ; n n e ; n ; ; n - 4 ; 8 ; Y ; Y ; Y ; n n e ; n ; ; n 2 ; 5 ; Y ; Y ; Y ; s s e ; w; e ; n 1; 8 ; Y ; Y ; Y ; e n e ; w ; n n e ; s

Y ; 1 6 . 0 1 . 2 0 0 0 ; 0 ; 1 0 ; Y ; Y ; Y ; e n e ; n ; n n e ; m Figura n" 31: Archivo de entrada de datos de temperatura y viento (xxyyyyCS.CSV)

132


• Archivo de entrada de datos de las tablas de conversión de ios datos de viento,

radiación y punto de rocío, (xxyyyyCL.DAT)

Este archivo está dividido en cuatro secciones. Las primeras dos secciones contienen las

tablas de conversión de los datos de velocidad y dirección del viento. La tercera y cuarta

sección contienen los datos diarios o mensuales de radiación y punto de rocío

respectivamente. Al lado del nombre de la cabecera el número 12 (si se usan valores

mensuales, 365 (si se usan valores anuales) y 366 ( si es un año bisiesto). Es muy importante

que la posición de los títulos de cabecera y el numero que le sigue sea igual al del ejemplo. ,

Las letras de la tabla de conversión de los datos de velocidad de viento son: n (ninguno), w

flojo), m (moderado), s (fuerte) y v (muy fuerte), según Hurni (1982). Las letras de la tabla de

conversión de la dirección del viento son las direcciones universales n (norte), s (sur), e (este) y

w (oeste). El archivo se puede crear con cualquier base de datos, guardarlo con el nombre

xxyyyyCL.DAT y después abrirlo con un editor de texto y darle el formato definitivo.

133


WIND[m/s] n: w: m: s: V.

0. 1.5 3.0 6.5 8.

WINDDIR[o] n nne ne ene e ese se sse s ssw sw wsw w wnw nw nnw

0 22.5 45 67.5 90 112.5 135 157.5 180 202.5 225 247.5 270 292.5 315 337.5

RADIATION 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 . . > / DEW 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12

211.2 213.12 199.68 123.84 52.56 209.76 224.88 191.76 92.16 237.6 216 219.6

/. . . POINT T.

0.2 0.1 0.3 0.8 0.7 0.6 0.7 0.9 2.3 1.7 0.1 1.1

16

366 12 for monthly valúes or 365/366 for daily valúes

366 12 for monthly valúes or 365/366 for daily valúes

Figura n" 32: Archivo de entrada de datos de las tablas de conversión de los datos de viento, radiación y punto de roclo, (xxyyyyCLDAT).

134


Las unidades de los datos de radiación son Langleys y las de temperatura son grados

centígrados. La posición del primer dígito de los números de la cabecera es siempre 15 y entre

la posición 15 y 20 no puede haber nada excepto estos números.

• Archivo de entrada de datos de la estación meteorológica (xxyyyyST.DAT)

Contiene información del nombre de la estación, latitud, longitud, elevación, años de

recopilación de datos y años observados. Esta información es directamente utilizada para crear

la información de la cabecera del archivo definitivo generado por el BPCDG y que va a ser

utilizado como entrada de datos del WEPP. El archivo se puede crear con cualquier editor de

texto y guardarlo con el nombrexxyyyyST.DAT

STATION ÑAME Station: Torrejon de Ardoz/Espana (Latitude, Longitude, Elevation, Observation Years, Beg. Year, Years Simulated) LOCATION 40.29 3.27 611 14 2000 1 Figura n" 33: Archivo de entrada de datos de la estación meteorológica (xxyyyyST.DAT)

La posición del cursor desde el primer dígito de número son 11, 20, 32, 41, 50 y 60

respectivamente.

• Archivo de salida del BPCDG (xxyyyy.CLI)

El BPCDG está diseñado para producir un archivo de salida con un formato que acepte el

WEPP. Chequea ios datos y si en un día no se produce lluvia, introduce un cero en el lugar del

numero de ios datos puntuales de ese día y escribe el resto de los datos en el lugar adecuado.

Cuando BPCDG encuentra un día con datos de lluvia comienza a clasificarlo en tiempo y

cantidad de lluvia, según el método de disgregación de Nicks et al., (1995), y después cuenta el

número de datos puntuales. Si el numero de datos puntuales es mayor de 50, un mensaje de

error se despliega y también aparece en el archivo xxyyyy.ERR. Cuando la lluvia para por un

momento, la cantidad de lluvia acumulada se considera para ponerla al comienzo del siguiente

intervalo de lluvia. Cuando el modelo termina de elaborar todo el conjunto de datos, calcula las

medias mensuales y finaliza el proceso.

135


Ejemplo del archivo de salida TA2000.CLI

0.00 1 1 0

Station: Torrejon Latitude

simulated 40.29

Observed 0.41 5

Observed -1.74 1 Observed 203.9

de Ardoz Longitude

3.27 monthly 00 7.8¿ monthly

ave 1 3. ave

10 1.50 -1. monthly ave

301.0 421.0 412 Observed 53.1 day

1 2

11.00 12.00

3 11.00 13.00

4 06.00 07.00

5 16.00 17.00

6 15.00 16.00

7 11.00 12.00

8 11.00 12.00

9 07.00 08.00 11.00 14.00 11.00 16.00 19.00 20.00

10 11.00 12.00

11 12.00

: monthly ave L.8 46.2 82

mon year nbrkpt

1 1

1

1

1

1

1

1

1

1

1

(líim) 2000 2000 0.000 0.400 2000 0.000 0.300 2000 0.000 0.100 2000 0.000 0.400 2000 0.000 0.400 2000 0.000 0.400 2000 0.000 0.400 2000 0.000 0.100 0.100 0.800 0.800 2.400 2.400 2.500 2000 0.000 0.400 2000 0.000

0 2

2

2

2

2

2

2

8

2

2

Elevation

611

(m) Obs. Years

14 max temperatura (C) 67 15.00 16.13 23.59 min temperature (C) 00 4.32 5.73 10.52

32

14

.00 34

.00 14 solar radiation (Langleys) .3 384.8 rainfall .8 114.4

393.8 510.2 (iran)

19.3 17.1 . tmax tmin rad

(C) 11.00 11.00

9.00

8.00

1.00

10.00

13.00

12.00

7.00

8.00

10.00

(C) (ly/day) -2.00 211.2 -3.00 213.1

-3.00 199.7

-1.00 123.8

-2.00 52.6

-2.00 209.8

-2.00 224.9

-2.00 191.8

-1.00 92.2

0.00 237.6

0.00 216.0

Beginning year Years

2000

.00 31.

.00 14.

683.8 719.8 683

w-m/

0.0 vel w sec 0.00 0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

1.50

4.75

1.50

3.2 40 -dir deg 245.2

5.4

6.3

5.2

4.6

67.5

67.5

22.5

337.5

22.5

22.5

13 32.03

00 15.61

.3 676.5

.2 83.0 dew (C) 0.2 0.1

0.3

0.8

0.7

0.6

0.7

0.9

2.3

1.7

0.1

1

1.06

0.51

597.5

68.2

Figura n» 34: archivo de salida (TA2000.CLI), con el programa BPCDG.

• Opciones para revisar errores.

El modelo crea tres archivos intermedios para ayudar al intermediario a identificar errores de

forma fácil en su conjunto de datos. Los dos primeros archivos, xxyyyyPL.CTL y

135


xxyyyyCS.CTL, son también usados por el modelo Internamente. Si los modelos no son

detectados por el modelo, como por ejemplo, el principio y el final de una lluvia y su cantidad,

pude ser muy fácil revisarlo utilizando los archivos de control. El archivo xxyyyy.ERR se crea

inmediatamente después de que comience la simulación. Y si el modelo detecta un error en los

datds, al lado de la ventana interactiva, deja un mensaje en ese archivo acerca de donde o en

que archivo se ha detectado el error. BPCDG crea este archivo aunque la simulación se haya

llevado a cabo con éxito. En ese caso el mensaje enseña los números de cabecera que se

usan para la radiación y la temperatura de rocío para compararlos con los días del año..

También indica si el año es bisiesto o no. BPCDG controla la lluvia acumulada del año dos

veces, primero Inmediatamente después de crear el archivo xxyyyyPL.CTL y segundo, después

de que el archivo de salida es creado. Este mensaje se deja al usuario como control inicial y

final del archivo xxyyyy.ERR. Si estos dos valores son diferentes e incorrectos, entonces los

datos necesitan ser revisados de nuevo. Un mensaje de atención aparece también en este

archivo si el modelo detecta más de 50 datos puntuales para un día concreto.

Ejemplo del fichero TA2000.ERR

ta2000cs The two and Dew

ta2000pl Initial

.CSV rows below controls point 366 366 -CSV

temperatura t 366 366

control for annual Final control

the header for Radiation o the days

rainfall: for annual rainfall

of the year.

554 555

300 784

Figura n° 35: fichero TA2000.ERR para revisar errores.

Cuando el modelo para el proceso debido a errores, es necesario revisar este archivo (esté

parcialmente creado o terminado). Es importante revisar este archivo aunque el procesamiento de

ios datos haya temiinado satisfactoriamente. Después se puede borrar este archivo para tener más

espacio en el disco. SI fuera necesario cambiar algunos datos en los archivos de entrada después de

que el proceso hubiera terminado correctamente, se pueden cambiar sin borrar estos archivos de

control y error ya que son sobrescritos al volver a procesarse los datos.

137


6.1.4 DATOS DE LAS LABORES DE CULTIVO DE LA ROTACIÓN

El modelo trae una serle de archivos para las labores de cultivo más comunes. A partir de ellas se

puede crear una nueva rotación o cambiarlas según la características de la zona. La forma de

hacerlo es entrando en una de ellas, la que más convenga, salvarla con otro nombre y trabajar en la

nueva creada.

; Management Editor: corn-fállmoidboardplo.w.rofc< '^M> Jan:1 1 1 1

Feb

" I I I 1 M a r

1 1 ' 1 1 Apr

r ' 1 1 1 ^ M a y

1 • 1 i -1 1

| I | l l l A

Jun

, , 1 , ^

l>i

« I Hinn

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

11

< 1 dote

ÉMmé 5Í1Í1

as í i

SflOfI

snon

6/5Í1

10/1 Sil

11Í1ÍI

Olieivl iui i Ty|ie

f^^^^^^mMS Tillage

Tillage

TiUage

Plant - Annual

Tiilage

Harvest - Annual

Tillage

Zoomln 1 ZoomOut | I

Q Q D a Q

Q Q Q

I I « I R :

Corn after com

ReM cutivator, secondarylillage,

Tándem Disk

Planter, double disk openers

Corn, Jelferson lA, High production

Cultivator, row, múltiple sweeps per

Corn, Jefferswi lA, Hgh produclion

Plow, Molcíboard, 6"

> 1 Cuniiinsiils

Depth: 10.16 cm; Type Sec

Depth: 10,18 cm; Type: Sec

Depth: 5.08 cm; Type: Sec

Row VWdlh: 76.20 cm

Depth: 7.62 cm; Type: Seo

Depth: 20.32 cm; Type: Pri

»

4

z¡ üismage: None

Dr^inage

Desaiplion: jcontinuous com - Fol moldboard pbw !«' Slnon Timeline

: SaveAs i! Save Cancel Help

Figura n** 36: Ventana del modelo Informático WEPP para la introducción de los datos de las labores de cultivo de la rotación.

Si se sitúa en una fila, con el botón derecho del ratón aparecen las opciones de pantalla del ratón.

Estas permiten hacer muchas funciones en la tabla de la rotación.

Se puede editar la fecha para la fila en la que se esté.

Editar las operaciones de la fila.

Copiar, cortar, pegar, borrar e insertar una fila.

Insertar una rotación existente en la base de datos en algún punto de la actual rotación.

Guardar las filas seleccionadas como una nueva rotación.

138


En la columna de operación, al pinchar en la celda se despliega un lista de operaciones de cultivo,

(labor, plantación de anual, plantación de perenne, corte de perenne, arrancado adicción de

residuos...)- En la columna de nombre también se puede desplegar una lista de nombres de dentro

de la operación elegida.

Plant - Annual Plant - Perennial Harvest - Annual Cut - Perennial Kill - Perennial Residue Addition Resldue Removal

Figura n" 37: Ventana del modelo informático WEPP para desplegar la lista de las operación de cultivo que pueden ser elegidas.

La carpeta que hay al lado de la columna del nombre contiene los parámetros del cultivo elegido,

pinchando en ella se despliegan una pantalla con 32 parámetros asociados al cultivo. En ella se

pueden hacer cambios de los parámetros y guardarla con un nuevo nombre.

Jll

Plant Ñame:

Description:

Data Source:

rnmmfint-

j Corn, Jefferson lA, High production 125 hu/aae

High production level-125 bu/acre for Jefferson lowa

J.M.Laflen,Feb28,1998

niiKinr) hp.ighf 1 fnnf. nnn-frfloüfi rfisiriue. lí] innh rnwjs

Hum 1

2

3 4

5 6 7 8 Q

Parameter - *Read Onl)r*

Píaiit Growth and Haivest PSuametets

Blomass energy ratio

Growing degree daysto emergence Growing degree days for growing season

In-row plant spacing Plant stem dlameter at maturity

Helght of post-harvest standing residue; cutting helght Harvest Index (dry crop vield/lotal above ground dry blom T * f / > « ^ j „ * j „ „ n^,^^—-.4-«—

Valué

35

55 1700

21.9 5.1

30.4 50

Units

kalMJ Degrees Cdays Degrees Cdays

cm cm

cm %

jk.

\zl

S ave As 3 ave Cancel

T~ English Units

Help

A Figura n" 38: Ventana del modelo informático WEPP para ver los parámetros del cultivo elegido.

Cuando se hagan cambios en una rotación original, no olvidar cambiar también en la primera fila las

condiciones iniciales. Pinchando en el icono de archivo de las condiciones iniciales se despliega una

base de datos de condiciones iniciales. Esta contiene 21 parámetros relativos a las condiciones

139


iniciales de la rotación. Se hacen los cambios que hagan falta para la nueva rotación y se guardan

como, con el nuevo nombre del archivo que se cree. Otra vez de vuelta en la pantalla principal hay

que cambiar el nombre de la fila de "condiciones iniciales". Se hace clic en la lista desplegable y se

selecciona el nuevo archivo de condiciones iniciales que se acaba de crear.

¡••-/: iníúal GondÍt ions-D;at¿b3sfe^j ; Í |? | : | Í | |^ l^ f f i^^^^^§

Initial

Description:

DataSource:

lomment

i t :sz i i i : • " : ; Corn after corn

Default corn initial conditions set - continuous corn - springi'summer tillage onlii

90 percent cover, approximately 200 days since last tillage

500 mm of rain since last tillage in summer prior

Hum 1 Parameter - *Read Oniy*

1 [initial Plant 2 i Bulk denslty after test tlllage 3 i Initial canopy cover (0-100%) 4 1 Days since last tlllage 5 ¡ Days since lasl harvest 6 [initial frostdepth 7 i inttlal Interrill cover (0-100%) 8 1 Initial residue croppíng system 9 i Cumulative rainf all since last tillacie

SaveAs I i Save li Cancel i

Vahíe [ Units

Corn, Jeffersj^l 1.1 |Cg/cub. cm) 0 1% 200 idays 92 jdays 0 |cm 90 1% Annual ^ j 500.1 |mm

f EnglishUr

Help

.=£11

J

Jk.

I

lits

\é Figura n" 39: Ventana del modelo informático WEPP, para la introducción de condciones iniciales de la rotación.

Se presiona el botón de guardar para guardar la información de la nueva rotación en la base de

datos de labores de cultivo y ya está disponible para usar en cualquier proyecto del WEPP.

> Formas de insertar más archivos de suelos o labores de cultivo en el mismo perfil.

El modelo WEPP permite la simulación con diferentes suelos o labores de cultivo en el mismo perfil.

Para insertar estos puntos de encuentro entre los diferentes suelos o usos del suelo se mueve el

puntero ai punto donde se quiere insertar el corte. Después presionar el botón derecho del ratón. En

el menú que aparece, presionar "Insert breaK' para hacer una nueva sección en la capa de suelo o

usos del suelo. Y después se puede introducir la nueva infomnación, seleccionando la capa donde se

quiere introducir y presionando el botón "importar" en el icono de la barra de herramientas superior.

140


P model for Windows - derauK.pri

idit V\0vi Option TOOIE Wíidow Halp

ÉMi Jil^i^l xUl^ l^v- l^ i .#Jli

Figura n** 40: Ventana del modelo informático WEPP para la introducción de la opción Inserí breaíC para hacer una nueva sección en la capa de suelo o usos del suelo.

7. SIMULACIÓN DEL MODELO WEPP EN CUENCAS

La pantalla describe gráficamente la cuenca, como regiones rectangulares, para las laderas y una

única linea para el canal. La salida de la cuenca está indicada por un círculo amarillo. Las flechas

rojas indican la dirección en la que el agua discurre por las laderas y e! cauce.

La orientación de la cuenca se indica con la dirección de la flecha que aparece en la esquina

superior derecha. Al pasar el cursor por encima, aparece una mano que indica que haciendo doble

clic, se puede establecer la dirección de la cuenca.

Iset Direction ; J B l 162.6

c i Sel:' i

N

Cancel 1

Figura n° 41: Ventana del modeio informático WEPP para introducir la orientación de la cuenca.

141


E! clima que se está utilizando en ¡a simulación aparece escrito encima de su icono en mitad de la

pantalla arriba.

Figura n° 42: Icono dd modelo informático WEPP para los datos climáticos con los que está trabajando.

Muchas operaciones en la interfaz de la cuenca empiezan seleccionando una ladera, un canal o

alguna infraestructura con el botón izquierdo, y después se despliega el menú de operaciones con el

botón derecho.

La barra de herramientas que se encuentra situada en la parte derecha de la pantalla contiene

muchas funciones que cambian la fonna de mostrar la información que se muestra en la vista de la

cuenca. Presionando el primer botón que aparece, se despliega un panel de información adicional a

la derecha de la vista que contiene cinco secciones que se pueden a su vez desplegar.

Figura n° 43: barra de herramientas del WEPP en la opción de cuencas para cambiar la forma de mostrar la información que aparece en la ventana.

142

CAPmJLO rV: Materiales y Método

N,, WEPP model for Windows - [default - DES MOINES WB AP lA]

£¡p File Edit View Options lools Window t+s i

D'^'H' ' ' ' ! I v '

(~ SSe Desctiption

r Selected Cwnponent D

P Sope Profile

r" Legend

P OutoLrt Summarv

Rurs SuTimiii'•;• I

r

For Haip, pracc FI To*.. .V:6S3.0 Y;70,0 A Figura n° 44: Ventana del modelo infonnático WEPP para cuencas completa.

Si marcamos en las opciones de descripción y de seleccionar los detalles de los componentes,

y después se mueve el cursor al diagrama de la cuenca y se selecciona con el botón izquierdo

cualquiera de las laderas, aparece una tabla rellena con los datos sobre el suelo, usos del suelo y

dimensiones de la ladera seleccionada.

^ SSe Description

(v IsSected Cotií3on»it Details:

r~ Slopo Prolilo

f Legena

P Oijijjut Sumrriary

Run I i jiTiina

DefauB waletshed "3

grass strip_H1 Área: 1.8860 ha ( la j . lm x 148.

Mame | Length(ni) grass Ccontnuous) 127.4

\Maniige X Suilj * |

O

m

r

zl

k.

Figura n° 45: Forma de seleccionar en d modelo WEPP para cuencas, la visuallzación de los datos sobre el suelo, usos del suelo y dimensiones de la ladera seleccionada.

143

file:///Maniige

CAPnULO IV: Materiales y Método

Mientras el modelo no haya calculado, la ventana de resultados aparece con ceros

{ í Site Descrjptjon

F? SslectBd Comjsorient Datails

T Stape Profile

f Leqend

r Output Summary

Run .iimiT-iar/

Defaun watershed 11

grass stríp_tf1

Área: 1.S880 ha (127.4m x148, iftoeraqe flnnual H( Valué Preciptafion (irim/^r) O.DO Runofí Cm''3)Vr) _ |0.CO

Sedjinenf Yidc) (ig/ O.HB

i jResu l ts /

•

Figura n° 46: Ventana del modelo informático WEPP para cuencas en la que todavía no ha calculado y aparece todo con ceros.

Moviendo el cursor sobre la vista de la cuenca y pinchando con el botón izquierdo sobre cualquier

ladera o canal, la tabla se actualizara con la infomiación del elemento que se haya pinchado. Por

ejemplo, para ver la fomia de la pendiente de las laderas, marcar el recuadro slope profile y al

pinchar en cualquier ladera se desplegará un gráfico con él.

. ^ y

Lf^ I Site Descnption

r Selected Componwit Details

k Slope Profile

r Legencf

i ' Output Summarv

E ,„ ,

iU

Uü • •L,.L.I..L.

g)-as5 dñp_Hl

\ \ \

J_i_l_L

\ \ \ \

t 1 1 1

- l i l i 1 1 i V ,

SO 7S im izs

1.

SCALE" hftJM Á

Figura n* 47: Forma de seleccionar en el modelo WEPP para cuencas la visualización de los datos de una ladera tipo de la cuenca.

144


r Site Descrif

r" Saledad Ce

p ' Slope Prcfili

r~ Legend

P OutpiiSutn

Ru

Viewjng btyle

Font 5\ze

NUfneric Precisión

l^oHing Method

Data 5hadoi^í

Gr«l Line5

Grid ¡n Front

Indude Data Labels

MarkDafca Points

unij? a,

Maxirtiize... Cuítomization Diaiog.

ExpwCDiabg,,.

Help

L ,.i.u„i [,ti I

5 _-.

^ : im I2S

-1

R

m

r

ISCM.E íyuívi I ^

Figura n° 48: Opciones de visualización de la gráfica de la ¡adera seleccionada.

La gráfica de ia pendiente puede personalizarse o exportarse, pinchando con el botón derecho en la

gráfica.

Para ver los usos del suelo utilizados en las laderas, pinchar en p^J I del menú de la cuenca y al

mismo tiempo marcar "legend" del menú de la derecha. La ventana mostrará fas laderas en

diferentes colores que se corresponderán con los usos del suelo en la leyenda.

Rgura n° 49: Visualización de los usos de sudo por subcuencas

-:.ME. T Sile Desctiplion

f Selected Componen! Details

f Shpfi PrnlÜR

P Legend;

r" Outpwjt Suima-y

Rlffl ! Summsry

Managements

grass (continuous)

I coniinuouE corn - fall moldsoard

ledlow-ISlea ~

145

CAPtrULO IV: Materiales y Método

Para ver la información del suelo, pinchar en el botón I " ^ de la barra de herramientas. La vista de

la cuenca se ven las laderas con ios diferentes colores que se corresponden con los suelos que

aparecen en la leyendas.

P Site Descflption

P Selecled Component Details

r Slope ProfSe

P Output Summa'y

Run

Legendl

SumsTiS!")' j

SoKs

belmore

Ouncenon

Figura n° 50: Vlsualización de los diferentes suelos por subcuencas.

7.1 PARA INTRODUCIR CAMBIOS EN LA CUENCA

Para cambiar los usos de suelo de una ladera existente, se pincha dos veces en la ladera y se

desplegará una ventana mostrando los detalles de esa ladera. Esta ventana funciona igual que los

proyectos con solo laderas; presionar el botón derecho sobre la capa de usos de suelo y luego

seleccionar importar de las opciones del menú. Escoger uno entre ios archivos de usos de suelo

que haya, pinchando dos veces. Una vez realizado el cambio, cerrar la ventana en el símbolo X en la

esquina superior derecha. Responder "si", cuando pregunte si se quiere guardar los cambios.

7.2 PARA AÑADIR UNA ESTRUCTURA ARTIFICIAL

Por ejemplo, para añadir una estructura al final del canal, primero seleccionarlo pinchando con el

botón izquierdo. Cuando el canal esté seleccionado se verá de color rojo. Después de seleccionarlo,

apretar el botón derecho del ratón para desplegar el menú de opciones. Se selecciona la opción de

"añadir estructura" y del submenú elegir "final".

146


8. SIMULACIÓN DEL MODELO GEOWEPP

8.1. INTRODUCCIÓN DEL MDT

Míhanne l ' l J l l i r í g i iSS i ^ Use the followiing tools to lócate iiour área of interest in view

zoom out

iíj

<^ zoom in <ci Ü pan maK. view

Critical Source Área [CSA] to créate a channel (ha):

Minimum Source Channel Length (MSCL) [in m): | i00

1. Delinéate channel network based on CSA and MSCL

2. Set flag for outlet point on channel network cell wilh too!

Help Continué after performing steps above >>

Figura n° 51: Ventana del modelo informático GEOWEPP para la introducción del MDT. Programa TOPAZDEM.

8.2 SITUACIÓN EN COORDENADAS UTM DEL PTO DE AFORO DE LA CUENCA

mmm^^^it\. . Please Specifit UTM Zone for jiour data -DEM data not in UTM coordinates causes an error in the automatical procedure to loading a climate file!

13q

2l!

OK

Cancel

Figura n° 52: Introducción del uso en la proyección UTM.

8.3 SELECCIÓN DE LOS ARCHIVOS DE DATOS DE CLIMA, SUELO Y USOS DE SUELO

PARA CADA SUBCUENCA CALCULADA POR EL MODELO

Use the following tools lo lócate and set WEPP model input

zoom out ^ zoom in a o pan max. view WEPP

1. Set main watershed properties •^ change them for a subcatehment

[ : : : Z : eüaSEEE!« ÍE ia : i Í Í I Í ÍQn : : j i ; f^" fof ^ representative hillslope

in t/ha/yr Target (T) J^F in tons/acre/yr or |11.2

3. Map resuits based on tolerable soil bss/Target (I]

Help Save Project

Figura n° 53: Ventana del modelo informático GEOWEPP para la selección de los archivos de datos de clima, suelo y usos de suelo en cada subcuenca calculada por el modelo.

147


f ^ S é l e c t a climate f í l S í E Í f i l 8 Í ^ ^ ^ ^ S

C J lowa j ^ Biowse 1

l±l d j Nebraska

, |_J Washington . ^5- '1 H 0Ta2O0O

i - H 15minTA2000

- H 1TA2000

•1=1 20TA2000

- i a zrA20oo ••••!S A¡19SG

•IMl A ¡1^2

•-M fioraTA2000 - I s l Idahofalle

•111 imTA2000 - l a l íntmaxTAaOOO - | a l orig¡nalTA2000

• •B l TMPOUT

- I S l totmeta

M TUChtcrpS

.. . .g] walla walla v^a

- IS ] waDa walla wast

| § ] weppdemost '*•

„ , 1 Cancel j

^ S e l e c t a . s o i l . f i l e i a j o i l ^ B ^ ^ ^ S

H ROSELMS ±_ H SAMPSON

, g j f i A T A N T A

- a ST-CIAIR a STONEHAM

, BSUNDANCE

iHlTALMO

S THATUNA I S l TILMA I S l TUCANNON H U L M

. I S ULYSSES

isiGBB ¡ s i vlnuelasll I S l vinuelasliVICTOR

H vlnuelasMCTOR

W vinuelasprueba

S V O N A

j B ¡ WAILUKU

S WALLAWAL

MJWCLD g j YODER _^

í-í¿í'- ; 2á

Biowse 1

í 9L...1 , 1

Cancel 1

MoteSdls 1

Rgura n° 54: Ventana del modelo informático GEOWEPP para la selección del archivo de clima (izq.) y el archivo de tipo de suelo (drch.).

8.4 SELECCIÓN DEL MÉTODO DE CÁLCULO WATERSHED O FLOWPATH

9J WEPP/TOPAZ Translatór

Fíe yiewi Help

SS|^?v7?J7-<,--. •-ínixj

- DeSenA Wateished Settirg<

Climote

DelaullSoil

Default Management

Default Channel Tjipe

DefaJtChannelWitíhlm]

NurahftrnfYfiars

lfi2Ü00dí

vinuelasl.sol

ídriyuldFiUSFewutí <f<íAii

Graded

3

1

ZÍ

Change Ckru

Diange So

Change Man^ i

Simulation Method j Watershed and Flowpaths •^[

RunWEPP

Ñame HllL23 Hin 22 HÍ1143 HJl 33 Hia32 Hn42 HJl 31 HÍIIS3 Hai52 Hil 62 HÍII53 Hill S1 Hill 51

i Management RangelandVFescu Rangeland\Feseu... RangeiandKFescu.. Rangeland\Fescu... RdTiyeldiiüSpHwa.. Rangeland\Fescu. Rangeland\Fescu... Rangeland\Fescu.. Rangeland\Fescu... RangeíandSFescu... RangelandSFescu... Rangeland^Feecu... Rangeland\Fescu...

fSoi l vinueíasi.sal vhuelasl.sol vhuelasl.sol vinuelasl.sol viriueldsl.üul vinuelasl.sol vinuelasl.sol vinuelasl.so! vinuelasl.sol vinuelasl.sol vinuelasl.sol vinuelasi.sol vinueldsl.sd

i Cdb 4D58 4058 5581 271 476 1422 2542 257 625 231 301 2585 2 7 ^

Figura n° 55:

^capitulo 4.. 1WEPP/T._ ( g ^ I S ^ l Ventana del modelo informático GEOWEPP con las selecciones de los archivos de los datos

necesarios, donde ya se puede elegir el método de simulación.

148


8.5 SALIDA DE MAPAS. SELECCIÓN DE LA TASA DE EROSIONABILIDAD PARA

DISEÑAR LA LEYENDA DE LOS MAPAS

í^ Transldtlnq classíned T valúes into absolute valúes

Tolerable SoSLoss/'Taigel(T)(int/lia/iii): jXoO

D os í ic í i [ydows) •

, Deposilion > 1 T is grecrter 13.00

I Uepoahoní^ l I issmalier fToci

Help

Tolerable Sol Loss OÍ Sedmmt Yield [greens]

SoilLoss 0 T - I M T i s smallef 10.75

boíl Loss 1/4 1 - i/Z\ IS belkêen 1 0.75

¡joSLosi l / J 1 -'-J/A i l i bctifíccn ] l , 5g

boí Loss i/A \ - 1 I iS between j 2 25

and |1.50

ond i 2.25

and J3.0G

Not Toletable Soil Loss oí Sedumenl: Vield [jeds]

boíl Loss 11 • ¿ 1 IS beliwesi 12.ÚQ

Soil Loss '¿\ • 'd \ \s belween 1 B.QO

ôil Loss -i \ - 4 M E belween I 9.00

soMLoss > * ME gieater \y¿,u\}

and ||6.00

and 1 g.00

and ] 12.00

1

6e[ this tdble in engl i^ unüs (tons/Acre/yearl

Figura n** 56: Ventana del modelo informático GEOWEPP donde según el valor introducido de la tasa de erosión calcula los intervalos de los valores de la leyenda.

sam He

Erosión - Water ErosíQh Prédictioñ 1

Use the folloi^ng tools lo lócate and sel WEPP model ¡npul

íoom out

^

<^ ôom in <1 pan

lols Mndo/f tíelp Gfid Amijisl

WEPP

• ^ change Hiem tcir a subcatchment

H

2. R un WE PP waiershed simulahon | n T ! f^" ' ° ' ^ representa ti ve Nldope

in lAia/yr Target [T) m ^ 91 tons/acre/yi or j "j QQ

3, Map results based a i loleratíe sol loss/Tasget (T)

J S X |

Scale l i f Í44.470.00 ** 4,493,803.50 í

New

Hplp SflVf! Prniftnt

n

TMí Proiec! can be openeO later at this stage ot assessnnem to continué cíher scenarlos m iHs watershed

Figura ti" 57: GEOWEPP: mapa resultado del modelo para una tas de erosión seleccionada (en la ventana superior izquierda) de T= 1t/ha.año.

149

CAPmJLO IV: Materiales y Método

8.6 TABLAS DE DATOS DE TORMENTAS, ESCORRENTÍAS, CANTIDADES

EROSIONADAS POR TAMAÑO DE PARTÍCULAS...

WEPP Watershed Simulation for Representative Hillslopes and Channels

1 YEAR AVERAGE ANNUAL VALÚES FOR WATERSHED

# Hillslopes

23 22 32 33 31 43 42 52 53 51 63 61 62

1 2 3 4 5 6 7 8 9

10 11 12 13

Runoff Volume (m-'S/yr)

0.0 0.0

471.8 598.3

0.0 0.0

1127.2 446.1 551.9

0.0 816.9

0.0 572.4

Soil Loss (kg/yr)

0.0 0.0

429.5 2821.5

0.0 0.0

3120.7 2731.7 1203.0

0.0 7362.9

0.0 2276.2

Sediment Deposition (kg/yr)

0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0

Sediment Yield (kg/yr)

0.0 0.0

429.5 2821.5

0.0 0.0

3120.6 2731.6 1203.0

0.0 7362.9

0.0 2276.2

# Channels and Impoundments

64 Channel 54 Channel 4 4 Channel 34 Channel 24 Channel

1 2 3 4 5

Discharge Volume (m' 3/yr)

1392.4 1028.3 3139.3 1079.1 3525.6

Sediment Yield (tonne/yr)

22.7 16.9 39.0 29.1 61.0

130 storms produced 534.30 mm. of rainfall on an AVERAGE ANNUAL basis

31 5 events produced 0.24 mm. of runoff passing through the watershed outlet on an AVERAGE ANNUAL basis

Average Annual Delivery From Channel Outlet:

Total contributing área to outlet = 1445.29 ha Avg. Ann. Precipitation volume in contributing área = 7722172.

m^3/yr Avg. Ann. irrigation volume in contributing área = 0.

m^3/yr

150


Avg. Ann. water discharge from outlet m'^S/yr

Avg. Ann. sediment discharge from outlet tonnes/yr Avg. Ann. Sed. delivery per unit área of watershed

T/ha/yr Sediment Delivery Ratio for Watershed

Sediment Partida Information Leaving Channel;

3526.

61.0

0.0

0.695

Fraction

Exiting

1 2 3 4 5

(mm)

0.007 0.033 0.098 0.984 0.656

Gravity

2.60 2.65 1.80 1.60 2.65

Partióle Compo

% Sand

0.0 0.0 0.0

81.9 100.0

% Silt

0.0 100.0 55.0 13.5 0.0

sition

% Clay

100.0 0.0

45.0 4.7 0.0

% O.M.

13.9 0.0 6.3 0.6 0.0

0.032 0.000 0.150 0.501 0.317

Distribution of Primary Partióles and Organic Matter in the Eroded Sediment:

type

clay silt sand

organic matter

fraction

0.123 0.150 0.727 0.017

Index of specific surface sediment Enrichment ratio of specific surface

34 .67 m**2/g of t o t a l

1.36

Figura n" 58: GEOWEPP: Salida escrita de los resultados de cálculo del modelo con los datos de tormentas, escorrentias, cantidades erosionadas por tamaño de partículas...

151

CAPITULO V: Análisis de Sensibilidad

CAPITULO V: ANÁLISIS DE SENSIBILIDAD DEL MODELO

El análisis de sensibilidad es una evaluación de la nnagnítud relativa de los cambios en las

respuestas del modelo ante los cambios relativos en los parámetros de entrada. Este análisis

puede proporcionar ios conocimientos sobre qué factores influyen más en la respuesta del

modelo físico. "El análisis de sensibilidad proporciona un método para examinar la respuesta

de un modelo encaminado a eliminar el error debido a la variación natural de los parámetros de

entrada. (McCuen etal., 1983)"

El interés de este análisis de sensibilidad se ha centrado en la evaluación de los resultados del

modelo a partir del procesado de los diferentes datos de entrada en función de su

disponibilidad inmediata para realizar una simulación de la erosión en una zona determinada.

Por eso se van a comparar datos genéricos con datos específicos de la zona de estudio para

cada tipo de entrada de datos que requiere el modelo (clima, suelo, usos de suelo, MDT):

• Bases de datos existentes y de fácil acceso

• Bases de datos generados específicamente para las zonas de estudio, con recogida de

datos en el campo.

Es por eso, que el periodo de evaluación es solo de un año que, aunque no es significativo

para sacar conclusiones de pérdida de potencial productivo de las zonas, si es válido para

analizar el funcionamiento del modelo en la predicción de zonas de erosión y zonas de

sedimentación.

1 . ZONA DE ESTUDIO SELECCIONADA

Con el fin de evaluar la metodología propuesta, se han utilizado dos pequeñas cuencas de la

Comunidad de Madrid (CM), seleccionadas por disponer de un pluviómetro y un aforador de

alta precisión. Estas cuencas fueron instrumentalizadas para el registro de precipitaciones y

caudales para evaluar los diferentes métodos distribuidos de calculo de escorrentías en

153


cuencas no monitorizadas. El trabajo fue realizado por Victoriano Martínez en la tesis

"Simulación y comprobación experimental de la escorrentía superficial en pequeñas cuencas

no aforadas mediante modelos distribuidos implementados sobre SIG" en el año 1999, y va a

servir para comprobar la simulación de la escorrentía que hace el modelo WEPP y la generada

por el modelo distribuido validado por V. Martínez.

Las principales características de las cuencas seleccionadas son:

Locaiización

Superficie

Usos y cultivos

predominantes

CUENCA: ARROYO DEL

MONTE

T.M. de Dagazo de Arriba

7,088 km'

Cereales de invierno

CUENCA: ARROYO DE

VALDELAMASA

Finca: el Castillo de Viñuelas

T.M. Colmenar Viejo y Madrid

17,176 km'

Cereales de invierno y dehesa

Figura n° 59: Situación de las cuencas seleccionadas para evaluar las metodología propuesta.

Figura r\° 60: A la izquierda imagen de la cuenca del Arroyo de Valdelamasa, (Viñuelas} y a la derecha cuenca del Arroyo del Monte, (Daganzo).

154

CAPrrULO V: Análisis de Sensibilidad

2. TRATAMIENTO DE LOS DATOS DE ENTRADA DEL MODELO WEPP

2.1. Información topográfica.

Toda la información topográfica utilizada en el modelo WEPP ha sido la generada por Martínez

V. (1999), que creó los MDT a partir de la cartografía existente 1/10.000 del Servicio

Cartográfico de Regional de la Comunidad de Madrid. Esta infomiación cartográfica es la de

mayor calidad que se puede encontrar para las cuencas seleccionadas, proporcionando curvas

de nivel de equidistancia de 5m, incluyéndose también curvas a equidistancias de 2.5m en las

zonas más abruptas. La cuenca del Arroyo del Monte queda recogida en las tiojas 535 (1-2) y

535 (1-3) de la cartografía mencionada, mientras que la del Arroyo de Valdelamasa se recoge

en las hojas 534 (2-2), 534 (2-3), 534 (3-2) y 534 (4-4).

Para la digitalización del MDT se utilizó una tableta digitalizadora de tamaño doble DIN-AO

conectada a un PC. Mediante el programa de digitalización del entorno ArcEdit del SIG Arclnfo

se digitalizó las siguientes coberturas:

1.- Coberturas de líneas con las curvas de nivel. Cada curva de nivel se etiquetó con su altitud

correspondiente.

2.- Cobertura de puntos de altimetría. Cada punto aislado con información altimétrica de la

cartografía original se digitalizó e identificó mediante una etiqueta con su altitud.

3.- Coberturas de líneas con la red de drenaje. Se digitalizó toda la red de drenaje que aparece

en la cartografía original.

4.- Cobertura de líneas con divisoria de agua. Tanto las divisorias de aguas interiores como en

le límite de la cuenca fueron digitalizadas.

A partir de esta información se utilizó el comando Topogrid del SIG Arclnfo para generar un

MDT hidrológicamente correcto. De esta manera se han generado MDT de las dos cuencas

seleccionadas con una anchura de celda de lOm, 25m, y 50m.

155


Con estos MDT se va a analizar como influye el tamaño de la celda en la media de producción

de escorrentla y erosión y si influye las diferente superficie total de las cuencas derivadas de

estas diferencias de tamaño de celda.

El modelo GEOWEPP solo necesita la información del MDT sin necesidad de marcar la red de

drenaje ni el límite de la cuenca, ya que dispone de un programa interno (TOPAZ-DEM) que a

partir del MDT y el punto que se marque de salida de la cuenca, calcula la divisoria de aguas y

la red de drenaje.

Mode lo digi tal del t e r reno d iv is ión en s u b c u e n c a s cu rsos de agua

Figura n° 61: modelo digital del terreno, subcuencas y cursos de agua calculados con TOPAZ-DEM.

2.2. Información de los datos climatológicos.

La lluvia es uno de los factores más importantes que causan erosión en el suelo, y su

capacidad para producir erosión se llama "erosividad de la lluvia", por eso los datos climáticos

requeridos son muy importantes e influyentes en los resultados de la erosión que prediga el

modelo.

Los archivos de datos de clima se han generado con el programa BPCDG, con dos tipos de

datos pluviométricos;

156


• los generado a partir de unos datos tomados cada hora con intensidades de lluvia media

por hora, llamado "HoraTA2000",

0.00 1 1 0

Station: Torrejon Latitude simulated

40.29 1 Observad 0.41

1.06 5

Observed -1.74 0.51

1

Observed 203.9

597.5

de Ardoz Longitude Elevation

3.27

monthly ave 00 7.84 3.

monthly ave 10 1.50 -1.

monthly ave 301.0 421.0 412

Observed 53.1

68.2 day

1 2

11.00 12.00

3 11.00 13.00

4 06.00 07.00

5 16.00 17.00

6 15.00 16.00

7 11.00 12.00

8 11.00 12.00

9 07.00 08.00 11.00 14.00 11.00 16.00 19.00

monthly ave 1.8 46.2 82

mon year nbrkpt

1 1

1

1

1

1

1

1

1

(mm) 2000 2000 0.000 0.400 2000 0.000 0.300 2000 0.000 0.100 2000 0.000 0.400 2000 0.000 0.400 2000 0.000 0.400 2000 0.000 0.400 2000 0.000 0.100 0.100 0.800 0.800 2.400 2.400

0 2

2

2

2

2

2

2

8

611

^

;m) Obs. Years

14

max temperatura (C) 67 15.00 16.13 23.59

min temperatura (C) 00 4.32 5.73 10.52

32

14

Beginning

.00 34

.00 14

solar radiation (Langleys) .3 384.8

rainfall .8 114.4

393.8

(mm) 19.3

tmax tmin (C)

11.00 11.00

9.00

8.00

1.00

10.00

13.00

12.00

7.00

510.2

17.1

rad (C) (ly/day) -2.00 -3.00

-3.00

-1.00

-2.00

-2.00

-2.00

-2.00

-1.00

211.2 213.1

199.7

123.8

52.6

209.8

224.9

191.8

92.2

2000

.00 31.

.00 14.

683.8 719.8 683

w-m/

0.0

vel Visee 0.00 0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

1.50

3.2 40

-dir deg 245.2

5.4

6.3

5.2

4.6

67.5

67.5

22.5

337.5

year Years

13 32.03

00 15.61

.3 676.5

.2 83.0

dew (C) 0.2 0.1

0.3

0.8

0.7

0.6

0.7

0.9

2.3

Figura n" 62: Archivo de datos de clima generado con el programa BPCDG, con datos pluviométricos tomados cada hora con intensidades de lluvia media por hora, llamado "HoraTA2000"

157


• otro generado con los datos tomados cada 15 minutos, con lo que queda mejor reflejado la

variación que ha habido en las intensidades de lluvia durante la tormenta. Este archivo se llama

"15minTA2000".

0.00 1 1 0

Station: Torrejon Latitude simulated

40.5 1 Obser\ 9.61

12.94

Í9

red 16

Observed -1.74 0.25

1

Observed 203.9

324.0

de Ardoz Longitude Elevation

3.27

monthly

611

(m) Obs. Years

14

ave max temperature (C) 76 18.18 16.13 24.19

monthly

31.13 32.03

ave min temperature (C) 10 1.50 -1.00 4.32

monthly

5.73 10.74

32

14

Beginning

.74 28

.00 15

ave solar radiation (Langleys) 301.0 421.0 412.3 384.8

Observed 33.9

68.2 day

1 2

11.00 12.00

3 11.00 13.00

4 06.00 07.00

5 16.00 17.00

6 15.00 16.00

7 11.00 12.00

8 11.00 12.00

9 07.00 08.00 11.00 14.00 15.00

: monthly ave rainfall L.8 27.5 72.1 54.1

393.8 522.6

(mm) 17.3 17.1

mon year nbrkpt tmax tmin rad

1 1

1

1

1

1

1

1

1

(mm) (C) 2000 2000 0.000 0.400 2000 0.000 0.300 2000 0.000 0.100 2000 0.000 0.400 2000 0.000 0.400 2000 0.000 0.400 2000 0.000 0.400 2000 0.000 0.100 0.100 0.800 0.800

0 11.00 2 11.00

2 9.00

2 8.00

2 1.00

2 10.00

2 13.00

2 12.00

8 7.00

(C) (ly/day) -2.00 211.2 -3.00 213.1

-3.00 199.7

-1.00 123.8

-2.00 52.6

-2.00 209.8

-2.00 224.9

-2.00 191.8

-1.00 92.2

2000

.90 21.

.61 15.

683.3 676.5 597

w-m/

0.0

vel w-sec 0.00 0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

1.50

9.2 25

-dir deg 157.2 4.6

67.5

22.5

247.5

67.5

67.5

22.5

337.5

year Years

48 13.17

81 12.20

.5 461.4

.1 93.9

dew (C) 0.2 0.1

0.3

0.8

0.7

0.6

0.7

0.9

2.3

Figura n" 63: Archivo de datos de clima generado con el programa BPCDG, con datos pluviométricos tomados cada 15 minutos con intensidades de lluvia media cada 15 minutos, llamado "15minTA2000"

158


De esta forma se intenta poder verificar la importancia de la información de la intensidad de

lluvia a la hora de generar escorrentías, ya que debido a la poca precipitación que se produce

en las zonas de estudio, las escorrentías no suelen producirse por saturación por agua del

suelo, sino por intensidades de lluvia superiores a la capacidad del suelo para infiltrar el agua

caída en ese periodo de tiempo.

Los datos se han tomado de dos fuentes: los datos de lluvia de pluviómetros situados en las

cuencas de estudio y el resto, de la estación meteorológica de Torrejón de Ardoz

> Datos de pluviometría.

Se han elaborado a partir de los datos obtenidos en ios equipos de registros de precipitaciones

situados en las dos cuencas. Estos equipos constan de un pluviógrafo de balancín modelo

ISCO MODEL 647 con precisión de O.lmm, en el punto de desagüe de cada cuenca.

Estos pluviógrafos permiten medir la cantidad de precipitación totalizada durante el intervalo de

tiempo comprendido entre dos lecturas sucesivas. De esta manera, si se fija un intervalo de

lectura suficientemente pequeño, se puede conocer como se distribuye la precipitación durante

un evento, o lo que es lo mismo, la intensidad de precipitación en cada intervalo. Los intervalos

de lluvia seleccionados son de 15 min y 1h. Estos valores se han considerado los adecuados

para introducir los datos en el modelo BPCDG con dos rangos de intensidades de lluvia

diferentes en mm/h y generar con ellos los datos de escorrentía necesarios.

159


Archivo de entrada de datos pluviométricos: horaTA2000PL.CSV

"ANALYSIS;DATE;START;END;AMOÜNT;INTENSITY" "Y, "Y, "Y, "Y, "Y, "Y, "Y, "Y, "Y, "Y, "Y, "Y, "Y, "Y, "Y, "Y, "Y, "Y, "Y, "Y, "Y, "Y, "Y,

01.01.2000;11.00;12.00, 02.01.2000;11.00;12.00, 03.01.2000;11.00;13.00, 04.01.2000;6.00;7.00;0 05.01.2000;16.00;17.00, 06.01.2000;15.00;16.00, 07.01.2000;11.00;12.00, 08. 01. 2000;11.00;12.00,

09.01.2000;7.00;8.00;0 09. 01.2000;11.00;14.00,

09.01.2000;11.00;16.00, 09.01.2000;19.00;20.00,

10.01.2000;11.00;12.00, 11. 01.2000;12.00;13.00, 12.01.2000;11.00;12.00, 13. 01.2000;19.00;20.00

13.01.2000;23.00;24.00 14.Q1.2000;00.15;01.00 14.01.2000;1.15;1.45;0 14.01. 2000;1.45;2.30;0

14.01.2000;2.30;3.00;0 14.01.2000;3.00;3.15;0 14.01.2000;3.15;3.30;0

"Y;14.01.2000;3.30;3.45;0

0.4, 0-4,

0.3, 1;0 0.4, 0.4,

0.4, 0.4,

1;0 0.7,

1.6, 0.1,

0.4, 0.4,

0.4, •0.1,

•0.8 •0.3

.2;0

.6;0

.2;0

.3;1 7; 2 6; 2

0.4" 0.4" 0.4" 1" 0.4" 0.4"

0.4" 0.4"

1" 0.2"

1.6" 0.1" 0.4" 0.4"

0.4" 0.1"

0-8" 0.4"

4" 8" 4" 2" 8" 4"

Figura n' 64: Archivo de entrada de datos pluviométricos: "horaTA2000PL.CSV"

Arcliivo de datos pluviométricos "15nninTA2000PL.CSV"

"ANALYSIS;DATE;START;END;AMOUNT;INTENSITY" "Y, "Y, "Y, "Y, "Y, "Y, "Y, "Y, "Y, "Y, "Y "Y, "Y, "Y, "Y, "Y, "Y, "Y, "Y, "Y, "Y, "Y, "Y, "Y "Y "Y

01.01.2000;11.00;12.00;0.4, 02. 01. 2000;11.00;12.00;0.4, 03.01.2000;11.00;13.00;0.3, 04.01.2000;6.00;7.00;0.1;0 05.01.2000;16.00;17.00;0.4, 06.01.2000;15.00;16.00;0.4, 07.01.2000;11.00;12.00;0.4, 08. 01.2000;11.00;12.00;0.4, 09.01.2000;7.00;8.00;0-1;0 09. 01.2000;11.00;14.00;0.7, •09-01-2000;15.00;16.00;1.6, •09.01.2000;19.00;20.00;0.1, •10-01-2000;11-00;12-00;0.4, •11.01.2000;12.00;13.00;0.4 12.01. 2000;11.00;12-00;0.4 13.01.2000;19.00;20.00;0.1, 13-01.2000;23.00;24.00;0.8, 14.01.2000;00.15;01.00;0.3, 14 .01.2000;1.15;1.45;0.2;0 14.01.2000;1.45;2.30;0.6;0 14. 01-2000;2-30;3.00;0.2;0 14.01.2000;3.00;3.15;0.3;1 14. 01. 2000;3.15;3.30;0.7;2 14.01.2000;3.30;3.45;0.6;2 14-01-2000;4-00;4.15;1.0;2 14.01.2000;4.15;4.30;0.4;1

"Y;14.01.2000;4.30;4-45;0.2;0

0.4" 0.4" 0.4" 1" 0.4" 0.4" 0.4" 0.4" 1" 0.2" 1-6" 0.1" 0-4" 0.4" 0.4" 0.1" 0.8" 0.4" 4" 8" 4" 2" 8" 4" .0" .6" .8"

Figura n* 65: Archivo de entrada de datos pluviométricos: "15minTA2000PL.CSV"

160


> Datos de temperatura

Los datos de temperatura que se han requerido son los valores máximos y mínimos diarlos.

Como en las cuencas no se disponía de registros de temperatura, se optó por buscar los datos

de una estación meteorológica completa cerca de la zona de estudio, para tomar siempre de la

misma estación el resto de los datos climatológicos necesarios. Se seleccionó la más cercana

que es Torrejón de Ardoz.

El archivo de esta estación es: Tennometría: datos diarios y resumen. Unidades: décimas de

grados centígrados. El año seleccionado es el 2000, por disponerse en este año de los datos

piuviométricos completos, tomados en la misma cuenca.

> Datos de viento

Se necesita conocer los datos diarios de la dirección y la velocidad del viento a dos horas del

día, 7h y 18h, durante el año de simulación 2000. Para ello se ha tomado la información de la

estación de Torrejón de Ardoz. El archivo aporta datos de la dirección del viento en grados y de

la velocidad de! viento en km/h, a cuatro horas del día, (OOh, 07h, 13h y 18h).

Una vez introducidos los datos hay que convertidos, según indica el programa BPCDG,

(capitulo IV, pag. 133) en velocidades: n (ninguno), w (flojo), m (moderado), s (fuerte) y v (muy

fuerte). Y las direcciones según Hurni (1982); n (norte), s (sur), e (este) y w (oeste).

> Punto de rocío.

Los datos diarios del punto de rocío (en "C), se han tomado de la estación de Torrejón de

Ardoz del mismo año 2000.

161


> Radiación solar.

Se han tomado los datos de radiación solar de la estación de Torrejón de Ardoz, del archivo:

radiación horaria directa. Los datos vienen en 10kJ/m^ y como se piden en Langleys (gcal/m^)

10 hay que multiplicar ios datos de la estación meteorológica por

0.24

2.3. Datos edafológicos

Los archivos de datos de suelos se han generado de dos formas distintas:

• a partir de ios datos generados al analizar las muestras tomadas en sondeos en puntos

significativos de las cuencas

• Suelos tipo del mapa de asociaciones de suelos de la Comunidad de Madrid escala

1/200.000 del CESIC (1990).

> En la cuenca del Arroyo del Monte, geológicamente se encuentra un área bastante

homogénea correspondiente al cuaternario, concretamente a las terrazas más antiguas de los

ríos Jarama y Henares. En las zonas más altas afloran terrenos del mioceno, constituidos por

conglomerados y areniscas, que son los responsables de la presencia de abundante

pedregosidad en los suelos de la cuenca (cuarcitas sem i redondeadas de tamaños medios y

grandes). La relativa abundancia de arcillas en estos suelos, indica que ya han lavado los

carbonates, acumulándose en horizontes inferiores, por lo que podrían clasificarse como

Alfisoles (USDA Soil Taxonomy) o Luvisoles según la FAO. El perfil característico del suelo de

ia cuenca sería por tanto: Ap/Bt/Cc. También existen evidentes síntomas de erosión al aparecer

rodales con horizontes B y C en superficie.

162


Ap

alisto hpitn 00 t

Sondeo Dagarzo C-l

Figura n° 66: Sondeos realizados en la cuenca del Arroyo dei Monte, de izquierda a derecha: esquema de! sondeo Ci, foto del sondeo Cm y del sondeo Ci

> La cuenca dei arroyo de Valdelamasa se encuentra íntegramente enmarcada en

formaciones geológicas de tipo detrítico correspondientes al mioceno, que poseen una

característica morfología ondulada. Destacan por su abundancia, las arcosas generadas a

partir de la meteortzación de las rocas graníticas de las formaciones más antiguas del Sistema

Central. La cuenca está formada por suelos medianamente evolucionados, caracterizados por

la presencia de un horizonte subsuperficial cámbico medianamente evolucionado, por lo que se

clasificarían como Inceptisotes (USDA Soil Taxonomy) o Cambisoles según la FAO y dentro de

estos, Cambisoles eútricos.

Figura n** 67: Sondeos realizados en la cuenca de Valdelamas. de izquierda a derecha y de arriba a abajo: esquema del sondeo Vn, sondeo Vi, foto del sondeo Vn y del sondeo Vi:"

163


Con el resultado de los análisis texturales de las muestras tomadas en las cuencas se han

generado los archivos de datos del WEPP: Vinuelasl, Vinuelasll, Daganzol, Daganzoll y

Daganzolll

Pedregosidad superficial: 5-10% 2% de pedregos superficial

Figura n" 68: Localización de los sondeos a lo largo de un perfil tipo de las cuencas. Izquierda, perfil de la cuenca del Arroyo del Monte, derecha, perfil tipo de la cuenca de An-oyo de Valdelamasa.

Soil Datábase Editor: vinuelasl.sol ^^mi j<i

Solí File Ñame

1 vinuelasl <*'j

Inteirül Eiodibility:

Rill Efodibility:

Crítical Shean

Eff. Hiidr. Conductivilu

Soil Texture:

Isandv loams

3.1122e+00G

0.002G

3.14

2G.29

Albedo: In^ial Sal. Leve!: (%)

|a37 j70

ÍKcrs/nn'"4) F Have Model Calcúlate

(s/m) r" Have Model Calculate

(Pa) r Have Model Calcúlale

(mm/h) r " Have Model Calculate

Layer

1

2

3 4

S 6

7 8

9

Deplhfnuii)

400

700

1000

Sandm 80.0

80.0

56.0

Clayt%)

9.0

5.0

28J0

Organic(%) |CEC(meq/10

1.250

0.500

0.200

4.6

3 7

9.0

RDCÍC(%)

2.0 2J0

2.0

^

'1 r" EnglishUnití

Print I SaveAs I Save Cancel Help I

Figura n" 69: Tabla de entrada de datos del WEPP, para los datos obtenidos en el sondeo de "Vihuelas!'

164


SoH Databáseíditófe'viñüelasíÉsóíí M

Sol! File Ñame:

jvinuelasll -rj

Intetríll Eiodibly:

Rili Eiodlbilltv:

Critica! Sliear

Eff. Hydr. Conduclivitu

Soil Texlute:

isandy loams

3.49G4e+D0G

0.0032

2.44

34.9

(Kg«s/n

(s/m)

fPa)

(nnm/h)

Abado: Initial Sat. Level: [%]

ja37 |70

i'"4) r HaveModel Calcúlate

r" Have Model Calcúlate

!~ Have Model Calcúlate

iC Have Model Calcúlate

LajfBT

1 2 3 4 5 6 7 8 9

Depth(mm)

400 1000

Sand(%>

92.0 86.0

Clay(%)

0.0 4.0

Organ¡c(%)

1.250 0.500

CEC(meqyiO

2.5 3.5

Rock(%) 2.0 2.0

.4»

zl r~ English Units

Print I S ave As Save Cancel Help

Figura n° 70: Tabla de entrada de datos del WEPP, para ios datos obtenidos en el sondeo de "Vihuelas /f

Soil Dátaliase Éditpirdáíganlzpillí^ m Soil File Ñame: SoilTextuie:

idaganzol ^ |

InterrfllErodibility:

RUI Erodibllltv:

Critical Shean

Eff. Hiidr. Conductívitjt

jclay loams

3.880Ge+D0G

0.003S

4.47

12.66

Abedo: Initial Sat. Level: [Z]

JO.37 |70

(ICg='s/m""4) T Have Model Calcúlate

(s/m) V Have Model Calcúlate

IPa) r Have Model Calcúlate

[mm/h] f Have Model Calcúlate

Lajper

1 2 3 4 5 6 7 8 9

Depthfmm)

300 800

Sand(%)

53.0 48.0

Cla)r<%)

33.0 30.0

Orgaiiic(%)

1.250 0.500

CEC(meq/10

10.2 9.4

RockC»)

7.5 10.0

. A

d r" English Units

Print Save As Save Cancel Help

Figura n° 71: Tabla de entrada de datos del WEPP, para los datos obtenidos en el sondeo de "Daganzo I"

165


Boíl Datábase Editor:, dagánzoll.sol miski^ii:. 2SÍ

Soü File Ñame:

¡daganzoll ^

InteirSI Eiodibility:

Rill Eiodibilitii:

Critical Shear

Eff. Hjidr. Conductivi^

Solí Textuie:

jsandií loams

5.801 Ge+OOG

0.01

2.33

17.88

(s/m]

(Pa]

(mm/h)

Abedo: Inifel Sal. Level: (%)

' j70

P Have Model Calcúlate

r Have Model Calcúlate

r " Hav8 Model Calcúlate

r " Have Model Calcúlate

Layer

1

2

3 4

5

6

7

8

Is

Depith(niiii)

300

1000

SandCK.)

62.0

70.0

Clay(%>

9.0

15.0

Organic(%>

1.250

0.500

CEC(meqjliO

4.6

6.0

RocM'K]'

5.0

5.0

A.

ZÁ V English Units

Print I SaveAs Save Cancel Hejp

Figura n° 72: Tabla de entrada de datos del WEPP, para los datos obtenidos en el sondeo de "DaganzoH"

166


• Los suelos definidos a partir de los datos extraídos de "Suelos tipo del mapa de

asociaciones de suelos de la Comunidad de i\/Iadrid.(CESíC, 1990)", son los siguientes:

SoirDatátíase-Editor: 'cam|JiBq 21!

Soil Ríe Mame:

jcambisoleutrico v |

InterrillEíodibiíitjí:

ñillErodibilitji:

Crilical Shear:

Eff. Hiidr. Conductivíji:

Soil Tejfture:

pándela^ loa

Albedo: Inilial Sal. Levet [X]

ms JO.23 ¡100

(Kg-s/m-4) W Have Model Calcúlate

(s/m) W Have Model Calcúlate

(Pa) F Have Model Calcúlate

tmm/h) 17 Have Model Cafculale

Layer

1

2 3

4 5

6 7

8 9

Depth(nun>

230 380 940

SandCii.)

59.0 54.0 63.0

C l ^ % >

15.0 25.0 23.0

Organic(%>

1.570 0.4S0 0.230

CEC(meqAia

9.0 9.0 9.0

RDi:k(%> 4.0 3.0 4.0

zl V EnglishUnlts

Print S a ve As Save Cancel Help

Figura n° 73: Tabla de entrada de datos del WEPP para el suelo tipo de la cuenca del Arroyo de Valdelamasa, con los datos obtenidos en "Suelos tipo del mapa de asociaciones de suelos de la Comunidad de Madrid. (CESiC 1990)". Nombre del archivo: "Cambisoleutrico".

SóU Datábase Editor: lúvisblgréicib£s'DÍtrÉ>S 211

Soil Re Mame: SoilTexture:

jiuvisDlgleico -r! jsandcla^bams

InterrillErodibilitv: (Kg-s/nr

RillErodibility; j (s/m)

Crilical Shear: (Pa)

Eff. Hjidr. ConducUviti»: [mm/h)

Albedo: Initial Sat. Level: ÍZ]

jO.23 )100

""4) ¡R? Have Model Calcúlate

W Have Model Calcúlate

!7 Have Model Calcúlate

R Have Model Calcúlate

Layer 1

2 3 4 5 e 7 8

9

Depthfmm) 270

710 740

SandCH) 54.0

36.0 47.0

ClayOt) 28 .•

44.0 30.0

Organic(%) 1.200

0.480 0.300

CEC(meq^O 9.0

22.0 9.0

Rock(%) 2.0

0.0 0.0

^

zl | ~ EnglishUnits

Print I Save As j Save t Cancel Help

Figura n° 74: Tabla de entrada de datos del WEPP, para el suelo tipo de la cuenca del An-oyo del Monte con los datos obtenidos en "Suelos tipo del mapa de asociaciones de suelos de la Comunidad de Madrid. (CESIC 1990)". Nombre del archivo: "Luvisolgleico".

167

CAPÍTULO V: Análisis de Sensibilidad

2.4. Datos de usos de suelo.

Como el resto de los archivos, se han generado dos tipos, uno a partir de datos genéricos

facilitados por la base de datos del WEPP y otro a partir de la descripción de una rotación de

cultivos de la zona de estudio.

Para crear las rotaciones propias de las zonas de estudio se ha consultado los libros de

Cultivos Herbáceos, (López Bellido, L, 1991) y el Manual de Explotaciones Agrícolas (Ortega

Sada, J.L., 1993), introduciendo así en la base de datos del WEPP, las técnicas de cultivo

propias de la zona, con las fechas de las labores específicas y los aperos más usualmente

utilizados.

A continuación se exponen los cuadros de entrada de datos de las rotaciones utilizadas para la

realización de las simulaciones; primero, la rotación más semejante a la existente en la zona de

estudio según la base de datos del modelo WEPP {Barley conventional tillage, fallow tilled y

fallow) y después, la generada específicamente para el caso de estud¡o,(cedaora-ceba</a y

barbecho).

168


iManagement-Editor; Bái-leVi Gonvéntioriál Üllá'ge ^ ^ .\n\> Jan:1

1 ' ' Feb

' 1 ' ' Mar

• 1 • '

Apr

' 1 ' • 1

|t|>l>Ít||t|

May

1 ' ' Jun

' 1 1 I

« 1 Huiii

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

11

-**

< 1 Date

1/1/1

4/1/1

4J3/1

4J3/1

I^S/I

4sn 4/10/1

4/10/1

8/15/1

10/15/1

Oiimulñni Tyipu

Mial Condtions

TiUage

Tillage

Tillage

Tillage

Tillage

Tillage

Plant - Annual

Harvest - Annual

Tillaeje

Zoomln 1 ZoomOut j |

D Q D D D Q Q Q a Q D ".

H « I K :

Afler Barley wíth FaS Chisd

Reíd Cultivaíion

Field Cuítivatbn

Harrow-springlooyi (coiltine)

Anhydroue appBcatcr

Harrow-spr'mgtooth (coil iine)

OiiD vbith double disk opener

Barley

Barley

Ch\se\ plow wíth couRers- and straight

> 1 CminilKiil»

Depíh: S.0O cm; Type: Seo

Depth; S.OO cnu Type: Sec

Deptti: 5.00 cmt Type: Sec

Depth: S.OO cm; Type: Sec

Depth: 5.00 era! Type: Seo

Depth; 5.00 cm; Type: Sec

RowWWBi: 120X10 on

DetJth: 5.00 cm; Type Sec

»

4

zi Drainage: Mone

Diainage

DssciipSon: jSp,¡ng Baícy. convcnlionol Oagc P Show Timeline

Cancel Help

Figura n° 75: Descripción de las operaciones de cultivo para la cebada convencional, según los datos que proporciona el modelo WEPP. Nombre del archivo "Barley conventional tillage".

í ManágenVent Editor; cébáda,cabáda;rbt¡í ^>i^)/^.Iy.^.^V., -lnl>

Jan:1

1 I I

Feb 1 1 1 1 1

| t | t |

Mar

1 " ' Apr

' i ' ' May

1 1 , 1 Jun

' i ' 1

<;<; 1

Hunt

1

2

3

4

5

8

7

8

a

10

11

< ¡ Date

i f l / l ,

2Í20Í1

2C0/1

3/3/1

4/1/1

6/25/1

1 oca/1

11/13/1

Operation Type

Irltial'Qíjattoréí'-íS ;;o;;;;

Tillage

Tillage

Tillage

Plant - Annual

Harvesl - Annual

Tillage

Tillage

Zoomln 1 ZoomOut | \3ñ3n

s D D D

•

D D D •

Hame

After Sarley with FaU Oiisel

Anhydrous ^plicator

Chisel Row

Planter, Kunner openere

Barley

Barley

Plow, Moldboard, 8"

Field Cuivation

> 1 Commefits

Deplh: 5.00 cm; Type; Sec

Deplh: 5.tK3 cm; Type: Sec

Def/üx S.00 cn^ Type: Soc

Row Widlh: 80.00 cm

D^olh: 5.00 cm; Type: Sec

Deplh: 5.00 cm; Type: Sec

>>

4

zi Dtainage: Mone

Diaínage i

Description: {cebada primavera i 7 ShowTimeline

SaveÁs I Sav9 Cancel Help

Figura n° 76; Descripción de las operaciones de cultivo para la cebada convencional según la información contrastada en le campo. Nombre del archivo "Cebada, cebada, rof.

169


'• Management Editor; barbecho, trigo.rot ^^MKW-lüSl Jul , - . - - . ,

Ang r - 1 • r - r -

Sep

' ' ] •'" 1 — 1

Oct Nov

—.- |- -| -. Dec

. - 1 ..

<.<Jí. < 1 Huill 1 DulB

íHHÍüftlS 2

3

4

5

6

7

8

9

10

11

-*

SflOfl

lOftrt

10í11f1

l l f l í l

11flfl

tunsn

™

OtieiutitniTviit;

Zoomln 1 ZooraOií I ¡5/15/1

1 Hni iB

^ ^ ^ ^ ^ ^ ^ ^ ^ B Tiliage

Tínage

Tillage

Tillare

TiUage

Plart - Annual

„ . „ ,

n D

• D

• a D D D D "_

fallow inSial conditions

CtiiselPlow

Plow, Mddboard, 8"

ReW Cuftivalion

Planter, runner openers

Anhydrous applicator

vyheei; Wtnter

i jsssi _ CufiniKiKs

Depth: 5.00 cm; Type Seo



Depth: 5.00 cm; Type: S^c

DepHi: 5.00 cm; Type: Sec

RowWfldtlt 60.00 cm

-

»

4

li Dramags* Nona

Dra'mage

Desciiplion. [botbiajitrlngo F? ShowTimefin©

SaveAs Save CanceJ ; Help

Figura n° 77: Descripción de las operaciones de cultivo para un baibecho seguido de un cereal, según ios datos contrastados en la zona de la simulación. Nombre del archivo "barbecho, trigo.rof

<.^ r Hum

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

11

< 1 Oate

í^^^M 5mn 6/1 Sil

7Í1SÍ1

ensn

anm

Operation Type

Tillage

Tillage

Tillage

Tillage

Tillage

Zoomln I ZooniOul | j

F D D Q Q

D D

• D

Hame

fallow intlal conciitions - oorn residue

ReW cuivator, secondary tillage,

ReM cuSjvator, secondarytiUage.

Raid cultivator, secondarytillage,

Field cultivator, secondary tillage.

ReU ciüivatcir, secondary íüage,

> 1

Comments

I>epth: 10.16 cm; Type: Sec

De0r 10.16 cm; Type: Sec

Depth: 10.16 cm; Type: Sec

I>epth: 10.16ciTi¡ Type: Sec

Depth: 10.16 ctn Type: Sec

>>

r\

H Dianage: None

Drainags I i • SaveAs

Description- jfa||ow-aed

i Save

P' ShowTimeline

Cancel Help

Figura n° 78 : descripción de las operaciones de cultivo para el barbecho con latwreo, segijn los datos que proporciona el modelo WEPP. Nombre del archivo lailow tilledrof

170


; Management Editoí:,íall(m,fotS a >

Jan:1 Feb Mar Apr May Jun I I I I I I I I I I I I I I I I I I

<í i Hum

1

2

3

4

5

6

7

8

3

10

11

< 1 Date

wn Operation Type

imtialCondítions

Zooniin 1 ZoomOut | \zn.n > \

D D D D D D D D O D D

Hame

fallow initial conditions - com residue

Commeiits

»

^

H Dtainage: None

Drainags

Desctiption: jcontinous falow I ^ ShowTimefine

i SaveAs ;j Cancel Help

Figura n° 79: Descripción de las operaciones de cultivo para el barbecho sin laboreo, según los datos que proporciona el modelo WEPP. Nombre del archivo "fallow.rof.

2.5. Datos de pendiente.

Para trabajar con WEPP, se necesita definir unos perfiles tipo de las cuencas introduciendo la

pendiente y longitud en tramos de información. Para obtener esta información se utilizó el

programa ArcView, para que a partir del MDT de las cuencas calculara la pendiente y poder

medir los tramos con la misma pendiente, en cada una de las subcuencas que el modelo

TOPAZ-DEM identifica.

Los archivos de pendiente generada con esta información son: Daganzol, Daganzo2,

DaganzoO, Viñuelasl, Viñuelas2, Viñuelas3, V¡ñuelas4, ViñuelasS, Viñuelas6 y Viñuelas?.

171

file:///zn.n


1 • '• Slope Profile-Editor:daganzoO.sIp.' .• •. ' ' • '^r: í : ' : t^f i)S^53í^^^M^^S

, : ' ; •

DtJ -

50 -

•40 -

35 -E

o 03 •íSJ > LU 20 -

0 -

I 1

É

E

E

Ü

\

l i l i D S

Advanced | Pi

V \

l i l i

S

\

*

l i l i

\

\ \

l i l i

\ ,

l i l i

K

l i l i

S , ^

l i l i Mil l i l i l i l i Tm-j - 'M

a iDD isD zm 2SD 3[m 3SD dOD dsn SDH ssn

Distance ím)

eView j SaveAs | Save I Cancel i 1

1

^^gT',.~" - ,^M2ú

Help 1

Segmt

1 2

3 4

5 6

7 S

9

Length (ni> 110 000 30.000

20.000 80.000

60.000 270.000

Slopefü)

106 17.6

24.6 17.6

10.6 3.6

- Units 1 C English f* Melric

^

i •-: Slope Pmfiie Editor: daaanzol.slp- ' v ; -v ' ; ^ " : V = - ^ Í S ' S » « f l S I | l t i ^ » : , • : ,

;: • '

r

; : • •

i •

' ••

•• ^

; •

6 ^

i :

i

60 -fi,^ -

45 -

- 4 0 -

c 35 -

£ 25 -

^ 90 -

0 -

:

:

í l

V >

l i l i

\ ,

N

l i l i

\ sj

l i l i

s ^^—

\

l i l i l i l i

"*^^

l i l i

\ , >s

Mil

[N. V

l i l i

V \

l i l i

\ ,

II i f r.-Wr 11

^^&!^l^ 1- s-' l ldJxi l

Segmt

1 2

3 4 S

6 7

8 9

Lengtt i (m)

10.000

10.000 170.000 20.000 60.000

250.000 30.000

SlopeC3&)i

3.6

10.6 17.6 10.6 3S

10.G 3£

1 Distance (m)

Advanced 1 PreView i SaveAs 1 Save I Cancel 1 Help 1

C English í? Metric

/ í ''*

Figura n" 81: Perfil tipo de la subcuenca Daganzol identificada por el programa TÓPAZ-dEM.

172


msi^ePrmMt6r,mmmmsia^^^^^^mmm 5 5 -

4 0 -

£ 3 5 -

4 - ^

5 9*; -_aj

TU ~

0 -

E

= ¡ E = z

Fl

y

\

l i l i

\ \

l i l i

\ \J

I I I I 1111 M í !

^ ^ - v .

M i l

V \

•J

l i l i

1.

l i l i > N 1 1

:in( x!

Seflint

1 2

3

'^ 5

6

7

e 9

Length (m) 20.000

66.000

31.000

155.000

325.000

134.000

1S2.000

Slope(%) 3.6

10J6

3.6

10.6

3.6

10.6

3.6

0 1 0 0 2 0 0 3 0 0 4 0 0 500 6 0 0 7 0 0 6 0 0 9 0 0

D i s l a n c e í m )

Advanced j PreView j SaveAs j Save Cancel j Help 1

C English f* Mebic

JO

'^' Figura n° 82; Perfil tipo de la subcuenca Daganzo2 identificada por el programa TOPAZ-dEM.

ív M- S lopé ' Pro í l je E d i t o h - v i n u é l á Í 5 l ^ s l p 5 S ' f g | ; p | ? Í | ^ ^

9 0 -

8 0 -

7 0 -

^ 6 0 -

g 5 0 -

| 4 0 -

• ^ 3 0 -

2 0 -

10 -

0 - 1

\

,1, 1. 1 J

\ ^.

1 M 1 M i l

\

1 i 1 1

\

1 i

0 1 0 0 2 0 0 3 0 0 4 0 0

Distance (m)

Advanced PreView SaveAs Save

^^^^w ^-' ¿"

•v

V

J 1

**

\ ,

,1 M 1

! 1

5 0 0 6 0 0 7 0 0

Cancel i Help i

' -S e g n i t

1

2

3

4

5

6

7

S

9

Length ( m )

23.200

160.200

66.900

212.200

10.300

29.500

S.240

121.000

50.000

riníxi

SlDpe(%>

7.5

15Í1

7.5

15.0

22.5

15.0

22.5

15.0

7.5

11 •»

C English ^ Metric

A f f f

Figura n° 83: Perfil tipo de la subcuenca Viñuelasl identificada por el programa TOPAZ-dEM.

173


1 " Slope Profile Editor: vinuélas2.slp •:• 'y^:'-\''''i-:í:0¡'!y'^:i$$~i

; •

100 -

90 -

80 -

_ 70 -

^ 60 -

1 50-> Uü

30 -

20 -

10 -

0

: :

E

;

"

:

Fl

\.

1III

' ^ í —

Mi l

N \

l i l i

"

i i t i l i l i

\ \

l i l i l i l i l i l i

íiH^^ ií S

V

. l lU ..II • r

^^^^Si^":í ' .V • - farxi' Segmt

1

2

3 4 5 6

7 8

9

Length (m)

39.200

24.000

51.000 201.000 156.000 127.000

227.000 77.000

12.000

Slopef»)

7 5

15.0

75 15J] 75

15£l

7.5 15.0

7.5

0 1 0 0 2 0 0 3 0 0 4 0 0 5 0 0 6 0 0 7 0 0 800 3 0 0

Distance ím)

Advanced j PreView | SaveAs | Save 1 Cancel I HeJD 1

C English (* Mebic

j í

Figura n° 84: Perfil tipo de la subcuenca \/iñuelas2 identificada por el programa TOPAZ-dEM.

: Slope Profile Editor: vinuelas3.slp

SO

o > ILI 3 0

40

20

10

0-El _u_ Ü U M

X

UMAlTí

¡Hjx]

Segimt

1 2

3 4

s B 7

8 3

Length <m>

160 000 74.300

16.000 24.000

222.5(m

114.700 34.500

16.000 147.000

S|0P8(%>

75 1 5 Í I

7.5 15.0

7 5

15.0

2 2 5

15.0 7 5

O 100 200 300 400 500 600 700 800

Distance (m)

Advanced I PteView SaveAs j Save 1 Cancel J Help

- Units <~ English í? Metric

J, Figura n° 85: Perfil tipo de la subcuenca ViñuelasS identificada por el programa TOPAZ-dEIVi.

174


l;c-!^Slope'Pfo,file'Ed¡tót'Vvlníüelai4.ílps>i0íá8s?il8^

30 -

25 -

£ 20 -

1 15 -LU

10 -

5 -

0 -

:

:

I

7

[

Advancí -1

\J

1 1 1 1

5

PreView

V

\ V

1 1 1 1

0 1C

j Saveí

l i l i

0 1£ pistance

U j S.

1 1

0 (rn)

5ve

^ ^ # ' - ' i ' '

""x

1 1

\ \

l i l i i V i 1

200 250

Cancel j HeÍD 1

-1°|x| Segmt 1 2 3

4 5 6

7 8

9

Length (m> 97500

17.000 14.000

63.000 66.500 21.300

Slope(%> 15.0

7.5 15.0

75 15.0 75

-Units 1 í~ English (* Metric j

-<í

Figura n** 86: Perfil tipo de la subcuenca Viñuelas2 identificada por el programa TOPAZ-dEM.

175


3. SIMULACIONES REALIZADAS.

De entre todas las posibles simulaciones que se podrían realizar con los archivos de datos de

partida, se ha trabajado con el modelo WEPP para estimar la importancia de algunos factores

de entrada y ver como influyen en la respuesta del modelo, ya que debido a que calcula en una

ladera tipo, el proceso de cálculo es mucho más rápido y permite estimar la importancia de

estos factores sin realizar todo el proceso con el modelo GEOWEPP. Así se ha trabajado con

los archivos de suelos y de pendientes.

Con ios datos de entrada o factores, que han demostrado tener más peso en los resultados, se

ha pasado a simular con el modelo GEOWEPP.

176


3.1. Simulaciones con WEPP.

3.1.1. Daganzo, cuenca "Arroyo del Monte". Simulación con WEPP.

NOMBRE DEL PROYECTO

DaganzoO

DaganzoOO

Daganzol

DaganzolO

Daganzo2

Daganzo21

DaganzoS

Daganzo31

Daganzo4

Daganzo41

Daganzo02

Daganzo22

Daganzo32

Daganzo42

Daganzo03

Daganzo23

Daganzo33

Daganzo43

SUELO

Daganzol

Daganzol

Daganzol 1

Daganzol 1

Daganzol

Daganzol 1

Daganzol

Daganzol 1

Daganzol

Daganzol 1

Daganzol

Daganzol

Daganzol

Daganzol

Luvisolgleico

Luvisolgleico

Luvisolgleico

Luvisolgleico

CULTIVO

Barbecho

Barbecho

Barbecho

Barbecho

Fallow-

tilled

Fallow-

tilled

Cebada

Cebada

Barley

Barley

Barbecho

Fallow-

tilled

Cebada

Barley

Barbecho

Fallow-

tllled

Cebada

Barley

CLIMA

HoraTA2000

15minTA2000

HoraTA2000

15minTA2000

HoraTA2000

HoraTA2000

HoraTA2000

HoraTA2000

HoraTA2000

HoraTA2000

HoraTA2000

HoraTA2000

HoraTA2000

HoraTA2000

HoraTA2000

HoraTA2000

HoraTA2000

HoraTA2000

PENDIENTE

Daganzol

Daganzol

Daganzol

Daganzol

Daganzol

Daganzol

Daganzol

Daganzol

Daganzol

Daganzol

Daganzo2

Daganzo2

Daganzo2

Daganzo2

Daganzol

Daganzol

Daganzol

Daganzol

TASA ANUAL DE EROSIÓN

(t/ha) 17.769

5.191

0.253

0.006

18.044

0.258

3.068

0.048

9.791

0.099

6.857

6.942

0.838

3.534

17.736

17.968

2.700

8.915

Figura n" 87: Simulaciones realizadas en la cuenca del Arroyo del Monte (Daganzo),con el modelo WEPP.

177


> De los archivos de clima, el que más escorrentía provoca y por lo tanto más erosión, es el

de HoraTA2000, ya que pasamos de una precipitación 534mm/año a 420 mm/año en el de

15minTA2000 y queda claro, que en un clima árido como es el de Madrid, la cuantía de la

precipitación es determinante en la producción de escorrentía. Por lo tanto para seguir

estudiando la importancia del resto de las entradas de datos, se fija la variable de clima en el

archivo HoraTAZOOO.

> A continuación, para ver la importancia que los usos del suelo tienen en la producción de

sedimentos, se pasa a simular los archivos Barbecho frente a Fallow-tilled y Cebada frente a

Barley. Comparando los archivo de datos que proporciona el WEPP, con los generados

expresamente para la zona.

Como se puede comprobar en la tabla, las cifras de tasa de erosión son prácticamente ¡guales

para Fallow-tilled y Barbecho, mientras que varían sustancialmente cuando calcula con Cebada

o Barley. Esto es debido a que las labores culturales que se dan en cada archivo de uso de

suelo, aunque sea el mismo cultivo, varían sustancialmente en aperos utilizados, profundidades

y anchuras de las labores y por último, en las fechas en que se realiza. Por lo tanto ya se está

viendo la importancia que tienen describir con esmero, el uso de suelo que se da en la zona de

estudio.

> Al simular como afectan las diferentes pendientes del terreno en los resultados de la tasa

de erosión, se comprueba, como era de esperar su importancia. Este aspecto queda

ampliamente resuelto al aplicar todo el método de calculo de erosión de fornia distribuida, a

partir del MDT con un sistema de información geográfica, como hace el modelo GEOWEPP.

> Por último, se puede evaluar la influencia de los datos del suelo en los resultados de la tasa

de erosión.

Con ios datos tomados en el campo: Daganzol y Daganzoll, las tasas de erosión son

totalmente diferentes como lo son los suelos, ya que como se ve en los croquis de la situación

178


donde se realizaron los sondeos, el primero es a media ladera y el segundo es en la zona

próxima al valle en la que se produce una mayor acumulación de partículas gruesas que

facilitan el drenaje del agua a capas interiores del suelo, lo que favorece la sedimentación en

vez de la erosión. Es evidente que para simular los procesos de erosión es conveniente poder

describir perfectamente los diferentes tipos de suelo que existen en la cuenca y su situación

dentro de esta. En principio, el modelo WEPP permite describir a lo largo de la ladera, los

diferentes tipos de suelo que existan en el campo.

Si se comparan los resultados obtenidos al variar solo los datos de tipos de suelo, por un lado

el suelo descrito en el Mapa de suelos de la Comunidad de Madrid, (CESIC, 1990), Luvisol-

gleico, y por otro, el suelo tipo elegido para la cuenca, de los datos tomados en el campo;

Daganzol, se puede comprobar que los resultados son bastante semejantes, lo que puede

validar el uso de los datos genéricos de clasificación de suelos para sus utilización con el

modelo.

3.1.2. Viñuelas, cuenca "Arroyo de Valdelamasa". Simulación con WEPP.

En Viñuelas, las simulaciones que se han hecho con el modelo WEPP, ya parten de la

información obtenida al trabajar en la cuenca de Daganzo.

> No se van a realizar simulaciones con diferentes pendientes, aunque esté demostrado la

importancia en los resultados de la simulación, ya que éstas están perfectamente definidas en

el MDT, cuando se simule con GEOWEPP.

> El archivo de clima que se va a utilizar es el de mayor pluviometría, horaTA2000, porque si

no, no se conseguiría generar escorrentía y por lo tanto no se obtendrían datos de erosión.

> Se van a comparar las respuestas del modelo al introducir los archivos de tipos de suelos

obtenidos con los sondeos realizados en el campo, Viñuelasl y Viñuelasll, con el archivo

obtenido a partir de los datos de el "Mapa de suelos de la Comunidad de Madrid,{CESIC,

1990)", Cambisol-eutrico.

179


> Para introducir la información de los usos de suelo para una cuenca como es la de

Viñuelas, se presenta una deficiencia importante. Es una cuenca típicamente adehesada con

pequeñas zonas de cultivo. En la base de datos que viene adjunta al modelo WEPP, dan

mucha información para usos de suelo con cultivo agrícola o para pastos y prados todos

homogéneos, pero no hay ninguna información con la que se pueda elaborar un archivo de

uso de suelo con arbolado escaso y pastos pobres, tampoco lo habría para zonas de

sotobosque o incluso bosques. Con lo cual se ha optado por simular el uso de suelo con

cereales o barbecho sin labores, aun sabiendo que ya no va a ser reflejo de la realidad

existente.

NOMBRE DEL PROYECTO

VinuelasO

ViñuelasOO

Viñuelasl

ViñuelaslO

V¡ñuelas2

V¡ñuelas20

ViñuelasOl

Viñuelas21

SUELO

Viñuelasl

Viñuelasl

Vinuelasll

Viñuelasll

Cambisoleutrico

Cambisoleutrico

Viñuelasl

Cambisoleutrico

CULTIVO

Fallow

Fallow

Fallow

Fallow

Fallow

Fallow

Cebada

Cebada

CLIMA

HoraTA2000

15minTA2000

HoraTA2000

15minTA2000

HoraTA2000

15minTA2000

HoraTA2000

HoraTA2000

PENDIENTE

Viñuelasl

Viñuelasl

Viñuelasl

Viñuelasl

Viñuelasl

Viñuelasl

Viñuelasl

Viñuelasl


(t/ha) 6.277

1.457

0.0

0.0

10.954

2.236

0.419

1.418

Figura n" 88: Simulaciones realizadas en la cuenca Valdelamasa (Viñuelas), con el modelo WEPP.

> Al comparar los datos obtenidos tras las simulaciones, se puede ver que los resultados

para el archivo de suelo viñuelasl y cambisoleutrico son más diferentes, que en la misma

situación con los suelos de Daganzo. Así se puede concluir que la información genérica de

tipos de suelo, pueden ser útiles para la realización de simulaciones de erosión, en situaciones

de diagnóstico previo, pendiente de realizar la clasificación específica en la zona de estudio.

> Para los archivos de suelo viñuelasl y vinuelasll, ocurre lo mismo que en Daganzo. Como

se ve en los croquis de la situación donde se realizaron los sondeos, el primero es a media

ladera y el segundo es en la zona próxima al valle en la que se produce una mayor

180


acumulación de partículas gruesas que facilitan el drenaje del agua a capas interiores del

suelo, lo que favorece la sedimentación en vez de la erosión. De nuevo se hace patente la

necesidad de poder describir perfectamente los diferentes tipos de suelo que existen en la

cuenca y su situación dentro de esta, para simular los procesos de erosión.

> Con respecto al uso del suelo, partiendo de las limitaciones para describir realmente cual

es éste, se comprueba con la simulación de Fallow y Cebada, como la cubierta de cualquier

cultivo,(aunque no sea permanente), disminuye notablemente la erosión del terreno.

3.2. Simulaciones con GEOWEPP.

El trabajo con el modelo de simulación GEOWEPP, tiene aspectos diferentes respecto al

modelo WEPP, como se va a ir señalando:

> Hay que partir de un MDT y el tamaño de la celda pasa a ser un dato importante de partida.

Aunque se disponía de información para trabajar con celdas de (50m x 50m), (25m x 25m) y

(10m X 10m), en la práctica se hizo inviable el trabajo con las más pequeñas porque el modelo

se bloqueaba sin llegar a concluir el proceso.

DAGANZO 50mx50m 25mx25m 10mx10m original

VINUELAS 50mx50m 25mx25m original

Cuenca (ha) 687

704.81 711.705

Red de drenaje (ha) 1.49 1.43 4.37

Cuenca (ha) 1443

1573.45

Red de drenaje (ha) 2.29 2.45

Total (ha) 688.49 706.24

716 708

Total (ha) 1445.29 1575.9 1717.6

Formato: .shp 703.32 705.35 708.36

Formato: .shp 1448.43 1589.41

Figura n" 89: Comparación de las diferentes superficies resultantes según el tamaño de la celda (en formato ráster o en fonnato vectorial).

Como se puede comprobar, cuanto más grandes son las celdas, más se reduce la superficie

total de la cuenca. Esto podría afectar a la producción total de escorrentía.

181


> En las simulaciones con GEOWEPP, a pesar de la Importancia que el factor de "tipo de

suelo" tiene en ios resultados finales de la tasa de erosión, solo permite introducir un suelo tipo

para cada una de las subcuencas, por lo cual, se lia optado por el más representativo dentro

de cada cuenca.

> El factor "Uso de suelo" también se introduce de fomia liomogénea para cada subcuenca,

con lo que tampoco puede reflejar la realidad de la cuenca en este aspecto.

> La forma de nombrar los directorios y dentro de ellos los proyectos, intentó ser organizada

de tal forma que dentro de cada directorio (que se refería básicamente al tamaño de celda), se

iban creando los proyectos al cambiar alguno de los factores de entrada. Pero al ser un modelo

beta, cuando en las condiciones marcadas no se producía escorrentía, el directorio quedaba

bloqueado y no se podía seguir trabajando en él. Con lo cual había que crear uno nuevo con

otra nueva numeración.

Con estas consideraciones de la fomna de trabajar del modelo GEOWEPP, se pasa a describir

las simulaciones que se han llevado a cabo en las dos cuencas

3.2.1. Daganzo, cuenca "Arroyo del Monte". Simulación con GEOWEPP.

De las conclusiones extraídas al trabajar con WEPP, se ha decidido realizar las simulaciones a

partir de los siguientes archivos de datos:

• Los dos archivos de clima, HoraTA2000 y 15minTA2000,

• El tipo de suelo más general para toda la cuenca, generado con los datos tomados en la

propia cuenca; Daganzol,

• Los usos de suelo propios de la zona generados a partir de la base de datos del WEPP:

fallow-tilled y barley. Y el creado expresamente para la zona de estudio: cebada.

182


TAMAÑO

DE CELDA

50m X 50m

25m X 25m

50m X 50m

25m X 25m

50m X 50m

25m X 25m

50m X 50m

25m X 25m

50m X 50m

25m X 25m

50m X 50m

25m X 25m

DIRECTORIO

PROYECTO

DaganzoO

DagO

Daganzol

Dag10

DaganzoO

Dagl

Daganzol

Dag11

DaganzoO

Dag2

Daganzol

Dag12

DaganzoO

Dag3

Daganzo4

Dag13

DaganzoS

DagSO

Daganzo4

Dag40

DaganzoS

Dag51

Daganzo4

Dag41

SUELO

Daganzol

Daganzol

Daganzol

Daganzol

Daganzol

Daganzol

Daganzol

Daganzol

Daganzol

Daganzol

Daganzol

Daganzol

CLIMA

HoraTA2000

HoraTA2000

15minTA2000

15minTA2000

Hora TA2000

horaTA2000

15minTA2000

15m¡nTA2000

Hora TA2000

HoraTA2000

15minTA2000

15minTA2000

USO DE

SUELO

Fallow, tllled

Falíow tilled

Fallow tilled

Fallow tilled

Barley

Barley

Barley

Barley

Cebada

Cebada

Cebada

Cebada

NOMBRE DE LAS

TABLAS DE

DATOS

SummarydagO

SummarydaglO

Summarydagl

SummarydagH

Summarydag2

Summarydagl 2

Summarydag3

Summarydag13

SummatydagSO

Summaiydag40

SummarydagSI

Summaiydag41

Figura n° 90: Simulaciones realizadas en la cuenca del Arroyo del Monte (Daganzo) en función de los datos de entrada, con el modelo GEOWEPP.

183


3.2.2. Viñuelas, cuenca del "Arroyo de Valdelamasa". Simulación con GEOWEPP.

De las conclusiones extraídas al trabajar con WEPP, se ha decidido realizar las simulaciones a

partir de los siguientes archivos de datos:

• los dos archivos de clima, HoraTA2000 y 15minTA2000,

• el tipo de suelo más general para toda la cuenca, generado con los datos tomados en la

propia cuenca; Vinuelasl,

• los usos de suelo con los que se ha trabajado, no son los que reflejan la situación real de

la zona, ya que la base de datos del WEPP no contempla como uso de suelo una cubierta de

dehesa y tampoco dispone de datos para generarla. Por esto se ha optado por simular el

archivo del WEPP: fallow que se corresponde con un barbecho sin laboreo, y el creado

expresamente: barbecho.

184


TAMAÑO

DE

CELDA

50m X 50m

25m X 25m

50m X 50m

25m X 25m

50m X 50m

25m X 25m

50m X 50m

25m X 25m

DIRECTORIO

PROYECTO

VinuelasO

Vín2

VinuelasS

V¡n4

VinuelasO

Vin30

VinuelasS

VínS

VinuelasO

Vin21

VinuelasS

Vine

VinuelasO

V¡n31

Vinuelas7

Vin7

SUELO

Vinuelasl

Vinuelasl

Vinuelasl

Vinuelasl

Vinuelasl

Vinuelasl

Vinuelasl

Vinuelasl

CLIMA

Hora TA2000

Hora TA2000

15minTA2000

15minTA2000

Hora TA2000

HoraTA2000

15minTA2000

15minTA2000

USO DE

SUELO

Fallow

Fallow

Fallow

Fallow

Barbeclio

Barbeclio

Barbecho

Barbecho

NOMBRE DE LAS

TABLAS DE

DATOS

Summaryvln2

Summaryv¡n4

SummaryvinSO

SummaryvinS

Summaryvin21

SummaryvinO

Summaryvin31

Summaryvin7

Figura n" 91: Simulaciones realizadas en la cuenca del An-oyo de Valdelamasa (Viñuelas) en fundón de los datos de entrada, con el modelo GEOWEPP.

185


4. RESULTADOS DEL ANÁLISIS DE SENSIBILIDAD.

4.1. Tasa de erosión para los diferentes usos de suelo en función del tamaño de la

celda, método de cálculo: WEPP.

Hay pequeñas diferencias en la tasa de erosión según el tamaño de la celda, estimando el

modelo, una mayor erosión cuando las celdas son mayores.

La diferencias que existen en las tasas de erosión entre el cultivo barley (0.73 t/ha.año) o en

fallow (0.88 t/ha.año), que son las mayores que se producen de entre todos los casos

estudiados, no tienen ninguna importancia si lo que se considera es la perdida de productividad

del terreno, ya que son realmente tasas de erosión muy bajas. Con lo cual se constata con el

modelo y con las realidad que esta cuenca no tiene problemas de erosión.

Pero si la problemática existente en la zona, no es la pérdida de productividad del suelo, sino la

contaminación difusa, cifras de tasa de erosión superiores a 1 t/ha.año, puede provocar

problemas en cuencas agrícola como esta. (Moldenhauer et al., 1975), y por lo tanto las

diferencias en las tasas de erosión de las que estamos hablando, pueden pasar a ser muy

importantes, si en la cuenca de estudio se da esta problemática.

186


DAGANZO

Tasa de erosión para los diferentes usos de suelo en función del tamaño de la celda. Método de cálculo: WEPP.

Barley

F0T3"

Cebada +0.88

Fallow

lioraTA ISminTA horaTA 15minTA horaTA 15minTA

• 50m X 50m a 25m x 25m

Daganzo (50m x 50m) PRODUCCIÓN DE SEDIMENTOS (t/año) usos de suelo

Barley

Cebada

Fallow

producción sedimentos (t/año) Tasa de erosión (t/ha.año) producción sedimentos (t/año) Tasa de erosión (t/ha.año) producción sedimentos (t/año) Tasa de erosión (t/tia.año)

Horal WEPP

1559.72 2.27

47.75 0.07

2577.87 3.75

rA2000 FLOWPATH

1545.57 2.25

102.7 0.15

2131.33 3.1

15minTA2000 W E P P

0.3 0 0 0

1222.8 1.78

FLOWPATH 3.57 0.01 0.19

0 1081.05

1.57


Barley

Cebada

Fallow

producción sedimentos (t/año) rasa de erosión (t/ha.año) producción sedimentos (t/año) Tasa de erosión (t/ha.año) producción sedimentos (t/año) Tasa de erosión (t/ha.año)

HoraTA2000 WEPP

1084.25 1.54

20.13 0.03

2021.4 2.87

FLOWPATH 1246.66

1.77 86.49 0.12

1622.62 2.3

15minTA2000 WEPP

0 0 0 0

1013.13 1.44

FLOWPATH 3.64 0.01 0.27

0 855.67

1.21

Figura r\° 92: Tasa de erosión para los diferentes usos de suelo en función del tamaño de la celda. Método de cálculo: WEPP.

187


VINUELAS

Tasa de erosión para los diferentes usos de suelo en función del tamaño de la celda. Método de cálculo: WEPP.

Tasa de erosión

(t/ha.año)

+0.03

Failov ' Barbecho

+Ü:D5" 50m x50m

25m X 25m

horaTA2000 15minTA2000 horaTA2000 15minTA2000

Viñuelas (SOm VIHUELAS (SOm X SOm) usos de suelo

Fallow

Barbecho

xSOm) PRODUCCIÓN DE

SEDIMENTOS (t/año)

producción sedimentos (t/año) Tasa de erosión (t/lia.año) producción sedimentos (t/año) Tasa de erosión (t/ha.año)

HoraTA2000 WEPP

888.75 0.62

710.16 0.49

FLOWPATH 1269.44

0.88 1048.1

0.73

15minTA2000 WEPP

136.81 0.09

201.29 0.14

FLOWPATH 284,08

0.2 462.08

0.32

Viñuelas (25m x 25m) PRODUCCIÓN DE SEDIMENTOS (t/año) usos de suelo

Fallow

Barbecho

oroducción sedimentos (t/año) Tasa de erosión (t/ha.año) producción sedimentos (t/año) Tasa de erosión (t/ha.año)

HoraTA2000 WEPP

1026.22 0.65

848.57 0.54

FLOWPATH 1284.44

0.82 1069.83

0.68

15minTA2000 WEPP

201.15 0.13

257.4 0.16

FLOWPATH 295.53

0.19 504.17

0.32

Figura n" 93: Tasa de erosión para los diferentes usos de suelo en función del tamaño de la celda. Método de cálculo: WEPP


4.2.Tasa de erosión para ios diferentes usos de suelo en función del tamaño de la celda,

método de cálculo: FLOWPATH.

Con el método de cálculo FLOWPATH, vuelve a ocurrir lo mismo: las tasas de erosión varían

un poco según sea el tamaño de la celda. Las variaciones son pequeñas para tener

importancia dentro de los valores que se están manejando de tasa de erosión.

Si se comparan las tasas de erosión obtenidas con los dos métodos, los datos son muy

semejantes, no presentándose ninguna contradicción en los datos obtenidos.

189


DAGANZO

Tasa de erosión para los diferentes usos de suelo en función del tamaño de la celda. Método de cálculo: FLOWPATH.

Tasa de erosión (t/ha.año)

3.5 HoraTA2000

+0.8

i+0.48

15minTA2000

barley cebada fallow barley cebada fallow

150m X 50m 125m X 25m

Daganzo (50m x 50m)

PRODUCCIÓN DE SEDIMENTOS (t/año) usos de suelo

Barley

Cebada

Fallow

producción sedimentos (t/año) Tasa de erosión (t/ha.año) producción sedimentos (t/año) Tasa de erosión (t/ha.año) producción sedimentos (t/año) Tasa de erosión (t/ha.año)

HoraTA2000 WEPP

1559.72 2.27

47.75 0.07

2577.87 3.75

FLOWPATH 1545.57

2.25 102.7 0.15

2131.33 3.1

15minTA2000 WEPP

0,3 0 0 0

1222.8 1.78

FLOWPATH 3.57 0.01 0.19

0 1081.05

1.57

Daganzo (25m x 25m)

PRODUCCIÓN DE SEDIMENTOS (t/año) usos de suelo

Barley

Cebada

Fallow


HoraTA2000 WEPP

1084.25 1.54

20.13 0.03

2021.4 2.87

FLOWPATH 1246.66

1.77 86.49 0.12

1622.62 2.3

15minTA2000 WEPP

0 0 0 0

1013.13 1.44

FLOWPATH 3.64 0.01 0.27

0 855.67

1.21

Figura n" 94: Tasa de erosión para los diferentes usos de suelo en función del tamaño de la celda, en Daganzo, Método de cálculo: FLOWPATH

190

CApnULO V: Análisis de Sensibilidad

VINUELAS

Tasa de erosión para los diferentes usos de suelo en función del tamaño de la celda. Método de cálculo: FLOWPATH.

Tasa erosión (t /ha.año)

+U.Ü6

H o r a T A 2 0 0 0 1 5 m i n T A 2 0 O O

+0.05

50m X 50tn

25m X 25m

Fallow Barbecho Fal low Barbecho

Viñuelas (50m x SOm) \/iNUELAS (SOm X SOm) usos de suelo

Fallow

Barbecho

PRODUCCIÓN DE SEDIMENTOS (t/año)

oroducción sedimentos (t/año) rasa de erosión (t/tia.año) producción sedimentos (t/año) Tasa de erosión (t/tia.año)

HoraTA2000 WEPP

888.75 0.62

710.16 0.49

FLOWPATH 1269.44

0.88 1048.1

0.73

15mlnTA2000 WEPP

136.81 0.09

201.29 0.14

FLOWPATH 284.08

0.2 462.08

0.32


Fallow

Barbecho

producción sedimentos (t/año) Tasa de erosión (t/ha.año) producción sedimentos (t/año) Tasa de erosión ít/ha.año)

HoraTA2000 WEPP

1026.22 0.65

848.S7 0.S4

FLOWPATH 1284.44

0.82 1069.83

0.68

1SminTA2000 WEPP

201.15 0.13

257.4 0.16

FLOWPATH 295.53

0.19 504.17

0.32

Figura n" 95: Tasa de erosión para los diferentes usos de suelo en función del tamaño de la celda, en Viñuelas. Método de cálculo: FLOWPATH

191


4.3. Comparación de la producción de sedimentos según el método de cálculo.

(HoraTA2000).

Se producen pequeñas variaciones en la estimación de la producción de sedimentos en la

cuenca, segijn sea el método de cálculo. Se observa la tendencia a que a mayor cuantía en la

producción de sedimentos, hay menos diferencia en las estimaciones realizadas mediante los

dos métodos. Mientras que cuanto menor es la estimación, se produce un mayor

distanciamiento en los valores, siendo más sensible en estas condiciones el modelo

FLOWPATH.

Aunque los resultados son diferentes según sean los tamaños de celda, hay que tener en

cuenta que al dividir por la superficie de la cuenca (que aumentaba al disminuir el tamaño de la

celda) las tasas de erosión anuales quedan muy equilibradas independientemente de este

factor. Esta diferencia en los valores de producción de sedimentos se nota más en la cuenca

de Vifiuelas debido a que ai ser más grande, también hay mayor diferencia en los tamaños de

las subcuencas en función del factor en estudio. Por lo tanto, más superficie, mayor producción

de sedimentos.

192


DAGANZO

Comparación de la producción de sedimentos según el método de cálcuio. (HoraTA2000).

Producción de sedimentos (t/ha)

3000

2500

2000

1500

1000

500

O

Daganzo 50m x 50m

1-17.86'íí

+0.9%

+53,51'

Daganzo 25m x 25m

19.73%

H3.03%

La +7673%

Barley Cebada Fallow Barley Cebada Fallow

• WEPP

D FLOWPATH

Daganzo {50m x 50m) PRODUCCiÓN DE SEDilVIENTOS (t/año) usos de suelo

Barley

Cebada

Fallow

producción sedimentos (t/año) Tasa de erosión {t/ha.año) producción sedimentos (t/año) Tasa de erosión (t/ha.año) producción sedimentos (t/año) Tasa de erosión (t/ha.año)

HoraTA2000 WEPP

1559.72 2.27

47.75 0.07

2577.87 3.75

FLOWPATH 1545.57

2.25 102.7 0.15

2131.33 3.1


Barley

Cebada

Fallow


HoraTA2000 WEPP

1084.25 1.54

20.13 0.03

2021.4 2.87

FLOWPATH 1246.66

1.77 86.49 0.12

1622.62 2.3

Figura n" 96: Comparación de la producción de sedimentos según el método de cálculo en Daganzo. (HoraTA2000).

193


VIÑUELAS

Comparación de la producción de sedimentos según el método de cálculo. (HoraTA2000).

Producción de sedimentos {t/ha)

1400

1200

1000

800

600

400

200

O

Viñuelas 50m x 50m

+29.99%

jj^is^imí

+ 3Z24%

Faibw

IWEPP

IFLOWPATH

V ihue las 2 5 m x 25ni

+ 2 0 1 0 % ^ ^ ! ^ ^ ^

^ ^ | ^ ^ | ~ ^ ~ + 2 0 . 6 8 % ^

Barbecho Fallow Barbecho

Viñuelas (50m x 50m) VIÑUELAS (50m X 50m) usos de suelo

Fallow

Barbecho


producción sedimentos (t/año) Tasa de erosión (t/ha.año) producción sedimentos (t/año) Tasa de erosión (t/ha.año)

HoraTA2000 WEPP

888.75 0.62

710.16 0.49

FLOWPATH 1269.44

0.88 1048.1

0.73


Fallow

Barbecho

producción sedimentos (t/año) Tasa de erosión (t/ha.año) producción sedimentos (t/año) Tasa de erosión ít/ha.año)

HoraTA2000 WEPP

1026.22

asd 848.57

0.54

FLOWPATH 1284.44

0.82 1069.83

0.68

Figura n" 97: Comparación de la producción de sedimentos según el método de cálculo en Viñuelas. (HoraTA2000).

194


4..4. Comparación de la producción de sedimentos según el método de cálculo.

(15minTA2000)

Con el archivo de clima 15minTA2000, hacer un estudio de la producción de sedimentos es

muy difícil porque el modelo no detecta casi eventos de escorrentía, como se puede comprobar

en los archivos facilitados por el modelo de "balance diario de agua" (Daily Water Balance),

(anejo n" II: Salidas de las simulaciones realizadas con WEPP).

Comprobamos también en la cuenca de Daganzo, como los años de la alternativa que el

terreno queda al descubierto, aun sin casi eventos de escorrentía, se produce algo de erosión.

Esta es poco significativa y no tendrá repercusiones en la contaminación difusa porque

presuponemos que no hay labores de abonado ni de aplicación de fitosanítarios.

En la cuenca de Viñuelas, el modelo puede computar algo de producción de sedimento, debido

a que se ha seleccionado unos usos de suelo sin ninguna cobertura, los cual hace que se

pueda producir algo de erosión aun con poquísima escorrentía. Si se pudiera simular con la

cobertura real de esta cuenca, no se habría estimado nada de erosión.

195


DAGANZO.

Comparación de la producción de sedimentos según el método de cálculo. (15m¡nTA2000)

Prodtxción de sedimertos (i/ha;

1400

1200

1000

800

600

400

200

O

Daganzo (SOm x 50ml

11,6%

Daganzo {25m x 25m)

Barley Cebada Fallow Barley Cebada

IWEPP

IFLOWPAUT

15.54%

Fallow

Daganzo (SOm x SOm) PRODUCCIÓN DE SEDIMENTOS (t/año) usos de suelo

Barley

Cebada

Fallow


15minTA2000 WEPP

0.3 0 0 0

1222.8 1.78

FLOWPATH 3.57 0.01 0.19

0 1081.05

1.57


Barley

Cebada

FaÜow


15minTA2000 WEPP

0 0 0 0

1013.13 1.44

FLOWPATH 3.64 0.01 0.27

0 855.67

1.21

Figura n" 98: Comparación de la producción de sedimentos según el método de cálculo, en Daganzo. (15minTA2000)

196


VINUELAS.

Comparación de la producción de sedimentos según el método de cálculo. (15minTA2000).

Producción de sedimentos (t/ha)

seto 450

400

350

300

250

200

150

100

Viñuelas (50mx 50m) Vinuelas (25m x 25m)

FaJlow Barbecho Falbw

I WEPP

I FLOWPATX

Barbecho

Viñuelas (50m x 50m) VINUELAS (50m X 50m) usos de suelo

Fallow

Barbecho


producción sedimentos (t/año) Tasa de erosión {t/ha.año) producción sedimentos (t/año) Tasa de erosión (t/ha.año)

15minTA2000 WEPP

136.81 0.09

201.29 0.14

FLOWPATH 284.08

0.2 462.08

0.32


Fallow

Barbecho

producción sedimentos (t/año) Tasa de erosión (t/ha.año) producción sedimentos (t/año) Tasa de erosión ft/ha.año)

15minTA2000 WEPP

201.15 0.13

257.4 0.16

FLOWPATH 295.53

0.19 504.17

0.32

Figura n" 99: Comparación de la producción de sedimentos según el método de cálculo, en Viñuelas. (15minTA2000)

197


4.5. Producción de escorrentía en las cuencas.

La simulación de la producción de escorrentía en climas como el estudiado, en el que la

cuantía de las precipitaciones son escasas, es un tema complejo. Los eventos de escorrentía

no se producen por saturación de agua en el perfil del suelo, sino porque se dan sucesos de

intensidad de lluvia tan grandes, que el suelo no es capaz de absorber toda el agua que cae en

ese corto periodo de tiempo. Simular estos pocos eventos, de forma distribuida en toda la

cuenca, solo está dando buenos resultados con el método de Green y Ampt. El método de N"

de Curva se ve muy limitado al considerar el factor de humedad precedente a un evento

mediante el concepto de condición de humedad antecedente, AMC, ya que al tener solo tres

situaciones en función de la precipitación de los últimos cinco días antes del evento y como en

este clima prácticamente siempre se está en condiciones de humedad seca, la producción de

escorrentía es prácticamente nula. Según sea el intervalo de AMC donde se encuentre el

evento hacen cambiar mucho las cuantías de la escorrentía directa que el modelo calcula.

El factor tamaño de celda se puede comprobar, no es determinante en la producción de

escorrentía, ya que los valores que predice según sea este factor son muy semejantes.

El aumento en 100mm de lluvia al año, si es determinante en la producción de escorrentía.

Evidentemente los archivos de clima son los más importantes para estimar bien los datos de

escorrentía de la cuenca de estudio y por lo tanto también de la erosión.

En cuanto al método de cálculo, si que hay variaciones importantes entre uno y otro teniendo

todos los demás factores fijos. Las formas de cálculo de cada método, son totalmente

diferentes: El modelo WEPP calcula a través de una ladera tipo, mientras que el modelo

FLOWPATH, calcula el paso del agua celda a celda, en lo que llaman flowpatti, con lo cual, el

agua que discurre como escorrentía de una celda a la siguiente, puede ser que en la nueva

celda esta escorrentía sea infiltrada total o parcialmente. Como resultado, la escorrentía final

en la cuenca será inferior.

198

CAPÍTULO V; Análisis de Sensibilidad

Sin embargo, los dos métodos, teniendo en cuenta las dificultades para evaluar esta

escorrentia, funcionan adecuadamente.

Producción de escorrentia en ia cuenca de Daganzo

50mx50m

Escorrentia (tn^/año)

100000

80000

60000

40000

20000

O

HoraTA2000

• 1 : s • •

15rrtnTA2000

~ T 'l

WEPP FLOWPATH WEPP FLOWPATH

I Barley

I Cebada

Fallow

100000

80000

60000

40000

20000

O

25m X 25ni

HofaTA2000

M

i L • .-^

15minTA2000

WEPP FLOWPATH WEPP FLOWPATH

Daganzo (50m x 50m) ESCORRENTÍA (m^/año) usos de suelo iBarley Cebada iFallow

WEPP HoraTA2000

75768.6 34375.9 98657.4

FLOWPATH 14650.24

679.14 20153.12

WEPP 15minTA2000

297.7 0

30140

FLOWPATH 367.95

0.53 5766.2

Daganzo (25m x 25m) ESCORRENTÍA (m^/año) usos de suelo Barley Cebada Fallow

WEPP HoraTA2000

70975.8 30678.5 90463.2

FLOWPATH 2567.15 3499.05

10845.79

15minTA2000 WEPP

0 0

28259.1

FLOWPATH 167.59

0.14 3003.13

Figura n" 100: Comparación de la producción de escorrentia en la cuenca de Daganzo

199


Producción de escorrentía en la cuenca de N^ñuelas.

Escortentia (m /afio)

60000

SOmxSOm

WEPP FLCVVPATH WEPP FLCWPATH

iFalbw

iBarbeclx)

25mx25ni

60000

50000

40000

30000

20000

10000

0

HoraTA2Q00 .

• 15minTA2000

WEPP FLCWPATH WEPP FLOWPATH

Viñuelas (50m x 50m) ESCORRENTÍA (m^/año) usos de suelo Fallow Barbecho

HoraTA2000 WEPP

56860.5 44740.3

FLOWPATH 26296.19 20157.17

15minTA2000 \NEPP

6678.7 5544

FLOWPATH 5799.79 4584.97

Viñuelas (25m x 25m) ESCORRENTÍA (m^/año) usos de suelo Fallow Barbecho

HoraTA2000 WEPP

58413Í 49382.a

FLOWPATH 24068.13 18459.54

15minTA2000 WEPP

9172.5 7368.1

FLOWPATH 5306.17 4176.1

Figura n" 101: Comparación de la produxión de escorrentía en la cuenca de Viñuelas.

200

file:///nepp


4.6. Erosión en la red de drenaje.

Los datos obtenidos de los sedimentos que son arrastrados iiasta el punto de salida de la red

de drenaje, son calculados con el método WEPP exclusivamente. Estos datos tienen mucha

importancia en cuencas con problemas de contaminación difusa. Este tipo de contaminación

provoca impactos ambientales importantes fuera de la zona donde se origina la erosión, como

son la contaminación de acuíferos, eutrofización de aguas superficiales, colmatación de

embalses y estructuras, introducción de elementos tóxicos dentro de la cadena trófica, etc.

La respuesta del modelo en la producción de sedimentos es bastante homogénea, a pesar de

que se producen pequeñas variaciones según sea el tamaño de la celda, produciendo menos

sedimentos cuanto menor es la superficie total de la red de drenaje, ya que por lo tanto también

es menor la superficie productora total. Lo que hay que tener en cuenta es que no se

corresponde un tamaño de celda menor con una superficie de cauce menor. Esta relación

depende de cómo el modelo Topaz-dem describa la red de drenaje y esta cambia con el

tamaño de la celda.

Lo mismo pasa con la descarga, a mayor superficie de la red de drenaje, mayor descarga hay,

pero siempre en unos rangos lógicos.

DAGANZO 50mx50m 25mx25m lOmxlOm original

Cuenca (ha) 687

704.81 711.705

Red de drenaje (ha) 1.49 1.43 4.37

Total (ha) 688.49 706.24

716 708

Fonnato: .shp 703.32 705.35 708.36

VIÑUELAS 50mx50m 25mx25m original Figura n" 102: Co

Cuenca (ha) 1443

1573.45

mparación de la supe

Red de drenaje (ha) 2.29 2.45

rficie de la red de drenaje s

Total (ha) 1445.29

1575.9 1717.6

«gún el tamaño c

Formato: .shp 1448.43 1589.41

e la celda considerado

201


Comparación de la descarga en la red de drenaje de Daganzo, en función de los cultivos

y el tamaño de la celda considerado.

Daganzo (50m x 50m)

Descarga 120000 (m3/año) 100000

80000 60000 40000 20000

O

I HoraTA2000

i15m¡nTA2000

baríey cebada failow

Daganzo {25m x 25m)

Descarga ^'^^^ (m3/año) 80000

60000

40000

20000

O

HoraTA2000

15minTA2000

barley cebada failow

Daganzo (50m x 50m)

EROSIÓN EN LA RED DE DRENAJE

Barley

Cebada

Failow

Descarga (m '/año) producción sedimentos (t/año) Descarga (m''/año) producción sedimentos (t/año) Descarga (m^/año) producción sedimentos (t/año)

HoraTA2000 74660.8

1098.0 33513.5

570.3 96846.7

1349.3

15minTA2000 60.5

1.2 4.2 0.1

29616.3 355.1

Daganzo (25m x 25m)


Barley

Cebada

Failow

Descarga (m^/año) producción sedimentos (t/año) Descarga (m^/año) producción sedimentos (t/año) Descarga (m^/año) producción sedimentos (t/año)

HoraTA2000 69512.2

908 29755.0

432.0 88481.8

1076.8

15minTA2000 3.9

0 3.9

0 27697.7

277.1

Figura n" 103: Comparación de la descarga en la red de drenaje de Daganzo, en función de los cultivos y el tamaño de la celda considerado.

202

CAPmJLO V: Análisis de Sensibilidad

Comparación de la producción de sedimentos en la red de drenaje de Daganzo, en

función de los cultivos y el tamaño de la celda considerado.

Daganzo {50m x 50m}

producción ^^^ sedimettos

(t/año) lHoraTA2000

l15minTA2000

barley cebada fallcwv

Daganzo (25m x25m)

producción sedimentos

(t/año)

1200 1000 800 600 400 200

0 m HoraTA2000

15minTA2000

barley cebada faiíow

Daganzo (50m x 50m)


Barley

Cebada

Fallow

Descarga (m^/año) producción sedimentos (t/año) Descarga (m^/ano) producción sedimentos (t/año) Descarga (m^/año) producción sedimentos (t/año)

HoraTA2000 74660.8 1098.0

33513.5 570.a

96846.7 1349.3

15minTA2000 60.5

1.2 4.2 0.1

29616.3 355.1

Daganzo (25m x 25m) EROSIÓN EN LA RED DE DRENAJE

Barley

Cebada

Fallow

Descarga (m^/año) producción sedimentos (t/año) Descarga (m^/ano) producción sedimentos (t/año) Descarga (m^/año) producción sedimentos (t/año)

HoraTA2000 69512.2

908 29755 432.0

88481.8 1076.Q

15mlnTA2000 3.9

0 3.9

0 27697.7

277.1

Figura n° 104 Comparación de la producción de sedimentos en la red de drenaje de Daganzo, en función de los cultivos y el tamaño de la celda considerado.

203


Comparación de la descarga en la red de drenaje de Viñuelas, en función de los cultivos

y el tamaño de la celda considerado.

Viñuelas {50mx50n1

Cesca-ga (nlíaño) 12OOOO

líXDOO

axEOf 93000

40000

20000

O

OhkxaTMBO

• 15mnTa2000

falfcw barbecho

Viñuelas (25m x25m)

Descarga 150000 7 (m3/año) 100000

50000 O

HoraTA2000

15minTA2000

fallow barbecho

Viñuelas (50m x 50m)

nroducc EN LA RED DE DRENAJE

Fallow

í Barbecho

Descarga (m' /año) nroducción sedimentos (t/año) Descarga (m^/año) Llroducción sedimentos (t/año)

HoraTA2000 53005.8

725.1 42130.40

568.9

15minTA2000 5135.7

85.0 4532.5

71.1


Droducc EN LA RED DE DRENAJE

Fallow

Barbecho

Descarga (m''/año) nroducción sedimentos (t/año) Descarga (m^/año) nroducción sedimentos (t/año)

HoraTA2000 54413.7

766.7 46413.8

643.0

15minTA2000 7779.8

117.7 6326.0

96.0

Figura n" 105: Comparación de la descarga en la red de drenaje de Viñuelas, en función de los cultivos y el tamaño de la celda considerado

204


Comparación de la producción de sedimentos en la red de drenaje de Vihuelas, en

función de los cultivos y el tamaño de la celda considerado.

Viñuelas {50m x 50m)

producción 2000

sedimentos (t/año)-]5QQ

1000

500

O

I HoraTA2000

l15minTA2000

falbw barbeciio

Viñueias (25m x 25m)

prodLKción ^000 sedimentos (t/año) 1500

1000

500

O

WS^^Sí^

1 ^ Hi ^^^m mS^

a HoiaTA2000

• 15minTA2000

fallow barbecfw



Fallow

Barbecho

Descarga (m^/año) producción sedimentos (t/año) Descarga (m^/año) producción sedimentos (t/año)

HoraTA2000 53005.8

725.1 42130.40

568.9

15minTA20QO 5135.7

85.0 4532.5

71.1



Fallow

Barbecho

Descarga (mVaño) producción sedimentos (t/año) Descarga (m^/año) producción sedimentos (t/año)

h!oraTA2000 54413.7

766.7 46413.8

643.0

15minTA2000 7779.8

117.7 6326.0

96.0

Figura n" 106: Comparación de la producción de sedimentos en la red de drenaje de Viñuelas, en función de los cultivos y el tamaño de !a celda considerado

205


4.7. Comprobación en el terreno de los resultados obtenidos.

Con la información obtenida con las simulaciones en los diferentes escenarios y un GPS, se

fue a las dos cuencas a comprobar si las zonas donde el modelo indicaba erosión o

sedimentación, en el terreno había señales de uno o del otro proceso. De esta forma, se ha

intentado hacer una comprobación visual de la veracidad de lo calculado por el modelo. Lo que

es imposible comprobar con este tipo de validación, es si la cuantía de la erosión o

sedimentación predicha por el modelo, se correspondía con lo encontrado en el campo.

Los resultados son aceptables como se demuestra en las siguientes imágenes asociadas a los

mapas calculados por el modelo.

• La visualización del rastro de erosión o sedimentación en la cuenca del Arroyo del Monte

(Daganzo), tenía dos problemas: encontrar las parcelas en barbecho y además encontrar una

posición donde las vista de la zona de interés fueran muy amplias para ver el rastro de estos

procesos, ya que las labores de las parcelas borraban todos los rastros de los pequeños

regueros de agua que hubieran aparecido y porque situados en la cuadrícula que indicaba el

mapa con el GPS, era prácticamente imposible diferenciar que proceso se estaba dando ahí.

Un rastro inequívoco de que había erosión, se encontraba en el aforador, donde si eran

evidentes los sedimentos.

Como se muestra en las fotos, hay manchas blancas que a veces son debidas al afloramiento

del perfil Bt, en el que se ven los carbonates ya lavados típico de los alfisoles, y en otras

ocasiones, los cursos de la sedimentación de este material a lo largo de la ladera.

• En la cuenca del Arroyo de Valdelamasa, al no ser una cuenca de labor, los rastros de

erosión y sedimentación están más localizados y son más visibles, con lo que las fotos son

más puntuales y fáciles de interpretar. Las zonas de erosión y sedimentación que indica el

modelo, se corresponden con bastante exactitud con las encontradas en el campo.

206

460500 461000 461500 462000 4625?^ 463000

red de drenaje. SsoillossdagO I I Deposition > 1 T •[__J Deposition <= 1 T H Soíl LossO- 1/4 T B B Solí Loss 1/4 T-1/2 T r n Solí Loss 1/2 T-3/4 T ^ H Solí Loss 3/4 T - 1 T r ^ ] Soil Loss1 T - 2 T [;;;;;;] soii LOSS 2 T - 3 T I B Soíl Loss 3 T - 4 T B P Soil Loss |> 4 T

£ . ,-r^'-. .

/ i t * í í ^ í "V

FIGURA N°: 107 Proyecto DagO (50m x 50m) Método Flowpath- Tasa tolerable de erosión T = 5t/ha.año.Comprobación en terreno.

o o • ^

o Uí)

o

o

•q-

CM-

• ^

O C4-

t j -

115

^

O

O) • ^

'¡T

460500 461000 461500 462000 462500 463000

r Tw • .

^^iJ H

'. • 1 ^m 1 • • jni l_ 1 nnl

^ ^ ^ ^ H

f m

L h .jp

^ 1 "

- J ^

^ T ^ B ^ H

I F

• ^ ^ ^ ^ ^ ^ H ^ ^ ^ ^ H

^ ^ ^ H I B •"•• ^^^^^bai^EP

1

1 1 • 1 • •

J^M—"iít—

mam m I r

^ n ^ ^ * ^^m

-

u . •

—-^.^

• •_• ^

T M ^ B • • T

\ 1 X 1 ^ ^MB

^MBi ^^1

V •

1

1

• ^

•

O

en

o

-b.

tü en

-t

o

4^ Ji-(D

tn

i i ji^ OJ

o

460500 461000 461500 462000 462500 i m red de drenaje.shp 5soillossdg1

Deposition > 1 T Deposition <= 1 T SoüLossO- 1/4 T SoüLoss 1/4 T-1/2 T SoilLoss 1/2 T-3/4 T Soii Loss 3/4 T - 1 T Soil Loss 1 T - 2 T

I I Soil Loss 2 T - 3 T ^ B Soii Loss 3 T - 4 T • • Soil Loss > 4 T

463000

Figura n°: 108: Proyecto Dag1 (50m x 50m) Método Flowpath. Tasa tolerable de erosión 1 = 5 t/ha.año. Comprobación en campo.

460500 461000 461500 • 462000 462500 463000

460500 461000 461500 462000 462500 463000

^ B red de drenaje.shp 5soillossdg1

Deposition > 1 T Deposition <= 1 T SoilLossO-1/4T SoilLoss1/4T-1/2T SoilLoss1/2T-3/4T SoilLoss3/4T-1 T Soil Loss 1 T - 2 T Soil Loss 2 T - 3 T Soil Loss 3 T - 4 T Soil Loss > 4 T

Figura n : 109: Proyecto Dag1 (50m x 50m) Método Flowpath. Tasa tolerable de erosión T = 5 t/ha.año. Comprobación en campo.

443500 444000 444500 445000 445500 446000

4495000

4494500-

4494000

4493500

4493000

4492500

4492000

11lossvn2 (Flowpath) Deposition > 1 T Deposition <= 1 T Soil LOSS0-1/4T SoilLoss1/4T-1/2T Soil Loss 1/2 T-3/4 T Soil Loss 3/4 T -1 T Soil Loss 1 T - 2 T

j Soil Loss 2 T - 3 T ^ g Soil Loss 3 I ' 4 I

red de drenaje 443500 444000 444500 445000 445500 446000

Figura n° 110: Proyecto Vin2 (50m x 50m) Método Flowpath. Tasa tolerable de erosión T = 11 t/ha.año. Comprobación en campo

443500 443750 444000 444250 444500 444750 445000 445250 445500 445750 446000 446250

4495000-

4494750

4494500

4494250-

4494000

4493750-

4493500

4493250

4493000

4492750

4492500

4492250

4492000

443500 443750 444000 444250 444500 444750 445000 445250 445500 445750 446000 446250

Figura n° 111; Proyecto Vin30 (50m x 50m). Método Flowpath. Tasa tolerable de erosión T = 1 t/ha.año. Comprobación en campo.

> A # | - Í Í

443500 444000 444500

Figura n° 112: Proyecto Vin21 (50m x 50m). Método Flowpath. Tasa tolerable de erosión T = 5 t/ha.año. Comprobación en campo.

CAPITULO VI : Conclusiones

CAPITULO VI: CONCLUSIONES QUE SE DERIVAN DE ESTA TESIS.

1. CONCLUSIONES

1. El modelo físico de simulación de la erosión hídrica GEOWEPP, en general, permite

desarrollar políticas de protección de suelos ajustadas a la diversidad espacial y temporal

de las áreas afectadas y su aplicación no requiere de estudios exhaustivos en el tiempo, ya

que puede trabajar con las bases de datos existentes aunque adaptándolas a las

necesidades del modelo.

1.1. La aparición de este modelo físico, permite simular a escala local, los procesos de erosión

en función de los factores más importantes que regulan los procesos de escorrentía,

producción, transporte y depósito de los sedimentos. Estos factores son: la variabilidad

espacial de la topografía, el suelo, la cobertura vegetal y la variabilidad temporal del clima

local.

1.2. Esta capacidad de trabajar de forma más específica, permite obtener una alerta rápida en

las zonas pertinentes y poder centrarse en el análisis de las amenazas ambientales a

escala local y en sus causas. Por lo tanto, se pueden determinar los problemas en los

sectores donde se origina la degradación del suelo, y es así como los resultados pueden

ser de utilidad a las autoridades competentes para la elaboración de políticas.

1.3. La descripción de la variabilidad espacial de estos factores (la topografía, el suelo y la

cobertura vegetal), es posible gracias a que el modelo WEPP está asociado a un SIG en el

modelo GEOWEPP. El SIG permite la combinación de las funciones de soporte del modelo

físico de simulación, con la visualización y el procesado de los datos.

1.4. Esta asociación permite definir con exactitud la escala espacial con la que se quiere

trabajar, en función de los objetivos propuestos.

211

CAPITULO VI: Conclusiones

2. Del análisis de sensibilidad del modelo GEOWEPP, en función de los factores de entrada,

según sean bases de datos existentes o datos tomados en el campo, se desprenden las

siguientes conclusiones:

2.1. El tamaño de la celda del MDT, aunque produce pequeñas variaciones en la tasa de

erosión, estas no son significativas.

2.2. La descripción de los usos de suelo y cobertura vegetal, son aspectos esenciales en la

simulación. El modelo WEPP facilita información y bases de datos suficientes para generar

archivos de usos de suelos adecuados para zonas agrícolas, (lo cual se ha comprobado es

esencial para obtener resultados ajustados a la realidad existente).

No ocurre lo mismo, cuando se trata de definir coberturas vegetales no agrícolas como:

dehesas, montes bajos y bosques.

Esta ausencia de datos para otras posibles coberturas vegetales del suelo, hace que las

simulaciones con este modelo queden limitadas a zonas puramente agrícolas

2.3. La climatología del lugar puede ser descrita mediante dos métodos que proporciona el

modelo, CLIGEN y BPCDG. Los requerimientos de datos son exhaustivos, pero en España

se pueden conseguir en las "Estaciones Meteorológicas Completas" que existen. Aunque el

proceso de generación de los archivos, ha sido complejo, esto puede ser debido a la falta

de experiencia.

2.4. Las clasificaciones de los tipos de suelos a escala 1:200.000 puede servir para realizar las

simulaciones requeridas, teniendo en cuenta que según sea la precisión de los mapas, los

resultados pueden variar aunque en un rango aceptable.

2.5. A pesar de haber constatado las importantes variaciones en los resultados según sea el

uso del suelo, o la clasificación de este, el modelo GEOWEPP no permite reflejarlo de

forma exacta dentro de lo que es la zona de estudio, (al no poder identificar dentro de una

subcuenca las diferencias de los suelos o de los usos del suelo). La forma de trabajo es

introduciendo una clasificación del suelo homogénea y un uso de suelo tipo para cada

subcuenca. Esta carencia se hace más evidente, al trabajar el modelo asociado a un SIG

212


3. España tiene por lo general, precipitaciones muy bajas, esto hace que la cubierta vegetal

sea escasa en casi toda su superficie. Cuando se dan las condiciones para que haya

escorrentía (lluvias esporádicas de gran intensidad), estas provocan fuertes daños por

erosión. Es importante que los modelos de simulación de la erosión hídrica puedan calcular

adecuadamente la escorrentía que se produce en este tipo de climas, debido a su

peculiaridad de no producirse por saturación del suelo, sino porque debido a la intensidad

de la precipitación, el suelo es incapaz de infiltrar toda el agua que cae en ese corto

periodo de tiempo.

El modelo GEOWEPP, calcula la escorrentía mediante el método de Green y Ampt, que es

el que actualmente mejores resultados está dando en estas condiciones. El método del

NÚMERO DE CURVA según está diseñado por el USDA Soil Conservation Service, no se

ajusta bien a las condiciones climáticas áridas, como consecuencia del deficiente

tratamiento del estado de humedad antecedente.

2. PROPUESTAS DE FUTURAS LINEAS DE INVESTIGACIÓN

1. El modelo GEOWEPP sigue sacando nuevas versiones actualizadas que refuerzan sus

capacidades y solventan errores ya localizados, luego es muy interesante seguir

trabajando con estas nuevas versiones para conocer sus nuevas capacidades y utilidades.

2. Trabajar en la generación de archivos de datos climático con el programa CLIGEN para

cada estación completa y conseguir una base de datos para el modelo WEPP como de la

que dispone ya para el ámbito de los EEUU. Además este programa también va

modernizándose con el tiempo y posiblemente sea más accesible ahora.

3. Investigar cuales son las posibles fuentes de datos ya accesibles en le resto de las

comunidades autónomas de España y ver su validez para trabajar con GEOWEPP.

213


4. Generar bases de datos para usos del suelo o cubiertas que no necesariamente sean

cultivo o forrajes, que hasta ahora son los únicos que proporciona el modelo WEPP.

5. Realizar un estudio de sensibilidad del modelo, en el que se pueda comprobar las

cantidades de sedimentos reales generados en una cuenca y las estimadas por el modelo

GEOWEPP.

214

ANDO I: Archivos de datos de clima

ARCHIVO DE CLIMA HORATA2000 GENERADO CON BPCDG

0 . 0 0

l i o Station: Torrejon de Ardoz Latitude Longitude Elevation (m) Obs. Years simulated

40.29 3.27 611 14 Observed monthly ave max temperature (C)

0.41 5.00 7.84 3.67 15.00 16.13 23.59 32. Observad monthly ave min temperature (C)

Beginning year Years

2000 1

00 34.00 31.13 32.03 1.06

-1.74 1 Observed 203.9

.10 1. 50 -1. monthly ave

301.0 421 Observed 53.1 day

1 2

11.00 12.00

3 11.00 13.00

4 06.00 07.00

5 16.00 17.00

6 15.00 16.00

7 11.00 12.00

8 11.00 12.00

9 07.00 08.00 11.00 14.00 11.00 16.00 19.00 20.00

10 11.00 12.00

11 12.00 13.00

12 11.00 12.00

13 19.00 20.00 23.00 24.00

14 00.00 08.00 09.00

.0 412 monthly ave 1.8 46

mon year

1 1

1

1

1

1

1

1

1

1

1

1

1

1

2000 2000 0.000 0.400 2000 0.000 0.300 2000 0.000 0.100 2000 0.000 0.400 2000 0.000 0.400 2000

0.000 0.400 2000 0.000 0.400 2000 0.000 0.100 0.100 0.800 0.800 2.400 2.400 2.500 2000 0.000 0.400 2000 0.000 0.400 2000 0.000 0.400 2000 0.000 0.100 0.100 0.900 2000 0.000 8.700 8.700

.2 82 nbrkpt (mm) 0 2

2

2

2

2

2

2

8

2

2

2

4

7

00 4.32 5.73 10.52 14.00 14 solar radiation (Langleys) .3 384. .8 rainfall .8 114. tmax (C)

11.00 11.00

9.00

8.00

1.00

10.00

13.00

12.00

7.00

8.00

10.00

9.00

8.00

5.00

.4

393.8 510.2 (mm) 19.3 17.1

tmin rad (C) (ly/day) -2.00 211.2 -3.00 213.1

-3.00 199.7

-1.00 123.8

-2.00 52.6

-2.00 209.8

-2.00 224.9

-2.00 191.8

-1.00 92.2

0.00 237.6

0.00 216.0

-3.00 219.6

-4.00 151.0

2.00 62.9

.00 14.

683-8 719.8 683

0.0 w-vel w m/sec

0.00 0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

1.50

4.75

1.50

0.00

0.00

0.75

8.2 40 -dir deg 245.2 5.4

6.3

5.2

4.6

67.5

67.5

22.5

337.5

22.5

22.5

22.5

22.5

157.5

00 15.61 0.51

.3 676.5 597.5

.2 83.0 68.2 dew (C) 0.2 0.1

0.3

0.8

0.7

0.6

0.7

0.9

2.3

1.7

0.1

1.1

0.5

2.3

214

ANDO I: Archivos de datos de clima

11.00 13.00 14.00 18.00

15 06.00 07.00

16 15.00 16.00

17 18

11.00 12.00 13.00

19 10.00 11.00

20 21

11.00 12.00

22 11.00 12.00 15.00 16.00

23 11.00 12.00

24 25

11.00 12.00

26 18.00 19.00 20.00

27 00.00 04.00

28 29

11.00 12.00

30 11.00 12.00

31 10.00 11.00

1 16.00 17.00 18.00 19.00 22.00 23.00

2 3 4 5 6 7

10.00 11.00

8 09.00

8.900 8.900 18.500 28.100 1

1

1 1

1

1 1

1

1

1 1

1

1

1 1

1

1

2

2 2 2 2 2 2

2

2000 0.000 0.400 2000 0.000 0.100 2000 2000 0.000 0.600 5.000 2000 0.000 0.400 2000 2000 0.000 0.400 2000 0.000 0.400 0.400 0.500 2000 0.000 0.400 2000 2000 0.000 0.400 2000 0.000 0.800 1.200 2000 0.000 8.000 2000 2000 0.000 0.400 2000 0.000 0.400 2000 0.000 0.400 2000 0.000 0.800 0.800 0.900 0.900 1.000 2000 2000 2000 2000 2000 2000

0.000 0.400 2000 0.000

2

2

0 3

2

0 2

4

2

0 2

3

2

0 2

2

2

6

0 0 0 0 0 2

2

.00 1.00 2 1 4 . .00 6 7 . 5 0 . 5

1 0 . 0 0 0 . 0 0 2 2 1 . 5 1.50 6 7 . 5 1.0

1 1 . 0 0 - 1 . 0 0 2 3 2 . 6 0 .00 2 2 . 5 0 . 6 1 0 . 0 0 - 3 . 0 0 2 2 8 . 7 0 .00 6 7 . 5 0 . 1

1 4 . 0 0 - 3 . 0 0 2 6 8 . 3 3 . 0 0 6 7 . 5 2 . 2

1 0 . 0 0 - 3 . 0 0 2 4 7 . 9 0 . 7 5 2 2 . 5 1.4 1 0 . 0 0 - 4 . 0 0 2 5 2 . 5 0 . 0 0 6 7 . 5 0 .7

9 .00 - 4 . 0 0 2 4 8 . 6 0 .00 6 7 . 5 1.

9 .00 - 4 . 0 0 2 7 1 . 0 1.50 2 9 2 . 5 2 . 5

7 . 0 0 - 4 . 0 0 2 6 4 . 7 0 .00 2 9 2 . 5 3 . 8 6 .00 - 4 . 0 0 2 5 8 . 0 0 .00 3 3 7 . 5 5 . 1

6 .00 - 2 . 0 0 4 4 . 9 0 . 7 5 6 7 . 5 0 . 9

9 .00 2 . 0 0 1 4 1 . 6 0 . 7 5 6 7 . 5 2 . 5

1 2 . 0 0 2 . 0 0 2 5 0 . 6 0 .00 2 2 . 5 3 . 5 1 3 . 0 0 - 2 . 0 0 2 6 7 . 6 0 .00 2 2 . 5 1.5

1 6 . 0 0 - 2 . 0 0 2 7 8 . 9 0 . 0 0 0 .0 1.1

1 6 . 0 0 0 .00 2 2 4 . 2 0 . 0 0 0 . 0 2 . 7

1 2 . 0 0 1.00 7 1 . 0 0 .00 2 4 7 . 5 5 .7

1 6 . 0 0 5 . 0 0 2 8 8 . 7 1.50 2 0 2 . 5 7 . 6 1 7 . 0 0 1.00 2 8 8 . 5 0 . 0 0 2 2 . 5 2 . 6 1 7 . 0 0 - 1 . 0 0 2 8 8 . 2 0 .00 6 7 . 5 0 . 3 1 5 . 0 0 0 . 0 0 237 . 0 .00 6 7 . 5 1.7 14.00 -2.00 249.1 0.00 22.5 0.0 14.00 0.00 210.7 0.00 202.5 3.4

16.00 3.00 253.4 0.75 22.5 5.9

215

ANEJO I: Archivos de datos de clima

10

22 23 24

01 03 04 06 09 10.

17, 18. 24.

08. 09, 10. 11. 12. 13. 20. 21.

08, 09.

.00 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 1 2 3 4 5 6 7 8 9

10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 .00 .00 .00 21 .00 .00 .00 .00 .00 .00 22 .00 .00 .00 23 .00 .00 .00 .00 .00 .00 .00 .00 24 .00 .00

2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 3 3 2 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3

0.400 2000 2000 2000 2000 2000 2000 2000 2000 2000 2000 2000 2000 2000 2000 2000 2000 2000 2000 2000 2000 2000 2000 2000 2000 2000 2000 2000 2000 2000 2000 2000 2000 2000 2000 2000 2000 2000 2000 2000 2000 2000 0.000

12,800 16.000

3

3

3

3

2000 0.000 0.400 7.600 8.000 8.000 8.100 2000 0.000 2.400 4.800 2000 0.000 0.600 0.600 0.700 0.700 3.100 3.100 3.400 2000 0.000 0.400

0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 3

6

3

8

2

17.00 16.00 16.00 16.00 15.00 20.00 19.00 15.00 16.00 10.00 19.00 19.00 18.00 15.00 17.00 18.00 20.00 19.00 20.00 20.00 20.00 17.00 17.00 19.00 20.00 20.00 20.00 20.00 23.00 24.00 23.00 24.00 20.00 21.00 21.00 21.00 21.00 20.00 22.00 18.00 16.00

15.00

12.00

15.00

16.00

2.00 0.00 2.00 2.00

-2.00 3.00 3.00 1.00 1.00

-3.00 1.00 2.00 1.00 1.00 2.00 2.00 2.00 2.00 1.00 1.00 1.00 2.00 1.00

-1.00 0.00 4.00 4.00 5.00 5.00 3.00 5.00 4.00 6.00 5.00 5.00 7.00 5.00 3.00 6.00 4.00 5.00

7.00

8.00

7.00

5.00

258.7 283.2 206.9 342.2 288.0 298.1 331.9 314.9 374.2 330.5 358.1 364.3 347.3 249.1 319.4 379.7 379.0 369.6 387.6 290.9 368.6 419.3 422.6 412.3 390.2 403.2 374.6 324.2 423.8 425.5 393.1 418.3 444.0 343.0 469.7 466.3 499.9 466.3 481.4 507.6 322.8

136.1

57.6

337.9

453.8

0.00 0.75 0.00 1.50 0.75 0.75 0.00 1.50 1.50 0.00 1.50 0.75 0.00 3.25 1.50 0.00 0.00 1.50 0.00 0.75 1.50 0.00 0.75 1.50 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.75 0.00 1.50 2.25 3.00 1.50 0.00 4.75 3.25 1.50

1.50

0.00

1.50

1.50

292.5 67.5 0.0

22.5 22.5 22.5 67.5 67.5 22.5 22.5 67.5 22.5 67.5 0.0

22.5 22.5 292.5 67,5 22.5 22.5 22.5

292.5 22.5 22.5 22.5 67.5 22.5 22.5 22.5 22.5 0.0 67.5 22.5 22.5 22.5 22.5 22.5 22.5 22.5 22.5 22.5

112.5

22.5

202.5

247.5

4.2 3.4 4.8 1.0 0.5 4.4 5.1 2.3 2.5 4.4 3.0 3.3 2.2 4.2 3.9 3.7 4.2 0.0 0.8 2.8 2.8 2.8 2.4 0.6 3.4 4.7 5.1 6.4 3.5 2.0 1.2 3.5 2.9 5.4 9.0 4.1 2.9 0.4 1.0 3.6 4.7

5.8

7.1

5.5

3.3

216

ANE301: Archivos de datns de clima

25 3 2000 O 16.00 3.00 344.4 0.75 67.5 3.3 26 3 2000 O 15.00 1.00 481.4 1.50 22.5 0.5 27 3 2000 O 16.00 4.00 368.4 1.50 292.5 2.6 28 3 2000 O 10.00 2.00 448.6 3.25 67.5 2.5 29 3 2000 O 13.00 -2.00 467.5 0.75 22.5 2.8 30 3 2000 4 10.00 4.00 118.8 0.00 0.0 2.8

11.00 0.000 1 3 . 0 0 2 . 4 0 0 2 3 . 0 0 2 . 4 0 0 2 4 . 0 0 3 .400

31 3 2000 6 17.00 6.00 405.8 0.00 292.5 4.2 0 0 . 0 0 0 . 0 0 0 0 2 . 0 0 8 .800 0 5 . 0 0 8 .800 0 6 . 0 0 9 .700 0 8 . 0 0 9 .700 0 9 . 0 0 1 0 . 1 0 0

1 4 2000 2 17.00 2.00 511.2 0.00 22.5 2.8 05.00 0.000 10.00 5.000

2 4 2000 6 13.00 7.00 81.8 7.25 157.5 7.9 10.00 0.000 1 5 . 0 0 2 . 7 0 0 1 8 . 0 0 2 . 7 0 0 2 1 . 0 0 7 . 3 0 0 2 2 . 0 0 1 2 . 5 0 0 2 4 . 0 0 1 5 . 6 0 0

3 4 2000 13 12.00 5.00 361.2 4.75 202.5 4.9 03.00 0.000 0 4 . 0 0 0 . 2 0 0 0 9 . 0 0 0 . 2 0 0 1 0 . 0 0 0 .600 1 1 . 0 0 2 . 2 0 0 1 0 . 0 0 2 . 2 0 0 1 1 . 0 0 2 . 6 0 0 1 3 . 0 0 2 . 6 0 0 1 4 . 0 0 2 . 8 0 0 1 9 . 0 0 2 . 8 0 0 2 0 . 0 0 2 . 9 0 0 2 1 . 0 0 2 . 9 0 0 2 2 . 0 0 3 . 1 0 0

4 4 2000 6 15.00 5.00 419.5 3.25 247.5 2.7 01.00 0.000 0 2 . 0 0 0 . 2 0 0 1 2 . 0 0 0 . 2 0 0 1 3 . 0 0 0 . 3 0 0 2 3 . 0 0 0 . 3 0 0 2 4 . 0 0 2 . 3 0 0

5 4 2000 4 14.00 1.00 407.3 0.00 292.5 0.3 02.00 0.000 0 3 . 0 0 0 . 4 0 0 0 9 . 0 0 0 .400 1 0 . 0 0 0 . 8 0 0

6 4 2000 O 15.00 0.00 563.0 0.00 67.5 1.1 7 4 2000 2 20.00 5.00 480.7 0.75 157.5 3.0

09.00 0.000 10.00 2.400

8 4 2000 6 1 1 . 0 0 7 . 0 0 7 8 . 0 0 . 7 5 9 0 . 0 6 . 3 1 1 . 0 0 0 . 0 0 0 1 2 . 0 0 0 .100 1 3 . 0 0 0 .100 1 5 . 0 0 0 .300 1 7 . 0 0 0 .300 1 9 . 0 0 0 . 9 0 0

9 4 2000 8 14.00 8.00 176.6 1.50 157.5 7.9 00.00 0.000 02.00 0.800 05.00 0.800

217


06.00 08.00 10.00 11.00 12.00

10 01.00 02.00 03.00 05.00 06.00 07.00

11 01.00 03.00 04.00 06.00 11.00 12.00

12 13 14

03.00 04.00 05.00 07.00 08.00 09.00 11.00 12.00 13.00 15.00 17.00 20.00 21.00

15 08.00 09.00 14.00 20.00 21.00 24.00

16 00.00 01.00 09.00 10.00 18.00 19.00

17 15.00 17.00

18 05.00 06.00 14.00 17.00 20.00 22.00

19 01.00 02.00 13.00 14.00 15.00

20 21

20.00

4

4

4 4 4

4

4

4

4

4

4 4

0.900 0.900 1.100 1.100 1.500 2000 0.000 0.400 0.400 0.600 0.600 0.700 2000 0.000 0.400 2.000 2.400 2.400 2.700 2000 2000 2000 0.000 0.200 0.200 0.500 0.500 1.700 2.700 2.700 2.800 2.800 3.200 3.200 3.300 2000 0.000 0.100 0.100 4.600 7.400 9.500 2000 0.000 0.800 0.800 0.900 0.900 1.000 2000 0.000 0.800 2000 0.000 0.100 0.100 4.900 4.900 5.500 2000 0.000 0.100 0.100 0.500 6.900 2000 2000 0.000

6

6

0 0

13

6

6

2

6

5

0 2

14

17

15 26 16

12

15.

16,

13.

17.

20. 22.

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

,00

,00

00 00

5.00

6.00

4.00 8.00 4.00

2.00

8.00

5.00

6.00

11.00

7.00 9.00

329.0

528.0

497.3 274.1 389.8

199.7

445.0

511.0

191.8

377.8

604.3 379.7

3.00

2.25

7.25 3.00 5.50

0.75

2.25

5.50

4.75

2.25

4.75 1.50

202

22

202 247 202

22

247.

202.

247.

202.

202. 202.

.5

.5

.5

.5

.5

.5

.5

,5

,5

,5

,5 ,5

3

4

4 4 5

5,

5.

4.

8.

11.

8. 10.

.1

.1

.4

.4

.3

.3

.0

,5

,0

1

7 3

218

ANE301: Archivos de datos de clima

21.00 22

08.00 09.00 10.00 11.00 17.00 23.00 24.00

23 16.00 17.00

24 25

08.00 09.00

26 04.00 05.00 06.00 07.00

27 00.00 11.00 15.00 17.00 18.00 20.00

28 29

06.00 10.00 20.00 24.00

30 01.00 02.00 16.00 17.00

1 11.00 12.00 20.00 21.00

2 00.00 02.00 12.00 13.00

3 4

05.00 06.00 12.00 13.00 14.00 16.00 17.00 18.00

5 01.00 02.00 17.00 18.00

6 02.00 03.00

7

4

4

4 4

4

4

4 4

4

5

5

5 5

5

5

5

0.400 2000 0.000 0.100 0.100 1.300 4.600 4.600 4.700 2000 0.000 0.400 2000 2000 0.000 0.400 2000 0.000 0.900 0.900 1.000 2000 0.000 1.100 1.100 1.500 1.500 11.100 2000 2000 0.000 1.600 1.600 2.300 2000 0.000 0.400 0.400 0.500 2000 0.000 0.400 0.400 0.500 2000 0.000 2.400 2.400 2.500 2000 2000 0.000 0.100 0.100 0.200 0.200 0.400 0.400 22.000 2000 0.000 0.100 0.100 1.700 2000 0.000 0.400 2000

7 1 5 . 0 0 7 . 0 0 1 9 8 . 7 3 . 0 0 2 0 2 . 5 8 . 5

2 1 5 . 0 0 4 . 0 0 5 7 9 . 6 3 .00 2 0 2 . 5 5 .2

O 1 8 . 0 0 5 .00 5 5 9 . 0 1.50 2 4 7 . 5 5 . 9 2 22.00 5.00 619.4 1.50 22.5 4.7

4 1 7 . 0 0 9 .00 6 3 6 . 5 2 . 2 5 2 0 2 . 5 4 . 6

1 5 . 0 0 6 .00 4 5 5 . 8 1.50 2 2 . 5 6 .4

O 16.00 4.00 421.0 1.50 292.5 3.8 4 1 6 . 0 0 6 .00 2 6 0 . 6 0 . 7 5 1 5 7 . 5 6 . 1

4 1 6 . 0 0 1 0 . 0 0 2 7 6 . 0 0 . 7 5 2 2 . 5 7.Í

4 1 7 . 0 0 7 . 0 0 2 4 1 . 0 0 .00 6 7 . 5 7 . 6

4 2 0 . 0 0 9 .00 617 .0 0 .00 6 7 . 5 7 .2

O 2 3 . 0 0 9 .00 4 1 4 . 5 0 . 7 5 6 7 . 5 8 .8 8 1 8 . 0 0 1 0 . 0 0 2 5 9 . 0 1.50 2 4 7 . 5 1 0 . 4

4 1 9 . 0 0 7 . 0 0 3 0 7 . 7 0 . 7 5 6 7 . 5 9 . 3

2 1 9 . 0 0 9 .00 3 9 7 . 7 0 . 7 5 6 7 . 5 1 0 . 6

19.00 9.00 432.7 0.75 67.5 9.9

219


10.00 11.00 12.00 13.00 15.00 16.00 21.00 24.00

8 01.00 03.00 14.00 15.00 19.00 22.00 23.00 24.00

9 00.00 01.00 14.00 15.00

10 11 12 13 14

06.00 07.00

15 16

20.00 21.00 22.00 23.00

17 14.00 16.00 17.00 18.00

18 06.00 07.00

19 20 21

13.00 15.00 17.00 18.00

22 04.00 05.00

23 06.00 07.00

24 25 26

22.00 23.00

27 05.00 06.00

28 29 30 31

5

5

5 5 5 5 5

5 5

5

5

5 5 5

5

5

5 5 5

5

5 5 5 5

0.000 25.300 25.500 25.600 25.600 25.800 25.800 26.800 2000 0.000 0.200 0.200

14.600 14.600 17.300 17.300 17.600 2000 0.000 0.800 0.800 0.900 2000 2000 2000 2000 2000 0.000 0.400 2000 2000 0.000 0.100 0.100 22.100 2000 0.000 0.200 0.200 1.400 2000 0.000 0.400 2000 2000 2000 0.000 0.900 0.900 14.100 2000 0.000 0.400 2000 0.000 0.400 2000 2000 2000 0.000 2.400 2000 0.000 0.400 2000 2000 2000 2000

8

4

0 0 0 0 2

0 4

4

2

0 0 4

2

2

0 0 2

2

0 0 0 0

16.

19,

20. 19. 23. 26. 29.

29. 29.

25.

28,

28, 28. 20,

24.

27.

26. 26, 26,

25.

26. 30. 32. 34.

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00 ,00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00 00

9.

9.

9. 9. 8. 9

10.

13. 13.

13.

13.

12. 12. 13.

11,

11,

11. 14. 12,

10.

11. 13. 14, 14.

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00 ,00

,00

,00 ,00 ,00 00

366.5

295.9

559.9 454.6 525.1 671.8 674.4

666.2 637.4

476.4

661.9

693.4 663.6 131.5

591.1

663.4

580.1 543.1 493.4

600.7

452.2 723.4 683.8 719.8

1.

1.

2. 0. 1. 0. 0.

0. 1.

0.

2.

0. 2. 0,

0,

0,

0, 0, 3,

1.

1, 1. 0, 0.

.50

.50

.25

.75

.50

.00

.75

.75

.50

.75

.25

.75

.25 ,00

.75

.75

.00

.00 ,00

.50

.50

.50

.75

.00

67.5

67.5

67.5 180.0 67.5 67.5 67.5

57.5 22.5

67.5

67.5

67.5 67.5

247.5

202.5

67.5

337.5 67.5

202.5

67.5

157.5 22.5 67.5 67.5

10.

10.

10 9, 9

11 12.

12 10.

14.

14.

11. 12. 14.

10.

9.

11, 11, 13,

9,

10, 13, 12, 12.

.4

.0

.0

.9

.8

.1

.4

.9

.9

.3

.6

.4

.2 ,4

.5

.9

.5

.5 ,8

.7

.5

.0

.8 ,5

220


20. 21, 23.

03. 04. 07. 08.

16. 16.

00 01

10 11

02 04

1 .00 ,00 .00 2

.00

.00

.00

.00 3 4

.00

.30 5 6 7 8 9

10 .00 .00 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 1 2 3 4 5 6 7 8 9

10 .00 .00 11 12 13 14 15 16 17 .00 .00 18 19 20 21 22 23

6

6

6 6

2000 0.000 1.600 1.800 2000 0.000 2.800 2.800 2.900 2000 2000 0.000

13.800 6 6 6 6 6 6

6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 7 7 7 7 7 7 7 7 7 7

7 7 7 7 7 7 7

2000 2000 2000 2000 2000 2000 0.000 0.800 2000 2000 2000 2000 2000 2000 2000 2000 2000 2000 2000 2000 2000 2000 2000 2000 2000 2000 2000 2000 2000 2000 2000 2000 2000 2000 2000 2000 2000 2000 0.000 1.400 2000 2000 2000 2000 2000 2000 2000 0.000 15.700

7 7 7 7 7 7

2000 2000 2000 2000 2000 2000

3

4

0 2

0 0 0 0 0 2

0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0. 0 0 0 0 0 0 0 0 0 2

0 0 0 0 0 0 2

0 0 0 0 0 0

34.00

31.00

32.00 23.00

27.00 25.00 29.00 32.00 21.00 21.00

24.00 29.00 30.00 31.00 33.00 34.00 36.00 35.00 33.00 30.00 30.00 33.00 35.00 35.00 35.00 38.00 32.00 34.00 35.00 37.00 33.00 31.00 29.00 29.00 33.00 36.00 33.00 31.00 33.00 24.00

25.00 28.00 33.00 33.00 32.00 33.00 32.00

33.00 35.00 36.00 37.00 33.00 28.00

17.00

15.00

16.00 14.00

12.00 8.00 9.00

11.00 10.00 10.00

8.00 8.00 10.00 14.00 15.00 15.00 15.00 17.00 16.00 16.00 13.00 15.00 15.00 16.00 16.00 20.00 19.00 15.00 18.00 17.00 19.00 15.00 17.00 12.00 13.00 19.00 15.00 15.00 14.00 15.00

11.00 10.00 13.00 16.00 17.00 17.00 17.00

17.00 16.00 16.00 18.00 20.00 17.00

599.8

648.7

583.0 383.5

672.0 753.6 735.8 711.8 490.8 726.7

715.0 734.9 723.1 715.0 703.9 729.4 749.3 733.4 687.1 658.8 715.0 741.4 727.0 704.6 550.3 640.3 755.8 725.3 729.4 755.3 713.3 612.5 702.7 742.1 741.8 665.3 758.2 728.2 731.3 415.9

694.6 734.2 708.2 709.7 718.3 722.4 436.8

689.3 706.1 710.4 663.1 720.5 599.0

0.00

0.75

0.00 0.75

3.25 2.25 0.00 2.25 5.50 4.75

4.75 3.25 0.75 1.50 0.75 0.00 1.50 1.50 1.50 2.25 1.50 1.50 1.50 2.25 0.75 4.75 3.00 1.50 3.25 4.00 3.00 2.25 5.50 1.50 0.75 1.50 2.25 4.00 3.00 0.75

3.00 3.25 1.50 3.00 3.00 1.50 1.50

2.25 1.50 0.75 2.25 3.00 4.75

67.5

67.5

22.5 247.5

67.5 67.5 22.5 67.5

202.5 337.5

22.5 22.5 67.5 22.5 67.5 67.5 67.5 22.5 157.5 180.0 67.5

112.5 112.5 67.5 67.5

157.5 202.5 202.5 67.5 67.5

202.5 225.0 202.5 112.5 67.5 22.5

202.5 67.5 67.5 22.5

67.5 67.5

337.5 67.5 22.5 67.5 22.5

67.5 67.5 67.5 67.5

202.5 202.5

14.6

14.6

12.8 14.6

11.2 4.9 6.6 8.7 6.1 0.5

7.7 1.4 7.2 10.7 10.3 8.8 6.4 6.2

10.1 10.0 8.8 9.2 8.3

10.5 13.1 12.7 11.7 10.9 9.4 7.0 9.4

11.2 9.4 6.8 6.3

11.6 6.9 9.1 9.8 13.0

5.2 5.4 7.8 11.1 11.3 13.0 15.7

16.5 16.7 11.2 12.4 10.2 9.3

221


24 25 26 27 28 29 30 31 1 2 3 4 5 6 7 8 9

10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 1 2 3 4 5 6 7 8 9

10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26

10.00 11.00 23.00

7 7 7 7 7 7 7 7 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 9 9 9 9 9 9 9 9 9 9 9 9 9 9 9 9 9 9 9 9 9 9 9 9 9 9

2000 2000 2000 2000 2000 2000 2000 2000 2000 2000 2000 2000 2000 2000 2000 2000 2000 2000 2000 2000 2000 2000 2000 2000 2000 2000 2000 2000 2000 2000 2000 2000 2000 2000 2000 2000 2000 2000 2000 2000 2000 2000 2000 2000 2000 2000 2000 2000 2000 2000 2000 2000 2000 2000 2000 2000 2000 2000 2000 2000 2000 2000 2000 2000 2000 0.000 4.400 4.400

0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 4

28.00 29.00 30.00 33.00 34.00 33.00 37.00 39.00 37.00 38.00 29.00 29.00 27.00 28.00 31.00 34.00 36.00 37.00 33.00 31.00 34.00 36.00 38.00 38.00 38.00 35.00 36.00 32.00 29.00 29.00 30.00 33.00 31.00 30.00 29.00 32.00 33.00 32.00 30.00 33.00 34.00 33.00 28.00 29.00 32.00 35.00 34.00 34.00 33.00 33.00 33.00 33.00 33.00 33.00 31.00 27.00 28.00 20.00 20.00 23.00 29.00 29.00 28.00 30.00 24.00

14.00 17.00 12.00 13.00 16.00 16.00 17.00 20.00 20.00 20.00 16.00 12.00 12.00 13.00 14.00 16.00 16.00 16.00 19.00 16.00 17.00 16.00 19.00 20.00 18.00 20.00 16.00 16.00 16.00 11.00 11.00 12.00 21.00 13.00 14.00 14.00 16.00 16.00 14.00 13.00 14.00 14.00 15.00 13.00 12.00 13.00 17.00 17.00 17.00 17.00 13.00 15.00 13.00 14.00 12.00 12.00 13.00 9.00 8.00 5.00 8.00 8.00 11.00 12.00 15.00

619.0 629.8 707.8 705.1 680.2 676.8 669.1 659.5 373.0 648.2 531.1 699.6 670.6 685.9 661.2 655.9 652.1 635.0 559.4 601.7 616.6 625.2 630.2 605.8 597.1 619.7 627.4 609.8 635.5 641.8 625.0 601.4 419.3 555.8 564.7 498.7 511.9 576.7 585.1 562.8 568.6 571.4 575.3 506.4 545.5 500.2 540.0 525.1 510.2 448.1 473.5 504.0 519.6 506.6 485.0 441.1 465.4 314.6 492.7 473.5 487.7 462.0 446.6 439.9 265.2

5.50 5.50 1.50 3.25 0.00 0.00 1.50 1.50 1.50 3.25 4.00 3.00 4.00 3.25 0.00 0.00 0.00 1.50 3.25 1.50 1.50 0.75 0.00 1.50 1.50 1.50 1.50 1.50 3.00 1.50 1.50 1.50 1.50 1.50 2.25 0.75 1.50 1.50 0.75 1.50 2.25 1.50 3.00 0.00 0.75 2.25 0.75 1.50 0.00 0.75 2.25 0.75 0.00 0.75 1.50 2.25 1.50 4.75 3.00 0.00 0.00 0.75 0.75 0.75 0.00

202.5 202.5 67.5 67.5 0.0 67.5 67.5 22.5 67.5 22.5 67.5 67.5 67.5 22.5 67.5 67.5 67.5 67.5

247.5 22.5

247.5 67.5 67.5 67.5 22.5 247.5 22.5

247.5 247.5 22.5 202.5 67.5 247.5 0,0

22.5 67.5 67.5

247.5 22.5 67.5 67.5 67.5 22.5 22.5 67.5 67.5

202.5 22.5 67.5 67.5 67.5 67.5 22.5 22.5 22.5 67.5 22.5

202.5 247.5 22.5 337.5 67.5 22.5 22.5 0.0

10.6 12.2 7.6 7.7 9.3

11.8 12.8 10.8 9.7 7.3 9.3 4.2 6.3 5.6 7.1 7.3 6.8 8.6 9.4 11.5 8.9 9.6

12.4 9.8 9.7 8.5 5.7

10.8 6.2 4.7 4.6 6.3 15.4 7.1 7.8 9.5

11.7 2.3 6.7 6.1 6.0 9.9 7.7 8.0 4.6 7.1 9.9

13.2 15.0 12.3 8.3 8.7 7.8 4.8 6.8 8.7 9.3 8.0 4.4 5.0 5.7 7.7 9.0

10.0 14.2

222


24.00 27

01.00 02.00

28 16.00 17.00 21.00

29 02.00 03.00 14.00 15.00

30 1 2 3 4 5 6 7 8 9

10 11

14.00 15.00 17.00 18.00 22.00 24.00

12 00.00 01.00 04.00 05.00

13 14 15

18.00 19.00

16 17 18 19 20

11.00 12.00 20.00 22.00

21 00.00 02.00 05.00 09.00 12.00 23.00 24.00

22 00.00 01.00 08.00 O! .00

23 24 25 26 27

90 10 10 10 10 10 10 10 10 10 10 10

10

10 10 10

10 10 10 10 10

10

4.500 2000 0.000 1.200 2000 0.000 1.600 2.000 2000 0.000 0.400 0.400 0.500 2000 2000 2000 2000 2000 2000 2000 2000 2000 2000 2000 2000 0.000

11.600 11.600 11.700 11.700 13.800

2000 0.000 3.600 3.600 3.700 2000 2000 2000 0.000 0.400 2000 2000 2000 2000 2000 0.000 0.600 0.600 3.000 2000 0.000

10

10 10 10 10 10

600 900 900 200 200

6.300 2000 0.000 5.200 5.200 5.300 2000 2000 2000 2000 2000

O O O O O

27.00

21.00

20.00

20.00 21.00 25.00 28.00 29.00 28.00 24.00 24.00 26.00 26.00 22.00 17.00

17.00

1 6 . 0 0 1 6 . 0 0 1 7 . 0 0

1 9 . 0 0 2 1 . 0 0 2 3 . 0 0 2 4 . 0 0 1 7 . 0 0

1 7 . 0 0

1 0 . 0 0 4 4 3 . 8 0 . 0 0 2 2 . 5 1 1 . 0

1 1 . 0 0 1 3 2 . 2 • 0 . 0 0 2 4 7 . 5 8 .6

1 0 . 0 0 2 6 0 . 9 2 . 2 5 2 0 2 . 5 7 .4

5 .00 3 7 5 . 4 6 .00 3 5 5 . 2

1 2 . 0 0 4 5 6 . 0 6 .00 4 3 1 . 3 8 .00 4 0 9 . 7

1 0 . 0 0 3 4 6 . 8 1 1 . 0 0 4 2 7 . 2

6 .00 4 2 6 . 7 6 .00 4 2 9 . 8 7 . 0 0 4 0 1 . 8

1 4 . 0 0 4 2 2 . 6 1 2 . 0 0 9 1 . 7

7 . 0 0 3 7 2 . 0

4 . 0 0 3 3 1 . 0 6 .00 3 7 5 . 6 2 . 0 0 2 9 4 . 7

7 .00 3 8 3 . 5 5 . 0 0 3 6 0 . 5 4 . 0 0 3 4 9 . 0

1 0 . 0 0 3 2 1 . 1 9 .00 8 6 . 4

9 .00 1 1 3 . 3

2 1 . 0 0 1 1 . 0 0 2 8 4 . 6

2 2 . 0 0 1 1 . 0 0 2 9 5 . 7 2 3 . 0 0 1 1 . 0 0 2 8 6 . 1 2 2 . 0 0 1 0 . 0 0 2 7 8 . 4 2 2 . 0 0 1 1 . 0 0 2 5 2 . 5 2 2 . 0 0 7 . 0 0 3 0 0 . 0

0.00 ,50 ,50

0.00 0.00 0.75 2.25 2.25 0.00 0.75 3.00 4.75

1.50 1.50 0.00

3.00 0.00 0.00 0.00 0.00

22.5 202.5 90.0 22.5 22. 67, 22. 22. 0.0 67.5

247.5 247.5

0.75 202.5

5. 6. 4. 3. 3. 3. 3. 1. 3. 0.8 5.9 12.7

4.6

22.5 2.6 180.0 2.9

0.0 3.9

247.5 3.3 247.5 4.2 22.5 4.7 67.5 7.5 67.5 8.4

0.75 112.5 10.1

2.25 67,5 11.1

4, 4, 0, 0. 0,

.00

.75

.75

.75

.00

22.5 22 .5 67.5

337.5 22.5

9 . 9 10.8

9 . 8 10.4

9.3

223

ANE30 I: Archivos de datos de clima

28 29 30

07.00 08.00 22.00 24.00

31 00.00 05.00

1 09.00 10.00

2 00.00 05.00 10.00 18.00 20.00 21.00

3 4

10.00 11.00

5 01.00 06.00 10.00 20.00 21.00

6 02.00 03.00 04.00 05.00 16.00 17.00

7 8 9

10 10.00 11.00

11 12 13

00.00 01.00 03.00 10.00 11.00

14 15

05.00 06.00

16 10.00 11.00 22.00 24.00

17 03.00 04.00

18 10.00 11.00

19 20

10 10 10

10

11

11

11 11

11

11

11 11 11 11

11 11 11

11 11

11

11

11

11 11

2000 2000 2000 0.000 0.100 0.100 1.700 2000 0.000 6.000 2000 0.000 0.400 2000 0.000 2.500 2.500 9.500 9.500 14.700 2000 2000 0.000 0.400 2000 0.000 10.000 10.400 10.400 10.500 2000 0.000 0.100 0.100 10.500 10.500 10.600 2000 2000 2000 2000 0.000 0.400 2000 2000 2000 0.000 0.600 0.600 1.300 5.300 2000 2000 0.000 0.400 2000 0.000 0.400 0.400 0.600 2000 0.000 0.400 2000 0.000 0.400 2000 2000

0 0 4

2

2

6

0 2

5

6

0 0 0 2

0 0 5

0 2

4

2

2

0 0

23, 20, 17.

17,

16

12,

14, 13

13,

15,

13. 11. 12. 13.

12, 17. 14.

10. 12.

10.

11.

13.

14. 13.

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00 ,00 ,00

,00 .00 ,00

,00 ,00

,00

00

00

00 00

6.00 8.00 4.00

3.00

7.00

8.00

5.00 6.00

6.00

7.00

3.00 2.00

-1.00 -1.00

3.00 7.00 3.00

1.00 1.00

-1.00

1.00

-2.00

0.00 5.00

325.0 239.5 263.5

334.3

314.4

32.9

290.4 239.3

29.8

261.6

247.0 184.1 294.2 263.0

85.0 110.6 193.0

149.8 273.8

146.9

214.1

252.5

237.8 96.0

0.75 0.00 3.25

0.75

1.50

3.00

3.00 0.75

4.75

3.00

3.00 1.50 0.00 0.00

0.00 0.00 2.25

0.00 2.25

0.00

3.00

0.00

1.50 2.25

22 22

247,

22

22

202

292 247

202

247

202, 202,

0. 22,

67. 57.

202.

337, 67,

90,

337.

247.

22. 247.

.5

.5

.5

.5

.5

.5

.5

.5

.5

.5

.5

.5

.0

.5

,5 .5 .5

.5 ,5

.0

,5

,5

5 5

9, 9, 7,

6

4

9

4 1

8,

1,

0, 1. 0. 0.

5, 8, 7,

2, 0,

2,

4.

2.

4. 4.

.3

.9

.4

.3

.5

.0

.0

.6

.9

.6

.4

.7

.9

.7

,0 .5 ,6

.6

.7

,0

9

2

4 3

224

ANE301: Archivos de datas de clima

21 2 3 . 0 0 2 4 . 0 0

22 1 1 . 0 0 2 4 . 0 0

23 0 4 . 0 0 0 6 . 0 0 0 7 . 0 0 0 8 . 0 0

24 1 3 . 0 0 1 5 . 0 0 2 0 . 0 0

25 26 27 28 29

0 6 . 0 0 0 8 . 0 0 1 1 . 0 0 1 4 . 0 0

30 1 0 . 0 0 1 1 . 0 0

1 2 3 4 5 6 7

1 9 . 0 0 2 0 . 0 0

0 9 . 0 0 10 .00 15 .00 1 7 . 0 0 1 9 . 0 0 2 0 . 0 0 2 1 . 0 0 2 2 . 0 0

0 1 . 0 0 0 2 . 0 0 1 4 . 0 0 15 .00

10 1 3 . 0 0 15 .00

11 12

1 2 . 0 0 1 3 . 0 0

13 14

07 .00 0 8 . 0 0 2 0 . 0 0 2 1 . 0 0 2 2 . 0 0 2 4 . 0 0

15 04 .00 06 .00

11 2000 0.000 0.200

11 2000 0.000

12.900 11 2000

0.000 7.800 7.800 8.000 2000 0.000 7.400 7.900 2000

11

11 11 11 11 11

11

12 12 12 12 12 12 12

8 12

9 12

12

12 12

12 12

12

2000 2000 2000 2000 0.000 9.400 9.400 9.700 2000 0.000 0.200 2000 2000 2000 2000 2000 2000 2000 0.000 1.600 2000 0.000 0.100 0.100 0.500 0.500 2.100 2.100 2.200 2000 0.000 0.400 0.400 0.800 2000 0.000 0.200 2000 2000 0.000 0.400 2000 2000 0.000 0.100 0.100 0.200 0.200 2.600 2000 0.000 0.800

12.00

11.00

14.00

7.00

14.00 18.00 17.00 19.00 15.00

10.00

1 2 . 0 0 1 2 . 0 0

9 .00 1 3 . 0 0 1 0 . 0 0 1 3 . 0 0 1 7 . 0 0

1 3 . 0 0

1 1 . 0 0

3 . 0 0 1 9 5 . 1

,00 3 1 . 7

4 . 0 0 2 5 0 . 6

0 . 0 0 5 0 . 2

5 . 0 0 1 2 7 . 4 1 1 . 0 0 1 9 2 . 2

6 .00 2 0 2 . 8 4 . 0 0 2 0 8 . 6 6 .00 6 8 . 6

3 . 0 0 8 5 . 2

8 .00 6 3 . 8 4 . 0 0 1 6 2 . 0 0 .00 7 4 . 9 6 .00 8 9 . 8 4 . 0 0 4 9 . 0 6 .00 5 4 . 5 9 .00 6 0 . 0

6 .00 1 0 5 . 6

1 2 . 0 0 4 . 0 0 1 5 7 . 2

3 . 0 0 7 7 .

1 4 . 0 0 3 .00 1 6 3 . 4 1 3 . 0 0 1.00 1 5 5 . 0

1 2 . 0 0 1.00 1 2 0 . 7 1 2 . 0 0 4 . 0 0 9 8 . 9

2 . 2 5 2 0 2 . 5 7 . 0

0 . 7 5 2 0 2 . 5 9 . 3

3 . 0 0 2 0 2 . 5 8 .7

1.50 3 3 7 . 5 3 . 7

0 . 7 5 1 8 0 . 0 1 0 . 0 4 . 7 5 2 4 7 . 5 1 2 . 5 1.50 2 0 2 . 5 9 .0 1.50 6 7 . 5 6 .7 0 .75 2 4 7 . 5 8 .0

0 . 0 0 1 5 7 . 5

0 . 7 5 3 . 0 0 0 . 0 0 0 . 0 0 0 . 0 0 0 . 7 5 4 . 0 0

2 0 2 . 5 2 0 2 . 5

0 . 0 2 2 . 5

3 3 7 . 5 2 9 2 . 5 2 0 2 . 5

0.00 202.5

6.8

9.2 4.6 4.0 7.2 5.3 10.0 8.0

7.3

1.50 247.5 5.9

0.00 337.5 6.1

0.75 67.5 5.6 0.75 292.5 3.6

0.00 67.5 4.3 0.00 247.5 6.2

11.00 1.00 225. 0.75 247.5 0.3

225


16 11.00 12.00

17 11.00 12.00

18 19

11.00 12.00

20 21 22

06.00 07.00 08.00 24.00

23 00.00 02.00 03.00 04.00 05.00 07.00 08.00 09.00 18.00 24.00

24 00.00 03.00 10.00 11.00 15.00 17.00 20.00 21.00 22.00 23.00

25 04.00 05.00 15.00 17.00 23.00 24.00

26 03.00 04.00 12.00 15.00 16.00 20.00

27 16.00 17.00

28 10.00 11.00 16.00

29 30

02.00 04.00 05.00 07.00 13.00 14.00

12

12

12 12

12 12 12

12

12

12

12

12

12

12 12

2000 0.000 0.400 2000 0.000 0.400 2000 2000 0.000 0.400 2000 2000 2000 0.000 0.100 0.100 9.700 2000 0.000 9.600 9.600 9.700 9.700

11.300 11.300 11.400 11.400 12.700 2000 0.000 2.600 2.600 7.000 7.000 7.400 7.400 7.500 7.500 7.600 2000 0.000 0.100 0.100 0.800 0.800 5.100 2000 0.000 0.100 0.100 1.400 1.400 9.400 2000 0.000 0.400 2000 0.000 3.200 5.700 2000 2000 0.000 0.400 6.400 7.600 7.600 7.700

2

2

0 2

0 0 4

10

10

6

6

2

3

0 8

10.00

8.00

9.00 11.00

10.00 13.00 9.00

10.00

11.00

9.00

18.00

17.00

9.00

11.00 11.00

-2,

-3,

2, 0.

0 2, 7.

6,

7,

6.

11,

6.

3.

8. 3.

,00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

,00 ,00

214.6

201.1

80.4 162.2

136.6 127.4 12.0

90.0

63.8

61.9

37.9

109.7

43.9

98.9 196.3

0.00

0.00

0.75 0.75

0.00 0.75 7.25

3.00

1.50

3.00

1.50

3.00

3.00

3.00 5.50

22.5

0.0

337.5 22.5

67.5 67.5

112.5

202.5

157.5

202.5

202.5

202.5

202.5

292.5 292.5

1.

0.

3, 2,

1, 2. 5.

6.

6,

5,

5.

3.

4.

5. 0.

.0

.3

.5

.2

.5

.9

.0

.0

.6

.9

.8

,2

,1

,1 ,9

226


17.00 7.700 18.00 7.800

31 12 2000 O 7.00 -1.00 92.2 0.75 67.5 1.5

227


ARCHIVO DE CLIMA 15MINTA2000 GENERADO CON BPCDG

0.00 l i o

Station: Torrejon de Ardoz Latitude Longitude Elevation (m) Obs. Years Beginning year Years simulated 40.29 3.27 611 14 2000 1

Observed monthly ave max temperatura (C) 9.61 16.76 18.18 16.13 24.19 31.13 32.03 32.74 28.90 21.48 13.17 12.94

Observed monthly ave min temperatura (C) -1.74 1.10 1.50 -1.00 4.32 5.73 10.74 14.00 15.61 15.81 12.20 0.25 Observed monthly ave solar radiation (Langleys)

324.0

68.2

203.9 301.0 421 Observed 33.9 day

1 2

11.00 12.00

3 11.00 13.00

4 06.00 07.00

5 16.00 17.00

6 15.00 16.00

7 11.00 12.00

8 11.00 12.00

9 07.00 08.00 11.00 14.00 15.00 16.00 19.00 20.00

10 11.00 12.00

11 12.00 13.00

12 11.00 12.00

13 19.00 20.00 23.00 24.00

14 00.15 01.00 01.15

:

.0 412 monthly ave : 1.8 27

mon year :

1 1

1

1

1

1

1

1

1

1

1

1

1

1

2000 2000 0.000 0.400 2000 0.000 0.300 2000 0.000 0.100 2000 0.000 0.400 2000 0.000 0.400 2000 0.000 0.400 2000 0.000 0.400 2000 0.000 0.100 0.100 0.800 0.800 2.400 2.400 2.500 2000 0.000 0.400 2000 0.000 0.400 2000 0.000 0.400 2000 0.000 0.100 0.100 0.900 2000 0.000 0.300 0.300

.5 72 nbrkpt (mm) 0 2

2

2

2

2

2

2

8

2

2

2

4

34

.3 384. 8 393.8 522.5 rainfall (mm) .1 54. tmax (C)

11.00 11.00

9.00

8.00

1.00

10.00

13.00

12.00

7.00

8.00

10.00

9.00

8.00

5.00

1 17.3 17.1 tmin rad (C) (ly/day) -2.00 211.2 -3.00 213.1

-3.00 199.7

-1.00 123.8

-2.00 52.6

-2.00 209.8

-2.00 224.9

-2.00 191.8

-1.00 92.2

0.00 237.6

0.00 216.0

-3.00 219.6

-4.00 151.0

2.00 62.9

683.3 676.5 597

0.0 w-vel w m/sec

0.00 0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

1.50

4.75

1.50

0.00

0.00

0.75

9.2 25 -dir ( deg 157.2 4.6

67.5

22.5

247.5

67.5

67.5

22.5

337.5

22.5

22.5

22.5

22.5

157.5

.5 46

.1 9 lew (C) 0.2 0.1

0.3

0.8

0.7

0.6

0.7

0.9

2.3

1.7

0.1

1.1

0.5

2.3

228


01.45 02.30 03.00 03.15 03.30 03.45 04.00 04.15 04.30 04.45 05.00 05.15 06.00 06.15 06.30 06.45 07.00 07.45 09.00 09.15 10.45 11.00 13.30 13.45 14.00 14.15 15.15 15.30 17.00 17.30 17.45

15 06.00 07.00

16 15.00 16.00

17 18

11.00 12.00 13.00

19 10.00 11.00

20 21

11.00 12.00

22 11.00 12.00 15.00 16.00

23 11.00 12.00

24 25

11.00 12.00

26 18.00 19.00 20.00

27 00.45 01.00

0.500 1.100 1.300 1.600 2.300 2.900 2.900 3.900 4.300 4.500 5.000 5.400 6.900 7.600 8.100 8.300 8.300 8.400 8.400 8.500 8.500 8.600 8.600

10.100 12.500 14.200 14.200 14.300 14.300 14.700 14.800

1 2000 0.000 0.400

1 2000 0.000 0.100

1 2000 1 2000 0.000 0.600 5.000

1 2000 0.000 0.400

1 2000 1 2000 0.000 0.400

1 2000 0.000 0.400 0.400 0.500

1 2000 0.000 0.400

1 2000 1 2000 0.000 0.400

1 2000 0.000 0.800 1.200

1 2000 0.000 0.100

.00 1.00 2 1 4 . 8 4 . 0 0 6 7 . 5 0 . 5

1 0 . 0 0 0 .00 2 2 1 . 5 1.50 6 7 . 5 1.0

O 1 1 . 0 0 - 1 . 0 0 2 3 2 . 6 0 .00 2 2 . 5 0 . 6 3 1 0 . 0 0 - 3 . 0 0 2 2 8 . 7 0 . 0 0 6 7 . 5 0 . 1

1 4 . 0 0 - 3 . 0 0 2 6 8 . 3 3 .00 6 7 . 5 2 . 2

O 1 0 . 0 0 - 3 . 0 0 2 4 7 . 9 0 . 7 5 2 2 . 5 1.4 2 1 0 . 0 0 - 4 . 0 0 2 5 2 . 5 0 .00 6 7 . 5 0 . 7

9 .00 - 4 . 0 0 2 4 8 . 6 0 . 0 0 6 7 . 5 1.

9 .00 - 4 . 0 0 2 7 1 . 0 1.50 2 9 2 . 5 2 . 5

O 7 . 0 0 - 4 . 0 0 2 6 4 . 7 0 .00 2 9 2 . 5 3 . 8 2 6 .00 - 4 . 0 0 2 5 8 . 0 0 .00 3 3 7 . 5 5 . 1

.00 - 2 . 0 0 4 4 . 9 0 . 7 5 6 7 . 5 0 . 9

9 .00 2 . 0 0 1 4 1 . 6 0 . 7 5 6 7 . 5 2 . 5

229


01.45

02.15 03.00 03.15

28 29

11.00 12.00

30 11.00

12.00 31

10.00 11.00

1 16.00 17.00 18.00 19.00

22.00 23.00

2 3

4 5

6 7

10.00 11.00

8

09.00 10.00

9 10

11 12

13 14

15 16 17

18 19

20 21

22 23

24 25

26 27

28 29

1 2

3 4 5 6 7

8 9

10 11

12 13

14 15

1 1

1

1

2

2 2

2 2

2 2

2

2 2

2 2

2 2

2 2

2 2 2

2 2

2 2

2 2

2 2

2 2

3 3 2

3 3 3 3

3 3

3 3

3 3

3 3

0.100

0.500 2.000 2.100 2000 2000

0.000 0.400

2000 0.000

0.400 2000

0.000 0.400

2000 0.000 0.800

0.800 0.900

0.900 1.000

2000 2000

2000 2000

2000 2000

0.000 0.400 2000

0.000 0.400

2000 2000

2000 2000

2000 2000

2000 2000

2000 2000 2000

2000 2000

2000 2000

2000 2000

2000 2000

2000 2000

2000 2000 2000 2000 2000

2000 2000

2000 2000

2000 2000

2000 2000

2000 2000

0 2

2

2

6

0 0

0 0

0 2

2

0 0

0 0

0 0

0 0

0 0 0

0 0

0 0

0 0

0 0

0 0

0 0 0 0 0

0 0

0 0

0 0

0 0

0 0

12.00 13.00

16.00

16.00

12.00

16.00 17.00

17.00 15.00

14.00 14.00

16.00

17.00 16.00

16.00 16.00

15.00 20.00

19.00 15.00

16.00 10.00 19.00

19.00 18.00

15.00 17.00

18.00 20.00

19.00 20.00

20.00 20.00

17.00 17.00 19.00 20.00 20.00 20.00 20.00

23.00 24.00

23.00 24.00

20.00 21.00

21.00 21.00

2.00 -2.00

-2.00

0.00

1.00

5.00 1.00

-1.00 0.00

-2.00 0.00

3.00

2.00 0.00

2.00 2.00

-2.00 3.00

3.00 1.00

1.00 -3.00 1.00

2.00 1.00

1.00 2.00

2.00 2.00

2.00 1.00

1.00 1.00

2.00 1.00

-1.00 0.00 4.00 4.00 5.00

5.00 3.00

5.00 4.00

6.00 5.00

5.00 7.00

250.6 267.6

278.9

224.2

71.0

288.7 288.5

288.2 237.8

249.1 210.7

253.4

258.7 283.2

206.9 342.2

288.0 298.1

331.9 314.9

374.2 330.5 358.1

364.3 347.3

249.1 319.4

379.7 379.0

369.6 387.6

290.9 368.6

419.3 422.6 412.3 390.2 403.2

374.6 324.2

423.8 425.5

393.1 418.3

444.0 343.0

469.7 466.3

0.00 0.00

0.00

0.00

0.00

1.50 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00

0.75

0.00 0.75

0.00 1.50

0.75 0.75

0.00 1.50

1,50 0.00 1.50

0.75 0.00

3.25 1.50

0.00 0.00

1.50 0.00

0.75 1.50

0.00 0.75 1.50 0.00 0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.75

0.00 1.50

2.25 3.00

22.5 22.5

0.0

0.0

247.5

202.5 22.5

67.5 67.5

22.5 202.5

22.5

292.5 67.5

0.0 22.5

22.5 22.5

67.5 67.5

22.5 22.5 67.5

22.5 67.5

0.0 22.5

22.5 292.5

67.5 22.5

22.5 22.5

292.5 22.5 22.5 22.5 67.5 22.5 22.5

22.5 22.5

0.0 67.5

22.5 22.5

22.5 22.5

3.5 1.5

1.1

2.7

5.7

7.6 2.6

0.3 1.7

0.0 3.4

5.9

4.2 3.4

4.8 1.0

0.5 4.4

5.1 2.3

2.5 4.4 3.0

3.3 2.2

4.2 3.9

3.7 4.2

0.0 0.8

2.8 2.8

2.8 2.4

0.6 3.4 4.7

5.1 6.4

3.5 2.0

1.2 3.5

2.9 5.4

9.0 4.1

230

ANEJO I: Archivos de datos de cuma

1 6 17 18 19 2 0

2 2 . 1 5 2 2 . 3 0 2 2 . 4 5 2 3 . 0 0 2 3 . 1 5

2 1 0 1 . 4 5 0 2 . 0 0 0 2 . 1 5 0 2 . 3 0 0 2 . 4 5 0 3 . 0 0 0 3 . 1 5 0 3 . 3 0 0 3 . 4 5 0 4 . 0 0 0 4 . 3 0 0 4 . 4 5 0 5 . 0 0 0 5 . 1 5 0 9 . 0 0 0 9 . 1 5

22 1 7 . 0 0 1 8 . 0 0 2 4 . 0 0

2 3 0 8 . 0 0 0 9 . 0 0 1 0 . 0 0 1 1 . 0 0 1 2 . 0 0 1 3 . 0 0 2 0 . 0 0 2 1 . 0 0

24 0 8 . 0 0 0 9 . 0 0

2 5 2 6 27 28 29 30

1 1 . 0 0 1 3 . 0 0 2 3 . 4 5 2 4 . 0 0

3 1 0 0 . 0 0 0 0 . 1 5 0 0 . 3 0 0 1 . 0 0 0 1 . 1 5 0 5 . 0 0 0 5 . 3 0 0 5 . 4 5 06 .00

1 05 .00 10 .00

2 0 5 . 3 0

3 3 3 3 3

3

3

3

3

3 3 3 3 3 3

3

4

4

2000 2000 2000 2000 2000

0 .000 3 .200 5 .700 6 . 2 0 0 6 .400

2000 0 .000 0 .100 0 .100 0 . 2 0 0 0 . 7 0 0 1.700 3 . 5 0 0 4 . 9 0 0 5 .700 6 .000 6 .000 6 .700 7 .200 7 . 4 0 0 7 . 4 0 0 7 . 5 0 0

2000 0 .000 2 . 4 0 0 4 . 8 0 0

2000 0 . 0 0 0 0 . 6 0 0 0 .600 0 .700 0 . 7 0 0 3 .100 3 . 1 0 0 3 . 4 0 0

2000 0 .000 0 .400

2000 2000 2000 2000 2000 2000

0 . 0 0 0 2 . 4 0 0 2 . 4 0 0 2 . 5 0 0

2000 0 .000 0 . 3 0 0 1.000 1.200 1.600 1.600 1.800 2 . 4 0 0 2 . 5 0 0

2000 0 . 0 0 0 5 .000

2000 0 . 0 0 0

0 0 0 0 5

16

3

8

2

0 0 0 0 0 4

9

2

4 1

2 1 . 0 0 2 0 . 0 0 2 2 . 0 0 1 8 . 0 0 1 6 . 0 0

1 5 . 0 0

1 2 . 0 0

1 5 . 0 0

1 6 . 0 0

1 6 . 0 0 1 5 . 0 0 1 6 . 0 0 1 0 . 0 0 1 3 . 0 0 1 0 . 0 0

1 7 . 0 0

1 7 . 0 0

1 3 . 0 0

5 . 0 0 3 .00 6 .00 4 . 0 0 5 . 0 0

7 . 0 0

8 .00

7 . 0 0

5 .00

3 . 0 0 1.00 4 . 0 0 2 . 0 0

- 2 . 0 0 4 . 0 0

6 .00

2 . 0 0

7 . 0 0

4 9 9 . 9 4 6 6 . 3 4 8 1 . 4 5 0 7 . 6 3 2 2 . 8

1 3 6 . 1

5 7 . 6

3 3 7 , 9

4 5 3 . 8

3 4 4 . 4 4 8 1 . 4 3 6 8 . 4 4 4 8 . 6 4 6 7 . 5 1 1 8 . 8

4 0 5 . 8

5 1 1 . 2

8 1 . 8

1.50 0 . 0 0 4 . 7 5 3 . 2 5 1.50

1.50

0 . 0 0

1.50

1.50

0 . 7 5 1.50 1.50 3 . 2 5 0 . 7 5 0 .00

0 .00

0 .00

7 . 2 5

2 2 . 5 2 2 . 5 2 2 . 5 2 2 . 5 2 2 . 5

1 1 2 . 5

2 2 . 5

2 0 2 . 5

2 4 7 , 5

6 7 . 5 2 2 . 5

2 9 2 . 5 6 7 . 5 2 2 . 5

0 . 0

2 9 2 . 5

2 2 . 5

1 5 7 . 5

2 . 9 0 , 4 1 . 0 3 . 6 4 . 7

5 . 8

7 . 1

5 . 5

3 . 3

3 . 3 0 . 5 2 . 6 2 . 5 2 . 8 2 . 8

4 . 2

2 . 8

7 . 9

231

ANDO I: Archives de datos de clima

0 5 . 0 6 . 0 6 . 0 6 , 0 6 . 0 7 , 0 7 , 0 8 . 0 8 . 0 8 . 0 8 . 0 9 ,

09, 0 9 , 1 0 , 1 1 , 1 1 , 1 1 , 1 2 , 1 2 , 1 2 , 1 3 , 1 3 , 1 4 , 1 4 , 1 8 , 1 9 , 1 9 , 1 9 , 1 9 , 2 0 . 2 0 . 2 1 . 2 1 . 2 1 . 2 1 , 2 2 . 2 2 . 2 3 . 2 3 .

0 3 . 0 4 . 0 9 . 1 0 . 1 1 . 1 3 . 1 4 . 1 9 . 2 0 . 2 1 . 2 2 .

0 1 . 0 2 . 1 2 . 1 3 . 2 3 . 2 4 .

0 2 . 0 3 . 0 9 . 1 0 .

0 9 . 1 0 .

. 4 5

. 0 0

. 1 5 , 3 0 . 4 5 . 3 0 . 4 5 . 0 0 . 1 5 . 3 0 . 4 5 . 0 0

. 1 5

. 3 0

. 4 5

. 1 5

. 3 0

. 4 5

. 0 0

. 1 5

. 3 0

. 0 0

. 1 5

. 0 0

. 1 5

. 3 0

. 0 0

. 1 5

. 3 0

. 4 5

. 0 0

. 4 5

. 0 0

. 1 5

. 3 0

. 4 5

. 0 0

. 1 5 , 1 5 . 3 0

3 , 0 0 . 0 0 . 0 0 , 0 0 . 0 0 , 0 0 . 0 0 , 0 0 , 0 0 , 0 0 , 0 0

4 . 0 0 . 0 0 . 0 0 , 0 0 . 0 0 ,00

5 , 0 0 00 00 00

6 7

00 00

0 . 1 0 0

0 . 8 0 0 1 . 4 0 0 1 . 6 0 0 1 . 7 0 0 1 . 7 0 0 2 . 1 0 0 2 . 6 0 0 3 . 3 0 0 3 . 7 0 0 3 . 8 0 0 4 . 1 0 0 4 . 5 0 0 4 . 7 0 0 4 . 7 0 0 4 . 9 0 0 5 . 3 0 0 5 . 9 0 0 6 . 4 0 0 6 . 8 0 0 7 . 0 0 0 7 . 0 0 0 7 . 2 0 0 7 . 2 0 0 7 . 4 0 0 7 . 4 0 0 7 . 6 0 0 7 . 9 0 0 8 . 0 0 0 8 . 0 0 0 8 . 1 0 0 8 . 1 0 0 8 . 5 0 0 9 . 8 0 0

1 0 . 0 0 0 1 0 . 6 0 0 1 1 . 8 0 0 1 2 . 8 0 0 1 2 . 8 0 0 1 2 . 9 0 0

4 2000 0 . 0 0 0 0 .200 0 . 2 0 0 0 . 6 0 0 2 . 2 0 0 2 . 2 0 0 2 . 4 0 0 2 . 4 0 0 2 . 5 0 0 2 . 5 0 0 2 . 7 0 0

4 2 0 0 0

0 . 0 0 0 0 . 2 0 0 0 . 2 0 0 0 . 3 0 0 0 . 3 0 0 2 . 3 0 0

4 2 0 0 0 0 . 0 0 0 0 . 4 0 0 0 . 4 0 0 0 . 8 0 0

4 2 0 0 0 4 2 0 0 0

0 . 0 0 0 2 . 4 0 0

11 1 2 . 0 0 5 . 0 0 3 6 1 . 2 4 . 7 5 2 0 2 . 5 4 . 9

6 1 5 . 0 0 5 . 0 0 4 1 9 . 5 3 . 2 5 2 4 7 . 5 2 . 7

4 1 4 . 0 0 1.00 4 0 7 . 3 0 .00 2 9 2 . 5 0 . 3

O 1 5 . 0 0 0 .00 5 6 3 . 0 0 .00 6 7 . 5 1.1 2 2 0 . 0 0 5 .00 4 8 0 . 7 0 . 7 5 1 5 7 . 5 3 .0

232


8 4 2000 6 11.00 7.00 78.0 0.75 90.0 6.3 11.00 0.000 12.00 0.100 13.00 0.100 15.00 0.300 17.00 0.300 19.00 0.900

9 4 2000 8 14.00 8.00 176.6 1.50 157.5 7.9 00.00 0.000 0 2 . 0 0 0 .800 0 5 . 0 0 0 . 8 0 0 0 6 . 0 0 0 . 9 0 0 0 8 . 0 0 0 .900 1 0 . 0 0 1.100 1 1 . 0 0 1.100 1 2 . 0 0 1 .500

10 4 2000 6 1 4 . 0 0 6 .00 3 2 9 . 0 3 .00 2 0 2 . 5 3 . 1 0 1 . 0 0 0 .000 0 2 . 0 0 0 .400 0 3 . 0 0 0 .400 0 5 . 0 0 0 .600 0 6 . 0 0 0 .600 0 7 . 0 0 0 .700

11 4 2000 6 1 7 . 0 0 6 .00 5 2 8 . 0 2 . 2 5 2 2 . 5 4 . 1 0 1 . 0 0 0 .000 0 3 . 0 0 0 .400 0 4 . 0 0 2 . 0 0 0 0 6 . 0 0 2 . 4 0 0 1 1 . 0 0 2 . 4 0 0 1 2 , 0 0 2 . 7 0 0

12 4 2000 O 1 5 . 0 0 4 . 0 0 4 9 7 . 3 7 . 2 5 2 0 2 . 5 4 . 4 13 4 2000 O 2 6 . 0 0 8 .00 2 7 4 . 1 3 . 0 0 2 4 7 . 5 4 . 4 14 4 2000 13 1 6 . 0 0 4 . 0 0 3 8 9 . 8 5 . 5 0 2 0 2 . 5 5 . 3

0 3 . 0 0 0 .000 0 4 . 0 0 0 .200 0 5 . 0 0 0 .200 0 7 . 0 0 0 .500 0 8 . 0 0 0 .500 0 9 . 0 0 1.700 1 1 . 0 0 2 . 7 0 0 1 2 . 0 0 2 . 7 0 0 1 3 . 0 0 2 . 8 0 0 1 5 . 0 0 2 . 8 0 0 1 7 . 0 0 3 .200 2 0 . 0 0 3 . 2 0 0 2 1 . 0 0 3 . 3 0 0

15 4 2000 31 1 2 . 0 0 2 . 0 0 1 9 9 . 7 0 . 7 5 2 2 . 5 5 . 3 0 8 . 4 5 0 .000 0 9 . 0 0 0 .100 1 4 . 4 5 0 .100 1 5 . 3 0 0 . 4 0 0 1 5 . 4 5 0 .900 1 6 . 0 0 1.300 1 6 . 1 5 1.800 1 6 . 3 0 2 . 1 0 0 1 6 . 4 5 2 . 5 0 0 1 7 . 0 0 2 . 8 0 0 1 7 , 1 5 3 . 0 0 0 1 7 . 3 0 3 . 3 0 0 1 7 . 4 5 3 .700 18 .00 3 . 8 0 0 18 .30 4 . 4 0 0 1 8 . 4 5 4 . 5 0 0 19 .00 4 . 8 0 0 19 .30 5 .600 1 9 . 4 5 5 .800 2 0 . 0 0 6 . 5 0 0 2 0 . 1 5 6 .700

233

ANEIO I: Archivos de datos de clima

20, 21, 21. 21, 21, 22, 22, 23, 23, 23,

00, 01, 09, 10, 18, 19,

15, 17.

05. 05. 14. 15. 15. 15. 16. 15. 16. 20. 20. 20. 21. 21.

01. 01. 13. 13, 13, 13, 14, 14, 14, 14, 15,

20. 21.

08. 09. 10, 11. 17. 23. 24,

16, 17.

08. 09,

04,

,30 ,00 ,15 ,30 ,45 ,00 ,30 ,00 ,15 ,45 16 ,00 .00 .00 ,00 .00 .00 17 .00 .00 18 .00 .15 .15 .15 .30 .45 .45 .15 .45 .15 .30 .45 .15 .30 19 .15 .30 .00 .15 .30 .45 .00 .15 .30 .45 .00 20 21 .00 .00 22 .00 .00 .00 .00 .00 .00 .00 23 .00 .00 24 25 .00 .00 26 .00

7.200 7.800 8.000 8.600 8. 600 8.800 9.000 9.000 9.100 9.500

4 2000 0.000 0.800 0.800 0.900 0.900 1.000

4 2000 0.000 0.800

4 2000 0.000 0.100 0.100 0.500 0.800 1.200 1.600 1.600 1.800 1.800 2.100 2.300 2.300 2.400

4 2000 0.000 0.100 0.100 0.300 0.400 0.700 1.100 1.500 2.700 4.300 5.100

4 2000 4 2000 0.000 0.400

4 2000 0.000 0.100 0.100 1.300 4.600 4.600 4.700

4 2000 0.000 0.400

4 2000 4 2000 0.000 0.400

4 2000 0.000

1 5 . 0 0 8 .00 4 4 5 . 0 2 . 2 5 2 4 7 . 5 5-0

1 6 . 0 0 5 .00 5 1 1 . 0 5 .50 2 0 2 . 5 4 . 5

14 13.00 6.00 191.8 4.75 247.5 8.0

11 1 7 . 0 0 1 1 . 0 0 3 7 7 . 8 2 . 2 5 2 0 2 . 5 1 1 . 1

O 2 0 . 0 0 7 . 0 0 6 0 4 . 3 4 . 7 5 2 0 2 . 5 8 .7 2 2 2 . 0 0 9 .00 3 7 9 . 7 1.50 2 0 2 . 5 1 0 . 3

1 5 . 0 0 7 .00 1 9 8 . 7 3 .00 2 0 2 . 5 8 .5

1 5 . 0 0 4 . 0 0 5 7 9 . 6 3 .00 2 0 2 . 5 5 .2

O 1 8 . 0 0 5 . 0 0 5 5 9 . 0 1.50 2 4 7 . 5 5 . 9 2 2 2 . 0 0 5 . 0 0 619 .4 1.50 2 2 . 5 4 . 7

1 7 . 0 0 9 .00 6 3 6 . 5 2 . 2 5 2 0 2 . 5 4 . 6

234


0 5 . 0 0 0 .900 0 6 . 0 0 0 .900 0 7 . 0 0 1.000

27 4 2000 31 1 5 . 0 0 6 .00 4 5 5 . 8 1.50 2 2 . 5 6 .4 0 0 . 3 0 0 . 0 0 0 0 0 . 4 5 0 .100 0 1 . 0 0 0 .300 0 1 . 1 5 0 .600 0 2 . 1 5 0 . 6 0 0 0 2 . 3 0 0 .700 0 3 . 1 5 0 .700 0 3 . 3 0 0 .800 0 3 . 4 5 1.300 0 4 . 0 0 1.900 0 4 . 1 5 2 . 2 0 0 0 4 . 4 5 2 . 6 0 0 0 5 . 3 0 2 . 6 0 0 0 6 . 1 5 3 .200 0 6 . 3 0 3 . 5 0 0 0 6 . 4 5 3 ,700 0 7 . 1 5 4 . 3 0 0 0 7 . 3 0 4 . 4 0 0 0 7 . 4 5 4 . 8 0 0 0 8 . 0 0 5 .100 0 8 . 4 5 5 .400 0 9 . 0 0 5 . 6 0 0 1 0 . 1 5 6 .100 1 0 . 3 0 6 .300 1 0 . 4 5 6 .400 1 8 . 1 5 6 .400 1 8 . 3 0 6 .900 1 8 . 4 5 8 .100 1 9 . 0 0 8 .200 1 9 . 1 5 8 .200 1 9 . 4 5 8 . 4 0 0

28 4 2000 O 16.00 4,00 421,0 1,50 292.5 3.8 29 4 2000 4 16.00 6.00 260.6 0.75 157.5 6.1

06.00 0,000 1 0 . 0 0 1 .600 2 0 . 0 0 1.600 2 4 . 0 0 2 , 3 0 0

30 4 2000 4 16.00 10.00 276.0 0,75 22,5 7,8 01.00 0.000 0 2 . 0 0 0 ,400 1 6 , 0 0 0 ,400 1 7 , 0 0 0 ,500

1 5 2000 4 1 7 . 0 0 7 . 0 0 2 4 1 , 0 0 ,00 6 7 . 5 7 . 6 1 1 , 0 0 0 ,000 1 2 , 0 0 0 .400 2 0 , 0 0 0 ,400 2 1 , 0 0 0 ,500

2 5 2000 4 2 0 . 0 0 9 . 0 0 6 1 7 , 0 0 . 0 0 6 7 , 5 7 , 2 0 0 . 0 0 0 ,000 0 2 , 0 0 2 . 4 0 0 1 2 . 0 0 2 . 4 0 0 1 3 , 0 0 2 . 5 0 0

3 5 2000 O 2 3 . 0 0 9 .00 4 1 4 , 5 0 .75 6 7 . 5 8 .8 4 5 2000 13 1 8 . 0 0 1 0 . 0 0 2 5 9 . 0 1.50 2 4 7 . 5 1 0 . 4

0 5 , 0 0 0 ,000 06,00 0.100 0 5 . 1 5 0 ,100 0 5 , 3 0 0 .200 1 2 . 0 0 0 ,200 1 2 , 1 5 0 .300 1 4 . 3 0 0 .300 1 4 , 4 5 0 ,400 1 5 . 0 0 0 .400 1 5 , 1 5 0 .500

235

ANEJO I: Archivos de ciatos de clima

17.00 0.500 17.15 0.700 17.30 6.100

5 5 2000 4 19.00 7.00 307.7 0.75 67.5 9.3 01.00 0.000 02.00 0.100 17.00 0.100 18.00 1.700

6 5 2000 2 19.00 9.00 397.7 0.75 67.5 10.6 02.00 0.000 03.00 0.400

7 5 2000 15 1 9 . 0 0 9 .00 4 3 2 . 7 0 . 7 5 6 7 . 5 9 . 9 1 0 . 1 5 0 .000 1 0 . 3 0 0 .100 1 0 . 4 5 0 .300 1 1 . 3 0 0 .600 1 1 . 4 5 0 .900 12.00 3.000 1 2 . 1 5 4 .800 1 5 . 3 0 4 .800 1 6 . 0 0 5 .000 2 1 . 1 5 5 .000 2 1 . 4 5 5 .200 2 2 . 0 0 5 .400 2 3 . 0 0 5 .800 2 3 . 1 5 5 .800 2 3 . 3 0 5 .900

8 5 2000 24 1 6 . 0 0 9 .00 3 6 6 . 5 1.50 6 7 . 5 1 0 . 4 0 0 . 0 0 0 .000 0 0 . 1 5 0 .100 01.00 0.100 0 1 . 1 5 0 .200 0 2 . 3 0 0 .200 0 2 . 4 5 0 .300 1 4 . 1 5 0 .300 1 4 . 3 0 3 .900 1 4 . 4 5 6 .900 1 5 . 0 0 8 .500 1 5 . 1 5 9 .200 1 5 . 3 0 9 .300 1 9 . 0 0 9 .300 1 9 . 1 5 9 .400 1 9 . 3 0 9 .400 1 9 . 4 5 9 .600 2 0 . 4 5 9 .600 2 1 . 0 0 9 .700 2 1 . 1 5 1 0 . 0 0 0 2 1 . 3 0 1 0 . 5 0 0 2 1 . 4 5 1 1 . 9 0 0 2 2 . 0 0 1 2 , 0 0 0 2 3 . 3 0 1 2 . 0 0 0 2 3 . 4 5 1 2 . 1 0 0

9 5 2000 4 19.00 9.00 295.9 1.50 67.5 10.0 00.00 0.000 01.00 0.800 14.00 0.800 15.00 0.900

10 5 2000 O 20.00 9.00 559.9 2.25 67.5 10.0 11 5 2000 O 19.00 9.00 454.6 0.75 180.0 9.9 12 5 2000 O 23.00 8.00 525.1 1.50 67.5 9.8 13 5 2000 O 26.00 9.00 671.8 0.00 67.5 11.1 14 5 2000 2 29.00 10.00 674.4 0.75 67.5 12.4

06.00 0.000 07.00 0.400

15 5 2000 O 29.00 13.00 666.2 0.75 67.5 12.9 16 5 2000 8 29.00 13.00 637.4 1.50 22.5 10.9

20.30 0.000 20.45 0.100

236


2 2 . 0 0 0 .100 2 2 . 1 5 1.800 2 2 . 3 0 7 .300 2 2 . 4 5 7 .600 2 3 . 1 5 7 . 6 0 0 2 3 . 4 5 7 .800

17 5 2000 4 25.00 13.00 476.4 0.75 67.5 14.3 14.00 0.000 16.00 0.200 17.00 0.200 18.00 1.400

18 5 2000 2 28.00 13.00 661.9 2.25 67.5 14.6 06.00 0.000 07.00 0.400

19 5 2000 O 2 8 . 0 0 1 2 . 0 0 6 9 3 . 4 0 . 7 5 6 7 . 5 1 1 . 4 20 5 2000 O 2 8 . 0 0 1 2 . 0 0 6 6 3 . 6 2 . 2 5 6 7 . 5 1 2 . 2 21 5 2000 20 2 0 . 0 0 1 3 . 0 0 1 3 1 . 5 0 .00 2 4 7 . 5 1 4 . 4

1 3 . 1 5 0 . 0 0 0 1 3 . 3 0 0 .100 13.45 0.500 1 4 . 1 5 0 .900 17.00 0.900 1 7 . 1 5 1.100 1 7 . 3 0 1.200 1 7 . 4 5 1.400 1 8 . 0 0 1.700 1 8 . 1 5 3 .100 1 8 . 3 0 6 .200 1 0 . 3 0 6 .200 1 0 . 4 5 9 .500 1 8 . 4 5 9 .500 1 9 . 0 0 1 1 . 3 0 0 19.30 11.500 1 9 . 4 5 1 1 . 5 0 0 2 0 . 3 0 1 1 . 8 0 0 2 1 . 1 5 1 1 . 8 0 0 2 1 . 3 0 1 1 . 9 0 0

22 5 2000 2 2 4 . 0 0 1 1 . 0 0 5 9 1 . 1 0 . 7 5 2 0 2 . 5 1 0 . 5 0 4 . 0 0 0 . 0 0 0 0 5 . 0 0 0 .400

23 5 2000 2 27.00 11.00 663.4 0.75 67.5 9.9 06.00 0.000 07.00 0.400

24 5 2000 O 26.00 11.00 580.1 0.00 337.5 11.5 25 5 2000 O 26.00 14.00 543.1 0.00 67.5 11.5 26 5 2000 4 26.00 12.00 493.4 3.00 202.5 13.8

22.00 0.000 22.15 0.200 22.30 0.800 22.45 0.900

27 5 2000 2 25.00 10.00 600.7 1.50 67.5 9.7 05.00 0.000 06.00 0.400

28 5 2000 O 26.00 11.00 452.2 1.50 157.5 10.5 29 5 2000 O 30.00 13.00 723.4 1.50 22.5 13.0 30 5 2000 O 32.00 14.00 683.8 0.75 67.5 12.8 31 5 2000 O 34.00 14.00 719.8 0.00 67.5 12.5 1 6 2000 3 34.00 17.00 599.8 0.00 67.5 14.6

20.00 0.000 21.00 1.600 23.00 1.800

2 6 2000 5 31.00 15.00 648.7 0.75 67.5 14.6 02.45 0.000 0 3 . 0 0 0 . 7 0 0 0 3 . 1 5 0 . 8 0 0 0 7 . 3 0 0 .800 0 7 . 4 5 0 .900

3 6 2000 O 32.00 16.00 583.0 0.00 22.5 12.8 237

ANQO I: Archivos de datos de clima

08

09 09

10 10

10 10

11 11

11 11

12 12 12

15 16

16 16

00

01

10,

11.

01, 02,

4 .45

.15

.45

.00

.15

.30

.45

.00

.15

.30

.45

.00

.15

.30

.45

.00

.15

.30

5 6

7 8

9 10

.00

.00 11

12 13

14 15

16 17

18 19

20 21

22 23 24

25 26

27 28

29 30

1 2

3 4

5 6 7

8 9

10 .00

.00 11

12 13

14 15

16 17

.00

.00

6 2000 0.000

0.200 0.200

0.600 0.800 0.900 0.900

1.000 3.100 4.100 4.600

5.300 5.600 5.700

5.700 6.000

12.700 :

6 6

6 6

6 6

6

6 6

6 6

6 6

6 6

6 6

6 6 6

6 6

6 6

6 6

7 7

7 7

7 7 7

7 7

7

7

7 7

7 7

7 7

L3.800

2000 2000

2000 2000

2000 2000

0.000 0.800 2000

2000 2000

2000 2000

2000 2000

2000 2000

2000 2000

2000 2000

2000 2000 2000

2000 2000

2000 2000

2000 2000

2000 2000

2000 2000 2000 2000 2000

2000 0.000

1.400 2000

2000 2000

2000 2000

2000 2000

0.000 10.800

18

0 0

0 0

0 2

0

0 0

0 0

0 0

0 . 0

0 0

0 0 0 0 0

0 0

0 0

0 0

0 0

0 0 0

0 0 2

0

0 0

0 0

0 3

23.00

27.00 25.00

29.00 32.00

21.00 21.00

24.00

29.00 30.00

31.00 33.00

34.00 36.00

35.00 33.00

30.00 30.00 33.00 35.00 35.00 35.00 38.00

32.00 34.00

35.00 37.00

33.00 31.00

29.00 29.00

33.00 36.00 33.00

31.00 33.00 24.00

25.00

28.00 33.00

33.00 32.00

33.00 32.00

14.00

12.00 8.00

9.00 11.00

10.00 10.00

8.00

8.00 10.00

14.00 15.00

15.00 15.00

17.00 16.00

16.00 13.00 15.00 15.00 16.00 16.00 20.00

19.00 15.00

18.00 17.00

19.00 15.00

17.00 12.00

13.00 19.00 15.00 15.00 14.00 15.00

11.00

10.00 13.00

16.00 17.00

17.00 17.00

383.5

672.0 753.6

735.8 711.8

490.8 726.7

715.0 734.9 723.1

715.0 703.9

729.4 749.3

733.4 687.1

658.8 715.0 741.4 727.0 704.6

550.3 640.3

755.8 725.3

729.4 755.3

713.3 612.5

702.7 742.1

741.8 665.3 758.2

728.2 731.3

415.9

694.6

734.2 708.2

709.7 718.3

722.4 436.8

0.75

3.25 2.25

0.00 2.25

5.50 4.75

4.75

3.25 0.75

1.50 0.75

0.00 1.50

1.50 1.50

2.25 1.50

1.50 1.50

2.25 0-75 4.75

3.00 1.50

3.25 4.00

3.00 2.25

5.50 1.50

0.75 1.50 2.25 4.00 3.00

0.75

3.00

3.25 1.50

3.00 3.00

1.50 1.50

247.5

67.5 67.5

22.5 67.5

202.5 337.5

22.5

22.5 67.5

22.5 67.5

67.5 67.5

22.5 157.5

180.0 67.5

112.5 112.5 67.5 67.5

157.5

202.5 202.5

67.5 67.5

202.5 225.0

202.5 112.5

67.5 22.5

202.5 67.5 67.5 22.5

67.5

67.5 337.5

67.5 22.5

67.5 22.5

14.6

11.2 4.9

6.6 8.7

6.1 0.5

7.7

1.4 7.2

10.7 10.3

8.8 6.4

6.2 10.1

10.0 8.8

9.2 8.3

10.5 13.1 12.7

11.7 10.9

9.4 7.0

9.4 11.2

9.4 6.8

6.3 11.6 6.9 9.1 9.8

13.0

5.2

5.4 7.8

11.1 11.3

13.0 15.7

238


03.00 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 1 2 3 4 5 6 7 8 9

10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 1 2 3 4 5 6 7 8 9

10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22

15.700 7 7 7 7 7 7 7 7 7 7 7 7 7 7 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 9 9 9 9 9 9 9 9 9 9 9 9 9 9 9 9 9 9 9 9 9 9

2000 2000 2000 2000 2000 2000 2000 2000 2000 2000 2000 2000 2000 2000 2000 2000 2000 2000 2000 2000 2000 2000 2000 2000 2000 2000 2000 2000 2000 2000 2000 2000 2000 2000 2000 2000 2000 2000 2000 2000 2000 2000 2000 2000 2000 2000 2000 2000 2000 2000 2000 2000 2000 2000 2000 2000 2000 2000 2000 2000 2000 2000 2000 2000 2000 2000 2000

0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0

33.00 35.00 36.00 37.00 33.00 28.00 28.00 29.00 30.00 33.00 34.00 33.00 37.00 39.00 37.00 38.00 29.00 29.00 27.00 28.00 31.00 34.00 36.00 37.00 33.00 31.00 34.00 36.00 38.00 38.00 38.00 35.00 36.00 32.00 29.00 29.00 30.00 33.00 31.00 30.00 29.00 32.00 33.00 32.00 30.00 33.00 34.00 33.00 28.00 29.00 32.00 35.00 34.00 34.00 33.00 33.00 33.00 33.00 33.00 33.00 31.00 27.00 28.00 20.00 20.00 23.00 29.00

17.00 16.00 16.00 18.00 20.00 17.00 14.00 17.00 12.00 13.00 16.00 16.00 17.00 20.00 20.00 20.00 16.00 12.00 12.00 13.00 14.00 16.00 16.00 16.00 19.00 16.00 17.00 16.00 19.00 20.00 18.00 20.00 16.00 16.00 16.00 11.00 11.00 12.00 21.00 13.00 14.00 14.00 16.00 16.00 14.00 13.00 14.00 14.00 15.00 13.00 12.00 13.00 17.00 17.00 17.00 17.00 13.00 15.00 13.00 14.00 12.00 12.00 13.00 9.00 8.00 5.00 8.00

689.3 706.1 710.4 663.1 720.5 599.0 619.0 629.8 707.8 705.1 680.2 676.8 669.1 659.5 373.0 648.2 531.1 699.6 .670.6 685.9 661.2 655.9 652.1 635.0 559.4 601.7 616.6 625.2 630.2 605.8 597.1 619.7 627.4 609.8 635.5 641.8 625.0 601.4 419.3 555.8 564.7 498.7 511.9 576.7 585.1 562.8 568.6 571.4 575.3 506.4 545.5 500.2 540.0 525.1 510.2 448.1 473.5 504.0 519.6 506.6 485.0 441.1 465.4 314.6 492.7 473.5 487.7

2.25 1.50 0.75 2.25 3.00 4.75 5.50 5.50 1.50 3.25 0.00 0.00 1.50 1.50 1.50 3.25 4.00 3.00 4.00 3.25 0.00 0.00 0.00 1.50 3.25 1.50 1.50 0.75 0.00 1.50 1.50 1.50 1.50 1.50 3.00 1.50 1.50 1.50 1.50 1.50 2.25 0.75 1.50 1.50 0.75 1.50 2.25 1.50 3.00 0.00 0.75 2.25 0.75 1.50 0.00 0.75 2.25 0.75 0.00 0.75 1.50 2.25 1.50 4.75 3.00 0.00 0.00

67.5 67.5 67.5 67.5

202.5 202.5 202.5 202.5 67.5 67.5 0.0

67.5 67.5 22.5 67.5 22.5 67.5 67.5 67.5 22.5 67.5 67.5 67.5 67.5

247,5 22.5

247.5 67.5 67.5 67.5 22.5 247.5 22.5

247.5 247.5 22.5

202.5 67.5

247.5 0.0

22.5 67.5 67.5

247.5 22.5 67.5 67.5 67.5 22.5 22.5 67.5 67.5

202.5 22.5 67.5 67.5 67.5 67.5 22.5 22.5 22.5 67.5 22.5 202.5 247.5 22.5

337.5

16.5 16.7 11.2 12.4 10.2 9.3 10.6 12.2 7.6 7.7 9.3

11.8 12.8 10.8 9.7 7.3 9.3 4.2 6.3 5.6 7.1 7.3 6.8 8.6 9.4

11.5 8.9 9.6

12.4 9.8 9.7 8.5 5.7 10.8 6.2 4.7 4.6 6.3

15.4 7.1 7.8 9.5

11.7 2.3 6.7 6.1 6.0 9.9 7.7 8.0 4.6 7.1 9.9

13.2 15.0 12.3 8.3 8.7 7.8 4.8 6.8 8.7 9.3 8.0 4.4 5.0 5.7

239


23 24 25 26

09.00 10.00 11.00 21.00 22.00

27 01.00 02.00

28 14.00 15.00 16.00 17.00 18.00 23.00 24.00

29 02.00 03.00 14.00 15.00

30 1 2 3 4 5 6 7 8 9

10 11

14.15 14.30 14.45 15.00 15.15 17.00 17.15 22.15 22.30 22.45 23.00 23.30 23.45 24.00

12 00.00 00.15 00.30 01.15 01.30 04.45 05.00

13 14 15

18.00 19.00

16 17 18 19

9 10 10 10 10 10 10 10 10 10 10 10

10

10 10 10

10 10 10 10

2000 2000 2000 2000 0.000 200 700 700 000

2000 0.000 1.200 2000 0.000 0.100 1.200

900 200 200 500

2000 0.000 0.400 0.400 0.500 2000 2000 2000 2000 2000 2000 2000 2000 2000 2000 2000 2000 0.000 0.100 0.400

300 100 100 200 200 300 600 800

4.800 5.600 6.300 2000 0.000 0.900

400 400 000 000 100

2000 2000 2000 0.000 0.400 2000 2000 2000 2000

2 9 . 0 0 8 . 0 0 4 6 2 . 0 2 8 . 0 0 1 1 . 0 0 4 4 6 . 6 3 0 . 0 0 1 2 . 0 0 4 3 9 . 9 2 4 . 0 0 1 5 . 0 0 2 5 5 . 2

2 7 . 0 0 1 0 . 0 0 4 4 3 . 8

2 1 . 0 0

2 0 . 0 0

2 0 . 0 0 2 1 . 0 0 2 5 . 0 0 2 8 . 0 0 2 9 . 0 0 28.00 2 4 . 0 0 2 4 . 0 0 2 6 . 0 0 2 6 . 0 0 2 2 . 0 0 1 7 . 0 0

1 7 . 0 0

1 6 . 0 0 1 6 . 0 0 1 7 . 0 0

1 9 . 0 0 2 1 . 0 0 2 3 . 0 0 2 4 . 0 0

1 1 . 0 0 1 3 2 . 2

1 0 . 0 0 2 6 0 . 9

00 3 7 5 . 4 00 3 5 5 . 2

1 2 . 0 0 4 5 6 . 0 6 . 0 0 4 3 1 . 3 8 . 0 0 4 0 9 . 7

10.00 346.8 1 1 . 0 0 4 2 7 . 2

6 . 0 0 4 2 6 . 7 6 . 0 0 4 2 9 . 8 7 . 0 0 4 0 1 . 8

1 4 . 0 0 4 2 2 . 6 1 2 . 0 0 9 1 . 7

7 . 0 0 3 7 2 . 0

4 . 0 0 3 3 1 . 0 6 . 0 0 3 7 5 . 6 2 . 0 0 2 9 4 . 7

7.00 383.5 5.00 360.5 4.00 349.0

10.00 321.1

0 . 7 5 0 . 7 5 0 . 7 5 0 .00

6 7 . 5 2 2 . 5 2 2 . 5

0 . 0

7 . 7 9 .0

1 0 . 0 1 4 . 2

0.00

0.00 50 50

0.00 0.00 0.75 2.25 2.25 0.00 0.75 3.00 4.75

1.50 1.50 0.00

3.00 0.00 0.00 0.00

22.5 11.0

0.00 247.5

2.25 202.5

22, 202,

22, 22, 67, 22. 22,

247, 247.

90.0

0.0 67.5

0.75 202.5

8.6

7.4

5. 6. 4. 3. 3. 3.4 3.2 1.6 3.3 0.8 5.9 12.7

4.6

22.5 2.6 180.0 2.9 0.0 3.9

247.5 3.3 247.5 4.2 22.5 4.7 67.5 7.5

240


20 10 2000 7 17.00 9.00 86.4 0.00 67.5 8.4 22.15 0.000 2 2 . 3 0 0 .100 2 2 . 4 5 0 .100 2 3 . 0 0 0 .300 2 3 . 1 5 0 .600 2 3 . 4 5 1.000 2 4 . 0 0 1.200

21 10 2000 22 17.00 9.00 113.3 0.75 112.5 10.1 00.00 0.000 00.15 0.300 00.30 0.700 00.45 1.400 01.00 1.800 01.15 1.800 01.30 1.900 02.15 2.500 02.30 3.100 03.00 3.700 03.15 3.900 04.00 3.900 04.15 4.100 04.45 4.300 09.45 4.300 10.15 4.500 10.30 4.700 10.45 4.800 11.00 5.000 11.45 5.100 23.15 5.100 23.30 5.200

22 10 2000 7 21.00 11.00 284.6 2.25 67.5 11.1 00.15 0.000 00.30 0.100 00.45 0.400 01.00 1.700 01.15 2.100 08.45 2.100 09.00 2.200

23 10 2000 O 22.00 11.00 295.7 4.00 22.5 9.9 24 10 2000 O 23.00 11.00 286.1 4.75 22.5 10.8 25 10 2000 O 22.00 10.00 278.4 0.75 67.5 9.8 26 10 2000 O 22.00 11.00 252.5 0.75 337.5 10.4 27 10 2000 O 22.00 7.00 300.0 0.00 22.5 9.3 28 10 2000 O 23.00 6.00 325.0 0.75 22.5 9.3 29 10 2000 O 20.00 8.00 239.5 0.00 22.5 9.9 30 10 2000 4 17.00 4.00 263.5 3.25 247.5 7.4

07.00 0.000 08.00 0.100 22.00 0.100 24.00 1.700

31 10 2000 2 17.00 3.00 334.3 0.75 22.5 6.3 00.00 0.000 05.00 6.000

1 11 2000 2 16.00 7.00 314.4 1.50 22.5 4.5 09.00 0.000 10.00 0.400

2 11 2000 47 12.00 8.00 32.9 3.00 202.5 9.0 00.15 0.000 00.30 0.100 01.00 0.500 01.15 0.800 01.30 1.200 01.45 1.500 02.15 1.500 02.30 1.600 02.45 1.600 03.15 1.800

241


0 3 . 4 5 0 4 . 1 5 0 5 . 0 0 1 0 . 3 0 1 0 . 4 5 1 1 . 0 0 1 1 . 1 5 1 1 . 3 0 1 2 . 0 0 1 2 . 1 5 1 2 . 3 0 1 3 . 0 0 13.15 1 3 . 4 5 14.00 1 4 . 1 5 1 4 . 4 5 1 5 . 0 0 1 5 . 1 5 1 5 . 3 0 1 5 . 4 5 1 6 . 0 0 1 6 . 1 5 1 6 . 3 0 1 7 . 1 5 1 7 . 3 0 2 0 . 1 5 20.30 2 1 . 0 0 2 1 . 1 5 2 1 . 4 5 2 2 . 3 0 2 2 . 4 5 2 3 . 0 0 2 3 . 1 5 2 3 . 4 5 2 4 . 0 0

3 4

1 0 . 0 0 1 1 . 0 0

5 0 1 . 3 0 0 1 . 4 5 0 2 . 1 5 0 2 . 3 0 0 2 . 4 5 0 3 . 1 5 0 3 . 3 0 0 4 . 0 0 0 4 . 1 5 0 4 . 3 0 0 4 . 4 5 0 5 . 0 0 0 5 . 3 0 0 5 . 4 5 0 6 . 0 0 0 6 . 1 5 0 6 . 3 0 0 6 . 4 5 0 7 . 0 0 0 7 . 1 5 0 7 . 3 0 0 7 . 4 5 0 8 . 0 0 0 8 . 1 5 08.30 0 8 . 4 5

1.800 2 . 2 0 0 2 . 5 0 0 2 . 5 0 0 2 . 8 0 0 3 . 4 0 0 3 .700 3 .700 3 .900 3 .900 4 . 2 0 0 4 .600 5.100 5 .500 5.800 6.200 7 .400 7 . 5 0 0 7 . 5 0 0 7 .600 8 .400 9 .000 9 .300 9 .400 9 .400 9 .500 9 .500 9.600 9.600

1 0 . 9 0 0 1 1 . 3 0 0 1 1 . 3 0 0 1 1 . 5 0 0 1 2 . 1 0 0 1 2 . 2 0 0 1 2 . 2 0 0 1 2 . 4 0 0

11 2000 0 11 2000 2

0 .000 0.400

11 2000 48 0 .000 0 .100 0 .100 0 .200 0 .200 0 .400 0 .400 0 .800 1.100 1.200 1.400 1.500 1.500 1.600 1.800 2 . 1 0 0 2 . 2 0 0 2 . 2 0 0 2 . 3 0 0 2 . 3 0 0 2 . 4 0 0 2 . 4 0 0 2 . 6 0 0 3 . 1 0 0 3 .300 3 .400

1 4 . 0 0 1 3 . 0 0

1 3 . 0 0

5 . 0 0 2 9 0 . 4 6 .00 2 3 9 . 3

6 .00 2 9 . 8

3 . 0 0 2 9 2 . 5 4 . 0 0 . 7 5 2 4 7 . 5 1.6

4 . 7 5 2 0 2 . 5 8 .9

242


0 9 . 1 5 0 9 . 3 0 1 0 . 0 0 1 0 . 1 5 1 0 . 4 5 1 1 . 0 0 1 1 . 3 0 1 2 . 0 0 1 2 . 1 5 1 3 . 1 5 1 3 . 4 5 1 4 . 1 5 1 4 . 3 0 1 4 . 4 5 1 5 . 1 5 1 5 . 3 0 1 6 . 1 5 1 6 . 3 0 1 7 . 0 0 1 7 . 1 5 2 0 . 4 5 2 1 . 0 0

6 0 2 . 3 0 0 2 . 4 5 0 4 . 3 0 0 4 . 4 5 0 5 . 0 0 0 5 . 3 0 0 5 . 4 5 1 6 . 3 0 1 6 . 4 5

7 8 9

10 1 0 . 0 0 1 1 . 0 0

1 1 12 1 3

0 0 . 1 5 0 0 . 3 0 0 0 . 4 5 0 1 . 0 0 0 3 . 3 0 0 4 . 1 5 0 4 . 4 5 0 5 . 1 5 0 5 . 3 0 0 5 . 4 5 0 6 . 0 0 0 6 . 1 5 0 6 . 3 0 0 6 . 4 5 0 7 . 1 5 0 7 . 4 5 0 8 . 0 0 0 8 . 1 5 0 8 . 4 5 0 9 . 0 0 0 9 . 1 5 0 9 . 3 0 0 9 . 4 5 1 0 . 1 5 1 0 . 3 0

14 1 5

1 1

1 1 1 1 1 1 1 1

1 1 1 1 1 1

1 1 1 1

3 .800 3 . 9 0 0 4 . 3 0 0 4 . 4 0 0 5.,400 5^600 6 .200 7 . 0 0 0 7 . 1 0 0 7 .100 7 . 7 0 0 8 .500 8 .800 9 .300 9 .300 9 .500 9 .800

1 0 . 0 0 0 1 0 . 2 0 0 1 0 . 4 0 0 1 0 . 4 0 0 1 0 . 5 0 0

2000 0 . 0 0 0 0 . 1 0 0 0 .100 0 . 2 0 0 2 . 8 0 0 3 . 4 0 0 3 . 6 0 0 3 . 6 0 0 3 .700

2000 2000 2000 2000

0 .000 0 .400

2000 2000 2000

0 .000 0 .100 0 .300 0 .600 0 ,600 0 .900 1.900 2 . 5 0 0 2 . 6 0 0 2 .800 2 . 9 0 0 2 .900 3 .100 3 .200 3 .600 3 .800 4 .100 4 .500 4 .500 4 .600 4 .600 4 .800 4 . 9 0 0 4 . 9 0 0 5 .000

2000 2000

9

0 0 0 2

0 0

2 5

0 2

1 5 ,

1 3 . 1 1 . 1 2 . 1 3 .

1 2 . 1 7 , 1 4 .

1 0 , 1 2 .

. 0 0

, 0 0 , 0 0 , 0 0 , 0 0

. 0 0 , 0 0 , 0 0

. 0 0

. 0 0

7 . 0 0

3 . 0 0 2 . 0 0

- 1 . 0 0 - 1 . 0 0

3 .00 7 . 0 0 3 . 0 0

1.00 1 .00

2 6 1 .

247 . 184. 294 . 263 .

8 5 . 110. 193 .

149, 273 .

. 6

, 0 . 1 . 2 . 0

. 0 , 6 . 0

. 8

. 8

3 ,

3 . 1 .

0 . 0 .

0 . 0 . 2 .

0 , 2 ,

. 0 0

, 0 0 , 5 0 , 0 0 , 0 0

, 0 0 , 0 0 , 2 5

. 0 0 , 2 5

2 4 7 . 5

2 0 2 . 5 2 0 2 . 5

0 . 0 2 2 . 5

6 7 . 5 6 7 . 5

2 0 2 . 5

3 3 7 . 5 6 7 . 5

1 . 6

0 . 4 1 . 7

0 . 9 0 - 7

5 . 0 8 . 5 7 . 6

2 . 6 0 . 7

243


05.00 0.000 06.00 0.400

16 11 2000 4 10.00 -1.00 146.9 0.00 90.0 2.0 10.00 0.000 1 1 . 0 0 0 .400 2 2 . 0 0 0 .400 2 4 . 0 0 0 .600

17 11 2000 2 11.00 1.00 214.1 3.00 337.5 4.9 03.00 0.000 04.00 0.400

18 11 2000 2 13.00 -2.00 252.5 0.00 247.5 2.2 10.00 0.000 11.00 0.400

19 11 2000 O 14.00 0.00 237.8 1.50 22.5 4.4 20 11 2000 O 13.00 5.00 96.0 2.25 247.5 4.3 21 11 2000 2 12.00 3.00 195.1 2.25 202.5 7.0

23.00 0.000 24.00 0.200

22 11 2000 13 11.00 8.00 31.7 0.75 202.5 9.3 11.00 0.000 12.00 0.100 14.00 1.300 15.00 22.200 16.00 23.500 17.00 23.800 18.00 24.700 19.00 25.300 20.00 27.700 21.00 28.600 22.00 29.200 23.00 31.800 24.00 32.900

23 11 2000 9 14.00 4.00 250.6 3.00 202.5 8.7 00.00 0.000 0 1 . 0 0 0 .500 0 2 . 0 0 1,700 0 3 . 0 0 2 . 7 0 0 0 4 . 0 0 3 .000 0 5 . 0 0 3 . 4 0 0 0 6 . 0 0 7 .300 0 7 . 0 0 7 .300 0 8 . 0 0 7 .500

24 11 2000 7 7.00 0.00 50.2 1.50 337.5 3.7 13.00 0.000 14.00 0.500 15.00 4.200 16.00 7.300 17.00 8.500 19.00 9.100 20.00 9.500

25 11 2000 O 14.00 5.00 127.4 0.75 180.0 10.0 26 11 2000 O 18.00 11.00 192.2 4.75 247.5 12.5 27 11 2000 O 17.00 6.00 202.8 1.50 202.5 9.0 28 11 2000 O 19.00 4.00 208.6 1.50 67.5 6.7 29 11 2000 8 15.00 6.00 68.6 0.75 247.5 8.0

06.00 0.000 07.00 1.000 08.00 5.700 09.00 6.200 11.00 6.200 12.00 7.900 13.00 8.800 14.00 9.000

30 11 2000 2 10.00 3.00 85.2 0.00 157,5 6.8 10.00 0.000 11.00 0.200

1 12 2000 O 12.00 8.00 63.8 0.75 202.5 9.2 2 12 2000 O 12.00 4.00 162.0 3.00 202.5 4.6

244

ANEJO I : Archivos de datos de clima

3 4 5 6 7

19.00 20.00

09.00 10.00 15.00 17.00 19.00 20.00 21.00 22.00

9 01.00 02.00 14.00 15.00

10 13.00 15.00

11 12

12.00 13.00

13 14

07.00 08.00 20.00 21.00 22.00 24.00

15 04.00 06.00

16 11.00 12.00

17 11.00 12.00

18 19

11.00 12.00

20 21 22

06.00 07.00 08.00 24.00

23 00.00 02.00 03.00 04.00 05.00 07.00 08.00 09.00 18.00 24.00

24

12 12 12 12 12

8 12

12

12

12 12

12 12

12

12

12

12 12

12 12 12

12

2000 2000 2000 2000 2000 0.000 1.600 2000 0.000 0.100 0.100 0.500 0.500 2.100 2.100 2.200 2000 0.000 0.400 0.400 0.800 2000 0.000 0.200 2000 2000 0.000 0.400 2000 2000 0.000 0.100 0.100 0.200 0-200 2.600 2000 0.000 0.800 2000 0.000 0.400 2000 0.000 0.400 2000 2000 0.000 0.400 2000 2000 2000 0.000 0.100 0.100 9.700 2000 0.000

600 600 700 700

12

11.300 11.300 11.400 11.400 12.700 2000

10

9 . 0 0 0 . 0 0 7 4 . 9 0 . 0 0 0 . 0 4 . 0 1 3 . 0 0 6 .00 8 9 . 8 0 .00 2 2 . 5 7 . 2 1 0 . 0 0 4 . 0 0 4 9 . 0 0 .00 3 3 7 . 5 5 . 3 1 3 . 0 0 6 . 0 0 5 4 . 5 0 . 7 5 2 9 2 . 5 1 0 . 0 1 7 . 0 0 9 .00 60 .0 4 . 0 0 2 0 2 . 5 8 .0

1 3 . 0 0 6 .00 1 0 5 . 6 0 .00 2 0 2 . 5 7 . 3

1 2 . 0 0 4 . 0 0 1 5 7 . 2 1.50 2 4 7 . 5 5 . 9

1 1 . 0 0 3 . 0 0 7 7 . 0 .00 3 3 7 . 5 6 . 1

1 4 . 0 0 3 . 0 0 1 6 3 . 4 0 . 7 5 6 7 . 5 5 . 6 1 3 . 0 0 1.00 1 5 5 . 0 0 . 7 5 2 9 2 . 5 3 . 6

1 2 . 0 0 1.00 1 2 0 . 7 0 .00 6 7 . 5 4 . 3 1 2 . 0 0 4 . 0 0 9 8 . 9 0 .00 2 4 7 . 5 6 .2

1 1 . 0 0 1.00 2 2 5 . 8 0 . 7 5 2 4 7 . 5 0 -3

1 0 . 0 0 - 2 . 0 0 2 1 4 . 6 0 . 0 0 2 2 . 5 1.0

.00 - 3 . 0 0 2 0 1 . 1 0 .00 0 . 0 0 . 3

9 . 0 0 2 . 0 0 8 0 . 4 0 . 7 5 3 3 7 . 5 3 . 5 1 1 . 0 0 0 .00 1 6 2 . 2 0 . 7 5 2 2 . 5 2 . 2

10.00 0.00 136.6 0.00 67.5 1.5 13.00 2.00 127.4 0.75 67.5 2.9 9.00 7.00 12.0 7.25 112.5 5.0

10.00 6.00 90.0 3.00 202.5 6.0

10 11.00 7.00 63. 1.50 157.5 6.6

245


00. 03. 10. 11. 15. 17. 20. 21, 22. 23.

04. 05. 15. 17. 23. 24.

03. 04. 12. 15. 16. 20.

16. 17.

10. 11. 16.

02. 04. 05. 07. 13. 14. 17. 18.

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00 25 .00 .00 .00 .00 .00 .00 26 .00 .00 .00 .00 .00 .00 27 .00 .00 28 .00 .00 .00 29 30 .00 .00 .00 ,00 .00 .00 .00 ,00 31

12

12

12

12

12 12

12

0.000 2.600 2.600 7.000 7.000 7.400 7.400 7.500 7.500 7.600 2000 0.000 0.100 0.100 0.800 0.800 5.100 2000 0.000 0.100 0.100 1.400 1.400 9.400 2000 0.000 0.400 2000 0.000 3.200 5.700 2000 2000 0.000 0.400 6.400 7.600 7.600 7.700 7.700 7.800 2000

9.00 6.00 61.9 3.00 202.5 5.9

1 8 . 0 0 1 1 . 0 0 3 7 . 9 1.50 2 0 2 . 5 5.1

1 7 . 0 0 6 .00 1 0 9 . 7 3 .00 2 0 2 . 5 3 . 2

9.00 3.00 43.9 3.00 202.5 4 .1

1 1 . 0 0 1 1 . 0 0

00 98.9 00 196.3

3.00 5.50

292.5 292.5

5.1 0.9

7 .00 - 1 . 0 0 9 2 . 2 0 . 7 5 6 7 . 5 1.5

246

ANEJO 11: Salidas de las simulaciones realizadas con WEPP

SALIDAS GRÁFICAS EN DAGANZO. CUENCA DEL "ARROYO DEL MONTE".

Simulaciones realizadas con wepp

NOMBRE DEL PROYECTO

DaganzoO

DaganzoOO

Daganzol

DaganzolO

Daganzo2

Daganzo21

Daganzo3

Daganzo31

Daganzo4

Daganzo41

Daganzo02

Daganzo22

Daganzo32

Daganzo42

DaganzoOS

Daganzo23

Daganzo33

Daganzo43

SUELO

Daganzol

Daganzol

Daganzol 1

Daganzoll

Daganzol

Daganzoll

Daganzol

Daganzoll

Daganzol

Daganzoll

Daganzol

Daganzol

Daganzol

Daganzol

Luvisolglelco

Luvisolgleico

Luvisolglelco

Luvisolgleico

CULTIVO

Barbecho

Barbecho

Barbecho

Barbecho

Fallow-

tilled

Fallovií-

tilled

Cebada

Cebada

Bariey

Barley

Barbecho

Fallow-

tilled

Cebada

Barley

Barbecho

Faliow-

tilled

Cebada

Barley

CLIMA

HoraTA2000

15m¡nTA2000

HoraTA2000

15minTA2000

HoraTA2000

HoraTA2000

HoraTA2000

HoraTA2000

HoraTA2000

HoraTA2000

HoraTA2000

HoraTA2000

HoraTA2000

HoraTA2000

HoraTA2000

HoraTA2000

HoraTA2000

HoraTA2000

PENDIENTE

Daganzol

Daganzol

Daganzol

Daganzol

Daganzol

Daganzol

Daganzol

Daganzol

Daganzol

Daganzol

Daganzo2

Daganzo2

Daganzo2

Daganzo2

Daganzol

Daganzol

Daganzol

Daganzol


(t/ha) 17.769

5.191

0.253

0.006

18.044

0.258

3.068

0.048

9.791

0.099

6.857

6.942

0.838

3.534

17.736

17.968

2.700

8.915

248

ANDO I I : Salidas de las simulaciones realizadas con WEPP

> DaaanzoO (horaTA20Q0, daganzof, barbecho, pendiente!) •-, WCPPmodel foi W indows-WinS lope t

Eile Edit VieiM Qpticri lools Wndow üe^)

DiiîEii x|¡îía| x¡>|^H^^|>:'| # l t l "v. daganzoO

S o i Í j D s s G f ^ GtaphicalOutpuB TexfOulput J RunÜpíions [ R L Í I ^

M

Por Help^ press Fl |WUM I ^

Soil Loss Graph: daganzDlpendlbarb.prj -ínfxj

^ h.

O JU -

tu

1 1U 1 n & 0

z

E

= -~ ~

=1! M

Hillslope

- • ^ ^ ^ ^

Profile

1 1 1 11 1 111 1

'^-•-Z

Relative Erosión

• ! „ „ .

Z:r-^ í\¡

J^

11

1 i

, 1 1 i ! 1 1 l l " " " 1

o 50 100 150 200 250 300 350 400 450 500 550 Distance fm)

Máximum Detachment 4.87 kg/m'-m at 303 Máximum Deposition: 17 kg/m' m at 528 m sâle j l

OK

A

249

ANEJO I I : Salidas de las simulaciones realizadas con WEPP

:

:

,1,

Graph 1 - daganzolpendlbarb

U. J±LL JJU X LLLU . 1 1 1. 1 II II 1 1 1 1 1 1 1

sa loD isa 2an 2SD { jQ^ t i sirrulaUon (^rran)

3DD 350

xJ

125

1QX1

75

50

25


' '-' ' A^ ' ' • ' . ' ' ' i_ULi.

= - 25 I

.J-.L...J.t,¿.l Tí ü

Vil

15

ID

&

V r. 11

TJ

u T)

ÜL

3 H

SD 1DD 1SQ IQD 25D 300 350

CBig n 5lmjl3tlQn fJjllan')

20

15

10

5

O .a j i ju- ._u


tJ-LLL-ÜLÉ

~- ion

75 I

L 25

JUJtDI] • SD 1DD 150 200 250 3DD 350

CB^IB h 5lmjl3llon fiLJjllan^

250

ANDO 11; Salidas de las simulaciones realizadas con WEPP

> daganzoOO •> . WEPP model For Windows - WinSlopel ^jaíJ Qle EdJt VieiiV Option lools Window IJi

XÍ>M^:d^ MU ^ daganzoOD jmjú

SoüLossQfaphj Gtapliicai Qutpuij Tast Qutput | RunOpiJons

TFor Me^ij press Fl NUM A

> daganzolO

V. WEPP model For Windows - WinSlopel

Ote E,cít View OpHon lools Window tjelp

.^injjil

'>^ dag-anzolD .jaJisI

SdlLossGtaph GrapHcdOutpwa TaíOutput RunOptions ¡L „ P j ^ Ji

v "

FtrHelp, pisssFl JNUM i ^

251

ANE30II: Salidas de las simulaciones realizadas con WEPP

> daqanzol

Fue Edit View Optbn lools Víindovg Help

^ WCPPmodel íoi Windows - WinSlopel -JDI-XJ

Diiá:i X I3L m^^ -^ daganZDl .jmM

Soil Loss G!s(h\ Graphiod OutpuH TexC Output Run Optioní Run

FcrHeiíp, press Fl F*JM A

> daqanzo21 V. WEPP model For Windows - WinSlopel

Ble £dit View Qption loois Window Help

^ j n ] ^

^ C:\WEPP\Data\Proiects\daganzo21.pf i [ 0 ] - iP l x j

SalLossGraphj GtapHcalOu^uB TesdOjput RunOptiom j j L Jí^ü „ j j

V

For He!p, press Fl PAJM ^

252


daganzo2 WEPP model foi Windows - WinSlopel

F.ile E.dt View Opdon Tools Window Help

^JSlJSÍ

V daganzo2 .JSiJSl

Sal Loís Graph GrapHcal Output Text Oulput Run Options Run

V

"FCr Me^, press Fl NUM J.

> daganzo3 X. WEPP model For Windows - WinSlopel

Eile Edit Vjew Option Tods V^ndowi Help

.=Ja]j£f

' ^ ddqanzo3 .JnJisI

ScdLossGFaphl Grapl^calOu^uH TextOu^ut ñunOpttons Run

^

For Help, press Fl T" |NUH J.

253


SDÍI LDSS Graph: daganzolpendlceb.prj . _• X

Hillslope Profile Relative Erosión

O 50 100 150 200 250 300 350 400 450 500 550 Distance (m)

MaKJmum Deíachmenl ]0-793 kg/m'^mat 495 MaKimum Deposition: jl.81 kg/m^mat550 scale [i

OK ] J.

> daqanzo31 V WEPPmodel for Windows-WinSlope^t r^iinf:^ Ole £dit liiew Qption lools iüsidow tielp

' ^ C:\WEPP\Data\ProJecEs\daganzo31.pt'J[l l] . Qx^

Solí Loss Graph Graphicd Qutpulj TextOiJput RunOptions R i n

••J

FcrHelp, píessFt PAJM J.

254

file://C:/WEPP


> daganzo41 WEPPmodel For Windows - WinSlopel

Ete Bit Viem Option lools iWndow Help

JnÍJíí

tPor He DJ press Fl

> daqanzo4 -X WEPP model For Windows - WínSlopel

Ble Edlt View Option Tools Window Help

Di^ ly l x| i^

LlDJxl

Ül^l^P*^ •^ C:\WEPP\Data\Project5\dagan2o4.pri [O] ^Oi i í i

Soi Loss Gtaph Giaphical OLÍPUB Text OUput Run OpÜor» nun

O

V

FOT He^i, prass Fl IMUK J,

255

file://C:/WEPP/Data/Project5/dagan2o4.pri


> daqanzo42 ' - , WEPP model For Windows - WinSiopel

y e £iib View QpHon Tods ^ d o w i ¡jeip

^1SÍ2<]

c:. WEPP ..Data • ProjeEl:5\daganzo42.pri [O] .JnjjcJ

Soíl LDSS GrapTi GrapNcai OutpuH Text Output Run Options fím

Fot Help, pyess F l NUW .^.

> daqanzo32 ^ WEPP model for Windows - WinSiopel

Fue Edit Viewí Sptkjn loois Wmdgw tíelp

.aaijíJ

Dji lHl XÍ l@j Xj:i|^fF^|>-| g | f ^ dagánzo32 -Jol j l í

SdlLossGraph GraphicdGutpiílj TextOiiíput RunOpíions [ QlrfL.- _.J

O

ForHe^j pressFl \HJM 4

256

ANE30II; Salidas de las simulaciones realizadas con WB'P

> daganzo22 WCPPmodel For Windows - WinSlopel

' Ete EcÉt View QpHon TQOIS Window

-ínixj

¡-^ ddQanzo2Z ^Jnl2£l

SdlLosíGrafdi GrapNcalOutpun TextOutput RunOptions I j[_ _H^..-. j j

R

fa Help, press Fl 'IÑlffl ^

> daganzo02

-^ WEPPmodel Tor Windows-WinSlopet

Qle |.dt View QpHon locJs i^dow [jelp

For Help, press Fl

257


> daqanzo03 (suelo luvisolgleico, horaTA2000, barbecho)

-V. WEPP modei for Windows - WinSlopel

Fte EcíC View Option lools Window tielp

SDÍI LOSS Graph: daganzolpendlbarb.pr i .MM

60

50 -r E 40 -r

^ 20

m 10 O

% 20 s 10 i Q - i i I

Hillslope Profile Relative Erosión

I I M I I I I II I I I . . . . I I I ' I I I I I I 1 I I I I I I

O 50 100 150 200 250 300 350 400 450 500 550 Distance fm]

Máximum Detachment |G,34kg/m^m at297 Máximum Deposition: |22.4kg/m''mat528 scale [ i - 7

OK

A

258


J<!

25

2D

15

ID

5

Q

Graph 1 - daganzolpendlbarb :

i 2

j

i

í iu II

„ 11 1 ni 1 ik 11. h

111.1 ilulll

-

-

i_ '_

\L 1 1 -

J ¿J J U

50 1DD 1Sn laO 2SD 3DD Dars n Slmjlaaon fjjllart^

- - 125

- - ina

E:

SD 3

25

an 35D

125

IDÜ

75

5D -

25

DO

Graph 1 - daganzolpendlbarb üi

' j j ' I I I I ' I I i l l I ii I 1 I

SD 1DD 1SD 2DD 250

[isv^ ki SlmilaOon ( ^ l i an )

3D0 3SD

259

MiEiO I I : Salidas de las simulaciones realizadas con WEPP

> daqan2o23

E,íe gijit View Option TooÍ5 Viindow Help •~., WEPP modd For Windows - WinSlopel ...PJ«^

D X . : Í háí: y ¡ * >^

'v. daganzoZS .JSlJSl

Sol Loss Graph Graphic^ Gutpui Text Otitpuí Run Options RLÍI"

FcffMe j, pressFl mjtñ /A

> daqanzo33 ^ WEPP model for Windows - WinSlopel

Fíe Edlt VBW Option lools Wffidow Help Jflijíj

D|íS=|H| ^|ife|^i X|^|^R^^|>=^.| m\% •s. dagánzo33 - i s i ^

SoiLossGtapli Gr jhicalOutpuQ TextOutpuí RunOpüom

for Hetí press Fl IrUM

H,

A

260

ANEJO I I ; Salidas de las simulaciones realizadas con WEPP

Soil Loss Graph: daglhoraceb.pr 1

c o

4—1

> m

Hlllslope Profile Relative Erosión

f 2.5 -r

i 00 -Lm o 50 100 150 200 250 300 350 400 450 500 550

Distance (m)

Máximum DetachmerU: JO.891 kg/m"mat490 Máximum Deposition; |5.21 kg/m"mat523 Scale [ i ^M

OK

A

> daganzo43 s^ WEPPmodel for Windows-Winilopel Eite Edit ;¿¡ew Qption Tcmís Window hje^í

D|cg!|H| J¿|%|S| X l ^ l ^ í g ^ ^ •^ daganzo43 inl j f j t¡:

Slape Soil

^

0.0

Tür-íjí-i í c íV.Jiri.-

Climate

^

Mcttir-i

1 Year SimuNrtion j Valué { Urats

Avwage Amual Preciplaticfi ,534.30 mti

A v e r i e Amual Rjnofl 15.92 tntn

Average Amual SDÍI LOSS 3.559 kgM2

Average Amual Sedimenl Yield ¡8.915 itJha

^ 1 B^ujf tnventJonal tiilaae 1

^ % 550.

r

]

Soil Loss Gr<sph GrapNcdOutpuH TextOulput RtinOptions f _FÍun l |

O

FcrHelp; pressFl 'fím \" j.

261

ANQOII: Salidas de las simulaciones realizadas con WEPP

DASAHZOÜO

Soil properties, daily output

OFE

1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1

1 1 1 1 1

1 1 1 1 1 1 1 1 1 1

1 1

1 1 1 1 1

1 1 1 1 1 1 1

1 1 1

1 1

1 1 1 1 1 1 1 1

Da y

1 2

3 4 5 6 7

8 9

10 1 1 12 1 3 14

15 16 1 7 18 19 20 2 1 22 2 3 24 2 5 26 27 28 2 9 30 3 1 32 3 3 34 35 36 37 38 39 40 4 1

42 43

44 4-5 46 47 48

4S 50 5 1 52 5 3 54 55

55 57 5S

59 60 61 62 63 64 6 5

66 67 68

Y P o r o s K e f f S u c t FC

1 1

1 1 1 1 1

1 1

1 1 1 1 1

1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1

1 1 1

1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1

1 1

1 1 1 1 1

1 1 1 1 1 1 1 1 1 1

1 1 1 1 1 1 1 1 1 1

% mm

4 1 . 5 8 4 1 . 5 8

4 1 . 5 8 4 1 . 5 7 4 1 . 5 7 4 1 . 5 7 4 1 . 5 6

4 1 . 5 6 4 1 . 5 6

4 1 . 5 5 4 1 . 5 5 4 1 . 5 5 4 1 . 5 4 4 1 . 5 4

4 1 . 5 3 4 1 . 5 2 4 1 , 5 2 4 1 . 5 2 4 1 . 5 1

4 1 . 5 1 4 1 . 5 1 4 1 . 5 0 4 1 . 5 0 4 1 . 5 0 4 1 . 4 3 4 1 . 4 9 4 1 . 4 9 4 1 . 4 8 4 1 , 4 6

4 1 . 4 8 4 1 . 4 8 4 1 . 4 7 4 1 , 4 7 4 1 . 4 7 4 1 . 4 6 4 1 . 4 6 4 1 , 4 6 4 1 . 4 6 4 1 . 4 5 4 1 . 4 5 4 1 - 4 5

4 1 . 4 5 4 1 . 4 4

4 1 . 4 4 4 1 . 4 4 4 1 . 4 3 4 1 . 4 3 4 1 . 4 3 41-43 4 1 . 4 2 4 1 . 4 2 4 1 . 4 2 4 1 . 4 2 4 1 . 4 1 4 1 . 4 1 4 1 . 4 1 4 1 . 4 1 4 1 . 4 0

4 1 . 4 0 4 1 . 4 0 41.40 4 1 . 4 0 4 1 . 3 9 4 1 . 3 9 4 1 - 3 S 4 1 . 3 9 4 1 . 3 8 4 1 . 3 8

WP

/ h r nun mm/itun mm/:

7 . 2 4 7 . 2 4 7 . 2 4 7 . 2 4 7.24 7 . 1 2 7 . 2 4

7 . 2 4 7 . 2 4 6 . 4 4 7 . 2 4 7 . 2 4 7 . 2 4 7 . 2 4 7 . 2 4 7 . 2 4 7 . 2 3 7 . 2 3 7 . 2 3 7 . 2 3 6 . 1 7 6 . 1 4 6 . 1 0 4 . 0 3 3 . 6 2 3 . 7 5 3 . 9 0 3 . 9 8 3 , 9 8 3 . 9 3 4 . 0 1 4 . 0 1 4 , C 1 4 . 2 4 4 . 2 4 4 . 2 6 4 , 2 6 4 . 2 2 4 . 2 2 4 . 3 6 4 , 3 6

4 . 4 6 4 . 4 6

7 . 2 3 7 . 2 3 7 . 2 3 7 . 2 3 7 . 2 3 7 . 2 3 7 . 2 3 7 . 2 3 7 . 2 3 7 . 2 3

7.23 7 . 2 3 7 . 2 3 7 . 2 3 7 . 2 3

7 . 2 3 7 . 2 3 7.23 7 . 2 3 7 . 2 3 7 . 2 3 7 . 2 3 7 . 2 3 7 . 2 3 7 . 2 3

1 3 . 8 6 1 7 . 4 6 2 1 . 0 4 2 2 . 3 6 2 3 . 1 8 2 3 . 4 3 2 3 . 7 7

2 4 . 1 1 2 4 . 3 3

2 3 . 4 8 2 4 . 0 8 2 4 . 5 7 2 4 . 7 4 2 4 . 6 0

1 9 . 4 8 2 1 . 9 2 2 3 . 3 3 2 4 . 1 5 2 2 . 6 6 2 3 . 7 1 2 4 . 4 2 2 4 . 7 5 2 4 . 9 1 2 5 . 0 8 2 5 , 3 5 2 5 . 4 4

2 5 . 0 9 2 4 . 6 2 2 5 , 2 2

2 5 . 5 6 2 5 . 9 6

2 6 . 2 8 2 6 , 0 3 2 6 . 7 3 2 7 . 3 2 2 7 . 9 1

2 8 , 3 9 2 8 . 8 6 2 9 . 1 1 2 9 . 5 6 3 0 . 1 2

3 0 . 6 1 3 0 . 8 1

30.81 3 0 - 8 1 3 0 . 8 1 3 0 . 8 1 3 0 . 8 2

30. S2 3 0 . 8 2 3 0 . 8 2 3 0 . 8 2 3 0 . g 2 30.82 3 0 . 8 3

30.83 3 0 . 8 3 3 0 . 8 3

3 0 . 8 3 3 0 . 8 3 30.83 3 0 . 8 4 3 0 . 8 4 3 0 . 8 4 3 0 . 8 4 3 0 . 8 4 3 0 . 8 4 3 0 . 8 4

0 . 1 8 0 . 1 8 0 . 1 8 0 . 1 8 0.18 0 . 1 8 0 . 1 8

0 . 1 8 0 - l S

0 . 1 8 0 . 1 8 0 . 1 8 0 . 1 8 0 . 1 8 0 . 1 8 0 . 1 8 0 . 1 8 0 . 1 8 0 . 1 8 0 . 1 8 0 . 1 8 0 . 1 8 0 . 1 8 0 . 1 8 0 . 1 8 0 . 1 8

0 . 1 8 0 . 1 8 0 - 1 8

0 . 1 8 0 . 1 8

0 . 1 8 0 - l B 0 . 1 8 0 . 1 8 0 . 1 8 0 , 1 8 0 . 1 8 0 . 1 8 0 . 1 8 0 . 1 8

0 . 1 8 0 . 1 8

0.18 0 - 1 8 0 . 1 8 0 . 1 8 0 . 1 8 0.18 0 . 1 8 0 . 1 8 0 . 1 8 0 . 1 8

0.18 0 . 1 8 0 . 1 8 0 . 1 8 0 . 1 8

0 . 1 8 0 . 1 8 0.18 0 . 1 8 0 . 1 8 0 . 1 8 0 . 1 8 0 . 1 8 0 . 1 8 0 . 1 8

R o u g h

mm

0 . 0 6 0 . 0 6 0 . 0 6 0 . 0 6 0 . 0 6 0 . 0 6 0 . 0 6

0 . 0 6 0 . 0 6

0 . 0 6 0 . 0 6 0 . 0 6 0 . 0 6 0 . 0 6

0 . 0 6 0 . 0 6 0 . 0 6 0 . 0 6 0 . 0 6 0 . 0 6 0 . 0 6

0 . 0 6 0 . 0 6 0 . 0 6 0 - 0 6 0 . 0 6

0.06 0 . 0 6 0 . 0 6 0 . 0 6 0 . 0 6 0.06 0 , 0 6 0 . 0 6 0 . 0 6 0 . 0 6 0 , 0 6 0 . 0 6 0 . 0 6 0 . 0 6 0 . 0 6

0 . 0 6 0 . 0 6

0 . 0 6 0 . 0 6 0 . 0 6 0 . 0 6 0 . 0 6 0 , 0 6 0 . 0 6 0 . 0 6 0 . 0 6 0 . 0 6

0.06 0 . 0 6 0.06 0 . 0 6 0 . 0 6

0 . 0 6 0 . 0 6 0.06 0 . 0 6 0 . 0 6

0 . 0 6 0 . 0 6

0 . 0 6 0 . 0 6 0 . 0 6

K i Kr T a u c

mm adjsmt adjsmt adjsmt

6 . 0 0 6 . 0 0 6 . 0 0 6 . 0 0 6.00 6 . 0 0 6 . 0 0

6 . 0 0 6 . 0 0 6 . 0 0 6 . 0 0 6 . 0 0 6 . 0 0 6 . 0 0 6 . 0 0 6 . 0 0 6 . 0 0 6 . 0 0 6 . 0 0

6 . 0 0 5 . 0 0 6 . 0 0 6 . 0 0 6 . 0 0 6 - 0 0 6 . 0 0 6 . 0 0 6 . 0 0 6 , 0 0

6 . 0 0 6 . 0 0

6 . 0 0 6 , 0 0 6 . 0 0 6 . 0 0 6 . 0 0 6 , 0 0 6 . 0 0 6 . 0 0 6 . 0 0 6 - 0 0

6 . 0 0 6 . 0 0

6 . 0 0 6 - 0 0 6 . 0 0 6 . 0 0 6 . 0 0 6.00 6 . 0 0 6 . 0 0 6 . 0 0 6 . 0 0

6.00 6 . 0 0 6.00 6 . 0 0 6 . 0 0

6 . 0 0 6 . 0 0 6.00 6 . 0 0 6 . 0 0

6 . 0 0 6 . 0 0

6 . 0 0 6 . 0 0 6 . 0 0

O . 0 6 0 . 0 6

0 . 0 6 0 . 0 6 0.06 0 . 0 3 0 . 0 6

0 . 0 6 0 . 0 6

0 . 0 6 0 . 0 6 0 . 0 6 0 . 0 6 0 . 0 6

0 . 0 6 0 . 0 6 0 . 0 6 0 . 0 6 0 . 0 6 0 . 0 6 0 . 0 6 0 . 0 6 0 . 0 6 0 . 0 6 0 - 0 6 0 . 0 6 0 . 0 6 0 . 0 6 0 , 0 5

0 . 0 5 0 . 0 5

0 . 0 5 0 , 0 5 0 . 0 5 0 . 0 5 0 . 0 5 0 , 0 5 0 . 0 5 0 . 0 5 0 . 0 5 0 - 0 5

0 . 0 5 0 . 0 5

0.05 0 . 0 5 0 . 0 5 0 . 0 5 0 . 0 5 0 , 0 5 0 . 0 5 0 . 0 5 0 . 0 5 0 . 0 5

0.05 0 . 0 5 0.05 0 . 0 5 0 . 0 5

0 . 0 5 0 . 0 5 0.05 0 . 0 5 0 . 0 5

0 . 0 5 0 . 0 5

0 . 0 5 0 . 0 5 0 . 0 5

0 . 0 7 0 . 0 7 0 . 0 7 0 . 0 7

0.07 0 . 0 3 0 . 0 7

0 . 0 7 0 . 0 7 0 . 0 7 0 . 0 7 0 . 0 7

O . 0 7 0 . 0 7

0 . 0 7 0 . 0 7 0 . 0 7 0 . 0 7 0 . 0 7 0 . 0 7 0 . 0 6 0 . 0 6 0 . 0 6 0 . 0 6 0 - 0 6 0 . 0 6

0.06 0 . 0 6 0 , 0 6

0 . 0 6 0 . 0 6

0.06 0 , 0 6 0 . 0 6 0 . 0 6 0 . 0 6 0 , 0 6 0 . 0 6 0 . 0 6 0 . 0 6 0 . 0 6

0 . 0 6 0 . 0 6

0.06 0 , 0 6 0 . 0 6 0 . 0 6 0 . 0 6 0 . 0 6 0 . 0 6 0 . 0 6 0 . 0 6 0 - 0 6

0.06 0 . 0 6 0.06 0 . 0 6 0 . 0 6

0 . 0 6 0 . 0 6 0.06 0 . 0 6 0 . 0 6

0 . 0 6 0 . 0 6

0 . 0 6 0 . 0 6 0 . 0 6

1 . 3 5 1 . 3 5 1 . 3 5 1 . 3 5 1.35 1 . 3 5 1 . 3 5

1 . 3 5 1 . 3 5 1 . 3 5 1 . 3 5 1 . 3 5 1 . 3 5 1 . 3 5

1 . 3 5 1 . 3 5 1 . 3 5 1 . 3 5 1 . 3 5 1 . 3 5 1 . 3 5 1 . 3 5 1 . 3 5 1 . 3 5 1 . 3 5 1 . 3 5 1 . 3 5 1 . 3 5 1 . 3 5

1 . 3 5 1 . 3 5 1 . 3 5 1 - 3 S 1 . 3 5 1 . 3 5 1 . 3 5 1 , 3 5 1 . 3 5 1 . 3 5 1 . 3 5 1 , 3 5

1 . 3 5 1 . 3 5

1.35 1 . 3 5 1 . 3 5 1 . 3 5 1 . 3 5 1 . 3 5 1 . 3 5 1 . 3 5 1 . 3 5 1 . 3 5

1 . 3 5 1 . 3 5 1 . 3 5 1 . 3 5 1 . 3 5

1 . 3 5 1 . 3 5 1.35 1 . 3 5 1 . 3 5 1 . 3 5 1 . 3 5

1 . 3 5 1 . 3 5 1 . 3 5

262

ANEIOII: Salidas de las simulaciones realizadas con WEPP

1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1

69 70 71 72 73 74 75 76 77 78 79 80 81 82 83 84 85 86 87 88 89 90 91 92 93 94 95 96 97 98 99

100 101 102 103 104 105 106 107 108 109 110 111 112 113 114 115 116 117 118 119 120 121 122 123 124 125 126 127 128 129 130 131 132 133 134 135 136 137 138 139 140 141 142 143 144 145

1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1

41.38 41.38 41.37 41.37 41.37 41.37 41.37 41.36 41.36 41.36 •41.36 41.35 41.35 41.34 41.34 41.34 41.33 41.33 41.33 41.33 41.32 41.32 41.32 41.32 41.31 41.30 41.30 41.30 41.30 41.29 41.29 41.29 41.29 41.28 41.28 41.28 41.28 41.27 41.27 41.27 41.26 41.26 41.26 41.26 41.25 41.25 41.25 41.25 41.24 41.24 41.24 41.24 41.23 41.23 41.23 41.23 41.22 41.22 41.22 41.22 41.21 59.69 58.27 58.26 58.25 58.24 58.23 57.67 57.66 51.47 50.85 50.68 50.67 50.66 47.69 47.62 47.55

7.23 7.23 7.23 7.23 7.23 7.23 7.23 7.23 7.23 7.23 7.23 7.23 7.23 7.22 7.22 7.22 7.22 7.22 7.22 7.22 7.22 6.16 6.16 6.16 6.16 7.22 7.22 7.22 7.22 7.22 7.22 7.22 7.22 7.22 7.22 7.22 7.22 7.22 7.22 7.22 7.22 7.22 7.22 7.22 7.22 7.22 7.22 7.22 7.22 7.22 7.22 7.22 7.22 7.22 7.22 7.22 7.22 7.22 7.22 7.22 7.22 17.8 6 17.55 17.25 16.96 16.68 16.41 16.30 16.20 11.76 11.46 11.39 11.34 11.29 8.78 8.76 8.73

30.85 30.85 30.85 30.85 30.85 30.85 30.85 30.85 30.86 30.86 30.86 30.86 29.40 27.67 26.58 26.89 28.09 28.94 29.55 30.01 30.41 30.77 30.14 30.41 29.93 26.55 27.43 28.69 29.80 30.72 30.52 30.64 30.62 30.73 30.49 30.76 30.87 30.49 27.59 29.43 30.50 30.40 29.88 30.52 30.72 29.66 30.56 30.81 30.87 30.82 28.91 30.46 30.41 30.66 30.79 30.57 30.82 29.27 29.89 30.64 29.80 24.14 24.84 26.01 26.14 26.19 26.20 26.21 26.22 26.25 26.83 27.08 27.23 27.29 25.12 27.14 28.06

0.18 0.18 0.18 0.18 0.18 0.18 0.18 0.18 0.18 0.18 0.18 0.18 0.18 0.18 0.18 0.18 0.18 0.18 0.18 0.18 0.18 0.18 0.18 0.18 0.18 0.18 0.18 0.18 0.18 0.18 0.18 0.18 0.18 0.18 0.18 0.18 0.18 0.18 0.18 0.18 0.18 0.18 0.18 0.18 0.18 0.18 0.18 0.18 0.18 0.18 0.18 0.18 0.18 0.18 0.18 0.18 0.18 0.18 0.18 0.18 0.18 0.18 0.18 0.18 0.18 0.18 0.18 0.18 0.18 0.18 0.18 0.18 0.18 0.18 0.18 0.18 0.18

0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06

6.00 6.00 6.00 6.00 6.00 6.00 6.00 6.00 6.00 6.00 6.00 6.00 6.00 6.00 6.00 6.00 6.00 6.00 6.00 6.00 6.00 6.00 6.00 6.00 6.00 6.00 6.00 6.00 6.00 6.00 6.00 6.00 6.00 6.00 6.00 6.00 6.00 6.00 6.00 6.00 6.00 6.00 6.00 6.00 6.00 6.00 6.00 6.00 6.00 6.00 6.00 6.00 6.00 6.00 6.00 6.00 6.00 6.00 6.00 6.00 6.00

20.00 19.11 19.11 19.11 19.11 19.11 18.89 18.89 16.66 16.39 16.31 16.31 16.31 14.56 14.52 14.47

0.05 0.05 0.05 0.05 0.05 0.05 0.05 0.05 0.05 0.05 0.05 0.05 0.05 0.05 0.05 0.05 0.05 0.05 0.05 0.05 0.05 0.05 0.05 0.05 0.05 0.05 0.05 0.05 0.05 0.05 0.05 0.05 0.05 0.05 0.05 0.05 0.05 0.05 0.05 0.05 0.05 0.05 0.05 0.05 0.05 0.05 0.05 0.05 0.05 0.05 0.05 0.05 0.05 0.05 0.05 0.05 0.05 0.05 0.05 0.05 0.05 0.50 0.50 0.50 0.50 0.50 0.50 0.50 0.50 0.50 0.49 0.49 0.48 0.47 0.46 0.45 0.44

0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.05 0.05 0.05 0.05 0.05 0.05 0.05 0.05 0.05 0.05 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 0.98 0.96 0.94 0.93 0.91 0.89 0.88

1.35 1.35 1.35 1.35 1.35 1.35 1.35 1.35 1.35 1.35 1.35 1.35 1.35 1.35 1.35 1.35 1.35 1.35 1.35 1.35 1.35 1.35 1.35 1.35 1.35 1.35 1.35 1.35 1.35 1.35 1.35 1.35 1.35 1.35 1.35 1.35 1.35 1.35 1.35 1.35 1.35 1.35 1.35 1.35 1.35 1.35 1.35 1.35 1.35 1.35 1.35 1.35 1.35 1.35 1.35 1.35 1.35 1.35 1.35 1.35 1.35 1.11 1.10 1.10 1.10 1.10 1.10 1.10 1.10 1.09 1.09 1.10 1.10 1.11 1.10 1.11 1.12

263

ANBO I I : Salidas de las simulaciones realizadas con WEPP

1 1 1

1 1

1 1 1

1 1

1 1

1 1 1

1 1

1 1 1

1 1

1 1 1

1 1

1 1 1

1 1

1 1 1

1 1

1 1

1 1 1

1 1

1 1 1 1 1

1 1

1 1 1

1 1

1 1 1 1 1

1 1 1

1 1

1 1 1

1 1

1 1

1 1 1

1

146 147 148

149 150

151 152 153

154 155

156 157

158 159 160

161 152

163 164 165

166 167

168 169 170

171 172

173 174 175

176 177

178 17 9 180

181 182

183 184

185 186 187

188 189

190 191 192

193 194

195 196

197 198 199

200 201

202 203 204

205 206

207 208 209

210 211

212 213 214

215 216

217 218

219 220 221

222

1 1 1

1 1

1 1 1

1 1

1 1

1 1 1

1 1

1 1 1

1 1

1 1 1

1 1

1 1 1 1 1

1 1 1

1 1

1 1

1 1 1

1 1

1 1 1

1 1

1 1

1 1 1

1 1

1 1 1

1 1

1 1 1

1 1

1 1 1

1 1

1 1

1 1 1

1

47.54 47.53 47.39

47.32 47.31

47.30 47.29 47.29

47.04 46.92

46.91 45.68 45,67

45.66 45.65

45.65 45.54

45.58 45.57 45.56

45.55 45.54

45.54 45.53 45.52

45.51 45.50

45.50 45,49 45.48 45.47 45.47

45,46 45.45 45.44

45.44 45-43

45.42 45.41

45.41 45.40 45.39

45.38 45.38

45.37 45.36 45.35

45.26 45.25

45.25 45.24

45.23 45.23 45.22

44.49 44.48

44.48 44.47 44.46

44.46 44.45

44.44 44.44 44.43

44.42 44.42

44.41 44.40 44.40

44.39 44.39

44.38 44.37

44.37 44.36 44.35

44.35

8.71 8.70 8.61

8.59 8.57

8.56 8.54 8.53

8.40 8.35

8.31 7.61 7.47

7.43 7.42

7.42 7,42

7.41 7.41 7.41

7,41 7.41

7.41 7.41 7,41

7.41 7.41

7.41 7,41 7.41 7.41 7.41

7,41 7.41 7.41

7.41 7,41

7.41 7.41

7.41 7,41 7.41

7.41 7.41

7,41 7.41 7.41

7.40 7.40

7.40 7.40

7.40 7.40 7.40

7.36 7.36

7.35

7.36 7.36 7.36 7.36

7.36 7.36 7.36

7.36 7.36

7.36 7.36 7.36

7.36 7.36

7.36 7.36

7.36 7.36 7.36

7.36

28.23 28.29 28.30

28.35 28.38

28.39 28.39 28.40

28.35 28.43

28.52 26.03 28.33 28.87 29.01

29.05 29,05 29.04 29.08 29.09

29,09 29.09

29.10 29.10 29,10

29.10 29.10

29.11 29,11 29.11

29.11 29.12

29,12 29.12 29.12

29.12 29,13

29.13 29.13

29.13 29.13 29.14

29.14 29.14

29.14 29.14 29.15

29.09 29.17

29.19 29.19

29.19 29.20 29.20

26.64 27. 47

28.04 28.44 28.72 28.97 29.19

29.41 29.55 29.55

29.55 29.56

29.56 29.56 29.56

29.56 29.56

29.57 29.57

29.57 29.57 29.57

29.58

0.18 0.18 0.18

0.18 0.18

0.18 0.18 0.18 0.18 0.18

0.18 0.18 0.18

0.18 0.18

0.18 0,18 0.18 0.18 0.18

0.18 0.18

0.18 0.18 0,18

0.18 0.18

0.18 0,18 0.18

0.18 0.18

0.18 0.18 0.18

0.18 0.18

0.18 0.18

0.18 0.18 0.18

0.18 0.18

0.18 0.18 0.18

0.18 0.18

0.18 0.18

0.18 0.18 0.18

0.18 0.18

0-18 0.18 0.18

0.18 0.18

0.18 0.18 0.18

0.18 0.18

0.18 0.18 0.18

0.18 0.18

0.18 0.18

0.18 0.18 0.18

0.18

0.06 0.06 0.06

0.06 0.06

0.06 0.06 0.06

0.05 0.06

0.06 0.06

0.06

0.06 0.06

0.06 0,05

0.06 0.06 0.06

0,06 0.06

0.06 0.06 0,06

0.06 0.06

0.06 0,06 0.06

0.06 0.06

0,06 0.06 0.06

0.06 0,06

0.06 0.06

0.06 0.06 0.06

0.06 0.06

0,06 0.06 0.06

0.06 0-05

0.06 0.06

0.06 0.06 0.06

0.06 0.06

0-06 0.06 0.06

0.06 0.06

0.06 0.06 0.06

0.06 0.06

0.06 0.06 0.06

0.06 0.06

0.06 0.06

0.06 0.06 0.06

0.06

14.47 14.47 14.36

14.32 14.32

14.32 14.32 14.32

14.11 14.01

14.01 12.71

12.71

12.71 12.71

12.71 12,71 12.64 12.64 12.64

12,64 12.64

12.64 12.64 12,64

12.64 12.64

12.64 12,64 12.64

12.64 12.64

12,64 12.64 12.64

12.64 12,64

12.64 12.64

12.64 12.64 12.64

12.64 12.64

12,64 12.64 12.64

12.53 12.53

12.53 12.53

12.53 12.53 12.53

11.39 11.39

11.39 11.39 11.39

11.39 11.39

11.39 11.39 11.39

11.39 11.39

11.39 11.39 11.39

11.39 11.39

11.39 11.39

11.39 11.39 11.39

11.39

0.44 0.43 0.42

0.41 0.41

0.40

0.39 0.39

0.38 0.37

0.37 0.36

0.35

0.35 0.34

0.34 0,33 0.32 0.32 0.31

0,31 0.30

0.30 0.29 0.29

0.28 0.28

0.28 0,27 0.27

0.26 0.26

0,25 0.25 0.25

0.24 0,24

0.23 0.23

0.23 0.22

0.22

0.22 0.21

0,21 0.21 0.20

0.20 0.20

0.20 0.19

0.19 0-19 0.18

0.18 0.18

0.18 0.17 0.17

0.17 0.17

0.16 0.16 0.16

0.16 0.16

0.15 0.15 0.15

0.15 0.15

0.14 0.14

0.14 0.14 0.14

0.13

0.86 0.84 0.83

0.81 0.80

0.78 0.77 0.75

0.74 0.73

0.71 0.70 0,69

0.68 0.66

0.65 0.64

0.63 0.62 0.61

0,59 0.58 0.57

0.56 0,55

0.54 0.53

0.52 0,51 0.51

0.50 0.49

0.48 0.47 0.46

0.45 0.45

0.44 0.43

0.42 0.42 0.41

0.40 0.39

0.39 0.38 0.37

0.37 0.36

0.36 0.35

0.34 0.34 0.33

0.33 0.32

0.32

0.31 0.31 0.30 0.30

0.29 0.29 0.28

0.28 0.27

0.27 0.26 0.26

0.26 0.25

0.25 0.24

0.24 0.24 0.23

0.23

1.12

1.13 1.14

1.14 1.15

1.15

1.16 1.16

1.17 1.17

1.18 1.17

1,18

1.18 1.19

1.19 1.20

1.20 1.20 1.21

1.21 1.22

1.22

1.23 1.23

1.23 1.24

1.24 1.24 1.25

1.25 1.26

1.26 1.26 1.27

1.27 1.27

1.27 1.28

1.28 1.2.8 1.29

1.29 1.29

1.29 1.30 1.30

1.30 1.30

1.31 1.31

1.31 1.31 1.32

1.31 1.31

1.31 1.31 1.31 1.32 1.32

1.32 1.32 1.32

1.33 1.33

1.33 1.33 1.33

1.33 1.34

1.34 1.34

1.34 1.34 1.34

1.34

264


1 1 1

1 1

1 1 1 1 1

1 1 1 1 1

1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1

1 1 1 1 1

1 1 1 1 1

1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1

1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1

1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1

1

2 2 3 2 2 4 2 2 5

2 2 6 2 2 7

2 2 8 2 2 9 2 3 0 2 3 1 2 3 2

2 3 3 2 3 4 2 3 5 2 3 6 2 3 7

2 3 8 2 3 9 2 4 0 2 4 1 2 4 2

2 4 3 2 4 4

2 4 5 2 4 6 2 4 7

2 4 8 2 4 9

2 5 0 2 5 1 2 5 2

2 5 3 2 5 4

2 5 5 2 5 6 2 5 7 2 5 8 2 5 9

2 6 0 2 6 1 2 6 2 2 6 3 2 6 4

2 6 5 2 6 6 2 6 7 2 6 8 2 6 9 2 7 0 2 7 1

2 7 2 2 7 3 2 7 4 2 7 5 2 7 6 2 7 7 2 7 8 2 7 9 2 8 0 2 8 1 2 8 2 2 8 3

2 8 4 2 8 5 2 8 6 2 8 7 2 8 8 2 8 9 2 9 0 2 9 1 2 9 2 2 9 3 2 9 4 2 95 2 9 6 2 9 7 2 9 8

2 9 9

1

1 1

1 1

1 1 1 1 1 1 1 1 . 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1

1 1 1

1 1 1 1 1 1 1

1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1

1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1

1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1

1

44 .34 4 4 . 3 4 4 4 . 3 3 44 .32 44 .32 4 4 . 3 1 4 4 . 3 1 44 .30 44 .29 4 4 . 2 9 4 4 . 2 8 4 4 . 2 8 44 .27 4 4 . 2 6 4 4 . 2 5 44 .25 44 .25 44 .24 44 .24 4 4 . 2 3 44 .22 44 .22 4 4 . 2 1 4 4 . 2 1 44 .20 44 .20 44 .19 44 .19 44 .18 44 .18 44 .17 44 .17 4 4 . 1 6 4 4 . 1 6 4 4 . 1 5 4 4 . 1 4 44 .14 4 4 . 1 3 4 4 . 1 3 4 4 . 1 2 44 .12 4 4 . 1 1 4 4 . 1 1 44 .10 44 .10 44 .09 4 4 . 0 9 44 .08 4 3 . 9 5 43 .90 43 .80 5 9 . 6 9 5 9 . 6 8 59 .67 5 9 . 6 6 5 9 . 6 5 5 9 . 6 4 5 9 . 6 3 59 .62 5 9 . 6 1 5 9 . 6 0 59 .69 5 9 . 6 8 5 3 . 0 6 5 1 . 8 6 5 1 . 8 5 51 .84 5 1 . 6 3 51 .62 5 1 . 6 1 51 .60 51 .60 51 .04 49 .27 4 8 . 7 1 4 8 . 7 1 48 .70

7 . 3 6 7 . 3 6 7 . 3 6 7 .36 7 .36 7 .36 7 . 3 6 7 .36 7 . 3 6 7 . 3 6 7 . 3 6 7 . 3 6 7 . 3 5 7 .35 7 .35 7 . 3 5 7 . 3 5 7 . 3 5 7 . 3 5 7 .35 7 .35 7 .35 7 . 3 5 7 .35 7 . 3 5 7 . 3 5 7 .35 7 .35 7 . 3 5 7 . 3 5 7 . 3 5 7 . 3 5 7 . 3 5 7 . 3 5 7 . 3 5 7 . 3 5 7 . 3 5 7 .35 7 . 3 5 7 . 3 5 7 . 3 5 7 .35 7 . 3 5 7 . 3 5 7 . 3 5 7 . 3 5 7 . 3 5 7 . 3 5 7 .34 7 .34 7 . 3 3

1 7 . 8 6 1 7 . 8 6 17 .8 6 1 7 . 8 6 1 7 . 8 6 1 7 . 8 6 1 7 . 8 6 1 7 . 8 6 1 7 . 8 6 1 7 . 8 6 1 7 . 8 6 1 7 . 7 1 13 .98 12 .98 1 2 . 1 8 1 1 . 5 1 11 .44 11 .38 11 .32 11 .27 1 1 . 2 1 1 0 . 9 6

9 .94 9 .56 9 .28 9.04

2 9 . 5 8 2 9 . 5 8 2 9 . 5 8 2 9 . 5 8 2 9 . 5 8 2 9 . 5 9 2 9 . 5 9 2 9 . 5 9 2 9 . 5 9 2 9 . 5 9 2 9 . 6 0 29 .60 2 9 . 6 0 2 9 . 6 0 29 .60 2 9 . 6 0 2 9 . 6 1 2 9 . 6 1 2 9 . 6 1 2 9 . 6 1 2 9 . 6 1 2 9 . 6 1 2 9 . 6 2 2 9 . 6 2 29 .62 29 .62 29 .62 2 9 . 6 2 2 9 . 6 3 2 9 . 6 3 2 9 . 6 3 2 9 . 6 3 2 9 . 6 3 2 9 . 6 3 2 9 . 6 4 2 9 . 6 4 2 9 . 6 4 2 9 . 6 4 29 .64 2 9 . 6 4 2 9 . 6 4 2 9 . 6 5 2 9 . 6 5 2 9 . 6 5 2 9 . 6 5 2 9 . 6 5 2 9 . 6 5 2 9 . 6 5 2 9 . 1 0 2 9 . 4 3 2 8 . 8 9 2 5 . 8 7 2 6 . 0 6 2 6 . 1 7 2 6 . 2 1 2 6 . 2 1 2 6 . 2 1 2 6 . 2 1 2 6 . 2 1 2 6 . 2 1 2 6 . 2 1 2 6 . 2 1 2 6 . 2 1 2 5 . 4 8 2 6 . 0 3 2 6 . 3 7 2 6 . 5 9 2 6 . 7 0 26 .82 26 .92 27 .02 2 7 . 0 9 2 7 . 1 4 2 6 . 4 3 2 6 . 9 3 2 7 . 3 4 2 7 . 6 0

0 .18 0 . 1 8 0 .18 0 . 1 8 0 .18 0 .18 0 .18 0 .18 0 .18 0 .18 0 .18 0 .18 0 . 1 8 0 . 1 8 0 .18 0 .18 0 .18 0 .18 0 .18 0 .18 0 .18 0 .18 0 .18 0 .18 0 . 1 8 0 . 1 8 0 .18 0 .18 0 .18 0 .18 0 .18 0 .18 0 .18 0 .18 0 .18 0 .18 0 .18 0 .18 0 . 1 8 0 . 1 8 0 .18 0 . 1 8 0 .18 0 .18 0 .18 0 .18 0 .18 0 .18 0 .18 0 .18 0 .18 0 .18 0 . 1 8 0 .18 0 .18 0 .18 0 .18 0 .18 0 .18 0 .18 0 . 1 8 0 .18 0 . 1 8 0 .18 0 .18 0 . 1 8 0 .18 0 .18 0 .18 0 .18 0 .18 0 .18 0 .18 0 .18 0 .18 0 .18 0 .18

0 . 0 6 0 .06 0 .06 0 .06 0 .06 0 .06 0 . 0 6 0 .06 0 .06 0 .06 0 .06 0 .06 0 . 0 6 0 .06 0 .06 0 .06 0 . 0 6 0 . 0 6 0 .06 0 .06 0 . 0 6 0 .06 0 . 0 6 0 .06 0 .06 0 .06 0 .06 0 .06 0 . 0 6 0 . 0 6 0 .06 0 .06 0 . 0 6 0 . 0 6 0 .06 0 .06 0 .06 0 . 0 6 0 .06 0 . 0 6 0 .06 0 .06 0 .06 0 .06 0 .06 0 . 0 6 0 .06 0 .06 0 .06 0 . 0 6 0 .06 0 .06 0 . 0 6 0 . 0 6 0 .06 0 .06 0 .06 0 . 0 6 0 .06 0 .06 0 .06 0 .06 0 .06 0 .06 0 .06 0 . 0 6 0 .06 0 .06 0 .06 0 . 0 6 0 . 0 6 0 . 0 6 0 .06 0 . 0 6 0 .06 0 .06 0 .06

11 .39 11 .39 1 1 . 3 9 1 1 . 3 9 1 1 . 3 9 1 1 . 3 9 11 .39 11 .39 11 .39 11 .39 11 .39 11 .39 1 1 . 3 9 1 1 . 3 9 1 1 . 3 9 1 1 . 3 9 1 1 . 3 9 1 1 . 3 9 11 .39 11 .39 11 .39 11 .39 11 .39 11 .39 11 .39 1 1 . 3 9 1 1 . 3 9 1 1 . 3 9 1 1 . 3 9 1 1 . 3 9 1 1 . 3 9 11 .39 11 .39 11 .39 11 .39 1 1 . 3 9 1 1 . 3 9 11 .39 11 .39 1 1 . 3 9 1 1 . 3 9 1 1 . 3 9 1 1 . 3 9 11 .39 1 1 . 3 9 1 1 . 3 9 1 1 . 3 9 11 .39 11 .14 11 .07 1 0 . 8 6 43 .00 4 3 . 0 0 43 .00 43 .00 43 .00 43 .00 43 .00 43 .00 43 .00 43 .00 15 .00 15 .00 1 2 . 9 5 12 .60 1 2 . 6 0 1 2 . 6 0 12 .54 12 .54 12 .54 12 .54 12 .54 1 2 . 3 6 1 1 . 7 0 1 1 . 4 5 1 1 . 4 5 1 1 . 4 5

0 . 1 3 0 . 1 3 0 . 1 3 0 .13 0 . 1 3 0 . 1 3 0 .12 0 .12 0 .12 0 .12 0 .12 0 .12 0 .12 0 . 1 1 0 . 1 1 0 . 1 1 0 . 1 1 0 . 1 1 0 . 1 1 0 . 1 1 0 . 1 1 0 .10 0 .10 0 .10 0 .10 0 .10 0 .10 0 .10 0 .10 0 .10 0 .10 0 .09 0 .09 0 .09 0 .09 0 .09 0 .09 0 .09 0 .09 0 .09 0 .09 0 .09 0 .09 0 .09 0 .08 0 .08 0 .08 0 .08 0 .08 0 .08 0 .08 0 .50 0 . 5 0 0 .50 0 .50 0 .50 0 .50 0 .50 0 .50 0 .50 0 .50 0 .50 0 .50 0 .50 0 .50 0 .50 0 .50 0 .50 0 .50 0 .50 0 .50 0 .50 0 .50 0 .49 0 .49 0 .48 0 .47

0 . 2 3 0 .22 0 .22 0 .22 0 . 2 1 0 . 2 1 0 . 2 1 0 .20 0 .20 0 .20 0 .19 0 .19 0 . 1 9 0 .19 0 .18 0 .18 0 .18 0 .18 0 .17 0 .17 0 .17 0 .17 0 .16 0 .16 0 .16 0 .16 0 .16 0 . 1 5 0 .15 0 . 1 5 0 .15 0 .15 0 .14 0 .14 0 .14 0 .14 0 .14 0 .14 0 . 1 3 0 . 1 3 0 . 1 3 0 . 1 3 0 . 1 3 0 . 1 3 0 . 1 3 0 .12 0 .12 0 .12 0 .12 0 .12 0 .12 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 0 .98 0 .96 0 .94 0 .93

1.35 1.35 1.35 1.35 1.35 1.35 1.35 1.35 1.36 1.36 1.36 1.36 1.36 1.36 1.36 1.36 1.36 1.37 1.37 1.37 1.37 1.37 1.37 1.37 1.37 1.37 1.37 1.37 1.37 1.38 1.38 1.38 1.38 1.38 1.38 1.38 1.38 1.38 1.38 1.38 1.38 1.38 1.38 1.38 1.39 1.39 1.39 1.39 1.38 1.38 1.38 1.30 1.30 1.30 1.30 1.30 1.30 1.30 1.30 1.30 1.30 1.07 1.07 1.06 1.05 1.05 1.05 1.05 1.05 1.05 1.05 1.05 1.05 1.05 1.06 1.07 1.07

265

ANHOII : Salidas de las simulaciones realizadas con WEPP

1 1 1 1 1 1 1

1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1

1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1

1 1 1 1 1 1 1 1 1 1

1 1

1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1

300 3 0 1 3 0 2 3 0 3 3 0 4

3 0 5 3 0 6 3 0 7 3 0 8 3 0 9 3 1 0 3 1 1 3 1 2 3 1 3 3 1 4 3 1 5 3 1 6 3 1 7 3 1 8 3 1 9 3 2 0 3 2 1

3 2 2 3 2 3 3 2 4 3 2 5 3 2 6

3 2 7 3 2 8 3 2 9 3 3 0 3 3 1 3 3 2 3 3 3 3 3 4 3 3 5 3 3 6 3 3 7 3 3 8

3 3 9 3 4 0 3 4 1 3 4 2 3 4 3 3 4 4 3 4 5 3 4 6 3 4 7 3 4 8

3 4 9 3 5 0

3 5 1 3 5 2 3 5 3 3 5 4 3 5 5 3 5 6 3 5 7 358 3 5 9 3 6 0

3 6 1 3 6 2 3 6 3 3 6 4 3 6 5 3 6 6

1 1 1 1 1 1 1

1 1 1

1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1

1 1 1 1 1

1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1

1 1 1 1 1 1 1 1 1 1

1 1

1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1

48 .69 48 .68 48 .67 4 8 . 6 6 48 .65 5 0 . 8 6 47 .49 4 7 . 3 5 4 4 . 9 9 4 4 . 9 8 4 4 . 9 3 4 4 . 1 2 43 .92 4 3 . 9 1 4 3 . 9 1 43 .90 43 .87 43 .87 4 3 . 8 6 4 3 . 6 5 43 .64 43 .62 43 .59 43 .57 4 3 . 5 5 4 3 . 5 5 43 .54 4 3 . 5 3 4 2 . 8 3 42 .74 42 .64 4 2 . 6 3 4 2 . 6 3 42 .62 42 .62 42 .54 4 2 . 5 3 4 2 . 5 3 42 .52 42 .52 4 2 . 5 1 4 2 . 5 1 42 .50 42 .48 4 2 . 4 6 4 2 . 4 5 4 2 . 4 5 42 .44 4 2 . 4 3 42 .43 4 2 . 4 1 42 .40 4 2 . 3 9 42 .38 42 .38 42 .37 4 2 . 3 6 4 2 . 3 6 42 .30 4 2 . 2 3 4 2 . 1 9 42.1-7 4 2 . 1 3 4 2 . 1 3 4 2 . 1 0 42 .10 42 .07

8 .83 8 .65 8 .50 8 .37 8 .25

1 7 . 8 6 14 .67 14 .54 10 .29

8 .62 8 .59 7 .94 7 .77 7 . 6 6 7 .58 7 .52 7 .52 7 .52 7 .52 7 . 4 6 7 .43 7 . 4 3 7 . 4 3 7 . 4 3 7 .42 7 . 4 2 7 .42 7 .42 7 .30 7 . 3 0 7 .29 7 .29 7 .29 7 .29 7 .29 7 .28 7 .28 7 .28 7 .28 7 .28 7 .28 7 .28 7 .28 7 .28 7 .28 7 . 2 8 7 .28 7 .28 7 . 2 8 7 . 2 8 7 .27 7 .27 7 .27 7 . 2 7 7 .27 7 .27 7 . 2 7 7 . 2 7 7 .27 7 . 2 6 7 . 2 6 7 . 2 6 7 . 2 6 7 .26 7 . 2 5 7 .25 7 . 2 5

2 7 . 7 7 27 .90 2 7 . 9 3 2 7 . 9 3 2 7 . 9 4 26 .37 2 6 . 2 4 2 6 . 8 1 2 4 . 5 5 2 5 . 6 8 2 6 . 4 2 2 3 . 6 1 2 4 . 0 9 25 .47 2 6 . 1 8 2 6 . 7 1 2 7 . 0 3 2 7 . 1 9 2 7 . 4 2 2 6 . 0 3 2 6 , 5 7 2 7 . 2 7 2 7 . 3 5 2 7 . 5 9 2 7 . 8 2 2 8 . 2 2 2 8 , 6 8 2 8 . 8 4 19 ,29 1 9 . 2 5 1 8 . 4 8 20 .97 2 2 . 6 5 2 3 . 7 2 2 4 . 6 4 2 1 . 6 7 2 2 . 4 8 2 3 . 0 9 2 3 . 9 2 2 4 . 1 3 2 4 . 3 2 2 4 . 4 1 2 4 . 4 1 2 4 . 6 1 2 4 . 0 2 2 4 . 1 8 2 4 . 3 1 2 4 . 6 3 2 4 . 7 8 2 4 . 9 4 2 4 . 0 9 2 4 . 3 9 2 4 . 6 0 2 4 . 7 1 2 4 . 8 6 2 5 . 0 0 2 5 . 1 9 2 5 . 4 9 2 2 . 6 2 19 .69 1 9 . 4 8 2 0 . 0 2 19 .40 22 .49 2 1 . 6 7 2 3 . 1 5 2 1 . 9 3

0 .18 0 .18 0 .18 0 . 1 8 0 .18 0 .18 0 .18 0 .18 0 .18 0 .18 0 .18 0 . 1 8 0 .18 0 . 1 8 0 .18 0 .18 0 .18 0 .18 0 .18 0 .18 0 .18 0 .18 0 .18 0 .18 0 .18 0 .18 0 .18 0 .18 0 . 1 8 0 . 1 8 0 .18 0 .18 0 .18 0 .18 0 .18 0 .18 0 .18 0 .18 0 .18 0 .18 0 .18 0 . 1 8 0 .18 0 .18 0 .18 0 .18 0 .18 0 .18 0 . 1 8 0 . 1 8 0 .18 0 .18 0 . 1 8 0 .18 0 .18 0 .18 0 .18 0 . 1 8 0 .18 0 .18 0 . 1 8 0 .18 0 .18 0 .18 0 . 1 8 0 .18 0 .18

0 .06 0 .06 0 .06 0 . 0 6 0 .06 0 .06 0 .06 0 . 0 6 0 .06 0 .06 0 .06 0 . 0 6 0 . 0 6 0 .06 0 .06 0 . 0 6 0 .06 0 .06 0 .06 0 . 0 6 0 .06 0 . 0 6 0 .06 0 . 0 6 0 ,06 0 . 0 6 0 .06 0 . 0 6 0 .06 0 .06 0 .06 0 .06 0 . 0 6 0 . 0 6 0 .06 0 .06 0 . 0 6 0 . 0 6 0 .06 0 .06 0 . 0 6 0 . 0 6 0 .06 0 .06 0 . 0 6 0 . 0 6 0 .06 0 .06 0 . 0 6 0 . 0 6 0 .06 0 .06 0 .06 0 . 0 6 0 .06 0 .06 0 .06 0 . 0 6 0 .06 0 .06 0 . 0 6 0 . 0 6 0 .06 0 .06 0 . 0 6 0 .06 0 .06

1 1 . 4 5 11 .45 11 .45 1 1 . 4 5 1 1 . 4 5 1 1 . 7 6 10 .20 1 0 . 1 5

8 .87 8 .87 8 .84 8 . 1 1 7 .89 7 .89 7 . 8 9 7 . 8 9 7 .87 7 .87 7 .87 7 . 6 0 7 .60 7 .58 7 . 5 5 7 . 5 3 7 . 5 1 7 . 5 1 7 . 5 1 7 .50 6 .20 6 .00 6 .00 6 .00 6 .00 6 .00 6 .00 6 .00 6 .00 6 .00 6 .00 6 .00 6 .00 6 .00 6 .00 6 .00 6 .00 6 .00 6.00 6 .00 6 .00 6 .00 6 .00 6 .00 6 .00 6 .00 6 .00 6 .00 6 .00 6 .00 6 .00 6 .00 6 .00 6 .00 6 .00 6 .00 6 .00 6 .00 6.00

0 .46 0 .45 0 .44 0 .44 0 .43 0 .44 0 .44 0 .44 0 .43 0 . 4 3 0 .42 0 . 4 1 0 . 4 1 0 .40 0 .39 0 .38 0 .38 0 .37 0 .36 0 . 3 6 0 .35 0 . 3 5 0 .34 0 .34 0 . 3 3 0 .32 0 .32 0 . 3 1 0 . 3 1 0 .30 0 .30 0 .29 0 .29 0 .28 0 .28 0 .27 0 .27 0 .27 0 .26 0 .26 0 .25 0 .25 0 .25 0 .24 0 .24 0 . 2 3 0 .23 0 .23 0 .22 0 .22 0 .22 0 . 2 1 0 . 2 1 0 . 2 1 0 .20 0 .20 0 . 2 0 0 . 1 9 0 .19 0 .19 0 . 1 9 0 .18 0 .18 0 .18 0 . 1 8 0 .17 0 .17

0 . 9 1 0 .89 0 .88 0 . 8 6 0 .84 0 .87 0 .87 0 .87 0 . 8 6 0 .84 0 .83 0 . 8 1 0 .80 0 .78 0 .77 0 . 7 5 0 .74 0 .72 0 . 7 1 0 .70 0 .69 0 .67 0 .66 0 .65 0 .64 0 . 6 3 0 . 6 1 0 .60 0 .59 0 .58 0 .57 0 .56 0 .55 0 .54 0 .53 0 .52 0 . 5 1 0 .50 0 .49 0 .49 0 .48 0 .47 0 .46 0 .45 0 .44 0 .44 0 .43 0 .42 0 . 4 1 0 . 4 1 0 .40 0 .39 0 . 3 9 0 . 3 8 0 .37 0 .37 0 . 3 6 0 . 3 5 0 .35 0 .34 0 .34 0 . 3 3 0 .33 0 .32 0 .32 0 . 3 1 0 . 3 1

1.08 1.09 1.09 1.10 1.10 1.10 1.08 1.08 1.08 1.08 1.09 1.09 1.09 1.10 1.10 1 .11 1 .11 1.12 1.12 1.13 1.13 1.14 1.14 1.15 1.15 1.15 1.16 1.16 1.15 1.16 1.16 1.16 1.17 1.17 1.18 1.18 1.18 1.19 1.19 1.19 1.20 1.20 1.20 1.21 1 .21 1 .21 1.21 1.22 1.22 1.22 1.22 1.23 1 .23 1 .23 1.23 1.24 1.24 1.24 1.24 1.25 1 .25 1.25 1.25 1.25 1.26 1.26 1.26

266


DAGANZOOO

EVENT OÜTPUT day mo year Precp Runoff IR-det Av-det Mx-det Point Av-dep Max-dep Point Sed.Del ER

__ (jjm) (Kiiti) kg/m''2 ]í:g/m''2 kg/m^2 (m) kg/m-'a kg/m-'a (m) (kg/m) 4 6 1 13.8 0.0 0.000 0.00 0.01 324.5 -0.03 -0.04 550.0 0.3 2.20

268

ANQOII: Salidas de las simulaciones realizadas con WEPP

DAGANZOOO

DAILY WATER BALANCE

J=julian day, Y=simulation year P= precipitation RM=rainfall+irrigation+snowmelt Q=daily runoff, Ep=plant transpiration Es=soil evaporation, Dp=deep percolation watstr=water stress for plant growth latqcc=lateral subsurface flow

OFE

#

1

1

1

1

1

1

1

1

1

1

1

1

1

1

1

1

1

1

1

1

1

1

1

1

1

1

1

1

1

1

1

1

1

1

1

1

J

-

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

11

12

13

14

15

16

17

18

19

20

21

22

23

24

25

26

27

28

29

30

31

32

33

34

35

36

Y

-

1

1

1

1

1

1

1

1

1

1

1

1

1

1

1

1

1

1

1

1

1

1

1

1

1

1

1

1

1

1

1

1

1

1

1

1

P

mm

0.00

0.40

0.30

0.10

0.40

0.40

0.40

0.40

2.50

0.40

0.40

0.40

0.90

14.80

0.40

0.10

0.00

5.00

0.40

0.00

0.40

0.50

0.40

0.00

0.40

1.20

2.10

0.00

0.40

0.40

0.40

1.00

0.00

0.00

0.00

0.00

RM

mm

0.00

0.40

0.30

0.10

0.40

0.40

0.40

0.40

2.50

0.40

0.40

0.40

0.90

14.80

0.40

0.10

0.00

5.00

0.40

0.00

0.40

0.50

0.40

0.00

0.40

1.20

2.10

0.00

0.40

0.40

0.40

1.00

0.00

0.00

0.00

0.00

Q

mm

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

Ep mm

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

Es mm

0.49

0.47

0.38

0.27

0.00

0.45

0.57

0.48

0.15

0.93

0.87

0.40

0.25

0.13

1.20

0.81

0.61

0.53

1.08

0.58

0.52

0.43

0.44

0.41

0.40

0.11

0.51

0.72

0.75

0.91

0.79

0.12

1.15

1.05

1.08

0.87

Dp

mm

8.88

6.77

6.62

6.91

6.55

6.49

5.24

4.31

3.64

3.12

2.72

2.40

2.15

1.94

1.77

1.62

1.50

1.41

1.39

1.42

1.46

1.52

1.56

1.58

1.57

1.54

1.48

1.42

1.35

1.28

1.21

1.14

1.08

1.02

0.97

0.92

watstr

-

1.00

1.00

1.00

1.00

1.00

1.00

1.00

1.00

1.00

1.00

1.00

1.00

1.00

1.00

1.00

1.00

1.00

1.00

1.00

1.00

1.00

1.00

1.00

1.00

1.00

1.00

1.00

1.00

1.00

1.00

1.00

1.00

1.00

1.00

1.00

1.00

latqcc

mm

0.02

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

Total-Soil

Water(mm)

254.77

247.93

241.24

234.17

228.01

221.47

216.06

211.67

210.39

206.74

203.55

201.15

199.65

212.38

209.82

207.48

205.38

208.44

206.37

204.37

202.79

201.34

199.75

197.75

196.19

195.74

195.85

193.71

192.01

190.22

188.62

188.35

186.12

184.04

181.99

180.20

270

ANE3011: Salidas de las simulaciones realizadas con WEPP

1

1

1

1

1

1

1

1

1

1

1

1

1

1

1

1

1

1

1

1

1

1

1

1

1

1

1

1

1

1

1

1

1

1

1

1

1

1

1

1

1

1

1

1

1

1

1

1

1

1

1

37

38

39

40

41

42 43

44

45 46

47

48

49

50

51

52

53

54

55 56

57

58

59

60 61

62

63

64

65

66

67

68

69

70

71

72

73

74

75

76

77

78

19

80

81

82

83

84

85

86 87

1

1

1

1

1

1 1

1

1

1

1 1

1

1

1

1

1

1

1

1

1

1

1

1 1

1

1

1

1

1

1

1

1

1

1

1

1

1

1

1

1

1

1

1

1

1

1

1

1

1 1

0.00

0.40

0.40

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

6.40

7.50

4.80

3.40

0.40

0.00

0.00

0.00

0.00

0.40

0.40

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

6.40

7.50

4.80

3.40

0.40

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.87

0.69

1.02

0.99

0.87

0.36

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

1.95

1.18

0.33

2.03

1.59

0.98

0.86

0.77

0.88

0.83

0.79

0.74

0.70

0.65

0.60

0.55

0.50

0.42

0.29

0.10

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.19

0.26

0.32

0.37

1.00

1.00

1.00

1.00

1.00

1.00

1.00

1.00

1.00

1.00

1.00

1.00

1.00

1.00

1.00

1.00

1.00

1.00

1.00

1.00

1.00

1.00

1.00

1.00

1.00

1.00

1.00

1.00

1.00

1.00

1.00

1.00

1.00

1.00

1.00

1.00

1.00

1.00

1.00

1.00

1.00

1.00

1.00

1.00

1.00

1.00

1.00

1.00

1.00

1.00

1.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

178.46

177.34

175.93

174.20

172.63

171.61

171.01

170.46

169.96

169.54

169.25

169.15

169.14

169.14

169.14

169.14

169.14

169.14

169.14

169.14

169.14

169.14

169.14

169.14

169.14

169.14

169.14

169.14

169.14

169.14

169.14

169.14

169.14

169.14

169.14

169.14

169.14

169.14

169.14

169.14

169.14

169.14

169.14

173.59

179.90

184.37

185.75

184.36

183.11

181.94

180.80

271

ANEJO n : Salidas de las simulaciones realizadas con WEPP

1 88

1 89

1 90

1 91

1 92

1 93

1 94

1 95

1 96

1 97

1 98

1 99

1 100

1 101

1 102

1 103

1 104

1 105

1 106

1 107

1 108

1 109

1 110

1 111

1 112

1 113

1 114

1 115

1 116

1 117

1 118

1 119

1 120

1 121

1 122

1 123

1 124

1 125

1 126

1 127

1 128

1 129

1 130

1 131

1 132

1 133

1 134

1 135

1 135

1 137

1 138

1

1

1

1

1

1

1

1

1

1

1

1

1

1

1

1

1

1

1

1

1

1

1

1

1

1

1

1

1

1

1

1

1

1

1

1

1

1

1

1

1

1

1

1

1

1

1

1

1

1

1

0.00

0.00

2.50

2.50

5.00

12.90

2.70

2.30

0.80

0.00

2.40

0.90

1.50

0.70

2.70

0.00

0.00

3.30

9.50

1.00

0.80

2.40

5.10

0.00

0.40

4.70

0.40

0.00

0.40

1.00

8.40

0.00

2.30

0.50

0.50

2.50

0.00

6.00

1.70

0.40

5.90

12.10

0.90

0.00

0.00

0.00

0.00

0.40

0.00

7.80

1.40

0.00

0.00

2.50

2.50

5.00

12.90

2.70

2.30

0.80

0.00

2.40

0.90

1.50

0.70

2.70

0.00

0.00

3.30

9.50

1.00

0.80

2.40

5.10

0.00

0.40

4.70

0.40

0.00

0.40

1.00

8.40

0.00

2.30

0.50

0.50

2.50

0.00

6.00

1.70

0.40

5.90

12.10

0.90

0.00

0.00

0.00

0.00

0.40

0.00

7.80

1.40

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.70

0.65

0.61

2.00

2.33

1.17

2.36

3.10

1.85

1.12

1.20

0.45

0.75

0.35

1.35

0.00

0.00

1.65

0.85

2.96

1.85

1.18

2.29

0.28

0.20

1.35

1.20

0.00

0.20

0.50

2.41

1.79

1.15

0.25

0.25

1.25

0.00

1.46

1.59

1.00

2.48

1.96

1.97

3.04

0.00

0.00

0.00

0.20

0.00

3.32

1.28

0.43

0.48

0.53

0.57

0.61

0.65

0.67

0.69

0.70

0.73

0.77

0.84

0.92

1.00

1.07

1.12

1.15

1.16

1.16

1.15

1.13

1.10

1.08

1.07

1.07

1.07

1.08

1.09

1.11

1.12

1.12

1.12

1.12

1.10

1.09

1.07

1.06

1.06

1.05

1.04

1.03

1.01

1.00

1.00

0.99

1.02

1.08

1.15

1.22

1.26

1.28

1.00

1.00

1.00

1.00

1.00

1.00

1.00

1.00

1.00

1.00

1.00

1.00

1.00

1.00

1.00

1.00

1.00

1.00

1.00

1.00

1.00

1.00

1.00

1.00

1.00

1.00

1.00

1.00

1.00

1.00

1.00

1.00

1.00

1.00

1.00

1.00

1.00

1.00

1.00

1.00

1.00

1.00

1.00

1.00

1.00

1.00

1.00

1.00

1.00

1.00

1.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

179.67

178.53

179.90

179.82

181.88

192.97

192.63

191.15

189.39

187.55

187.97

187.59

187.42

186.77

187.05

185.93

184.78

185.26

192.75

189.65

187.47

187.59

189.32

187.97

187.10

189.38

187.50

186.41

185.51

184.89

189.76

186.85

186.88

186.03

185.19

185.37

184.30

187.78

186.85

185.21

187.61

196.73

194.66

190.62

189.62

188.60

187.53

185.58

185.36

188.58

187.41

272


1 139

1 140

1 141

1 142

1 143

1 144

1 145

1 146

1 147

1 148

1 149

1 150

1 151

1 152

1 153

1 154

1 155

1 156

1 157

1 158

1 159

1 160

1 161

1 162

1 163

1 164

1 165

1 166

1 167

1 168

1 169

1 170

1 171

1 172

1 173 .

1 174

1 175

1 176

1 177

1 178

1 179

1 180

1 181

1 182

1 183

1 184

1 185

1 186

1 187

1 188

1 189

1

1

1

1

1

1

1

1

1

1

1

1

1

1

1

1

1

1

1

1

1

1

1

1

1

1

1

1

1

1

1

1

1

1

1

1

1

1

1

1

1

1

1

1

1

1

1

1

1

1

1

0.40

0.00

0.00

11.90

0.40

0.40

0.00

0.00

0.90

0.40

0.00

0.00

0.00

0.00

1.80

0.90

0.00

13.80

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.80

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

o.oo

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.40

0.00

0.00

11.90

0.40

0.40

0.00

0.00

0.90

0.40

0.00

0.00

0.00

0.00

1.80

0.90

0.00

13.80

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.80

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.02

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

o.oo

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.20

0.00

0.00

0.77

3.83

1.75

0.00

0.00

0.45

0.20

0.00

0.00

0.00

0.00

0.90

0.45

0.00

2.53

3.81

0.54

0.00

0.00

0.00

0.40

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

1.27

1.24

1.21

1.17

1.13

1.10

1.07

1.05

1.04

1.04

1.04

1.04

1.03

1.02

1.00

0.97

0.94

0.91

0.87

0.83

0.80

0.77

0.75

0.74

0.74

0.74

0.74

0.74

0.74

0.73

0.72

0.71

0.69

0.66

0.63

0.58

0.53

0.47

0.38

0.23

0.04

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

1.00

1.00

1.00

1.00

1.00

1.00

1.00

1.00

1.00

1.00

1.00

1.00

1.00

1.00

1.00

1.00

1.00

1.00

1.00

1.00

1.00

1.00

1.00

1.00

1.00

1.00

1.00

1.00

1.00

1.00

1.00

1.00

1.00

1.00

1.00

1.00

1.00

1.00

1.00

1.00

1.00

1.00

1.00

1.00

1.00

1.00

1.00

1.00

1.00

1.00

1.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

186.34

185.10

183.89

193.86

189.29

186.84

185.77

184.72

184.13

183.29

182.26

181.22

180.19

179.17

179.06

178.54

177.60

187.93

183.25

181.87

181.07

180.31

179.56

179.22

178.48

177.74

176.99

176.25

175.51

174.77

174.05

173.34

172.66

172.00

171.37

170.79

170.26

169.79

169.41

169.18

169.14

169.14

169.14

169.14

169.14

169.14

169.14

169.14

169.14

169.14

169.14

273


1 190

1 191

1 192

1 193

1 194

1 195

1 196

1 197

1 198

1 199

1 200

1 201

1 202

1 203

1 204

1 205

1 206

1 207

1 208

1 209

1 210

1 211

1 212

1 213

1 214

1 215

1 216

1 217

1 218

1 219

1 220

1 221

1 222

1 223

1 224

1 225

1 226

1 227

1 228

1 229

1 230

1 231

1 232

1 233

1 234

1 235

1 236

1 237

1 238

1 239

1 240

1

1

1

1

1

1

1

1

1

1

1

1

1

1

1

1

1

1

1

1

1

1

1

1

1

1

1

1

1

1

1

1

1

1

1

1

1

1

1

1

1

1

1

1

1

1

1

1

1

1

1

0.00

0.00

1.40

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

15.70

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

1.40

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

15.70

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.70

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

4.06

0.57

0.54

0.52

0.50

0.48

0.46

0.45

0.27

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.15

0.19

0.19

0.13

0.04

0.01

0.00

0.24

0.31

0.36

0.40

0.44

0.48

0.50

0.53

0.54

0.55

0.56

0.55

0.53

0.51

0.47

0.41

0.32

0.14

0.01

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

1.00

1.00

1.00

1.00

1.00

1.00

1.00

1.00

1.00

1.00

1.00

1.00

1.00

1.00

1.00

1.00

1.00

1.00

1.00

1.00

1.00

1.00

1.00

1.00

1.00

1.00

1.00

1.00

1.00

1.00

1.00

1.00

1.00

1.00

1.00

1.00

1.00

1.00

1.00

1.00

1.00

1.00

1.00

1.00

1.00

1.00

1.00

1.00

1.00

1.00

1.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

169.14

169.14

169.84

169.84

169.84

169.84

169.69

169.50

169.32

180.84

180.23

179.67

179.15

178.41

177.63

176.81

175.96

175.25

174.77

174.27

173.74

173.20

172.64

172.09

171.54

171.01

170.50

170.02

169.61

169.29

169.15

169.14

169.14

169.14

169.14

169.14

169.14

169.14

169.14

169.14

169.14

169.14

169.14

169.14

169.14

169.14

169.14

169.14

169.14

169.14

169.14

274


1 241

1 242

1 243

1 244

1 245

1 246

1 247

1 248

1 249

1 250

1 251

1 252

1 253

1 254

1 255

1 256

1 257

1 258

1 259

1 260

1 251

1 262

1 263

1 264

1 265

1 266

1 267

1 268

1 269

1 270

1 271

1 272

1 273

1 274

1 275

1 276

1 277

1 278

1 279

1 280

1 281

1 282

1 283

1 284

1 285

1 286

1 287

1 288

1 289

1 290

1 291

1

1

1

1

1

1

1

1

1

1

1

1

1

1

1

1

1

1

1

1

1

1

1

1

1

1

1

1

1

1

1

1

1

1

1

1

1

1

1

1

1

1

1

1

1

1

1

1

1

1

1

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

4.00

1.20

3.50

0.50

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

6.30

2.10

0.00

0.00

0.40

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

4.00

1.20

3.50

0.50

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

6.30

2.10

0.00

0.00

0.40

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

1.64

0.96

1.02

0.40

0.24

0.23

0.11

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.91

1.68

0.27

0.27

0.32

0.26

0.26

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.18

0.23

0.27

0.30

0.33

0.36

0.38

0.39

0.40

0.40

0.40

0.37

0.32

0.21

0.05

0.19

0.25

0.29

1.00

1.00

1.00

1.00

1.00

1.00

1.00

1.00

1.00

1.00

1.00

1.00

1.00

1.00

1.00

1.00

1.00

1.00

1.00

1.00

1.00

1.00

1.00

1.00

1.00

1.00

1.00

1.00

1.00

1.00

1.00

1.00

1.00

1.00

1.00

1.00

1.00

1.00

1.00

1.00

1.00

1.00

1.00

1.00

1.00

1.00

1.00

1.00

1.00

1.00

1.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

169.14

169.14

169.14

169.14

169.14

169.14

169.14

169.14

169.14

169.14

169.14

169.14

169.14

169.14

169.14

169.14

169.14

169.14

169.14

169.14

169.14

169.14

169.14

169.14

169.14

169.14

169.14

169.14

169.14

171.50

171.74

174.22

174.32

173.90

173.44

173.06

172.76

172.42

172.07

171.69

171.30

170.90

170.50

170.10

175.12

175.22

174.74

174.42

174.31

173.80

173.24

275


1 292

1 293

1 294

1 295

1 296

1 297

1 298

1 299

1 300

1 301

1 302

1 303

1 304

1 305

1 305

1 307

1 308

1 309

1 310

1 311

1 312

1 313

1 314

1 315

1 316

1 317

1 318

1 319

1 320

1 321

1 322

1 323

1 324

1 325

1 326

1 327

1 328

1 329

1 330

1 331

1 332

1 333

1 334

1 335

1 336

1 337

1 338

1 339

1 340

1 341

1 342

1

1

1

1

1

1

1

1

1

1

1

1

1

1

1

1

1

1

1

1

1

1

1

1

1

1

1

1

1

1

1

1

1

1

1

1

1

1

1

1

1

1

1

1

1

1

1

1

1

1

1

0.00

0.00

1.20

5.20

2.20

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

1.70

6.00

0.40

12.40

0.00

0.40

10.50

3.70

0.00

0.00

0.00

0.40

0.00

0.00

5.00

0.00

0.40

0.60

0.40

0.40

0.00

0.00

0.20

32.90

7.50

9.50

0.00

0.00

0.00

0.00

9.00

0.20

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

1.60

0.00

0.00

1.20

5.20

2.20

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

1.70

6.00

0.40

12.40

0.00

0.40

10.50

3.70

0.00

0.00

0.00

0.40

0.00

0.00

5.00

0.00

0.40

0.60

0.40

0.40

0.00

0.00

0.20

32.90

7.50

9.50

0.00

0.00

0.00

0.00

9.00

0.20

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

1.60

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.26

0.17

0.55

0.65

1.76

0.33

0.32

0.32

0.31

0.06

0.00

0.00

0.85

1.28

0.79

0.25

1.37

1.27

0.20

2.37

1.90

0.95

0.85

0.81

0.28

0.47

0.56

0.41

1.38

0.36

0.60

0.63

0.78

0.92

0.43

0.03

0.56

0.00

0.19

1.14

0.77

1.06

0.33

0.06

0.12

0.92

0.06

0.25

0.14

0.00

1.44

0.32

0.35

0.37

0.38

0.40

0.40

0.40

0.40

0.40

0.41

0.42

0.43

0.44

0.44

0.44

0.44

0.43

0.43

0.43

0.44

0.46

0.49

0.54

0.61

0.69

0.77

0.86

0.93

0.97

1.00

1.01

1.01

0.99

0.97

0.95

0.92

0.90

0.86

0.83

0.85

1.07

1.95

3.20

3.73

3.58

3.23

2.94

2.72

2.52

2.33

2.15

1.00

1.00

1.00

1.00

1.00

1.00

1.00

1.00

1.00

1.00

1.00

1.00

1.00

1.00

1.00

1.00

1.00

1.00

1.00

1.00

1.00

1.00

1.00

1.00

1.00

1.00

1.00

1.00

1.00

1.00

1.00

1.00

1.00

1.00

1.00

1.00

1.00

1.00

1.00

1.00

1.00

1.00

1.00

1.00

1.00

1.00

1.00

1.00

1.00

1.00

1.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.01

0.00

0.01

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

172.66

172.14

172.43

176.60

176.64

175.91

175.19

174.47

173.75

173.28

172.86

172.44

172.85

177.13

176.29

188.01

186.20

184.91

194.78

195.67

193.31

191.87

190.49

189.47

188.51

187.26

190.85

189.51

187.56

186.79

185.58

184.34

182.57

180.57

179.49

211.43

217.48

226.10

225.08

223.09

221.25

218.25

223.71

220.13

216.42

212.28

209.27

206.31

203.65

201.31

199.31

276

ANEJO I I : Salidas de las simulación^ realizadas con WEPP

1 343

1 344

1 345

1 346

1 347

1 348

1 349

1 350

1 351

1 352

1 353

1 354

1 355

1 356

1 357

1 358

1 359

1 360

1 361

1 362

1 363

1 364

1 365

1 366

1

1

1

1

1

1

X 1

1

1

1

1

1

1

1

1

1

1

1

1

1

1

1 1

2.20

0.80

0.20

0.00

0.40

0.00

2.60

0.80

0.40

0.40

0.00

0.40

0.00

0.00

9.70

12.70

7.60

5.10

9.40

0.40

5.70

0.00

7.80

0.00

2.20

0.80

0.20

0.00

0.40

0.00

2.60

0.80

0.40

0.40

0.00

0.40

0.00

0.00

9.70

12.70

7.60

5.10

9.40

0.40

5.70

0.00

7.80

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.27

0.49

0.10

0.51

0.51

0.25

0.20

0.76

0.41

0.33

0.23

0.48

0.33

0.57

1.27

0.49

0.38

0.36

1.31

1.75

0.41

1.01

2.00

0.19

1.98

1.82

1.67

1.54

1.42

1.32

1.23

1.16

1.09

1.02

0.96

0.91

0.87

0.82

0.78

0.75

0.71

0.68

0.64

0.63

0.68

0.88

1.50

2.51

1.00

1.00

1.00

1.00

1.00

1.00

1.00

1.00

1.00

1.00

1.00

1.00

1.00

1.00

1.00

1.00

1.00

1.00

1.00

1.00

1.00

1.00

1.00

1.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

199.27

197.76

196.19

194.14

192.62

191.04

192.20

191.08

189.99

189.04

187,84

186.85

185.56

184.27

191.91

203.37

209.89

213.95

221.39

219.41

224.02

222.12

226.42

223.72

277

ANBO I I : Salidas de ias simulaciones realizadas con WEPP

DA6ANZO0

DAILY WATER BALANCE

J=julian day, Y=simulation year P= precipitation RM=rainfall+irrigation+snowmelt Q=daily runoff, Ep=plant transpiration Es=soil evaporation, Dp=deep percolation watstr=water stress for plant growth latqcc=lateral subsurface flow

OFE

#

1

1 1

1 1

1 1 1

1 1

1 1 1

1 1

1 1 1

1 1

1 1 1 1 1

1 1

1 1 1

1 1

1 1 1

1 1

1 1

1 1 1

1 1 1 1 1

1 1

1 1 1

1 1

1 1 1

1 1

1

J

-

1

2 3

4 5

6 7 8

9 10

11 12 13

14 15

16 17 18

19 20

21 22

23 24 25

26 27

28 29 30

31 32

33 34

35

36 37

38 39

40 41 42

43 44 45 46 47

48 49

50 51 52

53 54

55 56 57

58 59

60

Y

-

1

1 1

1 1

1 1 1

1 1

1 1 1

1 1

1 1 1

1 1

1 1

1 1 1

1 1 1 1 1

1 1

1 1 1

1 1

1 1 1 1 1

1 1 1 1 1

1 1

1 1 1

1 1

1 1 1

1 1

1

P mm

0.00

0.40 0.30

0.10 0.40

0.40 0.40 0.40

2.50 0.40

0.40 0.40 0.90

28.10 0.40

0.10 0.00 5.00

0.40 0.00

0.40 0.50

0.40 0.00 0.40

1.20 8.00 0.00 0.40 0.40

0.40 1.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.40 0.40

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00

RM mm

0.00

0.40 0.30

0.10 0.40

0.40 0.40 0.40

2.50 0.40

0.40 0.40 0.90

28.10 0.40

0.10 0.00 5.00

0.40 0.00

0.40 0.50

0.40 0.00 0.40

1.20 8.00

0.00 0.40 0.40

0.40 1.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.40 0.40

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00

Q mm

0.00

0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

1.37 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00

Ep mm

0.00

0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00

Es mm

0.49 0.47 0.38

0.27 0.00

0.45 0.57 0.48

0.15 0.93 0.87 0.40 0.25

0.13 1.20

0.81 0.61 0.53

1.08 0.58

0.52 0.43

0.44 0.41 0.40

0.11 0.51 0.72 0.75 0.91

0.79 0.12

1.15 1.05 1.08

0.87 0.87

0.69 1.02

0.83 1.14 0.46

0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00

Dp mm

0.00

0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.40

0.87 1.34

1.70 1.85

1.81 1.69 1.55

1.41 1.29 1.17 1.08 1.03

1.00 0.99

0.98 0.95

0.93

0.90 0.86

0.82 0.78 0.74 0.70 0.66

0.62 0.59 0.56 0.53 0.51

0.48 0.46

0.44 0.42 0.40 0.38 0.36

0.34 0.32 0.30

0.28 0.25

0.22

watstr

-

1.00

1.00 1.00

1.00 1.00

1.00 1.00 1.00

1.00 1.00

1.00 1.00 1.00

1.00 1.00

1.00 1.00 1.00

1.00 1.00

1.00 1.00

1.00 1.00 1.00

1.00 1.00 1.00 1.00 1.00

1.00 1.00

I.ÜO 1.00 1.00

1.00 1.00

1.00 1.00

1.00 1.00 1.00

1.00 1.00 1.00 1.00 1.00

1.00 1.00

1.00 1.00 1.00 1.00 1.00

1.00 1.00 1.00

1.00 1.00

1.00

latqcc mm

0.00

0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.01 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

0.00

Total-Soil Water(mm)

214.39 214.32 214.25

214.08 214.48

214.43 214.26 214.18

216.53 216.00

215.53 215.54 216.19

242.78 241.98

241.26 240.66 244.73

243.18 241.27

239.45 237.67

235.82 233.72 232.17

231.85 238.05

236.16 234.73 233.20

231.80 231.69

229.55 227.55 225.54

223.78 222.06

220.95 219.55

217.99 216.15 215.03

214.41 213.81 213.25 212.72 212.21

211.73 211.27

210.84 210.42 210.02

209.65 209.29

208.96 208.64 208.34

208.06 207.81

207.59

278


1

1 1

1 1

1 1 1

1 1

1 1 1 1 1

1 1

1

1 1

1 1

1 1 1

1 1

1 1 1

1 1

1 1 1

1 1

1 1

1 1 1

1 1

1 1 1

1 1

1 1

1

1 1

1 1 1 1 1

1 1

1 1 1

1 1

1 1 1

1 1

1 1 1

1 1

1

61 62 63

64 65

66 67 68

69 70

71 72 73 74 75

76 77

78

79 80

81 82

83 84 85

86 87

88 89 90

91 92

93 94 95

96 97

98 99

100 101 102

103 104

105 106 107

108 109

110 111

112

113 114

115 116 117 118 119

120 121

122 123 124

125 126

127 128 129

130 131

132 133 134

135 136

137

1

1 1

1 1

1 1 1

1 1

1 1 1 1 1

1 1

1

. 1 1

1 1

1 1 1

1 1

1 1 1

1 1

1 1 1

1 1

1 1

1 1 1

1 1

1 1 1

1 1

1 1

1 1 1

1 1 1 1 1

1 1

1 1 1

1 1

1 1 1

1 1

1 1 1

1 1

1

0.00

0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00

0.00 16.00

8.10 4.80

3.40 0.40 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 3.40

10.10 5.00

15.60 3.10 2.30

0.80 0.00

2.40 0.90

1.50 0.70 2.70

0.00 0.00

3.30 9.50 1.00

0.80 5.50

6.90 0.00 0.40

4.70 0.40

0.00 0.40 1.00

11.10 0.00

2.30 0.50

0.50 2.50 0.00

22.00 1.70

0.40 26.80 17.60

0.90 0.00

0.00 0.00 0.00

0.40 0.00

22.10

0.00

0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 16.00

8.10 4.80

3.40 0.40 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 3.40

10.10 5.00

15.60 3.10 2.30

0.80 0.00

2.40 0.90

1.50 0.70 2.70

0.00 0.00

3.30 9.50 1.00

0.80 5.50

6.90 0.00 0.40

4.70 0.40

0.00 0.40 1.00

11.10 0.00

2.30 0.50

0.50 2.50 0.00

22..00 1.70

0.40 26.80 17.60

0.90 0.00

0.00 0.00 0.00

0.40 0.00

22.10

0.00

0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.28

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

6.64 0.00

0.00 13.87 1.65

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00

0.00

0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00

0.00

0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 1.95

0.91 0.33 2.03

2.62 1.84

2.10 2.30

0.98 0.00 0.61

2.06 2.33

1.17 2.36 3.10

1.85 2.40

2.87 0.50

1.12 1.49 1.35

0.00 0.00

1.65 0.85 2.96

1.85 1.18

2.29 2.73 0.20

1.35 1.20

0.00 0.20 0.50 2.47 2.52

1.57 0.38

0.25

1.25 0.00

1.73 1.78

2.24 2.48 1.96 1.97 3.54

2.17 2.92 0.38

0.20 0.00

4.99

0.18

0.11 0.02

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00

0.16 0.22 0.29

0.39 0.52

0.66 0.77 0.84

0.88 0.88

0.86 0.89 0.99

1.52 2.18

2.47 2.35

2.10 1.87 1.68

1.53 1.40

1.30 1.21 1.13

1.06 1.07

1.11 1.14

1.19

1.31 1.41

1.42 1.42 1.39 1.33 1.26

1.18 1.19

1.22

1.23 1.23

1.20 1.16

1.11 1.23 1.40

1.49 1.83

3.32 3.90 3.21

2.62 2.19

1.87

1.00

1.00 1.00

1.00 1.00

1.00 1.00 1.00

1.00 1.00

1.00 1.00 1.00

1.00 1.00

1.00 1.00 1.00

1.00 1.00

1.00 1.00

1.00 1.00 1.00

1.00 1.00

1.00 1.00 1.00

1.00 1.00

1.00 1.00 1.00

1.00 1.00

1.00 1.00

1.00 1.00 1.00

1.00 1.00

1.00 1.00 1.00

1.00 1.00

1.00 1.00 1.00

1.00 1.00

1.00 1.00 1.00 1.00 1.00

1.00 1.00

1.00

1.00 1.00

1.00 1.00

1.00 1.00 1.00

1.00 1.00

1.00 1.00 1.00

1.00 1.00

1.00

0.00

0.00 0.00

0.00 0.00

0.00

0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00

0.00

0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00

0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00

207.41

207.30 207.28

207.28 207.28

207.28

207.28 207.28

207.28 207.28

207.28 207.28 207.28

207.28 207.28

207.28 207.28 207.28

207.28 221.05

228.23 232.70

233.92

231.48 229.35

226.86 224.03

222.39 221.62 223.57

230.73 232.53

246.10 245.94 244.16

241.59 237.00

234.06 232.11

230.39

.227.73 227.40 225.87 224.47

224.82 232.26 229.18

227.07 230.31

233.81 229.94

228.95

230.99 228.78

227.36 226.13 225.24

232.53 228.75

228.29 227.22

226.26 226.27 225.04

237.48 236.24

233.28 242.50 255.09

252.53 247.16

241.67 234.85 231.26

228.84 226.64

241.88

279

ANE30 ü: Salidas de las simulaciones realizadas con WEPP

1 138 1 139 1 140 1 141 1 142 1 143 1 144 1 145 1 146 1 147 1 148 1 149 1 150 1 151 1 152 1 153 1 154 1 155 1 156 1 157 1 158 1 159 1 160 1 161 1 162 1 163 1 164 1 165 1 166 1 167 1 168 1 169 1 170 1 171 1 172 1 173 1 174 1 175 1 176 1 177 1 178 1 179 1 180 1 181 1 182 1 183 1 184 1 185 1 186 1 187 1 188 1 189 1 190 1 191 1 192 1 193 1 194 1 195 1 196 1 197 1 198 1 199 1 200 1 201 1 202 1 203 1 204 1 205 1 206 1 207 1 208 1 209 1 210 1 211 1 212 1 213 1 214

1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1

1.40 0.40 0.00 0.00

14.10 0.40 0.40 0.00 0.00 2.40 0.40 0.00 0.00 0.00 0.00 1.80 2.90 0.00 13.80 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.80 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 1.40 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

15.70 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

1.40 0.40 0.00 0.00 14.10 0.40 0.40 0.00 0.00 2.40 0.40 0.00 0.00 0.00 0.00 1.80 2.90 0.00 13.80 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.80 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 1.40 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

15.70 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

0.00 0.00 0.00 0.00 0.09 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 2.38 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

3.14 3.66 0.00 0.00 0.77 3.83 2.81 0.00 0.00 1.20 0.20 0.00 0.00 0.00 0.00 0.90 1.45 0.00 2.53 3.18 0.00 0.00 0.00 0.00 0.40 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.70 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 4.06 0.57 0.54 0.52 0.50 0.48 0.46 0.44 0.29 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

1.62 1.43 1.66 1.95 2.01 1.89 1.72 1.82 1.87 1.80 1.68 1.53 1.40 1.28 1.18 1.09 1.01 0.93 0.86 0.81 0.77 0.77 0.80 0.82 0.84 0.84 0.83 0.81 0.78 0.74 0.71 0.68 0.64 0.61 0.58 0.55 0.52 0.49 0.47 0.45 0.42 0.40 0.38 0.36 0.34 0.32 0.30 0.28 0.26 0.23 0.19 0.12 0.03 0.00 0.00 0.00 0.00 0.09 0.11 0.12 0.12 0.11 0.09 0.05 0.16 0.20 0.23 0.26 0.28 0.30 0.32 0.33 0.35 0.35 0.36 0.36 0.36

1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00

0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

238.52 233.83 232.17 230.22 241.45 236.13 232.00 230.18 228.32 227.71 226.24 224.71 223.31 222.03 220.85 220.66 221.11 220.18 228.20 224.21 223.44 222.67 221.87 221.05 220.61 219.77 218.94 218.14 217.36 216.61 215.90 215.23 214.59 213.98 213.40 212.85 212.33 211.84 211.37 210.93 210.50 210.10 209.72 209.35 209.01 208.69 208.39 208.11 207.85 207.62 207.43 207.31 207.28 207.28 207.98 207.98 207.98 207.90 207.79 207.67 207.55 219.08 218.42 217.83 217.16 216.47 215.76 215.05 214.32 213.73 213.41 213.08 212.73 212.38 212.02 211.66 211.31

280


1 215

1 216 1 217 1 218

1 219 1 220

1 221 1 222 1 223

1 224 1 225

1 226 1 227

1 228 1 229 1 230

1 231 1 232

1 233 1 234 1 235

1 236 1 237

1 238 1 239 1 240

1 241 1 242

1 243 1 244 1 245

1 246 1 247

1 248 1 249

1 250 1 251 1 252

1 253 1 254

1 255 1 256 1 257

1 258 1 259

1 260 1 261 1 262

1 263 1 264

1 265 1 266 1 267

1 268 1 269

1 270 1 271

1 272 1 273 1 274

1 275 1 276 1 277 1 278 1 279

1 280 1 281

1 282 1 283 1 284

1 285 1 286

1 287 1 288

1 289 1 290 1 291

1

1 1 1

1 1

1 1 1

1 1

1 1 1

1 1

1 1

1

1 1

1 1

1 1 1

1 1

1 1 1

1 1

1 1 1 1 1

1 1

1 1 1

1 1

1 1 1

1 1

1 1 1

1 1

1 1

1 1 1

1 1

1 1 1

1 1

1 1 1

1 1

1 1

1 1 1

0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

4.50 1.20

2.00 0.50 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

13.80 3.70

0.00 0.00

0.40 0.00 0.00

0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00

o.oo 0.00 0.00

0.00

0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

4.50 1.20

2.00 0.50 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

13.80 3.70

0.00 0.00

0.40 0.00 0.00

0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00

0.00

0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00

0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00

0.00

0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

1.64 0.96

1.02

0.40 0.08

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.91 1.96

0.41 0.40

0.79 0.38 0.37

0.35

0.35 0.34 0.34

0.33 0.32

0.31 0.29 0.28

0.26 0.25

0.23 0.19 0.14

0.05 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.11 0.13

0.15 0.17

0.18 0.20 0.21

0.21 0.22

0.22 0.23 0.23

0.23 0.23

0.23 0.23

0.25 0.28 0.31

1.00

1.00

1.00 1.00

1.00 1.00

1.00 1.00 1.00

1.00 1.00

1.00 1.00 1.00

1.00 1.00

1.00 1.00 1.00

1.00 1.00

1.00 1.00

1.00 1.00 1.00

1.00 1.00

1.00 1.00 1.00

1.00 1.00

1.00 1.00 1.00

1.00 1.00

1.00 1.00

1.00

1.00 1.00

1.00 1.00

1.00 1.00 1.00

1.00 1.00

1.00 1.00 1.00

1.00 1.00

1.00 1.00

1.00 1.00 1.00

1.00 1.00

1.00 1.00 1.00

1.00 1.00

1.00 1.00 1.00

1.00 1.00

1.00 1.00

1.00 1.00 1.00

0.00

0.00

0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00

0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

210.95

210.60

210.26 209.92

209.60 209.28

208.97 208.68 208.40

208.14 207.89

207.66 207.47 207.33

207.28 207.28

207.28 207.28 207.28

207.28 207.28

207.28 207.28

207.28 207.28 207.28

207.28 207.28

207.28 207.28 207.28

207.28 207.28

207.28 207.28 207.28

207.28 207.28

207.28 207.28

207.28

207.28 207.28

207.28 207.28

207.28 207.28 207.28

207.28 207.28

207.28 207.28 207.28

207.28 207.28

210.14 210.38

211.36 211.35 211.14

210.99 210.82

210.63 210.44 210.23

210.02 209.80

209.57 209.34 209.12

221.78 223.29

222.66 222.02

221.38 220.71 220.03

281

ANElO I I : Salidas de las simulaciones realizadas con WEPP

1 292 1 293

1 294 1 295 1 296 1 297 1 298

1 299 1 300

1 301 1 302 1 303

1 304 1 305

1 306 1 307 1 308

1 309 1 310

1 311 1 312 1 313

1 314 1 315

1 316 1 317

1 318

1 319 1 320

1 321 1 322

1 323 1 324 1 325

1 326 1 327

1 328 1 329 1 330

1 331 1 332

1 333 1 334

1 335 1 336 1 337

1 338 1 339

1 340 1 341 1 342

1 343 1 344

1 345 1 346 1 347

1 348 1 349

1 350 1 351 1 352 1 353 1 354

1 355 1 356 1 357

1 358 1 359

1 360 1 361

1 362 1 363 1 364

1 365 1 366

1 1

1 1 1 1 1

1 1

1 1 1

1 1

1 1 1 1 1

1 1 1

1 1

1 1

1

1 1

1 1

1 1 1

1 1

1 1 1

1 1

1 1

1 1 1

1 1

1 1 1

1 1

1 1 1

1 1

1 1 1 1 1

1 1

1

1 1

1 1

1 1 1

1 1

0.00 0.00

3.00 6.30 5.30 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

1.70 6.00

0.40 14.70 0.00

0.40 10.50

10.60 0.00 0.00

0.00 0.40

0.00 0.00

5.30

0.00 0.40

0.60 0.40

0.40 0.00 0.00

0.20 12.90

8.00 7.90 0.00

0.00 0.00

0.00 9.70

0.20 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 1.60

2.20 0.80

0.20 0.00

0.40

0.00 2.60

0.80 0.40 0.40 0.00 0.40 0.00 0.00

9.70 12.70 7.60

5.10 9.40

0.40 5.70 0.00

7.80 0.00

0.00 0.00

3.00 6.30 5.30 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

1.70 6.00

0.40 14.70 0.00 0.40

10.50

10.60 0.00 0.00

0.00 0.40

0.00 0.00

5.30

0.00 0.40

0.60 0.40

0.40 0.00 0.00

0.20 12.90

8.00 7.90 0.00

0.00 0.00

0.00 9.70

0.20 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 1.60

2.20 0.80

0.20 0.00

0.40 0.00 2.60

0.80 0.40

0.40 0.00 0.40 0.00 0.00

9.70 12.70 7.60

5.10 9.40

0.40 5.70 0.00

7.80 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00

0.00

0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00

0.00

0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00

0.00

0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.36 0.36

0.55 0.65 1.97

0.96 0.84

0.76 0.69

0.64

0.61 0.57

1.36 1.28

1.35 0.25 1.82

1.27 0.20

2.37 1.90 0.95

0.85 0.81

0.28 0.47

0.56

0.41 1.38

0.36 0.60

0.63 0.78 0.92

0.43 0.03

0.56 0.00

0.19 1.14 0.77

1.06 0.33

0.06 0.12 0.92

0.06 0.25

0.14 0.00 1.44

0.27 0.49

0.10 0.51

0.51 0.25 0.20

0.76 0.41 0.33 0.23 0.48 0.33 0.57

1.27

0.49 0.38

0.36 1.31

1.75 0.41 1.01 2.00 0.19

0.34 0.37

0.40 0.42 0.43 0.44 0.46

0.49 0.53

0.57

0.61 0.63

0.65 0.65

0.64 0.63 0.62 0.62 0.69

0.80 0.90 1.10 1.67 2.43

2.51 2.26

1.98 1.74 1.53

1.39 1.28

1.19 1.11 1.04

0.97 0.91

0.85 0.80 0.79 0.87 1.21

1.73 2.03

2.03 1.89 1.89

1.89 1.83 1.71 1.57 1.43

1.30 1.18

1.08 1.00

0.93 0.88 0.83

0.78 0.74

0.71 0.68 0.65 0.62 0.60

0.58 0.56 0.54

0.53 0.60

1.06 2.43 4.88 5.02 4.46

1.00 1.00

1.00 1.00 1.00 1.00 1.00

1.00 1.00

1.00 1.00 1.00

1.00 1.00

1.00 1.00 1.00

1.00 1.00

1.00 1.00

1.00

1.00 1.00

1.00 1.00

1.00 1.00 1.00

1.00 1.00

1.00 1.00 1.00

1.00 1.00

1.00 1.00

1.00 1.00 1.00

1.00 1.00

1.00 1.00 1.00

1.00 1.00

1.00 1.00 1.00

1.00 1.00

1.00 1.00

1.00

1.00 1.00

1.00 1.00

1.00 1.00 1.00 1.00 1.00

1.00 1.00 1.00

1.00 1.00

1.00 1.00 1.00

1.00 1.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00

0.00

0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

219.32 218.59

220.65 225.88 228.78 227.38 226.08

224.84 223.61

222.40 221.18 219.97

219.67 223.74

222.14 235.97

233.53 232.05 241.66

249.09 246.29

244.23

241.72 238.88

236.09 233.36

236.12

233.96 231.45

230.30 228.81

227.39 225.51 223.54

222.34 234.31

240.89 247.99

247.01

245.00 243.02

240.23 247.57

245.68 243.67 240.85

238.91 235.84

234.99 233.43 232.15

232.79 231.91

230.93 229.43

228.39

227.26 228.82

228.08 227.32

226.69 225.78 225.06 224.10 222.93

230.78 242.43 249.11

253.32 260.81

258.40 261.27 255.37

256.15 251.50

282


D A G J ^ Z O O

E V E N T

day mo —

14 1 20 3

4 5 7 5 8 5

2 1 5 4 6

OXraPÜT

y e a r

1 1 1 1 1

1 1

P r e c p (miti)

2 8 . 1 1 6 . 0 2 2 . 0 2 6 . 8 1 7 . 6 1 4 . 1 13 .8

Runoff (mm)

1 . 4 0 . 3 6 . 6

1 3 . 9 1 . 7

0 . 1 2 . 4

I R - d e t kg/m^2

0 . 0 0 1 0 . 0 0 0 0 . 0 1 1 0 . 0 2 7 0 . 0 0 2

0 . 0 0 0 0 .028

Av-de t kg/m^2

0 . 1 1 0 . 0 0 0 . 7 0 1 . 4 5 0 . 1 5

0 . 0 0 0 .60

Mx-det kg/iu-'2

0 . 3 2 0 . 0 0 1 . 1 1 2 . 2 1 0 . 3 7

0 . 0 0 1 . 6 2

P o i n t (iti)

4 9 5 . 0 5 . 5

4 9 5 . 0 4 9 5 . 0 4 9 5 . 0

5 . 5 2 9 7 . 0

Av-dep kg/m^2

- 0 . 6 0 0 . 0 0

- 2 . 1 5 - 3 . 2 0 - 0 . 6 3

0 . 0 0 - 2 . 3 7

Max-dep kg/m^2

- 1 . 5 0 0 . 0 0

- 4 . 6 7 - 6 . 5 4 - 1 . 4 6

0 . 0 0 - 4 . 8 4

P o i n t (m)

550 .0 0 . 0

5 2 8 . 0 5 2 8 . 0 5 5 0 . 0

0 . 0 220 .0

S e d . D e l (kg/m)

4 5 . 0 0 . 2

2 4 5 . 5 5 4 1 . 9

5 8 . 8

0 . 2 8 5 . 7

ER

1 . 1 2 1 . 0 0 1 . 1 8 1 . 1 3 1 . 1 2

1 . 3 2 1 . 9 9

284

ANBO11: Salidas de las simulaciones realizadas con WEPP

285


DAGANZ03

DAXI.Y WATER BAIANCE

J=julian day, Y=simulation year

P= precipitation RM=rainfall+irrigation+snowmelt Q=daily runoff, Ep=plant transpiration Es=soil evaporation, Dp=deep percolation watstr=water stress for plant growth latqcc=lateral subsurface flow

OFE

#

1 1

1 1

1 1

1 1 1

1 1

1 1 1

1 1

1 1 1

1 1

1 1 1

1 1

1 1 1

1 1

1 1

1 1 1

1 1

1 1 1

1 1

1 1 1 1 1

1 1

1 1 1

1 1

1 1 1

1 1

J

-

1 2

3 4

5 6 7

8 9

10 11

12 13 14

15 16 17 18 19

20 21

22 23 24

25 26

27 28

29

30 31

32 33

34

35 36

37 38

39 40 41

42 43

44 45 46 47 48

49 50

51 52 53

54 55

56 57 58

59 60

Y

-

1 1 1 1

1 1

1

1 1

1 1

1 1 1

1 1

1 1 1

1 1

1 1 1

1 1

1 1

1 1 1

1 1

1 1 1

1 1

1 1 1

1 1

1 1 1 1 1

1 1

1 1 1

1 1

1 1 1

1 1

P

iran

0.00 0.40

0.30 0.10

0.40 0.40

0.40 0.40 2.50

0.40 0.40

0.40 0.90

28.10

0.40 0.10

0.00 5.00 0.40

0.00 0.40

0.50 0.40 0.00

0.40 1.20

8.00 0.00 0.40

0.40 0.40

1.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.40

0.40 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

RM

mm

0.00 0.40

0.30 0.10

0.40 0.40

0.40

0.40 2.50

0.40 0.40

0.40 0.90

28.10

0.40 0.10

0.00 5.00 0.40

0.00 0.40

0.50 0.40 0.00

0.40 1.20

8.00 0.00 0.40

0.40 0.40

1.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.40

0.40 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

Q

mm

0.00 0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

Ep

mm

0.00 0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

Es

mm

0.46 0.44

0.36 0.28

0.00 0.43 0.54 0.45 0.15

0.88 0.82

0.38 0.25 0.14

1.13 0.77

0.57 0.50 1.02

0.55 0.50

0.41 0.42

0.39 0.38 0.12

0.48 0.68

0.71 0.86 0.75

0.13 1.10

1.00 1.02 0.82

0.82 0.66

0.96 0.94 0.77

0.07 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

Dp

mm

0.00 0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.29 0.59

0.94 1.26

1.47 1.53 1.48

1.39 1.29

1.18 1.08

1.00 0.94 0.91

0.89 0.86

0.84 0.81 0.78

0.75 0.71

0.68 0.64 0.61

0.58 0.55

0.52 0.50 0.47 0.45 0.43

0.41 0.39

0.37 0.35 0.33

0.31 0.29

0.27 0.24 0.21

0.16 0.07

watstr

-

1.00 1.00 1.00 1.00

1.00 1.00

1.00 1.00 1.00

1.00 1.00

1.00 1.00 1.00

1.00 1.00

1.00 1.00 1.00

1.00 1.00

1.00 1.00 1.00

1.00 1.00

1.00 1.00

1.00 1.00 1.00

1.00 1.00

1.00 1.00 1.00

1.00 1.00

1.00 1.00 1.00

1.00 1.00

1.00 1.00

1.00 1.00 1.00

1.00 1.00

1.00 1.00 1.00

1.00 1.00

1.00 1.00

1.00

1.00 1.00

latqcc

mm

0.00 0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.01

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

Total-Soil

Water(mm)

214.42 214.06 213.70 213.42

213.51 213.16 212.71

212.34 214.37

213.58 212.84

212.56 212.88 240.53

239.48 238.71

238.14 242.04 240.51

239.03 237.36

235.68 233.83 231.96

230.28 229.78

235.81 234.05

232.44

230.73 229.17

228.85 226.89

225.05 223.22 221.61

220.04 218.78

217.25 215.66 214.28

213.63 213.08

212.55 212.06

211.58 211.13 210.70

210.29 209.90

209.53 209.18 208.85

208.54 208.25

207.98 207.73

207.52

207.36 207.29

286

ANE30 H: Salidas de las simulaciones realizadas con WEPP

1

1 1 1

1 1

1 1 1

1 1

1 1 1 1 1

1 1

1 1 1

1 1

1 1 1

1 1

1 1 1

1 1

1 1

1 1 1

1 1 1 1 1

1 1

1 1 1

1 1

1 1 1

1 1

1 1

1 1 1

1 1

1 1 1

1 1

1 1 1

1 1

1 1 1 1 1

61

62 63 64

65 66

67 68 69

70 71

72 73 74

75 76

77 78

79 80 81

82 83

84 85 86

87 88

89 90 91

92 93

94 95

96 97 98

99 100

101 102 103

104 105

106 107

108

109 110

111 112

113

114 115

116 117

118 119 120

121 122

123 124 125

126 127

128 129

130

131 132

133 134 135

136 137

1

1 1 1

1 1

1 1 1

1 1

1 1 1

1 1

1 1

1

1 1

1 1

1 1 1

1 1

1 1 1

1 1

1 1

1

1 1

1 1

1 1 1

1 1

1 1 1

1 1

1 1

1

1 1

1 1

1 1 1

1 1

1 1 1

1 1

1 1 1

1 1

1 1 1 1 1

0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 16.00 8.10

4.80 3.40

0.40 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 3.40

10.10

5.00 15.60

3.10 2.30

0.80

0.00 2.40

0.90 1.50 0.70 2.70 0.00

0.00 3.30

9.50 1.00 0.80

5.50 6.90

0.00 0.40 4.70

0.40 0.00

0.40 1.00

11.10 0.00 2.30

0.50 0.50

2.50 0.00

22.00

1.70 0.40

26.80 17.60 0.90

0.00 0.00

0.00 0.00 0.40 0.00

22.10

0.00

0.00

0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 16.00 8.10

4.80 3.40

0.40 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 3.40

10.10

5.00 15.60

3.10 2.30

0.80

0.00 2.40

0.90 1.50 0.70

2.70 0.00

0.00 3.30

9.50 1.00 0.80

5.50 6.90

0.00 0.40

4.70

0.40 0.00

0.40 1.00

11.10 0.00 2.30

0.50 0.50

2.50 0.00

22.00

1.70 0.40

26.80 17.60 0.90

0.00 0.00

0.00 0.00 0.40 0.00

22.10

0.00

0.00

0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00

0.00

0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00

0.00

0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 2.97

0.00 0.00

6.26 0.37

0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00 0.00 0.88

0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00

0.00

0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00

0.00

0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.01

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.02 0.04 0.03

0.04 0.04

0.11 0.13 0.11

0.13 0.19

0.26 0.25 0.31

0.64 0.63

1.05 1.57 2.42 3.21 4.13

0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00

0.00

1.90 1.13

0.32 1.97

2.55 1.78 2.28

2.23 0.92

0.00 0.59 2.00

2.26 1.13

2.30 3.01

1.80

2.34 2.79

0.49 1.09

1.48 1.30 0.00

0.00 1.60

0.84 2.92 1.73

1.15 2.27

2.66 0.15 1.33

1.12 0.00

0.15 0.45

2.45 2.50 1.56

0.28 0.20

1.20 0.00 1.71

1.76 2.21

2.40 1.85 1.80

3.14 2.15

2.61 0.92 0.01 0.00 1.19

0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00

0.00

0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00

0.00

0.00 0.00

0.00 0.16

0.22 0.29 0.39

0.52 0.65 0.75 0.82 0.85

0.85 0.84

0.87 0.96

1.46

2.10 2.39

2.29 2.06 1.84

1.66 1.51

1.38 1.27

1.19 1.11 1.04

1.05 1.08

1.10 1.14 1.26

1.35 1.37

1.38 1.35 1.30 1.23 1.15

1.16 1.18

1.20 1.19 1.16

1.12 1.08

1.25 1.49 1.62

2.59 6.88

6.07 4.02 3.08

2.48 2.04

1.00 1.00

1.00 1.00

1.00 1.00

1.00

1.00 1.00

1.00 1.00

1.00 1.00 1.00

1.00 1.00

1.00 1.00

1.00

1.00 1.00

1.00 1.00

1.00 1.00 1.00

1.00 1.00 1.00 1.00 1.00

1.00 1.00

1.00 1.00 1.00

1.00 1.00

1.00 1.00 1.00

1.00 0.00

0.00 0.00

0.63 0.23 0.00

0.25 0.43

0.00 0.00 0.16

0.00 0.00

0.00 0.00

0.50 1.00 1.00

1.00 1.00

1.00 1.00 1.00

1.00 1.00

1.00 1.00 1.00

1.00 1.00

1.00 1.00 1.00 1.00 1.00

0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00

0.00

0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

207.28 207.28

207.28 207.28

207.28 207.28 207.28

207.28 207.28

207.28 207.28

207.28 207.28 207.28

207.28 207.28

207.28 207.28 207.28

221.27 228.13

232.50 233.66 231.18

229.10 226.43

223.68 222.12 221.37

223.25 230.39

232.16 245.68

245.50 243.73

241.16

236.73 233.85

231.86 230.11

227.38 227.02 225.51

224.14 224.46

231.83 228.70 226.62

229.81 233.25

229.49 228.50 230.51

228.34 226.97

225.75 224.85 232.08 228.32 227.78

226.71 225.69

225.59 224.27 240.23

238.82 235.66

252.20 265.75 262.84

256.47 246.82

237.09 230.58 225.38 219.69 233.45

287

ANDO 11: Salidas de las simulaciones realizadas con WEPP

1 138 1 139 1 140 1 141 1 142 1 143 1 144 1 145 1 146 1 147 1 148 1 149 1 150 1 151 1 152 1 153 1 154 1 155 1 156 1 157 1 158 1 159 1 160 1 161 1 162 1 163 1 164 1 165 1 166 1 167 1 168 1 169 1 170 1 171 1 172 1 173 1 174 1 175 1 176 1 177 1 178 1 179 1 180 1 181 1 182 1 183 1 184 1 185 1 186 1 187 1 188 1 189 1 190 1 191 1 192 1 193 1 194 1 195 1 196 1 197 1 198 1 199 1 200 1 201 1 202 1 203 1 204 1 205 1 206 1 207 1 208 1 209 1 210 1 211 1 212 1 213 1 214

1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1

1.40 0.40 0.00 0.00

14.10 0.40 0.40 0.00 0.00 2.40 0.40 0.00 0.00 0.00 0.00 1.80 2.90 0.00

13.80 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.80 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 1.40 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

15.70 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

1.40 0.40 0.00 0.00

14.10 0.40 0.40 0.00 0.00 2.40 0.40 0.00 0.00 0.00 0.00 1.80 2.90 0.00 13.80 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.80 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 1.40 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

15.70 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.09 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

3.02 5.26 5.05 5.49 1.25 4.09 4.81 3.83 3.81 4.23 4.54 3.82 5.79 5.45 5.37 4.75 5.12 4.51 2.71 6.05 6.04 4.96 6.59 5.81 7.00 4.06 2.68 0.90 0.58 0.28 0.14 0.10 0.05 0.02 0.01 0.01 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

0.33 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 2.61 0.51 0.49 0.47 0.45 0.44 0.43 0.41 0.40 0.33 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

1.72 1.48 1.32 1.19 1.08 0.97 0.88 0.79 0.71 0.64 0.57 0.52 0.47 0.41 0.34 0.28 0.22 0.12 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 0.87 0.63 0.36 0.16 0.09 0.05 0.03 0.01 0.01 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00

0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

229.70 223.72 217.36 210.68 222.35 218.60 214.38 209.76 205.24 202.70 199.57 195.24 188.99 183.13 177.41 174.74 172.22 167.59 178.53 172.48 166.44 161.48 154.89 149.08 144.67 140.61 137.93 137.03 136.45 136.17 136.03 135.92 135.88 135.86 135.85 135.84 135.84 135.84 135.84 135.83 135.83 135.83 135.83 135.83 135.83 135.83 135.83 135.83 135.83 135.83 135.83 135.83 135.83 135.83 135.83 135.83 135.83 135.83 135.83 135.83 135.83 146.30 145.80 145.31 144.84 144.39 143.95 143.52 143.11 142.71 142.38 142.38 142.38 142.38 142.38 142.38 142.38

288


1 215 1 216 1 217 1 218 1 219 1 220 1 221 1 222 1 223 1 224 1 225 1 226 1 227 1 228 1 229 1 230 1 231 1 232 1 233 1 234 1 235 1 236 1 237 1 238 1 239 1 240 1 241 1 242 1 243 1 244 1 245 1 246 1 247 1 248 1 249 1 250 1 251 1 252 1 253 1 254 1 255 1 256 1 257 1 258 1 259 1 260 1 261 1 262 1 263 1 264 1 265 1 266 1 267 1 268 1 269 1 270 1 271 1 272 1 273 1 274 1 275 1 276 1 277 1 278 1 279 1 280 1 281 1 282 1 283 1 284 1 285 1 286 1 287 1 288 1 289 1 290 1 291

1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1

0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 4.50 1.20 2.00 0.50 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 13.80 3.70 0.00 0.00 0.40 0.00 0.00

0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 4.50 1.20 2.00 0.50 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 13.80 3.70 0.00 0.00 0.40 0.00 0.00

0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 (5.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 1.13 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.95 2.06 0.29 0.28 1.29 0.26 0.26

0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00

0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

142.38 142.38 142.38 142.38 142.38 142.38 142.38 142.38 142.38 142.38 142.38 142.38 142.38 142.38 142.38 142.38 142.38 142.38 142.38 142.38 142.38 142.38 142.38 142.38 142.38 142.38 142.38 142.38 142.38 142.38 142.38 142.38 142.38 142.38 142.38 142.38 142.38 142.38 142.38 142.38 142.38 142.38 142.38 142.38 142.38 142.38 142.38 142.38 142.38 142.38 142.38 142.38 142.38 142.38 142.38 143.51 143.51 143.51 143.51 143.51 143.51 143.51 143.51 143.51 143.51 143.51 143.51 143.51 143.51 143.51 154.20 153.69 153.40 153.12 151.83 151.57 151.31

289


1 292 1 293 1 294 1 295 1 296 1 297 1 298 1 299 1 300 1 301 1 302 1 303 1 304 1 305 1 306 1 307 1 308 1 309 1 310 1 311 1 312 1 313 1 314 1 315 1 316 1 317 1 318 1 319 1 320 1 321 1 322 1 323 1 324 1 325 1 326 1 327 1 328 1 329 1 330 1 331 1 332 1 333 1 334 1 335 1 336 1 337 1 338 1 339 1 340 1 341 1 342 1 343 1 344 1 345 1 346 1 347 1 348 1 349 1 350 1 351 1 352 1 353 1 354 1 355 1 356 1 357 1 358 1 359 1 350 1 361 1 362 1 363 1 364 1 365 1 366

1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1

0.00 0.00 3.00 6.30 5.30 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 1.70 6.00 0.40 14.70 0.00 0.40

10.50 10.60 0.00 0.00 0.00 0.40 0.00 0.00 5.30 0.00 0.40 0.60 0.40 0.40 0.00 0.00 0.20

12.90 8.00 7.90 0.00 0.00 0.00 0.00 9.70 0.20 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 1.60 2.20 0.80 0.20 0.00 0.40 0.00 2.60 0.80 0.40 0.40 0.00 0.40 0.00 0.00 9.70

12.70 7.60 5.10 9.40 0.40 5.70 0.00 7.80 0.00

0.00 0.00 3.00 6.30 5.30 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 1.70 6.00 0.40

14.70 0.00 0.40

10.50 10.60 0.00 0.00 0.00 0.40 0.00 0.00 5.30 0.00 0.40 0.60 0.40 0.40 0.00 0.00 0.20

12.90 8.00 7.90 0.00 0.00 0.00 0.00 9.70 0.20 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 1.60 2.20 0.80 0.20 0.00 0.40 0.00 2.60 0.80 0.40 0.40 0.00 0.40 0.00 0.00 9.70

12.70 7.60 5.10 9.40 0.40 5.70 0.00 7.80 0.00

0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

0.25 0.25 0.58 0.68 2.07 0.37 0.37 0.36 0.35 0.05 0.00 0.00 0.85 1.28 0.84 0.25 1.25 1.26 0.20 2.36 1.89 0.94 0.84 0.81 0.28 0.47 0.55 0.41 1.38 0.36 0.60 0.63 0.77 0.92 0.43 0.03 0.56 0.00 0.19 1.14 0.77 1.05 0.33 0.06 0.12 0.92 0.06 0.25 0.13 0.00 1.44 0.27 0.49 0.10 0.51 0.51 0.25 0.20 0.76 0.41 0.33 0.23 0.48 0.33 0.56 1.27 0.49 0.38 0.36 1.31 1.75 0.41 1.01 2.00 0.19

0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.22 0.26 0.30 0.32 0.34 0.36 0.37 0.37 0.39 0.46 0.86 2.12 4.60 4.96 4.44

1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00

0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

151.05 150.80 151.11 154.61 155.73 155.36 154.99 154.63 154.28 154.24 154.24 154.24 155.08 159.81 159.36 173.81 172.56 171.69 181.98 190.22 188.33 187.39 186.55 186.13 185.86 185.39 190.13 189.72 188.74 188.98 188.78 188.55 187.77 186.85 186.62 199.49 206.93 214.83 214.64 213.50 212.74 211.68 221.05 221.19 221.07 220.15 220.09 219.84 219.71 219.71 219.87 221.80 222.11 222.21 221.70 221.59 221.34 223.73 223.77 223.76 223.61 223.12 222.75 222.10 221.19 229.27 241.11 247.96 252.31 259.94 257.73 260.91 255.30 256.13 251.51

290


291

ANDO 11: Salidas de las simulaciones realizadas con WEPP

DA62^Z03

EVENT da Y mo

— 4 5 7 5 8 5

16 5 4 6

OÜTPUT year

1

1 1 1 1

Precp (itim)

2 2 . 0 2 6 . 8 1 7 . 6 2 2 . 1 13 .8

Runoff (mm) 3 .0 6 .3 0 . 4

0 .9 0 . 1

IR-det kg/m^2

0 .002 0 .005 0 .000 0 . 0 0 1 0 .000

Av-det kg/m^2

0 .10 0 .26 0 .00 0 .00 0 .00

Mx-det kg/m^2

0 .27 0 .52 0 .00 0 .00 0 .00

Point (m)

4 9 5 . 0 495 .0

5 . 5 5 .5 5 . 5

Av-dep kg/m^2

- 0 . 7 4 -0 .51

0 .00 0 .00 0 .00

Max-dep kg/m^2

- 0 . 7 4 - 1 . 0 7

0 .00 0 .00 0 .00

Point (m)

5 5 0 . 0 550 .0

0 . 0 0.0 0 . 0

S e d . D e l (kg/m)

5 2 . 5 115.8

0 . 1 0 . 3 0 . 1

— 1 . 1. 1 . 1. 1 .

ER

- — . 0 3

.06

. 0 8

.07

. 0 5

292


293

ANEJO H: Salidas de las simulaciones realizadas con WEPP

DA6ANZO03

DAILY WATER BAIANCE

J=julian day, y=simulation year P= precipitat ion RM=rainfall+irrigation+snowmelt Q=daily runoff, Ep=plant transpiration Es=soil evaporation, Dp=deep percolation watstr=water stress for plant growth latqcc=lateral subsurface flow

OFE

#

1 1 1

1 1

1 1

1 1 1

1 1

1 1 1

1 1

1 1 1

1 1

1 1 1 1 1

1 1

1 1 1

1 1

1 1 1

1 1

1 1

1 1 1

1 1

1 1 1

1 1

1 1 1

1 1 1 1 1

1

J -

1 2

3

4 5

6 7

8 9

10

11 12

13 14 15

16 17

18 19 20

21 22

23 24

25

26 27

28 29

30 31 32

33 34

35 36 37

38 39

40 41 42

43 44

45 46

47 48 49

50 51

52 53 54

55 56 57 58 59

60

Y -

1 1 1

1 1

1 1

1 1 1

1 1 1 1 1

1 1

1 1 1

1 1

1 1 1

1 1

1 1

1 1 1

1 1

1 1 1

1 1

1 1 1 1 1

1 1

1 1 1

1 1

1 1 1

1 1

1 1 1

1

p ram

0.00 0.40 0.30

0.10 0.40

0.40 0.40

0.40 2.50 0.40

0.40 0.40 0.90

28.10 0.40

0.10 0.00

5.00 0.40 0.00

0.40 0.50

0.40 0.00

0.40 1.20 8.00

0.00 0.40

0.40 0.40 1.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.40 0.40

0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00

RM mm

0.00 0.40 0.30

0.10 0.40

0.40 0.40

0.40 2.50 0.40

0.40 0.40 0.90

28.10 0.40

0.10 0.00

5.00

0.40 0.00

0.40 0.50

0.40 0.00

0.40 1.20 8.00

0.00 0.40

0.40 0.40 1.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.40 0.40

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

0.00

Q mm

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00 0.00 0.94 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00

Ep mm

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

0.00

Es mm

0.72 0.69 0.58

0.39 0.03

0.67 0.82

0.69 0.24 1.18

1.11 0.62 0.40 0.19 1.43

1.06 0.86

0.76

1.38 0.83

0.78 0.68

0.71 0.67 0.64

0.14 0.67

1.01 1.05

1.23

1.06 0.21

1.53 1.41

1.42 1.10 1.15

0.63 0.20

0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00

Dp mm

5.44 4.28 6.10

6.44 3.58

2.60 1.97

1.57

1.30 1.11

1.01 0.92 0.84 0.77 0.71

3.70 6.51

3.52

2.42 2.40

1.94 1.54

1.27 1.08 0.94

0.83 0.73

0.67 0.76 0.82

0.82 0.79

0.74 0.70

0.65 0.60 0.55

0.50 0.46

0.42 0.39 0.37

0.35 0.32

0.30 0.29

0.27

0.25 0.24

0.23 0.22

0.21 0.20 0.19

0.18 0.17

0.16 0.16 0.15

0.14

watstr

-

1.00 1.00 1.00

1.00 1.00

1.00 1.00 1.00

1.00 1.00

1.00 1.00 1.00 1.00 1.00

1.00 1.00

1.00

1.00 1.00

1.00 1.00

1.00 1.00 1.00

1.00 1.00

1.00 1.00

1.00

1.00 1.00

1.00 1.00

1.00 1.00 1.00

1.00 1.00

1.00 1.00 1.00 1.00 1.00

1.00 1.00

1.00

1.00 1.00

1.00 1.00

1.00 1.00 1.00

1.00 1.00

1.00 1.00 1.00

1.00

latqcc mm

0.03 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.03 0.00

0.00 0.00

0.00

0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

0.00


231.36 226.79 220.41

213.68 210.47

207.60 205.20 203.35

204.30 202.41

200.70 199.55 199.21 225.37 223.63

218.97 211.60

212.32

208.92 205.68

203.35 201.63

200.05 198.30 197.11

197.35 203.95

202.27 200.86

199.20 197.72 197.72

195.45 193.35

191.28 189.58 187.89

187.16 186.90

186.48 186.08 185.71

185.37 185.05

184.74 184.46 184.19

183.93 183.69

183.47 183.25

183.04 182.85 182.66

182.48 182.31 182.15 181.99 181.84

181.70

294


1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1

61 62 63 64 65 66 67 68 69 70 71 72 73 74 75 76 77 78 79 80 81 82 83 84 85 86 87 88 89 90 91 92 93 94 95 96 97 98 99

100 101 102 103 104 105 106 107 108 109 110 111 112 113 114 115 116 117 118 119 120 121 122 123 124 125 126 127 128 129 130 131 132 133 134 135 136 137

1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1

0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 16.00 8.10 4.80 3.40 0.40 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 3.40

10.10 5.00 15.60 3.10 2.30 0.80 0.00 2.40 0.90 1.50 0.70 2.70 0.00 0.00 3.30 9.50 1.00 0.80 5.50 6.90 0.00 0.40 4.70 0.40 0.00 0.40 1.00

11.10 0.00 2.30 0.50 0.50 2.50 0.00

22.00 1.70 0.40

26.80 17.60 0.90 0.00 0.00 0.00 0.00 0.40 0.00

22.10

0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

16.00 8.10 4.80 3.40 0.40 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 3.40 10.10 5.00 15.60 3.10 2.30 0.80 0.00 2.40 0.90 1.50 0.70 2.70 0.00 0.00 3.30 9.50 1.00 0.80 5.50 6.90 0.00 0.40 4.70 0.40 0.00 0.40 1.00

11.10 0.00 2.30 0.50 0.50 2.50 0.00

22.00 1.70 0.40

26.80 17.60 0.90 0.00 0.00 0.00 0.00 0.40 0.00

22.10

0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.15 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 5.93 0.00 0.00

13.09 1.15 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 2.37 1.36 0.41 2.47 3.21 1.57 2.60 1.41 0.64 0.00 0.75 2.59 2.97 1.27 2.80 3.63 2.34 2.93 2.07 0.40 0.80 0.35 1.35 0.00 0.00 1.65 1.08 3.54 1.03 1.42 2.82 1.96 0.20 1.61 0.94 0.00 0.20 0.50 3.06 2.49 1.15 0.25 0.25 1.25 0.00 2.09 2.20 2.80 3.08 2.46 2.38 4.33 1.99 2.10 0.21 0.20 0.00 6.02

0.14 0.13 0.13 0.12 0.11 0.10 0.10 0.09 0.09 0.08 0.07 0.07 0.06 0.04 0.01 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.11 0.29 0.72 1.21 1.35 1.23 1.07 0.93 0.81 0.71 0.67 0.94 1.44 4.28 3.14 2.38 1.83 1.45 1.28 1.14 1.04 0.95 0.91 0.86 0.79 0.77 1.12 1.29 1.25 1.39 1.92 1.69 1.41 1.38 1.27 1.11 0.98 0.87 1.24 1.33 1.31 1.19 1.06 0.99 0.91 1.97 2.18 1.75 3.28 6.81 3.06 2.17 1.66 1.33 1.10 0.94

1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00

0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

181.56 181.43 181.30 181.19 181.08 180.97 180.87 180.78 180.70 180.62 180.54 180.48 180.42 180.38 180.37 180.37 180.37 180.37 180.37 193.85 200.59 204.87 205.52 202.00 199.22 195.27 192.63 190.92 189.99 191.82 198.62 199.98 213.37 212.23 206.62 201.94 196.62 195.12 194.17 193.59 192.81 193.12 192.17 191.26 192.05 199.68 196.37 195.02 197.81 200.65 197.29 195.57 196.97 195.03 193.64 192.58 191.97 199.03 195.67 195.57 194.50 193.44 193.50 192.44 205.42 204.01 199.64 208.08 220.33 215.56 204.42 199.37 195.09 193.22 192.09 190.99 206.13

295

ANEO I I : Salidas de las simulaciones realizadas con WEPP

1 138

1 139 1 140 1 141 1 142 1 143

1 144 1 145 1 146 1 147 1 148

1 149 1 150

1 151 1 152 1 153

1 154 1 155

1 155 1 157 1 158

1 159 1 160

1 161 1 162 1 163

1 164 1 165

1 166 1 167

1 168 1 169 1 170

1 171 1 172

1 173 1 174 1 175 1 176 1 177

1 178 1 179

1 180

1 181 1 182

1 183 1 184

1 185 1 186 1 187

1 188 1 189

1 190 1 191 1 192

1 193 1 194

1 195 1 196 1 197

1 198 1 199

1 200 1 201 1 202

1 203 1 204

1 205 1 206

1 207

1 208 1 209

1 210 1 211

1 212 1 213 1 214

1

1 1 1

1 1

1 1 1

1 1

1 1

1 1 1

1 1

1 1 1

1 1

1 1 1

1 1

1 1

1 1 1

1 1

1 1 1

1 1

1 1

1 1 1

1 1

1 1 1

1 1

1 1 1

1 1

1 1 1 1 1

1 1 1 1 1

1 1

1 1 1

1 1

1 1 1

1.40

0.40 0.00 0.00

14.10 0.40

0.40 0.00 0.00

2.40 0.40

0.00 0.00

0.00 0.00 1.80

2.90 0.00

13.80 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.80 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00

0.00

0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 1.40

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 15.70

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

1.40

0.40 0.00 0.00

14.10 0.40

0.40 0.00 0.00

2.40 0.40

0.00 0.00

0.00

0.00 1.80

2.90 0.00

13.80 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.80 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 1.40

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00 0.00

15.70

0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00

0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00

0.00

0.00 0.00

0.00 0.00

1.96 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00

0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0,00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

3.84

2.10

0.00 0.00

0.96 4.72

1.77 0.00 0.00

1.20 0.20

0.00 0.00

0.00

0.00 0.90

1.45 0.00

3.05 2.87 0.00

0.00 0.00

0.00 0.40 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00

0.00

0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.70

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00 0.00 4.80

0.53 0.51 0.49

0.47 0.45 0.44 0.16

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.82

2.46 2.62 1.93

1.51 1.23

2.15 1.97 1.59

1.30 1.09

0.98 0.88 0.80

0.72 0.65

0.58 0.54

0.52 0.52 0.80

0.99 1.01

0.94 0.85 0.75

0.68 0.62

0.56 0.51

0.46 0.42 0.39

0.36 0.33

0.31 0.29 0.27

0.25 0.24

0.23 0.22

0.20

0.19 0.19

0.18 0.17

0.16 0.15 0.15

0.14 0.14

0.13 0.12 0.12

0.11 0.11

0.11 0.10 0.10 0.10 0.10

0.10 0.14 0.20 0.27 0.33

0.36 0.38

0.39

0.38 0.37

0.35 0.33

0.31 0.30 0.28

1.00

1.00

1.00 1.00

1.00 1.00

1.00 1.00 1.00

1.00 1.00

1.00 1.00 1.00

1.00 1.00

1.00 1.00

1.00 1.00 1.00

1.00 1.00

1.00 1.00 1.00

1.00 1.00

1.00 1.00

1.00 1.00 1.00

1.00 1.00

1.00 1.00 1.00 1.00 1.00

1.00 1.00 1.00

1.00 1.00

1.00 1.00

1.00 1.00 1.00

1.00 1.00

1.00 1.00 1.00

1.00 1.00

1.00 1.00 1.00

1.00 1.00

1.00 1.00 1.00 1.00 1.00

1.00 1.00

1.00 1.00 1.00

1.00 1.00

1.00 1.00 1.00

0.00

0.00

0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00

0.00

0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

202.87

198.71

196.08 194.16

205.79 200.24

196.72 194.76 193.17

193.06 192.17

191.20 190.31 189.51

188.79 189.05

189.92 189.38

197.64 194.26 193.46

192.47 191.46

190.52 190.08 189.32

188.64 188.02

187.46 186.96

186.49 186.07 185.68

185.32 184.99

184.68 184.39 184.12

183.87 183.63

183.40 183.19 182.98

182.79 182.60

182.42 182.25

182.09 181.94 181.79

181.65 181.51

181.38 181.26 181.84

181.73 181.63

181.52 181.42 181.32

181.21 192.02

191.39 190.74 190.04

189.30 188.52

187.72 187.18

186.79 186.41 186.04

185.69 185.36

185.04 184.75 184.47

296


1 215

1 216 1 217

1 218 1 219 1 220

1 221 1 222 1 223

1 224 1 225

1 226 1 227

1 228 1 229 1 230

1 231 1 232

1 233 1 234 1 235

1 236 1 237

1 238 1 239 1 240 1 241 1 242

1 243 1 244

1 245 1 246 1 247

1 248 1 249

1 250 1 251 1 252

1 253 1 254

1 255 1 256 1 257

1 258 1 259

1 260 1 261 1 262

1 263 1 264

1 265 1 266

1 267 1 268 1 269

1 270 1 271

1 272 1 273 1 274

1 275 1 276

1 277 1 278 1 279

1 280 1 281

1 282 1 283

1 284

1 285 1 286

1 287 1 288

1 289 1 290 1 291

1

1 1 1

1 1

1 1 1

1 1

1 1 1

1 1

1 1

1 1 1

1 1

1 1 1

1 1

1 1 1

1 1

1 1

1 1 1

1 1

1 1 1

1 1

1 1 1 1 1

1 1

1 1 1

1-1

1 1 1

1 1

1 1 1

1 1

1 1

1 1 1

1 1

1 1 1

0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

4.50 1.20

2.00 0.50 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00

0.00

13.80 3.70

0.00 0.00

0.40 0.00

o.oo

0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

4.50 1.20

2.00 0.50 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00

0.00

13.80 3.70

0.00 0.00

0.40 0.00 0.00

0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00. 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00

0.00

0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00

0.00

0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00

0.00

0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

2.05 0.80

1.00 0.25 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00

0.00

1.04 2.46

0.38 0.37

0.76 0.35 0.35

0.27

0.25 0.24 0.23

0.22 0.20

0.20 0.19 0.18

0.17 0.16

0.16 0.15 0.14

0.14 0.13

0.13 0.12

0.11 0.11 0.10

0.09 0.09

0.08 0.07 0.07

0.06 0.04

0.01 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00

0.00 0.00

0.00 0.00

0.06 0.07 0.09

0.10 0.11

0.12 0.13 0.14

0.14 0.15

0.15 0.15

0.15

0.15 0.15

0.20 0.33

0.47 0.56 0.60

1.00

1.00

1.00 1.00

1.00 1.00

1.00 1.00 1.00

1.00 1.00

1.00 1.00 1.00

1.00 1.00

1.00 1.00 1.00 1.00 1.00

1.00 1.00

1.00 1.00 1.00

1.00 1.00

1.00 1.00 1.00

1.00 1.00

1.00 1.00 1.00

1.00 1.00

1.00 1.00

1.00 1.00 1.00

1.00 1.00

1.00 1.00 1.00

1.00 1.00

1.00 1.00

1.00 1.00 1.00

1.00 1.00

1.00 1.00 1.00

1.00 1.00

1.00 1.00 1.00

1.00 1.00

1.00 1.00

1.00

1.00 1.00

1.00 1.00

1.00 1.00 1.00

0.00

0.00

0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00

. 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

184.20 183.95

183.71 183.48 183.27 183.06

182.87

182.68 182.50

182.33 182.17

182.01 181.86 181.72

181.58 181.45

181.32 181.20 181.09

180.99 180.89

180.79 180.71

180.63 180.55 180.49

180.43 180.38 180.37 180.37 180.37

180.37 180.37

180.37 180.37 180.37

180.37 180.37

180.37 180.37

180.37

180.37 180.37

180.37 180.37

180.37 180.37 180.37 180.37 180.37

180.37 180.37

180.37

180.37 180.37

182.81 183.22

184.16 184.34 184.25

184.15 184.04

183.92 183.79 183.66

183.51 183.36

183.21 183.06 182.91

195.53 196.62

196.04 195.34

194.51 193.60 192.65

297

ANEIO11: Salidas de las simulaciones realizadas con WEPP

1 292

1 293 1 294

1 295 1 296

1 297 1 298 1 299 1 300 1 301

1 302 1 303 1 304 1 305 1 306

1 307 1 308

1 309 1 310 1 311 1 312 1 313

1 314 1 315 1 316 1 317 1 318

1 319 1 320

1 321 1 322 1 323

1 324 1 325

1 326 1 327 1 328

1 329 1 330

1 331 1 332

1 333 1 334 1 335

1 336 1 337

1 338 1 339 1 340

1 341 1 342

1 343 1 344 1 345

1 346 1 347

1 348 1 349

1 350

1 351 1 352

1 353 1 354

1 355 1 356 1 357

1 358 1 359 1 360 1 361 1 362

1 363 1 364

1 365 1 366

1 1 1

1 1

1 1 1 1 1

1 1

1 1 1

1 1

1 1 1

1 1

1 1 1 1 1

1 1

1 1 1

1 1

1 1 1

1 1

1 1 1 1 1

1 1

1 1 1

1 1

1 1 1

1 1

1 1 1

1 1

1 1 1 1 1

1 1

1 1 1

1 1

1 1

0.00 0.00 3.00

6.30 5.30

0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

1.70 6.00 0.40

14.70 0.00

0.40 10.50 10.60

0.00 0.00

0.00 0.40 0.00 0.00 5.30

0.00 0.40

0.60 0.40 0.40

0.00 0.00

0.20 12.90 8.00

7.90 0.00

0.00 0.00 0.00 9.70 0.20

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 1.60

2.20 0.80 0.20

0.00 0.40

0.00 2.60

0.80

0.40 0.40

0.00 0.40 0.00 0.00 9.70

12.70 7.60

5.10 9.40 0.40

5.70 0.00

7.80 0.00

0.00 0.00 3.00

6.30 5.30

0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

1.70 6.00 0.40

14.70 0.00

0.40 10.50 10.60

0.00 0.00

0.00 0.40 0.00

0.00 5.30

0.00 0.40

0.60

0.40 0.40

0.00 0.00

0.20 12.90 8.00

7.90 0.00

0.00 0.00 0.00

9.70 0.20

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 1.60

2.20 0.80 0.20

0.00 0.40

0.00 2.60 0.80

0.40 0.40

0.00 0.40 0.00 0.00 9.70

12.70 7.60 5.10 9.40 0.40

5.70 0.00

7.80 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00

0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00

0.34

0.33 0.67

0.80 2.39

0.75 0.69 0.64

0.60 0.57

0.54 0.52 1.36

1.70 1.18

0.26 2.18 1.57

0.20 2.71

2.19 1.16

1.17 1.11 0.38

0.40 0.79

0.58 1.69 0.52

0.84 0.91

1.05 0.78

0.66 0.03 0.87

0.04 0.35

1.41 1.04 1.34

0.42 0.16

0.20 1.12 0.14

0.36 0.16

0.07 1.50

0.40 0.68 0.19

0.71 0.69

0.39 0.32 1.02

0.64 0.53

0.32 0.66 0.48 0.72 1.27

0.60 0.44 0.43 1.31 1.90

0.41 1.14

2.23 0.28

0.61

0.58 0.55

0.51 0.49

0.55 0.76 0.89

0.90 0.85

0.77 0.70 0.62

0.56 0.52

0.54 0.58

1.34 1.61 1.45

2.19 3.86

3.01 2.01 1.55 1.27 1.07

0.91 0.89

0.85

0.81 0.75

0.70 0.65

0.60 0.55 0.50

0.71 1.46 2.74 2.34 1.85

1.49 1.23

1.58 1.59

1.40 1.19 1.02

0.88 0.76 0.67 0.61 0.58

0.56 0.54

0.52 0.49 0.46

0.45 0.44

0.44 0.43 0.42

0.41 0.39

0.37 0.43 1.14 3.43 4.93

6.24 4.29

4.11 2.58

1.00

1.00 1.00

1.00 1.00

1.00 1.00 1.00

1.00 1.00

1.00 1.00 1.00

1.00 1.00

1.00 1.00

1.00 1.00 1.00

1.00 1.00

1.00 1.00 1.00

1.00 1.00

1.00 1.00 1.00

1.00 1.00

1.00 1.00

1.00 1.00 1.00

1.00 1.00

1.00 1.00 1.00

1.00 1.00

1.00 1.00 1.00

1.00 1.00

1.00 1.00

1.00 1.00 1.00

1.00 1.00

1.00 1.00 1.00

1.00 1.00

1.00 1.00 1.00

1.00 1.00

1.00 1.00 1.00 1.00 1.00

1.00 1.00

1.00 1.00

0.00

0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00

0.00

0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00

191.71

190.79 192.58

197.57 199.99

198.70 197.25 195.72

194.22 192.81

191.50 190.29 190.00

193.74 192.44

206.34 203.58 201.07

209.76 216.20

211.81 206.79

202.60 199.88 197.95

196.28 199.72

198.23 196.05 195.27

194.02 192.75

191.00 189.57

188.51 200.84 207.46

214.62 212.81

208.66 205.28 202.10

209.89 208.70

206.92 204.21

202.68 201.13 199.95

199.01 198.34 199.47

198.98 198.41

197.14 196.31

195.40 197.18 196.50

195.81 195.23

194.48 193.79 192.88

191.76 199.81

211.53 218.26 221.79 226.46 220.03

219.08 213.65

215.11 212.25

298


299


D A G A N Z O O S

E V E N T

d a y mo —

14 1 20 3

4 5 7 5 8 5 4 6

OTJTFxrr

y e a r

1 1 1 1 1 1

P r e c p (mm)

2 8 . 1 1 6 . 0 2 2 . 0 2 6 . 8 1 7 . 6 1 3 . 8

R u n o f f (mm)

0 . 9 0 . 2 5 . 9

1 3 . 1 1 . 1

2 . 0

i R - d e t kg /m'^2

0 . 0 0 1 0 . 0 0 0 0 . 0 1 0 0 . 0 2 6 0 . 0 0 1

0 . 0 3 1

A v - d e t kg /m'^2

0 . 1 1 0 . 0 0 0 . 8 3 1 . 7 7 0 . 1 4

0 . 6 4

M x - d e t k g / m ' - 2

0 . 2 7 0 . 0 0 1 . 2 2 2 . 5 5 0 . 3 0

2 . 5 2

P o i n t (m)

4 9 5 . 0 2 8 0 . 5 4 9 5 . 0 4 9 5 . 0 4 9 5 . 0 2 9 7 . 0

A v - d e p k g / m ^ 2

- 0 . 9 2 0 . 0 0

- 2 . 9 4 - 4 . 7 3 - 0 . 9 0 - 2 . 1 7

M a x - d e p k g / m ' ' 2

- 1 . 9 7 0 . 0 0

- 6 . 4 1

- 9 . 7 5 - 2 . 0 9

- 4 . 7 0

P o i n t (m)

5 2 2 . 5 0 . 0

5 2 8 . 0 5 2 8 . 0 5 2 2 . 5 5 2 2 . 5

S e d . D e l (kg/m>

3 0 . 5 0 . 1

2 4 7 . 1

5 8 1 . 6 4 0 . 3

7 5 . 9

- -1, 1 , 1 , 1 . 1 .

2 .

ER

. 4 3

. 0 0

. 3 4

. 2 6

. 3 8

. 2 1

300


301

ANBOII : Salidas de las simulaciones realizadas con WEPP

DAGANZOSS

DAILY WATER BALANCE

J=ju l ian day, Y=simulation year

P= p r e c i p i t a t i o n

RM=rainfall+irrigation+snowmelt

Q=daily runoff, Ep=plant t r a n s p i r a t i o n

Es=soil evaporat ion, Dp=deep pe rco l a t i on

watstr=water s t r e s s for p lan t growth l a t q c c = l a t e r a l subsurface flow

OFE

#

1 1

1 1 1

1 1

1 1

1

1 1

1 1

1 1 1

1 1

1 1 1

1 1

1 1 1

1 1

1 1

1

1 1

1 1 1 1 1

1 1

1 1 1

1 1

1 1 1

1 1

1 1

1 1 1 1 1

1 1

J

-

1 2

3 4 5

6 7

8 9

10

11 12

13 14

15 16 17

18 19

20 21 22

23 24

25 26 27

28 29

30 31 32

33 34

35 36 37 38 39

40 41

42 43 44

45 46

47 48 49

50 51

52 53

54

55 56 57 58

59 60

y

-

1 1

1 1 1

1 1

1 1 1

1 1

1 1

1 1 1

1 1

1 1 1

1 1

1 1 1

1 1

1 1 1 1 1

1 1 1 1 1

1 1

1 1 1

1 1

1 1 1

1 1

1 1

1

1 1 1 1

1 1

p

mm

0.00 0.40

0.30 0.10 0.40

0.40 0.40

0.40 2.50 0.40

0.40 0.40

0.90 28.10

0.40 0.10 0.00

5.00 0.40

0.00 0.40 0.50

0.40 0.00

0.40 1.20 8.00

0.00 0.40

0.40 0.40 1.00 0.00 0.00

0.00 0.00 0.00 0.40 0.40

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

RM

mm

0.00 0.40

0.30 0.10 0.40

0.40 0.40

0.40 2.50 0.40

0.40 0.40

0.90 28.10

0.40 0.10 0.00

5.00 0.40

0.00 0.40 0.50

0.40 0.00

0.40 1.20 8.00 0.00 0.40

0.40 0.40 1.00 0.00 0.00

0.00 0.00 0.00 0.40 0.40

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

Q

mm

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

Ep

mm

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00

0.00

0.00 0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

Es

mm

0.68 0.66

0.55 0.37 0.03

0.64 0.78

0.65 0.25 1.12

1.05 0.59

0.38 0.20

1.35 1.00 0.82

0.73 1.31 0.79 0.74 0.64

0.68 0.64

0.61 0.14 0.63

0.96 0.99

1.17

1.01 0.22

1.45 1.34

1.35 1.09 0.62

0.05 0.05

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00

0.00

0.00 0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

Dp

mm

5.44 4.28

6.10 6.32 3.46

2.51 1.89

1.49 1.22 1.03

0.92 0.83

0.75 0.68 0.62

3.16 6.03

3.32 2.31

2.25 1.82 1.46

1.21 1.02

0.88 0.77 0.68

0.61 0.66

0.71 0.71 0.69

0.65 0.61

0.57 0.52 0.48 0.44 0.41

0.38 0.35

0.33 0.31 0.29

0.27 0.25

0.24 0.23 0.22

0.21 0.20

0.19 0.18 0.17

0.16 0.16 0.15 0.14

0.14

0.13

watstr

-

1.00 1.00

1.00 1.00 1.00

1.00 1.00

1.00 1.00 1.00

1.00 1.00

1.00 1.00 1.00

1.00 1.00

1.00 1.00

1.00 1.00 1.00

1.00 1.00

1.00 1.00 1.00

1.00 1.00

1.00 1.00 1.00 1.00 1.00

1.00 1.00 1.00 1.00 1.00

1.00 1.00

1.00 1.00 1.00

1.00 1.00

1.00 1.00 1.00

1.00 1.00

1.00 1.00

1.00

1.00 1.00 1.00 1.00

1.00 1.00

latqcc

mm

0.04 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.03 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00 0.00 0.00

0.00

0.00

Total-Soil

Water(mm)

231.40 226.54

219.90 213.21 209.80

206.73 204.15

202.10 202.81 200.75

198.87 197.54

197.00 223.89 222.01

217.84 210.99

211.63 208.11 205.07

202.60 200.69

198.91 197.25

195.85 195.83 202.22

200.65 199.09

197.31 195.69 195.49

193.39 191.45

189.53 187.92 186.82

186.43 186.08

185.70 185.35 185.02 184.72 184.43

184.16 183.91

183.67 183.44 183.22

183.02 182.82

182.64 182.46 182.29

182.13 181.97 181.82 181.68 181.54 181.41

302


1 1

1 1 1

1 1

1 1 1 1 1

1 1

1 1 1

1 1

1 1 1

1 1

1 1 1

1 1

1 1

1 1 1

1 1

1 1 1

1 1

1 1 1

1 1

1 1 1

1 1

1 1 1 1 1

1 1

1 1 1

1 1

1 1 1

1 1

1 1 1

1 1

1 1

1 1

61 62

63 64 65

66 67

68 69 70 71 72

73 74

75 76 77

78 79

80 81 82

83 84

85 86 87

88 89

90 91

92 93 94

95 96 97 98 99

100 101

102 103 104

105 106

107 108 109

110 111

112 113

114 115 116

117 118

119 120 121

122 123

124 125 126

127 128

129 130 131 132 133

134 135

136 137

1 1

1 1 1

1 1

1 1 1 1 1

1 1

1 1 1

1 1

1 1 1

1 1

1 1 1

1 1

1 1

1 1 1

1 1 1 1 1

1 1

1 1 1

1 1

1 1 1 1 1

1 1 1 1 1

1 1

1 1 1

1 1

1 1 1

1 1

1 1 1

1 1

1 1

1 1

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

16.00 8.10 4.80

3.40 0.40

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

3.40 10.10

5.00 15.60 3.10

2.30 0.80

0.00 2.40 0.90

1.50 0.70

2.70 0.00 0.00

3.30 9.50

1.00 0.80 5.50

6.90 0.00

0.40 4.70 0.40 0.00 0.40

1.00 11.10

0.00 2.30 0.50

0.50 2.50

0.00 22.00 1.70

0.40 26.80

17.60 0.90 0.00 0.00 0.00

0.00 0.40

0.00 22.10

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

16.00 8.10 4.80

3.40 0.40

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

3.40 10.10

5.00 15.60 3.10

2.30 0.80

0.00 2.40 0.90

1.50 0.70

2.70 0.00 0.00

3.30 9.50

1.00 0.80 5.50 6.90 0.00

0.40 4.70 0.40 0.00 0.40

1.00 11.10

0.00 2.30 0.50

0.50 2.50

0.00 22.00 1.70

0.40 26.80

17.60 0.90 0.00

0.00 0.00

0.00 0.40

0.00 22.10

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 2.31 0.00

0.00 5.42

0.20 0.00 0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.61

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00

0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.01 0.00

0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

0.00 0.02

0.04 0.03 0.04

0.04 0.12

0.14 0.11 0.13

0.20 0.27

0.27 0.32 0.68 0.67 1.10

1.70 2.59

3.46 4.42

0.00 0.00

0.00

0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00

0.00

0.00 0.00

0.00 0.00

2.30 1.32 0.39

2.39 3.11 1.82 2.97 1.44

0.09 0.00

0.73 2.52

2.89

1.23 2.72

3.53 2.27

2.98 2.05 0.40

0.70 0.30

1.30 0.00 0.00

1.60 1.05

3.45 1.00 1.38

2.74 1.97

0.15 1.57 0.88 0.00 0.15

0.45 2.98

2.51 1.10 0.20

0.20 1.20

0.00 2.04 2.14

2.72 2.97

2.31 2.19 3.88

2.05 2.22

0.98 0.04

0.00 1.91

0.12 0.12

0.11

0.10 0.10

0.09 0.08

0.08 0.07 0.07

0.05 0.04

0.01 0.00

0.00

0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.11

0.29 0.70

1.18 1.31 1.20

1.05 0.92

0.80 0.70 0.66

0.92 1.39

4.14 3.11 2.34

1.80 1.44

1.26 1.12

1.02 0.93 0.88

0.83 0.77

0.74 1.06 1.23

1.20 1.33

1.83 1.65 1.38 1.35 1.23

1.09 0.95

0.85 1.19 1.28

1.26 1.15

1.03 0.95 0.87

2.36 2.51 1.87 5.78 9.70

3.76 2.85

1.97 1.48

1.14 0.90

1.00 1.00

1.00

1.00 1.00

1.00 1.00

1.00 1.00 1.00

1.00 1.00

1.00 1.00 1.00

1.00 1.00

1.00 1.00

1.00 1.00 1.00

1.00 1.00

1.00 1.00 1.00

1.00 1.00

1.00 1.00 1.00

1.00 1.00

1.00 1.00 1.00 1.00 1.00

1.00 1.00

1.00 0.00 0.00

0.00 0.57

0.10 0.00 0.21

0.31 0.00

0.00 0.11 0.00 0.00 0.00

0.00 0.39

1.00 1.00 1.00

1.00 1.00

1.00 1.00 1.00

1.00 1.00

1.00 1.00 1.00

1.00 1.00

1.00 1.00

1.00 1.00

0.00 0.00

0.00

0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00 0.00

181.29 181.17

181.06

180.96 180.86

180.77 180.68

180.61 180.53 180.47

180.41 180.38 180.37 180.37 180.37

180.37 180.37

180.37 180.37

193.96 200.62 204.81

205.42 201.89

198.89 194.61 191.97

190.83 189.91

191.67 198.44 199.79

213.13 212.01

206.54 201.86 196.53 194.97 193.93

193.38 192.56

192.84 191.92 191.03

191.80 199.38

196.09 194.73 197.52

200.37 197.07

195.39 196.78 194.82 193.47 192.38

191.75 198.80

195.40 195.28 194.16

193.07 193.00 191.84 208.34 206.80

201.83 217.37

230.23 222.76 208.50

202.02 195.84

191.20 187.41 182.82 197.01

303

ANE30 ü : Salidas de las simulaciones realizadas con WEPP

1 138 1 139 1 140 1 141 1 142 1 143 1 144 1 145 1 146 1 147 1 148 1 149 1 150 1 151 1 152 1 153 1 154 1 155 1 156 1 157 1 158 1 159 1 160 1 161 1 162 1 163 1 164 1 165 1 166 1 167 1 168 1 169 1 170 1 171 1 172 1 173 1 174 1 175 1 176 1 177 1 178 1 179 1 180 1 181 1 182 1 183 1 184 1 185 1 186 1 187 1 188 1 189 1 190 1 191 1 192 1 193 1 194 1 195 1 196 1 197 1 198 1 199 1 200 1 201 1 202 1 203 1 204 1 205 1 206 1 207 1 208 1 209 1 210 1 211 1 212 1 213 1 214

1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1

1.40 0.40 0.00 0.00

14.10 0.40 0.40 0.00 0.00 2.40 0.40 0.00 0.00 0.00 0.00 1.80 2.90 0.00

13.80 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.80 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 1.40 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

15.70 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

1.40 0.40 0.00 0.00 14.10 0.40 0.40 0.00 0.00 2.40 0.40 0.00 0.00 0.00 0.00 1.80 2.90 0.00 13.80 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.80 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 1.40 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

15.70 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.06 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

3.35 5.92 6.11 6.52 1.17 4.96 5.81 4.70 4.65 4.97 5.42 4.49 6.93 6.55 6.55 5.75 4.98 2.34 3.01 4.85 3.71 1.83 1.26 0.39 2.73 0.11 0.05 0.02 0.01 0.01 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

0.72 0.36 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 3.40 0.47 0.46 0.44 0.43 0.42 0.40 0.39 0.25 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

0.73 0.69 0.63 0.54 0.45 0.36 0.29 0.23 0.19 0.15 0.12 0.10 0.05 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 0.69 0.43 0.70 0.69 0.52 0.30 0.16 0.06 0.03 0.01 0.01 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00

0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

193.52 187.23 180.49 173.43 185.83 181.72 177.01 172.07 167.24 164.45 160.83 156.24 149.26 142.70 136.15 132.71 130.55 128.22 138.88 134.03 130.32 128.49 127.23 126.84 126.67 126.56 126.51 126.49 126.48 126.48 126.47 126.47 126.47 126.47 126.47 126.47 126.47 126.47 126.47 126.47 126.47 126.47 126.47 126.47 126.47 126.47 126.47 126.47 126.47 126.47 126.47 126.47 126.47 126.47 126.47 126.47 126.47 126.47 126.47 126.47 126.47 135.39 135.91 135.46 135.02 134.59 134.17 133.77 133.37 133.13 133.13 133.13 133.13 133.13 133.13 133.13 133.13

304


1 215

1 216 1 217

1 218 1 219

1 220 1 221 1 222 1 223 1 224

1 225 1 226 1 227

1 228 1 229

1 230 1 231 1 232

1 233 1 234

1 235 1 236 1 237 1 238 1 239

1 240 1 241

1 242 1 243 1 244

1 245 1 246

1 247 1 248 1 249

1 250 1 251

1 252 1 253 1 254 1 255 1 256

1 257 1 258

1 259 1 260 1 261

1 262 1 263

1 264 1 265

1 266 1 267 1 268

1 269 1 270 1 271

1 272 1 273

1 274 1 275

1 276 1 277 1 278

1 279 1 280

1 281 1 282 1 283

1 284 1 285

1 286 1 287

1 288

1 289 1 290

1 291

1

1 1

1 1

1 1 1 1 1

1 1 1

1 1

1 1 1

1 1

1 1

1 1 1

1 1

1 1 1

1 1

1 1 1

1 1

1 1 1 1 1

1 1

1 1 1

1 1

1 1 1

1 1

1 1 1

1 1

1 1

1 1 1

1 1

1 1 1

1 1

1 1 1

1 1

1

0.00

0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

0.00 4.50 1.20

2.00 0.50

0.00 0.00

0.00

0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 13.80

3.70 0.00 0.00

0.40 0.00

0.00

0.00

0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 4.50 1.20

2.00 0.50

0.00 0.00

0.00

0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 13.80

3.70 0.00

0.00

0.40 0.00

0.00

0.00

0.00 0.00

0.00 0.00

0.00

0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00

0.00

0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00

0.00

0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00

0.00

0.00 0.00

0.00 0.00

0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00

0.00

0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00

0.00

0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00

0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0,00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00

0.00

0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 1.31 0.00

0.07 0.00

0.00 0.00

0.00

0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 1.09 1.97 0.30 0.30

1.68 0.28

0.27

0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00

0.00

0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00

1.00

1.00 1.00

1.00 1.00 1.00

1.00 1.00

1.00 1.00 1.00 1.00 1.00

1.00 1.00

1.00 1.00 1.00

1.00 1.00

1.00 1.00 1.00

1.00 1.00

1.00 1.00 1.00

1.00 1.00

1.00 1.00

1.00

1.00 1.00

1.00 1.00

1.00 1.00 1.00

1.00 1.00

1.00 1.00 1.00

1.00 1.00

1.00 1.00

1.00 1.00 1.00

1.00 1.00

1.00 1.00 1.00

1.00 1.00

1.00 1.00

1.00

1.00 1.00

1.00 1.00

1.00 1.00 1.00

1.00 1.00

1.00 1.00 1.00

1.00 1.00

1.00

0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00

0.00

0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00

0.00

0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00

133.13

133.13 133.13

133.13 133.13 133.13

133.13 133.13

133.13 133.13 133.13

133.13 133.13

133.13 133.13

133.13 133.13 133.13

133.13 133.13

133.13 133.13 133.13

133.13 133.13

133.13 133.13 133.13

133.13 133.13

133.13 133.13

133.13

133.13 133.13

133.13 133.13

133.13 133.13 133.13

133.13 133.13

133.13 133.13 133.13

133.13 133.13

133.13 133.13

133.13 133.13 133.13

133.13 133.13

133.13 134.44 134.44

134.51 134.51

134.51 134.51

134.51

134.51 134.51

134.51 134.51

134.51 134.51 134.51

134.51 145.43 145.38 145.07 144.77

143.09 142.81

142.54

305


1 292 1 293 1 294 1 295 1 296 1 297 1 298 1 299 1 300 1 301 1 302 1 303 1 304 1 305 1 306 1 307 1 308 1 309 1 310 1 311 1 312 1 313 1 314 1 315 1 316 1 317 1 318 1 319 1 320 1 321 1 322 1 323 1 324 1 325 1 326 1 327 1 328 1 329 1 330 1 331 1 332 1 333 1 334 1 335 1 336 1 337 1 338 1 339 1 340 1 341 1 342 1 343 1 344 1 345 1 346 1 347 1 348 1 349 1 350 1 351 1 352 1 353 1 354 1 355 1 356 1 357 1 358 1 359 1 360 1 361 1 362 1 363 1 364 1 365 1 366

1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1

0.00 0.00 3.00 6.30 5.30 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 1.70 6.00 0.40 14.70 0.00 0.40

10.50 10.60 0.00 0.00 0.00 , 0.40 0.00 0.00 5.30 0.00 0.40 0.60 0.40 0.40 0.00 0.00 0.20

12.90 8.00 7.90 0.00 0.00 0.00 0.00 9.70 0.20 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 1.60 2.20 0.80 0.20 0.00 0.40 0.00 2.60 0.80 0.40 0.40 0.00 0.40 0.00 0.00 9.70

12.70 7.60 5.10 9.40 0.40 5.70 0.00 7.80 0.00

0.00 0.00 3.00 6.30 5.30 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 1.70 6.00 0.40

14.70 0.00 0.40

10.50 10.60 0.00 0.00 0.00 0.40 0.00 0.00 5.30 0.00 0.40 0.60 0.40 0.40 0.00 0.00 0.20

12.90 8.00 7.90 0.00 0.00 0.00 0.00 9.70 0.20 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 1.60 2.20 0.80 0.20 0.00 0.40 0.00 2.60 0.80 0.40 0.40 0.00 0.40 0.00 0.00 9.70

12.70 7.60 5.10 9.40 0.40 5.70 0.00 7.80 0.00

0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

0.27 0.27 0.70 0.84 1.93 0.44 0.42 0.41 0.40 0.07 0.00 0.00 0.85 1.70 0.90 0.26 2.08 1.04 0.20 2.70 2.19 1.15 1.17 1.11 0.38 0.41 0.79 0.58 1.69 0.52 0.84 0.91 1.05 0.79 0.66 0.03 0.87 0.04 0.35 1.41 1.03 1.33 0.42 0.16 0.20 1.11 0.14 0.36 0.16 0.07 1.50 0.40 0.68 0.19 0.71 0.69 0.39 0.32 1.02 0.64 0.53 0.32 0.66 0.48 0.71 1.27 0.60 0.44 0.42 1.31 1.89 0.41 1.13 2.22 0.28

0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.10 0.21 0.32 0.41 0.72 0.98 1.05 1.00 0.90 0.80 0.71 0.63 0.58 0.55 0.54 0.52 0.50 0.48 0.45 0.44 0.44 0.43 0.42 0.41 0.40 0.38 0.37 0.43 1.13 3.42 4.93 6.24 4.29 4.11 2.58

1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00

0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

142.27 142.00 142.55 146.27 147.89 147.46 147.04 146.62 146.22 146.16 146.16 146.16 147.01 151.31 150.80 165.24 163.16 162.52 172.81 180.71 178.53 177.37 176.20 175.50 175.12 174.71 179.22 178.64 177.35 177.43 176.98 176.47 175.42 174.63 174.17 187.04 194.17 202.03 201.68 200.27 199.14 197.60 206.56 206.19 205.27 203.18 201.99 200.63 199.57 198.70 198.09 199.26 198.79 198.25 197.00 196.20 195.30 197.10 196.43 195.75 195.18 194.43 193.75 192.85 191.74 199.79 211.52 218.25 221.79 226.47 220.04 219.09 213.66 215.13 212.27

306

ANEO I I : Salidas de las simulaciones realizadas con WEPP

307


D A 6 A N Z 0 3 3

EVENT OUTPUT

day rao y e a r P r e c p Runoff I R - d e t Av-de t Mx-det P o i n t ñ v - d e p Max-dep P o i n t S e d . D e l ER

— (nim) (non) kg/iii''2 kg/m'"2 k:g/m''2 (m) kg/m''2 kg/m'"2 (m) (kg/m)

4 5 1 2 2 . 0 2 . 3 0 .002 0 .15 0 .29 495 .0 1.52

7 5 1 2 6 . 8 5 .4 0 .005 0 .38 0 .60 495 .0 1.34

8 5 1 1 7 . 6 0 .2 0 .000 0 .00 0 .00 5 .5 1.09

16 5 1 2 2 . 1 0 . 6 0 . 0 0 1 0 .00 0 .00 2 8 0 . 5 1.08

4 6 1 13 .8 0 . 1 0 .000 0 .00 • 0 .00 5 .5 1.05

0 .99

1.84

0 .00

0 .00

0 .00

- 2 . 0 6

- 3 . 4 7

0 .00

0 .00

0 .00

5 5 0 . 0

528 .0

0.0

0.0

0 . 0

3 7 . 7

110 .4

0.1

0.3

0 . 1

308

ANBO n : Salidas de las simulaciones realizadas con WEPP

309


SALIDAS GRÁFICAS EN VIÑUELAS. CUENCA DE "ARROYO DE VALDELAMASA"

Simulaciones realizadas con WEPP

NOMBRE DEL PROYECTO

VinuelasO

ViñuelasOO

Viñuelasl

ViñuelaslO

Viñuelas2

Viñuelas20

ViñuelasOl

Viñuelas21

SUELO

Vinuelasi

Viñueiasl

Vinuelasll

Viñuelasll

Cambisoleutrico

Cambisoieutrico

Vinuelasi

Cambisoleutrico

CULTIVO

Faliow

Fallow

Faliow

Fallow

Fallow

Fallow

Cebada

Cebada

CLIMA

HoraTA2000

15minTA2000

HoraTA2000

15minTA2000

HoraTA2000

15minTA2000

HoraTA2000

HoraTA2000

PENDIENTE

Viñuelasl

Vinuelasi

Vinuelasi

Vinuelasi

Vinuelasi

Vinuelasi

Vinuelasi

Vinuelasi


(t/ha) 6.277

1.457

0.0

0.0

10.954

2.236

0.419

1.418

> ViñuelasO •v, WEPP madel For Windows - WinSiopel

Fue ^dit VietM Qption Tools yWindow Help .Jnijcj

ScüLo^Graph GiapNcal Outpulj TeKtQu^ut j RunDptíons | f Run ] |

For Hetij press Fi mx^ A

310


> viñuelasOO

Fíe Edit View Qptian lools Window He

S, WEPP model Tor Windows - WinSlopel

Djîyj :iMm x|>|^[|^^l'>-l #|f| ^ vinuelasOO .=iSli£l

ScSLoss Graph Graphicat O u ^ l l Teict Output RunG(ôris Run

A m

p i r He t i press F l \m» \ 4

> viñuelaslO •s WEPP model For Windows - WinSiopal

Fíe Edt View Option Xôls Window Help

Ojiáis! ^ji^lísl x i ^ l ^ l i - ^

•^mn

FOT Helpj prsss Fl

311

MiEJO I I : Salidas de I K simulaciones realizadas con WEPP

> vinuelasl

s, WEPPmodd Tor Windows - WinSlopel

Fíe E.d¡t lisw Opbian Tools Window Help

> v¡ñuelas2

Si, WEPP mode) for Windows - WinSlopel

file gát Üjew Qption lools V ^ o w [Help "QSOf

1-^ vinuela32 ^An\x\

SoiLossGtaph Gfaphbal Ouípull TextOutpsjl RunOpiioris [ , E^H^ ZM

O

For Help, press Fl ItAM Á

312


> v ¡ ñ u e l a s 2 0

File Edit iiew Optian T00I5 Window Help

^ WEPPmodd for W indows-WinS lope l ^\mjú

nlf^ml xNJ i x| l í¥> |y-l #JtJ •%. Yiñuelas20 iDiJíl

SoJLossCraph Gtapiíicd Oi^pulj TeíitOutpuí I ñunOptiorts 1 ñun

:Help, pressFl \t*M 4

> viñuelas21

x . WEPPmodel for Windows-WínS lope t

y e Edit VieiM Opción Tools Vilndow d e ^

n\i^¡u\ j¿llalli xUl^t^v^l^l a|f

1:2a

. jnlJSl

^ ^

Ik.

k.

SOSLDSS Qraph GrapNcal Outpuil TeKt Qu^ut Run Optiorts Run

'N>rMeb>pressFl NUM 'A

313

ANDO I I : Salidas de las simulaciones realizadas con V\^PP

> viñuelasOl s, WEPP model For Windows - WinSlopel

E.¡le £dit VievM Option lools Window Help

^MJÚ

D|i^iy| ^\Mm\ xU| i5g|¥^ V. vinuela^Ol .Jnj j í í

Soil LDSS Graph Grapl^calOutpuU TextOulput Run Options I H ^ - II

£

For Help, press Fl MJM 4

314


315


VINUELASO


OFE

1 1

1 1 1

1 1

1 1 1

1 1

1 1 1

1 1

1 1

1 1 1

1 1 1 1 1 1 1

1 1 1 1 1

1 1 1 1 1

1 1

1 1 1

1 1

1 1 1

1 1

1 1

1 1 1

1 1

1 1 1

1 1

1 1 1 1 1

Day

1 2

3 4 5

6 7

8 9

10

11 12

13 14 15 16 17

18 19 20 21 22

23 24

25 26 27

28 29

30 31 32 33 34

35 36 37 38 39

40 41

42 43 44

45 46

47 48 49

50 51

52 53 54

55 56

57 58

59 60 61

62 63

64 65 66 67 68

Y

1 1

1 1 1

1 1

1 1 1

1 1

1 1 1

1 1

1 1

1 1 1

1 1 1 1 1

1 1

1 1 1 1 1

1 1 1 1 1

1 1

1 1 1

1 1

1 1 1

1 1

1 1 1 1 1

1 1

1 1 1

1 1

1 1 1

1 1

Poros

% miti

41.44 41.43

41.43 41.42 41.42

41.41 41.41

41.41 41.40 41.40

41.39 41.39

41.38 41.38 41.36

41.35 41.35

41.35 41.34

41.34 41.33 41.33

41.32 41.32 41.32 41.31 41.31 41.30 41.30

41.29 41.29 41.29 41.28 41.28

41.27 41.27 41.27 41.26 41.26

41.26 41.25

41.25 41.24 41.24

41.24 41.23

41.23 41.23 41.22

41.22 41.22

41.21 41.21 41.21

41.20 41.20

41.20 41.19 41.19 41.19 41.18 41.18 41.18

41.18 41.17 41.17

41.17 41.16

Keff Suct FC ./hr mm mm/mm mm

5.26 5.26

5.26 5.26 5.26

5.16 5.26

5.26 5.26 4.68

5.26 5.26

5.26 5.26 5.26

5.26 5.26

5.26 5.26

5.26 4.39 4.34

4.28 2.69 2.24 2.37 2.51

2.57 2.57

2.51 2.58 2.58 2.58 2.79

2.79 2.81 2.81 2.86 2.86

2.97 2.97

3.06 3.06 5.26

5.26 5.26

5.26 5.26 5.26

5.26 5.26

5.26 5.26

5.26 5.26 5.26

5.26 5.26 5.26 5.26 5.26

5.26 5.26

5.26 5.26 5.26

5.26 5.26

6.59 9.06

11.57 12.41 12.80

12.87 12.99

13.09 13.17 12.81

13.06 13.26

13.32 13.26 9.18

11.83 12.76

13.18 12.54

13.03 13.30 13.41

13.46 13.52 13.64 13.68 13.53

12.38 12.86

13.13 13.35 13.51 13.40 13.72

13.99 14.26 14.48 14.66 14.73

14.84 15.10

15.33 15.33 15.33

15.34 15.34

15.34 15.34 15.34

15.34 15.34

15.34 15.34

15.34 15.34 15.35 15.35 15.35 15.35 15.35 15.35

15.35 15.35

15.35 15.35 15.35

15.35 15.36

0.15 0.15

0.15 0.15 0.15

0.15 0.15

0.15 0.15 0.15

0.15 0.15

0.15 0.15 0.15 0.15 0.15

0.15 0.15 0.15 0.15 0.15

0.15 0.15 0.15 0.15 0.15 0.15 0.15

0.15 0.15 0.15 0.15 0.15

0.15 0.15 0.15 0.15 0.15

0.15 0.15

0.15 0.15 0.15

0.15 0.15

0.15 0.15 0.15

0.15 0.15

0.15 0.15

0.15 0.15 0.15

0.15 0.15

0.15 0.15 0.15

0.15 0.15

0.15 0.15 0.15 0.15 0.15

WP

/mm

0.06 0.06

0.06 0.06 0.06

0.06 0.06

0.06 0.06 0.06 0.06 0.06

0.06 0.06 0.06

0.06 0.06

0.06 0.06

0.06 0.06 0.06

0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06

0.06 0.06

0.05 0.06 0.06

0.06 0.06 0.06 0.06 0.06

0.06 0.06

0.06 0.06 0.06

0.06 0.06

0.06 0.06 0.06 0.06 0.06

0.06 0.06

0.06 0.06 0.06

0.06 0.06 0.06 0.06 0.06

0.06 0.06

0.06 0.06 0.06 0.06 0.06

Rough Ki Kr Tauc mm adjsmt adjsmt adjsmt

6.00 6.00

6.00 6.00 6.00

6.00 6.00

6.00 6.00 6.00

6.00 6.00

6.00 6.00 6.00

6.00 6.00

6.00 6.00 6.00 6.00 6.00

6.00 6.00 6.00 6.00 6.00 6.00 6.00

6.00 6.00

6.00 6.00 6.00

6.00 6.00 6.00 6.00 6.00

6.00 6.00

6.00 6.00 6.00

6.00 6.00

6.00 6.00 6.00 6.00 6.00

6.00 6.00

6.00 6.00 6.00

6.00 6.00 6.00 6.00 6.00

6.00 6.00

6.00 6.00 6.00

6.00 6.00

0.06 0.06

0.06 0.06 0.06

0.03 0.06

0.06 0.06 0.06 0.06 0.06

0.06 0.06 0.06

0.06 0.06

0.06 0.06

0.06 0.06 0.06

0.06 0.06 0.06 0.06 0.06

0.06 0.06

0.06 0.06

0.06 0.06 0.06

0.06 0.06 0.06 0.05 0.06

0.05 0.06

0.05 0.06 0.05

0.06 0.06

0.06 0.06 0.05 0.06 0.06

0.06 0.06

0.05 0.06 0.06

0.06 0.06

0.06 0.06 0.06

0.06 0.06

0.06 0.06 0.06 0.06 0.06

0.13 0.13

0.13 0.13 0.13

0.03 0.13

0.13 0.13 0.13

0.13 0.13

0.13 0.13 0.13

0.13 0.13

0.13 0.13

0.13 0.13 0.13

0.13 0.13

0.13 0.13 0.13 0.13 0.13

0.13 0.13

0.13 0.13 0.13

0.13 0.13 0.13 0.13 0.13

0.13 0.13

0.13 0.13 0.13

0.12 0.12

0.12 0.12 0.12

0.12 0.12

0.12 0.12

0.12 0.12 0.12 0.12 0.12 0.12 0.12 0.12

0.12 0.12

0.12 0.12 0.12

0.12 0.12

1.00 1.00

1.00 1.00 1.00

1.00 1.00

1.00 1.00 1.00

1.00 1.00

1.00 1.00 1.00

1.00 1.00

1.00 1.00

1.00 1.00 1.00

1.00 1.00

1.00 1.00 1.00 1.00 1.00

1.00 1.00

1.00 1.00 1.00

1.00 1.00 1.00 1.00 1.00

1.00 1.00

1.00 1.00 1.00

1.00 1.00

1.00 1.00 1.00 1.00 1.00

1.00 1.00

1.00 1.00 1.00 1.00 1.00

1.00 1.00 1.00

1.00 1.00

1.00 1.00 1.00 1.00 1.00

316

ANE30 n : Salidas de las simulaciones realizadas con WEPP

1 1

1 1 1 1 1

1 1

1 1 1 1 1

1 1

1 1 1

1 1

1 1 1 1 1

1 1 1

1 1

1 1

1 1 1

1 1

1 1 1

1 1

1 1 1

1 1

1 1

1 1 1

1 1 1 1 1

1 1

1 1 1

1 1

1 1 1 1 1

1 1 1

1 1

1 1

69 70

71 72

73 74

75

76 77

78 79 80 81 82

83 84

85 86 87

88 89 90 91 92

93 94

95 96 97

98 99

100 101

102 103 104

105 106 107 108 109

110 111

112 113 114

115 116

117 118

119

120 121

122 123 124 125 12 6

127 128

129 130 131 132 133

134 135 136 137 138

139 140 141

142 143

144 145

1 1

1 1 1 1 1

1 1

1 1 1 1 1

1 1

1 1 1

1 1 1 1 1

1 1

1 1 1

1 1

1 1

1 1 1

1 1

1 1 1

1 1

1 1 1

1 1

1 1 1

1 1

1 1 1 1 1

1 1

1 1 1

1 1

1 1 1 1 1

1 1 1

1 1

1 1

41.16 41.16

41.15 41.15 41.15 41.14 41.14

41.14 41.14

41.13 41.13 41.13 41.12 41.11

41.11 41.10

41.10 41.10 41.09

41.09 41.09

41.08 41.08 41.07

41.07 41.06

41.06 41.05 41.05

41.05 41.04

41.04 41.04

41.03

41.03 41.03

41.03 41.02

41.02 41.01 41.01

41.01 41.00

41.00 41.00 40.99

40.99 40.99

40.99 40.98 40.98

40.97 40.97

40.97 40.97

40.96 40.96 40.95

40.95 40.95

40.94 40.93 40.93

40.93 40.92

40.92 40.92 40.92

40.91 40.91

40.90 40.90 40.90 40.90 40.89

40.89 40.89

5.26 5.26

5.26 5.26 5.26 5.26 5.26

5.26 5.26

5.26 5.26 5.26 5.26 5.26

5.26 5.26

5.26 5.26 5.26

5.26 5.26

5.26 5.26 5.26

5.26 5.26

5.26 5.26 5.26

5.26 5.26

5.26 5.26

5.26 5.26 5.26

5.26 5.26

5.26 5.26 5.26

5.26 5.26

5.26 5.26 5.26

5.26 5.26

5.26 5.26 5.26

5.26 5.26

5.26 5.26

5.26 5.26 5.26

5.26 5.26

5.26 5.26 5.26

5.26 5.26

5.26 5.26 5.26

5.26 5.26

5.26 5.26 5.26 5.26 5.26

5.26 5.26

15.36 15.36

15.36 15.36 15.36 15.36 15.36

15.36 15.36

15.36 15.36

15.36 13.44 12.63

12.24 12.61

13,65 14,31 14,78

15,37 15.37

15,38 14.97 13.96 13.97 12.08

12.80 13.61 14.17

14.86 15.15

15.21 15.29

15.35 15.27 15.37

15.39 15.26 14.03 14.86 15.32

14.73 14.34

15.29 15.36 14.93

15.33 15.39

15.39 15.37

14.24

15.15 15.24

15.36 15.39

15.31 15.39 12.89

13.37 14.05

11.50 10.52 12.68

14.02 14.89

15.40 15.42 15.41

15.42 13.75

14,57 15.34 15.41

15.42 13.38

14.58 15.37

0.15 0.15

0.15 0.15 0.15 0.15 0.15

0.15 0.15

0.15 0.15 0.15 0.15 0.15

0.15 0.15

0,15

0,15 0,15

0,15 0,15

0.15 0.15 0,15

0.15 0.15

0.15 0,15 0.15

0.15 0,15

0,15 0.15

0.15 0.15 0.15

0.15 0.15

0.15 0.15 0,15

0.15 0.15

0.15 0.15 0.15

0.15 0.15

0.15 0.15

0.15

0,15 0,15

0.15 0.15

0,15 0.15 0.15

0.15 0.15

0.15 0.15 0.15

0.15 0.15

0.15 0.15 0,15 0,15 0.15

0,15 0.15 0.15 0.15 0.15

0.15 0.15

0.06 0.06

0.06 0.06 0.06

0.06 0.06

0.06 0.06

0,06 0.06 0.06 0.06 0.06

0.06 0.06 0.06

0.06 0.06

0.06 0.06

0,06 0.06 0,06

0.06 0.06

0.06 0.06 0.06

0.06 0.06

0.06 0.06

0.06

0.06 0.06

0.06 0.06

0.06 0.06 0,06

0.06 0.06

0.06 0.06 0.06

0.06 0.06

0.06 0.06

0.06

0.06 0.06

0.06 0.06

0.06 0.06 0.06

0.06 0.06

0.06 0.06 0,06

0.06 0.06

0.06 0.06 0.06

0.06 0.06

0.06 0.06 0,06 0.06 0.06

0.06 0.06

6.00 6.00

6.00 6.00 6.00

6.00 6.00

6.00 6,00

6.00 6.00

6.00 6.00 6.00

6.00 6.00

6.00

6,00 6,00

6,00 6,00 6,00

6.00 6.00

6.00 6.00

6.00 6.00 6.00

6.00 6.00

6,00 6.00

6.00

6.00 6.00

6.00 6.00 6.00 6.00 6.00

6.00 6.00

6.00 6.00 6.00

6.00 6.00

6.00 6.00

6.00

6.00 6.00

6.00 6.00

6.00 6.00 6.00

5.00 6.00

6.00 6.00 6,00

6.00 6.00

6.00 6.00 6.00

6.00 6.00

6.00 6.00 6.00 6.00 6.00

6.00 6.00

0.06 0.06

0.06 0.06 0.06

0.06 0.06

0.06 0.06

0.06 0.06 0.06 0.06 0.06

0.06 0.06 0.06

0.06 0.06

0.06 0.06

0.06 0.06 0.06

0.06 0.06

0.06 0.06 0.06

0.06 0.06

0.06 0.06 0.06

0.06 0,06

0.06 0.06

0,06 0.06 0.06

0.06 0.06

0.06 0.06 0,06

0,06 0,06

0,06 0.06 0.06

0.06 0,06

0,06 0.06

0,06 0.06 0.06

0.06 0,06

0.06 0.06 0.06

0.06 0.06

0.06 0.06 0.06

0,06 0.06

0.06 0.06 0.06 0.06 0.06

0.06 0.06

0.12 0.12

0.12 0.12 0,12 0.12 0.12

0.12 0.12

0.12 0.12 0.12 0.12 0.12

0.12 0.12 0.12

0.12 0.12

0.12 0.12 0.12

0.12 0.12

0.12 0.12

0.12 0.12 0.12

0.12 0.12

0.12 0.12 0.12

0.12 0.12

0.12 0.12 0.12 0.12 0.12

0.12 0.12

0.12 0,12 0,12

0,12 0,12

0.12 0.12 0.12

0.12 0.12

0,12 0.12

0,12 0.12 0.12

0.12 0.12

0.12 0.12 0.12

0.12 0.12

0.12 0.12 0.12 0.12 0.12

0.12 0.12

0.12 0.12 0.12

0.12 0.12

1.00 1.00

1.00 1.00 1.00

1.00 1.00

1.00 1,00

1,00 1.00 1.00 1.00 1.00

1.00 1.00 1.00

1.00 1.00

1.00 1.00 1.00

1.00 1,00

1,00 1.00

1.00 1.00 1,00

1,00 1,00

1,00 1.00 1.00

1.00 1.00

1.00 1.00 1,00

1.00 1.00

1.00 1.00

1.00 1.00 1.00

1.00 1.00

1.00 1.00 1.00

1.00 1.00

1.00 1.00

1.00 1.00 1.00

1.00 1.00

1,00 1.00 1.00

1.00 1,00

1,00 1.00 1.00

1.00 1.00

1.00 1.00 1.00

1.00 1.00

1.00 1.00

317


1

1 1

1 1 1

1 1

1 1 1

1 1

1 1

1 1 1

1 1

1 1 1

1 1

1 1 1 1 1

1 1

1 1 1

1 1

1 1 1

1 1

1 1

1 1 1

1 1

1 1 1

1 1 1 1 1

1 1

1 1 1

1 1

1 1

1 1 1

1 1

1 1 1

1 1

1

146

147 148

149 150 151

152 153

154 155

156 157 158

159 160

161 162 163

164 165

166 167 168

169 170

171 172

173 174 175

176 177

178 179 180

181 182

183 184

185

186 187

188 189 190 191 192

193 194

195 196 197

198 199 200

201 202

203 204

205 206 207

208 209

210 211

212 213 214

215 216 217 218 219

220 221

222

1

1 1

1 1 1

1 1

1 1 1

1 1

1 1

1 1 1

1 1

1 1 1

1 1

1 1 1 1 1

1 1

1 1 1

1 1

1 1 1

1 1

1 1 1 1 1

1 1

1 1 1

1 1

1 1 1

1 1

1 1 1

1 1

1 1

1 1 1

1 1

1 1 1

1 1

1

40.89

40.88 40.88

40.88 40.88 40.87

40.87 40.87

40.87 40.87

40.86

40.86 40.86

40.85 40.85

40.85 40.85 40.85

40.85 40.84

40.84 40.84 40.84

40.84 40.83

40.83 40.83

40.83 40.83 40.82

40.82 40.82

40.82 40.82 40.82

40.81 40.81

40.81 40.81 40.81

40.81 40.80

40.80 40.80

40.80 40.80 40.80

40.79 40.79

40.79 40.79 40.79

40.79 40.78

40.78 40.78 40.78

40.77 40.77

40.77 40.77 40.77

40.77 40.76

40.76 40.76

40.76 40.76 40.76

40.76 40.75 40.75 40.75 40.75

40.75 40.75

40.75

5.26

5.26 5.26

5.26 5.26 5.26

5.26 5.26

5.26 5.26 5.26

5.26 5.26

5.26 5.26

5.26 5.26 5.26

5.26 5.26

5.26 5.26 5.26

5.26 5.26

5.26 5.26

5.26 5.26 5.26

5.26 5.26

5.25 5.26 5.26

5.26 5.26

5.26 5.26 5.26

5.26 5.26

5.26 5.26 5.26

5.26 5.26

5.26 5.26

5.26 5.26 5.26

5.26 5.26 5.26 5.26 5.26

5.26 5.26

5.26 5.26 5.26

5.26 5.26

5.26 5.26

5.26 5.26 5.26

5.26 5.26 5.26 5.26 5.26

5.26 5.26

5.26

15.42

15.43 15.34

15.40 15.43 15.43

15.43 15.43 15.38 15.31 15.41

14.07 15.32

15.41 15.43 15.44 15.44 15.42

15.44 15.44

15.44 15.44 15.44

15.44 15.44

15.44 15.44

15.44 15.45 15.45

15.45 15.45

15.45 15.45 15.45

15.45 15.45

15.45 15.45 15.45

15.45 15.45

15.45 15.45 15.45 15.45 15.45

15.42 15.45

15.45 15.46 15.46

15.46 15.46 14.09 14.50 14.74

14.89 15.03

15.15 15.28 15.39

15.46 15.46

15.46 15.46

15.46 15.46 15.46

15.46 15.46 15.47 15.47 15.47

15.47 15.47

15.47

0.15

0.15 0.15

0.15 0.15 0.15

0.15 0.15

0.15 0.15

0.15

0.15 0.15

0.15 0.15

0.15 0.15 0.15

0.15 0.15

0.15 0.15 0.15

0.15 0.15

0.15 0.15 0.15 0.15 0.15

0.15 0.15

0.15 0.15 0.15

0.15 0.15

0.15 0.15 0.15

0.15 0.15

0.15 0.15 0.15 0.15 0.15

0.15 0.15

0.15 0.15 0.15

0.15 0.15 0.15 0.15 0.15

0.15 0.15

0.15 0.15 0.15

0.15 0.15

0.15 0.15

0.15 0.15 0.15

0.15 0.15

0.15 0.15 0.15

0.15 0.15

0.15

0.06

0.06 0.06

0.06 0.06 0.06

0.06 0.06

0.06 0.06

0.06

0.06 0.06

0.06 0.06

0.06 0.06 0.06

0.06 0.06

0.06 0.06 0.06

0.06 0.06

0.06 0.06 0.06 0.06 0.06

0.06 0.06

0.06 0.06 0.06

0.06 0.06

0.06 0.06 0.06

0.06 0.06

0.06 0.06 0.06

0.06 0.06

0.06 0.06

0.06 0.06 0.06

0.06 0.06 0.06 0.06 0.06

0.06 0.06

0.06 0.06 0.06

0.06 0.06

0.06 0.06

0.06 0.06 0.06

0.06 0.06

0.06 0.06 0.06

0.06 0.06

0.06

6.00

6.00 6.00

6.00 6.00 6.00

6.00 6.00

6.00 6.00 6.00

6.00 6.00

6.00 6.00

6.00 6.00 6.00

6.00 6.00

6.00 6.00 6.00

6.00 6.00

6.00 6.00 6.00 6.00 6.00

6.00 6.00

6.00 6.00 6.00

6.00 6.00

6.00 6.00 6.00

6.00 6.00

6.00 6.00 6.00

6.00 6.00

6.00 6.00

6.00 6.00 6.00

6.00 6.00 6.00 6.00 6.00

6.00 6.00

6.00 6.00 6.00

6.00 6.00

6.00 6.00

6.00 6.00 6.00

6.00 6.00

6.00 6.00 6.00

6.00 6.00

6.00

0.06

0.06 0.06

0.06 0.06 0.06

0.06 0.06

0.06 0.06 0.06

0.06 0.06

0.06 0.06 0.06 0.06 0.06

0.06 0.06

0.06 0.06 0.06

0.06 0.06

0.06 0.06 0.06 0.06 0.06

0.06 0.06

0.06 0.06 0.06

0.06 0.06

0.06 0.06 0.06

0.06 0.06

0.06 0.06 0.06

0.06 0.06

0.06 0.06

0.06 0.06 0.06

0.06 0.06 0.06 0.06 0.06

0.06 0.06

0.06 0.06 0.06

0.06 0.06

0.06 0.06

0.06 0.06 0.06

0.06 0.06

0.06 0.06 0.06

0.06 0.06

0.06

0.12

0.12 0.12

0.12 0.12 0.12

0.12 0.12

0.12 0.12 0.12

0.12 0.12

0.12 0.12 0.12 0.12 0.12

0.12 0.12

0.12 0.12 0.12

0.12 0.12

0.12 0.12 0.12 0.12 0.12

0.12 0.12

0.12 0.12 0.12

0.12 0.12

0.12 0.12 0.12

0.12 0.12

0.12 0.12 0.12 0.12 0.12

0.12 0.12

0.12 0.12 0.12

0.12 0.12

0.12 0.12 0.12

0.12 0.12

0.12 0.12 0.12

0.12 0.12

0.12 0.12

0.12 0.12 0.12

0.12 0.12

0.12 0.12 0.12

0.12 0.12

0.12

1.00

1.00 1.00

1.00 1.00 1.00

1.00 1.00

1.00 1.00

1.00

1.00 1.00

1.00 1.00 1.00 1.00 1.00

1.00 1.00

1.00 1.00 1.00

1.00 1.00

1.00 1.00 1.00 1.00 1.00

1.00 1.00

1.00 1.00 1.00

1.00 1.00

1.00 1.00 1.00

1.00 1.00

1.00 1.00 1.00

1.00 1.00

1.00 1.00

1.00 1.00 1.00

1.00 1.00

1.00 1.00 1.00

1.00 1.00

1.00 1.00 1.00

1.00 1.00

1.00 1.00

1.00 1.00 1.00

1.00 1.00

1.00 1.00 1.00

1.00 1.00

1.00

318


1

1 1

1 1 1

1 1 1 1 1

1 1

1 1

1 1 1

1 1

1 1 1

1 1

1 1 1

1 1

1 1

1 1 1

1 1

1 1 1

1 1

1 1 1

1 1

1 1

1 1 1

1 1 1 1 1

1 1

1 1 1

1 1

1 1 1 1 1

1 1

1 1 1

1 1

1

223

224 225

226 227 228

229 230 231 232 233

234 235

236 237

238 239 240

241 242

243 244 245

246 247

248 249 250 251 252

253 254

255 256 257

258 259

260 261 2 62

263 264

265 266 267

268 269

270 271

272 273 274

275 276 277 278 279

280 281

282 283 284

285 286

287 288 289 290 291

292 293 294 295 296

297 298

299

1

1 1

1 1 1

1 1

1 1 1

1 1

1 1

1 1 1

1 1

1 1 1

1 1

1 1 1

1 1

1 1

1 1 1

1 1

1 1 1

1 1

1 1 1

1 1

1 1 1 1 1

1 1 1 1 1

1 1

1 1 1

1 1

1 1 1 1 1

1 1 1 1 1

1 1

1

40.74

40.74 40.74

40.74 40.74 40.74

40.74 40.73 40.73 40.73 40.73

40.73 40.73

40.73 40.73

40.72 40.72 40.72

40.72 40.72

40.72 40.72 40.71

40.71 40.71

40.71 40.71 40.71

40.71 40.71

40.70 40.70

40.70

40.70 40.70

40.70 40.70

40.70 40.70 40.69

40.69 40.69

40.69 40.69 40.69

40.69 40.69

40.69 40.68 40.68

40.68 40.68

40.68 40.68 40.68 40.67 40.67

40.67 40.67

40.67 40.67 40.67

40.67 40.66

40.66 40.66 40.66 40.66 40.66

40.66 40.66 40.65 40.65 40.65

40.65 40.65

40.65

5.26

5.26 5.26

5.26 5.26 5.26

5.26 5.26 5.26 5.26 5.26

5.26 5.26

5.26 5.26

5.26 5.26 5.26

5.26 5.26

5.26 5.26 5.26

5.26 5.26

5.26 5.26 5.26

5.26 5.26

5.26 5.26

5.26 5.26 5.26

5.26 5.26

5.26 5.26 5.26

5.26 5.26

5.26 5.26 5.26

5.26 5.26

5.26 5.26

5.26 5.26 5.26

5.26 5.26 5.26 5.26 5.26

5.26 5.26

5.26 5.26 5.26

5.26 5.26

5.26 5.26 5.26 5.26 5.26

5.26 5.26 5.26 5.26 5.26

5.26 5.26

5.26

15.47

15.47 15.47

15.47 15.47 15.47

15.47 15.47

15.47 15.47 15.47

15.47 15.47

15.47 15.47

15.47 15.47 15.47

15.47 15.47

15.48 15.48 15.48

15.48 15.48

15.48 15.48 15.48

15.48 15.48

15.48 15.48

15.48 15.48 15.48

15.48 15.48

15.48 15.48 15.48

15.48 15.48

15.48 15.48 15.48

15.48 15.48

15.48 15.15

15.33 15.33 15.43

15.48 15.49 15.49 15.49 15.49

15.49 15.49

15.49 15.49 15.49

15.49 13.55

13.67 13.98 14.15 14.31 14.42

14.52 14.61 14.71

14.35 13.52

13.32 13.79

14.08

0.15

0.15 0.15

0.15 0.15 0.15

0.15 0.15

0.15 0.15 0.15

0.15 0.15

0.15 0.15

0.15 0.15 0.15

0.15 0.15

0.15 0.15 0.15

0.15 0.15

0.15 0.15 0.15

0.15 0.15

0.15 0.15

0.15

0.15 0.15

0.15 0.15

0.15 0.15 0.15

0.15 0.15

0.15 0.15 0.15

0.15 0.15

0.15 0.15

0.15 0.15 0.15

0.15 0.15 0.15 0.15 0.15

0.15 0.15

0.15 0.15 0.15

0.15 0.15

0.15 0.15 0.15 0.15 0.15

0.15 0.15 0.15 0.15 0.15

0.15 0.15

0.15

0.06

0.06 0.06

0.06 0.06 0.06

0..06 0.06 0.06 0.06 0.06

0.06 0.05

0.06 0.06

0.06

0.06 0.06

0.06 0.06

0.06 0.06 0.06

0.06 0.06

0.06 0.06 0.06

0.06 0.06

0.06 0.06

0.06 0.06 0.06

0.06 0.06

0.06 0.06 0.06

0.06 0.06

0.06 0.06 0.06

0.06 0.06

0.06 0.06

0.06

0.06 0.06

0.06 0.06 0.06 0.06 0.06

0.06 0.06

0.06 0.06 0.06

0.06 0.06

0.06 0.06 0.06 0.06 0.06

0.06 0.06 0.06 0.06 0.06

0.06 0.06

0.06

6.00

6.00 6.00

6.00 6.00 6.00

6.00 6.00 6.00 6.00 6.00

6.00 6.00

6.00 6.00

6.00

6.00 6.00

6.00 6.00

6.00 6.00 6.00

6.00 6.00

6.00 6.00 6.00

6.00 6.00

6.00 6.00

6.00

6.00 6.00

6.00 6.00

6.00 6.00 6.00

6.00 6.00

6.00 6.00 6.00

6.00 6.00

6.00 6.00

6.00

6.00 6.00

6.00 6.00 6.00 6.00 6.00

6.00 6.00

6.00 6.00 6.00

6.00 6.00

6.00 6.00 6.00 6.00 6.00

6.00 6.00 6.00 6.00 6.00

6.00 6.00

6.00

0.06

0.06 0.06

0.06 0.06 0.06

0.06 0.06 0.06 0.06 0.06

0.06 0.06

0.06 0.06

0.06

0.06 0.06

0.06 0.06

0.06 0.06 0.06

0.06 0.06

0.06 0.06 0.06

0.06 0.06

0.06 0.06

0.06

0.06 0.06

0.06 0.06

0.06 0.06 0.06

0.06 0.06

0.06 0.06 0.06

0.06 0.06

0.06 0.06

0.06 0.06 0.06

0.06 0.06 0.06 0.06 0.06

0.06 0.06

0.06 0.06 0.06

0.06 0.06

0.06 0.06 0.06 0.06 0.06

0.06 0.06 0.06 0.06 0.06

0.06 0.06

0.06

0.12

0.12 0.12

0.12 0.12 0.12

0.12 0.12 0.12 0.12 0.12

0.12 0.12

0.12 0.12

0.12

0.12 0.12

0.12 0.12

0.12 0.12 0.12

0.12 0.12

0.12 0.12 0.12

0.12 0.12

0.12 0.12

0.12 0.12 0.12

0.12 0.12

0.12 0.12 0.12

0.12 0.12

0.12 0.12 0.12

0.12 0.12

0.12 0.12 0.12

0.12 0.12

0.12 0.12 0.12 0.12 0.12

0.12 0.12

0.12 0.12 0.12

0.12 0.12

0.12 0.12 0.12 0.12 0.12

0.12 0.12 0.12

0.12 0.12

0.12 0.12

0.12

1.00

1.00 1.00

1.00 1.00 1.00

1.00 1.00 1.00 1.00 1.00

1.00 1.00

1.00 1.00

1.00

1.00 1.00

1.00 1.00

1.00 1.00 1.00

1.00 1.00

1.00 1.00 1.00

1.00 1.00

1.00 1.00

1.00

1.00 1.00

1.00 1.00

1.00 1.00 1.00

1.00 1.00

1.00 1.00 1.00

1.00 1.00

1.00 1.00

1.00 1.00 1.00

1.00 1.00 1.00 1.00 1.00

1.00 1.00

1.00 1.00 1.00

1.00 1.00

1.00 1.00 1.00 1.00 1.00

1.00 1.00 1.00 1.00 1.00

1.00 1.00

1.00

319


1

1 1

1 1 1

1 1 1 1 1

1 1

1 1 1

1 1

1 1 1 1 1

1 1 1

1 1

1 1

1 1 1

1 1

1 1 1 1 1

1 1

1 1 1

1 1

1 1 1

1 1

1 1 1

1 1

1 1 1 1 1

1 1 1 1 1

300

301 302

303 304 305

306 307 308 309 310

311 312

313 314 315

316 317

318 319

320 321 322

323 324

325 326 327

328 329

330 331 332

333 334

335 336 337

338 339

340 341

342 343 344

345 346 347 348 349

350 351

352 353 354

355 356

357 358 359 360 361

362 363

364 365 366

1

1 1 1 1 1

1 1

1 1 1

1 1

1 1 1

1 1

1 1 1 1 1

1 1 1

1 1

1 1

1 1 1

1 1

1 1 1

1 1

1 1

1 1 1

1 1

1 1 1

1 1

1 1 1

1 1

1 1

1 1 1

1 1

1 1 1

40.65

40.64 40.64

40.64 40.64 40.64

40.64 40.64 40.63 40.63 40.63

40.63 40.63

40.63 40.62 40.62

40.62 40.62

40.62 40.62 40.62 40.62 40.62

40.62 40.61 40.61

40.61 40.61

40.61 40.61

40.60 40.60 40.60

40.60 40.60

40.60 40.60 40.60 40.60 40.60

40.60 40.59

40.59

40.59 40.59

40.59 40.59

40.59 40.59 40.59

40.59 40.59

40.58 40.58 40.58

40.58 40.58

40.58 40.58 40.58 40.57 40.57

40.57 40.57

40.57 40.57 40.57

5.26

5.26 5.26

5.26 5.26 5.26

5.26 5.26 5.26 5.26 5.26

5.26 5.26

5.26 5.26 5.26

5.26 5.26

5.26 5.26 5.26 5.26 5.26

5.26 5.26 5.26

5.26 5.26

5.26 5.26

5.26 5.26 5.26

5.26 5.26

5.26 5.26 5.26

5.26 5.26

5.26 5.26

5.26 5.26 5.26

5.26 5.26

5.26 5.26 5.26

5.26 5.26

5.26 5.26 5.26

5.26 5.26

5.26 5.26 5.26 5.26 5.26

5.26 5.26

5.26 5.26 5.26

14.29

14.48 14.65 14.81

14.96 15.04

14.39 14.86 12.66 13.42 13.79

12.12 11.60

13.24 13.79 14.14

14.29 14.38

14.51 13.73 14.01 14.36 14.38

14.49 14.61 14.82

15.06 15.15

13.09 12.17

11.45 12.32 13.02

13.41 13.75

12.20 12.65 12.92

13.25 13.28

13.35 13.38

13.38 13.51 13.24

13.32 13.35

13.49 13.57 13.64

13.26 13.41

13.49 13.53 13.60

13.67 13.76

13.91 12.64

11.24 11.27 11.59

11.28 12.83

12.35 13.04 12.38

0.15

0.15 0.15 0.15 0.15 0.15

0.15 0.15 0.15 0.15 0.15

0.15 0.15

0.15 0.15 0.15

0.15 0.15

0.15 0.15 0.15 0.15 0.15

0.15 0.15 0.15

0.15 0.15

0.15 0.15

0.15 0.15 0.15

0.15 0.15

0.15 0.15 0.15

0.15 0.15

0.15 0.15

0.15 0.15 0.15

0.15 0.15

0.15 0.15 0.15

0.15 0.15

0.15 0.15 0.15

0.15 0.15

0.15 0.15

0.15 0.15 0.15

0.15 0.15

0.15 0.15 0.15

0.06

0.06 0.06

0.06 0.06 0.06

0.06 0.06 0.06

0.06 0.06

0.06 0.06

0.06 0.06 0.06

0.06 0.06

0.06 0.06 0.06 0.06 0.06

0.06 0.06 0.06

0.06 0.06

0.06 0.06

0.06 0.05 0.06

0.06 0.06

0.06 0.06 0.06 0.06 0.06

0.06 0.06

0.06 0.06 0.06

0.06 0.06

0.06 0.06 0.06

0.06 0.06

0.06 0.06 0.06

0.06 0.06

0.06 0.06

0.06 0.06 0.06

0.06 0.06

0.06 0.06 0.06

6.00

6.00 6.00 6.00

6.00 6.00

6.00 5.00 6.00

6.00 5.00

6.00 6.00

6.00 6.00 5.00

6.00 6.00

6.00 6.00 6.00 5.00 5.00

6.00 6.00 6.00

6.00 5.00

6.00 6.00

6.00 5.00 6.00

6.00 6.00

6.00 6.00 6.00

6.00 6.00

6.00 6.00

6.00 5.00 5.00

6.00 6.00

6.00 6.00 6.00

6.00 6.00

6.00 6.00 6.00

5.00 6.00

6.00 6.00

6.00 6.00 6.00

6.00 6.00

6.00 6.00 6.00

0.06

0.06 0.06 0.06

0.06 0.06

0.06 0.06 0.06 0.06 0.06

0.06 0.06

0.06 0.05 0.06

0.06 0.06

0.06 0.06 0.06

0.06 0.06

0.06 0.06 0.06

0.06 0.06

0.06 0.06

0.06 0.06 0.06

0.06 0.06

0.06 0.06 0.06 0.06 0.06

0.06 0.06

0.06 0.06 0.06

0.06 0.06

0.06 0.06 0.06

0.06 0.06

0.06 0.06 0.06

0.06 0.06

0.06 0.06 0.06 0.06 0.06

0.06 0.06

0.06 0.06 0.06

0.12

0.12 0.12 0.12

0.12 0.12

0.12 0.12 0.12

0.12 0.12

0.12 0.12

0.12 0.12 0.12

0.12 0.12

0.12 0.12 0.12 0.12 0.12

0.12 0.12 0.12

0.12 0.12

0.12 0.12

0.12 0.12 0.12

0.12 0.12

0.12 0.12 0.12

0.12 0.12

0.12 0.12

0.12

0.12 0.12

0.12 0.12

0.12 0.12 0.12

0.12 0.12

0.12 0.12 0.12

0.12 0.12

0.12 0.12

0.12 0.12 0.12

0.12 0.12

0.12 0.12 0.12

1.00

1.00 1.00 1.00

1.00 1.00

1.00 1.00 1.00

1.00 1.00

1.00 1.00

1.00 1.00 1.00

1.00 1.00

1.00 1.00 1.00 1.00 1.00

1.00 1.00 1.00

1.00 1.00

1.00 1.00

1.00 1.00 1.00

1.00 1.00

1.00 1.00 1.00 1.00 1.00

1.00 1.00

1.00 1.00 1.00

1.00 1.00

1.00 1.00 1.00

1.00 1.00

1.00 1.00 1.00

1.00 1.00

1.00 1.00 1.00 1.00 1.00

1.00 1.00

1.00 1.00 1.00

320


321


VIÑUELASO

EVENT OUTPUT

day mo y e a r P r e c p Runoff I R - d e t Av-de t Mx-det P o i n t Av-dep Max-dep P o i n t S e d . D e l ER

— (miti) (mra) kg/m-^2 kg/m^2 kg/m^2 (m) kg/m^2 kg/ni' 2 (m) (kg/m)

4 5 1 2 2 . 0 2 . 6 0 .003 0 .24 0 .75 468 .9 - 1 . 5 9 - 3 . 4 3 638 .8 8 7 . 3 1.67

7 5 1 2 6 . 8 5 .8 0 .007 0 .50 1.44 468 .9 - 2 . 0 8 - 5 . 0 7 638 .8 2 0 1 . 5 1.53

8 5 1 1 7 . 6 0.2 0 .000 0 . 0 1 0 .08 468 .9 - 0 . 1 9 - 0 . 3 8 579 .5 4 . 3 1.77 16 5 1 22.1 2.8 0.003 0.26 0.82 468.9 -1.72 -3.68 638.8 95.7

1.66 4 6 1 1 3 . 8 1 .1 0 .002 0 . 1 1 0 .34 468 .9 - 0 . 6 1 - 1 . 5 4 638 .8 37 .7

1.69

323


324


VINUEIASO

DAILY WATER BALANCE

J=ju l ian day, Y=simulation year

P= p r e c i p i t a t i o n

RM=rainfall+irrigation+snovniielt Q=daily runoff, Ep=plant transpiration Es=soil evaporation, Dp=deep percolation watstr=water stress for plant growth latqcc=lateral subsurface flow

OFE

#

1 1 1

1 1

1 1

1

1 1

1 1

1

1 1

1 1

1 1 1

1 1

1 1

1

1 1

1 1

1 1 1

1 1

1 1 1

1 1

1 1

1

1 1

1 1 1 1 1

1 1

1 1 1

1 1

1 1 1

1

J

-

1 2 3

4 5

6 7

8

9 10

11 12

13 14 15

16 17

18 19 20

21 22

23 24

25

26 27

28 29

30 31 32

33 34

35 36 37

38 39

40 41

42

43 44

45 46 47

48 49

50 51

52 53 54

55 56 57 58 59

60

Y

-

1 1 1

1 1

1 1 1

1 1

1 1

1

1 1

1 1

1 1 1

1 1

1 1

1

1 1

1 1

1 1 1

1 1

1 1 1

1 1

1 1

1

1 1

1 1

1 1 1

1 1

1 1 1

1 1

1 1 1

1

P mm

0.00 0.40 0.30

0.10 0.40

0.40 0.40

0.40

2.50 0.40

0.40 0.40

0.90

28.10 0.40

0.10 0.00

5.00 0.40 0.00 0.4O 0.50

0.40 0.00

0.40

1.20 8.00

0.00 0.40

0.40 0.40 1.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.40 0.40

0.00 0.00

0.00

0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00

RM nim

0.00 0.40 0.30

0.10 0.40

0.40 0.40

0.40

2.50 0.40

0.40 0.40

0.90

28.10 0.40

0.10 0.00

5.00 0.40 0.00

0.40 0.50

0.40 0.00

0.40

1.20 8.00

0.00 0.40

0.40 0.40 1.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.40 0.40

0.00 0.00

0.00

0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00

Q mm

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00

0.00

0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00

0.00

0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00

Ep mm

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00

0.00

0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00

0.00

0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00

0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00

Es mm

0.49 0.47 0.38

0.27 0.00

0.45 0.57

0.48

0.15 0.93

0.87 0.40

0.25

0.13 1.20

0.82 0.61

0.53 1.08 0.58

0.52 0.43

0.44 0.41

0.40

0.11 0.51

0.72 0.75

0.91 0.79 0.12

1.16 1.05

1.08 0.87 0.71

0.48 0.64

0.99 0.90

0.00

0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00

Dp mm

0.55 2.45

16.21

12.55 8.29

10.04 5.63 4.75

3.91 3.31

2.85 2.49

2.21

1.99 1.80

1.65 1.52

1.54 2.21 3.14

3.42 3.28

3.02 2.73

2.46

2.21 2.00

1.82 1.66

1.52 1.41 1.33

1.27 1.21

1.17 1.12 1.08

1.04 0.99

0.95 0.90

0.85

0.80 0.75

0.70 0.65 0.59 0.54 0.49

0.43 0.37

0.32 0.26 0.20

0.11 0.01

0.00 0.00 0.00

0.00

watstr

-

1.00 1.00 1.00

1.00 1.00

1.00 1.00 1.00

1.00 1.00

1.00 1.00

1.00

1.00 1.00

1.00 1.00

1.00 1.00 1.00

1.00 1.00

1.00 1.00

1.00

1.00 1.00

1.00 1.00

1.00 1.00 1.00

1.00 1.00

1.00 1.00 1.00

1.00 1.00

1.00 1.00

1.00

1.00 1.00

1.00 1.00

1.00 1.00 1.00

1.00 1.00

1.00 1.00 1.00

1.00 1.00

1.00 1.00 1.00

1.00

latqcc mm

0.06 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00

0.00

0.01 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00

0.00

0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00

0.00

0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00


267.56 265.04 248.75

236.04 228.15

218.06 212.25 207.42

205.86 202.03

198.71 196.22

194.67

220.64 218.04

215.68 213.55

216.49 213.60 209.88

206.34 203.13

200.08 196.93

194.48

193.35 198.84

196.30 194.30

192.27

190.46 190.01

187.59 185.32

183.08 181.09 179.30

178.18 176.95

175.01 173.21

172.36 171.57 170.82

170.12 169.47

168.88 168.34 167.85

167.42 167.04

166.73 166.46 166.26

166.15 166.14

166.14 166.14 166.14

166.14

325


1 61 1 62

X 63 1 64 1 65

1 66 1 67

1 58 1 69 1 70

1 71 1 72

1 73 1 74 1 75

1 76 1 77

1 78 1 79

1 80 1 81 1 82

1 83 1 84

1 85 1 86 1 87

1 88 1 89

1 90 1 91 1 92

1 93 1 94

1 95 1 96

1 97

1 98 1 99

1 100 1 101

1 102 1 103 1 104

1 105 1 106 1 107 1 108 1 109

1 110 1 111

1 112 1 113 1 114

1 115 1 116

1 117 1 118 1 119 1 120 1 121

1 122 1 123

1 124 1 125 1 126

1 127 1 128

1 129 1 130 1 131 1 132 1 133

1 134 1 135 1 136 1 137

1 1 1 1 1

1 1

1 1 1

1 1

1 1 1

1 1

1 1

1

1 1

1 1

1 1 1

1 1

1 1 1

1 1

1 1

1

1 1

1 1

1 1 1

1 1 1 1 1

1 1

1 1

1 1 1

1 1 1 1 1

1 1

1 1 1

1 1

1 1 1

1 1

1 1 1

1

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00

16.00 8.10 4.80

3.40 0.40

0.00

0.00 0.00

0.00 0.00

3.40 10.10 5.00

15.60 3.10

2.30 0.80 0.00

2.40 0.90

1.50 0.70

2.70 0.00 0.00

3.30 9.50 1.00 0.80 5.50

6.90 0.00

0.40 4.70 0.40

0.00 0.40

1.00 11.10

0.00 2.30 0.50

0.50 2.50

0.00 22.00 1.70

0.40 26.80

17.60 0.90 0.00 0.00 0.00

0.00 0.40 0.00

22.10

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00

16.00

8.10 4.80

3.40 0.40

0.00

0.00 0.00

0.00 0.00

3.40 10.10 5.00

15.60 3.10

2.30 0.80

0.00

2.40 0.90

1.50 0.70

2.70 0.00 0.00

3.30 9.50 1.00 0.80 5.50

6.90 0.00

0.40 4.70

0.40 0.00 0.40

1.00 11.10 0.00 2.30 0.50

0.50 2.50 0.00

22.00 1.70

0.40 26.80

17.60 0.90 0.00 0.00 0.00

0.00 0.40 0.00

22.10

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00

0.00

0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00

0.00

0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 2.60 0.00

0.00 5.77

0.17 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00 2.77

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0,00

0.00 0.00

0.00

0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 1.95

0.94 0.33

2.03 2.62

1.84

1.60 2.27

0.00 0.00

0.61 2.06 2.33

1.17 2.36

3.10 1.85

2.25

2.59 0.49

1.12 0.46

1.35 0.00 0.00

1.65 0.85 2.96 1.85 1.18

2.29 2.73

0.20 1.35 1.20

0.00 0.20

0.50 2.47 2.52 1.57 0.38

0.25 1.25 0.00 1.73 1.78

2.24 2.48

1.96 1.97 3.41

2.59 1.68

0.02 0.20 0.00 4.99

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.19 0.24

0.30 0.38

0.48 0.62

0.78 0.93 1.05

1.12 1.14

1.16 1.19

1.31

1.57 1.91

2.17 2.25

2.20 2.09 1.97

1.83 1.71

1.60 1.50 1.41

1.35 1.31

1.28 1.27

1.29 1.32 1.35

1.37 1.38 1.37

1.35 1.31

1.28 1.27

1.26 1.26 1.25

1.23 1.21

1.23 1.31 1.41

1.70 3.64

6.25 5.12 4.18 3.50

1.00 1.00 1.00

1.00 1.00

1.00 1.00

1.00 1.00 1.00

1.00 1.00

1.00 1.00 1.00

1.00 1.00

1.00 1.00 1.00

1,00 1.00

1.00 1.00

1.00

1.00 1.00

1.00 1.00

1.00 1.00 1.00

1.00 1.00

1.00 1.00

1.00

1.00 1.00

1.00 1.00

1.00 1.00 1.00

1.00 1.00 1.00 1.00 1.00

1.00 1.00

1.00 1.00

1.00 1.00 1.00

1.00 1.00 1.00 1.00 1.00

1.00 1.00

1.00 1.00 1.00

1.00 1.00

1.00 1.00 1.00 1.00 1.00

1.00 1.00 1.00

1.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00

0.00

0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00

166.14 166.14 166.14

166.14 166.14

166.14 166.14 166.14

166.14 166.14

166.14 166.14

166.14 166.14 166.14

166.14 166.14

166.14 166.14 180.19

187.35 191.81

193.19 190.78 188.70 186.79 184.14

183.66 183.03 185.04

192.15 193.77

207.09 206.68

204.72 202.48 198.92

197.16 195.65

193.86 191.85

191.00 188.90 186.94

186.75 193.69 190.13 187.59 190.50

193.76 189.73

188.64 190.72 188.63

187.31 186.16

185.29 192.53 188.64 188.01 186.82

185.79 185.77

184.50 200.92 199.59

196.52 213.86

228.10 225.72 220.91

216.62 211.30

205.03 200.11 195.93 206.77

326

ANEIO n : Salidas de ias simulaciones realizadas con WEPP

1 138 1 139 1 140 1 141 1 142 1 143 1 144 1 145 1 146 1 147 1 148 1 149 1 150 1 151 1 152 1 153 1 154 1 155 1 156 1 157 1 158 1 159 1 160 1 161 1 162 1 163 1 164 1 165 1 166 1 167 1 168 1 169 1 170 1 171 1 172 1 173 1 174 1 175 1 176 1 177 1 178 1 179 1 180 1 181 1 182 1 183 1 184 1 185 1 186 1 187 1 188 1 189 1 190 1 191 1 192 1 193 1 194 1 195 1 196 1 197 1 198 1 199 1 200 1 201 1 202 1 203 1 204 1 205 1 206 1 207 1 208 1 209 1 210 1 211 1 212 1 213 1 214

1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1

1.40 0.40 0.00 0.00

14.10 0.40 0.40 0.00 0.00 2.40 0.40 0.00 0.00 0.00 0.00 1.80 2.90 0.00

13.80 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.80 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 1.40 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

15.70 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

1.40 0.40 0.00 0.00

14.10 0.40 0.40 0.00 0.00 2.40 0.40 0.00 0.00 0.00 0.00 1.80 2.90 0.00

13.80 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.80 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 1.40 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

15.70 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 1.10 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

2.94 2.56 0.00 0.00 0.77 3.83 2.85 0.00 0.00 1.20 0.20 0.00 0.00 0.00 0.00 0.90 1.45 0.00 2.53 3.82 0.00 0.00 0.00 0.00 0.40 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.70 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 4.06 0.57 0.55 0.52 0.50 0.48 0.46 0.45 0.27 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

2.98 2.58 2.27 2.15 2.13 2.11 2.05 1.95 1.90 1.88 1.86 1.81 1.73 1.64 1.55 1.46 1.37 1.28 1.20 1.12 1.06 1.00 0.96 0.94 0.93 0.92 0.92 0.92 0.90 0.89 0.87 0.84 0.81 0.77 0.73 0.68 0.63 0.57 0.52 0.47 0.42 0.36 0.30 0.25 0.18 0.08 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.14 0.17 0.17 0.14 0.07 0.01 0.00 0.19 0.24 0.28 0.32 0.35 0.39 0.43 0.46 0.49 0.50 0.51 0.51

1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00

0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

202.25 197.51 195.24 193.09 204.30 198.76 194.27 192.32 190.42 189.73 188.08 186.27 184.54 182.90 181.36 180.80 180.88 179.60 188.57 183.63 182.57 181.57 180.61 179.68 179.15 178.23 177.30 176.39 175.48 174.60 173.73 172.89 172.08 171.32 170.59 169.91 169.29 168.71 168.19 167.72 167.30 166.95 166.64 166.40 166.22 166.14 166.14 166.14 166.14 166.14 166.14 166.14 166.14 166.14 166.84 166.84 166.84 166.84 166.70 166.54 166.37 177.87 177.22 176.67 176.15 175.46 174.74 174.00 173.24 172.62 172.23 171.80 171.34 170.86 170.36 169.84 169.33

327

ANEJO ü : Salidas de las simulaciones realizadas con WEPP

1 215 1 216 1 217 1 218 1 219 1 220 1 221 1 222 1 223 1 224 1 225 1 226 1 227 1 228 1 229 1 230 1 231 1 232 1 233 1 234 1 235 1 236 1 237 1 238 1 239 1 240 1 241 1 242 1 243 1 244 1 245 1 246 1 247 1 248 1 249 1 250 1 251 1 252 1 253 1 254 1 255 1 256 1 257 1 258 1 259 1 260 1 261 1 262 1 263 1 264 1 265 1 266 1 267 1 268 1 269 1 270 1 271 1 272 1 273 1 274 1 275 1 276 1 277 1 278 1 279 1 280 1 281 1 282 1 283 1 284 1 285 1 286 1 287 1 288 1 289 1 290 1 291

1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1

0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 4.50 1.20 2.00 .0.50 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

13.80 3.70 0.00 0.00 0.40 0.00 0.00

0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 4.50 1.20 2.00 0.50 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

13.80 3.70 0.00 0.00 0.40 0.00 0.00

0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 1.64 0.96 1.02 0.40 0.08 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.91 1.96 0.41 0.40 0.79 0.38 0.37

0.50 0.48 0.45 0.42 0.38 0.33 0.27 0.21 0.13 0.02 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.16 0.20 0.23 0.25 0.28 0.30 0.32 0.33 0.34 0.34 0.33 0.31 0.28 0.23 0.16 0.20 0.24 0.28

1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1,00 1.00 1,00 1,00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00

0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

168.83 168.35 167.90 167.48 167.10 166.78 166.51 166.29 166.16 166.14 166.14 166.14 166.14 166.14 166.14 156.14 166.14 166.14 166.14 166.14 166.14 166.14 166.14 166.14 166.14 166.14 166.14 166.14 166.14 166.14 166.14 166.14 165.14 166.14 166.14 166.14 166.14 166.14 166.14 166.14 166.14 166.14 166.14 166.14 155.14 166.14 166.14 166.14 166.14 166.14 166.14 166.14 166.14 166.14 166.14 169.00 169.24 170.22 170.32 170.08 169.89 169.66 169.40 169.12 168.83 168.51 168.18 167.84 167.49 167.16 179.74 181.20 180.56 180.01 179.42 178.80 178.15

328


1 292

1 293 1 294 1 295

1 296 1 297

1 298 1 299 1 300

1 301 1 302

1 303 1 304

1 305 1 306 1 307

1 308 1 309

1 310 1 311 1 312

1 313 1 314

1 315 1 316 1 317

1 318 1 319

1 320 1 321

1 322 1 323 1 324

1 325 1 326

1 327 1 328 1 329

1 330 1 331

1 332 1 333 1 334

1 335 1 336

1 337 1 338

1 339 1 340 1 341

1 342 1 343 1 344 1 345 1 346 1 347 1 348

1 349 1 350 1 351

1 352 1 353

1 354 1 355

1 356 1 357 1 358

1 359 1 360

1 361 1 362 1 363

1 364 1 365

1 3-65

1

1 1 1

1 1

1 1 1

1 1

1 1 1

1 1

1 1

1 1 1

1 1

1 1 1

1 1

1 1

1 1 1

1 1

1 1 1

1 1

1 1 1

1 1

1 1

1 1 1

1 1

1 1 1

1 1

1 1 1

1 1

1 1 1 1 1

1 1

1 1 1

1 1

1

0.00

0.00 3.00 6.30 5.30 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 1.70

6.00

0.40 14.70

0.00 0.40

10.50 10.60 0.00

0.00 0.00

0.40 0.00 0.00

5.30 0.00

0.40 0.60

0.40 0.40 0.00

0.00 0.20

12.90 8.00 7.90

0.00 0.00

0.00 0.00 9.70

0.20 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

1.60 2.20

0.80 0.20 0.00

0.40 0.00

2.60 0.80 0.40

0.40 0.00

0.40 0.00 0.00 9.70

12.70

7.60 5.10

9.40 0.40 5.70

0.00 7.80

0.00

0.00

0.00 3.00 6.30 5.30 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 1.70

6.00

0.40 14.70

0.00 0.40

10.50 10.60 0.00

0.00 0.00

0.40 0.00 0.00

5.30 0.00

0.40 0.60

0.40 0.40 0.00

0.00 0.20

12.90 8.00 7.90

0.00 0.00

0.00 0.00 9.70

0.20 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

1.60 2.20

0.80 0.20 0.00

0.40 0.00

2.60 0.80 0.40 0.40 0.00

0.40 0.00 0.00 9.70

12.70

7.60 5.10

9.40 0.40 5.70

0.00 7.80

0.00

0.00

0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00

0.00

0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00

0.00

0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00

0.00

0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00

0.36

0.36 0.55 0.65 1.97 0.96

0.84 0.76 0.70

0.65 0.61

0.57 1.36

1.28

1.36 0.25

1.82 1.27

0.20 2.37 1.90

0.95 0.85

0.72 0.28 0.47

0.56 0.41

1.38 0.36

0.60 0.63 0.78

0.92 0.43

0.03 0.56 0.00 0.19 1.14

0.77 1.06 0.33

0.06 0.12

0.92 0.06

0.25 0.14 0.00

1.44 0.27

0.49 0.10 0.51

0.51 0.26

0.21 0.76 0.41

0.33 0.23

0.48 0.33 0.57 1.27 0.49

0.38 0.36

1.31 1.75 0.41

1.01 2.00

0.19

0.32

0.36 0.40 0.44

0.48 0.51

0.54 0.56 0.59

0.62 0.65

0.67 0.70

0.72

0.73 0.73

0.72 0.71

0.71 0.71 0.74

0.77 0.84

0.98 1.27 1.65

1.93 2.04

2.01 1.90

1.79 1.67 1.57

1.47 1.38

1.30 1.22 1.14

1.07 1.02

0.99 1.03 1.15

1.33 1.51

1.63 1.71

1.77

1.80 1.78

1.73 1.64

1.55 1.45 1.35 1.27 1.19

1.12 1.06 1.00 0.95 0.90

0.85 0.81 0.78 0.74 0.71

0.67 0.64

0.61 0.60 0.65

0.87 1.57

2.81

1.00

1.00 1.00 1.00

1.00 1.00

1.00 1.00 1.00

1.00 1.00

1.00 1.00

1.00 1.00 1.00

1.00 1.00

1.00 1.00 1.00

1.00 1.00

1.00 1.00 1.00 1.00 1.00

1.00 1.00

1.00 1.00 1.00

1.00 1.00

1.00 1.00 1.00

1.00 1.00

1.00 1.00 1.00

1.00 1.00

1.00 1.00

1.00 1.00 1.00

1.00 1.00

1.00 1.00 1.00

1.00 1.00

1.00 1.00 1.00

1.00 1.00

1.00 1.00 1.00 1.00 1.00

1.00 1.00

1.00 1.00 1.00

1.00 1.00

1.00

0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00

177.46

176.75 178.80 184.01

186.85 185.38

184.00 182.68 181.39

180.13 178.88

177.63 177.28

181.28 179.60 193.32

190.78 189.20

198.79 206.30 203.67

201.95 200.26

198.97 197.42 195.31 198.12 195.66

192.67 191.01

189.02 187.11 184.77

182.37 180.76

192.34 198.56 205.31 204.05 201.89

200.12 198.03 206.25

205.07 203.44

200.89 199.12

197.10 195.16 193.38

191.81 192.10

190.86 189.51 187.64

186.27 184.82

186.10 185.07

184.06

183.18 182.05

181.12 179.98 178.64 186.33 197.83

204.38 208.48

215.96 214.00 218.64

216.76 220.99

217.99

329


330


V I N Ü E L A S 2

EVENT OüTPUT

day mo year Precp Runoff IR-det Av-det Mx-det Point Av-dep Max-dep Point Sed.Del ER

— (mm) (itim) kg/m^2 kg/m- a kg/m'-2 (m) kg/m^2 kg/m^2 (m) (kg/m)

4 5 1 2 2 . 0 2 . 6 0 .003 0 .24 0 .75 468 .9 - 1 . 5 9 - 3 . 4 3 638 .8 8 7 . 3 1.67

7 5 1 2 6 . 8 5 .8 0 .007 0 .50 1.44 468 .9 - 2 . 0 8 - 5 . 0 7 638 .8 2 0 1 . 5 1.53

8 5 1 1 7 . 6 0.2 0 .000 0 . 0 1 0 .08 468 .9 - 0 . 1 9 - 0 . 3 8 679 .5 4 . 3 1.78

4 6 1 13 .8 1.0 0 . 0 1 1 0 .14 0 .76 468 .9 - 0 . 5 6 - 1 . 5 8 632 .0 3 1 . 3 2 .52

331

ANEJO H: Salidas de las simulaciones realizadas con WEPP

332


VINUEIAS2

Soxl properties, daily output

OFE

1 1

1 1 1

1 1

1 1

1

1 1

1 1

1 1 1

1 1

1 1 1

1 1

1 1

1

1 1

1 1 1 1 1

1 1

1 1 1

1 1

1 1

1

1 1

1 1

1 1 1

1 1

1 1 1

1 1

1 1 1

1 1

1 1

1

Day

1 2

3 4 5

6 7

8 9

10

11 12

13 14

15 16 17

18 19

20 21 22

23 24

25 26 27

28 29

30 31 32 33 34

35 36

37 38 39

40 41

42 43 44

45 46

47 48 49 50 51

52 53

54 55 56

57 58

59 60 61

62 63

64 65

66

Y Poros Keff Suct FC

1 1

1 1 1

1 1

1 1

1

1 1

1 1

1 1 1

1 1

1 1 1

1 1

1 1

1

1 1

1 1

1 1 1

1 1

1 1 1

1 1

1 1 1

1 1

1 1

1 1 1

1 1

1 1 1

1 1 1 1 1

1 1

1 1 1

WP Rough % mm/hr mm mm/mm mm/mm

41.44 41.43

41.43 41.42 41.42

41.41 41.41

41.41 41.40

41.40

41.39 41.39

41.38 41.38

41.36 41.35 41.35

41.35 41.34

41.34 41.33 41.33

41.32 41.32

41.32 41.31

41.31

41.30 41.30

41.29 41.29

41.29 41.28 41.28

41.27 41.27

41.27 41.26 41.26

41.26 41.25

41.25 41.24 41.24

41.24 41.23

41.23 41.23 41.22 41.22 41.22

41.21 41.21

41.21 41.20 41.20

41.20 41.19

41.19 41.19 41.18

41.18 41.18

41.18 41.17

41.17

5.26 5.26

5.26 5.26 5.26

5.16 5.26

5.26 5.26

4.68

5.26 5.26

5.26 5.26

5.26 5.26 5.26

5.26 5.26

5.26 4.39 4.34

4.28 2.69

2.24 2.37

2.51 2.57 2.57

2.51 2.58

2.58 2.58 2.79

2.79 2.81

2.81 2.86 2.86

2.97 2.97

3.06 3.06

5.26

5.26 5.26

5.26 5.26

5.26 5.26 5.26

5.26 5.26

5.26 5.26 5.26

5.26 5.26

5.26 5.26 5.26

5.26 5.26

5.26 5.26

5.26

5.59 9.06

11.57 12.41 12.80

12.87 12.99

13.09 13.17

12.81

13.06 13.26 13.32 13.26

9.18 11.83 12.76

13.18 12.54

13.03 13.30 13.41

13.46 13.52

13.64 13.68

13.53

12.38 12.86

13.13 13.35

13.51 13.40 13.72

13.99 14.26

14.48 14.66 14.73

14.84 15.10

15.33 15.33

15.33 15.34 15.34

15.34 15.34

15.34 15.34 15.34

15.34 15.34

15.34 15.34 15.35

15.35 15.35

15.35 15.35 15.35

15.35 15.35

15.35 15.35

15.35

0.15 0.15

0.15 0.15 0.15

0.15 0.15

0.15 0.15

0.15

0.15 0.15

0.15 0.15

0.15

0.15 0.15

0.15 0.15

0.15 0.15 0.15

0.15 0.15

0.15 0.15

0.15

0.15 0.15

0.15 0.15

0.15 0.15 0.15

0.15 0.15

0.15 0.15 0.15

0.15 0.15

0.15 0.15

0.15

0.15 0.15

0.15 0.15

0.15 0.15 0.15

0.15 0.15

0.15 0.15 0.15

0.15 0.15

0.15 0.15 0.15

0.15 0.15

0.15 0.15

0.15

0.06 0.06

0.06 0.06 0.06

0.06 0.06

0.06 0.06

0.06

0.06 0.06

0.06 0.06

0.06

0.06 0.06

0.06 0.06

0.06 0.06 0.06

0.06 0.06

0.06 0.06

0.06

0.06 0.06

0.06 0.06

0.06 0.06 0.06

0.06 0.06

0.06 0.06 0.06

0.06 0.06

0.06 0.06

0.06

0.06 0.06

0.06 0.06

0.06 0.06 0.06

0.06 0.06

0.06 0.06 0.06

0.06 0.06

0.06 0.06 0.06

0.06 0.06

0.06 0.06

0.05

Ki Kr Tauc mm adjsmt adjsmt adjsmt

5.00 6.00

6.00 6.00 6.00

6.00 6.00

6.00 6.00

6.00

6.00 6.00

6.00 6.00

5.00 6.00 6.00

5.00 6.00

6.00 6.00 6.00

6.00 6.00

6.00 6.00

6.00

6.00 6.00

6.00 6.00

6.00 6.00 6.00

6.00 6.00

6.00 6.00 6.00

6.00 6.00

6.00 6.00 6.00

6.00 6.00

6.00 6.00

6.00 6.00 6.00

6.00 6.00

6.00 6.00 6.00

6.00 6.00

6.00 6.00 6.00

6.00 6.00

5.00 6.00

5.00

0.06 0.06

0.06 0.06 0.06

0.03 0.06

0.06 0.06

0.06

0.06 0.06

0.06 0.06

0.06 0.06 0.06

0.06 0.06

0.06 0.06 0.06

0.06 0.06

0.06 0.06

0.06

0.06 0.06

0.06 0.06

0.06 0.06 0.06

0.06 0.06

0.06 0.06 0.06

0.06 0.06

0.06 0.06 0.05

0.06 0.06

0.06 0.06

0.05 0.06 0.06

0.06 0.06

0.06 0.06 0.06

0.06 0.06

0.06 0.06 0.06

0.06 0.06

0.06 0.06

0.06

0.13 0.13

0.13 0.13 0.13

0.03 0.13

0.13 0.13 0.13

0.13 0.13

0.13 0.13

0.13 0.13 0.13

0.13 0.13

0.13 0.13 0.13

0.13 0.13

0.13 0.13 0.13

0.13 0.13

0.13 0.13

0.13 0.13 0.13

0.13 0.13

0.13 0.13 0.13

0.13 0.13

0.13 0.13 0.13

0.12 0.12

0.12 0.12

0.12 0.12 0.12

0.12 0.12

0.12 0.12 0.12

0.12 0.12

0.12 0.12 0.12

0.12 0.12

0.12 0.12

0.12

1.00 1.00

1.00 1.00 1.00

1.00 1.00

1.00 1.00 1.00

1.00 1.00

1.00 1.00

1.00 1.00 1.00

1.00 1.00

1.00 1.00 1.00

1.00 1.00

1.00 1.00

1.00

1.00 1.00

1.00 1.00

1.00 1.00 1.00

1.00 1.00

1.00 1.00 1.00

1.00 1.00

1.00 1.00

1.00 1.00 1.00

1.00 1.00

1.00 1.00 1.00

1.00 1.00

1.00 1.00 1.00

1.00 1.00

1.00 1.00 1.00

1.00 1.00

1.00 1.00

1.00

333


1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1

67 68 69 70 71 72 73 74 75 76 77 78 79 80 81 82 83 84 85 86 87 88 89 90 91 92 93 94 95 96 97 98 99

100 101 102 103 104 105 106 107 108 109 110 111 112 113 114 115 116 117 118 119 120 121 122 123 124 125 126 127 128 129 130 131 132 133 134 135 136 137 138 139 140 141 142 143

1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1

41.17 41.16 41.16 41.16 41.15 41.15 41.15 41.14 41.14 41.14 41.14 41.13 41.13 41.13 41.12 41.11 41.11 41.10 41.10 41.10 41.09 41.09 41.09 41.08 41.08 41.07 41.07 41.06 41.06 41.05 41.05 41.05 41.04 41.04 41.04 41.03 41.03 41.03 41.03 41.02 41.02 41.01 41.01 41.01 41.00 41.00 41.00 40.99 40.99 40.99 40.99 40.98 40.98 40.97 40.97 40.97 40.97 40.96 40.96 40.95 40.95 40.95 40.94 59.62 58.22 58.21 58.19 58.18 58.17 57.61 57.60 47.74 47.52 47.45 47.44 47.43 46.05

5.26 5.26 5.26 5.26 5.26 5.26 5.26 5.26 5.26 5.26 5.26 5.26 5.26 5.26 5.26 5.26 5.26 5.26 5.26 5.26 5.26 5.26 5.26 5.26 5.26 5.26 5.26 5.26 5.26 5.26 5.26 5.26 5.26 5.26 5.26 5.26 5.26 5.26 5.26 5.26 5.26 5.26 5.26 5.26 5.26 5.26 5.26 5.26 5.26 5.26 5.26 5.26 5.26 5.26 5.26 5.26 5.26 5.26 5.26 5.26 5.26 5.26 5.26

26.29 25.56 24.85 24.18 23.53 22.90 22.63 22.41 6.95 6.82 6.79 6.77 6.76 5.82

15.35 15.36 15.36 15.36 15.36 15.36 15.36 15.36 15.36 15.36 15.36 15.36 15.36 15.36 13.44 12.63 12.24 12.61 13.65 14.31 14.78 15.37 15.37 15.38 14.97 13.96 13.97 12.08 12.80 13.61 14.17 14.86 15.15 15.21 15.2 9 15.35 15.27 15.37 15.39 15.26 14.03 14.86 15.32 14.73 14.34 15.29 15.36 14.93 15.33 15.39 15.39 15.37 14.24 15.15 15.24 15.36 15.39 15.31 15.39 12.89 13.37 14.05 11.50 12.17 13.21 14.07 14.63 14.95 14.96 14.85 14.85 12.77 13.58 14.33 14.41 14.43 12.88

0.15 0.15 0.15 0.15 0.15 0.15 0.15 0.15 0.15 0.15 0.15 0.15 0.15 0.15 0.15 0.15 0.15 0.15 0.15 0.15 0.15 0.15 0.15 0.15 0.15 0.15 0.15 0.15 0.15 0.15 0.15 0.15 0.15 0.15 0.15 0.15 0.15 0.15 0.15 0.15 0.15 0.15 0.15 0.15 0.15 0.15 0.15 0.15 0.15 0.15 0.15 0.15 0.15 0.15 0.15 0.15 0.15 0.15 0.15 0.15 0.15 0.15 0.15 0.15 0.15 0.15 0.15 0.15 0.15 0.15 0.15 0.15 0.15 0.15 0.15 0.15 0.15

0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0,06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06

6.00 6.00 6.00 6.00 6.00 6.00 6.00 6.00 6.00 6.00 6.00 6.00 6.00 6.00 5.00 6.00 6.00 6.00 6.00 6.00 6.00 6.00 6.00 6.00 6.00 6.00 6.00 6.00 6.00 6.00 6.00 6.00 6.00 6.00 6.00 6.00 6.00 6.00 6.00 6.00 6.00 6.00 6.00 6.00 6.00 6.00 6.00 6.00 6.00 6.00 6.00 6.00 6.00 6.00 6.00 6.00 6.00 6.00 6.00 6.00 6.00 6.00 6.00

20.00 19.11 19.11 19.11 19.11 19.11 18.89 18.89 14.49 14.33 14.28 14.28 14.28 12.88

0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.56 0.56 0.56 0.56 0.56 0.56 0.56 0.56 0.55 0.54 0.53 0.52 0.51 0.50

0.12 0.12 0.12 0.12 0.12 0.12 0.12 0.12 0.12 0.12 0.12 0.12 0.12 0.12 0.12 0.12 0.12 0.12 0.12 0.12 0.12 0.12 0.12 0.12 0.12 0.12 0.12 0.12 0.12 0.12 0.12 0.12 0.12 0.12 0.12 0.12 0.12 0.12 0.12 0.12 0.12 0.12 0.12 0.12 0.12 0.12 0.12 0.12 0.12 0.12 0.12 0.12 0.12 0.12 0.12 0.12 0.12 0.12 0.12 0.12 0.12 0.12 0.12 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 0.98 0.97 0.95 0.93 0.92 0.90

1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.11 1.10 1.10 1.10 1.10 1.10 1.10 1.10 1.07 1.07 1.07 1.07 1.07 1.06

334


1

1 1 1

1 1

1 1 1 1 1

1 1

1 1 1

1 1

1 1 1

1 1

1 1 1

1 1

1 1

1 1 1

1 1

1 1 1

1 1

1 1 1

1 1

1 1 1

1 1

1 1

1 1 1

1 1

1 1 1

1 1

1 1

1 1 1

1 1

1 1 1

1 1

1 1 1

144

145 146 147

148 149

150 151 152 153 154

155 155

157 158 159

160 161

162 163 164

165 166

167 168 169

170 171

172 173 174 175 176

177 178

179 180 181

182 183 184 185 186 187 188

189 190 191

192 193

194 195

196 197 198

199 200

201 202 203 204 205

206 207 208

209 210

211 212

213 214 215

216 217

218 219 220

1

1 1 1

1 1

1 1 1

1 1

1 1

1 1 1

1 1

1 1 1 1 1

1 1 1 1 1

1 1

1 1 1

1 1

1 1 1

1 1

1 1 1

1 1

1 1 1

1 1

1 1

1 1 1

1 1

1 1 1

1 1

1 1 1

1 1

1 1

1 1 1

1 1

1 1 1

46.01

45.97 45.96 45.95

45.79 45.75

45.74 45.73 45.72 45.71 45.59

45.42 45.41 44.84 44.83 44.82

44.80 44.79

44.78 44.75 44.74

44.72 44.71

44.70 44.69 44.68

44.67 44.66

44.65 44.64 44.63 44.62 44.61

44.60 44.59

44.58 44.57 44.56

44.55 44.54

44.53 44.52 44.51 44.50 44.50

44.49 44.48 44.47

44.46 44.40

44.40 44.39

44.38 44.37 44.36 44.35 43.94

43.93 43.92 43.91

43.90 43.90

43.89 43.88 43.87

43.86 43.85

43.85 43.84

43.83 43.82 43.81

43.80 43.80

43.79 43.78 43.77

5.81

5.80 5.79 5.79

5.73 5.72

5.72 5.71 5.71 5.71 5.67

5.61 5.60 5.43 5.42 5.42

5.42 5.42

5.42 5.41 5.41

5.40 5.40

5.40 5.40 5.40

5.40 5.40

5.39 5.39 5.39 5.39 5.39

5.39 5.38

5.38 5.38 5.38

5.38 5.38 5.37 5.37 5.37

5.37 5.37

5.37 5.37

5.36

5.36 5.35

5.35 5.35

5.35 5.34 5.34 5.34 5.26

5.26 5.26 5.26

5.26 5.26

5.26 5.26 5.26

5.26 5.26

5.26 5.26

5.26 5.26 5.26

5.26 5.26

5.26 5.26 5.26

13.89

14.56 14.60 14.61

14.56 14.61

14.63 14.64 14.64 14.64 14.61

14.57 14.66 13.57 14.67 14.75

14.77 14.78

14.78 14.77 14.78

14.79 14.79

14.79 14.79 14.79

14.79 14.79

14.79 14.80 14.80 14.80 14.80

14.80 14.80

14.80 14.80 14.80

14.81 14.81

14.81 14.81 14.81

14.81 14.81

14.81 14.81 14.81

14.82 14.79

14.82 14.83

14.83 14.83 14.83

14.83 13.68

14.05 14.26 14.40

14.52 14.64

14.75 14.85 14.91

14.92 14.92

14.92 14.92

14.92 14.92 14.92

14.92 14.92

14.92 14.92 14.93

0.15

0.15 0.15 0.15

0.15 0.15

0.15 0.15 0.15 0.15 0.15

0.15 0.15

0.15 0.15 0.15

0.15 0.15

0.15 0.15 0.15

0.15 0.15

0.15 0.15 0.15 0.15 0.15

0.15 0.15 0.15

0.15 0.15

0.15 0.15

0.15 0.15 0.15

0.15 0.15

0.15 0.15 0.15 0.15 0.15

0.15 0.15 0.15

0.15 0.15

0.15 0.15

0.15 0.15 0.15

0.15 0.15

0.15 0.15 0.15

0.15 0.15

0.15 0.15 0.15 0.15 0.15

0.15 0.15

0.15 0.15 0.15

0.15 0.15

0.15 0.15 0.15

0.06

0.06 0.06 0.06

0.06 0.06

0.06 0.06 0.06

0.06 0.06

0.06 0.06 0.06 0.06 0.06

0.06 0.06

0.06 0.06 0.06

0.06 0.06

0.06 0.06 0.06

0.06 0.06

0.06 0.06 0.06

0.06 0.06

0.06 0.06

0.06 0.06 0.06

0.06 0.06

0.06 0.06 0.06 0.06 0.06

0.06 0.06 0.06

0.06 0.06

0.06 0.06

0.06 0.06 0.06

0.06 0.06

0.06 0.06 0.06

0.06 0.06

0.06 0.06 0.06 0.06 0.06

0.06 0.06

0.06 0.06 0.06

0.06 0.06

0.06 0.06 0.06

12.85

12.82 12.82 12.82

12.62 12.58

12.58 12.58 12.58 12.58 12.44

12.21 12.21

11.26 11.26 11.26

11.26 11.26

11.26 11.21 11.21

11.21 11.21

11.21 11.21 11.21 11.21 11.21

11.21 11.21 11.21

11.21 11.21

11.21 11.21

11.21 11.21 11.21

11.21 11.21

11.21 11.21 11.21

11.21 11.21

11.21 11.21 11.21

11.21 11.12

11.12 11.12

11.12 11.12 11.12

11.12 10.23

10.23 10.23 10.23

10.23 10.23

10.23 10.23 10.23

10.23 10.23

10.23 10.23

10.23 10.23 10.23

10.23 10.23

10.23 10.23 10.23

0.49

0.48 0.47 0.46

0.46 0.45

0.44 0.43 0.43

0.42 0.41

0.40 0.40

0.39 0.38 0.38

0.37 0.36

0.36 0.35 0.35

0.34 0.34

0.33 0.32 0.32

0.31 0.31

0.30 0.30 0.29 0.29 0.28

0.28 0.28

0.27 0.27 0.26

0.26 0.25

0.25 0.25 0.24 0.24 0.24

0.23 0.23 0.23

0.22 0.22

0.22 0.21

0.21 0.21 0.20

0.20 0.20

0.19 0.19 0.19 0.19 0.18

0.18 0.18 0.18 0.17 0.17

0.17 0.17

0.15 0.16 0.16

0.16 0.16

0.15 0.15 0.15

0.88 0.87 0.85 0.84

0.83 0.81

0.80 0.78 0.77

0.76 0.75

0.73 0.72 0.71 0.70 0.69

0.67 0.66

0.65 0.64 0.63

0.62 0.61

0.60 0.59 0.58 0.57 0.56

0.56 0.55 0.54

0.53 0.52

0.51 0.51

0.50 0.49 0.48

0.48 0.47

0.46 0.46 0.45

0.44 0.44

0.43 0.42 0.42

0.41 0.41

0.40 0.39

0.39 0.38 0.38

0.37 0.37

0.36 0.36 0.35

0.35 0.34

0.34 0.34

0.33 0.33 0.32

0.32 0.32

0.31 0.31 0.30

0.30 0.30

0.29 0.29 0.29

1.05

1.05 1.05 1.05

1.05 1.05

1.05 1.05 1.05 1.05 1.05

1.05 1.05 1.04 1.04 1.04

1.04 1.04

1.04 1.04 1.04

1.04 1.04

1.04 1.04 1.04

1.04 1.04

1.04 1.04 1.04 1.04 1.04

1.04 1.04

1.04 1.04 1.04

1.04 1.04

1.04 1.04 1.04

1.04 1.04

1.04 1.04 1.04

1.04 1.04

1.04 1.04

1.04 1.04 1.04

1.04 1.03

1.03 1.03 1.03

1.03 1.03

1.03 1.03 1.03

1.03 1.03

1.03 1.03

1.03 1.03 1.03

1.03 1.03

1.03 1.03 1.03

335


1

1 1 1

1 1

1 1 1

1 1

1 1 1

1 1

1 1

1

1 1

1 1

1 1 1

1 1

1 1

1 1 1

1 1

1

1 1

1 1

1 1 1

1 1

1 1

1

1 1

1 1

1 1 1

1 1

1 1 1

1 1

1 1 1

1 1

1 1 1 1 1

1 1

1 1 1

221

222 223 224

225 226

227 228 229

230 231

232 233 234

235 236

237 238

239

240 241

242 243

244 245 246

247 248

249 250

251

252 253

254 255

256 257 258

259 260 261 262 263

264 265

266 2 67

268

269 270

271 272 273

274 275

27S 277

278

279 280

281 282

283 284 285

286 287

288 289 290 291 292

293 294

295 296 297

1

1 1 1

1 1

1 1 1

1 1

1 1 1

1 1

1 1

1

1 1

1 1

1 1 1

1 1

1 1

1

1 1

1 1

1 1 1

1 1 1 1 1

1 1

1 1

1

1 1

1 1 1

1 1

1 1

1 1 1

1 1

1 1 1

1 1

1 1 1

1 1

1 1

1

1 1

43.76

43.76 43.75 43.74

43.73 43.72

43.72 43.71 43.70

43.69 43.69

43.68 43.67 43.66

43.66 43.65

43.64 43.63

43.63

43.62 43.61

43.60 43.60

43.59 43.58 43.58

43.57 43.56

43.56 43.55 43.54

43.53 43.53

43.52 43.51

43.51 43.50 43.49

43.49 43.48 43.47 43.47 43.46

43.45 43.45

43.44 43.44

43.43 43.42 43.42

43.32 43.29 43.25

59.62 59.61

59.59 59.58

59.57

59.56 59.55

59.53 59.52

59.51 59.62 59.61

49.84 48.88

48.87 48.85 48.75 48.74 48.73

48.72 48.71

48.11 47.17 46.60

5.26

5.26

5.26 5.26

5.26 5.26

5.26 5.26 5.26

5.26 5.26

5.26 5.26 5.26

5.26 5.26

5.26 5.26

5.26

5.26 5.26

5.26 5.26

5.26 5.26 5.26

5.26 5.26

5.26 5.26 5.26

5.26 5.26

5.26 5.26

5.26

5.26 5.26

5.26 5.26 5.26

5.26 5.26

5.26 5.26

5.26 5.26 5.26

5.26 5.26

5.26 5.26 5.26

26.29 26.29

26.29 26.29

26.29

26.29 26.29

26.29 26.29

26.29 26.29 25.94

10.22 8.82

8.04 7.51 7.46 7.43 7.41

7.38 7.36

6.99 6.39 6.04

14.93

14.93

14.93 14.93

14.93 14.93 14.93 14.93 14.93

14.94 14.94

14.94 14.94 14.94

14.94 14.94

14.94 14.94

14.94

14.94 14.95

14.95 14.95

14.95 14.95 14.95

14.95 14.95

14.95 14.95 14.95

14.95 14.96

14.96 14.96 14.96

14.96 14.96

14.96 14.96 14.96

14.96 14.96

14.96 14.97

14.97 14.97 14.97

14.97 14.97

14.68 14.85 14.86

15.24 15.27

15.27 15.27

15.27

15.26 15.2 6

15.26 15.26

15.26 15.27 15.27

12.85 12.95

13.18 13.31 13.44 13.52 13.59

13.67 13.74 13.49

12.90 12.78

0.15

0.15

0.15 0.15

0.15 0.15

0.15 0.15 0.15

0.15 0.15

0.15 0.15 0.15

0.15 0.15

0.15 0.15 0.15

0.15 0.15

0.15 0.15 0.15 0.15 0.15

0.15 0.15

0.15 0.15 0.15

0.15 0.15

0.15 0.15 0.15

0.15 0.15

0.15 0.15 0.15

0.15 0.15

0.15 0.15

0.15 0.15 0.15

0.15 0.15

0.15 0.15 0.15

0.15 0.15

0.15 0.15 0.15

0.15 0.15

0.15 0.15

0.15 0.15 0.15

0.15 0.15

0.15 0.15 0.15

0.15 0.15

0.15 0.15 0.15 0.15 0.15

0.06 0.06

0.06 0.06

0.06 0.06 0.06

0.06 0.06

0.06 0.06

0.06 0.06 0.06

0.06 0.06

0.06 0.06 0.06

0.05 0.06

0.06 0.06 0.06

0.06 0.06

0.06 0.06 0.06 0.06 0.06

0.06 0.06

0.06 0.06

0.06

0.06 0.06

0.06 0.06 0.06

0.06 0.06

0.06 0.06

0.06 0.06 0.06

0.06 0.06

0.06 0.06 0.06

0.06 0.06

0.06 0.06

0.06

0.06 0.06

0.06 0.06

0.06 0.06 0.06

0.06 0.06 0.06 0.06 0.06

0.06 0.06

0.06 0.06 0.06

0.06 0.06

10.23 10.23

10.23 10.23

10.23 10.23 10.23

10.23 10.23

10.23 10.23 10.23 10.23 10.23

10.23 10.23

10.23 10.23 10.23

10.23 10.23

10.23 10.23 10.23

10.23 10.23

10.23 10.23

10.23 10.23 10.23

10.23 10.23

10.23 10.23 10.23

10.23 10.23

10.23 10.23 10.23

10.23 10.23

10.23 10.23

10.23 10.23 10.23

10.23 10.23

10.01 9.95 9.85

43.00 43.00

43.00 43.00 43.00

43.00 43.00

43.00 43.00

43.00 15.00 15.00

11.86 11.44

11.44 11.44 11.40

11.40 11.40

11.40 11.40 11.10 10.54 10.13

0.15 0.15

0.14 0.14

0.14 0.14 0.14

0.14 0.13

0.13 0.13 0.13

0.13 0.13

0.13 0.12

0.12 0.12 0.12

0.12 0.12

0.12 0.12

0.11

0.11 0.11

0.11 0.11 0.11 0.11 0.11

0.11 0.10

0.10 0.10 0.10

0.10 0.10

0.10 0.10 0.10

0.10 0.10

0.09 0.09

0.09 0.09 0.09

0.09 0.09

0.09 0.09 0.09

0.56 0.56

0.56 0.56 0.56

0.56 0.56

0.56 0.56

0.56 0.56 0.56

0.55 0.54

0.53 0.52 0.51

0.50 0.49

0.48 0.47 0.46

0.46 0.45

0.28 0.28

0.28 0.27

0.27 0.27 0.26

0.26 0.26

0.26 0.25 0.25

0.25 0.25

0.24 0.24 •

0.24 0.24 0.23

0.23 0.23

0.23 0.22 0.22

0.22 0.22

0.22 0.21 0.21

0.21 0.21

0.21 0.20

0.20 0.20 0.20

0.20 0.20

0.20 0.19 0.19

0.19 0.19

0.19 0.19

0.19 0.18 0.18

0.18 0.18

0.18 0.18 0.18

1.00 1.00

1.00 1.00 1.00

1.00 1.00

1.00 1.00

1.00 1.00 1.00

0.98 0.97

0.95 0.93 0.92

0.90 0.88

0.87 0.85 0.84

0.83 0.81

1.03 1.03

1.03 1.03

1.03 1.03 1.03

1.03 1.03

1.03 1.03 1.03

1.03 1.03

1.03 1.03

1.03 1.03 1.03

1.03 1.03 1.03 1.03 1.03

1.03 1.03

1.03 1.03 1.03

1.03 1.03

1.03 1.03

1.03 1.03 1.03

1.03 1.03

1.03 1.03 1.03

1.03 1.03

1.03 1.03

1.03 1.03 1.03

1.03 1.03

1.03 1.03 1.03

1.30 1.30

1.30 1.30 1.30

1.30 1.30

1.30 1.30

1.30 1.07 1.07

1.05 1.04 1.04 1.04 1.04

1.04 1.04

1.04 1.04 1.04

1.04 1.03

336

ANEIO 11: Salidas de las simulaciones realizadas con WEPP

1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1

298 299 300 301 302 303 304 305 306 307 308 309 310 311 312 313 314 315 316 317 318 319 320 321 322 323 324 325 326 327 328 329 330 331 332 333 334 335 336 337 338 339 340 341 342 343 344 345 346 347 348 349 350 351 352 353 354 355 356 357 358 359 360 361 362 363 364 365 366

1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1

46.59 46.57 46.56 46.55 46.54 46.53 46.52 49.14 46.44 46.32 44.24 44.23 44.20 43.62 43.27 43.26 43.25 43.24 43.22 43.22 43.21 43.08 43.07 43.05 43.03 43.02 43.00 42.99 42.99 42.98 42.76 42.65 42.57 42.56 42.55 42.55 42.54 42.45 42.44 42.44 42.43 42.42 42.42 42.41 42.40 42.38 42.36 42.35 42.34 42.33 42.32 42.32 42.29 42.28 42.27 42.26 42.26 42.25 42.24 42.24 42.18 42.11 42.07 42.05 42.01 42.01 41.98 41.98 41.95

5.94 5.88 5.85 5.83 5.82 5.81 5.81

26.29 18.46 18.17 8.68 6.44 6.40 5.68 5.33 5.29 5.28 5.28 5.28 5.28 5.27 5.26 5.26 5.26 5.26 5.26 5.26 5.26 5.26 5.26 5.26 5.26 5.26 5.26 5.26 5.26 5.26 5.26 5.26 5.26 5.26 5.26 5.26 5.26 5.26 5.26 5.26 5.26 5.26 5.26 5.26 5.26 5.26 5.26 5.26 5.26 5.26 5.26 5.26 5.26 5.26 5.26 5.26 5.26 5.26 5.26 5.26 5.26 5.26

13.16 13.39 13.57 13.72 13.85 13.98 14.11 14.05 13.46 13.82 12.27 12.90 13.21 11.86 11.44 12.88 13.36 13.67 13.81 13.89 14.00 13.34 13.59 13.90 13.92 14.03 14.13 14.32 14.54 14.62 12.82 11.99 11.34 12.14 12.78 13.14 13.46 12.04 12.46 12.71 13.01 13.04 13.11 13.14 13.14 13.26 13.02 13.09 13.12 13.25 13.32 13.39 13.04 13.18 13.26 13.29 13.36 13.42 13.51 13.65 12.47 11.17 11.21 11.51 11.22 12.68 12.23 12.88 12.26

0.15 0.15 0.15 0.15 0.15 0.15 0.15 0.15 0.15 0.15 0.15 0.15 0.15 0.15 0.15 0.15 0.15 0.15 0.15 0.15 0.15 0.15 0.15 0.15 0.15 0.15 0.15 0.15 0.15 0.15 0.15 0.15 0.15 0.15 0.15 0.15 0.15 0.15 0.15 0.15 0.15 0.15 0.15 0.15 0.15 0.15 0.15 0.15 0.15 0.15 0.15 0.15 0.15 0.15 0.15 0.15 0.15 0.15 0.15 0.15 0.15 0.15 0.15 0.15 0.15 0.15 0.15 0.15 0.15

0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06

10.13 10.13 10.13 10.13 10.13 10.13 10.13 10.71 9.29 9.23 7.91 7.91 7.88 7.26 6.75 6.75 6.75 6.75 6.73 6.73 6.73 6.51 6.51 6.49 6.47 6.45 6.44 6.44 6.44 6.43 6.00 6.00 6.00 6.00 6.00 6.00 6.00 6.00 6.00 6.00 6.00 6.00 6.00 6.00 6.00 6.00 6.00 6.00 6.00 6.00 6.00 6.00 6.00 6.00 6.00 6.00 6.00 6.00 6.00 6.00 6.00 6.00 6.00 6.00 6.00 6.00 6.00 6.00 6.00

0.44 0.43 0.43 0.42 0.41 0.40 0.40 0.42 0.42 0.42 0.42 0.41 0.40 0.40 0.39 0.38 0.38 0.37 0.36 0.36 0.35 0.35 0.34 0.33 0.33 0.32 0.32 0.31 0.31 0.30 0.30 0.29 0.29 0.28 0.28 0.27 0.27 0.27 0.26 0.26 0.25 0.25 0.25 0.24 0.24 0.23 0.23 0.23 0.22 0.22 0.22 0.21 0.21 0.21 0.21 0.20 0.20 0.20 0.19 0.19 0.19 0.19 0.18 0.18 0.18 0.18 0.17 0.17 0.17

0.80 0.78 0.77 0.76 0.75 0.73 0.72 0.77 0.77 0.77 0.76 0.74 0.73 0.72 0.71 0.70 0.68 0.67 0.66 0.65 0.64 0.63 0.62 0.61 0.60 0.59 0.58 0.57 0.56 0.55 0.55 0.54 0.53 0.52 0.51 0.51 0.50 0.49 0.48 0.48 0.47 0.46 0.45 0.45 0.44 0.43 0.43 0.42 0.42 0.41 0.40 0.40 0.39 0.39 0.38 0.38 0.37 0.37 0.36 0.36 0.35 0.35 0.34 0.34 0.33 0.33 0.33 0.32 0.32

1.03 1.03 1.03 1.03 1.03 1.03 1.03 1.04 1.03 1.03 1.02 1.02 1.02 1.01 1.01 1.01 1.01 1.01 1.01 1.01 1.01 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00

337

ANEDO11: Salidas de las simulaciones realizadas con WEPP

338

ANQOII : Salidas de las simulaciones realizadas con WEPP

VINUEIAS2

Event-by-event; detailed (Metric Units)

DSDñ WATER EROSIÓN PREDICTION PROJECT

HILLSLOPE PROFILE AND WATERSHED MODEL VERSIÓN 2001.300

March 14, 2001

TO REPORT PROBLEMS OR TO BE PDT ON THE MAILING LIST FOR FOTORE WEPP MODEL RELEASES, PLEASE CONTACT:

WEPP TECHNICñL SÜPPORT DSDa-AGRICULTURAL RESEARCH SERVICE NATIONAL SOIL EROSIÓN RESEARCH LABORATORY 1196 BDILDING SOIL, PDRDUE UNIVERSITY WEST LñFAYETTE, IN 47907-1196 USA

PHONE: (765) 494-8673 FAX: (765) 494-5948

email: [email protected] ÜRL: http://topsoil.nserl.purdue.edu

HILLSLOPE INPUT DATA FILES - VERSIÓN 2001.300 March 14, 2001

MANAGEMENT: pO.man MAN. PRACTICE: description 1

description 2 description 3

SLOPE: pO.slp CLIMATE: pO.cli

Station: Torrejon de Ardoz 0.00 SOIL: pO.sol

PLAÑE 1 vinuelasl sandy loams

HILLSLOPE 1 RESULTS

I. ABBREVIATED EVENT-BY-EVENT HYDROLOGY

Overland flow element number: 1 Event date: may 4, year 1

precipitation amount 22.00 rainfall amount 22.00 snow melt amount 0.00 runoff amount 2.60 rain/melt duration 780.00 effective duration 33.24 peak runoff rate 4.69 effective length 679.54

note: amounts = mm, durations = min, rates = mm/hr, length = meters

II. ON SITE EFFECTS ON SITE EFFECTS ON SITE EFFECTS

AREñ OF NET SOIL LOSS

** Soil LOSS (Avg. of Net Detachment Áreas) = 0.239 kg/m2 ** ** Máximum Soil Loss = 0.750 kg/m2 at 468.88 meters **

** Interrill Contribution = 0.003 kg/m2 for OFE # 1

Área of Soil Loss Soil Loss MAX MAX Loss MIN MIN Loss Net Loss MEAN STDEV Loss Point Loss Point

(m) (kg/m2) (kg/in2) (kg/m2) (m) (kg/m2) (m)

339

mailto:[email protected]

http://topsoil.nserl.purdue.edu

ANE30 H: Salidas de las simulaciones realizadas con WEPP

0.00-659.15-

625.18 672.74

0.243 0.012

0.151 0.005

0.750 0.016

468.88 672.74

0.003 0.008

13.59 665.95

B. AREñ OF SOIL DEPOSITION

** Soil Deposition (Avg. of Uet Deposition Áreas) = -1.595 kg/m2 ** ** Máximum Soil Deposition = -3.428 kg/m2 at 638.77 meters **

Área of Soil Dep Soil Dep MAX MAX Dep MIN MIN Dep Net Dep MEAN STDEV Dep Point Dep Point

(m) (kg/m2) (kg/m2) {kg/m2) (m) (kg/m2) (m)

625.18- 659.15 -1.535 672.74- 679.54 -1.896

Single Point Soil Área

(m)

1.405 0.000

Single Point Dep {kg/m2/)

-3.428 638.77 -1.896 679.54

-0.061 -1.896

659.15 579.54

679.54 -1.896

C. SOIL LOSS/DEPOSITION ALONG SLOPE PROFILE

Profile distances are from top to bottom of hillslope

distance (m)

6.80 13.59 20.39 27.18 33.98 40.77 47.57 54.36 61.16 67.95 74.75 81.54 88.34 95.14

101.93 108.73 115.52 122.32 129.11 135.91 142.70 149.50 156.29 163.09 169.88 176.68 183.48 190.27 197.07 203.86 210.66 217.45 224.25 231.04

note: (+

soil flow loss elem {kg/m2)

0.054 0.003 0.003 0.003 0.003 0.003 0.004 0.024 0.050 0.074 0.095 0.115 0.133 0.149 0.163 0.176 0.188 0.198 0.207 0.216 0.223 0.230 0.236 0.241 0.242 0.193 0.130 0.067 0.042 0.048 0.053 0.059 0.064 0.069

) soil lo

1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1

ss -

distance (m)

237.84 244.63 251.43 258.23 265.02 271.82 278.61 285.41 292.20 299.00 305.79 312.59 319.38 326.18 332.97 339.77 346.57 353.36 360.16 366.95 373.75 380.54 387.34 394.13 400.93 407.72 414.52 421.31 428.11 434.91 441.70 448.50 455.29 462.09

• detachment


0.074 0.079 0.131 0.212 0.291 0.367 0.398 0.393 0.387 0.382 0.378 0.373 0.369 0.365 0.361 0.357 0.354 0.351 0.348 0.345 0.342 0.339 0.337 0.334 0.332 0.330 0.328 0.32 6 0.324 0.322 0.321 0.402 0.540 0.670

1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1

(-) soil

distance (m)

468.88 475.68 482.47 489.27 496.06 502.86 509.65 516.45 523.25 530.04 536.84 543.63 550.43 557.22 564.02 570.81 577.61 584.40 591.20 598.00 604.79 611.59 618.38 625.18 631.97 638.77 645.56 652.36 659.15 665.95 672.74 679.54

soil fl ow loss elem (kg/m2)

0.750 0.601 0.243 0.246 0.248 0.384 0.200 0.562 0.292 0.237 0.240 0.243 0.245 0.248 0.250 0.252 0.254 0.256 0.258 0.259 0.261 0.263 0.2 62 0.028

-2.443 -3.428 -1.339 -0.404 -0.061 0.008 0.016

-1.896

loss - deposition

1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1

III. OFF SITE EFFECTS OFF SITE EFFECTS OFF SITE EFFECTS

A. SEDIMENT LEñVIKG PROFILE for may 4 1 87.323 kg/m

340


B. SEDIMENT CHARACTERISTICS AND ENRICHMENT

Sediment partióle information leaving profile

Partióle Composition Class Diattieter Specific

(mm) Gravity Sand % Silt % Clay

Detaohed Fraction Sediment In Flow

O.M. Fraction Exiting

1 2

3 4 5

0.002 0 . 0 1 0

0 .030 0 . 3 0 0 0.200

2 . 6 0 2 . 6 5

1.80 1 . 6 0 2 . 6 5

0 .0 0 . 0

0 .0 8 1 . 9

100 .0

0 .0 1 0 0 . 0

5 5 . 0 1 3 . 5

0 .0

100 .0 0 . 0

4 5 . 0 4 . 7 0 .0

1 3 . 9 0 . 0 6 . 3 0 . 6 0.0

0.023 0.000 0.110 0 . 3 6 7 0 .499

0 . 0 4 1 0 . 0 0 0

0 . 1 9 3 0.523 0.244

SSA enrichment ratio leaving profile for may 4 1.57

HILLSLOPE 1 RESOLTS

ABBREVIATED EVENT-BY-EVENT HYDROLOGY


precipitation amount 26.80 snow melt amount 0.00 rain/melt duration 840.00 peak runoff rate 9.19

rainfall amount 26.80 runoff amount 5.77 effective duration 37.67 effective length 679.54



A. ÁREA OF NET SOIL LOSS

** Soil Loss (Avg. of Net Detachment Áreas) = 0.504 kg/m2 ** ** Máximum Soil Loss = 1.444 kg/m2 at 468.88 meters **


Área of Soil Loss Soil Loss MAX MAX Loss MIN MIN Loss Net Loss MEAN STDEV Loss Point LOSS Point

(m) (kg/m2) (kg/m2) (kg/m2) (m) (kg/m2) (m)

0.00- 625.18 0.504 0.286

B. ÁREA OF SOIL DEPOSITION

1.444 468.88 0.005 30

** Soil Deposition (Avg. of Net Deposition Áreas) = -2.084 kg/m2 ** ** Máximum Soil Deposition = -5.070 kg/m2 at 638.77 meters **



625.18- 679.54 -2.084 1.616 -5.070 638.77 -0.154 672.74



distance soil flow (m) loss elem

(kg/m2)


(kg/m2)


(kg/m2)

341


6.80 13.59 20.39 27.18 33.98 40.77 47.57 54.36 61.16 67.95 74.75 81.54 88.34 95.14

101.93 108.73 115.52 122.32 129.11 135.91 142.70 149.50 156.29 163.09 169.88 176.68 183.48 190.27 197.07 203.86 210.66 217.45 224.25 231.04

note: (+)

0.005 0.007 0.007 0.007 0.008 0.074 0.139 0.182 0.220 0.253 0.283 0.310 0.334 0.355 0.375 0.392 0.408 0.422 0.435 0.447 0.458 0.468 0.477 0.485 0.484 0.389 0.264 0.133 0.078 0.091 0.104 0.115 0.127 0.137

1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1

soil loss -

237.84 244.63 251.43 258.23 265.02 271.82 278.61 285.41 292.20 299.00 305.79 312.59 319.38 326.18 332.97 339.77 346.57 353.36 360.16 366.95 373.75 380.54 387.34 394.13 400.93 407.72 414.52 421.31 428.11 434.91 441.70 448.50 455.29 462.09

• detachment

0.147 0.158 0.265 0.422 0.572 0.715 0.773 0.764 0.756 0.748 0.740 0.733 0.726 0.720 0.714 0.708 0.703 0.698 0.693 0.688 0.684 0.680 0.676 0.673 0.669 0.666 0.663 0.660 0.657 0.655 0.653 0.802 1.058 1.296

1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1

(-) soil

468.88 475,68 482.47 489.27 496.06 502.86 509.65 516.45 523.25 530.04 536.84 543.63 550.43 557.22 564.02 570.81 577.61 584.40 591.20 598.00 604.79 611.59 618.38 625.18 631.97 638.77 645.56 652.36 659.15 665.95 672.74 679.54

1.444 1.179 0.527 0.530 0.534 0.781 0.386 1.110 0.620 0.518 0.522 0.526 0.530 0.534 0.537 0.540 0.544 0.547 0.549 0.552 0.555 0.557 0.555 0.242

-2.567 -5.070 -3.183 -1.787 -0.954 -0.455 -0.154 -2.502

loss - deposition

1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1


A. SEDIMENT LEAVING PROFILE for may 7 1 201.526 kg/m

B. SEDIMENT CHARACTERISTICS AND EHRICHMENT

Sediment particle Information leaving profile

Partióle Composition Detached Fraction

Class Diameter Specific Sediment In Flow

(irua) Gravity % Sand % Silt % Clay % O.M. Fraction Exiting

1 0 . 0 0 2 2 . 6 0 0 . 0 0 . 0 1 0 0 . 0 1 3 . 9 0 . 0 2 3 0 . 0 3 7

2 0.010 2.65 0.0 100.0 0.0 0.0 0.000 0.000

3 0.030 1.80 0.0 55.0 45.0 6.3 0.110 0.172

4 0.300 1.60 81.9 13.5 4.7 0.6 0.367 0.538

5 0.200 2.65 100.0 0.0 0>0 0.0 0.499 0.253

SSA enriclment ratio leaving profile for may 7 1.53

HILLSLOPE 1 RESDLTS

ABBREVIATED EVEKT-BY-EVENT HYDROLOGY


precipitation amount snow melt amount

17.60 0.00

rainfall amount runoff amount

17.60 0.17

342


rain/melt duration 1380.00 peak runoff rate 0.58

effective duration 16.97 effective length 579.54



a. ÁREA OF NET SOIL LOSS

** Soil Loss (Avg. of Net Detachment Áreas) = 0.012 k:g/m2 ** ** Máximum Soil Loss = 0.080 kg/m2 at 468.88 meters **



(m) (k:g/m2) (kg/in2) (kg/m2) (m) (kg/m2) (m)

0.00- 625.18 0.013 0.018 638.77- 672.74 0.000 0.000


0.080 468.88 0.000 645.56

0.000 13.59 0.000 659.15

** Soil Deposition (ñvg. of Net Deposition ñreas) = -0.186 kg/m2 ** ** Máximum Soil Deposition = -0.377 kg/m2 at 679.54 meters **


(m) {kg/m2) (kg/m2) (kg/m2) (m) (kg/m2) (m)

625.18- 638.77 672.74- 679.54


(m)

679.54

-0, -0,

.091

.377 0.113 0.000

Single Point Dep (kg/m2/)

-0.377

-0.171 -0.377

638.77 679.54

-0.011 -0.377

631.97 679.54



distance (m)

6.80 13.59 20.39 27.18 33.98 40,77 47.57 54.36 61.16 67.95 74.75 81.54 88.34 95.14

101.93 108.73 115.52 122,32 129.11 135.91 142.70 149.50

soil fl loss el (kg/m2)

0.004 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000

ow em

1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1

distance (m)

237.84 244.63 251.43 258.23 265.02 271.82 278.61 285.41 292.20 299.00 305.79 312.59 319.38 326.18 332.97 339.77 346.57 353,36 360,16 366.95 373,75 380.54


0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.002 0.004 0.006 0.008 0.010

ow em

1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1

distance (m)

468.88 475.68 482.47 489.27 496.06 502.86 509.65 516.45 523,25 530.04 536,84 543.63 550.43 557.22 564.02 570.81 577.61 584,40 591.20 598.00 604,79 611.59

soil flow loss elem (kg/m2)

0.080 0.064 0.026 0.027 0.028 0.042 0.022 0.061 0.034 0.029 0.029 0.030 0.030 0.030 0.031 0.031 0.031 0.031 0.031 0.031 0.031 0.031

1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1

343


156.29 163.09 169.88 176.68 183.48 190.27 197.07 203.86 210.66 217.45 224.25 231.04

0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000

1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1

387.34 394.13 400.93 407.72 414.52 421.31 428.11 434.91 441.70 448.50 455.29 462.09

0.012 0.014 0.015 0.017 0.019 0.020 0.022 0.023 0.025 0.035 0.053 0.070

1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1

618. 625. 631. 638. 645. 652. 659 665, 672, 679,

.38 ,18 .97 ,77 .56 .36 .15 .95 .74 .54

0. 0.

-0. -0. 0, 0, 0 0, 0,

-0,

.031

.018

.011

.171

.000

.000

.000

.000

.000

.377

1 1 1 1 1 1 1 1 1 1

note: (+) soil loss - detachment (-) soil loss - deposition


A. SEDIMENT LEñVING PROFILE for may 8 1

B. SEDIMENT CHARACTERISTICS AND EHRICHMENT

4.316 kg/m

Sediment partióle Information leaving profile

Partióle Coitiposition Detached Fraction Class Diameter Specific Sediment In Flow

(mm) Gravity % Sand % Silt % Clay % O.M. Fraction Exiting

1 0 .002 2 . 6 0 0 .0 0 .0 100 .0 1 3 . 9 0 .023 0 .044 2 0 .010 2 . 6 5 0 .0 100 .0 0 .0 0 .0 0 .000 0 .000 3 0 .030 1.80 0 .0 5 5 . 0 45 .0 6 . 3 0 .110 0 .207 4 0 .300 1.60 8 1 . 9 1 3 . 5 4 .7 0 . 6 0 .367 0 .529 5 0 .200 2 . 6 5 100 .0 0 .0 0 .0 0 .0 0 .499 0 .219

SSA enrichment ratio leaving profile for may 8 1.7S

HILLSLOPE 1 RESÜLTS


Overland flow element number: 1 Event date: jun 4, year 1


rainfall amount 13.80 runoff amount 0.98 effective duration 14.93 effective lengtíi 679.54

note: amounts = ram, durations = min, rates = mm/hr, length = meters


A. ÁREA OF NET SOIL LOSS

** Soil Loss {Avg. of Net Detachment Áreas) = 0.144 kg/m2 ** ** Máximum Soil Loss = 0.757 kg/m2 at 468.88 meters **

** Interrill Contribution 0.011 kg/m2 for OFE # 1

Área of Soil Loss Soil Loss MAX MAX Loss Net Loss MEAH STDEV Loss Point

(m) (kg/m2) (kg/m2) (kg/m2) (m)

MIN MIN Loss Loss Point (kg/m2) (m)

0 . 0 0 - 169 .88 1 9 7 . 0 7 - 475 .68

0 .096 0 .186

0 .062 0 . 1 7 1

0.165 0.757

95.14 468.88

0.011 0.020

27.18 203.86

344


489.27-530.04-652.36-

516. 518, 672.

.45

.38

.74

0. 0, 0,

.302

.084

.018

0.220 0.028 0.015

0, 0, 0.

.561

.107

.031

516, 611. 672.

.45

.59

.74

0.024 496.06 0.018 536.84 0.001 659.15



169, 475, 516, 618. 672,

Área of Soil Dep Soil Dep Net Dep MEAN STDEV

(m) (kg/m2) (kg/m2)

.88- 197.07 -0.206 0.177

.68- 489.27 -0.620 0.678

.45- 530.04 -0.264 0.128

.38- 652.36 -0.879 0.635

.74- 679.54 -0.807 0.000

Single Point Single Point Soil ñrea Dep

(m) (kg/m2/)

MAX Dep

(kg/m2)

-0.380 -1.099 -0.355 -1.575 -0.807

MAX Dep Point (m)

190.27 482.47 523.25 531.97 679.54

MIN Dep (kg/m2)

-0.052 -0.141 -0.174 -0.109 -0.807

MIN Dep Point (m)

176.68 489.27 530.04 652.36 679.54

679.54 -0.807



distance (m)

6.80 13.59 20.39 27.18 33.98 40.77 47.57 54.36 61.16 67.95 74.75 81.54 88.34 95.14

101.93 108.73 115.52 122.32 129.11 135.91 142.70 149.50 156.29 163.09 169.88 176.68 183.48 190.27 197.07 203.86 210.66 217.45 224.25 231.04


0.026 0.011 0.011 0.011 0.011 0.011 0.011 0.016 0.060 0.103 0.134 0.153 0.162 0.165 0.164 0.159 0.154 0.148 0.142 0.137 0.133 0.129 0.126 0.123 0.112

-0.052 -0.337 -0.380 -0.054 0.020 0.028 0.034 0.040 0.044

1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1

distance (m)

237.84 244.63 251.43 258.23 265.02 271.82 278.61 285.41 292.20 299.00 305.79 312.59 319.38 326.18 332.97 339.77 346.57 353.36 360.16 366.95 373.75 380.54 387.34 394.13 400.93 407.72 414.52 421.31 428.11 434.91 441.70 448.50 455.29 462.09


0.047 0.051 0.140 0.262 0.359 0.435 0.409 0.326 0.266 0.223 0.192 0.169 0.153 0.141 0.133 0.127 0.122 0.119 0.117 0.115 0.114 0.113 0.112 0.112 0.111 0.111 0.111 0.111 0.110 0.110 0.111 0.282 0.529 0.712

ow em

1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1

distance <m)

468.88 475.68 482.47 489.27 496.06 502.86 509.65 516.45 523.25 530.04 536.84 543.63 550.43 557.22 564.02 570.81 577.61 584.40 591.20 598.00 604.79 611.59 618.38 625.18 631.97 638.77 645.56 652.36 659.15 665.95 672.74 679.54


0.757 0.057

-1.099 -0.141 0.024 0.338 0.287 0.561

-0.355 -0.174 0.018 0.044 0.061 0.074 0.084 0.091 0.096 0.099 0.102 0.104 0.106 0.107 0.102

-0.758 -1.575 -1.478 -0.475 -0.109 0.001 0.022 0.031

-0.807

1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1

note: (+) soil loss detachment (-) soil loss - deposition


345

ANDO II: Salidas de las simuladones realizadas con WEPP

A. SEDIMENT LEAVING PROFILE for jun 4 1


31.269 kg/m


Particle Composition Detached Fraction Class Diameter Specific Sediment In Flow


1 0 .002 2 . 6 0 0 .0 0 .0 100 .0 1 3 . 9 0 . 0 2 3 0 .068 2 0 .010 2 . 6 5 0 .0 100 .0 0 .0 0 .0 0 .000 0 .000 3 0 .030 1.80 0 .0 5 5 . 0 4 5 . 0 6 . 3 0 .110 0 .320 4 0 .300 1.60 8 1 . 9 1 3 . 5 4 . 7 0 . 6 0 .367 0 .417 5 0 .200 2 . 6 5 100 .0 0 .0 0 .0 0 .0 0 .499 0 .194

SSA enrichment ratio leaving profile for jun 4 1 = 2.52

ANNDAL aVERAGE SDMMARIES

RAINFALL AND RÜNOFF SDMMARY

total siunmary: years 1 - 1

130 storms produced 4 rain storm runoff events produced O snow melts and/or

events during winter produced

534 .30 mm of p r e c i p i t a t i o n 9 . 5 1 itim of r u n o f f

0 .00 itim of r u n o f f

annual averages

Number of years Mean annual precipitation Mean annual runoff from rainfall Mean annual runoff from snow melt

and/or rain storm during winter

534.30

9.51

0.00

mm mm

ON SITE EFFECTS ON SITE EFFECTS ON SITE EFFECTS

ÁREA OF NET SOIL LOSS

0.897 kg/m2 **

0, 190, 482.

** Maximum

Área of Net Loss

.00-

.27-,47-

(m)

183. 475. 618.

.48

.68 ,38

Soil Loss

Soil Loss MEAN

(kg/m2)

0.484 1.132 0.963

3.031

Soil Loss STDEV (kg/m2)

0.321 0.626 0.366

kg/m2 at 468.88

MAX Loss

(kg/m2)

0.849 3.031 2.294

MAX Loss Point

163 468 516

(m)

.09

.88

.45

meters **

MIN Loss (kg/m2)

0.021 0.067 0.591

MIN Loss Point (m)

13. 197. 523.

,59 ,07 ,25

B. ÁREA OF SOIL DEPOSITIOK

** Soil Deposition (Avg. of Net Deposition Áreas) = -2.920 kg/m2 ** Máximum Soil Deposition = -10.146 kg/m2 at 638.77 meters **

ñrea of Net Dep

(m)

Soil Dep MEAN

(kg/m2)

Soil Dep STDEV {kg/m2)

MAX Dep

<kg/m2)

MñX Dep Point (m)

MIN MIN Dep Dep Point (kg/m2) (m)

183.48-475.68-

190.27 482.47

-0.180 -0.303

0.000 0.000

-0.180 -0.303

190.27 482.47

-0.180 -0.303

190.27 482.47

346

ANBO H: Salidas de las simulaciones realizadas con WEPP

6 1 8 . 3 8 - 679.54 - 3 . 5 1 5

Single Point Soil área

(m)

3.502

190.27

482.47

Single Point Dep {kg/m2/)

-0.180

-0.303

-10.146 638.77 -0.107 672.74



distance

(m)

6.80

13.59 20.39

27.18 33.98 40.77

47.57 54.36

61.16 67.95 74.75

81.54 88.34

95.14 101.93

108.73 115.52 122.32

129.11 135.91

142.70 149.50 156.29

163.09 169.88

176.68 183.48 190.27 197.07 203.86

210.66 217.45

224.25 231.04

note: (+

soil fl ow

loss elem (kg/m2)

0.089

0.021 0.021

0.021 0.022 0.088

0.153 0.222

0.330 0.430 0.513

0.578 0.629

0.670 0.702

0.728 0.749 0.768

0.785 0.800

0.814 0.826 0.838

0.849 0.838

0.530 0.057

-0.180 0.067 0.159

0.185 0.209

0.230 0.250

1

1 1

1 1 1

1 1

1 1 1

1 1

1 1

1 1 1

1 1

1 1 1

1 1

1 1 1

1 1

1 1

1 1

) soil loss -

distance

(m)

237.84

244.63 251.43

258.23 265.02 271.82

278.61 285.41

292.20 299.00 305.79

312.59 319.38

326.18 332.97

339.77 346.57 353.36

360.16 366.95

373.75 380.54 387.34

394.13 400.93

407.72 414.52 421.31

428.11 434.91

441.70 448.50

455.29 462.09

• detachment

soil flow

loss elem (kg/m2)

0.268

0.289 0.536

0.895 1.221 1.516

1.580 1.483

1.410 1.354 1.310

1.276 1.248

1.226 1.208

1.192 1.179 1.169

1.161 1.154

1.147 1.142 1.137

1.132 1.128

1.124 1.120 1.117

1.114 1.111

1.110 1.521

2.180 2.748

1

1 1

1 1 1

1 1

1 1 1

1 1

1 1

1 1 1

1 1

1 1 1

1 1

1 1 1

1 1

1 1

1 1

(-) soil

distance

(m)

468.88

475.68 482.47

489.27 496.06 502.86

509.65 516.45

523.25 530.04 536.84

543.63 550.43

557.22 564.02

570.81 577.61 584.40

591.20 598.00

604.79 611.59 618.38

625.18 631.97

638.77 645.56 652.36 659.15 665.95

672.74 679.54

soil fl

loss el (kg/m2)

3.031

1.901 -0.303

0.662 0.834 1.545

0.895 2.294

0.591 0.611 0.810

0.842 0.8 67

0.886 0.901

0.914 0.924 0.933

0.941 0.947

0.953 0.958 0.950

-0.470 -6.596

-10.146 -4.997

-2.300 -1.014 -0.425

-0.107 -5.582

loss - deposition

ow

em

1

1 1

1 1 1

1 1

1 1 1

1 1

1 1

1

1 1

1 1

1 1 1

1 1

1 1 1 1 1

1 1

III. OFF SITE EFFECTS OFF SITE EFFECTS OFF SITE EFFECXS

A. AVERAGE ANNÜAL SEDIMENT LEñVING PROFILE 324.433 kg/m of width

904.196 kg (based on profile width of 2.787

4.774 t/ha (assuming contributions from 0.189 B. SEDIMENT CHñRñCTERISTICS AND EKRICHMENT

m)

ha)



Class Diameter Specific Sediment In Flow


1 0.002 2.60 0.0 0.0 100.0 13.9 0.023 0.041

2 0.010 2.65 0.0 100.0 0.0 0.0 0.000 0.000

347


3 4 5

0.030 0 .300 0 .200

1.80 1.60 2 . 6 5

0 . 0 8 1 . 9

100 .0

5 5 . 0 1 3 . 5

0 . 0

4 5 . 0 4 . 7 0 . 0

6 . 3 0 . 6 0 . 0

0.110 0 .367 0 .499

0 .192 0 .522 0 .245

average annual SSñ enrichment ratio leaving profile = 1.66

348


VIÑUELAS20

EVENT OUTPUT

day mo year Precp Runoff IR-det ñv-det Mx-det Point Av-dep Max-dep Point Sed.Del ER

(j[„i) (lujt) kg/ni' 2 kg/m^2 kg/m^2 (m) kg/m''2 kg/m^a (m) (kg/m)

4 6 2.84 22 11

2.34

1

1

13.8

32.9

0.3

2.4

0.003

0.014

0.04

0.34

0.23

1.73

468.9

468.9

-0.21

-1.20

-0.54

-3.70

632.0

632.0

8.1

77.1

341

ANEJO n : Salidas de las simulatíones realizadas con WEPP

342


viNxreíAsao


OFE

1

1 1

1 1

1 1 1

1 1

1 1 1

1 1

1 1

1 1 1

1 1

1 1 1

1 1

1 1 1

1 1

1 1

1 1 1

1 1

1 1 1

1 1

1 1

1

1 1

1 1 1

1 1

1 1

1 1 1

1 1

1 1 1

1 1

Day

1

2 3

4 5

6 7 8

9 10

11 12 13

14 15

16 17

18 19 20 21 22

23 24 25

26 27

28 29 30

31 32

33 34

35 36 37

38 39

40 41 42

43 44

45 46 47

48 49

50 51 52

53 54

55 56

57

58 59

60 61

62 63 64

65 66


1

1 1

1 1

1 1 1

1 1

1 1 1

1 1

1 1

1 1 1

1 1

1 1 1

1 1

1 1 1

1 1

1 1 1 1 1

1 1

1 1 1

1 1

1 1

1

1 1

1 1 1

1 1

1 1

1 1 1

1 1

1 1 1

1 1

WP Rough % inm/hr irvm mm/inin mm/mm

41.44

41.43 41.43

41.42 41.42

41.41 41.41 41.41

41.40 41.40

41.39 41.39 41.38

41.38 41.37

41.36 41.36

41.35 41.35 41.34

41.34 41.34

41.33 41.33 41.32

41.32 41.31

41.31 41.31 41.30

41.30 41.29

41.29 41.29 41.28 41.28 41.28

41.27 41.27

41.26 41.26 41.26

41.25 41.25

41.25 41.24 41.24

41.24 41.23

41.23 41.23 41.22

41.22 41.22

41.21 41.21

41.21

41.20 41.20

41.20 41.19

41.19 41.19 41.18

41.18 41.18

5.26

5.26 5.26

5.26 5.26

5.16 5.26 5.26

5.26 4.68

5.26 5.26 5.25

5.26 5.26

5.26 5.26

5.26 5.26 5.26

4.38 4.33

4.27 2.67 2.21

2.33 2.48

2.54 2.54 2.47

2.54 2.54

2.54 2.76

2.76 2.79 2.79

2.83 2.83

2.95 2.95 3.04

3.04 5.26

5.26 5.26 5.26

5.26 5.26

5.26 5.26 5.26

5.26 5.26

5.26 5.26

5.26 5.26 5.26

5.26 5.26

5.26 5.26 5.26

5.26 5.26

6.59

9.06 11.57

12.41 12.80

12.87 12.99 13.09 13.17 12.81

13.06 13.26 13.32

13.26 11.05

12.37 13.00

13.34 12.67 13.10 13.34 13.44

13.48 13.55 13.66

13.71 13.56

13.38 13.63 13.77

13.95 14.10

13.99 14.31

14.58 14.85 15.07

15.26 15.32

15.32 15.33 15.33

15.33 15.33

15.33 15.33 15.34 15.34 15.34

15.34 15.34

15.34

15.34 15.34

15.34 15.34

15.34 15.34 15.35

15.35 15.35

15.35 15.35 15.35

15.35 15.35

0.15

0.15 0.15

0.15 0.15

0.15 0.15 0.15

0.15 0.15

0.15 0.15

0.15

0.15 0.15

0.15 0.15

0.15 0.15 0.15

0.15 0.15

0.15 0.15 0.15

0.15 0.15

0.15 0.15 0.15

0.15 0.15

0.15 0.15

0.15 0.15 0.15

0.15 0.15

0.15 0.15 0.15

0.15 0.15

0.15 0.15

0.15 0.15 0.15

0.15 0.15

0.15

0.15 0.15

0.15 0.15

0.15 0.15 0.15

0.15 0.15

0.15 0.15 0.15

0.15 0.15

0.06

0.06 0.06

0.06 0.06

0.06 0.06 0.06

0.06 0.06

0.06 0.06 0.06

0.06 0.06

0.06 0.06

0.06 0.06 0.06

0.06 0.06

0.06 0.06 0.06

0.06 0.06

0.06 0.06 0.06 0.06 0.06

0.06 0.06 0.06 0.06 0.06

0.06 0.06

0.06 0.06 0.06

0.06 0.06

0.06 0.06 0.06

0.06 0.06

0.06 0.06

0.06 0.06 0.06

0.06 0.06

0.06 0.06 0.06

0.06 0.06

0.06 0.06 0.06 0.06 0.06

Ki 1 Kr Tauc iran adjsmt adjsmt adj

6.00

6.00 6.00

6.00 6.00

6.00 6.00 6.00

6.00 6.00

6.00 6.00 6.00

6.00 6.00

6.00 6.00

6.00 6.00 6.00

6.00 6.00

6.00 6.00 6.00

6.00 6.00

6.00 6.00 6.00

6.00 6.00

6.00 6.00

6.00 6.00 6.00

6.00 6.00

6.00 6.00 6.00

6.00 6.00

6.00 6.00

6.00 6.00 6.00

6.00 6.00

6.00 6.00 6.00

6.00 6.00

6.00

6.00 6.00

5.00 6.00

6.00 6.00 6.00

6.00 6.00

0.06

0.06 0.06

0.06 0.06

0.03 0.06 0.06

0.06 0.06

C.06 0.06 0.06

0.06 0.06

0.06 0.06

0.06 0.06 0.06

0.06 0.06

0.06 0.06 0.06

0.06 0.06

0.06 0.06

0.06 0.06 0.06

0.06 0.06

0.06 0.06 0.06

0.06 0.06

0.06 0.06 0.06

0.06 0.06

0.06 0.06

0.06

0.06 0.06

0.06 0.06

0.06 0.06 0.06

0.06 0.06

0.06 0.06 0.06

0.06 0.06

0.06 0.06 0.06

0.06 0.06

0.13

0.13 0.13

0.13 0.13

0.03 0.13 0.13

0.13 0.13

0.13 0.13 0.13

0.13 0.13

0.13 0.13

0.13 0.13 0.13 0.13 0.13

0.13 0.13 0.13

0.13 0.13

0.13 0.13

0.13 0.13 0.13

0.13 0.13

0.13 0.13 0.13

0.13 0.13

0.13 0.13 0.13

0.13 0.13

0.12 0.12

0.12 0.12 0.12

0.12 0.12

0.12

0.12 0.12

0.12 0.12

0.12 0.12 0.12

0.12 0.12

0.12 0.12 0.12

0.12 0.12

smt

1.00

1.00 1.00

1.00 1.00

1.00 1.00 1.00

1.00 1.00

1.00 1.00

1.00

1.00 1.00

1.00 1.00

1.00 1.00 1.00

1.00 1.00

1.00 1.00 1.00

1.00 1.00

1.00 1.00 1.00

1.00 1.00

1.00 1.00

1.00 1.00 1.00

1.00 1.00

1.00 1.00 1.00

1.00 1.00

1.00 1.00

1.00 1.00 1.00

1.00 1.00

1.00 1.00 1.00

1.00 1.00

1.00 1.00 1.00

1.00 1.00

1.00 1.00 1.00

1.00 1.00

343


1 1

1 1

1 1 1

1 1

1 1 1

1 1

1 1 1 1 1

1 1 1 1 1

1 1

1 1 1

1 1

1 1

1

1 1

1 1

1 1 1

1 1

1 1 1

1 1

1 1

1 1 1

1 1

1 1 1

1 1

1 1

1 1 1

1 1

1 1 1

1 1

1 1 1

1 1

67 68 69 70 71 72 73

74 75

76 77

78 79 80

81 82

83 84 85

86 87

88 89 90

91 92

93 94 95

96 97

98 99

100 101 102

103 104 105 106 107

108 109

110 111 112

113 114

115 116 117

118 119

120 121

122 123 124

125 126

127 128 129

130 131

132 133

134 135 136

137 138

139 140 141

142 143

1 1

1 1

1 1 1

1 1

1 1 1

1 1

1 1 1

1 1

1 1 1 1 1

1 1

1 1 1

1 1

1 1

1 1 1

1 1

1 1 1

1 1

1 1 1

1 1

1 1 1

1 1

1 1

1 1 1

1 1

1 1 1

1 1

1 1 1

1 1

1 1

1 1 1

1 1

41.18 41.17

41.17 41.17

41.16 41.16 41.16

41.15 41.15

41.15 41.15 41.14

41.14 41.14

41.13 41.12 41.12

41.11 41.11

41.11 41.11 41.10 41.10 41.10

41.09 41.09

41.08 41.08 41.07

41.07 41.07

41.06 41.06 41.06 41.05 41.05

41.05 41.04 41.04 41.04 41.03

41.03 41.03

41.02 41.02 41.02

41.01 41.01

41.01 41.00

41.00 41.00 40.99

40.99 40.99

40.98 40.98 40.98

40.98 40.97

40.97 40.97 40.96

59.62 58.22

58.21 58.19 58.18 58.17 57.61

57.60 51.51

50.89 50.72 50.71

50.70 47.77

5.26 5.26

5.26 5.26 5.26 5.26 5.26

5.26 5.26

5.26 5.26 5.26

5.26 5.26

5.26 5.26 5.26 5.26 5.26

5.26 5.26 5.26 5.26 5.26

5.26 5.26

5.26 5.26 5.26

5.26 5.26

5.26 5.26

5.26 5.26 5.26

5.26 5.26 5.26 5.26 5.26

5.26 5.26

5.26 5.26 5.26

5.26 5.26

5.26 5.26 5.26 5.26 5.26

5.26 5.26 5.26 5.26 5.26

5.26 5.26

5.26 5.26 5.26

26.29 25.56

24.85 24.18 23.53 22.90 22.63

22.41 12.78 12.16 12.02 11.93

11.84 7.42

15.35 15.35

15.35 15.35 15.36 15.36 15.36

15.36 15.36

15.36 15.36 15.36

15.36 15.36

14.80 14.06 13.56

13.70 14.19

14.51 14.73 14.93 15.10 15.27

15.02 15.18

15.01 13.49 13.90

14,47 14.95

15.36 15.29

15.33 15.32 15.35

15.27 15.36 15.38 15.26 14.03

14.86 15.32

15.27 15.07 15.32

15.37 14.93

15.33 15.38 15.39

15.37 14.61

15.31 15.28 15.36 15.38 15.31

15.39 14.75

15.04 15.36 15.03

14.28 14.34

14.94 14.96 14.97

14.96 14.85

14.85 13.89 14.14 14.21 14.24

14.25 13.05

0.15 0.15

0.15 0.15 0.15 0.15 0.15

0.15 0.15

0.15 0.15 0.15

0.15 0.15

0.15 0.15 0.15

0.15 0.15

0.15 0.15 0.15 0.15 0.15

0.15 0.15

0.15 0.15 0.15

0.15 0.15

0.15 0.15

0.15 0.15 0.15

0.15 0.15 0.15 0.15 0.15

0.15 0.15

0.15 0.15 0.15

0.15 0.15

0.15 0.15 0.15 0.15 0.15

0.15 0.15 0.15 0.15 0.15

0.15 0.15

0.15 0.15 0.15

0.15 0.15

0.15 0.15 0.15

0.15 0.15

0.15 0.15 0.15 0.15 0.15

0.15 0.15

0.06 0.06

0.06 0.06 0.06 0.06 0.06

0.06 0.06

0.06 0.06 0.06

0.06 0.06

0.06 0.06 0.06

0.06 0.06

0.06 0.06 0.06 0.06 0.06

0.06 0.06

0.06 0.06 0.06

0.06 0.06

0.06 0.06 0.06 0.06 0.06

0.06 0.06 0.06

0.06 0.06

0.06 0.06

0.06 0.06 0.06

0.06 0.06

0.06 0.06 0.06

0.06 0.06

0.06 0.06 0.06

0.06 0.06

0.06 0.06

0.06 0.06 0.06

0.06 0.06

0.06 0.06 0.06

0.06 0.06

0.06 0.06 0.06 0.06 0.06

0.06 0.06

6.00 6.00

6.00 6.00 6.00 6.00 6.00

6.00 6.00

6.00 6.00 6.00

6.00 6.00

6.00 6.00 6.00

6.00 6.00

6.00 6.00 6.00

6.00 6.00

6.00 6.00 6.00 6.00 6.00

6.00 6.00

6.00 6.00 6.00 6.00 6.00

6.00 6.00 6.00 6.00 6.00

6.00 6.00

6.00 6.00 6.00

6.00 6.00

6.00 6.00 6.00

6.00 6.00

6.00 6.00 6.00 6.00 6.00

6.00 6.00

6.00 6.00 6.00

20.00 19.11

19.11 19.11 19.11

19.11 18.89

18.89 16.66 16.39 16.31 16.31

16.31 14.56

0.06 0.06

0.06 0.06 0.06 0.06 0.06

0.06 0.06

0.06 0.06 0.06

0.06 0.06

0.06 0.06 0.06

0.06 0.06

0.06 0.06 0.06

0.06 0.06

0.06 0.06 0.06 0.06 0.06

0.06 0.06

0.06 0.06 0.06

0.06 0.06

0.06 0.06 0.06

0.06 0.06

0.06 0.06

0.06 0.06 0.06

0.06 0.06

0.06 0.06 0.06

0.06 0.06

0.06 0.06 0.06 0.06 0.06

0.06 0.06 0.06 0.06 0.06

0.56 0.56

0.56 0.56 0.56 0.56 0.56

0.56 0.56 0.55 0.54 0.53

0.52 0.51

0.12 0.12

0.12 0.12

0.12 0.12 0.12

0.12 0.12

0.12 0.12 0.12

0.12 0.12

0.12 0.12 0.12

0.12 0.12

0.12 0.12 0.12

0.12 0.12

0.12 0.12 0.12 0.12 0.12

0.12 0.12

0.12 0.12 0.12 0.12 0.12

0.12 0.12 0.12 0.12 0.12

0.12 0.12

0.12 0.12 0.12

0.12 0.12

0.12 0.12 0.12

0.12 0.12

0.12 0.12 0.12 0.12 0.12

0.12 0.12 0.12 0.12 0.12

1.00 1.00

1.00 1.00 1.00

1.00 1.00

1.00 1.00 0.98 0.97 0.95

0.93 0.92

1.00 1.00

1.00 1.00 1.00

1.00 1.00

1.00 1.00

1.00 1.00 1.00

1.00 1.00

1.00 1.00 1.00 1.00 1.00

1.00 1.00 1.00

1.00 1.00

1.00 1.00

1.00 1.00 1.00

1.00 1.00

1.00 1.00 1.00 1.00 1.00

1.00 1.00 1.00

1.00 1.00

1.00 1.00 1.00 1.00 1.00

1.00 1.00

1.00 1.00 1.00

1.00 1.00

1.00 1.00 1.00 1.00 1.00

1.00 1.00 1.00 1.00 1.00

1.11 1.10

1.10 1.10 1.10

1.10 1.10

1.10 1.09 1.08 1.08 1.08

1.08 1.07

344


1

1 1

1 1

1

1 1

1 1

1 1 1

1 1

1 1 1

1 1

1 1

1 1 1

1 1

1 1 1

1 1

1 1 1

1 1

1 1

1 1 1

1 1

1 1 1

1 1

1 1

1 1 1

1 1 1 1 1

1 1

1 1 1

1 1

1 1 1

1 1

1 1 1

1 1

1

144

145 146

147 148

149

150 151

152 153

154 155 156 157 158

159 160 161

162 163

154 165

166 167 168

169 170

171 172 173

174 175

176 177

178

179 180

181 182

183 184 185

186 187

188 189 190

191 192

193 194 195

196 197

198 199 200

201 202

203 204

205 206 207

208 209

210 211 212

213 214

215 216 217

218 219

220

1

1 1

1 1

1 1 1

1 1

1 1 1

1 1

1 1 1

1 1

1 1

1 1 1

1 1

1 1 1

1 1

1 1 1

1 1

1 1

1 1 1

1 1

1 1 1

1 1

1 1 1

1 1

1 1 1

1 1

1 1

1 1 1

1 1

1 1 1

1 1

1 1 1

1 1

1

47.70

47.62 47.61

47.60 47.46

47.39

47.38 47.37

47.36 47.35

47.10 46.98 46.97

45.75 45.74

45.73 45.72 45.71

45.70 45.64

45.63 45.62

45.61 45.60 45.59

45.58 45.57

45.56 45.54 45.53

45.52 45.51

45.50 45.49 45.48

45.47 45.46

45.46 45.45

45.44 45.43 45.42

45.41 45.40

45.39 45.38 45.37

45.36 45.35

45.26 45.25 45.24

45.23 45.22

45.21 45.20 44.48 44.47 44.47

44.46 44.45

44.44 44.43 44.42

44.41 44.41

44.40 44.39 44.38

44.37 44.36

44.36 44.35 44.34

44.33 44.32

44.31

7.37

7.33 7.30

7.28 7.15

7.11

7.09 7.07

7.04 7.02

6.83 6.74 6.69

5.76 5.67

5.65 5.65 5.65

5.65 5.63

5.63 5.63

5.63 5.62 5.62

5.62 5.62

5.62 5.62 5.62

5.61 5.61

5.61 5.61 5.61

5.61 5.60

5.60 5.60

5.60 5.60 5.60

5.60 5.59

5.59 5.59 5.59

5.59 5.59

5.56 5.56 5.56

5.56 5.56

5.56 5.56 5.38 5.37 5.37

5.37 5.37

5.37 5.37 5.37

5.36 5.36

5.36 5.36 5.36

5.36 5.36

5.36 5.35

5.35

5.35 5.35

5.35

13.98

14.38 14.41

14.41 14.41

14.42

14.43 14.43

14.44 14.44

14.42 14.45 14.47

13.39 14.42

14.61 14.63 14.63

14.63 14.63

14.64 14.64

14.65 14.65 14.65

14.65 14.65

14.65 14.65 14.65

14.65 14.65

14.66 14.66 14.66

14.66 14.66

14.66 14.66

14.66 14.66 14.66

14.66 14.57

14.67 14.67 14.67

14.67 14.67

14.65 14.68 14.68

14.69 14.69

14.69 14.69 13.61 13.97 14.18

14.31 14.43

14.54 14.65 14.75

14.81 14.82

14.82 14.82 14.82

14.82 14.82

14.82 14.82 14.82

14.82 14.82

14.83

0.15

0.15 0.15

0.15 0.15

0.15 0.15 0.15

0.15 0.15

0.15 0.15 0.15

0.15 0.15

0.15 0.15 0.15

0.15 0.15

0.15 0.15

0.15 0.15 0.15

0.15 0.15

0.15 0.15 0.15

0.15 0.15

0.15 0.15 0.15

0.15 0.15

0.15 0.15

0.15 0.15 0.15

0.15 0.15

0.15 0.15 0.15

0.15 0.15

0.15 0.15 0.15

0.15 0.15

0.15 0.15 0.15 0.15 0.15

0.15 0.15

0.15 0.15 0.15

0.15 0.15

0.15 0.15 0.15

0.15 0.15

0.15 0.15 0.15

0.15 0.15

0.15

0.06

0.06 0.06

0.06 0.06

0.06

0.06 0.06

0.06 0.06

0.06 0.06 0.06

0.06 0.06

0.06 0.06 0.06

0.06 0.06

0.06 0.06

0.06 0.06 0.06

0.06 0.06

0.06 0.06 0.06

0.06 0.06

0.06 0.06 0.06

0.06 0.06

0.06 0.06

0.06 0.06 0.06

0.06 0.05

0.06 0.06 0.06

0.06 0.06

0.06 0.06 0.06 0.06 0.06

0.06 0.06 0.06

0.06 0.06

0.06 0.06

0.06 0.06 0.06

0.06 0.06

0.06 0.06 0.06

0.06 0.06

0.06 0.06 0.06

0.06 0.06

0.06

14.52

14.47 14.47

14.47 14.36

14.32

14.32 14.32

14.32 14.32

14.11 14.01 14.01

12.71 12.71

12.71 12.71 12.71

12.71 12.64

12.64 12.64

12.64 12.64 12.64

12.64 12.64

12.64 12.64 12.64

12.64 12.64

12.64 12.64 12.64

12.64 12.64

12.64 12.64

12.64 12.64 12.64

12.64 12.54

12.64 12.64 12.64

12.64 12.64

12.53 12.53 12.53

12.53 12.53

12.53 12.53 11.39

11.39 11.39

11.39 11.39

11.39 11.39 11.39

11.39 11.39

11.39 11.39 11.39

11.39 11.39

11.39 11.39

11.39

11.39 11.39

11.39

0.50

0.49 0.48

0.47 0.46

0.46

0.45 0.44

0.43 0.43

0.42 0.41 0.40

0.40 0.39

0.38 0.38 0.37

0.36 0.36

0.35 0.35

0.34 0.34 0.33

0.32 0.32

0.31 0.31 0.30

0.30 0.29

0.29 0.28 0.28

0.28 0.27

0.27 0.26

0.26 0.25 0.25

0.25 0.24

0.24 0.24 0.23

0.23 0.23

0.22 0.22 0.22

0.21 0.21

0.21 0.20 0.20

0.20 0.19

0.19 0.19

0.19 0.18 0.18

0.18 0.18

0.17 0.17 0.17

0.17 0.16

0.16 0.16

0.16

0.16 0.15

0.15

0.90

0.88 0.87

0.85 0.84

0.83

0.81 0.80

0.78 0.77

0.76 0.75 0.73

0.72 0.71

0.70 0.69 0.67

0.66 0.65

0.64 0.63

0.62 0.61 0.60

0.59 0.58

0.57 0.56 0.56

0.55 0.54

0.53 0.52 0.51

0.51 0.50

0.49 0.48

0.48 0.47 0.46

0.46 0.45

0.44 0.44 0.43

0.42 0.42

0.41 0.41

0.40

0.39 0.39

0.38 0.38 0.37 0.37 0.36

0.36 0.35

0.35 0.34 0.34

0.34 0.33

0.33 0.32 0.32

0.32 0.31

0.31 0.30

0.30

0.30 0.29

0.29

1.07

1.07 1.07

1.07 1.07

1.07

1.07 1.07

1.07 1.07

1.06 1.06 1.06

1.05 1.05

1.05 1.05 1.05

1.05 1.05

1.05 1.05

1.05 1.05 1.05

1.05 1.05

1.05 1.05 1.05

1.05 1.05

1.05 1.05 1.05

1.05 1.05

1.05 1.05

1.05 1.05 1.05

1.05 1.05

1.05 1.05 1.05

1.05 1.05

1.05 1.05 1.05

1.05 1.05

1.05 1.05 1.04

1.04 1.04

1.04 1.04

1.04 1.04 1.04

1.04 1.04

1.04 1.04 1.04

1.04 1.04

1.04 1.04

1.04

1.04 1.04

1.04

345


1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1

221 222 223 224 225 226 227 228 229 230 231 232 233 234 235 236 237 238 239 240 241 242 243 244 245 246 247 248 249 250 251 252 253 254 255 256 257 258 259 260 261 262 263 264 265 266 267 268 269 270 271 272 273 274 275 276 277 278 279 280 281 282 283 284 285 286 287 288 289 290 291 292 293 294 295 296 297

1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1

44.31 44.30 44.29 44.28 44.28 44.27 44.26 44.25 44.24 44.24 44.23 44.22 44.21 44.21 44.20 44.19 44.18 44.18 44.17 44.16 44.16 44.15 44.14 44.13 44.13 44.12 44.11 44.11 44.10 44.09 44.08 44.08 44.07 44.06 44.06 44.05 44.04 44.04 44.03 44.02 44.02 44.01 44.00 44.00 43.99 43.99 43.98 43.97 43.97 43.96 43.82 43.78 43.67 59.62 59.61 59.59 59.58 59.57 59.56 59.55 59.53 59.52 59.51 59.62 59.61 53.09 51.90 51.89 51.88 51.67 51.66 51.65 51.64 51.62 51.07 49.33 48.78

5.35 5.35 5.35 5.34 5.34 5.34 5.34 5.34 5.34 5.34 5.34 5.33 5.33 5.33 5.33 5.33 5.33 5.33 5.33 5.32 5.32 5.32 5.32 5.32 5.32 5.32 5.32 5.32 5.31 5.31 5.31 5.31 5.31 5.31 5.31 5.31 5.31 5.30 5.30 5.30 5.30 5.30 5.30 5.30 5.30 5.30 5.30 5.29 5.29 5.29 5.26 5.26 5.26

26.29 26.29 26.29 26.29 26.29 26.29 26.29 26.29 26.29 26.29 26.29 25.94 17.34 15.19 13.61 12.34 12.19 12.08 11.98 11.88 11.78 11.26 9.33 8.67

14.83 14.83 14.83 14.83 14.83 14.83 14.83 14.83 14.83 14.83 14.83 14.84 14.84 14,84 14.84 14.84 14.84 14.84 14.84 14.84 14.84 14.84 14.84 14.85 14.85 14.85 14.85 14.85 14.85 14.85 14.85 14.85 14.85 14.85 14.85 14.85 14.86 14.86 14.86 14.86 14.86 14.86 14.86 14.86 14.86 14.86 14.86 14.86 14.86 14.87 14.67 14.82 14.60 15.14 15.21 15.25 15.27 15.27 15.26 15.26 15.26 15.26 15.26 15.27 15.27 13.72 13.84 13.98 14.05 14.07 14.12 14.17 14.22 14.25 14.22 13.74 13.94

0.15 0.15 0.15 0.15 0.15 0.15 0.15 0.15 0.15 0.15 0.15 0.15 0.15 0.15 0.15 0.15 0.15 0.15 0.15 0.15 0.15 0.15 0.15 0.15 0.15 0.15 0.15 0.15 0.15 0.15 0.15 0.15 0.15 0.15 0.15 0.15 0.15 0.15 0.15 0.15 0.15 0.15 0.15 0.15 0.15 0.15 0.15 0.15 0.15 0.15 0.15 0.15 0.15 0.15 0.15 0.15 0.15 0.15 0.15 0.15 0.15 0.15 0.15 0.15 0.15 0.15 0.15 0.15 0.15 0.15 0.15 0.15 0.15 0.15 0.15 0.15 0.15

0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06

11.39 11.39 11.39 11.39 11.39 11.39 11.39 11.39 11.39 11.39 11.39 11.39 11.39 11.39 11.39 11.39 11.39 11.39 11.39 11.39 11.39 11.39 11.39 11.39 11.39 11.39 11.39 11.39 11.39 11.39 11.39 11.39 11.39 11.39 11.39 11.39 11.39 11.39 11.39 11.39 11.39 11.39 11.39 11.39 11.39 11.39 11.39 11.39 11.39 11.39 11.14 11.07 10.86 43.00 43.00 43.00 43.00 43.00 43.00 43.00 43.00 43.00 43.00 15.00 15.00 12.95 12.60 12.60 12.60 12.54 12.54 12.54 12.54 12.54 12.36 11.70 11.45

0.15 0.15 0.15 0.14 0.14 0.14 0.14 0.14 0.14 0.13 0.13 0.13 0.13 0.13 0.13 0.13 0.12 0.12 0.12 0.12 0.12 0.12 0.12 0.12 0.11 0.11 0.11 0.11 0.11 0.11 0.11 0.11 0.11 0.10 0.10 0.10 0.10 0.10 0.10 0.10 0.10 0.10 0.10 0.10 0.09 0.09 0.09 0.09 0.09 0.09 0.09 0.09 0.09 0.56 0.56 0.56 0.56 0.56 0.56 0.56 0.56 0.56 0.56 0.56 0.56 0.56 0.56 0.56 0.56 0.56 0.56 0.56 0.56 0.56 0.56 0.55 0.54

0.29 0.28 0.28 0.28 0.27 0.27 0.27 0.26 0.26 0.26 0.26 0.25 0.25 0.25 0.25 0.24 0.24 0.24 0.24 0.23 0.23 0.23 0.23 0.22 0.22 0.22 0.22 0.22 0.21 0.21 0.21 0.21 0.21 0.20 0.20 0.20 0.20 0.20 0.20 0.20 0.19 0.19 0.19 0.19 0.19 0.19 0.19 0.18 0.18 0.18 0.18 0.18 0.18 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 0.98 0.97

1.04 1.04 1.04 1.04 1.04 1.04 1.04 1.04 1.04 1.04 1.04 1.04 1.04 1.04 1.04 1.04 1.04 1.04 1.04 1.04 1.04 1.04 1.04 1.04 1.04 1.04 1.04 1.04 1.04 1.04 1.04 1.04 1.04 1.04 1.04 1.04 1.04 1.04 1.04 1.04 1.04 1.04 1.04 1.04 1.04 1.04 1.04 1.04 1.04 1.04 1.04 1.04 1.04 1.30 1.30 1.30 1.30 1.30 1.30 1.30 1.30 1.30 1.30 1.07 1.07 1.06 1.05 1.05 1.05 1.05 1.05 1.05 1.05 1.05 1.05 1.05 1.04

346

ANE30II: Salidas de ias simulaciones realizadas con WEPP

1 1 1

1 1

1 1 1

1 1

1 1 1 1 1

1 1

1 1 1

1 1

1 1 1 1 1

1 1 1

1 1

1 1 1 1 1

1 1

1 1 1

1 1

1 1 1 1 1

1 1

1 1 1

1 1

1 1 1

1 1

1 1 1 1 1

1 1 1

298

299 300

301 302

303 304 305

306 307

308 309 310 311 312

313 314

315

316 317

318 319

320 321 322

323 324

325 326 327

328 329

330 331 332

333 334

335 336

337 338 339

340 341

342 343 344

345 346

347 348

349 350 351

352 353 354 355 356

357 358

359 360 361

362 363

364 365 366

1

1 1

1 1

1 1 1

1 1

1 1 1 1 1

1 1

1 1 1

1 1

1 1 1

1 1

1 1 1

1 1

1 1 1

1 1

1 1

1 1 1

1 1

1 1 1

1 1

1 1

1 1 1

1 1

1 1 1

1 1

1 1 1

1 1

1 1 1

48.77

48.76 48.74

48.73 48.72

48.71

48.70 50.88

47.58 47.44

45.12 45.11 45.06

44.26 44.06

44.05 44.04

44.03

44.01 44.00

43.99 43.78

43.77 43.75 43.72

43.69 43.67

43.66 43.65 43.64

42.95 42.86

42.76 42.75 42.74

42.73 42.73

42.65 42.64

42.63 42.62 42.62

42.61 42.60

42.59 42.57 42.55

42.54 42.53

42.52 42.51

42.50 42.48 42.47

42.46 42.45 42.44 42.43 42.42

42.42 42.36

42.29 42.25 42.22

42.18 42.18

42.15 42.14 42.12

8.25

7.90 7.62

7.38 7.19

7.03

6.90 26.29

18.69 18.41

9.58 7.00 6.96 5.98 5.75

5.66 5.59 5.55

5.54 5.54

5.54 5.43

5.41 5.41 5.40

5.39 5.38

5.38 5.38 5.38

5.26 5.26

5.26 5.26 5.26

5.26 5.26

5.26 5.26

5.26 5.26 5.26

5.26 5.26

5.26 5.26 5.26

5.26 5.26

5.26 5.26

5.26 5.26 5.26

5.26 5.26

5.26 5.26 5.26

5.26 5.26

5.26 5.26 5.26

5.26 5.26

5.26 5.26 5.26

14.10

14.19 14.26

14.32 14.33

14.33 14.33 14.40

13.75 13.99

12.71 13.21 13.51 12.22 12.47

13.25 13.60

13.83

13.95 14.02

14.13 13.55

13.78 14.08 14.10

14.20 14.30

14.49 14.70 14.78

10.79 11.02

10.74 11.93

12.68 13.09 13.44

12.12 12.50

12.72 13.02 13.04

13.11 13.14

13.14 13.26 13.02

13.09 13.12

13.25 13.32

13.39 13.04 13.18

13.26 13.29

13.36 13.42 13.51

13.65 12.47

11.17 11.20 11.51

11.22 12.68

12.23 12.87 12.25

0.15

0.15 0.15

0.15 0.15

0.15

0.15 0.15

0.15 0.15

0.15 0.15 0.15 0.15 0.15

0.15 0.15 0.15

0.15 0.15

0.15 0.15

0.15 0.15 0.15

0.15 0.15

0.15 0.15 0.15

0.15 0.15

0.15 0.15

0.15 0.15 0.15

0.15 0.15

0.15 0.15 0.15

0.15 0.15

0.15 0.15 0.15

0.15 0.15

0.15 0.15

0.15 0.15 0.15

0.15 0.15

0.15 0.15 0.15

0.15 0.15

0.15 0.15 0.15

0.15 0.15

0.15 0.15 0.15

0.06

0.06 0.06

0.06 0.06

0.06 0.06 0.06

0.06 0.06

0.06 0.06 0.06

0.06 0.06

0.06 0.06 0.06

0.06 0.06

0.06 0.06

0.06 0.06 0.06

0.06 0.06

0.06 0.06 0.06

0.06 0.06

0.06 0.06 0.06

0.06 0.06

0.06 0.06

0.06 0.06 0.06

0.06 0.06

0.06 0.06 0.06

0.06 0.06

0.06 0.06

0.06 0.06 0.06

0.06 0.06

0.06 0.06 0.06

0.06 0.06

0.06 0.06 0.06

0.06 0.06

0.06 0.06 0.06

11.45

11.45 11.45

11.45 11.45

11.45 11.45 11.76

10.20 10.15

8.87 8.87 8.84

8.11 7.89

7.89 7.89

7.89 7.87 7.87

7.87 7.60

7.60 7.58 7.55

7.53 7.51

7.51 7.51 7.50

6.20 6.00

6.00 6.00 6.00

6.00 6.00

6.00 6.00

6.00 6.00 6.00

6.00 6.00

6.00 6.00 6.00

6.00 6.00

6.00 6.00

6.00 6.00 6.00

6.00 6.00

6.00 6.00 6.00

6.00 6.00

6.00 6.00 6.00

6.00 6.00

6.00 6.00 6.00

0.53

0.52 0.51

0.50 0.49

0.48 0.47 0.49

0.49 0.49

0.48 0.47 0.46

0.45 0.45

0.44 0.43 0.42

0.42 0.41

0.40 0.40

0.39 0.38 0.38

0.37 0.36

0.36 0.35 0.35

0.34 0.33

0.33 0.32 0.32

0.31 0.31

0.30 0.30

0.29 0.29 0.28

0.28 0.27

0.27 0.27 0.26

0.26 0.25

0.25 0.25 0.24 0.24 0.23

0.23 0.23

0.22 0.22 0.22

0.21 0.21

0.21 0.21 0.20

0.20 0.20

0.19 0.19 0.19

0.95

0.93 0.92

0.90 0.88

0.87

0.85 0.88

0.88 0.88

0.87 0.85 0.84

0.82 0.81

0.80 0.78 0.77

0.76 0.74

0.73 0.72

0.71

0.70 0.68

0.67 0.66

0.65 0.64 0.63

0.62 0.61

0.60 0.59 0.58 0.57 0.56

0.55 0.55

0.54 0.53 0.52

0.51 0.51

0.50 0.49 0.48

0.48 0.47

0.46 0.45

0.45 0.44 0.43

0.43 0.42

0.42 0.41 0.40

0.40 0.39

0.39 0.38 0.38

0.37 0.37

0.36 0.36 0.35

1.04

1.04 1.04

1.04 1.04

1.04

1.04 1.05

1.03 1.03

1.02 1.02 1.02

1.02 1.02

1.02 1.02 1.02

1.01 1.01

1.01 1.01

1.01 1.01 1.01

1.01 1.01

1.01 1.01 1.01

1.00 1.00

1.00 1.00

1.00

1.00 1.00

1.00 1.00

1.00 1.00 1.00

1.00 1.00

1.00 1.00 1.00

1.00 1.00

1.00 1.00 1.00

1.00 1.00

1.00 1.00

1.00 1.00 1.00

1.00 1.00

1.00 1.00 1.00

1.00 1.00

1.00 1.00 1.00

ANEJO II: Salidas de las simulaciones realizadas con WEPP

385

347


348

ANEJO ü : Salidas de las simulaciones realizadas con WEPP

VINUEIAS20

DAILY WATER BALANCE

J=julian day, Y=simulation year P= p r e c i p i t a t i o n RM=rainfall+irrigation+snowmelt Q=daily runoff, Ep=plant transpiration Es=soil evaporation, Dp=deep percolation watstr=water stress for plant growth latqcc=lateral subsurface flow

OFE #

E mm

RM mm

Q mm

Ep mm

Es mm

Dp watstr latqcc Total-Soil mm - mm Water (mm)

1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1

1 2 3 4 5 6 7 8 9

10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60

1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1

0.00 0.40 0.30 0.10 0.40 0.40 0.40 0.40 2.50 0.40 0.40 0.40 0.90

14.80 0.40 0.10 0.00 5.00 0.40 0.00 0.40 0.50 0.40 0.00 0.40 1.20 2.10 0.00 0.40 0.40 0.40 1.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.40 0.40 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

0.00 0.40 0.30 0.10 0.40 0.40 0.40 0.40 2.50 0.40 0.40 0.40 0.90

14.80 0.40 0.10 0.00 5.00 0.40 0.00 0.40 0.50 0.40 0.00 0.40 1.20 2.10 0.00 0.40 0.40 0.40 1.00

o.co 0.00 0.00 0.00 0.00 0.40 0.40 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

0.49 0.47 0.38 0.27 0.00 0.45 0.57 0.48 0.15 0.93 0.87 0.40 0.25 0.13 1.20 0.82 0.61 0.53 1.08 0.58 0.52 0.43 0.44 0.41 0.40 0.11 0.51 0.72 0.75 0.91 0.79 0.12 1.16 1.05 1.08 0.87 0.71 0.48 0.20 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

0.55 2.45

16.21 12.55 8.29

10.04 5.63 4.75 3.91 3.31 2.85 2.49 2.21 1.99 1.80 1.65 1.52 1.44 1.44 1.50 1.57 1.64 1.68 1.69 1.65 1.59 1.51 1.43 1.34 1.26 1.19 1.12 1.06 1.00 0.95 0.90 0.85 0.81 0.76 0.71 0.66 0.61 0.57 0.52 0.48 0.43 0.38 0.32 0.27 0.21 0.13 0.02 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00

0.06 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

267.56 265.04 248.75 236.04 228.15 218.06 212.25 207.42 205.86 202.03 198.71 196.22 194.67 207.35 204.75 202.39 200.26 203.30 201.18 199.11 197.41 195.84 194.12 192.02 190.37 189.87 189.96 187.81 186.12 184.35 182.77 182.53 180.31 178.26 176.24 174.48 172.92 172.03 171.47 170.76 170.09 169.48 168.91 168.39 167.91 167.47 167.09 166.77 166.50 166.28 166.16 166.14 166.14 166.14 166.14 166.14 166.14 166.14 166.14 166.14

349

ANEJO I I : Salidas de ias simulaciones realizadas con WEPP

1 61 1 62

1 63

1 64 1 65

1 66 1 67

1 68 1 69 1 70

1 71 1 72

1 73 1 74 1 75

1 76 1 77

1 78 1 79

1 80

1 81 1 82

1 83 1 84 1 85 1 86 1 87

1 88 1 89

1 90

1 91 1 92

1 93 1 94

1 95 1 96 1 97

1 98 1 99

1 100 1 101

1 102

1 103 1 104

1 105 1 106 1 107 1 108 1 109

1 110 1 111

1 112 1 113 1 114

1 115 1 116

1 117 1 118 1 119

1 120 1 121

1 122 1 123 1 124 1 125 1 126

1 127 1 128

1 129 1 130 1 131

1 132 1 133

1 134 1 135 1 136

1 137

1 1

1

1 1

1 1

1 1 1

1 1

1 1 1

1 1

1 1 1

1 1

1 1 1 1 1

1 1 1

1 1

1 1

1 1 1

1 1

1 1

1

1 1

1 1

1 1 1

1 1

1 1 1

1 1

1 1 1

1 1

1 1

1 1 1

1 1

1 1 1

1 1

1 1 1

1

0.00 0.00

0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00

5.40

7.50 4.80

3.40 0.40 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00

2.50

2.50 5.00

12.90 2.70

2.30 0.80 0.00

2.40 0.90

1.50 0.70

2.70 0.00 0.00

3.30 9.50

1.00 0.80 2.40

5.10 0.00

0.40 4.70 0.40

0.00 0.40

1.00 8.40 0.00

2.30 0.50

0.50 2.50

0.00 6.00 1.70

0.40 5.90

12.10 0.90 0.00

0.00 0.00

0.00 0.40 0.00

7.80

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 6.40

7.50 4.80

3.40 0.40 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00

2.50 2.50 5.00

12.90 2.70

2.30 0.80 0.00

2.40 0.90

1.50 0.70

2.70 0.00 0.00

3.30 9.50

1.00 0.80 2.40

5.10 0.00

0.40 4.70 0.40

0.00 0.40

1.00 8.40 0.00

2.30 0.50

0.50 2.50

0.00 6.00 1.70

0.40 5.90

12.10 0.90 0.00

0.00 0.00

0.00 0.40 0.00

7.80

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00

0.00

0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00

0.00

0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 1.95

1.18 0.33

2.03 1.51 0.94

0.82 0.75

0.59 0.64

0.61 2.00 2.33

1.17 2.36

3.10 1.85 1.34

1.20 0.45

0.75 0.35

1.35

0.00 0.00

1.65 0.85

2.96 1.85 1.18

2.29 0.28

0.20 1.35 1.20

0.00 0.20

0.50 2.37

1.83

1.15 0.25

0.25 1.25

0.00 1.44 1.58

1.03 2.48

1.96 1.97 3.04

0.00 0.00

0.00 0.20 0.00

3.10

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00

0.00

0.00 0.00

0.00 0.16 0.21

0.25 0.29

0.34 0.39 0.44

0.50 0.55

0.59 0.63

0.66 0.68 0.71

0.77 0.84

0.93 1.02

1.09 1.15 1.17

1.18 1.17

1.16 1.13 1.10

1.08 1.07

1.07 1.08 1.09

1.11 1.12

1.13 1.13 1.13

1.12 1.10

1.08 1.07

1.06 1.05 1.05

1.04 1.02

1.01 1.00 0.99

0.99 1.02

1.09 1.16 1.23

1.27

1.00 1.00 1.00

1.00 1.00

1.00 1.00 1.00 1.00 1.00

1.00 1.00

1.00 1.00 1.00

1.00 1.00

1.00 1.00

1.00

1.00 1.00

1.00 1.00 1.00 1.00 1.00

1.00 1.00

1.00 1.00 1.00

1.00 1.00

1.00 1.00 1.00

1.00 1.00

1.00 1.00

1.00 1.00 1.00

1.00 1.00

1.00 1.00 1.00

1.00 1.00

1.00 1.00 1.00

1.00 1.00

1.00 1.00

1.00

1.00 1.00

1.00 1.00

1.00 1.00 1.00

1.00 1.00

1.00 1.00 1.00

1.00 1.00

1.00 1.00 1.00

1.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00

0.00

0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00

165.14 166.14 166.14

166.14 166.14

166.14 166.14 166.14 166.14 166.14

166.14 166.14

156.14 166.14 166.14

166.14 166.14

166.14 166.14 170.59

175.90 181.37

182.74 181.47 180.32

179.25 178.21

177.18 176.16

177.60 177.61 179.73

190.87 190.57

189.12 187.39 185.33

185.76 185.37

185.19 184.52

184.77

183.63 182.45

182.92 190.40

187.29 185.11 185.24

186.97 185.63

184.76 187.03 185.14

184.04 183.12

182.49 187.39

184.43

184.46 183.61

182.78 182.96

181.89 185.40 184.47

182.81 185.21

194.34 192.27

188.23 187.24 186.21

185.12 184.16 182.93

186.35

350


1 138

1 139

1 140 1 141

1 142 1 143

1 144

1 145 1 146

1 147 1 148

1 149 1 150 1 151

1 152 1 153

1 154 1 155

1 156

1 157 1 158

1 159 1 160

1 161 1 162 1 163

1 164 1 165

1 156 1 167 1 168

1 169 1 170

1 171 1 172

1 173 1 174 1 175

1 176 1 177

1 178 1 179 1 180

1 181 1 182

1 183 1 184 1 185

1 186 1 187

1 188 1 189 1 190

1 191 1 192

1 193 1 194

1 195 1 196 1 197

1 198 1 199

1 200 1 201 1 202

1 203 1 204

1 205 1 206 1 207

1 208 1 209

1 210 1 211

1 212 1 213 1 214

1

1

1 1

1 1

1

1 1

1 1

1 1 1

1 1

1 1

1

1 1

1 1

1 1 1

1 1

1 1 1

1 1

1 1 1

1 1

1 1 1 1 1

1 1

1 1 1

1 1

1 1 1

1 1

1 1

1 1 1

1 1

1 1 1

1 1

1 1 1

1 1

1 1

1 1 1

1.40

0.40

0.00 0.00

11.90 0.40

0.40

0.00 0.00

0.90 0.40

0.00 0.00 0.00

0.00 1.80

0.90 0.00

13.80

0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.80 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 1.40

0.00 0.00

0.00

0.00 0.00

0.00 15.70

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

1.40

0.40

0.00 0.00

11.90 0.40

0.40

0.00 0.00

0.90 0.40

0.00 0.00 0.00

0.00 1.80

0.90 0.00

13.80

0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.80 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 1.40

0.00 0.00

0.00

0.00 0.00

0.00 15.70

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00

0.00

0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.28

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00

0.00

0.00 0.00

0.00 0.00

0.00

0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00

0.00

0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00

0.00

0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

1.50 0.20

0.00 0.00 0.77 3.83

1.75

0.00 0.00

0.45 0.20

0.00 0.00 0.00

0.00 0.90

0.45 0.00 2.53

3.70 0.53

0.00 0.00 0.00 0.40 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.70

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 4.06

0.57 0.54 0.52

0.50 0.48

0.46 0.45 0.28

0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

1.28 1.26

1.23 1.19

1.15 1.12

1.09

1.06 1.04

1.03 1.04

1.04 1.04 1.03

1.02 1.00

0.97 0.93

0.89

0.85 0.81

0.77 0.75

0.73 0.73 0.73

0.73 0.74

0.74 0.73 0.73

0.71 0.69

0.67 0.64 0.60

0.55 0.51

0.46 0.41 0.35

0.30 0.24

0.17 0.07

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.14 0.17

0.17 0.14

0.07 0.01 0.00

0.19 0.24

0.28 0.32 0.35

0.39 0.43

0.46 0.49

0.50 0.51 0.51

1.00 1.00

1.00 1.00

1.00 1.00

1.00

1.00 1.00

1.00 1.00

1.00 1.00 1.00

1.00 1.00

1.00 1.00 1.00

1.00 1.00

1.00 1.00 1.00 1.00 1.00

1.00 1.00

1.00 1.00 1.00

1.00 1.00

1.00 1.00 1.00

1.00 1.00

1.00 1.00 1.00

1.00 1.00

1.00 1.00

1.00 1.00 1.00

1.00 1.00

1.00 1.00 1.00

1.00 1.00

1.00 1.00 1.00

1.00 1.00

1.00 1.00

1.00 1.00 1.00

1.00 1.00

1.00 1.00 1.00

1.00 1.00

1.00 1.00

1.00 1.00 1.00

0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00

0.00

0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00

0.00

0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00

0.00

0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

184.97

183.91

182.68 181.49 191.47 186.92

184.48

183.42 182.38

181.80 180.96

179.92 178.88 177.84

176.82 176.73

176.21 175.28 185.37

180.82 179.49

178.71 177.97 177.24

176.91 176.18

175.45 174.71

173.98 173.24 172.51

171.80 171.10

170.44 169.80 169.20

168.65 168.14

167.68 167.27

166.92 166.62 166.38

166.21 166.14

166.14 166.14 166.14

166.14 166.14

166.14 166.14 166.14

166.14 166.84

166.84 166.84 166.84

166.70 166.54

166.37 177.87

177.23 176.67 176.15

175.47 174.75 174.01 173.25 172.62

172.23 171.80

171.34 170.86

170.36 169.84 169.33

351

ANE30 n : Salidas de las simulaciones realizadas con WEPP

1 215 1 216 1 217 1 218 1 219 1 220 1 221 1 222 1 223 1 224 1 225 1 226 1 227 1 228 1 229 1 230 1 231 1 232 1 233 1 234 1 235 1 236 1 237 1 238 1 239 1 240 1 241 1 242 1 243 1 244 1 245 1 246 1 247 1 248 1 249 1 250 1 251 1 252 1 253 1 254 1 255 1 256 1 257 1 258 1 259 1 260 1 261 1 262 1 263 1 264 1 265 1 266 1 267 1 268 1 269 1 270 1 271 1 272 1 273 1 274 1 275 1 276 1 277 1 278 1 279 1 280 1 281 1 282 1 283 1 284 1 285 1 286 1 287 1 288 1 289 1 290 1 291

1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1

• 1

1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1

0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 4.00 1.20 3.50 0.50 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 6.30 2.10 0.00 0.00 0.40 0.00 0.00

0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 4.00 1.20 3.50 0.50 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 6.30 2.10 0.00 0.00 0.40 0.00 0.00

0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 1.64 0.96 1.02 0.40 0.24 0.23 0.11 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.91 1.68 0.27 0.27 0.32 0.26 0.26

0.50 0.48 0.45 0.42 0.38 0.33 0.27 0.21 0.13 0.02 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.15 0.20 0.23 0.25 0.28 0.30 0.32 0.34 0.35 0.36 0.36 0.35 0.33 0.29 0.24 0.24 0.25 0.26

1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00

0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

168.83 168.35 167.90 167.48 167.10 166.78 166.51 166.29 166.16 166.14 166.14 166.14 166.14 166.14 166.14 166.14 166.14 166.14 166.14 166.14 166.14 166.14 166.14 166.14 166.14 166.14 166.14 156.14 166.14 166.14 166.14 166.14 166.14 166.14 166.14 166.14 166.14 166.14 166.14 166.14 166.14 166.14 166.14 166.14 166.14 166.14 166.14 166.14 166.14 166.14 166.14 166.14 166.14 166.14 166.14 168.50 168.74 171.22 171.32 170.93 170.50 170.16 169.91 169.63 169.33 169.01 168.67 168.32 167.96 167.60 172.64 172.74 172.18 171.67 171.51 171.00 170.47

352

ANQOII : Salidas de las simulaciones realizadas con WEPP

1 292

1 293 1 294

1 295 1 296 1 297

1 298 1 299

1 300 1 301 1 302

1 303 1 304

1 305 1 306

1 307 1 308 1 309

1 310 1 311 1 312 1 313 1 314

1 315 1 316

1 317 1 318 1 319 1 320 1 321

1 322 1 323 1 324

1 325 1 326

1 327 1 328

1 329 1 330 1 331

1 332 1 333

1 334 1 335 1 335

1 337 1 338

1 339 1 340

1 341 1 342 1 343

1 344 1 345

1 346 1 347 1 348

1 349 1 350

1 351 1 352

1 353 1 354 1 355

1 356 1 357

1 358 1 359 1 360

1 361 1 362

1 363 1 364 1 365

1 366

1

1 1

1 1 1

1 1

1 1 1

1 1

1 1

1 1 1

1 1

1 1 1

1 1

1 1 1

1 1

1 1 1

1 1

1 1

1 1 1

1 1

1 1 1

1 1

1 1

1 1 1

1 1

1 1 1

1 1

1 1 1

1 1

1 1

1 1 1

1 1

1 1 1

1

0.00

0.00 1.20

5.20 2.20 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 1.70

6.00 0.40

12.40 0.00 0.40

10.50 3.70

0.00 0.00 0.00

0.40 0.00

0.00 5.00 0.00

0.40 0.60

0.40 0.40 0.00

0.00 0.20

32.90 7.50

9.50 0.00 0.00

0.00 0.00

9.00 0.20

0.00

0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 1.60 2.20

0.80 0.20

0.00 0.40 0.00

2.60 0.80

0.40 0.40 0.00

0.40 0.00

0.00 9.70

12.70 7.60 5.10

9.40 0.40 5.70 0.00 7.80

0.00

0.00

0.00 1.20

5.20 2.20 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 1.70

6.00 0.40

12.40 0.00 0.40

10.50 3.70

0.00 0.00 0.00

0.40 0.00

0.00 5.00 0.00

0.40 0.60

0.40 0.40 0.00

0.00 0.20

32.90 7.50

9.50 0.00 0.00

0.00 0.00

9.00 0.20 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 1.60 2.20

0.80 0.20

0.00 0.40 0.00

2.60 0.80

0.40 0.40 0.00

0.40 0.00

0.00 9.70

12.70 7.60 5.10

9.40 0.40

5.70 0.00 7.80

0.00

0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

2.39 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00

0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00

0.26

0.17 0.55

0.65 1.76 0.33

0.32 0.32

0.31 0.06 0.00

0.00 0.85

1.28 0.79

0.25 1.37 1.27

0.20 2.37

1.90 0.95 0.85

0.72 0.28 0.47 0.56 0.41

1.38 0.36

0.60 0.63 0.78

0.92 0.43

0.03 0.55

0.00 0.19 1.14

0.77 1.06

0.33 0.06 0.12

0.92 0.06

0.25 0.14

0.00 1.44 0.27

0.49 0.10 0.51 0.51 0.26

0.21 0.76 0.41

0.33 0.23

0.48 0.33

0.57 1.27

0.49 0.38 0.36

1.31 1.75 0.41

1.01 2.00

0.19

0.28

0.30 0.32

0.34 0.35 0.36

0.37 0.37

0.38 0.39 0.40

0.41 0.42

0.42 0.43

0.43

0.42 0.42

0.42 0.43

0.45 0.47 0.52

0.59 0.68

0.79 0.90 1.00

1.06 1.09

1.10 1.09 1.08

1.05 1.02

0.99 0.95

0.91 0.87 0.88

1.08 2.00

3.54 4.05 3.69

3.23 2.93

2.70 2.50

2.30 2.11 1.92

1.76 1.61 1.47 1.36 1.27

1.19 1.11

1.05 0.98 0.93

0.88 0.84

0.80 0.76 0.72 0.69 0.55

0.62 0.61

0.66

0.88 1.58

2.83

1.00

1.00 1.00

1.00 1.00 1.00

1.00 1.00

1.00 1.00 1.00

1.00 1.00

1.00 1.00

1.00 1.00 1.00

1.00 1.00

1.00 1.00 1.00

1.00 1.00

1.00 1.00 1.00

1.00 1.00

1.00 1.00 1.00

1.00 1.00

1.00 1.00

1.00 1.00 1.00

1.00 1.00

1.00 1.00 1.00

1.00 1.00

1.00 1.00

1.00 1.00 1.00

1.00 1.00 1.00 1.00 1.00

1.00 1.00

1.00 1.00 1.00

1.00 1.00

1.00 1.00 1.00 1.00 1.00

1.00 1.00 1.00

1.00 1.00

1.00

0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00

0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00

169.93

169.45 169.78

174.00 174.09 173.39

172.70 172.01 171.32

170.88 170.48

170.08 170.51

174.80 173.99 185.71

183.92 182.63

192.51 193.42 191.07

189.65 188.28

187.38 185.43 185.17 188.71 187.30

185.26 184.40

183.10 181.77 179.92

177.94 176.59

206.18 212.17

220.76 219.70 217.68

215.83 212.77

217.90 213.99 210.18

206.03 203.04

200.09 197.45 195.15

193.20 193.21

191.76 190.26 188.27

186.80 185.28

185.49 185.41

184.35 183.44 182.28

181.32 180.15

178.79 186.47

197.95 204.49 208.57

216.04 214.08 218.71

216.81 221.03

218.01

353

ANBOI I : Salidas de las simulaciones realizadas con WEPP

354


VINUEIASOO

EVENT OUTPUT

day itio year Precp Runoff IR-det ñv-det Mx-det Point ñv-dep Max-dep Point Sed.Del ER

— (itrai) (mm) kg/m''2 kg/in^2 kg/m^2 (m) kg/m''2 kg/iii'^2 (m) (kg/m)

16 5 1.81

4 6 1.83 22 11 1.67

1

1

1

7.8

13.8

32.9

0.0

0.4

2.5

0.000

0.001

0.003

0.00

0.04

0.23

0.02

0.14

0.73

468.9

468.9

468.9

-0.05

-0.32

-1.56

-0.10

-0.65

-3.36

679.5

632.0

638.8

1.1

13.7

84.2

355

fi^ESO U: Salidas de ias simulaciones realizadas con WEPP

356

ANBO11: Salidas de las simulaciones realizadas con WEPP

VINÜELASOO

Soil properties, daily oul^ut

OFE

1

1 1 1

1 1

1 1 1

1 1

1 1 1

1 1

1 1

1 1 1

1 1

1 1 1

1 1

1 1 1

1 1

1 1

1 1 1

1 1

1 1 1

1 1

1 1 1

1 1

1 1 1

1 1

1 1

1 1 1

1 1

1 1 1

1

Day

1

2 3 4

5 6

7

8 9

10 11

12 13 14

15 16

17 18

19 20 21

22 23 24 25 26

27 28

29 30 31

32 33

34 35

36 37 38

39 40 41 42 43

44 45

46 47 48

49 50

51 52 53 54 55

56 57

58 59 60

61 62

63 64 65

66


1

1 1 1

1 1

1

1 1

1 1

1 1 1

1 1

1 1

1 1 1

1 1

1 1 1

1 1

1 1 1

1 1

1 1

1 1 1

1 1

1 1 1

1 1

1 1 1

1 1

1 1 1

1 1

1 1

1 1 1

1 1

1 1 1

1

% mm/hr mm mm/

41.44

41.43

41.43 41.42

41.42 41.41

41.41

41.41 41.40

41.40 41.39

41.39 41.38 41.38

41.37 41.36

41.36 41.35

41.35 41.34 41.34

41.34 41.33 41.33 41.32 41.32

41.31 41.31

41.31 41.30 41.30

41.29 41.29

41.29 41.28

41.28 41.28 41.27

41.27 41.26 41.26 41.26 41.25

41.25 41.25

41.24 41.24 41.24

41.23 41.23

41.23 41.22 41.22

41.22 41.21

41.21 41.21

41.20 41.20 41.20

41.19 41.19

41.19 41.18 41.18

41.18

5.26

5.26

5.26 5.26

5.26 5.16

5.26 5.26 5.26

4.68 5.26

5.26 5.26 5.26

5.26 5.26

5.26 5.26

5.26

5.26 4.38

4.33 4.27 2.67 2.21 2.33

2.48 2.54

2.54 2.47 2.54

2.54 2.54

2.76 2.76

2.79 2.79 2.83

2.83 2.95 2.95 3.04 3.04

5.26 5.26

5.26 5.26 5.26

5.26 5.26

5.26 5.26 5.26

5.26 5.26

5.26 5.26 5.26

5.26 5.26

5.26 5.26

5.26 5.26 5.26

5.26

6.59

9.06 11.57 12.41

12.80 12.87

12.99 13.09 13.17

12.81 13.06

13.26 13.32 13.26

11.05 12.37

13.00 13.34 12.67

13.10 13.34

13.44 13.48

13.55 13.66 13.71

13.56 13.38

13.63 13.77 13.95

14.10 13.99

14.31 14.58

14.85 15.07 15.26

15.32 15.32

15.33 15.33 15.33

15.33 15.33

15.33 15.34 15.34

15.34 15.34

15.34 15.34 15.34

15.34 15.34

15.34 15.34 15.34

15.35 15.35

15.35 15.35 15.35 15.35 15.35

15.35

WP Rough

mm mm

0.15

0.15

0.15 0.15

0.15 0.15

0.15 0.15 0.15

0.15 0.15

0.15 0.15 0.15

0.15 0.15

0.15 0.15

C.15

0.15 0.15

0.15 0.15

0.15 0.15 0.15

0.15 0.15

0.15 0.15 0.15

0.15 0.15

0.15 0.15

0.15 0.15 0.15

0.15 0.15 0.15 0.15 0.15

0.15 0.15

0.15

0.15 0.15

0.15 0.15

0.15 0.15 0.15

0.15 0.15

0.15 0.15 0.15

0.15 0.15

0.15 0.15

0.15 0.15 0.15

0.15

./mm

0.06

0.06

0.06 0.06

0.06 0.06

0.06

0.06 0.06

0.06 0.06

0.06 0.06 0.06

0.06 0.06

0.06 0.06 0.06

0.06 0.06

0.06 0.06 0.06 0.06 0.06

0.06 0.06

0.06 0.06 0.06

0.06 0.06

0.06 0.06

0.06 0.06 0.06

0.06 0.06 0.06

0.06 0.06

0.06 0.06

0.06 0.06 0.06

0.06 0.06

0.06 0.06 0.06

0.06 0.06

0.06 0.06

0.06 0.06 0.06

0.06 0.05 0.06 0.05 0.05

0.06

Ki Kr Tauc

mm adjsmt adjsmt adjsmt

6.00

6.00

6.00 6.00

6.00 6.00 6.00

6.00 6.00

6.00 6.00

6.00 6.00 6.00

6.00 6.00

6.00 6.00 6.00

6.00 6.00

6.00 6.00 6.00 6.00 6.00

6.00 6.00

6.00 6.00 6.00

6.00 6.00

6.00 6.00 6.00

6.00 6.00

6.00 6.00 6.00 6.00 6.00

6.00 5.00

6.00

6.00 5.00

6.00 6.00

6.00 6.00 6.00

6.00 6.00

6.00 6.00 6.00

6.00 6.00

6.00 6.00

6.00 6.00 6.00

6.00

0.06 0.06

0.06 0.06

0.06 0.03 0.06

0.06 0.06

0.06 0.06

0.06 0.06 0.06

0.06 0.06

0.06 0.06 0.06

0.06 0.06

0.06 0.06 0.06 0.06 0.06

0.06 0.06

0.06 0.06 0.06

0.06 0.06

0.06 0.06 0.06

0.06 0.06

0.06 0.06 0.06

0.06 0.06

0.06 0.06

0.06 0.06 0.06

0.06 0.06

0.06 0.06 0.06

0.06 0.06

0.05 0.06 0.06

0.06 0.06

0.06 0.06 0.06

0.06 0.06

0.06

0.13 0.13

0.13 0.13

0.13 0.03 0.13

0.13 0.13

0.13 0.13

0.13 0.13 0.13

0.13 0.13

0.13 0.13 0.13

0.13 0.13

0.13 0.13 0.13 0.13 0.13

0.13 0.13

0.13 0.13 0.13

0.13 0.13

0.13 0.13 0.13

0.13 0.13

0.13 0.13 0.13

0.13 0.13

0.13 0.12 0.12

0.12 0.12

0.12 0.12

0.12 0.12 0.12

0.12 0.12

0.12 0.12 0.12

0.12 0.12

0.12 0.12 0.12

0.12 0.12

0.12

1.00 1.00

1.00 1.00

1.00 1.00 1.00

1.00 1.00

1.00 1.00

1.00 1.00 1.00

1.00 1.00

1.00 1.00 1.00

1.00 1.00

1.00 1.00 1.00 1.00 1.00

1.00 1.00

1.00 1.00 1.00

1.00 1.00

1.00 1.00 1.00

1.00 1.00

1.00 1.00 1.00

1.00 1.00

1.00 1.00

1.00 1.00 1.00

1.00 1.00

1.00 1.00 1.00

1.00 1.00

1.00 1.00 1.00

1.00 1.00

1.00 1.00

1.00 1.00 1.00

1.00

357

ANDO n : Salidas de las simulaciones realizadas con WEPP

1

1 1

1 1 1

1 1

1 1

1

1 1

1 1

1 1 1

1 1

1 1 1

1 1

1 1 1 1 1

1 1 1

1 1

1 1

1 1 1

1 1

1 1 1

1 1

1 1

1 1 1

1 1 1 1 1

1 1

1 1 1

1 1

1 1

1

1 1

1 1 1

1 1

1 1

1

67

68 69

70 71 72

73 74

75 76 77

78 79

80 81

82 83 84

85 86

87 88 89

90 91

92 93 94

95 96

97 98

99 100 101

102 103

104 105 106

107 108

109 110 111

112 113

114 115

116 117 118

119 120 121 122 123

124 125

126 127

128

12 9 130

131 132

133 134 135

136 137 138 139 140

141 142

143

1

1 1

1 1 1

1 1

1 1 1

1 1

1 1

1 1 1

1 1

1 1 1

1 1

1 1 1 1 1

1 1 1

1 1

1 1

1 1 1

1 1

1 1 1

1 1

1 1

1 1 1

1 1

1 1 1

1 1

1 1 1

1 1

1 1

1 1 1

1 1 1

1 1

1 1

1

41.18

41.17 41.17

41.17 41.16 41.16

41.16 41.15

41.15 41.15 41.15

41.14 41.14

41.14 41.13 41.12 41.12 41.11

41.11 41.11

41.11 41.10 41.10

41.10 41.09

41.09 41.08 41.08 41.07 41.07

41.07 41.06 41.06

41.06 41.05

41.05 41.05

41.04 41.04 41.04

41.03 41.03

41.03 41.02 41.02

41.02 41.01

41.01 41.01

41.00 41.00 41.00

40.99 40.99 40.99 40.98 40.98

40.98 40.98 40.97 40.97 40.97

40.96 40.96

40.95 40.95

40.95 40.95 40.95

40.94 40.94 40.94 40.93 40.93

40.93 40.93

40.92

5.26

5.26 5.26

5.26 5.26 5.26

5.26 5.26

5.26 5.26

5.26

5.26 5.26

5.26 5.26

5.26 5.26 5.26

5.26 5.26

5.26 5.26 5.26

5.26 5.26

5.26 5.26

5.26 5.26 5.26

5.26 5.26 5.26

5.26 5.26

5.26 5.26

5.26 5.26 5.26

5.26 5.26

5.26 5.26 5.26

5.26 5.26

5.26 5.26

5.26 5.26 5.26

5.26 5.26 5.26 5.26 5.26

5.26 5.26

5.26 5.26 5.26

5.26 5.26

5.26 5.26

5.26 5.26 5.26

5.26 5.26 5.26 5.26 5.26

5.26 5.26

5.26

15.35

15.35 15.35

15.35 15.36 15.36

15.36 15.36

15.36 15.36 15.36

15.36 15.36

15.36 14.80

14.06 13.56 13.70

14.19 14.51

14.73 14.93 15.10

15.27 15.02

15.18 15.01 13.49

13.90 14.47

14.95 15.36 15.29

15.33 15.32

15.35 15.27

15.35 15.38 15.26

14.03 14.86

15.32 15.27 15.07

15.32 15.37

14.93 15.33

15.38 15.39 15.37

14.61 15.31

15.28 15.36 15.38

15.31 15.39

14.75 15.04 15.36

15.03 13.81

14.44 15.36

15.40 15.41 15.41

15.40 15.41

14.91 15.26 15.37

15.41 15.42

13.71

0.15

0.15 0.15

0.15 0.15 0.15

0.15 0.15

0.15 0.15

0.15

0.15 0.15

0.15 0.15 0.15 0.15 0.15

0.15 0.15

0.15 0.15 0.15

0.15 0.15

0.15 0.15

0.15 0.15 0.15

0.15 0.15 0.15

0.15 0.15

0.15 0.15

0.15 0.15 0.15

0.15 0.15

0.15 0.15 0.15

0.15 0.15

0.15 0.15

0.15 0.15 0.15

0.15 0.15

0.15 0.15 0.15

0.15 0.15

0.15 0.15 0.15

0.15 0.15

0.15 0.15

0.15 0.15 0.15

0.15 0.15 0.15 0.15 0.15

0.15 0.15

0.15

0.06

0.06 0.06

0.06 0.06 0.06

0.06 0.06

0.06 0.06 0.06

0.06 0.06

0.06 0.06

0.06 0.06 0.06

0.06 0.06

0.06 0.06 0.06

0.06 0.06

0.06 0.06 0.06

0.06 0.06

0.06 0.05 0.06

0.06 0.06

0.06 0.06

0.06 0.06 0.06

0.06 0.06

0.06 0.06 0.06

0.06 0.06

0.06 0.06

0.06 0.06 0.06

0.06 0.06 0.06 0.06 0.06

0.06 0.06

0.06 0.06 0.06

0.06 0.06

0.06 0.06

0.06 0.06 0.06

0.06 0.06 0.06 0.06 0.06

0.06 0.06

0.06

6.00

6.00 6.00

6.00 6.00 6.00

6.00 6.00

6.00 6.00

6.00

6.00 6.00

6.00 6.00

6.00 6.00 6.00

6.00 6.00

6.00 6.00 6.00

6.00 6.00

6.00 6.00 6.00

6.00 6.00

6.00 6.00 6.00

6.00 6.00

6.00 6.00

6.00 6.00 6.00

6.00 6.00

6.00 6.00 6.00 6.00 6.00

6.00 6.00

6.00 6.00 6.00

6.00 6.00 6.00 6.00 6.00

6.00 6.00

6.00 6.00 6.00

6.00 6.00

6.00 6.00

6.00 6.00 6.00

6.00 6.00 6.00 6.00 6.00

6.00 6.00

6.00

0.06

0.06 0.06

0.06 0.06 0.06

0.06 0.06

0.06 0.06 0.06

0.06 0.06

0.06 0.06

0.06 0.06 0.06

0.06 0.06

0.06 0.06 0.06

0.06 0.06

0.06 0.06

0.06

0.06 0.06

0.06 0.06 0.06

0.06 0.06

0.06 0.06

0.06 0.06 0.06

0.06 0.06

0.06 0.06 0.06

0.06 0.06

0.06 0.06

0.06 0.06 0.06

0.06 0.06 0.06 0.06 0.06

0.06 0.06

0.06 0.06 0.06

0.06 0.06

0.06 0.06

0.06 0.06 0.06

0.06 0.06 0.06 0.06 0.06

0.06 0.06

0.06

0.12

0.12 0.12

0.12 0.12 0.12

0.12 0.12

0.12 0.12 0.12

0.12 0.12

0.12 0.12 0.12

0.12 0.12

0.12 0.12

0.12 0.12 0.12

0.12 0.12

0.12 0.12 0.12

0.12 0.12

0.12 0.12

0.12

0.12 0.12

0.12 0.12

0.12 0.12 0.12

0.12 0.12

0.12 0.12 0.12

0.12 0.12

0.12 0.12

0.12 0.12 0.12

0.12 0.12 0.12 0.12 0.12

0.12 0.12

0.12 0.12 0.12

0.12 0.12

0.12 0.12

0.12 0.12 0.12

0.12 0.12 0.12 0.12 0.12

0.12 0.12

0.12

1.00

1.00 1.00

1.00 1.00 1.00

1.00 1.00

1.00 1.00

1.00

1.00 1.00

1.00 1.00 1.00 1.00 1.00

1.00 1.00

1.00 1.00 1.00

1.00 1.00

1.00 1.00

1.00 1.00 1.00

1.00 1.00

1.00

1.00 1.00

1.00 1.00

1.00 1.00 1.00

1.00 1.00

1.00 1.00 1.00

1.00 1.00

1.00 1.00

1.00 1.00 1.00

1.00 1.00 1.00 1.00 1.00

1.00 1.00

1.00 1.00 1.00

1.00 1.00

1.00 1.00

1.00 1.00 1.00

1.00 1.00 1.00 1.00 1.00

1.00 1.00

1.00

358


1 1

1 1 1

1 1

1 1

1

1 1

1 1 1

1 1

1 1

1 1 1

1 1

1 1 1

1 1

1 1

1 1 1

1 1

1 1 1

1 1

1 1 1

1 1

1 1 1

1 1

1 1

1 1 1

1 1

1 1 1

1 1

1 1 1

1 1

1 1

1 1 1

1 1

1 1

144 145

146 147 148

149 150

151 152

153

154 155

156 157

158 159 160

161 162

163 164 165

166 167

168 169

170

171 172

173 174

175 176 177

178 179

180 181 182

183 184

185 186 187

188 189

190 191 192

193 194

195 196

197 198 199

200 201

202 203 204

205 206

207 208 209

210 211

212 213

214 215 216

217 218 219 220

1 1

1 1 1

1 1

1 1 1

1 1

1 1

1

1 1

1 1

1 1 1

1 1

1 1 1

1 1

1 1

1 1 1

1 1

1 1 1

1 1

1 1

1 1 1

1 1 1

1 1

1 1

1 1 1

1 1

1 1 1

1 1

1 1 1

1 1

1 1

1 1 1

1 1 1 1

40.92 40.92

40.91 40.91 40.91

40.91 40.91

40.90 40.90 40.90

40.90 40.89

40.89 40.89 40.88

40.88 40.88

40.88 40.88

40.87 40.87 40.87

40.87 40.87

40.87 40.86 40.86

40.86 40.86

40.86 40.85

40.85 40.85 40.85

40.85 40.85

40.84 40.84 40.84

40.84 40.84

40.84 40.83

40.83 40.83 40.83

40.83 40.83 40.82

40.82 40.82

40.82 40.82

40.81 40.81 40.81

40.81 40.80

40.80 40.80 40.80

40.80 40.80

40.79 40.79 40.79

40.79 40.79

40.79 40.79

40.78 40.78 40.78

40.78 40.78 40.78 40.78

5.26 5.26

5.26 5.26 5.26

5.26 5.26

5.26 5.26

5.26

5.26 5.26

5.26 5.26

5.26 5.26 5.26

5.26 5.26

5.26 5.26 5.26

5.26 5.26

5.26 5.26 5.26

5.26 5.26

5.26 5.26

5.26 5.26 5.26

5.26 5.26

5.26 5.26 5.26

5.26 5.26

5.26 5.26 5.26

5.26 5.26

5.26 5.26 5.26

5.26 5.26

5.26 5.26

5.26 5.26 5.26

5.26 5.26

5.26 5.26 5.26

5.26 5.26

5.26 5.26 5.26

5.26 5.26

5.26 5.26

5.26 5.26 5.26

5.26 5.26 5.26 5.26

14.88 15.38 15.41

15.42 15.40

15.41 15.42

15.42 15.42

15.43

15.37 15.39

15.42 13.98 15.18

15.41 15.43

15.43 15.43

15.41 15.43 15.43

15.43 15.43

15.43 15.43 15.44

15.44 15.44

15.44 15.44

15.44 15.44 15.44

15.44 15.44

15.44 15.44 15.44

15.44 15.44

15.44 15.44

15.44 15.44 15.44

15.45 15.45 15.45 15.41 15.44

15.45 15.45

15.45 15.45 15.45

14.08 14.49

14.73 14.89 15.02

15.14 15.26

15.38 15.45 15.45

15.46 15.46

15.46 15.46

15.46 15.46 15.46

15.46 15.46 15.46 15.46

0.15 0.15

0.15 0.15 0.15

0.15 0.15

0.15 0.15 0.15

0.15 0.15

0.15 0.15 0.15

0.15 0.15

0.15 0.15

0.15 0.15 0.15

0.15 0.15

0.15 0.15 0.15

0.15 0.15

0.15 0.15 0.15

0.15 0.15

0.15 0.15

0.15 0.15 0.15

0.15 0.15

0.15 0.15

0.15 0.15 0.15

0.15 0.15 0.15

0.15 0.15

0.15 0.15

0.15 0.15 0.15

0.15 0.15

0.15 0.15 0.15

0.15 0.15

0.15 0.15 0.15

0.15 0.15

0.15 0.15

0.15 0.15 0.15

0.15 0.15 0.15 0.15

0.06 0.06

0.06

0.06 0.06

0.06 0.06

0.06 0.06 0.06

0.06 0.06

0.06 0.06

0.06

0.06 0.06

0.06 0.06

0.06 0.06 0.06

0.06 0.06

0.06 0.06 0.06

0.06 0.06

0.06 0.06

0.06 0.06 0.06

0.06 0.06

0.06 0.06 0.06

0.06 0.06

0.06 0.06 0.06

0.06 0.06

0.06 0.06 0.06

0.06 0.06

0.06 0.06

0.06 0.06 0.06

0.06 0.06

0.06 0.06 0.06

0.06 0.06

0.06 0.06 0.06

0.06 0.06

0.06 0.06

0.06 0.06 0.06

0.06 0.06 0.06 0.06

6.00 6.00

6.00 6.00 6.00

6.00 6.00

6.00 6.00

6.00

6.00 6.00

6.00 6.00 6.00

6.00 6.00

6.00 6.00

6.00 6.00 6.00

6.00 6.00

6.00 6.00 6.00

6.00 6.00

6.00 6.00

6.C0 6.00 6.00

6.00 6.00

6.00 6.00 6.00

6.00 6.00

6.00 6.00 6.00

6.00 6.00

6.00 6.00 6.00

6.00 6.00

6.00 6.00

6.00 6.00 6.00

6.00 6.00

6.00 6.00 6.00

6.00 6.00

6.00 6.00 6.00

6.00 6.00

6.00 6.00

6.00 6.00 6.00

6.00 6.00 6.00 6.00

0.06 0.06 0.06

0.06 0.06

0.06 0.06

0.06 0.06

0.06

0.06 0.06

0.06 0.06 0.06

0.06 0.06

0.06 0.06

0.06 0.06 0.06

0.06 0.06

0.06 0.06 0.06

0.06 0.06

0.06 0.06

0.06 0.06 0.06

0.06 0.06

0.06 0.06 0.06

0.06 0.06

0.06 0.06 0.06

0.06 0.06

0.06 0.06 0.06

0.06 0.06

0.06 0.06

0.06 0.06 0.06

0.06 0.06

0.06 0.06 0.06

0.06 0.06

0.06 0.06 0.06

0.06 0.06

0.06 0.06

0.06 0.06 0.06

0.06 0.06 0.06 0.06

0.12 0.12

0.12 0.12 0.12

0.12 0.12

0.12 0.12 0.12

0.12 0.12

0.12 0.12 0.12

0.12 0.12

0.12 0.12

0.12 0.12 0.12

0.12 0.12

0.12 0.12 0.12

0.12 0.12

0.12 0.12

0.12

0.12 0.12

0.12 0.12

0.12

0.12 0.12

0.12 0.12

0.12 0.12

0.12 0.12 0.12

0.12 0.12 0.12

0.12 0.12

0.12 0.12

0.12 0.12 0.12

0.12 0.12

0.12 0.12 0.12

0.12 0.12

0.12 0.12 0.12

0.12 0.12

0.12 0.12

0.12 0.12 0.12

0.12 0.12 0.12 0.12

1.00 1.00

1.00 1.00 1.00

1.00 1.00

1.00 1.00 1.00

1.00 1.00

1.00 1.00 1.00

1.00 1.00

1.00 1.00

1.00 1.00 1.00

1.00 1.00

1.00 1.00 1.00

1.00 1.00

1.00 1.00

1.00 1.00 1.00

1.00 1.00

1.00 1.00 1.00

1.00 1.00

1.00 1.00 1.00

1.00 1.00

1.00 1.00 1.00

1.00 1.00

1.00 1.00

1.00 1.00 1.00

1.00 1.00

1.00 1.00 1.00

1.00 1.00

1.00 1.00 1.00

1.00 1.00

1.00 1.00

1.00 1.00 1.00

1.00 1.00

1.00 1.00

359


1 221 1 222 1 223 1 224 1 225 1 226 1 227 1 228 1 229 1 230 1 231 1 232

1 233 1 234 1 235 1 236 1 237

1 238 1 239 1 240 1 241 1 242 1 243 1 244 1 245 1 246 1 247 1 248 1 249 1 250 1 251 1 252 1 253 1 254 1 255 1 256 1 257 1 258 1 259 1 260 1 261 1 262 1 263 1 264 1 265 1 266 1 267 1 268 1 269 1 270 1 271 1 272 1 273 1 274 1 275 1 276 1 277 1 278 1 279 1 280 1 281 1 282 1 283 1 284 1 285 1 286 1 287 1 288 1 289 1 290 1 291 1 292 1 293 1 294 1 295 1 296 1 297

1 1 1 1 1

1 1 1 1 1

1 1

1 1 1 1 1 1 1 1 1 1

1 1 1 1 1

1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1

1 1 1 1 1 1 1 1 1 1

1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1

1 1

1 1 1

1 1 1 1 1 1 1

1 1 1 1

40 .77 40 .77 40 .77 40 .77 40 .77 40 .77 40 .77 40 .76 40 .76 4 0 . 7 6 4 0 . 7 6 4 0 . 7 6 4 0 . 7 6 4 0 . 7 6 4 0 . 7 5 4 0 . 7 5 40 .75 40 .75 4 0 . 7 5 4 0 . 7 5 4 0 . 7 5 4 0 . 7 5 4 0 . 7 4 40 .74 40 .74 40 .74 40 .74 40 .74 40 .74 4 0 . 7 4 4 0 . 7 3 4 0 . 7 3 4 0 . 7 3 4 0 . 7 3 4 0 . 7 3 4 0 . 7 3 4 0 . 7 3 4 0 . 7 3 40 .72 40 .72 40 .72 40 .72 40 .72 40 .72 40 .72 40 .72 40 .72 4 0 . 7 1 4 0 . 7 1 4 0 . 7 1 4 0 . 7 1 4 0 . 7 1 4 0 . 7 1 40 .70 40 .70 40 .70 40 .70 40 .70 40 .70 40 .70 40 .70 40 .70 4 0 . 7 0 40.69 4 0 . 6 9 4 0 . 6 9 4 0 . 6 9 4 0 . 6 9 40 .69 40 .69 4 0 . 6 8 4 0 . 6 8 40 .68 40 .68 40 .68 40 .68 40 .68

5 .26 5 .26 5 .26 5 .26 5 .26 5 .26 5 .26 5 .26 5 .26 5 . 2 6 5 .26 5 .26 5 .26 5 .26 5 .26 5 .26 5 .26 5.26 5 .26 5 .26 5 .26 5 .26 5 .26 5 .26 5 .26 5 .26 5 .26 5 .26 5 .26 5 . 2 6 5 .26 5 .26 5 .26 5 .26 5 .26 5 .26 5 .26 5 .26 5 .26 5 .26 5 .26 5 .26 5 . 2 6 5 .26 5 .26 5 .26 5 .26 5 .26 5 .26 5 .26 5 .26 5 .26 5 .26 5 .26 5 .26 5 .26 5 .26 5 .26 5 .26 5 .26 5 .26 5 .26 5 . 2 6 5.26 5 .26 5 .26 5 .26 5 .26 5 .26 5 .26 5 .26 5 .26 5 .26 5 .26 5 .26 5 .26 5 .26

1 5 . 4 6 1 5 . 4 6 1 5 . 4 6 1 5 . 4 6 15 .46 1 5 . 4 6 1 5 . 4 6 1 5 . 4 6 1 5 . 4 6 1 5 . 4 6 1 5 . 4 6 1 5 . 4 6 1 5 . 4 6 15 .46 1 5 . 4 6 15 .47 15 .47 15.47 1 5 . 4 7 15 .47 15 .47 15 .47 1 5 . 4 7 15 .47 15 .47 15 .47 15 .47 15 .47 15 .47 1 5 . 4 7 15 .47 15 .47 15 .47 15 .47 15 .47 15 .47 15 .47 15 .47 15 .47 15 .47 15 .47 15 .47 1 5 . 4 7 15 .47 1 5 . 4 8 1 5 . 4 8 1 5 . 4 8 15 .48 15 .48 1 5 . 4 8 1 5 . 2 3 1 5 . 3 9 15 .12 15 .27 1 5 . 3 8 1 5 . 4 5 1 5 . 4 8 1 5 . 4 8 1 5 . 4 8 15 .48 15 .48 1 5 . 4 8 1 5 . 4 8 15.48 1 5 . 4 8 1 4 . 6 5 14 .90 15 .10 15 .20 15 .22 15 .30 15 .37 1 5 . 4 4 1 5 . 4 8 15 .44 14 .74 1 4 . 9 8

0 .15 0 .15 0 .15 0 .15 0 . 1 5 0 . 1 5 0 .15 0 .15 0 . 1 5 0 . 1 5 0 .15 0 .15 0 .15 0 . 1 5 0 . 1 5 0 .15 0 .15 0.15 0 .15 0 .15 0 . 1 5 0 .15 0 . 1 5 0 . 1 5 0 .15 0 .15 0 .15 0 .15 0 .15 0 . 1 5 0 .15 0 .15 0 .15 0 . 1 5 0 . 1 5 0 . 1 5 0 .15 0 .15 0 .15 0 .15 0 .15 0 .15 0 . 1 5 0 . 1 5 0 .15 0 .15 0 . 1 5 0 . 1 5 0 . 1 5 0 . 1 5 0 . 1 5 0 .15 0 .15 0 .15 0 .15 0 .15 0 .15 0 .15 0 .15 0 .15 0 .15 0 .15 0 . 1 5 0.15 0 . 1 5 0 . 1 5 0 . 1 5 0 . 1 5 0.15 0 . 1 5 0 .15 0 .15 0 .15 0 . 1 5 0 .15 0 .15 0 .15

0 .06 0 .06 0 .06 0 .06 0 .06 0 .06 0 .06 0 .06 0 . 0 6 0 . 0 6 0 . 0 6 0 .06 0 . 0 6 0 .06 0 .06 0 .06 0 . 0 6 0.06 0 . 0 6 0 . 0 6 0 . 0 6 0 .06 0 . 0 6 0 .06 0 .06 0 .06 0 .06 0 .06 0 .06 0 . 0 6 0 . 0 6 0 .06 0 .06 0 . 0 6 0 .06 0 .06 0 .06 0 .06 0 .06 0 . 0 6 0 .06 0 .06 0 . 0 6 0 . 0 6 0 .06 0 . 0 6 0 . 0 6 0 .06 0 .06 0 . 0 6 0 .06 0 .06 0 .06 0 .06 0 . 0 6 0 .06 0 .06 0 .06 0 .06 0 .06 0 .06 0 .06 0 . 0 6 0.06 0 . 0 6 0 .06 0 .06 0 .06 0.06 0 .06 0 .06 0 .06 0 .06 0 . 0 6 0 .06 0 .06 0 .06

6 .00 6 .00 6 .00 6 .00 6 .00 6 .00 6 .00 6 .00 6 .00 6 .00 6 .00 6 .00 6 .00 6.00 6 .00 6 .00 6 .00 6.00 6 .00 6 .00 6 .00 6 .00 6 .00 6.00 6 .00 6 .00 6 .00 6 .00 6 .00 6 .00 6 .00 6 .00 6 .00 6 .00 6 .00 6 .00 6 .00 6 .00 6 .00 6 .00 6 .00 6 .00 6 .00 6 .00 6 .00 6 .00 6 .00 6 .00 6 .00 6 .00 6 .00 6.00 6.00 6 .00 6 .00 6 .00 6 .00 6 .00 6 .00 6 .00 6 .00 6.00 6.00 6.00 6.00 6 .00 6 .00 6 .00 6 .00 6 .00 6 .00 6 .00 6 .00 6 .00 6 .00 6 .00 6 .00

0 . 0 6 0 . 0 6 0 .06 0 .06 0 . 0 6 0 .06 0 . 0 6 0 .06 0 .06 0 . 0 6 0 .06 0 .06 0 .06 0 .06 0 .06 0 .06 0 . 0 6 0.06 0 .06 0 .06 0 .06 0 .06 0 . 0 6 0 .06 0 .06 0 . 0 6 0 .06 0 .06 0 . 0 6 0 . 0 6 0 .06 0 .06 0 .06 0 .06 0 .06 0 .06 0 .06 0 . 0 6 0 . 0 6 0 .06 0 . 0 6 0 . 0 6 0 . 0 6 0 .06 0 .06 0 .06 0 .06 0 . 0 6 0 .06 0 . 0 6 0 .06 0 .06 0 . 0 6 0 . 0 6 0 .06 0 .06 0 .06 0 .06 0 . 0 6 0 .06 0 .06 0 .06 0 . 0 6 0.06 0 .06 0 . 0 6 0 . 0 6 0 .06 0 . 0 6 0 .06 0 . 0 6 0 . 0 6 0 .06 0 .06 0 . 0 6 0 .06 0 .06

0 .12 0 .12 0 .12 0 .12 0 .12 0 .12 0 .12 0 .12 0 .12 0 .12 0 .12 0 .12 0 .12 0 .12 0 .12 0 .12 0 .12 0.12 0 .12 0 .12 0 .12 0 .12 0 .12 0 .12 0 .12 0 .12 0 .12 0 .12 0 .12 0 .12 0 .12 0 .12 0 .12 0 .12 0 .12 0 .12 0 .12 0 .12 0 .12 0 .12 0 .12 0 .12 0 .12 0 .12 0 .12 0 .12 0 .12 0 .12 0 .12 0 .12 0 .12 0 .12 0 .12 0 .12 0 .12 0 .12 0 .12 0 .12 0 .12 0 .12 0 .12 0 .12 0 .12 0 .12 0 .12 0 .12 0 .12 0 .12 0 .12 0 .12 0 .12 0 .12 0 .12 0 .12 0 .12 0 .12 0 .12

1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00

360


1

1 1

1 1 1 1 1

1 1

1 1 1

1 1

1 1 1

1 1

1 1

1

1 1

1 1

1 1 1

1 1

1 1 1

1 1

1 1

1 1 1

1 1

1 1 1

1 1

1 1

1 1 1

1 1

1 1 1

1 1 1

1 1

1 1

1 1 1

298 299 300

301 302 303 304 305

306 307

308 309 310

311 312

313 314 315

316 317

318 319

320 321 322

323 324

325 326 327

328 329

330 331 332

333 334

335 336 337

338 339

340 341

342 343 344

345 345

347 348 349

350 351

352 353 354

355 356

357 358

359 360 361

362 363

364 365 366

1

1 1

1 1 1 1 1

1 1

1

1 1

1 1

1 1 1

1 1

1 1 1 1 1

1 1

1 1 1

1 1 1 1 1

1 1

1 1 1

1 1

1 1

1 1 1

1 1

1 1

1 1 1

1 1 1 1 1

1 1 1

1 1

1 1

1 1 1

40.68

40.67 40.67

40.67 40.67 40.67

40.67 40.67

40.67 40.66

40.66 40.66 40.66

40.66 40.65

40.65 40.65 40.65

40.65 40.65

40.65 40.65 40.65 40.64 40.64

40.64 40.64

40.64 40.64 40.64

40.63 40.63 40.63 40.62 40.62 40.62 40.62 •

40.62 40.62

40.62 40.62 40.62

40.62 40.61 40.61 40.61 40.61

40.61 40.61

40.61 40.61 40.61

40.61 40.61

40.60 40.60 40.60

40.60 40.60

40.60 40.60 40.59

40.59 40.59

40.59 40.59

40.59 40.59 40.58

5.26

5.26 5.26

5.26 5.26 5.26 5.26 5.26

5.26 5.26

5.26

5.26 5.26

5.26 5.26

5.26 5.26 5.26

5.26 5.26

5.26 5.26

5.26 5.26 5.26

5.26 5.26

5.26 5.26 5.26

5.26 5.26 5.26 5.26 5.26

5.26 5.26

5.26 5.26 5.26 5.26 5.26

5.26 5.26

5.26 5.26 5.26

5.26 5.26

5.26 5.26 5.26

5.26 5.26

5.26 5.26 5.26 5.26 5.26

5.26 5.26 5.26

5.26 5.26

5.26 5.26

5.26 5.26 5.26

15.19

15.30 15.39

15.47 15.49 15.49

15.49 15.44

14.79 15.11 13.24

13.87 14.23

12.56 12.84

13.75 14.16 14.42

14.56 14.64

14.77 14.05 14.32 14.66 14.68

14.79 14.90

15.11 15.36 15.44

10.87 11.11 10.79 12.09 12.90

13.35 13.73

12.29 12.70 12.94

13.25 13.28

13.35 13.38 13.39 13.51 13.24

13.32 13.35

13.49 13.57 13.64

13.26 13.41

13.49 13.53 13.60 13.67 13.76

13.91 12.64 11.24

11.27 11.59

11.28 12.83

12.35 13.03 12.38

0.15

0.15 0.15

0.15 0.15 0.15

0.15 0.15

0.15 0.15

0.15 0.15 0.15

0.15 0.15

0.15 0.15 0.15

0.15 0.15

0.15 0.15

0.15 0.15 0.15

0.15 0.15

0.15 0.15 0.15

0.15 0.15 0.15 0.15 0.15

0.15 0.15

0.15 0.15

0.15 0.15 0.15

0.15 0.15 0.15 0.15 0.15

0.15 0.15

0.15 0.15 0.15

0.15 0.15

0.15 0.15 0.15 0.15 0.15

0.15 0.15 0.15

0.15 0.15

0.15 0.15

0.15 0.15 0.15

0.06

0.06 0.06

0.06 0.06 0.06 0.06 0.06

0.06 0.06

0.06 0.06 0.06

0.06 0.06

0.06 0.06 0.06

0.06 0.06

0.06 0.06 0.06 0.06 0.06

0.06 0.06

0.06 0.06 0.06

0.06 0.06 0.06 0.06 0.06

0.06 0.06

0.06 0.06 0.06

0.06 0.06

0.06 0.06 0.06 0.06 0.06

0.06 0.06

0.06 0.06 0.06 0.06 0.05

0.06 0.06 0.06

0.06 0.06

0.06 0.06 0.06

0.06 0.06

0.06 0.06

0.06 0.06 0.06

6.00

6.00 6.00

6.00 6.00 6.00 6.00 6.00

6.00 6.00 6.00 6.00 6.00

6.00 6.00

6.00 6.00 6.00

6.00 6.00

6.00 6.00

6.00 6.00 6.00

6.00 6.00

6.00 6.00 6.00

6.00 6.00 6.00 6.00 6.00

6.00 6.00

6.00 6.00 6.00

6.00 6.00

6.00 6.00 6.00 6.00 6.00

6.00 6.00

6.00 6.00 6.00 6.00 6.00

6.00 6.00 6.00

6.00 6.00

6.00 6.00 6.00

6.00 6.00

6.00 6.00

6.00 6.00 6.00

0.06

0.06 0.06

0.06 0.06 0.06

0.06 0.06

0.06 0.06

0.06 0.06 0.06

0.06 0.06

0.06 0.06 0.06

0.06 0.06

0.06 0.06 0.06

0.06 0.06

0.06 0.06

0.06 0.06 0.06

0.06 0.06

0.06 0.06 0.06 0.06 0.06

0.06 0.06 0.06 0.06 0.06

0.06 0.06 0.06 0.06 0.06

0.06 0.06

0.06 0.06 0.06 0.06 0.06

0.06 0.06 0.06 0.06 0.06

0.06 0.06 0.06

0.06 0.06

0.06 0.06

0.06 0.06 0.06

0.12

0.12 0.12

0.12 0.12 0.12

0.12 0.12

0.12 0.12 0.12 0.12 0.12

0.12 0.12

0.12 0.12 0.12

0.12 0.12

0.12 0.12 0.12 0.12 0.12

0.12 0.12

0.12 0.12 0.12

0.12 0.12 0.12 0.12 0.12

0.12 0.12

0.12 0.12 0.12

0.12 0.12

0.12 0.12

0.12 0.12 0.12

0.12 0.12

0.12 0.12 0.12

0.12 0.12

0.12 0.12 0.12

0.12 0.12

0.12 0.12 0.12

0.12 0.12

0.12 0.12

0.12 0.12 0.12

1.00

1.00 1.00

1.00 1.00 1.00

1.00 1.00

1.00 1.00 1.00

1.00 1.00

1.00 1.00

1.00 1.00 1.00

1.00 1.00

1.00 1.00

1.00 1.00 1.00

1.00 1.00

1.00 1.00 1.00

1.00 1.00 1.00 1.00 1.00

1.00 1.00

1.00 1.00 1.00

1.00 1.00

1.00 1.00

1.00 1.00 1.00

1.00 1.00

1.00 1.00 1.00

1.00 1.00

1.00 1.00 1.00 1.00 1.00

1.00 1.00 1.00

1.00 1.00

1.00 1.00

1.00 1.00 1.00

361

ANQO n : Salidas de ias simulaciones realizadas con WEPP

362

ANEIO n : Salidas de las simulaciones realizadas con WEPP

VINtlEIASOO

DAILY WATER BALANCE

J=julian day, Y=simulation year P= precipitation RM=rainfall+irrigation+snownielt Q=daily runoff, Ep=plant transpiration Es=soil evaporation, Dp=deep percolation watstr=water stress for plant growth latqcc=lateral subsurface flow

OFE

#

1 1

1 1 1

1 1

1 1

1 1 1

1 1

1 1 1

1 1

1 1 1

1 1

1 1 1 1 1

1 1

1 1 1

1 1 1 1 1

1 1

1 1 1 1 1

1 1 1

1 1

1 1

1 1 1

1 1

1 1

J

-

1 2

3 4 5

6 7

8 9

10 11 12

13 14

15 16 17

18 19

20 21 22

23 24

25 26 27

28 29

30 31

32 33 34

35 36 37

38 39

40 41

42 43 44 45 46

47 48 49

50 51

52 53

54

55 56 57 58

59 60

Y

-

1 1

1 1 1

1 1

1 1

1 1 1

1 1

1 1 1

1 1

1 1 1

1 1

1 1 1 1 1

1 1

1 1 1

1 1

1 1 1

1 1

1 1 1 1 1

1 1 1

1 1

1 1

1 1 1

1 1

1 1

P mm

0.00 0.40

0.30 0.10 0.40

0.40 0.40

0.40 2.50

0.40 0.40 0.40

0.90 14.80

0.40 0.10 0.00

5.00 0.40

0.00 0.40 0.50

0.40 0.00

0.40 1.2C

2.10 0.00 0.40

0.4C 0.40

1.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.40 0.40

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

RM

mm

0.00 0.40

0.30 0.10 0.40

0.40 0.40

0.40 2.50

0.40

0.40 0.40

0.90 14.80

0.40 0.10 0.00

5.00 0.40

0.00 0.40 0.50

0.40 0.00

0.40 1.20 2.10 0.00 0.40

0.40 0.40

1.00 0.00 0.00

0.00 0.00 0.00 0.40 0.40

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00

0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

Q iran

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00

0.00

0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00

Ep mm

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00

0.00

0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00

Es mm

0.49 0.47

0.38 0.27 0.00

0.45 0.57

0.48 0.15

0.93 0.87 0.40

0.25 0.13

1.20 0.82 0.61

0.53 1.08

0.58 0.52 0.43

0.44 0.41

0.40 0.11 0.51 0.72 0.75

0.91 0.79

0.12 1.16 1.05

1.08 0.87

0.71

0.48 0.20

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00

Dp mm

0.55 2.45

16.21 12.55 8.29

10.04 5.63

4.75 3.91

3.31

2.85 2.49

2.21 1.99

1.80 1.65 1.52

1.44 1.44

1.50 1.57 1.64

1.68 1.69

1.65 1.59 1.51 1.43 1.34

1.26 1.19 1.12

1.06 1.00

0.95 0.90

0.85 0.81 0.76

0.71 0.66

0.61 0.57 0.52 0.48 0.43

0.38 0.32

0.27 0.21 0.13

0.02 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00

watstr

-

1.00 1.00

1.00 1.00 1.00

1.00 1.00

1.00 1.00

1.00

1.00 1.00

1.00 1.00

1.00 1.00 1.00

1.00 1.00

1.00 1.00 1.00

1.00 1.00

1.00 1.00 1.00 1.00 1.00

1.00 1.00

1.00 1.00 1.00

1.00 1.00

1.00 1.00 1.00

1.00 1.00

1.00 1.00 1.00 1.00 1.00

1.00 1.00 1.00

1.00 1.00

1.00 1.00

1.00 1.00 1.00

1.00 1.00

1.00 1.00

latqcc rara

0.06 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00

0.00

0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00


267.56 265.04

248.75 236.04 228.15

218.06 212.25

207.42 205.85

202.03 198.71 196.22

194.67 207.35

204.75 202.39 200.26

203.30 201.18

199.11 197.41 195.84

194.12 192.02

190.37 189.87

189.96 187.81 186.12

184.35 182.77

182.53

180.31 178.26

176.24 174.48 172.92

172.03 171.47

170.76 170.09

169.48 168.91 168.39 167.91 167.47

167.09 166.77

166.50

166.28 166.16

166.14 166.14

166.14 166.14 166.14

166.14 166.14

166.14 166.14

363


1 61 1 62

1 63 1 64 1 65 1 66 1 61

1 68 1 69

1 70 1 71 1 72

1 73 1 74

1 75 1 76 1 77

1 78 1 79

1 80 1 81 1 82

1 83 1 84

1 85 1 86 1 87

1 88 1 89

1 90 1 91

1 92 1 93 1 94

1 95 1 96

1 97 1 98 1 99

1 100 1 101

1 102 1 103

1 104 1 105 1 106

1 107 1 108

1 109 1 110 1 111

1 112 1 113

1 114 1 115 1 116 1 117 1 118

1 119 1 120 1 121

1 122 1 123

1 124 1 125

1 126 1 127 1 128

1 129 1 130

1 131 1 132 1 133

1 134 1 135 1 136 1 137

1 1

1 1

1 1 1

1 1 1

1 1

1 1

1 1 1

1 1

1 1 1

1 1

1 1

1

1 1

1 1

1 1 1

1 1

1 1 1

1 1

1 1

1 1 1

1 1

1 1 1

1 1

1 1 1

1 1

1 1

1

1 1

1 1

1 1 1

1 1

1 1 1

1 1

1 1

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

6.40 7.50 4.80

3.40 0.40

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

2.50 2.50

5.00 12.90 2.70

2.30 0.80

0.00 2.40 0.90

1.50 0.70

2.70 0.00

0.00 3.30 9.50

1.00 0.80

2.40

5.10 0.00

0.40 4.70

0.40 0.00 0.40 1.00 8.40

0.00 2.30

0.50

0.50 2.50

0.00 6.00

1.70 0.40 5.90

12.10 0.90

0.00 0.00 0.00

0.00 0.40

0.00 7.80

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

6.40 7.50 4.80

3.40 0.40

0.00 0.00

0.00

0.00 0.00

2.50 2.50

5.00 12.90 2.70

2.30 0.80

0.00 2.40 0.90

1.50 0.70

2.70 0.00

0.00 3.30 9.50

1.00 0.80

2.40

5.10 0.00

0.40 4.70

0.40 0.00 0.40 1.00 8.40

0.00 2.30

0.50

0.50 2.50

0.00 6.00

1.70 0.40 5.90

12.10 0.90

0.00 0.00 0.00

0.00 0.40

0.00 7.80

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00

0.00

0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00

0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00

0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.04

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00

0.00

0.00 0.00

0.00 . 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00

0.00

0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

1.95 1.18 0.33

2.03 1.51

0.94 0.82

0.75 0.69 0.64

0.61 2.00

2.33 1.17

2.36

3.10 1.85

1.34 1.20 0.45

0.75 0.35

1.35 0.00

0.00 1.65 0.85

2.96 1.85

1.18 2.29 0.28

0.20 1.35

1.20 0.00 0.20 0.50 2.37

1.83 1.15

0.25

0.25 1.25

0.00 1.44

1.58 1.03 2.48

1.96 1.97

3.04 0.00 0.00

0.00 0.20

0.00 3.08

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.16

0.21 0.25

0.29

0.34 0.39

0.44 0.50

0.55 0.59 0.63

0.56 0.68

0.71 0.77 0.84

0.93 1.02

1.09 1.15

1.17

1.18 1.17

1.16 1.13

1.10 1.08 1.07

1.07 1.08

1.09 1.11 1.12

1.13 1.13

1.13 1.12

1.10

1.08 1.07

1.06 1.05

1.05 1.04 1.02

1.01 1.00

0.99 0.99 1.02

1.09 1.16 1.23 1.27

1.00 1.00

1.00 1.00 1.00

1.00 1.00

1.00 1.00 1.00

1.00 1.00

1.00 1.00

1.00 1.00 1.00

1.00 1.00

1.00 1.00 1.00

1.00 1.00

1.00 1.00

1.00

1.00 1.00

1.00 1.00

1.00 1.00 1.00

1.00 1.00

1.00 1.00 1.00

1.00 1.00

1.00 1.00

1.00 1.00 1.00

1.00 1.00

1.00 1.00 1.00

1.00 1.00

1.00 1.00 1.00

1.00 1.00

1.00 1.00

1.00

1.00 1.00

1.00 1.00

1.00 1.00 1.00

1.00 1.00

1.00 1.00

1.00

1.00 1.00 1.00 1.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00

0.00

0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00

0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

o.oo 0.00

0.00 0.00

0.00

0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00

166.14 166.14

166.14 166.14

166.14 166.14 166.14

166.14 166.14 166.14

166.14 166.14

166.14 166.14

166.14 166.14 166.14

166.14 166.14

170.59 176.90 181.37

182.74 181.47

180.32 179.25 178.21

177.18 176.16

177.60 177.61

179.73 190.87 190.57

189.12 187.39

185.33 185.76 185.37

185.19 184.52

184.77 183.63

182.45 182.92 190.40

187.29 185.11

185.24 186.97 185.63

184.76 187.03

185.14 184.04 183.12

182.49 187.39

184.43 184.46

183.61

182.78 182.96

181.89 185.40

184.47

182.81 185.21

194.34 192.27

188.23 187.24 186.21

185.12 184.16

182.93 186.33

364


1 138 1 139 1 140 1 141 1 142 1 143 1 144 1 145 1 146 1 147 1 148 1 149 1 150 1 151 1 152 1 153 1 154 1 155 1 156 1 157 1 158 1 159 1 160 1 161 1 162 1 163 1 164 1 165 1 166 1 167 1 168 1 169 1 170 1 171 1 172 1 173 1 174 1 175 1 176 1 177 1 178 1 179 1 180 1 181 1 182 1 183 1 184 1 185 1 186 1 187 1 188 1 189 1 190 1 191 1 192 1 193 1 194 1 195 1 196 1 197 1 198 1 199 1 200 1 201 1 202 1 203 1 204 1 205 1 206 1 207 1 208 1 209 1 210 1 211 1 212 1 213 1 214

1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1

1.40 0.40 0.00 0.00 11.90 0.40 0.40 0.00 0.00 0.90 0.40 0.00 0.00 0.00 0.00 1.80 0.90 0.00

13.80 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.80 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 1.40 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

15.70 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

1.40 0.40 0.00 0.00

11.90 0.40 0.40 0.00 0.00 0.90 0.40 0.00 0.00 0.00 0.00 1.80 0.90 0.00

13.80 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.80 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 o.co 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 1.40 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

15.70 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.43 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

1.50 0.20 0.00 0.00 0.77 3.83 1.75 0.00 0.00 0.45 0.20 0.00 0.00 0.00 0.00 0.90 0.45 0.00 2.53 3.64 0.51 0.00 0.00 0.00 0.40 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.70 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 4.06 0.57 0.54 0.52 0.50 0.48 0.46 0.45 0.28 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

1.28 1.26 1.23 1.19 1.15 1.12 1.09 1.06 1.04 1.03 1.04 1.04 1.04 1.03 1.02 0.99 0.97 0.93 0.89 0.85 0.81 0.77 0.75 0.73 0.72 0.73 0.73 0.73 0.73 0.73 0.72 0.71 0.69 0.67 0.63 0.59 0.55 0.50 0.46 0.41 0.35 0.29 0.24 0.17 0.06 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.14 0.17 0.17 0.14 0.07 0.01 0.00 0.19 0.24 0.28 0.32 0.35 0.39 0.43 0.46 0.49 0.50 0.51 0.51

1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 l.OÓ 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00

0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

184.95 183.89 182.66 181.47 191.45 186.90 184.46 183.40 182.37 181.78 180.94 179.90 178.86 177.83 176.81 176.72 176.20 175.27 185.22 180.73 179.41 178.63 177.89 177.16 176.83 176.11 175.38 174.65 173.91 173.18 172.46 171.74 171.05 170.39 169.76 169.16 168.61 168.11 167.65 167.25 166.90 166.60 166.37 166.20 166.14 166.14 166.14 166.14 166.14 166.14 166.14 166.14 166.14 166.14 166.84 166.84 156.84 166.84 166.70 166.54 166.37 177.87 177.23 176.67 176.15 175.47 174.76 174.02 173.26 172.62 172.23 171.80 171.34 170.86 170.36 169.84 169.33

365


1 215 1 216 1 217 1 218 1 219 1 220 1 221 1 222 1 223 1 224 1 225 1 226 1 227 1 228 1 229 1 230 1 231 1 232 1 233 1 234 1 235 1 236 1 237 1 238 1 239 1 240 1 241 1 242 1 243 1 244 1 245 1 246 1 247 1 248 1 249 1 250 1 251 1 252 1 253 1 254 1 255 1 256 1 257 1 258 1 259 1 260 1 261 1 262 1 263 1 264 1 265 1 266 1 267 1 268 1 269 1 270 1 271 1 272 1 273 1 274 1 275 1 276 1 277 1 278 1 279 1 280 1 281 1 282 1 283 1 284 1 285 1 286 1 287 1 288 1 289 1 290 1 291

1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1

0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 4.00 1.20 3.50 0.50 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 6.30 2.10 0.00 0.00 0.40 0.00 0.00

0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 4.00 1.20 3.50 0.50 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 6.30 2.10 0.00 0.00 0.40 0.00 0.00

0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 1.64 0.96 1.02 0.40 0.24 0.23 0.11 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.91 1.68 0.27 0.27 0.32 0.26 0.26

0.50 0.48 0.45 0.42 0.38 0.33 0.27 0.21 0.13 0.02 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.15 0.20 0.23 0.25 0.28 0.30 0.32 0.34 0.35 0.36 0.36 0.35 0.33 0.29 0.24 0.24 0.25 0.26

1.00 1,00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00

0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

168.83 168.35 167.90 167.48 167.10 166.78 166.51 166.29 166.16 166.14 166.14 166.14 166.14 166.14 166.14 166.14 166.14 166.14 166.14 166.14 166.14 166.14 166.14 166.14 166.14 166.14 166.14 166.14 166.14 166.14 166.14 165.14 166.14 166.14 166.14 166.14 166.14 166.14 166.14 166.14 156.14 166.14 166.14 165.14 166.14 166.14 166.14 166.14 166.14 166.14 166.14 166.14 166.14 166.14 166.14 168.50 168.74 171.22 171.32 170.93 170.50 170.16 169.91 169.63 169.33 169.01 168.67 168.32 167.96 167.60 172.64 172.74 172.18 171.67 171.51 171.00 170.47

366

ANEJO U: Salidas de las simulaciones realizadas con WEPP

1 292 1 293

1 294 1 295 1 296 1 297 1 298

1 299 1 300

1 301 1 302 1 303

1 304 1 305

1 306 1 307 1 308

1 309 1 310

1 311 1 312 1 313

1 314 1 315

1 316 1 317

1 318

1 319 1 320

1 321 1 322

1 323 1 324 1 325

1 326 1 327

1 328 1 329 1 330

1 331 1 332

1 333 1 334

1 335 1 336 1 337

1 338 1 339

1 340 1 341 1 342

1 343 1 344

1 345 1 346 1 347

1 348 1 349

1 350 1 351 1 352 1 353 1 354

1 355 1 356 1 357

1 358 1 359

1 360 1 351

1 362 1 363 1 364

1 365 1 366

1 1

1 1 1

1 1

1 1

1

1 1

1 1

1 1 1

1 1

1 1 1

1 1

1 1

1

1 1

1 1

1 1 1

1 1

1 1 1

1 1

1 1

1 1 1

1 1

1 1 1

1 1

1 1 1

1 1

1 1

1 1 1

1 1 1 1 1

1 1

1 1 1

1 1

0.00

o.oc 1.20 5.20 2.20

O.OC 0.00

0.00 0.00

0.00

0.00 0.00

1.70 6.00

0.40 12.40 0.00

0.40 10.50

3.70 0.00 0.00

0.00 0.40

0.00 0.00

5.00

0.00 0.40

0.60 0.40

0.40 0.00 0.00

0.20 32.90

7.50 9.50 0.00

0.00 0.00

0.00 9.00

0.20 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 1.60

2.20 0.80

0.20 0.00 0.40

0.00 2.60

0.80 0.40

0.40

0.00 0.40

0.00 0.00

9.70 12.70 7.60

5.10 9.40

0.40 5.70 0.00

7.80 0.00

0.00 0.00

1.20 5.20 2.20

0.00 0.00

0.00 0.00

0.00

0.00 0.00

1.70 6.00

0.40 12.40 0.00

0.40 10.50

3.70 0.00 0.00

0.00 0.40

0.00 0.00

5.00

0.00 0.40

0.60 0.40

0.40 0.00 0.00

0.20 32.90

7.50 9.50 0.00

0.00 0.00

0.00 9.00

0.20 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 1.60

2.20 0.80

0.20 0.00

0.40

0.00 2.60

0.80 0.40

0.40

0.00 0.40

0.00 0.00 9.70

12.70 7.60

5.10 9.40

0.40 5.70 0.00

7.80 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00

0.00

0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00

0.00

0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 2.51

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00

0.00

0.00 0.00

0.00 0.00

0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00

0.00

0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00

0.00

0.00 0.00

0.00 0.00

0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.26 0.17

0.55 0.65 1.76

0.33 0.32

0.32 0.31

0.06 0.00 0.00

0.85 1.28

0.79

0.25 1.37

1.27 0.20

2.37 1.90 0.95

0.85 0.72

0.28 0.47

0.56

0.41 1.38

0.36 0.60

0.63 0.78 0.92

0.43 0.03

0.56 0.00 0.19

1.14 0.77

1.06 0.33

0.06 0.12 0.92

0.06 0.25

0.14

0.00 1.44

0.27 0.49

0.10 0.51

0.51

0.26 0.21

0.76 0.41

0.33

0.23 0.48

0.33 0.57

1.27 0.49 0.38

0.36 1.31

1.75 0.41

1.01

2.00 0.19

0.28 0.30

0.32 0.34 0.35

0.36 0.37

0.37 0.38

0.39

0.40 0.41

0.42 0.42

0.43 0.43 0.42

0.42 0.42

0.43 0.45 0.47

0.52 0.59

0.68 0.79

0.90

1.00 1.06

1.09 1.10

1.09 1.08 1.05

1.02 0.99

0.95 0.91 0.87

0.88 1.07

1.98 3.51

4.02

3.68 3.22

2.92 2.70

2.50 2.30 2.10

1.92 1.76

1.61 1.47

1.36 1.27 1.18

1.11 1.05

0.98 0.93 0.88

0.84 0.80

0.76 0.72 0.69

0.65 0.62

0.61 0.66 0.88

1.58 2.83

1.00 1.00

1.00 1.00 1.00

1.00 1.00

1.00 1.00

1.00

1.00 1.00

1.00 1.00

1.00 1.00 1.00

1.00 1.00

1.00 1.00 1.00

1.00 1.00

1.00 1.00

1.00

1.00 1.00

1.00 1.00

1.00 1.00 1.00

1.00 1.00

1.00 1.00 1.00

1.00 1.00

1.00 1.00

1.00 1.00 1.00

1.00 1.00

1.00 1.00 1.00

1.00 1.00

1.00 1.00 1.00

1.00 1.00

1.00 1.00

1.00 1.00 1.00

1.00 1.00

1.00 1.00 1.00

1.00 1.00

1.00 1.00

1.00

1.00 1.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00

0.00

0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00

0.00

0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00

0.00

0.00 0.00

0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

0.00 0.00

0.00 0.00

0.00

0.00 0.00

169.93 169.45

169.78 174.00 174.09

173.39 172.70

172.01 171.32

170.88

170.48 170.08

170.51 174.80

173.99 185.71 183.92

182.64 192.51

193.42 191.07 189.65

188.28 187.38

186.43 185.17

188.71

187.30 185.26

184.40 183.10

181.77 179.92 177.94

176.69 206.07

212.05 220.64 219.58

217.57 215.72

212.68 217.85

213.96 210.16 206.01

203.03 200.08

197.44 195.14 193.20

193.21 191.76

190.25 188.27

186.80

185.28 186.49

185.41 184.35

183.44

182.28 181.32

180.16 178.79

186.47 197.95 204.49

208.57 216.04

214.08 218.71

216.81

221.03 218.01

367


368

ANQO11: Salidas de las simulaciones realizadas con WEPP

VIÑXJELASOO

Event-by-event; detailed (Metric Units)

USDA WATER EROSIÓN PREDICTION PROJECT

HILLSLOPE PROFILE AND WATERSHED MODEL VERSIÓN 2001.300

March 14, 2001

TO REPORT PROBLEMS OR TO BE PDT ON THE MAILING LIST FOR FUTDRE WEPP MODEL RELEASES, PLEASE CONTACT:

WEPP TECHNICAL SOPPORT OSDA-AGRICDLTDRAL RESEARCH SERVICE NATIONAL SOIL EROSIÓN RESEARCH LftBORATORY 1196 BOILDING SOIL, PORD0E ONIVERSITY WEST LAFAYETTE, IN 47907-1196 USA

PHONE: (765) 494-8673 FAX: (765) 494-5948

email: [email protected] URL: http://topsoil.nserl.purdue.edu

HILLSLOPE INPÜT DATA FILES March 14, 2001

VERSIÓN 2001.300

MANAGEMENT: pO.man MAN. PRACTICE: description 1

description 2 description 3

SLOPE: pO.slp CLIMATE: pO.Cli

Station: Torrejon de Ardoz SOIL: pO.sol

PLAÑE 1 vinuelasl

0.00

sandy loams

HILLSLOPE 1 RESULTS


Overland flow element nuiíber: 1 Event date: may 16, year 1


rainfall amount runoff amount

7.80 0.04

effective duration 4.75 effective length 679.54

note: amounts = ram, durations = min, rates = lam/hr, length = meters



** Soil Loss (Avg. of Net Detachment Áreas) = 0.003 kg/m2 ** ** Máximum Soil Loss = 0.021 k:g/m2 at 468.88 meters **


Área of Soil Loss Soil Loss MAX MAX Loss M I N M I N LOSS Net Loss MEAN STDEV LoSS Point LosS Point

(m) (kg/m2) {kg/m2) (kg/m2) (m) (kg/m2) (m)

369

mailto:[email protected]

http://topsoil.nserl.purdue.edu

ANEIO U: Salidas de las simulaciones realizadas con WEPP

0.00-638.77-

625.18 672.74

0.003 0.000

0.005 0.000

0.021 468.88 0.000 645.56

0.000 6.80 0.000 645.56


** Soil Deposition (Avg. of Net Deposition áreas) = -0.050 k:g/m2 ** ** Máximum Soil Deposition = -0.099 kg/m2 at 679.54 meters **

Área of Net Dep

(m)

Soil Dep Soil Dep MEAN STDEV

(kg/m2) (kg/m2)

625.18- 638.77 -0.025 0.028 672.74- 679.54 -0.099 0.000

Single Point Single Point Soil Área Dep

(m) (kg/m2/)

679.54 -0.099

MAX Dep

(kg/m2)

-0.045 -0.099

MAX Dep Point (m)

638.77 679.54

MIN Dep (kg/m2)

-0.006 -0.099

MIN Dep Point (m)

631.97 679.54



distance (m)

6.80 13.59 20.39 27.18 33.98 40.77 47.57 54.36 61.16 67.95 74.75 81.54 88.34 95.14

101.93 108.73 115.52 122.32 129.11 135.91 142.70 149.50 156.29 163.09 169.88 176.68 183.48 190.27 197.07 203.86 210.66 217.45 224.25 231.04

note: (+


0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000

1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1

) soil loss -

distance (m)

237.84 244.63 251.43 258.23 265.02 271.82 278.61 285.41 292.20 299.00 305.79 312.59 319.38 326.18 332.97 339.77 346.57 353.36 360.16 366.95 373.75 380.54 387.34 394.13 400.93 407.72 414.52 421.31 428.11 434.91 441.70 448.50 455.29 462.09

• detachment


0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.001 0.001 0.002 0.002 0.003 0.003 0.004 0.004 0.005 0.005 0.005 0.006 0.006 0.006 0.009 0.014 0.018

1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1

(-) soil

distance (m)

468.88 475.68 482.47 489.27 496.06 502.86 509.65 516.45 523.25 530.04 536.84 543.63 550.43 557.22 564.02 570.81 577.61 584.40 591.20 598.00 604.79 611.59 618.38 625.18 631.97 638.77 645.56 652.36 659.15 665.95 672.74 679.54

soil flow loss el (kg/m2)

0.021 0.016 0.007 0.007 0.007 0.011 0.006 0.016 0.009 0.007 0.008 0.008 0.008 0.008 0.008 0.008 0.008 0.008 0.008 0.008 0.008 0.008 0.008 0.005

-0.006 -0.045 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000

-0.099

loss - deposition

em

1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1


a. SEDIMENT LEAVING PROFILE for may 16 1 1.096 kg/m

370


B. SEDIMENT CHARñCTERISTICS AND ENRICHMENT

Sediment partida Information leaving profile



1 0 . 0 0 2 2 . 6 0 0 . 0 0 . 0 1 0 0 . 0 1 3 . 9 0 . 0 2 3 0 . 0 4 5

2 0 .010 2 . 6 5 0 .0 100 .0 0 .0 0 .0 0 .000 0 .000 3 0 .030 1.80 0 .0 5 5 . 0 4 5 . 0 6 . 3 0 .110 0 .212 4 0 .300 1.60 8 1 . 9 1 3 . 5 4 . 7 0 . 6 0 .367 0 .525 5 0 .200 2 . 6 5 100 .0 0 .0 0 .0 0 .0 0 .499 0 .218

SSA enrichment ratio leaving profile for may 16 1.81

HILLSLOPE 1 RESDLTS

aBBREVIATED EVENT-BY-EVENT HYDROLOGY

Overland flow element nuinber: 1 Event date: jun 4, year 1

precipitation amount snow melt amount rain/melt duration peak runoff rate

note: amounts = mm.

13.80 0.00

471.00 2.49

durations =

rainfall amount runoff amount effective duration effective length

= min, ratas = mm/hr, 1er

13. 0. 10, 679.

igth =

.80

.43 ,30 .54

= mi


AREñ OF NET SOIL LOSS

** Soil Loss (Avg. of Net Detachment Áreas) = 0.042 kg/m2 ** ** Máximum Soil Loss = 0.143 kg/m2 at 468.88 meters **


Área of Soil Loss Soil Loss MAX MAX Loss MIN M I N LOSS Net LOSS MEAN STDEV LOSS Point Loss Point

(m) (kg/m2) {kg/m2) (kg/m2) (m) (kg/m2) (m)

0.00-652.36-

618.38 672.74

0.043 0.004

0.031 0.001

0.143 468.88 0.005 672.74

0.001 20.39 0.003 659.15


** Soil Deposition {ñvg. of Net Deposition Áreas) = -0.323 kg/m2 ** ** Máximum Soil Deposition = -0.655 kg/m2 at 631.97 meters **



618.38- 652.35 672.74- 679.54

-0.287 -0.502

0.335 0.000

-0.555 631.97 -0.502 679.54

-0.002 -0.502

652.36 679.54


(m)


679.54 -0.502

371

ANDO H: Salidas de las simulaciones realizadas con WEPP



distance (m)

6.80 13.59 20.39 27.18 33.98 40.77 47.57 54.36 61.16 67.95 74.75 81.54 88.34 95.14

101.93 108.73 115.52 122.32 129.11 135.91 142.70 149.50 156.29 163.09 169.88 176.68 183.48 190.27 197.07 203.86 210.66 217.45 224.25 231.04

note: (+

soil fl loss el {kg/m2)

0.010 0.001 0.001 0.001 0.001 0.001 0.001 0.001 0.001 0.001 0.001 0.001 0.004 0.009 0.013 0.018 0.021 0.025 0.028 0.031 0.034 0.036 0.039 0.041 0.041 0.033 0.021 0.010 0.006 0.007 0.008 0.010 0.011 0.012

ow em

1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1

) soil loss -

distance (m)

237.84 244.63 251.43 258.23 265.02 271.82 278.61 285.41 292.20 299.00 305.79 312.59 319.38 326.18 332.97 339.77 346.57 353.36 360.16 366.95 373.75 380.54 387.34 394.13 400.93 407.72 414.52 421.31 428.11 434.91 441.70 448.50 455.29 462.09

• detachment


0.013 0.014 0.024 0.039 0.055 0.070 0.076 0.075 0.074 0.073 0.073 0.072 0.071 0.070 0.069 0.068 0.068 0.067 0.066 0.066 0.065 0.064 0.064 0.063 0.063 0.062 0.062 0.061 0.061 0.060 0.060 0.075 0.102 0.128

1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1

(-) soil

distance (m)

468.88 475.68 482.47 489.27 496.06 502.86 509.65 516.45 523.25 530.04 536.84 543.63 550.43 557.22 564.02 570.81 577.61 584.40 591.20 598.00 604.79 611.59 618.38 625.18 631.97 638.77 645.56 652.36 659.15 665.95 672.74 679.54

loss - depo


0.143 0.113 0.043 0.044 0.044 0.071 0.038 0.105 0.052 0.041 0.042 0.042 0.043 0.043 0.044 0.044 0.045 0.045 0.045 0.046 0.046 0.046 0.046

-0.028 -0.655 -0.649 -0.104 -0.002 0.003 0.004 0.005

-0.502

sition

1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1


A. SEDIMENT LEñVING PROFILE for jun 4 1 13.713 kg/m

B. SEDIÍJENT CHñRACTERISTICS AND ENRICHMENT



Class Diameter Specific Sediment In Flow (mm) Gravity % Sand % Silt % Clay % O.M. Fraction Exiting

1 0 .002 2 . 6 0 0 .0 0 .0 100 .0 1 3 . 9 0 .023 0 .046 2 0 .010 2 . 6 5 0 .0 1 0 0 . 0 0 .0 0 .0 0 .000 0 .000 3 0 .030 1.80 0 .0 5 5 . 0 4 5 . 0 6 . 3 0 .110 0 .217 4 0 .300 1.60 8 1 . 9 1 3 . 5 4 . 7 0 .6 0 .367 0 .505 5 0 .200 2 . 6 5 1 0 0 . 0 0 .0 0 .0 0 .0 0 .499 0 . 2 3 1

SSñ enrichment ratio leaving profile for jun 4 1.83

HILLSLOPE 1 RESDLTS

372

ANEJO H: Salidas de ias simulaciones realizadas con WEPP

ABBREVIATED EVENT-BY-EVENT HYDROLOGY

Overland flow element number: 1 Event date: nov 22, year 1

precipitation amount 32.90 snow melt amount rain/melt duration peak runoff rate

note: amounts = mm, durations

rainfall amount 32.90 0.00

780.00 4.48

rations =

runoff amount effective duration effective length

= min, rates = mm/hr, leí

2.51 33.60 679.54

igth = meters



** Soil Loss (Avg. of Net Detachment Áreas) = 0.231 kg/m2 ** ** Máximum Soil Loss = 0.728 kg/in2 at 468.88 meters **

** Interrill Contribution 0.003 kg/m2 for OFE # 1


(m) (kg/m2) (kg/m2) (kg/i(i2) (m) (kg/m2) (m)

0 . 0 0 - 625 .18 6 5 9 . 1 5 - 672.74

0 .236 0 .012

0 .147 0 .005

0.728 0.016

468.88 672.74

0.003 0.009

13.59 665.95


** Soil Deposition (ñvg. of Net Deposition Áreas) = -1.557 kg/m2 ** ** Máximum Soil Deposition = -3.364 kg/m2 at 638.77 meters **

Área of £ Het Dep

(m)

625.18- 659.15 672.74- 679.54


(m)

!oil Dep Soil Dep MEAN STDEV

(kg/m2) (kg/m2)

-1.488 1.401 -1.898 0.000


MAX Dep

(kg/m2)

-3.364 -1.898

MAX Dep Point (m)

638.77 679.54

MIN Dep (kg/m2)

-0.040 -1.898

MIN Dep Point (m)

659.15 679.54

679.54 -1.8Í



distance (m)

6.80 13.59 20.39 27.18 33.98 40.77 47.57 54.36 61.16 67.95 74.75 81.54 88.34 95.14


0.053 0.003 0.003 0.003 0.003 0.003 0.003 0.016 0.041 0.065 0.087 0.106 0.124 0.140

ow em

1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1

distance (m)

237.84 244.63 251.43 258.23 265.02 271.82 278.61 285.41 292.20 299.00 305.79 312.59 319.38 326.18


0.072 0.077 0.128 0.205 0.282 0.356 0.386 0.381 0.376 0.371 0.367 0.362 0.358 0.355

1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1

distance (m)

468.88 475.68 482.47 489.27 496.06 502.86 509.65 516.45 523.25 530.04 536.84 543.63 550.43 557.22


0.728 1 0.584 1 0.237 1 0.239 1 0.242 1 0.373 1 0.194 1 0.546 1 0.284 1 0.231 1 0.234 1 0.236 1 0.239 1 0.241 1

373


101.93 108.73 115.52 122.32 129.11 135.91 142.70 149.50 156.29 163.09 169.88 176.68 183.48 190.27 197.07 203.86 210.66 217.45 224.25 231.04

O

0.154 0.167 0.179 0.190 0.199 0.207

215 0.222 0.228 0.233 0.234 0.187 0.126 0.066 0.042 0.047 0.053 0.058 0.063 0.068

332.97 339.77 346.57 353.36 360.16 366.95 373.75 380.54 387.34 394.13 400.93 407.72 414.52 421.31 428.11 434.91 441.70 448.50 455.29 462.09

0 . 3 5 1 0 .347 0 .344 0 . 3 4 1 0 .338 0 .335 0 .332 0 .330 0 .327 0 .325 0 . 3 2 3 0 . 3 2 1 0 .319 0 .317 0 .315 0 .314 0 .312 0 .390 0 .525 0 . 6 5 1

564 . 570. 577, 584, 5 9 1 , 598, 604, 611 . 618, 625. 631 , 638. 645, 652. 659. 665, 6 7 2 679,

.02

. 8 1

. 6 1

. 4 0

. 20

. 0 0

. 7 9

. 5 9

. 3 8

. 1 8

. 9 7

. 7 7

. 5 6

. 3 6 , 1 5

. 9 5

. 7 4

. 5 4

0 , 0, 0,

0, 0 , 0 , 0 . 0 .

0, 0 .

- 2 . - 3 , - 1

- 0 . - 0 ,

0 0

- 1

.243

.245

.247

.249

.251 ,252 .254 .255 .254 .029 .430 .364 .255 .353 .040 .009 .016 .898

1 1 1

1 1 1 1 1 1 1

1 1 1 1 1

1 1 1

note: (+) soil loss detachment (-) soil loss - deposition


A. SEDIMENT LEAVING PROFILE for nov 22 84.182 kg/m


Sediment partióle information leaving profile



1 0 .002 2 . 6 0 0 .0 0 .0 100 .0 1 3 . 9 0 . 0 2 3 0 . 0 4 1 2 0.010 2.65 0.0 100.0 0.0 0.0 0.000 0.000 3 0 .030 1.80 0 .0 5 5 . 0 4 5 . 0 6 . 3 0 .110 0 .194 4 0 .300 1.60 8 1 . 9 1 3 . 5 4 . 7 0 . 6 0 .367 0 .522 5 0 .200 2 . 6 5 100 .0 0 .0 0 .0 0 .0 0 .499 0 .243

SSA enrichment ratio leaving profile for nov 22 1.67

ANNUAL AVERAGE SOMMARIES

I. RAINFALL AND RUNOFF SÜMMARY

total summary: years 1 - 1

130 storms produced 3 rain storm runoff events produced O snow melts and/or

events durlng winter produced

annual averages

420.10 mm of precipitation 2.98 min of runoff

0.00 mm of runoff

Kumber of years Mean annual precipitation Mean annual runoff from rainfall Mean annual runoff from snow melt

and/or rain storm during winter

1 420 .10

2 . 9 8 mm mm

0.00

11. OtJ SITE EFFECTS ON SITE EFFECTS OH SITE EFFECTS

374

ANEIO11: Salidas de las simulaciones realizadas con WEPP

A. ñREñ OF NET SOIL LOSS

** Soil Loss (Avg. of Net Detachment Áreas) = 0.276 kg/m2 ** ** Máximum Soil Loss = 0.892 kg/m2 at 468.88 matera **


(m) {kg/m2) {kg/m2) (kg/m2) (m) {kg/m2) (m)

0.00-659.15-

625.18 672.74

0.282 0.017

0.181 0.006

0.892 0.021

468.88 672.74

0.004 13.59 0.013 665.95



625. 672.

Área of Net Dep

(m)

Soil Dep Soil Dep MEAN STDEV

(kg/m2) (kg/m2)

.18- 659.15 -1.780 1.743

.74- 679.54 -2.499 0.000

Single Point Single Point Soil Área Dep

(m) {kg/m2/)

679.54 -2.499

MAX Dep

(kg/m2)

-4.057 -2.499

MAX Dep Point (m)

638.77 679.54

MIN Dep (kg/m2)

-0.037 -2.499

MIN Dep Point (m)

659.15 679.54

C. SOIL LOSS/DEPOSITION ALOKG SLOPE PROFILE


distance (m)

6.80 13.59 20.39 27.18

33.98 40.77 47.57 54.36 61.16 67.95 74.75 81.54 88.34 95.14

101.93 108.73

115.52 122.32 129.11 135.91 142.70

149.50 156.29 163.09 169.88 176.68 183.48 190.27

197.07 203.86 210.66 217.45 224.25


0.063 0.004 0.004 0.004 0.004 0.004 0.004 0.017 0.042 0.066 0.088 0.107 0.128 0.149 0.168 0.185

0.201 0.215 0.227 0.239 0.249

0.258 0.2 67 0.274 0.276 0.220 0.147 0.076 0.048 0.054 0.061 0.067 0.073

ow em

1 1 1 1

1 1 1 1 1

1 1

1 1 1 1 1

1 1 1 1 1

1 1 1 1 1

1 1

1 1 1 1 1

distance (m)

237.84 244.63 251.43 258.23 265.02 271.82 278.61 285.41 292.20 299.00 305.79 312.59 319.38 326.18 332.97 339.77

346.57 353.36 360.16 366.95 373.75

380.54 387.34 394.13 400.93 407.72 414.52 421.31

428.11 434.91 441.70 448.50 455.29


0.085 0.092 0.152 0.244

0.336 0.426 0.462 0.456 0.450 0.445 0.439 0.434 0.429 0.425 0.420 0.416

0.412 0.409 0.405 0.402 0.400

0.397 0.394 0.392 0.390 0.387 0.385 0.383 0.382 0.380 0.378 0.475 0.641

ow em

1 1 1 1

1 1 1 1 1

1 1

1 1 1 1 1

1 1 1 1 1

1 1 1 1 1

1 1 1 1 1 1 1

distance (m)

468.88 475.68 482.47 489.27

496.06 502.86 509.65 516.45 523.25 530.04 536.84 543.63 550.43 557.22 564.02

* 570.81

577.61 584.40 591.20 598.00 604.79

611.59 618.38 625.18 631.97 638.77 645.56 652.36 659.15 665.95 672.74 679.54

soil flow loss el (kg/m2)

0.892 0.714 0.287 0.290 0.293 0.455 0.237 0.667 0.345 0.280 0.283 0.286 0.289 0.292 0.295 0.297

0.300 0.302 0.304 0.306 0.308 0.310 0.308 0.006

-3.091 -4.057 -1.359 -0.354

-0.037 0.013 0.021

-2.499

em

1 1 1 1

1 1 1 1 1 1 1

1 1 1 1 1

1 1 1 1 1

1 1 1 1 1

1 1 1 1 1 1

375


231.04 0.079 1 462.09 0.796 1

note: (+) soil loss - detachment (-) soil loss - deposition


ñ. AVERAGE ANNÜAL SEDIMENT LEAVING PROFILE 98.991 kg/m of width

275.888 kg (based on profile width of 2.787 1.457 t/ha (assuming contributions from 0.189

B. SEDIMENT CHaRACTERISTICS AND ENRICHMENT

m) ha)


Partida Composition Detached Fraction Class Diameter Specific Sediment In Flow


1 0 .002 2 .60 0 .0 0 .0 100 .0 1 3 . 9 0 .023 0 .042 2 0 .010 2 . 6 5 0 .0 100 .0 0 .0 0 .0 0 .000 0 .000 3 0 .030 1.80. 0 .0 5 5 . 0 4 5 . 0 6 . 3 0 .110 0 .197 4 0 .300 1.60 8 1 . 9 1 3 . 5 4 .7 0 . 6 0 .367 0 .520 5 0 .200 2 . 6 5 100 .0 0 .0 0 .0 0 .0 0 .499 0 . 2 4 1

Average annual SSA enrichment ratio leaving profile = 1.70

376

ANE30III: Salidas de las simulaciones realizadas con GEOWEPP

SALIDAS GRÁFICAS EN DAGANZO. CUENCA DEL "ARROYO DEL MONTE'

Simulaciones realizadas con GEOWEPP

TAMAÑO

DE CELDA

50m X 50m

25m X 25m

50m X 50m

25m X 25m

50m X 50m

25m X 25m

50m X 50m

25m X 25m

50m X 50m

25m X 25m

50m X 50m

25m X 25m

DIRECTORIO

PROYECTO

DaganzoO

DagO

Daganzol

DaglO

DaganzoO

Dag1

Daganzol

Dag11

DaganzoO

Dag2

Daganzol

Dag12

DaganzoO

Dag3

Daganzo4

Dag13

DaganzoS

Dag30

Daganzo4

Dag40

DaganzoS

DagSI

Daganzo4

Dag41

SUELO

Daganzol

Daganzol

Daganzol

Daganzol

Daganzol

Daganzol

Daganzol

Daganzol

Daganzol

Daganzol

Daganzol

Daganzol

CLIMA

HoraTA2000

HoraTA2000

15minTA2000

15minTA2000

Hora TA2000

horaTA2000

15minTA2000

15minTA2000

Hora TA2000

HoraTA2000

15minTA2000

15minTA2000

USO DE

SUELO

Fallow, tilled

Fallow tilled

Fallow tilled

Fallow tilled

Barley

Barley

Barley

Barley

Cebada

Cebada

Cebada

Cebada

NOMBRE DE LAS

TABLAS DE

DATOS

SummarydagO

SummarydaglO

Summarydagl

Summarydagll

SummarydagZ

Summarydagl 2

SummarydagS

Summarydagl 3

Summarydag30

Summarydag40

SummatydagSI

Summarydag41

377

^ B Cl¡pdrenaje50x50.shp subcuencas (50m x 50m)

rn22 I 23 • 1 2 4 ^ 3 1 ^ 3 2 ^ • 3 3 I 134 i 41 ^ 4 2 ^ 4 4

^ B Red de drenaje (25m x 25m) Subcuencas (25m x 25m) I I 2 1 [~~122 r"i23 ^ 2 4

Departamento de Proyectos y Planificación Rural TESIS DOCTORAL

METODOLOGÍA PARA LA EVALUACIÓN DE LA EROSIÓN HÍDRICA, con modelos informáticos. Aplicación del modelo GEOWEPP a dos pequeñas cuencas en Madrid

TITULO DEL MAPA Subcuencas y red de drenaje calcuíados a partir de los MDT con el modelo TOPAZ-DEM

H red de drenaje.shp SedyielddagO B i S e d , Y i e l d O - 1 / 4 T ^ S e d . Y i e l d 1 / 4 T - 1 / 2 T ^ J S e d . Y i e l d 1 / 2 T - 3 / 4 T I i Sed. Yield 3/4 T -1 T

Sed Sed Sed

Yield 1 T - 2 T Yield 2 T - 3 T Yield 3 T - 4 T

Sed. Yield > 4 T

^ B red de drenaje.shp SoillossdagO I I Deposition > 1 T n n Deposition <= 1 T • i S o i l L o s s O - 1 / 4 T ^ g SoilLoss 1/4 T - 1/2 T I ^So i lLoss1 /2T-3 /4T ¡ I Soil Loss 3/4 T - 1 T [ I Soil Loss 1 T - 2 T I I Solí Loss 2 T - 3 T H Soil Loss 3 T ~ 4 T ^m Soil Loss > 4 T


METODOLOGÍA PARA LA EVALUACIÓN DE LA EROSIÓN HÍDRICA, con modelos Informáticos. Aplicación del modelo GEOWEPP a dos pequeñas cuencas en Madrid

T ITULO DEL MAPA

Proyecto DagO (50m x 50m) Método WEPP (izq,) y FLOWPATH (drch.)

Tasa tolerable de Erosión: It/ha.año

ANDO I I I : Salidas de las simulaciones realizadas con GEOWEPP

DA60

1 YEAR AVERAGE ANNÜAL VALÚES FOR WATERSHED

***WEPP Watershed Simulation for Representative Hillslopes and Channels (watershed method)***

WATERSH]

*Mapped

Sediment Hillslopes Yield WEPP TOPAZ (tonne/ha/yr)

1 23 5.46

2 22 4.79

3 31 0.08

4 32 0.31

5 33 1.60

6 41 1.89

7 42 1.77

8 43 17.08

CHANNEL

Channels WEPP TOPAZ

1 23 2 22 3 31

SD SUMMARY (wal

Runoff

Volume

(m^3/yr)

34738.00

39397.00

6470.10

5355.70

2784.60

5918.60

574.10

3419.40

tersnea metnod.

Soil

Loss

(tonne/yr)

1037.71

1204.52

7.10

27.00

13.23

97.47

2.65

188.19

SÜMMARY (watershed method, o

Discharge Volume (m^3/yr)

9955.80 14652.60 96846.70

Soil Loss (tonne/yr)

n.a. n.a. n.a.

ott-site i

Sediment

Yield

(tonne/yr)

1037.71

1204.53

7.10

27.00

13.23

97.47

2.65

187.83

iSS€ :smenl

Área

(ha)

190,

251.

84.

88.

8.

51.

1.

11.

ff-site assesment)

Sediment Yield (tonne/y

331. 259.

1349.

00 50 30

T)

:) -

.00

.50

.75

.50

.25

.50

.50

.00

Soi

Los

1

s

(tonne/ha/yr)

Length (mi

312, 682,

3986,

1

.13

.84

.40

5.46

4.79

0.08

0.31

1.60

1.89

1.77

17.11

***WEPP Watershed Simulation for all flowpaths averaged over subcatchments (flowpath method)***

ÍÍ.UWFATÍ

Sediment Hillslopes Yield WEPP TOPAZ (tonne

1 2 3 4 5 6 7 8

:/ha/yr)

23 22 31 32 33 41 42 43

1 SUMMARY (til

Runoff

Volume

(m' S/yr)

1394.43 2766.27 4801.66 2989.71 384.50 6826.93 287.33 702.29

Dwpath method,

Soil

Loss

(tonne/yr)

797.98 975.80 20.09 81.15 13.51 141.55

1.39 99.86

on-site asses

Sediment

Yield

(tonne/yr)

n.a. n.a. n.a. n.a. n.a. n.a. n.a. n.a.

iment)

Área

(ha)

190.00 251.50 84.75 88.50 8.25 51.50 1.50

11.00

*Mapped Soil

Loss

(tonne/ha/yr)

4.20 3.88 0.24 0.92 1.64 2.75 0.93 9.08

n.a n.a n.a n.a n.a n.a n.a n.a

ANEJO III: Salidas de las simulaciones realizadas con GEOWEPP

378

ANEJO IH : Salidas de las simulaciones realizadas con GEOWEPP

^11

379

B l red de drenaje (50x50).shp 1sedyielddg10 m S e d . Y i e l d O - 1 / 4 T ^ S e d . Y i e l d 1 / 4 T - 1/2 T r ^ S e d . Y i e l d 1 / 2 T - 3 / 4 T Q J Sed. Yield 3/4 T - 1 T [ ^ Sed. Yield 1 T - 2 T \^J Sed. Yield 2 T - 3 T • • Sed. Yield 3 T - 4 T ^m Sed. Yield > 4 T

H H Red de drenaje (25m x 25m) 1soillossdg10 I ] Deposltion > 1 T I ¡ Deposltion <= 1 T H S o i l L o s s O - 1/4 T ^ I S o i l L o s s 1/4 T- 1/2 T [ ^ S o l l L o s s 1/2T-3/4T f I Soil Loss 3/4 T - 1 T Q ; ^ Soil Loss 1 T - 2 T [ ^ Soil Loss 2 T - 3 T Í M Soil Loss 3 T - 4 T ^ B Soil Loss > 4 T



TITULO DEL MAPA

Proyecto Dag10 (25m x 25m) Método WEPP (Izq.) FLOWPATH (Drch.) Tasa tolerable de erosión T = 1t/ha.año

ANEJO I I I : Salidas de las simulaciones realizadas con GEOWEPP

DAGIO


***WEPP Watershed Simulation for Representa t ive Hi l l s lopes and Channels (watershed method)***

WñTERSHED SUMMARY (watershed method, o f f - s i t e assesment)

*Mapped


1 21 0.08

2 23 3.03

3 22

Runoff

Volume

(m^3/yr)

6268.80

43337.40

40857.00

Soil

Loss

(tonne/yr)

6.67

825.43

1189.30

Sediment

Yield

(tonne/yr)

6.67

825.45

1189.28

ñrea

(ha)

85,

272.

346.

.75

.81

.25

Soil

Loss

(tonne/ha/yr)

0.08

3.03

3.43 3 . 4 3

CHANNEL SUMMARY (watershed method, off-site assesment)

Channels WEPP TOPAZ

1 21

Discharge Voliome (m^S/yr)

88481.80


n.a.


1076.80

Length (m)

4765.73


FiíOWFATJ


1 21 2 23 3 22

H SUMMAKY (tlí

Runoff

Volume

(m' S/yr)

4837.49 2643.88 3364.42

jwpatn mernoa.

Soil

Loss

(tonne/yr)

20.81 668.60 933.21

on-site asses

Sediment

Yield

(tonne/yr)

n.a. n.a. n.a.

;ment)

Área

(ha)

85.75 272.81 346.25

*Mapped Soil

Loss

(tonne/ha/yr)

0.24 2.45 2.70

n.a n.a n.a

379

j j JH red de drenaje.shp 1sedyielddg1 ^ | S e d . Y i e l d O - 1 / 4 T ^ B S e d . Y i e l d 1 / 4 T - 1 / 2 T

Sed. Y ie ld1 /2T-3 /4T Sed. Y ie ld3 /4T-1 T

~ n s e d . Yield 1 T - 2 T ^ S e d . Y i e l d 2 T - 3 T ^ S e d . Y i e l d 3 T - 4 T ^ S e d . Y¡e ld>4T

I B red de drenaje.shp 1soillossdg1 I I Deposition > 1 T r I Deposition <= 1 T ^ 1 So i lLossO-1/4T ^ B Solí Loss 1/4 T -1 /2 T

Solí Loss 1/2 T -3 /4 T Solí Loss 3/4 T - 1 T Solí Loss 1 T - 2 T Solí Loss 2 T - 3 T Soii Loss 3 T - 4 T Soil Loss > 4 T

.1. \qí--


METODOLOGÍA PARA LA EVALUACIÓN DE LA EROSIÓN HÍDRICA, con modelos informáticos. Aplicación del modelo GEOWEPP a dos pequeñas cuencas enMadríd

TITULO DEL MAPA

Proyecto Dagl (50m x 50m) Método WEPP (Izq.) FLOWPATH (Drcha.)

Tasa tolerable de erosión t= 1t/ha.año

ANE30 n i : Salidas de las simulaciones realizadas con GEOWEPP

DAGl

1 YEAR AVERAGE ANNUAI, VALÚES FOR WATERSHED


w/

*Mapped

Sediment

LTEKam

Hillslopes Yield WEPP TOPAZ (tonne/ha/yr)

1 2.71

2 2.19

3 0.06

4 0.05

5 1.00

6 0.72

7 0.55

8 9.09

Channels

23

22

31

32

33

41

42

43

lANNEL

WEPP TOPAZ

1 2 3

23 22 31

!;u auMMAKK (wat

Runoff

Volume

(m''3/yr)

10808.00 ,

11863.00

1876.70

1516.80

875.00

1901.30

179.90

1122.50

;ersnea metnoa,

Soil

Loss

(tonne/yr)

514.84

552.05

5.51

4.45

8.29

36.93

0.82

99.96

SUMMARY (watershed method, o

Discharge Volume (m^3/Yr)

3209.90 4265.60

29616.30


n.a. n.a. n.a.

ori-site í

Sediment

Yield

(tonne/yr]

514.82

552.03

5.51

4.45

8.29

36.93

0.82

99.95

asse

1

!smeni

Área

(ha)

190.

251.

84.

88.

8.

51.

1.

11.

ff-site assesment)


108. 77.

355.

,00 .00 10

•r)

-> -

.00

,50

.75

.50

.25

.50

.50

,00

Soil

Loss

(tonne/ha/yr)

2

2

0

0,

1,

0.

0.

9.

Length (m;

312, 682,

3986,

1

.13

.84 ,40

.71

.20

.06

.05

.00

.72

.55

,09


ELÜWFATt:


1 2 3 4 5 6 7 8

23 22 31 32 33 41 42 43

1 bUMMARI (ti

Runoff

Volume

(m^3/yr)

425.36 788.54

1347.89 807.92 123.00 1968.59 93.58

211.32

owpatn method,

Soil

Loss

(tonne/yr)

419.05 503.55

9.49 34.74 7.73 58.68 0.70

47.11

on-site asses

Sediment

Yield

(tonne/yr)


;ment)

Área

(ha)

190.00 251.50 84.75 88.50 8.25

51.50 1.50

11.00

*Mapped Soil

Loss

(tonne/ha/yr)

2.21 2.00 0.11 0.39 0.94 1.14 0.47 4.28


380

^ B Red de drenaje (25m x 25m) 1yield11

Sed. Sed. Sed.

YieldO-1/4T Yield 1/4 T-1/2 T Yield1/2T-3/4T

Sed. Yield 3/4 T - 1 T Sed. Yield 1 T - 2 T Sed. Yield 2 T -3 T Sed. Yield 3 T -4 T Sed. Yield >4T

H H Red de drenaje (25m x 25ni) 1I0SS11

Deposition > 1 T Deposition <= 1 T SoilLossO- 1/4 T SoilLoss 1/4 T- 1/2 T Solí Loss 1/2 T-3/4 T SoilLoss 3/4 T- 1 T Solí Loss 1 T - 2 T Soil Loss 2 T - 3 T SoilLoss 3 T - 4 T Soil Loss > 4 T



TITULO DEL MAPA

Proyecto Dagl 1 (25m x 25m) Método WEPP (Izq.) FLOPATH (Drch.) Tasa tolerable de erosión T = 1 t/ha.año

ANEJO n i : Salidas de las simulaciones realizadas con GEOWEPP

DAGll



WATERSHED SÜMMARY (watershed method, o f f - s i t e assesment)

*Mapped

Sediment Hillslopes Yield WEPP TOPñZ (tonne/ha/yr)

1 21 0.06

2 23 1.54

3 22

Runoff

volume

(m'-S/yr)

1809.10

13097.00

13353.00

Soil

Loss

(tonne/yr)

5.31

418.90

588.92

Sediment

Yield ñrea

(tonne/yr) (ha)

5.31

418.90

588.91

85.75

272.81

346.25

Soi l

Loss

( tonne/ha/yr)

0.06

1.54

1.70

1.70


Channels WEPP TOPAZ

1 21

Discharge Volume (m-3/yr)

27697.70


n.a.


277.10

Length (m)

4766.73


FLOWPñTl


1 21 2 23 3 22

H SUMMAK): (11'

Runoff

Volume

{m^3/yr)

1328.52 751.24 923.37

owpatn metnoa.

Soil

Loss

(tonne/yr)

10.21 342.94 502.52

on-site asses

Sediment

Yield

(tonne/yr)

n.a. n.a. n.a.

ment)

Área

(ha)

85.75 272.81 346.25

*Mapped Soil

Loss

(tonne/ha/yr)

0.12 1.26 1.45

n.a n.a n.a

381

^ 1 red de drenaje.shp 1yie!ddg2 ^ J S e d . Yield 0-1/4 T ^ g Sed. Yie!d1/4T-1/2T [~~^ Sed. Yie id1/2T-3/4T ¡"^ Sed. Yie ld3/4T-1 T r ^ Sed. Yield 1 T - 2 T r n Sed. Y i e l d 2 T - 3 T B B Sed. Yield 3 T - 4 T ^m Sed. Yield > 4 T

¡ B i i* * 3 drenaje.shp 1iossdg2

Deposition > 1 T Deposition <= 1 T Soi lLossO-1/4T So! lLoss1/4T-1 /2T So i lLoss1/2T-3 /4T Soil Loss 3/4 T - 1 T Soi lLossl T - 2 T Soil Loss 2 T - 3 T Soil L o s s 3 T - 4 T Soil Loss > 4 T



TITULO DEL MAPA

Proyecto Dag2 (50m x 50m) Método WEPP (Izq.) FLOWPATH (Drch.) Tasa tolerable de erosión T= 1t/ha.año

ANDO I I I : Salidas de las simulaciones realizadas con 6E0WEPP

DAG2


***WEPP Wate r shed S i m u l a t i o n f o r R e p r e s e n t a t i v e H i l l s l o p e s and Channe l s ( w a t e r s h e d m e t h o d ) * * *

WñTERSHED SUMMARY ( w a t e r s h e d method , o f f - s i t e a s s e s m e n t )

*Mapped


1 3.38

2 2.59

3 0.23

4 0.18

5 1.36

6 0.79

7 1.23

8 16.17

23

22

31

32

33

41

42

43

CHAHNEL

Channels WEPP TOPAZ

1 2 3

23 22 31

Runoff

Volume

(m'-S/yr)

27953.30

29796.80

4118.70

3333.50

2367.00

4868.90

456.60

2873.80

Soil

Loss

(tonne/yr)

641.68

651.21

19.38

15.69

11.22

40.75

1.85

177.92


Discharge Volume (m-^S/yr)

8243.50 9898.60

74660.80


n.a. n.a. n.a.

Sediment

Yield

(tonne/yr)

641.68

651.23

19.38

15.69

11.22

40.75

1.85

177.92

Área

(ha)

190.

251.

84.

88.

8.

51.

1.

11.

ff-site assesment)

Sediment Yield 1 (tonne/y

281. 177.

1098.

70 30 00

•r)

.00

.50

.75

,50

.25

.50

.50

.00

Soi 1

Loss

(tonne/ha/yr)

Length (m;

312. 682.

3986.

1

.13

.84

.40

3.38

2.59

0.23

0.18

1.36

0.79

1.23

16.17


FLOWPATH SUMMARY (flowpath method, on-site assesment)

Sediment

Yield Sediment Hillslopes Yield WEPP TOPAZ (tonn€

1 2 3 4 5 6 7 8

;/ha/yr)

23 22 31 32 33 41 42 43

Runoff

Volume

(m^S/yr)

1078.16 2003.79 3407.18 2076.76 317.70 4999.86 235.75 531.04

Soil

Loss

(toni

585. 706. 26. 56. 10. 89. 1.

68.

le/

,86 .15 ,97 ,40 ,73 ,20 ,57 ,69


int)

Área

(ha)

190.00 251.50 84.75 88.50 8.25

51.50 1.50

11.00

*Mapped Soil

Loss

(tonne/ha/yr

3.08 2.81 0.32 0.64 1.30 1.73 1.05 6.24


382

^ B Red de drenaje (25m x 25m) 1yield12(Wepp) Í B S e d . Yield 0 - 1 / 4 T ^ S e d . Y i e l d 1 / 4 T - 1 / 2 T

Sed. Y i e l d 1 / 2 T - 3 / 4 T Sed. Yield 3/4 T - 1 T Sed. Yield 1 T - 2 T Sed. Yield 2 T - 3 T Sed. Yield 3 T - 4 T Sed. Yieíd > 4 T

^ B Red de drenaje (25m x 25m) 1I0SS12 (Flowpath)

Deposition > 1 T Deposition <= 1 T Soil LOSS0-1/4T So i l Loss1 /4T-1 /2T Soil LOSS1/2T-3/4T Soil Loss 3/4 T - 1 T Soil Loss 1 T - 2 T Soil Loss 2 T - 3 T Soil Loss 3 T - 4 T Soil Loss > 4 T



TITULO DEL MAPA

Proyecto Dag12 (25m x 25m) Método WEPP (ízq.) FLOWPATH (Drch.) Tasa tolerable de erosión T - 1 t/ha.año

ANBO n i : Salidas de las simulaciones realizadas con GEOWEPP

DA612


***WEPP Watershed Simulation for Representa t ive Hi l l s lopes and Channels (watershed laethod) ***

*Mapped


1 21 0.22

2 23 1.51

3 22

Runoff

Volume

(m^3/yr)

3979.10

33036.80

33960.70

Soil

Loss

(tonne/yr)

18.73

411.49

654.03

Sediment

Yield

(tonne/yr)

18.73

411.48

654.02

Área

(ha)

85,

272.

346.

-¡

.75

.81

.25

Soil

Loss

(tonne/ha/yr)

0.22

1.51

1.89 1.89

CHAKNEL SOMMARY (watershed method, off-site assesment)

Channels WEPP TOPAZ

1 21

Discharge Volume (m' 3/yr)

69512.20


n.a.


908.00

Length (m)

4766.73


FLOWPATf


1 21 2 23 3 22

i SÜMMARY (til

Runoff

Volume

(m^3/yr)

1141.17 638.15 787.83

3wpatn metnod.

Soil

Loss

(tonne/yr)

29.10 488.65 728.91

on-site asse:

Sediment

Yield

(tonne/yr)

n.a. n.a. n.a.

sment)

Área

(ha)

85.75 272.81 346.25

*Mapped Soil

Loss

(tonne/ha/yr)

0.34 1.79 2.11

n.a n.a n.a

383

^ H red de drenaje.shp 1yielddg3

Sed. Yield 0 -1 /4 T Sed. Y ie ld1 /4T-1 /2T Sed. Yield 1/2 T -3 /4 T Sed. Yield 3 / 4 T - 1 T Sed. Yield 1 T - 2 T Sed. Yield 2 T - 3 T Sed. Yield 3 T - 4 T Sed. Yield > 4 T

^ H red de drenaje.shp llossdgS

Deposition > 1 T Deposition <= 1 T Soil LossO-1/4 T So i l Loss1 /4T -1 /2T Soil Loss 1/2 T -3 /4 T Soil Loss 3/4 T - 1 T Soil Loss 1 T - 2 T Soil Loss 2 T - 3 T Soil Loss 3 T - 4 T Soil Loss > 4 T



TITULO DEL MAPA

Proyecto Dag3 (50m x 50m) Método WEPP (izq.) FLOWPATH (Drch.) Tasa tolerable de erosión T = 1t/ha.año


DA63

1 YEAR AVERAGE ANNÜAI. VALÚES FOR WATERSHED


Wí

*Mapped

iTERSHi

Sediment Hillslopes Yield WEPP TOPñZ (tonne/1:

1 0.00

2 0.00

3 0.00

4 0.00

5 0.01

6 O.OC

7 0.04

8 0.01

~ \jí

Channels

la/yr)

23

22

31

32

33

41

42

43

lANNEL

WEPP TOPAZ

1 2 3

23 22 31

SD SDMMñRY (wa

Runoff

Volume

{m-3/yr)

0.00

0.00

0.00

0.00

98.50

0.00

57.70

141.50

tershed methoi

Soil

Loss

(tonne/yr)

0.00

0.00

0.00

0.00

0.10

0.00

0.06

0.14

SUMMARY (watershed method,

Discharge Volume (m' S/yr)

208.50 94.20 60.50

Soil Loss (tonne/yi

n.a. n.a. n.a.

a, orr-sxte asse

Sediment

Yield

(tonne/yr)

0.00

0.00

0.00

0.00

0.10

0.00

0.06

0.14

smeni

Área

(ha)

190,

251.

84.

88.

8.

51.

1.

11.

off-site assesment)

Sediment Yield

c) (tonne/y

3.20 1.80 1.20

r)

;) -

.00

.50

.75

.50

.25

.50

.50

.00

Soil

Loss

(tonne/ha/yr)

Length (m;

312, 682,

3986,

1

.13

.84

.40

0.00

0.00

0.00

0.00

0.01

0.00

0.04

0.01


ÍLÜWPATJ:


1 2 3 4 5 6 7 8

23 22 31 32 33 41 42 43

1 SUMMARY Ul'

Runoff

Volume

(m''3/yr)

35.22 48.78 70.84 44.33 13.75

120.28 10.75 24.00

owpatn metnod.

Soil

Loss

(tonne/yr)

1.56 1.51 0.05 0.08 0.12 0.11 0.03 0.11

on-site asses

Sediment

Yield

(tonne/yr)


ment)

Área

(ha)

190.00 251.50 84.75 88.50 8.25

51.50 1.50

11.00

*Mapped Soil

Loss

(tonne/ha/yr)

0.01 0.01 0.00 0.00 0.01 0.00 0.02 0.01


384

m Red de drenaje (25m x 25m) 1yielddg13(WEPP)

Sed. Yield 0 - 1 / 4 T Sed. Y i e l d 1 / 4 T - 1 / 2 T Sed. Yield 1/2 T - 3 / 4 T Sed. Yield 3/4 T - 1 T Sed. Yield 1 T - 2 T Sed. Yield 2 T - 3 T Sed. Yield 3 T - 4 T Sed. Yield > 4 T

^ B Red de drenaje (25nn x 25m) 1lossdg13(FLOWPATH)

Deposition > 1 T Deposition <= 1 T Solí LOSS0-1/4T So i l Loss1 /4T-1 /2T So i l Loss1 /2T-3 /4T Soil Loss 3/4 T - 1 T Soil Loss 1 T - 2 T Soil Loss 2 T - 3 T Soil Loss 3 T - 4 T Soil Loss > 4 T

<í-^í^ Departamento de Proyectos y Planificación Rural TESIS DOCTORAL


TÍTULO DEL MAPA

Proyecto Dag13 (25m x 25m) Método WEPP (izq.) FLOWPATH (Drcti.) Tasa tolerable de erosión T = 1t/ha.año


DAG13

1 YEAR AVERAGE ANNUAI. VAI.XJES FOR >«ATERSHED


WATERSHED SDMMARY (watershed method, off-site assesment)

*Mapped


1 21 0.22

2 23 1.51

3 22

Runoff

Volume

(m'~3/yr)

3979.10

33036.80

33960.70

Soil

Loss

(tonne/yr)

18.73

411.49

654.03

Sediment

Yield Área

(tonne/yr) (ha)

18.73 85.75

411.48 272.81

654.02 346.25

Soil

Loss

(tonne/ha/yr)

0.22

1.51

1.89 1.89


Channels WEPP TOPAZ

1 21

Discharge Volume (m- S/yr)

69512.20


n.a.


908.00

Length (m)

4766.73


FLOWPATH SDMMARY (flowpath method, on-site assesment)

Soil Sediment

Loss Yield

(tonne/yr) (tonne/yr)


1 21 2 23 3 22

Runoff

Volume

(m' 3/yr)

68.35 47.26 51.98

0.04 1.79 1.81

n.a. n.a. n.a.

!nt)

Área

(ha)

85.75 272.81 346.25

*Mapped Soil

Loss

(tonne/ha/yr)

0.00 0.01 0.01

n.a. n.a. n.a.

385

B ü Recl de drenaje (50m x 50m) lyielddgSO Í H S e d . Yield 0-1/4 T HBSed. Yield1/4T-1/2T ^nSed.Y¡e ld1 /2T-3 /4T [ ^ S e d . YieldSMT- 1 T 1 I Sed. Yield 1 T - 2 T r n Sed. Yield 2 T - 3 T ^ B Sed. Yield 3 T - 4 T • • Sed. Yield > 4 T

^ B Red de drenaje (SOm x 50m) 1lossdg30

^ Deposition > 1 T ^ Deposition <= 1 T • SoilLossO- 1/4 T ^ SoüLoss 1/4 T- 1/2 T ^ SoilLoss 1/2 T-3/4 T ^ SoilLoss 3/4 T- 1 T ^ SoilLoss 1 T - 2 T ^ Soil Loss 2 T - 3 T B Soil Loss 3 T - 4 T • Soil Loss > 4 T



TITULO DEL MAPA

Proyecto DagSO ((50m x SOm) Método WEPP (Izq.) FLOWPATH (Drch.) Tasa tolerable de erosión T = 1 t/ha.año


DA630

1 YEAR AVERASE ANNUAL VALÚES POR WATERSHED

***WEPP Watershed Simulation for Representa t ive H i l l s l o p e s and Channels (watershed method)***

*Mapped


1 23 0.05

2 22 0.03

3 31 0.01

4 32 0.01

5 33 0.11

6 41 0.02

7 42 0.13

8 43 2.39

CHaNNEL

Channels WEPP TOPaz

1 23 2 22 3 31

Runoff

Volume

(m'~3/yr)

13291.70

13294.50

1532.70

1241.60

1446.70

1544.80

299.30

1724.60

SüMMaRY (wate:

Discharge Voluitie (m' S/yr)

3610.30 4278.70

33513.50

Soil

Loss

(tonne/yr)

8.70

8.72

1.03

0.84

0.93

1.04

0.19

26.30

cshed method.

Soil Loss (tonne/yr

n.a. n.a. n.a.

Sediment

Yield

(tonne/yr)

8.70

8.72

1.03

0.84

0.93

1.04

0.19

26.30

off-site ass

área

(ha)

190,

251.

84.

88.

8.

51.

1.

11,

Sediment Yield

•) (tonne/y

74. 77.

570.

10 70 30

r)

-1

.00

,50

.75

.50

.25

.50

.50

.00

Soil

Loss

(tonne/ha/yr)

Length (m)

312. 682.

3986.

,13 ,84 ,40

0.05

0.03

0.01

0.01

0.11

0.02

0.13

2.39


FLOWPATH SDMMñRY (flowpath method, on-site assesment) 1, LUWFATJr


1 2 3 4 5 6 7 8

23 22 31 32 33 41 42 43

i SUMMñRY

Runoff

Volunte

(m'-3/yr)

531.52 919.75

1533.70 937.68 176.30

2283.61 129.08 279.50

Soil

Loss

(tonne/yr)

Sediment

Yield

(tonne/yr)

3 9 . 4 5 48.09

,73 46

0.77 5 .96 0 .12 4 .12

n . a . n . a . n . a . n . a . n . a . n . a . n . a . n . a .

:nt)

ñrea

(ha)

190.00 251.50 84.75 88.50 8.25

51.50 1.50

11.00

*Mapped Soil

Loss

(tonne/ha/yr)

0.21 0.19 0.02 0.03 0.09 0.12 0.08 0.37


386

^ H Red de drenaje (25m x 25m) 1yielddg40 (Wepp) i H S e d . Yield 0 -1 /4 T r~l Sed. Y i e ! d 1 / 4 T - 1 / 2 T

Sed. Y i e ! d 1 / 2 T - 3 / 4 T Sed. Yield 3/4 T -1 T Sed. Yield 1 T - 2 T Sed. Yield 2 T - 3 T Sed. Yield 3 T - 4 T Sed. Yield > 4 T

I B Red de drenaje (25in x 25m) 1lossdg40 (Flowpath)

Deposition > 1 T Deposition <= 1 T So i lLossO-1/4T

I 1 So i l Loss1 /4T-1 /2T Solí Loss 1/2 T -3 /4 T Solí Loss 3/4 T - 1 T Soil Loss 1 T - 2 T Soil Loss 2 T - 3 T Soil Loss 3 T - 4 T Soil Loss > 4 T



TITULO DEL MAPA

Proyecto Dag40 (25m x 25m) Método WEPP (Izq.) FLOWPATH (Drch.) Tasa tolerable de erosión T = It/ha.año

ANE30 n i : Salidas de las simulaciones realizadas con GEOWEPP

DA640



WATERSHED SUMMARY (watershed method, off-site assesment) WATEKüHt

*Mapped


1 21 0.01

2 23 0.04

3 22

;u buriMAKy (w.

Runoff

Volume

(m- S/yr)

1477.60

14800.30

14400.90

Soil Sediment

Loss Yield ñrea

(tonne/yr) (tonne/yr) (ha)

0.99 0.99 85.75

9.70 9.70 272.81

9.44 9.44 346.25

Soil

Loss

(tonne/ha/yr)

0.

0.

0.

,01

,04

,03 0.03


Channels WEPP TOPAZ

1 21

Discharge Volume (m' S/yr)

29755.50


n.a.


432.00

Length

(m)

4766.73



Runoff Sediment Hillslopes Yield WEPP TOPAZ (tonne/ha/yr)

1 21 2 23 3 22

Volume

(m''3/yr)

1538.46 888.42 1072.17

Soil Sediment

Loss Yield

(tonne/yr) (tonne/yr)

1.82 34.05 50.62

n.a. n.a. n.a.

ñrea

(ha)

85.75 272.81 346.25

*Mapped Soil

Loss

(tonne/ha/yr)

0.02 0.12 0.15

n.a. n.a. n.a.

387

^ B Red de drenaje (50m x 50m) 1yielddg51 (Wepp) • • Sed. Yield O -1/4 T

Sed. Yield 1/4 T -1/2 T Sed. Yield 1/2 T • 3/4 T Sed. Yield 3/4 T - 1 T Sed. Yield 1 T - 2 T Sed. Yield 2 T - 3 T S e d . Y i e l d 3 T - 4 T Sed. Yield > 4 T

Tm

^ 1 Red de drenaje (50m x 50m) llossdgSI (Flowpaht)

Deposition > 1 T Deposition <= 1 T Solí Loss O -1/4 T Soi lLoss1/4T-1/2T Soil Loss 1/2 T-3/4 T Solí Loss3 /4T-1T SoilLoss1T-2T Soil Loss 2 T - 3 T So i lLoss3T-4T Soil Loss > 4 T



TITULO DEL MAPA

Proyecto Dag51 (50m x 50m) Método WEPP (Izq.) FLOWPATH (Drch.) Tasa tolerable de erosión T = 1t/ha.año

ANHOIII : Salidas de las simulaciones realizadas con GEOWEPP

DAG51

1 YEAR AVERAGE ANNUAL VALiníS FOR WATERSHED


Wí

*Mapped

Vi'ÜKKHÍ


1 0.00

2 0.00

3 0.00

4 0.00

5 0.00

6 0.00

7 0.00

8 0.00

CI

Channels

23

22

31

32

33

41

42

43

ÍANNEL

WEPP TOPñZ

1 2 3

23 22 31

su BUMMARY (wa

Runoff

Volume

(rtL-3/yr)

0.00

C.OO

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

tersJ

So:

aea metnod.

il

Loss

(ti Dnne/yr)

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00


Discharge Volmtie (m-3/yr)

5.40 4.30 4.20


n.a. n.a. n.a.

orr-site i

Sediment

Yield

(tonne/yr)

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

isse ismem

Área

(ha)

190.

251.

84,

88.

8.

51.

1.

11.

ff-site assesment)


0. 0. 0.

,10 00 10

•r)

:) -

.00

.50

.75

.50

.25

.50

,50

,00

soi: L

Loss

(tonne/ha/yr)

Length (m;

312, 682,

3986,

1

.13

.84

.40

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00

0.00


ÍLÜWFATi


1 2 3 4 5 6 7 8

23 22 31 32 33 41 42 43

i SUMMARY (rii

Runoff

Volume

(m^3/yr)

0.16 0.10 0.00 0.00 0.10 0.00 0.17 0.00

swpatn metnoa.

Soil

Loss

(tonne/yr)

0.09 0.10 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

on-site asses

Sediment

Yield

(tonne/yr)


iment)

área

(ha)

190.00 251.50 84.75 88.50 8.25

51.50 1.50

11.00

*Mapped Soil

Loss

(tonne/ha/yr)

0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00


388

^ B Red de drenaje (25m x 25m) 1yielddg41 (Wepp) • i S e d . Yield 0 -1 /4 T ^ S e d . Y ie ld1 /4T -1 /2T I ^Sed. Y¡e ld1 /2T-3 /4T r ^ Sed. Yieid 3/4 T - 1 T I I Sed. Yieid 1 T - 2 T I I Sed. Yieid 2 T - 3 T ^ Sed. Yieid 3 T - 4 T ^m Sed. Yieid > 4 T

^ B Red de drenaje (25m x 25m) 1lossdg41 (Flowpath) I I Deposltion > 1 T I I Deposltion <= 1 T

Soil Loss O- 1/4T SoilLoss 1/4 T - 1/2 T Soil Loss 1/2 T -3 /4 T Soil Loss 3/4 T - 1 T Soil Loss 1 T - 2 T Soil Loss 2 T - 3 T Soil Loss 3 T - 4 T Soil Loss > 4 T


IVIETODOLOGÍA PARA LA EVALUACIÓN DE LA EROSIÓN HÍDRICA, con modelos informáticos. Aplicación del modelo GEOWEPP a dos pequeñas cuencas en Madrid

TITULO DEL MAPA

Proyecto Dag41 (25m x 25m) Método WEPP (Izq.) FLOWPATH (Drch.) Tasa tolerable de erosión T = 1t/ha.afto

ANQO n i : Salidas de las simulaciones realizadas con GEOWEPP

DAG41



WñTERSHED SÜMMARY (watershed method, o f f - s i t e assesment)

*Mapped Runoff

Sediment Hillslopes Volume Yield WEPP TOPAZ (m^3/yr) (tonne/ha/yr)

0.00

0.00

0.00

21

23

22

0.00

0.00

0.00

Soil Sediment

Loss Yield área


0.00 0.00 85.75

0.00 0.00 272.81

0.00 0.00 346.25

Soil

Loss

(tonne/ha/yr)

0,

0,

0,

.00

.00

.00

CHANNEL SOMMARY (watershed method, off-site assesment)

Channels WEPP TOPAZ

1 21


3.90


n.a.


0.00

Length (m)

4766.73


íLOWPñTt


1 21 2 23 3 22

i SÜMMARY (tl<

Runoff

Volume

(m- S/yr)

0.00 0.11 0.03

3wpatn metnoa.

Soil

Loss

(tonne/yr)

0.00 0.13 0.14

on-site asses

Sediment

Yield

(tonne/yr)

n.a. n.a. n.a.

iment)

Área

(ha)

85.75 272.81 346.25

*Mapped Soil

Loss

(tonne/ha/yr)

0.00 0.00 0.00

n.a n.a n.a

389


SALIDAS GRÁFICAS EN VIÑUELAS. CUENCA DEL "ARROYO DE VALDELAMASA"

Simulaciones realizadas con GEOWEPP

TAMAÑO

DE

CELDA

50m X 50m

25m X 25m

50m X 50m

25m X 25m

50m X 50m

25m X 25m

50m X 50m

25m X 25m

DIRECTORIO

PROYECTO

VinueiasO

Vin2

VinuelasS

Vin4

VinueiasO

VinSO

VinuelasS

VinS

VinueiasO

V¡n21

Vinuelas6

Vin6

VinueiasO

V¡n31

Vinueias?

Vfn7

SUELO

Vinuelasl

Vinuelasl

Vinuelasl

Vinuelasl

Vinuelasl

Vinuelasl

Vinuelasl

Vinuelasl

CLIIMA

Hora TA2000

Hora TA2000

15minTA2000

15minTA2000

Hora TA2000

HoraTA2000

15minTA2000

15minTA2000

USO DE

SUELO

Fallow

Fallow

Fallow

Fallow

Barbecho

Barbecho

Barbecho

Barbecho

NOIUIBRE DE LAS

TABLAS DE

DATOS

Summaryvin2

Sunimaryvin4

SummaryvinSO

SummaryvinS

Summat7vin21

SummaryvinS

Summaryvin31

Summaryvin?

390

Red de drenaje (25 x 25)

Subcuencas (25m x 25m) EZJ22 CZD23 ^ 2 4 i 1 31 i ^32

rn33 ^•34 1^42

r ¡51 ^•52 •153 rn54 I ^61 ^ 5 2 I ^63

r n 64



TITULO DEL MAPA Arroyo de Valdeíamasa (Viñuelas)

División en subcuencas según el tamaño de la celda.

Modelo cálculo TAPAZ-DEM

11yieldvn2 (Wepp) r —

Lmm

im ^g red d

Sed. Yieid 0-1/4 T Sed. Yield1/4T-1/2T Sed. Yield1/2T-3/4T Sed. Yield 3/4 T -1 T Sed. Yield 1 T - 2 T Sed. Yieid 2 T - 3 T Sed. Yield 3 T - 4 T Sed. Yield > 4 T

e drenaje

11lossvn2 (Flowpath) Deposition > 1 T Deposition <= 1 T Soi lLossO-1/4T So i l Loss1 /4T-1 /2T So i l Loss1 /2T-3 /4T Soil Loss 3/4 T - 1 T Soi! Loss 1 T - 2 T Soil L o s s 2 T - 3 T

^ 1 Soil Loss 3 T - 4 T ^ 1 Soil Loss > 4 T red de drenaje



TITULO DEL MAPA

Proyecto Vm2 (50m x 50m) Método WEPP (Izq.) FLOWPATH (Drch.) Tasa tolerable de erosión T = 11t/ha.año

ANEIOIII: Salidas de las simulaciones realizadas con GEOWEPP

VINUELAS2



WATERSHED SUMMñRY (watershed method, off-site assesment)

Hillslopes WEPP TOPAZ

1 2 3 4 5 6 7 8 9

10 11 12 13

23 22 32 33 31 43 42 52 53 51 63 61 62

Runoff Volume {m^3/yr)

11374.00 8735.30 4454.20 2232.70 1565.70 3608.20 8959.70 3721.60 2502.50 2248.70 3614.10 1918.20 1925.60


162.09 118.17 84.75 42.73 2.52 2.37

201.89 103.64 29.35 4.70

101.06 1.26

34.22


162.09 118.17 84.75 42.73 2.52 .37 39

2. 201. 103.64 29.35 4.70

101.06 1.26 34.22

Área (ha)

224.50 229.50 25.00 8.50

150.00 324.50 88.00 30.00 10.00 173.75 14.25 158.25

6.75

*Mapped Soil Sediment Loss Yield (tonne/ha/yr) (tonne/ha/yr)

0.72 0 .51 3 .39 5 .03 0.02 0 .01

29 45 94

0.03 7.09 0 .01 5.07

0.72 0 .51 3 .39 5 .03 0.02 0 .01

29 45 94 03 09 01 07


Channels WEPP TOPAZ

23 22 32 33 31


7472.50 8385.10

27223.20 8273.90

53005.80


n.a.

n.a. n.a.


124.20 137.40 337.50 212.40 725.10

Length

(m)

757.11 853.55

2184.92 841.42 2988.48

*WEPP Watershed Simulation for all flowpaths averaged over subcatchments (flowpath method)***


Hillslopes WEPP TOPAZ

1 2 3 4 5 6 7 8 9

10 11 12 13

23 22 32 33 31 43 42 52 53 51 63 61 62

Runoff Volume (m^S/yr)

1573.85 2217.11 923.81 210.86 5493.05 3395.29 1449.13 825.43 262.16 3817.52 647.38

5109.89 270.71

Soil Sediment Loss Yield (tonne/yr) (tonne/yr)

240.91 318.10 68.30 38 .57 49 .80 93 .13

111.31 134. 32.

.01

.78 50.37 58.80 41.93 31.43

n.a. n.a.

n.a. n.a.

Área (ha)

224.50 229.50 25.00 8.50

150.00 324.50 88.00 30.00 10.00 173.75 14.25 158.25 6.75

*Mapped Soil Sediment Loss Yield (tonne/ha/yr) (tonne/ha/yr)

1.07 1.39 2.73 4.54 0.33 0.29 1.26 4.47 3.28 0.29 4.13 0.26 4.66

n.a. n.a. n.a. n.a. n.a. n.a. n.a. n.a. n.a. n.a. n.a. n.a. n.a.

391

1yieldvn4(Wepp) Sed.Yie ldO-1 /4T Sed. Yield 1/4 T - 1 / 2 1 Sed .Y ie ld1 /2T -3 /4T Sed. Yield 3/4 T - 1 T Sed. Yield 1 T - 2 T Sed. Yield 2 T - 3 T Sed. Yield 3 T - 4 T Sed. Yield > 4 T

Red de drenaje

1lossvn4 (Flowpath) Deposition > 1 T Deposition <= 1 T So¡ILossO-1/4T Soi lLoss1/4T-1 /2T Soi lLoss1/2T-3 /4T Soil Loss 3/4 T - 1 T Soil Loss 1 T - 2 T Soil Loss 2 T - 3 T Soil Loss 3 T - 4 T Soil Loss > 4 T

Red de drenaje (25 x 25)


METODOLOGÍA PARA LA EVALUACIÓN DE LA EROSIÓN HÍDRICA, con modelos Informáticos. Aplicación del modelo GEOWEPP a dos pequeñas cuencas en Madrid

TITULO DEL MAPA

Proyecto \/in4 (25m x 25m) Método WEPP (Izq.) FLOWPATH (Drch.) Tasa tolerable de erosión T = 1t/ha,año

ANBOII I : Salidas de las simulaciones realizadas con GEOWEPP

VIN4



WñTERSHED SÜMMARY (watershed method, off-site assesment)

*Mapped


0.38 2

0.44 3

5.42 4

4.65 5

0.01 6

0.01 7

2.23 8

2.36 9

4.88 10

0.01 11

8.24 12

4.62 13

0.01

23

22

33

32

31

43

42

52

53

51

63

62

61

Runoff

Volume

(m-3/yr)

6398.80

6376.10

4262.10

6307.10

1879.00

3703.70

9182.20

3858.50

4545.00

2213.90

4127.70

3536.40

2022.80

Soil

Loss

(tonne/yr)

96.28

111.24

91.88

138.28

1.64

2.43

198.61

92.24

91.74

1.45

132.34

66.76

1.33

Sediment

Yield Área

(tonne/yr) (ha)

96.28

111.24

91.88

138.28

1.64

2.43

198.60

92.25

91.74

1.45

132.34

66.76

1.33

253.63

253.63

16.94

29.75

158.88

348.81

88.88

39.06

18.81

173.00

16.06

14.44

161.56

Soil

Loss

(tonne/ha/yr)

0.38

0.44

5.42

4.65

0.01

0.01

2.23

2.36

4.88

0.01

8.24

4.62

0.01


Channels WEPP TOPAZ

23 22 33 32 31

Discharge Volume (m- 3/yr)

9697.90 10626.80 31905.60 12381.50 54413.70


n.a. n.a. n.a. n.a. n.a.


165.40 176.10 361.90 262.30 766.70

Length (m)

867.46 922.49

2234.92 1132.84 3022.05

***lfEPP Watershed Simulation for all flowpaths averaged over subcatchments (flowpath method)***


Runoff Soil Sediment *Mapped Soil

Sediment

392


Hillslopes Yield WEPP TOPaZ (tonne

1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13

;/ha/yr)

23 22 33 32 31 43 42 52 53 51 63 62 61

Volume

(m- S/yr)

1579.43 2412.63 250.29 818.05 4562.77 3097.35 1322.00 914.31 458.25

3923.61 315.38 593.13

3820.93

Loss

(tonne/yr)

258.21 280.06 65.04 85.88 62.28 85.50

107.76 136.67 41.84

27.39 56.96 44.44 32.41

Yield

(tonne/yr)


área

(ha)

253.62 253.62 16.94 29.75 158.87 348.81 88.87 39.06 18.81

173.00 16.06 14.44

161.56

Loss

(tonne/ha/yr)

1.02 1.10 3.84 2.89 0.39 0.25 1.21 3.50 2.22 0.16 3.55 3.08 0.20

n.a. n.a. n.a. n.a. n.a. n. a. n.a. n.a. n.a.

n.a. n.a. n.a. n.a.

393

Sed. Sed. Sed.

lyieidvnS (Wepp) á l Sed. Yield O -1/4 T

Yie ld1/4T-1/2T Yield 1/2 T-3/4 T Yield 3 /41 -1 T

Sed. Yield 1 T - 2 T Sed. Yield 2 T - 3 T

^ Sed. Yield 3 T - 4 T ^ Sed. Yield > 4 T Red de drenaje

llossvnS (FLowpath) Deposition > 1 T Deposition <= 1 T Soil Loss O -1/4 T So i lLoss1/4T-1/2T Soil Loss 1/2 T-3/4 T Soil Loss 3/4 T -1 T Soil Loss 1 T - 2 T Soil Loss 2 T - 3 T Soil Loss 3 T - 4 T Soil Loss > 4 T

Red de drenaje

Departamento de Proyectos y Planificación Rural TESIS DOCTOFiAL


TITULO DEL MAPA

Proyecto Vin5 (25m x 25m) Método WEPP (Izq.) FLOWPATH (Drch.) Tasa tolerable de erosión T = 1t/ha.año


VIN5

1 YEAR AVERAGE ANNOAL VALDES FOR WATERSHED


vil

*Mapped

ITERSHl

Sediment Hillslopes

Yield WEPP TOPAZ (tonne/ha/yr)

1

0.00 2

0.00 3

1.45 4

1.28

5 0.00

6 0.00

7

0.49 8

0.53 9

1.15

10 0.00

11 2.34

12

1.05 13

0.00

pi i i

23

22

33

32

31

43

42

52

53

51

63

62

61

IñNNEL

Channels WEPP TOPñZ

1 2

3 4

5

23 22

33 32

31

ÍD SUMMARY (wal

Runoff

Volume

(m^3/yr)

0.00

0.00

1222.40

1770.00

0.00

0.00

2139.90

884.30

1115.00

0.00

1187.80

853.10

0.00

üersnea met

Soil

Loss

(tonne/yr)

0.00

0.00

24.57

38.09

0.00

0.00

43.56

20.59

21.60

0.00

37.63

15.11

0.00

;noa,

SüMMARY (watershed method, o

Discharge

Volume (m^3/yr)

1998.90 2014.80

5698.40 2855.60

7779.80

Soil

Losa (tonn€

n. n.

n. n.

n.

i/yr)

a. a.

a. a.

a.

orr-site ;

Sediment

Yield

(tonne/yr)

0.00

0.00

24.57

38.09

0.00

0.00

43.56

20.59

21.60

0.00

37.63

15.11

0.00

ass€ ísmeni

Área

(ha)

253.

253.

16.

29.

158.

348.

88.

39.

18.

173.

16.

14.

161.

ff-site assesment)

Sediment

Yield (tonne/yr)

35. 34,

65, 61,

117.

.30

.40

.90

.70

.70

:) -

.63

.63

.94

.75

.88

.81

.88

.06

.81

.00

.06

.44

.56

Soil

Loss

(tonne/ha/yr)

Length (m;

8 67. 922.

2234, 1132,

3022.

1

.46 ,49

,92 .84

.05

0.00

0.00

1.45

1.28

0.00

0.00

0.49

0.53

1.15

0.00

2.34

1.05

0.00

***WEPP Watershed Simulation for all flowpaths averaged over subcatchments (flowpath

method)***

FLOWPATH SOMMARY (flowpath method, on-site assesmeát)

Runoff Soil Sediment

*Mapped Soil

Sediment

394

ANE30 m : Salidas de las simulaciones realizadas con GEOWEPP

Hillslopes Yield WEPP TOPAZ (tonne

1 2 3 4 5 6 7 8 9

10 11 12 13

:/ha/yr)

23 22 33 32 31 43 42 52 53 51 63 62 61

Volume

(m^3/yr)

344.72 536.02 66.45

203.87 977.67 630.12 304.17 227.82 113.50 841.80 87.28 149.51 823.24

Loss

(tonne/yr)

56.27 66.40 17.40 21.54 11.37 15.77 23.53 35.54 10.82 4.70

14.99 11.63 5.57

Yield

(tonne/yr)


Área

(ha)

253.62 253.62 16.94 29.75 158.87 348.81 88.87 39.06 18.81 173.00 16.06 14.44 161.56

Loss

(tonne/ha/yr)

0.22 0.26 1.03 0.72 0.07 0.05 0.25 0.91 0.58 0.03 0.93 0.81 0.03

"


395

1sedimentyieldvn21 I B Sed. Yte ldO-1/4T B H S e d . Y ie ld1 /4T -1 /2T I I Sed. Yield 1 /2T-3 /4T r n Sed. Yield 3/4 T - 1 T I ] Sed. Yield 1 T - 2 T Q ; ^ Sed, Yield 2 T - 3 T ^ 1 Sed. Yield 3 T - 4 T H Sed. Yield > 4 T red de drenaje ^ H curso de agua

1soillossvn21 (Flowpath) r ^ n Deposition > 1 T j 1 Deposition <= 1 T • | S o i l L o s s O - 1 / 4 T ^ H S o i l L o s s I M T - 1/2 T ~ ~ n S o i l L o s s 1 / 2 T - 3 / 4 T [ ; ^ Soil Loss 3/4 T - 1 T I j Soil Loss 1 T - 2 T r n Soil Loss 2 T - 3 T ^ J Soil Loss 3 T - 4 T B l Soil Loss > 4 T red de drenaje I ^ H curso de agua



T ÍTULO DEL MAPA

Proyecto Vin21 (50mx50m) Método WEPP (!zq.) FLOWPATH (Drch.) Tasa tolerable de erosión T = 1t/ha.año


VIN21

1 YEAR AVERAGE ANNUAL VMJUES FOR WATERSHED


WATERSHED SUMMARY (watershed method, off-site assesment)

*Mapped Runoff

Sediment Hillslopes Volume Yield WEPP TOPAZ (m-'S/yr) (tonne/ha/yr)

0.60 2

0.44 3

2.49 4

4.70 5

0.02 6

0.01 7

1.77 8

2.37 9

2.60 10

0.03 11

5.44 12

0.01 13

4.60

23

22

32

33

31

43

42

52

53

51

63

61

62

Soil Sediment

Loss Yield Área


8959.90

6427.30

3248.90

1631.90

1565.70

3608.20

6864.80

2560.90

1790.30

2248.70

2592.30

1918.20

1323.20

135 .60

100 .18

62 .2 6

3 9 . 9 9

2 .52

2 .37

155 .60

7 1 . 0 8

2 6 . 0 2

4 . 7 0

7 7 . 5 2

1.26

3 1 . 0 5

135 .60

100 .19

62 .2 6

39 .99

2 .52

2 .37

155 .60

71 .08

26 .02

4 .70

7 7 . 5 2

1.26

3 1 . 0 5

224 .50

229 .50

2 5 . 0 0

8 .50

150 .00

324 .50

88.00

30.00

10 ,00

173 .75

1 4 . 2 5

158 .25

6 .75

Soil

Loss

(tonne/ha/yr)

0.60

0.44

2.49

4.70

0.02

0.01

1.77

2.37

2.60

0.03

5.44

0.01

4.60


Channel s WEPP TOPAZ

1 2 3 4 5

23 22 32 33 31

Discharge Volume (m- S/yr)

5836.10 6547.80

21941.00 6454.70

42130.40




95.70 106.10 265.50 164.30 568.90

Length (m)

757.11 853.55

2184.92 841.42

2988.48




Sediment

396

ANHO m : Salidas de las simulaciones realizadas con GEOWEPP

Hillslopes Yield WEPP TOPaZ (tonne/ha/yr)

1 2 3 4 5 6 7 8 9

10 11 12 13

23 22 32 33 31 43 42 52 53 51 63 61 62

Volume

(m- S/yr)

1275.76 1691.68 696.11 151.94

4231.49 2630.44 1108.13 627.31 195.44

2938.58 478.75

3935.40 196.16

LOSS

(tonne/yr)

200.25 260.72 55.36 30.64 42.71 78.69 93.86

108.93 26.07 43.42 44.93 36.33 26.19

Yield

(tonne/yr)


Área

(ha)

224.50 229.50 25.00 8.50

150.00 324.50 88.00 30.00 10.00

173.75 14.25

158.25 6.75

LOSS

(tonne/ha/yr)

0.89 1.14 2.21 3.60 0.28 0.24 1.07 3.63 2.61 0.25 3.15 0.23 3.88


397

1yieldvn30 (Wepp) í l Sed. YieJd 0 -1 /4 T F ? n S e d . Y ie i d1 /4T -1 /2T ¡ I Sed, Y ie l d1 /2T -3 /4T I I Sed. Yield 3/4 T - 1 T r n Sed. Yield 1 T - 2 T I I Sed. Yield 2 T - 3 T • i Sed. Yield 3 1 - 4 1 H i Sed. Yield > 4 T red de drenaje

1soillossvn30 (Flowpath) I I Deposition > 1 T ¡ I Deposition <= 1 T ^ 1 Soi lLossO- 1/4 I r n SoilLoss 1/4 T - 1/2 T I ^So i lLoss1 /2T-3 /4T n n Soil Loss 3/4 T - 1 T I I Soil Loss 1 T - 2 T n n Soil Loss 2 T - 3 T ^ 1 Soil Loss 3 T - 4 T m Soil Loss > 4 T red de drenaje



TITULO DEL MAPA

Proyecto VinSO (50m x 50m) Método WEPP {Izq.) FLOWPATH (Drch.) tasa tolerable de erosión T = 1 t/ha.año


V i n 3 0


***WEPP W a t e r s h e d S i m u l a t i o n f o r R e p r e s e n t a t i v e H i l l s l o p e s and Channe l s ( w a t e r s h e d me thod)***

WATERSHED SOKMARY ( w a t e r s h e d method , o f f - s i t e a s s e s m e n t )

*Mapped

Sediment

Hillslopes Yield WEPP TOPñZ

(tonne/ha/yr)

1 0.00

2 0.00

3 0.58

4 1.42

5 0.00

6 0.00

7 0.50

8 0.74

9 0.68

10 0.00

11 1.97

12 0.00

13 1.3.S

i.nj

23

22

32

33

31

43

42

52

53

51

63

61

62

M I M IM H. 1 1

Runoff

Volume

(ra^S/yr)

0.00

0.00

791.80

685.00

0.00

0.00

2077.10

807.70

722.20

0.00

1030.50

0.00

564.40

Í^TTMMñlíY 1 WñKí^i

Soil

LOSS

(tonne/yr)

0.00

0.00

14.40

12.10

0.00

0.00

44.04

22.32

6.75

0.00

28.07

0.00

9.13

r.SMt ri THPthriri.

Sediment

Yield

(tonne/yr)

0.00

0.00

14.40

12.10

0.00

0.00

44.04

22.32

6.75

0.00

28.07

0.00

9.13

nff-=íitp a.=?5;íi =

Área

(ha)

224.50

229.50

25.00

8.50

150.00

324.50

88.00

30.00

10.00

173.75

14.25

158.25

6.75

;TTiprií-\

Soil

LOSS

(tonne/ha/yr

0.00

0.00

0.58

1.42

0.00

0.00

0.50

0.74

0.68

O.OÜ

i.S7

0.00

1.35

Channels

WEPP TOPAZ

1 2 3 4 5

23 22 32 33 31

D i s c h a r g e Volume (m-^S/yr)

1562 .50 1439 .70 4495 .20 1445 .70 5135.70




27.00 24.30 58.10 38.90 85.00

Length (m)

757. 853.

2184. 841.

2988.

.11 ,55 .92 .42 .48

***WEPP Wate r shed S i m u l a t i o n f o r a l l f l o w p a t h s a v e r a g e d ove r s u b c a t c h m e n t s ( f l owpa th method)***


Runoff Soil Sediment

*Mapped Soil

Sediment

398


Hillslopes Yield WEPP TOPAZ (tonne/ha/yr)

1 2 3 4 5 S 7 8 9

10 11 12 13

23 22 32 33 31 43 42 52 53 51 63 61 6,2

Volume

(m^3/yr)

372.87 503.78 224.28 61.44

1168.28 702.98 332.31 199.92 65.28

820.95 176.13

1091.86 79.71

Loss

(tonne/yr)

49.64 74.92 15.35 10.29 9.92

16.49 22.89 36.00 9.06 8.50

15.17 7.08 8.77

Yield

(tonne/yr)


área

(ha)

224.50 229.50 25.00 8.50

150.00 324.50 88.00 30.00 10.00 173.75 14.25 158.25

6.75

Loss

(tonne/ha/yr)

0.22 0.33 0.61 1.21 0.07 0.05 0.26 1.20 0.91 0.05 1.06 0.04 1.30


399

1yieldvn6(Wepp) ^ B Sed. Yield O -1/4 T r^Sed.Yie ld1/4T-1/2T I ^ Sed. Yield 1/2 T-3/4 T r n Sed. Yield 3/4 T - 1 T ¡ I Sed. Yield 1 T - 2 T I ^ Sed. Yield 2 T - 3 T ^ B S e d . Y i e l d 3 T - 4 T ^ B Sed. Yield > 4 T Red de drenaje

1lossvn6 (Flowpath) I I Deposition > 1 T P~^ Deposition <= 1 T |H [So i lLossO-1 /4T ^ | S o i l L o s s 1 / 4 T - 1 / 2 T I I Soil Loss 1/2 T - 3/4 T I I Soil Loss 3/4 T -1 T I I Soil Loss 1 T - 2 T r n Soil Loss 2 T - 3 T ^ B Soil Loss 3 T - 4 T ^ 1 Soil Loss > 4 T Red de drenaje



TITULO DEL MAPA

Proyecto Vin6 (25m x 25m) Método WEPP (Izq.) FLOWPATH (Drch.) Tasa tolerable de erosión T = 1t/ha.año


V I N 6



WA

*Mapped

Sediment

TEKSHE

Hillslopes

Yield WEPP TOPñZ

(tonne/ha/yr)

1 0.38

2 0.44

3 4.34

4 3.77

5 0.01

6 0.01

7 1.72

8 1.82

9 3.70

10 0.01

11 6.35

12 3.60

13 0.01

ru:

23

22

33

32

31

43

42

52

53

51

63

62

61

aM^TTTT.

ID aUMMAKi ;

Runoff

Volume

(m-"3/yr)

6398.80

6376.20

3051.00

5035.40

1879.10

3703.70

7022.90

2966.60

3227.10

2213.90

2976.00

2509.30

2022.80

Q n M M a í J V .'T.7a

watersnea metnc

Soil

Loss

(tonne/yr)

96.29

111.24

73.56

113.18

1.64

2.43

152.84

70.92

69.54

1.45

102.21

51.94

1.33

•!~ .=1 T~ C Vi i-1 TTl J=i •!- V\ .'\ ."1

¡a, otí-site a

Sediment

Yield

(tonne/yr)

96.28

111.24

73.56

112.13

1. 54

2.43

152.84

70.92

65. 54

1.45

102.03

51.94

1.33

iSsesiLieii u / —

ñrea

(ha)

253.63

253.63

15.94

29.75

158.88

348.81

88.88

39.06

18.81

173.00

16. 06

14.44

161.56

Soi .1

Loss

(tonne ;/ha/yr)

0.38

0.44

4.34

3.80

0.01

0.01

1.72

1.82

3.70

0.01

6.36

3.60

0.01

Channe Is WEPP TOPAZ

1 2 3 4 5

2 3

22 33 32 31

D i s c h a r g e Volume (m"3/yr )

7504 .90 8402.20

25637 .50 9952.10

46413.80


n.a.

n.a. n.a. n.a. n.a.


126.10

138.10 287.20 210.60 643.00

Length

(m¡

867.

922, 2234-1132. 3022.

1

.46

.49

.92 ,84 .05

***WEPP Watershed Simulation for all flowpaths averaged over subcatchments (flowpath raethod) ***


Runoff Soil Sediment Sediment

*Mapped

Soil

400

ANEJO m : Salidas de las simulaciones realizadas con GEOWEPP

Hillsl Yield

opes

WEPP TOPAZ (tonne/ha/yr)

1 2 3 4 5 6 7 8 9

10 11 12 13

"

23 22 33 32 31 43 42 52 53 51 63 62 61

Volume

(m-^S/yr)

1210.22

1847.78 184.35

616.63 3518.90 2405.28

1009.66 691.70

343.93 3017.36 233.15

446.47 2934.11

Loss

(tonne/yr)

214.35

232.51 52 . 71

72.16

53.56 72.82

92.43 112.24

32.53 24.32 45.43

36.39 28.38

Yield

(tonne/yr)

n.a.

n.a. n.a.

n.a. n.a. n.a.

n.a. n.a.

n.a. n.a. n.a.

n.a. n.a.

Área

(ha)

253.62

253.62 16.94

29.75

158.87 348.81

88.87 39.06

18.81 173.00

16.06

14.44 161.56

Loss

(tonne/ha/yr)

0.85

0.92 3.11

2.43 0.34 0.21

1.04 2.87

1.73 0.14 2.83

2.52 0.18

___

n.a.

n.a. n.a.

. n.a.

n.a. n.a.

n.a. n.a.

n.a. n.a. n.a.

n.a. n.a.

401

5yieldvn6 (Wepp) ^ S e d . Y i e l d O - 1 / 4 T ^ S e d . Y i e l d 1 / 4 T - 1 / 2 T I ^Sed.Yield1/2T-3/4T I I Sed. Yield 3/4 T -1 T [ I Sed. Yield 1 T - 2 T I ^ Sed. Yield 2 T-3 T B H S e d . Y i e l d 3 T - 4 T ^ B Sed. Yield > 4 T Red de drenaje

SiossvnS (Flowpath) P~l Deposrtion > 1 T I i Deposition <= 1 T ^ B Soil Loss O -1/4 T i I Soil Loss 1/4 T -1/2 T i : Soil Loss 1/2 T - 3/4 T L i Soil Loss 3/4 T - 1 T r n Soil Loss 1 T - 2 T r n Soil Loss 2 T - 3 T ^ Soil Loss 3 T - 4 T ^ H Soil Loss > 4 T Red de drenaje

Depar tamento de Proyectos y Plani f icac ión Rural TESIS DOCTORAL

METODOLOGÍA PARA LA EVALUACIÓN DE LA EROSIÓN HÍDRICA, con mode los in fo rmát icos . Ap l icac ión del mode lo GEOWEPP a dos pequeñas cuencas en Madr id

TITULO DEL MAPA

Proyecto Vin6 (25mx 25m) Método WEPP (Izq.) FLOWPATH (Drch.) Tasa tolerable de erosión T = 5t/ha.año

ANBOII I : Salidas de las simulaciones realizadas con GEOWEPP

VINS

1 YEAR AVERAGE ñNNUAL VALÚES FOR WATERSHED


ííñTSRSHED SuMí-iARY (watersíied method, o f f - s i t e assesment) - -

*Mapped

Sediment Hillslopes Yield

WEPP TOPAZ (tonne/ha/yr)

1

0.38 2

0.44 3

4.34

4 3.77

5 0.01

6 0.01

7

1.72 8

l.ñ2 3

3.70

10 0.01

11 6.35

12

3.ñ0 13

0.01

v-nj

23

22

33

32

31

43

42

52

53

51

63

62

61

MNEL

Runoff

Volume

(m^3/yr)

63S8.80

6376.20

3051.00

5035.40

1875.10

3703.70

7022.50

2966.60

3227.10

2213.90

2576.00

2509.30

2022.80

OIJML"3ARY \ WO. UCX

Soil

Loss

(tonne/yr)

56.25

111.24

73. 56

113.18

1.64

2.43

152.84

70.92

69.54

1.45

102.21

51.94

1.33

SiiSd ITiGuiiOd.

Sediment

Yield

(tonne/yr)

56.28

111.24

73.56

112.13

1. 64

2.43

152.84

70.92

69.54

1.45

102.03

51.94

1.33

OJ-J-~SXI,^ doScí

Área

(ha)

253.63

253.63

16. 94

29.75

158.88

348.81

88.88

39.06

18.81

173.00

16.06

14.44

161.56

Soil

Loss

(tonne/ha/yr)

0.38

0.44

4.34

3.80

0.01

0.01

1.72

1.82

3.70

0.01

6.36

3.60

0.01

Channel s WEPP TOPAZ

1 2 3 4 5

23 22 33 32 31

Discharge

Volume (m^3/yr)

7504.90 8402.20

25637.50 9952.10

46413.80

Soil

Loss (tonne/yr)

n.a. n.a.

n.a. n.a. n.a.

Sediment

íieía (tonne/yr)

126.10 138.10

287.20 210.60 643.00

Length (m)

8 67.4 6 522.49

2234.92 1132.84 3022.05

***WEPP Watershed Simulation for all flowpaths averaged over subcatchments (flowpath

method)***

FLpWPATH SÜMMARY (flowpath method, on-site assesment)


Sediment

402

MIBO m : Salidas de las simulaciones realizadas con 6E0WEPP

Yield opes

WEPP TOPñZ (tonne/ha/yr)

1 2 3 4 5 6 7 8 9

10 11 12 13

23 22 33 32 31 43 42 52 53 51 63 62 61

V 0 j.UIu€

(m^3/yr)

1210.22 1847.78 184.35 616.63

3518.90 240.S.28 1009.66 691.70 343.93 3017.36 233.15 446.47

2934.11

LOSS

(tonne/yr)

214.35 232.51 52.71 72.16 53.56 72.82 92.43

112.24 32.53 24.32 45.43 36.39 28.38

Yield

(tonne/yr)

n.a. n.a. n.a. n.a. n.a. n.a-n.a. n.a. n.a. n.a. n.a. n.a. n.a.

área

(ha)

253.62 253.62 16.94 29.75

158.87 348.81 88.87 39.06 18.81 173.00 16.06 14.44 161.56

Loss

(tonne/ha/yr)

0.85 0.92 3.11 2.43 0.34 0.21 1.04 2.87 1.73 0.14 2.83 2.52 0.18


403

1yieldvn31 (Wepp) ^ 1 Sed.YieldO-1/4T P ^ Sed.Yield 1/4 T-1/2 T [ I Sed.Yield 1/2 T-3/4 T I I Sed.Yield 3/4 T - 1 T [ ^ ^ Sed.Yield 1 T - 2 T r ~ l Sed.Yield 2 T - 3 T ^ Sed.Yield 3 1 - 4 T ^ Sed.Yield > 4 7 red de drenaje

1lossvn31 (Flowpath) I \ Deposition > 1 T ¡ I Deposition <= 1 T ^ 1 SollLossO-1/4T ^ a S o i l L o s s 1 / 4 T - 1 / 2 T ¡ ^SoilLoss1/2T-3/4T ^ S o i l L o s s 3 / 4 T - 1 T ^ ^ S o i í L o s s l T - 2 T [ I So i tLoss2T-3T ^ H Soit Loss 3 T - 4 T

I B < '' 1-° ^ ' "I" red de drenaje



TITULO DEL MAPA

Proyecto Vin31 (50m x 50m) Método WEPP (Izq.) FLOWPATH (Drch.) Tasa tolerable de erosión T = It/ha.año

AMBO III: Salidas de las simulaciones realizadas con GEOWEPP

VIN31

1 YEAR AVERAGE iWSIJNUAL VALÚES FOR WATERSHED


WATERSHED SUMMARY (watershed method, off-site assesment)

*Mapped


1 0.00

2 0.00

3 0.73

4 2.94

5 0.00

6 0.00

7 0.59

8 0.88

9 1.79

10 0.00

11 2.65

12 0.00

13 3.49

23

22

32

33

31

43

42

52

53

51

53

61

62

CHANKEL

Channels WEPP TOPAZ

1 2 3 4 5

23 22 32 33 31

Runoff

Volume

(m^3/yr)

0.00

0.00

747.00

511.90

0.00

0.00

1686.30

668.00

578.60

0.00

861.50

0.00

490.70

SUMMARY (wat


1321.30 1211.10 3889.20 1273.10 4532.50

Soil

Loss

(tonne/yr)

0.00

0.00

18.63

25.02

0.00

0.00

52.29

26.39

17.95

0.00

37.82

0.00

23.54

:ershed method.

Soil Loss

(t.

o:

(tonne/yr)

n. n. n. n. n.

a. a. a. a. a.

Sediment

Yield

onne/yr)

0.00

0.00

18.29

25.02

0.00

0.00

52.29

26.39

17.94

0.00

37.82

0.00

23.54

Área

(ha)

224.

229,

25,

8,

150,

324,

88.

30.

10.

173.

14.

158.

6.

ff-site assesment)


22. 21. 45, 35. 71.

.00

.30 ,40 .40 ,10

r)

.50

.50

.00

,50

.00

,50

.00

,00

,00

,75

,25

,25

,75

Soil

Loss

(tonne/ha/yr)

Length (m:

757 853,

2184, 841,

298R.

I

.11

.55 ,92 ,42 ,48

0.00

0.00

0.75

2.94

0.00

0.00

0.59

0.88

1.79

0.00

2.65

0.00

3.49


FLOWPñTH SUMMARY (flowpath method, on-site assesment)

Runoff Soil Sediment Sediment

*Mapped Soil

404

ANEJO m : Salidas de las simulaciones realizadas con GEOWEPP

Hillslopes Yield WEPP TOPñZ (tonne/ha/yr)

1 2 3 4 5 6 7 8 9

10 11 12 13

23 22 32 33 31 43 42 52 53 51 63 51 62

VoliMne

(m^3/yr)

297.28 393.54 184.83 53.61 938.78 544.03 265.48 163.93 54.86

614.99 154.34 849.60 69.70

Loss

(tonne/yr)

82.42 119.34 24.16 16.71 17.94 29.38 40.80 51.93 13.48 16.34 18.87 15.74 14.97

Yield

(tonne/yr)


Área

(ha)

224.50 229-50 25.00 8.50

150.00 324.50 88.00 30.00 10.00 173.75 14.25 158.25

6.75

Loss

(tonne/ha/yr)

0.37 0.52 0.97 1.97 0.12 0.09 0.46 1.73 1.35 0.09 1.32 0.10 2.22

• "


ANEJO I I I : S a l i d a s de l a s . s imu lac iones r e a l i z a d a s con GEOWEPP

429

405

1yvn7ield(Wepp) i ^ S e d . Y ¡ e l d O - 1 / 4 T • l S e d . Y i e l d 1 / 4 T - 1 / 2 T r ^Sed.Y¡e ld1/2T-3/4T I 1 Sed. Yield 3/4 T - 1 T I 1 Sed. Yield 1 T - 2 T ^ S e d . Y i e l d 2 T - 3 T • i Sed. Yield 3 T - 4 T ^ Sed. Yield > 4 T red de drenaje

1lossvn7 (Flowpath) Deposition > 1 T Deposition <= 1 T So i !LossO-1 /4T So i Í Loss1 /4T -1 /2T S o i l L o s s 1 / 2 T - 3 / 4 T Soil Loss 3/4 T - 1 T Soil Loss 1 T - 2 T Soil Loss 2 T - 3 T

^ 1 Soil Loss 3 T - 4 T H Soil Loss > 4 T red de drenaje



TITULO DEL MAPA

Proyecto Vin7 (25m x 25m) Método WEPP (Izq.) FLOWPTH (Drch.) Tasa tolerabl de erosión T = 1t/ha.afto

ANE30 I I I : Salidas de las simulaciones realizadas con GEOWEPP

VIN7

1 YEAR AVERAGE ANNUAL VALÚES FOR MATERSHED


víaTERSHED SDMMARY {watershed method, o f f - s i t e assesment)

*Mapped


1 0.00

2 0.00

3 2.43

4 0.88

5 0.00

6 0.00

7 0.57

8 0.52

9 1.99

10 0.00

11 3.04

12 2.as

13 0.00

23

22

33

32

31

43

42

52

53

51

63

62

61

iNNEL

Runoff

Volume

(m^S/yr)

0.00

0.00

1001.20

989.10

0.00

0.00

1739.10

718.30

1098.30

0.00

982.50

839.60

0.00

StJMMARY íwate

Soil

Loss

(tonne/yr)

0.00

0.00

41.18

28.97

0.00

0.00

50.23

20.96

37.47

0.00

49.00

29.59

0.00

rshed lüethod.

Sediment

Yield

(tonne/yr)

0.00

0.00

41.18

26.28

0.00

0.00

50.23

20.41

37.47

0.00

48.87

29.59

0.00

off —sití5 asñs

Área

(ha)

253.63

253.63

16.94

29.75

158.88

348.81

88.88

39.06

18.81

173.00

16.06

14.44

161.56

Soil

Loss

(tonne/ha/yr)

0.00

0.00

2.43

0.97

0.00

0.00

0.57

0.54

1. 99

0.00

3.05

2.05

0.00

Channe l s WEPP TOPAZ

23 22 33 32 31

D i s c h a r g e Volume (m'^S/yr)

1836 .60 1775 .50 5032 .50 1935 .80 6326.00

Soil

Loss (tonne/yr)

n. a. n.a.

n.a. n.a. n.a.

Sediment

Yield (tonne/yr)

31.60 31.90 53.00 46.00 96.00

Length (m)

867 .46 922 .49

2234.92 1132.84 3022.05

***WEPP Watershed Simulation for a l l flowpaths averaged over subcatchments (flowpath method)***

FLOWPATH SOMMARY (flowpath method, o n - s i t e assesment)

Runoff Soi l Sediment *Mapped Soi l

Sediment

406

ANE30 m : Salidas de las simulaciones realizadas con GEOWEPP

Hillslopes Yield WEPP TOPñZ (tonne/ha/yr)

1 2 3 4 5 6

7 8 9

10 11 12 13

ñNEJO

. __

23 22 33 32 31 43

42 52 53 51 63 62 61

Volume

(m"3/yr)

272.11 424.98 57.33 164.50 763.16 487.47

242.45 184.82 91.74

655.04 74.25

118.21 640.04

III: Salidas de las

XiOSS

(tonne/yr)

101.15 107.37 28.05 36.82 22.86 30.90

43.47 54.03 14.54 10.99 23.02

17.31 13.66

simulacione.s

Yield

(tonne/yr)

n.a. n.a. n.a. n.a. n.a. n.a.

n.a. n.a. n.a. n.a. n.a. n.a. n.a.

realizadas con

ñrea

(ha)

253.62 253.62 16.94 29.75

158.87 348.81 88.87 39.06 18.81 173.00 16.05

14.44 161.56

GEOWEPP

Loss

(tonne/ha/yr)

0.40 0.42

1.66 1.24

0.14 0.09 0.49 1.38 0.77 0.06 1.43 1.20 0.08


430

407

REFERENCIAS BIBU06RAHCAS

REFERENCIAS BIBLIOGRÁFICAS

1. Alexandre, E. B., (1988), Rates of soil formation: implications for soil loss tolerance. Soil

Science 145: 37-45

2. Almorox, J. De Antonio, R. Saa, A. Díaz, M. C. y Gaseó, J. M.(1994) Métodos de

estimación de la erosión tiídrica. Editorial Agrícola Española, S.A. Madrid

3. American Society of Civil Engineers (ASCE) 1975 Sedimentation Engineering. American

Society of Civil Engineers, New York, NY. 745 pp.

4. Baffaut, C, Nearing, M.A. y Nicks, A.D., Impact of CLIGENparameters on WEPP-predicted

average annual soil loss. Trans. ASAE 39 2 (1996), pp. 447-^57. Abstract-GEOBASE |

$Order Document

5. Baird, D. y Pereyra-Lago (1992). Nutríent status and water quality assessment of tiie

Marine Glades canal system, Kromme estuary, StFrancis Bay. WaterSA 18: pp. 37-42.

6. Baird, D., Marais, J.F.K. y Bate G.C. (1992). An environmental analysis for tlie Kromme

River estuary to assist In the preparation of a structure plan. Institute for Coastal Research.

University of Port Elizabeth, Port Elizabeth.

7. Beasley, D.B., Huggins, LF. y Monke, E. J. (1980). ANSWERS: a model for watershed

panning. Transactions of the ASAE 23: pp. 938-944.

8. Bennet, H. H. (1939) Soil consen/ation. New York, l\/lcGraw_Hill.

9. Blum, W.E.H. y Aguilar, A., 1994. A concept of sustainability and resilience based on soil

function: the role of ISSS in promoting sustainable land use. En: Soil Resilience and

Sustainable Land Use. (535-542) D.J.Greenland and I. Szaboics (Editors), CAB

International, Wallingford, UK.

10. Boardman, J. (1998b). Modelling soil erosión in real landscapes: a Western Europe

perspective. En: J. Boardman and D. Favis-Mortlock, Editors, Modelling Soil Erosión by

Water NATO ASI Ser., Ser. I vol. 55, Springer-Verlag, Berlín, Germany (1998), pp. 17-29.

11. Bonta, J.V. Spatial variability of runoff and soil properties on small watersheds in similar

soil-map units. Trans. ASAE 41 3 (1998), pp. 575-585. Abstract-GEOBASE | Abstract-

Elsevier BIOBASE | Abstract-Compendex

409

REFERENCIAS BIBOOGRARCAS

12. Botschek. J., Sauerborn, A., Skwronek, A., Wolff, R. (1997) Tolerierbarer Bodenabtrag und

Bodenbildun—Koncepte und Perspektiven.M/í.Dfscft. Bodenkdl. Ges 83 (1997)

13. Bryan, R.B. (1979). The influence of slope angle on soil entrainment by sheetwash and

rainsplash. Earth Surface Processes 4: pp. 43-58.

14. Bubenzer, G.D. y Jones, B.A. (1971). Drop size and impact velocity effects on the

detachment of soil under simulated rainfall. Transactions of the American Society of

Agricultural Engineers 17: pp. 1033-1037.

15. Buol, S. W., Hele, F. D. y McCraken, P. J. (1973) Soil génesis and classification. Ames I. A.,

lowa State, University press.

16. Carriquiry, A.L. Breidt, F.J. y Lakshminarayan, P., Sampling schemes for poiicy analyses

using Computer simulation experíments. Environ. Manage. 22 4 (1998), pp. 505-515.

Abstract-Compendex | Abstract-GEOBASE ] Abstract-Elsevier BIOBASE | Abstract-

EMBASE I $Order Document | Full Text via CrossRef

17. Cochrane, T. y Flanagan, D.C., Assessing water erosión in small waterstieds using WEPP

witti GIS and digital elevation models. J. Soil Water Conserv. 54 4 (1999), pp. 678-685.

Abstract-Elsevier BIOBASE | Abstract-GEOBASE

18. Colomer, J.C. Sánchez Díaz, J (2001) Agricultura y procesos de degradación del suelo. En

Martín de Santa Olalla Mañas (Ed.) Agricultura y Desertificación (pp 111-131). Ediciones

Mundi-Prensa, Madrid.

19. Comisión de las Comunidades Europeas, (1985) Un avenir pour i'agriculture européenne:

oríentations de la comisión a la suite des consultations dans de la cadre du "livre

verte".Bruselas, 1985, 750 final.

20. Comisión de las Comunidades Europeas, 1988. El futuro del mundo rural. Bruselas 1988,

501 final.

21. Comisión de las Comunidades Europeas. Libro blanco sobre crecimiento, competitividad y

empleo, Bruselas 1993 cap. 10

22. Comisión de las Comunidades Europeas Sexto programa de medio ambiente de la UE

Decisión N° 1600/2002/EC del Parlamento Europeo. OJ L 242 of 10/9/2002

410

REFERENCIAS BIBUOGRAHCAS

23. Comisión de las Comunidades Europeas. COM (2001) 264 Desarrollo Sostenible en

Europa por un Mundo Mejor. Estrategia de la Unión Europea por un Mundo Mejor. Bruselas

2001

24. Comisión de las Comunidades Europeas COM (2002)179 final. Hacia una Estrategia

temática para la protección del suelo. Comisión de las Comunidades Europeas Bruselas

16.4.2002

25. Chan, C.C. (1981a), Evaluation ofsoilloss factors on cultivated slopelands ofTaiwan. Food

and fertilizer Technology Centre Taipei, Technical Bulletin 55.

26. Chan, C.C. (1981b), Conservations measures on the cultivated slopelands of Taiwan. Food

and fertilizer Technology Center Taipei, Technical Bulletin 137.

27. CORINE-CEC, (1992). CORINE. Soil erosión risk and important land resources . An

assessment to evalúate and map de distribution ofland quality and soil erosión risk .Office

forofficial publications of the European communities. EUR. 13233. Luxemburgo.

28. Dirección General de Conservación de la Naturaleza, DGCN, Julio de 2001. Desertification

Information system to support National Action Programmes in the Mediterranean. Dirección

General de Conservación de la Naturaleza, Ministerio de Medio ambiente, Madrid.

29. Donahue, R.L., Miller, R.W. y Shickiuna, J,C. 1977. Soils; An introduction to soils andplant

growth. Prentice Hall Inc., Englewood Cliffs, New Jersey.

30. Doran, J.W. y Parkin, T.B., 1994. Defining and assessing soil quality. En: J.W. Doran, D.C.

Coleman, D.F. Bezdicek and B.A. Stewart, Defining Soil Quality for a Sustainable

Environment.{pp3-2^) SSSA Special Pub. 35, Soil Science Society of America, Madison,

Wl, pp

31. EEA-CORINE, 1991, Soil erosión risk and land resources in the southern regions of

Europea European Environment Agency. http://reports.eea.eu.int/corO-soil/en.

32. EEDS Estrategia Española de Desarrollo Sostenible. (2002). http://vwvw.esp-

sostenible.net/contenidos documentos.asp

33. EFE 2002. Más del 20% de la superficie forestal en España ha ardido desde 1961.

http://www.ideal.es/waste/incendios.html

411

http://reports.eea.eu.int/corO-soil/en

http://vwvw.esp-

sostenible.net/contenidos

http://www.ideal.es/waste/incendios.html


34. E!-Swaify, S.A., Dangler, E.W. y Armstrong, C.L (1982). Soil erosión by water in the tropics.

College of Tropical Agriculture and Human Resources , University of Hawaii.

35. Elweli, H.A. (1978a). Modelling solí loases in Southern África. Journal of Agriculture

Engineering Research 23 pp. 117-127.

36. FAO/PNUMA, 1980. Metodología provisional para la evaluación de la degradación de los

suelos. 86 págs. Organización de las Naciones Unidas para la Agricultura y la Alimentación,

Roma, Italia.

37. Ferro, V (1998) Evaluating overland flow sediment transpon capacity. Hydrological

Processes, vol. 12, pp. 1895-1910. editorial, ciudad

38. Fianagan, D.C., Nearing, M.A. (1995) USDA-Water erosión prediction project. Hillslope

profíle and watershed model documentation .NSERL Report n°10. USDA-ARS National Soil

Erosión Research Laboratory. West Lafayette, Indiana

39. Fianagan, D.C., Nearing, M.A. (2000). Sediment particle sorting on hilisiope profiles in the

WEPP model. Transaction of the ASAE 43(3): 573-589.

40. Foster, G.R. y Martin, G.L. (1969). Effect of unit weight and slope on erosión. Journal of the

Irrigation and Drainage División ASCE 95: pp.551-561.

41. Foster, g. R. y Meyer L. D. (1972). A closed-form soil erosión equation forupland áreas. En

Shen H. W. (ed.), Sedimentation. Dept. Civil Engng., Colorado state Univ., Fort Collins CO,

12-1-12.19

42. Foster, G.R. y Meyer L.D. {"\975).Mathematical simulation ofupland erosión by fundamental

erosión mechantes. En Present and prospective Technology for predicting sediment yields

and sources. USDA ARS Pubiication ARS-S-40: 190-207.

43. Foster, G.R. (1987). User requirements. USDA Water Erosión Prediction Project. Draft 6.3.

USDA-ARS National Soil Erosión Research Laboratory. West Lafayette, Indiana.

44. Foster y Dabney, S. (1995), Agricultural tillage systems: water erosión and sedimentation.

Farming for a Better Environment, Soil and Water Conservation Society, Ankeny, lA (1995).

45. Foster, G.R. y Lañe, L.J. (1981). Simulation of erosión and sediment yield from field- sized

áreas. En Lal y Russell (eds.) Tropical Agricultural Hydrology. Chichester, Wiley: pp. 375-

394.

412

REFERENCIAS BIBUOGRAFICAS

46. Foster, G.R. Lañe, L.J. Nowiin, J.D. Laflen, J.M. y Young, R.A. (1981) Estimation erosión

and sediment yield on field-sized áreas. 1981 Transaction of the ASAE: (1253-1262)

47. Foster, G.R. (1982) Modelling de erosión process. (Capítulo 8) en Hydrologic Modelling of

Small Watersheds .Edit. C.T. Haan, H.P. Johnson, and D.L. Brakensiek. St. Joseph,

Michigan: ASAE

48. Foster, G.R. Young, R.A. y. Neibling W.H (1985). Sediment composition for nonpoint source

pollution analyses. Transaction of the ASAE 28(1): 133-139.

49. Foster, G.R. (1987) User requirements en USDA Water Erosión Prediction Project (WEPP)

USDA.

50. Free, G.R. (1960). Erosión characteristics of rainfall. Agrlcultural Enginering 41: pp. 447-

449, 455.

51. Friedmann, J. (1992) Empowerment. The politics of Alternative Deveíopment BlackweII

Publishers. Cambridge, Massachusetts 02142. USA.

52. Fournier, F. (1960) Climat et erosión: la relation entre ¡'erosión du soil par l'eau et

precipitations atmospheriques. París. Presses Universitalres de Franca.

53. Gabbard, D.S., Huang, C, Norton, L.D. y Steinhardt, G.C. Landscape position, surface

tiydrauiic gradients and erosión processes. Earth Surf. Process. Landf. 23 (1998), pp. 83-

93.Texto completo vía CrossRef

54. Giiiey, J.E., Finkner, S.C. Hydraulic Roughness Coefficients and affected by Random

Roughness Transactions of the ASAE, 1991, Vol. 34(3): 897-903

55. Gilley, J.E., Kottwitz, E.R. Darcy-Weisbacii Rouiígness Coefficients for selected Crops.

Transactions of the ASAE, 1994, Vol. 37(2): 467-471.

56. Govers.G.. Selectivity and transport capacity on thin flows in relation to rill erosión. Catena

(1985) 12: pp. 35-49.

57. Govers, G. (1990). Empirical relationstiips for the transporting capacity of overland flow.

International Association of Hydrological Sciences Publication 189: pp. 45-63.

413

REFERENCIAS BIBUOGRAHCAS

58. Govers, G. (1992). Relationships between discharge, velocity and flow área for ríll eroding

loóse, non layered materials. Earth Surface Processes and Landforms 17: pp. 515-528.

59. Govers, C. y Poesen, J. (1988). Assessment ofthe interrill and ríll contríbutions to total soil

loss from an upland field plot. Geomorphology 1: 343-354.

60. Gregory, K.J. y Walling, D.E. (1973) Drainage basin form and process. London. Edward

Arnold.

61. Guy, B.T.y Dickinson, W.T. (1990), Inceptlon ofsedlment transport in shallow overíand flow.

Catena Supplement 17: pp. 91-109.

62. Hall, G.F., Daniels, R.B. y Fosa, J.E. (1979), Soil formation and renewai rates in the U.S. En

Symposium on Determinants of soil loss tolerance. Soil Science Society of American Annual

Meeting, Fort Collins, CO.

63. Harbor, J. (1999.), Engineeríng geomorphology at the cutting edge of land disturbance:

erosión control on construction sites. Geomorphology 31 (1999), pp. 247-263.

SummaryPlus | Full Text + Links | PDF (3954 K)

64. Holeman, J.N. 1968. The sediment yield of mayor rivera of the world. Water Resources

Research 4(4): 737-747.

65. Huang, C, Bradford, J.M. y Cushman, J.H. (1982). A numérica! study of raindrop Impact

phenomena: the rigid case. Soil Science Society of American Journal 46: pp 14-19

66. Hurni H. (1982) Inception report, volumen 1. Soil Conservation Research Project.

Universidad de Bern, Suiza, en asociación con la Universidad de las Naciones Unidas

67. Hudson, N.V., (1981). Soil Conservation. London, Batsford.

68. Huxhold, W.E., (1991). An introduction to Urban Geographic Information Systems, Oxford

University Press, New York, Estados Unidos.

69. Ibañez, J.J; González-Rebollar, J.L; García-Álvarez, A. y Saldafia, A. (1997). Los

geoslstemas mediterráneos en el espacio y en le tiempo. En: El paisaje mediterráneo a

través del espacio y el tiempo, Implicaciones en la desertificación (27-130). Ed.: J.J. Ibáñez,

B.L. Valero, y C. Machado. Geoforma Ediciones, Logroño, España.

414


70. ICONA. Mapas de estados erosivos, Madrid, Instituto Nacional para la Conservación de la

Naturaleza, 1988, Ministerio de Agricultura, Pesca y Alimentación.

71. Jiménez Beltrán, D. (2001) Prólogo. En Oñate, J. Pereira, Suarez, F. Rodríguez, J. J. y

Cachón, J. Evaluación Ambiental Estratégica.{9-^^). Ediciones • Mundi-Prensa, Madrid,

España.

72. Johnson, L.C. (1987) Sol! loss toléranos: factor myth?. J. Soil Water Conservation. 42 3

(1987), pp 155-160. Abstract-GEOBASE. $Order Document.

73. Jovanovic, S. y Vukcevic, M. (1958) Suspended sediment régimen on same watercourses

in Yugoslavia and analysis of erosión processes. International Association of Scientific

Hydrology Publicatlon43: 337-59.

74. Knisel, W.G. (1980). CREAMS, a field scale model for Chemicals, runoff and erosión from

agricultura! management systems. USDA Conservation Research Report 26.

75. Kirkby, M.J. (1998). Modelling across scales: the MEDALUS family of models. In: J.

Boardman and D. Favis-Mortlock, Editors, Modelling Soil Erosión by Water (161-173)

NATO ASI Ser., Ser. I vol. 55, Springer-Verlag, Berlín, Gemiany (1998).

76. Labrador, J. (2001) Aproximación a la gestión agroecológica de la fertilidad del suelo. En

Labrador, J. y Aifieri, M.A. Agroecología y Desarrollo (129-184). Ediciones Mundi-Prensa,

Madrid.

77. La!, R. (1998) Agronomic consequences of soil erosión. En: De Vries, F., Agus Kerr, Kerr, J.

Editores, Soil Erosión at Múltiple Scale: Principáis and Methods for Assesing Causes and

Impacts, internacional Board for Soil Research and Management (IBSRAM), CABI

Publishers, Wallingford, UK (1998), pp. 149-160

78. Leopold, L.B., Wolman, M.G., y Miller, J.P. (1964) Fluvial processes in geomorphology. San

Francisco. Freeman.

79. Liu, B.Y, Nearing, M.A,. Baffaut, C. y Ascough, J.C. 11 The WEPP watershed model: III.

Comparisons to measured data from small watersheds. Trans. ASAE 40 4 (1997), pp. 945-

952. Abstract-FLUIDEX | Abstract-Compendex | Abstract-GEOBASE

80. López Bellido, L. (1991) Cultivos Herbáceos. Cereales. Ediciones Mundi-Prensa, Madrid.

415


81. Low, H.S. (1989), Effect of sediment density on bed-load transport. Proc. ASCE, 115: 124-

138.

82. Maijerick, A., Brouwer, H., Mannaerts, C. y Valenzuela, C , (1994), Introduction to the use of

geographic information systems forpractical hydrology, International Institute for Aerospace,

Survey and Earth Science, UNESCO, Publication Number 23.

83. Martínez Álvarez, V., Dal-Ré, R., García García, A.l. y Ayuga, F. (2000) . Modelación

distribuida de la escorrentía superficial en pequeñas cuencas mediante SIG. Evaluación

experimental. Ingeniería Civil. N°117/2000. Ene, Feb, Mar 2000. Pp. 49-61

84. McCuen, R.H. y Zinder, W.M. (1983). Hydrologic modeling: Statistícal Methods and

Applications. Englewood Cliffs, NJ: Prentice-liall

85. Merino, J. y Nieto, C. (2000), Los retos ambientales en el entorno mediterráneo. En J.

Ballesteros y J. Pérez Adán Sociedad y Medio ambiente (339-337). Editorial Trotta, serie

Medio Ambiente. Madrid.

86. Meyer, L.D. (1965). Mattiematical relationships governing soil erosión by water. Journal of

Sol! and Water conservation 20: 149-150.

87. Meyer, L.D. (1981). How rain intensity affects interrill erosión. Transactions of the American

Societyof Agricultural Engineers24: pp. 1472-1475.

88. Meyer, L.D. y Wischmeier, W.H., (1969), Mathematical simulation of the process of soil

erosión by water Transactions of the American Society of Agricultural Engineers 12:754-

8,762.

89. Meyer, L.D. y Monke, E.J. (1965). Mecfianics of soil erosión by rainfall and overland flow.

Transaction of the American Society of Agricultural engineersS: pp. 572-577.

90. Moidenhauer, W.C. y Ostand, C.A. Achieving specified soil loss levéis. Journal of Soil and

Water Conservation (1975) 30: 166-8.

91. Morgan, R.P.C., Morgan, D.D.V. y Finney, H.J. (1984). A predictive model for tlie

assessment of soil erosión rislc. Journal of Agricultural Engineering Research. 30: pp. 245-

253

92. Morgan, R.P.C. (1994) Soil erosión and conservation. Addison Wesley Longman Limited,

London.

416


93. Morga, R.P.C., Quinten, J.N. y Rickson, R.J. (1994). Modelling methodology for soil erosión

assessment and soil conservation design.: ttie EUROSEM approacti. Outlook in Agriculture

23: pp. 5-9.

94. Moss, A. J., Grem, P. y Hutka, J. (1982). Smali cfianneis: their formation, nature and

significance. Earth Surface Process and Landforms 7: pp. 401-415.

95. Mutchler, C.K. y Young, R.A. (1975). Soil detachment by raindrops. En Present and

prospective technology for predicting sediment yields and sources. USDA-ARS Publication

ARS-S-40:pp. 113-117.

96. Nearing, M.A., Fcster, G.R., Lañe, L.J. y Finkner, S.C; (1989) A process-based soil erosión

model for USDA- Water Erosión Prediction Project technology. Transaction of the ASAE

32(5): 1587-1593.

97. Nearing, M.A, Deer-Ascougii, L y Laften, J.IVI. (1990). Sensitivity Analysis of the WEPP

Hillslope profile erosión model. Transaction of tiie ASAE. vol. 33(3):May-June American

Society of Agricultural Engineers.

98. Nicks, A.D., Lañe, LJ. y Gander, G.A. capítulo 2 En : Flanagan D.C. y Nearing, M.A.

editores. Hillslope profile and Watershed Model Documentation. NSERL Report No. 10,

USDSA-ARS National Soil Erosión Research Laboratory, West Lafayette, IN

99. Ortega Sada, J.L. (1993) Manual de las explotaciones agrícolas. M.A.P.A. y Ediciones

Mundi-Prensa. Madrid.

700. Osterkamp,. W.R. y Toy, T.J. (1997). Geomorphic considerations for erosión prediction.

Environ. Geol. 29 3/4 (1997), pp. 152-157. Abstract-GEOBASE | $Order Document | Fuli

Text Via CrossRef

101. Pearce, A.J. {'\Q76).Magnitude and frequency of erosión by l-lortonian overland flow.

Journal of Geology 84: pp. 65-80.

102. Pimental, D.; Harvey, C; Resusodarmo, P.; Sinclair, K.; McNair, M.; Crist, S.; Shpritz,

L.; Fitton, L.; Saffouri, R. y Blair, R.; 1995. Environmental and economic cosí of soil erosión

and consen/ation benefits. Science 267: 1117-1123. Abstract-Elsevier BIOBASE | $Order

Document

417

REFERENCIAS BIBUOGRARCAS

103. Poesen, J. (1985). An improved spiash transpon model. Zeitschrift für Geomorphologie

9: pp. 193-211.

104. Poesen, J.W., Boardman,. Wilcox, J B. y Valentín, C (1996), Water erosión monitoring

and experimentation forglobal change studies. J. Soil Water Conserv. 51 5 (1996), pp. 386-

390.

105. Proffit, A. y Rose, C.W. (1992). Relative contributions to soil loss by rainfall detachment

and runoff entrainment. En Hurni y Kebede Tato (eds). Erosión, conservation and small

scale farming. Bern, Geographica Bernensia: pp. 75-89.

106. Proffit, A., Rose, C.W. y Hairsine, P.B. (1991). Detachment and deposition: experíments

witfi low slopes and significant water depths. Soil Science Society of America Journal 55:

pp. 325-332.

107. Quansati, C. (1981). Ttie effect ofsoil type, slope, rain intensity and their interactions on

spiash detachment and transport. Journal of Soil Science 32: pp. 215-224.

108. Quansah, C. (1982).La/)oraío/y experimentation for the statistical derivation of equation

for soil erosión modelling and soil conservation design. Phd Ttiesis, Cranfield institute of

Technology.

109. Quansah, C. (1985). Rate of soil detachment by overland flow, with and without rain,

and its relationships with discharge, slope steepness and soil type. En El-Swaify,

Moldenhauer y Lo (eds.), Soil Erosión and Conservations. Ankeny I.A., Soil Conservation

Society of America: 406-423.

110. Rauws, G. y Govers, G. (1988). Hydraulic and soil mechanical aspects of ill generation

on agricuitural soils. Journal of Soil Science 39:111-124.

111. Renard, K.G., Foster, G.R., Weesies, G.A. y Portar, J.P. (1991), RUSLE, Revised

universal soil loss equation. Journal of Soil and Water Conservation 46: pp 30-33.

112. Renschier, C.S., Engel, B.A. y Flanagan, D.C. (2000). Estrategies for implementing a

multi-scale assessment tool for natural resource management: a geographical Information

science perspective. GIS/EM4 n* 173. 4" International Conference on Integrating GIS and

Environmental Modellng (GIS/EM4). Alberta, Canadá.

418


113. Renschier, C.S., (2000). Strategies for implementing natural resource management

tools—a geographical information science perspective on water and sediment balance

assessment at different scales. PhD dissertation, Univ. of Bonn, Bonn, Germany, 182 pp.

114. Renschier, C.S. y Harbor, J. (2002). So// erosión assessment tools from point to

regional scales. The role of geomorphologists in land management research and

implementation Geomorphology, 47 (2-4) (2002) pp. 189-209

115. Renschier, C.S, Mannaerts C.y Diekkrüger, B. (1999). Evaluating spatial and temporal

variability in soil erosión risk-rainfall erosivity and soil loss ratios in Andalusia, Spain.

Catena, 34 (3-4) (1999) pp. 209-225

116. Rose, C.W., Williams, J.R., Sander, G.C. y Barry, D.A. (1983). A mathematical model of

erosión and deposition process. I. Theory for a plañe element. Soil Science Society of

America Journal 47: pp. 991-995.

117. Rubey, W.W.: Geologic History of Sea Water. Bull. Geol. Soc. Am., vol. 62, 1951,

pp.1111-1147.

118. Savat, J. (1981). Work done by spiash: laboratory experiments. Earth Surface Process

and Landfonns 6: pp. 275-283.

119. Savat, J. (1982). Common and uncommon selsctivity in the process of fluid

transportation: field obsen/ation and laboratory experiments on bare surfaces. Catena

Supplement1:pp. 139-160.

120. Savat, J. (1879). Laboratory experiments on erosión and deposition ofioess by laminar

sheet flow and turbulent rill flow. En Voght (eds), Colloque sur l'erosion agricole de sois en

milieu temperé non mediterranéen. Strasbourg, L'université Louis Pasteur: pp. 139-143.

121. Shields, A. (1936). Anwendung dar Ahnlichkeitsmechanik und der Turbulenzforschung

auf die Geschiebebewegung. Mitteilungen der Preussischen Anstait Wasserbau und

Schiffbau 26.

122. SSSA, (1997). Glossary of soil science tenvs 1996. pag. 138. Sol! Science Society of

America, Madison.

123. Stocking, M. (1987). Measuring land degradation. En: Land Degradation and

Society.(pp 61-69) Blaikie, P. y Brookfield, H., Development studies, Methuen, London.

419


124. Styczen, M. y Nielsen, S.A. (1989). A view ofsoil erosión theory, process research and

model buHding: possible interactions and Mure developments. Quaderni di Scienza del

Suolo 2: pp. 27-45.

125. Torri, D. y Sfalanga, M. (1986). Same problems y soil erosión modelling. En A. Giorgini

y F. Zingales (eds). Agricultural nonpoint source pollution soil: model seiection and

appíications. Amsterdam, Elsevier: pp. 161-171.

126. Torri, D. y Poesen J. (1992). Tlie effect of soil surface slope on raindrop detaciiment

Catena 19: pp. 561-578.

127. Torri, D., Sfalanga, M. y Del Sette, M. (1987). Spiash detachment: runoffdepth and soil

cohesión. Catena 14: pp. 149-155.

128. Trimble, S.W. (1975). Denudation Studies: Can be assume stream steady state?

Science 188: 1207-1208

129. Uri, N.D. y Lewis, J.A. (1998), The dynamics ofsoil erosión in US agriculture. Sol. Total

Environ. 218 (1998), pp. 45-58. SummaryPlus | Full Text + Links | PDF (171 K)

130. USDA, (1995), Technical Documentation WEPP. NSERL Report No. 10. USDA-ARS-

MWA, West Lafayette. EEUU.

131. USDA, (1995),. Water Erosión Prediction Project. WEPP. Agricultural Research Service

and Purdue University. EEUU.

132. Vera, J.A., (1989), Criterios empleados en la informatización de la tabla de clasificación

decimal de los ríos de la base de datos de HIDRO del Centro de Estudios Hidrográficos.

Ingeniería C/V/l, n°70, CEDEX, Ministerio de Obras Públicas y Urbanismo, Madrid.

133. Wischmeier, W.H., Johnson, C.B. y Cross, B.V. (1971) A soil erodibility nomograph for

farmland and construction sites. Journal of Soil and Water Conservation. 26: pp 189-193.

134. Wischmeier, W.H. y Smith, D.D. (1965) predicting rainfall erosión losses from cropland

East of the Rocky Mountain. Guide for seiection ofpractices for soil and water conservation.

A.R.S. USDA. Agriculture Handbook, n°282.

135. Wischmeier, W.H. y Smith, D.D. (1958) Rainfall energy and its relationship to soil loss.

Transactions of the American geophysical Union. 39: pp 258-291

420

REFERENCIAS BIBLIOGRARCAS

136. Wischmeier, W.H. y Smith, D.D. (1978) Predicting rainfail erosión losses. USDA

Agricultural Research Service Handbook 537.

137. Yaiin , M.S. (1963). An expression forbedload transportaron. Journal of the hydraulics

división ASCE89: pp. 221-250.

138. Yariv, S. (1976) Comments on the mechanism of soil detactiment by rainfail. Geodema

15: pp. 393-399.

139. Young A.. Present rete ofland erosior). Nature 224 (1969): pp 851-852.

140. Zachar, D. (1982), Soil erosión, Ámsterdam, Elsevier.

141. Zhang, X.C, Nearing, l\/l.A., Risse, LM., y McGregor, K.C. Evaluation ofWEPP runoff

and soil loss predictions using natural runoff plot data. Trans. ASAE 39 3 (1996), pp. 855-

863. Abstract-GEOBASE

142. Zobecl<, T.M. y. Onstad, C.A. Tillage and rainfail efíects on random rougtiness: A

review. Soil Tillage Res. 9 (1967): pp.1-20.

421

metodología para la evaluación de la erosión hídrica

Documents

Transcript of metodología para la evaluación de la erosión hídrica