U N I V E R S I D A D P O L I T É C N I C A D E M A D R I D
E S C U E L A T É C N I C A S U P E R I O R D E I N G E N I E R O S A G R Ó N O M O S
T E S I S D O C T O R A L
METODOLOGÍA PARA LA EVALUACIÓN DE LA EROSIÓN HÍDRICA
CON MODELOS INFORMÁTICOS.
APLICACIÓN DEL MODELO GEOWEPP A DOS PEQUEÑAS
CUENCAS EN MADRID.
WARTA DE REGOYOS SAINZ
Ingeniero Agrónomo
Directora:
ANA ISABEL GARCÍA Y GARCÍA
MADRD, SEPTEIVBRE 2003
ÍNDICE
ÍNDICE:
LISTA DE SÍMBOLOS Y ABREVIATURAS I
RESUMEN
RESUMEN ill
SUMMARY IV
MEMORIA
CAPITULO 1: INTRODUCCIÓN
1. INTRODUCCIÓN 1
2. CARACTERÍSTICAS DEL MUNDO MEDITERRÁNEO 2
3. PROBLEMAS QUE PROVOCA LA EROSIÓN 3
4 AGRICULTURA Y MEDIO AMBIENTE. EL PROBLEMA EROSIVO 5
5. CONTROL DE LA EROSIÓN: TÉCNICAS DE CONSERVACIÓN DE SUELOS 9
6. ORGANIZACIÓN DEL DOCUMENTO 10
CAPITULO 2: ANTECEDENTES
1. COMIENZOS DE LA EVALUACIÓN DE LA EROSIÓN HfDRICA DEL SUELO 12
2. MEDIDA DE LA EROSIÓN. PÉRDIDA TOLERABLE DE SUELO O TASA DE EROSIÓN "T" 13
3. DIAGNÓSTICO DE LA SITUACIÓN DE PARTIDA EN ESPAÑA 15
4. POLÍTICA Y ACTUACIONES EN EL CONTROL DE LA EROSIÓN. HACIA UNA
AGRICULTURA SOSTENIBLE EN LA UNIÓN EUROPEA Y EN ESPAÑA 17
4.1. PROGRAMA DE ACCIÓN NACIONAL CONTRA LA DESERTIFICACIÓN. PAN 19
4.2. ESTRATEGIA ESPAÑOLA DE DESARROLLO SOSTENIBLE. EEDS 26
4.3. COMUNICADO DE LA COMISIÓN EUROPEA:
"HACIA UNA ESTRATEGIA TEMÁTICA PARA LA PROTECCIÓN DEL SUELO" 28
5. PROCESOS ENGLOBADOS DENTRO DE LA EROSIÓN 31
6. MODELIZACIÓN DE LA EROSIÓN DEL SUELO. TIPOS DE MODELOS. 33
7. MODELOS DE ESTIMACIÓN DE LA EROSIÓN HÍDRICA 36
7.1. MODELOS EMPÍRICOS 36
7.1.1. FOURNIER (1960) 37
7.1.2. ECUACIÓN UNIVERSAL DE LA PÉRDIDA DE SUELO. USLE 37
7.1.3. SOIL LOSSESTIMATORSOUTHERM ÁFRICA. SLEMSA (1978) 40
7.1.4. MÉTODO MORGAN, MORGAN Y FINNEY (1984) 41
7.2. MODELOS CON BASE FÍSICA. PRINCIPIOS QUE RIGEN LA EROSIÓN,
TRANSPORTE Y SEDIMENTACIÓN. 45
7.2.1. MECANISMOS QUE ACTÚAN EN LOS PROCESOS EROSIVOS 45
ÍNDICE
7.2.2. BASES HIDROLÓGICAS DE LA EROSIÓN 46
7.2.3. EROSIÓN POR SALPICADURA 47
7.2.4. FLUJO SUPERFICIAL 50
7.2.5. EROSIÓNENLOS REGUEROS 56
7.3. MODELOS CON BASE FÍSICA 58
7.3.1. MEYERYWISCHMEIER 58
7.3.2. ANSWERS 59
7.3.3. CREAMS 59
7.3.4. WEPP 63
7.3.5. GÜESS 67
7.3.6. EUROSEM 70
8. PRINCIPIOS DE LA CONSERVACIÓN DEL SUELO 71
9. DETERMINACIÓN DE LA DIMENSIÓN ADECUADA PARA IDENTIFICAR LOS PROBLEMAS
DE EROSIÓN Y ÁMBITO DE ACTUACIÓN DE LAS MEDIDAS CORRECTORAS 73
10. LOS SIG COMO HERRAMIENTA EN LA MODELIZACIÓN 79
11. CONCLUSIÓN
CAPÍTULO ill: OBJETIVOS
1. ENFOQUE Y PLANTEAMIENTO 81
1.1. POLÍTICAS VIGENTES SOBRE LA LUCHA CONTRA LA DESERTIFICACIÓN
Y EL CONTROL DE LA EROSIÓN 81
1.2. SITUACIÓN ACTUAL DE LOS TRABAJOS EN CURSO 83
1.3. MODELOS UTILIZADOS PARA LA LUCHA CONTRA LA EROSIÓN Y
CONSERVACIÓN DEL SUELO 84
1.4. CARACTERÍSTICAS DISTINTIVAS DEL SUELO Y DE LOS PROCESOS
DE EROSIÓN 84
2. OBJETIVOS 85
3. OBJETIVOS ESPECÍFICOS 87
CAPÍTULO IV: MATERIALES Y MÉTODO
1. MATERIAL UTILIZADO PARA EL DESARRO LLO DE LA TESIS 88
2. MÉTODO 89
3. PROPUESTA METODOLÓGICA PARA LA EVALUACIÓN DE LA EROSIÓN HÍDRICA 89
3.1. OBJETIVOS BUSCADOS 91
3.2. DEFINICIÓN DE LA ESCALA DE INTERÉS ESPACIAL Y TEMPORAL 92
3.2.1. , ESCALA ESPACIAL 92
ÍNDICE
3.2.2. ESCALA TEMPORAL 94
3.3. SELECCIÓN DEL MEJOR MODELO DE EVALUACIÓN PARA LA TOMA
DE DECISIONES A ESCALA LOCAL 95
3.4. DATOS NECESARIOS PARA LA UTILIZACIÓN DEL MODELO 97
4. DESCRIPCIÓN DEL MODELO SELECCIONADO GEOWEPP 101
5. DESCRIPCIÓN MATEMÁTICA DEL PROCESO DE CÁLCULO 104
5.1. EROSIÓN ENTRE REGUEROS 104
5.1.1. AJUSTE DE EROSIONABIUDAD KiADu 105
5.1.2. SDRRR TASA DE DISTRIBUCIÓN DE SEDIMENTOS DE LA ZONA ENTRE
REGUEROS 107
5.2. EROSIÓN EN REGUEOS 111
5.2.1. ARRANQUE O DESPRENDIMIENTO G<Tc 111
5.2.1.a. CÁLCULO DE G 111
5.2.1.b. CÁLCULO DE LA CAPACIDAD DE TRANSPORTE Te 117
5.2.2. DEPOSICIÓN O DESCARGA EN REGUEROS: G>Tc 118
6. FORMA DE INTRODUCIR LA INFORMACIÓN NECESARIA EN LA BASE DE DATOS
DEL MODELO PARA TRABAJAR CON WEPP 119
6.1. SIMULACIÓN DEL MODELO WEPP EN PERFILES DE LADERAS 119
6.1.1. DATOS DE SUELO 119
6.1.2. DATOS DE PENDIENTE 127
6.1.3. DATOS DE CLIMA 128
6.1.4. DATOS DE LAS LABORES DE CULTIVO DE LA ROTACIÓN 138
7. SIMULACIÓN DEL MODELO WEPP EN CUENCAS 141
7.1. PARA INTRODUCIR CAMBIOS EN LA CUENCA 146
7.2. PARA AÑADIR UNA ESTRUCTURA ARTIFICIAL 146
8. SIMULACIÓN DEL MODELO GEOWEPP 147
8.1. INTRODUCCIÓN DEL MDT 147
8.2. SITUACIÓN EN COORDENADAS UTM DEL PUNTO DE AFORO DE LA CUENCA 147
8.3. SELECCIÓN DE LOS ARCHIVOS DE DATOS DE CLIMA, SUELO Y USOS DE
SUELO PARA CADA SUBCUENCA CALCULADA POR EL MODELO 147
8.4. SELECCIÓN DEL MÉTODO DE CÁLCULO WATERSHED O FLOWPATH 148
8.5. SALIDA DE MAPAS, SELECCIÓN DE LA TASA DE EROSIONABILIDAD PARA
DISEÑAR LA LEYENDA DE LOS MAPAS 149
ÍNDICE
8.6. TABLAS DE DATOS DE TORMENTAS, ESCORRENTÍAS, CANTIDADES
EROSIONADAS POR TAMAÑOS DE PARTÍCULAS 150
CAPÍTULO V: ANÁLISIS DE SENSIBILIDAD DEL MODELO
1. ZONA DE ESTUDIO SELECCIONADA 153
2. TRATAMIENTO DE LOS DATOS DE ENTRADA DEL MODELO WEPP 155
2.1. INFORMACIÓN TOPOGRÁFICA 155
2.2. INFORMACIÓN DE LOS DATOS CLIMATOLÓGICOS 156
2.3. DATOS EDAFOLÓGICOS 162
2.4. DATOS DE USOS DE SUELO 168
2.5. DATOS DE PENDIENTE 171
3. SIMULACIONES REALIZADAS 176
3.1. SIMULACIONES CON WEPP 177
3.1.1. DAGANZO, CUENCA «ARROYO DEL MONTE". SIMULACIÓN CON WEPP 177
3.1.2. VIÑUELAS, CUENCA "ARROYO DE VALDELAMASA". SIMULACIÓN CON
WEPP 179
3.2. SIMULACIÓN CON GEOWEPP 181
3.2.1. DAGANZO, CUENCA "ARROYO DEL MONTE". SIMULACIÓN CON GEOWEPP 182
3.2.2. VIÑUELAS, CUENCA "ARROYO DE VALDELAMASA" SIMULACIÓN CON
GEOWEPP 184
4. RESULTADO DEL ANÁLISIS DE SENSIBILIDAD 186
4.1. TASA DE EROSIÓN PARA LOS DIFERENTES USOS DE SUELO EN FUNCIÓN
DEL TAMAÑO DE LA CELDA. MÉTODO DE CÁLCULO: WEPP 186
4.2. TASA DE EROSIÓN PARA LOS DIFERENTES USOS D SUELO EN FUNCIÓN
DEL TAMAÑO DE LA CELDA. MÉTODO DE CÁLCULO: FLOWPATH 189
4.3. COMPARACIÓN DE LA PRODUCCIÓN DE SEDIMENTOS SEGÚN EL MÉTODO DE
CÁLCULO. (HORATA2000) 192
4.4. COMPARACIÓN DE LA PRODUCCIÓN DE SEDIMENTOS SEGÚN EL MÉTODO DE
CÁLCULO. (15minTA2000) 195
4.5. PRODUCCIÓN DE ESCORRENTÍA EN LAS CUENCAS 198
4.6. EROSIÓN EN LA RED DE DRENAJE 201
4.7. COMPROBACIÓN EN EL TERRENO DE LOS RESULTADOS OBTENIDOS 207
CAPÍTULO VI: CONCLUSIONES QUE SE DERIVAN DE ESTA TESIS
1. CONCLUSIONES 211
2. PROPUESTAS DE FUTURAS LINEAS DE INVESTIGACIÓN 213
ÍNDICE
ANEJOS
ANEJO I: ARCHIVOS DE DATOS DE CLIMA
HORATA2000 214
15minTA2000 228
ANEJO II: SALIDAS DE LAS SIMULACIONES REALIZADAS CON WEPP
SALIDAS GRÁFICAS EN DAGANZO 248
TABLAS DE DATOS DE LAS SIMULACIONES DE DAGANZO 262
SALÍDAS GRÁFICAS EN VIÑUELAS 310
TABLAS DE DATOS DE LAS SIMULACIONES DE VIÑUELAS 316
ANEJO III: SALIDAS DE LAS SIMULACIONES REALIZADAS CON GEOWEPP
SALIDAS GRÁFICAS EN DAGANZO Y TABLAS DE RESULTADOS DE LAS
SIMULACIONES DE DAGANZO 377
SALÍDAS GRÁFICAS EN VIÑUELAS Y TABLAS DE RESULTADOS DE LAS
SIMULACIONES DE VIÑUELAS 390
ANEJO IV: BIBLIOGRAFÍA 409
Lista de símbolos y abreviaturas
Abreviatura 15minTA2000
AECl AMC ANSWERS
ASAE ASCE BOE BPCDG CE CEC CEN CESIC CLD CLIGEN CM COM CORINE CREAMS DaganzoO Daganzol Daganzo2 Daganzol Daganzoll DaganzoHI DGCN EEDS EUROSEM FAO/PNUMA
fíowpath
GPS GUESS HISPAMED HoraTA2000
ICONA IGN ISO LUCDEME MDT OCDE OCN OFE OMC PAC PAN
Significado Archivo con los datos climáticos de la estación meteorológica Torrejón de Ardoz del año 2000, generado con los datos tomados cada 15 minutos Agencia Española de Cooperación Internacional condición de humedad antecedente Areal Nonpoint Source Watershed Environment Response Simulation American Society of Agricultural Engineers American Society of Civil Engineers Boletín Oficial de España Breakpoint Climate Data Generator for WEPP Comunidad Europea capacidad de intercambio catiónico del suelo,(meq/100g) Comité Europeo de Normalización Centro de Estudios Superiores de Investigaciones Científicas Convención de Naciones Unidas de Lucha Contra la Desertificación Programa autónomo del WEPP cada generar los datos climáticos Comunidad de Madrid Comisión de las Comunidades Europeas
Chemicals, Runoff and Erosión from Agricultural Management archivos de pendiente generada en Daganzo archivos de pendiente generada en Daganzo archivos de pendiente generada en Daganzo archivos de datos de suelos generado para Daganzo archivos de datos de suelos generado para Daganzo archivos de datos de suelos generado para Daganzo Dirección General de Conservación de la Naturaleza Estrategia Española de Desarrollo Sostenible European Soil Erosión Model Food and Agricultural Organization. Programa de las Naciones Unidas para el Medio Ambiente
En el modelo GEOWEPP.es la ruta que sigue el agua al circular de una celda a otra
Sistema de posicionamiento global (Global Positioning System) Griffith Universlty Erosión Sedimentation System Evaluación de la Desertificación en España Archivo con los datos climáticos de la estación meteorológica Tonfejón de Ardoz del año 2000, generado con los datos tomados cada hora
Instituto Nacional para la Conservación de la Naturaleza Instituto Geográfico Nacional Organización Intemacional de Normalización Proyecto de Lucha contra la Desertificación en el Mediten-áneo Modelo Digital del Terreno Organización para la Cooperación y el Desarrollo Económico Órgano de Coordinación Nacional En el modelo GEOWEPP: Overiand Flow Element Organización Mundial de Comercio Política Agrícola Comunitaria Programa de Acción Nacional Contra la Desertificación
Lista de símbolos y abreviaturas
PC
sos .shp SIG SLEMSA SSSA T T.M. TA2000.CLI
TOPAZ-DEM
UE USDA USLE
Vinuelasl Vínuelasll Vinuelasl Viñuelas2 Viñuelas3 Viñuelas4 ViñuelasS Viñuelas6 Viñuelas? WEPP xxyyyy.CLI xxyyyy.ERR xxyyyyCL.DAT
xxyyyyCS.CSV
xxyyyyCS.CTL
)OQfyyyPL.CSV
xxyyyyPL.CTL
xxyyyyST.DAT
yyyy
Ordenador personal Servicio de Conservación de Suelos Formato de los archivos de un SIG con datos vectoriales Sistema de Información Geográfica Soil Loss Estimator for Southern África Sociedad Americana de la Ciencia del Suelo Tasa Tolerable de Erosión Término Municipal Archivo con los datos climáticos de la estación meteorológica Torrejón de Ardoz del año 2000
programa interno de GEOWEPP para calcular las subcuencas y red de drenaje en una cuenca digitalizada
Unión Europea Departamento de Agricultura de los Estados Unidos Ecuación Universal de Pérdida de suelo (Universal Soil Loss Equation) Archivo 1 de datos de suelos generado para Viñuelas Archivo II de datos de suelos generado para Viñuelas Archivo 1 de pendiente generada en Viñuelas Archivo 2 de pendiente generada en Viñuelas Archivo 3 de pendiente generada en Viñuelas Archivo 4 de pendiente generada en Viñuelas Archivo 5 de pendiente generada en Viñuelas Archivo 6 de pendiente generada en Viñuelas Archivo 7 de pendiente generada en Viñuelas Water Erosión Prediction Project Archivo de salida del BPCDG Archivo con los mensajes de en-ores del BPCDG Archivo con la información de tablas de conversión para la velocidad del viento y la dirección, los datos de radiación y los datos de punto de rocío, de la estación xx y el año yyyy, del BPCDG
Archivo con la información de la fecha, temperaturas máximas y mínimas y velocidad del viento de la estación xx y el año yyyy, del BPCDG archivos intermedios para ayudar a identificar errores en el archivo xxyyyyCS.CSV
Archivo con la infonnación de la pluviometría de la estación xx y el año yyyy, del BPCDG archivos intermedios para ayudar a identificar enrores en el archivo xxyyyyPL.CSV
Archivo con la información del nombre de la estación, localización, elevación y año de la información del BPCDG año que corresponden los datos meteorológicos
Resumen (Summary)
RESUMEN
La primera causa de deterioro del medio rural es la desertificación y en el área
mediterránea, son los procesos de erosión hídrica los que provocan la degradación del suelo y
la desertificación. Estas consideraciones son tenidas en cuenta en ia Estrategia Española de
Desarrollo Sostenible y el Programa de Acción Nacional de Lucha contra la Desertificación, y
es por ello que se propone "crear un sistema de vigilancia y alerta en las zonas vulnerables a la
desertificación con objeto de disponer de mediciones, datos e indicadores que nos permitan
diagnosticar los procesos de desertificación en España y conocer el estado de su desarrollo en
las zonas afectadas y la respuesta de las mismas ante los remedios aplicados."
Del inventario de erosión del suelo en el ámbito nacional que está en proceso de
realización, se sacarán conclusiones sobre las zonas con más riesgos o con más problemas de
erosión. Estas zonas de máxima prioridad o especial interés, habrá que estudiarlas a una
escala de más detalle, como puede ser 1:50.000 para realizar una planificación sectorial o
regional. Pero incluso se harán necesario planes de acción específicos para zonas concretas a
una escala mucho más detallada, en lo que se llama planificación local, debido a las diferencias
y características inherentes de cada zona en particular.
Para seleccionar un modelo de predicción que pueda ser utilizado en conservación de
suelos o en el desarrollo de estrategias políticas, se requiere una evaluación de los modelos
disponibles para determinar la capacidad para trabajar según la escala espacial (a nivel local,
regional o nacional ) y la exactitud de los datos requeridos. Por ello se propone una
metodología para la selección del modelo que proporcione, según los objetivos
buscados o a la escala que se tomen las decisiones, los resultados más fiables y con
menor incertidumbre, en función de la adecuación de los datos utilizados, métodos de
procesado y el modelo aplicado.
Los modelos empíricos son más aplicables a problemas a gran escala y donde hay
menos datos disponibles. De entre ellos, la USLE es el modelo de predicción de la erosión más
utilizado hasta la actualidad, pero debido a su origen empírico y su estructura de caja negra
está limitada su capacidad para aumentar su precisión. En las últimas décadas, los esfuerzos
se han dirigido a desarrollar modelos con base física que predigan, además de la escorrentía y
Resumen (Summary)
pérdidas de suelo totales, la distribución espacial de la escorrentía y sedimentación sobre la
superficie del suelo durante una tormenta aislada o a lo largo del tiempo, por lo que su
aplicación puede ser mucho más localizada. Pero su mayor limitación se encuentra en la gran
cantidad de datos que requieren.
De entre ios nuevos modeíos físicos que van apareciendo, se ha seleccionado ei
modelo GEOWEPP (por ser el más avanzado que hasta ahora hay), para evaluar su
funcionalidad y fiabiiidad. Este modelo consigue aunar un modelo basado en procesos con
un sistema de infonnación geográfica.
Para comprobar si los resultados de este modelo pueden ser usados en la toma
decisiones de usos sostenibles a escala local, se han seleccionado dos pequeñas cuencas,
para evaluar como trabaja tanto con los datos más comúnmente disponibles como con
ios datos obtenidos en investigaciones en el campo, ya que estas diferencias deberían
tener mucha importancia en las decisiones de: aplicación de políticas, de prácticas de
conservación o desarrollo de estrategias necesarias para reducir los riesgos.
Los resultados del análisis de sensibilidad muestran que el modelo físico de
simulación de la erosión hídrica GEOWEPP permite desarrollar políticas de protección de
suelos ajustadas a la diversidad espacial y temporal de las áreas afectadas.
De entre los datos de entrada que el modelo requiere:
a) Es menos exigente en el tamaño de celda del modelo digital del terreno y
en la escala de ios datos de tipo de suelo,.
b) La cobertura vegetal y la descripción de ios usos del suelo producen
variaciones muy significativas, pero no son complicados de adaptar a la zona de
estudio, siempre que sean zonas agrícolas.
c) El archivo de la variabilidad temporal del clima local es lo más costoso de
conseguir, tanto en tiempo como en datos.
IV
Resumen (Summary)
SUMMARY
The most imporíant cause of rural environment damage is Mediterranean área
desertif¡catión. Water erosión process iead to soil degradation and desertification. These
considerations siiouid be tai<en inte account in íhe "Estrategia Española de Dessarrollo
Sostenible (Spanish Sustainable Development Strategy)" and in the "Acción Nacional de Lucha
contra ia Desertificación (National Action Pian of Fight against Desertification)". According to
that it's proposed "to créate a vigilance and alert system in desertification vulnerable zones, in
order to have measurements, data and indicators, that wili aliow to diagnose desertification
process in Spain, and know about development status in affected zones and the answer of
them to appiled remedies".
Results about more risky zones or zones with more erosión problems, should be taken
from the soil erosión inventory in national ambit. These highest priority or speciai interest zones
should be studied in a more detailed scale, as 1:50.000, in order to approach a sectorial or
regional planning. Specific action píans should be carried out for particular zones, in an even
much more detailed scale, in what is considered local planification, due to differences and
particular characteristics of each zone.
The selection of a prediction model used in soil conservation or in policy strategy
development, require the evaiuation of available models, to determine íhe working capacity of
them: according to spatial scale (local, regional or national level) and data accuracy. A
methodology of model selection is proposed, which wiil próvida according to pursuií objectives
or the scale, decisión making, reliable results and with less uncertainty, due to used data
suitabiiity, processing methods and the appiied modei.
While there are great scale problems and less available data, empiric models could be
used. USLE erosión prediction modei is íhe most relevaní up ío date. Due ío iís empiric origin
and black box structure, accuracy increasing capacity is limited. This procedure predict the
following points: runoíf and íotal soil uses, runoff spatial distribuíion and soil surface
sedimentation during an isolate storm. Its application could be much more located. But the main
constraint is the great amount of required Information.
V
Resumen (Summary)
GEOWEPP modei has been seiected (because is the more advanced of the new
physic models), to evalúate its functionality and reliability. The synergies between this
model with geographic information system (GIS), are evident.
Two smali watershed where seiected to evalúate how model works (not only with
the most common avaiiabie data but with obtained fieid investigatlon data as weli), in
order to check if the resuits could be used in decisión making of sustainabie uses at a local
scaie. This difference should have great significance in decisions of; poiicy application,
conservation practice or strategy deveiopment necessary to reduce the risks.
Sensitivity anaiysis resuits, proof that GEOWEP (physicai modei of water erosión
simulation) allows develop a soil protection poiicy, adequate to the diversity of spatial and
temporal affected áreas. Among data required the following issues have been consldered;
a) Both cell size of land(soil) digital terrain model and data scaie of soil type, are the less
exlgent.
b) Vegetable coverage and description of soil uses produce significant variations, not too
difficuit to adapt to study zones, always they are agricultura! zones.
c) The most difficuit thing to obtain, both time and money, is the archive of temporal variability
of local climate.
VI
CAPITULO I: Introducción
CAPITULO I: INTRODUCCIÓN.
1. INTRODUCCIÓN
La degradación del suelo se define como "un proceso que rebaja la capacidad actual y
potencial del suelo para producir (cuantitativamente o cualitativamente) bienes o servicios
(FAO/PNUMA,1980).''
La función productiva del suelo ha sido y es utilizada por la humanidad desde tiempos remotos
(la visión del suelo como medio de crecimiento para las plantas), pero ésta no es la única, y
actualmente se tiende a considerar otras funciones que toman en cuenta aspectos más
globaiizadores del suelo. En éste sentido, Blum et al. (1994) consideran que el suelo
desempeña seis funciones básicas, no siempre complementarias, que entran en competición
cuando el hombre utiliza el territorio:
• Producción de biomasa, suministrando alimentos, energía renovable y materias primas
como base para la vida humana y animal,
• Actuar como filtro, medio tamponador {buffet) y trasformador para proteger el medio
ambiente de la contaminación, especialmente las aguas subterráneas y la cadena alimentaria,
• Servir como medio protector de los numerosos organismos del suelo y como reserva
genética,
• Como soporte físico para el desarrollo de las actividades socioeconómicas e
infraestructuras,
• Como fuente de materias primas, suministrando agua, arcilla, arena, gravas, minerales y
otros,
• Como medio protector de la herencia cultural que contiene en forma de evidencias
arqueológicas y paleontológicas.
"La armonización espacial y ecológica de todas ellas definen el uso sostenible del territorio
(Blumeía/., 1994)."
CAPÍTULO I : Introducción
Acorde con éste carácter multifuncional del suelo Doran et al. (1994) define ia calidad del
suelo como 7a capacidad de un suelo de funcionar dentro de ios límites del ecosistema
para sostener la productividad biológica, mantener la calidad medioambiental y
promoverla salud de las plantas y animales, que es la definición posteriormente adoptada
por ia Sociedad Americana de la Ciencia del Suelo (SSSA, 1997).
"La erosión hídrica constituye el principal proceso de degradación que afecta a los suelos en
el ámtMto mediterráneo, y representa una de las formas más completas de degradación
englobando tanto ia degradación física del suelo como la química y biológica (Colomer Marco,
Sánchez Díaz, 2001)."
Según Morgan (1994), "La erosión es un proceso natural, pero su distribución en el tiempo y en
el espacio, es el resultado de circunstancias físicas y humanas. Desde que la tierra se cultivó
por primera vez, la erosión del suelo por el agua y el viento han sido un problema constante."
La erosión y el cambio del uso del suelo están fuertemente relacionados. Las pérdidas del
suelo aumentan rápidamente hasta niveles inaceptables cuando ia tierra se usa mal. Es por
eso primordial una buena planificación de la conservación de los suelos si se quiere conseguir
un uso sostenible de éste.
2. CARACTERÍSTICAS DEL MUNDO MEDITERRÁNEO
El clima mediterráneo se caracteriza por presentar una serie de variaciones pluviométricas y
térmicas estaciónales con veranos cálidos y secos e inviernos no excesivamente severos. El
gran inconveniente de este clima para la vida del hombre consiste en la distribución anual de
las lluvias repartidas muy irreguianmente a lo largo del año.
El Mediterráneo ha estado, desde la antigüedad, ocupado con diferente intensidad por varias
civilizaciones, que han marcado de forma determinante la evolución de su entorno a lo largo de
los siglos. Esto ha hecho que sus ecosistemas sean sobre todo frágiles y dependientes de esta
CAPITULO I: Introducción
intervención humana. Por lo tanto, los problemas ambientales no son en muchos casos fruto
del mundo contemporáneo, sino consecuencia de la evolución histórica de esta zona.
El hombre ha provocado impactos ambientales de más o menos intensidad desde la
antigüedad al roturar tierras, pastorear los campos y talar árboles para madera y leña, como
consecuencia de ello ha alterado el paisaje, ha creado competencia por los usos del suelo, ha
introducido especies extrañas y sobre todo ha generado erosión y desertificación. Pero no todo
ha sido malo ya que ia zona se fue enriqueciendo con las culturas y tradiciones de ios
diferentes pobladores del mediterráneo, que han evolucionado muy lentamente y han llegado,
en algunos ecosistemas, a un interesante equilibrio entre el aprovechamiento sostenible de los
recursos naturales y el medio ambiente.
En los tiempos actuales, los procesos de degradación ambiental ya iniciados se aceleran y se
introducen nuevos elementos de cambio en e! medio ambiente mediterráneo con la presión
demográfica y los progresos científicos y técnicos. Entre estos nuevos elementos causantes de
impactos destacan: la intensificación de las producciones agrícolas e industriales que provocan
contaminación de aguas, suelos y atmósfera, el despoblamiento de las zonas rurales y el
aumento de la población y la presión del mundo urbano sobre el mundo rural y el medio
natural.
3. PROBLEMAS QUE PROVOCA LA EROSIÓN
Los problemas más importantes que provoca la erosión son la pérdida de suelo y la
sedimentación.
> La pérdida de suelo reduce la productividad de los campos por la redistribución de la tierra,
la degradación de su estructura y el arrastre de materia orgánica y nutrientes, todo lo cual
lleva a la pérdida del espesor del perfil cultural y a la disminución de ia fertilidad. El efecto
resultante es la limitación de las especies que se pueden cultivar, obligando a un aumento
CAPITULO I : Introducción
de los fertilizantes para mantener el rendimiento de las cosechas y finalmente, lleva a la
devaluación y abandono de las tierras.
> La sedimentación, por su parte, degrada la calidad de las aguas. Ya que los sedimentos
pueden lla/ar adsorbidos productos químicos contaminantes, entre otros, hay que destacar
el aumento de los niveles de nitrógeno y fósforo en las masas de agua, favoreciendo la
eutrofización. La sedimentación termina cegando los canales de riego, reducen la
capacidad de transporte de arroyos y ríos, disminuyen la vida útil de las presas, puertos y
cualquier otra estructura construida en el agua, reduciendo su capacidad y requiriendo
costosas obras para su rehabilitación.
Por lo tanto, las consecuencias de la erosión del suelo se manifiestan tanto en el lugar donde
se produce (ín situ), como fuera de él (erosión difusa). "Mo obstante los impactos que se
producen fuera de las zonas de erosión son potencialmente mayores que los efectos sobre la
productividad producidos in situ. (Foster ef al., 1995)".
• Los costes de la erosión in situ son soportados por el agricultor, aunque pueden ser
transferidos en parte a la sociedad, en témiinos de precios más altos en los alimentos a medida
que se producen pérdidas en los rendimientos o abandono de las tierras de cultivo. El problema
es que el agricultor difícilmente percibe el problema, puesto que la tecnología tiende a
enmascarar la disminución de la productividad (aunque aumente los costes de materias primas,
la productividad se mantiene o aumenta). Al mismo tiempo las labores de cultivo borran los
rasgos erosivos tales como regueros y cárcavas efímeras. Los problemas de acumulación de
metales pesados en el suelo no son tenidos en cuenta hasta que se acumulen en las
producciones en un nivel tal que impidan su comercialización. Según Colomer et al. (2001)
"Todo esto se puede explicar porque, hasta hace bien poco, se ha potenciado desde todos los
ámbitos la intensificación de la producción agrícola, prestando escasa atención a los problemas
medioambientales que esta generase."
• "El agricultor soporta pocos de los costes de la erosión difusa, que recaen sobre las
autoridades locales en concepto de limpieza y conservación de carreteras, compañías de
CAPÍTULO I: Introducción
seguros y propietarios de terrenos afectados por la sedimentación y las inundaciones. Sólo en
contadas ocasiones, los gobiernos centrales consideraban los verdaderos costes de la erosión.
(Morgan, 1994)". Los impactos de la erosión fuera de la zona de origen afectan a áreas
colindantes donde la gente afectada tiene poca o ninguna influencia sobre la zona donde se
produce la erosión, "por eso la sociedad tendría que tener más interés en que se controlara la
erosión en grandes áreas mejor que en parcelas individuales. (Uri et al., 1998)."
• Tanto en los problemas generados en el sitio como en los generados fuera de la zona de
erosión, los sucesos de baja magnitud y de alta frecuencia producen impactos que se perciben
poco pero que a largo plazo son irreparables. "Si embargo, los sucesos de baja frecuencia pero
de gran magnitud si que crean gran interés público para que sean controlados y evaluados, ya
que una gran tormenta puede provocar fuertes corrimientos de tierra, cortes de carreteras,
obstrucción de aliviaderos, etc. con lo que los impactos económicos y medioambientales
debidos a la erosión del suelo reciben mucha más atención. (Harbor, 1999)."
• La preocupación por los problemas de degradación del suelo en Europa no surgen tanto
por los problemas que han generado sobre la agricultura, sino por los problemas que ésta ha
generado sobre el medio ambiente (contaminación de acuíferos, eutrofización de aguas
superficiales, colmatación de embalses, introducción de elementos tóxicos dentro de la cadena
trófica, etc.) Todo ello llevó a una confrontación entre agricultura y medioambiente que ha
obligado a formular nuevos planteamientos: "la agricultura sostenible".
4. AGRICULTURA Y MEDIO AMBIENTE; EL PROBLEMA EROSIVO.
Durante los últimos años están teniendo lugar una serie de profundas transformaciones en el
sector agrario y en el mundo rural de los países desarrollados (especialmente en la UE), que
llevan a hablar de crisis y conduce a plantearse el futuro del mundo rural. Entre estos cambios
cabe citar: crisis de producción (aparición de excedentes), profundas transformaciones sociales
y económicas, así como una progresiva consideración y sensibilización hacia los problemas
ambientales según un nuevo estilo de desarrollo: desarrollo sostenible. Los desafíos del sector
CAPITULO I: Introducción
agrario se enmarcan en un contexto internacional que aparece definido fundamentalmente a
partir de la reforma de la PAC en 1999 (Agenda 2000) y de las discusiones sobre comercio
internacional mantenidas en el seno de la Organización Mundial de Comercio (OMC). "Pero en
términos de sostenibilidad, sin embargo, es preciso atender además a cuestiones
relativas a la incidencia de la política agraria sobre la gestión del territorio, sobre la
fijación de la población al medio rural en zonas amenazadas por procesos de
desertización y sobre la capacidad del sector de asumir el reto de ser rentable, en
términos financieros, económicos y sociales, en un entorno crecientemente competitivo.
(Estrategia Española de Desarrollo Sosteníble, EEDS, 2002)".
La agricultura, la ganadería y la selvicultura son actividades que, a veces deterioran el medio
ambiente, aunque en otras ocasiones ayudan a mantener el equífibrio natural de los
biosistemas. "La agricultura no puede ser considerada sólo en su función económica y
estratégica, sino como una actividad que contribuye al mantenimiento del medio ambiente rural
(Comisión de las Comunidades Europeas, COM 1985).° "El medio rural cumple una serie de
funciones vítales para el conjunto de la sociedad: zona amortiguadora de impactos que pemiite
la conservación del equilibrio ecológico y lugar para el esparcimiento y recreo de los habitantes
de las ciudades (COM 1988)."
CAPITULO I: Introducción
Si nos fijamos en la evolución de los objetivos de la agricultura a lo largo del tiempo:
ESTADO
EVOLUTIVO
Agricultura y
pastoreos
primitivos {hasta
1950)
Agricultura
moderna (1950-
1990)
Agricultura
postmoderna
(desde 1990)
OBJETIVOS
Producir alimentos y
otros bienes materiales
Producir alimentos y
otros bienes materiales
maximlzando la
productividad y
rentabilidad
Producir bienes
materiales o no y
servicios compatibles
con el medio ambiente.
CARACTERÍSTICAS
Extensiva, bajo nivel de
inputs.
Cambios lentos Agro
ecosistemas en equilibrio
Intensiva, altos niveles de
Inputs.
Cambios rápidos e
intensos. Agro
ecosistemas degradados.
Sostenible, utilización
racional de inputs.
Estabilidad, consen/ación
y mejora de ecosistemas.
IMPACTOS
Globales de escasa
relevancia. Locales:
deforestación, erosión
por sobrepastoreo y
roturación excesiva
Sobreexplotaclón de
recursos y materias
primas. Contaminación:
aguas suelos,
paisajes... Erosión
desertización,
ocupación del espacio.
Mínimos. Integración
de objetivos sociales,
económicos y
ambientales.
Figura n' 1: Evolución de los objetivos de la agricultura a lo largo del tiempo. Fuente: Julio Merino García y Caridad Nieto Rodríguez (2000).
La agricultura moderna ha generado problemas erosivos en dos vertientes:
• Sobreexplotaclón del recurso suelo: buscando la máxima productividad, lo que tía traído
como consecuencia la salinización, alcalinización, o erosión de grandes áreas productivas y
posterior abandono, lo que agrava el problema erosivo.
• En otras ocasiones, la erosión puede ser debida a todo lo contrario; y aparece como
consecuencia de la crisis del sector por abandono de tierras asociado al exceso de producción.
CAPITULO I : Introducción
al envejecimiento y al desánimo de la población rural ante la falta de expectativas laborales, la
competitividad de los mercados internacionales y las políticas agrícolas, lo que produce una
emigración de la población desde las zonas rurales a favor de las zonas urbanas.
Tan malo es para el medio ambiente la sobreexplotación excesiva como el abandono de los
espacios ya intervenidos por el hombre. Las consecuencias ambientales de este abandono
están en función las características ecológicas de las tierras abandonadas y de la fonna en que
se realiza este cese de actividad. Puede haber impactos positivos como son: el aumento de la
biodiversidad y disminución de la contaminación de aguas. Pero en el Mediterráneo
predominarán los impactos negativos como: erosión, pérdida de agroecosistemas de gran
riqueza como las dehesas, pérdidas de paisaje, invasión del matorral y las malas hierbas,
aumento del riesgo de incendios forestales, además de graves implicaciones sociales y
económicas, ya que la población ante la falta de empleos alternativos abandona el medio rural
lo que origina, a su vez, grandes pérdidas de un rico patrimonio histórico cultural.
"España está a la cabeza de la UE en cuanto a porcentaje de superficie dedicada a cultivos y
en la superficie dedicada a prados y pastizales y supera la media comunitaria de población
activa agrícola en más de tres puntos. La evolución del sector agrario español puede
caracterizarse por la dualidad. Por una parte, se evidencia un intenso proceso de
modernización en zonas con gran potencial productivo asociado a fenómenos como la
intensificación, la especialización y la concentración de la producción. En paralelo, se producen
procesos de marginación en las zonas con peores condiciones naturales para la
competitividad, pero en las que el carácter multifuncional de la agricultura puede tener
efectos positivos sobre la conservación del medio y de los asentamientos poblacionales.
Todo ello hace de las activid£Kfes agrícolas un sector crucial para la gestión sosteníble
de los recursos naturales. (EEDS, 2002)"
Es necesario comentar la propuesta de la Comisión Europea (22 de enero del 2003), para
reformar el sector agrario, en la que se plantean adoptar incentivos para la adopción de
prácticas agrarias más sostenibles. Los beneficiarios de las ayudas directas estarán también
CAPITULO I : Introducción
obligados a mantener en buenas condiciones agronómicas sus tierras. Esto es lo que se llama
condicionalidad, de tal forma que si no se cumple la legislación europea en materia de medio
ambiente entre otras, no se puede tener acceso a las ayudas directas.
Posiblemente, toda esta reforma lleve a los agricultores a impiementar los programas de
conservación de suelos creados expresamente para las zonas que se detecten con problemas
de erosión, para así poder cobrar las ayudas. Pero también llevará asociado un trabajo previo
de desarrollo de estos programas, con una evaluación ex ante de los resultados esperados tras
su aplicación.
5. CONTROL DE LA EROSIÓN: TÉCNICAS DE CONSERVACIÓN DE SUELOS.
Normalmente "Las estrategias para el control de la erosión utilizan técnicas de Conservación
de Suelos con las que se pretende, al tiempo en que se obtiene de una determinada superficie
de terreno la máxima producción sostenible, mantener las pérdidas de suelo por debajo del
umbral que, teóricamente, debe permitir, a la velocidad natural de formación del suelo,
compensar las pérdidas por erosión. Ya que la erosión es un proceso natural, no puede
evitarse totalmente pero puede reducirse a un valor máximo aceptable o pérdida tolerable de
suelo. (Morgan, 1994)."
El éxito de una buena estrategia para el control de la erosión pasa necesariamente por tres
pasos:
1. Identificar correctamente los problemas erosivos y por lo tanto los procesos de erosión
(definición correcta de las áreas con mayores riesgos de erosión y como consecuencia de
las principales zonas de origen del sedimento).
2. Diseñar las medidas de conservación de suelos más adecuadas para controlar el
problema
3. Analizar la disposición de los agricultores y restantes agentes para llevarlas a cabo.
CAPITULO I: Introducción
Luego "la conservación del suelo es un tema realmente interdisciplinario, ya que entre otros
aspectos requiere: información sobre el riesgo de erosión, conocimiento de los procesos
geomorfológicos que intervienen y de los factores que los controlan; conocimiento de los
sistemas agrícolas y de la estructura social en que se desanrollan; aptitud para diseñar
prácticas aceptadas por los agricultores y respetuosas con el medio y capacidad para ejecutar
cualquier propuesta y aconsejar dentro de un marco legal sobre su mantenimiento.
6.- ORGANIZACIÓN DEL ESTUDIO.
Además de esta introducción, el estudio incluye otros capítulos con varios anejos.
• Capítulo II; revisión de los antecedentes sobre erosión hídrica.
• Capítulo III: se realiza una conclusión de los antecedentes estudiado para plantear los
problemas y necesidades tiallados. A partir de ellos se plantean unos objetivos generales de la
tesis y unos objetivos específicos, a desarrollar en los siguientes capítulos.
• Capítulo IV: descripción de los materiales necesarios y el método aplicado para desarrollar
y alcanzar los objetivos. Planteamiento de una metodología para la selección del modelo de
evaluación de la erosión hídrica adecuado a los objetivos propuestos. Selección de un modelo
con base física que sin/a de herramienta de evaluación de la erosión en diferentes ámbitos;
local, regional o territorial. Estudio del diagrama de flujo para conocer el sistema de variables y
las interacciones que se producen entre ellos. Descripción matemática de todo el proceso. Se
estudiará la forma concreta de realizar las aplicaciones, (uso de los programas informáticos con
el proceso de introducción de los datos requeridos y el análisis de los resultados que facilita).
• Capítulo V: estudio de sensibilidad del modelo según los distintos niveles de precisión de
los datos de entrada: tamaño de la celda, datos de los suelos, cultivos y usos de suelo, y
posterior contraste con las zonas de erosión y sedimentación localizadas en el área de estudio
para evaluar su operatividad real.
10
CAPITULO I : Introducción
• Capítulo VI: conclusiones que se derivan de ésta tesis doctoral y las nuevas líneas de
investigación a las que puede dar lugar.
Finalmente se recogen los anejos con los gráficos y mapas de las simulaciones realizadas y los
archivos de datos de entrada de infomnación requeridos por el modelo.
11
CAPITULO 11: Antecedentes
CAPITULO II: ANTECEDENTES.
1. COMIENZOS DE LOS ESTUDIOS SOBRE LA EROSIÓN HÍDRICA DEL SUELO
Los estudios sobre la erosión Jiídrica y modelos para evaluar las pérdidas de suelo, según los
distintos tipos de erosión, comienzan prácticamente a principios del siglo veinte, con las
investigaciones del Servicio Forestal de EEUU (Forest Service de USA) en 1915. En 1935 se
creó el Servicio de Conservación de Suelos de EE.UU. (SCS), el cual fue autorizado por ley
para aportar educación y asistencia técnica a los agricultores, con el objetivo principal de
asegurar que la erosión del suelo sería controlada para prevenir los impactos que sobre los
rendimientos y rentabilidad de la agricultura se estaban produciendo.
El Departamento de Agricultura de los EEUU (USDA), comenzó un programa en 1933, para
crear 10 estaciones experimentales de erosión de suelos y 40 proyectos para el control de la
erosión a través de todo el país. Las estaciones experimentales medían la escorrentía y la
erosión del suelo en parcelas uniformes y en pequeñas cuencas con un amplio rango de suelos
y técnicas de cultivo. Cada proyecto de control de la erosión abarcaba una cuenca entera
donde los métodos para el control de la erosión podían ser aplicados, evaluados y
demostrados. Todos los datos recogidos en estas estaciones aportaron el conocimiento
suficiente sobre los procesos erosivos, con el resultado de la Ecuación Universal de Pérdida de
Suelo {Universal Soil Loss Equation, USLE) (Wischmeier and Smith, 1958). La USLE es una
ecuación empírica para determinar la pérdida media anual de suelo. Quizás por ser una simple
ecuación de regresión, ha resultado ser un modelo práctico y accesible que ha sido utilizado a
diferentes escalas en el mundo entero.
Como resultado de la amplia experiencia adquirida en su utilización para evaluar las pérdidas
de suelo en EEUU por erosión laminar y en regueros, se hicieron una serie de cambios que hoy
están incorporados en la Ecuación Revisada de Pérdida de Suelo (Revised Universal Soil loss
Equation, RUSLE), (Renard eía/.1991).
12
CAPITULO II: Antecedentes
2. MEDIDA DE LA EROSIÓN. PERDIDA TOLERABLE DE SUELO O TASA DE EROSIÓN
La pérdida de suelo por erosión se expresa, iiabitualmente, en unidades de peso o volumen
por unidad de superficie y tiempo (t/ha y año). En una revisión sobre la erosión en condiciones
naturales, Young (1969) cita valores como 0.0045 t/ha.año para áreas de relieve moderado y
0.45 t/ha.año para relieves escarpados. Mientras que para tierras agrícolas, estas cifras varían
entre 45 y 450 t/ha.año.
Teóricamente, se juzga la severidad de la pérdida de suelo relacionándola con la
velocidad de formación del suelo. El término indica el punto en el cual el suelo que se
genera de fonna natural es igual o superior en cantidad al que se pierde por erosión. Si
propiedades del suelo, conno el nivel de nutrientes, la textura y la profundidad, se mantienen
inalteradas a través del tiempo, se considera que la tasa de erosión está equilibrada con la
velocidad de fomiación del suelo. Definir el máximo grado de erosión aceptable que permita al
mismo tiempo la sostenibilidad y una alta productividad en las cosechas es lo que en principio
implica la Tasa Tolerable de Erosión "T", que combinada con la velocidad de formación de
cierto suelo en un año, indica el uso sostenible del suelo.
Pero evidentemente la Tasa Tolerable de Erosión tiene debilidades, puesto que medir la
velocidad de formación de suelo no es posible en ia practica, ya que son tan lentas que no
pueden determinarse con facilidad. Según Buol, eí al. (1973), las velocidades de fomiación del
suelo en el mundo varían entre 0.01 y 7.7 mm/año. Sin embargo los valores más altos son
excepcionales y la media se sitúa alrededor de 0.1 mm/año (Zachar, 1982).
Una aproximación alternativa que evita la necesidad de medir directamente la velocidad de
formación de suelo, es estimar la velocidad requerida para igualar la pérdida de suelo por
erosión en áreas donde puede presumirse que existe equilibrio. Utilizando datos de pequeñas
cuencas con bosques y vegetación herbácea, Alexandre (1988) comprobó que las velocidades
requeridas se situaban entre 0.3 y 2 t/ha.año, quedando en la mayor parte de los casos por
13
CAPITULO I I : Antecedentes
debajo de 1 t/ha.año. Para una densidad aparente de suelo de 1t/m^, esta pérdida es
equivalente a 0.1 mm/año. Sin embargo, esta velocidad puede considerarse mejor como un
indicador de conservación para el mantenimiento del potencial productivo de los suelos
agrícolas.
Normalmente los valores de "T" varían en un rango comprendido entre 1 y 11.2 t/ha.año. Según
Bennet (1939) y Hall, et al. (1979), para suelos de textura media a moderadamente gruesa y
con buenas prácticas de cultivo, las tasas anuales de formación de suelos pueden estar
alrededor de 11 t/ha.año, pero en suelos particularmente sensibles y como ocurre en casos de
suelos superficiales o altamente erosionabíes, se recomiendan valores de 2 t/ha.año (Hudson
1981).
Estas recomendaciones sobre Perdida Tolerable de Suelo, están basadas exclusivamente en
consideraciones agrícolas y conservación de la productividad. Pero si los problemas son
debidos a la contaminación difusa, en especial a las perdidas de fósforo tanto soluble como
ligado a partículas sólidas, las recomendaciones de Moldenhauer eí al. (1975) es que pueden
requerirse tolerancias en las pérdidas de suelo inferiores a 1 t/ha.año para mantener en niveles
aceptables los efectos de la contaminación difusa procedentes de suelos agrícolas.
Como se ve, definir las pérdidas tolerables de suelo es altamente controvertido. Johnson,
(1987) y Botschek ef a/. (1997) sugieren que la actual aproximación basada en la relación lineal
entre la erosión del suelo y el desarrollo del perfil del suelo debería ser remplazado por una
relación no lineal entre la meteorización de la rocas y el proceso de desarrollo del suelo.
Igualmente, Lal, (1998) propone un concepto de Perdida Tolerable de Suelo que incluya: un
indicador de la fomnación de suelo nuevo, indicador de erosión del suelo, efectos agronómicos
de la erosión en la zona y fuera de la zona, efectos económicos de la erosión en la zona y fuera
de la zona y el impacto ambiental de la calidad del agua y del aire en los ecosistemas.
14
CAPITULO I I : Antecedentes
El mayor reto existente es el de intentar redefinir la Pérdida Tolerable de Suelo de tal forma que
sea científicamente aceptada y pueda ser aplicada usando los tipos de datos que realmente
están disponibles para todos los posibles usuarios
3. DIAGNÓSTICO DE LA SITUACIÓN DE PARTIDA EN ESPAÑA.
El diagnóstico de la situación es una definición preliminar y teórica del grado de desertificación,
aludiendo solamente a aspectos de tipo cualitativo que permite una primera aproximación de la
distribución del problema de la desertificación en el territorio español. El realizado por el ICONA
en 1988 presenta un modelo basado en la caracterización de cuencas hidrográficas mediante
el modelo de predicción USLE. La escala de trabajo es 1:400.000. Según este trabajo en
España se calcula que más del 18% del territorio nacional sufre una erosión extrema, muy alta
y alta, siendo uno de los países de la UE con mayor riesgo de desertificación por erosión de
sus suelos.
CLASE EROSIVA
Erosión extrema.
Mayor de 200 t/ha y año
Erosión muy alta.
100-200 t/ha y año
Erosión alta.
50-100 t/ha y año
Erosión media.
12-15 t/ha y año
Erosión baja.
5-12 t/ha y año
Erosión muy baja.
Menor de 5 t/ha y año
Totales
SUPERFICIE (ha)
1.111.551
2.561.426
5.488.460
12.922.872
17.308.701
11.151.334
50.544.344
PORCENTAJE
2,2
5,1
10,9
25,6
34,2
22
100
Figura n" 2; Niveles de erosión y superficie afectada en España Fuente, Mapa de estados erosivos (1:400.000), (ICONA 1988)
15
CAPITULO I I : Antecedentes
Posteriormente el programa CORINE fue encargado por la Comisión Europea para evaluar los
riesgos de erosión de suelos y la importancia de los recursos naturales en las regiones del sur
de la Comunidad Europea. Combina la tecnología SIG con una amplia gama de expertos en
diversas áreas medioambientales. Los primeros resultados de este programa son publicados
en 1991 y facilita datos sobre los Riesgos Potenciales de Erosión de Suelos y Riesgos Actuales
de Erosión de Suelos, La diferencia entre las áreas con un riesgo de erosión potencial o actual
es debida a la influencia protectora que la actual cobertura vegetal del suelo proporciona a
éste, con lo cual, se ve la importancia de conservar esta cobertura protectora, sea cual sea el
uso del suelo que se esté dando actualmente, para no aumentar la superficie degradada por la
erosión. La resolución de las celdas es de Ikm por 1 km.
Riesgo de erosión potencial
Riesgo de erosión actual
ÁREA DE
ALTO
RIESGO
km'
202.101
145.494
%
41
29
ÁREA DE
RIESGO
MODERADO
km'
205.157
219.906
%
41
44
ÁREA DE
RIESGO
BAJO
km'
69.662
111.518
%
14
23
ÁREA SIN
RIESGO
km'
20.598
20.598
%
4
4
Figura n*" 3: Riesgos Potenciales de Erosión de Suelos y Riesgos Actuales de Erosión de Suelos; Fuente: EEA-CORINE(1991).
Figura n° 4: Erosión potencial del suelo. (CORINE 1991}
16
CAPITULO 11: Antecedentes
'^ - - • 1 ; " í í ' • * .
'.'•'••-••••' • - ¥ - - - ' •
#
Figura n" 5: Erosión actúa! del sudo. (CORINE 1991}
Actualmente a partir del Real Decreto 1415 de 2000 "Organización de la estructura básica del
Ministerio de Medio Ambiente" se está trabajando en la generación del nuevo Inventario de
Riesgos de Erosión de Suelos en España (2002-2012), con la finalidad de generar una
cartografía asociada a una base de datos que sea fácil de actualizar aprovechando las nuevas
herramientas SIG. El modelo de simulación de la erosión que se va a utilizar es la RUSLE. La
escala de trabajo es 1:50.000 y la unidad de trabajo es provincial. Se espera que la
actualización de estos datos se realice cada 10 años.
4. POLÍTICA Y ACTUACIONES EN EL CONTROL DE LA EROSIÓN. HACIA UNA
AGRICULTURA SOSTENIBLE EN LA UNIÓN EUROPEA Y EN ESPAÑA
España empezó a plantearse la restauración de sus terrenos degradados por siglos de intensa
y deforestadora actividad humana, en el transcurso de la segunda mitad del siglo XIX, al mismo
tiempo que se iba organizando la Administración forestal, mediante lo que se denominaba ya
entonces la "restauración hidrológico-foresta!", cuya actividad más importante era la
repoblación forestal con los objetivos de protección del suelo y regulación del ciclo hidrológico.
No faltaron intentos de abordar esta tarea de forma generalizada para todo el territorio
nacional, pudiéndose citar el "Plan sistemático de repoblación de cabeceras de cuencas
hidrográficas" de 1888, y ya en e! primer tercio del siglo XX, el "Plan Nacional de
Repoblaciones de los Montes" de 1926 o la parte forestal del "Plan Nacional de Obras
Hidráulicas" de 1933. Sin embargo, aunque se realizaron actuaciones cualitativamente muy
importantes y que llegaron a cumplir plenamente sus objetivos (muchas de tas zonas donde se
17
CAPITULO I I : Antecedentes
actuó han sido declaradas en la actualidad como espacios naturales protegidos), la falta de
presupuesto y de disponibilidad de terrenos donde actuar limitaron considerablemente el
alcance de la aplicación de estas planificaciones. Se estima entre 40.000 y 72.000 hectáreas la
superficie repoblada hasta 1940.
En 1939 se redacta el "Plan General de Repoblación Forestal de España", que proponía la
repoblación de 6 millones de hectáreas en 100 años. La ejecución de este Plan se vio
impulsada por la creación de un organismo, el Patrimonio Forestal del Estado, cuyo objetivo
era "restaurar, conservar e incrementar" la riqueza forestal perteneciente al Estado y que contó
con un fuerte apoyo político y presupuestario. La valoración de la ejecución de este Plan de
Repoblación, con variaciones derivadas de las circunstancias políticas, económicas, sociales y
técnicas en tan largo plazo, resulta necesariamente compleja, pero lo que no arroja dudas son
las cifras globales: desde 1940 hasta 1986 se ha repoblado una superficie de alrededor de 3,8
millones de ha, lo que evaluándolo en términos relativos a la superficie total del país (50,5
millones de ha), resulta cuantitativamente importante en relación con lo realizado en el ámbito
mundial. Tiene importancia destacar que de las repoblaciones realizadas, se ha estimado que
el 75% se han realizado con objetivo protector.
Las actuaciones de restauración hidrológico-forestal como principal instrumento de lucha contra
la erosión, la más importante manifestación de la desertificación en nuestro país, han
continuado siendo objeto preferente de la planificación nacional (se pueden destacar los
estudios realizados para un Plan Nacional de Restauración Hidrológico-Forestal entre 1991 y
1996), y su ejecución ha ido integrándose de manera creciente en los Programas Operativos
de aplicación de los Fondos Estructurales de la Unión Europea (UE), tanto en el primer periodo
de aplicación (1989-1993) como en los siguientes. De hecho, dentro de la Estrategia Ambiental
Nacional expuesta en el Marco Comunitario de Apoyo 1994-1999, la lucha contra la
desertificación se consideró una de las áreas prioritarias de actuación. Asimismo, entre los
proyectos presentados al Fondo de Cohesión de la UE se incluyó el grupo de Proyectos
"Restauración de la Cubierta Vegetal y Control de la Erosión en algunas zonas especialmente
degradadas" de aplicación en el periodo 1993-1996. En el periodo 1990-1999 la superficie
18
CAPITULO I I : Antecedentes
repoblada con cofinanciación de Fondos de la UE ha sido de 530.000 ha. Estas actuaciones se
han realizado en su gran mayoría sobre terrenos de titularidad pública. Sin embargo en la
última década las actuaciones de repoblación en terrenos de propiedad particular han tenido un
espectacular incremento gracias a la aplicación del programa de reforestación de tierras
agrarias de la Política Agraria Común de la UE. Desde el inicio de este programa, en 1992,
hasta la actualidad se han repoblado 542.000 ha. La decisiva contribución a la lucha contra la
desertificación de este programa se puede calibrar por el hecho de que aproximadamente la
mitad de estas repoblaciones se han realizado sobre superficies cuyos usos del suelo se
consideran entre los más afectados por procesos de degradación del suelo (barbechos, cultivos
leñosos, pastizales extensivos y eriales) y dentro de las regiones más afectadas por la
desertificación.
En conjunto se puede afirmar pues que la actividad repobladora en España ha supuesto hasta
la fecha más de 5 millones de ha, lo que supone una restauración del 10 % del territorio
nacional.
Pero a pesar de ios esfuerzos realizados, y a pesar de que las cifras de repoblación son
alentadoras, hay que tener en cuenta el grave problema de los incendios forestales que sufre
España. Para dar una cifra de su gravedad: "desde 1961, año en el que se Inició la recogida
anual y pormenorizada de datos por parte de la administración central, han ardido más de seis
millones de hectáreas, lo que suponen el 24 por ciento de la superficie forestal total de
España." (EFE,2002)
a. Programa de Acción Nacional Contra la Desertificación. PAN
Desde la primera conferencia de las Naciones Unidas sobre desertificación en Nairobi en 1977,
se apreció que España era el único país de Europa Occidental con importantes zonas
sometidas a procesos de desertificación calificados como muy graves. Estas conferencias en
España se concretaron en "La Problemática de la Erosión: Programa de Acciones en la
Vertiente Mediterránea" en 1978, que pretendía planificar las acciones que debían
19
CAPITULO I I : Antecedentes
desarrollarse en aquellas zonas de nuestra geografía más afectadas por la erosión hídrica, ai
ser dicina erosión el principal mecanismo de la desertificación en el ámbito mediterráneo. Como
paso siguiente se puso en marcha en 1981 el "Proyecto de Lucha contra la Desertificación en
el Mediterráneo", Proyecto LUCDEME, actualmente vigente y desarrollado por la dirección
General de Conservación de la Naturaleza del Ministerio de Medio Ambiente, siendo así
España el primer país desarrollado en recoger las recomendaciones de las Naciones Unidas en
esta materia.
En el Programa 21 de las Naciones Unidas aprobado en Río en 1992 la desertificación fue
considerada como una materia fundamental y se hizo un llamamiento para que se elaborara un
Convenio sobre Desertificación.
En 1994 se aprueba en París, con el consenso de más de un centenar de países, el acta de la
Convención de Naciones Unidas de Lucha Contra la Desertificación (CLD), en la que la
comunidad internaclonai reconoce que dicho fenómeno constituye el mayor problema de
carácter ambiental y socioeconómico que concierne a numerosos países en todas las regiones
del mundo. La CLD ha sido fimnada por 172 países entre ellos España, se publica en el BOE n°
36 de 1997, con ello adquiere el rango máximo de obligado cumplimiento para nuestro país. En
la propia Convención se establece la necesidad de que todos los países signatarios afectados
elaboren y ejecuten un Programa de Acción Nacional Contra la Desertificación (PAN),
constituyendo dicho Plan el principal compromiso contraído con este acuerdo.
El Órgano de Coordinación Nacional (OCN) establecido para la aplicación de la Convención ha
estado compuesto por representantes del Ministerio de Asuntos Exteriores (a través de la
Dirección General de Relaciones Culturales y Científicas, actualmente adscrita a la Agencia
Española de Cooperación Internacional, AECI), del Ministerio de Ciencia y Tecnología (a través
del Consejo Superior de Investigaciones Científicas) y del Ministerio de Medio Ambiente (a
través de la Dirección General de Conservación de la Naturaleza). A la Dirección General de
Conservación de la Naturaleza le corresponde la coordinación de la elaboración y desarrollo
del PAN, en cooperación con las Comunidades Autónomas y los restantes Ministerios
20
CAPITULO I I : Antecedentes
implicados, y con la participación de la sociedad. Por tanto es el órgano competente en el nivel
nacional para la lucha contra la desertificación.
El PAN no puede desarrollarse de otra fonna que como parte de la planificación nacional
ambiental y de desarrollo económico y social. Del amplio abanico de planificaciones
relacionadas con la problemática ambiental, las que más relación tienen en la lucha contra la
desertificación y con los que tiene gran nivel de coherencia son:
• Planificación en el sector forestal; Estrategia Forestal Española, Plan Forestal Español y
planificaciones forestales regionales.
• Plan Hidrológico Nacional y Planes Hidrológicos de Cuencas.
• Sector agrario: Plan Nacional de Regadíos y Estrategia de Integración de las
consideraciones ambientales en la agricultura de la Unión Europea.
• Desarrollo Rural: Programas de Desarrollo Regional y Rural de los Fondos Estructurales de
laUE
• Además ya ha sido publicado el documento de consulta de ia Estrategia Española de
Desarrollo Sostenible (EEDS) para los próximos 25 años. Una de las acciones clave de la
EEDS es la aplicación del programa de Acción Nacional contra la Desertificación
> Normativa y reglamentación
Se está haciendo un esfuerzo para adaptar las diferentes normativas existentes en los sectores
más estrechamente relacionados con ia lucha contra la desertificación con los principios de la
CLD. En concreto hay que referirse al sector agrícola (requisitos agroambientales obligatorios
para recibir ayudas de la Política Agraria Común), al sector forestal (elaboración de una nueva
Ley de Montes), al sector ligado a los recursos hídricos (obligatoriedad de planes de
ordenación para recuperación de acuíferos sobreexplotados y planes de gestión de sequías) y,
con un carácter más horizontal puesto que está muy relacionada con los sectores anteriores, a
la política de desarrollo rural (códigos de buenas prácticas agrarias obligatorios para acogerse
21
CAPITULO I I : Antecedentes
a las ayudas agroambientales, nueva líneas de ayudas en terrenos forestales de interés
publico).
Por tratarse la desertificación de un fenómeno multisectorial y multidisciplinar, demanda
soluciones integradas, por lo que la coordinación entre políticas es un requisito esencial para
obtener el éxito en la formulación de dichas soluciones. El objetivo del PAN es conseguir la
modificación o refuerzo de ciertas medidas contempladas en las estrategias o planes de cada
territorio. En el conjunto de medidas, las más importantes pueden ser las medidas orientadas a
la rehabilitación de las tierras degradadas por los distintos procesos de desertificación y la
prevención de la degradación, por citar algunas: prácticas agrícolas sostenibles (aplicación de
las técnicas de agricultura de conservación, tratamiento adecuado de los restos de cosecha
diseño racional de rotaciones y alternativas, utilización racional de fertilizantes y productos
fitosanitarios, prácticas de conservación de suelos agrícolas), recuperación y mantenimiento de
estructuras de conservación de suelos y de la red de drenaje de los terrenos agrícolas, mejora
de pastizales degradados y planificación de la ganadería extensiva en zonas áridas y
semiáridas, reforestación de terrenos agrícolas marginales y/o abandonados sometidos a
procesos de degradación, recuperación de suelos salinizados, fomento de la aplicación de
técnicas de rehabilitación de suelos (aplicación de residuos orgánicos de origen urbano,
industrial, agrario,...), repoblación forestal (con especial atención a la instauración de una
cubierta vegetal protectora y fijadora de suelos, tolerante a condiciones de aridez extrema),
tratamientos selvícolas para la mejora de cubiertas vegetales degradadas, obras de corrección
hidrológica, fomento de la investigación y experimentación de técnicas de restauración de la
vegetación en zonas áridas, reestructuración de regadíos mal planificados o ineficientes o
abastecidos por recursos hídricos sobreexplotados etc.
En el ámbito agrícola, el desarrollo en España del Reglamento (CE) 1259/1999 del Consejo, de
17 de mayo de 1999, por el que se establecen las disposiciones comunes aplicables a los
regímenes de ayuda directa de la Política Agrícola Común (PAC), debe garantizar la
integración de las consideraciones relativas al empleo y ai medio ambiente a la hora de
conceder ayudas directas a los agricultores en el marco de las Organizaciones Comunes de
22
CAPITULO I I : Antecedentes
Mercado (eco-condicionalidad). Mediante este nuevo Reglamento, los Estados niiembros
podrán integrar las consideraciones medioambientales en la concesión de las ayudas,
supeditándolas, bien a compromisos medioambientales, bien al cumplimiento de requisitos
medioambientales ya sea generales o específicos, que constituyan una de las condiciones
necesarias para la concesión de los pagos directos. Asimismo, podrán imponer sanciones
adecuadas y proporcionales aplicables en caso de infracción y estarán autorizados para reducir
o anular los pagos directos.
Del amplío abanico de medidas incluidas para ia aplicación de los Fondos Estructurales de la
UE, muchas de ellas continuación de líneas ya iniciadas pero que han sido modificadas de
acuerdo con la experiencia adquirida en periodos anteriores, las más directamente vinculadas
con las actuaciones de lucha contra ia desertificación que propone el PAN son:
• Programa de medidas agroambientales: se trata de un régimen de ayudas a la utilización
de métodos de producción agraria compatibles con el medio ambiente. Se considera uno de los
programas más importantes para luchar contra la desertificación en el ámbito agrario, por la vía
de incentivos a los propietarios. Incluye medidas como: extensificación de la producción
agraria, racionalización en el uso de productos químicos, lucha contra la erosión en medios
frágiles, ahorro de agua en zonas de humedal y acuíferos subterráneos, prácticas de
prevención contra incendios, gestión integrada de las explotaciones ganaderas.
• Programa de reforestación de tien'as agrarias.
• Medidas forestales: se incluyen actuaciones de lucha contra la erosión, de conservación y
mejora de la cubierta vegetal en terrenos forestales de gestión pública, ayudas a actuaciones
forestales en terrenos de propiedad privada, y medidas de defensa contra incendios.
• Medidas de modernización y diversificacíón de las explotaciones agrarias: en algunas
regiones se han incluido medidas de gran interés como, por ejemplo, ayudas al mantenimiento
y conservación de bancales y terrazas agrícolas para evitar la erosión, a la realización de
sistemas de drenaje eficientes para evitar problemas de salinización, medidas relacionadas con
la mejora en la gestión de los recursos hídricos y ayudas a la formación en métodos de cultivo
respetuosos con el medio ambiente.
23
CAPITULO i r . Antecedentes
> Disposiciones para adaptar las actividades científicas y técnicas en curso al proceso
del PAN.
Es evidente pues que en los últimos años se ha generado una gran masa de información sobre
desertificación, cuya obtención ha sido estimulada y financiada por los organismos
responsables de la planificación científica, tanto en el ámbito nacional como europeo. Dicha
información es de gran utilidad potencial y su aplicación a las necesidades del PAN requiere la
integración de toda esta información, de fonna que resulte útil para avanzar en la comprensión
de las múltiples interacciones entre los factores que intervienen en el proceso de
desertificación, sobre todo en el ámbito de la socioeconomía y en la definición de las medidas
que propone el PAN. Desde hace ya tiempo y desde distintos ámbitos se tiene una clara
conciencia de la necesidad de realizar dicha integración, habiéndose puesto en marcha varias
iniciativas encaminadas a su consecución (entre ellas la base de datos de LUCDEME y una de
las líneas de trabajo del Proyecto HISPAMED, que incluía la recopilación de la investigación
relacionada con la desertificación).
Por todo ello el PAN propone entre sus líneas de acción el "Análisis, divulgación y
explotación de resultados de programas de Investigación, Desarrollo e Innovación
Tecnológica sobre la desertificación. Promoción de estudios y proyectos. Continuación
del Proyecto LUCDEME". Esta línea responde a dos objetivos fundamentales: Por un lado,
extraer los resultados de investigación y conocimiento que tengan la madurez suficiente para
su desarrollo en aplicaciones prácticas y difundirlos entre los usuarios finales de dichos
resultados, y, por otro lado, formular una estrategia integrada de adquisición de conocimientos
en materia de desertificación adaptada a las necesidades actuales y basada en la experiencia
de tres décadas de estudio e investigación.
Otra medida incluida en el PAN es la creación de un grupo de trabajo cuyo objetivo es la
definición y aplicación de indicadores de la desertificación, válidos para satisfacer las
necesidades planteadas. En España la cuestión de los indicadores de la desertificación no es
nueva, sobre todo en el campo de los indicadores para evaluar el grado de extensión del
24
CAPITULO II: Antecedentes
proceso. Existen diversas aproximaciones al tema, pero iiay un amplio acuerdo en la necesidad
de avanzar mucho más y de alcanzar resultados concretos y prácticos. En particular es
ampliamente reconocida la laguna existente en el campo de indicadores socioeconómicos, y la
importancia de avanzar en su conocimiento, sobre todo a escalas de trabajo regional y local, a
pesar de la también reconocida dificultad de esta tarea.
> Evaluación y seguimiento de la desertificación en España
El PAN propone el establecimiento de un sistema integrado de vigilancia de la desertificación
con objeto de disponer de mediciones, datos e indicadores que nos permitan diagnosticar los
procesos de desertificación en España y conocer el estado de su desarrollo en las zonas
afectadas y la respuesta de las mismas ante los remedios aplicados. Entre las acciones
propuestas está:
• Inventario, evaluación y seguimiento de áreas afectadas por desertificación.
Realización del "Inventario Nacional de Erosión de Suelos", como actualización del Mapa de
Estados Erosivos, a escala más detallada que el existente (éste se realizó a 1:400.000 y ahora
se va a realizar a 1:200.000). Con ello se cubrirá el objetivo de obtener una visión actualizada
del fenómeno más descriptivo y vinculado a la desertificación en España, la erosión hídrica.
Además y dado que la Información de los primeros mapas publicados data de los años 1986,
1987 y 1988 permitirá realizar un análisis comparativo de la evolución de este fenómeno en las
últimas décadas, lo que se considera de enorme interés para el seguimiento del fenómeno de
la desertificación y a la planificación de acciones para su control. La actualización del Inventario
será constante, adquiriendo un carácter periódico realizándose cada 10 años. Se ha iniciado en
el año 2002 y para su ejecución se prevé una inversión para los próximos 10 años (plazo en el
que se habrá inventariado todo el territorio nacional) de 9 millones de euros.
"En el inventario de la erosión del suelo a nivel nacional no hace falta una escala más
detallada, pero en las zonas de máxima prioridad o de especial interés detectadas en el
diagnóstico nacional se pasará a una escala de 1:100.000 6 1:50.000 para realizar una
planificación sectorial o regional. Hay un tercer nivel para las áreas identificadas en el 2° nivel,
25
CAPITULO 11: Antecedentes
para ser objeto de planes de acción específicos in situ, usando las escalas de información
necesarias para hacer posible los planes de acción que haya que llevar a cabo." (Dirección
General de Conservación de la Naturaleza, DGCN,2001).
> Matábase de datos del medio ambiente.
Se ha puesto de manifiesto de forma reiterada la necesidad de reunir la información existente
en España sobre la desertificación y las formas de combatirla, y sobre todo de hacer accesible
dicha información a ios posibles usuarios de la misma.
La Dirección General de Conservación de la Naturaleza se propone crear una metabase de
datos a nivel nacional específicamente dedicada a la desertificación como primera etapa. El
sistema de información se construirá partiendo de los activos existentes en términos de datos,
productos e instituciones, para el establecimiento de dicho sistema. Los contenidos de la
metabase serán: descripción de fuentes de información (instituciones, organismos), cuáles son
las funciones que realizan dichas instituciones en relación con la producción de datos, dónde
se encuentra la información, formatos en que dicha infonnación está disponible e indicaciones
de los usos posibles de la infonnación. La creación de la metabase se apoyará en la
participación y cooperación de las diversas instituciones científicas y técnicas propietarias y
generadoras de infonnación, para lo que se establecerán los necesarios protocolos de
entendimiento.
b. Estrategia Española de Desarrollo Sostenible. EEDS
En el año 2002 se ha publicado el documento de consulta de la Estrategia Española de
Desarrollo Sostenible (EEDS) para los próximos 25 años. La Estrategia se enmarca en el
amplio conjunto de iniciativas a escala internacional en las que España está comprometida: la
Conferencia de Naciones Unidas sobre el Medio Ambiente y Desarrollo de 1992 y los
Convenios y acuerdos ambientales de ella derivados; el compromiso de fomnular estrategias de
desarrollo sostenible adoptado en la Conferencia de Río + 5; la Estrategia de la Unión Europea
26
CAPITULO I I : Antecedentes
para un Desarrollo Sostenibie adoptada en el Consejo Europeo de Gotemburgo en junio de
2001; la adopción de los Principios Directores para el Desarrollo Territorial Sostenibie del
Continente Europeo por el Consejo de Europa; la estrategia para promover un modelo de
desarrollo ambientalmente sostenibie aprobada por la Organización para la Cooperación y el
Desarrollo Económico (OCDE).
"Desarrollo sostenibie es la combinación de tres aspectos al mismo tiempo: un
crecimiento económico que favorezca el progreso social y respete el medio ambiente;
una política social que estimule la economía; y una política ambiental que sea a la vez
eficaz y económica. Objetivos que al estar ligados entre sí obligan a una concepción
integrada. (EEDS 2002)".
Si se analiza la EEDS: Hay que asociar el crecimiento económico y la cohesión social con la
protección de los recursos y del entorno. De entre todos los sectores implicados para conseguir
un desarrollo sostenibie se encuentra como prioritario el sector agrario. Los desafíos del
sector agrario se enmarcan en un contexto internacional que aparece definido
fundamentalmente a partir de la reforma de la PAC en 1999 (Agenda 2000) y de las
discusiones sobre comercio internacional mantenidas en el seno de ia Organización Mundial de
Comercio (OMC). "Pero en términos de sostenibilidad, sin embargo, es preciso atender
además a cuestiones relativas a la incidencia de la política agraria sobre la gestión del
territorio, sobre la fijación de la población al medio rural en zonas amenazadas por
procesos de desertización y sobre la capacidad del sector de asumir el reto de ser
rentable, en términos financieros, económicos y sociales, en un entorno crecientemente
competitivo."
Los desafíos para el desarrollo sostenibie del sector agrario en España se plantean entre otros,
en dos vertientes:
• La lucha contra la desertificaclón.
• La fijación de la población en el territorio.
27
CAPITULO I I : Antecedentes
La fijación de la población en el territorio y la conservación del patrimonio natural y cultural
depende del capital productivo y de la riqueza disponible, ya que hay que asociar el crecimiento
económico y la cohesión social con la protección de los recursos y del entorno. Es por ello que
la Estrategia Española de Desarrollo Sostenible se plantea como objetivo prioritario y
selectivo, entre otros, abordar los procesos de desertificación y mejorar la conservación
del suelo, como factor productivo esencial para el correcto desenvolvimiento de las
actividades humanas en su dimensión social y económica.
En el ámbito de la política de Agricultura, como actividad económica que más relación guarda
con la utilización de los recursos naturales y por lo tanto la que más incide en su preservación,
los indicadores que se van utilizar para hacer un seguimiento de los logros en la consecución
de los objetivos de la estrategia de desarrollo sostenible son entre otros:
• Población activa en el sector
• Nivel de contaminación de los suelos y presión sobre los usos del agua
• Superficie de suelo afectado por la erosión y con riesgo de desertificación
• Gestión forestal sostenible (% de montes con instrumentos de gestión)
Y las medidas a poner en marcha en este sector son entre otras:
• Promover el desarrollo y aplicación del Programa de Acción Nacional de Lucha contra la
Desertificación.
• Favorecer la conservación y restauración de terrenos agrícolas abandonados en proceso
de degradación.
• Promover prácticas de explotaciones agrícolas compatibles con el medio ambiente.
• Fomentar la innovación tecnológica en los sectores agrario, pesquero y alimentario.
3.3 Comunicado de la Comisión Europea: "Hacia una estrategia temática para fa
protección del suelo"(COM (2002) 179 final).
Muchas políticas de la UE afectan al suelo y algunas de ellas velan por su protección, aunque
por lo general no sea este su objetivo principal. En mayo de 2001, la Comisión advirtió que la
28
CAPITULO I I : Antecedentes
erosión y e! declive de la fertilidad del suelo representan una amenaza de primer orden para el
desarrollo sostenible ya que reducen la viabilidad de las tierras agrícolas. (COM (2001) 264).
Esta Comunicación pretende impulsar el compromiso político en materia de protección del
suelo con vistas a que en los próximos años se actúe de manera más satisfactoria y
sistemática al respecto, marcando el camino para la elaboración de la Estrategia Temática para
la Protección del Suelo.
La Comisión considera que la mejor solución para la protección del suelo en este momento
consiste en aplicar una estrategia basada en:
> Iniciativas inmediatas en diversas políticas medioambientales
> La integración en otras políticas
> La vigilancia del suelo
> La futura preparación de nuevas medidas basadas en los resultados obtenidos a partir de
los resultados de la vigilancia del suelo.
En conjunto, estas medidas constituyen los cimientos de un estrategia temática en materia de
suelo con dos vertientes: la primera consiste en utilizar el conocimiento actual como base de
actuación, y la segunda en completar la información actualmente disponible para futuras
actuaciones.
La Comisión destaca la importancia de reunir información más detallada y comparable acerca
del alcance y la importancia de los procesos de degradación, así como sobre las prácticas de
gestión del suelo y las medidas de protección más adecuadas, a fin de evitar dichos procesos
en le futuro.
Como esta es la primera Comunicación que aborda la protección del suelo, reúne elementos
tantos descriptivos como de acción para dar así una idea global de la complejidad del problema
y servir de base a trabajos futuros. Es importante diferenciar, entre suelo, tema central de esta
29
CAPITULO 11: Antecedentes
Comunicación, y utilización del suelo, que será objeto de una Comunicación aparte cuya
publicación está prevista para 2003.
Las principales amenazas para el suelo en la UE y en los países candidatos son:
> La erosión
> Pérdida de materia orgánica
> Contaminación del suelo; local y difusa
> Sellado del suelo
> Compactación del suelo
> Reducción de la biodiversidad del suelo
> Salinización
> Inundaciones y deslizamientos de tierras
Con esta Comunicación sobre protección del suelo, la Comisión lo sitúa entre los medios
ambientales que deben protegerse de cara al futuro, poniéndolo en le mismo plano que el agua
y el aire. El suelo es un elemento esencial para la vida humana, que a la vez , se ve afectado
por las actividades desarrolladas por el hombre.
> Políticas comunitarias aplicables a la protección del suelo.
Muchas políticas de la UE afectan al suelo y algunas de ellas velan por su protección, aunque
por lo general no sea este su objetivo principal. Las políticas más importantes en este sentido
son, entre otras, las de medio ambiente, agricultura, desarrollo regional, transporte, desarrollo e
investigación. Pero la creación de una política comunitaria de protección de suelos llevará
tiempo. Hasta entonces será necesario aplicar el principio de cautela para evitar la degradación
del suelo en el futuro . Dicho principio deberá aplicarse tanto desde una perspectiva local como
comunitaria.
A largo plazo será necesario establecer instrumentos legislativos que regulen la vigilancia del
suelo de modo que las políticas de protección se fundamenten en una sólida base científica.
30
CAPITULO I I : Antecedentes
Así el Sexto Programa de Marco de Investigación, en fase de propuesta , favorece la
investigación relacionada con el suelo en la prioridad "desarrollo sostenible, cambio planetario y
ecosistemas", insistiendo en una evaluación integrada a gran escala de la degradación de la
tierra o del suelo y la desertificación en Europa, así como en las estrategias relacionadas de
prevención y mitigación.
> Capacidad para comparar los de datos sobre suelos.
Para llegar a una comprensión común en toda Europa sobre los procesos de degradación de
suelos, es Importante garantizar la posibilidad de comparar los datos. La experiencia muestra
que el principal factor que limita la evaluación del estado del suelo en Europa a partir de los
datos ya existentes sigue siendo la falta de métodos armonizados de vigilancia y transferencia
de datos , lo que impide la capacidad de comparar los mismos.
La elaboración de normas aceptadas internacionalmente se efectuará en organismos de
normalización internacional, como el CEN (Comité Europeo de Normalización) y la ISO
(Organización Internacional de Normalización).
5. PROCESOS ENGLOBADOS DENTRO DE LA EROSIÓN
"El conocimiento con detalle de los procesos de erosión y sedimentación debidos al agua hace
necesario el conocimiento de los procesos que engloban procesos de desprendimiento,
procesos de transporte y procesos de sedimentación de las partículas del suelo o sedimentos
en los que las gotas de lluvia y la escorrentía superficial actúan como agentes erosivos y de
transporte." (ASCEig75)
> Desprendimiento, es la disgregación de las partículas del suelo de la masa por los agentes
erosivos.
31
CAPITULO I I : Antecedentes
> Transporte, es el movimiento de los sedimentos de su ubicación original. Los sedimentos
viajan desde las zonas altas a través de los arroyos e incluso pueden llegar a alcanzar el
océano (Holeman, 1968).
> Sedimentación. No todos los sedimentos alcanzan el océano, algunos de ellos son
depositados en el límite de las pendientes, en presas, y valles (ASCE; 1975). Este proceso
es la sedimentación. Hay sedimentos que son depositados sólo temporalmente y las
siguientes tormentas, algunas veces muchos años después, pueden volver a movilizarlos y
transportarlos mucho más lejos (Trimbie, 1975).
Ya se comento que la pérdida de suelo se expresa habitualmente, en unidades de peso o
volumen por unidad de superficie y tiempo (t/ha.año), pero se debe tener cuidado al interpretar
datos de tasa de erosión, porque varían con ei tamaño de la zona considerada. Parte de los
sedimentos procedentes de las colinas, terraplenes y excavaciones, encuentran su salida en
los ríos, pero otra parte se deposita al pié de las pendientes y en llanuras anegables, donde
permanecen temporalmente almacenados; a veces hasta la siguiente tormenta o, en otras
ocasiones durante millones de años. Como en las cuencas hidrográficas más grandes tiende a
haber mayor proporción de estos sumideros de sedimentos, las tasas de erosión expresadas
por unidad de superficie son generalmente más altas para las cuencas pequeñas y disminuyen
al aumentar el tamaño de la cuenca. En áreas pequeñas, las lluvias son relativamente
uniformes y la distribución de fuentes y sumideros de sedimentos varía según los suelos,
pendientes y usos del suelo, (Morgan 1994).
Los factores que determinan la tasa de erosión son: la lluvia, la escorrentía, el viento, el suelo,
la pendiente, la cobertura vegetal y la presencia o ausencia de medidas de conservación. Éstos
y otros factores relacionados con ellos, se pueden considerar bajo tres aspectos: energía,
resistencia y protección;
• El aspecto energético incluye la capacidad potencial de la lluvia, la escorrentía y el viento
para provocar la erosión. Esta capacidad se denomina erosivldad.
32
CAPITULO I I : Antecedentes
• En el aspecto de la resistencia, resulta fundamental el factor de erosionabilidad del suelo
que depende sobre todo de sus propiedades mecánicas y químicas.
• El aspecto de protección se centra en los factores relacionados con la cobertura vegetal,
ésta puede proteger de la erosión al interceptar la lluvia y reducir la velocidad de la escorrentía
y del viento.
La mayor parte de la erosión de las laderas y el transporte de sedimentos se produce con
fenómenos dominantes de moderada intensidad; aun así, los fenómenos extremos pueden ser
muy dramáticos y tener consecuencias de mayor duración.
Independientemente de las variaciones asociadas a la frecuencia e intensidad de tormentas
aisladas, la tasa de erosión sigue un patrón estacional (asociado al régimen de lluvias cuando
presenta una estación húmeda y una estación seca) que a su vez está relacionada con el
desarrollo de la cubierta vegetal.
6. MODELIZACIÓN DE LA EROSIÓN DEL SUELO. TIPOS DE MODELOS.
"Cuando se predice la erosión, se debe decidir si la predicción es para un año, un día, una
tormenta o para periodos cortos dentro de una tormenta, si se refiere a una parcela, una ladera
o una cuenca. Estas perspectivas en el tiempo y en el espacio influirán en los procesos que
deben incluirse en el modelo, en la forma que deben describirse y en el tipo de datos
necesarios para validar el modelo y su funcionamiento. "(Morgan, 1994)
33
CAPITULO I I : Antecedentes
Los modelos se pueden clasificar según los datos que utiliza y la forma de generarlos en:
TIPO DE
MODELO
Físicos
Analógicos
Digital
a)con base física
b) estocásticos
c) empíricos
DESCRIPCIÓN
Modelos a escala reducida construidos en laboratorio; necesitan asumir similitudes
dinámicas entre el modelo y el mundo real
Utiliza sistemas mecánicos o eléctricos análogos a los investigados; p. ej. el fluido
eléctrico utilizado para simular los flujos de agua.
Utiliza ordenadores para procesar grandes cantidades de datos
Describe ios procesos incluidos en el modelo mediante ecuaciones matemáticas
teniendo en cuenta las leyes de conservación de la masa y la energía.
Se basa en la generación de series sintéticas de datos a partir de las características
estadísticas de datos simples existentes; es útil para generar secuencias de entrada
para modelos de base física y empírica cuando los datos son disponibles sólo para
pequeños periodos de observación.
Basada en la identificación de relaciones estadísticas significativas entre las
variables importantes consideradas, cuando se dispone de una base de datos
razonable. Se realizan tres tipos de análisis:
de caja negra: sólo se estudian las entradas y salidas principales.
de caja gris: se conocen algunos detalles de como funciona el sistema.
de caja blanca: se conocen todos los detalles de como opera el sistema
Figura n" 6: Clasificación de los modelos según los datos que utiliza y la forma de generarlos. Gregory y Walling (1973)
34
CAPITULO I I : Antecedentes
Si se clasifican los modelos según el tipo de información que se obtiene:
CUALITATIVOS: establecen una gradación
ordinal en la magnitud del proceso erosivo
en un área detenninada.
CUANTITATIVOS: permiten la estimación
numérica de la erosión, y definiendo rangos,
establecer estados erosivos.
Formas de erosión
Grados de erosión
Evaluación directa: medidas en el terreno,
ensayos o medidas de parámetros asociados
a los sedimentos
Evaluación indirecta: con
relaciones empíricas entre
factores o parámetros
Físicos
Estadísticos
Paramétricos
Figura n" 7: Clasificación de los modelos según el tipo de información que se obtiene. Almorox, ef al. (1994)
"El conocimiento de los procesos erosivos es máximo para periodos de tiempo muy cortos, de
sólo unos pocos minutos. Aunque es posible aplicar estos conocimientos a periodos más
largos, la extrapolación continua no es posible. Un fenómeno singular o una tormenta es
probablemente, el límite superior al que puede aplicarse las relaciones establecidas para
condiciones instantáneas. Por ello, modelizaciones para periodos de tiempo más largos, sólo
pueden obtenerse sumando las predicciones de tormentas individuales. La alternativa es
desarrollar modelos empíricos a partir de datos recogidos durante un año, o basados en
medias anuales. (Morgan, 94)"
La escala de trabajo influye en el número de factores que deben incorporarse al modelo, los
que pueden mantenerse constantes y los que pueden considerarse principales, alrededor de
los cuales deberá construirse el modelo.
Se hará una revisión de los modelos que se han utilizado para desarrollar políticas de
conservación de suelos, aunque en general hasta ahora han sido modelos paramétricos como
la USLE, el SLEMSA .y últimamente la RUSLE. Pero teniendo en cuenta que el conocimiento
de los procesos erosivos ha mejorado significativamente en los últimos años, ahora se pueden
35
CAPITULO I I : Antecedentes
desarrollar modelos con base física y de caja blanca desarrollados con un soporte digital. Si io
clasificamos según los datos obtenidos, modelos cuantitativos de evaluación indirecta,
básicamente físicos. Por lo tanto la revisión de los modelos existentes intentará clasificar los
modelos según si son empíricos o físicos pero sin olvidar que el límite entre un tipo de modelo
y otro no es nítido y la evolución en el desarrollo de los modelos es importante.
7. MODELOS DE ESTIMACIÓN DE LA EROSIÓN HÍDRICA
Los modelos son una simplificación de la realidad y por lo tanto la complejidad o sencillez de
éste es función de ios objetivos buscados. La escala de trabajo influye en el número de
factores que deben incorporarse al modelo, los que pueden mantenerse constantes y los que
pueden considerarse principales, alrededor de los cuales deberá construirse el modelo.
a. MODELOS EMPÍRICOS
Durante la década de los años sesenta aparecieron varios modelos sencillos de tipo de caja
negra, que relacionan la pérdida de suelo con la lluvia o con la escorrentía en grandes
cuencas, pero con la gran limitación que supone no saber cual es la causa de la erosión:
a = ciQ'
donde Q^ es la descarga de sedimento, Q es la descarga de agua y a es un índice de la
severidad de la erosión que no siempre se puede establecer. Para el modelo de Jovanovic ef
al. (1958) b = 2.25 que para un modelo semejante de Leopold, etal. (1964) b tienen un valor
entre 2.0 y 3.0
7.1.1. Foum¡er(1960)
36
CAPITULO II: Antecedentes
Fournier en 1960 desarrolló un modelo empírico de caja gris que relacionaba la producción
media anual de sedimentos (Q^, g/m^), la altitud media (H; m) y la pendiente media de la
cuenca (S; grados) y la lluvia mediante una ecuación de regresión:
log Q^ = 2.65 log P^^ + 0.46(log H)(tgS} -1.56
donde p es la mayor precipitación media mensual y P es la precipitación media anual, luego la
relación p^/P es un índice de concentración de la precipitación en un solo mes, (no es una
medida de la intensidad de la precipitación). El problema es que la ecuación no se puede
extrapolar más allá del campo de valores que la definieron.
7.1.2. Ecuación universal de la pérdida de suelo
Hasta ahora todas las ecuaciones predictivas estudiadas se referían a grandes cuencas. Para
evaluar las pérdidas de suelo en áreas más pequeñas, como laderas o parcelas aisladas, se
desarrolló con posterioridad la Universal Soil Loss Equation (USLE), (Wischmeier, et al. 1965),
y teniendo en cuenta la experiencia derivada de su uso, fue más tarde modificada y puesta al
día en el año 1978. La ecuación se basa en unos parámetros que no tienen realidad física, se
trata de una fomriulaclón empírica que pretende interpretar los mecanismos erosivos por sus
causas y efectos:
E = R.K.L.S.C.P
> £ es la pérdida anual de suelo, R es el índice de erosividad pluvial, K es el factor de
erosionabilidad del suelo, L es el factor de longitud de la pendiente, S es el factor de pendiente,
C es ei factor de manejo del cultivo y P es el factor de prácticas de control de la erosión.
37
CAPITULO II: Antecedentes
> R: índice de erosividad pluvial basado en la media anual de la resultante de multiplicar la
energía cinética de la lluvia por la intensidad máxima durante 30 minutos; Eho, donde E está en
J/m^ e ¡30 en mm/h {R estará en unidades métricas.):
R = EI,J 1000
Con este índice se han elaborado mapas de erosividad pluvial, pero hay que tener cuidado
para averiguar que tipo de unidades están empleando, si son americanas o sistema métrico
internacional, ya que estos dos sistemas coexisten en muchas partes del mundo.
> K es el índice de erosionabilidad de! suelo definido como la pérdida media anual de suelo
por unidad de R para unas condiciones tipo de suelo desnudo, labrado recientemente según la
dirección de la pendiente, sin prácticas de conservación y sobre una ladera de 5° y 22m de
longitud. También puede estimarse de fomna aproximada en el nomograma del valor de K
según Wischmeier.eía/. ,(1971).
> LS. Los factores de longitud de pendiente (L) y grado de la pendiente (S) se combinan en
un solo índice (factor topográfico) que expresa la relación entre la pérdida de suelo en una
ladera de pendiente y longitud dada y la que se produce en las condiciones tipo de 5° de
pendiente y 22m de longitud {LS = 1.0). El valor de éste factor puede obtenerse de un
nomograma, (Wischmeier et al., 1978) o de la ecuación:
LS ^ (0.065 + 0.0455 + 0.00655^) 22.13
donde x es la longitud de la ladera en m, y s es la pendiente, en tanto por ciento. El valor de n
puede variar con la pendiente.
> C es el factor de manejo del cultivo y representa la relación entre la pérdida de suelo con
un cultivo dado y la que se produce con ese mismo suelo desnudo. Como las pérdidas de suelo
38
CAPITULO I I : Antecedentes
varían con la erosividad y la morfología de la cubierta vegetal, es necesario tener en cuenta los
cambios que se producen en éstas a lo largo del año para obtener el valor anual.. Para los
cultivos anuales, éstas son: (I) barbecho, {II) siembra, (III) establecimiento, (IV) desarrollo, (V)
madurez y (VI) residuos y rastrojo (que abarca desde la recolección hasta la nueva siembra).
Para un cultivo dado, se obtienen valores por separado para cada periodo, a partir de tablas
(Wischmeier eí al. 1978) que resumen los datos recopilados durante muchos años por el el
Servicio de Conservación de Suelos de los EEUU {United States Soil Conservation Service).
Para otros países, no existe información detallada para calcularlo y es más apropiado utilizar
valores medios anuales en las tablas que existen para diferentes cultivos.
> P. Los valores para el factor de prácticas de control de la erosión se obtienen de las tablas
que relacionan las pérdidas de suelo en parcelas donde se aplican las prácticas con las
producidas sin ellas. Sin prácticas de control de la erosión, el valor de P = 1,0. Cuando se
construyen terrazas de drenaje, se utiliza el factor P de cultivo a nivel y el factor LS se ajusta
para la longitud de pendiente que representa la distancia horizontal entre terrazas. Este método
no es apropiado para terrenos abancalados, pero a partir de investigaciones en Taiwán, Chan
(1981), obtuvo distintos valores para los diferentes tipos de bancales.
Como resultado de la amplia experiencia adquirida en su utilización para evaluar las pérdidas
de suelo en USA por erosión laminar y en regueros, se hicieron una serie de cambios que hoy
están incorporados en la Ecuación Revisada de Pérdida de Suelo {Revised Universal Soil loss
Equation, RUSLE), (Renard eí a/. 1991). Ésta incluye revisiones en los valores del factor R en
USA; el desarrollo de un factor K variable estacionalmente, obtenido por la ponderación de las
estimaciones instantáneas de K por la proporción anual de R para periodos sucesivos de 15
días; modificaciones del factor LS para tener en cuenta la susceptibilidad de los suelos a la
erosión en regueros; y un nuevo procedimiento para contabilizar el valor del factor C mediante
el producto del valor de varios subfactores, que tienen en cuenta el cultivo anterior, el follaje de
los cultivo, la cobertura superficial {muich y vegetación sobre el terreno), y la rugosidad
superficial.
39
CAPITULO I I : Antecedentes
La ecuación Universal de Pérdidas de Suelo fue diseñada como una herramienta para
planificar la conservación de suelos. Sin embargo tiene varias limitaciones que aconsejan que
no se aplique a condiciones para las que no fue diseñada. (Las limitaciones se aplican
igualmente para la RUSLE):
• Como se diseñó para erosión en regueros y entre regueros, no se debe estimar la
contribución de la erosión en las laderas en la producción de sedimentos en la cuenca , ya
que no tiene en cuenta la deposición de sedimentos, ni incorpora ninguna relación de
sedimentos aportados.
• Como la ecuación se desarrolló para estimar la pérdida media anual de suelo a largo plazo,
no puede utilizarse para predecir las pérdidas de una tormenta aislada.
• La ecuación no deberá aplicarse a condiciones para las que no se hayan determinado los
valores de los factores y, por tanto, necesitan estimarse por extrapolación.
7.1.3. Soil Loss Estimator for Southern África (SLEMSA)
Fue desarrollado a partir de datos de Zimbabwe para evaluar la erosión resultante en diferentes
sistemas agrícolas y para recomendar las medidas adecuadas de conservación. La técnica ha
sido adoptada por todos los países del sur de África. La ecuación es (Elwell 1978a):
Z = K.X.C
donde Z es la pérdida media anual de suelo (t/ha), K es la pérdida media anual de suelo(t/ha)
en una parcela tipo de 30m de longitud por 10m de anchura y 2,5° de pendiente, de un suelo de
erosionabilidad conocida (F) con el terreno en barbecho blanco, X es un factor adimensional
que combina la longitud y grado de la pendiente , y C es otro factor adimensional que depende
del manejo del cultivo.
40
CAPITULO 11: Antecedentes
Según el autor, el modelo puede ser utilizado a tres niveles distintos:
1. por medio de un recorrido de campo, confirmando la experiencia en el terreno.
2. como herramienta de enseñanza, discerniendo los mayores problemas causantes de la
erosión.
3. pude ser probado con resultados obtenidos en parcelas experimentales, incluso con datos
de un solo año (en contraste al número de años necesarios para la validación de ia USLE)
Este modelo ha sido menos criticado que la USLE al tratarse de una metodología menos
conocida.
7.1.4. Método Morgan, Morgan y Finney
Morgan, eí al. (1984) desarrollaron un modelo que, intentando mantener la sencillez de la
Ecuación Universal de Pérdida de Suelo, incorpora los últimos avances en el conocimiento de
los proceso de la erosión para predecir las pérdidas anuales en parcelas de dimensiones
limitadas, situadas en laderas. El modelo se desarrollo reuniendo los datos de las
investigaciones de geomorfólogos e ingenieros agrónomos.
El modelo divide el proceso erosivo en una fase hidráulica y otra de sedimentación (Flg.8). La
fase de sedimentación es una simplificación del esquema descrito por Meyer eí al. (1969,Fig.9).
Considera la erosión del suelo como resultado del desprendimiento de las partículas del suelo
por el impacto de las gotas de lluvia y del transporte de esas partículas por el superficial. No se
tiene en cuenta los procesos de transporte por salpicadura , ni de desprendimiento por la
escorrentía. Por ello, la fase de sedimentación comprende dos ecuaciones predictivas, una
para la tasa de desprendimiento por salpicadura y otra para la capacidad de transporte por el
flujo superficial. Las entradas en las ecuaciones de energía de la precipitación y volumen de
escorrentía, respectivamente se obtienen de la fase hidráulica.
41
CAPITULO II: Antecedentes
Intensidad de lluvia
Energía de la lluvia
Volumen de lluvia
Número de días de lluvia
Lluvia media por día de lluvia
Desprendimiento del suelo
Interceptación de la lluvia
4 Profundidad
de suelo
Humedad del suelo a capacidad
de campo Densidad párente
Relación E/E,
Capacidad de almacenamiento de humedad en el suelo
Volumen de flujo superficial
Desprendimiento - por salpicadura
h4anejo del cultivo
Grado de pendiente
Velocidad de renovación del suelo
Comparar
Intensidad de erosión
Cambio en la Cc a supenor del suelo
Figura n" 8: Diagrama de flujo para la predicción de la pérdida de suelo en el modelo de Morgan, Morgan y Finney
42
CAPITULO 11: Antecedentes
Suelo de ta parte afta
Desprendimiento por la lluvia
Desprendimiento por escorrentta
Suma de desprendimiento
iZ£
Capacidad de transporte
de la lluvia
Capacidad de transporte de la escorrentía
Total de suelo desprendido
. Comparar-if
Capacidad total de transporte
I si desp. < trans. si trans. < desp.
Suelo transportado pendiente abajo
Figura n" 9: Diagrama de flujo para modelizar los procesos de erosión hídrica según Meyer y Wischmeier, 1969.
El modelo utiliza seis funciones operadoras para las que se necesitan quince parámetros de
entrada:
• Fase hidráulica
£ = i?(11.9 + 8.71og/)
Q = Rexp(-RjRo)
R^=\OOOMS.BD.RD(E,/E,) 0.5
• Fase de sedimentación:
Ro=R/R„
F = KiEe-'^y AQ-^
G = CQ'sen SAO-'
43
CAPITULO I I : Antecedentes
donde:
E = energía cinética de la lluvia (J/m^)
Q = volumen de flujo superficial (mm)
F = tasa de desprendimiento del suelo por impacto de las gotas de lluvia (kg/m^)
G = capacidad de transporte por flujo superficial (kg/m^)
valores de los exponentes: a = 0.05; b = 1.0; d = 2.0
• Los parámetros de entrada son:
MS; contenido de humedad del suelo a capacidad de campo O a 1/3 bar de presión
BD; densidad aparente del horizonte superior del suelo (t/m^)
RD; profundidad de enraizamiento (m) en el horizonte superficial del suelo, definida como la
profundidad del suelo desde la superficie a una capa impermeable o pedregosa; a la base del
horizonte A; al extremo de las raíces principales; o hasta 1.0 m cuando es lo más superficial.
SD; profundidad total del suelo (m), definida como la profundidad del suelo desde la superficie
hasta la roca madre.
K; índice de desprendimiento del suelo (g/J), definido como peso del suelo desprendido por
unidad de energía de lluvia.
W; Tasa de aumento del espesor del suelo por meteorización de la interfase suelo-roca (mm/a).
V; tasa de aumento del espesor de! fieltro de raíces (mm/a) como resultado del manejo de los
cultivos y de la transfonnación del material vegetal en humus.
S; pendiente del terreno expresada como ángulo de pendiente.
R; precipitación anual (mm)
Rn, número de días de lluvia al año.
/; valor tipo de la intensidad de una lluvia erosiva (mm/h). Utilizar 11 para climas templados, 25
para climas tropicales y 30 para climas fuertemente estaciónales, como el Mediterráneo.
A, porcentaje de lluvia interceptada que fluye por los tallos.
E/EQ] relación entre evaporación real (Et) y potencial {EQ).
C; factor de manejo del cultivo de cobertura. Combina los factores C y P de la Ecuación
Universal de Pérdida de Suelo para obtener la relación entre la pérdida en un suelo con un
44
CAPITULO I I : Antecedentes
manejo determinado y la que se produce en un suelo desnudo, con laboreo según la pendiente,
permaneciendo iguales el resto de las condiciones.
N; número de años para los que opera el modelo.
7.2. MODELOS CON BASE FÍSICA. PRINCIPIOS FÍSICOS BÁSICOS QUE RIGEN LA
EROSIÓN, TRANSPORTE Y SEDIMENTACIÓN
Durante las última década ios esfuerzos se han dirigido a desarrollar modelos que predigan,
además de ia escorrentía y pérdidas de suelo totales, la distribución espacial de la escorrentía
y sedimentación sobre la superficie del suelo durante una tormenta aislada. Los modelos
empíricos tienen serias limitaciones para aplicarse de forma universal, ni tampoco simulan el
movimiento del agua y sedimentos sobre la superficie. Por lo tanto se necesitan modelos de
predicción de la erosión con mayor base física aunque todavía se apoyen en ecuaciones
empíricas para describir los procesos.
7.2.1. MECANISMOS QUE ACTÚAN EN LOS PROCESOS EROSIVOS
La erosión del suelo es un proceso con dos fases consistentes en el desprendimiento de las
partículas del suelo y el transporte de estas por los agentes erosivos.
Los mecanismos que actúan en el desprendimiento de las partículas del suelo son
principalmente el golpeteo de las gotas de lluvia sobre un suelo desnudo, la meteorización
mecánica y bioquímica del suelo, el laboreo del hombre y pisoteo del ganado y por último las
corrientes de agua y viento.
Una vez liberadas las partículas, son los agentes de transporte los que se encargan de
movilizarlas. Los que actúan en superficie son la salpicadura de las gotas de lluvia , ia
escorrentía superficial (flujo de pequeño espesor y de gran anchura), y el viento. Si el flujo está
concentrado en cauces, hay que distinguir entre regueros ( que pueden desaparecer por
meteorización y laboreo), cárcavas y barrancos (permanentes en el tiempo).
45
CAPITULO I I : Antecedentes
La energía necesaria para la erosión presenta dos formas: potencial y cinética. La energía
potencial de un cuerpo resulta de la diferencia de altura de un cuerpo con respecto a otro, así:
EP = mhg (kg, m, nn/s ); julios
La energía potencial de la erosión se convierte en energía cinética, que es la energía de los
cuerpos en movimiento:
1 2 EC = —mv (kg, m/s); julios
La mayor parte de la energía se disipa en el rozamiento con la superficie por la que la partícula
se mueve de manera que sólo entre el 3 y el 4% de la energía de la escorrentía y el 0,2% de la
de la energía de las gotas de lluvia al caer, se consume en erosión. (Pearce, 1976)
7.2.2. BASES HIDROLÓGICAS DE LA EROSIÓN.
Se parte de la premisa de que los procesos hidrológicos de lluvia y escorrentía dirigen los
procesos de erosión y sedimentación. Cualquier factor que afecte a la lluvia o a la escorrentía
afecta directamente a la erosión y sedimentación. Es por esto que cualquier análisis de la
erosión, transporte de sedimentos y sedimentación debe considerar la hidrología.
Los procesos de erosión hídrica están estrechamente relacionados con las rutas que sigue en
su paso a través de la cobertura vegetal y su movimiento sobre la superficie del suelo. Su
fundamento descansa, por tanto, en el ciclo hidrológico. La precipitación directa y el drenaje
foliar son los responsables de la erosión por salpicadura. La lluvia que llega al suelo pude
almacenarse en pequeñas depresiones u hondonadas de la superficie o puede infiltrarse en
suelo contribuyendo a su contenido de humedad o, por percolación, recargar los acuíferos.
Cuando el suelo es incapaz de almacenar más agua, el exceso se desplaza lateralmente por el
interior del suelo y a favor de la pendiente, como flujo subsuperficial o flujo interno, o contribuye
a la escorrentía superficial provocando erosión como flujo laminar o en regueros y cárcavas.
46
CAPITULO 11: Antecedentes
La velocidad con que el agua pasa al interior del suelo se conoce como velocidad de infiltración
y ésta ejerce el control más importante sobre la generación de escorrentía superficial. Esta
velocidad depende, sobre todo, de las características del suelo. Generalmente los suelos de
textura gruesa, como los arenosos o franco arenosos tienen velocidades de infiltración más
elevadas que los suelos arcillosos, debido al mayor tamaño de los espacios entre las partículas
del suelo.
Una vez que el agua comienza a encharcar la superficie, se almacena en hondonadas y
depresiones, sin que se inicie la escorrentía hasta que se complete su capacidad de
almacenamiento. En los suelos agrícolas, esta capacidad varía estacionalmente, en función del
cultivo que se ha desarrollado y del tiempo transcurrido, ya que la rugosidad del terreno se
reduce por la meteorización y el impacto de la lluvia.
7.2.3. EROSIÓN POR SALPICADURA
La acción de las gotas de lluvia sobre las partículas del suelo se entiende fácilmente cuando se
considera como el momento de una gota que cae sobre una superficie en pendiente. La
componente de este momento paralela a la pendiente se transfiere totalmente a la superficie
del suelo, pero sólo una pequeña parte de la componente normal a la pendiente es transferida,
siendo el resto reflejado. La transferencia del momento a las partículas del suelo tiene dos
efectos. Primero, proporciona una fuerza de consolidación que compacta el suelo y, segundo,
produce una fuerza rompedora, ya que el agua se dispersa rápidamente y retorna al punto de
impacto en chorros que fluyen lateralmente. La velocidad local de estos chorros es casi el
doble que la del impacto de la gota de lluvia (Huang, et al. 1982) y es suficiente para
proporcionar velocidad a algunas de las partículas del suelo, lanzándolas a la atmósfera
mezcladas con las minúsculas gotas de agua que se han formado por la ruptura de las gotas
de lluvia contra el suelo (Mutchier et al. 1975). De esta fomria las gotas son al mismo tiempo
agentes de consolidación y de dispersión .
47
CAPITULO I I : Antecedentes
El efecto de consolidación que mejor se aprecia es la formación de costra superficial,
habitualmente sólo de pocos milímetros de espesor, que resulta de la reducción de poros por
compactación del suelo. Frecuentemente se distingue entre costra y sellado. El sellado se
refiere a la reordenación de la superficie del suelo durante una tormenta, mientras que la costra
es el endurecimiento de la superficie sellada a medida que el suelo se seca. El efecto más
importante de la costra superficial es la reducción de la capacidad de infiltración y, por lo tanto,
la promoción de mayor escorrentía superficial.
Estudios realizados sobre la energía cinética necesaria para desprender un kilogramo de
sedimentos por impacto de las gotas de lluvia demuestran que la energía mínima se requiere
para partículas de 0,125mm, y que las partículas entre 0,063mm y 0,250mm son las más
vulnerables al desprendimiento (Posen, 1985). Las partículas más grandes son resistentes al
desprendimiento por su peso, y las arcillosas son resistentes debido a que la energía de las
gotas de lluvia tiene que romper la adherencia o los enlaces químicos que ligan los minerales
que forman las partículas de arcilla (Yariv, 1976). Esto significa que los suelos con altos
porcentajes de partículas dentro del rango más vulnerable, por ejemplo franco limoso, francos,
arenosos finos y franco arcillosos, son los que más se desprenden. La remoción selectiva de
ias partículas del suelo por la lluvia puede causar variaciones en la textura del suelo
pendiente abajo.
Estudios experimentales demuestran que la intensidad de desprendimiento de partículas del
suelo por salpicadura varían potenciaimente con un índice cercano a 1.0 respecto a la energía
cinética instantánea de la lluvia (Free, 1960; Quansah, 1981), o con el cuadrado de la
intensidad instantánea de lluvia (Meyer, 1981). La intensidad de desprendimiento [Dr) en el
suelo desnudo, puede expresarse por ecuaciones del tipo:
D^^EC'.S'je""
CAPITULO 11: Antecedentes
donde / es la intensidad de lluvia (mm/h), S es la pendiente expresada en m/m o como el seno
del ángulo de la pendiente, EC es la energía cinética de la lluvia (J/m^), y hese\ espesor de la
lámina de agua (m). Aunque 2.0 es un valor adecuado para a, el valor puede ajustarse, para
tener en cuenta las variaciones de la textura del suelo, con la expresión: a = 2.0 - (0.01 x %
arcilla) (Meyer, 1981). Del mismo modo, el valor de 1.0 para b, puede variar desde 0.8 para
suelos arenosos a 1,8 para arcillosos (Bubenzer ef al. 1971). Los valores de c están entre 0.2 y
0.3 (Quansah, 1981; Torri ef al., 1986), variando también con la textura del suelo (Torri ef al.,
1992). Se debe recordar que el término de pendiente en esta ecuación se refiere a la pendiente
local para una distancia equivalente a sólo unos pocos diámetros del de la gota desde el punto
de impacto y no a la pendiente media del terreno. Por este motivo, a efectos prácticos, el
término de pendiente se omite frecuentemente en los cálculos de desprendimiento de las
partículas del suelo. El valor 2.0 es adecuado para d como representativo de su variación entre
0.9 y 3.1 según diferentes texturas del suelo (Torri, et al., 1987).
Por el contrario, la pendiente media del terreno es importante cuando se considera el
transporte global de las partículas desprendidas. En una superficie en pendiente son lanzadas
más partículas pendiente abajo que pendiente arriba, por lo que hay un desplazamiento neto
de material pendiente abajo. El transporte por salpicadura, por unidad de anchura de pendiente
{Tr), puede expresarse por la relación:
donde y = 1.0 (Meyer et al., 1969) f = 1.0 (Savat, 1981; Quansah, 1981). Hay alguna evidencia
para sugerir que el valor de f disminuye en las pendientes más escarpadas. Foster et al. (1969)
y Bryan (1979) comprobaron que el transporte por salpicadura aumenta con el ángulo de
pendiente, hasta alcanzar su máximo alrededor de 18°, y que sobre pendientes más
escarpadas f desciende.
49
CAPITULO I I : Antecedentes
7.2.4. FLUJO SUPERFICIAL
El flujo superficial se produce en las laderas durante una tormenta cuando se supera la
capacidad de almacenaje en las depresiones de la superficie y cuando, ya sea por una lluvia
prolongada o por lluvias de intensidad superior a la capacidad de retención. Es raro que el flujo
presente una forma de lámina de agua de profundidad uniforme, si no que lo más frecuente es
una masa anastomosada o trenzada de cursos de agua que no tienen canales marcados.
> Características hidráulicas
Las características hidráulicas del flujo quedan determinadas por sus números de Reynolds
(Re) y de Froude (F), definidos como:
V
F= "
donde r es el radio hidráulico que, para el flujo superficial, se considera igual a la profundidad
del flujo y ü es la viscosidad cinemática del agua. El número de Reynolds es un índice de
turbulencia del flujo. Cuanto mayor es la turbulencia, mayor es el poder erosivo generado por el
flujo. Un número de Reynolds menor de 500, significa régimen laminar, y valores superiores a
2000 significan flujos totalmente turbulentos. El número de Froude es un índice de la fomnación
de olas en el flujo. Cuando el número de Froude es menor que 1.0, no se forman olas y el flujo,
siendo relativamente tranquilo, se denomina tranquilo o subcrítico. Números de Froude
mayores que 1.0 denotan flujos rápidos o supercríticos, caracterizados por olas con mayor
poder erosivo.
50
CAPITULO II : Antecedentes
> Desprendimiento de partículas del suelo por el flujo
El factor principal en estas relaciones hidráulicas es la velocidad del flujo. Debido a la
resistencia propia del suelo, la velocidad debe alcanzar un valor umbral antes de que se inicie
la erosión . Básicamente, el desprendimiento de una partícula de la masa del suelo se produce
cuando las fuerzas ejercidas por el flujo son superiores a las que mantienen la partícula unida
al resto.
Shields (1936) hizo un análisis fundamental de los procesos implicados y de las fuerzas que
actúan para determinar las condiciones críticas que inician el movimiento de una partícula
sobre pendientes suaves, en función del adimensional esfuerzo cortante del flujo ( © ) o N° de
Shields y del número de Reynolds (Re*) para la rugosidad de las partículas, definidos
respectivamente por:
0 giPs-pJD
Re = V
donde 0^ es conocido como el valor crítico del número de Shields, p^ es la densidad del
agua, M, es la velocidad cortante del flujo, g es la aceleración de la gravedad, p^ es la
densidad del sedimento y D es el diámetro de la partícula. La velocidad cortante se expresa
por:
^* =^f. u* = -yJgrs
donde g es la gravedad res el radio hidráulico y s es la pendiente del lecho.
51
CAPITULO 11: Antecedentes
Otro método más empírico está basado en ei valor crítico de la velocidad cortante del flujo
capaz de iniciar el movimiento de las partículas. Según Savat (1982), para partículas de
tamaño superior a 0,2mm de diámetro, la velocidad cortante crítica aumenta con el tamaño de
la partícula. Se necesitan fuerzas mayores para remover partículas más grandes. Para
partículas menores de 0,2mm, la velocidad cortante crítica aumenta ai disminuir el tamaño de
la partícula. Las partículas más pequeñas son más difíciles de erosionar debido a la cohesión
de los minerales arcillosos que lo componen, a menos que hayan sido previamente
desprendidas y, como resultado, perdido su cohesión. Entonces pueden ser removidas con
velocidades cortantes muy pequeñas. En la práctica, con mezclas de partículas de diferentes
tamaños, las partículas más finas son protegidas por las más gruesas, de modo que aquellas
no son removidas hasta que la velocidad cortante es suficientemente grande para retirar las
partículas mayores. Si embargo, contra lo que cabría esperar por este efecto, es la acción de la
salpicadura la que produce el desprendimiento de las partículas finas del suelo y las lanza al
interior del flujo.
Una vez superadas las condiciones críticas para movimiento de las partículas, es difícil aplicar
una relación que tenga en cuenta para cada circunstancia la resistencia que ofrece al flujo la
microtopografía de la superficie del terreno y la cobertura vegetal por lo que sólo pueden
desarrollarse relaciones muy generales para describir la intensidad de desprendimiento (Df).
Estas se apoyan en una simple relación entre el desprendimiento y la velocidad del flujo.
La velocidad del flujo depende, sobre todo, de la profundidad del flujo o radio hidráulico (r), la
rugosidad de la superficie y la pendiente (s). Esta relación se expresa comúnmente por la
ecuación de Manning:
2 1
n
donde n es el coeficiente de rugosidad de Manning. Esta ecuación considera un flujo
totalmente turbulento moviéndose sobre una superficie rugosa. Utilizando las ecuaciones de
52
CAPITULO II: Antecedentes
continuidad y velocidad de Manning, Meyer (1965) demostró, para condiciones de rugosidad
constante, que:
i i_
donde Q es la descarga del flujo. Admitiendo que la intensidad de desprendimiento varía con el
cuadrado de la velocidad (Meyer etal., 1969):
2 2
Sin embargo, Quansah (1985) obtuvo, experimentalmente, valores mayores para los
exponentes en diferentes clases de suelos, desde arenosos a arcillosos:
D, OC s'-'Q'-''
y además comprobó que el valor de los exponentes disminuye cuando el flujo vienen
acompañado de lluvia, lo que Indica que las gotas de lluvia reduce la capacidad del flujo para
desprender partículas del suelo:
i)^oc^^I2g««
Basándose en los trabajos de laboratorio de Meyer etal. (1975), quienes observaron que la
intensidad de desprendimiento dependía de la cantidad de sedimentos ya contenidos en el
flujo, Foster y Meyer propusieron una nueva relación para Df en la que la capacidad de
desprendimiento depende sobre todo, de la carga real de sedimentos existentes en el flujo (C)
y la carga máxima que el flujo puede mantener [Cmáx)'
Df=C^a.-C
53
CAPITULO II: Antecedentes
Esto representa que la intensidad de desprendimiento disminuye con el aumento de la carga de
sedimentos y que, cuando se alcanza la carga máixima, es desprendimiento es cero.
> Transporte de partículas del suelo por flujo superficial
Una vez que los sedimentos han sido arrastrados al interior del flujo, serán transportados hasta
el momento en que se produzca su deposición. Meyer ef al. (1969) propusieron que la
capacidad de transporte del flujo (Tf) varía con la quinta potencia de la velocidad :
5 5 r . O c g 3 ^ 3
Pero experimentos de laboratorio de Quansah (1982), con flujo superficial y lluvia combinados
dieron un incremento de los exponentes de la descarga y la pendiente:
Z^^ 13227 V ^ ^ '
Por lo tanto, mientras la capacidad de desprendimiento del flujo se reduce por el impacto de la
lluvia, su capacidad de transporte aumenta (Salvat 1979; Guy ef al., 1990; Proffitt ef al., 1992).
Para definir la carga máxima de sedimento {Cmáx) que puede transportar un flujo, son preferidas
las relaciones basadas en la unidad de potencia de la corriente, ya que ésta es, sencillamente,
el producto de la pendiente y la velocidad del flujo Govers (1990) comprobó que:
donde a y £> son coeficientes empíricos dependientes del tamaño del grano.
En lugar de tratar de definir la capacidad de transporte sólo en función de las propiedades del
flujo, algunos investigadores han intentado relacionar la capacidad de transporte con la carga
54
CAPITULO I I : Antecedentes
máxima de sedimento que el flujo puede transportar cuando existen condiciones de equilibrio
entre desprendimiento y deposición (Rose eí al. 1983; Styczen ef al. 1989). La tasa de
deposición (Dp)es:
D,-v,.C
donde Vg es la velocidad de sedimentación de las partículas.
Teniendo en cuenta la profundidad bastante escasa del flujo superficial, el papel considerable
jugado por la rugosidad de la superficie y los números, generalmente bajos, de Reynolds y
Froude, se puede proponer que la mayor parte del sedimento transportado se produce por
desprendimiento debido al impacto de la gota de lluvia y que, excepto sobre fuertes pendientes
o superficies llanas y desnudas, la velocidad cortante del grano raramente alcanza la velocidad
suficiente para desprender partículas del suelo. Ya que como se vio anteriormente, las
partículas entre 0.063 y 0.250mm son las que se desprenden más fácilmente por el impacto de
las gotas de lluvia y las partículas que más desprende el flujo están entre 0.1 y 0.3mm, el
sedimento transportado en el flujo superficial es pobre en partículas mayores de Imm y rico en
materiales más finos. Por ello, pasando el tiempo, las áreas de erosión en las laderas se
convertirán progresivamente en más arenosas y las áreas de deposición, especialmente el
fondo de los valles, se enriquecerá con partículas más arcillosas.
Hay otros mecanismos para confirmar este hecho. La mayor parte del sedimento salpicado
dentro del flujo, se mueve solamente a distancias relativamente cortas antes de ser depositado.
Como la deposición es un proceso selectivo según el tamaño de las partículas, depositándose
primero las más gruesas, el estrato depositado va adquiriendo progresivamente una
granulometría más gruesa (Proffitt eí ai., 1991).
55
CAPITULO 11: Antecedentes
> Distribución espacial
En zonas agrícolas con suelos no coherentes, cuando las tasas de escorrentía son
relativamente altas sobre la mayor parte de ia ladera, el flujo superficial, o más estrictamente, la
acción combinada del flujo superficial con el impacto de las gotas de lluvia como erosión entre
regueros, puede ser el proceso erosivo dominante en las partes más altas y medias de la
ladera, con deposición de materiales como coluvios en la base.
Los procesos entre regueros pueden ser, también, el principal agente de erosión en laderas
bien vegetadas si la lluvia es muy alta.
7.2.5. EROSIÓN EN LOS REGUEROS
Está ampliamente aceptado que los regueros se inician a una distancia crítica ladera abajo,
donde el flujo de escorrentía comienza a canalizarse. La ruptura del flujo superficial en
pequeños canales o microrregueros fue estudiada por Moss eí al., (1982). Ellos comprobaron
que, además del flujo principal pendiente abajo, se desarrollan cauces de flujos secundarios
con una componente lateral. Donde estos convergen, el aumento de la descarga intensifica el
movimiento de las partículas y se abren pequeños canales o zanjas por abrasión.
La teoría que más éxito tiene para explicar cuando se inician los regueros es la que lo relaciona
con la superación de una velocidad cortante crítica de la escorrentía. Govers (1985), comprobó
que en superficies planas de pendiente suave, donde toda la velocidad cortante es ejercida
sobre las partículas del suelo, la descarga de sedimento en el flujo aumenta más rápidamente
con la velocidad cortante una vez que se supera un valor crítico de 3 a 3.5 cm/s,
aproximadamente. En este punto la erosión se convierte en no selectiva en relación con el
tamaño de las partículas, de manera que los granos más gruesos pueden ser fácilmente
arrastrados por el flujo y removidos igual que los granos más finos Un valor cortante de 3.5
cm/s para la velocidad cortante crítica, sólo se aplica a suelos no coherentes, para otros
56
CAPITULO lí: Antecedentes
suelos, Rauws ef al., (1988), propusieron que la velocidad cortante crítica para el inicio del
reguero {Uxr) está linealmente relacionada a la resistencia del suelo al esfuerzo cortante ( r ) .
El esfuerzo cortante también determina la intensidad de desprendimiento de las partículas del
suelo por el flujo dentro del reguero que puede describirse, aproximadamente, por una
ecuación de tipo (Foster, 1982):
donde Kr es la medida de la susceptibilidad del suelo al desprendimiento y T^ es la resistencia
crítica del suelo al esfuerzo cortante.
La capacidad de transporte del flujo en los regueros puede expresarse, aproximadamente,
igual que en la zonas entre regueros. Govers (1992), comprobó experimentalmente que la
velocidad del flujo en los regueros podría relacionarse con la descarga, por la expresión:
y que ésta da mejores predicciones que la ecuación de Manning. Esto se debe a que, para
valores entre 2° y 8°, la pendiente no afecta a la velocidad del flujo. Tampoco lo hace la
rugosidad del grano, ni la fomna de la superficie del suelo. Por ello Govers (1992), modificó la
ecuación de carga máxima de sedimento, sustituyendo el término de velocidad:
C„^=fl(3.52e°^^-0.0074)5
donde a depende, sobre todo, del tamaño del grano del sedimento, y el valor de 0.0074 se
interpreta como un valor crítico de la unidad de potencia de la corriente. Aunque esta ecuación
expresa la carga máxima de sedimentos que puede ser acarreada por escorrentía en un
reguero, la carga real puede variar considerablemente respecto a ella. Esto es debido a que el
57
CAPITULO I I : Antecedentes
aporte de sedimentos al reguero no depende solamente del desprendimiento de partículas del
suelo por el flujo. Antes bien, el reguero tiene que ajustarse continuamente por la entrada de
sedimentos debido al arrastre de la tierra circundante por los flujos entre regueros.
Como cabe esperar de su alto poder erosivo, la erosión en regueros puede contribuir
significativamente al volumen de sedimentos removidos de una ladera, dependiendo de las
distancias entre los regueros y de la extensión del área afectada. Govers et al. (1988),
comprobaron que el material transportado en ios regueros llegaba a ser del 54 al 78 % de la
erosión total.
7.3. LOS MODELOS DE BASE FÍSICA
Los modelos de base física incorporan las leyes de conservación de la masa y la energía. La
mayoría de ellos utilizan una ecuación diferencial particular denominada ecuación de
continuidad, que representa un estado de la conservación de la materia y su trasformación en
el espacio y en el tiempo. La ecuación puede aplicarse a la erosión del suelo sobre un pequeño
segmento de una ladera, como sigue: hay una entrada de sedimento procedente del segmento
superior de la ladera y una salida de material al segmento situado ladera abajo. Cualquier
diferencia entre la entrada y la salida de material se relaciona con la erosión o la deposición de
material en el segmento.
7.3.1. MEYERYWISCHMEIER(1969)
Casi todos los modelos con base física deben su origen al esquema, relativamente simple,
desarrollado por Meyer y Wischmeier (1969) para comprobar si era factible una aproximación
matemática que simulara la erosión. Este modelo utiliza cuatro ecuaciones para describir
independientemente los procesos de desprendimiento de las partículas por la lluvia, el
desprendimiento del suelo por la escorrentía, la capacidad de transporte de la lluvia y la
capacidad de transporte de la escorrentía. Aplicando ordenadamente el modelo a diferentes
58
CAPITULO I I : Antecedentes
segmentos consecutivos de una ladera, los sedimentos siguen un itinerario sobre la superficie
del suelo y se evalúa el patrón de la erosión a lo largo de toda la ladera, (fig.9).
A causa de su sencillez, el modelo presenta importantes limitaciones reconocidas por los
propios autores. Se consideran condiciones de régimen permanente de intensidad de lluvia,
velocidad de infiltración y volumen de escorrentía. No se admiten otros procesos de erosión, ni
de meteorización. El suelo se considera sin cobertura vegetal y no se tienen en cuenta las
prácticas de laboreo. Se ignora el almacenamiento de agua superficial en las depresiones del
terreno. No se produce salida de material por la base de la ladera y las cotas de los puntos más
altos y más bajos permanecen constantes a lo largo del tiempo.
7.3.2. ANSWERS (Areal Nonpoint Source Watershed Environment Response
Simulation). Beasley, Huggins y Monke (1980).
Es una ampliación del esquema de Meyer et al., (1969), desarrollado para simular el
comportamiento hidrológico y erosivo de pequeñas cuencas agrícolas durante las lluvias e
inmediatamente después de ellas.
7.3.3. CREAMS: Chemicals, Runoff and Erosión from Agrícultural IVIanagement.
Es un modelo de campo, desarrollado en USA para evaluar la contaminación difusa y para
investigar cuantitativamente las consecuencias ambientales de distintas prácticas agrícolas
(Knilsel 1980). El modelo tiene en cuenta tres componentes: hidrología, erosión y química. La
componente tiidrológica se emplea, para estimar el volumen de escorrentía y el valor de la
escorrentía punta, la infiltración, la evapotranspiración, el contenido de humedad del suelo y la
precolación diariamente. La componente de erosión, proporciona también diariamente una
estimación de la erosión y producción de sedimentos, incluyendo la distribución por tamaños de
las partículas del material erosionado en los límites de las parcela. La componente química
incluye los nutrientes de las plantas y los pesticidas y da una estimación de las cantidades
59
CAPITULO II : Antecedentes
medias de elementos químicos disueltos en el agua de escorrentía de precolación, y
adsorbidos en los sedimentos.
La componente de erosión aplica la ecuación de continuidad para el transporte de sedimentos
pendiente abajo, en la forma (Foster eí al., 1972):
dQs/dx = Di + Dr
donde Qs es la carga de sedimentos por unidad de anchura y unidad de tiempo, x es la
distancia pendiente abajo, Di es el aporte de partícula desprendidas por la erosión entre
regueros al flujo de los regueros y Dr es la tasa de desprendimiento o de deposición por el flujo
de los regueros. Esta relación no considera la interacción entre desprendimiento y carga de
sedimentos; ésta puede obtenerse por la ecuación:
{Dr/Dc)+(Qs/Tc) = \
Donde De y Te son, respectivamente, el desprendimiento y la capacidad de transporte por el
flujo en los regueros. Esto implica que si el flujo transporta menos cantidad que su capacidad
de transporte, desprenderá más partículas para completar esta capacidad, con una intensidad
que depende, sobre todo, de esta diferencia. Por el contrario, si la carga de sedimentos es
mayor que la capacidad de transporte, tendrá lugar deposición. La tasa de deposición (Dp) se
determina por (Foster ef a/.,1975):
Dp = a{Tc - Qs)
donde a es un coeficiente de reacción de primer grado. Su valor viene definido por:
a = ^Vs/Qw
60
CAPITULO 11: Antecedentes
donde Vs es la velocidad de caída de las partículas, Qs es la tasa de escorrentía por unidad de
anchura y el valor ^ = 0.5 para el flujo superficial y 1.0 para el flujo canalizado. El proceso de
deposición se modeliza por separado para tres tamaños de partículas y para ocho grupos de
tamaños de agregados. La entrada inicial de partículas al modelo es la distribución por clases
de tamaños de sedimentos en el suelo original. Como no se considera selectividad en el
proceso de desprendimiento, esta es también la distribución por tamaño de partículas en la
carga de sedimentos.
La componente de erosión de CREAMS (Foster et al. 1981) tiene elementos para el flujo
superficial, caracterizado por incluir la erosión entre regueros y en regueros, el flujo canalizado,
como en las terrazas de drenaje y cauces enervados, y la deposición de sedimentos donde el
agua se remansa, como sucede en una en la cuneta de una carretera o el desagüe de una
terraza. El flujo superficial opera por estimación del desprendimiento en regueros y entre
regueros, y comparando la cantidad de partículas desprendidas con la capacidad de transporte
de sedimentos de los regueros, determina las tasas de erosión y deposición. Esto supone que
todo el material desprendido en el área entre regueros es aportado a los regueros. La tasa de
desprendimiento entre regueros {Di; gm' s" ) se estima por:
Di = 4.57(EI)(sen9 + O.0U)KCP(Qp/Qw)
Donde El es el valor EI30 (m J mm m' h" ) de la tonnenta, 0 es el ángulo de la pendiente , Qp
es la velocidad de la escorrentía punta (m/s), Qw es el volumen de escorrentía (m^/m^) y K, C
yP son los factores de la Ecuación Universal de Pérdidas de Suelo. El valor K tiene unidades
de g/£/3o y se puede obtener multiplicando los valores de K en unidades americanas por 131,7.
El factor P se utiliza solo en cultivos a nivel, por que el cultivo en fajas y la deposición en los
canales de las terrazas se tiene en cuenta directamente en el modelo. La tasa de
desprendimiento en los regueros {Df, g m" s" ) se estima por:
Df = eMxWmQwQp~'{xl22.\)"'-'sen'QKCPiQplQw)
61
CAPITULO I I : Antecedentes
donde m es el exponente de la longitud de la pendiente en la Ecuación Universal de Pérdidas
de suelo y x es la longitud de la pendiente (m).
La capacidad de transporte del flujo se calcula por la ecuación de Yaiin (1963), modificada para
cubrir diferentes tamaños de partículas. La ecuación necesita una estimación del esfuerzo
cortante ejercido por el flujo sobre el suelo (Xsueio)- Para diferenciar cubiertas y condiciones de
manejo, se estima por:
'^ suelo =yhS(ni,/ny'
donde y es la densidad del agua , /? es la profundidad del flujo, S es la pendiente , nb es el
valor del número de Manning n para suelos desnudos y DC es el valor del numero de Manning n
para superficies rugosas o con vegetación. La profundidad del flujo h se obtiene por la ecuación
de Manning:
donde Qw es la tasa de descarga por unidad de anchura.
La componente de erosión pude manejarse de dos modos: primero, utilizando los propios datos
observados de precipitación y escorrentía; segundo, en relación con la componente hidrológica,
utilizando sus datos para predecir los valores de Elso, el volumen de escorrentía y la
escorrentía punta producida por las precipitaciones observadas. Como la componente
hidrológica utiliza una predicción de escorrentía que estima la media en lugar de la respuesta
real a una precipitación dada, no puedes obtener predicciones de la erosión de la tormenta
real.
62
CAPITULO 11: Antecedentes
7.3.4. WEPP: Water Erosión Prediction project.
"Es un modelo basado en procesos que se apoya en los conocimiento modernos sobre
hidrología y erosión, diseñado para reemplazar a la Ecuación Universal de Pérdida de Suelo en
las valoraciones rutinarias de erosión del suelo por organizaciones comprometidas en la
conservación del suelo y del agua, y en la planificación y evaluación medioambiental (Nearing
eí a/., 1989)." Los datos que proporciona este modelo son una potente herramienta para la
planificación y conservación del suelo. El modelo estima donde y cuando hay perdidas de suelo
importante en una ladera para un tipo de uso de suelo dado y permite al usuario una fácil
interpretación de los resultados. Además proporciona un método rápido para evaluar varias
opciones de conservación de suelo.
Es un modelo de predicción de la erosión, paramétrico distribuido, con simulación continua que
se presenta como un conjunto de programas para ordenadores personales. Los parámetros
distribuidos con los que trabaja son cantidad de lluvia e intensidad, textura del suelo,
crecimiento de las plantas, descomposición de los residuos, efecto de las labores de cultivo en
la propiedades del suelo y cantidad de residuos, forma de la ladera, pendiente y orientación y
por ultimo parámetros de erosionabilidad del suelo.
La simulación continua significa que los programas de ordenador simulan un número de años,
en el que cada día tiene diferentes datos climáticos. En cada día de simulación puede que haya
una tonnenta, que puede que produzca escorrentía. Si la escorrentía tiene lugar, la pérdida de
suelo, la deposición de sedimentos, los sedimentos que salen fuera de la cuenca y el
enriquecimiento por sedimentación para cada evento es calculado y añadido a la serie de
sumas totales. Al final del periodo de simulación se calculan valores medios para
desprendimiento, sedimentación, salida de sedimentos y enriquecimiento dividiendo por el
tiempo del intervalo elegido.
Una cuenca es definida como una o más laderas drenando en uno o más canales o embalses.
La cuenca más pequeña que puede considerar el modelo incluye una ladera y un canal. Las
63
CAPITULO I I : Antecedentes
características de la escorrentía, pérdidas de suelo, deposición son calculadas primero para
cada ladera con la componente de laderas del modelo para el periodo completo de simulación.
Los resultados principales son guardados en un archivo que es usado durante la rutina de
calculo de la cuenca completa. El modelo combina los resultados de cada ladera y realiza el
cálculo de la escorrentía y sedimentación a lo largo de los canales y embalses cada vez que se
produce escorrentía en una ladera o en el canal o si hay un escape de uno de los embalses.
Los parámetros de los canales y embalses como altura de la cobertura vegetal o altura del nivel
del embalse son actualizados de forma diaria.
Los datos más importantes que el WEPP necesita son:
• archivo de datos climáticos
• datos de pendientes
• archivo de suelos
• archivo de actividades de cultivo y cosechas
Si el usuario está simulando riegos se requieren más archivos de datos. Y si la simulación es
en una cuenca, se requieren otros archivos de la configuración de la cuenca, la topografía del
canal, el suelo del canal, el uso del canal y sus características hidráulicas
> Los datos que genera el proyecto están claramente orientados en dos tipos de
información; efectos de la erosión dentro de la cuenca y efectos de la erosión fuera de la
cuenca:
• Los efectos dentro de la cuenca incluyen la media anual del suelo que se pierde en el total
de la superficie de la cuenca. Este dato es el más parecido a los que proporcionan las
estimaciones de erosión de la USLE y es el que más orienta sobre la pérdida de productividad
del suelo en la cuenca. También proporciona datos de la media de los depósitos de sedimentos
dentro de la cuenca.
64
CAPITULO 11: Antecedentes
• Los datos que se obtienen para valorar los impactos de la erosión fuera de la cuenca, o
erosión difusa, incluyen la estimación media anual de los sedimentos que salen de la cuenca.
Esta información puede ser útil para determinar impactos potenciales por sedimentación en
diferentes estructuras que se colmatan o por producir la degradación de la calidad de las
aguas.
El modelo de erosión WEPP utiliza la misma versión de la ecuación de continuidad que el
modelo CREAMS y el mismo procedimiento para determinar el desprendimiento de las
partículas del suelo y la deposición por el flujo. Se diferencia del CREAMS en no contar ya más
con los valores de los factores de la Ecuación Universal de Pérdida de Suelo. El proceso de
cálculo es el siguiente:
-—-=Df+D, ax
Donde G es la carga de sedimentos (kg. m"\s"^), x es la distancia (m), D, son los sedimentos
liberados entre regueros a los regueros (kg.m'^.s"^), Df es positivo para el desprendimiento de
sedimentos en los regueros y negativo cuando se produce deposición.(kg.m'^.s'^).
> Función de liberación de sedimentos entre regueros
La erosión entre regueros está representada como una función de la intensidad de lluvia,
cubierta del suelo por el cultivo, cobertura de los residuos y la eroslonabilidad del suelo entre
regueros:
D¡ = Kiadij. le. o- ¡F.SDRRR . Fnozzle .(f)
65
CAPITULO I I : Antecedentes
En donde: Kjadij es un ajuste de erosionabilidad entre regueros (kg.s.m" ), U Intensidad de la
lluvia efectiva (ms" ), a ¡r velocidad de escorrentía de la zona entre regueros (ms' ), SDRRR tasa
de distribución de sedimentos de la zona entre regueros, Fnozzle es el factor de ajuste de
ÍRs]
irrigación y se establece con valor 1.0 en condiciones naturales. La relación \ JF " / ; RS es el
espaciado de los regueros (m) y W es el ancho del reguero (m).
> Suelo desprendido en los regueros
Se considera que ocurre cuando el esfuerzo cortante del flujo excede el esfuerzo crítico de
resistencia del suelo y cuando la carga de sedimentos que transporta el flujo no excede la
capacidad de transporte de éste:
D,^D,i\-G/T,)
Donde: De = capacidad de arranque del flujo del reguero (kg.s"\m' )
Tf = esfuerzo cortante del flujo en el suelo (Pa)
x^ = esfuerzo crítico de resistencia del suelo (Pa)
Kf = factor base de erosionabilidad en regueros
Si Ty es menor que x^ entonces De es O y no hay erosión.
Las componentes hidráulicas de los regueros se usan para calcular los esfuerzos cortantes y la
ecuación de transporte de Yaiin (1963), se usa para calibrar una ecuación simplificada de
transporte.
66
CAPITULO 11: Antecedentes
> Descarga de sedimentos en los regueros.
Se calcula cuando la carga de sedimentos G, es mayor que la capacidad de transporte de
sedimentos por el flujo:
D,= í- (To-G) G>Tc
Donde Vf = velocidad de caída efectiva (m.s" ), q es la descarga de flujo por unidad de anchura
(m .s' ), P es el coeficiente de turbulencia inducido por las gotas de lluvia, cuando las gotas de
lluvia impactan en el flujo del reguero. (En el modelo WEPP se le asigna un valor de 0.5 si es
lluvia, mientras que para nieve o riego se le asigna el valor 1.0)
7.3.5. GUESS: Gríffith University Erosión sedimentation System.
"Es un modelo matemático que simula los procesos de erosión y deposición a lo largo de una
ladera. (Rose eí a/. 1983)".
El modelo difiere del CREAMS y del WEPP en que divide la superficie del suelo en dos partes:
la que está en el suelo original y posee un cierto grado de cohesión y la comprendida en el
material recientemente desprendido y sin cohesión. Como en los modelos CREAMS y WEPP,
el desprendimiento no tiene lugar selectivamente pero la deposición se produce selectivamente
según el tamaño de las partículas. Además GUESS describe el suelo con cincuenta clases de
tamaños de partículas, en lugar de cinco que utiliza el WEPP, determinadas de acuerdo con su
velocidad de sedimentación.
67
CAPITULO II: Antecedentes
La ecuación de continuidad que utiliza toma la forma:
\ dx j ot
donde Qs¡ es la carga de sedimento de la clase / , C, es la concentración de sedimento de
clase / en el flujo, e, es la tasa de desprendimiento de partículas de sedimentos de clase / en el
suelo original por impacto de las gotas de lluvia, ea¡ es la tasa a la que el suelo recientemente
desprendido del sedimento de clase / es redesprendido por el impacto de las gotas de lluvia, r¡
es la tasa de desprendimiento de las partículas de sedimento de clase / por el flujo, r ; es la
tasa a la que el suelo recientemente desprendido del sedimento de clase /es redesprendido por
el flujo y di es la tasa de deposición.
La tasa de desprendimiento de las partículas del suelo de clase / por impacto de las gotas de
lluvia vienen dada por:
^i = «Q YN
Donde a es la disgregabilidad del suelo, Ce es la fracción de la superficie del suelo expuesta a
las gotas de lluvia, / es la intensidad de precipitación y A/ es el número de clases de tamaños
de partículas. La misma ecuación se utiliza para calcular la tasa de desprendimiento de
partículas del suelo por impacto de las gotas de lluvia (6 ,) excepto que a es reemplazada por
ad, una expresión de la redisgregabilidad del suelo. La tasa de desprendimiento de partículas
del suelo por el flujo, se modeliza como una función de la potencia de la corriente (Q) , definida
como el producto del esfuerzo cortante del flujo ® por la velocidad del flujo {v) superior a un
valor critico ( í l j :
r, = ( 1 - Í / ) F ( Q - Q J / / J
68
CAPITULO II: Antecedentes
donde {1-H) es la fracción de la superficie del suelo original expuesta a la escorrentía, F es la
fracción del exceso de potencia de la corriente que se utiliza en el desprendimiento,
generalmente se considera «0.1 y J es la potencia de la corriente necesaria para desprender
una unidad de masa del suelo. Para el desprendimiento de partículas del suelo la tasa es:
^aMFY a Y Q - Q . ' Í M . r , =
^ S ) \<5-p) V h M
donde a^ es un parámetro adimensional cuyo valor depende de la profundidad del flujo
(habitualmente > 1 , aunque se toma 1 para flujos superficiales), H es la fracción de la
superficie del suelo cubierta por el material recientemente depositado, a es la densidad del
sedimento sumergido, p es la densidad del agua, h es la profundidad del flujo, M^es el
cociente entre la masa del sedimento de clase / y la masa total M de material que ha sido
redesprendido. La tasa de deposición de sedimentos por ciases, vienen dada por:
d — a V C / / SI l
donde v^, es la velocidad total de las partículas del suelo de clase /.
A diferencia de los modelos WEPP y CREAMS, no todos los sedimentos desprendidos o
redesprendidos por el impacto de las gotas de lluvia contribuyen al flujo.
El modelo es necesario calibrarlo para determinar los valores de J y Í2^. En su fomria actual
sólo puede aplicarse a suelos desnudos y no hay previsión para simular los efectos de una
cubierta vegetal. Igual que el WEPP, está frecuentemente sometido a ensayos.
69
CAPITULO II: Antecedentes
7.3.6. EUROSEM: European Soil Erosión Model
"Es un modelo basado en sucesos y desarrollado para computar el transporte de sedimentos,
la erosión y la deposición sobre la superficie del suelo como consecuencia de una tormenta.
Puede aplicarse a parcelas o a pequeñas cuencas (Morgan 1994; Morgan et al., 1994)."
Comparado con otros modelos, EUROSEM simula la erosión en regueros y entre regueros de
modo explícito, incluyendo el transporte de agua y sedimentos desde la áreas de entre
regueros a los regueros y permitiendo, por tanto, la deposición de material en el trayecto. Se
utiliza una metodología con más base física para simular los efectos de la vegetación o el
cultivo, teniendo en cuenta el drenaje follar. Puede preverse medidas de conservación
eligiendo adecuadamente factores del suelo, microtopografía y cobertura vegetal, de modo que
representen las condiciones correspondientes a cada práctica. Sin embargo en comparación
con otros modelos EUROSEM no determina el sedimento erosionado según el tamaño de sus
partículas.
e = D,+Df
Esta ecuación se utiliza como ecuación de continuidad , en la que "e" es la tasa neta de
recogida de sedimentos.
La tasa de desprendimiento por impacto de las gotas de lluvia (D,) se calcula por:
D^ = k.KE'\e-''
donde k es el desprendimiento del suelo por el impacto de las gotas de lluvia y /) es la
profundidad de las láminas de agua. La energía cinética KE se determina independientemente
a partir de la precipitación directa y el drenaje foliar:
KE = 8.95 + 8.441ogio / energía cinética de un milímetro de
precipitación directa donde / es la intensidad de lluvia en mm/h.
70
CAPITULO I I : Antecedentes
KE(LD) = (15.8.PH°^)-5.87 energía cinética de un
milímetro de drenaje foliar, donde el PH es la altura de la vegetación.
La tasa de desprendimiento de partículas del suelo por el flujo se modellza como un balance
entre desprendimiento y deposición:
donde TI es la eficiencia del proceso de desprendimiento, su valor depende, sobre todo, de la
cohesión del suelo y íues la anchura del flujo. Cuando la carga de sedimento en el flujo es
mayor que la capacidad de transporte , t] tiene un valor 1.0 y el ténnino "e", toma un valor
negativo que representa una tasa neta de deposición
Para de terminar la capacidad de transporte del flujo por unidad de potencia de la corriente se
utiliza la expresión de Govers (1990):
donde s es la pendiente, v es la velocidad del flujo y ay b son coeficientes empíricos
dependientes del tamaño del grano.
8. PRINCIPIOS DE LA CONSERVACIÓN DEL SUELO
De los estudios sobre los mecanismos de desprendimiento y transporte de las partículas del
suelo por salpicadura, escorrentía y viento, se deduce que la estrategia para la conservación
del suelo debe basarse en:
71
CAPITULO I I : Antecedentes
• SU cobertura para protegerlo del impacto de las gotas de agua.
• el aumento de su capacidad de infiltración para reducir la escorrentía.
• la mejora de la estabilidad de sus agregados y en el incremento de la rugosidad superficial
para reducir la velocidad de la escorrentía y del viento.
Las diferentes técnicas de conservación pueden describirse agrupándolas como medidas
agronómicas de manejo del suelo y métodos mecánicos. Figura n°10.
Medidas agronómicas
Malhojo Manejo de cultivos
Natural Sintético
Afta densidad de siembra Policultivo
Tierras ciiHivaiias
Manejo del suelo Métodos mecánicos
Laboreo de conservación
1 Latioreo a nivel
1 Laboreo en caballones
Laboreo mínimo y no laboreo
Atenazamientod Encauzamientos Estructuras
Cultivo de cobertura
Rotación de cultivos
Cultivo en
fajas
Figura n° 10: Estrategias para la conservación de suelos en tierras cultivadas (El-Swaify, Dangler y Armstrong 1982)
Las medidas de conservación deben de estar estrechamente relacionadas con la naturaleza
del problema erosivo, bien sea el abandono de tierras o el uso inadecuado de éstas.
Para que una técnica de conservación de suelos tenga éxito y se aplique con efectividad tienen
que concurrir tres aspectos ai mismo tiempo: una tecnología alcanzable y aceptada
científicamente, un uso eficiente de los recursos humanos, tanto de políticos como de
científicos, y lo más Importante de todo, que con ella se obtenga unos beneficios económicos
claramente percibidos por los usuarios. Sin embargo, para muchas de las prácticas de
conservación, como puede ser la de no laboreo, su adopción sería muy difícil sin ayudas o
72
CAPITULO 11: Antecedentes
incentivos económicos para llevarla a cabo. Por lo tanto, para aplicar en el mundo real de
manera factible las técnicas de conservación de suelos tienen que concurrir con éxito
tanto en el plano ecológico, como en el económico y social.
9. DETERMINACIÓN DE LA DIMENSIÓN ADECUADA PARA IDENTIFICAR LOS
PROBLEMAS DE LA EROSIÓN Y ÁMBITO DE ACTUACIÓN DE LAS MEDIDAS
CORRECTORAS.
"La medida de la degradación de suelos, y principalmente de la erosión de éstos, plantea una
serie de problemas técnicos y metodológicos en relación a la escala espacial y temporal"
(Stocking, 1987). Los procesos de erosión se dan en grados, tasas y frecuencias variables en
ei tiempo y en el espacio, por lo que, estos aspectos han de ser tenidos en cuenta en el diseño
del plan de medidas.
Uno de los mayores riesgos asociados con la decisión de a que escala se va a trabajar en el
contexto de la planificación, es que a partir de su determinación, las variables espaciales,
topográficas del terreno y la variabilidad climática asociada a esta posición quedan espacial y
temporalmente fijadas.
La importancia de fijar la escala de trabajo viene avalada por investigaciones como las
realizadas por Gabbard et al. en 1998, que demostró como en estudios realizados en parcelas
de ensayo, la posición de esta en la ladera produce cambios en los parámetros de hidrología y
por tanto en los de erosión en magnitudes muy llamativas. Y los trabajos de Bonta, en 1998, en
los que demostró que la escorrentía en pequeñas cuencas que tienen cartografiada unas
condiciones de superficie idénticas pueden ser totalmente diferentes, debido a un perfil
geológico que provoque diferentes escorrentías profundas. Todo esto significa que las pérdidas
de suelo de parcelas y subcuencas, pueden ser mucho más bajas que las derivadas de los
estudios en parcelas experimentales (Poesen eí al., 1996) y las estimaciones medias de
producción de sedimentos en una gran cuenca hidrológica pueden variar dependiendo del
tamaño de la cuenca, (Osterkamp etal., 1997).
73
CAPITULO I I : Antecedentes
"Extrapolar grados de erosión en grandes áreas, medidos o estimados por un modelo, tiene
limitaciones para usarse a nivel local. Esto es debido a que al extrapolar los datos, no se
identifica donde ocurren exactamente los problemas de erosión, y no proporcionan suficiente
información para guiar o evaluar los esfuerzos para desarrollar usos del terreno sostenible en
una localización concreta. Lo mismo ocurre si se intentan extrapolar las observaciones
realizadas en parcelas experimentales para determinar medias anuales de tasas de erosión a
escala regional o nacional (Pimental eía/., 1995; Boardman 1998)."
Para ser útil a los que toman las decisiones, la generación de la escorrentía superficial y los
modelos de predicción de la erosión del suelo, tienen que considerar la variación espacial y
temporal en los procesos hidrológicos y de erosión del suelo. No obstante, hay modelos muy
sofisticados que tratan muy bien esta variabilidad de los procesos erosivos, pero que requieren
un nivel de detalle en los datos, que no está disponible para los usuarios, ni siquiera para los
políticos implicados en la toma de decisiones. Por lo tanto, los modelos requeridos tienen
que considerar la variabilidad espacial y temporal de los procesos y además, deben
poderse aplicar a cualquier tipo de región con la mínimas necesidades de calibración.
Por ejemplo, "los modelos empíricos que predicen grados de erosión hídrica tienen unos
resultados bastante buenos para evaluar el impacto ambiental y económico de ciertas políticas
agrícolas a gran escala (Carriquiry et al., 1998)", pero no tiene ninguna precisión a la hora de
evaluar la variación de la erosión a escalas más pequeñas como pueden ser escalas locales.
"Durante muchos años, los técnicos en conservación del suelo han utilizado la Ecuación
Universal de Pérdida de Suelos (USLE), para seleccionar las prácticas de control de la erosión
a medida para un determinado agricultor y sus campos. Pero, este método tiene importantes
limitaciones ya que en un área determinada, la producción de sedimentos está controlada por
el desprendimiento y la capacidad de transporte del agua y éstos procesos dependen de
factores como: la topografía, el suelo, la cobertura vegetal, las características de la lluvia y la
escorrentía. Los efectos de estos factores cambian de estación a estación y de tormenta a
tormenta, y por lo tanto este método no es el más adecuado para simular estas situaciones
cambiantes. (Foster eí a/., 1981)".
74
CAPITULO I I : Antecedentes
Aunque se conoce la importancia crítica que tienen la variabilidad espacial y temporal en los
parámetros de la erosión del suelo, se ha hecho poco hincapié en cómo afecta a los modelos
de predicción.
PROPIEDADES
Topografía Usos de suelo
Suelo
Climatología
PROCESOS
Lluvia Balance hídríco
Escorrentía Erosión
Transporte de sedimentos
ÁREA DE INTERÉS ^
Parcela ensayo
Ladera Subcuenca Cuenca Región
Microreiieve Forma de la pendiente Red de drenaje
Copa de la cubierta vegetal {canopy)*
Tipo de vegetación
Textura del suelo
Tipo de uso de suelo
Litología / geología Agregados ¡ Clase de suelo Observaciones detalladas Parcela 1 Ladera ensayo |
Red de estaciones
Subcuenca
Distribución temporal
Cuenca Región
Distribución espacial infiltración, evaporación transpiración, percolación Flujo superficial Flujo en regueros
Encharcamientos Flujo en corrientes de agua
Desprendimiento | Regueros/cárcavas { En cursos de agua Entre regueros Flujo laminar
barrancos | Trasvases entre cursos Flujo concentrado
a corto plazo Depósitos a largo plazo
1 1 1 I 1 1 k • 1 1 1 1 \ w
lOOm^ I h a Ikm^ 50km^ lO.OOOkm^ Figura n' 11.: Variabilidad de las propiedades más importantes en los procesos dominantes, según la escala de interés que se fije tanto espacialmente como temporalmente. (Renschier eí al. 2002)
A diferentes escalas diferentes grupos de procesos son dominantes, luego la forma de operar
del modelo debería cambiar con la escala, o cambiar a otro modelo diseñado para operar a esa
escala.
La determinación de la escala de trabajo se realiza en función de tres aspectos muy
importantes:
> Por la superficie afectada, se pueden diferenciar cinco niveles o escalas:
Parcela de ensayo
Ladera
Subcuenca
Cuenca
Región
*Canopy: termino inglés que se refiere a la parte superior de la copa de los árboles o arbustos, en los países de Iberoamérica lo traducen como "canopia"
75
CAPITULO I I : Antecedentes
* ' i^ i í l™ «. JLLÍ —. - . ^—«JL- . -L^J
Rgura n° 12: A la izquierda, estudio de la escorrentía a una microescala. A la derecha ladera o subcuenca de unas percas hectáreas. (Los bordes de la cuenca y la dirección del flujo están marcados). (Renschier, eí ai, 2002)
Parcela de ensayo, es una porción aislada de terreno que tiene como datos conocidos: tamaño,
grado de pendiente, longitud de la pendiente y tipo de suelo para el que se ha controlado su
escorrentía y pérdida de suelo
Ladera: dentro de una subcuenca se elige un perfil de pendiente representativo que va desde la
divisoria de aguas al curso de agua.
Hay que tener en cuenta que los procesos de erosión y sedimentación que se producen en las
zonas bajas de una ladera están estrechamente relacionados con los aportes de sedimentos
que provienen de las zonas altas. Un aumento o una disminución de la escorrentía en estas
zonas altas se corresponde con un aumento o disminución de los sedimentos desprendidos o
en la capacidad de transporte del flujo.
Además el control de la erosión en las zonas altas, no significa una disminución inmediata de
producción de sedimento en las zonas bajas. Al disminuir el aporte de sedimentos de las zonas
altas, se incrementa la erosividad del flujo, que puede arrastrar ahora sedimentos
anterionnente depositados o erosionar los bordes del cauce, por lo que la producción de
sedimentos puede continuar en un grado elevado durante varios años hasta que se produzca
un reajuste del sistema.
"Una estimación ajustada de la producción de sedimentos debe considerar eí sistema
completo de erosión y sedimentación en la cuenca." (Foster, 1982).
76
CAPITULO 11: Antecedentes
> Por la serie de datos climáticos. La erosión hídrica se produce a lo largo de todo el año,
intensificándose según sean las estaciones en la zona de estudio. Luego para estudiar la
producción de sedimentos y las zonas erosionadas, habrá que disponer de datos climáticos de
largos periodos de años. Sin embargo también interesa poder simular eventos únicos,
especialmente dramáticos por sus consecuencias en las inundaciones y avalanchas de lodos.
La variabilidad temporal del clima, especialmente la lluvia, es extremadamente importante para
la evaluación del riesgo de la erosión del suelo (Renschler eí al., 1999). El total de la erosión
del suelo puede, en algunos casos, ser producida dominantemente por unos pocos eventos, y
es por esto que la monitorización de los datos y las simulaciones tienen que ser
suficientemente largas en el tiempo para captar estos eventos erosivos. Baffaut eí al., (1996)
recomienda un mínimo de 50 a 100 años .Pero también, eventos de baja magnitud pero de
mucha frecuencia, pueden ser muy significativos en los indicadores de erosión a largo plazo.
Para evaluar los problemas de contaminación in situ, como las pérdidas de espesor del suelo y
de la productividad, se necesitan predicciones de la erosión para periodos de veinte a treinta
años, ya sean con datos anuales detallados o con medias anuales, durante el tiempo
considerado.
Se pueden diferenciar cinco escalas o niveles para la escala de datos climáticos:
Evento individual
Corto plazo
Varios eventos
Largo plazo
Datos históricos
> Por la capacidad para definir medidas correctoras técnicamente viables y social y
económicamente aceptables. Hoy por hoy, son los agricultores los que realizan el papel
primordial para el mantenimiento del patrimonio ambiental. Son, por lo tanto, los que tienen que
aceptar llevar a cabo muchas de las medidas diseñadas para el control de al erosión, luego
77
CAPITULO 11: Antecedentes
éstas tendrán que ser acordes con lo que los agricultores esperan que les reporte el control de
la erosión.
Según las nuevas metodologías de planificación, éstas se tienen que realizar de abajo a arriba,
es decir, contando con los agricultores afectados desde el principio de la definición de la
estrategia a seguir contra la erosión, de forma que sean ellos los que tengan un papel
predominante, que permita al equipo de planificación conocer la potencialidad social que
presenta ese determinado espacio local.
El llamado proceso de aprendizaje social se basa en su supuesto central: "todo aprendizaje
efectivo proviene de la experiencia de cambio de la realidad; la población afectada participa
activamente en la planificación. Haciendo esto, se valida el conocimiento experimentado de la
gente y proporciona un aprendizaje mutuo entre el experto de la planificación y la población
afectada. (Friedmann, 1992)."
Los agricultores determinan las prácticas de cultivo que van a aplicar en función de las tierras
de cultivo de que se trate. Luego, las medidas correctoras de la erosión, tendrán que ser
definidas con ellos, en lo que afecte a sus tierras de cultivo. Pero sin olvidar que el problema
erosivo, que se está produciendo en sus tierras, no es sólo debido a causas intrínsecas de
ellas sino al sistema completo de la cuenca. Luego, habrá medidas correctoras que tengan que
ser directamente aplicadas por los agricultores y otras en las que habrá que realizar una
gestión local.
Si la mejor forma de establecer prácticas culturales, que ayuden a controlar la erosión, es
ajusfándolas a los condicionantes de un determinado agricultor o un conjunto de agricultores
con las mismas características (problemáticas, condicionantes, aptitudes, actitudes....), habrá
necesariamente que identificar correctamente los problemas erosivos en sus tierras de cultivo,
los cuales pueden ser debidas a los problemas erosivos en otras zonas de la cuenca, para
diseñar técnicas de conservación de suelos técnicamente viables, pero que al mismo tiempo
78
CAPITULO 11: Antecedentes
tendrán que cumplir las expectativas económicas esperadas por los agricultores involucrados
en su aplicación.
10. LOS SIG COMO HERRAMIENTA EN LA MODELI27VCIÓN
Aparte de la lluvia y la escorrentía, la cantidad de suelo erosionado en un área está
fuertemente relacionada con el suelo, la vegetación y las características topográficas. En las
situaciones reales, estas características varían de forma importante de unas zonas a otras de
la cuenca. De ahí la necesidad e importancia de utilizar un SIG que permita la representación
heterogénea de estas características.
Una fonna de obtener información de la variabilidad espacial y dinámica del flujo laminar, es
empleando un modelo distribuido (en un SIG). Con esta aproximación, las áreas productoras
de escorrentía son divididas en una malla de celdas. La ecuación que se utilice es aplicada a
cada celda la cual tendrá Información sobre su pendiente, uso de suelo y tipo de suelo. Así la
escorrentía superficial es guiada celda a celda de acuerdo con una serie de reglas.
Normalmente, esta ruta está marcada por la topografía y el flujo está normalmente guiado de
una celda a la contigua inferior. La variabilidad del flujo hidráulico (celda a celda), pude ser
usada como un dato para modelizar mejor la erosión superficial y predecir la formación de los
encauzamientos, ya que según Baird et al., 1992, "Los modelos de erosión que no tienen en
cuenta la heterogeneidad espacial del flujo superficial no encauzado, son básicamente
erróneos".
Los SIG penniten el manejo de gran cantidad de información sujeta a variabilidad espacial,
como es: el tipo de suelo, tipo de cubierta vegetal, topografía pendientes condiciones
precedentes de humedad, etc. El manejo de esta gran cantidad de datos con metodologías
convencionales, es un proceso laborioso, repetitivo, costoso y que da lugar a muchas más
oportunidades para concentrar y amplificar los errores de incertidumbre en los datos de partida
del modelo, lo que podría limitar mucho la escala de trabajo del modelo. "Los SIG son sistemas
79
CAPITULO I I : Antecedentes
de gestión de base de datos para la captura, almacenamiento, manipulación, análisis y salida
de datos georreferenciados, (Huxhold,1991)".
Los SIG son usados principalmente para la visualización de datos existentes y el procesado de
datos, pero también sirven como el soporte de los datos necesarios para usar modelos de
evaluación ambiental. Un programa de SIG permite la combinación de la utilización de un
modelo de predicción para la toma de decisiones ambientales con la capacidad de análisis
espacial que tiene.
< Í N T E R F A C E a ? ^
Figura n" 13: Esquema de trabajo de un modelo de simulación con un S.I.G (fuente: Renschier, C.S.ef al., 2000 ]
80
CAPITULO III: Objetivos
CAPITULO 111: OBJETIVOS
1. ENFOQUE Y PLANTEAMIENTO
De lo reflejado hasta ahora en los antecedentes se pueden extraer unas conclusiones para
poder orientar mqjor el trabajo a desarrollar:
1.1. Políticas vigentes sobre la lucha contra la desertificación y el control de ia
erosión
> "Hacia una Estrategia Temática para ia Protección del Suelo" (COM, 2002)
Al revisar el documento, se puede prever el impulso que va a tomar el compromiso político en
materia de protección del suelo con vistas a que en los próximos años se actúe de manera más
satisfactoria y sistemática al respecto. La comunicación se centra en los siguientes puntos:
• "Las acciones para la protección del suelo que van a emprenderse en un futuro inmediato
están basadas en la información existente, que como ya es sabido, resulta incompleta. La
protección de ios suelos a largo plazo requerirá el desarrollo de bases de infomnación,
controles e indicadores más completos a fin de determinar las condiciones edáficas imperantes
y evaluar el impacto de las diversas políticas y prácticas."
• "El sistema de infomnación y vigilancia comunitario que se establezca deberá garantizar
que se lleve a cabo en las zonas pertinentes una serie de mediciones de los procesos de
degradación detectados y que los resultados sean de utilidad a las autoridades competentes,
para la elaboración de políticas y alertas rápidas. Deberá basarse en los sistemas de
información, las bases de datos y los conocimientos científicos actualmente disponibles. Se
tomará en consideración, asimismo, el principio de coste-eficacia. El sistema deberá
configurarse de tal modo que los datos puedan integrarse en programas de vigilancia e
información más globales o a múltiples niveles."
• "La parte general del sistema pemiitirá facilitar información sobre el alcance de las
amenazas más extendidas en la actualidad, así como su evolución, y sentar las bases para el
81
CAPITULO I I I : Objetivos
desarrollo de políticas destinadas a hacerles frente de forma más completa y precisa. La parte
más específica se centrará en el análisis de las amenazas ambientales a escala local y en sus
causas, y determinará las acciones en aquellos sectores donde se origina la degradación del
suelo..."
> Estrategia Española de Desarrollo Sostenible, (EEDS, 2002).
la EEDS se plantea como objetivo prioritario y selectivo, entre otros, abordar los procesos
de desertificación y mejorar la conservación del suelo, como factor productivo esencial
para el correcto desenvolvimiento de las actividades humanas en su dimensión social y
económica.
• Se propone mejorar las estrategias para resolver problemas ambientales, de una fomna
más local o regional. Los retos del desarrollo sostenible han generado un aumento de los
requerimientos de datos concernientes a los rangos de erosión y la carga de sedimentos en los
ríos, por lo tanto se ha creado la necesidad de promover el desarrollo de métodos fiables de
medir estos indicadores.
> Programa de Acción Nacional Contra la Desertificación, (PAN, 1997)
Propone el establecimiento de un sistema integrado de vigilancia de la desertificación con
objeto de disponer de mediciones, datos e indicadores que nos permitan diagnosticar los
procesos de desertificación en España y conocer el estado de su desarrollo en las zonas
afectadas y la respuesta de las mismas ante los remedios aplicados. Entre las acciones
propuestas está:
• Crear un sistema de alerta en zonas vulnerables a la de desertificación para poder prever
como se va a comportar el medio ante cualquier cambio económico, social o ambiental
(emigración de la población, cambios en los cultivos, incendios forestales...) que pueda
provocar grandes procesos de erosión, ante los que si no se actúa previamente al suceso,
posiblemente sean irreversibles o irrecuperables.
82
CAPITULO III: Objetivos
1.2. Situación actual de los trabajos en curso.
> Realización del "Inventario Nacional de Erosión de Suelos", como actualización del Mapa
de Estados Erosivos, a escala más detallada que el existente (éste se realizó a 1:400.000 y
ahora se va a realizar a 1:200.000). Con ello se cubrirá el objetivo de obtener una visión
actualizada del fenómeno más descriptivo y vinculado a la desertiflcación en España, la erosión
hídrica. Además y dado que la infomnación de los primeros mapas publicados data de los años
1986, 1987 y 1988 permitirá realizar un análisis comparativo de la evolución de este fenómeno
en las últimas décadas, lo que se considera de enorme interés para el seguimiento del
fenómeno de la desertiflcación y a la planificación de acciones para su control. La actualización
del Inventario será constante, adquiriendo un carácter periódico realizándose cada 10 años. Se
ha iniciado en el año 2002 y para su ejecución se prevé una inversión para los próximos 10
años (plazo en el que se habrá inventariado todo el territorio nacional) de 9 millones de euros.
"En el inventario de la erosión del suelo a nivel nacional no hace falta una escala más
detallada, pero en las zonas de máxima prioridad o de especial interés detectadas en el
diagnóstico nacional se pasará a una escala de 1:100.000 ó 1:50.000 para realizar una
planificación sectorial o regional. Hay un tercer nivel para las áreas identificadas en el 2° nivel,
para ser objeto de planes de acción específicos in situ, usando las escalas de información
necesarias para hacer posible los planes de acción que haya que llevar a cabo." (Dirección
General de Conservación de la Naturaleza, DGCN.2001).
> "Proyecto de Lucha contra la Desertiflcación en el Mediterráneo", Proyecto LUCDEME,
actualmente vigente y desarrollado por la dirección General de Conservación de la Naturaleza
del Ministerio de Medio Ambiente. Su continuidad está asegurada por el PAN buscando dos
objetivos fundamentales: por un lado, extraer los resultados de investigación y conocimiento
que tengan la madurez suficiente para su desarrollo en aplicaciones prácticas y difundirlos
entre los usuarios finales de dichos resultados, y, por otro lado, formular una estrategia
integrada de adquisidón de conocimientos en materia de desertiflcación adaptada a las
necesidades actuales y basada en la experiencia de tres décadas de estudio e investigación.
83
CAPITULO I I I : Objetivos
1.3. Modelos utilizados para la lucha contra la erosión y conservación de suelos.
• Los modelos que se han utilizado más ampliamente hasta ahora, han sido modelos
paramétricos como la USLE (Universal Soil Loss Equation). Este tipo de modelos tienen la
importante limitación de no poderse utilizar en condiciones para las que no se hayan estimado
los factores o parámetros.
• Durante las últimas décadas, el conocimiento de los procesos erosivos ha mejorado
significativamente y ahora se han desarrollado modelos con base física y de caja blanca en un
soporte digital que permite el análisis de mucha más información de forma más eficiente. Los
esfuerzos se han dirigido a desarrollar modelos que predigan, además de la escorrentía y
pérdidas de suelo totales, la distribución espacial de la escorrentía y sedimentación sobre la
superficie del suelo durante una tormenta aislada o a lo largo de un periodo de tiempo
determinado.
• Los modelos basados en procesos representan el más detallado conocimiento
científico a la escala espacial y temporal más pequeña, pero están limitados por la gran
cantidad de datos requeridos. Los modelos empíricos son más aplicables a problemas a
gran escala y donde hay menos datos disponibles, pero no ayudan a conocer los
procesos mecánicos.
1.4. Características distintivas del suelo y de los procesos de erosión.
El suelo tiene unas características distintivas que hay que tener en cuenta a la hora de
seleccionar el modelo de simulación para elaborar políticas:
• La diversidad de suelos tanto en propiedades físicas como químicas, requiere una
perspectiva local en el desarrollo de políticas de protección de suelos.
• El suelo es un recurso prácticamente no renovable con una cinética de degradación
relativamente rápida y, por el contrario, tasas de formación y regeneración excesivamente
84
CAPITULO m : Objetivos
lentas. Por lo tanto, no puede demorarse en el tiempo la aplicación de políticas para la
prevención, y la gestión sostenible del suelo y tendrán que basarse en la infomnación que
puedan generar los modelos con las bases de datos que hasta ahora esta a disposición de los
usuarios.
• La degradación irreversible de este recurso supone no solo destruir el bien más preciado
de los agricultores sino hipotecar las oportunidades agrícolas de las generaciones futuras,
luego las políticas tienen que garantizar su fertilidad y valor agronómico.
• Al contrario que el aire y el agua, el suelo es un componente del terreno que está
generalmente sujeto a derechos de propiedad.
• "La medida de la degradación de suelos y principalmente de la erosión de éstos, plantea
una serie de problemas técnicos y metodológicos en relación a la escala espacial y temporal.
(Stocking, 1987)". Los procesos de erosión se dan en grados, tasas y frecuencias variables en
el tiempo y en el espacio, por lo que, estos aspectos han de ser tenidos en cuenta en el diseño
del plan de medidas.
• Al fijar la escala de trabajo a la que se va a trabajar en el contexto de la planificación, las
variables espaciales, topográficas del terreno y la variabilidad climática asociada a esta
posición quedan espacial y temporalmente fijadas.
2.- OBJETIVOS
Tras el análisis de los antecedentes en el ámbito de la planificación de la conservación de
suelos y de la lucha contra la desertificación, se plantea la existencia de una serie de
problemas y necesidades:
a) Crear un sistema de información y vigilancia con dos partes.
• La parte general del sistema permitirá facilitar información sobre el alcance de las
amenazas más extendidas en la actualidad, así como su evolución, y sentar las bases para el
desarrollo de políticas destinadas a hacerles frente de fomia más completa y precisa. Esta
parte está resuelta con la realización del "Inventario Nacional de Erosión de Suelos", a escala
1:200.000
85
CAPÍTULO I I I : Objetivos
• La parte más específica que se deberá centrar en el análisis de las amenazas
ambientales a escala local y en sus causas, y determinará las acciones en aquellos sectores
donde se origina la degradación del suelo. Todavía no se ha planificado la realización de
ningún estudio o trabajo a esta escala.
b) Para ser útiles a los políticos y poder realizar una planificación sectorial o regional, los
modelos de generación de escorrentía y simulación de los procesos de erosión deben de
considerar la variabilidad espacial y temporal en los procesos hidrológicos y de erosión del
suelo y deben poderse aplicar en diferentes regiones con unas necesidades mínimas de
calibración, puesto que a partir de la información que generen se van a derivar una serie de
decisiones que pueden permitir establecer medidas correctoras, evaluar los usos del territorio,
diseñar y mejorar planes de conservación, planificar proyectos de zonas degradadas, etc.
c) Pero las exigencias de datos para modelizar la erosión en una gran cuenca hidrográfica,
son distintas de las necesitadas en los modelos de pérdida de suelo en una ladera de corta
longitud o en el punto de impacto de una gota de lluvia. Como ios modelos que simulan la
erosión son una simplificación de la realidad, habrá que definir primeramente los objetivos que
se quieren alcanzar, para decidir que modelo de simulación se necesita y por tanto que tipos de
datos se necesitan conocer. La escala influye en el número de factores que deben incorporarse
al modelo, los que puedan mantenerse constantes y los que puedan considerarse principales,
alrededor de los cuales deberá construirse el modelo.
d) El aumento de los modelos matemáticos utilizados para la conservación de los suelos
desde un ámbito local a regional requiere el desarrollo y la evaluación de las metodologías
según la capacidad de adaptación de los datos existentes a la escala de trabajo y a los
objetivos marcados. En particular es importante evaluar el funcionamiento de los modelos a los
diferentes niveles de manejo y escala de interés y según la disponibilidad de los datos más
comunes.
"El éxito en la implementación de una herramienta de predicción de la erosión depende de un
delicado proceso de ajuste y toma de decisiones que, en el marco de la política equilibra medio
ambiente y economía, y fuera de él requiere la aceptación de los científicos por un lado y de la
sociedad afectada, por otro. (Renschier etal., 2002)".
86
CAPITULO m : ObjeSvos
3.-OBJETIVOS E S P E C Í F I C O S
3.1.- Describir y proponer una metodología para la selección del modelo de evaluación de la
erosión en la que la infomiación que proporciona la herramienta, esté en concordancia con la
dimensión espacial y temporal necesaria en la planificación de estrategias de conservación de
suelos.
3.2.- Debido a la necesidad de empezar a trabajar a una escala local o regional, se hace
imprescindible conocer los nuevos modelos físico para evaluar sus capacidades y potenciales.
Por ello, se seleccionará una herramienta de predicción de la erosión con base física de entre
las nuevas que van apareciendo, que sea científicamente correcta y de fácil acceso. Interesa
que además esté asociada a un Sistema de Información Geográfica que facilite la visualización
georreferenciada de las capacidades del modelo y de los resultados que con él se obtienen,
además de analizarla y almacenarla.
3.3.- Analizar la sensibilidad del modelo propuesto en función de la "calidad" de los datos,
aplicando todo la metodología propuesta y el proceso de cálculo del modelo en dos pequeñas
cuencas de la Comunidad de Madrid.
Cuando se habla de "calidad", se refiere a datos normalizados y comúnmente accesibles, o
datos de gran resolución obtenidos a partir de trabajos en campo.
87
CAPITULO IV: Materiales y Método
CAPITULO IV: MATERIALES Y MÉTODO
1 . MATERIAL UTILIZADO PARA EL DESARROLLO DE LA TESIS.
• Ordenadores.
Se ha dispuesto de un ordenador Pentium íl de 450 Mhz, con un procesador AGP y 261,684 de
RAÍVI.
Ordenador portátil Pentium II para la descarga de datos en los aforadores de las cuencas.
• Programas Informáticos.
Sistema operativo: Windows 2000
Microsoft Office; Word, Access, Excel, PowerPoint
Sistema de Información Geográfica: ArcView 3.2
Modelo de estimación de la erosión hídrica WEPP y GEOWEPP
Tratamiento de imágenes: Adobe Photoshop 5.0
Explorador: Internet Explorer, Netscape Communicator.
Programa FLOWLINK 3.2 para tratar los datos de pluviometría en (mm) en intervalos de
tiempo, velocidad del flujo (m/s), altura de la lamina de agua (mm) y caudal (l/s)
• Impresora: Deskjet 920c de inyección de tinta negra y color.
• Cámara digital: 3.2 pixeis
• Pluviógrafo de balancín con precisión 0.1 mm en el punto de desagüe en cada cuenca
{ISCO MODEL 647).
• Aforadores en los desagües de las cuencas, mediante el método área-velocidad, midiendo
la velocidad con un sensor de efecto Doppler.
• Sistema de almacenamiento digital de datos para los pluviógrafos y aforadores, por
medio de cables eléctricos, fijando un intervalo de lectura cada quince minutos, (equipo ISCO
4250)
• GPS: Sistema de posicionamiento Global, (Global Positioning System).
• Laboratorio de edafología: para el análisis de las muestras de suelo tomadas en las
cuencas.
88
CAPÍTULO IV: Materiales y Método
2. MÉTODO
• Propuesta metodológica que permita seleccionar el modelo de estimación de la
erosión más adecuado para los objetivos marcados.
• Descripción del modelo seleccionado:
Diagrama de flujo.
Descripción matemática del proceso de cálculo.
Simulaciones del modelo, forma de trabajar con él.
• Análisis de sensibilidad del modelo.
3. PROPUESTA METODOLÓGICA PARA LA EVALUACIÓN DE LA EROSIÓN HÍDRICA.
La metodología propuesta para la evaluación de la erosión hídrica, tiene que considerar los
pasos siguientes
1. Definir los objetivos buscados.
2. Definir la escala de interés espacial y temporal del usuario.
3. Selección del mejor modelo de evaluación para la toma de decisiones a esa
escala.
4. Investigar la disponibilidad de datos para permitir una aplicación válida del
modelo cumpliendo con todos los requerimientos de éste.
5. Evaluar los resultados del modelo con dos tipos de datos: Los más comúnmente
disponibles y los datos específicamente tomados en la zona de trabajo.
89
CAPÍTULO IV: Materiales y Método
METODOLOGÍA PARA LA SELECCIÓN DE UN MODELO DE EROSIÓN
DEFÍNICIÓN DE LA ESCALA DE TRABAJO TEMPORAL
Y ESPACIAL
•''é-.'-'j^t^x^^^^^^^WW!'
SELECCIÓN DEL MODELO DE EROSIÓN
2 DATOS NECESARIOS PARA LA APLICACIÓN
DEL MODELO
EVALUACIÓN DEL MODELO CON LOS DATOS EXISTENTES
Y DATOS TOMADOS EN EL CAMPO
ADAPTACIÓN DE LOS DATOS A LA ESCALA DE INTERÉS
Figura n° 14: Metodología propuesta para la selección del modelo de erosión más adecuado según los objetivos buscados.
Los objetivos buscados determinan la escala de interés del usuario y tiene la máxima prioridad
al diseñar todo el mecanismo de evaluación para alcanzar la infomiación necesaria para la
toma de decisiones. La escala define el grupo de modelos capaces de actuar a este nivel. La
decisión final para seleccionar el modelo depende de la posibilidad de obtener los datos
adecuados para que funcione el modelo.
Con respecto a los datos disponibles, hay que preguntarse si han sido tomados a una escala
apropiada para representar el proceso natural o si son adecuados para satisfacer las
necesidades del modelo de evaluación.
De este modo: la escala de Interés del usuario, la escala de trabajo del modelo, y la escala
de los datos apropiados disponibles, construyen la base para comenzar el diseño de la
metodología de trabajo en la evaluación de la erosión y alcanzar los objetivos deseados.
90
CAPITULO IV: Materiales y Método
3.1. OBJETIVOS BUSCADOS (según la propuesta metodológica).
Tanto en la política agraria como en la medioambiental se tienen que crear estrategias para
intentar controlar los procesos de erosión, pero para ello se necesita un sistema de control y
vigilancia que trabaje a dos niveles:
• Un nivel más general, que alerte sobre las zonas más susceptibles de sufrir problemas de
erosión.
• Otro nivel que trabaje sobre estas zonas más localizadas, en las que se necesitan
herramientas que permitan medir estos procesos y simular el impacto de las posibles
actuaciones.
En la revisión de antecedentes de los modelos de predicción de la erosión hídrica se deja
patente que han sido los modelos empíricos como la USLE, los que más ampliamente han sido
utilizados aun a pesar de no tener suficiente precisión, pero al ser una simple ecuación de
regresión es un modelo práctico y accesible en el mundo entero. Aun así, "es un modelo
grosero ya que no define factores diferentes para las relaciones que existen entre los procesos
hidrológicos fundamentales de lluvia, infiltración y escorrentía, y los procesos erosivos
fundamentales de desprendimiento por el impacto por las gotas de lluvia, desprendimiento por
el flujo, transporte por salpicadura de la gota, transporte por el flujo y depósitos. Además la
USLE al ser empírica, depende de gran cantidad de datos para establecer las relaciones entre
ellos, ya que es en realidad una caja negra. Por lo tanto, debido a su origen empírico y su
estructura de ecuaciones agregadas, limita gravemente su potencial para aumentar su
precisión y realizar otras mejoras. Científicamente se considera como una metodología ya
madura. (Foster, 1987)."
A pesar de lo anterior, tanto el modelo USLE como el RUSLE han sido sobradamente validados
su adecuación para la evaluación de la erosión a escalas muy grandes, por permitir identificar
las zonas con más riesgo de erosión con los datos más comúnmente disponibles, (que son los
de mayor escala).y así estar alerta en las zonas identificadas como más susceptibles ante
91
CAPÍTULO IV: Materiales y Método
cualquier cambio que pueda darse en el ámbito económico, social o ambiental, ya que podrían
desencadenar graves problemas erosivos.
Para trabajar en zonas más localizadas, la metodología necesaria tiene que ser más precisa y
los modelos basados en procesos representan el más detallado conocimiento científico a la
escala espacial y temporal más pequeña. Y es aquí donde se hace necesario la realización de
trabajos con estas nuevas herramientas, para conocer sus capacidades. Por io tanto es esta
escala local de planificación sobre la que se va ha centra la elección del modelo.
3.2. DEFINIR LA ESCALA DE INTERÉS ESPACIAL Y TEMPORAL.
3.2.1. Escala Espacial
Visto que se va a trabajar en zonas más localizadas y para definir la escala espacial a la que se
va a trabajar, hay que determinar el área sobre la que tiene que operar el modelo, y para ello
hay que considerar aspectos tan importantes como que:
• El caso más simple de escala de interés espacial al que puede operar el modelo es el que
considera que se aplica a un área del terreno con los límites bien definidos sin que se
produzcan transferencias de agua o sedimentos a través de ellos. Pero esta consideración es
claramente irreal, ya que el agua y los sedimentos pueden discurrir ladera abajo y también,
pueden moverse transversalmente a la ladera y concentrarse en las hondonadas y zonas de
convergencias de flujos.
• La identificación de los problemas de la erosión no se puede hacer de fornia puntual en
áreas reducidas, sino en el sistema completo. Los procesos de erosión y sedimentación que se
producen en las zonas bajas de una ladera están estrechamente relacionados con ios aportes
de sedimentos que provienen de las zonas altas. Un aumento o una disminución de la
escorrentía en estas zonas altas, se corresponde con un aumento o disminución de los
sedimentos desprendidos o de la capacidad de transporte del flujo.
92
CAPITULO IV: Materiales y Método
• El control de la erosión en las zonas altas no significa una disminución inmediata de
producción de sedimento en las zonas bajas. Al disminuir el aporte de sedimentos de las zonas
altas se incrementa la erosividad del flujo, que puede arrastrar ahora sedimentos anteriormente
depositados, o erosionar los bordes del cauce, por lo que la producción de sedimentos puede
continuar en un grado elevado durante varios años hasta que se produzca un reajuste del
sistema.
Luego para que el modelo sea eficaz tiene que, necesariamente, realizar una identificación
correcta de los problemas erosivos y por la tanto de los procesos de erosión, (definición
correcta de las áreas con mayores riesgo de erosión y como consecuencia de las principales
zonas de origen del sedimento) y "Una estimación ajustada de la producción de
sedimentos debe considerar el sistema completo de erosión y sedimentación en la
cuenca. (Foster, 1982)."
Selección de la escala espacial de trábalo en la tesis
Ai requerir sobre todo una aplicación local, el modelo propuesto debe poderse aplicar a
PEQUEÑAS CUENCAS, (que en España se pueden definir como aquellas cuencas que,
por ser de SUPERFICIE INFERIOR A LOS 50 km , no han sido catalogadas
individualmente por la administración (Vera, 1989), al ser un sistema completo de
erosión y sedimentación. Además esta división espacial en pequeñas cuencas tiene mucha
importancia a la hora de simular con el modelo por que tienen mucha homogeneidad climática,
biológica, física e incluso en la estructura socioeconómica de la población, lo cual facilita
futuras actuaciones políticas de planificación y organización de los recursos naturales.
93
CAPÍTULO IV: Materiales y Método
3.2.2. Escala Temporal
Como para determinar la escala espacial, para la escala temporal hay que considerar también
que:
• La erosión hídrica se produce a lo largo de todo el año, intensificándose según sean las
estaciones en la zona de estudio. Luego para estudiar la producción de sedimentos y las
zonas erosionadas, habrá que disponer de datos climáticos como mínimo de un periodo de
un año, siendo más deseable el contar con periodos de más años. Para determinar los
problemas de erosión in situ, como las pérdidas de espesor del suelo y de la productividad,
se necesitan predicciones de la erosión para periodos de veinte a treinta años, ya sean con
datos anuales detallados o con medias anuales, durante el tiempo considerado.
• Sin embargo también interesa poder simular eventos únicos, especialmente dramáticos por
sus consecuencias en inundaciones y avalanchas de lodos.
• "En modelización, pequeñas escalas de tiempo están asociadas a pequeñas escalas
espaciales, porque una resolución mayor en el tiempo requiere mayor detalle en la
modelización de los procesos hidrológicos, de transporte y de sedimentación. (Kirby,
1998)".
Selección de la escala temporal de trabajo en la tesis
Interesa que el modelo simule tanto eventos individuales, como a corto, medio y largo
plazo, para poder simular tanto tormentas aisladas (que pudieran dar lugar a grandes
avenidas), como el continuo proceso de erosión a lo largo del tiempo.
94
CAPrrULO IV: Materiales y Método
3.3. SELECCIÓN DEL MEJOR MODELO DE EVALUACIÓN PARA LA TOMA DE
DECISIONES A ESCALA LOCAL.
El modelo que se seleccione tiene que poder operar en un ámbito local, en pequeñas
cuencas de no más de 50 km^ como sistema completo de erosión. Tiene que poder
simular eventos individuales que pudieran provocar grandes avenidas, para intentar
encontrar soluciones y poder simular la viabilidad de éstas. Pero también tiene que
poder simular periodos más largos de tiempo como puede ser a corto plazo (un año), a
medio plazo (20 a 30 años), o a largo plazo (cien años o más).
Haciendo un pequeño resumen de los modelos de predicción de la erosión hídrica con base
física vistos en la revisión de antecedentes se puede comprobar cual de ellos se ajusta mejor a
los requerimientos espaciales y temporales ya seleccionados.
• CREAMS: Chemicals, Runoff and Erosión from Agriculturai Management
Este modelo tiene tres componentes: hidrología, erosión y química. Como la componente
hidrológica utiliza una predicción de escorrentía que estima la media en lugar de la respuesta
real a una precipitación dada, no se puede obtener predicciones de la erosión de la
tormenta real.
• WEPP: Water Erosión Prediction project
Los datos que genera este modelo están claramente orientados en dos tipos de información;
efectos de la erosión dentro de la cuenca y efectos de la erosión fuera de la cuenca.
El modelo de erosión WEPP utiliza la misma versión de la ecuación de continuidad que el
modelo CREAMS y el mismo procedimiento para determinar el desprendimiento de las
partículas del suelo y la deposición por el flujo. Se diferencia del CREAMS en no contar ya más
con los valores de los factores de la Ecuación Universal de Pérdida de Suelo.
95
CAPITULO IV: Materiales y Hétodo
Trabaja tanto en laderas como en cuencas completas. Simula tanto un evento individualizado
como la serie de años que se quiera.
Actualmente este modelo está asociado a un SIG, que permite realizar toda la simulación de la
erosión de forma georreferenciada
• GUESS: Gríffith University Erosión sedimentation System.
"Es un modelo matemático que simula los procesos de erosión y deposición a lo largo de
una ladera ( Rose etal., 1983)".
En su forma actual sólo puede aplicarse a suelos desnudos y no hay previsión para simular los
efectos de una cubierta vegetal. Igual que el WEPP, está frecuentemente sometido a ensayos.
• EUROSEM: European Soil Erosión Model
"Es un modelo basado en sucesos y desarrollado para calcular el transporte de sedimentos, la
erosión y la deposición sobre la superficie del suelo como consecuencia de una tormenta.
Puede aplicarse a parcelas o a pequeñas cuencas. (Morgan 1994; Morgan et al. 1994)."
Hoy en día en la red de Internet sólo está disponible la versión de sistema operativo DOS y no
está asociado a un SIG.
Selección del modelo de erosión con base física para trabajar en la tesis
El modelo que por ahora es más completo y versátil es el Water Erosión Prediction Project en
su versión GEOWEPP.
96
CAPITULO IV: Materiales y Método
Es un modelo físico que calcula las zonas de erosión, los sedimentos erosionados, las zonas
de sedimentación o las salidas del sistema de estos, en laderas individuales o cuencas
completas. Obtiene resultados para eventos simples o tantos años como se decida simular, por
lo tanto puede servir para calcular la producción de sedimentos en una sola tomnenta o a lo
largo de los años. Está asociado a un SIG con lo que la variabilidad topográfica del terreno y
estructura física de la cuenca de estudio queda perfectamente reflejada. El modelo está en la
red de internet a disposición de todo el mundo, pero con la consideración de que es un "modelo
beta" que desde 1999 hasta hoy ha ido evolucionando notablemente, depurando errores y
fallos.
Por lo tanto, es el modelo GEOWEPP el modelo seleccionado para trabajar en la tesis ya
que se adapta bien a los requerimiento espaciales y temporales ya definidos y a los
objetivos esperados cómo herramienta de planificación local o regional.
Se ha descartado trabajar con EUROSEM (aun siendo el modelo de estimación de la erosión
hídrica europeo) por que en 1999 no estaba disponible. Ahora, en el 2003, solo está disponible
en el sistema operativo DOS, pendiente de incorporarle el sistema operativo WINDOWS. La
descripción espacial de la cuenca se hace mediante una serie de planos con pendiente
uniforme relacionados entre sí además de con el curso de agua, lo que lo hace muy complejo
para describir la cuenca de forma verosímil.
Los otros dos modelos físicos se descartan por su simplicidad, no cumpliendo los requisitos
planteados.
3.4. DATOS NECESARIOS PARA LA UTILIZACIÓN DEL MODELO
Aunque los modelos pueden ser creados y refinados a partir de datos obtenidos en parcelas o
cuencas cuidadosamente monitorizadas y vigiladas, si esos modelos son para ser usados lo
más ampliamente posible y que puedan servir de herramienta en las políticas de conservación
de suelos, tienen que ser capaces de producir resultados satisfactorios utilizando sólo los datos
97
CAPITULO IV: Materiales y Método
más accesibles para todos los usuarios. Por eso es muy importante identificar que tipo de
información hay actualmente disponible.
Este es un aspecto esencial para conseguir los objetivos marcados, ya que una posible causa
de no alcanzar estos puede ser el no disponer de los datos de entrada necesarios para que el
modelo funcione. Hay gran cantidad de datos sobre estos temas, pero eso no quiere decir que
estén disponibles para su uso o sean de la calidad adecuada para el modelo.
La revisión de las fuentes de datos disponibles para los usuarios, se ha centrado en la
Comunidad de Madrid (C.M.), que es donde se va a realizar la validación. Aunque esta
comunidad autónoma no es representativa de toda España, la problemática para la obtención
de los datos necesarios puede ser muy común a otras comunidades. También hay que
considerar que la escala de trabajo seleccionada es local o regional y la investigación de los
datos existentes en todas las comunidades autónomas podría ser muy largo y costoso.
• Datos de suelo.
Existe en la Comunidad de Madrid e! "Mapa de asociaciones de suelos de la Comunidad de
Madrid" a escala 1:200000 del CSIC. Aunque el trabajo original se realizó a escala 1: 100000,
como toda la cartografía temática que iba apareciendo de la Comunidad de Madrid era a escala
1: 20000, se revisó toda la información y cartografía para sintetizarta y reducirla esta escala de
publicación. Sigue la clasificación de la FAO y contiene 93 unidades cartográficas distintas, de
las que 17 representan un solo tipo de suelo, 35 engloban a dos, 33 están constituidos por tres
elementos y solamente 8 poseen cuatro elementos distintos en la asociación.
• Datos de clima
La calidad de la información del clima en su distribución espacial y temporal es muy importante
en la modelización de la erosión del suelo debido especialmente a la importancia de la
intensidad de la lluvia en la generación de escorrentía y movilización de las partículas del
suelo.
98
CAPITULO IV: Materiales y Método
Los datos climatológicos que se necesitan para modelizar la escorrentía que se produce en la
cuenca son por lo general: valores diarios de precipitación, temperatura, radiación solar y datos
de viento. Para encontrar los datos de radiación solar se tiene que recurrir a estaciones
meteorológicas completas, para los otros datos puede ocurrir que exista una estación dentro de
la cuenca o que no exista. Este último caso sería lo más nomial, ya que en nuestro país la
densidad media de estaciones meteorológicas es aproximadamente de una cada 250 km^ por
lo que lo más probable es que al estudiar una pequeña cuenca, no coincida que exista una
dentro de ella.
Los datos piuviométricos son los que más detalle requieren ya que se necesita conocer las
intensidades de los diferentes episodios de lluvia que se produzcan en la cuenca: información
de la fecha, hora de inicio y fin de la tormenta y la intensidad de la misma. Las cantidades de
lluvia caídas con la misma intensidad se considera una tormenta, y se registra la hora a la que
comienzan y a la que termina la tormenta.
Se puede asumir que la precipitaciones se distribuyen uniformemente sobre la cuenca cuando
se dispone de una única estación pluviométrica dentro de la cuenca, o cuando no se dispone
de estación dentro de la cuenca y las únicas estaciones se encuentran tan alejadas que no
tiene sentido plantear variaciones en la distribución espacial de la precipitación a partir de su
infomnación. En este caso, es frecuente asignar a toda la cuenca la precipitación obtenida en el
centro de gravedad de la cuenca mediante interpolación por el inverso del cuadrado de las
distancias a las estaciones consideradas.
Si hubiera estaciones cercanas a la cuenca de estudio, y siguiendo las recomendaciones de
Maijerick ef al., (1994), se pueden considerar únicamente las tres estaciones más cercanas,
calculando la distribución espacial de la precipitación mediante interpolación por el inverso del
cuadrado de las distancias, así la precipitación en vez de ser agregada para toda la cuenca
será distribuida.
99
CAPITULO IV: Materiales y Método
• Datos de usos de suelo
Existen unos mapas de usos de suelo generados en el programa CORINE a una escala
1:100000 en el año 1990. Pero hay que tener en cuenta que los usos de suelo han podido
cambiar recientemente, con lo cual siempre interesará hacer una comprobación en el terreno o
con fotografía aérea o incluso de satélite lo más recientemente posible, siempre que haya
disponibilidad económica, ya que ahora, al disponer de un satélite europeo, estas fotos son
accesibles para proyectos de investigación y otro tipo de trabajos.
De todas formas cualquier usuario de un modelo, puede crear un mapa de usos actuales del
suelo a la escala de interés deseada.
• Datos topográficos
La información topográfica se puede obtener de la digitalización de las curvas de nivel de los
mapas topográficos, a escala 1:25000.
El Instituto Geográfico Nacional (IGN) dispone de cartografía de Modelo Digital del Terreno (en
adelante MDT), de todo el territorio español a escala 1:1000000 y escala 1: 200000
Existe cartografía digital de MDT escala 1:25000 del IGN disponible para toda la comunidad de
Madrid aunque todavía faltan para ciertas áreas del resto de España. La resolución y ajuste
depende del método de obtención, (digital ráster, digital vectorial).
Para trabajar con GEOWEPP se necesita información del área de estudio de:
• Datos topográficos del terreno;)
• Archivos de clasificación de suelos.
• Archivos de datos de clima.
• Archivos de los usos del suelo.
100
CAPITULO IV: Materiales y Método
4. DESCRIPCIÓN DEL MODELO SELECCIONADO GEOWEPP.
Este modelo es considerado por el USDA como la primera herramienta de evaluación de la
erosión del suelo que va a ser utilizada en el futuro para la generación de políticas de
conservación de suelos. El modelo WEPP ha sido validado para eventos individuales y en
simulación continua a muchas escalas; empezando por parcelas (Zhang et al., 1996) pasando
por laderas hasta pequeñas cuencas (Liu et a/., 1997). La naturaleza del modelo WEPP basada
en procesos, hace posible que se aplique a cuencas no monitorizadas sin necesidad de
calibración.
Tiene dos opciones de cálculo:
• "Watershed methocT: en el que para cada subcuenca, configura un único perfil de la ladera
representativo. La ladera puede drenar a la izquierda, derecha o el inicio del curso de agua
calculado a partir del Modelo Digital del Terreno (MDT).
• "Flowpath method". Flowpath es la ruta que sigue el agua ai circular de una celda a otra.
Un "flowpath" individual comienza en una celda donde no confluye ningún flujo de otra celda y
termina en el cauce. El modelo calcula la localización en que cada "Flowpatti" entra al cauce y
se calcula la escorrentía y sedimentos liberados al cauce en este punto. Pero este método no
calcula la escorrentía del canal, ni los desprendimiento y deposiciones que en éste se
producen, con lo cual no es útil para simular potenciales contaminaciones de agua.
"El rendimiento de la versión de laderas del modelo WEPP es evaluado en el GEOWEPP en
términos de su capacidad para predecir las pérdidas de suelo de forma distribuida sobre la
cuenca digitallzada en ráster, a lo largo de los Flowaths en las laderas, (Cochrane et al.,
1999)", y así determinar, si puede servir para tomar decisiones de control de la erosión en
zonas agrícolas dentro del complejo paisaje existente en las zonas rurales.
"El modelo deberá formularse conceptualmente representándolo por un diagrama de flujo. Ver
el modelo de este modo, permite conocer la estructura del sistema, el orden lógico de
transferencia de materia y energía a través del sistema, las variables y las interacciones que
deben definirse entre las variables dentro del sistema. (Morgan, 1997)". De este modo,
101
CAPITULO IV: Materiales y Método
podemos conocer los procesos que tienen máxima influencia en el proceso de cálculo, y así
saber donde se puede simplificar al aportar datos sin perjudicar a los resultados finales.
"Una vez que se han identificado los procesos operativos del modelo, deben describirse
matemáticamente. (Morgan, 1997)".
RIEGO CLIMA
HIDROLOGÍA INFILTRACIÓN ESCORRENTÍA
BALANCE DE AGUA
EROSIÓN
DISTRIBUCIÓN ESPACIALY TEMPORAL
DE LA EROSIÓN YZONAS DE
SEDIMENTACIÓN
BASE DE DATOS: CLIMA SUELO
PLANTAS LABORES DE CULTIVO
CONDUCTIVIDAD
ÍROSIONABILIDAD SUELO
H m TI O > r-m w
CULTIVOS Y PRÁCTICAS DE
CULTIVO
ARCHIVOS DE DATOS SUELO
PENDIENTE APROVECHAMIENTO DEL SUELO
CUMA RIEGO
CANALES ESTRUCTURAS ARTIFICIALES
ESTRUTURA DEL CANAL
Figura n" 15: Diagrama de flujo para el WEPP (Flanagan, Nearing, 1995)
102
CAPÍTULO IV: Materiales y Método
E! proceso operativo de calculo del modelo del desprendimiento de sedimentos, transporte y
deposición, cuando exista, queda reflejado en el siguiente diagrama:
COMIENZO
CARGA DE SEDIMENTO PROVENIENTE DEL
SEGMENTO SUPERIOR
I CONTABILIZAR LAS APORTACIONES
DE SEDIMENTO POR EL FLUJO LATERAL
SUMA DE LA CARGA DE SEDIMENTOS PARA OBTENER UNA CARGA DE SEDIMENTO
POTENCIAL INICIAL
CALCULAR LA CAPACIDAD DE TRANSPORTE BASÁNDOLA EN LA CARGA POTENCIAL
DE SEDIMENTOS
1 CALCULO DE LA CAPACIDAD
DE DESPRENDIMIENTO DEL
FLUJO
CALCULO DE LA NUEVA CARGA DE SEDIMENTOS POTENCIAL A PARTIR
DE LA CAPACIDAD DE DESPRENDIMIENTOY LA CARGA
DE SEDIMENTOS POTENCIAL INICIAL
CALULO DE LA CAPACIDAD DE TRANSPORTE BASADA EN LA
NUEVA CARGA POTENCIAL DE SEDIMENTOS
CALCULO DE LA CANTIDAD DE DEPÓSITOS
1 f CÁLCULO DE LA CARGA DE SEDIMENTO QUE DEJA EL
SEGMENTO
^ r
CARGA DE SEDIMENTOS QUE SALE DEL SEGMENTO ES
IGUAL A LA NUEVA CARGA DE SEDIMENTOS POTENCIAL
EL DESPRENDIMIENTO DE SEDIMENTO SE VE LIMITADO HASTA COMPLETAR LA CAPACIDAD DE TRANSPORTE
/ \ IR AL SIGUIENTE SEGMENTO
CARGA DE SEDIMENTOS QUE ABANDONAN EL
SEGMENTO ESIGUAL A LA CAPACIDAD DE
TRANSPORTE
PASO AL SIGUIENTE SEGMENTO
Figura n° 16: Diagrama de los cálculo de desprendimiento-transporte-sedimentación en un segmento del flujo superficial o del canal (Foster eí a/. 1981)
103
CAPÍTULO IV: Materiales y Método
5. DESCRIPCIÓN MATEMÁTICA DEL PROCESO DE CALCULO
> Ecuación de continuidad del sedimento:
Ecuación de continuidad para detenninar el desprendimiento neto o deposición:
- ^ = D f + D i dx
Donde G es la carga de sedimentos (kg. m"\s"^), x es la distancia (m), D¡ son los sedimentos
liberados entrerregueros a los regueros (kg.m' .s" ), Df es el desprendimiento en regueros
(kg.m-'.s')
Dependiendo de las condiciones que permitan el desprendimiento o el depósito de sedimentos:
G>Tc depósito
G<Tc desprendimiento
Donde Te es la capacidad de transporte del flujo.
5.1 Erosión entre regueros. (Technical Documentation USDA-WEPP, 95), (Flanagan ef
al. 2000).
Función de liberación de sedimentos entre regueros
D¡ = Kiadij. U. cr ¡r.SDRRR . Fnozzle. (§-)
En donde: K¡ad¡i es un ajuste de erosionabilidad entre regueros (kg.s.m" ), le (Intensidad de la
lluvia efectiva ms ' \ <T¡r velocidad de escorrentía de la zona entre regueros (ms"\ SDRRR tasa
de distribución de sedimentos de la zona entre regueros, Fnozzle es el factor de ajuste de
irrigación y se establece con valor 1.0 en condiciones naturales. La relación (|f j ; Rs es el
espaciado de los regueros (m) y W es el ancho del reguero (m).
104
CAPITULO IV: Materiales y Método
Neahng et al. en. 1990 analizan un modelo de sensibilidad de los factores integrados en el
modelo WEPP y establecen que la sensibilidad del espaciado y anctio de los regueros no son
factores importantes en la respuesta del modelo, y en el artículo de Flanagan et al. 2000.
establecen que el espaciado del reguero Rs en 1.0 m y anchura del reguero W en 0.05m
5.1.1 Ajuste de erosionabílidad K¡adij
Kiadij es un ajuste de erosionabilidad que depende de los siguientes factores:
Kiadij =K¡b (CK¡can)(CKjgc)(CKidr)(CK¡ir)(CK¡sc)(CK¡sL)(CK|ft)
> Kib es la erosionabilidad del suelo cultivado. Se calcula de la siguiente forma:
• Si hay en el suelo un porcentaje MAYOR del 30% de arena la erosionabilidad
K¡b = 272800+19210000 Vfs
Siendo Vfs la fracción de arena muy fina en la superficie del suelo (sólo existe en la
clasificación textural de USDA) comprendida entre 0,05-1,00 mm
• Si hay un porcentaje MENOR del 30% de arena
Kib =6054000-5513000 Clay
Siendo clay la fracción de arcilla en la superficie del suelo
Kib debe estar comprendido entre los siguientes valores
50.000 < K¡b< 12.000.000
105
CAPÍTULO IV: Materiales y Método
> CKican es el parámetro de ajuste de la canopia o dosel
CKican = 1-2.941 ,cawcovr_^_o.34i/ i
H ^ ^
cancov: superficie con cubierta por la proyección horizontal de la copa del cultivo (varía de O a
1) y H la altura del cultivo donde, como referencia pede tomarse la establecida en la siguiente
tabla:
H(m)
MAÍZ
2.60
SOJA
1.01
SORGO
1.01
ALGODÓN
1.06
TRIGO DE INVIERNO
0.91
TRIGO DE PRIMAVERA AVENA
0.91 1.14
Figura n": 17: Altura de referencia de los cultivos. (Technical Documentation USDA-WEPP, 1995)
> CKigc es el factor de ajuste de la cubierta del suelo
Oi^igc — 6 -2.5/nrcov
Inrcoves la superficie entre regueros con cubierta vegetal, comprendido entre 1-0
> CKjdr factor de ajuste de las raíces muertas; CKür factor de ajuste de las raíces vivas; CK¡ir
factor de ajuste de las raíces vivas; CKin factor de corrección del rocío y de la helada. CK¡SL
es el factor de ajuste de la pendiente de entre regueros.
CKisL = 1.05-0.85 e 4senQ
Donde Q es el ángulo de la pendiente de entre regueros
106
CAPrrULO IV: Materiales y Método
5.1.2 SDRRR tasa de distribución de sedimentos de la zona entre regueros
Se calcula como función de la rugosidad aleatoria de la superficie del suelo, la velocidad de
caída de cada clase de partícula de sedimento y la distribución del tamaño de partícula del
sedimento. Este método requiere de tres etapas y es una adaptación del procedimiento
sugerido por Foster (1982)
> RIF: es el factor de rugosidad de entre reguero
RIF= -23(RR)+1.4 0.0 < RIF < 1.0
RR es la media de rugosidad del área considerada y tiene que estar comprendida entre los
siguientes valores
0.006m<RR<0.05m
La rugosidad después de una labor agrícola Rro esta tabulada para los distintos tipos de
labores según Zobeck et al., (1987) (Gilley 91).
107
CAPÍTULO IV: Materiales y Método
OPERACIÓN DE CULTIVO
Arados de discos
Arado de vertedera
Acabal leñadora
Arado chisel de reja
Chisel de discos
Cultivador
Cultivador en hilera
Rotocultor
Arado brazos flexibles
Aplicador abono líquido
Barra escardadora
Sembradora de golpes
Bajo laboreo
Superficie lisa
RANDOM ROUGHNESS Rr» (m)
0.050
0.032
0.025
0.023
0.018
0.015
0.015
0.015
0.015
0.013
0.010
0.010
0.007
0.006
Figura n'IS: rugosidad después de una labor agrícola "Rro" según Zobeck and Onstad, (1987) (Giiíey 91)
> Dri es la relación de distribución de sedimentos para cada clase de tamaño de partícula
definida en el documento técnico (USDA, Technical Documentation, 1995)
Esta relación viene detemninada por la velocidad de caída de las partículas vfi, que se calcula
para cada tamaño de partículas asumiendo que son esféricas en agua destilada y relaciones
estándar de drenaje. De las fórmulas la más usadas es la de Rubey (1951), que permite
obtener la velocidad de sedimentación a través de un coeficiente experimental:
vf¡=F. jD^.g r
108
CAPITULO IV: Materiales y Método
donde: Ds es el diámetro equivalente (m), g es la gravedad (m.s'^),/^ es el peso específico de
la partícula (kg.m"^),/ es el peso específico del fluido (kg.m" ) y F es un coeficiente
experimental (válido para un Intervalo de temperaturas entre 10°- 25°C)
Si Ds >1.0 mm entonces, F = 0.79
Para valores de Ds<1.0 mm, F se calcula mediante la expresión:
2 36v^ í 36v
3 gDUrs-r) UA'(n-7)
donde v es la velocidad del agua (m/s)
S/vfi <0.01 nts'^ entonces:
bz Dri = az (RIF)'
az= exp (0.0672+659 vf¡)
bz=0.1286+2209 vfi
• Si la vf; > 0.01 ms'^ entonces
Dr¡=2.5(RIF)-1.5
El subíndice / representa que hay que calcularlo para cada clase de tamaño de partícula. Este
modelo describe en el suelo cinco clase de tamaños de partículas como se explica en el punto
siguiente.
109
CAPITULO IV: Materiales y Método
> Calcular el promedio ponderado de la relación entre la descarga de sedimento para cada
clase de tamaño de partícula, ponderado por la fracción de masa del sedimento en cada
clase y así se obtiene la descarga de sedimento total de la zona entre regueros.
S D R R R = ¿ / ^ , , ( £ » Í ? 0
/ . es la fracción de sedimento arrancado de cada clase de tamaño de partículas.
Los cinco tamaños de partículas calculadas a partir de los datos de textura original son:
Fcl es la fracción de arcilla
Fsa es la fracción de arena
Fsi es la fracción de limo
Fsg es la fracción de pequeños agregados y
depende del % de OCL
Fracción de grandes agregados:
Flg= 1 -Fcl-Fsi-Fsg-Fsa
FCL=0.26* OCL
Fsa=OSA(1.0-OCLf
Fsi= OSI-Fsg
Si Fsi sale negativo entonces Fsi=OSI
OCL <0.25
0.25 < OCL < 0.50
OCL> 0.50
Fsg=1.8 0CL
Fsg=0.45-0.6(OCL-0.25)
Fsg=0.6OCL
Si Flg sale negativo, los valores de las otras
fracciones se reducen proporcionalmente para
dar Flg=0
Figura n" 19: Los cinco tamaños de partículas calculadas a partir de los datos de textura original, en el modelo WEPP,(Fosteretal.1985)
OCL es el % de arcilla original del suelo, OSA es el % de arena original, Fgs es la fracción de
pequeños agregados, OSI es % de limo original y Flg es la fracción de grandes agregados en
el sedimento.
110
CAPITULO IV: Materiales y Método
La fracción de sedimento en cada clase de partícula llevada desde las áreas entre regueros
hasta los regueros se calcula mediante la fórmula:
fdetXDR) SDR^
Este valor se usa para poner al día el flujo de sedimento al final de cada región de arranque y
el comienzo de cada región de deposito en regueros.
5.2- Erosión en regueros (Technical Documentation USDA-WEPP, 1995) y (Flanagan et al.,
2000).
Hay que partir de la relación entre la carga de sedimentos G, y la capacidad de transporte Te.
G<Tc
G>Tc
5.2.1 Arranque O desprendimiento G<Tc:
El desprendimiento en regueros se asume que no es un proceso selectivo, luego la distribución
del tamaño de las partículas generado en las zonas activas de erosión en regueros se asume
son las calculadas según el método descrito por Foster et a/.(1985): Fracción del total del
sedimento. (Figura n° 19)
5.2.1.a Cálculo de G
> Primero: se tienen en cuenta los sedimentos liberados en entre regueros a los regueros;
fdeti (DRi) fdei ¡ = Fracción del sedimento para cada uno de los cinco tipos de
tamaños de partículas.
DRi= ratio de liberación de sedimentos para cada tamaño "i"
111
CAPmJLO IV: Materiales y Método
> Segundo: se calcula la erosión en regueros Df (paraG<Tc)
Df=D^{\-GIT^) (G<Tc)
Donde: D¿. capacidad de arranque del flujo del reguero (kg.s"\m'^)
Xj- = esfuerzo cortante del flujo en el suelo (Pa)
T = esfuerzo crítico de resistencia del suelo (Pa)
Kr = factor base de erosionabilidad en regueros
• Si -Zj- es menor que t^ entonces De es O y no hay erosión.
• Si x^ es mayor que x , se pasa a calcular Kr yx^.
> Calculo de la Kr yx^ en terrenos cultivados
• Si hay más de un 30 % de arena:
Kr = O.0197+0.030 V,s +0.03863.6^^"°'^'"^'
Vfs. fracción de arena muy fina en la superficie del suelo (comprendida entre 0,05-1,00 mm).(Si
Vfs<OAO usar Vfs= 0.40)
Orgmat = materia orgánica que es igual a 1,724 x carbono orgánico, (si orgmat < 0.0035 usar
orgmat=0.0035x^)
X cb = 2.67+6.5clay-5.8Vfs
112
CAPrrULO IV: Materiales y Método
c/ay = contenido de arcilla en la superficie del suelo, (si c/ay>0.40 usar c/ay=0.40)
• Si ei suelo tiene menos de un 30% de arena
Kr = 0.0069+0.134.6^°"'^'^
Clay = contenido de arcilla en la superficie del suelo, (si clay<0.10 usar clay = 0.10)
Te = 3.5
• Si no se tienen datos para calcular Krb yxcb se pone 0.0115 s/m y 3.1 pa
respectivamente.
• Tanto a la erosionabilidad como a la fuerza tangencial se le aplican unos factores de
ajusten función de la incorporación de los residuos, las raíces muertas, las raíces vivas,
datos de sellado y costra del suelo y datos de rocío y heladas.
> Esfuerzo cortante del flujo en el suelo Tfe
Tfe= y R sen(a ) fs/ft
Donde y es el peso específico del agua, a es la media de la pendiente, fs: factor de fricción
debido al suelo, f( es el factor de fricción total,(igual afc + fs donde fe es el factor de fricción
debido a la cobertura) y R es el radio hidráulico.
_ 630RRo''' R 0.661
113
CAPÍTULO IV: Materiales y Método
Donde RRo = rugosidad después de una labor (mm), (Gilley, 1991), Rn es el N" de Reynolds,
equivalente a qív {v: Viscosidad cinemática determinada directamente a partir de la
temperatura del agua y q es el flujo Q entre la unidad de anchura b; q = Q/b ) y fc = ver tablas
adjuntas (Gilley etal., 1994).
CULTIVO
Maíz
Algodón
Sorgo
Soja
Girasol
Trigo
DIÁMETRO DEL TALLO
(cm)
2.74
1.11 (0.310)
1.81 (0.340)
0.635 (0.086)
2.78 (0.152)
0.310(0.071)
DENSIDAD DE PLANTAS
(TALLOS/m POR LÍNEA DE
CULTIVO)
3.28; 6.56
3.28; 13.1
6.56; 23.0
16.4; 29.5
3.28; 6.56
93.4; 197
ESPACIADO ENTRE
LÍNEAS (m)
0.762; 1.02
0.508; 1.02
0.762; 1.02
.0381; 0.762
0.381; 0.762
0.178; 0.356
Figura n" 20: ai, 1994).
Diámetro del tallo, densidad de plantas, espacio entre líneas, para el cultivo seleccionado, (Gilley eí
La desviación estándar de las medidas es mostrada en paréntesis. Las dos mismas
densidades de plantación fueron utilizadas para cultivos en paralelo y perpendicular al flujo.
Dos espaciados entre líneas fue utilizado para flujo perpendicular.
114
CAPÍTULO IV: Materiales y Método
CULTIVO
Maíz
Algodón
Sorgo
Soja
Girasol
Trigo
FRANCO
DE
VALORES
1.8.10"
8.1.10"^
1.0.10"^
3.0.10"^
5.0.10"^
9.4.10"^
5.0. lO""
5.9.10'^
3.0.10""
8.9.10'^
1.1.10"'
2.2
COEFICIENTES DE REGRESIÓN
h
3.69.10"-'
9.44.10"*
1.61.10"^
9.60.10"^
8.23.10"'
y.ss.io"-"
1
-i.es.io""
-1.38.10""
-3.93.10"
-1.57.10"
-5.82.10"
-3.08
j
1.38.10"^
1.80.10"'
1.14.10"°
1.14.10"^
1.05.10"^
2.66.10"'
k
-6.97.10"^
8.74.10"-'
2.13.10"^
1.39.10"^
8.81.10"'
3.34.10"'
COEFF.
OF
DETER.
0.505
0.669
0.724
0.712
0.663
0.864
Figura n" 21: Ecuaciones de regresión para el coeficiente de rugosidad de Darcy-Weisbach para diferentes plantaciones y números de Reynolds para líneas paralelas al flujo, (Gllley ef ai, 1994)
Los coeficientes de regresión h, i, j , y k se usan en la ecuación
f= h (densidad de plantas) +1 (espacio entre lineas) + j (número de reynolds) + k
para densidad de plantas dadas en tallos/m. Espaciado entre líneas dado en m, y n° de
Reynolds con valores entre aproximadamente 550 y 22000.
115
CAPITULO IV: Materiales y Método
CULTIVO
Maiz
Algodón
Sorgo
Soja
Girasol
Trigo
F RANGO
DE
VALORES
2.0.10"^
2.5.10'^
4.0.10"
9.4.10"'
3.0.10"
1.2.10"'
1.9.10"'
3.1.10"'
2.0.10""
2.0.10"'
3.0.10""
2.4.10''
COEFICIENTES DE REGRESIÓN
a
-1.55.10""
5.72.10""
-1.11.10""
1.65.10""
7.05.10""
-2.01.10"^
B
9.60.10"
-8.78.10"°
4.74.10"'
8.94.10"'
6.96.10"'
6.90.10"'
c
-1.08.10"'
7.00.10""
1.57.10"'
-2.98.10"'
-2.33.10"'
3.35.10"'
COEFF. OF DETER.
0.673
0.715
0.650
0.600
0.711
0.688
Figura n" 22: Ecuaciones de regresión para el coeficiente de rugosidad de Darcy-Weisbach para diferentes plantaciones y números de Reynolds para líneas perpendiculares al flujo. (Gilley ef ai, 1994).
Los coeficientes a, b, y c son utilizados en la ecuación:
f = a (densidad de plantación en tallos/m) + b (n° de Reynolds con un rango de valores entre
550 y 22.000) + c
116
CAPÍTULO IV: Materiales y Método
5.2.1.b -Cálculo de la Capacidad de Transporte Te
Te = k,^ 3/2
Donde kt es un coeficiente de transporte y t es la fuerza cortante hidráulica que actúa sobre el
terreno.
El coeficiente , kt, se calibra a partir de la capacidad de transporte al final de la ladera, Tce,
usando el método descrito por Finkner eí al., (1989):
T Ir —__££_ ^t ~ 3
T 2 ce
Se usa una fuerza cortante del fluido representativa, calculándola como la media de las fuerzas
cortantes al final de una ladera representativa con una pendiente media uniforme:
La capacidad de transporte al final de la ladera se calcula usando la fórmula de Yaiing, (1963):
{SG)dp^"\,"' = 0.635^ l _ l ] n ( i + /?)
p = 2.54{SGy\Y^X'S
Y S= 1 (cuando ¥<¥„, S =0)
117
CAPITULO IV: Materiales y Método
T I P
{SG-\)gd
donde:
Tci es la capacidad de transporte del sedimento (ML'^T^)
SG: es la gravedad específica de las partículas (adimensionai)
p^: es la densidad del agua (ML" )
d: es el diámetro de las partículas (L)
Y: fuerzas cortantes (adimensionai)
Ycr! fuerzas cortantes del diagrama de Shields (adimensionai)
g aceleración de la gravedad (LT"^)
T^ fuerzas cortantes que actúan en el desprendimiento del suelo (ML'^T^)
p_y6son parámetros adimensionales como se describen en las ecuaciones.
5.2.2 -Deposición o descarga en regueros; G>Tc
Df= ^ (To-G) G>Tc
Donde Uf = velocidad de caída efectiva (m.s'^), q es la descarga de flujo por unidad de anchura
(m^.s"^), P es el coeficiente de turbulencia inducido por las gotas de lluvia, cuando las gotas de
lluvia impactan en le flujo del reguero.( En el modelo WEPP se le asigna un valor de 0.5 si es
lluvia , mientras que para nieve o riego se le asigna el valor 1.0)
Esta ecuación tiene que ser resuelta para cada uno de los cinco tipos de tamaño de partículas
definidos.
118
CAPITULO IX': Materiales y Método
6. FORMA DE INTRODUCIR LA INFORMACIÓN NECESARIA EN LAS BASES DE DATOS
DEL MODELO PARA TRABAJAR CON WEPP.
6.1- Simulación del modelo WEPP en perfiles de laderas.
6.1.1 DATOS DE SUELO.
La ventana para introducir las propiedades del suelo admite datos hasta una profundidad de
1.8 m. WEPP internamente añade nuevas capas de suelo creadas a partir de los datos
originales introducidos. Como para las pendientes, en el WEPP bajo Windows hay que meter
los datos de suelo para cada UFE {Overland Flow Element) en el perfil de la ladera y en cada
canal en la cuenca, aunque el suelo en cada OFE sea el mismo. La estimación ajustada de los
datos es esencial para el manejo del modelo.físico del suelo y de los parámetros hidrológicos.
SoilDatabase Editor: i tágánzoí iso i i i í l
Soil File Ñame:
jdaganzol -r |
InterrillErodibilitjJ:
RillEfodibilitii:
Ditical Sheat:
Eff. Hi>clr. Conductivity:
Soil TsKture:
jclay loams
3.880Ge+00G
0.0038
4.47
12.66
(s/m)
(Pa)
(mm/h
Albedo: Initial Sat. Level: [Z]
jO.37 |70
rTA] r HaveModel Calcúlate
f Have Model Calcúlate
f " Have Model Calcúlate
r" Have Model Calcúlate
Layer I Depfth(mm)
1 |300
2 {800
3 i 4 I 5 i
^ í 7 j
8 ! 9 E
SandC ii)
53.0
49.0
ClayCMi)
33.0
30.0
Organic(%)í
1.250
0.500
CEC(mcq^Ó
10.2
9.4
RockCMi}
7.5
10.0
z¡ f English Units
Prin; i Save As
3 Save Cancel Help
Figura n° 23: Ventana del modelo informático WEPP para la introducción de los datos de suelos.
119
CAPÍTULO IV: Materiales y Método
Los parámetros necesarios son:
• Nombre del suelo. Es el nombre para almacenar la información del suelo.
• Textura del suelo. Es la clase de textura de la capa superior del suelo. Es solo para
información, porque ninguna variable del modelo se calcula a partir de este dato de textura.
• Albedo. Es el porcentaje de radiación solar que es reflejado a la atmósfera. Este parámetro
es utilizado para calcular la radiación neta que acumula la superficie del suelo.
Los posibles valores van de O a 100%, pero se sugieren valores entre 50 y 20% para suelos
desnudos y secos.
El parámetro que requiere el WEPP es para suelos secos y desnudos. El modelo ajustará el
albedo según la humedad del suelo, la vegetación, los residuos y la nieve que exista.
0%MO -^ Q.6s.alb
S%MO -> QMs.alb
• Nivel de saturación inicial, (SAT). La definición del SAT, es el porcentaje de la porosidad
relleno por agua al principio de la simulación.
La opción de simulación continua del modelo opera para un minimo de un año, empezando el
uno de enero. Por lo tanto el SAT se refiere al contenido de agua en le suelo el uno de enero
del primer año de simulación.
El rango de valores va de O a 100%. Se recomiendan valores del 70%, que es cerca de 33kPa
(capacidad de campo) para la mayoría de los suelos.
El parámetro SAT es usado para indicar el contenido de agua de cada capa del suelo. El total
de agua que contiene el suelo, (SOILWA) y el agua del suelo disponible (ST) para cada capa la
calcula el WEPP utilizando las siguientes ecuaciones:
120
CAPITULO IV: Materiales y Método
(SOILWA, mllayer) = (SAT x POR x RFG) x DG
(ST, m I layer) = {{SA T x POR x (1 - RFG)) - thertdr) x DG
donde: POR es la porosidad de la capa (cm /cm ), RFG corrección de la porosidad por el
contenido de rocas. DG es el espesor de la capa de suelo en nfi y thetdr es el contenido
volumétrico del agua del suelo a 1500 kPa de tensión, m /m .
El contenido de agua de la capa superficial del suelo cambia diariamente dependiendo de la
infiltración de la lluvia, riego o deshielo de la nieve, evaporación y precolación a capas
inferiores.
El contenido de agua de las capas Inferiores está sujeto a cambios debido a la precolación,
transpiración de las plantas y el flujo a los cursos de drenaje.
El valor recomendado para el SAT es de 70%, que es cerca de 33 kPa (capacidad de campo)
para la mayoría de los suelos.
• Erosionabilidad en los entre regueros, (interrill erodibility). (kg.s/m'*). Refleja la
susceptibilidad del suelo a ser arrancado por el impacto de la lluvia y el flujo superficial.
Las siguientes ecuaciones pueden ser utilizadas para estimar este parámetro de
erosionabilidad.
Para suelos cultivados con un 30% o más de arena:
K^ = 2728000 +192100 X VFS
121
CAPITULO IV: Materiales y Método
Donde VFS es el porcentaje de arena muy fina que hay en la superficie del suelo. VFS no debe
superar el 40%. Si el valor de la VFS es mayor del 40%, use el 40% en la ecuación.
Para suelos que contengan menos del 30% de arena:
iíC; = 6054000 - 55130 X CZ^ 7
Donde CLAY es el porcentaje de arcilla en la superficie del suelo. CLAY no debe exceder el
40%. Si el valor de CLAY es mayor, use el 40% en la ecuación.
Para suelos no cultivados:
K, =1810000-I9100x SAND-63270 xORGAÍAT-S46000x fe
Donde SAND es el porcentaje de tierra en la superficie del suelo, ORGMAT es el porcentaje de
materia orgánica en la superficie del suelo, y fe es el contenido volumétrico de agua a
0.033MPa.
Los valores experimentales de K¡ en terrenos cultivados suelen estar comprendidos entre
2.000.000y 11.000.000 kg.s/m'', mientras que en terrenos no cultivados está comprendido entre
100.000 y 2.000.000 kg.s/m^
Otra opción para entrar el valor de K¡ es que lo calcule el modelo a partir de otros datos de
suelo y parámetros. Para ello, marcar en la caja de "have model calcúlate" de éste parámetro.
• Erosionabilidad en los regueros "rill erodibility" (s/m). Refleja la susceptibilidad del
suelo a ser desprendido por el agua que corre en los regueros.
Las siguientes ecuaciones pueden ser utilizadas para estimar este parámetro de
erosionabilidad.
122
CAPmiLO IV: Materiales y Método
Para suelos cultivados con un 30% o más de arena:
K^ = 0.00197 + 0.00030 x VFS + 0.03863 x ^ - ' ^^^^^^^
Para suelos que contengan menos del 30% de arena:
r , =0.0069 + 0.134x6-"^"^"^
Otra opción para entrar el valor de Kr es que lo calcule el modelo a partir de otros datos de
suelo y parámetros. Para ello, marcar en la caja de "have modei calcúlate" de éste parámetro.
• Esfuerzo cortante "Critical shear" {TAUc). Esfuerzo cortante del flujo hidráulico (N/m^).
El esfuerzo cortante es un valor umbral, por debajo del cual el desprendimiento no se produce.
Para suelos cultivados con un 30% o más de arena:
TA Uc = 2.67 + 0.065 xCLAY- 0.058 x VFS
Ni CLAY ni la VFS pueden exceder del 40%. Si cualquiera de los dos valores supera este
porcentaje utilizar el 40% en la fórmula.
Para suelos que contengan menos del 30% de arena:
TAUc = 2.5
Para suelos no cultivados:
TAUc = 3.23 - 0.056 x SAND - 0.244 x ORGMA T + 0.9x BDdry
123
CAPrrULO IV: Materiales y Método
donde BDdry es la densidad del suelo seco (g/cm^).
Datos experimentales para la TAUc en suelos agrícolas están comprendidos entre 1 y 6 N/m^,
mientras que en terrenos no cultivados estos valores están comprendidos normalmente entre
1.5y6.0N/ml
Otra opción para entrar el valor de TAUc es que lo calcule el modelo a partir de otros datos de
suelo y parámetros. Para ello, marcar en la caja de "have model calcúlate" de éste parámetro.
• Coductividad hidráulica efectiva. El parámetro llave para el WEPP, para calcular la
infiltración es el parámetro de conductividad efectiva de Green y Ampt (Ke). Este parámetro
está relacionado con la conductividad saturada del suelo, pero es importante resaltar que no es
lo mismo o igual en valor a la conductividad del suelo saturado. El segundo parámetro con
relación al suelo en el modelo de Green y Ampt, es el témnino potencial de frente mojado de la
matriz. Este término es calculado internamente por el WEPP como una función del tipo del
suelo, mezcla de suelos y densidad del suelo. No es un dato que haya que introducir.
El modelo corre de dos modos: A) usando {Kb) conductividad efectiva, que el modelo ajusta
automáticamente dentro de los continuos cálculos de simulación como una función del manejo
del suelo y de las características de las plantas, o B) usando un valor de entrada constante
(Ke). El archivo de suelos contiene una opción (O ó 1) con los cuales el modelo puede distinguir
entre estas dos posibilidades. El valor 1, indica que el modelo está esperando que el usuario
introduzca el valor de Kb que es función del suelo sólo y luego internamente es ajustado según
las prácticas de cultivo. Un valor O indica el modelo está esperando que el usuario introduzca el
valor de Ke que no va a ser ajustado internamente y por lo tanto debe ser representativo del
suelo y de las prácticas de cultivo. Es esencial que la opción de cálculo sea acorde con los
datos que se introduzcan en la pantalla de datos de suelo. (En la versión bajo Windows no hay
esta opción de cálculo, ,con lo cual no queda claro que K hay que meter como dato).
124
CAPITULO IV: Materiales y Método
Para calcular los valores de K¡, se puede estimar usando las siguientes ecuaciones:
Para suelos que contengan menos del 40% de arcilla:
K, = -0.265 + 0.0086 x SAND^-^ +11.46 x CEC'^^
Para suelos que contengan más del 40% de arcilla:
^,=0.0066x10'^*'^"^
donde CEC (meq/100g) es la capacidad de intercambio catiónico del suelo, este valor debe ser
siempre mayor de 1 meq/100g.
Otra opción para entrar el valor de la conductividad hidráulica efectiva es que lo calcule el
modelo a partir de datos de suelo y otros parámetros. Para ello marcar en la caja de "have
model calcúlate" de éste parámetro.
• Capa de sueio (es de lectura solo). El número de capas de suelo depende de la
variabilidad del agua del suelo y de las propiedades físicas de los horizontes. El usuario
pueden definir hasta 8 capas. Pero si las propiedades físicas del suelo, tales como textura, no
son muy diferentes entre dos capas, se recomienda solo poner una capa de suelo. El modelo
WEPP internamente redefine las capas del suelo (añade capas y las redimensiona) para
calcular adecuadamente la precolación e infiltración.
• Profundidad (mm). Profundidad de capa de suelo desde la superficie, (rango: de 10 a
1200mm).
• Arena (%) Introducir el porcentaje de arena en la capa del suelo. El WEPP utiliza este dato
para estimar parámetros tales como la densidad del suelo, porosidad, curva de retención del
agua, y la conductividad hidráulica efectiva. Rango: O a (100-%CLAY).
125
CAPITULO IV: Materiales y Método
• Arcilla (%) Introducir el porcentaje de arcilla contenido en la capa del suelo. El WEPP
utiliza este dato para estimar parámetros tales como la densidad del suelo, porosidad, curva de
retención del agua, y la conductividad hidráulica efectiva. Rango: O a (100-%SAND).
• Materia orgánica. Es una parte muy importante del suelo. El contenido orgánico en el
suelo modifica las propiedades físicas de éste. La materia orgánica es la más responsable del
incremento de la porosidad del suelo, mejora las relaciones entre el aire y el agua en suelo y
reduce la erosión por lluvia y viento. El WEPP utiliza este dato para estimar parámetros tales
como la densidad del suelo, porosidad, curva de retención del agua, y los parámetros de
erosionabilidad.
Los valores típicos de materia orgánica en el suelo depende de las prácticas de cultivo y varía
entre el 1-5% en los suelos más típicos.. Los análisis de suelos normales calculan la cantidad
de materia orgánica en el suelo.
• Capacidad de intercambio catiónico (CEC). Es la cantidad de cationes adsorbidos en las
partículas del suelo por la unidad de masa de suelo bajo condiciones químicas neutras,
(meq/100g de suelo). CEC se utiliza en la estimación paramétrica de la ecuación de la
conductividad hidráulica. Rango de 1 a 150.
Los análisis habituales de suelos proporcionan datos de CEC del suelo. Si no se tienen estos
valores de las muestras del suelo, las siguientes tablas proporcionan valores sugeridos para
varios tipos de suelo. Los valores propuestos están en meq/100g de suelo.
126
CAPÍTULO IV: Materiales y Método
TEXTURA DEL SUELO
Arenoso
Franco arenoso
Franco y franco limoso
Franco arcilloso
Arcilloso
CAPACIDAD DE INTERCAMBIO CATIÓNICO
(meq/IOOg DE SUELO)
1-5
5-10
5-15
15-30
30-150
Figura n" 24: Relación entre textura del suelo y CEC (Donahue etal. 1977)
COLOIDE
Humus
Vermiculita
Montmorillonita
Hita
Caolinita
Sesquioxidos
CAPACIDAD DE INTERCAMBIO CATIÓNICO
(meq/IOOg DE COLOIDE)
100-300
80-150
60-100
25-40
3-15
0-3
Figura n" 25: CEC representativa de los coloides del suelo más comunes. (Donahue et al. 1977).
• Rocas (%). En el modelo WEPP, los fragmentos de rocas reducen el área de la sección del
perfil del suelo. Por lo tanto reduce la conductividad tiidráulica del suelo, la porosidad, y el
contenido volumétrico de agua.
6.1.2 DATOS DE PENDIENTE
Para introducir los datos de la pendiente del terreno hay que entrar en la ventana del editor de
pendientes del perfil. Los datos se meten en una tabla en forma de longitud y pendiente en %.
El editor permite meter hasta nueve tramos de pendiente constante y después él inserta curvas
de transición entre estos tramos. En opciones más avanzadas, el usuario tiene capacidad para
cambiar el número de transiciones y la pendiente en los puntos que aparecen en el perfil..
127
CAPÍTULO IV: Materiales y Método
Slope Profile Editor: default.slp ^jnjxi.
1.75
1.50
1.25
1.00
S 0 75
0.50
0.25
G.OO J_L
N
I 1 I I I I
\
I I 1 1 n-Li
10
i- Advanced PreView SaveAs
15 20 25 Dislance (rri)
Save
30 35 40
Segint
1 2
3 4
Í5 6 7 3 9
Length fm) SlopeC».»
9.14B 1 2.0 13.413 16.461
9.0
3,0
1 r Ens^h f* Metíic
Cancel Help A
Figura n° 26: Ventana del modelo informático WEPP para la introducción de los datos de pendentes de las laderas
tipo elegidas.
6.1.3 DATOS DE CLIMA
Para acceder a la ventana de clima hay que hacer doble clic en el icono de clima.
«^ WEPPmodel Tor Windows - WinSlopel
Fie ^dit Viewi Qption loois "m^áow Üelp .jmjú
X default ^imljtl
$
Soil l_Qss Graphl Graphical OutpuJ Te«t Qulput R u n Options I í R L
For Help, press F l IPAJM ^ Figura n° 27; Ventana del modelo infomiático WEPP donde se puede ver los datos resumen del clima introducido.
128
CAPITULO IV: Materiales y Método
Los datos de clima que requiere el modelo WEPP incluye valores diarios de precipitación,
temperatura, radiación solar y datos de viento. Un programa autónomo llamado CLIGEN se usa
para generar los arciiivos de clima para simulaciones continuas o bien ios archivos de clima
para una tormenta aislada. En el modelo bajo Windows, para que calcule el programa CLIGEN
la serie de datos climáticos hay que elegir una estación climática de las 2600 que tiene su base
de datos. El problema para su uso generalizado en el mundo es que estas estaciones de la
base de datos son todas de los EEUU y obtener los datos que requiere el CLIGEN para
localidades fuera de los EU puede ser un problema.
Installed Climates (States) Installed Climates (Stations):
\OWñ
Idaho
Nebraska Washington
C TR-55storm
jDESMOINESWBAPIA
Years of Simulation: Beginning Year: 3
20 1
Sform Duraíion (hrj: Max Intensity (rnm/hrl:
rAdvanced-
eligen Versión Ver 4.3
V Use Smoothing Between Stations
Interpolation Method píoñe ^ í
V Random Number Seed j ' - '
76.2
SíDurationtüPeaklntensitv:
2U
SaveAs OK
V UseEnglishUníts
Cancel
Map
Help
Figura n" 28: Ventana del modelo informático WEPP para la selección de los datos climáticos de las estaciones de EEUU.
CLIGEN es usado para generar datos diarios de clima para el WEPP, y facilitar datos de
intensidad de tormentas, considerando una tormenta con una sola punta de intensidad descrita
con una doble función exponencial. CLIGEN requiere gran cantidad de datos estadísticos
mensuales de clima para cada estación, incluyendo media, desviación media, coeficientes de
desviación de la cantidad de lluvia, probabilidad de que un día húmedo siga otro día húmedo y
de que a un día seco le siga un día húmedo, media de las máximas y mínimas de la
temperatura del aire, radiación solar y velocidad y dirección del viento. Utilizando estos
parámetros estadísticos mensuales, CLIGEN genera una secuencia de datos diarios
129
CAPITULO IV: Materiales y Método
representativa del clima para tantos años como se desee. Obtener estos datos estadísticos de
clima puede ser muy difícil e incluso imposible, según en el país donde se esté.
Para introducir los datos de clima propios hay que introducirlos en un formato de datos
puntuales descrito en el documento del usuario de WEPP. Además, con el modelo viene
incluido un programa para generar el clima con datos puntuales llamado ""Breakpoint Climate
Data Generator for WEPP", (BPCDG). El programa está diseñado para utilizar datos medidos
en una tormenta mejor que los datos generados estadísticamente usando diferentes funciones
de probabilidad.
Impoft
Buscar en: ¡E climates
Zlibpcdg IZ3 eligen
Nombre de [=j,|¡ arcliivo:
Tipo de archivos:
JIM
"3 M^' ü-
Abrir |
Cancelar
J. Rgura n° 29: Ventana del modelo informático WEPP para la selección del programa pana generar los datos climáticos.
Según Zeleke et al. (2001) el programa BPCDG tiene muchas ventajas:
• Permite el uso de datos observados y otras series de datos climáticos diarios.
• Es sencillo de aplicar y los archivos de entradas requeridos pueden ser creados con un
editor de textos
• No confronta al usuario con varios procedimientos estadísticos para preparar la serie de
datos para el modelo.
• Los datos necesarios pueden ser encontrados en cualquier estación meteorológica nonnal.
130
CAPITULO IV: Materiales y Método
• Al ser un proceso automatizado de introducción de datos , se evita el tener que meter los
datos manualmente uno a uno con los consiguientes errores que se podrían cometer. Además
incorpora una opción para chequear los posibles errores cometidos.
> Descripción de los archivos de entradas de datos del programa BPCDG
El BPCDG requiere cuatro archivos de entradas de datos. El primer archivo (xxyyyyPL.CSV)
contiene información de la pluviometría. Proporciona información acerca de la fecha (día, mes y
año), hora de comienzo y fin de la tormenta y la intensidad de la misma. El segundo archivo
(xxyyyyCS.CSV) contiene información de la fecha, temperaturas máximas y mínimas y
velocidad del viento a las 8 y 18h. El tercer archivo (xxyyyyCL.DAT) contiene las tablas de
conversión para la velocidad del viento y la dirección, los datos de radiación (mensual o diarios)
y los datos de punto de rocío (mensual o diarios). El cuarto archivo (xxyyyyST.DAT) contiene el
nombre de la estación, localización, elevación y año de la Información. En todos los nombres
de los archivos"xx" es el código de dos letras de la estación meteorológica y "yyyy" indica al
año que corresponden los datos recogidos.
Todos los archivos pueden ser creados en cualquier editor de texto, o en cualquier otro formato
siempre que al final los formatos queden como se indica a continuación.
• Archivo de entrada de datos de pluviometría (xxyyyyPL.CSV)
Es el archivo de datos más largo. Contiene los datos de lluvia recogidos en una estación
meteorológica con pluviómetro. En el modelo, las cantidades de lluvia caídas con la misma
intensidad se considera una tormenta, y se registra la hora a la que comienzan y a la que
tennina la tormenta. El archivo se puede crear con cualquier base de datos, guardarlo con el
nombre xxyyyyPLCSV y después abrirlo con un editor de texto y darle el formato definitivo.
También se puede crear directamente con un editor de texto. BPCDG reconoce todos los
espacios; dejar espacios vacíos delante de los números o símbolos puede producir resultados
erróneos.
131
CAPITULO IV: Materiales y Método
MALYSIS;DATE;START;END;AMOÜNT;INTENSITY Y;01. 01.2000,-11.00;12.00,-0.4;0.4
Y; 02. 01.2000;11.00;12.00,-0.4;0.4,
Y;03.01.2000;11.00;13.00; 0.3; 0.4
Y;04.01.2000;6.00;7.00;0.1;0.1
Y;05.01.2000;16.00;17.00;0.4;0.4 Y;06.01.2000;15.00;16.00;0.4;0.4
Y;07.01.2000;11.00;12.00;0.4;0.4
Y;08.01.2000;11.00;12.00;0.4;0.4
Y;09.01.2000;7.00;8.00;0.1;0.1
Y;09.01.2000;11.00;14.00;0.7;0.2 Y; 09.01.2000;11.00;16.00;1.6;1.6
Y;09.01.2000;19.00;20.00;0.1;0.1
Y;10.01.2000;11.00;12.00;0.4;0.4 Y;11. 01.2000;12.00;13.00;0.4;0.4
Y;12.01.2000;11.00;12.00;0.4;0.4 Figura n" 30:. Archivo de entrada de datos de pluviometría (xxyyyyPL.CSV)
• Archivo de entrada de datos de temperatura y viento (xxyyyyCS.CSV)
Este arciiivo contiene valores diarios de temperaturas máximas y mínimas y datos cualitativos
de dirección y velocidad del viento a las 8 y a las 18 h del día. Los datos de viento cualitativos
son preferidos ya que en muchos sitios obtener datos cuantitativos es muy difícil. El archivo se
puede crear con cualquier base de datos, guardarlo con el nombre xxyyyyCS.CSV y después
abrirlo con un editor de texto y darle el formato definitivo. También se puede crear directamente
con un editor de texto. Las columnas 8 y 10 representan la dirección del viento a las 8 y 18 h
respectivamente, se pueden dejar vacías si para ese día no hay recogidos datos. Las columnas
9 y 11 que contienen la velocidad del viento, deben rellenarse con caracteres para todos los
días aunque no se tengan datos para algunos días (se pone una "n").
DATE;AIRMIN;AIRMñX;;WINDDIR08;WINDSTR08;WINDDIR18;WINDSTR18 Y;01.01.2000 Y;02.01.2000 Y;03.01.2000 Y;04.01.2000 Y;05.01.2000 Y;06.01.2000 Y;07.01.2000 Y;08.01.2000 Y;09.01.2000 Y;10.01.2000 Y;11.01.2000 Y;12.01.2000 Y;13.01.2000 Y;14.01.2000 Y;15.01.2000
- 2 ; 1 1 ; Y ; Y ; Y ; e n e ; n ; ; n - 3 ; l l ; Y ; Y ; Y ; n n e ; n ; ; n - 3 ; 9; Y ; Y ; Y ; e n e ; n ; ; n - 1 ; 8 ; Y ; Y ; Y ; ; n ; n n e ; n - 2 ; 1 ; Y ; Y ; Y ; ; n ; w s w ; n -2 ;10;Y;Y;Y;ene ;n ; ;n - 2 ; 1 3 ; Y ; Y ; Y ; e n e ; n ; ; n -2;12;Y;Y;Y;nne;n;wsw;n - 1 ; 7 ; Y ; Y ; Y ; n n w ; n ; n n e ; m 0;8;Y;Y;Y;nne;s;nne;m 0 ;10 ;Y;Y;Y;nne ;w;nnw;w - 3 ; 9 ; Y ; Y ; Y ; n n e ; n ; ; n - 4 ; 8 ; Y ; Y ; Y ; n n e ; n ; ; n 2 ; 5 ; Y ; Y ; Y ; s s e ; w; e ; n 1; 8 ; Y ; Y ; Y ; e n e ; w ; n n e ; s
Y ; 1 6 . 0 1 . 2 0 0 0 ; 0 ; 1 0 ; Y ; Y ; Y ; e n e ; n ; n n e ; m Figura n" 31: Archivo de entrada de datos de temperatura y viento (xxyyyyCS.CSV)
132
CAPITULO IV: Materiales y Método
• Archivo de entrada de datos de las tablas de conversión de ios datos de viento,
radiación y punto de rocío, (xxyyyyCL.DAT)
Este archivo está dividido en cuatro secciones. Las primeras dos secciones contienen las
tablas de conversión de los datos de velocidad y dirección del viento. La tercera y cuarta
sección contienen los datos diarios o mensuales de radiación y punto de rocío
respectivamente. Al lado del nombre de la cabecera el número 12 (si se usan valores
mensuales, 365 (si se usan valores anuales) y 366 ( si es un año bisiesto). Es muy importante
que la posición de los títulos de cabecera y el numero que le sigue sea igual al del ejemplo. ,
Las letras de la tabla de conversión de los datos de velocidad de viento son: n (ninguno), w
flojo), m (moderado), s (fuerte) y v (muy fuerte), según Hurni (1982). Las letras de la tabla de
conversión de la dirección del viento son las direcciones universales n (norte), s (sur), e (este) y
w (oeste). El archivo se puede crear con cualquier base de datos, guardarlo con el nombre
xxyyyyCL.DAT y después abrirlo con un editor de texto y darle el formato definitivo.
133
CAPÍTULO IV: Materiales y Método
WIND[m/s] n: w: m: s: V.
0. 1.5 3.0 6.5 8.
WINDDIR[o] n nne ne ene e ese se sse s ssw sw wsw w wnw nw nnw
0 22.5 45 67.5 90 112.5 135 157.5 180 202.5 225 247.5 270 292.5 315 337.5
RADIATION 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 . . > / DEW 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12
211.2 213.12 199.68 123.84 52.56 209.76 224.88 191.76 92.16 237.6 216 219.6
/. . . POINT T.
0.2 0.1 0.3 0.8 0.7 0.6 0.7 0.9 2.3 1.7 0.1 1.1
16
366 12 for monthly valúes or 365/366 for daily valúes
366 12 for monthly valúes or 365/366 for daily valúes
Figura n" 32: Archivo de entrada de datos de las tablas de conversión de los datos de viento, radiación y punto de roclo, (xxyyyyCLDAT).
134
CAPITULO IV: Materiales y Método
Las unidades de los datos de radiación son Langleys y las de temperatura son grados
centígrados. La posición del primer dígito de los números de la cabecera es siempre 15 y entre
la posición 15 y 20 no puede haber nada excepto estos números.
• Archivo de entrada de datos de la estación meteorológica (xxyyyyST.DAT)
Contiene información del nombre de la estación, latitud, longitud, elevación, años de
recopilación de datos y años observados. Esta información es directamente utilizada para crear
la información de la cabecera del archivo definitivo generado por el BPCDG y que va a ser
utilizado como entrada de datos del WEPP. El archivo se puede crear con cualquier editor de
texto y guardarlo con el nombrexxyyyyST.DAT
STATION ÑAME Station: Torrejon de Ardoz/Espana (Latitude, Longitude, Elevation, Observation Years, Beg. Year, Years Simulated) LOCATION 40.29 3.27 611 14 2000 1 Figura n" 33: Archivo de entrada de datos de la estación meteorológica (xxyyyyST.DAT)
La posición del cursor desde el primer dígito de número son 11, 20, 32, 41, 50 y 60
respectivamente.
• Archivo de salida del BPCDG (xxyyyy.CLI)
El BPCDG está diseñado para producir un archivo de salida con un formato que acepte el
WEPP. Chequea ios datos y si en un día no se produce lluvia, introduce un cero en el lugar del
numero de ios datos puntuales de ese día y escribe el resto de los datos en el lugar adecuado.
Cuando BPCDG encuentra un día con datos de lluvia comienza a clasificarlo en tiempo y
cantidad de lluvia, según el método de disgregación de Nicks et al., (1995), y después cuenta el
número de datos puntuales. Si el numero de datos puntuales es mayor de 50, un mensaje de
error se despliega y también aparece en el archivo xxyyyy.ERR. Cuando la lluvia para por un
momento, la cantidad de lluvia acumulada se considera para ponerla al comienzo del siguiente
intervalo de lluvia. Cuando el modelo termina de elaborar todo el conjunto de datos, calcula las
medias mensuales y finaliza el proceso.
135
CAPrrULO IV: Materiales y Método
Ejemplo del archivo de salida TA2000.CLI
0.00 1 1 0
Station: Torrejon Latitude
simulated 40.29
Observed 0.41 5
Observed -1.74 1 Observed 203.9
de Ardoz Longitude
3.27 monthly 00 7.8¿ monthly
ave 1 3. ave
10 1.50 -1. monthly ave
301.0 421.0 412 Observed 53.1 day
1 2
11.00 12.00
3 11.00 13.00
4 06.00 07.00
5 16.00 17.00
6 15.00 16.00
7 11.00 12.00
8 11.00 12.00
9 07.00 08.00 11.00 14.00 11.00 16.00 19.00 20.00
10 11.00 12.00
11 12.00
: monthly ave L.8 46.2 82
mon year nbrkpt
1 1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
(líim) 2000 2000 0.000 0.400 2000 0.000 0.300 2000 0.000 0.100 2000 0.000 0.400 2000 0.000 0.400 2000 0.000 0.400 2000 0.000 0.400 2000 0.000 0.100 0.100 0.800 0.800 2.400 2.400 2.500 2000 0.000 0.400 2000 0.000
0 2
2
2
2
2
2
2
8
2
2
Elevation
611
(m) Obs. Years
14 max temperatura (C) 67 15.00 16.13 23.59 min temperature (C) 00 4.32 5.73 10.52
32
14
.00 34
.00 14 solar radiation (Langleys) .3 384.8 rainfall .8 114.4
393.8 510.2 (iran)
19.3 17.1 . tmax tmin rad
(C) 11.00 11.00
9.00
8.00
1.00
10.00
13.00
12.00
7.00
8.00
10.00
(C) (ly/day) -2.00 211.2 -3.00 213.1
-3.00 199.7
-1.00 123.8
-2.00 52.6
-2.00 209.8
-2.00 224.9
-2.00 191.8
-1.00 92.2
0.00 237.6
0.00 216.0
Beginning year Years
2000
.00 31.
.00 14.
683.8 719.8 683
w-m/
0.0 vel w sec 0.00 0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
1.50
4.75
1.50
3.2 40 -dir deg 245.2
5.4
6.3
5.2
4.6
67.5
67.5
22.5
337.5
22.5
22.5
13 32.03
00 15.61
.3 676.5
.2 83.0 dew (C) 0.2 0.1
0.3
0.8
0.7
0.6
0.7
0.9
2.3
1.7
0.1
1
1.06
0.51
597.5
68.2
Figura n» 34: archivo de salida (TA2000.CLI), con el programa BPCDG.
• Opciones para revisar errores.
El modelo crea tres archivos intermedios para ayudar al intermediario a identificar errores de
forma fácil en su conjunto de datos. Los dos primeros archivos, xxyyyyPL.CTL y
135
CAPÍTULO IV: Materiales y Método
xxyyyyCS.CTL, son también usados por el modelo Internamente. Si los modelos no son
detectados por el modelo, como por ejemplo, el principio y el final de una lluvia y su cantidad,
pude ser muy fácil revisarlo utilizando los archivos de control. El archivo xxyyyy.ERR se crea
inmediatamente después de que comience la simulación. Y si el modelo detecta un error en los
datds, al lado de la ventana interactiva, deja un mensaje en ese archivo acerca de donde o en
que archivo se ha detectado el error. BPCDG crea este archivo aunque la simulación se haya
llevado a cabo con éxito. En ese caso el mensaje enseña los números de cabecera que se
usan para la radiación y la temperatura de rocío para compararlos con los días del año..
También indica si el año es bisiesto o no. BPCDG controla la lluvia acumulada del año dos
veces, primero Inmediatamente después de crear el archivo xxyyyyPL.CTL y segundo, después
de que el archivo de salida es creado. Este mensaje se deja al usuario como control inicial y
final del archivo xxyyyy.ERR. Si estos dos valores son diferentes e incorrectos, entonces los
datos necesitan ser revisados de nuevo. Un mensaje de atención aparece también en este
archivo si el modelo detecta más de 50 datos puntuales para un día concreto.
Ejemplo del fichero TA2000.ERR
ta2000cs The two and Dew
ta2000pl Initial
.CSV rows below controls point 366 366 -CSV
temperatura t 366 366
control for annual Final control
the header for Radiation o the days
rainfall: for annual rainfall
of the year.
554 555
300 784
Figura n° 35: fichero TA2000.ERR para revisar errores.
Cuando el modelo para el proceso debido a errores, es necesario revisar este archivo (esté
parcialmente creado o terminado). Es importante revisar este archivo aunque el procesamiento de
ios datos haya temiinado satisfactoriamente. Después se puede borrar este archivo para tener más
espacio en el disco. SI fuera necesario cambiar algunos datos en los archivos de entrada después de
que el proceso hubiera terminado correctamente, se pueden cambiar sin borrar estos archivos de
control y error ya que son sobrescritos al volver a procesarse los datos.
137
CAPrrULO IV: Materiales y Método
6.1.4 DATOS DE LAS LABORES DE CULTIVO DE LA ROTACIÓN
El modelo trae una serle de archivos para las labores de cultivo más comunes. A partir de ellas se
puede crear una nueva rotación o cambiarlas según la características de la zona. La forma de
hacerlo es entrando en una de ellas, la que más convenga, salvarla con otro nombre y trabajar en la
nueva creada.
; Management Editor: corn-fállmoidboardplo.w.rofc< '^M> Jan:1 1 1 1
Feb
" I I I 1 M a r
1 1 ' 1 1 Apr
r ' 1 1 1 ^ M a y
1 • 1 i -1 1
| I | l l l A
Jun
, , 1 , ^
l>i
« I Hinn
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
< 1 dote
ÉMmé 5Í1Í1
as í i
SflOfI
snon
6/5Í1
10/1 Sil
11Í1ÍI
Olieivl iui i Ty|ie
f^^^^^^mMS Tillage
Tillage
TiUage
Plant - Annual
Tiilage
Harvest - Annual
Tillage
Zoomln 1 ZoomOut | I
Q Q D a Q
Q Q Q
I I « I R :
Corn after com
ReM cutivator, secondarylillage,
Tándem Disk
Planter, double disk openers
Corn, Jelferson lA, High production
Cultivator, row, múltiple sweeps per
Corn, Jefferswi lA, Hgh produclion
Plow, Molcíboard, 6"
> 1 Cuniiinsiils
Depth: 10.16 cm; Type Sec
Depth: 10,18 cm; Type: Sec
Depth: 5.08 cm; Type: Sec
Row VWdlh: 76.20 cm
Depth: 7.62 cm; Type: Seo
Depth: 20.32 cm; Type: Pri
»
4
z¡ üismage: None
Dr^inage
Desaiplion: jcontinuous com - Fol moldboard pbw !«' Slnon Timeline
: SaveAs i! Save Cancel Help
Figura n** 36: Ventana del modelo Informático WEPP para la introducción de los datos de las labores de cultivo de la rotación.
Si se sitúa en una fila, con el botón derecho del ratón aparecen las opciones de pantalla del ratón.
Estas permiten hacer muchas funciones en la tabla de la rotación.
Se puede editar la fecha para la fila en la que se esté.
Editar las operaciones de la fila.
Copiar, cortar, pegar, borrar e insertar una fila.
Insertar una rotación existente en la base de datos en algún punto de la actual rotación.
Guardar las filas seleccionadas como una nueva rotación.
138
CAPITULO IV: Materiales y Método
En la columna de operación, al pinchar en la celda se despliega un lista de operaciones de cultivo,
(labor, plantación de anual, plantación de perenne, corte de perenne, arrancado adicción de
residuos...)- En la columna de nombre también se puede desplegar una lista de nombres de dentro
de la operación elegida.
Plant - Annual Plant - Perennial Harvest - Annual Cut - Perennial Kill - Perennial Residue Addition Resldue Removal
Figura n" 37: Ventana del modelo informático WEPP para desplegar la lista de las operación de cultivo que pueden ser elegidas.
La carpeta que hay al lado de la columna del nombre contiene los parámetros del cultivo elegido,
pinchando en ella se despliegan una pantalla con 32 parámetros asociados al cultivo. En ella se
pueden hacer cambios de los parámetros y guardarla con un nuevo nombre.
Jll
Plant Ñame:
Description:
Data Source:
rnmmfint-
j Corn, Jefferson lA, High production 125 hu/aae
High production level-125 bu/acre for Jefferson lowa
J.M.Laflen,Feb28,1998
niiKinr) hp.ighf 1 fnnf. nnn-frfloüfi rfisiriue. lí] innh rnwjs
Hum 1
2
3 4
5 6 7 8 Q
Parameter - *Read Onl)r*
Píaiit Growth and Haivest PSuametets
Blomass energy ratio
Growing degree daysto emergence Growing degree days for growing season
In-row plant spacing Plant stem dlameter at maturity
Helght of post-harvest standing residue; cutting helght Harvest Index (dry crop vield/lotal above ground dry blom T * f / > « ^ j „ * j „ „ n^,^^—-.4-«—
Valué
35
55 1700
21.9 5.1
30.4 50
Units
kalMJ Degrees Cdays Degrees Cdays
cm cm
cm %
jk.
\zl
S ave As 3 ave Cancel
T~ English Units
Help
A Figura n" 38: Ventana del modelo informático WEPP para ver los parámetros del cultivo elegido.
Cuando se hagan cambios en una rotación original, no olvidar cambiar también en la primera fila las
condiciones iniciales. Pinchando en el icono de archivo de las condiciones iniciales se despliega una
base de datos de condiciones iniciales. Esta contiene 21 parámetros relativos a las condiciones
139
CAPITULO IV: Materiales y Método
iniciales de la rotación. Se hacen los cambios que hagan falta para la nueva rotación y se guardan
como, con el nuevo nombre del archivo que se cree. Otra vez de vuelta en la pantalla principal hay
que cambiar el nombre de la fila de "condiciones iniciales". Se hace clic en la lista desplegable y se
selecciona el nuevo archivo de condiciones iniciales que se acaba de crear.
¡••-/: iníúal GondÍt ions-D;at¿b3sfe^j ; Í |? | : | Í | |^ l^ f f i^^^^^§
Initial
Description:
DataSource:
lomment
i t :sz i i i : • " : ; Corn after corn
Default corn initial conditions set - continuous corn - springi'summer tillage onlii
90 percent cover, approximately 200 days since last tillage
500 mm of rain since last tillage in summer prior
Hum 1 Parameter - *Read Oniy*
1 [initial Plant 2 i Bulk denslty after test tlllage 3 i Initial canopy cover (0-100%) 4 1 Days since last tlllage 5 ¡ Days since lasl harvest 6 [initial frostdepth 7 i inttlal Interrill cover (0-100%) 8 1 Initial residue croppíng system 9 i Cumulative rainf all since last tillacie
SaveAs I i Save li Cancel i
Vahíe [ Units
Corn, Jeffersj^l 1.1 |Cg/cub. cm) 0 1% 200 idays 92 jdays 0 |cm 90 1% Annual ^ j 500.1 |mm
f EnglishUr
Help
.=£11
J
Jk.
I
lits
\é Figura n" 39: Ventana del modelo informático WEPP, para la introducción de condciones iniciales de la rotación.
Se presiona el botón de guardar para guardar la información de la nueva rotación en la base de
datos de labores de cultivo y ya está disponible para usar en cualquier proyecto del WEPP.
> Formas de insertar más archivos de suelos o labores de cultivo en el mismo perfil.
El modelo WEPP permite la simulación con diferentes suelos o labores de cultivo en el mismo perfil.
Para insertar estos puntos de encuentro entre los diferentes suelos o usos del suelo se mueve el
puntero ai punto donde se quiere insertar el corte. Después presionar el botón derecho del ratón. En
el menú que aparece, presionar "Insert breaK' para hacer una nueva sección en la capa de suelo o
usos del suelo. Y después se puede introducir la nueva infomnación, seleccionando la capa donde se
quiere introducir y presionando el botón "importar" en el icono de la barra de herramientas superior.
140
CAPÍTULO IV: Materiales y Método
P model for Windows - derauK.pri
idit V\0vi Option TOOIE Wíidow Halp
ÉMi Jil^i^l xUl^ l^v- l^ i .#Jli
Figura n** 40: Ventana del modelo informático WEPP para la introducción de la opción Inserí breaíC para hacer una nueva sección en la capa de suelo o usos del suelo.
7. SIMULACIÓN DEL MODELO WEPP EN CUENCAS
La pantalla describe gráficamente la cuenca, como regiones rectangulares, para las laderas y una
única linea para el canal. La salida de la cuenca está indicada por un círculo amarillo. Las flechas
rojas indican la dirección en la que el agua discurre por las laderas y e! cauce.
La orientación de la cuenca se indica con la dirección de la flecha que aparece en la esquina
superior derecha. Al pasar el cursor por encima, aparece una mano que indica que haciendo doble
clic, se puede establecer la dirección de la cuenca.
Iset Direction ; J B l 162.6
c i Sel:' i
N
Cancel 1
Figura n° 41: Ventana del modeio informático WEPP para introducir la orientación de la cuenca.
141
CAPITULO IV: Materiales y Método
E! clima que se está utilizando en ¡a simulación aparece escrito encima de su icono en mitad de la
pantalla arriba.
Figura n° 42: Icono dd modelo informático WEPP para los datos climáticos con los que está trabajando.
Muchas operaciones en la interfaz de la cuenca empiezan seleccionando una ladera, un canal o
alguna infraestructura con el botón izquierdo, y después se despliega el menú de operaciones con el
botón derecho.
La barra de herramientas que se encuentra situada en la parte derecha de la pantalla contiene
muchas funciones que cambian la fonna de mostrar la información que se muestra en la vista de la
cuenca. Presionando el primer botón que aparece, se despliega un panel de información adicional a
la derecha de la vista que contiene cinco secciones que se pueden a su vez desplegar.
Figura n° 43: barra de herramientas del WEPP en la opción de cuencas para cambiar la forma de mostrar la información que aparece en la ventana.
142
CAPmJLO rV: Materiales y Método
N,, WEPP model for Windows - [default - DES MOINES WB AP lA]
£¡p File Edit View Options lools Window t+s i
D'^'H' ' ' ' ! I v '
(~ SSe Desctiption
r Selected Cwnponent D
P Sope Profile
r" Legend
P OutoLrt Summarv
Rurs SuTimiii'•;• I
r
For Haip, pracc FI To*.. .V:6S3.0 Y;70,0 A Figura n° 44: Ventana del modelo infonnático WEPP para cuencas completa.
Si marcamos en las opciones de descripción y de seleccionar los detalles de los componentes,
y después se mueve el cursor al diagrama de la cuenca y se selecciona con el botón izquierdo
cualquiera de las laderas, aparece una tabla rellena con los datos sobre el suelo, usos del suelo y
dimensiones de la ladera seleccionada.
^ SSe Description
(v IsSected Cotií3on»it Details:
r~ Slopo Prolilo
f Legena
P Oijijjut Sumrriary
Run I i jiTiina
DefauB waletshed "3
grass strip_H1 Área: 1.8860 ha ( la j . lm x 148.
Mame | Length(ni) grass Ccontnuous) 127.4
\Maniige X Suilj * |
O
m
r
zl
k.
Figura n° 45: Forma de seleccionar en d modelo WEPP para cuencas, la visuallzación de los datos sobre el suelo, usos del suelo y dimensiones de la ladera seleccionada.
143
CAPnULO IV: Materiales y Método
Mientras el modelo no haya calculado, la ventana de resultados aparece con ceros
{ í Site Descrjptjon
F? SslectBd Comjsorient Datails
T Stape Profile
f Leqend
r Output Summary
Run .iimiT-iar/
Defaun watershed 11
grass stríp_tf1
Área: 1.S880 ha (127.4m x148, iftoeraqe flnnual H( Valué Preciptafion (irim/^r) O.DO Runofí Cm''3)Vr) _ |0.CO
Sedjinenf Yidc) (ig/ O.HB
i jResu l ts /
•
Figura n° 46: Ventana del modelo informático WEPP para cuencas en la que todavía no ha calculado y aparece todo con ceros.
Moviendo el cursor sobre la vista de la cuenca y pinchando con el botón izquierdo sobre cualquier
ladera o canal, la tabla se actualizara con la infomiación del elemento que se haya pinchado. Por
ejemplo, para ver la fomia de la pendiente de las laderas, marcar el recuadro slope profile y al
pinchar en cualquier ladera se desplegará un gráfico con él.
. ^ y
Lf^ I Site Descnption
r Selected Componwit Details
k Slope Profile
r Legencf
i ' Output Summarv
E ,„ ,
iU
Uü • •L,.L.I..L.
g)-as5 dñp_Hl
\ \ \
J_i_l_L
\ \ \ \
t 1 1 1
- l i l i 1 1 i V ,
SO 7S im izs
1.
SCALE" hftJM Á
Figura n* 47: Forma de seleccionar en el modelo WEPP para cuencas la visualización de los datos de una ladera tipo de la cuenca.
144
CAPÍTULO IV: Materiales y Método
r Site Descrif
r" Saledad Ce
p ' Slope Prcfili
r~ Legend
P OutpiiSutn
Ru
Viewjng btyle
Font 5\ze
NUfneric Precisión
l^oHing Method
Data 5hadoi^í
Gr«l Line5
Grid ¡n Front
Indude Data Labels
MarkDafca Points
unij? a,
Maxirtiize... Cuítomization Diaiog.
ExpwCDiabg,,.
Help
L ,.i.u„i [,ti I
5 _-.
^ : im I2S
-1
R
m
r
ISCM.E íyuívi I ^
Figura n° 48: Opciones de visualización de la gráfica de la ¡adera seleccionada.
La gráfica de ia pendiente puede personalizarse o exportarse, pinchando con el botón derecho en la
gráfica.
Para ver los usos del suelo utilizados en las laderas, pinchar en p^J I del menú de la cuenca y al
mismo tiempo marcar "legend" del menú de la derecha. La ventana mostrará fas laderas en
diferentes colores que se corresponderán con los usos del suelo en la leyenda.
Rgura n° 49: Visualización de los usos de sudo por subcuencas
-:.ME. T Sile Desctiplion
f Selected Componen! Details
f Shpfi PrnlÜR
P Legend;
r" Outpwjt Suima-y
Rlffl ! Summsry
Managements
grass (continuous)
I coniinuouE corn - fall moldsoard
ledlow-ISlea ~
145
CAPtrULO IV: Materiales y Método
Para ver la información del suelo, pinchar en el botón I " ^ de la barra de herramientas. La vista de
la cuenca se ven las laderas con ios diferentes colores que se corresponden con los suelos que
aparecen en la leyendas.
P Site Descflption
P Selecled Component Details
r Slope ProfSe
P Output Summa'y
Run
Legendl
SumsTiS!")' j
SoKs
belmore
Ouncenon
Figura n° 50: Vlsualización de los diferentes suelos por subcuencas.
7.1 PARA INTRODUCIR CAMBIOS EN LA CUENCA
Para cambiar los usos de suelo de una ladera existente, se pincha dos veces en la ladera y se
desplegará una ventana mostrando los detalles de esa ladera. Esta ventana funciona igual que los
proyectos con solo laderas; presionar el botón derecho sobre la capa de usos de suelo y luego
seleccionar importar de las opciones del menú. Escoger uno entre ios archivos de usos de suelo
que haya, pinchando dos veces. Una vez realizado el cambio, cerrar la ventana en el símbolo X en la
esquina superior derecha. Responder "si", cuando pregunte si se quiere guardar los cambios.
7.2 PARA AÑADIR UNA ESTRUCTURA ARTIFICIAL
Por ejemplo, para añadir una estructura al final del canal, primero seleccionarlo pinchando con el
botón izquierdo. Cuando el canal esté seleccionado se verá de color rojo. Después de seleccionarlo,
apretar el botón derecho del ratón para desplegar el menú de opciones. Se selecciona la opción de
"añadir estructura" y del submenú elegir "final".
146
CAPITULO IV: Materiales y Método
8. SIMULACIÓN DEL MODELO GEOWEPP
8.1. INTRODUCCIÓN DEL MDT
Míhanne l ' l J l l i r í g i iSS i ^ Use the followiing tools to lócate iiour área of interest in view
zoom out
iíj
<^ zoom in <ci Ü pan maK. view
Critical Source Área [CSA] to créate a channel (ha):
Minimum Source Channel Length (MSCL) [in m): | i00
1. Delinéate channel network based on CSA and MSCL
2. Set flag for outlet point on channel network cell wilh too!
Help Continué after performing steps above >>
Figura n° 51: Ventana del modelo informático GEOWEPP para la introducción del MDT. Programa TOPAZDEM.
8.2 SITUACIÓN EN COORDENADAS UTM DEL PTO DE AFORO DE LA CUENCA
mmm^^^it\. . Please Specifit UTM Zone for jiour data -DEM data not in UTM coordinates causes an error in the automatical procedure to loading a climate file!
13q
2l!
OK
Cancel
Figura n° 52: Introducción del uso en la proyección UTM.
8.3 SELECCIÓN DE LOS ARCHIVOS DE DATOS DE CLIMA, SUELO Y USOS DE SUELO
PARA CADA SUBCUENCA CALCULADA POR EL MODELO
Use the following tools lo lócate and set WEPP model input
zoom out ^ zoom in a o pan max. view WEPP
1. Set main watershed properties •^ change them for a subcatehment
[ : : : Z : eüaSEEE!« ÍE ia : i Í Í I Í ÍQn : : j i ; f^" fof ^ representative hillslope
in t/ha/yr Target (T) J^F in tons/acre/yr or |11.2
3. Map resuits based on tolerable soil bss/Target (I]
Help Save Project
Figura n° 53: Ventana del modelo informático GEOWEPP para la selección de los archivos de datos de clima, suelo y usos de suelo en cada subcuenca calculada por el modelo.
147
CAPrrULO IV: Materiales y Método
f ^ S é l e c t a climate f í l S í E Í f i l 8 Í ^ ^ ^ ^ S
C J lowa j ^ Biowse 1
l±l d j Nebraska
, |_J Washington . ^5- '1 H 0Ta2O0O
i - H 15minTA2000
- H 1TA2000
•1=1 20TA2000
- i a zrA20oo ••••!S A¡19SG
•IMl A ¡1^2
•-M fioraTA2000 - I s l Idahofalle
•111 imTA2000 - l a l íntmaxTAaOOO - | a l orig¡nalTA2000
• •B l TMPOUT
- I S l totmeta
M TUChtcrpS
.. . .g] walla walla v^a
- IS ] waDa walla wast
| § ] weppdemost '*•
„ , 1 Cancel j
^ S e l e c t a . s o i l . f i l e i a j o i l ^ B ^ ^ ^ S
H ROSELMS ±_ H SAMPSON
, g j f i A T A N T A
- a ST-CIAIR a STONEHAM
, BSUNDANCE
iHlTALMO
S THATUNA I S l TILMA I S l TUCANNON H U L M
. I S ULYSSES
isiGBB ¡ s i vlnuelasll I S l vinuelasliVICTOR
H vlnuelasMCTOR
W vinuelasprueba
S V O N A
j B ¡ WAILUKU
S WALLAWAL
MJWCLD g j YODER _^
í-í¿í'- ; 2á
Biowse 1
í 9L...1 , 1
Cancel 1
MoteSdls 1
Rgura n° 54: Ventana del modelo informático GEOWEPP para la selección del archivo de clima (izq.) y el archivo de tipo de suelo (drch.).
8.4 SELECCIÓN DEL MÉTODO DE CÁLCULO WATERSHED O FLOWPATH
9J WEPP/TOPAZ Translatór
Fíe yiewi Help
SS|^?v7?J7-<,--. •-ínixj
- DeSenA Wateished Settirg<
Climote
DelaullSoil
Default Management
Default Channel Tjipe
DefaJtChannelWitíhlm]
NurahftrnfYfiars
lfi2Ü00dí
vinuelasl.sol
ídriyuldFiUSFewutí <f<íAii
Graded
3
1
ZÍ
Change Ckru
Diange So
Change Man^ i
Simulation Method j Watershed and Flowpaths •^[
RunWEPP
Ñame HllL23 Hin 22 HÍ1143 HJl 33 Hia32 Hn42 HJl 31 HÍIIS3 Hai52 Hil 62 HÍII53 Hill S1 Hill 51
i Management RangelandVFescu Rangeland\Feseu... RangeiandKFescu.. Rangeland\Fescu... RdTiyeldiiüSpHwa.. Rangeland\Fescu. Rangeland\Fescu... Rangeland\Fescu.. Rangeland\Fescu... RangeíandSFescu... RangelandSFescu... Rangeland^Feecu... Rangeland\Fescu...
fSoi l vinueíasi.sal vhuelasl.sol vhuelasl.sol vinuelasl.sol viriueldsl.üul vinuelasl.sol vinuelasl.sol vinuelasl.so! vinuelasl.sol vinuelasl.sol vinuelasl.sol vinuelasi.sol vinueldsl.sd
i Cdb 4D58 4058 5581 271 476 1422 2542 257 625 231 301 2585 2 7 ^
Figura n° 55:
^capitulo 4.. 1WEPP/T._ ( g ^ I S ^ l Ventana del modelo informático GEOWEPP con las selecciones de los archivos de los datos
necesarios, donde ya se puede elegir el método de simulación.
148
CAPÍTULO IV: Materiales y Método
8.5 SALIDA DE MAPAS. SELECCIÓN DE LA TASA DE EROSIONABILIDAD PARA
DISEÑAR LA LEYENDA DE LOS MAPAS
í^ Transldtlnq classíned T valúes into absolute valúes
Tolerable SoSLoss/'Taigel(T)(int/lia/iii): jXoO
D os í ic í i [ydows) •
, Deposilion > 1 T is grecrter 13.00
I Uepoahoní^ l I issmalier fToci
Help
Tolerable Sol Loss OÍ Sedmmt Yield [greens]
SoilLoss 0 T - I M T i s smallef 10.75
boíl Loss 1/4 1 - i/Z\ IS belk^een 1 0.75
¡joSLosi l / J 1 -'-J/A i l i bctifíccn ] l , 5g
boí Loss i/A \ - 1 I iS between j 2 25
and |1.50
ond i 2.25
and J3.0G
Not Toletable Soil Loss oí Sedumenl: Vield [jeds]
boíl Loss 11 • ¿ 1 IS beliwesi 12.ÚQ
Soil Loss '¿\ • 'd \ \s belween 1 B.QO
^oil Loss -i \ - 4 M E belween I 9.00
soMLoss > * ME gieater \y¿,u\}
and ||6.00
and 1 g.00
and ] 12.00
1
6e[ this tdble in engl i^ unüs (tons/Acre/yearl
Figura n** 56: Ventana del modelo informático GEOWEPP donde según el valor introducido de la tasa de erosión calcula los intervalos de los valores de la leyenda.
sam He
Erosión - Water ErosíQh Prédictioñ 1
Use the folloi^ng tools lo lócate and sel WEPP model ¡npul
íoom out
^
<^ ^oom in <1 pan
lols Mndo/f tíelp Gfid Amijisl
WEPP
• ^ change Hiem tcir a subcatchment
H
2. R un WE PP waiershed simulahon | n T ! f^" ' ° ' ^ representa ti ve Nldope
in lAia/yr Target [T) m ^ 91 tons/acre/yi or j "j QQ
3, Map results based a i loleratíe sol loss/Tasget (T)
J S X |
Scale l i f Í44.470.00 ** 4,493,803.50 í
New
Hplp SflVf! Prniftnt
n
TMí Proiec! can be openeO later at this stage ot assessnnem to continué cíher scenarlos m iHs watershed
Figura ti" 57: GEOWEPP: mapa resultado del modelo para una tas de erosión seleccionada (en la ventana superior izquierda) de T= 1t/ha.año.
149
CAPmJLO IV: Materiales y Método
8.6 TABLAS DE DATOS DE TORMENTAS, ESCORRENTÍAS, CANTIDADES
EROSIONADAS POR TAMAÑO DE PARTÍCULAS...
WEPP Watershed Simulation for Representative Hillslopes and Channels
1 YEAR AVERAGE ANNUAL VALÚES FOR WATERSHED
# Hillslopes
23 22 32 33 31 43 42 52 53 51 63 61 62
1 2 3 4 5 6 7 8 9
10 11 12 13
Runoff Volume (m-'S/yr)
0.0 0.0
471.8 598.3
0.0 0.0
1127.2 446.1 551.9
0.0 816.9
0.0 572.4
Soil Loss (kg/yr)
0.0 0.0
429.5 2821.5
0.0 0.0
3120.7 2731.7 1203.0
0.0 7362.9
0.0 2276.2
Sediment Deposition (kg/yr)
0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0
Sediment Yield (kg/yr)
0.0 0.0
429.5 2821.5
0.0 0.0
3120.6 2731.6 1203.0
0.0 7362.9
0.0 2276.2
# Channels and Impoundments
64 Channel 54 Channel 4 4 Channel 34 Channel 24 Channel
1 2 3 4 5
Discharge Volume (m' 3/yr)
1392.4 1028.3 3139.3 1079.1 3525.6
Sediment Yield (tonne/yr)
22.7 16.9 39.0 29.1 61.0
130 storms produced 534.30 mm. of rainfall on an AVERAGE ANNUAL basis
31 5 events produced 0.24 mm. of runoff passing through the watershed outlet on an AVERAGE ANNUAL basis
Average Annual Delivery From Channel Outlet:
Total contributing área to outlet = 1445.29 ha Avg. Ann. Precipitation volume in contributing área = 7722172.
m^3/yr Avg. Ann. irrigation volume in contributing área = 0.
m^3/yr
150
CAPITULO IV: Materiales y Método
Avg. Ann. water discharge from outlet m'^S/yr
Avg. Ann. sediment discharge from outlet tonnes/yr Avg. Ann. Sed. delivery per unit área of watershed
T/ha/yr Sediment Delivery Ratio for Watershed
Sediment Partida Information Leaving Channel;
3526.
61.0
0.0
0.695
Fraction
Exiting
1 2 3 4 5
(mm)
0.007 0.033 0.098 0.984 0.656
Gravity
2.60 2.65 1.80 1.60 2.65
Partióle Compo
% Sand
0.0 0.0 0.0
81.9 100.0
% Silt
0.0 100.0 55.0 13.5 0.0
sition
% Clay
100.0 0.0
45.0 4.7 0.0
% O.M.
13.9 0.0 6.3 0.6 0.0
0.032 0.000 0.150 0.501 0.317
Distribution of Primary Partióles and Organic Matter in the Eroded Sediment:
type
clay silt sand
organic matter
fraction
0.123 0.150 0.727 0.017
Index of specific surface sediment Enrichment ratio of specific surface
34 .67 m**2/g of t o t a l
1.36
Figura n" 58: GEOWEPP: Salida escrita de los resultados de cálculo del modelo con los datos de tormentas, escorrentias, cantidades erosionadas por tamaño de partículas...
151
CAPITULO V: Análisis de Sensibilidad
CAPITULO V: ANÁLISIS DE SENSIBILIDAD DEL MODELO
El análisis de sensibilidad es una evaluación de la nnagnítud relativa de los cambios en las
respuestas del modelo ante los cambios relativos en los parámetros de entrada. Este análisis
puede proporcionar ios conocimientos sobre qué factores influyen más en la respuesta del
modelo físico. "El análisis de sensibilidad proporciona un método para examinar la respuesta
de un modelo encaminado a eliminar el error debido a la variación natural de los parámetros de
entrada. (McCuen etal., 1983)"
El interés de este análisis de sensibilidad se ha centrado en la evaluación de los resultados del
modelo a partir del procesado de los diferentes datos de entrada en función de su
disponibilidad inmediata para realizar una simulación de la erosión en una zona determinada.
Por eso se van a comparar datos genéricos con datos específicos de la zona de estudio para
cada tipo de entrada de datos que requiere el modelo (clima, suelo, usos de suelo, MDT):
• Bases de datos existentes y de fácil acceso
• Bases de datos generados específicamente para las zonas de estudio, con recogida de
datos en el campo.
Es por eso, que el periodo de evaluación es solo de un año que, aunque no es significativo
para sacar conclusiones de pérdida de potencial productivo de las zonas, si es válido para
analizar el funcionamiento del modelo en la predicción de zonas de erosión y zonas de
sedimentación.
1 . ZONA DE ESTUDIO SELECCIONADA
Con el fin de evaluar la metodología propuesta, se han utilizado dos pequeñas cuencas de la
Comunidad de Madrid (CM), seleccionadas por disponer de un pluviómetro y un aforador de
alta precisión. Estas cuencas fueron instrumentalizadas para el registro de precipitaciones y
caudales para evaluar los diferentes métodos distribuidos de calculo de escorrentías en
153
CAPITULO V: Análisis de Sensibilidad
cuencas no monitorizadas. El trabajo fue realizado por Victoriano Martínez en la tesis
"Simulación y comprobación experimental de la escorrentía superficial en pequeñas cuencas
no aforadas mediante modelos distribuidos implementados sobre SIG" en el año 1999, y va a
servir para comprobar la simulación de la escorrentía que hace el modelo WEPP y la generada
por el modelo distribuido validado por V. Martínez.
Las principales características de las cuencas seleccionadas son:
Locaiización
Superficie
Usos y cultivos
predominantes
CUENCA: ARROYO DEL
MONTE
T.M. de Dagazo de Arriba
7,088 km'
Cereales de invierno
CUENCA: ARROYO DE
VALDELAMASA
Finca: el Castillo de Viñuelas
T.M. Colmenar Viejo y Madrid
17,176 km'
Cereales de invierno y dehesa
Figura n° 59: Situación de las cuencas seleccionadas para evaluar las metodología propuesta.
Figura r\° 60: A la izquierda imagen de la cuenca del Arroyo de Valdelamasa, (Viñuelas} y a la derecha cuenca del Arroyo del Monte, (Daganzo).
154
CAPrrULO V: Análisis de Sensibilidad
2. TRATAMIENTO DE LOS DATOS DE ENTRADA DEL MODELO WEPP
2.1. Información topográfica.
Toda la información topográfica utilizada en el modelo WEPP ha sido la generada por Martínez
V. (1999), que creó los MDT a partir de la cartografía existente 1/10.000 del Servicio
Cartográfico de Regional de la Comunidad de Madrid. Esta infomiación cartográfica es la de
mayor calidad que se puede encontrar para las cuencas seleccionadas, proporcionando curvas
de nivel de equidistancia de 5m, incluyéndose también curvas a equidistancias de 2.5m en las
zonas más abruptas. La cuenca del Arroyo del Monte queda recogida en las tiojas 535 (1-2) y
535 (1-3) de la cartografía mencionada, mientras que la del Arroyo de Valdelamasa se recoge
en las hojas 534 (2-2), 534 (2-3), 534 (3-2) y 534 (4-4).
Para la digitalización del MDT se utilizó una tableta digitalizadora de tamaño doble DIN-AO
conectada a un PC. Mediante el programa de digitalización del entorno ArcEdit del SIG Arclnfo
se digitalizó las siguientes coberturas:
1.- Coberturas de líneas con las curvas de nivel. Cada curva de nivel se etiquetó con su altitud
correspondiente.
2.- Cobertura de puntos de altimetría. Cada punto aislado con información altimétrica de la
cartografía original se digitalizó e identificó mediante una etiqueta con su altitud.
3.- Coberturas de líneas con la red de drenaje. Se digitalizó toda la red de drenaje que aparece
en la cartografía original.
4.- Cobertura de líneas con divisoria de agua. Tanto las divisorias de aguas interiores como en
le límite de la cuenca fueron digitalizadas.
A partir de esta información se utilizó el comando Topogrid del SIG Arclnfo para generar un
MDT hidrológicamente correcto. De esta manera se han generado MDT de las dos cuencas
seleccionadas con una anchura de celda de lOm, 25m, y 50m.
155
CAPITULO V: Análisis de Sensibilidad
Con estos MDT se va a analizar como influye el tamaño de la celda en la media de producción
de escorrentla y erosión y si influye las diferente superficie total de las cuencas derivadas de
estas diferencias de tamaño de celda.
El modelo GEOWEPP solo necesita la información del MDT sin necesidad de marcar la red de
drenaje ni el límite de la cuenca, ya que dispone de un programa interno (TOPAZ-DEM) que a
partir del MDT y el punto que se marque de salida de la cuenca, calcula la divisoria de aguas y
la red de drenaje.
Mode lo digi tal del t e r reno d iv is ión en s u b c u e n c a s cu rsos de agua
Figura n° 61: modelo digital del terreno, subcuencas y cursos de agua calculados con TOPAZ-DEM.
2.2. Información de los datos climatológicos.
La lluvia es uno de los factores más importantes que causan erosión en el suelo, y su
capacidad para producir erosión se llama "erosividad de la lluvia", por eso los datos climáticos
requeridos son muy importantes e influyentes en los resultados de la erosión que prediga el
modelo.
Los archivos de datos de clima se han generado con el programa BPCDG, con dos tipos de
datos pluviométricos;
156
CAPITULO V: Análisis de Sensibilidad
• los generado a partir de unos datos tomados cada hora con intensidades de lluvia media
por hora, llamado "HoraTA2000",
0.00 1 1 0
Station: Torrejon Latitude simulated
40.29 1 Observad 0.41
1.06 5
Observed -1.74 0.51
1
Observed 203.9
597.5
de Ardoz Longitude Elevation
3.27
monthly ave 00 7.84 3.
monthly ave 10 1.50 -1.
monthly ave 301.0 421.0 412
Observed 53.1
68.2 day
1 2
11.00 12.00
3 11.00 13.00
4 06.00 07.00
5 16.00 17.00
6 15.00 16.00
7 11.00 12.00
8 11.00 12.00
9 07.00 08.00 11.00 14.00 11.00 16.00 19.00
monthly ave 1.8 46.2 82
mon year nbrkpt
1 1
1
1
1
1
1
1
1
(mm) 2000 2000 0.000 0.400 2000 0.000 0.300 2000 0.000 0.100 2000 0.000 0.400 2000 0.000 0.400 2000 0.000 0.400 2000 0.000 0.400 2000 0.000 0.100 0.100 0.800 0.800 2.400 2.400
0 2
2
2
2
2
2
2
8
611
^
;m) Obs. Years
14
max temperatura (C) 67 15.00 16.13 23.59
min temperatura (C) 00 4.32 5.73 10.52
32
14
Beginning
.00 34
.00 14
solar radiation (Langleys) .3 384.8
rainfall .8 114.4
393.8
(mm) 19.3
tmax tmin (C)
11.00 11.00
9.00
8.00
1.00
10.00
13.00
12.00
7.00
510.2
17.1
rad (C) (ly/day) -2.00 -3.00
-3.00
-1.00
-2.00
-2.00
-2.00
-2.00
-1.00
211.2 213.1
199.7
123.8
52.6
209.8
224.9
191.8
92.2
2000
.00 31.
.00 14.
683.8 719.8 683
w-m/
0.0
vel Visee 0.00 0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
1.50
3.2 40
-dir deg 245.2
5.4
6.3
5.2
4.6
67.5
67.5
22.5
337.5
year Years
13 32.03
00 15.61
.3 676.5
.2 83.0
dew (C) 0.2 0.1
0.3
0.8
0.7
0.6
0.7
0.9
2.3
Figura n" 62: Archivo de datos de clima generado con el programa BPCDG, con datos pluviométricos tomados cada hora con intensidades de lluvia media por hora, llamado "HoraTA2000"
157
CAPrrULO V: Análisis de Sensibilidad
• otro generado con los datos tomados cada 15 minutos, con lo que queda mejor reflejado la
variación que ha habido en las intensidades de lluvia durante la tormenta. Este archivo se llama
"15minTA2000".
0.00 1 1 0
Station: Torrejon Latitude simulated
40.5 1 Obser\ 9.61
12.94
Í9
red 16
Observed -1.74 0.25
1
Observed 203.9
324.0
de Ardoz Longitude Elevation
3.27
monthly
611
(m) Obs. Years
14
ave max temperature (C) 76 18.18 16.13 24.19
monthly
31.13 32.03
ave min temperature (C) 10 1.50 -1.00 4.32
monthly
5.73 10.74
32
14
Beginning
.74 28
.00 15
ave solar radiation (Langleys) 301.0 421.0 412.3 384.8
Observed 33.9
68.2 day
1 2
11.00 12.00
3 11.00 13.00
4 06.00 07.00
5 16.00 17.00
6 15.00 16.00
7 11.00 12.00
8 11.00 12.00
9 07.00 08.00 11.00 14.00 15.00
: monthly ave rainfall L.8 27.5 72.1 54.1
393.8 522.6
(mm) 17.3 17.1
mon year nbrkpt tmax tmin rad
1 1
1
1
1
1
1
1
1
(mm) (C) 2000 2000 0.000 0.400 2000 0.000 0.300 2000 0.000 0.100 2000 0.000 0.400 2000 0.000 0.400 2000 0.000 0.400 2000 0.000 0.400 2000 0.000 0.100 0.100 0.800 0.800
0 11.00 2 11.00
2 9.00
2 8.00
2 1.00
2 10.00
2 13.00
2 12.00
8 7.00
(C) (ly/day) -2.00 211.2 -3.00 213.1
-3.00 199.7
-1.00 123.8
-2.00 52.6
-2.00 209.8
-2.00 224.9
-2.00 191.8
-1.00 92.2
2000
.90 21.
.61 15.
683.3 676.5 597
w-m/
0.0
vel w-sec 0.00 0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
1.50
9.2 25
-dir deg 157.2 4.6
67.5
22.5
247.5
67.5
67.5
22.5
337.5
year Years
48 13.17
81 12.20
.5 461.4
.1 93.9
dew (C) 0.2 0.1
0.3
0.8
0.7
0.6
0.7
0.9
2.3
Figura n" 63: Archivo de datos de clima generado con el programa BPCDG, con datos pluviométricos tomados cada 15 minutos con intensidades de lluvia media cada 15 minutos, llamado "15minTA2000"
158
CAPITULO V: Análisis de Sensibilidad
De esta forma se intenta poder verificar la importancia de la información de la intensidad de
lluvia a la hora de generar escorrentías, ya que debido a la poca precipitación que se produce
en las zonas de estudio, las escorrentías no suelen producirse por saturación por agua del
suelo, sino por intensidades de lluvia superiores a la capacidad del suelo para infiltrar el agua
caída en ese periodo de tiempo.
Los datos se han tomado de dos fuentes: los datos de lluvia de pluviómetros situados en las
cuencas de estudio y el resto, de la estación meteorológica de Torrejón de Ardoz
> Datos de pluviometría.
Se han elaborado a partir de los datos obtenidos en ios equipos de registros de precipitaciones
situados en las dos cuencas. Estos equipos constan de un pluviógrafo de balancín modelo
ISCO MODEL 647 con precisión de O.lmm, en el punto de desagüe de cada cuenca.
Estos pluviógrafos permiten medir la cantidad de precipitación totalizada durante el intervalo de
tiempo comprendido entre dos lecturas sucesivas. De esta manera, si se fija un intervalo de
lectura suficientemente pequeño, se puede conocer como se distribuye la precipitación durante
un evento, o lo que es lo mismo, la intensidad de precipitación en cada intervalo. Los intervalos
de lluvia seleccionados son de 15 min y 1h. Estos valores se han considerado los adecuados
para introducir los datos en el modelo BPCDG con dos rangos de intensidades de lluvia
diferentes en mm/h y generar con ellos los datos de escorrentía necesarios.
159
CAPITULO V: Análisis de Sensibilidad
Archivo de entrada de datos pluviométricos: horaTA2000PL.CSV
"ANALYSIS;DATE;START;END;AMOÜNT;INTENSITY" "Y, "Y, "Y, "Y, "Y, "Y, "Y, "Y, "Y, "Y, "Y, "Y, "Y, "Y, "Y, "Y, "Y, "Y, "Y, "Y, "Y, "Y, "Y,
01.01.2000;11.00;12.00, 02.01.2000;11.00;12.00, 03.01.2000;11.00;13.00, 04.01.2000;6.00;7.00;0 05.01.2000;16.00;17.00, 06.01.2000;15.00;16.00, 07.01.2000;11.00;12.00, 08. 01. 2000;11.00;12.00,
09.01.2000;7.00;8.00;0 09. 01.2000;11.00;14.00,
09.01.2000;11.00;16.00, 09.01.2000;19.00;20.00,
10.01.2000;11.00;12.00, 11. 01.2000;12.00;13.00, 12.01.2000;11.00;12.00, 13. 01.2000;19.00;20.00
13.01.2000;23.00;24.00 14.Q1.2000;00.15;01.00 14.01.2000;1.15;1.45;0 14.01. 2000;1.45;2.30;0
14.01.2000;2.30;3.00;0 14.01.2000;3.00;3.15;0 14.01.2000;3.15;3.30;0
"Y;14.01.2000;3.30;3.45;0
0.4, 0-4,
0.3, 1;0 0.4, 0.4,
0.4, 0.4,
1;0 0.7,
1.6, 0.1,
0.4, 0.4,
0.4, •0.1,
•0.8 •0.3
.2;0
.6;0
.2;0
.3;1 7; 2 6; 2
0.4" 0.4" 0.4" 1" 0.4" 0.4"
0.4" 0.4"
1" 0.2"
1.6" 0.1" 0.4" 0.4"
0.4" 0.1"
0-8" 0.4"
4" 8" 4" 2" 8" 4"
Figura n' 64: Archivo de entrada de datos pluviométricos: "horaTA2000PL.CSV"
Arcliivo de datos pluviométricos "15nninTA2000PL.CSV"
"ANALYSIS;DATE;START;END;AMOUNT;INTENSITY" "Y, "Y, "Y, "Y, "Y, "Y, "Y, "Y, "Y, "Y, "Y "Y, "Y, "Y, "Y, "Y, "Y, "Y, "Y, "Y, "Y, "Y, "Y, "Y "Y "Y
01.01.2000;11.00;12.00;0.4, 02. 01. 2000;11.00;12.00;0.4, 03.01.2000;11.00;13.00;0.3, 04.01.2000;6.00;7.00;0.1;0 05.01.2000;16.00;17.00;0.4, 06.01.2000;15.00;16.00;0.4, 07.01.2000;11.00;12.00;0.4, 08. 01.2000;11.00;12.00;0.4, 09.01.2000;7.00;8.00;0-1;0 09. 01.2000;11.00;14.00;0.7, •09-01-2000;15.00;16.00;1.6, •09.01.2000;19.00;20.00;0.1, •10-01-2000;11-00;12-00;0.4, •11.01.2000;12.00;13.00;0.4 12.01. 2000;11.00;12-00;0.4 13.01.2000;19.00;20.00;0.1, 13-01.2000;23.00;24.00;0.8, 14.01.2000;00.15;01.00;0.3, 14 .01.2000;1.15;1.45;0.2;0 14.01.2000;1.45;2.30;0.6;0 14. 01-2000;2-30;3.00;0.2;0 14.01.2000;3.00;3.15;0.3;1 14. 01. 2000;3.15;3.30;0.7;2 14.01.2000;3.30;3.45;0.6;2 14-01-2000;4-00;4.15;1.0;2 14.01.2000;4.15;4.30;0.4;1
"Y;14.01.2000;4.30;4-45;0.2;0
0.4" 0.4" 0.4" 1" 0.4" 0.4" 0.4" 0.4" 1" 0.2" 1-6" 0.1" 0-4" 0.4" 0.4" 0.1" 0.8" 0.4" 4" 8" 4" 2" 8" 4" .0" .6" .8"
Figura n* 65: Archivo de entrada de datos pluviométricos: "15minTA2000PL.CSV"
160
CAPITULO V: Análisis de Sensibilidad
> Datos de temperatura
Los datos de temperatura que se han requerido son los valores máximos y mínimos diarlos.
Como en las cuencas no se disponía de registros de temperatura, se optó por buscar los datos
de una estación meteorológica completa cerca de la zona de estudio, para tomar siempre de la
misma estación el resto de los datos climatológicos necesarios. Se seleccionó la más cercana
que es Torrejón de Ardoz.
El archivo de esta estación es: Tennometría: datos diarios y resumen. Unidades: décimas de
grados centígrados. El año seleccionado es el 2000, por disponerse en este año de los datos
piuviométricos completos, tomados en la misma cuenca.
> Datos de viento
Se necesita conocer los datos diarios de la dirección y la velocidad del viento a dos horas del
día, 7h y 18h, durante el año de simulación 2000. Para ello se ha tomado la información de la
estación de Torrejón de Ardoz. El archivo aporta datos de la dirección del viento en grados y de
la velocidad de! viento en km/h, a cuatro horas del día, (OOh, 07h, 13h y 18h).
Una vez introducidos los datos hay que convertidos, según indica el programa BPCDG,
(capitulo IV, pag. 133) en velocidades: n (ninguno), w (flojo), m (moderado), s (fuerte) y v (muy
fuerte). Y las direcciones según Hurni (1982); n (norte), s (sur), e (este) y w (oeste).
> Punto de rocío.
Los datos diarios del punto de rocío (en "C), se han tomado de la estación de Torrejón de
Ardoz del mismo año 2000.
161
CAPITULO V: Análisis de Sensibilidad
> Radiación solar.
Se han tomado los datos de radiación solar de la estación de Torrejón de Ardoz, del archivo:
radiación horaria directa. Los datos vienen en 10kJ/m^ y como se piden en Langleys (gcal/m^)
10 hay que multiplicar ios datos de la estación meteorológica por
0.24
2.3. Datos edafológicos
Los archivos de datos de suelos se han generado de dos formas distintas:
• a partir de ios datos generados al analizar las muestras tomadas en sondeos en puntos
significativos de las cuencas
• Suelos tipo del mapa de asociaciones de suelos de la Comunidad de Madrid escala
1/200.000 del CESIC (1990).
> En la cuenca del Arroyo del Monte, geológicamente se encuentra un área bastante
homogénea correspondiente al cuaternario, concretamente a las terrazas más antiguas de los
ríos Jarama y Henares. En las zonas más altas afloran terrenos del mioceno, constituidos por
conglomerados y areniscas, que son los responsables de la presencia de abundante
pedregosidad en los suelos de la cuenca (cuarcitas sem i redondeadas de tamaños medios y
grandes). La relativa abundancia de arcillas en estos suelos, indica que ya han lavado los
carbonates, acumulándose en horizontes inferiores, por lo que podrían clasificarse como
Alfisoles (USDA Soil Taxonomy) o Luvisoles según la FAO. El perfil característico del suelo de
ia cuenca sería por tanto: Ap/Bt/Cc. También existen evidentes síntomas de erosión al aparecer
rodales con horizontes B y C en superficie.
162
CAPITULO V: Análisis de Sensibilidad
Ap
alisto hpitn 00 t
Sondeo Dagarzo C-l
Figura n° 66: Sondeos realizados en la cuenca del Arroyo dei Monte, de izquierda a derecha: esquema de! sondeo Ci, foto del sondeo Cm y del sondeo Ci
> La cuenca dei arroyo de Valdelamasa se encuentra íntegramente enmarcada en
formaciones geológicas de tipo detrítico correspondientes al mioceno, que poseen una
característica morfología ondulada. Destacan por su abundancia, las arcosas generadas a
partir de la meteortzación de las rocas graníticas de las formaciones más antiguas del Sistema
Central. La cuenca está formada por suelos medianamente evolucionados, caracterizados por
la presencia de un horizonte subsuperficial cámbico medianamente evolucionado, por lo que se
clasificarían como Inceptisotes (USDA Soil Taxonomy) o Cambisoles según la FAO y dentro de
estos, Cambisoles eútricos.
Figura n** 67: Sondeos realizados en la cuenca de Valdelamas. de izquierda a derecha y de arriba a abajo: esquema del sondeo Vn, sondeo Vi, foto del sondeo Vn y del sondeo Vi:"
163
CAPITULO V: Análisis de Sensibilidad
Con el resultado de los análisis texturales de las muestras tomadas en las cuencas se han
generado los archivos de datos del WEPP: Vinuelasl, Vinuelasll, Daganzol, Daganzoll y
Daganzolll
Pedregosidad superficial: 5-10% 2% de pedregos superficial
Figura n" 68: Localización de los sondeos a lo largo de un perfil tipo de las cuencas. Izquierda, perfil de la cuenca del Arroyo del Monte, derecha, perfil tipo de la cuenca de An-oyo de Valdelamasa.
Soil Datábase Editor: vinuelasl.sol ^^mi j<i
Solí File Ñame
1 vinuelasl <*'j
Inteirül Eiodibility:
Rill Efodibility:
Crítical Shean
Eff. Hiidr. Conductivilu
Soil Texture:
Isandv loams
3.1122e+00G
0.002G
3.14
2G.29
Albedo: In^ial Sal. Leve!: (%)
|a37 j70
ÍKcrs/nn'"4) F Have Model Calcúlate
(s/m) r" Have Model Calculate
(Pa) r Have Model Calcúlale
(mm/h) r " Have Model Calculate
Layer
1
2
3 4
S 6
7 8
9
Deplhfnuii)
400
700
1000
Sandm 80.0
80.0
56.0
Clayt%)
9.0
5.0
28J0
Organic(%) |CEC(meq/10
1.250
0.500
0.200
4.6
3 7
9.0
RDCÍC(%)
2.0 2J0
2.0
^
'1 r" EnglishUnití
Print I SaveAs I Save Cancel Help I
Figura n" 69: Tabla de entrada de datos del WEPP, para los datos obtenidos en el sondeo de "Vihuelas!'
164
CAPITULO V: Análisis de Sensibilidad
SoH Databáseíditófe'viñüelasíÉsóíí M
Sol! File Ñame:
jvinuelasll -rj
Intetríll Eiodibly:
Rili Eiodlbilltv:
Critica! Sliear
Eff. Hydr. Conduclivitu
Soil Texlute:
isandy loams
3.49G4e+D0G
0.0032
2.44
34.9
(Kg«s/n
(s/m)
fPa)
(nnm/h)
Abado: Initial Sat. Level: [%]
ja37 |70
i'"4) r HaveModel Calcúlate
r" Have Model Calcúlate
!~ Have Model Calcúlate
iC Have Model Calcúlate
LajfBT
1 2 3 4 5 6 7 8 9
Depth(mm)
400 1000
Sand(%>
92.0 86.0
Clay(%)
0.0 4.0
Organ¡c(%)
1.250 0.500
CEC(meqyiO
2.5 3.5
Rock(%) 2.0 2.0
.4»
zl r~ English Units
Print I S ave As Save Cancel Help
Figura n° 70: Tabla de entrada de datos del WEPP, para ios datos obtenidos en el sondeo de "Vihuelas /f
Soil Dátaliase Éditpirdáíganlzpillí^ m Soil File Ñame: SoilTextuie:
idaganzol ^ |
InterrfllErodibility:
RUI Erodibllltv:
Critical Shean
Eff. Hiidr. Conductívitjt
jclay loams
3.880Ge+D0G
0.003S
4.47
12.66
Abedo: Initial Sat. Level: [Z]
JO.37 |70
(ICg='s/m""4) T Have Model Calcúlate
(s/m) V Have Model Calcúlate
IPa) r Have Model Calcúlate
[mm/h] f Have Model Calcúlate
Lajper
1 2 3 4 5 6 7 8 9
Depthfmm)
300 800
Sand(%)
53.0 48.0
Cla)r<%)
33.0 30.0
Orgaiiic(%)
1.250 0.500
CEC(meq/10
10.2 9.4
RockC»)
7.5 10.0
. A
d r" English Units
Print Save As Save Cancel Help
Figura n° 71: Tabla de entrada de datos del WEPP, para los datos obtenidos en el sondeo de "Daganzo I"
165
CAPrrULO V: Análisis de Sensibilidad
Boíl Datábase Editor:, dagánzoll.sol miski^ii:. 2SÍ
Soü File Ñame:
¡daganzoll ^
InteirSI Eiodibility:
Rill Eiodibilitii:
Critical Shear
Eff. Hjidr. Conductivi^
Solí Textuie:
jsandií loams
5.801 Ge+OOG
0.01
2.33
17.88
(s/m]
(Pa]
(mm/h)
Abedo: Inifel Sal. Level: (%)
' j70
P Have Model Calcúlate
r Have Model Calcúlate
r " Hav8 Model Calcúlate
r " Have Model Calcúlate
Layer
1
2
3 4
5
6
7
8
Is
Depith(niiii)
300
1000
SandCK.)
62.0
70.0
Clay(%>
9.0
15.0
Organic(%>
1.250
0.500
CEC(meqjliO
4.6
6.0
RocM'K]'
5.0
5.0
A.
ZÁ V English Units
Print I SaveAs Save Cancel Hejp
Figura n° 72: Tabla de entrada de datos del WEPP, para los datos obtenidos en el sondeo de "DaganzoH"
166
CAPITULO V: Análisis de Sensibilidad
• Los suelos definidos a partir de los datos extraídos de "Suelos tipo del mapa de
asociaciones de suelos de la Comunidad de i\/Iadrid.(CESíC, 1990)", son los siguientes:
SoirDatátíase-Editor: 'cam|JiBq 21!
Soil Ríe Mame:
jcambisoleutrico v |
InterrillEíodibiíitjí:
ñillErodibilitji:
Crilical Shear:
Eff. Hiidr. Conductivíji:
Soil Tejfture:
pándela^ loa
Albedo: Inilial Sal. Levet [X]
ms JO.23 ¡100
(Kg-s/m-4) W Have Model Calcúlate
(s/m) W Have Model Calcúlate
(Pa) F Have Model Calcúlate
tmm/h) 17 Have Model Cafculale
Layer
1
2 3
4 5
6 7
8 9
Depth(nun>
230 380 940
SandCii.)
59.0 54.0 63.0
C l ^ % >
15.0 25.0 23.0
Organic(%>
1.570 0.4S0 0.230
CEC(meqAia
9.0 9.0 9.0
RDi:k(%> 4.0 3.0 4.0
zl V EnglishUnlts
Print S a ve As Save Cancel Help
Figura n° 73: Tabla de entrada de datos del WEPP para el suelo tipo de la cuenca del Arroyo de Valdelamasa, con los datos obtenidos en "Suelos tipo del mapa de asociaciones de suelos de la Comunidad de Madrid. (CESiC 1990)". Nombre del archivo: "Cambisoleutrico".
SóU Datábase Editor: lúvisblgréicib£s'DÍtrÉ>S 211
Soil Re Mame: SoilTexture:
jiuvisDlgleico -r! jsandcla^bams
InterrillErodibilitv: (Kg-s/nr
RillErodibility; j (s/m)
Crilical Shear: (Pa)
Eff. Hjidr. ConducUviti»: [mm/h)
Albedo: Initial Sat. Level: ÍZ]
jO.23 )100
""4) ¡R? Have Model Calcúlate
W Have Model Calcúlate
!7 Have Model Calcúlate
R Have Model Calcúlate
Layer 1
2 3 4 5 e 7 8
9
Depthfmm) 270
710 740
SandCH) 54.0
36.0 47.0
ClayOt) 28 .•
44.0 30.0
Organic(%) 1.200
0.480 0.300
CEC(meq^O 9.0
22.0 9.0
Rock(%) 2.0
0.0 0.0
^
zl | ~ EnglishUnits
Print I Save As j Save t Cancel Help
Figura n° 74: Tabla de entrada de datos del WEPP, para el suelo tipo de la cuenca del An-oyo del Monte con los datos obtenidos en "Suelos tipo del mapa de asociaciones de suelos de la Comunidad de Madrid. (CESIC 1990)". Nombre del archivo: "Luvisolgleico".
167
CAPÍTULO V: Análisis de Sensibilidad
2.4. Datos de usos de suelo.
Como el resto de los archivos, se han generado dos tipos, uno a partir de datos genéricos
facilitados por la base de datos del WEPP y otro a partir de la descripción de una rotación de
cultivos de la zona de estudio.
Para crear las rotaciones propias de las zonas de estudio se ha consultado los libros de
Cultivos Herbáceos, (López Bellido, L, 1991) y el Manual de Explotaciones Agrícolas (Ortega
Sada, J.L., 1993), introduciendo así en la base de datos del WEPP, las técnicas de cultivo
propias de la zona, con las fechas de las labores específicas y los aperos más usualmente
utilizados.
A continuación se exponen los cuadros de entrada de datos de las rotaciones utilizadas para la
realización de las simulaciones; primero, la rotación más semejante a la existente en la zona de
estudio según la base de datos del modelo WEPP {Barley conventional tillage, fallow tilled y
fallow) y después, la generada específicamente para el caso de estud¡o,(cedaora-ceba</a y
barbecho).
168
CAPITULO V: Análisis de Sensibilidad
iManagement-Editor; Bái-leVi Gonvéntioriál Üllá'ge ^ ^ .\n\> Jan:1
1 ' ' Feb
' 1 ' ' Mar
• 1 • '
Apr
' 1 ' • 1
|t|>l>Ít||t|
May
1 ' ' Jun
' 1 1 I
« 1 Huiii
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
-**
< 1 Date
1/1/1
4/1/1
4J3/1
4J3/1
I^S/I
4sn 4/10/1
4/10/1
8/15/1
10/15/1
Oiimulñni Tyipu
Mial Condtions
TiUage
Tillage
Tillage
Tillage
Tillage
Tillage
Plant - Annual
Harvest - Annual
Tillaeje
Zoomln 1 ZoomOut j |
D Q D D D Q Q Q a Q D ".
H « I K :
Afler Barley wíth FaS Chisd
Reíd Cultivaíion
Field Cuítivatbn
Harrow-springlooyi (coiltine)
Anhydroue appBcatcr
Harrow-spr'mgtooth (coil iine)
OiiD vbith double disk opener
Barley
Barley
Ch\se\ plow wíth couRers- and straight
> 1 CminilKiil»
Depíh: S.0O cm; Type: Seo
Depth; S.OO cnu Type: Sec
Deptti: 5.00 cmt Type: Sec
Depth: S.OO cm; Type: Sec
Depth: 5.00 era! Type: Seo
Depth; 5.00 cm; Type: Sec
RowWWBi: 120X10 on
DetJth: 5.00 cm; Type Sec
»
4
zi Drainage: Mone
Diainage
DssciipSon: jSp,¡ng Baícy. convcnlionol Oagc P Show Timeline
Cancel Help
Figura n° 75: Descripción de las operaciones de cultivo para la cebada convencional, según los datos que proporciona el modelo WEPP. Nombre del archivo "Barley conventional tillage".
í ManágenVent Editor; cébáda,cabáda;rbt¡í ^>i^)/^.Iy.^.^V., -lnl>
Jan:1
1 I I
Feb 1 1 1 1 1
| t | t |
Mar
1 " ' Apr
' i ' ' May
1 1 , 1 Jun
' i ' 1
<;<; 1
Hunt
1
2
3
4
5
8
7
8
a
10
11
< ¡ Date
i f l / l ,
2Í20Í1
2C0/1
3/3/1
4/1/1
6/25/1
1 oca/1
11/13/1
Operation Type
Irltial'Qíjattoréí'-íS ;;o;;;;
Tillage
Tillage
Tillage
Plant - Annual
Harvesl - Annual
Tillage
Tillage
Zoomln 1 ZoomOut | \3ñ3n
s D D D
•
D D D •
Hame
After Sarley with FaU Oiisel
Anhydrous ^plicator
Chisel Row
Planter, Kunner openere
Barley
Barley
Plow, Moldboard, 8"
Field Cuivation
> 1 Commefits
Deplh: 5.00 cm; Type; Sec
Deplh: 5.tK3 cm; Type: Sec
Def/üx S.00 cn^ Type: Soc
Row Widlh: 80.00 cm
D^olh: 5.00 cm; Type: Sec
Deplh: 5.00 cm; Type: Sec
>>
4
zi Dtainage: Mone
Diaínage i
Description: {cebada primavera i 7 ShowTimeline
SaveÁs I Sav9 Cancel Help
Figura n° 76; Descripción de las operaciones de cultivo para la cebada convencional según la información contrastada en le campo. Nombre del archivo "Cebada, cebada, rof.
169
CAPITULO V: Análisis de Sensibilidad
'• Management Editor; barbecho, trigo.rot ^^MKW-lüSl Jul , - . - - . ,
Ang r - 1 • r - r -
Sep
' ' ] •'" 1 — 1
Oct Nov
—.- |- -| -. Dec
. - 1 ..
<.<Jí. < 1 Huill 1 DulB
íHHÍüftlS 2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
-*
SflOfl
lOftrt
10í11f1
l l f l í l
11flfl
tunsn
™
OtieiutitniTviit;
Zoomln 1 ZooraOií I ¡5/15/1
1 Hni iB
^ ^ ^ ^ ^ ^ ^ ^ ^ B Tiliage
Tínage
Tillage
Tillare
TiUage
Plart - Annual
„ . „ ,
n D
• D
• a D D D D "_
fallow inSial conditions
CtiiselPlow
Plow, Mddboard, 8"
ReW Cuftivalion
Planter, runner openers
Anhydrous applicator
vyheei; Wtnter
i jsssi _ CufiniKiKs
Depth: 5.00 cm; Type Seo
Depth: 5.00 cm; Type Sec
Depth: 5.00 cm; Type Sec
Depth: 5.00 cm; Type: S^c
DepHi: 5.00 cm; Type: Sec
RowWfldtlt 60.00 cm
-
»
4
li Dramags* Nona
Dra'mage
Desciiplion. [botbiajitrlngo F? ShowTimefin©
SaveAs Save CanceJ ; Help
Figura n° 77: Descripción de las operaciones de cultivo para un baibecho seguido de un cereal, según ios datos contrastados en la zona de la simulación. Nombre del archivo "barbecho, trigo.rof
<.^ r Hum
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
< 1 Oate
í^^^M 5mn 6/1 Sil
7Í1SÍ1
ensn
anm
Operation Type
Tillage
Tillage
Tillage
Tillage
Tillage
Zoomln I ZooniOul | j
F D D Q Q
D D
• D
Hame
fallow intlal conciitions - oorn residue
ReW cuivator, secondary tillage,
ReM cuSjvator, secondarytiUage.
Raid cultivator, secondarytillage,
Field cultivator, secondary tillage.
ReU ciüivatcir, secondary íüage,
> 1
Comments
I>epth: 10.16 cm; Type: Sec
De0r 10.16 cm; Type: Sec
Depth: 10.16 cm; Type: Sec
I>epth: 10.16ciTi¡ Type: Sec
Depth: 10.16 ctn Type: Sec
>>
r\
H Dianage: None
Drainags I i • SaveAs
Description- jfa||ow-aed
i Save
P' ShowTimeline
Cancel Help
Figura n° 78 : descripción de las operaciones de cultivo para el barbecho con latwreo, segijn los datos que proporciona el modelo WEPP. Nombre del archivo lailow tilledrof
170
CAPITULO V: Análisis de Sensibilidad
; Management Editoí:,íall(m,fotS a >
Jan:1 Feb Mar Apr May Jun I I I I I I I I I I I I I I I I I I
<í i Hum
1
2
3
4
5
6
7
8
3
10
11
< 1 Date
wn Operation Type
imtialCondítions
Zooniin 1 ZoomOut | \zn.n > \
D D D D D D D D O D D
Hame
fallow initial conditions - com residue
Commeiits
»
^
H Dtainage: None
Drainags
Desctiption: jcontinous falow I ^ ShowTimefine
i SaveAs ;j Cancel Help
Figura n° 79: Descripción de las operaciones de cultivo para el barbecho sin laboreo, según los datos que proporciona el modelo WEPP. Nombre del archivo "fallow.rof.
2.5. Datos de pendiente.
Para trabajar con WEPP, se necesita definir unos perfiles tipo de las cuencas introduciendo la
pendiente y longitud en tramos de información. Para obtener esta información se utilizó el
programa ArcView, para que a partir del MDT de las cuencas calculara la pendiente y poder
medir los tramos con la misma pendiente, en cada una de las subcuencas que el modelo
TOPAZ-DEM identifica.
Los archivos de pendiente generada con esta información son: Daganzol, Daganzo2,
DaganzoO, Viñuelasl, Viñuelas2, Viñuelas3, V¡ñuelas4, ViñuelasS, Viñuelas6 y Viñuelas?.
171
CAPrrULO V: Análisis de Sensibilidad
1 • '• Slope Profile-Editor:daganzoO.sIp.' .• •. ' ' • '^r: í : ' : t^f i)S^53í^^^M^^S
, : ' ; •
DtJ -
50 -
•40 -
35 -E
o 03 •íSJ > LU 20 -
0 -
I 1
É
E
E
Ü
\
l i l i D S
Advanced | Pi
V \
l i l i
S
\
*
l i l i
\
\ \
l i l i
\ ,
l i l i
K
l i l i
S , ^
l i l i Mil l i l i l i l i Tm-j - 'M
a iDD isD zm 2SD 3[m 3SD dOD dsn SDH ssn
Distance ím)
eView j SaveAs | Save I Cancel i 1
1
^^gT',.~" - ,^M2ú
Help 1
Segmt
1 2
3 4
5 6
7 S
9
Length (ni> 110 000 30.000
20.000 80.000
60.000 270.000
Slopefü)
106 17.6
24.6 17.6
10.6 3.6
- Units 1 C English f* Melric
^
i •-: Slope Pmfiie Editor: daaanzol.slp- ' v ; -v ' ; ^ " : V = - ^ Í S ' S » « f l S I | l t i ^ » : , • : ,
;: • '
r
; : • •
i •
' ••
•• ^
; •
6 ^
i :
i
60 -fi,^ -
45 -
- 4 0 -
c 35 -
£ 25 -
^ 90 -
0 -
:
:
í l
V >
l i l i
\ ,
N
l i l i
\ sj
l i l i
s ^^—
\
l i l i l i l i
"*^^
l i l i
\ , >s
Mil
[N. V
l i l i
V \
l i l i
\ ,
II i f r.-Wr 11
^^&!^l^ 1- s-' l ldJxi l
Segmt
1 2
3 4 S
6 7
8 9
Lengtt i (m)
10.000
10.000 170.000 20.000 60.000
250.000 30.000
SlopeC3&)i
3.6
10.6 17.6 10.6 3S
10.G 3£
1 Distance (m)
Advanced 1 PreView i SaveAs 1 Save I Cancel 1 Help 1
C English í? Metric
/ í ''*
Figura n" 81: Perfil tipo de la subcuenca Daganzol identificada por el programa TÓPAZ-dEM.
172
CAPITULO V: Análisis de Sensibilidad
msi^ePrmMt6r,mmmmsia^^^^^^mmm 5 5 -
4 0 -
£ 3 5 -
4 - ^
5 9*; -_aj
TU ~
0 -
E
= ¡ E = z
Fl
y
\
l i l i
\ \
l i l i
\ \J
I I I I 1111 M í !
^ ^ - v .
M i l
V \
•J
l i l i
1.
l i l i > N 1 1
:in( x!
Seflint
1 2
3
'^ 5
6
7
e 9
Length (m) 20.000
66.000
31.000
155.000
325.000
134.000
1S2.000
Slope(%) 3.6
10J6
3.6
10.6
3.6
10.6
3.6
0 1 0 0 2 0 0 3 0 0 4 0 0 500 6 0 0 7 0 0 6 0 0 9 0 0
D i s l a n c e í m )
Advanced j PreView j SaveAs j Save Cancel j Help 1
C English f* Mebic
JO
'^' Figura n° 82; Perfil tipo de la subcuenca Daganzo2 identificada por el programa TOPAZ-dEM.
ív M- S lopé ' Pro í l je E d i t o h - v i n u é l á Í 5 l ^ s l p 5 S ' f g | ; p | ? Í | ^ ^
9 0 -
8 0 -
7 0 -
^ 6 0 -
g 5 0 -
| 4 0 -
• ^ 3 0 -
2 0 -
10 -
0 - 1
\
,1, 1. 1 J
\ ^.
1 M 1 M i l
\
1 i 1 1
\
1 i
0 1 0 0 2 0 0 3 0 0 4 0 0
Distance (m)
Advanced PreView SaveAs Save
^^^^w ^-' ¿"
•v
V
J 1
**
\ ,
,1 M 1
! 1
5 0 0 6 0 0 7 0 0
Cancel i Help i
' -S e g n i t
1
2
3
4
5
6
7
S
9
Length ( m )
23.200
160.200
66.900
212.200
10.300
29.500
S.240
121.000
50.000
riníxi
SlDpe(%>
7.5
15Í1
7.5
15.0
22.5
15.0
22.5
15.0
7.5
11 •»
C English ^ Metric
A f f f
Figura n° 83: Perfil tipo de la subcuenca Viñuelasl identificada por el programa TOPAZ-dEM.
173
CAPITULO V: Análisis de Sensibilidad
1 " Slope Profile Editor: vinuélas2.slp •:• 'y^:'-\''''i-:í:0¡'!y'^:i$$~i
; •
100 -
90 -
80 -
_ 70 -
^ 60 -
1 50-> Uü
30 -
20 -
10 -
0
: :
E
;
"
:
Fl
\.
1III
' ^ í —
Mi l
N \
l i l i
"
i i t i l i l i
\ \
l i l i l i l i l i l i
íiH^^ ií S
V
. l lU ..II • r
^^^^Si^":í ' .V • - farxi' Segmt
1
2
3 4 5 6
7 8
9
Length (m)
39.200
24.000
51.000 201.000 156.000 127.000
227.000 77.000
12.000
Slopef»)
7 5
15.0
75 15J] 75
15£l
7.5 15.0
7.5
0 1 0 0 2 0 0 3 0 0 4 0 0 5 0 0 6 0 0 7 0 0 800 3 0 0
Distance ím)
Advanced j PreView | SaveAs | Save 1 Cancel I HeJD 1
C English (* Mebic
j í
Figura n° 84: Perfil tipo de la subcuenca \/iñuelas2 identificada por el programa TOPAZ-dEM.
: Slope Profile Editor: vinuelas3.slp
SO
o > ILI 3 0
40
20
10
0-El _u_ Ü U M
X
UMAlTí
¡Hjx]
Segimt
1 2
3 4
s B 7
8 3
Length <m>
160 000 74.300
16.000 24.000
222.5(m
114.700 34.500
16.000 147.000
S|0P8(%>
75 1 5 Í I
7.5 15.0
7 5
15.0
2 2 5
15.0 7 5
O 100 200 300 400 500 600 700 800
Distance (m)
Advanced I PteView SaveAs j Save 1 Cancel J Help
- Units <~ English í? Metric
J, Figura n° 85: Perfil tipo de la subcuenca ViñuelasS identificada por el programa TOPAZ-dEIVi.
174
CAPrrULO V: Análisis de Sensibilidad
l;c-!^Slope'Pfo,file'Ed¡tót'Vvlníüelai4.ílps>i0íá8s?il8^
30 -
25 -
£ 20 -
1 15 -LU
10 -
5 -
0 -
:
:
I
7
[
Advancí -1
\J
1 1 1 1
5
PreView
V
\ V
1 1 1 1
0 1C
j Saveí
l i l i
0 1£ pistance
U j S.
1 1
0 (rn)
5ve
^ ^ # ' - ' i ' '
""x
1 1
\ \
l i l i i V i 1
200 250
Cancel j HeÍD 1
-1°|x| Segmt 1 2 3
4 5 6
7 8
9
Length (m> 97500
17.000 14.000
63.000 66.500 21.300
Slope(%> 15.0
7.5 15.0
75 15.0 75
-Units 1 í~ English (* Metric j
-<í
Figura n** 86: Perfil tipo de la subcuenca Viñuelas2 identificada por el programa TOPAZ-dEM.
175
CAPITULO V: Análisis de Sensibilidad
3. SIMULACIONES REALIZADAS.
De entre todas las posibles simulaciones que se podrían realizar con los archivos de datos de
partida, se ha trabajado con el modelo WEPP para estimar la importancia de algunos factores
de entrada y ver como influyen en la respuesta del modelo, ya que debido a que calcula en una
ladera tipo, el proceso de cálculo es mucho más rápido y permite estimar la importancia de
estos factores sin realizar todo el proceso con el modelo GEOWEPP. Así se ha trabajado con
los archivos de suelos y de pendientes.
Con ios datos de entrada o factores, que han demostrado tener más peso en los resultados, se
ha pasado a simular con el modelo GEOWEPP.
176
CAPITULO V: Análisis de Sensibilidad
3.1. Simulaciones con WEPP.
3.1.1. Daganzo, cuenca "Arroyo del Monte". Simulación con WEPP.
NOMBRE DEL PROYECTO
DaganzoO
DaganzoOO
Daganzol
DaganzolO
Daganzo2
Daganzo21
DaganzoS
Daganzo31
Daganzo4
Daganzo41
Daganzo02
Daganzo22
Daganzo32
Daganzo42
Daganzo03
Daganzo23
Daganzo33
Daganzo43
SUELO
Daganzol
Daganzol
Daganzol 1
Daganzol 1
Daganzol
Daganzol 1
Daganzol
Daganzol 1
Daganzol
Daganzol 1
Daganzol
Daganzol
Daganzol
Daganzol
Luvisolgleico
Luvisolgleico
Luvisolgleico
Luvisolgleico
CULTIVO
Barbecho
Barbecho
Barbecho
Barbecho
Fallow-
tilled
Fallow-
tilled
Cebada
Cebada
Barley
Barley
Barbecho
Fallow-
tilled
Cebada
Barley
Barbecho
Fallow-
tllled
Cebada
Barley
CLIMA
HoraTA2000
15minTA2000
HoraTA2000
15minTA2000
HoraTA2000
HoraTA2000
HoraTA2000
HoraTA2000
HoraTA2000
HoraTA2000
HoraTA2000
HoraTA2000
HoraTA2000
HoraTA2000
HoraTA2000
HoraTA2000
HoraTA2000
HoraTA2000
PENDIENTE
Daganzol
Daganzol
Daganzol
Daganzol
Daganzol
Daganzol
Daganzol
Daganzol
Daganzol
Daganzol
Daganzo2
Daganzo2
Daganzo2
Daganzo2
Daganzol
Daganzol
Daganzol
Daganzol
TASA ANUAL DE EROSIÓN
(t/ha) 17.769
5.191
0.253
0.006
18.044
0.258
3.068
0.048
9.791
0.099
6.857
6.942
0.838
3.534
17.736
17.968
2.700
8.915
Figura n" 87: Simulaciones realizadas en la cuenca del Arroyo del Monte (Daganzo),con el modelo WEPP.
177
CAPÍTULO V: Análisis de Sensibilidad
> De los archivos de clima, el que más escorrentía provoca y por lo tanto más erosión, es el
de HoraTA2000, ya que pasamos de una precipitación 534mm/año a 420 mm/año en el de
15minTA2000 y queda claro, que en un clima árido como es el de Madrid, la cuantía de la
precipitación es determinante en la producción de escorrentía. Por lo tanto para seguir
estudiando la importancia del resto de las entradas de datos, se fija la variable de clima en el
archivo HoraTAZOOO.
> A continuación, para ver la importancia que los usos del suelo tienen en la producción de
sedimentos, se pasa a simular los archivos Barbecho frente a Fallow-tilled y Cebada frente a
Barley. Comparando los archivo de datos que proporciona el WEPP, con los generados
expresamente para la zona.
Como se puede comprobar en la tabla, las cifras de tasa de erosión son prácticamente ¡guales
para Fallow-tilled y Barbecho, mientras que varían sustancialmente cuando calcula con Cebada
o Barley. Esto es debido a que las labores culturales que se dan en cada archivo de uso de
suelo, aunque sea el mismo cultivo, varían sustancialmente en aperos utilizados, profundidades
y anchuras de las labores y por último, en las fechas en que se realiza. Por lo tanto ya se está
viendo la importancia que tienen describir con esmero, el uso de suelo que se da en la zona de
estudio.
> Al simular como afectan las diferentes pendientes del terreno en los resultados de la tasa
de erosión, se comprueba, como era de esperar su importancia. Este aspecto queda
ampliamente resuelto al aplicar todo el método de calculo de erosión de fornia distribuida, a
partir del MDT con un sistema de información geográfica, como hace el modelo GEOWEPP.
> Por último, se puede evaluar la influencia de los datos del suelo en los resultados de la tasa
de erosión.
Con ios datos tomados en el campo: Daganzol y Daganzoll, las tasas de erosión son
totalmente diferentes como lo son los suelos, ya que como se ve en los croquis de la situación
178
CAPITULO V: Análisis de Sensibilidad
donde se realizaron los sondeos, el primero es a media ladera y el segundo es en la zona
próxima al valle en la que se produce una mayor acumulación de partículas gruesas que
facilitan el drenaje del agua a capas interiores del suelo, lo que favorece la sedimentación en
vez de la erosión. Es evidente que para simular los procesos de erosión es conveniente poder
describir perfectamente los diferentes tipos de suelo que existen en la cuenca y su situación
dentro de esta. En principio, el modelo WEPP permite describir a lo largo de la ladera, los
diferentes tipos de suelo que existan en el campo.
Si se comparan los resultados obtenidos al variar solo los datos de tipos de suelo, por un lado
el suelo descrito en el Mapa de suelos de la Comunidad de Madrid, (CESIC, 1990), Luvisol-
gleico, y por otro, el suelo tipo elegido para la cuenca, de los datos tomados en el campo;
Daganzol, se puede comprobar que los resultados son bastante semejantes, lo que puede
validar el uso de los datos genéricos de clasificación de suelos para sus utilización con el
modelo.
3.1.2. Viñuelas, cuenca "Arroyo de Valdelamasa". Simulación con WEPP.
En Viñuelas, las simulaciones que se han hecho con el modelo WEPP, ya parten de la
información obtenida al trabajar en la cuenca de Daganzo.
> No se van a realizar simulaciones con diferentes pendientes, aunque esté demostrado la
importancia en los resultados de la simulación, ya que éstas están perfectamente definidas en
el MDT, cuando se simule con GEOWEPP.
> El archivo de clima que se va a utilizar es el de mayor pluviometría, horaTA2000, porque si
no, no se conseguiría generar escorrentía y por lo tanto no se obtendrían datos de erosión.
> Se van a comparar las respuestas del modelo al introducir los archivos de tipos de suelos
obtenidos con los sondeos realizados en el campo, Viñuelasl y Viñuelasll, con el archivo
obtenido a partir de los datos de el "Mapa de suelos de la Comunidad de Madrid,{CESIC,
1990)", Cambisol-eutrico.
179
CAPÍTULO V: Análisis de Sensibilidad
> Para introducir la información de los usos de suelo para una cuenca como es la de
Viñuelas, se presenta una deficiencia importante. Es una cuenca típicamente adehesada con
pequeñas zonas de cultivo. En la base de datos que viene adjunta al modelo WEPP, dan
mucha información para usos de suelo con cultivo agrícola o para pastos y prados todos
homogéneos, pero no hay ninguna información con la que se pueda elaborar un archivo de
uso de suelo con arbolado escaso y pastos pobres, tampoco lo habría para zonas de
sotobosque o incluso bosques. Con lo cual se ha optado por simular el uso de suelo con
cereales o barbecho sin labores, aun sabiendo que ya no va a ser reflejo de la realidad
existente.
NOMBRE DEL PROYECTO
VinuelasO
ViñuelasOO
Viñuelasl
ViñuelaslO
V¡ñuelas2
V¡ñuelas20
ViñuelasOl
Viñuelas21
SUELO
Viñuelasl
Viñuelasl
Vinuelasll
Viñuelasll
Cambisoleutrico
Cambisoleutrico
Viñuelasl
Cambisoleutrico
CULTIVO
Fallow
Fallow
Fallow
Fallow
Fallow
Fallow
Cebada
Cebada
CLIMA
HoraTA2000
15minTA2000
HoraTA2000
15minTA2000
HoraTA2000
15minTA2000
HoraTA2000
HoraTA2000
PENDIENTE
Viñuelasl
Viñuelasl
Viñuelasl
Viñuelasl
Viñuelasl
Viñuelasl
Viñuelasl
Viñuelasl
TASA ANUAL DE EROSIÓN
(t/ha) 6.277
1.457
0.0
0.0
10.954
2.236
0.419
1.418
Figura n" 88: Simulaciones realizadas en la cuenca Valdelamasa (Viñuelas), con el modelo WEPP.
> Al comparar los datos obtenidos tras las simulaciones, se puede ver que los resultados
para el archivo de suelo viñuelasl y cambisoleutrico son más diferentes, que en la misma
situación con los suelos de Daganzo. Así se puede concluir que la información genérica de
tipos de suelo, pueden ser útiles para la realización de simulaciones de erosión, en situaciones
de diagnóstico previo, pendiente de realizar la clasificación específica en la zona de estudio.
> Para los archivos de suelo viñuelasl y vinuelasll, ocurre lo mismo que en Daganzo. Como
se ve en los croquis de la situación donde se realizaron los sondeos, el primero es a media
ladera y el segundo es en la zona próxima al valle en la que se produce una mayor
180
CAPÍTULO V: Análisis de Sensibilidad
acumulación de partículas gruesas que facilitan el drenaje del agua a capas interiores del
suelo, lo que favorece la sedimentación en vez de la erosión. De nuevo se hace patente la
necesidad de poder describir perfectamente los diferentes tipos de suelo que existen en la
cuenca y su situación dentro de esta, para simular los procesos de erosión.
> Con respecto al uso del suelo, partiendo de las limitaciones para describir realmente cual
es éste, se comprueba con la simulación de Fallow y Cebada, como la cubierta de cualquier
cultivo,(aunque no sea permanente), disminuye notablemente la erosión del terreno.
3.2. Simulaciones con GEOWEPP.
El trabajo con el modelo de simulación GEOWEPP, tiene aspectos diferentes respecto al
modelo WEPP, como se va a ir señalando:
> Hay que partir de un MDT y el tamaño de la celda pasa a ser un dato importante de partida.
Aunque se disponía de información para trabajar con celdas de (50m x 50m), (25m x 25m) y
(10m X 10m), en la práctica se hizo inviable el trabajo con las más pequeñas porque el modelo
se bloqueaba sin llegar a concluir el proceso.
DAGANZO 50mx50m 25mx25m 10mx10m original
VINUELAS 50mx50m 25mx25m original
Cuenca (ha) 687
704.81 711.705
Red de drenaje (ha) 1.49 1.43 4.37
Cuenca (ha) 1443
1573.45
Red de drenaje (ha) 2.29 2.45
Total (ha) 688.49 706.24
716 708
Total (ha) 1445.29 1575.9 1717.6
Formato: .shp 703.32 705.35 708.36
Formato: .shp 1448.43 1589.41
Figura n" 89: Comparación de las diferentes superficies resultantes según el tamaño de la celda (en formato ráster o en fonnato vectorial).
Como se puede comprobar, cuanto más grandes son las celdas, más se reduce la superficie
total de la cuenca. Esto podría afectar a la producción total de escorrentía.
181
CAPITULO V: Análisis de Sensibilidad
> En las simulaciones con GEOWEPP, a pesar de la Importancia que el factor de "tipo de
suelo" tiene en ios resultados finales de la tasa de erosión, solo permite introducir un suelo tipo
para cada una de las subcuencas, por lo cual, se lia optado por el más representativo dentro
de cada cuenca.
> El factor "Uso de suelo" también se introduce de fomia liomogénea para cada subcuenca,
con lo que tampoco puede reflejar la realidad de la cuenca en este aspecto.
> La forma de nombrar los directorios y dentro de ellos los proyectos, intentó ser organizada
de tal forma que dentro de cada directorio (que se refería básicamente al tamaño de celda), se
iban creando los proyectos al cambiar alguno de los factores de entrada. Pero al ser un modelo
beta, cuando en las condiciones marcadas no se producía escorrentía, el directorio quedaba
bloqueado y no se podía seguir trabajando en él. Con lo cual había que crear uno nuevo con
otra nueva numeración.
Con estas consideraciones de la fomna de trabajar del modelo GEOWEPP, se pasa a describir
las simulaciones que se han llevado a cabo en las dos cuencas
3.2.1. Daganzo, cuenca "Arroyo del Monte". Simulación con GEOWEPP.
De las conclusiones extraídas al trabajar con WEPP, se ha decidido realizar las simulaciones a
partir de los siguientes archivos de datos:
• Los dos archivos de clima, HoraTA2000 y 15minTA2000,
• El tipo de suelo más general para toda la cuenca, generado con los datos tomados en la
propia cuenca; Daganzol,
• Los usos de suelo propios de la zona generados a partir de la base de datos del WEPP:
fallow-tilled y barley. Y el creado expresamente para la zona de estudio: cebada.
182
CAPITULO V: Análisis de Sensibilidad
TAMAÑO
DE CELDA
50m X 50m
25m X 25m
50m X 50m
25m X 25m
50m X 50m
25m X 25m
50m X 50m
25m X 25m
50m X 50m
25m X 25m
50m X 50m
25m X 25m
DIRECTORIO
PROYECTO
DaganzoO
DagO
Daganzol
Dag10
DaganzoO
Dagl
Daganzol
Dag11
DaganzoO
Dag2
Daganzol
Dag12
DaganzoO
Dag3
Daganzo4
Dag13
DaganzoS
DagSO
Daganzo4
Dag40
DaganzoS
Dag51
Daganzo4
Dag41
SUELO
Daganzol
Daganzol
Daganzol
Daganzol
Daganzol
Daganzol
Daganzol
Daganzol
Daganzol
Daganzol
Daganzol
Daganzol
CLIMA
HoraTA2000
HoraTA2000
15minTA2000
15minTA2000
Hora TA2000
horaTA2000
15minTA2000
15m¡nTA2000
Hora TA2000
HoraTA2000
15minTA2000
15minTA2000
USO DE
SUELO
Fallow, tllled
Falíow tilled
Fallow tilled
Fallow tilled
Barley
Barley
Barley
Barley
Cebada
Cebada
Cebada
Cebada
NOMBRE DE LAS
TABLAS DE
DATOS
SummarydagO
SummarydaglO
Summarydagl
SummarydagH
Summarydag2
Summarydagl 2
Summarydag3
Summarydag13
SummatydagSO
Summaiydag40
SummarydagSI
Summaiydag41
Figura n° 90: Simulaciones realizadas en la cuenca del Arroyo del Monte (Daganzo) en función de los datos de entrada, con el modelo GEOWEPP.
183
CAPITULO V: Análisis de Sensibilidad
3.2.2. Viñuelas, cuenca del "Arroyo de Valdelamasa". Simulación con GEOWEPP.
De las conclusiones extraídas al trabajar con WEPP, se ha decidido realizar las simulaciones a
partir de los siguientes archivos de datos:
• los dos archivos de clima, HoraTA2000 y 15minTA2000,
• el tipo de suelo más general para toda la cuenca, generado con los datos tomados en la
propia cuenca; Vinuelasl,
• los usos de suelo con los que se ha trabajado, no son los que reflejan la situación real de
la zona, ya que la base de datos del WEPP no contempla como uso de suelo una cubierta de
dehesa y tampoco dispone de datos para generarla. Por esto se ha optado por simular el
archivo del WEPP: fallow que se corresponde con un barbecho sin laboreo, y el creado
expresamente: barbecho.
184
CAPITULO V: Análisis de Sensibilidad
TAMAÑO
DE
CELDA
50m X 50m
25m X 25m
50m X 50m
25m X 25m
50m X 50m
25m X 25m
50m X 50m
25m X 25m
DIRECTORIO
PROYECTO
VinuelasO
Vín2
VinuelasS
V¡n4
VinuelasO
Vin30
VinuelasS
VínS
VinuelasO
Vin21
VinuelasS
Vine
VinuelasO
V¡n31
Vinuelas7
Vin7
SUELO
Vinuelasl
Vinuelasl
Vinuelasl
Vinuelasl
Vinuelasl
Vinuelasl
Vinuelasl
Vinuelasl
CLIMA
Hora TA2000
Hora TA2000
15minTA2000
15minTA2000
Hora TA2000
HoraTA2000
15minTA2000
15minTA2000
USO DE
SUELO
Fallow
Fallow
Fallow
Fallow
Barbeclio
Barbeclio
Barbecho
Barbecho
NOMBRE DE LAS
TABLAS DE
DATOS
Summaryvln2
Summaryv¡n4
SummaryvinSO
SummaryvinS
Summaryvin21
SummaryvinO
Summaryvin31
Summaryvin7
Figura n" 91: Simulaciones realizadas en la cuenca del An-oyo de Valdelamasa (Viñuelas) en fundón de los datos de entrada, con el modelo GEOWEPP.
185
CAPITULO V: Análisis de Sensibilidad
4. RESULTADOS DEL ANÁLISIS DE SENSIBILIDAD.
4.1. Tasa de erosión para los diferentes usos de suelo en función del tamaño de la
celda, método de cálculo: WEPP.
Hay pequeñas diferencias en la tasa de erosión según el tamaño de la celda, estimando el
modelo, una mayor erosión cuando las celdas son mayores.
La diferencias que existen en las tasas de erosión entre el cultivo barley (0.73 t/ha.año) o en
fallow (0.88 t/ha.año), que son las mayores que se producen de entre todos los casos
estudiados, no tienen ninguna importancia si lo que se considera es la perdida de productividad
del terreno, ya que son realmente tasas de erosión muy bajas. Con lo cual se constata con el
modelo y con las realidad que esta cuenca no tiene problemas de erosión.
Pero si la problemática existente en la zona, no es la pérdida de productividad del suelo, sino la
contaminación difusa, cifras de tasa de erosión superiores a 1 t/ha.año, puede provocar
problemas en cuencas agrícola como esta. (Moldenhauer et al., 1975), y por lo tanto las
diferencias en las tasas de erosión de las que estamos hablando, pueden pasar a ser muy
importantes, si en la cuenca de estudio se da esta problemática.
186
CAPITULO V: Análisis de Sensibilidad
DAGANZO
Tasa de erosión para los diferentes usos de suelo en función del tamaño de la celda. Método de cálculo: WEPP.
Barley
F0T3"
Cebada +0.88
Fallow
lioraTA ISminTA horaTA 15minTA horaTA 15minTA
• 50m X 50m a 25m x 25m
Daganzo (50m x 50m) PRODUCCIÓN DE SEDIMENTOS (t/año) usos de suelo
Barley
Cebada
Fallow
producción sedimentos (t/año) Tasa de erosión (t/ha.año) producción sedimentos (t/año) Tasa de erosión (t/ha.año) producción sedimentos (t/año) Tasa de erosión (t/tia.año)
Horal WEPP
1559.72 2.27
47.75 0.07
2577.87 3.75
rA2000 FLOWPATH
1545.57 2.25
102.7 0.15
2131.33 3.1
15minTA2000 W E P P
0.3 0 0 0
1222.8 1.78
FLOWPATH 3.57 0.01 0.19
0 1081.05
1.57
Daganzo (25m x 25m) PRODUCCIÓN DE SEDIMENTOS (t/año) usos de suelo
Barley
Cebada
Fallow
producción sedimentos (t/año) rasa de erosión (t/ha.año) producción sedimentos (t/año) Tasa de erosión (t/ha.año) producción sedimentos (t/año) Tasa de erosión (t/ha.año)
HoraTA2000 WEPP
1084.25 1.54
20.13 0.03
2021.4 2.87
FLOWPATH 1246.66
1.77 86.49 0.12
1622.62 2.3
15minTA2000 WEPP
0 0 0 0
1013.13 1.44
FLOWPATH 3.64 0.01 0.27
0 855.67
1.21
Figura r\° 92: Tasa de erosión para los diferentes usos de suelo en función del tamaño de la celda. Método de cálculo: WEPP.
187
CAPITULO V: Análisis de Sensibilidad
VINUELAS
Tasa de erosión para los diferentes usos de suelo en función del tamaño de la celda. Método de cálculo: WEPP.
Tasa de erosión
(t/ha.año)
+0.03
Failov ' Barbecho
+Ü:D5" 50m x50m
25m X 25m
horaTA2000 15minTA2000 horaTA2000 15minTA2000
Viñuelas (SOm VIHUELAS (SOm X SOm) usos de suelo
Fallow
Barbecho
xSOm) PRODUCCIÓN DE
SEDIMENTOS (t/año)
producción sedimentos (t/año) Tasa de erosión (t/lia.año) producción sedimentos (t/año) Tasa de erosión (t/ha.año)
HoraTA2000 WEPP
888.75 0.62
710.16 0.49
FLOWPATH 1269.44
0.88 1048.1
0.73
15minTA2000 WEPP
136.81 0.09
201.29 0.14
FLOWPATH 284,08
0.2 462.08
0.32
Viñuelas (25m x 25m) PRODUCCIÓN DE SEDIMENTOS (t/año) usos de suelo
Fallow
Barbecho
oroducción sedimentos (t/año) Tasa de erosión (t/ha.año) producción sedimentos (t/año) Tasa de erosión (t/ha.año)
HoraTA2000 WEPP
1026.22 0.65
848.57 0.54
FLOWPATH 1284.44
0.82 1069.83
0.68
15minTA2000 WEPP
201.15 0.13
257.4 0.16
FLOWPATH 295.53
0.19 504.17
0.32
Figura n" 93: Tasa de erosión para los diferentes usos de suelo en función del tamaño de la celda. Método de cálculo: WEPP
CAPÍTULO V: Análisis de Sensibilidad
4.2.Tasa de erosión para ios diferentes usos de suelo en función del tamaño de la celda,
método de cálculo: FLOWPATH.
Con el método de cálculo FLOWPATH, vuelve a ocurrir lo mismo: las tasas de erosión varían
un poco según sea el tamaño de la celda. Las variaciones son pequeñas para tener
importancia dentro de los valores que se están manejando de tasa de erosión.
Si se comparan las tasas de erosión obtenidas con los dos métodos, los datos son muy
semejantes, no presentándose ninguna contradicción en los datos obtenidos.
189
CAPÍTULO V: Análisis de Sensibilidad
DAGANZO
Tasa de erosión para los diferentes usos de suelo en función del tamaño de la celda. Método de cálculo: FLOWPATH.
Tasa de erosión (t/ha.año)
3.5 HoraTA2000
+0.8
i+0.48
15minTA2000
barley cebada fallow barley cebada fallow
150m X 50m 125m X 25m
Daganzo (50m x 50m)
PRODUCCIÓN DE SEDIMENTOS (t/año) usos de suelo
Barley
Cebada
Fallow
producción sedimentos (t/año) Tasa de erosión (t/ha.año) producción sedimentos (t/año) Tasa de erosión (t/ha.año) producción sedimentos (t/año) Tasa de erosión (t/ha.año)
HoraTA2000 WEPP
1559.72 2.27
47.75 0.07
2577.87 3.75
FLOWPATH 1545.57
2.25 102.7 0.15
2131.33 3.1
15minTA2000 WEPP
0,3 0 0 0
1222.8 1.78
FLOWPATH 3.57 0.01 0.19
0 1081.05
1.57
Daganzo (25m x 25m)
PRODUCCIÓN DE SEDIMENTOS (t/año) usos de suelo
Barley
Cebada
Fallow
producción sedimentos (t/año) Tasa de erosión (t/ha.año) producción sedimentos (t/año) Tasa de erosión (t/ha.año) producción sedimentos (t/año) Tasa de erosión (t/ha.año)
HoraTA2000 WEPP
1084.25 1.54
20.13 0.03
2021.4 2.87
FLOWPATH 1246.66
1.77 86.49 0.12
1622.62 2.3
15minTA2000 WEPP
0 0 0 0
1013.13 1.44
FLOWPATH 3.64 0.01 0.27
0 855.67
1.21
Figura n" 94: Tasa de erosión para los diferentes usos de suelo en función del tamaño de la celda, en Daganzo, Método de cálculo: FLOWPATH
190
CApnULO V: Análisis de Sensibilidad
VINUELAS
Tasa de erosión para los diferentes usos de suelo en función del tamaño de la celda. Método de cálculo: FLOWPATH.
Tasa erosión (t /ha.año)
+U.Ü6
H o r a T A 2 0 0 0 1 5 m i n T A 2 0 O O
+0.05
50m X 50tn
25m X 25m
Fallow Barbecho Fal low Barbecho
Viñuelas (50m x SOm) \/iNUELAS (SOm X SOm) usos de suelo
Fallow
Barbecho
PRODUCCIÓN DE SEDIMENTOS (t/año)
oroducción sedimentos (t/año) rasa de erosión (t/tia.año) producción sedimentos (t/año) Tasa de erosión (t/tia.año)
HoraTA2000 WEPP
888.75 0.62
710.16 0.49
FLOWPATH 1269.44
0.88 1048.1
0.73
15mlnTA2000 WEPP
136.81 0.09
201.29 0.14
FLOWPATH 284.08
0.2 462.08
0.32
Viñuelas (25m x 25m) PRODUCCIÓN DE SEDIMENTOS (t/año) usos de suelo
Fallow
Barbecho
producción sedimentos (t/año) Tasa de erosión (t/ha.año) producción sedimentos (t/año) Tasa de erosión ít/ha.año)
HoraTA2000 WEPP
1026.22 0.65
848.S7 0.S4
FLOWPATH 1284.44
0.82 1069.83
0.68
1SminTA2000 WEPP
201.15 0.13
257.4 0.16
FLOWPATH 295.53
0.19 504.17
0.32
Figura n" 95: Tasa de erosión para los diferentes usos de suelo en función del tamaño de la celda, en Viñuelas. Método de cálculo: FLOWPATH
191
CAPITULO V: Análisis de Sensibilidad
4.3. Comparación de la producción de sedimentos según el método de cálculo.
(HoraTA2000).
Se producen pequeñas variaciones en la estimación de la producción de sedimentos en la
cuenca, segijn sea el método de cálculo. Se observa la tendencia a que a mayor cuantía en la
producción de sedimentos, hay menos diferencia en las estimaciones realizadas mediante los
dos métodos. Mientras que cuanto menor es la estimación, se produce un mayor
distanciamiento en los valores, siendo más sensible en estas condiciones el modelo
FLOWPATH.
Aunque los resultados son diferentes según sean los tamaños de celda, hay que tener en
cuenta que al dividir por la superficie de la cuenca (que aumentaba al disminuir el tamaño de la
celda) las tasas de erosión anuales quedan muy equilibradas independientemente de este
factor. Esta diferencia en los valores de producción de sedimentos se nota más en la cuenca
de Vifiuelas debido a que ai ser más grande, también hay mayor diferencia en los tamaños de
las subcuencas en función del factor en estudio. Por lo tanto, más superficie, mayor producción
de sedimentos.
192
CAPÍTULO V: Análisis de Sensibilidad
DAGANZO
Comparación de la producción de sedimentos según el método de cálcuio. (HoraTA2000).
Producción de sedimentos (t/ha)
3000
2500
2000
1500
1000
500
O
Daganzo 50m x 50m
1-17.86'íí
+0.9%
+53,51'
Daganzo 25m x 25m
19.73%
H3.03%
La +7673%
Barley Cebada Fallow Barley Cebada Fallow
• WEPP
D FLOWPATH
Daganzo {50m x 50m) PRODUCCiÓN DE SEDilVIENTOS (t/año) usos de suelo
Barley
Cebada
Fallow
producción sedimentos (t/año) Tasa de erosión {t/ha.año) producción sedimentos (t/año) Tasa de erosión (t/ha.año) producción sedimentos (t/año) Tasa de erosión (t/ha.año)
HoraTA2000 WEPP
1559.72 2.27
47.75 0.07
2577.87 3.75
FLOWPATH 1545.57
2.25 102.7 0.15
2131.33 3.1
Daganzo (25m x 25m) PRODUCCIÓN DE SEDIMENTOS (t/año) usos de suelo
Barley
Cebada
Fallow
producción sedimentos (t/año) Tasa de erosión (t/ha.año) producción sedimentos (t/año) Tasa de erosión (t/ha.año) producción sedimentos (t/año) Tasa de erosión (t/ha.año)
HoraTA2000 WEPP
1084.25 1.54
20.13 0.03
2021.4 2.87
FLOWPATH 1246.66
1.77 86.49 0.12
1622.62 2.3
Figura n" 96: Comparación de la producción de sedimentos según el método de cálculo en Daganzo. (HoraTA2000).
193
CAPÍTULO V: Análisis de Sensibilidad
VIÑUELAS
Comparación de la producción de sedimentos según el método de cálculo. (HoraTA2000).
Producción de sedimentos {t/ha)
1400
1200
1000
800
600
400
200
O
Viñuelas 50m x 50m
+29.99%
jj^is^imí
+ 3Z24%
Faibw
IWEPP
IFLOWPATH
V ihue las 2 5 m x 25ni
+ 2 0 1 0 % ^ ^ ! ^ ^ ^
^ ^ | ^ ^ | ~ ^ ~ + 2 0 . 6 8 % ^
Barbecho Fallow Barbecho
Viñuelas (50m x 50m) VIÑUELAS (50m X 50m) usos de suelo
Fallow
Barbecho
PRODUCCIÓN DE SEDIMENTOS (t/año)
producción sedimentos (t/año) Tasa de erosión (t/ha.año) producción sedimentos (t/año) Tasa de erosión (t/ha.año)
HoraTA2000 WEPP
888.75 0.62
710.16 0.49
FLOWPATH 1269.44
0.88 1048.1
0.73
Viñuelas (25m x 25m) PRODUCCIÓN DE SEDIMENTOS (t/año) usos de suelo
Fallow
Barbecho
producción sedimentos (t/año) Tasa de erosión (t/ha.año) producción sedimentos (t/año) Tasa de erosión ít/ha.año)
HoraTA2000 WEPP
1026.22
asd 848.57
0.54
FLOWPATH 1284.44
0.82 1069.83
0.68
Figura n" 97: Comparación de la producción de sedimentos según el método de cálculo en Viñuelas. (HoraTA2000).
194
CAPITULO V: Análisis de Sensibilidad
4..4. Comparación de la producción de sedimentos según el método de cálculo.
(15minTA2000)
Con el archivo de clima 15minTA2000, hacer un estudio de la producción de sedimentos es
muy difícil porque el modelo no detecta casi eventos de escorrentía, como se puede comprobar
en los archivos facilitados por el modelo de "balance diario de agua" (Daily Water Balance),
(anejo n" II: Salidas de las simulaciones realizadas con WEPP).
Comprobamos también en la cuenca de Daganzo, como los años de la alternativa que el
terreno queda al descubierto, aun sin casi eventos de escorrentía, se produce algo de erosión.
Esta es poco significativa y no tendrá repercusiones en la contaminación difusa porque
presuponemos que no hay labores de abonado ni de aplicación de fitosanítarios.
En la cuenca de Viñuelas, el modelo puede computar algo de producción de sedimento, debido
a que se ha seleccionado unos usos de suelo sin ninguna cobertura, los cual hace que se
pueda producir algo de erosión aun con poquísima escorrentía. Si se pudiera simular con la
cobertura real de esta cuenca, no se habría estimado nada de erosión.
195
CAPITULO V: Análisis de Sensibilidad
DAGANZO.
Comparación de la producción de sedimentos según el método de cálculo. (15m¡nTA2000)
Prodtxción de sedimertos (i/ha;
1400
1200
1000
800
600
400
200
O
Daganzo (SOm x 50ml
11,6%
Daganzo {25m x 25m)
Barley Cebada Fallow Barley Cebada
IWEPP
IFLOWPAUT
15.54%
Fallow
Daganzo (SOm x SOm) PRODUCCIÓN DE SEDIMENTOS (t/año) usos de suelo
Barley
Cebada
Fallow
producción sedimentos (t/año) Tasa de erosión (t/ha.año) producción sedimentos (t/año) Tasa de erosión (t/ha.año) producción sedimentos (t/año) Tasa de erosión (t/ha.año)
15minTA2000 WEPP
0.3 0 0 0
1222.8 1.78
FLOWPATH 3.57 0.01 0.19
0 1081.05
1.57
Daganzo (25m x 25m) PRODUCCIÓN DE SEDIMENTOS (t/año) usos de suelo
Barley
Cebada
FaÜow
producción sedimentos (t/año) Tasa de erosión (t/ha.año) producción sedimentos (t/año) Tasa de erosión (t/ha.año) producción sedimentos (t/año) Tasa de erosión (t/ha.año)
15minTA2000 WEPP
0 0 0 0
1013.13 1.44
FLOWPATH 3.64 0.01 0.27
0 855.67
1.21
Figura n" 98: Comparación de la producción de sedimentos según el método de cálculo, en Daganzo. (15minTA2000)
196
CAPITULO V: Análisis de Sensibilidad
VINUELAS.
Comparación de la producción de sedimentos según el método de cálculo. (15minTA2000).
Producción de sedimentos (t/ha)
seto 450
400
350
300
250
200
150
100
Viñuelas (50mx 50m) Vinuelas (25m x 25m)
FaJlow Barbecho Falbw
I WEPP
I FLOWPATX
Barbecho
Viñuelas (50m x 50m) VINUELAS (50m X 50m) usos de suelo
Fallow
Barbecho
PRODUCCIÓN DE SEDIMENTOS (t/año)
producción sedimentos (t/año) Tasa de erosión {t/ha.año) producción sedimentos (t/año) Tasa de erosión (t/ha.año)
15minTA2000 WEPP
136.81 0.09
201.29 0.14
FLOWPATH 284.08
0.2 462.08
0.32
Viñuelas (25m x 25m) PRODUCCIÓN DE SEDIMENTOS (t/año) usos de suelo
Fallow
Barbecho
producción sedimentos (t/año) Tasa de erosión (t/ha.año) producción sedimentos (t/año) Tasa de erosión ft/ha.año)
15minTA2000 WEPP
201.15 0.13
257.4 0.16
FLOWPATH 295.53
0.19 504.17
0.32
Figura n" 99: Comparación de la producción de sedimentos según el método de cálculo, en Viñuelas. (15minTA2000)
197
CAPITULO V: Análisis de Sensibilidad
4.5. Producción de escorrentía en las cuencas.
La simulación de la producción de escorrentía en climas como el estudiado, en el que la
cuantía de las precipitaciones son escasas, es un tema complejo. Los eventos de escorrentía
no se producen por saturación de agua en el perfil del suelo, sino porque se dan sucesos de
intensidad de lluvia tan grandes, que el suelo no es capaz de absorber toda el agua que cae en
ese corto periodo de tiempo. Simular estos pocos eventos, de forma distribuida en toda la
cuenca, solo está dando buenos resultados con el método de Green y Ampt. El método de N"
de Curva se ve muy limitado al considerar el factor de humedad precedente a un evento
mediante el concepto de condición de humedad antecedente, AMC, ya que al tener solo tres
situaciones en función de la precipitación de los últimos cinco días antes del evento y como en
este clima prácticamente siempre se está en condiciones de humedad seca, la producción de
escorrentía es prácticamente nula. Según sea el intervalo de AMC donde se encuentre el
evento hacen cambiar mucho las cuantías de la escorrentía directa que el modelo calcula.
El factor tamaño de celda se puede comprobar, no es determinante en la producción de
escorrentía, ya que los valores que predice según sea este factor son muy semejantes.
El aumento en 100mm de lluvia al año, si es determinante en la producción de escorrentía.
Evidentemente los archivos de clima son los más importantes para estimar bien los datos de
escorrentía de la cuenca de estudio y por lo tanto también de la erosión.
En cuanto al método de cálculo, si que hay variaciones importantes entre uno y otro teniendo
todos los demás factores fijos. Las formas de cálculo de cada método, son totalmente
diferentes: El modelo WEPP calcula a través de una ladera tipo, mientras que el modelo
FLOWPATH, calcula el paso del agua celda a celda, en lo que llaman flowpatti, con lo cual, el
agua que discurre como escorrentía de una celda a la siguiente, puede ser que en la nueva
celda esta escorrentía sea infiltrada total o parcialmente. Como resultado, la escorrentía final
en la cuenca será inferior.
198
CAPÍTULO V; Análisis de Sensibilidad
Sin embargo, los dos métodos, teniendo en cuenta las dificultades para evaluar esta
escorrentia, funcionan adecuadamente.
Producción de escorrentia en ia cuenca de Daganzo
50mx50m
Escorrentia (tn^/año)
100000
80000
60000
40000
20000
O
HoraTA2000
• 1 : s • •
15rrtnTA2000
~ T 'l
WEPP FLOWPATH WEPP FLOWPATH
I Barley
I Cebada
Fallow
100000
80000
60000
40000
20000
O
25m X 25ni
HofaTA2000
M
i L • .-^
15minTA2000
WEPP FLOWPATH WEPP FLOWPATH
Daganzo (50m x 50m) ESCORRENTÍA (m^/año) usos de suelo iBarley Cebada iFallow
WEPP HoraTA2000
75768.6 34375.9 98657.4
FLOWPATH 14650.24
679.14 20153.12
WEPP 15minTA2000
297.7 0
30140
FLOWPATH 367.95
0.53 5766.2
Daganzo (25m x 25m) ESCORRENTÍA (m^/año) usos de suelo Barley Cebada Fallow
WEPP HoraTA2000
70975.8 30678.5 90463.2
FLOWPATH 2567.15 3499.05
10845.79
15minTA2000 WEPP
0 0
28259.1
FLOWPATH 167.59
0.14 3003.13
Figura n" 100: Comparación de la producción de escorrentia en la cuenca de Daganzo
199
CAPITULO V: Análisis de Sensibilidad
Producción de escorrentía en la cuenca de N^ñuelas.
Escortentia (m /afio)
60000
SOmxSOm
WEPP FLCVVPATH WEPP FLCWPATH
iFalbw
iBarbeclx)
25mx25ni
60000
50000
40000
30000
20000
10000
0
HoraTA2Q00 .
• 15minTA2000
WEPP FLCWPATH WEPP FLOWPATH
Viñuelas (50m x 50m) ESCORRENTÍA (m^/año) usos de suelo Fallow Barbecho
HoraTA2000 WEPP
56860.5 44740.3
FLOWPATH 26296.19 20157.17
15minTA2000 \NEPP
6678.7 5544
FLOWPATH 5799.79 4584.97
Viñuelas (25m x 25m) ESCORRENTÍA (m^/año) usos de suelo Fallow Barbecho
HoraTA2000 WEPP
58413Í 49382.a
FLOWPATH 24068.13 18459.54
15minTA2000 WEPP
9172.5 7368.1
FLOWPATH 5306.17 4176.1
Figura n" 101: Comparación de la produxión de escorrentía en la cuenca de Viñuelas.
200
CAPITULO V: Análisis de Sensibilidad
4.6. Erosión en la red de drenaje.
Los datos obtenidos de los sedimentos que son arrastrados iiasta el punto de salida de la red
de drenaje, son calculados con el método WEPP exclusivamente. Estos datos tienen mucha
importancia en cuencas con problemas de contaminación difusa. Este tipo de contaminación
provoca impactos ambientales importantes fuera de la zona donde se origina la erosión, como
son la contaminación de acuíferos, eutrofización de aguas superficiales, colmatación de
embalses y estructuras, introducción de elementos tóxicos dentro de la cadena trófica, etc.
La respuesta del modelo en la producción de sedimentos es bastante homogénea, a pesar de
que se producen pequeñas variaciones según sea el tamaño de la celda, produciendo menos
sedimentos cuanto menor es la superficie total de la red de drenaje, ya que por lo tanto también
es menor la superficie productora total. Lo que hay que tener en cuenta es que no se
corresponde un tamaño de celda menor con una superficie de cauce menor. Esta relación
depende de cómo el modelo Topaz-dem describa la red de drenaje y esta cambia con el
tamaño de la celda.
Lo mismo pasa con la descarga, a mayor superficie de la red de drenaje, mayor descarga hay,
pero siempre en unos rangos lógicos.
DAGANZO 50mx50m 25mx25m lOmxlOm original
Cuenca (ha) 687
704.81 711.705
Red de drenaje (ha) 1.49 1.43 4.37
Total (ha) 688.49 706.24
716 708
Fonnato: .shp 703.32 705.35 708.36
VIÑUELAS 50mx50m 25mx25m original Figura n" 102: Co
Cuenca (ha) 1443
1573.45
mparación de la supe
Red de drenaje (ha) 2.29 2.45
rficie de la red de drenaje s
Total (ha) 1445.29
1575.9 1717.6
«gún el tamaño c
Formato: .shp 1448.43 1589.41
e la celda considerado
201
CAPITULO V: Análisis de Sensibilidad
Comparación de la descarga en la red de drenaje de Daganzo, en función de los cultivos
y el tamaño de la celda considerado.
Daganzo (50m x 50m)
Descarga 120000 (m3/año) 100000
80000 60000 40000 20000
O
I HoraTA2000
i15m¡nTA2000
baríey cebada failow
Daganzo {25m x 25m)
Descarga ^'^^^ (m3/año) 80000
60000
40000
20000
O
HoraTA2000
15minTA2000
barley cebada failow
Daganzo (50m x 50m)
EROSIÓN EN LA RED DE DRENAJE
Barley
Cebada
Failow
Descarga (m '/año) producción sedimentos (t/año) Descarga (m''/año) producción sedimentos (t/año) Descarga (m^/año) producción sedimentos (t/año)
HoraTA2000 74660.8
1098.0 33513.5
570.3 96846.7
1349.3
15minTA2000 60.5
1.2 4.2 0.1
29616.3 355.1
Daganzo (25m x 25m)
EROSIÓN EN LA RED DE DRENAJE
Barley
Cebada
Failow
Descarga (m^/año) producción sedimentos (t/año) Descarga (m^/año) producción sedimentos (t/año) Descarga (m^/año) producción sedimentos (t/año)
HoraTA2000 69512.2
908 29755.0
432.0 88481.8
1076.8
15minTA2000 3.9
0 3.9
0 27697.7
277.1
Figura n" 103: Comparación de la descarga en la red de drenaje de Daganzo, en función de los cultivos y el tamaño de la celda considerado.
202
CAPmJLO V: Análisis de Sensibilidad
Comparación de la producción de sedimentos en la red de drenaje de Daganzo, en
función de los cultivos y el tamaño de la celda considerado.
Daganzo {50m x 50m}
producción ^^^ sedimettos
(t/año) lHoraTA2000
l15minTA2000
barley cebada fallcwv
Daganzo (25m x25m)
producción sedimentos
(t/año)
1200 1000 800 600 400 200
0 m HoraTA2000
15minTA2000
barley cebada faiíow
Daganzo (50m x 50m)
EROSIÓN EN LA RED DE DRENAJE
Barley
Cebada
Fallow
Descarga (m^/año) producción sedimentos (t/año) Descarga (m^/ano) producción sedimentos (t/año) Descarga (m^/año) producción sedimentos (t/año)
HoraTA2000 74660.8 1098.0
33513.5 570.a
96846.7 1349.3
15minTA2000 60.5
1.2 4.2 0.1
29616.3 355.1
Daganzo (25m x 25m) EROSIÓN EN LA RED DE DRENAJE
Barley
Cebada
Fallow
Descarga (m^/año) producción sedimentos (t/año) Descarga (m^/ano) producción sedimentos (t/año) Descarga (m^/año) producción sedimentos (t/año)
HoraTA2000 69512.2
908 29755 432.0
88481.8 1076.Q
15mlnTA2000 3.9
0 3.9
0 27697.7
277.1
Figura n° 104 Comparación de la producción de sedimentos en la red de drenaje de Daganzo, en función de los cultivos y el tamaño de la celda considerado.
203
CAPÍTULO V: Análisis de Sensibilidad
Comparación de la descarga en la red de drenaje de Viñuelas, en función de los cultivos
y el tamaño de la celda considerado.
Viñuelas {50mx50n1
Cesca-ga (nlíaño) 12OOOO
líXDOO
axEOf 93000
40000
20000
O
OhkxaTMBO
• 15mnTa2000
falfcw barbecho
Viñuelas (25m x25m)
Descarga 150000 7 (m3/año) 100000
50000 O
HoraTA2000
15minTA2000
fallow barbecho
Viñuelas (50m x 50m)
nroducc EN LA RED DE DRENAJE
Fallow
í Barbecho
Descarga (m' /año) nroducción sedimentos (t/año) Descarga (m^/año) Llroducción sedimentos (t/año)
HoraTA2000 53005.8
725.1 42130.40
568.9
15minTA2000 5135.7
85.0 4532.5
71.1
Viñuelas (25m x 25m)
Droducc EN LA RED DE DRENAJE
Fallow
Barbecho
Descarga (m''/año) nroducción sedimentos (t/año) Descarga (m^/año) nroducción sedimentos (t/año)
HoraTA2000 54413.7
766.7 46413.8
643.0
15minTA2000 7779.8
117.7 6326.0
96.0
Figura n" 105: Comparación de la descarga en la red de drenaje de Viñuelas, en función de los cultivos y el tamaño de la celda considerado
204
CAPÍTULO V: Análisis de Sensibilidad
Comparación de la producción de sedimentos en la red de drenaje de Vihuelas, en
función de los cultivos y el tamaño de la celda considerado.
Viñuelas {50m x 50m)
producción 2000
sedimentos (t/año)-]5QQ
1000
500
O
I HoraTA2000
l15minTA2000
falbw barbeciio
Viñueias (25m x 25m)
prodLKción ^000 sedimentos (t/año) 1500
1000
500
O
WS^^Sí^
1 ^ Hi ^^^m mS^
a HoiaTA2000
• 15minTA2000
fallow barbecfw
Viñuelas (50m x 50m)
EROSIÓN EN LA RED DE DRENAJE
Fallow
Barbecho
Descarga (m^/año) producción sedimentos (t/año) Descarga (m^/año) producción sedimentos (t/año)
HoraTA2000 53005.8
725.1 42130.40
568.9
15minTA20QO 5135.7
85.0 4532.5
71.1
Viñuelas (25m x 25m)
EROSIÓN EN LA RED DE DRENAJE
Fallow
Barbecho
Descarga (mVaño) producción sedimentos (t/año) Descarga (m^/año) producción sedimentos (t/año)
h!oraTA2000 54413.7
766.7 46413.8
643.0
15minTA2000 7779.8
117.7 6326.0
96.0
Figura n" 106: Comparación de la producción de sedimentos en la red de drenaje de Viñuelas, en función de los cultivos y el tamaño de !a celda considerado
205
CAPITULO V: Análisis de Sensibilidad
4.7. Comprobación en el terreno de los resultados obtenidos.
Con la información obtenida con las simulaciones en los diferentes escenarios y un GPS, se
fue a las dos cuencas a comprobar si las zonas donde el modelo indicaba erosión o
sedimentación, en el terreno había señales de uno o del otro proceso. De esta forma, se ha
intentado hacer una comprobación visual de la veracidad de lo calculado por el modelo. Lo que
es imposible comprobar con este tipo de validación, es si la cuantía de la erosión o
sedimentación predicha por el modelo, se correspondía con lo encontrado en el campo.
Los resultados son aceptables como se demuestra en las siguientes imágenes asociadas a los
mapas calculados por el modelo.
• La visualización del rastro de erosión o sedimentación en la cuenca del Arroyo del Monte
(Daganzo), tenía dos problemas: encontrar las parcelas en barbecho y además encontrar una
posición donde las vista de la zona de interés fueran muy amplias para ver el rastro de estos
procesos, ya que las labores de las parcelas borraban todos los rastros de los pequeños
regueros de agua que hubieran aparecido y porque situados en la cuadrícula que indicaba el
mapa con el GPS, era prácticamente imposible diferenciar que proceso se estaba dando ahí.
Un rastro inequívoco de que había erosión, se encontraba en el aforador, donde si eran
evidentes los sedimentos.
Como se muestra en las fotos, hay manchas blancas que a veces son debidas al afloramiento
del perfil Bt, en el que se ven los carbonates ya lavados típico de los alfisoles, y en otras
ocasiones, los cursos de la sedimentación de este material a lo largo de la ladera.
• En la cuenca del Arroyo de Valdelamasa, al no ser una cuenca de labor, los rastros de
erosión y sedimentación están más localizados y son más visibles, con lo que las fotos son
más puntuales y fáciles de interpretar. Las zonas de erosión y sedimentación que indica el
modelo, se corresponden con bastante exactitud con las encontradas en el campo.
206
460500 461000 461500 462000 4625?^ 463000
red de drenaje. SsoillossdagO I I Deposition > 1 T •[__J Deposition <= 1 T H Soíl LossO- 1/4 T B B Solí Loss 1/4 T-1/2 T r n Solí Loss 1/2 T-3/4 T ^ H Solí Loss 3/4 T - 1 T r ^ ] Soil Loss1 T - 2 T [;;;;;;] soii LOSS 2 T - 3 T I B Soíl Loss 3 T - 4 T B P Soil Loss |> 4 T
£ . ,-r^'-. .
/ i t * í í ^ í "V
FIGURA N°: 107 Proyecto DagO (50m x 50m) Método Flowpath- Tasa tolerable de erosión T = 5t/ha.año.Comprobación en terreno.
o o • ^
o Uí)
o
o
•q-
CM-
• ^
O C4-
t j -
115
^
O
O) • ^
'¡T
460500 461000 461500 462000 462500 463000
r Tw • .
^^iJ H
'. • 1 ^m 1 • • jni l_ 1 nnl
^ ^ ^ ^ H
f m
L h .jp
^ 1 "
- J ^
^ T ^ B ^ H
I F
• ^ ^ ^ ^ ^ ^ H ^ ^ ^ ^ H
^ ^ ^ H I B •"•• ^^^^^bai^EP
1
1 1 • 1 • •
J^M—"iít—
mam m I r
^ n ^ ^ * ^^m
-
u . •
—-^.^
• •_• ^
T M ^ B • • T
\ 1 X 1 ^ ^MB
^MBi ^^1
V •
1
1
• ^
•
O
en
o
-b.
tü en
-t
o
4^ Ji-(D
tn
i i ji^ OJ
o
460500 461000 461500 462000 462500 i m red de drenaje.shp 5soillossdg1
Deposition > 1 T Deposition <= 1 T SoüLossO- 1/4 T SoüLoss 1/4 T-1/2 T SoilLoss 1/2 T-3/4 T Soii Loss 3/4 T - 1 T Soil Loss 1 T - 2 T
I I Soil Loss 2 T - 3 T ^ B Soii Loss 3 T - 4 T • • Soil Loss > 4 T
463000
Figura n°: 108: Proyecto Dag1 (50m x 50m) Método Flowpath. Tasa tolerable de erosión 1 = 5 t/ha.año. Comprobación en campo.
460500 461000 461500 • 462000 462500 463000
460500 461000 461500 462000 462500 463000
^ B red de drenaje.shp 5soillossdg1
Deposition > 1 T Deposition <= 1 T SoilLossO-1/4T SoilLoss1/4T-1/2T SoilLoss1/2T-3/4T SoilLoss3/4T-1 T Soil Loss 1 T - 2 T Soil Loss 2 T - 3 T Soil Loss 3 T - 4 T Soil Loss > 4 T
Figura n : 109: Proyecto Dag1 (50m x 50m) Método Flowpath. Tasa tolerable de erosión T = 5 t/ha.año. Comprobación en campo.
443500 444000 444500 445000 445500 446000
4495000
4494500-
4494000
4493500
4493000
4492500
4492000
11lossvn2 (Flowpath) Deposition > 1 T Deposition <= 1 T Soil LOSS0-1/4T SoilLoss1/4T-1/2T Soil Loss 1/2 T-3/4 T Soil Loss 3/4 T -1 T Soil Loss 1 T - 2 T
j Soil Loss 2 T - 3 T ^ g Soil Loss 3 I ' 4 I
red de drenaje 443500 444000 444500 445000 445500 446000
Figura n° 110: Proyecto Vin2 (50m x 50m) Método Flowpath. Tasa tolerable de erosión T = 11 t/ha.año. Comprobación en campo
443500 443750 444000 444250 444500 444750 445000 445250 445500 445750 446000 446250
4495000-
4494750
4494500
4494250-
4494000
4493750-
4493500
4493250
4493000
4492750
4492500
4492250
4492000
443500 443750 444000 444250 444500 444750 445000 445250 445500 445750 446000 446250
Figura n° 111; Proyecto Vin30 (50m x 50m). Método Flowpath. Tasa tolerable de erosión T = 1 t/ha.año. Comprobación en campo.
> A # | - Í Í
443500 444000 444500
Figura n° 112: Proyecto Vin21 (50m x 50m). Método Flowpath. Tasa tolerable de erosión T = 5 t/ha.año. Comprobación en campo.
CAPITULO VI : Conclusiones
CAPITULO VI: CONCLUSIONES QUE SE DERIVAN DE ESTA TESIS.
1. CONCLUSIONES
1. El modelo físico de simulación de la erosión hídrica GEOWEPP, en general, permite
desarrollar políticas de protección de suelos ajustadas a la diversidad espacial y temporal
de las áreas afectadas y su aplicación no requiere de estudios exhaustivos en el tiempo, ya
que puede trabajar con las bases de datos existentes aunque adaptándolas a las
necesidades del modelo.
1.1. La aparición de este modelo físico, permite simular a escala local, los procesos de erosión
en función de los factores más importantes que regulan los procesos de escorrentía,
producción, transporte y depósito de los sedimentos. Estos factores son: la variabilidad
espacial de la topografía, el suelo, la cobertura vegetal y la variabilidad temporal del clima
local.
1.2. Esta capacidad de trabajar de forma más específica, permite obtener una alerta rápida en
las zonas pertinentes y poder centrarse en el análisis de las amenazas ambientales a
escala local y en sus causas. Por lo tanto, se pueden determinar los problemas en los
sectores donde se origina la degradación del suelo, y es así como los resultados pueden
ser de utilidad a las autoridades competentes para la elaboración de políticas.
1.3. La descripción de la variabilidad espacial de estos factores (la topografía, el suelo y la
cobertura vegetal), es posible gracias a que el modelo WEPP está asociado a un SIG en el
modelo GEOWEPP. El SIG permite la combinación de las funciones de soporte del modelo
físico de simulación, con la visualización y el procesado de los datos.
1.4. Esta asociación permite definir con exactitud la escala espacial con la que se quiere
trabajar, en función de los objetivos propuestos.
211
CAPITULO VI: Conclusiones
2. Del análisis de sensibilidad del modelo GEOWEPP, en función de los factores de entrada,
según sean bases de datos existentes o datos tomados en el campo, se desprenden las
siguientes conclusiones:
2.1. El tamaño de la celda del MDT, aunque produce pequeñas variaciones en la tasa de
erosión, estas no son significativas.
2.2. La descripción de los usos de suelo y cobertura vegetal, son aspectos esenciales en la
simulación. El modelo WEPP facilita información y bases de datos suficientes para generar
archivos de usos de suelos adecuados para zonas agrícolas, (lo cual se ha comprobado es
esencial para obtener resultados ajustados a la realidad existente).
No ocurre lo mismo, cuando se trata de definir coberturas vegetales no agrícolas como:
dehesas, montes bajos y bosques.
Esta ausencia de datos para otras posibles coberturas vegetales del suelo, hace que las
simulaciones con este modelo queden limitadas a zonas puramente agrícolas
2.3. La climatología del lugar puede ser descrita mediante dos métodos que proporciona el
modelo, CLIGEN y BPCDG. Los requerimientos de datos son exhaustivos, pero en España
se pueden conseguir en las "Estaciones Meteorológicas Completas" que existen. Aunque el
proceso de generación de los archivos, ha sido complejo, esto puede ser debido a la falta
de experiencia.
2.4. Las clasificaciones de los tipos de suelos a escala 1:200.000 puede servir para realizar las
simulaciones requeridas, teniendo en cuenta que según sea la precisión de los mapas, los
resultados pueden variar aunque en un rango aceptable.
2.5. A pesar de haber constatado las importantes variaciones en los resultados según sea el
uso del suelo, o la clasificación de este, el modelo GEOWEPP no permite reflejarlo de
forma exacta dentro de lo que es la zona de estudio, (al no poder identificar dentro de una
subcuenca las diferencias de los suelos o de los usos del suelo). La forma de trabajo es
introduciendo una clasificación del suelo homogénea y un uso de suelo tipo para cada
subcuenca. Esta carencia se hace más evidente, al trabajar el modelo asociado a un SIG
212
CAPITULO VI: Conclusiones
3. España tiene por lo general, precipitaciones muy bajas, esto hace que la cubierta vegetal
sea escasa en casi toda su superficie. Cuando se dan las condiciones para que haya
escorrentía (lluvias esporádicas de gran intensidad), estas provocan fuertes daños por
erosión. Es importante que los modelos de simulación de la erosión hídrica puedan calcular
adecuadamente la escorrentía que se produce en este tipo de climas, debido a su
peculiaridad de no producirse por saturación del suelo, sino porque debido a la intensidad
de la precipitación, el suelo es incapaz de infiltrar toda el agua que cae en ese corto
periodo de tiempo.
El modelo GEOWEPP, calcula la escorrentía mediante el método de Green y Ampt, que es
el que actualmente mejores resultados está dando en estas condiciones. El método del
NÚMERO DE CURVA según está diseñado por el USDA Soil Conservation Service, no se
ajusta bien a las condiciones climáticas áridas, como consecuencia del deficiente
tratamiento del estado de humedad antecedente.
2. PROPUESTAS DE FUTURAS LINEAS DE INVESTIGACIÓN
1. El modelo GEOWEPP sigue sacando nuevas versiones actualizadas que refuerzan sus
capacidades y solventan errores ya localizados, luego es muy interesante seguir
trabajando con estas nuevas versiones para conocer sus nuevas capacidades y utilidades.
2. Trabajar en la generación de archivos de datos climático con el programa CLIGEN para
cada estación completa y conseguir una base de datos para el modelo WEPP como de la
que dispone ya para el ámbito de los EEUU. Además este programa también va
modernizándose con el tiempo y posiblemente sea más accesible ahora.
3. Investigar cuales son las posibles fuentes de datos ya accesibles en le resto de las
comunidades autónomas de España y ver su validez para trabajar con GEOWEPP.
213
CAPITULO VI: Conclusiones
4. Generar bases de datos para usos del suelo o cubiertas que no necesariamente sean
cultivo o forrajes, que hasta ahora son los únicos que proporciona el modelo WEPP.
5. Realizar un estudio de sensibilidad del modelo, en el que se pueda comprobar las
cantidades de sedimentos reales generados en una cuenca y las estimadas por el modelo
GEOWEPP.
214
ANDO I: Archivos de datos de clima
ARCHIVO DE CLIMA HORATA2000 GENERADO CON BPCDG
0 . 0 0
l i o Station: Torrejon de Ardoz Latitude Longitude Elevation (m) Obs. Years simulated
40.29 3.27 611 14 Observed monthly ave max temperature (C)
0.41 5.00 7.84 3.67 15.00 16.13 23.59 32. Observad monthly ave min temperature (C)
Beginning year Years
2000 1
00 34.00 31.13 32.03 1.06
-1.74 1 Observed 203.9
.10 1. 50 -1. monthly ave
301.0 421 Observed 53.1 day
1 2
11.00 12.00
3 11.00 13.00
4 06.00 07.00
5 16.00 17.00
6 15.00 16.00
7 11.00 12.00
8 11.00 12.00
9 07.00 08.00 11.00 14.00 11.00 16.00 19.00 20.00
10 11.00 12.00
11 12.00 13.00
12 11.00 12.00
13 19.00 20.00 23.00 24.00
14 00.00 08.00 09.00
.0 412 monthly ave 1.8 46
mon year
1 1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
2000 2000 0.000 0.400 2000 0.000 0.300 2000 0.000 0.100 2000 0.000 0.400 2000 0.000 0.400 2000
0.000 0.400 2000 0.000 0.400 2000 0.000 0.100 0.100 0.800 0.800 2.400 2.400 2.500 2000 0.000 0.400 2000 0.000 0.400 2000 0.000 0.400 2000 0.000 0.100 0.100 0.900 2000 0.000 8.700 8.700
.2 82 nbrkpt (mm) 0 2
2
2
2
2
2
2
8
2
2
2
4
7
00 4.32 5.73 10.52 14.00 14 solar radiation (Langleys) .3 384. .8 rainfall .8 114. tmax (C)
11.00 11.00
9.00
8.00
1.00
10.00
13.00
12.00
7.00
8.00
10.00
9.00
8.00
5.00
.4
393.8 510.2 (mm) 19.3 17.1
tmin rad (C) (ly/day) -2.00 211.2 -3.00 213.1
-3.00 199.7
-1.00 123.8
-2.00 52.6
-2.00 209.8
-2.00 224.9
-2.00 191.8
-1.00 92.2
0.00 237.6
0.00 216.0
-3.00 219.6
-4.00 151.0
2.00 62.9
.00 14.
683-8 719.8 683
0.0 w-vel w m/sec
0.00 0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
1.50
4.75
1.50
0.00
0.00
0.75
8.2 40 -dir deg 245.2 5.4
6.3
5.2
4.6
67.5
67.5
22.5
337.5
22.5
22.5
22.5
22.5
157.5
00 15.61 0.51
.3 676.5 597.5
.2 83.0 68.2 dew (C) 0.2 0.1
0.3
0.8
0.7
0.6
0.7
0.9
2.3
1.7
0.1
1.1
0.5
2.3
214
ANDO I: Archivos de datos de clima
11.00 13.00 14.00 18.00
15 06.00 07.00
16 15.00 16.00
17 18
11.00 12.00 13.00
19 10.00 11.00
20 21
11.00 12.00
22 11.00 12.00 15.00 16.00
23 11.00 12.00
24 25
11.00 12.00
26 18.00 19.00 20.00
27 00.00 04.00
28 29
11.00 12.00
30 11.00 12.00
31 10.00 11.00
1 16.00 17.00 18.00 19.00 22.00 23.00
2 3 4 5 6 7
10.00 11.00
8 09.00
8.900 8.900 18.500 28.100 1
1
1 1
1
1 1
1
1
1 1
1
1
1 1
1
1
2
2 2 2 2 2 2
2
2000 0.000 0.400 2000 0.000 0.100 2000 2000 0.000 0.600 5.000 2000 0.000 0.400 2000 2000 0.000 0.400 2000 0.000 0.400 0.400 0.500 2000 0.000 0.400 2000 2000 0.000 0.400 2000 0.000 0.800 1.200 2000 0.000 8.000 2000 2000 0.000 0.400 2000 0.000 0.400 2000 0.000 0.400 2000 0.000 0.800 0.800 0.900 0.900 1.000 2000 2000 2000 2000 2000 2000
0.000 0.400 2000 0.000
2
2
0 3
2
0 2
4
2
0 2
3
2
0 2
2
2
6
0 0 0 0 0 2
2
.00 1.00 2 1 4 . .00 6 7 . 5 0 . 5
1 0 . 0 0 0 . 0 0 2 2 1 . 5 1.50 6 7 . 5 1.0
1 1 . 0 0 - 1 . 0 0 2 3 2 . 6 0 .00 2 2 . 5 0 . 6 1 0 . 0 0 - 3 . 0 0 2 2 8 . 7 0 .00 6 7 . 5 0 . 1
1 4 . 0 0 - 3 . 0 0 2 6 8 . 3 3 . 0 0 6 7 . 5 2 . 2
1 0 . 0 0 - 3 . 0 0 2 4 7 . 9 0 . 7 5 2 2 . 5 1.4 1 0 . 0 0 - 4 . 0 0 2 5 2 . 5 0 . 0 0 6 7 . 5 0 .7
9 .00 - 4 . 0 0 2 4 8 . 6 0 .00 6 7 . 5 1.
9 .00 - 4 . 0 0 2 7 1 . 0 1.50 2 9 2 . 5 2 . 5
7 . 0 0 - 4 . 0 0 2 6 4 . 7 0 .00 2 9 2 . 5 3 . 8 6 .00 - 4 . 0 0 2 5 8 . 0 0 .00 3 3 7 . 5 5 . 1
6 .00 - 2 . 0 0 4 4 . 9 0 . 7 5 6 7 . 5 0 . 9
9 .00 2 . 0 0 1 4 1 . 6 0 . 7 5 6 7 . 5 2 . 5
1 2 . 0 0 2 . 0 0 2 5 0 . 6 0 .00 2 2 . 5 3 . 5 1 3 . 0 0 - 2 . 0 0 2 6 7 . 6 0 .00 2 2 . 5 1.5
1 6 . 0 0 - 2 . 0 0 2 7 8 . 9 0 . 0 0 0 .0 1.1
1 6 . 0 0 0 .00 2 2 4 . 2 0 . 0 0 0 . 0 2 . 7
1 2 . 0 0 1.00 7 1 . 0 0 .00 2 4 7 . 5 5 .7
1 6 . 0 0 5 . 0 0 2 8 8 . 7 1.50 2 0 2 . 5 7 . 6 1 7 . 0 0 1.00 2 8 8 . 5 0 . 0 0 2 2 . 5 2 . 6 1 7 . 0 0 - 1 . 0 0 2 8 8 . 2 0 .00 6 7 . 5 0 . 3 1 5 . 0 0 0 . 0 0 237 . 0 .00 6 7 . 5 1.7 14.00 -2.00 249.1 0.00 22.5 0.0 14.00 0.00 210.7 0.00 202.5 3.4
16.00 3.00 253.4 0.75 22.5 5.9
215
ANEJO I: Archivos de datos de clima
10
22 23 24
01 03 04 06 09 10.
17, 18. 24.
08. 09, 10. 11. 12. 13. 20. 21.
08, 09.
.00 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 1 2 3 4 5 6 7 8 9
10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 .00 .00 .00 21 .00 .00 .00 .00 .00 .00 22 .00 .00 .00 23 .00 .00 .00 .00 .00 .00 .00 .00 24 .00 .00
2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 3 3 2 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3
0.400 2000 2000 2000 2000 2000 2000 2000 2000 2000 2000 2000 2000 2000 2000 2000 2000 2000 2000 2000 2000 2000 2000 2000 2000 2000 2000 2000 2000 2000 2000 2000 2000 2000 2000 2000 2000 2000 2000 2000 2000 2000 0.000
12,800 16.000
3
3
3
3
2000 0.000 0.400 7.600 8.000 8.000 8.100 2000 0.000 2.400 4.800 2000 0.000 0.600 0.600 0.700 0.700 3.100 3.100 3.400 2000 0.000 0.400
0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 3
6
3
8
2
17.00 16.00 16.00 16.00 15.00 20.00 19.00 15.00 16.00 10.00 19.00 19.00 18.00 15.00 17.00 18.00 20.00 19.00 20.00 20.00 20.00 17.00 17.00 19.00 20.00 20.00 20.00 20.00 23.00 24.00 23.00 24.00 20.00 21.00 21.00 21.00 21.00 20.00 22.00 18.00 16.00
15.00
12.00
15.00
16.00
2.00 0.00 2.00 2.00
-2.00 3.00 3.00 1.00 1.00
-3.00 1.00 2.00 1.00 1.00 2.00 2.00 2.00 2.00 1.00 1.00 1.00 2.00 1.00
-1.00 0.00 4.00 4.00 5.00 5.00 3.00 5.00 4.00 6.00 5.00 5.00 7.00 5.00 3.00 6.00 4.00 5.00
7.00
8.00
7.00
5.00
258.7 283.2 206.9 342.2 288.0 298.1 331.9 314.9 374.2 330.5 358.1 364.3 347.3 249.1 319.4 379.7 379.0 369.6 387.6 290.9 368.6 419.3 422.6 412.3 390.2 403.2 374.6 324.2 423.8 425.5 393.1 418.3 444.0 343.0 469.7 466.3 499.9 466.3 481.4 507.6 322.8
136.1
57.6
337.9
453.8
0.00 0.75 0.00 1.50 0.75 0.75 0.00 1.50 1.50 0.00 1.50 0.75 0.00 3.25 1.50 0.00 0.00 1.50 0.00 0.75 1.50 0.00 0.75 1.50 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.75 0.00 1.50 2.25 3.00 1.50 0.00 4.75 3.25 1.50
1.50
0.00
1.50
1.50
292.5 67.5 0.0
22.5 22.5 22.5 67.5 67.5 22.5 22.5 67.5 22.5 67.5 0.0
22.5 22.5 292.5 67,5 22.5 22.5 22.5
292.5 22.5 22.5 22.5 67.5 22.5 22.5 22.5 22.5 0.0 67.5 22.5 22.5 22.5 22.5 22.5 22.5 22.5 22.5 22.5
112.5
22.5
202.5
247.5
4.2 3.4 4.8 1.0 0.5 4.4 5.1 2.3 2.5 4.4 3.0 3.3 2.2 4.2 3.9 3.7 4.2 0.0 0.8 2.8 2.8 2.8 2.4 0.6 3.4 4.7 5.1 6.4 3.5 2.0 1.2 3.5 2.9 5.4 9.0 4.1 2.9 0.4 1.0 3.6 4.7
5.8
7.1
5.5
3.3
216
ANE301: Archivos de datns de clima
25 3 2000 O 16.00 3.00 344.4 0.75 67.5 3.3 26 3 2000 O 15.00 1.00 481.4 1.50 22.5 0.5 27 3 2000 O 16.00 4.00 368.4 1.50 292.5 2.6 28 3 2000 O 10.00 2.00 448.6 3.25 67.5 2.5 29 3 2000 O 13.00 -2.00 467.5 0.75 22.5 2.8 30 3 2000 4 10.00 4.00 118.8 0.00 0.0 2.8
11.00 0.000 1 3 . 0 0 2 . 4 0 0 2 3 . 0 0 2 . 4 0 0 2 4 . 0 0 3 .400
31 3 2000 6 17.00 6.00 405.8 0.00 292.5 4.2 0 0 . 0 0 0 . 0 0 0 0 2 . 0 0 8 .800 0 5 . 0 0 8 .800 0 6 . 0 0 9 .700 0 8 . 0 0 9 .700 0 9 . 0 0 1 0 . 1 0 0
1 4 2000 2 17.00 2.00 511.2 0.00 22.5 2.8 05.00 0.000 10.00 5.000
2 4 2000 6 13.00 7.00 81.8 7.25 157.5 7.9 10.00 0.000 1 5 . 0 0 2 . 7 0 0 1 8 . 0 0 2 . 7 0 0 2 1 . 0 0 7 . 3 0 0 2 2 . 0 0 1 2 . 5 0 0 2 4 . 0 0 1 5 . 6 0 0
3 4 2000 13 12.00 5.00 361.2 4.75 202.5 4.9 03.00 0.000 0 4 . 0 0 0 . 2 0 0 0 9 . 0 0 0 . 2 0 0 1 0 . 0 0 0 .600 1 1 . 0 0 2 . 2 0 0 1 0 . 0 0 2 . 2 0 0 1 1 . 0 0 2 . 6 0 0 1 3 . 0 0 2 . 6 0 0 1 4 . 0 0 2 . 8 0 0 1 9 . 0 0 2 . 8 0 0 2 0 . 0 0 2 . 9 0 0 2 1 . 0 0 2 . 9 0 0 2 2 . 0 0 3 . 1 0 0
4 4 2000 6 15.00 5.00 419.5 3.25 247.5 2.7 01.00 0.000 0 2 . 0 0 0 . 2 0 0 1 2 . 0 0 0 . 2 0 0 1 3 . 0 0 0 . 3 0 0 2 3 . 0 0 0 . 3 0 0 2 4 . 0 0 2 . 3 0 0
5 4 2000 4 14.00 1.00 407.3 0.00 292.5 0.3 02.00 0.000 0 3 . 0 0 0 . 4 0 0 0 9 . 0 0 0 .400 1 0 . 0 0 0 . 8 0 0
6 4 2000 O 15.00 0.00 563.0 0.00 67.5 1.1 7 4 2000 2 20.00 5.00 480.7 0.75 157.5 3.0
09.00 0.000 10.00 2.400
8 4 2000 6 1 1 . 0 0 7 . 0 0 7 8 . 0 0 . 7 5 9 0 . 0 6 . 3 1 1 . 0 0 0 . 0 0 0 1 2 . 0 0 0 .100 1 3 . 0 0 0 .100 1 5 . 0 0 0 .300 1 7 . 0 0 0 .300 1 9 . 0 0 0 . 9 0 0
9 4 2000 8 14.00 8.00 176.6 1.50 157.5 7.9 00.00 0.000 02.00 0.800 05.00 0.800
217
ANEJO I: Archivos de datos de clima
06.00 08.00 10.00 11.00 12.00
10 01.00 02.00 03.00 05.00 06.00 07.00
11 01.00 03.00 04.00 06.00 11.00 12.00
12 13 14
03.00 04.00 05.00 07.00 08.00 09.00 11.00 12.00 13.00 15.00 17.00 20.00 21.00
15 08.00 09.00 14.00 20.00 21.00 24.00
16 00.00 01.00 09.00 10.00 18.00 19.00
17 15.00 17.00
18 05.00 06.00 14.00 17.00 20.00 22.00
19 01.00 02.00 13.00 14.00 15.00
20 21
20.00
4
4
4 4 4
4
4
4
4
4
4 4
0.900 0.900 1.100 1.100 1.500 2000 0.000 0.400 0.400 0.600 0.600 0.700 2000 0.000 0.400 2.000 2.400 2.400 2.700 2000 2000 2000 0.000 0.200 0.200 0.500 0.500 1.700 2.700 2.700 2.800 2.800 3.200 3.200 3.300 2000 0.000 0.100 0.100 4.600 7.400 9.500 2000 0.000 0.800 0.800 0.900 0.900 1.000 2000 0.000 0.800 2000 0.000 0.100 0.100 4.900 4.900 5.500 2000 0.000 0.100 0.100 0.500 6.900 2000 2000 0.000
6
6
0 0
13
6
6
2
6
5
0 2
14
17
15 26 16
12
15.
16,
13.
17.
20. 22.
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
,00
,00
00 00
5.00
6.00
4.00 8.00 4.00
2.00
8.00
5.00
6.00
11.00
7.00 9.00
329.0
528.0
497.3 274.1 389.8
199.7
445.0
511.0
191.8
377.8
604.3 379.7
3.00
2.25
7.25 3.00 5.50
0.75
2.25
5.50
4.75
2.25
4.75 1.50
202
22
202 247 202
22
247.
202.
247.
202.
202. 202.
.5
.5
.5
.5
.5
.5
.5
,5
,5
,5
,5 ,5
3
4
4 4 5
5,
5.
4.
8.
11.
8. 10.
.1
.1
.4
.4
.3
.3
.0
,5
,0
1
7 3
218
ANE301: Archivos de datos de clima
21.00 22
08.00 09.00 10.00 11.00 17.00 23.00 24.00
23 16.00 17.00
24 25
08.00 09.00
26 04.00 05.00 06.00 07.00
27 00.00 11.00 15.00 17.00 18.00 20.00
28 29
06.00 10.00 20.00 24.00
30 01.00 02.00 16.00 17.00
1 11.00 12.00 20.00 21.00
2 00.00 02.00 12.00 13.00
3 4
05.00 06.00 12.00 13.00 14.00 16.00 17.00 18.00
5 01.00 02.00 17.00 18.00
6 02.00 03.00
7
4
4
4 4
4
4
4 4
4
5
5
5 5
5
5
5
0.400 2000 0.000 0.100 0.100 1.300 4.600 4.600 4.700 2000 0.000 0.400 2000 2000 0.000 0.400 2000 0.000 0.900 0.900 1.000 2000 0.000 1.100 1.100 1.500 1.500 11.100 2000 2000 0.000 1.600 1.600 2.300 2000 0.000 0.400 0.400 0.500 2000 0.000 0.400 0.400 0.500 2000 0.000 2.400 2.400 2.500 2000 2000 0.000 0.100 0.100 0.200 0.200 0.400 0.400 22.000 2000 0.000 0.100 0.100 1.700 2000 0.000 0.400 2000
7 1 5 . 0 0 7 . 0 0 1 9 8 . 7 3 . 0 0 2 0 2 . 5 8 . 5
2 1 5 . 0 0 4 . 0 0 5 7 9 . 6 3 .00 2 0 2 . 5 5 .2
O 1 8 . 0 0 5 .00 5 5 9 . 0 1.50 2 4 7 . 5 5 . 9 2 22.00 5.00 619.4 1.50 22.5 4.7
4 1 7 . 0 0 9 .00 6 3 6 . 5 2 . 2 5 2 0 2 . 5 4 . 6
1 5 . 0 0 6 .00 4 5 5 . 8 1.50 2 2 . 5 6 .4
O 16.00 4.00 421.0 1.50 292.5 3.8 4 1 6 . 0 0 6 .00 2 6 0 . 6 0 . 7 5 1 5 7 . 5 6 . 1
4 1 6 . 0 0 1 0 . 0 0 2 7 6 . 0 0 . 7 5 2 2 . 5 7.Í
4 1 7 . 0 0 7 . 0 0 2 4 1 . 0 0 .00 6 7 . 5 7 . 6
4 2 0 . 0 0 9 .00 617 .0 0 .00 6 7 . 5 7 .2
O 2 3 . 0 0 9 .00 4 1 4 . 5 0 . 7 5 6 7 . 5 8 .8 8 1 8 . 0 0 1 0 . 0 0 2 5 9 . 0 1.50 2 4 7 . 5 1 0 . 4
4 1 9 . 0 0 7 . 0 0 3 0 7 . 7 0 . 7 5 6 7 . 5 9 . 3
2 1 9 . 0 0 9 .00 3 9 7 . 7 0 . 7 5 6 7 . 5 1 0 . 6
19.00 9.00 432.7 0.75 67.5 9.9
219
ANE301: Archivos de datos de clima
10.00 11.00 12.00 13.00 15.00 16.00 21.00 24.00
8 01.00 03.00 14.00 15.00 19.00 22.00 23.00 24.00
9 00.00 01.00 14.00 15.00
10 11 12 13 14
06.00 07.00
15 16
20.00 21.00 22.00 23.00
17 14.00 16.00 17.00 18.00
18 06.00 07.00
19 20 21
13.00 15.00 17.00 18.00
22 04.00 05.00
23 06.00 07.00
24 25 26
22.00 23.00
27 05.00 06.00
28 29 30 31
5
5
5 5 5 5 5
5 5
5
5
5 5 5
5
5
5 5 5
5
5 5 5 5
0.000 25.300 25.500 25.600 25.600 25.800 25.800 26.800 2000 0.000 0.200 0.200
14.600 14.600 17.300 17.300 17.600 2000 0.000 0.800 0.800 0.900 2000 2000 2000 2000 2000 0.000 0.400 2000 2000 0.000 0.100 0.100 22.100 2000 0.000 0.200 0.200 1.400 2000 0.000 0.400 2000 2000 2000 0.000 0.900 0.900 14.100 2000 0.000 0.400 2000 0.000 0.400 2000 2000 2000 0.000 2.400 2000 0.000 0.400 2000 2000 2000 2000
8
4
0 0 0 0 2
0 4
4
2
0 0 4
2
2
0 0 2
2
0 0 0 0
16.
19,
20. 19. 23. 26. 29.
29. 29.
25.
28,
28, 28. 20,
24.
27.
26. 26, 26,
25.
26. 30. 32. 34.
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00 ,00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00 00
9.
9.
9. 9. 8. 9
10.
13. 13.
13.
13.
12. 12. 13.
11,
11,
11. 14. 12,
10.
11. 13. 14, 14.
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00 ,00
,00
,00 ,00 ,00 00
366.5
295.9
559.9 454.6 525.1 671.8 674.4
666.2 637.4
476.4
661.9
693.4 663.6 131.5
591.1
663.4
580.1 543.1 493.4
600.7
452.2 723.4 683.8 719.8
1.
1.
2. 0. 1. 0. 0.
0. 1.
0.
2.
0. 2. 0,
0,
0,
0, 0, 3,
1.
1, 1. 0, 0.
.50
.50
.25
.75
.50
.00
.75
.75
.50
.75
.25
.75
.25 ,00
.75
.75
.00
.00 ,00
.50
.50
.50
.75
.00
67.5
67.5
67.5 180.0 67.5 67.5 67.5
57.5 22.5
67.5
67.5
67.5 67.5
247.5
202.5
67.5
337.5 67.5
202.5
67.5
157.5 22.5 67.5 67.5
10.
10.
10 9, 9
11 12.
12 10.
14.
14.
11. 12. 14.
10.
9.
11, 11, 13,
9,
10, 13, 12, 12.
.4
.0
.0
.9
.8
.1
.4
.9
.9
.3
.6
.4
.2 ,4
.5
.9
.5
.5 ,8
.7
.5
.0
.8 ,5
220
ANEJO I: Archivos de datos de clima
20. 21, 23.
03. 04. 07. 08.
16. 16.
00 01
10 11
02 04
1 .00 ,00 .00 2
.00
.00
.00
.00 3 4
.00
.30 5 6 7 8 9
10 .00 .00 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 1 2 3 4 5 6 7 8 9
10 .00 .00 11 12 13 14 15 16 17 .00 .00 18 19 20 21 22 23
6
6
6 6
2000 0.000 1.600 1.800 2000 0.000 2.800 2.800 2.900 2000 2000 0.000
13.800 6 6 6 6 6 6
6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 7 7 7 7 7 7 7 7 7 7
7 7 7 7 7 7 7
2000 2000 2000 2000 2000 2000 0.000 0.800 2000 2000 2000 2000 2000 2000 2000 2000 2000 2000 2000 2000 2000 2000 2000 2000 2000 2000 2000 2000 2000 2000 2000 2000 2000 2000 2000 2000 2000 2000 0.000 1.400 2000 2000 2000 2000 2000 2000 2000 0.000 15.700
7 7 7 7 7 7
2000 2000 2000 2000 2000 2000
3
4
0 2
0 0 0 0 0 2
0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0. 0 0 0 0 0 0 0 0 0 2
0 0 0 0 0 0 2
0 0 0 0 0 0
34.00
31.00
32.00 23.00
27.00 25.00 29.00 32.00 21.00 21.00
24.00 29.00 30.00 31.00 33.00 34.00 36.00 35.00 33.00 30.00 30.00 33.00 35.00 35.00 35.00 38.00 32.00 34.00 35.00 37.00 33.00 31.00 29.00 29.00 33.00 36.00 33.00 31.00 33.00 24.00
25.00 28.00 33.00 33.00 32.00 33.00 32.00
33.00 35.00 36.00 37.00 33.00 28.00
17.00
15.00
16.00 14.00
12.00 8.00 9.00
11.00 10.00 10.00
8.00 8.00 10.00 14.00 15.00 15.00 15.00 17.00 16.00 16.00 13.00 15.00 15.00 16.00 16.00 20.00 19.00 15.00 18.00 17.00 19.00 15.00 17.00 12.00 13.00 19.00 15.00 15.00 14.00 15.00
11.00 10.00 13.00 16.00 17.00 17.00 17.00
17.00 16.00 16.00 18.00 20.00 17.00
599.8
648.7
583.0 383.5
672.0 753.6 735.8 711.8 490.8 726.7
715.0 734.9 723.1 715.0 703.9 729.4 749.3 733.4 687.1 658.8 715.0 741.4 727.0 704.6 550.3 640.3 755.8 725.3 729.4 755.3 713.3 612.5 702.7 742.1 741.8 665.3 758.2 728.2 731.3 415.9
694.6 734.2 708.2 709.7 718.3 722.4 436.8
689.3 706.1 710.4 663.1 720.5 599.0
0.00
0.75
0.00 0.75
3.25 2.25 0.00 2.25 5.50 4.75
4.75 3.25 0.75 1.50 0.75 0.00 1.50 1.50 1.50 2.25 1.50 1.50 1.50 2.25 0.75 4.75 3.00 1.50 3.25 4.00 3.00 2.25 5.50 1.50 0.75 1.50 2.25 4.00 3.00 0.75
3.00 3.25 1.50 3.00 3.00 1.50 1.50
2.25 1.50 0.75 2.25 3.00 4.75
67.5
67.5
22.5 247.5
67.5 67.5 22.5 67.5
202.5 337.5
22.5 22.5 67.5 22.5 67.5 67.5 67.5 22.5 157.5 180.0 67.5
112.5 112.5 67.5 67.5
157.5 202.5 202.5 67.5 67.5
202.5 225.0 202.5 112.5 67.5 22.5
202.5 67.5 67.5 22.5
67.5 67.5
337.5 67.5 22.5 67.5 22.5
67.5 67.5 67.5 67.5
202.5 202.5
14.6
14.6
12.8 14.6
11.2 4.9 6.6 8.7 6.1 0.5
7.7 1.4 7.2 10.7 10.3 8.8 6.4 6.2
10.1 10.0 8.8 9.2 8.3
10.5 13.1 12.7 11.7 10.9 9.4 7.0 9.4
11.2 9.4 6.8 6.3
11.6 6.9 9.1 9.8 13.0
5.2 5.4 7.8 11.1 11.3 13.0 15.7
16.5 16.7 11.2 12.4 10.2 9.3
221
ANEJO I: Archivos de datos de clima
24 25 26 27 28 29 30 31 1 2 3 4 5 6 7 8 9
10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 1 2 3 4 5 6 7 8 9
10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26
10.00 11.00 23.00
7 7 7 7 7 7 7 7 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 9 9 9 9 9 9 9 9 9 9 9 9 9 9 9 9 9 9 9 9 9 9 9 9 9 9
2000 2000 2000 2000 2000 2000 2000 2000 2000 2000 2000 2000 2000 2000 2000 2000 2000 2000 2000 2000 2000 2000 2000 2000 2000 2000 2000 2000 2000 2000 2000 2000 2000 2000 2000 2000 2000 2000 2000 2000 2000 2000 2000 2000 2000 2000 2000 2000 2000 2000 2000 2000 2000 2000 2000 2000 2000 2000 2000 2000 2000 2000 2000 2000 2000 0.000 4.400 4.400
0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 4
28.00 29.00 30.00 33.00 34.00 33.00 37.00 39.00 37.00 38.00 29.00 29.00 27.00 28.00 31.00 34.00 36.00 37.00 33.00 31.00 34.00 36.00 38.00 38.00 38.00 35.00 36.00 32.00 29.00 29.00 30.00 33.00 31.00 30.00 29.00 32.00 33.00 32.00 30.00 33.00 34.00 33.00 28.00 29.00 32.00 35.00 34.00 34.00 33.00 33.00 33.00 33.00 33.00 33.00 31.00 27.00 28.00 20.00 20.00 23.00 29.00 29.00 28.00 30.00 24.00
14.00 17.00 12.00 13.00 16.00 16.00 17.00 20.00 20.00 20.00 16.00 12.00 12.00 13.00 14.00 16.00 16.00 16.00 19.00 16.00 17.00 16.00 19.00 20.00 18.00 20.00 16.00 16.00 16.00 11.00 11.00 12.00 21.00 13.00 14.00 14.00 16.00 16.00 14.00 13.00 14.00 14.00 15.00 13.00 12.00 13.00 17.00 17.00 17.00 17.00 13.00 15.00 13.00 14.00 12.00 12.00 13.00 9.00 8.00 5.00 8.00 8.00 11.00 12.00 15.00
619.0 629.8 707.8 705.1 680.2 676.8 669.1 659.5 373.0 648.2 531.1 699.6 670.6 685.9 661.2 655.9 652.1 635.0 559.4 601.7 616.6 625.2 630.2 605.8 597.1 619.7 627.4 609.8 635.5 641.8 625.0 601.4 419.3 555.8 564.7 498.7 511.9 576.7 585.1 562.8 568.6 571.4 575.3 506.4 545.5 500.2 540.0 525.1 510.2 448.1 473.5 504.0 519.6 506.6 485.0 441.1 465.4 314.6 492.7 473.5 487.7 462.0 446.6 439.9 265.2
5.50 5.50 1.50 3.25 0.00 0.00 1.50 1.50 1.50 3.25 4.00 3.00 4.00 3.25 0.00 0.00 0.00 1.50 3.25 1.50 1.50 0.75 0.00 1.50 1.50 1.50 1.50 1.50 3.00 1.50 1.50 1.50 1.50 1.50 2.25 0.75 1.50 1.50 0.75 1.50 2.25 1.50 3.00 0.00 0.75 2.25 0.75 1.50 0.00 0.75 2.25 0.75 0.00 0.75 1.50 2.25 1.50 4.75 3.00 0.00 0.00 0.75 0.75 0.75 0.00
202.5 202.5 67.5 67.5 0.0 67.5 67.5 22.5 67.5 22.5 67.5 67.5 67.5 22.5 67.5 67.5 67.5 67.5
247.5 22.5
247.5 67.5 67.5 67.5 22.5 247.5 22.5
247.5 247.5 22.5 202.5 67.5 247.5 0,0
22.5 67.5 67.5
247.5 22.5 67.5 67.5 67.5 22.5 22.5 67.5 67.5
202.5 22.5 67.5 67.5 67.5 67.5 22.5 22.5 22.5 67.5 22.5
202.5 247.5 22.5 337.5 67.5 22.5 22.5 0.0
10.6 12.2 7.6 7.7 9.3
11.8 12.8 10.8 9.7 7.3 9.3 4.2 6.3 5.6 7.1 7.3 6.8 8.6 9.4 11.5 8.9 9.6
12.4 9.8 9.7 8.5 5.7
10.8 6.2 4.7 4.6 6.3 15.4 7.1 7.8 9.5
11.7 2.3 6.7 6.1 6.0 9.9 7.7 8.0 4.6 7.1 9.9
13.2 15.0 12.3 8.3 8.7 7.8 4.8 6.8 8.7 9.3 8.0 4.4 5.0 5.7 7.7 9.0
10.0 14.2
222
ANEJO I: Archivos de datos de clima
24.00 27
01.00 02.00
28 16.00 17.00 21.00
29 02.00 03.00 14.00 15.00
30 1 2 3 4 5 6 7 8 9
10 11
14.00 15.00 17.00 18.00 22.00 24.00
12 00.00 01.00 04.00 05.00
13 14 15
18.00 19.00
16 17 18 19 20
11.00 12.00 20.00 22.00
21 00.00 02.00 05.00 09.00 12.00 23.00 24.00
22 00.00 01.00 08.00 O! .00
23 24 25 26 27
90 10 10 10 10 10 10 10 10 10 10 10
10
10 10 10
10 10 10 10 10
10
4.500 2000 0.000 1.200 2000 0.000 1.600 2.000 2000 0.000 0.400 0.400 0.500 2000 2000 2000 2000 2000 2000 2000 2000 2000 2000 2000 2000 0.000
11.600 11.600 11.700 11.700 13.800
2000 0.000 3.600 3.600 3.700 2000 2000 2000 0.000 0.400 2000 2000 2000 2000 2000 0.000 0.600 0.600 3.000 2000 0.000
10
10 10 10 10 10
600 900 900 200 200
6.300 2000 0.000 5.200 5.200 5.300 2000 2000 2000 2000 2000
O O O O O
27.00
21.00
20.00
20.00 21.00 25.00 28.00 29.00 28.00 24.00 24.00 26.00 26.00 22.00 17.00
17.00
1 6 . 0 0 1 6 . 0 0 1 7 . 0 0
1 9 . 0 0 2 1 . 0 0 2 3 . 0 0 2 4 . 0 0 1 7 . 0 0
1 7 . 0 0
1 0 . 0 0 4 4 3 . 8 0 . 0 0 2 2 . 5 1 1 . 0
1 1 . 0 0 1 3 2 . 2 • 0 . 0 0 2 4 7 . 5 8 .6
1 0 . 0 0 2 6 0 . 9 2 . 2 5 2 0 2 . 5 7 .4
5 .00 3 7 5 . 4 6 .00 3 5 5 . 2
1 2 . 0 0 4 5 6 . 0 6 .00 4 3 1 . 3 8 .00 4 0 9 . 7
1 0 . 0 0 3 4 6 . 8 1 1 . 0 0 4 2 7 . 2
6 .00 4 2 6 . 7 6 .00 4 2 9 . 8 7 . 0 0 4 0 1 . 8
1 4 . 0 0 4 2 2 . 6 1 2 . 0 0 9 1 . 7
7 . 0 0 3 7 2 . 0
4 . 0 0 3 3 1 . 0 6 .00 3 7 5 . 6 2 . 0 0 2 9 4 . 7
7 .00 3 8 3 . 5 5 . 0 0 3 6 0 . 5 4 . 0 0 3 4 9 . 0
1 0 . 0 0 3 2 1 . 1 9 .00 8 6 . 4
9 .00 1 1 3 . 3
2 1 . 0 0 1 1 . 0 0 2 8 4 . 6
2 2 . 0 0 1 1 . 0 0 2 9 5 . 7 2 3 . 0 0 1 1 . 0 0 2 8 6 . 1 2 2 . 0 0 1 0 . 0 0 2 7 8 . 4 2 2 . 0 0 1 1 . 0 0 2 5 2 . 5 2 2 . 0 0 7 . 0 0 3 0 0 . 0
0.00 ,50 ,50
0.00 0.00 0.75 2.25 2.25 0.00 0.75 3.00 4.75
1.50 1.50 0.00
3.00 0.00 0.00 0.00 0.00
22.5 202.5 90.0 22.5 22. 67, 22. 22. 0.0 67.5
247.5 247.5
0.75 202.5
5. 6. 4. 3. 3. 3. 3. 1. 3. 0.8 5.9 12.7
4.6
22.5 2.6 180.0 2.9
0.0 3.9
247.5 3.3 247.5 4.2 22.5 4.7 67.5 7.5 67.5 8.4
0.75 112.5 10.1
2.25 67,5 11.1
4, 4, 0, 0. 0,
.00
.75
.75
.75
.00
22.5 22 .5 67.5
337.5 22.5
9 . 9 10.8
9 . 8 10.4
9.3
223
ANE30 I: Archivos de datos de clima
28 29 30
07.00 08.00 22.00 24.00
31 00.00 05.00
1 09.00 10.00
2 00.00 05.00 10.00 18.00 20.00 21.00
3 4
10.00 11.00
5 01.00 06.00 10.00 20.00 21.00
6 02.00 03.00 04.00 05.00 16.00 17.00
7 8 9
10 10.00 11.00
11 12 13
00.00 01.00 03.00 10.00 11.00
14 15
05.00 06.00
16 10.00 11.00 22.00 24.00
17 03.00 04.00
18 10.00 11.00
19 20
10 10 10
10
11
11
11 11
11
11
11 11 11 11
11 11 11
11 11
11
11
11
11 11
2000 2000 2000 0.000 0.100 0.100 1.700 2000 0.000 6.000 2000 0.000 0.400 2000 0.000 2.500 2.500 9.500 9.500 14.700 2000 2000 0.000 0.400 2000 0.000 10.000 10.400 10.400 10.500 2000 0.000 0.100 0.100 10.500 10.500 10.600 2000 2000 2000 2000 0.000 0.400 2000 2000 2000 0.000 0.600 0.600 1.300 5.300 2000 2000 0.000 0.400 2000 0.000 0.400 0.400 0.600 2000 0.000 0.400 2000 0.000 0.400 2000 2000
0 0 4
2
2
6
0 2
5
6
0 0 0 2
0 0 5
0 2
4
2
2
0 0
23, 20, 17.
17,
16
12,
14, 13
13,
15,
13. 11. 12. 13.
12, 17. 14.
10. 12.
10.
11.
13.
14. 13.
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00 ,00 ,00
,00 .00 ,00
,00 ,00
,00
00
00
00 00
6.00 8.00 4.00
3.00
7.00
8.00
5.00 6.00
6.00
7.00
3.00 2.00
-1.00 -1.00
3.00 7.00 3.00
1.00 1.00
-1.00
1.00
-2.00
0.00 5.00
325.0 239.5 263.5
334.3
314.4
32.9
290.4 239.3
29.8
261.6
247.0 184.1 294.2 263.0
85.0 110.6 193.0
149.8 273.8
146.9
214.1
252.5
237.8 96.0
0.75 0.00 3.25
0.75
1.50
3.00
3.00 0.75
4.75
3.00
3.00 1.50 0.00 0.00
0.00 0.00 2.25
0.00 2.25
0.00
3.00
0.00
1.50 2.25
22 22
247,
22
22
202
292 247
202
247
202, 202,
0. 22,
67. 57.
202.
337, 67,
90,
337.
247.
22. 247.
.5
.5
.5
.5
.5
.5
.5
.5
.5
.5
.5
.5
.0
.5
,5 .5 .5
.5 ,5
.0
,5
,5
5 5
9, 9, 7,
6
4
9
4 1
8,
1,
0, 1. 0. 0.
5, 8, 7,
2, 0,
2,
4.
2.
4. 4.
.3
.9
.4
.3
.5
.0
.0
.6
.9
.6
.4
.7
.9
.7
,0 .5 ,6
.6
.7
,0
9
2
4 3
224
ANE301: Archivos de datas de clima
21 2 3 . 0 0 2 4 . 0 0
22 1 1 . 0 0 2 4 . 0 0
23 0 4 . 0 0 0 6 . 0 0 0 7 . 0 0 0 8 . 0 0
24 1 3 . 0 0 1 5 . 0 0 2 0 . 0 0
25 26 27 28 29
0 6 . 0 0 0 8 . 0 0 1 1 . 0 0 1 4 . 0 0
30 1 0 . 0 0 1 1 . 0 0
1 2 3 4 5 6 7
1 9 . 0 0 2 0 . 0 0
0 9 . 0 0 10 .00 15 .00 1 7 . 0 0 1 9 . 0 0 2 0 . 0 0 2 1 . 0 0 2 2 . 0 0
0 1 . 0 0 0 2 . 0 0 1 4 . 0 0 15 .00
10 1 3 . 0 0 15 .00
11 12
1 2 . 0 0 1 3 . 0 0
13 14
07 .00 0 8 . 0 0 2 0 . 0 0 2 1 . 0 0 2 2 . 0 0 2 4 . 0 0
15 04 .00 06 .00
11 2000 0.000 0.200
11 2000 0.000
12.900 11 2000
0.000 7.800 7.800 8.000 2000 0.000 7.400 7.900 2000
11
11 11 11 11 11
11
12 12 12 12 12 12 12
8 12
9 12
12
12 12
12 12
12
2000 2000 2000 2000 0.000 9.400 9.400 9.700 2000 0.000 0.200 2000 2000 2000 2000 2000 2000 2000 0.000 1.600 2000 0.000 0.100 0.100 0.500 0.500 2.100 2.100 2.200 2000 0.000 0.400 0.400 0.800 2000 0.000 0.200 2000 2000 0.000 0.400 2000 2000 0.000 0.100 0.100 0.200 0.200 2.600 2000 0.000 0.800
12.00
11.00
14.00
7.00
14.00 18.00 17.00 19.00 15.00
10.00
1 2 . 0 0 1 2 . 0 0
9 .00 1 3 . 0 0 1 0 . 0 0 1 3 . 0 0 1 7 . 0 0
1 3 . 0 0
1 1 . 0 0
3 . 0 0 1 9 5 . 1
,00 3 1 . 7
4 . 0 0 2 5 0 . 6
0 . 0 0 5 0 . 2
5 . 0 0 1 2 7 . 4 1 1 . 0 0 1 9 2 . 2
6 .00 2 0 2 . 8 4 . 0 0 2 0 8 . 6 6 .00 6 8 . 6
3 . 0 0 8 5 . 2
8 .00 6 3 . 8 4 . 0 0 1 6 2 . 0 0 .00 7 4 . 9 6 .00 8 9 . 8 4 . 0 0 4 9 . 0 6 .00 5 4 . 5 9 .00 6 0 . 0
6 .00 1 0 5 . 6
1 2 . 0 0 4 . 0 0 1 5 7 . 2
3 . 0 0 7 7 .
1 4 . 0 0 3 .00 1 6 3 . 4 1 3 . 0 0 1.00 1 5 5 . 0
1 2 . 0 0 1.00 1 2 0 . 7 1 2 . 0 0 4 . 0 0 9 8 . 9
2 . 2 5 2 0 2 . 5 7 . 0
0 . 7 5 2 0 2 . 5 9 . 3
3 . 0 0 2 0 2 . 5 8 .7
1.50 3 3 7 . 5 3 . 7
0 . 7 5 1 8 0 . 0 1 0 . 0 4 . 7 5 2 4 7 . 5 1 2 . 5 1.50 2 0 2 . 5 9 .0 1.50 6 7 . 5 6 .7 0 .75 2 4 7 . 5 8 .0
0 . 0 0 1 5 7 . 5
0 . 7 5 3 . 0 0 0 . 0 0 0 . 0 0 0 . 0 0 0 . 7 5 4 . 0 0
2 0 2 . 5 2 0 2 . 5
0 . 0 2 2 . 5
3 3 7 . 5 2 9 2 . 5 2 0 2 . 5
0.00 202.5
6.8
9.2 4.6 4.0 7.2 5.3 10.0 8.0
7.3
1.50 247.5 5.9
0.00 337.5 6.1
0.75 67.5 5.6 0.75 292.5 3.6
0.00 67.5 4.3 0.00 247.5 6.2
11.00 1.00 225. 0.75 247.5 0.3
225
ANE301: Archivos de datos de clima
16 11.00 12.00
17 11.00 12.00
18 19
11.00 12.00
20 21 22
06.00 07.00 08.00 24.00
23 00.00 02.00 03.00 04.00 05.00 07.00 08.00 09.00 18.00 24.00
24 00.00 03.00 10.00 11.00 15.00 17.00 20.00 21.00 22.00 23.00
25 04.00 05.00 15.00 17.00 23.00 24.00
26 03.00 04.00 12.00 15.00 16.00 20.00
27 16.00 17.00
28 10.00 11.00 16.00
29 30
02.00 04.00 05.00 07.00 13.00 14.00
12
12
12 12
12 12 12
12
12
12
12
12
12
12 12
2000 0.000 0.400 2000 0.000 0.400 2000 2000 0.000 0.400 2000 2000 2000 0.000 0.100 0.100 9.700 2000 0.000 9.600 9.600 9.700 9.700
11.300 11.300 11.400 11.400 12.700 2000 0.000 2.600 2.600 7.000 7.000 7.400 7.400 7.500 7.500 7.600 2000 0.000 0.100 0.100 0.800 0.800 5.100 2000 0.000 0.100 0.100 1.400 1.400 9.400 2000 0.000 0.400 2000 0.000 3.200 5.700 2000 2000 0.000 0.400 6.400 7.600 7.600 7.700
2
2
0 2
0 0 4
10
10
6
6
2
3
0 8
10.00
8.00
9.00 11.00
10.00 13.00 9.00
10.00
11.00
9.00
18.00
17.00
9.00
11.00 11.00
-2,
-3,
2, 0.
0 2, 7.
6,
7,
6.
11,
6.
3.
8. 3.
,00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
,00 ,00
214.6
201.1
80.4 162.2
136.6 127.4 12.0
90.0
63.8
61.9
37.9
109.7
43.9
98.9 196.3
0.00
0.00
0.75 0.75
0.00 0.75 7.25
3.00
1.50
3.00
1.50
3.00
3.00
3.00 5.50
22.5
0.0
337.5 22.5
67.5 67.5
112.5
202.5
157.5
202.5
202.5
202.5
202.5
292.5 292.5
1.
0.
3, 2,
1, 2. 5.
6.
6,
5,
5.
3.
4.
5. 0.
.0
.3
.5
.2
.5
.9
.0
.0
.6
.9
.8
,2
,1
,1 ,9
226
ANE301: Archivos de datos de clima
17.00 7.700 18.00 7.800
31 12 2000 O 7.00 -1.00 92.2 0.75 67.5 1.5
227
ANEJO I: Archivos de datos de clima
ARCHIVO DE CLIMA 15MINTA2000 GENERADO CON BPCDG
0.00 l i o
Station: Torrejon de Ardoz Latitude Longitude Elevation (m) Obs. Years Beginning year Years simulated 40.29 3.27 611 14 2000 1
Observed monthly ave max temperatura (C) 9.61 16.76 18.18 16.13 24.19 31.13 32.03 32.74 28.90 21.48 13.17 12.94
Observed monthly ave min temperatura (C) -1.74 1.10 1.50 -1.00 4.32 5.73 10.74 14.00 15.61 15.81 12.20 0.25 Observed monthly ave solar radiation (Langleys)
324.0
68.2
203.9 301.0 421 Observed 33.9 day
1 2
11.00 12.00
3 11.00 13.00
4 06.00 07.00
5 16.00 17.00
6 15.00 16.00
7 11.00 12.00
8 11.00 12.00
9 07.00 08.00 11.00 14.00 15.00 16.00 19.00 20.00
10 11.00 12.00
11 12.00 13.00
12 11.00 12.00
13 19.00 20.00 23.00 24.00
14 00.15 01.00 01.15
:
.0 412 monthly ave : 1.8 27
mon year :
1 1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
2000 2000 0.000 0.400 2000 0.000 0.300 2000 0.000 0.100 2000 0.000 0.400 2000 0.000 0.400 2000 0.000 0.400 2000 0.000 0.400 2000 0.000 0.100 0.100 0.800 0.800 2.400 2.400 2.500 2000 0.000 0.400 2000 0.000 0.400 2000 0.000 0.400 2000 0.000 0.100 0.100 0.900 2000 0.000 0.300 0.300
.5 72 nbrkpt (mm) 0 2
2
2
2
2
2
2
8
2
2
2
4
34
.3 384. 8 393.8 522.5 rainfall (mm) .1 54. tmax (C)
11.00 11.00
9.00
8.00
1.00
10.00
13.00
12.00
7.00
8.00
10.00
9.00
8.00
5.00
1 17.3 17.1 tmin rad (C) (ly/day) -2.00 211.2 -3.00 213.1
-3.00 199.7
-1.00 123.8
-2.00 52.6
-2.00 209.8
-2.00 224.9
-2.00 191.8
-1.00 92.2
0.00 237.6
0.00 216.0
-3.00 219.6
-4.00 151.0
2.00 62.9
683.3 676.5 597
0.0 w-vel w m/sec
0.00 0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
1.50
4.75
1.50
0.00
0.00
0.75
9.2 25 -dir ( deg 157.2 4.6
67.5
22.5
247.5
67.5
67.5
22.5
337.5
22.5
22.5
22.5
22.5
157.5
.5 46
.1 9 lew (C) 0.2 0.1
0.3
0.8
0.7
0.6
0.7
0.9
2.3
1.7
0.1
1.1
0.5
2.3
228
ANEJO I: Archivos de datos de clima
01.45 02.30 03.00 03.15 03.30 03.45 04.00 04.15 04.30 04.45 05.00 05.15 06.00 06.15 06.30 06.45 07.00 07.45 09.00 09.15 10.45 11.00 13.30 13.45 14.00 14.15 15.15 15.30 17.00 17.30 17.45
15 06.00 07.00
16 15.00 16.00
17 18
11.00 12.00 13.00
19 10.00 11.00
20 21
11.00 12.00
22 11.00 12.00 15.00 16.00
23 11.00 12.00
24 25
11.00 12.00
26 18.00 19.00 20.00
27 00.45 01.00
0.500 1.100 1.300 1.600 2.300 2.900 2.900 3.900 4.300 4.500 5.000 5.400 6.900 7.600 8.100 8.300 8.300 8.400 8.400 8.500 8.500 8.600 8.600
10.100 12.500 14.200 14.200 14.300 14.300 14.700 14.800
1 2000 0.000 0.400
1 2000 0.000 0.100
1 2000 1 2000 0.000 0.600 5.000
1 2000 0.000 0.400
1 2000 1 2000 0.000 0.400
1 2000 0.000 0.400 0.400 0.500
1 2000 0.000 0.400
1 2000 1 2000 0.000 0.400
1 2000 0.000 0.800 1.200
1 2000 0.000 0.100
.00 1.00 2 1 4 . 8 4 . 0 0 6 7 . 5 0 . 5
1 0 . 0 0 0 .00 2 2 1 . 5 1.50 6 7 . 5 1.0
O 1 1 . 0 0 - 1 . 0 0 2 3 2 . 6 0 .00 2 2 . 5 0 . 6 3 1 0 . 0 0 - 3 . 0 0 2 2 8 . 7 0 . 0 0 6 7 . 5 0 . 1
1 4 . 0 0 - 3 . 0 0 2 6 8 . 3 3 .00 6 7 . 5 2 . 2
O 1 0 . 0 0 - 3 . 0 0 2 4 7 . 9 0 . 7 5 2 2 . 5 1.4 2 1 0 . 0 0 - 4 . 0 0 2 5 2 . 5 0 .00 6 7 . 5 0 . 7
9 .00 - 4 . 0 0 2 4 8 . 6 0 . 0 0 6 7 . 5 1.
9 .00 - 4 . 0 0 2 7 1 . 0 1.50 2 9 2 . 5 2 . 5
O 7 . 0 0 - 4 . 0 0 2 6 4 . 7 0 .00 2 9 2 . 5 3 . 8 2 6 .00 - 4 . 0 0 2 5 8 . 0 0 .00 3 3 7 . 5 5 . 1
.00 - 2 . 0 0 4 4 . 9 0 . 7 5 6 7 . 5 0 . 9
9 .00 2 . 0 0 1 4 1 . 6 0 . 7 5 6 7 . 5 2 . 5
229
ANEJO I: Archivos de datos de clima
01.45
02.15 03.00 03.15
28 29
11.00 12.00
30 11.00
12.00 31
10.00 11.00
1 16.00 17.00 18.00 19.00
22.00 23.00
2 3
4 5
6 7
10.00 11.00
8
09.00 10.00
9 10
11 12
13 14
15 16 17
18 19
20 21
22 23
24 25
26 27
28 29
1 2
3 4 5 6 7
8 9
10 11
12 13
14 15
1 1
1
1
2
2 2
2 2
2 2
2
2 2
2 2
2 2
2 2
2 2 2
2 2
2 2
2 2
2 2
2 2
3 3 2
3 3 3 3
3 3
3 3
3 3
3 3
0.100
0.500 2.000 2.100 2000 2000
0.000 0.400
2000 0.000
0.400 2000
0.000 0.400
2000 0.000 0.800
0.800 0.900
0.900 1.000
2000 2000
2000 2000
2000 2000
0.000 0.400 2000
0.000 0.400
2000 2000
2000 2000
2000 2000
2000 2000
2000 2000 2000
2000 2000
2000 2000
2000 2000
2000 2000
2000 2000
2000 2000 2000 2000 2000
2000 2000
2000 2000
2000 2000
2000 2000
2000 2000
0 2
2
2
6
0 0
0 0
0 2
2
0 0
0 0
0 0
0 0
0 0 0
0 0
0 0
0 0
0 0
0 0
0 0 0 0 0
0 0
0 0
0 0
0 0
0 0
12.00 13.00
16.00
16.00
12.00
16.00 17.00
17.00 15.00
14.00 14.00
16.00
17.00 16.00
16.00 16.00
15.00 20.00
19.00 15.00
16.00 10.00 19.00
19.00 18.00
15.00 17.00
18.00 20.00
19.00 20.00
20.00 20.00
17.00 17.00 19.00 20.00 20.00 20.00 20.00
23.00 24.00
23.00 24.00
20.00 21.00
21.00 21.00
2.00 -2.00
-2.00
0.00
1.00
5.00 1.00
-1.00 0.00
-2.00 0.00
3.00
2.00 0.00
2.00 2.00
-2.00 3.00
3.00 1.00
1.00 -3.00 1.00
2.00 1.00
1.00 2.00
2.00 2.00
2.00 1.00
1.00 1.00
2.00 1.00
-1.00 0.00 4.00 4.00 5.00
5.00 3.00
5.00 4.00
6.00 5.00
5.00 7.00
250.6 267.6
278.9
224.2
71.0
288.7 288.5
288.2 237.8
249.1 210.7
253.4
258.7 283.2
206.9 342.2
288.0 298.1
331.9 314.9
374.2 330.5 358.1
364.3 347.3
249.1 319.4
379.7 379.0
369.6 387.6
290.9 368.6
419.3 422.6 412.3 390.2 403.2
374.6 324.2
423.8 425.5
393.1 418.3
444.0 343.0
469.7 466.3
0.00 0.00
0.00
0.00
0.00
1.50 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00
0.75
0.00 0.75
0.00 1.50
0.75 0.75
0.00 1.50
1,50 0.00 1.50
0.75 0.00
3.25 1.50
0.00 0.00
1.50 0.00
0.75 1.50
0.00 0.75 1.50 0.00 0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.75
0.00 1.50
2.25 3.00
22.5 22.5
0.0
0.0
247.5
202.5 22.5
67.5 67.5
22.5 202.5
22.5
292.5 67.5
0.0 22.5
22.5 22.5
67.5 67.5
22.5 22.5 67.5
22.5 67.5
0.0 22.5
22.5 292.5
67.5 22.5
22.5 22.5
292.5 22.5 22.5 22.5 67.5 22.5 22.5
22.5 22.5
0.0 67.5
22.5 22.5
22.5 22.5
3.5 1.5
1.1
2.7
5.7
7.6 2.6
0.3 1.7
0.0 3.4
5.9
4.2 3.4
4.8 1.0
0.5 4.4
5.1 2.3
2.5 4.4 3.0
3.3 2.2
4.2 3.9
3.7 4.2
0.0 0.8
2.8 2.8
2.8 2.4
0.6 3.4 4.7
5.1 6.4
3.5 2.0
1.2 3.5
2.9 5.4
9.0 4.1
230
ANEJO I: Archivos de datos de cuma
1 6 17 18 19 2 0
2 2 . 1 5 2 2 . 3 0 2 2 . 4 5 2 3 . 0 0 2 3 . 1 5
2 1 0 1 . 4 5 0 2 . 0 0 0 2 . 1 5 0 2 . 3 0 0 2 . 4 5 0 3 . 0 0 0 3 . 1 5 0 3 . 3 0 0 3 . 4 5 0 4 . 0 0 0 4 . 3 0 0 4 . 4 5 0 5 . 0 0 0 5 . 1 5 0 9 . 0 0 0 9 . 1 5
22 1 7 . 0 0 1 8 . 0 0 2 4 . 0 0
2 3 0 8 . 0 0 0 9 . 0 0 1 0 . 0 0 1 1 . 0 0 1 2 . 0 0 1 3 . 0 0 2 0 . 0 0 2 1 . 0 0
24 0 8 . 0 0 0 9 . 0 0
2 5 2 6 27 28 29 30
1 1 . 0 0 1 3 . 0 0 2 3 . 4 5 2 4 . 0 0
3 1 0 0 . 0 0 0 0 . 1 5 0 0 . 3 0 0 1 . 0 0 0 1 . 1 5 0 5 . 0 0 0 5 . 3 0 0 5 . 4 5 06 .00
1 05 .00 10 .00
2 0 5 . 3 0
3 3 3 3 3
3
3
3
3
3 3 3 3 3 3
3
4
4
2000 2000 2000 2000 2000
0 .000 3 .200 5 .700 6 . 2 0 0 6 .400
2000 0 .000 0 .100 0 .100 0 . 2 0 0 0 . 7 0 0 1.700 3 . 5 0 0 4 . 9 0 0 5 .700 6 .000 6 .000 6 .700 7 .200 7 . 4 0 0 7 . 4 0 0 7 . 5 0 0
2000 0 .000 2 . 4 0 0 4 . 8 0 0
2000 0 . 0 0 0 0 . 6 0 0 0 .600 0 .700 0 . 7 0 0 3 .100 3 . 1 0 0 3 . 4 0 0
2000 0 .000 0 .400
2000 2000 2000 2000 2000 2000
0 . 0 0 0 2 . 4 0 0 2 . 4 0 0 2 . 5 0 0
2000 0 .000 0 . 3 0 0 1.000 1.200 1.600 1.600 1.800 2 . 4 0 0 2 . 5 0 0
2000 0 . 0 0 0 5 .000
2000 0 . 0 0 0
0 0 0 0 5
16
3
8
2
0 0 0 0 0 4
9
2
4 1
2 1 . 0 0 2 0 . 0 0 2 2 . 0 0 1 8 . 0 0 1 6 . 0 0
1 5 . 0 0
1 2 . 0 0
1 5 . 0 0
1 6 . 0 0
1 6 . 0 0 1 5 . 0 0 1 6 . 0 0 1 0 . 0 0 1 3 . 0 0 1 0 . 0 0
1 7 . 0 0
1 7 . 0 0
1 3 . 0 0
5 . 0 0 3 .00 6 .00 4 . 0 0 5 . 0 0
7 . 0 0
8 .00
7 . 0 0
5 .00
3 . 0 0 1.00 4 . 0 0 2 . 0 0
- 2 . 0 0 4 . 0 0
6 .00
2 . 0 0
7 . 0 0
4 9 9 . 9 4 6 6 . 3 4 8 1 . 4 5 0 7 . 6 3 2 2 . 8
1 3 6 . 1
5 7 . 6
3 3 7 , 9
4 5 3 . 8
3 4 4 . 4 4 8 1 . 4 3 6 8 . 4 4 4 8 . 6 4 6 7 . 5 1 1 8 . 8
4 0 5 . 8
5 1 1 . 2
8 1 . 8
1.50 0 . 0 0 4 . 7 5 3 . 2 5 1.50
1.50
0 . 0 0
1.50
1.50
0 . 7 5 1.50 1.50 3 . 2 5 0 . 7 5 0 .00
0 .00
0 .00
7 . 2 5
2 2 . 5 2 2 . 5 2 2 . 5 2 2 . 5 2 2 . 5
1 1 2 . 5
2 2 . 5
2 0 2 . 5
2 4 7 , 5
6 7 . 5 2 2 . 5
2 9 2 . 5 6 7 . 5 2 2 . 5
0 . 0
2 9 2 . 5
2 2 . 5
1 5 7 . 5
2 . 9 0 , 4 1 . 0 3 . 6 4 . 7
5 . 8
7 . 1
5 . 5
3 . 3
3 . 3 0 . 5 2 . 6 2 . 5 2 . 8 2 . 8
4 . 2
2 . 8
7 . 9
231
ANDO I: Archives de datos de clima
0 5 . 0 6 . 0 6 . 0 6 , 0 6 . 0 7 , 0 7 , 0 8 . 0 8 . 0 8 . 0 8 . 0 9 ,
09, 0 9 , 1 0 , 1 1 , 1 1 , 1 1 , 1 2 , 1 2 , 1 2 , 1 3 , 1 3 , 1 4 , 1 4 , 1 8 , 1 9 , 1 9 , 1 9 , 1 9 , 2 0 . 2 0 . 2 1 . 2 1 . 2 1 . 2 1 , 2 2 . 2 2 . 2 3 . 2 3 .
0 3 . 0 4 . 0 9 . 1 0 . 1 1 . 1 3 . 1 4 . 1 9 . 2 0 . 2 1 . 2 2 .
0 1 . 0 2 . 1 2 . 1 3 . 2 3 . 2 4 .
0 2 . 0 3 . 0 9 . 1 0 .
0 9 . 1 0 .
. 4 5
. 0 0
. 1 5 , 3 0 . 4 5 . 3 0 . 4 5 . 0 0 . 1 5 . 3 0 . 4 5 . 0 0
. 1 5
. 3 0
. 4 5
. 1 5
. 3 0
. 4 5
. 0 0
. 1 5
. 3 0
. 0 0
. 1 5
. 0 0
. 1 5
. 3 0
. 0 0
. 1 5
. 3 0
. 4 5
. 0 0
. 4 5
. 0 0
. 1 5
. 3 0
. 4 5
. 0 0
. 1 5 , 1 5 . 3 0
3 , 0 0 . 0 0 . 0 0 , 0 0 . 0 0 , 0 0 . 0 0 , 0 0 , 0 0 , 0 0 , 0 0
4 . 0 0 . 0 0 . 0 0 , 0 0 . 0 0 ,00
5 , 0 0 00 00 00
6 7
00 00
0 . 1 0 0
0 . 8 0 0 1 . 4 0 0 1 . 6 0 0 1 . 7 0 0 1 . 7 0 0 2 . 1 0 0 2 . 6 0 0 3 . 3 0 0 3 . 7 0 0 3 . 8 0 0 4 . 1 0 0 4 . 5 0 0 4 . 7 0 0 4 . 7 0 0 4 . 9 0 0 5 . 3 0 0 5 . 9 0 0 6 . 4 0 0 6 . 8 0 0 7 . 0 0 0 7 . 0 0 0 7 . 2 0 0 7 . 2 0 0 7 . 4 0 0 7 . 4 0 0 7 . 6 0 0 7 . 9 0 0 8 . 0 0 0 8 . 0 0 0 8 . 1 0 0 8 . 1 0 0 8 . 5 0 0 9 . 8 0 0
1 0 . 0 0 0 1 0 . 6 0 0 1 1 . 8 0 0 1 2 . 8 0 0 1 2 . 8 0 0 1 2 . 9 0 0
4 2000 0 . 0 0 0 0 .200 0 . 2 0 0 0 . 6 0 0 2 . 2 0 0 2 . 2 0 0 2 . 4 0 0 2 . 4 0 0 2 . 5 0 0 2 . 5 0 0 2 . 7 0 0
4 2 0 0 0
0 . 0 0 0 0 . 2 0 0 0 . 2 0 0 0 . 3 0 0 0 . 3 0 0 2 . 3 0 0
4 2 0 0 0 0 . 0 0 0 0 . 4 0 0 0 . 4 0 0 0 . 8 0 0
4 2 0 0 0 4 2 0 0 0
0 . 0 0 0 2 . 4 0 0
11 1 2 . 0 0 5 . 0 0 3 6 1 . 2 4 . 7 5 2 0 2 . 5 4 . 9
6 1 5 . 0 0 5 . 0 0 4 1 9 . 5 3 . 2 5 2 4 7 . 5 2 . 7
4 1 4 . 0 0 1.00 4 0 7 . 3 0 .00 2 9 2 . 5 0 . 3
O 1 5 . 0 0 0 .00 5 6 3 . 0 0 .00 6 7 . 5 1.1 2 2 0 . 0 0 5 .00 4 8 0 . 7 0 . 7 5 1 5 7 . 5 3 .0
232
ANEJO I: Archivos de datos de clima
8 4 2000 6 11.00 7.00 78.0 0.75 90.0 6.3 11.00 0.000 12.00 0.100 13.00 0.100 15.00 0.300 17.00 0.300 19.00 0.900
9 4 2000 8 14.00 8.00 176.6 1.50 157.5 7.9 00.00 0.000 0 2 . 0 0 0 .800 0 5 . 0 0 0 . 8 0 0 0 6 . 0 0 0 . 9 0 0 0 8 . 0 0 0 .900 1 0 . 0 0 1.100 1 1 . 0 0 1.100 1 2 . 0 0 1 .500
10 4 2000 6 1 4 . 0 0 6 .00 3 2 9 . 0 3 .00 2 0 2 . 5 3 . 1 0 1 . 0 0 0 .000 0 2 . 0 0 0 .400 0 3 . 0 0 0 .400 0 5 . 0 0 0 .600 0 6 . 0 0 0 .600 0 7 . 0 0 0 .700
11 4 2000 6 1 7 . 0 0 6 .00 5 2 8 . 0 2 . 2 5 2 2 . 5 4 . 1 0 1 . 0 0 0 .000 0 3 . 0 0 0 .400 0 4 . 0 0 2 . 0 0 0 0 6 . 0 0 2 . 4 0 0 1 1 . 0 0 2 . 4 0 0 1 2 , 0 0 2 . 7 0 0
12 4 2000 O 1 5 . 0 0 4 . 0 0 4 9 7 . 3 7 . 2 5 2 0 2 . 5 4 . 4 13 4 2000 O 2 6 . 0 0 8 .00 2 7 4 . 1 3 . 0 0 2 4 7 . 5 4 . 4 14 4 2000 13 1 6 . 0 0 4 . 0 0 3 8 9 . 8 5 . 5 0 2 0 2 . 5 5 . 3
0 3 . 0 0 0 .000 0 4 . 0 0 0 .200 0 5 . 0 0 0 .200 0 7 . 0 0 0 .500 0 8 . 0 0 0 .500 0 9 . 0 0 1.700 1 1 . 0 0 2 . 7 0 0 1 2 . 0 0 2 . 7 0 0 1 3 . 0 0 2 . 8 0 0 1 5 . 0 0 2 . 8 0 0 1 7 . 0 0 3 .200 2 0 . 0 0 3 . 2 0 0 2 1 . 0 0 3 . 3 0 0
15 4 2000 31 1 2 . 0 0 2 . 0 0 1 9 9 . 7 0 . 7 5 2 2 . 5 5 . 3 0 8 . 4 5 0 .000 0 9 . 0 0 0 .100 1 4 . 4 5 0 .100 1 5 . 3 0 0 . 4 0 0 1 5 . 4 5 0 .900 1 6 . 0 0 1.300 1 6 . 1 5 1.800 1 6 . 3 0 2 . 1 0 0 1 6 . 4 5 2 . 5 0 0 1 7 . 0 0 2 . 8 0 0 1 7 , 1 5 3 . 0 0 0 1 7 . 3 0 3 . 3 0 0 1 7 . 4 5 3 .700 18 .00 3 . 8 0 0 18 .30 4 . 4 0 0 1 8 . 4 5 4 . 5 0 0 19 .00 4 . 8 0 0 19 .30 5 .600 1 9 . 4 5 5 .800 2 0 . 0 0 6 . 5 0 0 2 0 . 1 5 6 .700
233
ANEIO I: Archivos de datos de clima
20, 21, 21. 21, 21, 22, 22, 23, 23, 23,
00, 01, 09, 10, 18, 19,
15, 17.
05. 05. 14. 15. 15. 15. 16. 15. 16. 20. 20. 20. 21. 21.
01. 01. 13. 13, 13, 13, 14, 14, 14, 14, 15,
20. 21.
08. 09. 10, 11. 17. 23. 24,
16, 17.
08. 09,
04,
,30 ,00 ,15 ,30 ,45 ,00 ,30 ,00 ,15 ,45 16 ,00 .00 .00 ,00 .00 .00 17 .00 .00 18 .00 .15 .15 .15 .30 .45 .45 .15 .45 .15 .30 .45 .15 .30 19 .15 .30 .00 .15 .30 .45 .00 .15 .30 .45 .00 20 21 .00 .00 22 .00 .00 .00 .00 .00 .00 .00 23 .00 .00 24 25 .00 .00 26 .00
7.200 7.800 8.000 8.600 8. 600 8.800 9.000 9.000 9.100 9.500
4 2000 0.000 0.800 0.800 0.900 0.900 1.000
4 2000 0.000 0.800
4 2000 0.000 0.100 0.100 0.500 0.800 1.200 1.600 1.600 1.800 1.800 2.100 2.300 2.300 2.400
4 2000 0.000 0.100 0.100 0.300 0.400 0.700 1.100 1.500 2.700 4.300 5.100
4 2000 4 2000 0.000 0.400
4 2000 0.000 0.100 0.100 1.300 4.600 4.600 4.700
4 2000 0.000 0.400
4 2000 4 2000 0.000 0.400
4 2000 0.000
1 5 . 0 0 8 .00 4 4 5 . 0 2 . 2 5 2 4 7 . 5 5-0
1 6 . 0 0 5 .00 5 1 1 . 0 5 .50 2 0 2 . 5 4 . 5
14 13.00 6.00 191.8 4.75 247.5 8.0
11 1 7 . 0 0 1 1 . 0 0 3 7 7 . 8 2 . 2 5 2 0 2 . 5 1 1 . 1
O 2 0 . 0 0 7 . 0 0 6 0 4 . 3 4 . 7 5 2 0 2 . 5 8 .7 2 2 2 . 0 0 9 .00 3 7 9 . 7 1.50 2 0 2 . 5 1 0 . 3
1 5 . 0 0 7 .00 1 9 8 . 7 3 .00 2 0 2 . 5 8 .5
1 5 . 0 0 4 . 0 0 5 7 9 . 6 3 .00 2 0 2 . 5 5 .2
O 1 8 . 0 0 5 . 0 0 5 5 9 . 0 1.50 2 4 7 . 5 5 . 9 2 2 2 . 0 0 5 . 0 0 619 .4 1.50 2 2 . 5 4 . 7
1 7 . 0 0 9 .00 6 3 6 . 5 2 . 2 5 2 0 2 . 5 4 . 6
234
ANEJO I: Archivos de datos de clima
0 5 . 0 0 0 .900 0 6 . 0 0 0 .900 0 7 . 0 0 1.000
27 4 2000 31 1 5 . 0 0 6 .00 4 5 5 . 8 1.50 2 2 . 5 6 .4 0 0 . 3 0 0 . 0 0 0 0 0 . 4 5 0 .100 0 1 . 0 0 0 .300 0 1 . 1 5 0 .600 0 2 . 1 5 0 . 6 0 0 0 2 . 3 0 0 .700 0 3 . 1 5 0 .700 0 3 . 3 0 0 .800 0 3 . 4 5 1.300 0 4 . 0 0 1.900 0 4 . 1 5 2 . 2 0 0 0 4 . 4 5 2 . 6 0 0 0 5 . 3 0 2 . 6 0 0 0 6 . 1 5 3 .200 0 6 . 3 0 3 . 5 0 0 0 6 . 4 5 3 ,700 0 7 . 1 5 4 . 3 0 0 0 7 . 3 0 4 . 4 0 0 0 7 . 4 5 4 . 8 0 0 0 8 . 0 0 5 .100 0 8 . 4 5 5 .400 0 9 . 0 0 5 . 6 0 0 1 0 . 1 5 6 .100 1 0 . 3 0 6 .300 1 0 . 4 5 6 .400 1 8 . 1 5 6 .400 1 8 . 3 0 6 .900 1 8 . 4 5 8 .100 1 9 . 0 0 8 .200 1 9 . 1 5 8 .200 1 9 . 4 5 8 . 4 0 0
28 4 2000 O 16.00 4,00 421,0 1,50 292.5 3.8 29 4 2000 4 16.00 6.00 260.6 0.75 157.5 6.1
06.00 0,000 1 0 . 0 0 1 .600 2 0 . 0 0 1.600 2 4 . 0 0 2 , 3 0 0
30 4 2000 4 16.00 10.00 276.0 0,75 22,5 7,8 01.00 0.000 0 2 . 0 0 0 ,400 1 6 , 0 0 0 ,400 1 7 , 0 0 0 ,500
1 5 2000 4 1 7 . 0 0 7 . 0 0 2 4 1 , 0 0 ,00 6 7 . 5 7 . 6 1 1 , 0 0 0 ,000 1 2 , 0 0 0 .400 2 0 , 0 0 0 ,400 2 1 , 0 0 0 ,500
2 5 2000 4 2 0 . 0 0 9 . 0 0 6 1 7 , 0 0 . 0 0 6 7 , 5 7 , 2 0 0 . 0 0 0 ,000 0 2 , 0 0 2 . 4 0 0 1 2 . 0 0 2 . 4 0 0 1 3 , 0 0 2 . 5 0 0
3 5 2000 O 2 3 . 0 0 9 .00 4 1 4 , 5 0 .75 6 7 . 5 8 .8 4 5 2000 13 1 8 . 0 0 1 0 . 0 0 2 5 9 . 0 1.50 2 4 7 . 5 1 0 . 4
0 5 , 0 0 0 ,000 06,00 0.100 0 5 . 1 5 0 ,100 0 5 , 3 0 0 .200 1 2 . 0 0 0 ,200 1 2 , 1 5 0 .300 1 4 . 3 0 0 .300 1 4 , 4 5 0 ,400 1 5 . 0 0 0 .400 1 5 , 1 5 0 .500
235
ANEJO I: Archivos de ciatos de clima
17.00 0.500 17.15 0.700 17.30 6.100
5 5 2000 4 19.00 7.00 307.7 0.75 67.5 9.3 01.00 0.000 02.00 0.100 17.00 0.100 18.00 1.700
6 5 2000 2 19.00 9.00 397.7 0.75 67.5 10.6 02.00 0.000 03.00 0.400
7 5 2000 15 1 9 . 0 0 9 .00 4 3 2 . 7 0 . 7 5 6 7 . 5 9 . 9 1 0 . 1 5 0 .000 1 0 . 3 0 0 .100 1 0 . 4 5 0 .300 1 1 . 3 0 0 .600 1 1 . 4 5 0 .900 12.00 3.000 1 2 . 1 5 4 .800 1 5 . 3 0 4 .800 1 6 . 0 0 5 .000 2 1 . 1 5 5 .000 2 1 . 4 5 5 .200 2 2 . 0 0 5 .400 2 3 . 0 0 5 .800 2 3 . 1 5 5 .800 2 3 . 3 0 5 .900
8 5 2000 24 1 6 . 0 0 9 .00 3 6 6 . 5 1.50 6 7 . 5 1 0 . 4 0 0 . 0 0 0 .000 0 0 . 1 5 0 .100 01.00 0.100 0 1 . 1 5 0 .200 0 2 . 3 0 0 .200 0 2 . 4 5 0 .300 1 4 . 1 5 0 .300 1 4 . 3 0 3 .900 1 4 . 4 5 6 .900 1 5 . 0 0 8 .500 1 5 . 1 5 9 .200 1 5 . 3 0 9 .300 1 9 . 0 0 9 .300 1 9 . 1 5 9 .400 1 9 . 3 0 9 .400 1 9 . 4 5 9 .600 2 0 . 4 5 9 .600 2 1 . 0 0 9 .700 2 1 . 1 5 1 0 . 0 0 0 2 1 . 3 0 1 0 . 5 0 0 2 1 . 4 5 1 1 . 9 0 0 2 2 . 0 0 1 2 , 0 0 0 2 3 . 3 0 1 2 . 0 0 0 2 3 . 4 5 1 2 . 1 0 0
9 5 2000 4 19.00 9.00 295.9 1.50 67.5 10.0 00.00 0.000 01.00 0.800 14.00 0.800 15.00 0.900
10 5 2000 O 20.00 9.00 559.9 2.25 67.5 10.0 11 5 2000 O 19.00 9.00 454.6 0.75 180.0 9.9 12 5 2000 O 23.00 8.00 525.1 1.50 67.5 9.8 13 5 2000 O 26.00 9.00 671.8 0.00 67.5 11.1 14 5 2000 2 29.00 10.00 674.4 0.75 67.5 12.4
06.00 0.000 07.00 0.400
15 5 2000 O 29.00 13.00 666.2 0.75 67.5 12.9 16 5 2000 8 29.00 13.00 637.4 1.50 22.5 10.9
20.30 0.000 20.45 0.100
236
ANEJO I: Archivos de datos de clima
2 2 . 0 0 0 .100 2 2 . 1 5 1.800 2 2 . 3 0 7 .300 2 2 . 4 5 7 .600 2 3 . 1 5 7 . 6 0 0 2 3 . 4 5 7 .800
17 5 2000 4 25.00 13.00 476.4 0.75 67.5 14.3 14.00 0.000 16.00 0.200 17.00 0.200 18.00 1.400
18 5 2000 2 28.00 13.00 661.9 2.25 67.5 14.6 06.00 0.000 07.00 0.400
19 5 2000 O 2 8 . 0 0 1 2 . 0 0 6 9 3 . 4 0 . 7 5 6 7 . 5 1 1 . 4 20 5 2000 O 2 8 . 0 0 1 2 . 0 0 6 6 3 . 6 2 . 2 5 6 7 . 5 1 2 . 2 21 5 2000 20 2 0 . 0 0 1 3 . 0 0 1 3 1 . 5 0 .00 2 4 7 . 5 1 4 . 4
1 3 . 1 5 0 . 0 0 0 1 3 . 3 0 0 .100 13.45 0.500 1 4 . 1 5 0 .900 17.00 0.900 1 7 . 1 5 1.100 1 7 . 3 0 1.200 1 7 . 4 5 1.400 1 8 . 0 0 1.700 1 8 . 1 5 3 .100 1 8 . 3 0 6 .200 1 0 . 3 0 6 .200 1 0 . 4 5 9 .500 1 8 . 4 5 9 .500 1 9 . 0 0 1 1 . 3 0 0 19.30 11.500 1 9 . 4 5 1 1 . 5 0 0 2 0 . 3 0 1 1 . 8 0 0 2 1 . 1 5 1 1 . 8 0 0 2 1 . 3 0 1 1 . 9 0 0
22 5 2000 2 2 4 . 0 0 1 1 . 0 0 5 9 1 . 1 0 . 7 5 2 0 2 . 5 1 0 . 5 0 4 . 0 0 0 . 0 0 0 0 5 . 0 0 0 .400
23 5 2000 2 27.00 11.00 663.4 0.75 67.5 9.9 06.00 0.000 07.00 0.400
24 5 2000 O 26.00 11.00 580.1 0.00 337.5 11.5 25 5 2000 O 26.00 14.00 543.1 0.00 67.5 11.5 26 5 2000 4 26.00 12.00 493.4 3.00 202.5 13.8
22.00 0.000 22.15 0.200 22.30 0.800 22.45 0.900
27 5 2000 2 25.00 10.00 600.7 1.50 67.5 9.7 05.00 0.000 06.00 0.400
28 5 2000 O 26.00 11.00 452.2 1.50 157.5 10.5 29 5 2000 O 30.00 13.00 723.4 1.50 22.5 13.0 30 5 2000 O 32.00 14.00 683.8 0.75 67.5 12.8 31 5 2000 O 34.00 14.00 719.8 0.00 67.5 12.5 1 6 2000 3 34.00 17.00 599.8 0.00 67.5 14.6
20.00 0.000 21.00 1.600 23.00 1.800
2 6 2000 5 31.00 15.00 648.7 0.75 67.5 14.6 02.45 0.000 0 3 . 0 0 0 . 7 0 0 0 3 . 1 5 0 . 8 0 0 0 7 . 3 0 0 .800 0 7 . 4 5 0 .900
3 6 2000 O 32.00 16.00 583.0 0.00 22.5 12.8 237
ANQO I: Archivos de datos de clima
08
09 09
10 10
10 10
11 11
11 11
12 12 12
15 16
16 16
00
01
10,
11.
01, 02,
4 .45
.15
.45
.00
.15
.30
.45
.00
.15
.30
.45
.00
.15
.30
.45
.00
.15
.30
5 6
7 8
9 10
.00
.00 11
12 13
14 15
16 17
18 19
20 21
22 23 24
25 26
27 28
29 30
1 2
3 4
5 6 7
8 9
10 .00
.00 11
12 13
14 15
16 17
.00
.00
6 2000 0.000
0.200 0.200
0.600 0.800 0.900 0.900
1.000 3.100 4.100 4.600
5.300 5.600 5.700
5.700 6.000
12.700 :
6 6
6 6
6 6
6
6 6
6 6
6 6
6 6
6 6
6 6 6
6 6
6 6
6 6
7 7
7 7
7 7 7
7 7
7
7
7 7
7 7
7 7
L3.800
2000 2000
2000 2000
2000 2000
0.000 0.800 2000
2000 2000
2000 2000
2000 2000
2000 2000
2000 2000
2000 2000
2000 2000 2000
2000 2000
2000 2000
2000 2000
2000 2000
2000 2000 2000 2000 2000
2000 0.000
1.400 2000
2000 2000
2000 2000
2000 2000
0.000 10.800
18
0 0
0 0
0 2
0
0 0
0 0
0 0
0 . 0
0 0
0 0 0 0 0
0 0
0 0
0 0
0 0
0 0 0
0 0 2
0
0 0
0 0
0 3
23.00
27.00 25.00
29.00 32.00
21.00 21.00
24.00
29.00 30.00
31.00 33.00
34.00 36.00
35.00 33.00
30.00 30.00 33.00 35.00 35.00 35.00 38.00
32.00 34.00
35.00 37.00
33.00 31.00
29.00 29.00
33.00 36.00 33.00
31.00 33.00 24.00
25.00
28.00 33.00
33.00 32.00
33.00 32.00
14.00
12.00 8.00
9.00 11.00
10.00 10.00
8.00
8.00 10.00
14.00 15.00
15.00 15.00
17.00 16.00
16.00 13.00 15.00 15.00 16.00 16.00 20.00
19.00 15.00
18.00 17.00
19.00 15.00
17.00 12.00
13.00 19.00 15.00 15.00 14.00 15.00
11.00
10.00 13.00
16.00 17.00
17.00 17.00
383.5
672.0 753.6
735.8 711.8
490.8 726.7
715.0 734.9 723.1
715.0 703.9
729.4 749.3
733.4 687.1
658.8 715.0 741.4 727.0 704.6
550.3 640.3
755.8 725.3
729.4 755.3
713.3 612.5
702.7 742.1
741.8 665.3 758.2
728.2 731.3
415.9
694.6
734.2 708.2
709.7 718.3
722.4 436.8
0.75
3.25 2.25
0.00 2.25
5.50 4.75
4.75
3.25 0.75
1.50 0.75
0.00 1.50
1.50 1.50
2.25 1.50
1.50 1.50
2.25 0-75 4.75
3.00 1.50
3.25 4.00
3.00 2.25
5.50 1.50
0.75 1.50 2.25 4.00 3.00
0.75
3.00
3.25 1.50
3.00 3.00
1.50 1.50
247.5
67.5 67.5
22.5 67.5
202.5 337.5
22.5
22.5 67.5
22.5 67.5
67.5 67.5
22.5 157.5
180.0 67.5
112.5 112.5 67.5 67.5
157.5
202.5 202.5
67.5 67.5
202.5 225.0
202.5 112.5
67.5 22.5
202.5 67.5 67.5 22.5
67.5
67.5 337.5
67.5 22.5
67.5 22.5
14.6
11.2 4.9
6.6 8.7
6.1 0.5
7.7
1.4 7.2
10.7 10.3
8.8 6.4
6.2 10.1
10.0 8.8
9.2 8.3
10.5 13.1 12.7
11.7 10.9
9.4 7.0
9.4 11.2
9.4 6.8
6.3 11.6 6.9 9.1 9.8
13.0
5.2
5.4 7.8
11.1 11.3
13.0 15.7
238
ANEJO I: Archivos de datos de clima
03.00 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 1 2 3 4 5 6 7 8 9
10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 1 2 3 4 5 6 7 8 9
10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22
15.700 7 7 7 7 7 7 7 7 7 7 7 7 7 7 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 9 9 9 9 9 9 9 9 9 9 9 9 9 9 9 9 9 9 9 9 9 9
2000 2000 2000 2000 2000 2000 2000 2000 2000 2000 2000 2000 2000 2000 2000 2000 2000 2000 2000 2000 2000 2000 2000 2000 2000 2000 2000 2000 2000 2000 2000 2000 2000 2000 2000 2000 2000 2000 2000 2000 2000 2000 2000 2000 2000 2000 2000 2000 2000 2000 2000 2000 2000 2000 2000 2000 2000 2000 2000 2000 2000 2000 2000 2000 2000 2000 2000
0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0
33.00 35.00 36.00 37.00 33.00 28.00 28.00 29.00 30.00 33.00 34.00 33.00 37.00 39.00 37.00 38.00 29.00 29.00 27.00 28.00 31.00 34.00 36.00 37.00 33.00 31.00 34.00 36.00 38.00 38.00 38.00 35.00 36.00 32.00 29.00 29.00 30.00 33.00 31.00 30.00 29.00 32.00 33.00 32.00 30.00 33.00 34.00 33.00 28.00 29.00 32.00 35.00 34.00 34.00 33.00 33.00 33.00 33.00 33.00 33.00 31.00 27.00 28.00 20.00 20.00 23.00 29.00
17.00 16.00 16.00 18.00 20.00 17.00 14.00 17.00 12.00 13.00 16.00 16.00 17.00 20.00 20.00 20.00 16.00 12.00 12.00 13.00 14.00 16.00 16.00 16.00 19.00 16.00 17.00 16.00 19.00 20.00 18.00 20.00 16.00 16.00 16.00 11.00 11.00 12.00 21.00 13.00 14.00 14.00 16.00 16.00 14.00 13.00 14.00 14.00 15.00 13.00 12.00 13.00 17.00 17.00 17.00 17.00 13.00 15.00 13.00 14.00 12.00 12.00 13.00 9.00 8.00 5.00 8.00
689.3 706.1 710.4 663.1 720.5 599.0 619.0 629.8 707.8 705.1 680.2 676.8 669.1 659.5 373.0 648.2 531.1 699.6 .670.6 685.9 661.2 655.9 652.1 635.0 559.4 601.7 616.6 625.2 630.2 605.8 597.1 619.7 627.4 609.8 635.5 641.8 625.0 601.4 419.3 555.8 564.7 498.7 511.9 576.7 585.1 562.8 568.6 571.4 575.3 506.4 545.5 500.2 540.0 525.1 510.2 448.1 473.5 504.0 519.6 506.6 485.0 441.1 465.4 314.6 492.7 473.5 487.7
2.25 1.50 0.75 2.25 3.00 4.75 5.50 5.50 1.50 3.25 0.00 0.00 1.50 1.50 1.50 3.25 4.00 3.00 4.00 3.25 0.00 0.00 0.00 1.50 3.25 1.50 1.50 0.75 0.00 1.50 1.50 1.50 1.50 1.50 3.00 1.50 1.50 1.50 1.50 1.50 2.25 0.75 1.50 1.50 0.75 1.50 2.25 1.50 3.00 0.00 0.75 2.25 0.75 1.50 0.00 0.75 2.25 0.75 0.00 0.75 1.50 2.25 1.50 4.75 3.00 0.00 0.00
67.5 67.5 67.5 67.5
202.5 202.5 202.5 202.5 67.5 67.5 0.0
67.5 67.5 22.5 67.5 22.5 67.5 67.5 67.5 22.5 67.5 67.5 67.5 67.5
247,5 22.5
247.5 67.5 67.5 67.5 22.5 247.5 22.5
247.5 247.5 22.5
202.5 67.5
247.5 0.0
22.5 67.5 67.5
247.5 22.5 67.5 67.5 67.5 22.5 22.5 67.5 67.5
202.5 22.5 67.5 67.5 67.5 67.5 22.5 22.5 22.5 67.5 22.5 202.5 247.5 22.5
337.5
16.5 16.7 11.2 12.4 10.2 9.3 10.6 12.2 7.6 7.7 9.3
11.8 12.8 10.8 9.7 7.3 9.3 4.2 6.3 5.6 7.1 7.3 6.8 8.6 9.4
11.5 8.9 9.6
12.4 9.8 9.7 8.5 5.7 10.8 6.2 4.7 4.6 6.3
15.4 7.1 7.8 9.5
11.7 2.3 6.7 6.1 6.0 9.9 7.7 8.0 4.6 7.1 9.9
13.2 15.0 12.3 8.3 8.7 7.8 4.8 6.8 8.7 9.3 8.0 4.4 5.0 5.7
239
ANEJO I: Archivos de datos de clima
23 24 25 26
09.00 10.00 11.00 21.00 22.00
27 01.00 02.00
28 14.00 15.00 16.00 17.00 18.00 23.00 24.00
29 02.00 03.00 14.00 15.00
30 1 2 3 4 5 6 7 8 9
10 11
14.15 14.30 14.45 15.00 15.15 17.00 17.15 22.15 22.30 22.45 23.00 23.30 23.45 24.00
12 00.00 00.15 00.30 01.15 01.30 04.45 05.00
13 14 15
18.00 19.00
16 17 18 19
9 10 10 10 10 10 10 10 10 10 10 10
10
10 10 10
10 10 10 10
2000 2000 2000 2000 0.000 200 700 700 000
2000 0.000 1.200 2000 0.000 0.100 1.200
900 200 200 500
2000 0.000 0.400 0.400 0.500 2000 2000 2000 2000 2000 2000 2000 2000 2000 2000 2000 2000 0.000 0.100 0.400
300 100 100 200 200 300 600 800
4.800 5.600 6.300 2000 0.000 0.900
400 400 000 000 100
2000 2000 2000 0.000 0.400 2000 2000 2000 2000
2 9 . 0 0 8 . 0 0 4 6 2 . 0 2 8 . 0 0 1 1 . 0 0 4 4 6 . 6 3 0 . 0 0 1 2 . 0 0 4 3 9 . 9 2 4 . 0 0 1 5 . 0 0 2 5 5 . 2
2 7 . 0 0 1 0 . 0 0 4 4 3 . 8
2 1 . 0 0
2 0 . 0 0
2 0 . 0 0 2 1 . 0 0 2 5 . 0 0 2 8 . 0 0 2 9 . 0 0 28.00 2 4 . 0 0 2 4 . 0 0 2 6 . 0 0 2 6 . 0 0 2 2 . 0 0 1 7 . 0 0
1 7 . 0 0
1 6 . 0 0 1 6 . 0 0 1 7 . 0 0
1 9 . 0 0 2 1 . 0 0 2 3 . 0 0 2 4 . 0 0
1 1 . 0 0 1 3 2 . 2
1 0 . 0 0 2 6 0 . 9
00 3 7 5 . 4 00 3 5 5 . 2
1 2 . 0 0 4 5 6 . 0 6 . 0 0 4 3 1 . 3 8 . 0 0 4 0 9 . 7
10.00 346.8 1 1 . 0 0 4 2 7 . 2
6 . 0 0 4 2 6 . 7 6 . 0 0 4 2 9 . 8 7 . 0 0 4 0 1 . 8
1 4 . 0 0 4 2 2 . 6 1 2 . 0 0 9 1 . 7
7 . 0 0 3 7 2 . 0
4 . 0 0 3 3 1 . 0 6 . 0 0 3 7 5 . 6 2 . 0 0 2 9 4 . 7
7.00 383.5 5.00 360.5 4.00 349.0
10.00 321.1
0 . 7 5 0 . 7 5 0 . 7 5 0 .00
6 7 . 5 2 2 . 5 2 2 . 5
0 . 0
7 . 7 9 .0
1 0 . 0 1 4 . 2
0.00
0.00 50 50
0.00 0.00 0.75 2.25 2.25 0.00 0.75 3.00 4.75
1.50 1.50 0.00
3.00 0.00 0.00 0.00
22.5 11.0
0.00 247.5
2.25 202.5
22, 202,
22, 22, 67, 22. 22,
247, 247.
90.0
0.0 67.5
0.75 202.5
8.6
7.4
5. 6. 4. 3. 3. 3.4 3.2 1.6 3.3 0.8 5.9 12.7
4.6
22.5 2.6 180.0 2.9 0.0 3.9
247.5 3.3 247.5 4.2 22.5 4.7 67.5 7.5
240
ANEJO I: Archivos de datos de clima
20 10 2000 7 17.00 9.00 86.4 0.00 67.5 8.4 22.15 0.000 2 2 . 3 0 0 .100 2 2 . 4 5 0 .100 2 3 . 0 0 0 .300 2 3 . 1 5 0 .600 2 3 . 4 5 1.000 2 4 . 0 0 1.200
21 10 2000 22 17.00 9.00 113.3 0.75 112.5 10.1 00.00 0.000 00.15 0.300 00.30 0.700 00.45 1.400 01.00 1.800 01.15 1.800 01.30 1.900 02.15 2.500 02.30 3.100 03.00 3.700 03.15 3.900 04.00 3.900 04.15 4.100 04.45 4.300 09.45 4.300 10.15 4.500 10.30 4.700 10.45 4.800 11.00 5.000 11.45 5.100 23.15 5.100 23.30 5.200
22 10 2000 7 21.00 11.00 284.6 2.25 67.5 11.1 00.15 0.000 00.30 0.100 00.45 0.400 01.00 1.700 01.15 2.100 08.45 2.100 09.00 2.200
23 10 2000 O 22.00 11.00 295.7 4.00 22.5 9.9 24 10 2000 O 23.00 11.00 286.1 4.75 22.5 10.8 25 10 2000 O 22.00 10.00 278.4 0.75 67.5 9.8 26 10 2000 O 22.00 11.00 252.5 0.75 337.5 10.4 27 10 2000 O 22.00 7.00 300.0 0.00 22.5 9.3 28 10 2000 O 23.00 6.00 325.0 0.75 22.5 9.3 29 10 2000 O 20.00 8.00 239.5 0.00 22.5 9.9 30 10 2000 4 17.00 4.00 263.5 3.25 247.5 7.4
07.00 0.000 08.00 0.100 22.00 0.100 24.00 1.700
31 10 2000 2 17.00 3.00 334.3 0.75 22.5 6.3 00.00 0.000 05.00 6.000
1 11 2000 2 16.00 7.00 314.4 1.50 22.5 4.5 09.00 0.000 10.00 0.400
2 11 2000 47 12.00 8.00 32.9 3.00 202.5 9.0 00.15 0.000 00.30 0.100 01.00 0.500 01.15 0.800 01.30 1.200 01.45 1.500 02.15 1.500 02.30 1.600 02.45 1.600 03.15 1.800
241
ANEJO I: Archivos de datos de clima
0 3 . 4 5 0 4 . 1 5 0 5 . 0 0 1 0 . 3 0 1 0 . 4 5 1 1 . 0 0 1 1 . 1 5 1 1 . 3 0 1 2 . 0 0 1 2 . 1 5 1 2 . 3 0 1 3 . 0 0 13.15 1 3 . 4 5 14.00 1 4 . 1 5 1 4 . 4 5 1 5 . 0 0 1 5 . 1 5 1 5 . 3 0 1 5 . 4 5 1 6 . 0 0 1 6 . 1 5 1 6 . 3 0 1 7 . 1 5 1 7 . 3 0 2 0 . 1 5 20.30 2 1 . 0 0 2 1 . 1 5 2 1 . 4 5 2 2 . 3 0 2 2 . 4 5 2 3 . 0 0 2 3 . 1 5 2 3 . 4 5 2 4 . 0 0
3 4
1 0 . 0 0 1 1 . 0 0
5 0 1 . 3 0 0 1 . 4 5 0 2 . 1 5 0 2 . 3 0 0 2 . 4 5 0 3 . 1 5 0 3 . 3 0 0 4 . 0 0 0 4 . 1 5 0 4 . 3 0 0 4 . 4 5 0 5 . 0 0 0 5 . 3 0 0 5 . 4 5 0 6 . 0 0 0 6 . 1 5 0 6 . 3 0 0 6 . 4 5 0 7 . 0 0 0 7 . 1 5 0 7 . 3 0 0 7 . 4 5 0 8 . 0 0 0 8 . 1 5 08.30 0 8 . 4 5
1.800 2 . 2 0 0 2 . 5 0 0 2 . 5 0 0 2 . 8 0 0 3 . 4 0 0 3 .700 3 .700 3 .900 3 .900 4 . 2 0 0 4 .600 5.100 5 .500 5.800 6.200 7 .400 7 . 5 0 0 7 . 5 0 0 7 .600 8 .400 9 .000 9 .300 9 .400 9 .400 9 .500 9 .500 9.600 9.600
1 0 . 9 0 0 1 1 . 3 0 0 1 1 . 3 0 0 1 1 . 5 0 0 1 2 . 1 0 0 1 2 . 2 0 0 1 2 . 2 0 0 1 2 . 4 0 0
11 2000 0 11 2000 2
0 .000 0.400
11 2000 48 0 .000 0 .100 0 .100 0 .200 0 .200 0 .400 0 .400 0 .800 1.100 1.200 1.400 1.500 1.500 1.600 1.800 2 . 1 0 0 2 . 2 0 0 2 . 2 0 0 2 . 3 0 0 2 . 3 0 0 2 . 4 0 0 2 . 4 0 0 2 . 6 0 0 3 . 1 0 0 3 .300 3 .400
1 4 . 0 0 1 3 . 0 0
1 3 . 0 0
5 . 0 0 2 9 0 . 4 6 .00 2 3 9 . 3
6 .00 2 9 . 8
3 . 0 0 2 9 2 . 5 4 . 0 0 . 7 5 2 4 7 . 5 1.6
4 . 7 5 2 0 2 . 5 8 .9
242
ANE301: Archivos de datos de clima
0 9 . 1 5 0 9 . 3 0 1 0 . 0 0 1 0 . 1 5 1 0 . 4 5 1 1 . 0 0 1 1 . 3 0 1 2 . 0 0 1 2 . 1 5 1 3 . 1 5 1 3 . 4 5 1 4 . 1 5 1 4 . 3 0 1 4 . 4 5 1 5 . 1 5 1 5 . 3 0 1 6 . 1 5 1 6 . 3 0 1 7 . 0 0 1 7 . 1 5 2 0 . 4 5 2 1 . 0 0
6 0 2 . 3 0 0 2 . 4 5 0 4 . 3 0 0 4 . 4 5 0 5 . 0 0 0 5 . 3 0 0 5 . 4 5 1 6 . 3 0 1 6 . 4 5
7 8 9
10 1 0 . 0 0 1 1 . 0 0
1 1 12 1 3
0 0 . 1 5 0 0 . 3 0 0 0 . 4 5 0 1 . 0 0 0 3 . 3 0 0 4 . 1 5 0 4 . 4 5 0 5 . 1 5 0 5 . 3 0 0 5 . 4 5 0 6 . 0 0 0 6 . 1 5 0 6 . 3 0 0 6 . 4 5 0 7 . 1 5 0 7 . 4 5 0 8 . 0 0 0 8 . 1 5 0 8 . 4 5 0 9 . 0 0 0 9 . 1 5 0 9 . 3 0 0 9 . 4 5 1 0 . 1 5 1 0 . 3 0
14 1 5
1 1
1 1 1 1 1 1 1 1
1 1 1 1 1 1
1 1 1 1
3 .800 3 . 9 0 0 4 . 3 0 0 4 . 4 0 0 5.,400 5^600 6 .200 7 . 0 0 0 7 . 1 0 0 7 .100 7 . 7 0 0 8 .500 8 .800 9 .300 9 .300 9 .500 9 .800
1 0 . 0 0 0 1 0 . 2 0 0 1 0 . 4 0 0 1 0 . 4 0 0 1 0 . 5 0 0
2000 0 . 0 0 0 0 . 1 0 0 0 .100 0 . 2 0 0 2 . 8 0 0 3 . 4 0 0 3 . 6 0 0 3 . 6 0 0 3 .700
2000 2000 2000 2000
0 .000 0 .400
2000 2000 2000
0 .000 0 .100 0 .300 0 .600 0 ,600 0 .900 1.900 2 . 5 0 0 2 . 6 0 0 2 .800 2 . 9 0 0 2 .900 3 .100 3 .200 3 .600 3 .800 4 .100 4 .500 4 .500 4 .600 4 .600 4 .800 4 . 9 0 0 4 . 9 0 0 5 .000
2000 2000
9
0 0 0 2
0 0
2 5
0 2
1 5 ,
1 3 . 1 1 . 1 2 . 1 3 .
1 2 . 1 7 , 1 4 .
1 0 , 1 2 .
. 0 0
, 0 0 , 0 0 , 0 0 , 0 0
. 0 0 , 0 0 , 0 0
. 0 0
. 0 0
7 . 0 0
3 . 0 0 2 . 0 0
- 1 . 0 0 - 1 . 0 0
3 .00 7 . 0 0 3 . 0 0
1.00 1 .00
2 6 1 .
247 . 184. 294 . 263 .
8 5 . 110. 193 .
149, 273 .
. 6
, 0 . 1 . 2 . 0
. 0 , 6 . 0
. 8
. 8
3 ,
3 . 1 .
0 . 0 .
0 . 0 . 2 .
0 , 2 ,
. 0 0
, 0 0 , 5 0 , 0 0 , 0 0
, 0 0 , 0 0 , 2 5
. 0 0 , 2 5
2 4 7 . 5
2 0 2 . 5 2 0 2 . 5
0 . 0 2 2 . 5
6 7 . 5 6 7 . 5
2 0 2 . 5
3 3 7 . 5 6 7 . 5
1 . 6
0 . 4 1 . 7
0 . 9 0 - 7
5 . 0 8 . 5 7 . 6
2 . 6 0 . 7
243
ANEJO I: Archivos de datos de clima
05.00 0.000 06.00 0.400
16 11 2000 4 10.00 -1.00 146.9 0.00 90.0 2.0 10.00 0.000 1 1 . 0 0 0 .400 2 2 . 0 0 0 .400 2 4 . 0 0 0 .600
17 11 2000 2 11.00 1.00 214.1 3.00 337.5 4.9 03.00 0.000 04.00 0.400
18 11 2000 2 13.00 -2.00 252.5 0.00 247.5 2.2 10.00 0.000 11.00 0.400
19 11 2000 O 14.00 0.00 237.8 1.50 22.5 4.4 20 11 2000 O 13.00 5.00 96.0 2.25 247.5 4.3 21 11 2000 2 12.00 3.00 195.1 2.25 202.5 7.0
23.00 0.000 24.00 0.200
22 11 2000 13 11.00 8.00 31.7 0.75 202.5 9.3 11.00 0.000 12.00 0.100 14.00 1.300 15.00 22.200 16.00 23.500 17.00 23.800 18.00 24.700 19.00 25.300 20.00 27.700 21.00 28.600 22.00 29.200 23.00 31.800 24.00 32.900
23 11 2000 9 14.00 4.00 250.6 3.00 202.5 8.7 00.00 0.000 0 1 . 0 0 0 .500 0 2 . 0 0 1,700 0 3 . 0 0 2 . 7 0 0 0 4 . 0 0 3 .000 0 5 . 0 0 3 . 4 0 0 0 6 . 0 0 7 .300 0 7 . 0 0 7 .300 0 8 . 0 0 7 .500
24 11 2000 7 7.00 0.00 50.2 1.50 337.5 3.7 13.00 0.000 14.00 0.500 15.00 4.200 16.00 7.300 17.00 8.500 19.00 9.100 20.00 9.500
25 11 2000 O 14.00 5.00 127.4 0.75 180.0 10.0 26 11 2000 O 18.00 11.00 192.2 4.75 247.5 12.5 27 11 2000 O 17.00 6.00 202.8 1.50 202.5 9.0 28 11 2000 O 19.00 4.00 208.6 1.50 67.5 6.7 29 11 2000 8 15.00 6.00 68.6 0.75 247.5 8.0
06.00 0.000 07.00 1.000 08.00 5.700 09.00 6.200 11.00 6.200 12.00 7.900 13.00 8.800 14.00 9.000
30 11 2000 2 10.00 3.00 85.2 0.00 157,5 6.8 10.00 0.000 11.00 0.200
1 12 2000 O 12.00 8.00 63.8 0.75 202.5 9.2 2 12 2000 O 12.00 4.00 162.0 3.00 202.5 4.6
244
ANEJO I : Archivos de datos de clima
3 4 5 6 7
19.00 20.00
09.00 10.00 15.00 17.00 19.00 20.00 21.00 22.00
9 01.00 02.00 14.00 15.00
10 13.00 15.00
11 12
12.00 13.00
13 14
07.00 08.00 20.00 21.00 22.00 24.00
15 04.00 06.00
16 11.00 12.00
17 11.00 12.00
18 19
11.00 12.00
20 21 22
06.00 07.00 08.00 24.00
23 00.00 02.00 03.00 04.00 05.00 07.00 08.00 09.00 18.00 24.00
24
12 12 12 12 12
8 12
12
12
12 12
12 12
12
12
12
12 12
12 12 12
12
2000 2000 2000 2000 2000 0.000 1.600 2000 0.000 0.100 0.100 0.500 0.500 2.100 2.100 2.200 2000 0.000 0.400 0.400 0.800 2000 0.000 0.200 2000 2000 0.000 0.400 2000 2000 0.000 0.100 0.100 0.200 0-200 2.600 2000 0.000 0.800 2000 0.000 0.400 2000 0.000 0.400 2000 2000 0.000 0.400 2000 2000 2000 0.000 0.100 0.100 9.700 2000 0.000
600 600 700 700
12
11.300 11.300 11.400 11.400 12.700 2000
10
9 . 0 0 0 . 0 0 7 4 . 9 0 . 0 0 0 . 0 4 . 0 1 3 . 0 0 6 .00 8 9 . 8 0 .00 2 2 . 5 7 . 2 1 0 . 0 0 4 . 0 0 4 9 . 0 0 .00 3 3 7 . 5 5 . 3 1 3 . 0 0 6 . 0 0 5 4 . 5 0 . 7 5 2 9 2 . 5 1 0 . 0 1 7 . 0 0 9 .00 60 .0 4 . 0 0 2 0 2 . 5 8 .0
1 3 . 0 0 6 .00 1 0 5 . 6 0 .00 2 0 2 . 5 7 . 3
1 2 . 0 0 4 . 0 0 1 5 7 . 2 1.50 2 4 7 . 5 5 . 9
1 1 . 0 0 3 . 0 0 7 7 . 0 .00 3 3 7 . 5 6 . 1
1 4 . 0 0 3 . 0 0 1 6 3 . 4 0 . 7 5 6 7 . 5 5 . 6 1 3 . 0 0 1.00 1 5 5 . 0 0 . 7 5 2 9 2 . 5 3 . 6
1 2 . 0 0 1.00 1 2 0 . 7 0 .00 6 7 . 5 4 . 3 1 2 . 0 0 4 . 0 0 9 8 . 9 0 .00 2 4 7 . 5 6 .2
1 1 . 0 0 1.00 2 2 5 . 8 0 . 7 5 2 4 7 . 5 0 -3
1 0 . 0 0 - 2 . 0 0 2 1 4 . 6 0 . 0 0 2 2 . 5 1.0
.00 - 3 . 0 0 2 0 1 . 1 0 .00 0 . 0 0 . 3
9 . 0 0 2 . 0 0 8 0 . 4 0 . 7 5 3 3 7 . 5 3 . 5 1 1 . 0 0 0 .00 1 6 2 . 2 0 . 7 5 2 2 . 5 2 . 2
10.00 0.00 136.6 0.00 67.5 1.5 13.00 2.00 127.4 0.75 67.5 2.9 9.00 7.00 12.0 7.25 112.5 5.0
10.00 6.00 90.0 3.00 202.5 6.0
10 11.00 7.00 63. 1.50 157.5 6.6
245
ANEJO I: Archivos de datos de clima
00. 03. 10. 11. 15. 17. 20. 21, 22. 23.
04. 05. 15. 17. 23. 24.
03. 04. 12. 15. 16. 20.
16. 17.
10. 11. 16.
02. 04. 05. 07. 13. 14. 17. 18.
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00
.00 25 .00 .00 .00 .00 .00 .00 26 .00 .00 .00 .00 .00 .00 27 .00 .00 28 .00 .00 .00 29 30 .00 .00 .00 ,00 .00 .00 .00 ,00 31
12
12
12
12
12 12
12
0.000 2.600 2.600 7.000 7.000 7.400 7.400 7.500 7.500 7.600 2000 0.000 0.100 0.100 0.800 0.800 5.100 2000 0.000 0.100 0.100 1.400 1.400 9.400 2000 0.000 0.400 2000 0.000 3.200 5.700 2000 2000 0.000 0.400 6.400 7.600 7.600 7.700 7.700 7.800 2000
9.00 6.00 61.9 3.00 202.5 5.9
1 8 . 0 0 1 1 . 0 0 3 7 . 9 1.50 2 0 2 . 5 5.1
1 7 . 0 0 6 .00 1 0 9 . 7 3 .00 2 0 2 . 5 3 . 2
9.00 3.00 43.9 3.00 202.5 4 .1
1 1 . 0 0 1 1 . 0 0
00 98.9 00 196.3
3.00 5.50
292.5 292.5
5.1 0.9
7 .00 - 1 . 0 0 9 2 . 2 0 . 7 5 6 7 . 5 1.5
246
ANEJO 11: Salidas de las simulaciones realizadas con WEPP
SALIDAS GRÁFICAS EN DAGANZO. CUENCA DEL "ARROYO DEL MONTE".
Simulaciones realizadas con wepp
NOMBRE DEL PROYECTO
DaganzoO
DaganzoOO
Daganzol
DaganzolO
Daganzo2
Daganzo21
Daganzo3
Daganzo31
Daganzo4
Daganzo41
Daganzo02
Daganzo22
Daganzo32
Daganzo42
DaganzoOS
Daganzo23
Daganzo33
Daganzo43
SUELO
Daganzol
Daganzol
Daganzol 1
Daganzoll
Daganzol
Daganzoll
Daganzol
Daganzoll
Daganzol
Daganzoll
Daganzol
Daganzol
Daganzol
Daganzol
Luvisolglelco
Luvisolgleico
Luvisolglelco
Luvisolgleico
CULTIVO
Barbecho
Barbecho
Barbecho
Barbecho
Fallow-
tilled
Fallovií-
tilled
Cebada
Cebada
Bariey
Barley
Barbecho
Fallow-
tilled
Cebada
Barley
Barbecho
Faliow-
tilled
Cebada
Barley
CLIMA
HoraTA2000
15m¡nTA2000
HoraTA2000
15minTA2000
HoraTA2000
HoraTA2000
HoraTA2000
HoraTA2000
HoraTA2000
HoraTA2000
HoraTA2000
HoraTA2000
HoraTA2000
HoraTA2000
HoraTA2000
HoraTA2000
HoraTA2000
HoraTA2000
PENDIENTE
Daganzol
Daganzol
Daganzol
Daganzol
Daganzol
Daganzol
Daganzol
Daganzol
Daganzol
Daganzol
Daganzo2
Daganzo2
Daganzo2
Daganzo2
Daganzol
Daganzol
Daganzol
Daganzol
TASA ANUAL DE EROSIÓN
(t/ha) 17.769
5.191
0.253
0.006
18.044
0.258
3.068
0.048
9.791
0.099
6.857
6.942
0.838
3.534
17.736
17.968
2.700
8.915
248
ANDO I I : Salidas de las simulaciones realizadas con WEPP
> DaaanzoO (horaTA20Q0, daganzof, barbecho, pendiente!) •-, WCPPmodel foi W indows-WinS lope t
Eile Edit VieiM Qpticri lools Wndow üe^)
Dii^iEii x|¡^iía| x¡>|^H^^|>:'| # l t l "v. daganzoO
S o i Í j D s s G f ^ GtaphicalOutpuB TexfOulput J RunÜpíions [ R L Í I ^
M
Por Help^ press Fl |WUM I ^
Soil Loss Graph: daganzDlpendlbarb.prj -ínfxj
^ h.
O JU -
tu
1 1U 1 n & 0
z
E
= -~ ~
=1! M
Hillslope
- • ^ ^ ^ ^
Profile
1 1 1 11 1 111 1
'^-•-Z
Relative Erosión
• ! „ „ .
Z:r-^ í\¡
J^
11
1 i
, 1 1 i ! 1 1 l l " " " 1
o 50 100 150 200 250 300 350 400 450 500 550 Distance fm)
Máximum Detachment 4.87 kg/m'-m at 303 Máximum Deposition: 17 kg/m' m at 528 m s^ale j l
OK
A
249
ANEJO I I : Salidas de las simulaciones realizadas con WEPP
:
:
,1,
Graph 1 - daganzolpendlbarb
U. J±LL JJU X LLLU . 1 1 1. 1 II II 1 1 1 1 1 1 1
sa loD isa 2an 2SD { jQ^ t i sirrulaUon (^rran)
3DD 350
xJ
125
1QX1
75
50
25
Graph 1 - daganzolpendlbarb
' '-' ' A^ ' ' • ' . ' ' ' i_ULi.
= - 25 I
.J-.L...J.t,¿.l Tí ü
Vil
15
ID
&
V r. 11
TJ
u T)
ÜL
3 H
SD 1DD 1SQ IQD 25D 300 350
CBig n 5lmjl3tlQn fJjllan')
20
15
10
5
O .a j i ju- ._u
Graph 1 - daganzolpendlbarb
tJ-LLL-ÜLÉ
~- ion
75 I
L 25
JUJtDI] • SD 1DD 150 200 250 3DD 350
CB^IB h 5lmjl3llon fiLJjllan^
250
ANDO 11; Salidas de las simulaciones realizadas con WEPP
> daganzoOO •> . WEPP model For Windows - WinSlopel ^jaíJ Qle EdJt VieiiV Option lools Window IJi
XÍ>M^:d^ MU ^ daganzoOD jmjú
SoüLossQfaphj Gtapliicai Qutpuij Tast Qutput | RunOpiJons
TFor Me^ij press Fl NUM A
> daganzolO
V. WEPP model For Windows - WinSlopel
Ote E,cít View OpHon lools Window tjelp
.^injjil
'>^ dag-anzolD .jaJisI
SdlLossGtaph GrapHcdOutpwa TaíOutput RunOptions ¡L „ P j ^ Ji
v "
FtrHelp, pisssFl JNUM i ^
251
ANE30II: Salidas de las simulaciones realizadas con WEPP
> daqanzol
Fue Edit View Optbn lools Víindovg Help
^ WCPPmodel íoi Windows - WinSlopel -JDI-XJ
Diiá:i X I3L m^^ -^ daganZDl .jmM
Soil Loss G!s(h\ Graphiod OutpuH TexC Output Run Optioní Run
FcrHeiíp, press Fl F*JM A
> daqanzo21 V. WEPP model For Windows - WinSlopel
Ble £dit View Qption loois Window Help
^ j n ] ^
^ C:\WEPP\Data\Proiects\daganzo21.pf i [ 0 ] - iP l x j
SalLossGraphj GtapHcalOu^uB TesdOjput RunOptiom j j L Jí^ü „ j j
V
For He!p, press Fl PAJM ^
252
ANEJO 11: Salidas de las simulaciones realizadas con WEPP
daganzo2 WEPP model foi Windows - WinSlopel
F.ile E.dt View Opdon Tools Window Help
^JSlJSÍ
V daganzo2 .JSiJSl
Sal Loís Graph GrapHcal Output Text Oulput Run Options Run
V
"FCr Me^, press Fl NUM J.
> daganzo3 X. WEPP model For Windows - WinSlopel
Eile Edit Vjew Option Tods V^ndowi Help
.=Ja]j£f
' ^ ddqanzo3 .JnJisI
ScdLossGFaphl Grapl^calOu^uH TextOu^ut ñunOpttons Run
^
For Help, press Fl T" |NUH J.
253
ANEJO I I : Salidas de las simulaciones realizadas con WEPP
SDÍI LDSS Graph: daganzolpendlceb.prj . _• X
Hillslope Profile Relative Erosión
O 50 100 150 200 250 300 350 400 450 500 550 Distance (m)
MaKJmum Deíachmenl ]0-793 kg/m'^mat 495 MaKimum Deposition: jl.81 kg/m^mat550 scale [i
OK ] J.
> daqanzo31 V WEPPmodel for Windows-WinSlope^t r^iinf:^ Ole £dit liiew Qption lools iüsidow tielp
' ^ C:\WEPP\Data\ProJecEs\daganzo31.pt'J[l l] . Qx^
Solí Loss Graph Graphicd Qutpulj TextOiJput RunOptions R i n
••J
FcrHelp, píessFt PAJM J.
254
ANDO I I : Salidas de las simulaciones realizadas con WEPP
> daganzo41 WEPPmodel For Windows - WinSlopel
Ete Bit Viem Option lools iWndow Help
JnÍJíí
tPor He DJ press Fl
> daqanzo4 -X WEPP model For Windows - WínSlopel
Ble Edlt View Option Tools Window Help
Di^ ly l x| i^
LlDJxl
Ül^l^P*^ •^ C:\WEPP\Data\Project5\dagan2o4.pri [O] ^Oi i í i
Soi Loss Gtaph Giaphical OLÍPUB Text OUput Run OpÜor» nun
O
V
FOT He^i, prass Fl IMUK J,
255
ANEJO I I : Salidas de las simulaciones realizadas con WEPP
> daqanzo42 ' - , WEPP model For Windows - WinSiopel
y e £iib View QpHon Tods ^ d o w i ¡jeip
^1SÍ2<]
c:. WEPP ..Data • ProjeEl:5\daganzo42.pri [O] .JnjjcJ
Soíl LDSS GrapTi GrapNcai OutpuH Text Output Run Options fím
Fot Help, pyess F l NUW .^.
> daqanzo32 ^ WEPP model for Windows - WinSiopel
Fue Edit Viewí Sptkjn loois Wmdgw tíelp
.aaijíJ
Dji lHl XÍ l@j Xj:i|^fF^|>-| g | f ^ dagánzo32 -Jol j l í
SdlLossGraph GraphicdGutpiílj TextOiiíput RunOpíions [ QlrfL.- _.J
O
ForHe^j pressFl \HJM 4
256
ANE30II; Salidas de las simulaciones realizadas con WB'P
> daganzo22 WCPPmodel For Windows - WinSlopel
' Ete EcÉt View QpHon TQOIS Window
-ínixj
¡-^ ddQanzo2Z ^Jnl2£l
SdlLosíGrafdi GrapNcalOutpun TextOutput RunOptions I j[_ _H^..-. j j
R
fa Help, press Fl 'IÑlffl ^
> daganzo02
-^ WEPPmodel Tor Windows-WinSlopet
Qle |.dt View QpHon locJs i^dow [jelp
For Help, press Fl
257
ANEJO I I : Salidas de las simulaciones realizadas con WEPP
> daqanzo03 (suelo luvisolgleico, horaTA2000, barbecho)
-V. WEPP modei for Windows - WinSlopel
Fte EcíC View Option lools Window tielp
SDÍI LOSS Graph: daganzolpendlbarb.pr i .MM
60
50 -r E 40 -r
^ 20
m 10 O
% 20 s 10 i Q - i i I
Hillslope Profile Relative Erosión
I I M I I I I II I I I . . . . I I I ' I I I I I I 1 I I I I I I
O 50 100 150 200 250 300 350 400 450 500 550 Distance fm]
Máximum Detachment |G,34kg/m^m at297 Máximum Deposition: |22.4kg/m''mat528 scale [ i - 7
OK
A
258
ANEJO I I : Salidas de las simulaciones realizadas con WEPP
J<!
25
2D
15
ID
5
Q
Graph 1 - daganzolpendlbarb :
i 2
j
i
í iu II
„ 11 1 ni 1 ik 11. h
111.1 ilulll
-
-
i_ '_
\L 1 1 -
J ¿J J U
50 1DD 1Sn laO 2SD 3DD Dars n Slmjlaaon fjjllart^
- - 125
- - ina
E:
SD 3
25
an 35D
125
IDÜ
75
5D -
25
DO
Graph 1 - daganzolpendlbarb üi
' j j ' I I I I ' I I i l l I ii I 1 I
SD 1DD 1SD 2DD 250
[isv^ ki SlmilaOon ( ^ l i an )
3D0 3SD
259
MiEiO I I : Salidas de las simulaciones realizadas con WEPP
> daqan2o23
E,íe gijit View Option TooÍ5 Viindow Help •~., WEPP modd For Windows - WinSlopel ...PJ«^
D X . : Í háí: y ¡ * >^
'v. daganzoZS .JSlJSl
Sol Loss Graph Graphic^ Gutpui Text Otitpuí Run Options RLÍI"
FcffMe j, pressFl mjtñ /A
> daqanzo33 ^ WEPP model for Windows - WinSlopel
Fíe Edlt VBW Option lools Wffidow Help Jflijíj
D|íS=|H| ^|ife|^i X|^|^R^^|>=^.| m\% •s. dagánzo33 - i s i ^
SoiLossGtapli Gr jhicalOutpuQ TextOutpuí RunOpüom
for Hetí press Fl IrUM
H,
A
260
ANEJO I I ; Salidas de las simulaciones realizadas con WEPP
Soil Loss Graph: daglhoraceb.pr 1
c o
4—1
> m
Hlllslope Profile Relative Erosión
f 2.5 -r
i 00 -Lm o 50 100 150 200 250 300 350 400 450 500 550
Distance (m)
Máximum DetachmerU: JO.891 kg/m"mat490 Máximum Deposition; |5.21 kg/m"mat523 Scale [ i ^M
OK
A
> daganzo43 s^ WEPPmodel for Windows-Winilopel Eite Edit ;¿¡ew Qption Tcmís Window hje^í
D|cg!|H| J¿|%|S| X l ^ l ^ í g ^ ^ •^ daganzo43 inl j f j t¡:
Slape Soil
^
0.0
Tür-íjí-i í c íV.Jiri.-
Climate
^
Mcttir-i
1 Year SimuNrtion j Valué { Urats
Avwage Amual Preciplaticfi ,534.30 mti
A v e r i e Amual Rjnofl 15.92 tntn
Average Amual SDÍI LOSS 3.559 kgM2
Average Amual Sedimenl Yield ¡8.915 itJha
^ 1 B^ujf tnventJonal tiilaae 1
^ % 550.
r
]
Soil Loss Gr<sph GrapNcdOutpuH TextOulput RtinOptions f _FÍun l |
O
FcrHelp; pressFl 'fím \" j.
261
ANQOII: Salidas de las simulaciones realizadas con WEPP
DASAHZOÜO
Soil properties, daily output
OFE
1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1
1 1 1 1 1
1 1 1 1 1 1 1 1 1 1
1 1
1 1 1 1 1
1 1 1 1 1 1 1
1 1 1
1 1
1 1 1 1 1 1 1 1
Da y
1 2
3 4 5 6 7
8 9
10 1 1 12 1 3 14
15 16 1 7 18 19 20 2 1 22 2 3 24 2 5 26 27 28 2 9 30 3 1 32 3 3 34 35 36 37 38 39 40 4 1
42 43
44 4-5 46 47 48
4S 50 5 1 52 5 3 54 55
55 57 5S
59 60 61 62 63 64 6 5
66 67 68
Y P o r o s K e f f S u c t FC
1 1
1 1 1 1 1
1 1
1 1 1 1 1
1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1
1 1 1
1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1
1 1
1 1 1 1 1
1 1 1 1 1 1 1 1 1 1
1 1 1 1 1 1 1 1 1 1
% mm
4 1 . 5 8 4 1 . 5 8
4 1 . 5 8 4 1 . 5 7 4 1 . 5 7 4 1 . 5 7 4 1 . 5 6
4 1 . 5 6 4 1 . 5 6
4 1 . 5 5 4 1 . 5 5 4 1 . 5 5 4 1 . 5 4 4 1 . 5 4
4 1 . 5 3 4 1 . 5 2 4 1 , 5 2 4 1 . 5 2 4 1 . 5 1
4 1 . 5 1 4 1 . 5 1 4 1 . 5 0 4 1 . 5 0 4 1 . 5 0 4 1 . 4 3 4 1 . 4 9 4 1 . 4 9 4 1 . 4 8 4 1 , 4 6
4 1 . 4 8 4 1 . 4 8 4 1 . 4 7 4 1 , 4 7 4 1 . 4 7 4 1 . 4 6 4 1 . 4 6 4 1 , 4 6 4 1 . 4 6 4 1 . 4 5 4 1 . 4 5 4 1 - 4 5
4 1 . 4 5 4 1 . 4 4
4 1 . 4 4 4 1 . 4 4 4 1 . 4 3 4 1 . 4 3 4 1 . 4 3 41-43 4 1 . 4 2 4 1 . 4 2 4 1 . 4 2 4 1 . 4 2 4 1 . 4 1 4 1 . 4 1 4 1 . 4 1 4 1 . 4 1 4 1 . 4 0
4 1 . 4 0 4 1 . 4 0 41.40 4 1 . 4 0 4 1 . 3 9 4 1 . 3 9 4 1 - 3 S 4 1 . 3 9 4 1 . 3 8 4 1 . 3 8
WP
/ h r nun mm/itun mm/:
7 . 2 4 7 . 2 4 7 . 2 4 7 . 2 4 7.24 7 . 1 2 7 . 2 4
7 . 2 4 7 . 2 4 6 . 4 4 7 . 2 4 7 . 2 4 7 . 2 4 7 . 2 4 7 . 2 4 7 . 2 4 7 . 2 3 7 . 2 3 7 . 2 3 7 . 2 3 6 . 1 7 6 . 1 4 6 . 1 0 4 . 0 3 3 . 6 2 3 . 7 5 3 . 9 0 3 . 9 8 3 , 9 8 3 . 9 3 4 . 0 1 4 . 0 1 4 , C 1 4 . 2 4 4 . 2 4 4 . 2 6 4 , 2 6 4 . 2 2 4 . 2 2 4 . 3 6 4 , 3 6
4 . 4 6 4 . 4 6
7 . 2 3 7 . 2 3 7 . 2 3 7 . 2 3 7 . 2 3 7 . 2 3 7 . 2 3 7 . 2 3 7 . 2 3 7 . 2 3
7.23 7 . 2 3 7 . 2 3 7 . 2 3 7 . 2 3
7 . 2 3 7 . 2 3 7.23 7 . 2 3 7 . 2 3 7 . 2 3 7 . 2 3 7 . 2 3 7 . 2 3 7 . 2 3
1 3 . 8 6 1 7 . 4 6 2 1 . 0 4 2 2 . 3 6 2 3 . 1 8 2 3 . 4 3 2 3 . 7 7
2 4 . 1 1 2 4 . 3 3
2 3 . 4 8 2 4 . 0 8 2 4 . 5 7 2 4 . 7 4 2 4 . 6 0
1 9 . 4 8 2 1 . 9 2 2 3 . 3 3 2 4 . 1 5 2 2 . 6 6 2 3 . 7 1 2 4 . 4 2 2 4 . 7 5 2 4 . 9 1 2 5 . 0 8 2 5 , 3 5 2 5 . 4 4
2 5 . 0 9 2 4 . 6 2 2 5 , 2 2
2 5 . 5 6 2 5 . 9 6
2 6 . 2 8 2 6 , 0 3 2 6 . 7 3 2 7 . 3 2 2 7 . 9 1
2 8 , 3 9 2 8 . 8 6 2 9 . 1 1 2 9 . 5 6 3 0 . 1 2
3 0 . 6 1 3 0 . 8 1
30.81 3 0 - 8 1 3 0 . 8 1 3 0 . 8 1 3 0 . 8 2
30. S2 3 0 . 8 2 3 0 . 8 2 3 0 . 8 2 3 0 . g 2 30.82 3 0 . 8 3
30.83 3 0 . 8 3 3 0 . 8 3
3 0 . 8 3 3 0 . 8 3 30.83 3 0 . 8 4 3 0 . 8 4 3 0 . 8 4 3 0 . 8 4 3 0 . 8 4 3 0 . 8 4 3 0 . 8 4
0 . 1 8 0 . 1 8 0 . 1 8 0 . 1 8 0.18 0 . 1 8 0 . 1 8
0 . 1 8 0 - l S
0 . 1 8 0 . 1 8 0 . 1 8 0 . 1 8 0 . 1 8 0 . 1 8 0 . 1 8 0 . 1 8 0 . 1 8 0 . 1 8 0 . 1 8 0 . 1 8 0 . 1 8 0 . 1 8 0 . 1 8 0 . 1 8 0 . 1 8
0 . 1 8 0 . 1 8 0 - 1 8
0 . 1 8 0 . 1 8
0 . 1 8 0 - l B 0 . 1 8 0 . 1 8 0 . 1 8 0 , 1 8 0 . 1 8 0 . 1 8 0 . 1 8 0 . 1 8
0 . 1 8 0 . 1 8
0.18 0 - 1 8 0 . 1 8 0 . 1 8 0 . 1 8 0.18 0 . 1 8 0 . 1 8 0 . 1 8 0 . 1 8
0.18 0 . 1 8 0 . 1 8 0 . 1 8 0 . 1 8
0 . 1 8 0 . 1 8 0.18 0 . 1 8 0 . 1 8 0 . 1 8 0 . 1 8 0 . 1 8 0 . 1 8 0 . 1 8
R o u g h
mm
0 . 0 6 0 . 0 6 0 . 0 6 0 . 0 6 0 . 0 6 0 . 0 6 0 . 0 6
0 . 0 6 0 . 0 6
0 . 0 6 0 . 0 6 0 . 0 6 0 . 0 6 0 . 0 6
0 . 0 6 0 . 0 6 0 . 0 6 0 . 0 6 0 . 0 6 0 . 0 6 0 . 0 6
0 . 0 6 0 . 0 6 0 . 0 6 0 - 0 6 0 . 0 6
0.06 0 . 0 6 0 . 0 6 0 . 0 6 0 . 0 6 0.06 0 , 0 6 0 . 0 6 0 . 0 6 0 . 0 6 0 , 0 6 0 . 0 6 0 . 0 6 0 . 0 6 0 . 0 6
0 . 0 6 0 . 0 6
0 . 0 6 0 . 0 6 0 . 0 6 0 . 0 6 0 . 0 6 0 , 0 6 0 . 0 6 0 . 0 6 0 . 0 6 0 . 0 6
0.06 0 . 0 6 0.06 0 . 0 6 0 . 0 6
0 . 0 6 0 . 0 6 0.06 0 . 0 6 0 . 0 6
0 . 0 6 0 . 0 6
0 . 0 6 0 . 0 6 0 . 0 6
K i Kr T a u c
mm adjsmt adjsmt adjsmt
6 . 0 0 6 . 0 0 6 . 0 0 6 . 0 0 6.00 6 . 0 0 6 . 0 0
6 . 0 0 6 . 0 0 6 . 0 0 6 . 0 0 6 . 0 0 6 . 0 0 6 . 0 0 6 . 0 0 6 . 0 0 6 . 0 0 6 . 0 0 6 . 0 0
6 . 0 0 5 . 0 0 6 . 0 0 6 . 0 0 6 . 0 0 6 - 0 0 6 . 0 0 6 . 0 0 6 . 0 0 6 , 0 0
6 . 0 0 6 . 0 0
6 . 0 0 6 , 0 0 6 . 0 0 6 . 0 0 6 . 0 0 6 , 0 0 6 . 0 0 6 . 0 0 6 . 0 0 6 - 0 0
6 . 0 0 6 . 0 0
6 . 0 0 6 - 0 0 6 . 0 0 6 . 0 0 6 . 0 0 6.00 6 . 0 0 6 . 0 0 6 . 0 0 6 . 0 0
6.00 6 . 0 0 6.00 6 . 0 0 6 . 0 0
6 . 0 0 6 . 0 0 6.00 6 . 0 0 6 . 0 0
6 . 0 0 6 . 0 0
6 . 0 0 6 . 0 0 6 . 0 0
O . 0 6 0 . 0 6
0 . 0 6 0 . 0 6 0.06 0 . 0 3 0 . 0 6
0 . 0 6 0 . 0 6
0 . 0 6 0 . 0 6 0 . 0 6 0 . 0 6 0 . 0 6
0 . 0 6 0 . 0 6 0 . 0 6 0 . 0 6 0 . 0 6 0 . 0 6 0 . 0 6 0 . 0 6 0 . 0 6 0 . 0 6 0 - 0 6 0 . 0 6 0 . 0 6 0 . 0 6 0 , 0 5
0 . 0 5 0 . 0 5
0 . 0 5 0 , 0 5 0 . 0 5 0 . 0 5 0 . 0 5 0 , 0 5 0 . 0 5 0 . 0 5 0 . 0 5 0 - 0 5
0 . 0 5 0 . 0 5
0.05 0 . 0 5 0 . 0 5 0 . 0 5 0 . 0 5 0 , 0 5 0 . 0 5 0 . 0 5 0 . 0 5 0 . 0 5
0.05 0 . 0 5 0.05 0 . 0 5 0 . 0 5
0 . 0 5 0 . 0 5 0.05 0 . 0 5 0 . 0 5
0 . 0 5 0 . 0 5
0 . 0 5 0 . 0 5 0 . 0 5
0 . 0 7 0 . 0 7 0 . 0 7 0 . 0 7
0.07 0 . 0 3 0 . 0 7
0 . 0 7 0 . 0 7 0 . 0 7 0 . 0 7 0 . 0 7
O . 0 7 0 . 0 7
0 . 0 7 0 . 0 7 0 . 0 7 0 . 0 7 0 . 0 7 0 . 0 7 0 . 0 6 0 . 0 6 0 . 0 6 0 . 0 6 0 - 0 6 0 . 0 6
0.06 0 . 0 6 0 , 0 6
0 . 0 6 0 . 0 6
0.06 0 , 0 6 0 . 0 6 0 . 0 6 0 . 0 6 0 , 0 6 0 . 0 6 0 . 0 6 0 . 0 6 0 . 0 6
0 . 0 6 0 . 0 6
0.06 0 , 0 6 0 . 0 6 0 . 0 6 0 . 0 6 0 . 0 6 0 . 0 6 0 . 0 6 0 . 0 6 0 - 0 6
0.06 0 . 0 6 0.06 0 . 0 6 0 . 0 6
0 . 0 6 0 . 0 6 0.06 0 . 0 6 0 . 0 6
0 . 0 6 0 . 0 6
0 . 0 6 0 . 0 6 0 . 0 6
1 . 3 5 1 . 3 5 1 . 3 5 1 . 3 5 1.35 1 . 3 5 1 . 3 5
1 . 3 5 1 . 3 5 1 . 3 5 1 . 3 5 1 . 3 5 1 . 3 5 1 . 3 5
1 . 3 5 1 . 3 5 1 . 3 5 1 . 3 5 1 . 3 5 1 . 3 5 1 . 3 5 1 . 3 5 1 . 3 5 1 . 3 5 1 . 3 5 1 . 3 5 1 . 3 5 1 . 3 5 1 . 3 5
1 . 3 5 1 . 3 5 1 . 3 5 1 - 3 S 1 . 3 5 1 . 3 5 1 . 3 5 1 , 3 5 1 . 3 5 1 . 3 5 1 . 3 5 1 , 3 5
1 . 3 5 1 . 3 5
1.35 1 . 3 5 1 . 3 5 1 . 3 5 1 . 3 5 1 . 3 5 1 . 3 5 1 . 3 5 1 . 3 5 1 . 3 5
1 . 3 5 1 . 3 5 1 . 3 5 1 . 3 5 1 . 3 5
1 . 3 5 1 . 3 5 1.35 1 . 3 5 1 . 3 5 1 . 3 5 1 . 3 5
1 . 3 5 1 . 3 5 1 . 3 5
262
ANEIOII: Salidas de las simulaciones realizadas con WEPP
1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1
69 70 71 72 73 74 75 76 77 78 79 80 81 82 83 84 85 86 87 88 89 90 91 92 93 94 95 96 97 98 99
100 101 102 103 104 105 106 107 108 109 110 111 112 113 114 115 116 117 118 119 120 121 122 123 124 125 126 127 128 129 130 131 132 133 134 135 136 137 138 139 140 141 142 143 144 145
1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1
41.38 41.38 41.37 41.37 41.37 41.37 41.37 41.36 41.36 41.36 •41.36 41.35 41.35 41.34 41.34 41.34 41.33 41.33 41.33 41.33 41.32 41.32 41.32 41.32 41.31 41.30 41.30 41.30 41.30 41.29 41.29 41.29 41.29 41.28 41.28 41.28 41.28 41.27 41.27 41.27 41.26 41.26 41.26 41.26 41.25 41.25 41.25 41.25 41.24 41.24 41.24 41.24 41.23 41.23 41.23 41.23 41.22 41.22 41.22 41.22 41.21 59.69 58.27 58.26 58.25 58.24 58.23 57.67 57.66 51.47 50.85 50.68 50.67 50.66 47.69 47.62 47.55
7.23 7.23 7.23 7.23 7.23 7.23 7.23 7.23 7.23 7.23 7.23 7.23 7.23 7.22 7.22 7.22 7.22 7.22 7.22 7.22 7.22 6.16 6.16 6.16 6.16 7.22 7.22 7.22 7.22 7.22 7.22 7.22 7.22 7.22 7.22 7.22 7.22 7.22 7.22 7.22 7.22 7.22 7.22 7.22 7.22 7.22 7.22 7.22 7.22 7.22 7.22 7.22 7.22 7.22 7.22 7.22 7.22 7.22 7.22 7.22 7.22 17.8 6 17.55 17.25 16.96 16.68 16.41 16.30 16.20 11.76 11.46 11.39 11.34 11.29 8.78 8.76 8.73
30.85 30.85 30.85 30.85 30.85 30.85 30.85 30.85 30.86 30.86 30.86 30.86 29.40 27.67 26.58 26.89 28.09 28.94 29.55 30.01 30.41 30.77 30.14 30.41 29.93 26.55 27.43 28.69 29.80 30.72 30.52 30.64 30.62 30.73 30.49 30.76 30.87 30.49 27.59 29.43 30.50 30.40 29.88 30.52 30.72 29.66 30.56 30.81 30.87 30.82 28.91 30.46 30.41 30.66 30.79 30.57 30.82 29.27 29.89 30.64 29.80 24.14 24.84 26.01 26.14 26.19 26.20 26.21 26.22 26.25 26.83 27.08 27.23 27.29 25.12 27.14 28.06
0.18 0.18 0.18 0.18 0.18 0.18 0.18 0.18 0.18 0.18 0.18 0.18 0.18 0.18 0.18 0.18 0.18 0.18 0.18 0.18 0.18 0.18 0.18 0.18 0.18 0.18 0.18 0.18 0.18 0.18 0.18 0.18 0.18 0.18 0.18 0.18 0.18 0.18 0.18 0.18 0.18 0.18 0.18 0.18 0.18 0.18 0.18 0.18 0.18 0.18 0.18 0.18 0.18 0.18 0.18 0.18 0.18 0.18 0.18 0.18 0.18 0.18 0.18 0.18 0.18 0.18 0.18 0.18 0.18 0.18 0.18 0.18 0.18 0.18 0.18 0.18 0.18
0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06
6.00 6.00 6.00 6.00 6.00 6.00 6.00 6.00 6.00 6.00 6.00 6.00 6.00 6.00 6.00 6.00 6.00 6.00 6.00 6.00 6.00 6.00 6.00 6.00 6.00 6.00 6.00 6.00 6.00 6.00 6.00 6.00 6.00 6.00 6.00 6.00 6.00 6.00 6.00 6.00 6.00 6.00 6.00 6.00 6.00 6.00 6.00 6.00 6.00 6.00 6.00 6.00 6.00 6.00 6.00 6.00 6.00 6.00 6.00 6.00 6.00
20.00 19.11 19.11 19.11 19.11 19.11 18.89 18.89 16.66 16.39 16.31 16.31 16.31 14.56 14.52 14.47
0.05 0.05 0.05 0.05 0.05 0.05 0.05 0.05 0.05 0.05 0.05 0.05 0.05 0.05 0.05 0.05 0.05 0.05 0.05 0.05 0.05 0.05 0.05 0.05 0.05 0.05 0.05 0.05 0.05 0.05 0.05 0.05 0.05 0.05 0.05 0.05 0.05 0.05 0.05 0.05 0.05 0.05 0.05 0.05 0.05 0.05 0.05 0.05 0.05 0.05 0.05 0.05 0.05 0.05 0.05 0.05 0.05 0.05 0.05 0.05 0.05 0.50 0.50 0.50 0.50 0.50 0.50 0.50 0.50 0.50 0.49 0.49 0.48 0.47 0.46 0.45 0.44
0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.05 0.05 0.05 0.05 0.05 0.05 0.05 0.05 0.05 0.05 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 0.98 0.96 0.94 0.93 0.91 0.89 0.88
1.35 1.35 1.35 1.35 1.35 1.35 1.35 1.35 1.35 1.35 1.35 1.35 1.35 1.35 1.35 1.35 1.35 1.35 1.35 1.35 1.35 1.35 1.35 1.35 1.35 1.35 1.35 1.35 1.35 1.35 1.35 1.35 1.35 1.35 1.35 1.35 1.35 1.35 1.35 1.35 1.35 1.35 1.35 1.35 1.35 1.35 1.35 1.35 1.35 1.35 1.35 1.35 1.35 1.35 1.35 1.35 1.35 1.35 1.35 1.35 1.35 1.11 1.10 1.10 1.10 1.10 1.10 1.10 1.10 1.09 1.09 1.10 1.10 1.11 1.10 1.11 1.12
263
ANBO I I : Salidas de las simulaciones realizadas con WEPP
1 1 1
1 1
1 1 1
1 1
1 1
1 1 1
1 1
1 1 1
1 1
1 1 1
1 1
1 1 1
1 1
1 1 1
1 1
1 1
1 1 1
1 1
1 1 1 1 1
1 1
1 1 1
1 1
1 1 1 1 1
1 1 1
1 1
1 1 1
1 1
1 1
1 1 1
1
146 147 148
149 150
151 152 153
154 155
156 157
158 159 160
161 152
163 164 165
166 167
168 169 170
171 172
173 174 175
176 177
178 17 9 180
181 182
183 184
185 186 187
188 189
190 191 192
193 194
195 196
197 198 199
200 201
202 203 204
205 206
207 208 209
210 211
212 213 214
215 216
217 218
219 220 221
222
1 1 1
1 1
1 1 1
1 1
1 1
1 1 1
1 1
1 1 1
1 1
1 1 1
1 1
1 1 1 1 1
1 1 1
1 1
1 1
1 1 1
1 1
1 1 1
1 1
1 1
1 1 1
1 1
1 1 1
1 1
1 1 1
1 1
1 1 1
1 1
1 1
1 1 1
1
47.54 47.53 47.39
47.32 47.31
47.30 47.29 47.29
47.04 46.92
46.91 45.68 45,67
45.66 45.65
45.65 45.54
45.58 45.57 45.56
45.55 45.54
45.54 45.53 45.52
45.51 45.50
45.50 45,49 45.48 45.47 45.47
45,46 45.45 45.44
45.44 45-43
45.42 45.41
45.41 45.40 45.39
45.38 45.38
45.37 45.36 45.35
45.26 45.25
45.25 45.24
45.23 45.23 45.22
44.49 44.48
44.48 44.47 44.46
44.46 44.45
44.44 44.44 44.43
44.42 44.42
44.41 44.40 44.40
44.39 44.39
44.38 44.37
44.37 44.36 44.35
44.35
8.71 8.70 8.61
8.59 8.57
8.56 8.54 8.53
8.40 8.35
8.31 7.61 7.47
7.43 7.42
7.42 7,42
7.41 7.41 7.41
7,41 7.41
7.41 7.41 7,41
7.41 7.41
7.41 7,41 7.41 7.41 7.41
7,41 7.41 7.41
7.41 7,41
7.41 7.41
7.41 7,41 7.41
7.41 7.41
7,41 7.41 7.41
7.40 7.40
7.40 7.40
7.40 7.40 7.40
7.36 7.36
7.35
7.36 7.36 7.36 7.36
7.36 7.36 7.36
7.36 7.36
7.36 7.36 7.36
7.36 7.36
7.36 7.36
7.36 7.36 7.36
7.36
28.23 28.29 28.30
28.35 28.38
28.39 28.39 28.40
28.35 28.43
28.52 26.03 28.33 28.87 29.01
29.05 29,05 29.04 29.08 29.09
29,09 29.09
29.10 29.10 29,10
29.10 29.10
29.11 29,11 29.11
29.11 29.12
29,12 29.12 29.12
29.12 29,13
29.13 29.13
29.13 29.13 29.14
29.14 29.14
29.14 29.14 29.15
29.09 29.17
29.19 29.19
29.19 29.20 29.20
26.64 27. 47
28.04 28.44 28.72 28.97 29.19
29.41 29.55 29.55
29.55 29.56
29.56 29.56 29.56
29.56 29.56
29.57 29.57
29.57 29.57 29.57
29.58
0.18 0.18 0.18
0.18 0.18
0.18 0.18 0.18 0.18 0.18
0.18 0.18 0.18
0.18 0.18
0.18 0,18 0.18 0.18 0.18
0.18 0.18
0.18 0.18 0,18
0.18 0.18
0.18 0,18 0.18
0.18 0.18
0.18 0.18 0.18
0.18 0.18
0.18 0.18
0.18 0.18 0.18
0.18 0.18
0.18 0.18 0.18
0.18 0.18
0.18 0.18
0.18 0.18 0.18
0.18 0.18
0-18 0.18 0.18
0.18 0.18
0.18 0.18 0.18
0.18 0.18
0.18 0.18 0.18
0.18 0.18
0.18 0.18
0.18 0.18 0.18
0.18
0.06 0.06 0.06
0.06 0.06
0.06 0.06 0.06
0.05 0.06
0.06 0.06
0.06
0.06 0.06
0.06 0,05
0.06 0.06 0.06
0,06 0.06
0.06 0.06 0,06
0.06 0.06
0.06 0,06 0.06
0.06 0.06
0,06 0.06 0.06
0.06 0,06
0.06 0.06
0.06 0.06 0.06
0.06 0.06
0,06 0.06 0.06
0.06 0-05
0.06 0.06
0.06 0.06 0.06
0.06 0.06
0-06 0.06 0.06
0.06 0.06
0.06 0.06 0.06
0.06 0.06
0.06 0.06 0.06
0.06 0.06
0.06 0.06
0.06 0.06 0.06
0.06
14.47 14.47 14.36
14.32 14.32
14.32 14.32 14.32
14.11 14.01
14.01 12.71
12.71
12.71 12.71
12.71 12,71 12.64 12.64 12.64
12,64 12.64
12.64 12.64 12,64
12.64 12.64
12.64 12,64 12.64
12.64 12.64
12,64 12.64 12.64
12.64 12,64
12.64 12.64
12.64 12.64 12.64
12.64 12.64
12,64 12.64 12.64
12.53 12.53
12.53 12.53
12.53 12.53 12.53
11.39 11.39
11.39 11.39 11.39
11.39 11.39
11.39 11.39 11.39
11.39 11.39
11.39 11.39 11.39
11.39 11.39
11.39 11.39
11.39 11.39 11.39
11.39
0.44 0.43 0.42
0.41 0.41
0.40
0.39 0.39
0.38 0.37
0.37 0.36
0.35
0.35 0.34
0.34 0,33 0.32 0.32 0.31
0,31 0.30
0.30 0.29 0.29
0.28 0.28
0.28 0,27 0.27
0.26 0.26
0,25 0.25 0.25
0.24 0,24
0.23 0.23
0.23 0.22
0.22
0.22 0.21
0,21 0.21 0.20
0.20 0.20
0.20 0.19
0.19 0-19 0.18
0.18 0.18
0.18 0.17 0.17
0.17 0.17
0.16 0.16 0.16
0.16 0.16
0.15 0.15 0.15
0.15 0.15
0.14 0.14
0.14 0.14 0.14
0.13
0.86 0.84 0.83
0.81 0.80
0.78 0.77 0.75
0.74 0.73
0.71 0.70 0,69
0.68 0.66
0.65 0.64
0.63 0.62 0.61
0,59 0.58 0.57
0.56 0,55
0.54 0.53
0.52 0,51 0.51
0.50 0.49
0.48 0.47 0.46
0.45 0.45
0.44 0.43
0.42 0.42 0.41
0.40 0.39
0.39 0.38 0.37
0.37 0.36
0.36 0.35
0.34 0.34 0.33
0.33 0.32
0.32
0.31 0.31 0.30 0.30
0.29 0.29 0.28
0.28 0.27
0.27 0.26 0.26
0.26 0.25
0.25 0.24
0.24 0.24 0.23
0.23
1.12
1.13 1.14
1.14 1.15
1.15
1.16 1.16
1.17 1.17
1.18 1.17
1,18
1.18 1.19
1.19 1.20
1.20 1.20 1.21
1.21 1.22
1.22
1.23 1.23
1.23 1.24
1.24 1.24 1.25
1.25 1.26
1.26 1.26 1.27
1.27 1.27
1.27 1.28
1.28 1.2.8 1.29
1.29 1.29
1.29 1.30 1.30
1.30 1.30
1.31 1.31
1.31 1.31 1.32
1.31 1.31
1.31 1.31 1.31 1.32 1.32
1.32 1.32 1.32
1.33 1.33
1.33 1.33 1.33
1.33 1.34
1.34 1.34
1.34 1.34 1.34
1.34
264
ANEJO 11: Salidas de las simulaciones realizadas con WEPP
1 1 1
1 1
1 1 1 1 1
1 1 1 1 1
1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1
1 1 1 1 1
1 1 1 1 1
1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1
1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1
1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1
1
2 2 3 2 2 4 2 2 5
2 2 6 2 2 7
2 2 8 2 2 9 2 3 0 2 3 1 2 3 2
2 3 3 2 3 4 2 3 5 2 3 6 2 3 7
2 3 8 2 3 9 2 4 0 2 4 1 2 4 2
2 4 3 2 4 4
2 4 5 2 4 6 2 4 7
2 4 8 2 4 9
2 5 0 2 5 1 2 5 2
2 5 3 2 5 4
2 5 5 2 5 6 2 5 7 2 5 8 2 5 9
2 6 0 2 6 1 2 6 2 2 6 3 2 6 4
2 6 5 2 6 6 2 6 7 2 6 8 2 6 9 2 7 0 2 7 1
2 7 2 2 7 3 2 7 4 2 7 5 2 7 6 2 7 7 2 7 8 2 7 9 2 8 0 2 8 1 2 8 2 2 8 3
2 8 4 2 8 5 2 8 6 2 8 7 2 8 8 2 8 9 2 9 0 2 9 1 2 9 2 2 9 3 2 9 4 2 95 2 9 6 2 9 7 2 9 8
2 9 9
1
1 1
1 1
1 1 1 1 1 1 1 1 . 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1
1 1 1
1 1 1 1 1 1 1
1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1
1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1
1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1
1
44 .34 4 4 . 3 4 4 4 . 3 3 44 .32 44 .32 4 4 . 3 1 4 4 . 3 1 44 .30 44 .29 4 4 . 2 9 4 4 . 2 8 4 4 . 2 8 44 .27 4 4 . 2 6 4 4 . 2 5 44 .25 44 .25 44 .24 44 .24 4 4 . 2 3 44 .22 44 .22 4 4 . 2 1 4 4 . 2 1 44 .20 44 .20 44 .19 44 .19 44 .18 44 .18 44 .17 44 .17 4 4 . 1 6 4 4 . 1 6 4 4 . 1 5 4 4 . 1 4 44 .14 4 4 . 1 3 4 4 . 1 3 4 4 . 1 2 44 .12 4 4 . 1 1 4 4 . 1 1 44 .10 44 .10 44 .09 4 4 . 0 9 44 .08 4 3 . 9 5 43 .90 43 .80 5 9 . 6 9 5 9 . 6 8 59 .67 5 9 . 6 6 5 9 . 6 5 5 9 . 6 4 5 9 . 6 3 59 .62 5 9 . 6 1 5 9 . 6 0 59 .69 5 9 . 6 8 5 3 . 0 6 5 1 . 8 6 5 1 . 8 5 51 .84 5 1 . 6 3 51 .62 5 1 . 6 1 51 .60 51 .60 51 .04 49 .27 4 8 . 7 1 4 8 . 7 1 48 .70
7 . 3 6 7 . 3 6 7 . 3 6 7 .36 7 .36 7 .36 7 . 3 6 7 .36 7 . 3 6 7 . 3 6 7 . 3 6 7 . 3 6 7 . 3 5 7 .35 7 .35 7 . 3 5 7 . 3 5 7 . 3 5 7 . 3 5 7 .35 7 .35 7 .35 7 . 3 5 7 .35 7 . 3 5 7 . 3 5 7 .35 7 .35 7 . 3 5 7 . 3 5 7 . 3 5 7 . 3 5 7 . 3 5 7 . 3 5 7 . 3 5 7 . 3 5 7 . 3 5 7 .35 7 . 3 5 7 . 3 5 7 . 3 5 7 .35 7 . 3 5 7 . 3 5 7 . 3 5 7 . 3 5 7 . 3 5 7 . 3 5 7 .34 7 .34 7 . 3 3
1 7 . 8 6 1 7 . 8 6 17 .8 6 1 7 . 8 6 1 7 . 8 6 1 7 . 8 6 1 7 . 8 6 1 7 . 8 6 1 7 . 8 6 1 7 . 8 6 1 7 . 8 6 1 7 . 7 1 13 .98 12 .98 1 2 . 1 8 1 1 . 5 1 11 .44 11 .38 11 .32 11 .27 1 1 . 2 1 1 0 . 9 6
9 .94 9 .56 9 .28 9.04
2 9 . 5 8 2 9 . 5 8 2 9 . 5 8 2 9 . 5 8 2 9 . 5 8 2 9 . 5 9 2 9 . 5 9 2 9 . 5 9 2 9 . 5 9 2 9 . 5 9 2 9 . 6 0 29 .60 2 9 . 6 0 2 9 . 6 0 29 .60 2 9 . 6 0 2 9 . 6 1 2 9 . 6 1 2 9 . 6 1 2 9 . 6 1 2 9 . 6 1 2 9 . 6 1 2 9 . 6 2 2 9 . 6 2 29 .62 29 .62 29 .62 2 9 . 6 2 2 9 . 6 3 2 9 . 6 3 2 9 . 6 3 2 9 . 6 3 2 9 . 6 3 2 9 . 6 3 2 9 . 6 4 2 9 . 6 4 2 9 . 6 4 2 9 . 6 4 29 .64 2 9 . 6 4 2 9 . 6 4 2 9 . 6 5 2 9 . 6 5 2 9 . 6 5 2 9 . 6 5 2 9 . 6 5 2 9 . 6 5 2 9 . 6 5 2 9 . 1 0 2 9 . 4 3 2 8 . 8 9 2 5 . 8 7 2 6 . 0 6 2 6 . 1 7 2 6 . 2 1 2 6 . 2 1 2 6 . 2 1 2 6 . 2 1 2 6 . 2 1 2 6 . 2 1 2 6 . 2 1 2 6 . 2 1 2 6 . 2 1 2 5 . 4 8 2 6 . 0 3 2 6 . 3 7 2 6 . 5 9 2 6 . 7 0 26 .82 26 .92 27 .02 2 7 . 0 9 2 7 . 1 4 2 6 . 4 3 2 6 . 9 3 2 7 . 3 4 2 7 . 6 0
0 .18 0 . 1 8 0 .18 0 . 1 8 0 .18 0 .18 0 .18 0 .18 0 .18 0 .18 0 .18 0 .18 0 . 1 8 0 . 1 8 0 .18 0 .18 0 .18 0 .18 0 .18 0 .18 0 .18 0 .18 0 .18 0 .18 0 . 1 8 0 . 1 8 0 .18 0 .18 0 .18 0 .18 0 .18 0 .18 0 .18 0 .18 0 .18 0 .18 0 .18 0 .18 0 . 1 8 0 . 1 8 0 .18 0 . 1 8 0 .18 0 .18 0 .18 0 .18 0 .18 0 .18 0 .18 0 .18 0 .18 0 .18 0 . 1 8 0 .18 0 .18 0 .18 0 .18 0 .18 0 .18 0 .18 0 . 1 8 0 .18 0 . 1 8 0 .18 0 .18 0 . 1 8 0 .18 0 .18 0 .18 0 .18 0 .18 0 .18 0 .18 0 .18 0 .18 0 .18 0 .18
0 . 0 6 0 .06 0 .06 0 .06 0 .06 0 .06 0 . 0 6 0 .06 0 .06 0 .06 0 .06 0 .06 0 . 0 6 0 .06 0 .06 0 .06 0 . 0 6 0 . 0 6 0 .06 0 .06 0 . 0 6 0 .06 0 . 0 6 0 .06 0 .06 0 .06 0 .06 0 .06 0 . 0 6 0 . 0 6 0 .06 0 .06 0 . 0 6 0 . 0 6 0 .06 0 .06 0 .06 0 . 0 6 0 .06 0 . 0 6 0 .06 0 .06 0 .06 0 .06 0 .06 0 . 0 6 0 .06 0 .06 0 .06 0 . 0 6 0 .06 0 .06 0 . 0 6 0 . 0 6 0 .06 0 .06 0 .06 0 . 0 6 0 .06 0 .06 0 .06 0 .06 0 .06 0 .06 0 .06 0 . 0 6 0 .06 0 .06 0 .06 0 . 0 6 0 . 0 6 0 . 0 6 0 .06 0 . 0 6 0 .06 0 .06 0 .06
11 .39 11 .39 1 1 . 3 9 1 1 . 3 9 1 1 . 3 9 1 1 . 3 9 11 .39 11 .39 11 .39 11 .39 11 .39 11 .39 1 1 . 3 9 1 1 . 3 9 1 1 . 3 9 1 1 . 3 9 1 1 . 3 9 1 1 . 3 9 11 .39 11 .39 11 .39 11 .39 11 .39 11 .39 11 .39 1 1 . 3 9 1 1 . 3 9 1 1 . 3 9 1 1 . 3 9 1 1 . 3 9 1 1 . 3 9 11 .39 11 .39 11 .39 11 .39 1 1 . 3 9 1 1 . 3 9 11 .39 11 .39 1 1 . 3 9 1 1 . 3 9 1 1 . 3 9 1 1 . 3 9 11 .39 1 1 . 3 9 1 1 . 3 9 1 1 . 3 9 11 .39 11 .14 11 .07 1 0 . 8 6 43 .00 4 3 . 0 0 43 .00 43 .00 43 .00 43 .00 43 .00 43 .00 43 .00 43 .00 15 .00 15 .00 1 2 . 9 5 12 .60 1 2 . 6 0 1 2 . 6 0 12 .54 12 .54 12 .54 12 .54 12 .54 1 2 . 3 6 1 1 . 7 0 1 1 . 4 5 1 1 . 4 5 1 1 . 4 5
0 . 1 3 0 . 1 3 0 . 1 3 0 .13 0 . 1 3 0 . 1 3 0 .12 0 .12 0 .12 0 .12 0 .12 0 .12 0 .12 0 . 1 1 0 . 1 1 0 . 1 1 0 . 1 1 0 . 1 1 0 . 1 1 0 . 1 1 0 . 1 1 0 .10 0 .10 0 .10 0 .10 0 .10 0 .10 0 .10 0 .10 0 .10 0 .10 0 .09 0 .09 0 .09 0 .09 0 .09 0 .09 0 .09 0 .09 0 .09 0 .09 0 .09 0 .09 0 .09 0 .08 0 .08 0 .08 0 .08 0 .08 0 .08 0 .08 0 .50 0 . 5 0 0 .50 0 .50 0 .50 0 .50 0 .50 0 .50 0 .50 0 .50 0 .50 0 .50 0 .50 0 .50 0 .50 0 .50 0 .50 0 .50 0 .50 0 .50 0 .50 0 .50 0 .49 0 .49 0 .48 0 .47
0 . 2 3 0 .22 0 .22 0 .22 0 . 2 1 0 . 2 1 0 . 2 1 0 .20 0 .20 0 .20 0 .19 0 .19 0 . 1 9 0 .19 0 .18 0 .18 0 .18 0 .18 0 .17 0 .17 0 .17 0 .17 0 .16 0 .16 0 .16 0 .16 0 .16 0 . 1 5 0 .15 0 . 1 5 0 .15 0 .15 0 .14 0 .14 0 .14 0 .14 0 .14 0 .14 0 . 1 3 0 . 1 3 0 . 1 3 0 . 1 3 0 . 1 3 0 . 1 3 0 . 1 3 0 .12 0 .12 0 .12 0 .12 0 .12 0 .12 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 0 .98 0 .96 0 .94 0 .93
1.35 1.35 1.35 1.35 1.35 1.35 1.35 1.35 1.36 1.36 1.36 1.36 1.36 1.36 1.36 1.36 1.36 1.37 1.37 1.37 1.37 1.37 1.37 1.37 1.37 1.37 1.37 1.37 1.37 1.38 1.38 1.38 1.38 1.38 1.38 1.38 1.38 1.38 1.38 1.38 1.38 1.38 1.38 1.38 1.39 1.39 1.39 1.39 1.38 1.38 1.38 1.30 1.30 1.30 1.30 1.30 1.30 1.30 1.30 1.30 1.30 1.07 1.07 1.06 1.05 1.05 1.05 1.05 1.05 1.05 1.05 1.05 1.05 1.05 1.06 1.07 1.07
265
ANHOII : Salidas de las simulaciones realizadas con WEPP
1 1 1 1 1 1 1
1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1
1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1
1 1 1 1 1 1 1 1 1 1
1 1
1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1
300 3 0 1 3 0 2 3 0 3 3 0 4
3 0 5 3 0 6 3 0 7 3 0 8 3 0 9 3 1 0 3 1 1 3 1 2 3 1 3 3 1 4 3 1 5 3 1 6 3 1 7 3 1 8 3 1 9 3 2 0 3 2 1
3 2 2 3 2 3 3 2 4 3 2 5 3 2 6
3 2 7 3 2 8 3 2 9 3 3 0 3 3 1 3 3 2 3 3 3 3 3 4 3 3 5 3 3 6 3 3 7 3 3 8
3 3 9 3 4 0 3 4 1 3 4 2 3 4 3 3 4 4 3 4 5 3 4 6 3 4 7 3 4 8
3 4 9 3 5 0
3 5 1 3 5 2 3 5 3 3 5 4 3 5 5 3 5 6 3 5 7 358 3 5 9 3 6 0
3 6 1 3 6 2 3 6 3 3 6 4 3 6 5 3 6 6
1 1 1 1 1 1 1
1 1 1
1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1
1 1 1 1 1
1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1
1 1 1 1 1 1 1 1 1 1
1 1
1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1
48 .69 48 .68 48 .67 4 8 . 6 6 48 .65 5 0 . 8 6 47 .49 4 7 . 3 5 4 4 . 9 9 4 4 . 9 8 4 4 . 9 3 4 4 . 1 2 43 .92 4 3 . 9 1 4 3 . 9 1 43 .90 43 .87 43 .87 4 3 . 8 6 4 3 . 6 5 43 .64 43 .62 43 .59 43 .57 4 3 . 5 5 4 3 . 5 5 43 .54 4 3 . 5 3 4 2 . 8 3 42 .74 42 .64 4 2 . 6 3 4 2 . 6 3 42 .62 42 .62 42 .54 4 2 . 5 3 4 2 . 5 3 42 .52 42 .52 4 2 . 5 1 4 2 . 5 1 42 .50 42 .48 4 2 . 4 6 4 2 . 4 5 4 2 . 4 5 42 .44 4 2 . 4 3 42 .43 4 2 . 4 1 42 .40 4 2 . 3 9 42 .38 42 .38 42 .37 4 2 . 3 6 4 2 . 3 6 42 .30 4 2 . 2 3 4 2 . 1 9 42.1-7 4 2 . 1 3 4 2 . 1 3 4 2 . 1 0 42 .10 42 .07
8 .83 8 .65 8 .50 8 .37 8 .25
1 7 . 8 6 14 .67 14 .54 10 .29
8 .62 8 .59 7 .94 7 .77 7 . 6 6 7 .58 7 .52 7 .52 7 .52 7 .52 7 . 4 6 7 .43 7 . 4 3 7 . 4 3 7 . 4 3 7 .42 7 . 4 2 7 .42 7 .42 7 .30 7 . 3 0 7 .29 7 .29 7 .29 7 .29 7 .29 7 .28 7 .28 7 .28 7 .28 7 .28 7 .28 7 .28 7 .28 7 .28 7 .28 7 . 2 8 7 .28 7 .28 7 . 2 8 7 . 2 8 7 .27 7 .27 7 .27 7 . 2 7 7 .27 7 .27 7 . 2 7 7 . 2 7 7 .27 7 . 2 6 7 . 2 6 7 . 2 6 7 . 2 6 7 .26 7 . 2 5 7 .25 7 . 2 5
2 7 . 7 7 27 .90 2 7 . 9 3 2 7 . 9 3 2 7 . 9 4 26 .37 2 6 . 2 4 2 6 . 8 1 2 4 . 5 5 2 5 . 6 8 2 6 . 4 2 2 3 . 6 1 2 4 . 0 9 25 .47 2 6 . 1 8 2 6 . 7 1 2 7 . 0 3 2 7 . 1 9 2 7 . 4 2 2 6 . 0 3 2 6 , 5 7 2 7 . 2 7 2 7 . 3 5 2 7 . 5 9 2 7 . 8 2 2 8 . 2 2 2 8 , 6 8 2 8 . 8 4 19 ,29 1 9 . 2 5 1 8 . 4 8 20 .97 2 2 . 6 5 2 3 . 7 2 2 4 . 6 4 2 1 . 6 7 2 2 . 4 8 2 3 . 0 9 2 3 . 9 2 2 4 . 1 3 2 4 . 3 2 2 4 . 4 1 2 4 . 4 1 2 4 . 6 1 2 4 . 0 2 2 4 . 1 8 2 4 . 3 1 2 4 . 6 3 2 4 . 7 8 2 4 . 9 4 2 4 . 0 9 2 4 . 3 9 2 4 . 6 0 2 4 . 7 1 2 4 . 8 6 2 5 . 0 0 2 5 . 1 9 2 5 . 4 9 2 2 . 6 2 19 .69 1 9 . 4 8 2 0 . 0 2 19 .40 22 .49 2 1 . 6 7 2 3 . 1 5 2 1 . 9 3
0 .18 0 .18 0 .18 0 . 1 8 0 .18 0 .18 0 .18 0 .18 0 .18 0 .18 0 .18 0 . 1 8 0 .18 0 . 1 8 0 .18 0 .18 0 .18 0 .18 0 .18 0 .18 0 .18 0 .18 0 .18 0 .18 0 .18 0 .18 0 .18 0 .18 0 . 1 8 0 . 1 8 0 .18 0 .18 0 .18 0 .18 0 .18 0 .18 0 .18 0 .18 0 .18 0 .18 0 .18 0 . 1 8 0 .18 0 .18 0 .18 0 .18 0 .18 0 .18 0 . 1 8 0 . 1 8 0 .18 0 .18 0 . 1 8 0 .18 0 .18 0 .18 0 .18 0 . 1 8 0 .18 0 .18 0 . 1 8 0 .18 0 .18 0 .18 0 . 1 8 0 .18 0 .18
0 .06 0 .06 0 .06 0 . 0 6 0 .06 0 .06 0 .06 0 . 0 6 0 .06 0 .06 0 .06 0 . 0 6 0 . 0 6 0 .06 0 .06 0 . 0 6 0 .06 0 .06 0 .06 0 . 0 6 0 .06 0 . 0 6 0 .06 0 . 0 6 0 ,06 0 . 0 6 0 .06 0 . 0 6 0 .06 0 .06 0 .06 0 .06 0 . 0 6 0 . 0 6 0 .06 0 .06 0 . 0 6 0 . 0 6 0 .06 0 .06 0 . 0 6 0 . 0 6 0 .06 0 .06 0 . 0 6 0 . 0 6 0 .06 0 .06 0 . 0 6 0 . 0 6 0 .06 0 .06 0 .06 0 . 0 6 0 .06 0 .06 0 .06 0 . 0 6 0 .06 0 .06 0 . 0 6 0 . 0 6 0 .06 0 .06 0 . 0 6 0 .06 0 .06
1 1 . 4 5 11 .45 11 .45 1 1 . 4 5 1 1 . 4 5 1 1 . 7 6 10 .20 1 0 . 1 5
8 .87 8 .87 8 .84 8 . 1 1 7 .89 7 .89 7 . 8 9 7 . 8 9 7 .87 7 .87 7 .87 7 . 6 0 7 .60 7 .58 7 . 5 5 7 . 5 3 7 . 5 1 7 . 5 1 7 . 5 1 7 .50 6 .20 6 .00 6 .00 6 .00 6 .00 6 .00 6 .00 6 .00 6 .00 6 .00 6 .00 6 .00 6 .00 6 .00 6 .00 6 .00 6 .00 6 .00 6.00 6 .00 6 .00 6 .00 6 .00 6 .00 6 .00 6 .00 6 .00 6 .00 6 .00 6 .00 6 .00 6 .00 6 .00 6 .00 6 .00 6 .00 6 .00 6 .00 6.00
0 .46 0 .45 0 .44 0 .44 0 .43 0 .44 0 .44 0 .44 0 .43 0 . 4 3 0 .42 0 . 4 1 0 . 4 1 0 .40 0 .39 0 .38 0 .38 0 .37 0 .36 0 . 3 6 0 .35 0 . 3 5 0 .34 0 .34 0 . 3 3 0 .32 0 .32 0 . 3 1 0 . 3 1 0 .30 0 .30 0 .29 0 .29 0 .28 0 .28 0 .27 0 .27 0 .27 0 .26 0 .26 0 .25 0 .25 0 .25 0 .24 0 .24 0 . 2 3 0 .23 0 .23 0 .22 0 .22 0 .22 0 . 2 1 0 . 2 1 0 . 2 1 0 .20 0 .20 0 . 2 0 0 . 1 9 0 .19 0 .19 0 . 1 9 0 .18 0 .18 0 .18 0 . 1 8 0 .17 0 .17
0 . 9 1 0 .89 0 .88 0 . 8 6 0 .84 0 .87 0 .87 0 .87 0 . 8 6 0 .84 0 .83 0 . 8 1 0 .80 0 .78 0 .77 0 . 7 5 0 .74 0 .72 0 . 7 1 0 .70 0 .69 0 .67 0 .66 0 .65 0 .64 0 . 6 3 0 . 6 1 0 .60 0 .59 0 .58 0 .57 0 .56 0 .55 0 .54 0 .53 0 .52 0 . 5 1 0 .50 0 .49 0 .49 0 .48 0 .47 0 .46 0 .45 0 .44 0 .44 0 .43 0 .42 0 . 4 1 0 . 4 1 0 .40 0 .39 0 . 3 9 0 . 3 8 0 .37 0 .37 0 . 3 6 0 . 3 5 0 .35 0 .34 0 .34 0 . 3 3 0 .33 0 .32 0 .32 0 . 3 1 0 . 3 1
1.08 1.09 1.09 1.10 1.10 1.10 1.08 1.08 1.08 1.08 1.09 1.09 1.09 1.10 1.10 1 .11 1 .11 1.12 1.12 1.13 1.13 1.14 1.14 1.15 1.15 1.15 1.16 1.16 1.15 1.16 1.16 1.16 1.17 1.17 1.18 1.18 1.18 1.19 1.19 1.19 1.20 1.20 1.20 1.21 1 .21 1 .21 1.21 1.22 1.22 1.22 1.22 1.23 1 .23 1 .23 1.23 1.24 1.24 1.24 1.24 1.25 1 .25 1.25 1.25 1.25 1.26 1.26 1.26
266
ANEJO 11: Salidas de las simulaciones realizadas con WEPP
DAGANZOOO
EVENT OÜTPUT day mo year Precp Runoff IR-det Av-det Mx-det Point Av-dep Max-dep Point Sed.Del ER
__ (jjm) (Kiiti) kg/m''2 ]í:g/m''2 kg/m^2 (m) kg/m-'a kg/m-'a (m) (kg/m) 4 6 1 13.8 0.0 0.000 0.00 0.01 324.5 -0.03 -0.04 550.0 0.3 2.20
268
ANQOII: Salidas de las simulaciones realizadas con WEPP
DAGANZOOO
DAILY WATER BALANCE
J=julian day, Y=simulation year P= precipitation RM=rainfall+irrigation+snowmelt Q=daily runoff, Ep=plant transpiration Es=soil evaporation, Dp=deep percolation watstr=water stress for plant growth latqcc=lateral subsurface flow
OFE
#
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
J
-
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
13
14
15
16
17
18
19
20
21
22
23
24
25
26
27
28
29
30
31
32
33
34
35
36
Y
-
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
P
mm
0.00
0.40
0.30
0.10
0.40
0.40
0.40
0.40
2.50
0.40
0.40
0.40
0.90
14.80
0.40
0.10
0.00
5.00
0.40
0.00
0.40
0.50
0.40
0.00
0.40
1.20
2.10
0.00
0.40
0.40
0.40
1.00
0.00
0.00
0.00
0.00
RM
mm
0.00
0.40
0.30
0.10
0.40
0.40
0.40
0.40
2.50
0.40
0.40
0.40
0.90
14.80
0.40
0.10
0.00
5.00
0.40
0.00
0.40
0.50
0.40
0.00
0.40
1.20
2.10
0.00
0.40
0.40
0.40
1.00
0.00
0.00
0.00
0.00
Q
mm
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
Ep mm
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
Es mm
0.49
0.47
0.38
0.27
0.00
0.45
0.57
0.48
0.15
0.93
0.87
0.40
0.25
0.13
1.20
0.81
0.61
0.53
1.08
0.58
0.52
0.43
0.44
0.41
0.40
0.11
0.51
0.72
0.75
0.91
0.79
0.12
1.15
1.05
1.08
0.87
Dp
mm
8.88
6.77
6.62
6.91
6.55
6.49
5.24
4.31
3.64
3.12
2.72
2.40
2.15
1.94
1.77
1.62
1.50
1.41
1.39
1.42
1.46
1.52
1.56
1.58
1.57
1.54
1.48
1.42
1.35
1.28
1.21
1.14
1.08
1.02
0.97
0.92
watstr
-
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
latqcc
mm
0.02
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
Total-Soil
Water(mm)
254.77
247.93
241.24
234.17
228.01
221.47
216.06
211.67
210.39
206.74
203.55
201.15
199.65
212.38
209.82
207.48
205.38
208.44
206.37
204.37
202.79
201.34
199.75
197.75
196.19
195.74
195.85
193.71
192.01
190.22
188.62
188.35
186.12
184.04
181.99
180.20
270
ANE3011: Salidas de las simulaciones realizadas con WEPP
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
37
38
39
40
41
42 43
44
45 46
47
48
49
50
51
52
53
54
55 56
57
58
59
60 61
62
63
64
65
66
67
68
69
70
71
72
73
74
75
76
77
78
19
80
81
82
83
84
85
86 87
1
1
1
1
1
1 1
1
1
1
1 1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1 1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1 1
0.00
0.40
0.40
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
6.40
7.50
4.80
3.40
0.40
0.00
0.00
0.00
0.00
0.40
0.40
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
6.40
7.50
4.80
3.40
0.40
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.87
0.69
1.02
0.99
0.87
0.36
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
1.95
1.18
0.33
2.03
1.59
0.98
0.86
0.77
0.88
0.83
0.79
0.74
0.70
0.65
0.60
0.55
0.50
0.42
0.29
0.10
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.19
0.26
0.32
0.37
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
178.46
177.34
175.93
174.20
172.63
171.61
171.01
170.46
169.96
169.54
169.25
169.15
169.14
169.14
169.14
169.14
169.14
169.14
169.14
169.14
169.14
169.14
169.14
169.14
169.14
169.14
169.14
169.14
169.14
169.14
169.14
169.14
169.14
169.14
169.14
169.14
169.14
169.14
169.14
169.14
169.14
169.14
169.14
173.59
179.90
184.37
185.75
184.36
183.11
181.94
180.80
271
ANEJO n : Salidas de las simulaciones realizadas con WEPP
1 88
1 89
1 90
1 91
1 92
1 93
1 94
1 95
1 96
1 97
1 98
1 99
1 100
1 101
1 102
1 103
1 104
1 105
1 106
1 107
1 108
1 109
1 110
1 111
1 112
1 113
1 114
1 115
1 116
1 117
1 118
1 119
1 120
1 121
1 122
1 123
1 124
1 125
1 126
1 127
1 128
1 129
1 130
1 131
1 132
1 133
1 134
1 135
1 135
1 137
1 138
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
0.00
0.00
2.50
2.50
5.00
12.90
2.70
2.30
0.80
0.00
2.40
0.90
1.50
0.70
2.70
0.00
0.00
3.30
9.50
1.00
0.80
2.40
5.10
0.00
0.40
4.70
0.40
0.00
0.40
1.00
8.40
0.00
2.30
0.50
0.50
2.50
0.00
6.00
1.70
0.40
5.90
12.10
0.90
0.00
0.00
0.00
0.00
0.40
0.00
7.80
1.40
0.00
0.00
2.50
2.50
5.00
12.90
2.70
2.30
0.80
0.00
2.40
0.90
1.50
0.70
2.70
0.00
0.00
3.30
9.50
1.00
0.80
2.40
5.10
0.00
0.40
4.70
0.40
0.00
0.40
1.00
8.40
0.00
2.30
0.50
0.50
2.50
0.00
6.00
1.70
0.40
5.90
12.10
0.90
0.00
0.00
0.00
0.00
0.40
0.00
7.80
1.40
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.70
0.65
0.61
2.00
2.33
1.17
2.36
3.10
1.85
1.12
1.20
0.45
0.75
0.35
1.35
0.00
0.00
1.65
0.85
2.96
1.85
1.18
2.29
0.28
0.20
1.35
1.20
0.00
0.20
0.50
2.41
1.79
1.15
0.25
0.25
1.25
0.00
1.46
1.59
1.00
2.48
1.96
1.97
3.04
0.00
0.00
0.00
0.20
0.00
3.32
1.28
0.43
0.48
0.53
0.57
0.61
0.65
0.67
0.69
0.70
0.73
0.77
0.84
0.92
1.00
1.07
1.12
1.15
1.16
1.16
1.15
1.13
1.10
1.08
1.07
1.07
1.07
1.08
1.09
1.11
1.12
1.12
1.12
1.12
1.10
1.09
1.07
1.06
1.06
1.05
1.04
1.03
1.01
1.00
1.00
0.99
1.02
1.08
1.15
1.22
1.26
1.28
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
179.67
178.53
179.90
179.82
181.88
192.97
192.63
191.15
189.39
187.55
187.97
187.59
187.42
186.77
187.05
185.93
184.78
185.26
192.75
189.65
187.47
187.59
189.32
187.97
187.10
189.38
187.50
186.41
185.51
184.89
189.76
186.85
186.88
186.03
185.19
185.37
184.30
187.78
186.85
185.21
187.61
196.73
194.66
190.62
189.62
188.60
187.53
185.58
185.36
188.58
187.41
272
ANEJO I I : Salidas de las simulaciones realizadas con WEPP
1 139
1 140
1 141
1 142
1 143
1 144
1 145
1 146
1 147
1 148
1 149
1 150
1 151
1 152
1 153
1 154
1 155
1 156
1 157
1 158
1 159
1 160
1 161
1 162
1 163
1 164
1 165
1 166
1 167
1 168
1 169
1 170
1 171
1 172
1 173 .
1 174
1 175
1 176
1 177
1 178
1 179
1 180
1 181
1 182
1 183
1 184
1 185
1 186
1 187
1 188
1 189
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
0.40
0.00
0.00
11.90
0.40
0.40
0.00
0.00
0.90
0.40
0.00
0.00
0.00
0.00
1.80
0.90
0.00
13.80
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.80
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
o.oo
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.40
0.00
0.00
11.90
0.40
0.40
0.00
0.00
0.90
0.40
0.00
0.00
0.00
0.00
1.80
0.90
0.00
13.80
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.80
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.02
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
o.oo
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.20
0.00
0.00
0.77
3.83
1.75
0.00
0.00
0.45
0.20
0.00
0.00
0.00
0.00
0.90
0.45
0.00
2.53
3.81
0.54
0.00
0.00
0.00
0.40
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
1.27
1.24
1.21
1.17
1.13
1.10
1.07
1.05
1.04
1.04
1.04
1.04
1.03
1.02
1.00
0.97
0.94
0.91
0.87
0.83
0.80
0.77
0.75
0.74
0.74
0.74
0.74
0.74
0.74
0.73
0.72
0.71
0.69
0.66
0.63
0.58
0.53
0.47
0.38
0.23
0.04
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
186.34
185.10
183.89
193.86
189.29
186.84
185.77
184.72
184.13
183.29
182.26
181.22
180.19
179.17
179.06
178.54
177.60
187.93
183.25
181.87
181.07
180.31
179.56
179.22
178.48
177.74
176.99
176.25
175.51
174.77
174.05
173.34
172.66
172.00
171.37
170.79
170.26
169.79
169.41
169.18
169.14
169.14
169.14
169.14
169.14
169.14
169.14
169.14
169.14
169.14
169.14
273
ANEJO 11: Salidas de las simulaciones realizadas con WEPP
1 190
1 191
1 192
1 193
1 194
1 195
1 196
1 197
1 198
1 199
1 200
1 201
1 202
1 203
1 204
1 205
1 206
1 207
1 208
1 209
1 210
1 211
1 212
1 213
1 214
1 215
1 216
1 217
1 218
1 219
1 220
1 221
1 222
1 223
1 224
1 225
1 226
1 227
1 228
1 229
1 230
1 231
1 232
1 233
1 234
1 235
1 236
1 237
1 238
1 239
1 240
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
0.00
0.00
1.40
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
15.70
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
1.40
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
15.70
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.70
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
4.06
0.57
0.54
0.52
0.50
0.48
0.46
0.45
0.27
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.15
0.19
0.19
0.13
0.04
0.01
0.00
0.24
0.31
0.36
0.40
0.44
0.48
0.50
0.53
0.54
0.55
0.56
0.55
0.53
0.51
0.47
0.41
0.32
0.14
0.01
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
169.14
169.14
169.84
169.84
169.84
169.84
169.69
169.50
169.32
180.84
180.23
179.67
179.15
178.41
177.63
176.81
175.96
175.25
174.77
174.27
173.74
173.20
172.64
172.09
171.54
171.01
170.50
170.02
169.61
169.29
169.15
169.14
169.14
169.14
169.14
169.14
169.14
169.14
169.14
169.14
169.14
169.14
169.14
169.14
169.14
169.14
169.14
169.14
169.14
169.14
169.14
274
ANE30II: Salidas de las simulaciones realizadas con WEPP
1 241
1 242
1 243
1 244
1 245
1 246
1 247
1 248
1 249
1 250
1 251
1 252
1 253
1 254
1 255
1 256
1 257
1 258
1 259
1 260
1 251
1 262
1 263
1 264
1 265
1 266
1 267
1 268
1 269
1 270
1 271
1 272
1 273
1 274
1 275
1 276
1 277
1 278
1 279
1 280
1 281
1 282
1 283
1 284
1 285
1 286
1 287
1 288
1 289
1 290
1 291
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
4.00
1.20
3.50
0.50
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
6.30
2.10
0.00
0.00
0.40
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
4.00
1.20
3.50
0.50
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
6.30
2.10
0.00
0.00
0.40
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
1.64
0.96
1.02
0.40
0.24
0.23
0.11
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.91
1.68
0.27
0.27
0.32
0.26
0.26
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.18
0.23
0.27
0.30
0.33
0.36
0.38
0.39
0.40
0.40
0.40
0.37
0.32
0.21
0.05
0.19
0.25
0.29
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
169.14
169.14
169.14
169.14
169.14
169.14
169.14
169.14
169.14
169.14
169.14
169.14
169.14
169.14
169.14
169.14
169.14
169.14
169.14
169.14
169.14
169.14
169.14
169.14
169.14
169.14
169.14
169.14
169.14
171.50
171.74
174.22
174.32
173.90
173.44
173.06
172.76
172.42
172.07
171.69
171.30
170.90
170.50
170.10
175.12
175.22
174.74
174.42
174.31
173.80
173.24
275
ANDO I I : Salidas de las simulaciones realizadas con WEPP
1 292
1 293
1 294
1 295
1 296
1 297
1 298
1 299
1 300
1 301
1 302
1 303
1 304
1 305
1 305
1 307
1 308
1 309
1 310
1 311
1 312
1 313
1 314
1 315
1 316
1 317
1 318
1 319
1 320
1 321
1 322
1 323
1 324
1 325
1 326
1 327
1 328
1 329
1 330
1 331
1 332
1 333
1 334
1 335
1 336
1 337
1 338
1 339
1 340
1 341
1 342
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
0.00
0.00
1.20
5.20
2.20
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
1.70
6.00
0.40
12.40
0.00
0.40
10.50
3.70
0.00
0.00
0.00
0.40
0.00
0.00
5.00
0.00
0.40
0.60
0.40
0.40
0.00
0.00
0.20
32.90
7.50
9.50
0.00
0.00
0.00
0.00
9.00
0.20
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
1.60
0.00
0.00
1.20
5.20
2.20
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
1.70
6.00
0.40
12.40
0.00
0.40
10.50
3.70
0.00
0.00
0.00
0.40
0.00
0.00
5.00
0.00
0.40
0.60
0.40
0.40
0.00
0.00
0.20
32.90
7.50
9.50
0.00
0.00
0.00
0.00
9.00
0.20
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
1.60
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.26
0.17
0.55
0.65
1.76
0.33
0.32
0.32
0.31
0.06
0.00
0.00
0.85
1.28
0.79
0.25
1.37
1.27
0.20
2.37
1.90
0.95
0.85
0.81
0.28
0.47
0.56
0.41
1.38
0.36
0.60
0.63
0.78
0.92
0.43
0.03
0.56
0.00
0.19
1.14
0.77
1.06
0.33
0.06
0.12
0.92
0.06
0.25
0.14
0.00
1.44
0.32
0.35
0.37
0.38
0.40
0.40
0.40
0.40
0.40
0.41
0.42
0.43
0.44
0.44
0.44
0.44
0.43
0.43
0.43
0.44
0.46
0.49
0.54
0.61
0.69
0.77
0.86
0.93
0.97
1.00
1.01
1.01
0.99
0.97
0.95
0.92
0.90
0.86
0.83
0.85
1.07
1.95
3.20
3.73
3.58
3.23
2.94
2.72
2.52
2.33
2.15
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.01
0.00
0.01
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
172.66
172.14
172.43
176.60
176.64
175.91
175.19
174.47
173.75
173.28
172.86
172.44
172.85
177.13
176.29
188.01
186.20
184.91
194.78
195.67
193.31
191.87
190.49
189.47
188.51
187.26
190.85
189.51
187.56
186.79
185.58
184.34
182.57
180.57
179.49
211.43
217.48
226.10
225.08
223.09
221.25
218.25
223.71
220.13
216.42
212.28
209.27
206.31
203.65
201.31
199.31
276
ANEJO I I : Salidas de las simulación^ realizadas con WEPP
1 343
1 344
1 345
1 346
1 347
1 348
1 349
1 350
1 351
1 352
1 353
1 354
1 355
1 356
1 357
1 358
1 359
1 360
1 361
1 362
1 363
1 364
1 365
1 366
1
1
1
1
1
1
X 1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1 1
2.20
0.80
0.20
0.00
0.40
0.00
2.60
0.80
0.40
0.40
0.00
0.40
0.00
0.00
9.70
12.70
7.60
5.10
9.40
0.40
5.70
0.00
7.80
0.00
2.20
0.80
0.20
0.00
0.40
0.00
2.60
0.80
0.40
0.40
0.00
0.40
0.00
0.00
9.70
12.70
7.60
5.10
9.40
0.40
5.70
0.00
7.80
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.27
0.49
0.10
0.51
0.51
0.25
0.20
0.76
0.41
0.33
0.23
0.48
0.33
0.57
1.27
0.49
0.38
0.36
1.31
1.75
0.41
1.01
2.00
0.19
1.98
1.82
1.67
1.54
1.42
1.32
1.23
1.16
1.09
1.02
0.96
0.91
0.87
0.82
0.78
0.75
0.71
0.68
0.64
0.63
0.68
0.88
1.50
2.51
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
199.27
197.76
196.19
194.14
192.62
191.04
192.20
191.08
189.99
189.04
187,84
186.85
185.56
184.27
191.91
203.37
209.89
213.95
221.39
219.41
224.02
222.12
226.42
223.72
277
ANBO I I : Salidas de ias simulaciones realizadas con WEPP
DA6ANZO0
DAILY WATER BALANCE
J=julian day, Y=simulation year P= precipitation RM=rainfall+irrigation+snowmelt Q=daily runoff, Ep=plant transpiration Es=soil evaporation, Dp=deep percolation watstr=water stress for plant growth latqcc=lateral subsurface flow
OFE
#
1
1 1
1 1
1 1 1
1 1
1 1 1
1 1
1 1 1
1 1
1 1 1 1 1
1 1
1 1 1
1 1
1 1 1
1 1
1 1
1 1 1
1 1 1 1 1
1 1
1 1 1
1 1
1 1 1
1 1
1
J
-
1
2 3
4 5
6 7 8
9 10
11 12 13
14 15
16 17 18
19 20
21 22
23 24 25
26 27
28 29 30
31 32
33 34
35
36 37
38 39
40 41 42
43 44 45 46 47
48 49
50 51 52
53 54
55 56 57
58 59
60
Y
-
1
1 1
1 1
1 1 1
1 1
1 1 1
1 1
1 1 1
1 1
1 1
1 1 1
1 1 1 1 1
1 1
1 1 1
1 1
1 1 1 1 1
1 1 1 1 1
1 1
1 1 1
1 1
1 1 1
1 1
1
P mm
0.00
0.40 0.30
0.10 0.40
0.40 0.40 0.40
2.50 0.40
0.40 0.40 0.90
28.10 0.40
0.10 0.00 5.00
0.40 0.00
0.40 0.50
0.40 0.00 0.40
1.20 8.00 0.00 0.40 0.40
0.40 1.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.40 0.40
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00
RM mm
0.00
0.40 0.30
0.10 0.40
0.40 0.40 0.40
2.50 0.40
0.40 0.40 0.90
28.10 0.40
0.10 0.00 5.00
0.40 0.00
0.40 0.50
0.40 0.00 0.40
1.20 8.00
0.00 0.40 0.40
0.40 1.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.40 0.40
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00
Q mm
0.00
0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
1.37 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00
Ep mm
0.00
0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00
Es mm
0.49 0.47 0.38
0.27 0.00
0.45 0.57 0.48
0.15 0.93 0.87 0.40 0.25
0.13 1.20
0.81 0.61 0.53
1.08 0.58
0.52 0.43
0.44 0.41 0.40
0.11 0.51 0.72 0.75 0.91
0.79 0.12
1.15 1.05 1.08
0.87 0.87
0.69 1.02
0.83 1.14 0.46
0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00
Dp mm
0.00
0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.40
0.87 1.34
1.70 1.85
1.81 1.69 1.55
1.41 1.29 1.17 1.08 1.03
1.00 0.99
0.98 0.95
0.93
0.90 0.86
0.82 0.78 0.74 0.70 0.66
0.62 0.59 0.56 0.53 0.51
0.48 0.46
0.44 0.42 0.40 0.38 0.36
0.34 0.32 0.30
0.28 0.25
0.22
watstr
-
1.00
1.00 1.00
1.00 1.00
1.00 1.00 1.00
1.00 1.00
1.00 1.00 1.00
1.00 1.00
1.00 1.00 1.00
1.00 1.00
1.00 1.00
1.00 1.00 1.00
1.00 1.00 1.00 1.00 1.00
1.00 1.00
I.ÜO 1.00 1.00
1.00 1.00
1.00 1.00
1.00 1.00 1.00
1.00 1.00 1.00 1.00 1.00
1.00 1.00
1.00 1.00 1.00 1.00 1.00
1.00 1.00 1.00
1.00 1.00
1.00
latqcc mm
0.00
0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.01 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
0.00
Total-Soil Water(mm)
214.39 214.32 214.25
214.08 214.48
214.43 214.26 214.18
216.53 216.00
215.53 215.54 216.19
242.78 241.98
241.26 240.66 244.73
243.18 241.27
239.45 237.67
235.82 233.72 232.17
231.85 238.05
236.16 234.73 233.20
231.80 231.69
229.55 227.55 225.54
223.78 222.06
220.95 219.55
217.99 216.15 215.03
214.41 213.81 213.25 212.72 212.21
211.73 211.27
210.84 210.42 210.02
209.65 209.29
208.96 208.64 208.34
208.06 207.81
207.59
278
ANEIOII: Salidas de las simulaciones realizadas con WEPP
1
1 1
1 1
1 1 1
1 1
1 1 1 1 1
1 1
1
1 1
1 1
1 1 1
1 1
1 1 1
1 1
1 1 1
1 1
1 1
1 1 1
1 1
1 1 1
1 1
1 1
1
1 1
1 1 1 1 1
1 1
1 1 1
1 1
1 1 1
1 1
1 1 1
1 1
1
61 62 63
64 65
66 67 68
69 70
71 72 73 74 75
76 77
78
79 80
81 82
83 84 85
86 87
88 89 90
91 92
93 94 95
96 97
98 99
100 101 102
103 104
105 106 107
108 109
110 111
112
113 114
115 116 117 118 119
120 121
122 123 124
125 126
127 128 129
130 131
132 133 134
135 136
137
1
1 1
1 1
1 1 1
1 1
1 1 1 1 1
1 1
1
. 1 1
1 1
1 1 1
1 1
1 1 1
1 1
1 1 1
1 1
1 1
1 1 1
1 1
1 1 1
1 1
1 1
1 1 1
1 1 1 1 1
1 1
1 1 1
1 1
1 1 1
1 1
1 1 1
1 1
1
0.00
0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00
0.00 16.00
8.10 4.80
3.40 0.40 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 3.40
10.10 5.00
15.60 3.10 2.30
0.80 0.00
2.40 0.90
1.50 0.70 2.70
0.00 0.00
3.30 9.50 1.00
0.80 5.50
6.90 0.00 0.40
4.70 0.40
0.00 0.40 1.00
11.10 0.00
2.30 0.50
0.50 2.50 0.00
22.00 1.70
0.40 26.80 17.60
0.90 0.00
0.00 0.00 0.00
0.40 0.00
22.10
0.00
0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 16.00
8.10 4.80
3.40 0.40 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 3.40
10.10 5.00
15.60 3.10 2.30
0.80 0.00
2.40 0.90
1.50 0.70 2.70
0.00 0.00
3.30 9.50 1.00
0.80 5.50
6.90 0.00 0.40
4.70 0.40
0.00 0.40 1.00
11.10 0.00
2.30 0.50
0.50 2.50 0.00
22..00 1.70
0.40 26.80 17.60
0.90 0.00
0.00 0.00 0.00
0.40 0.00
22.10
0.00
0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.28
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
6.64 0.00
0.00 13.87 1.65
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00
0.00
0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00
0.00
0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 1.95
0.91 0.33 2.03
2.62 1.84
2.10 2.30
0.98 0.00 0.61
2.06 2.33
1.17 2.36 3.10
1.85 2.40
2.87 0.50
1.12 1.49 1.35
0.00 0.00
1.65 0.85 2.96
1.85 1.18
2.29 2.73 0.20
1.35 1.20
0.00 0.20 0.50 2.47 2.52
1.57 0.38
0.25
1.25 0.00
1.73 1.78
2.24 2.48 1.96 1.97 3.54
2.17 2.92 0.38
0.20 0.00
4.99
0.18
0.11 0.02
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00
0.16 0.22 0.29
0.39 0.52
0.66 0.77 0.84
0.88 0.88
0.86 0.89 0.99
1.52 2.18
2.47 2.35
2.10 1.87 1.68
1.53 1.40
1.30 1.21 1.13
1.06 1.07
1.11 1.14
1.19
1.31 1.41
1.42 1.42 1.39 1.33 1.26
1.18 1.19
1.22
1.23 1.23
1.20 1.16
1.11 1.23 1.40
1.49 1.83
3.32 3.90 3.21
2.62 2.19
1.87
1.00
1.00 1.00
1.00 1.00
1.00 1.00 1.00
1.00 1.00
1.00 1.00 1.00
1.00 1.00
1.00 1.00 1.00
1.00 1.00
1.00 1.00
1.00 1.00 1.00
1.00 1.00
1.00 1.00 1.00
1.00 1.00
1.00 1.00 1.00
1.00 1.00
1.00 1.00
1.00 1.00 1.00
1.00 1.00
1.00 1.00 1.00
1.00 1.00
1.00 1.00 1.00
1.00 1.00
1.00 1.00 1.00 1.00 1.00
1.00 1.00
1.00
1.00 1.00
1.00 1.00
1.00 1.00 1.00
1.00 1.00
1.00 1.00 1.00
1.00 1.00
1.00
0.00
0.00 0.00
0.00 0.00
0.00
0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00
0.00
0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00
0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00
207.41
207.30 207.28
207.28 207.28
207.28
207.28 207.28
207.28 207.28
207.28 207.28 207.28
207.28 207.28
207.28 207.28 207.28
207.28 221.05
228.23 232.70
233.92
231.48 229.35
226.86 224.03
222.39 221.62 223.57
230.73 232.53
246.10 245.94 244.16
241.59 237.00
234.06 232.11
230.39
.227.73 227.40 225.87 224.47
224.82 232.26 229.18
227.07 230.31
233.81 229.94
228.95
230.99 228.78
227.36 226.13 225.24
232.53 228.75
228.29 227.22
226.26 226.27 225.04
237.48 236.24
233.28 242.50 255.09
252.53 247.16
241.67 234.85 231.26
228.84 226.64
241.88
279
ANE30 ü: Salidas de las simulaciones realizadas con WEPP
1 138 1 139 1 140 1 141 1 142 1 143 1 144 1 145 1 146 1 147 1 148 1 149 1 150 1 151 1 152 1 153 1 154 1 155 1 156 1 157 1 158 1 159 1 160 1 161 1 162 1 163 1 164 1 165 1 166 1 167 1 168 1 169 1 170 1 171 1 172 1 173 1 174 1 175 1 176 1 177 1 178 1 179 1 180 1 181 1 182 1 183 1 184 1 185 1 186 1 187 1 188 1 189 1 190 1 191 1 192 1 193 1 194 1 195 1 196 1 197 1 198 1 199 1 200 1 201 1 202 1 203 1 204 1 205 1 206 1 207 1 208 1 209 1 210 1 211 1 212 1 213 1 214
1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1
1.40 0.40 0.00 0.00
14.10 0.40 0.40 0.00 0.00 2.40 0.40 0.00 0.00 0.00 0.00 1.80 2.90 0.00 13.80 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.80 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 1.40 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
15.70 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
1.40 0.40 0.00 0.00 14.10 0.40 0.40 0.00 0.00 2.40 0.40 0.00 0.00 0.00 0.00 1.80 2.90 0.00 13.80 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.80 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 1.40 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
15.70 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
0.00 0.00 0.00 0.00 0.09 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 2.38 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
3.14 3.66 0.00 0.00 0.77 3.83 2.81 0.00 0.00 1.20 0.20 0.00 0.00 0.00 0.00 0.90 1.45 0.00 2.53 3.18 0.00 0.00 0.00 0.00 0.40 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.70 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 4.06 0.57 0.54 0.52 0.50 0.48 0.46 0.44 0.29 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
1.62 1.43 1.66 1.95 2.01 1.89 1.72 1.82 1.87 1.80 1.68 1.53 1.40 1.28 1.18 1.09 1.01 0.93 0.86 0.81 0.77 0.77 0.80 0.82 0.84 0.84 0.83 0.81 0.78 0.74 0.71 0.68 0.64 0.61 0.58 0.55 0.52 0.49 0.47 0.45 0.42 0.40 0.38 0.36 0.34 0.32 0.30 0.28 0.26 0.23 0.19 0.12 0.03 0.00 0.00 0.00 0.00 0.09 0.11 0.12 0.12 0.11 0.09 0.05 0.16 0.20 0.23 0.26 0.28 0.30 0.32 0.33 0.35 0.35 0.36 0.36 0.36
1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00
0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
238.52 233.83 232.17 230.22 241.45 236.13 232.00 230.18 228.32 227.71 226.24 224.71 223.31 222.03 220.85 220.66 221.11 220.18 228.20 224.21 223.44 222.67 221.87 221.05 220.61 219.77 218.94 218.14 217.36 216.61 215.90 215.23 214.59 213.98 213.40 212.85 212.33 211.84 211.37 210.93 210.50 210.10 209.72 209.35 209.01 208.69 208.39 208.11 207.85 207.62 207.43 207.31 207.28 207.28 207.98 207.98 207.98 207.90 207.79 207.67 207.55 219.08 218.42 217.83 217.16 216.47 215.76 215.05 214.32 213.73 213.41 213.08 212.73 212.38 212.02 211.66 211.31
280
ANDO I I : Salidas de las simulaciones realizadas con WEPP
1 215
1 216 1 217 1 218
1 219 1 220
1 221 1 222 1 223
1 224 1 225
1 226 1 227
1 228 1 229 1 230
1 231 1 232
1 233 1 234 1 235
1 236 1 237
1 238 1 239 1 240
1 241 1 242
1 243 1 244 1 245
1 246 1 247
1 248 1 249
1 250 1 251 1 252
1 253 1 254
1 255 1 256 1 257
1 258 1 259
1 260 1 261 1 262
1 263 1 264
1 265 1 266 1 267
1 268 1 269
1 270 1 271
1 272 1 273 1 274
1 275 1 276 1 277 1 278 1 279
1 280 1 281
1 282 1 283 1 284
1 285 1 286
1 287 1 288
1 289 1 290 1 291
1
1 1 1
1 1
1 1 1
1 1
1 1 1
1 1
1 1
1
1 1
1 1
1 1 1
1 1
1 1 1
1 1
1 1 1 1 1
1 1
1 1 1
1 1
1 1 1
1 1
1 1 1
1 1
1 1
1 1 1
1 1
1 1 1
1 1
1 1 1
1 1
1 1
1 1 1
0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
4.50 1.20
2.00 0.50 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
13.80 3.70
0.00 0.00
0.40 0.00 0.00
0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00
o.oo 0.00 0.00
0.00
0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
4.50 1.20
2.00 0.50 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
13.80 3.70
0.00 0.00
0.40 0.00 0.00
0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00
0.00
0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00
0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00
0.00
0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
1.64 0.96
1.02
0.40 0.08
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.91 1.96
0.41 0.40
0.79 0.38 0.37
0.35
0.35 0.34 0.34
0.33 0.32
0.31 0.29 0.28
0.26 0.25
0.23 0.19 0.14
0.05 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.11 0.13
0.15 0.17
0.18 0.20 0.21
0.21 0.22
0.22 0.23 0.23
0.23 0.23
0.23 0.23
0.25 0.28 0.31
1.00
1.00
1.00 1.00
1.00 1.00
1.00 1.00 1.00
1.00 1.00
1.00 1.00 1.00
1.00 1.00
1.00 1.00 1.00
1.00 1.00
1.00 1.00
1.00 1.00 1.00
1.00 1.00
1.00 1.00 1.00
1.00 1.00
1.00 1.00 1.00
1.00 1.00
1.00 1.00
1.00
1.00 1.00
1.00 1.00
1.00 1.00 1.00
1.00 1.00
1.00 1.00 1.00
1.00 1.00
1.00 1.00
1.00 1.00 1.00
1.00 1.00
1.00 1.00 1.00
1.00 1.00
1.00 1.00 1.00
1.00 1.00
1.00 1.00
1.00 1.00 1.00
0.00
0.00
0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00
0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
210.95
210.60
210.26 209.92
209.60 209.28
208.97 208.68 208.40
208.14 207.89
207.66 207.47 207.33
207.28 207.28
207.28 207.28 207.28
207.28 207.28
207.28 207.28
207.28 207.28 207.28
207.28 207.28
207.28 207.28 207.28
207.28 207.28
207.28 207.28 207.28
207.28 207.28
207.28 207.28
207.28
207.28 207.28
207.28 207.28
207.28 207.28 207.28
207.28 207.28
207.28 207.28 207.28
207.28 207.28
210.14 210.38
211.36 211.35 211.14
210.99 210.82
210.63 210.44 210.23
210.02 209.80
209.57 209.34 209.12
221.78 223.29
222.66 222.02
221.38 220.71 220.03
281
ANElO I I : Salidas de las simulaciones realizadas con WEPP
1 292 1 293
1 294 1 295 1 296 1 297 1 298
1 299 1 300
1 301 1 302 1 303
1 304 1 305
1 306 1 307 1 308
1 309 1 310
1 311 1 312 1 313
1 314 1 315
1 316 1 317
1 318
1 319 1 320
1 321 1 322
1 323 1 324 1 325
1 326 1 327
1 328 1 329 1 330
1 331 1 332
1 333 1 334
1 335 1 336 1 337
1 338 1 339
1 340 1 341 1 342
1 343 1 344
1 345 1 346 1 347
1 348 1 349
1 350 1 351 1 352 1 353 1 354
1 355 1 356 1 357
1 358 1 359
1 360 1 361
1 362 1 363 1 364
1 365 1 366
1 1
1 1 1 1 1
1 1
1 1 1
1 1
1 1 1 1 1
1 1 1
1 1
1 1
1
1 1
1 1
1 1 1
1 1
1 1 1
1 1
1 1
1 1 1
1 1
1 1 1
1 1
1 1 1
1 1
1 1 1 1 1
1 1
1
1 1
1 1
1 1 1
1 1
0.00 0.00
3.00 6.30 5.30 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
1.70 6.00
0.40 14.70 0.00
0.40 10.50
10.60 0.00 0.00
0.00 0.40
0.00 0.00
5.30
0.00 0.40
0.60 0.40
0.40 0.00 0.00
0.20 12.90
8.00 7.90 0.00
0.00 0.00
0.00 9.70
0.20 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 1.60
2.20 0.80
0.20 0.00
0.40
0.00 2.60
0.80 0.40 0.40 0.00 0.40 0.00 0.00
9.70 12.70 7.60
5.10 9.40
0.40 5.70 0.00
7.80 0.00
0.00 0.00
3.00 6.30 5.30 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
1.70 6.00
0.40 14.70 0.00 0.40
10.50
10.60 0.00 0.00
0.00 0.40
0.00 0.00
5.30
0.00 0.40
0.60 0.40
0.40 0.00 0.00
0.20 12.90
8.00 7.90 0.00
0.00 0.00
0.00 9.70
0.20 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 1.60
2.20 0.80
0.20 0.00
0.40 0.00 2.60
0.80 0.40
0.40 0.00 0.40 0.00 0.00
9.70 12.70 7.60
5.10 9.40
0.40 5.70 0.00
7.80 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00
0.00
0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00
0.00
0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00
0.00
0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.36 0.36
0.55 0.65 1.97
0.96 0.84
0.76 0.69
0.64
0.61 0.57
1.36 1.28
1.35 0.25 1.82
1.27 0.20
2.37 1.90 0.95
0.85 0.81
0.28 0.47
0.56
0.41 1.38
0.36 0.60
0.63 0.78 0.92
0.43 0.03
0.56 0.00
0.19 1.14 0.77
1.06 0.33
0.06 0.12 0.92
0.06 0.25
0.14 0.00 1.44
0.27 0.49
0.10 0.51
0.51 0.25 0.20
0.76 0.41 0.33 0.23 0.48 0.33 0.57
1.27
0.49 0.38
0.36 1.31
1.75 0.41 1.01 2.00 0.19
0.34 0.37
0.40 0.42 0.43 0.44 0.46
0.49 0.53
0.57
0.61 0.63
0.65 0.65
0.64 0.63 0.62 0.62 0.69
0.80 0.90 1.10 1.67 2.43
2.51 2.26
1.98 1.74 1.53
1.39 1.28
1.19 1.11 1.04
0.97 0.91
0.85 0.80 0.79 0.87 1.21
1.73 2.03
2.03 1.89 1.89
1.89 1.83 1.71 1.57 1.43
1.30 1.18
1.08 1.00
0.93 0.88 0.83
0.78 0.74
0.71 0.68 0.65 0.62 0.60
0.58 0.56 0.54
0.53 0.60
1.06 2.43 4.88 5.02 4.46
1.00 1.00
1.00 1.00 1.00 1.00 1.00
1.00 1.00
1.00 1.00 1.00
1.00 1.00
1.00 1.00 1.00
1.00 1.00
1.00 1.00
1.00
1.00 1.00
1.00 1.00
1.00 1.00 1.00
1.00 1.00
1.00 1.00 1.00
1.00 1.00
1.00 1.00
1.00 1.00 1.00
1.00 1.00
1.00 1.00 1.00
1.00 1.00
1.00 1.00 1.00
1.00 1.00
1.00 1.00
1.00
1.00 1.00
1.00 1.00
1.00 1.00 1.00 1.00 1.00
1.00 1.00 1.00
1.00 1.00
1.00 1.00 1.00
1.00 1.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00
0.00
0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
219.32 218.59
220.65 225.88 228.78 227.38 226.08
224.84 223.61
222.40 221.18 219.97
219.67 223.74
222.14 235.97
233.53 232.05 241.66
249.09 246.29
244.23
241.72 238.88
236.09 233.36
236.12
233.96 231.45
230.30 228.81
227.39 225.51 223.54
222.34 234.31
240.89 247.99
247.01
245.00 243.02
240.23 247.57
245.68 243.67 240.85
238.91 235.84
234.99 233.43 232.15
232.79 231.91
230.93 229.43
228.39
227.26 228.82
228.08 227.32
226.69 225.78 225.06 224.10 222.93
230.78 242.43 249.11
253.32 260.81
258.40 261.27 255.37
256.15 251.50
282
ANE30II: Salidas de las simulaciones realizadas con WEPP
D A G J ^ Z O O
E V E N T
day mo —
14 1 20 3
4 5 7 5 8 5
2 1 5 4 6
OXraPÜT
y e a r
1 1 1 1 1
1 1
P r e c p (miti)
2 8 . 1 1 6 . 0 2 2 . 0 2 6 . 8 1 7 . 6 1 4 . 1 13 .8
Runoff (mm)
1 . 4 0 . 3 6 . 6
1 3 . 9 1 . 7
0 . 1 2 . 4
I R - d e t kg/m^2
0 . 0 0 1 0 . 0 0 0 0 . 0 1 1 0 . 0 2 7 0 . 0 0 2
0 . 0 0 0 0 .028
Av-de t kg/m^2
0 . 1 1 0 . 0 0 0 . 7 0 1 . 4 5 0 . 1 5
0 . 0 0 0 .60
Mx-det kg/iu-'2
0 . 3 2 0 . 0 0 1 . 1 1 2 . 2 1 0 . 3 7
0 . 0 0 1 . 6 2
P o i n t (iti)
4 9 5 . 0 5 . 5
4 9 5 . 0 4 9 5 . 0 4 9 5 . 0
5 . 5 2 9 7 . 0
Av-dep kg/m^2
- 0 . 6 0 0 . 0 0
- 2 . 1 5 - 3 . 2 0 - 0 . 6 3
0 . 0 0 - 2 . 3 7
Max-dep kg/m^2
- 1 . 5 0 0 . 0 0
- 4 . 6 7 - 6 . 5 4 - 1 . 4 6
0 . 0 0 - 4 . 8 4
P o i n t (m)
550 .0 0 . 0
5 2 8 . 0 5 2 8 . 0 5 5 0 . 0
0 . 0 220 .0
S e d . D e l (kg/m)
4 5 . 0 0 . 2
2 4 5 . 5 5 4 1 . 9
5 8 . 8
0 . 2 8 5 . 7
ER
1 . 1 2 1 . 0 0 1 . 1 8 1 . 1 3 1 . 1 2
1 . 3 2 1 . 9 9
284
ANEJO n : Salidas de las simulaciones realizadas con WEPP
DAGANZ03
DAXI.Y WATER BAIANCE
J=julian day, Y=simulation year
P= precipitation RM=rainfall+irrigation+snowmelt Q=daily runoff, Ep=plant transpiration Es=soil evaporation, Dp=deep percolation watstr=water stress for plant growth latqcc=lateral subsurface flow
OFE
#
1 1
1 1
1 1
1 1 1
1 1
1 1 1
1 1
1 1 1
1 1
1 1 1
1 1
1 1 1
1 1
1 1
1 1 1
1 1
1 1 1
1 1
1 1 1 1 1
1 1
1 1 1
1 1
1 1 1
1 1
J
-
1 2
3 4
5 6 7
8 9
10 11
12 13 14
15 16 17 18 19
20 21
22 23 24
25 26
27 28
29
30 31
32 33
34
35 36
37 38
39 40 41
42 43
44 45 46 47 48
49 50
51 52 53
54 55
56 57 58
59 60
Y
-
1 1 1 1
1 1
1
1 1
1 1
1 1 1
1 1
1 1 1
1 1
1 1 1
1 1
1 1
1 1 1
1 1
1 1 1
1 1
1 1 1
1 1
1 1 1 1 1
1 1
1 1 1
1 1
1 1 1
1 1
P
iran
0.00 0.40
0.30 0.10
0.40 0.40
0.40 0.40 2.50
0.40 0.40
0.40 0.90
28.10
0.40 0.10
0.00 5.00 0.40
0.00 0.40
0.50 0.40 0.00
0.40 1.20
8.00 0.00 0.40
0.40 0.40
1.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.40
0.40 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
RM
mm
0.00 0.40
0.30 0.10
0.40 0.40
0.40
0.40 2.50
0.40 0.40
0.40 0.90
28.10
0.40 0.10
0.00 5.00 0.40
0.00 0.40
0.50 0.40 0.00
0.40 1.20
8.00 0.00 0.40
0.40 0.40
1.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.40
0.40 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
Q
mm
0.00 0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
Ep
mm
0.00 0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
Es
mm
0.46 0.44
0.36 0.28
0.00 0.43 0.54 0.45 0.15
0.88 0.82
0.38 0.25 0.14
1.13 0.77
0.57 0.50 1.02
0.55 0.50
0.41 0.42
0.39 0.38 0.12
0.48 0.68
0.71 0.86 0.75
0.13 1.10
1.00 1.02 0.82
0.82 0.66
0.96 0.94 0.77
0.07 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
Dp
mm
0.00 0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.29 0.59
0.94 1.26
1.47 1.53 1.48
1.39 1.29
1.18 1.08
1.00 0.94 0.91
0.89 0.86
0.84 0.81 0.78
0.75 0.71
0.68 0.64 0.61
0.58 0.55
0.52 0.50 0.47 0.45 0.43
0.41 0.39
0.37 0.35 0.33
0.31 0.29
0.27 0.24 0.21
0.16 0.07
watstr
-
1.00 1.00 1.00 1.00
1.00 1.00
1.00 1.00 1.00
1.00 1.00
1.00 1.00 1.00
1.00 1.00
1.00 1.00 1.00
1.00 1.00
1.00 1.00 1.00
1.00 1.00
1.00 1.00
1.00 1.00 1.00
1.00 1.00
1.00 1.00 1.00
1.00 1.00
1.00 1.00 1.00
1.00 1.00
1.00 1.00
1.00 1.00 1.00
1.00 1.00
1.00 1.00 1.00
1.00 1.00
1.00 1.00
1.00
1.00 1.00
latqcc
mm
0.00 0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.01
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
Total-Soil
Water(mm)
214.42 214.06 213.70 213.42
213.51 213.16 212.71
212.34 214.37
213.58 212.84
212.56 212.88 240.53
239.48 238.71
238.14 242.04 240.51
239.03 237.36
235.68 233.83 231.96
230.28 229.78
235.81 234.05
232.44
230.73 229.17
228.85 226.89
225.05 223.22 221.61
220.04 218.78
217.25 215.66 214.28
213.63 213.08
212.55 212.06
211.58 211.13 210.70
210.29 209.90
209.53 209.18 208.85
208.54 208.25
207.98 207.73
207.52
207.36 207.29
286
ANE30 H: Salidas de las simulaciones realizadas con WEPP
1
1 1 1
1 1
1 1 1
1 1
1 1 1 1 1
1 1
1 1 1
1 1
1 1 1
1 1
1 1 1
1 1
1 1
1 1 1
1 1 1 1 1
1 1
1 1 1
1 1
1 1 1
1 1
1 1
1 1 1
1 1
1 1 1
1 1
1 1 1
1 1
1 1 1 1 1
61
62 63 64
65 66
67 68 69
70 71
72 73 74
75 76
77 78
79 80 81
82 83
84 85 86
87 88
89 90 91
92 93
94 95
96 97 98
99 100
101 102 103
104 105
106 107
108
109 110
111 112
113
114 115
116 117
118 119 120
121 122
123 124 125
126 127
128 129
130
131 132
133 134 135
136 137
1
1 1 1
1 1
1 1 1
1 1
1 1 1
1 1
1 1
1
1 1
1 1
1 1 1
1 1
1 1 1
1 1
1 1
1
1 1
1 1
1 1 1
1 1
1 1 1
1 1
1 1
1
1 1
1 1
1 1 1
1 1
1 1 1
1 1
1 1 1
1 1
1 1 1 1 1
0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 16.00 8.10
4.80 3.40
0.40 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 3.40
10.10
5.00 15.60
3.10 2.30
0.80
0.00 2.40
0.90 1.50 0.70 2.70 0.00
0.00 3.30
9.50 1.00 0.80
5.50 6.90
0.00 0.40 4.70
0.40 0.00
0.40 1.00
11.10 0.00 2.30
0.50 0.50
2.50 0.00
22.00
1.70 0.40
26.80 17.60 0.90
0.00 0.00
0.00 0.00 0.40 0.00
22.10
0.00
0.00
0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 16.00 8.10
4.80 3.40
0.40 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 3.40
10.10
5.00 15.60
3.10 2.30
0.80
0.00 2.40
0.90 1.50 0.70
2.70 0.00
0.00 3.30
9.50 1.00 0.80
5.50 6.90
0.00 0.40
4.70
0.40 0.00
0.40 1.00
11.10 0.00 2.30
0.50 0.50
2.50 0.00
22.00
1.70 0.40
26.80 17.60 0.90
0.00 0.00
0.00 0.00 0.40 0.00
22.10
0.00
0.00
0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00
0.00
0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00
0.00
0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 2.97
0.00 0.00
6.26 0.37
0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00 0.00 0.88
0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00
0.00
0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00
0.00
0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.01
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.02 0.04 0.03
0.04 0.04
0.11 0.13 0.11
0.13 0.19
0.26 0.25 0.31
0.64 0.63
1.05 1.57 2.42 3.21 4.13
0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00
0.00
1.90 1.13
0.32 1.97
2.55 1.78 2.28
2.23 0.92
0.00 0.59 2.00
2.26 1.13
2.30 3.01
1.80
2.34 2.79
0.49 1.09
1.48 1.30 0.00
0.00 1.60
0.84 2.92 1.73
1.15 2.27
2.66 0.15 1.33
1.12 0.00
0.15 0.45
2.45 2.50 1.56
0.28 0.20
1.20 0.00 1.71
1.76 2.21
2.40 1.85 1.80
3.14 2.15
2.61 0.92 0.01 0.00 1.19
0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00
0.00
0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00
0.00
0.00 0.00
0.00 0.16
0.22 0.29 0.39
0.52 0.65 0.75 0.82 0.85
0.85 0.84
0.87 0.96
1.46
2.10 2.39
2.29 2.06 1.84
1.66 1.51
1.38 1.27
1.19 1.11 1.04
1.05 1.08
1.10 1.14 1.26
1.35 1.37
1.38 1.35 1.30 1.23 1.15
1.16 1.18
1.20 1.19 1.16
1.12 1.08
1.25 1.49 1.62
2.59 6.88
6.07 4.02 3.08
2.48 2.04
1.00 1.00
1.00 1.00
1.00 1.00
1.00
1.00 1.00
1.00 1.00
1.00 1.00 1.00
1.00 1.00
1.00 1.00
1.00
1.00 1.00
1.00 1.00
1.00 1.00 1.00
1.00 1.00 1.00 1.00 1.00
1.00 1.00
1.00 1.00 1.00
1.00 1.00
1.00 1.00 1.00
1.00 0.00
0.00 0.00
0.63 0.23 0.00
0.25 0.43
0.00 0.00 0.16
0.00 0.00
0.00 0.00
0.50 1.00 1.00
1.00 1.00
1.00 1.00 1.00
1.00 1.00
1.00 1.00 1.00
1.00 1.00
1.00 1.00 1.00 1.00 1.00
0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00
0.00
0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
207.28 207.28
207.28 207.28
207.28 207.28 207.28
207.28 207.28
207.28 207.28
207.28 207.28 207.28
207.28 207.28
207.28 207.28 207.28
221.27 228.13
232.50 233.66 231.18
229.10 226.43
223.68 222.12 221.37
223.25 230.39
232.16 245.68
245.50 243.73
241.16
236.73 233.85
231.86 230.11
227.38 227.02 225.51
224.14 224.46
231.83 228.70 226.62
229.81 233.25
229.49 228.50 230.51
228.34 226.97
225.75 224.85 232.08 228.32 227.78
226.71 225.69
225.59 224.27 240.23
238.82 235.66
252.20 265.75 262.84
256.47 246.82
237.09 230.58 225.38 219.69 233.45
287
ANDO 11: Salidas de las simulaciones realizadas con WEPP
1 138 1 139 1 140 1 141 1 142 1 143 1 144 1 145 1 146 1 147 1 148 1 149 1 150 1 151 1 152 1 153 1 154 1 155 1 156 1 157 1 158 1 159 1 160 1 161 1 162 1 163 1 164 1 165 1 166 1 167 1 168 1 169 1 170 1 171 1 172 1 173 1 174 1 175 1 176 1 177 1 178 1 179 1 180 1 181 1 182 1 183 1 184 1 185 1 186 1 187 1 188 1 189 1 190 1 191 1 192 1 193 1 194 1 195 1 196 1 197 1 198 1 199 1 200 1 201 1 202 1 203 1 204 1 205 1 206 1 207 1 208 1 209 1 210 1 211 1 212 1 213 1 214
1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1
1.40 0.40 0.00 0.00
14.10 0.40 0.40 0.00 0.00 2.40 0.40 0.00 0.00 0.00 0.00 1.80 2.90 0.00
13.80 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.80 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 1.40 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
15.70 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
1.40 0.40 0.00 0.00
14.10 0.40 0.40 0.00 0.00 2.40 0.40 0.00 0.00 0.00 0.00 1.80 2.90 0.00 13.80 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.80 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 1.40 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
15.70 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.09 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
3.02 5.26 5.05 5.49 1.25 4.09 4.81 3.83 3.81 4.23 4.54 3.82 5.79 5.45 5.37 4.75 5.12 4.51 2.71 6.05 6.04 4.96 6.59 5.81 7.00 4.06 2.68 0.90 0.58 0.28 0.14 0.10 0.05 0.02 0.01 0.01 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
0.33 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 2.61 0.51 0.49 0.47 0.45 0.44 0.43 0.41 0.40 0.33 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
1.72 1.48 1.32 1.19 1.08 0.97 0.88 0.79 0.71 0.64 0.57 0.52 0.47 0.41 0.34 0.28 0.22 0.12 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 0.87 0.63 0.36 0.16 0.09 0.05 0.03 0.01 0.01 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00
0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
229.70 223.72 217.36 210.68 222.35 218.60 214.38 209.76 205.24 202.70 199.57 195.24 188.99 183.13 177.41 174.74 172.22 167.59 178.53 172.48 166.44 161.48 154.89 149.08 144.67 140.61 137.93 137.03 136.45 136.17 136.03 135.92 135.88 135.86 135.85 135.84 135.84 135.84 135.84 135.83 135.83 135.83 135.83 135.83 135.83 135.83 135.83 135.83 135.83 135.83 135.83 135.83 135.83 135.83 135.83 135.83 135.83 135.83 135.83 135.83 135.83 146.30 145.80 145.31 144.84 144.39 143.95 143.52 143.11 142.71 142.38 142.38 142.38 142.38 142.38 142.38 142.38
288
ANE30II: Salidas de las simulaciones realizadas con WEPP
1 215 1 216 1 217 1 218 1 219 1 220 1 221 1 222 1 223 1 224 1 225 1 226 1 227 1 228 1 229 1 230 1 231 1 232 1 233 1 234 1 235 1 236 1 237 1 238 1 239 1 240 1 241 1 242 1 243 1 244 1 245 1 246 1 247 1 248 1 249 1 250 1 251 1 252 1 253 1 254 1 255 1 256 1 257 1 258 1 259 1 260 1 261 1 262 1 263 1 264 1 265 1 266 1 267 1 268 1 269 1 270 1 271 1 272 1 273 1 274 1 275 1 276 1 277 1 278 1 279 1 280 1 281 1 282 1 283 1 284 1 285 1 286 1 287 1 288 1 289 1 290 1 291
1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1
0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 4.50 1.20 2.00 0.50 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 13.80 3.70 0.00 0.00 0.40 0.00 0.00
0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 4.50 1.20 2.00 0.50 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 13.80 3.70 0.00 0.00 0.40 0.00 0.00
0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 (5.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 1.13 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.95 2.06 0.29 0.28 1.29 0.26 0.26
0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00
0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
142.38 142.38 142.38 142.38 142.38 142.38 142.38 142.38 142.38 142.38 142.38 142.38 142.38 142.38 142.38 142.38 142.38 142.38 142.38 142.38 142.38 142.38 142.38 142.38 142.38 142.38 142.38 142.38 142.38 142.38 142.38 142.38 142.38 142.38 142.38 142.38 142.38 142.38 142.38 142.38 142.38 142.38 142.38 142.38 142.38 142.38 142.38 142.38 142.38 142.38 142.38 142.38 142.38 142.38 142.38 143.51 143.51 143.51 143.51 143.51 143.51 143.51 143.51 143.51 143.51 143.51 143.51 143.51 143.51 143.51 154.20 153.69 153.40 153.12 151.83 151.57 151.31
289
ANDO I I : Salidas de las simulaciones realizadas con WEPP
1 292 1 293 1 294 1 295 1 296 1 297 1 298 1 299 1 300 1 301 1 302 1 303 1 304 1 305 1 306 1 307 1 308 1 309 1 310 1 311 1 312 1 313 1 314 1 315 1 316 1 317 1 318 1 319 1 320 1 321 1 322 1 323 1 324 1 325 1 326 1 327 1 328 1 329 1 330 1 331 1 332 1 333 1 334 1 335 1 336 1 337 1 338 1 339 1 340 1 341 1 342 1 343 1 344 1 345 1 346 1 347 1 348 1 349 1 350 1 351 1 352 1 353 1 354 1 355 1 356 1 357 1 358 1 359 1 350 1 361 1 362 1 363 1 364 1 365 1 366
1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1
0.00 0.00 3.00 6.30 5.30 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 1.70 6.00 0.40 14.70 0.00 0.40
10.50 10.60 0.00 0.00 0.00 0.40 0.00 0.00 5.30 0.00 0.40 0.60 0.40 0.40 0.00 0.00 0.20
12.90 8.00 7.90 0.00 0.00 0.00 0.00 9.70 0.20 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 1.60 2.20 0.80 0.20 0.00 0.40 0.00 2.60 0.80 0.40 0.40 0.00 0.40 0.00 0.00 9.70
12.70 7.60 5.10 9.40 0.40 5.70 0.00 7.80 0.00
0.00 0.00 3.00 6.30 5.30 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 1.70 6.00 0.40
14.70 0.00 0.40
10.50 10.60 0.00 0.00 0.00 0.40 0.00 0.00 5.30 0.00 0.40 0.60 0.40 0.40 0.00 0.00 0.20
12.90 8.00 7.90 0.00 0.00 0.00 0.00 9.70 0.20 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 1.60 2.20 0.80 0.20 0.00 0.40 0.00 2.60 0.80 0.40 0.40 0.00 0.40 0.00 0.00 9.70
12.70 7.60 5.10 9.40 0.40 5.70 0.00 7.80 0.00
0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
0.25 0.25 0.58 0.68 2.07 0.37 0.37 0.36 0.35 0.05 0.00 0.00 0.85 1.28 0.84 0.25 1.25 1.26 0.20 2.36 1.89 0.94 0.84 0.81 0.28 0.47 0.55 0.41 1.38 0.36 0.60 0.63 0.77 0.92 0.43 0.03 0.56 0.00 0.19 1.14 0.77 1.05 0.33 0.06 0.12 0.92 0.06 0.25 0.13 0.00 1.44 0.27 0.49 0.10 0.51 0.51 0.25 0.20 0.76 0.41 0.33 0.23 0.48 0.33 0.56 1.27 0.49 0.38 0.36 1.31 1.75 0.41 1.01 2.00 0.19
0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.22 0.26 0.30 0.32 0.34 0.36 0.37 0.37 0.39 0.46 0.86 2.12 4.60 4.96 4.44
1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00
0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
151.05 150.80 151.11 154.61 155.73 155.36 154.99 154.63 154.28 154.24 154.24 154.24 155.08 159.81 159.36 173.81 172.56 171.69 181.98 190.22 188.33 187.39 186.55 186.13 185.86 185.39 190.13 189.72 188.74 188.98 188.78 188.55 187.77 186.85 186.62 199.49 206.93 214.83 214.64 213.50 212.74 211.68 221.05 221.19 221.07 220.15 220.09 219.84 219.71 219.71 219.87 221.80 222.11 222.21 221.70 221.59 221.34 223.73 223.77 223.76 223.61 223.12 222.75 222.10 221.19 229.27 241.11 247.96 252.31 259.94 257.73 260.91 255.30 256.13 251.51
290
ANDO 11: Salidas de las simulaciones realizadas con WEPP
DA62^Z03
EVENT da Y mo
— 4 5 7 5 8 5
16 5 4 6
OÜTPUT year
1
1 1 1 1
Precp (itim)
2 2 . 0 2 6 . 8 1 7 . 6 2 2 . 1 13 .8
Runoff (mm) 3 .0 6 .3 0 . 4
0 .9 0 . 1
IR-det kg/m^2
0 .002 0 .005 0 .000 0 . 0 0 1 0 .000
Av-det kg/m^2
0 .10 0 .26 0 .00 0 .00 0 .00
Mx-det kg/m^2
0 .27 0 .52 0 .00 0 .00 0 .00
Point (m)
4 9 5 . 0 495 .0
5 . 5 5 .5 5 . 5
Av-dep kg/m^2
- 0 . 7 4 -0 .51
0 .00 0 .00 0 .00
Max-dep kg/m^2
- 0 . 7 4 - 1 . 0 7
0 .00 0 .00 0 .00
Point (m)
5 5 0 . 0 550 .0
0 . 0 0.0 0 . 0
S e d . D e l (kg/m)
5 2 . 5 115.8
0 . 1 0 . 3 0 . 1
— 1 . 1. 1 . 1. 1 .
ER
- — . 0 3
.06
. 0 8
.07
. 0 5
292
ANEJO H: Salidas de las simulaciones realizadas con WEPP
DA6ANZO03
DAILY WATER BAIANCE
J=julian day, y=simulation year P= precipitat ion RM=rainfall+irrigation+snowmelt Q=daily runoff, Ep=plant transpiration Es=soil evaporation, Dp=deep percolation watstr=water stress for plant growth latqcc=lateral subsurface flow
OFE
#
1 1 1
1 1
1 1
1 1 1
1 1
1 1 1
1 1
1 1 1
1 1
1 1 1 1 1
1 1
1 1 1
1 1
1 1 1
1 1
1 1
1 1 1
1 1
1 1 1
1 1
1 1 1
1 1 1 1 1
1
J -
1 2
3
4 5
6 7
8 9
10
11 12
13 14 15
16 17
18 19 20
21 22
23 24
25
26 27
28 29
30 31 32
33 34
35 36 37
38 39
40 41 42
43 44
45 46
47 48 49
50 51
52 53 54
55 56 57 58 59
60
Y -
1 1 1
1 1
1 1
1 1 1
1 1 1 1 1
1 1
1 1 1
1 1
1 1 1
1 1
1 1
1 1 1
1 1
1 1 1
1 1
1 1 1 1 1
1 1
1 1 1
1 1
1 1 1
1 1
1 1 1
1
p ram
0.00 0.40 0.30
0.10 0.40
0.40 0.40
0.40 2.50 0.40
0.40 0.40 0.90
28.10 0.40
0.10 0.00
5.00 0.40 0.00
0.40 0.50
0.40 0.00
0.40 1.20 8.00
0.00 0.40
0.40 0.40 1.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.40 0.40
0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00
RM mm
0.00 0.40 0.30
0.10 0.40
0.40 0.40
0.40 2.50 0.40
0.40 0.40 0.90
28.10 0.40
0.10 0.00
5.00
0.40 0.00
0.40 0.50
0.40 0.00
0.40 1.20 8.00
0.00 0.40
0.40 0.40 1.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.40 0.40
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
0.00
Q mm
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00 0.00 0.94 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00
Ep mm
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
0.00
Es mm
0.72 0.69 0.58
0.39 0.03
0.67 0.82
0.69 0.24 1.18
1.11 0.62 0.40 0.19 1.43
1.06 0.86
0.76
1.38 0.83
0.78 0.68
0.71 0.67 0.64
0.14 0.67
1.01 1.05
1.23
1.06 0.21
1.53 1.41
1.42 1.10 1.15
0.63 0.20
0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00
Dp mm
5.44 4.28 6.10
6.44 3.58
2.60 1.97
1.57
1.30 1.11
1.01 0.92 0.84 0.77 0.71
3.70 6.51
3.52
2.42 2.40
1.94 1.54
1.27 1.08 0.94
0.83 0.73
0.67 0.76 0.82
0.82 0.79
0.74 0.70
0.65 0.60 0.55
0.50 0.46
0.42 0.39 0.37
0.35 0.32
0.30 0.29
0.27
0.25 0.24
0.23 0.22
0.21 0.20 0.19
0.18 0.17
0.16 0.16 0.15
0.14
watstr
-
1.00 1.00 1.00
1.00 1.00
1.00 1.00 1.00
1.00 1.00
1.00 1.00 1.00 1.00 1.00
1.00 1.00
1.00
1.00 1.00
1.00 1.00
1.00 1.00 1.00
1.00 1.00
1.00 1.00
1.00
1.00 1.00
1.00 1.00
1.00 1.00 1.00
1.00 1.00
1.00 1.00 1.00 1.00 1.00
1.00 1.00
1.00
1.00 1.00
1.00 1.00
1.00 1.00 1.00
1.00 1.00
1.00 1.00 1.00
1.00
latqcc mm
0.03 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.03 0.00
0.00 0.00
0.00
0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
0.00
Total-Soil Water(mm)
231.36 226.79 220.41
213.68 210.47
207.60 205.20 203.35
204.30 202.41
200.70 199.55 199.21 225.37 223.63
218.97 211.60
212.32
208.92 205.68
203.35 201.63
200.05 198.30 197.11
197.35 203.95
202.27 200.86
199.20 197.72 197.72
195.45 193.35
191.28 189.58 187.89
187.16 186.90
186.48 186.08 185.71
185.37 185.05
184.74 184.46 184.19
183.93 183.69
183.47 183.25
183.04 182.85 182.66
182.48 182.31 182.15 181.99 181.84
181.70
294
ANEJO n : Salidas de las simulaciones realizadas con WEPP
1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1
61 62 63 64 65 66 67 68 69 70 71 72 73 74 75 76 77 78 79 80 81 82 83 84 85 86 87 88 89 90 91 92 93 94 95 96 97 98 99
100 101 102 103 104 105 106 107 108 109 110 111 112 113 114 115 116 117 118 119 120 121 122 123 124 125 126 127 128 129 130 131 132 133 134 135 136 137
1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1
0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 16.00 8.10 4.80 3.40 0.40 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 3.40
10.10 5.00 15.60 3.10 2.30 0.80 0.00 2.40 0.90 1.50 0.70 2.70 0.00 0.00 3.30 9.50 1.00 0.80 5.50 6.90 0.00 0.40 4.70 0.40 0.00 0.40 1.00
11.10 0.00 2.30 0.50 0.50 2.50 0.00
22.00 1.70 0.40
26.80 17.60 0.90 0.00 0.00 0.00 0.00 0.40 0.00
22.10
0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
16.00 8.10 4.80 3.40 0.40 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 3.40 10.10 5.00 15.60 3.10 2.30 0.80 0.00 2.40 0.90 1.50 0.70 2.70 0.00 0.00 3.30 9.50 1.00 0.80 5.50 6.90 0.00 0.40 4.70 0.40 0.00 0.40 1.00
11.10 0.00 2.30 0.50 0.50 2.50 0.00
22.00 1.70 0.40
26.80 17.60 0.90 0.00 0.00 0.00 0.00 0.40 0.00
22.10
0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.15 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 5.93 0.00 0.00
13.09 1.15 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 2.37 1.36 0.41 2.47 3.21 1.57 2.60 1.41 0.64 0.00 0.75 2.59 2.97 1.27 2.80 3.63 2.34 2.93 2.07 0.40 0.80 0.35 1.35 0.00 0.00 1.65 1.08 3.54 1.03 1.42 2.82 1.96 0.20 1.61 0.94 0.00 0.20 0.50 3.06 2.49 1.15 0.25 0.25 1.25 0.00 2.09 2.20 2.80 3.08 2.46 2.38 4.33 1.99 2.10 0.21 0.20 0.00 6.02
0.14 0.13 0.13 0.12 0.11 0.10 0.10 0.09 0.09 0.08 0.07 0.07 0.06 0.04 0.01 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.11 0.29 0.72 1.21 1.35 1.23 1.07 0.93 0.81 0.71 0.67 0.94 1.44 4.28 3.14 2.38 1.83 1.45 1.28 1.14 1.04 0.95 0.91 0.86 0.79 0.77 1.12 1.29 1.25 1.39 1.92 1.69 1.41 1.38 1.27 1.11 0.98 0.87 1.24 1.33 1.31 1.19 1.06 0.99 0.91 1.97 2.18 1.75 3.28 6.81 3.06 2.17 1.66 1.33 1.10 0.94
1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00
0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
181.56 181.43 181.30 181.19 181.08 180.97 180.87 180.78 180.70 180.62 180.54 180.48 180.42 180.38 180.37 180.37 180.37 180.37 180.37 193.85 200.59 204.87 205.52 202.00 199.22 195.27 192.63 190.92 189.99 191.82 198.62 199.98 213.37 212.23 206.62 201.94 196.62 195.12 194.17 193.59 192.81 193.12 192.17 191.26 192.05 199.68 196.37 195.02 197.81 200.65 197.29 195.57 196.97 195.03 193.64 192.58 191.97 199.03 195.67 195.57 194.50 193.44 193.50 192.44 205.42 204.01 199.64 208.08 220.33 215.56 204.42 199.37 195.09 193.22 192.09 190.99 206.13
295
ANEO I I : Salidas de las simulaciones realizadas con WEPP
1 138
1 139 1 140 1 141 1 142 1 143
1 144 1 145 1 146 1 147 1 148
1 149 1 150
1 151 1 152 1 153
1 154 1 155
1 155 1 157 1 158
1 159 1 160
1 161 1 162 1 163
1 164 1 165
1 166 1 167
1 168 1 169 1 170
1 171 1 172
1 173 1 174 1 175 1 176 1 177
1 178 1 179
1 180
1 181 1 182
1 183 1 184
1 185 1 186 1 187
1 188 1 189
1 190 1 191 1 192
1 193 1 194
1 195 1 196 1 197
1 198 1 199
1 200 1 201 1 202
1 203 1 204
1 205 1 206
1 207
1 208 1 209
1 210 1 211
1 212 1 213 1 214
1
1 1 1
1 1
1 1 1
1 1
1 1
1 1 1
1 1
1 1 1
1 1
1 1 1
1 1
1 1
1 1 1
1 1
1 1 1
1 1
1 1
1 1 1
1 1
1 1 1
1 1
1 1 1
1 1
1 1 1 1 1
1 1 1 1 1
1 1
1 1 1
1 1
1 1 1
1.40
0.40 0.00 0.00
14.10 0.40
0.40 0.00 0.00
2.40 0.40
0.00 0.00
0.00 0.00 1.80
2.90 0.00
13.80 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.80 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00
0.00
0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 1.40
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 15.70
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
1.40
0.40 0.00 0.00
14.10 0.40
0.40 0.00 0.00
2.40 0.40
0.00 0.00
0.00
0.00 1.80
2.90 0.00
13.80 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.80 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 1.40
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00 0.00
15.70
0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00
0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00
0.00
0.00 0.00
0.00 0.00
1.96 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00
0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0,00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
3.84
2.10
0.00 0.00
0.96 4.72
1.77 0.00 0.00
1.20 0.20
0.00 0.00
0.00
0.00 0.90
1.45 0.00
3.05 2.87 0.00
0.00 0.00
0.00 0.40 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00
0.00
0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.70
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00 0.00 4.80
0.53 0.51 0.49
0.47 0.45 0.44 0.16
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.82
2.46 2.62 1.93
1.51 1.23
2.15 1.97 1.59
1.30 1.09
0.98 0.88 0.80
0.72 0.65
0.58 0.54
0.52 0.52 0.80
0.99 1.01
0.94 0.85 0.75
0.68 0.62
0.56 0.51
0.46 0.42 0.39
0.36 0.33
0.31 0.29 0.27
0.25 0.24
0.23 0.22
0.20
0.19 0.19
0.18 0.17
0.16 0.15 0.15
0.14 0.14
0.13 0.12 0.12
0.11 0.11
0.11 0.10 0.10 0.10 0.10
0.10 0.14 0.20 0.27 0.33
0.36 0.38
0.39
0.38 0.37
0.35 0.33
0.31 0.30 0.28
1.00
1.00
1.00 1.00
1.00 1.00
1.00 1.00 1.00
1.00 1.00
1.00 1.00 1.00
1.00 1.00
1.00 1.00
1.00 1.00 1.00
1.00 1.00
1.00 1.00 1.00
1.00 1.00
1.00 1.00
1.00 1.00 1.00
1.00 1.00
1.00 1.00 1.00 1.00 1.00
1.00 1.00 1.00
1.00 1.00
1.00 1.00
1.00 1.00 1.00
1.00 1.00
1.00 1.00 1.00
1.00 1.00
1.00 1.00 1.00
1.00 1.00
1.00 1.00 1.00 1.00 1.00
1.00 1.00
1.00 1.00 1.00
1.00 1.00
1.00 1.00 1.00
0.00
0.00
0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00
0.00
0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
202.87
198.71
196.08 194.16
205.79 200.24
196.72 194.76 193.17
193.06 192.17
191.20 190.31 189.51
188.79 189.05
189.92 189.38
197.64 194.26 193.46
192.47 191.46
190.52 190.08 189.32
188.64 188.02
187.46 186.96
186.49 186.07 185.68
185.32 184.99
184.68 184.39 184.12
183.87 183.63
183.40 183.19 182.98
182.79 182.60
182.42 182.25
182.09 181.94 181.79
181.65 181.51
181.38 181.26 181.84
181.73 181.63
181.52 181.42 181.32
181.21 192.02
191.39 190.74 190.04
189.30 188.52
187.72 187.18
186.79 186.41 186.04
185.69 185.36
185.04 184.75 184.47
296
ANEJO I I : Salidas de las simulaciones realizadas con WEPP
1 215
1 216 1 217
1 218 1 219 1 220
1 221 1 222 1 223
1 224 1 225
1 226 1 227
1 228 1 229 1 230
1 231 1 232
1 233 1 234 1 235
1 236 1 237
1 238 1 239 1 240 1 241 1 242
1 243 1 244
1 245 1 246 1 247
1 248 1 249
1 250 1 251 1 252
1 253 1 254
1 255 1 256 1 257
1 258 1 259
1 260 1 261 1 262
1 263 1 264
1 265 1 266
1 267 1 268 1 269
1 270 1 271
1 272 1 273 1 274
1 275 1 276
1 277 1 278 1 279
1 280 1 281
1 282 1 283
1 284
1 285 1 286
1 287 1 288
1 289 1 290 1 291
1
1 1 1
1 1
1 1 1
1 1
1 1 1
1 1
1 1
1 1 1
1 1
1 1 1
1 1
1 1 1
1 1
1 1
1 1 1
1 1
1 1 1
1 1
1 1 1 1 1
1 1
1 1 1
1-1
1 1 1
1 1
1 1 1
1 1
1 1
1 1 1
1 1
1 1 1
0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
4.50 1.20
2.00 0.50 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00
0.00
13.80 3.70
0.00 0.00
0.40 0.00
o.oo
0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
4.50 1.20
2.00 0.50 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00
0.00
13.80 3.70
0.00 0.00
0.40 0.00 0.00
0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00. 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00
0.00
0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00
0.00
0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00
0.00
0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
2.05 0.80
1.00 0.25 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00
0.00
1.04 2.46
0.38 0.37
0.76 0.35 0.35
0.27
0.25 0.24 0.23
0.22 0.20
0.20 0.19 0.18
0.17 0.16
0.16 0.15 0.14
0.14 0.13
0.13 0.12
0.11 0.11 0.10
0.09 0.09
0.08 0.07 0.07
0.06 0.04
0.01 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00
0.00 0.00
0.00 0.00
0.06 0.07 0.09
0.10 0.11
0.12 0.13 0.14
0.14 0.15
0.15 0.15
0.15
0.15 0.15
0.20 0.33
0.47 0.56 0.60
1.00
1.00
1.00 1.00
1.00 1.00
1.00 1.00 1.00
1.00 1.00
1.00 1.00 1.00
1.00 1.00
1.00 1.00 1.00 1.00 1.00
1.00 1.00
1.00 1.00 1.00
1.00 1.00
1.00 1.00 1.00
1.00 1.00
1.00 1.00 1.00
1.00 1.00
1.00 1.00
1.00 1.00 1.00
1.00 1.00
1.00 1.00 1.00
1.00 1.00
1.00 1.00
1.00 1.00 1.00
1.00 1.00
1.00 1.00 1.00
1.00 1.00
1.00 1.00 1.00
1.00 1.00
1.00 1.00
1.00
1.00 1.00
1.00 1.00
1.00 1.00 1.00
0.00
0.00
0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00
. 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
184.20 183.95
183.71 183.48 183.27 183.06
182.87
182.68 182.50
182.33 182.17
182.01 181.86 181.72
181.58 181.45
181.32 181.20 181.09
180.99 180.89
180.79 180.71
180.63 180.55 180.49
180.43 180.38 180.37 180.37 180.37
180.37 180.37
180.37 180.37 180.37
180.37 180.37
180.37 180.37
180.37
180.37 180.37
180.37 180.37
180.37 180.37 180.37 180.37 180.37
180.37 180.37
180.37
180.37 180.37
182.81 183.22
184.16 184.34 184.25
184.15 184.04
183.92 183.79 183.66
183.51 183.36
183.21 183.06 182.91
195.53 196.62
196.04 195.34
194.51 193.60 192.65
297
ANEIO11: Salidas de las simulaciones realizadas con WEPP
1 292
1 293 1 294
1 295 1 296
1 297 1 298 1 299 1 300 1 301
1 302 1 303 1 304 1 305 1 306
1 307 1 308
1 309 1 310 1 311 1 312 1 313
1 314 1 315 1 316 1 317 1 318
1 319 1 320
1 321 1 322 1 323
1 324 1 325
1 326 1 327 1 328
1 329 1 330
1 331 1 332
1 333 1 334 1 335
1 336 1 337
1 338 1 339 1 340
1 341 1 342
1 343 1 344 1 345
1 346 1 347
1 348 1 349
1 350
1 351 1 352
1 353 1 354
1 355 1 356 1 357
1 358 1 359 1 360 1 361 1 362
1 363 1 364
1 365 1 366
1 1 1
1 1
1 1 1 1 1
1 1
1 1 1
1 1
1 1 1
1 1
1 1 1 1 1
1 1
1 1 1
1 1
1 1 1
1 1
1 1 1 1 1
1 1
1 1 1
1 1
1 1 1
1 1
1 1 1
1 1
1 1 1 1 1
1 1
1 1 1
1 1
1 1
0.00 0.00 3.00
6.30 5.30
0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
1.70 6.00 0.40
14.70 0.00
0.40 10.50 10.60
0.00 0.00
0.00 0.40 0.00 0.00 5.30
0.00 0.40
0.60 0.40 0.40
0.00 0.00
0.20 12.90 8.00
7.90 0.00
0.00 0.00 0.00 9.70 0.20
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 1.60
2.20 0.80 0.20
0.00 0.40
0.00 2.60
0.80
0.40 0.40
0.00 0.40 0.00 0.00 9.70
12.70 7.60
5.10 9.40 0.40
5.70 0.00
7.80 0.00
0.00 0.00 3.00
6.30 5.30
0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
1.70 6.00 0.40
14.70 0.00
0.40 10.50 10.60
0.00 0.00
0.00 0.40 0.00
0.00 5.30
0.00 0.40
0.60
0.40 0.40
0.00 0.00
0.20 12.90 8.00
7.90 0.00
0.00 0.00 0.00
9.70 0.20
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 1.60
2.20 0.80 0.20
0.00 0.40
0.00 2.60 0.80
0.40 0.40
0.00 0.40 0.00 0.00 9.70
12.70 7.60 5.10 9.40 0.40
5.70 0.00
7.80 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00
0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00
0.34
0.33 0.67
0.80 2.39
0.75 0.69 0.64
0.60 0.57
0.54 0.52 1.36
1.70 1.18
0.26 2.18 1.57
0.20 2.71
2.19 1.16
1.17 1.11 0.38
0.40 0.79
0.58 1.69 0.52
0.84 0.91
1.05 0.78
0.66 0.03 0.87
0.04 0.35
1.41 1.04 1.34
0.42 0.16
0.20 1.12 0.14
0.36 0.16
0.07 1.50
0.40 0.68 0.19
0.71 0.69
0.39 0.32 1.02
0.64 0.53
0.32 0.66 0.48 0.72 1.27
0.60 0.44 0.43 1.31 1.90
0.41 1.14
2.23 0.28
0.61
0.58 0.55
0.51 0.49
0.55 0.76 0.89
0.90 0.85
0.77 0.70 0.62
0.56 0.52
0.54 0.58
1.34 1.61 1.45
2.19 3.86
3.01 2.01 1.55 1.27 1.07
0.91 0.89
0.85
0.81 0.75
0.70 0.65
0.60 0.55 0.50
0.71 1.46 2.74 2.34 1.85
1.49 1.23
1.58 1.59
1.40 1.19 1.02
0.88 0.76 0.67 0.61 0.58
0.56 0.54
0.52 0.49 0.46
0.45 0.44
0.44 0.43 0.42
0.41 0.39
0.37 0.43 1.14 3.43 4.93
6.24 4.29
4.11 2.58
1.00
1.00 1.00
1.00 1.00
1.00 1.00 1.00
1.00 1.00
1.00 1.00 1.00
1.00 1.00
1.00 1.00
1.00 1.00 1.00
1.00 1.00
1.00 1.00 1.00
1.00 1.00
1.00 1.00 1.00
1.00 1.00
1.00 1.00
1.00 1.00 1.00
1.00 1.00
1.00 1.00 1.00
1.00 1.00
1.00 1.00 1.00
1.00 1.00
1.00 1.00
1.00 1.00 1.00
1.00 1.00
1.00 1.00 1.00
1.00 1.00
1.00 1.00 1.00
1.00 1.00
1.00 1.00 1.00 1.00 1.00
1.00 1.00
1.00 1.00
0.00
0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00
0.00
0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00
191.71
190.79 192.58
197.57 199.99
198.70 197.25 195.72
194.22 192.81
191.50 190.29 190.00
193.74 192.44
206.34 203.58 201.07
209.76 216.20
211.81 206.79
202.60 199.88 197.95
196.28 199.72
198.23 196.05 195.27
194.02 192.75
191.00 189.57
188.51 200.84 207.46
214.62 212.81
208.66 205.28 202.10
209.89 208.70
206.92 204.21
202.68 201.13 199.95
199.01 198.34 199.47
198.98 198.41
197.14 196.31
195.40 197.18 196.50
195.81 195.23
194.48 193.79 192.88
191.76 199.81
211.53 218.26 221.79 226.46 220.03
219.08 213.65
215.11 212.25
298
ANDO I I : Salidas de las simulaciones realizadas con WEPP
D A G A N Z O O S
E V E N T
d a y mo —
14 1 20 3
4 5 7 5 8 5 4 6
OTJTFxrr
y e a r
1 1 1 1 1 1
P r e c p (mm)
2 8 . 1 1 6 . 0 2 2 . 0 2 6 . 8 1 7 . 6 1 3 . 8
R u n o f f (mm)
0 . 9 0 . 2 5 . 9
1 3 . 1 1 . 1
2 . 0
i R - d e t kg /m'^2
0 . 0 0 1 0 . 0 0 0 0 . 0 1 0 0 . 0 2 6 0 . 0 0 1
0 . 0 3 1
A v - d e t kg /m'^2
0 . 1 1 0 . 0 0 0 . 8 3 1 . 7 7 0 . 1 4
0 . 6 4
M x - d e t k g / m ' - 2
0 . 2 7 0 . 0 0 1 . 2 2 2 . 5 5 0 . 3 0
2 . 5 2
P o i n t (m)
4 9 5 . 0 2 8 0 . 5 4 9 5 . 0 4 9 5 . 0 4 9 5 . 0 2 9 7 . 0
A v - d e p k g / m ^ 2
- 0 . 9 2 0 . 0 0
- 2 . 9 4 - 4 . 7 3 - 0 . 9 0 - 2 . 1 7
M a x - d e p k g / m ' ' 2
- 1 . 9 7 0 . 0 0
- 6 . 4 1
- 9 . 7 5 - 2 . 0 9
- 4 . 7 0
P o i n t (m)
5 2 2 . 5 0 . 0
5 2 8 . 0 5 2 8 . 0 5 2 2 . 5 5 2 2 . 5
S e d . D e l (kg/m>
3 0 . 5 0 . 1
2 4 7 . 1
5 8 1 . 6 4 0 . 3
7 5 . 9
- -1, 1 , 1 , 1 . 1 .
2 .
ER
. 4 3
. 0 0
. 3 4
. 2 6
. 3 8
. 2 1
300
ANBOII : Salidas de las simulaciones realizadas con WEPP
DAGANZOSS
DAILY WATER BALANCE
J=ju l ian day, Y=simulation year
P= p r e c i p i t a t i o n
RM=rainfall+irrigation+snowmelt
Q=daily runoff, Ep=plant t r a n s p i r a t i o n
Es=soil evaporat ion, Dp=deep pe rco l a t i on
watstr=water s t r e s s for p lan t growth l a t q c c = l a t e r a l subsurface flow
OFE
#
1 1
1 1 1
1 1
1 1
1
1 1
1 1
1 1 1
1 1
1 1 1
1 1
1 1 1
1 1
1 1
1
1 1
1 1 1 1 1
1 1
1 1 1
1 1
1 1 1
1 1
1 1
1 1 1 1 1
1 1
J
-
1 2
3 4 5
6 7
8 9
10
11 12
13 14
15 16 17
18 19
20 21 22
23 24
25 26 27
28 29
30 31 32
33 34
35 36 37 38 39
40 41
42 43 44
45 46
47 48 49
50 51
52 53
54
55 56 57 58
59 60
y
-
1 1
1 1 1
1 1
1 1 1
1 1
1 1
1 1 1
1 1
1 1 1
1 1
1 1 1
1 1
1 1 1 1 1
1 1 1 1 1
1 1
1 1 1
1 1
1 1 1
1 1
1 1
1
1 1 1 1
1 1
p
mm
0.00 0.40
0.30 0.10 0.40
0.40 0.40
0.40 2.50 0.40
0.40 0.40
0.90 28.10
0.40 0.10 0.00
5.00 0.40
0.00 0.40 0.50
0.40 0.00
0.40 1.20 8.00
0.00 0.40
0.40 0.40 1.00 0.00 0.00
0.00 0.00 0.00 0.40 0.40
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
RM
mm
0.00 0.40
0.30 0.10 0.40
0.40 0.40
0.40 2.50 0.40
0.40 0.40
0.90 28.10
0.40 0.10 0.00
5.00 0.40
0.00 0.40 0.50
0.40 0.00
0.40 1.20 8.00 0.00 0.40
0.40 0.40 1.00 0.00 0.00
0.00 0.00 0.00 0.40 0.40
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
Q
mm
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
Ep
mm
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00
0.00
0.00 0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
Es
mm
0.68 0.66
0.55 0.37 0.03
0.64 0.78
0.65 0.25 1.12
1.05 0.59
0.38 0.20
1.35 1.00 0.82
0.73 1.31 0.79 0.74 0.64
0.68 0.64
0.61 0.14 0.63
0.96 0.99
1.17
1.01 0.22
1.45 1.34
1.35 1.09 0.62
0.05 0.05
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00
0.00
0.00 0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
Dp
mm
5.44 4.28
6.10 6.32 3.46
2.51 1.89
1.49 1.22 1.03
0.92 0.83
0.75 0.68 0.62
3.16 6.03
3.32 2.31
2.25 1.82 1.46
1.21 1.02
0.88 0.77 0.68
0.61 0.66
0.71 0.71 0.69
0.65 0.61
0.57 0.52 0.48 0.44 0.41
0.38 0.35
0.33 0.31 0.29
0.27 0.25
0.24 0.23 0.22
0.21 0.20
0.19 0.18 0.17
0.16 0.16 0.15 0.14
0.14
0.13
watstr
-
1.00 1.00
1.00 1.00 1.00
1.00 1.00
1.00 1.00 1.00
1.00 1.00
1.00 1.00 1.00
1.00 1.00
1.00 1.00
1.00 1.00 1.00
1.00 1.00
1.00 1.00 1.00
1.00 1.00
1.00 1.00 1.00 1.00 1.00
1.00 1.00 1.00 1.00 1.00
1.00 1.00
1.00 1.00 1.00
1.00 1.00
1.00 1.00 1.00
1.00 1.00
1.00 1.00
1.00
1.00 1.00 1.00 1.00
1.00 1.00
latqcc
mm
0.04 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.03 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00 0.00 0.00
0.00
0.00
Total-Soil
Water(mm)
231.40 226.54
219.90 213.21 209.80
206.73 204.15
202.10 202.81 200.75
198.87 197.54
197.00 223.89 222.01
217.84 210.99
211.63 208.11 205.07
202.60 200.69
198.91 197.25
195.85 195.83 202.22
200.65 199.09
197.31 195.69 195.49
193.39 191.45
189.53 187.92 186.82
186.43 186.08
185.70 185.35 185.02 184.72 184.43
184.16 183.91
183.67 183.44 183.22
183.02 182.82
182.64 182.46 182.29
182.13 181.97 181.82 181.68 181.54 181.41
302
ANEJO 11: Salidas de las simulaciones realizadas con WEPP
1 1
1 1 1
1 1
1 1 1 1 1
1 1
1 1 1
1 1
1 1 1
1 1
1 1 1
1 1
1 1
1 1 1
1 1
1 1 1
1 1
1 1 1
1 1
1 1 1
1 1
1 1 1 1 1
1 1
1 1 1
1 1
1 1 1
1 1
1 1 1
1 1
1 1
1 1
61 62
63 64 65
66 67
68 69 70 71 72
73 74
75 76 77
78 79
80 81 82
83 84
85 86 87
88 89
90 91
92 93 94
95 96 97 98 99
100 101
102 103 104
105 106
107 108 109
110 111
112 113
114 115 116
117 118
119 120 121
122 123
124 125 126
127 128
129 130 131 132 133
134 135
136 137
1 1
1 1 1
1 1
1 1 1 1 1
1 1
1 1 1
1 1
1 1 1
1 1
1 1 1
1 1
1 1
1 1 1
1 1 1 1 1
1 1
1 1 1
1 1
1 1 1 1 1
1 1 1 1 1
1 1
1 1 1
1 1
1 1 1
1 1
1 1 1
1 1
1 1
1 1
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
16.00 8.10 4.80
3.40 0.40
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
3.40 10.10
5.00 15.60 3.10
2.30 0.80
0.00 2.40 0.90
1.50 0.70
2.70 0.00 0.00
3.30 9.50
1.00 0.80 5.50
6.90 0.00
0.40 4.70 0.40 0.00 0.40
1.00 11.10
0.00 2.30 0.50
0.50 2.50
0.00 22.00 1.70
0.40 26.80
17.60 0.90 0.00 0.00 0.00
0.00 0.40
0.00 22.10
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
16.00 8.10 4.80
3.40 0.40
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
3.40 10.10
5.00 15.60 3.10
2.30 0.80
0.00 2.40 0.90
1.50 0.70
2.70 0.00 0.00
3.30 9.50
1.00 0.80 5.50 6.90 0.00
0.40 4.70 0.40 0.00 0.40
1.00 11.10
0.00 2.30 0.50
0.50 2.50
0.00 22.00 1.70
0.40 26.80
17.60 0.90 0.00
0.00 0.00
0.00 0.40
0.00 22.10
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 2.31 0.00
0.00 5.42
0.20 0.00 0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.61
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00
0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.01 0.00
0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
0.00 0.02
0.04 0.03 0.04
0.04 0.12
0.14 0.11 0.13
0.20 0.27
0.27 0.32 0.68 0.67 1.10
1.70 2.59
3.46 4.42
0.00 0.00
0.00
0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00
0.00
0.00 0.00
0.00 0.00
2.30 1.32 0.39
2.39 3.11 1.82 2.97 1.44
0.09 0.00
0.73 2.52
2.89
1.23 2.72
3.53 2.27
2.98 2.05 0.40
0.70 0.30
1.30 0.00 0.00
1.60 1.05
3.45 1.00 1.38
2.74 1.97
0.15 1.57 0.88 0.00 0.15
0.45 2.98
2.51 1.10 0.20
0.20 1.20
0.00 2.04 2.14
2.72 2.97
2.31 2.19 3.88
2.05 2.22
0.98 0.04
0.00 1.91
0.12 0.12
0.11
0.10 0.10
0.09 0.08
0.08 0.07 0.07
0.05 0.04
0.01 0.00
0.00
0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.11
0.29 0.70
1.18 1.31 1.20
1.05 0.92
0.80 0.70 0.66
0.92 1.39
4.14 3.11 2.34
1.80 1.44
1.26 1.12
1.02 0.93 0.88
0.83 0.77
0.74 1.06 1.23
1.20 1.33
1.83 1.65 1.38 1.35 1.23
1.09 0.95
0.85 1.19 1.28
1.26 1.15
1.03 0.95 0.87
2.36 2.51 1.87 5.78 9.70
3.76 2.85
1.97 1.48
1.14 0.90
1.00 1.00
1.00
1.00 1.00
1.00 1.00
1.00 1.00 1.00
1.00 1.00
1.00 1.00 1.00
1.00 1.00
1.00 1.00
1.00 1.00 1.00
1.00 1.00
1.00 1.00 1.00
1.00 1.00
1.00 1.00 1.00
1.00 1.00
1.00 1.00 1.00 1.00 1.00
1.00 1.00
1.00 0.00 0.00
0.00 0.57
0.10 0.00 0.21
0.31 0.00
0.00 0.11 0.00 0.00 0.00
0.00 0.39
1.00 1.00 1.00
1.00 1.00
1.00 1.00 1.00
1.00 1.00
1.00 1.00 1.00
1.00 1.00
1.00 1.00
1.00 1.00
0.00 0.00
0.00
0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00 0.00
181.29 181.17
181.06
180.96 180.86
180.77 180.68
180.61 180.53 180.47
180.41 180.38 180.37 180.37 180.37
180.37 180.37
180.37 180.37
193.96 200.62 204.81
205.42 201.89
198.89 194.61 191.97
190.83 189.91
191.67 198.44 199.79
213.13 212.01
206.54 201.86 196.53 194.97 193.93
193.38 192.56
192.84 191.92 191.03
191.80 199.38
196.09 194.73 197.52
200.37 197.07
195.39 196.78 194.82 193.47 192.38
191.75 198.80
195.40 195.28 194.16
193.07 193.00 191.84 208.34 206.80
201.83 217.37
230.23 222.76 208.50
202.02 195.84
191.20 187.41 182.82 197.01
303
ANE30 ü : Salidas de las simulaciones realizadas con WEPP
1 138 1 139 1 140 1 141 1 142 1 143 1 144 1 145 1 146 1 147 1 148 1 149 1 150 1 151 1 152 1 153 1 154 1 155 1 156 1 157 1 158 1 159 1 160 1 161 1 162 1 163 1 164 1 165 1 166 1 167 1 168 1 169 1 170 1 171 1 172 1 173 1 174 1 175 1 176 1 177 1 178 1 179 1 180 1 181 1 182 1 183 1 184 1 185 1 186 1 187 1 188 1 189 1 190 1 191 1 192 1 193 1 194 1 195 1 196 1 197 1 198 1 199 1 200 1 201 1 202 1 203 1 204 1 205 1 206 1 207 1 208 1 209 1 210 1 211 1 212 1 213 1 214
1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1
1.40 0.40 0.00 0.00
14.10 0.40 0.40 0.00 0.00 2.40 0.40 0.00 0.00 0.00 0.00 1.80 2.90 0.00
13.80 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.80 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 1.40 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
15.70 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
1.40 0.40 0.00 0.00 14.10 0.40 0.40 0.00 0.00 2.40 0.40 0.00 0.00 0.00 0.00 1.80 2.90 0.00 13.80 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.80 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 1.40 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
15.70 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.06 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
3.35 5.92 6.11 6.52 1.17 4.96 5.81 4.70 4.65 4.97 5.42 4.49 6.93 6.55 6.55 5.75 4.98 2.34 3.01 4.85 3.71 1.83 1.26 0.39 2.73 0.11 0.05 0.02 0.01 0.01 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
0.72 0.36 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 3.40 0.47 0.46 0.44 0.43 0.42 0.40 0.39 0.25 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
0.73 0.69 0.63 0.54 0.45 0.36 0.29 0.23 0.19 0.15 0.12 0.10 0.05 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 0.69 0.43 0.70 0.69 0.52 0.30 0.16 0.06 0.03 0.01 0.01 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00
0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
193.52 187.23 180.49 173.43 185.83 181.72 177.01 172.07 167.24 164.45 160.83 156.24 149.26 142.70 136.15 132.71 130.55 128.22 138.88 134.03 130.32 128.49 127.23 126.84 126.67 126.56 126.51 126.49 126.48 126.48 126.47 126.47 126.47 126.47 126.47 126.47 126.47 126.47 126.47 126.47 126.47 126.47 126.47 126.47 126.47 126.47 126.47 126.47 126.47 126.47 126.47 126.47 126.47 126.47 126.47 126.47 126.47 126.47 126.47 126.47 126.47 135.39 135.91 135.46 135.02 134.59 134.17 133.77 133.37 133.13 133.13 133.13 133.13 133.13 133.13 133.13 133.13
304
ANE30II: Salidas de las simulaciones realizadas con WEPP
1 215
1 216 1 217
1 218 1 219
1 220 1 221 1 222 1 223 1 224
1 225 1 226 1 227
1 228 1 229
1 230 1 231 1 232
1 233 1 234
1 235 1 236 1 237 1 238 1 239
1 240 1 241
1 242 1 243 1 244
1 245 1 246
1 247 1 248 1 249
1 250 1 251
1 252 1 253 1 254 1 255 1 256
1 257 1 258
1 259 1 260 1 261
1 262 1 263
1 264 1 265
1 266 1 267 1 268
1 269 1 270 1 271
1 272 1 273
1 274 1 275
1 276 1 277 1 278
1 279 1 280
1 281 1 282 1 283
1 284 1 285
1 286 1 287
1 288
1 289 1 290
1 291
1
1 1
1 1
1 1 1 1 1
1 1 1
1 1
1 1 1
1 1
1 1
1 1 1
1 1
1 1 1
1 1
1 1 1
1 1
1 1 1 1 1
1 1
1 1 1
1 1
1 1 1
1 1
1 1 1
1 1
1 1
1 1 1
1 1
1 1 1
1 1
1 1 1
1 1
1
0.00
0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
0.00 4.50 1.20
2.00 0.50
0.00 0.00
0.00
0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 13.80
3.70 0.00 0.00
0.40 0.00
0.00
0.00
0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 4.50 1.20
2.00 0.50
0.00 0.00
0.00
0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 13.80
3.70 0.00
0.00
0.40 0.00
0.00
0.00
0.00 0.00
0.00 0.00
0.00
0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00
0.00
0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00
0.00
0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00
0.00
0.00 0.00
0.00 0.00
0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00
0.00
0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00
0.00
0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00
0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0,00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00
0.00
0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 1.31 0.00
0.07 0.00
0.00 0.00
0.00
0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 1.09 1.97 0.30 0.30
1.68 0.28
0.27
0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00
0.00
0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00
1.00
1.00 1.00
1.00 1.00 1.00
1.00 1.00
1.00 1.00 1.00 1.00 1.00
1.00 1.00
1.00 1.00 1.00
1.00 1.00
1.00 1.00 1.00
1.00 1.00
1.00 1.00 1.00
1.00 1.00
1.00 1.00
1.00
1.00 1.00
1.00 1.00
1.00 1.00 1.00
1.00 1.00
1.00 1.00 1.00
1.00 1.00
1.00 1.00
1.00 1.00 1.00
1.00 1.00
1.00 1.00 1.00
1.00 1.00
1.00 1.00
1.00
1.00 1.00
1.00 1.00
1.00 1.00 1.00
1.00 1.00
1.00 1.00 1.00
1.00 1.00
1.00
0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00
0.00
0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00
0.00
0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00
133.13
133.13 133.13
133.13 133.13 133.13
133.13 133.13
133.13 133.13 133.13
133.13 133.13
133.13 133.13
133.13 133.13 133.13
133.13 133.13
133.13 133.13 133.13
133.13 133.13
133.13 133.13 133.13
133.13 133.13
133.13 133.13
133.13
133.13 133.13
133.13 133.13
133.13 133.13 133.13
133.13 133.13
133.13 133.13 133.13
133.13 133.13
133.13 133.13
133.13 133.13 133.13
133.13 133.13
133.13 134.44 134.44
134.51 134.51
134.51 134.51
134.51
134.51 134.51
134.51 134.51
134.51 134.51 134.51
134.51 145.43 145.38 145.07 144.77
143.09 142.81
142.54
305
ANEJO n : Salidas de las simulaciones realizadas con WEPP
1 292 1 293 1 294 1 295 1 296 1 297 1 298 1 299 1 300 1 301 1 302 1 303 1 304 1 305 1 306 1 307 1 308 1 309 1 310 1 311 1 312 1 313 1 314 1 315 1 316 1 317 1 318 1 319 1 320 1 321 1 322 1 323 1 324 1 325 1 326 1 327 1 328 1 329 1 330 1 331 1 332 1 333 1 334 1 335 1 336 1 337 1 338 1 339 1 340 1 341 1 342 1 343 1 344 1 345 1 346 1 347 1 348 1 349 1 350 1 351 1 352 1 353 1 354 1 355 1 356 1 357 1 358 1 359 1 360 1 361 1 362 1 363 1 364 1 365 1 366
1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1
0.00 0.00 3.00 6.30 5.30 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 1.70 6.00 0.40 14.70 0.00 0.40
10.50 10.60 0.00 0.00 0.00 , 0.40 0.00 0.00 5.30 0.00 0.40 0.60 0.40 0.40 0.00 0.00 0.20
12.90 8.00 7.90 0.00 0.00 0.00 0.00 9.70 0.20 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 1.60 2.20 0.80 0.20 0.00 0.40 0.00 2.60 0.80 0.40 0.40 0.00 0.40 0.00 0.00 9.70
12.70 7.60 5.10 9.40 0.40 5.70 0.00 7.80 0.00
0.00 0.00 3.00 6.30 5.30 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 1.70 6.00 0.40
14.70 0.00 0.40
10.50 10.60 0.00 0.00 0.00 0.40 0.00 0.00 5.30 0.00 0.40 0.60 0.40 0.40 0.00 0.00 0.20
12.90 8.00 7.90 0.00 0.00 0.00 0.00 9.70 0.20 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 1.60 2.20 0.80 0.20 0.00 0.40 0.00 2.60 0.80 0.40 0.40 0.00 0.40 0.00 0.00 9.70
12.70 7.60 5.10 9.40 0.40 5.70 0.00 7.80 0.00
0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
0.27 0.27 0.70 0.84 1.93 0.44 0.42 0.41 0.40 0.07 0.00 0.00 0.85 1.70 0.90 0.26 2.08 1.04 0.20 2.70 2.19 1.15 1.17 1.11 0.38 0.41 0.79 0.58 1.69 0.52 0.84 0.91 1.05 0.79 0.66 0.03 0.87 0.04 0.35 1.41 1.03 1.33 0.42 0.16 0.20 1.11 0.14 0.36 0.16 0.07 1.50 0.40 0.68 0.19 0.71 0.69 0.39 0.32 1.02 0.64 0.53 0.32 0.66 0.48 0.71 1.27 0.60 0.44 0.42 1.31 1.89 0.41 1.13 2.22 0.28
0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.10 0.21 0.32 0.41 0.72 0.98 1.05 1.00 0.90 0.80 0.71 0.63 0.58 0.55 0.54 0.52 0.50 0.48 0.45 0.44 0.44 0.43 0.42 0.41 0.40 0.38 0.37 0.43 1.13 3.42 4.93 6.24 4.29 4.11 2.58
1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00
0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
142.27 142.00 142.55 146.27 147.89 147.46 147.04 146.62 146.22 146.16 146.16 146.16 147.01 151.31 150.80 165.24 163.16 162.52 172.81 180.71 178.53 177.37 176.20 175.50 175.12 174.71 179.22 178.64 177.35 177.43 176.98 176.47 175.42 174.63 174.17 187.04 194.17 202.03 201.68 200.27 199.14 197.60 206.56 206.19 205.27 203.18 201.99 200.63 199.57 198.70 198.09 199.26 198.79 198.25 197.00 196.20 195.30 197.10 196.43 195.75 195.18 194.43 193.75 192.85 191.74 199.79 211.52 218.25 221.79 226.47 220.04 219.09 213.66 215.13 212.27
306
ANBOII : Salidas de las simulaciones realizadas con WEPP
D A 6 A N Z 0 3 3
EVENT OUTPUT
day rao y e a r P r e c p Runoff I R - d e t Av-de t Mx-det P o i n t ñ v - d e p Max-dep P o i n t S e d . D e l ER
— (nim) (non) kg/iii''2 kg/m'"2 k:g/m''2 (m) kg/m''2 kg/m'"2 (m) (kg/m)
4 5 1 2 2 . 0 2 . 3 0 .002 0 .15 0 .29 495 .0 1.52
7 5 1 2 6 . 8 5 .4 0 .005 0 .38 0 .60 495 .0 1.34
8 5 1 1 7 . 6 0 .2 0 .000 0 .00 0 .00 5 .5 1.09
16 5 1 2 2 . 1 0 . 6 0 . 0 0 1 0 .00 0 .00 2 8 0 . 5 1.08
4 6 1 13 .8 0 . 1 0 .000 0 .00 • 0 .00 5 .5 1.05
0 .99
1.84
0 .00
0 .00
0 .00
- 2 . 0 6
- 3 . 4 7
0 .00
0 .00
0 .00
5 5 0 . 0
528 .0
0.0
0.0
0 . 0
3 7 . 7
110 .4
0.1
0.3
0 . 1
308
ANEJO I I : Salidas de las simulaciones realizadas con WEPP
SALIDAS GRÁFICAS EN VIÑUELAS. CUENCA DE "ARROYO DE VALDELAMASA"
Simulaciones realizadas con WEPP
NOMBRE DEL PROYECTO
VinuelasO
ViñuelasOO
Viñuelasl
ViñuelaslO
Viñuelas2
Viñuelas20
ViñuelasOl
Viñuelas21
SUELO
Vinuelasi
Viñueiasl
Vinuelasll
Viñuelasll
Cambisoleutrico
Cambisoieutrico
Vinuelasi
Cambisoleutrico
CULTIVO
Faliow
Fallow
Faliow
Fallow
Fallow
Fallow
Cebada
Cebada
CLIMA
HoraTA2000
15minTA2000
HoraTA2000
15minTA2000
HoraTA2000
15minTA2000
HoraTA2000
HoraTA2000
PENDIENTE
Viñuelasl
Vinuelasi
Vinuelasi
Vinuelasi
Vinuelasi
Vinuelasi
Vinuelasi
Vinuelasi
TASA ANUAL DE EROSIÓN
(t/ha) 6.277
1.457
0.0
0.0
10.954
2.236
0.419
1.418
> ViñuelasO •v, WEPP madel For Windows - WinSiopel
Fue ^dit VietM Qption Tools yWindow Help .Jnijcj
ScüLo^Graph GiapNcal Outpulj TeKtQu^ut j RunDptíons | f Run ] |
For Hetij press Fi mx^ A
310
ANEJO I I : Salidas de las simulaciones realizadas con WEPP
> viñuelasOO
Fíe Edit View Qptian lools Window He
S, WEPP model Tor Windows - WinSlopel
Dj^iyj :iMm x|>|^[|^^l'>-l #|f| ^ vinuelasOO .=iSli£l
ScSLoss Graph Graphicat O u ^ l l Teict Output RunG(^oris Run
A m
p i r He t i press F l \m» \ 4
> viñuelaslO •s WEPP model For Windows - WinSiopal
Fíe Edt View Option X^ols Window Help
Ojiáis! ^ji^lísl x i ^ l ^ l i - ^
•^mn
FOT Helpj prsss Fl
311
MiEJO I I : Salidas de I K simulaciones realizadas con WEPP
> vinuelasl
s, WEPPmodd Tor Windows - WinSlopel
Fíe E.d¡t lisw Opbian Tools Window Help
> v¡ñuelas2
Si, WEPP mode) for Windows - WinSlopel
file gát Üjew Qption lools V ^ o w [Help "QSOf
1-^ vinuela32 ^An\x\
SoiLossGtaph Gfaphbal Ouípull TextOutpsjl RunOpiioris [ , E^H^ ZM
O
For Help, press Fl ItAM Á
312
ANEJO I I : Salidas de las simulaciones realizadas con WEPP
> v ¡ ñ u e l a s 2 0
File Edit iiew Optian T00I5 Window Help
^ WEPPmodd for W indows-WinS lope l ^\mjú
nlf^ml xNJ i x| l í¥> |y-l #JtJ •%. Yiñuelas20 iDiJíl
SoJLossCraph Gtapiíicd Oi^pulj TeíitOutpuí I ñunOptiorts 1 ñun
:Help, pressFl \t*M 4
> viñuelas21
x . WEPPmodel for Windows-WínS lope t
y e Edit VieiM Opción Tools Vilndow d e ^
n\i^¡u\ j¿llalli xUl^t^v^l^l a|f
1:2a
. jnlJSl
^ ^
Ik.
k.
SOSLDSS Qraph GrapNcal Outpuil TeKt Qu^ut Run Optiorts Run
'N>rMeb>pressFl NUM 'A
313
ANDO I I : Salidas de las simulaciones realizadas con V\^PP
> viñuelasOl s, WEPP model For Windows - WinSlopel
E.¡le £dit VievM Option lools Window Help
^MJÚ
D|i^iy| ^\Mm\ xU| i5g|¥^ V. vinuela^Ol .Jnj j í í
Soil LDSS Graph Grapl^calOutpuU TextOulput Run Options I H ^ - II
£
For Help, press Fl MJM 4
314
ANEJO n : Salidas de las simulaciones realizadas con WEPP
VINUELASO
Soil properties, daily output
OFE
1 1
1 1 1
1 1
1 1 1
1 1
1 1 1
1 1
1 1
1 1 1
1 1 1 1 1 1 1
1 1 1 1 1
1 1 1 1 1
1 1
1 1 1
1 1
1 1 1
1 1
1 1
1 1 1
1 1
1 1 1
1 1
1 1 1 1 1
Day
1 2
3 4 5
6 7
8 9
10
11 12
13 14 15 16 17
18 19 20 21 22
23 24
25 26 27
28 29
30 31 32 33 34
35 36 37 38 39
40 41
42 43 44
45 46
47 48 49
50 51
52 53 54
55 56
57 58
59 60 61
62 63
64 65 66 67 68
Y
1 1
1 1 1
1 1
1 1 1
1 1
1 1 1
1 1
1 1
1 1 1
1 1 1 1 1
1 1
1 1 1 1 1
1 1 1 1 1
1 1
1 1 1
1 1
1 1 1
1 1
1 1 1 1 1
1 1
1 1 1
1 1
1 1 1
1 1
Poros
% miti
41.44 41.43
41.43 41.42 41.42
41.41 41.41
41.41 41.40 41.40
41.39 41.39
41.38 41.38 41.36
41.35 41.35
41.35 41.34
41.34 41.33 41.33
41.32 41.32 41.32 41.31 41.31 41.30 41.30
41.29 41.29 41.29 41.28 41.28
41.27 41.27 41.27 41.26 41.26
41.26 41.25
41.25 41.24 41.24
41.24 41.23
41.23 41.23 41.22
41.22 41.22
41.21 41.21 41.21
41.20 41.20
41.20 41.19 41.19 41.19 41.18 41.18 41.18
41.18 41.17 41.17
41.17 41.16
Keff Suct FC ./hr mm mm/mm mm
5.26 5.26
5.26 5.26 5.26
5.16 5.26
5.26 5.26 4.68
5.26 5.26
5.26 5.26 5.26
5.26 5.26
5.26 5.26
5.26 4.39 4.34
4.28 2.69 2.24 2.37 2.51
2.57 2.57
2.51 2.58 2.58 2.58 2.79
2.79 2.81 2.81 2.86 2.86
2.97 2.97
3.06 3.06 5.26
5.26 5.26
5.26 5.26 5.26
5.26 5.26
5.26 5.26
5.26 5.26 5.26
5.26 5.26 5.26 5.26 5.26
5.26 5.26
5.26 5.26 5.26
5.26 5.26
6.59 9.06
11.57 12.41 12.80
12.87 12.99
13.09 13.17 12.81
13.06 13.26
13.32 13.26 9.18
11.83 12.76
13.18 12.54
13.03 13.30 13.41
13.46 13.52 13.64 13.68 13.53
12.38 12.86
13.13 13.35 13.51 13.40 13.72
13.99 14.26 14.48 14.66 14.73
14.84 15.10
15.33 15.33 15.33
15.34 15.34
15.34 15.34 15.34
15.34 15.34
15.34 15.34
15.34 15.34 15.35 15.35 15.35 15.35 15.35 15.35
15.35 15.35
15.35 15.35 15.35
15.35 15.36
0.15 0.15
0.15 0.15 0.15
0.15 0.15
0.15 0.15 0.15
0.15 0.15
0.15 0.15 0.15 0.15 0.15
0.15 0.15 0.15 0.15 0.15
0.15 0.15 0.15 0.15 0.15 0.15 0.15
0.15 0.15 0.15 0.15 0.15
0.15 0.15 0.15 0.15 0.15
0.15 0.15
0.15 0.15 0.15
0.15 0.15
0.15 0.15 0.15
0.15 0.15
0.15 0.15
0.15 0.15 0.15
0.15 0.15
0.15 0.15 0.15
0.15 0.15
0.15 0.15 0.15 0.15 0.15
WP
/mm
0.06 0.06
0.06 0.06 0.06
0.06 0.06
0.06 0.06 0.06 0.06 0.06
0.06 0.06 0.06
0.06 0.06
0.06 0.06
0.06 0.06 0.06
0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06
0.06 0.06
0.05 0.06 0.06
0.06 0.06 0.06 0.06 0.06
0.06 0.06
0.06 0.06 0.06
0.06 0.06
0.06 0.06 0.06 0.06 0.06
0.06 0.06
0.06 0.06 0.06
0.06 0.06 0.06 0.06 0.06
0.06 0.06
0.06 0.06 0.06 0.06 0.06
Rough Ki Kr Tauc mm adjsmt adjsmt adjsmt
6.00 6.00
6.00 6.00 6.00
6.00 6.00
6.00 6.00 6.00
6.00 6.00
6.00 6.00 6.00
6.00 6.00
6.00 6.00 6.00 6.00 6.00
6.00 6.00 6.00 6.00 6.00 6.00 6.00
6.00 6.00
6.00 6.00 6.00
6.00 6.00 6.00 6.00 6.00
6.00 6.00
6.00 6.00 6.00
6.00 6.00
6.00 6.00 6.00 6.00 6.00
6.00 6.00
6.00 6.00 6.00
6.00 6.00 6.00 6.00 6.00
6.00 6.00
6.00 6.00 6.00
6.00 6.00
0.06 0.06
0.06 0.06 0.06
0.03 0.06
0.06 0.06 0.06 0.06 0.06
0.06 0.06 0.06
0.06 0.06
0.06 0.06
0.06 0.06 0.06
0.06 0.06 0.06 0.06 0.06
0.06 0.06
0.06 0.06
0.06 0.06 0.06
0.06 0.06 0.06 0.05 0.06
0.05 0.06
0.05 0.06 0.05
0.06 0.06
0.06 0.06 0.05 0.06 0.06
0.06 0.06
0.05 0.06 0.06
0.06 0.06
0.06 0.06 0.06
0.06 0.06
0.06 0.06 0.06 0.06 0.06
0.13 0.13
0.13 0.13 0.13
0.03 0.13
0.13 0.13 0.13
0.13 0.13
0.13 0.13 0.13
0.13 0.13
0.13 0.13
0.13 0.13 0.13
0.13 0.13
0.13 0.13 0.13 0.13 0.13
0.13 0.13
0.13 0.13 0.13
0.13 0.13 0.13 0.13 0.13
0.13 0.13
0.13 0.13 0.13
0.12 0.12
0.12 0.12 0.12
0.12 0.12
0.12 0.12
0.12 0.12 0.12 0.12 0.12 0.12 0.12 0.12
0.12 0.12
0.12 0.12 0.12
0.12 0.12
1.00 1.00
1.00 1.00 1.00
1.00 1.00
1.00 1.00 1.00
1.00 1.00
1.00 1.00 1.00
1.00 1.00
1.00 1.00
1.00 1.00 1.00
1.00 1.00
1.00 1.00 1.00 1.00 1.00
1.00 1.00
1.00 1.00 1.00
1.00 1.00 1.00 1.00 1.00
1.00 1.00
1.00 1.00 1.00
1.00 1.00
1.00 1.00 1.00 1.00 1.00
1.00 1.00
1.00 1.00 1.00 1.00 1.00
1.00 1.00 1.00
1.00 1.00
1.00 1.00 1.00 1.00 1.00
316
ANE30 n : Salidas de las simulaciones realizadas con WEPP
1 1
1 1 1 1 1
1 1
1 1 1 1 1
1 1
1 1 1
1 1
1 1 1 1 1
1 1 1
1 1
1 1
1 1 1
1 1
1 1 1
1 1
1 1 1
1 1
1 1
1 1 1
1 1 1 1 1
1 1
1 1 1
1 1
1 1 1 1 1
1 1 1
1 1
1 1
69 70
71 72
73 74
75
76 77
78 79 80 81 82
83 84
85 86 87
88 89 90 91 92
93 94
95 96 97
98 99
100 101
102 103 104
105 106 107 108 109
110 111
112 113 114
115 116
117 118
119
120 121
122 123 124 125 12 6
127 128
129 130 131 132 133
134 135 136 137 138
139 140 141
142 143
144 145
1 1
1 1 1 1 1
1 1
1 1 1 1 1
1 1
1 1 1
1 1 1 1 1
1 1
1 1 1
1 1
1 1
1 1 1
1 1
1 1 1
1 1
1 1 1
1 1
1 1 1
1 1
1 1 1 1 1
1 1
1 1 1
1 1
1 1 1 1 1
1 1 1
1 1
1 1
41.16 41.16
41.15 41.15 41.15 41.14 41.14
41.14 41.14
41.13 41.13 41.13 41.12 41.11
41.11 41.10
41.10 41.10 41.09
41.09 41.09
41.08 41.08 41.07
41.07 41.06
41.06 41.05 41.05
41.05 41.04
41.04 41.04
41.03
41.03 41.03
41.03 41.02
41.02 41.01 41.01
41.01 41.00
41.00 41.00 40.99
40.99 40.99
40.99 40.98 40.98
40.97 40.97
40.97 40.97
40.96 40.96 40.95
40.95 40.95
40.94 40.93 40.93
40.93 40.92
40.92 40.92 40.92
40.91 40.91
40.90 40.90 40.90 40.90 40.89
40.89 40.89
5.26 5.26
5.26 5.26 5.26 5.26 5.26
5.26 5.26
5.26 5.26 5.26 5.26 5.26
5.26 5.26
5.26 5.26 5.26
5.26 5.26
5.26 5.26 5.26
5.26 5.26
5.26 5.26 5.26
5.26 5.26
5.26 5.26
5.26 5.26 5.26
5.26 5.26
5.26 5.26 5.26
5.26 5.26
5.26 5.26 5.26
5.26 5.26
5.26 5.26 5.26
5.26 5.26
5.26 5.26
5.26 5.26 5.26
5.26 5.26
5.26 5.26 5.26
5.26 5.26
5.26 5.26 5.26
5.26 5.26
5.26 5.26 5.26 5.26 5.26
5.26 5.26
15.36 15.36
15.36 15.36 15.36 15.36 15.36
15.36 15.36
15.36 15.36
15.36 13.44 12.63
12.24 12.61
13,65 14,31 14,78
15,37 15.37
15,38 14.97 13.96 13.97 12.08
12.80 13.61 14.17
14.86 15.15
15.21 15.29
15.35 15.27 15.37
15.39 15.26 14.03 14.86 15.32
14.73 14.34
15.29 15.36 14.93
15.33 15.39
15.39 15.37
14.24
15.15 15.24
15.36 15.39
15.31 15.39 12.89
13.37 14.05
11.50 10.52 12.68
14.02 14.89
15.40 15.42 15.41
15.42 13.75
14,57 15.34 15.41
15.42 13.38
14.58 15.37
0.15 0.15
0.15 0.15 0.15 0.15 0.15
0.15 0.15
0.15 0.15 0.15 0.15 0.15
0.15 0.15
0,15
0,15 0,15
0,15 0,15
0.15 0.15 0,15
0.15 0.15
0.15 0,15 0.15
0.15 0,15
0,15 0.15
0.15 0.15 0.15
0.15 0.15
0.15 0.15 0,15
0.15 0.15
0.15 0.15 0.15
0.15 0.15
0.15 0.15
0.15
0,15 0,15
0.15 0.15
0,15 0.15 0.15
0.15 0.15
0.15 0.15 0.15
0.15 0.15
0.15 0.15 0,15 0,15 0.15
0,15 0.15 0.15 0.15 0.15
0.15 0.15
0.06 0.06
0.06 0.06 0.06
0.06 0.06
0.06 0.06
0,06 0.06 0.06 0.06 0.06
0.06 0.06 0.06
0.06 0.06
0.06 0.06
0,06 0.06 0,06
0.06 0.06
0.06 0.06 0.06
0.06 0.06
0.06 0.06
0.06
0.06 0.06
0.06 0.06
0.06 0.06 0,06
0.06 0.06
0.06 0.06 0.06
0.06 0.06
0.06 0.06
0.06
0.06 0.06
0.06 0.06
0.06 0.06 0.06
0.06 0.06
0.06 0.06 0,06
0.06 0.06
0.06 0.06 0.06
0.06 0.06
0.06 0.06 0,06 0.06 0.06
0.06 0.06
6.00 6.00
6.00 6.00 6.00
6.00 6.00
6.00 6,00
6.00 6.00
6.00 6.00 6.00
6.00 6.00
6.00
6,00 6,00
6,00 6,00 6,00
6.00 6.00
6.00 6.00
6.00 6.00 6.00
6.00 6.00
6,00 6.00
6.00
6.00 6.00
6.00 6.00 6.00 6.00 6.00
6.00 6.00
6.00 6.00 6.00
6.00 6.00
6.00 6.00
6.00
6.00 6.00
6.00 6.00
6.00 6.00 6.00
5.00 6.00
6.00 6.00 6,00
6.00 6.00
6.00 6.00 6.00
6.00 6.00
6.00 6.00 6.00 6.00 6.00
6.00 6.00
0.06 0.06
0.06 0.06 0.06
0.06 0.06
0.06 0.06
0.06 0.06 0.06 0.06 0.06
0.06 0.06 0.06
0.06 0.06
0.06 0.06
0.06 0.06 0.06
0.06 0.06
0.06 0.06 0.06
0.06 0.06
0.06 0.06 0.06
0.06 0,06
0.06 0.06
0,06 0.06 0.06
0.06 0.06
0.06 0.06 0,06
0,06 0,06
0,06 0.06 0.06
0.06 0,06
0,06 0.06
0,06 0.06 0.06
0.06 0,06
0.06 0.06 0.06
0.06 0.06
0.06 0.06 0.06
0,06 0.06
0.06 0.06 0.06 0.06 0.06
0.06 0.06
0.12 0.12
0.12 0.12 0,12 0.12 0.12
0.12 0.12
0.12 0.12 0.12 0.12 0.12
0.12 0.12 0.12
0.12 0.12
0.12 0.12 0.12
0.12 0.12
0.12 0.12
0.12 0.12 0.12
0.12 0.12
0.12 0.12 0.12
0.12 0.12
0.12 0.12 0.12 0.12 0.12
0.12 0.12
0.12 0,12 0,12
0,12 0,12
0.12 0.12 0.12
0.12 0.12
0,12 0.12
0,12 0.12 0.12
0.12 0.12
0.12 0.12 0.12
0.12 0.12
0.12 0.12 0.12 0.12 0.12
0.12 0.12
0.12 0.12 0.12
0.12 0.12
1.00 1.00
1.00 1.00 1.00
1.00 1.00
1.00 1,00
1,00 1.00 1.00 1.00 1.00
1.00 1.00 1.00
1.00 1.00
1.00 1.00 1.00
1.00 1,00
1,00 1.00
1.00 1.00 1,00
1,00 1,00
1,00 1.00 1.00
1.00 1.00
1.00 1.00 1,00
1.00 1.00
1.00 1.00
1.00 1.00 1.00
1.00 1.00
1.00 1.00 1.00
1.00 1.00
1.00 1.00
1.00 1.00 1.00
1.00 1.00
1,00 1.00 1.00
1.00 1,00
1,00 1.00 1.00
1.00 1.00
1.00 1.00 1.00
1.00 1.00
1.00 1.00
317
ANE3011: Salidas de las simulaciones realizadas con WEPP
1
1 1
1 1 1
1 1
1 1 1
1 1
1 1
1 1 1
1 1
1 1 1
1 1
1 1 1 1 1
1 1
1 1 1
1 1
1 1 1
1 1
1 1
1 1 1
1 1
1 1 1
1 1 1 1 1
1 1
1 1 1
1 1
1 1
1 1 1
1 1
1 1 1
1 1
1
146
147 148
149 150 151
152 153
154 155
156 157 158
159 160
161 162 163
164 165
166 167 168
169 170
171 172
173 174 175
176 177
178 179 180
181 182
183 184
185
186 187
188 189 190 191 192
193 194
195 196 197
198 199 200
201 202
203 204
205 206 207
208 209
210 211
212 213 214
215 216 217 218 219
220 221
222
1
1 1
1 1 1
1 1
1 1 1
1 1
1 1
1 1 1
1 1
1 1 1
1 1
1 1 1 1 1
1 1
1 1 1
1 1
1 1 1
1 1
1 1 1 1 1
1 1
1 1 1
1 1
1 1 1
1 1
1 1 1
1 1
1 1
1 1 1
1 1
1 1 1
1 1
1
40.89
40.88 40.88
40.88 40.88 40.87
40.87 40.87
40.87 40.87
40.86
40.86 40.86
40.85 40.85
40.85 40.85 40.85
40.85 40.84
40.84 40.84 40.84
40.84 40.83
40.83 40.83
40.83 40.83 40.82
40.82 40.82
40.82 40.82 40.82
40.81 40.81
40.81 40.81 40.81
40.81 40.80
40.80 40.80
40.80 40.80 40.80
40.79 40.79
40.79 40.79 40.79
40.79 40.78
40.78 40.78 40.78
40.77 40.77
40.77 40.77 40.77
40.77 40.76
40.76 40.76
40.76 40.76 40.76
40.76 40.75 40.75 40.75 40.75
40.75 40.75
40.75
5.26
5.26 5.26
5.26 5.26 5.26
5.26 5.26
5.26 5.26 5.26
5.26 5.26
5.26 5.26
5.26 5.26 5.26
5.26 5.26
5.26 5.26 5.26
5.26 5.26
5.26 5.26
5.26 5.26 5.26
5.26 5.26
5.25 5.26 5.26
5.26 5.26
5.26 5.26 5.26
5.26 5.26
5.26 5.26 5.26
5.26 5.26
5.26 5.26
5.26 5.26 5.26
5.26 5.26 5.26 5.26 5.26
5.26 5.26
5.26 5.26 5.26
5.26 5.26
5.26 5.26
5.26 5.26 5.26
5.26 5.26 5.26 5.26 5.26
5.26 5.26
5.26
15.42
15.43 15.34
15.40 15.43 15.43
15.43 15.43 15.38 15.31 15.41
14.07 15.32
15.41 15.43 15.44 15.44 15.42
15.44 15.44
15.44 15.44 15.44
15.44 15.44
15.44 15.44
15.44 15.45 15.45
15.45 15.45
15.45 15.45 15.45
15.45 15.45
15.45 15.45 15.45
15.45 15.45
15.45 15.45 15.45 15.45 15.45
15.42 15.45
15.45 15.46 15.46
15.46 15.46 14.09 14.50 14.74
14.89 15.03
15.15 15.28 15.39
15.46 15.46
15.46 15.46
15.46 15.46 15.46
15.46 15.46 15.47 15.47 15.47
15.47 15.47
15.47
0.15
0.15 0.15
0.15 0.15 0.15
0.15 0.15
0.15 0.15
0.15
0.15 0.15
0.15 0.15
0.15 0.15 0.15
0.15 0.15
0.15 0.15 0.15
0.15 0.15
0.15 0.15 0.15 0.15 0.15
0.15 0.15
0.15 0.15 0.15
0.15 0.15
0.15 0.15 0.15
0.15 0.15
0.15 0.15 0.15 0.15 0.15
0.15 0.15
0.15 0.15 0.15
0.15 0.15 0.15 0.15 0.15
0.15 0.15
0.15 0.15 0.15
0.15 0.15
0.15 0.15
0.15 0.15 0.15
0.15 0.15
0.15 0.15 0.15
0.15 0.15
0.15
0.06
0.06 0.06
0.06 0.06 0.06
0.06 0.06
0.06 0.06
0.06
0.06 0.06
0.06 0.06
0.06 0.06 0.06
0.06 0.06
0.06 0.06 0.06
0.06 0.06
0.06 0.06 0.06 0.06 0.06
0.06 0.06
0.06 0.06 0.06
0.06 0.06
0.06 0.06 0.06
0.06 0.06
0.06 0.06 0.06
0.06 0.06
0.06 0.06
0.06 0.06 0.06
0.06 0.06 0.06 0.06 0.06
0.06 0.06
0.06 0.06 0.06
0.06 0.06
0.06 0.06
0.06 0.06 0.06
0.06 0.06
0.06 0.06 0.06
0.06 0.06
0.06
6.00
6.00 6.00
6.00 6.00 6.00
6.00 6.00
6.00 6.00 6.00
6.00 6.00
6.00 6.00
6.00 6.00 6.00
6.00 6.00
6.00 6.00 6.00
6.00 6.00
6.00 6.00 6.00 6.00 6.00
6.00 6.00
6.00 6.00 6.00
6.00 6.00
6.00 6.00 6.00
6.00 6.00
6.00 6.00 6.00
6.00 6.00
6.00 6.00
6.00 6.00 6.00
6.00 6.00 6.00 6.00 6.00
6.00 6.00
6.00 6.00 6.00
6.00 6.00
6.00 6.00
6.00 6.00 6.00
6.00 6.00
6.00 6.00 6.00
6.00 6.00
6.00
0.06
0.06 0.06
0.06 0.06 0.06
0.06 0.06
0.06 0.06 0.06
0.06 0.06
0.06 0.06 0.06 0.06 0.06
0.06 0.06
0.06 0.06 0.06
0.06 0.06
0.06 0.06 0.06 0.06 0.06
0.06 0.06
0.06 0.06 0.06
0.06 0.06
0.06 0.06 0.06
0.06 0.06
0.06 0.06 0.06
0.06 0.06
0.06 0.06
0.06 0.06 0.06
0.06 0.06 0.06 0.06 0.06
0.06 0.06
0.06 0.06 0.06
0.06 0.06
0.06 0.06
0.06 0.06 0.06
0.06 0.06
0.06 0.06 0.06
0.06 0.06
0.06
0.12
0.12 0.12
0.12 0.12 0.12
0.12 0.12
0.12 0.12 0.12
0.12 0.12
0.12 0.12 0.12 0.12 0.12
0.12 0.12
0.12 0.12 0.12
0.12 0.12
0.12 0.12 0.12 0.12 0.12
0.12 0.12
0.12 0.12 0.12
0.12 0.12
0.12 0.12 0.12
0.12 0.12
0.12 0.12 0.12 0.12 0.12
0.12 0.12
0.12 0.12 0.12
0.12 0.12
0.12 0.12 0.12
0.12 0.12
0.12 0.12 0.12
0.12 0.12
0.12 0.12
0.12 0.12 0.12
0.12 0.12
0.12 0.12 0.12
0.12 0.12
0.12
1.00
1.00 1.00
1.00 1.00 1.00
1.00 1.00
1.00 1.00
1.00
1.00 1.00
1.00 1.00 1.00 1.00 1.00
1.00 1.00
1.00 1.00 1.00
1.00 1.00
1.00 1.00 1.00 1.00 1.00
1.00 1.00
1.00 1.00 1.00
1.00 1.00
1.00 1.00 1.00
1.00 1.00
1.00 1.00 1.00
1.00 1.00
1.00 1.00
1.00 1.00 1.00
1.00 1.00
1.00 1.00 1.00
1.00 1.00
1.00 1.00 1.00
1.00 1.00
1.00 1.00
1.00 1.00 1.00
1.00 1.00
1.00 1.00 1.00
1.00 1.00
1.00
318
ANEJO I I : Salidas de las simulaciones realizadas con WEPP
1
1 1
1 1 1
1 1 1 1 1
1 1
1 1
1 1 1
1 1
1 1 1
1 1
1 1 1
1 1
1 1
1 1 1
1 1
1 1 1
1 1
1 1 1
1 1
1 1
1 1 1
1 1 1 1 1
1 1
1 1 1
1 1
1 1 1 1 1
1 1
1 1 1
1 1
1
223
224 225
226 227 228
229 230 231 232 233
234 235
236 237
238 239 240
241 242
243 244 245
246 247
248 249 250 251 252
253 254
255 256 257
258 259
260 261 2 62
263 264
265 266 267
268 269
270 271
272 273 274
275 276 277 278 279
280 281
282 283 284
285 286
287 288 289 290 291
292 293 294 295 296
297 298
299
1
1 1
1 1 1
1 1
1 1 1
1 1
1 1
1 1 1
1 1
1 1 1
1 1
1 1 1
1 1
1 1
1 1 1
1 1
1 1 1
1 1
1 1 1
1 1
1 1 1 1 1
1 1 1 1 1
1 1
1 1 1
1 1
1 1 1 1 1
1 1 1 1 1
1 1
1
40.74
40.74 40.74
40.74 40.74 40.74
40.74 40.73 40.73 40.73 40.73
40.73 40.73
40.73 40.73
40.72 40.72 40.72
40.72 40.72
40.72 40.72 40.71
40.71 40.71
40.71 40.71 40.71
40.71 40.71
40.70 40.70
40.70
40.70 40.70
40.70 40.70
40.70 40.70 40.69
40.69 40.69
40.69 40.69 40.69
40.69 40.69
40.69 40.68 40.68
40.68 40.68
40.68 40.68 40.68 40.67 40.67
40.67 40.67
40.67 40.67 40.67
40.67 40.66
40.66 40.66 40.66 40.66 40.66
40.66 40.66 40.65 40.65 40.65
40.65 40.65
40.65
5.26
5.26 5.26
5.26 5.26 5.26
5.26 5.26 5.26 5.26 5.26
5.26 5.26
5.26 5.26
5.26 5.26 5.26
5.26 5.26
5.26 5.26 5.26
5.26 5.26
5.26 5.26 5.26
5.26 5.26
5.26 5.26
5.26 5.26 5.26
5.26 5.26
5.26 5.26 5.26
5.26 5.26
5.26 5.26 5.26
5.26 5.26
5.26 5.26
5.26 5.26 5.26
5.26 5.26 5.26 5.26 5.26
5.26 5.26
5.26 5.26 5.26
5.26 5.26
5.26 5.26 5.26 5.26 5.26
5.26 5.26 5.26 5.26 5.26
5.26 5.26
5.26
15.47
15.47 15.47
15.47 15.47 15.47
15.47 15.47
15.47 15.47 15.47
15.47 15.47
15.47 15.47
15.47 15.47 15.47
15.47 15.47
15.48 15.48 15.48
15.48 15.48
15.48 15.48 15.48
15.48 15.48
15.48 15.48
15.48 15.48 15.48
15.48 15.48
15.48 15.48 15.48
15.48 15.48
15.48 15.48 15.48
15.48 15.48
15.48 15.15
15.33 15.33 15.43
15.48 15.49 15.49 15.49 15.49
15.49 15.49
15.49 15.49 15.49
15.49 13.55
13.67 13.98 14.15 14.31 14.42
14.52 14.61 14.71
14.35 13.52
13.32 13.79
14.08
0.15
0.15 0.15
0.15 0.15 0.15
0.15 0.15
0.15 0.15 0.15
0.15 0.15
0.15 0.15
0.15 0.15 0.15
0.15 0.15
0.15 0.15 0.15
0.15 0.15
0.15 0.15 0.15
0.15 0.15
0.15 0.15
0.15
0.15 0.15
0.15 0.15
0.15 0.15 0.15
0.15 0.15
0.15 0.15 0.15
0.15 0.15
0.15 0.15
0.15 0.15 0.15
0.15 0.15 0.15 0.15 0.15
0.15 0.15
0.15 0.15 0.15
0.15 0.15
0.15 0.15 0.15 0.15 0.15
0.15 0.15 0.15 0.15 0.15
0.15 0.15
0.15
0.06
0.06 0.06
0.06 0.06 0.06
0..06 0.06 0.06 0.06 0.06
0.06 0.05
0.06 0.06
0.06
0.06 0.06
0.06 0.06
0.06 0.06 0.06
0.06 0.06
0.06 0.06 0.06
0.06 0.06
0.06 0.06
0.06 0.06 0.06
0.06 0.06
0.06 0.06 0.06
0.06 0.06
0.06 0.06 0.06
0.06 0.06
0.06 0.06
0.06
0.06 0.06
0.06 0.06 0.06 0.06 0.06
0.06 0.06
0.06 0.06 0.06
0.06 0.06
0.06 0.06 0.06 0.06 0.06
0.06 0.06 0.06 0.06 0.06
0.06 0.06
0.06
6.00
6.00 6.00
6.00 6.00 6.00
6.00 6.00 6.00 6.00 6.00
6.00 6.00
6.00 6.00
6.00
6.00 6.00
6.00 6.00
6.00 6.00 6.00
6.00 6.00
6.00 6.00 6.00
6.00 6.00
6.00 6.00
6.00
6.00 6.00
6.00 6.00
6.00 6.00 6.00
6.00 6.00
6.00 6.00 6.00
6.00 6.00
6.00 6.00
6.00
6.00 6.00
6.00 6.00 6.00 6.00 6.00
6.00 6.00
6.00 6.00 6.00
6.00 6.00
6.00 6.00 6.00 6.00 6.00
6.00 6.00 6.00 6.00 6.00
6.00 6.00
6.00
0.06
0.06 0.06
0.06 0.06 0.06
0.06 0.06 0.06 0.06 0.06
0.06 0.06
0.06 0.06
0.06
0.06 0.06
0.06 0.06
0.06 0.06 0.06
0.06 0.06
0.06 0.06 0.06
0.06 0.06
0.06 0.06
0.06
0.06 0.06
0.06 0.06
0.06 0.06 0.06
0.06 0.06
0.06 0.06 0.06
0.06 0.06
0.06 0.06
0.06 0.06 0.06
0.06 0.06 0.06 0.06 0.06
0.06 0.06
0.06 0.06 0.06
0.06 0.06
0.06 0.06 0.06 0.06 0.06
0.06 0.06 0.06 0.06 0.06
0.06 0.06
0.06
0.12
0.12 0.12
0.12 0.12 0.12
0.12 0.12 0.12 0.12 0.12
0.12 0.12
0.12 0.12
0.12
0.12 0.12
0.12 0.12
0.12 0.12 0.12
0.12 0.12
0.12 0.12 0.12
0.12 0.12
0.12 0.12
0.12 0.12 0.12
0.12 0.12
0.12 0.12 0.12
0.12 0.12
0.12 0.12 0.12
0.12 0.12
0.12 0.12 0.12
0.12 0.12
0.12 0.12 0.12 0.12 0.12
0.12 0.12
0.12 0.12 0.12
0.12 0.12
0.12 0.12 0.12 0.12 0.12
0.12 0.12 0.12
0.12 0.12
0.12 0.12
0.12
1.00
1.00 1.00
1.00 1.00 1.00
1.00 1.00 1.00 1.00 1.00
1.00 1.00
1.00 1.00
1.00
1.00 1.00
1.00 1.00
1.00 1.00 1.00
1.00 1.00
1.00 1.00 1.00
1.00 1.00
1.00 1.00
1.00
1.00 1.00
1.00 1.00
1.00 1.00 1.00
1.00 1.00
1.00 1.00 1.00
1.00 1.00
1.00 1.00
1.00 1.00 1.00
1.00 1.00 1.00 1.00 1.00
1.00 1.00
1.00 1.00 1.00
1.00 1.00
1.00 1.00 1.00 1.00 1.00
1.00 1.00 1.00 1.00 1.00
1.00 1.00
1.00
319
ANDO I I : Salidas de las simulaciones realizadas con WEPP
1
1 1
1 1 1
1 1 1 1 1
1 1
1 1 1
1 1
1 1 1 1 1
1 1 1
1 1
1 1
1 1 1
1 1
1 1 1 1 1
1 1
1 1 1
1 1
1 1 1
1 1
1 1 1
1 1
1 1 1 1 1
1 1 1 1 1
300
301 302
303 304 305
306 307 308 309 310
311 312
313 314 315
316 317
318 319
320 321 322
323 324
325 326 327
328 329
330 331 332
333 334
335 336 337
338 339
340 341
342 343 344
345 346 347 348 349
350 351
352 353 354
355 356
357 358 359 360 361
362 363
364 365 366
1
1 1 1 1 1
1 1
1 1 1
1 1
1 1 1
1 1
1 1 1 1 1
1 1 1
1 1
1 1
1 1 1
1 1
1 1 1
1 1
1 1
1 1 1
1 1
1 1 1
1 1
1 1 1
1 1
1 1
1 1 1
1 1
1 1 1
40.65
40.64 40.64
40.64 40.64 40.64
40.64 40.64 40.63 40.63 40.63
40.63 40.63
40.63 40.62 40.62
40.62 40.62
40.62 40.62 40.62 40.62 40.62
40.62 40.61 40.61
40.61 40.61
40.61 40.61
40.60 40.60 40.60
40.60 40.60
40.60 40.60 40.60 40.60 40.60
40.60 40.59
40.59
40.59 40.59
40.59 40.59
40.59 40.59 40.59
40.59 40.59
40.58 40.58 40.58
40.58 40.58
40.58 40.58 40.58 40.57 40.57
40.57 40.57
40.57 40.57 40.57
5.26
5.26 5.26
5.26 5.26 5.26
5.26 5.26 5.26 5.26 5.26
5.26 5.26
5.26 5.26 5.26
5.26 5.26
5.26 5.26 5.26 5.26 5.26
5.26 5.26 5.26
5.26 5.26
5.26 5.26
5.26 5.26 5.26
5.26 5.26
5.26 5.26 5.26
5.26 5.26
5.26 5.26
5.26 5.26 5.26
5.26 5.26
5.26 5.26 5.26
5.26 5.26
5.26 5.26 5.26
5.26 5.26
5.26 5.26 5.26 5.26 5.26
5.26 5.26
5.26 5.26 5.26
14.29
14.48 14.65 14.81
14.96 15.04
14.39 14.86 12.66 13.42 13.79
12.12 11.60
13.24 13.79 14.14
14.29 14.38
14.51 13.73 14.01 14.36 14.38
14.49 14.61 14.82
15.06 15.15
13.09 12.17
11.45 12.32 13.02
13.41 13.75
12.20 12.65 12.92
13.25 13.28
13.35 13.38
13.38 13.51 13.24
13.32 13.35
13.49 13.57 13.64
13.26 13.41
13.49 13.53 13.60
13.67 13.76
13.91 12.64
11.24 11.27 11.59
11.28 12.83
12.35 13.04 12.38
0.15
0.15 0.15 0.15 0.15 0.15
0.15 0.15 0.15 0.15 0.15
0.15 0.15
0.15 0.15 0.15
0.15 0.15
0.15 0.15 0.15 0.15 0.15
0.15 0.15 0.15
0.15 0.15
0.15 0.15
0.15 0.15 0.15
0.15 0.15
0.15 0.15 0.15
0.15 0.15
0.15 0.15
0.15 0.15 0.15
0.15 0.15
0.15 0.15 0.15
0.15 0.15
0.15 0.15 0.15
0.15 0.15
0.15 0.15
0.15 0.15 0.15
0.15 0.15
0.15 0.15 0.15
0.06
0.06 0.06
0.06 0.06 0.06
0.06 0.06 0.06
0.06 0.06
0.06 0.06
0.06 0.06 0.06
0.06 0.06
0.06 0.06 0.06 0.06 0.06
0.06 0.06 0.06
0.06 0.06
0.06 0.06
0.06 0.05 0.06
0.06 0.06
0.06 0.06 0.06 0.06 0.06
0.06 0.06
0.06 0.06 0.06
0.06 0.06
0.06 0.06 0.06
0.06 0.06
0.06 0.06 0.06
0.06 0.06
0.06 0.06
0.06 0.06 0.06
0.06 0.06
0.06 0.06 0.06
6.00
6.00 6.00 6.00
6.00 6.00
6.00 5.00 6.00
6.00 5.00
6.00 6.00
6.00 6.00 5.00
6.00 6.00
6.00 6.00 6.00 5.00 5.00
6.00 6.00 6.00
6.00 5.00
6.00 6.00
6.00 5.00 6.00
6.00 6.00
6.00 6.00 6.00
6.00 6.00
6.00 6.00
6.00 5.00 5.00
6.00 6.00
6.00 6.00 6.00
6.00 6.00
6.00 6.00 6.00
5.00 6.00
6.00 6.00
6.00 6.00 6.00
6.00 6.00
6.00 6.00 6.00
0.06
0.06 0.06 0.06
0.06 0.06
0.06 0.06 0.06 0.06 0.06
0.06 0.06
0.06 0.05 0.06
0.06 0.06
0.06 0.06 0.06
0.06 0.06
0.06 0.06 0.06
0.06 0.06
0.06 0.06
0.06 0.06 0.06
0.06 0.06
0.06 0.06 0.06 0.06 0.06
0.06 0.06
0.06 0.06 0.06
0.06 0.06
0.06 0.06 0.06
0.06 0.06
0.06 0.06 0.06
0.06 0.06
0.06 0.06 0.06 0.06 0.06
0.06 0.06
0.06 0.06 0.06
0.12
0.12 0.12 0.12
0.12 0.12
0.12 0.12 0.12
0.12 0.12
0.12 0.12
0.12 0.12 0.12
0.12 0.12
0.12 0.12 0.12 0.12 0.12
0.12 0.12 0.12
0.12 0.12
0.12 0.12
0.12 0.12 0.12
0.12 0.12
0.12 0.12 0.12
0.12 0.12
0.12 0.12
0.12
0.12 0.12
0.12 0.12
0.12 0.12 0.12
0.12 0.12
0.12 0.12 0.12
0.12 0.12
0.12 0.12
0.12 0.12 0.12
0.12 0.12
0.12 0.12 0.12
1.00
1.00 1.00 1.00
1.00 1.00
1.00 1.00 1.00
1.00 1.00
1.00 1.00
1.00 1.00 1.00
1.00 1.00
1.00 1.00 1.00 1.00 1.00
1.00 1.00 1.00
1.00 1.00
1.00 1.00
1.00 1.00 1.00
1.00 1.00
1.00 1.00 1.00 1.00 1.00
1.00 1.00
1.00 1.00 1.00
1.00 1.00
1.00 1.00 1.00
1.00 1.00
1.00 1.00 1.00
1.00 1.00
1.00 1.00 1.00 1.00 1.00
1.00 1.00
1.00 1.00 1.00
320
ANBOII : Salidas de las simulaciones realizadas con WEPP
VIÑUELASO
EVENT OUTPUT
day mo y e a r P r e c p Runoff I R - d e t Av-de t Mx-det P o i n t Av-dep Max-dep P o i n t S e d . D e l ER
— (miti) (mra) kg/m-^2 kg/m^2 kg/m^2 (m) kg/m^2 kg/ni' 2 (m) (kg/m)
4 5 1 2 2 . 0 2 . 6 0 .003 0 .24 0 .75 468 .9 - 1 . 5 9 - 3 . 4 3 638 .8 8 7 . 3 1.67
7 5 1 2 6 . 8 5 .8 0 .007 0 .50 1.44 468 .9 - 2 . 0 8 - 5 . 0 7 638 .8 2 0 1 . 5 1.53
8 5 1 1 7 . 6 0.2 0 .000 0 . 0 1 0 .08 468 .9 - 0 . 1 9 - 0 . 3 8 579 .5 4 . 3 1.77 16 5 1 22.1 2.8 0.003 0.26 0.82 468.9 -1.72 -3.68 638.8 95.7
1.66 4 6 1 1 3 . 8 1 .1 0 .002 0 . 1 1 0 .34 468 .9 - 0 . 6 1 - 1 . 5 4 638 .8 37 .7
1.69
323
ANEJO 11: Salidas de las simulaciones realizadas con WEPP
VINUEIASO
DAILY WATER BALANCE
J=ju l ian day, Y=simulation year
P= p r e c i p i t a t i o n
RM=rainfall+irrigation+snovniielt Q=daily runoff, Ep=plant transpiration Es=soil evaporation, Dp=deep percolation watstr=water stress for plant growth latqcc=lateral subsurface flow
OFE
#
1 1 1
1 1
1 1
1
1 1
1 1
1
1 1
1 1
1 1 1
1 1
1 1
1
1 1
1 1
1 1 1
1 1
1 1 1
1 1
1 1
1
1 1
1 1 1 1 1
1 1
1 1 1
1 1
1 1 1
1
J
-
1 2 3
4 5
6 7
8
9 10
11 12
13 14 15
16 17
18 19 20
21 22
23 24
25
26 27
28 29
30 31 32
33 34
35 36 37
38 39
40 41
42
43 44
45 46 47
48 49
50 51
52 53 54
55 56 57 58 59
60
Y
-
1 1 1
1 1
1 1 1
1 1
1 1
1
1 1
1 1
1 1 1
1 1
1 1
1
1 1
1 1
1 1 1
1 1
1 1 1
1 1
1 1
1
1 1
1 1
1 1 1
1 1
1 1 1
1 1
1 1 1
1
P mm
0.00 0.40 0.30
0.10 0.40
0.40 0.40
0.40
2.50 0.40
0.40 0.40
0.90
28.10 0.40
0.10 0.00
5.00 0.40 0.00 0.4O 0.50
0.40 0.00
0.40
1.20 8.00
0.00 0.40
0.40 0.40 1.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.40 0.40
0.00 0.00
0.00
0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00
RM nim
0.00 0.40 0.30
0.10 0.40
0.40 0.40
0.40
2.50 0.40
0.40 0.40
0.90
28.10 0.40
0.10 0.00
5.00 0.40 0.00
0.40 0.50
0.40 0.00
0.40
1.20 8.00
0.00 0.40
0.40 0.40 1.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.40 0.40
0.00 0.00
0.00
0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00
Q mm
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00
0.00
0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00
0.00
0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00
Ep mm
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00
0.00
0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00
0.00
0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00
0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00
Es mm
0.49 0.47 0.38
0.27 0.00
0.45 0.57
0.48
0.15 0.93
0.87 0.40
0.25
0.13 1.20
0.82 0.61
0.53 1.08 0.58
0.52 0.43
0.44 0.41
0.40
0.11 0.51
0.72 0.75
0.91 0.79 0.12
1.16 1.05
1.08 0.87 0.71
0.48 0.64
0.99 0.90
0.00
0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00
Dp mm
0.55 2.45
16.21
12.55 8.29
10.04 5.63 4.75
3.91 3.31
2.85 2.49
2.21
1.99 1.80
1.65 1.52
1.54 2.21 3.14
3.42 3.28
3.02 2.73
2.46
2.21 2.00
1.82 1.66
1.52 1.41 1.33
1.27 1.21
1.17 1.12 1.08
1.04 0.99
0.95 0.90
0.85
0.80 0.75
0.70 0.65 0.59 0.54 0.49
0.43 0.37
0.32 0.26 0.20
0.11 0.01
0.00 0.00 0.00
0.00
watstr
-
1.00 1.00 1.00
1.00 1.00
1.00 1.00 1.00
1.00 1.00
1.00 1.00
1.00
1.00 1.00
1.00 1.00
1.00 1.00 1.00
1.00 1.00
1.00 1.00
1.00
1.00 1.00
1.00 1.00
1.00 1.00 1.00
1.00 1.00
1.00 1.00 1.00
1.00 1.00
1.00 1.00
1.00
1.00 1.00
1.00 1.00
1.00 1.00 1.00
1.00 1.00
1.00 1.00 1.00
1.00 1.00
1.00 1.00 1.00
1.00
latqcc mm
0.06 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00
0.00
0.01 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00
0.00
0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00
0.00
0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00
Total-Soil Water(mm)
267.56 265.04 248.75
236.04 228.15
218.06 212.25 207.42
205.86 202.03
198.71 196.22
194.67
220.64 218.04
215.68 213.55
216.49 213.60 209.88
206.34 203.13
200.08 196.93
194.48
193.35 198.84
196.30 194.30
192.27
190.46 190.01
187.59 185.32
183.08 181.09 179.30
178.18 176.95
175.01 173.21
172.36 171.57 170.82
170.12 169.47
168.88 168.34 167.85
167.42 167.04
166.73 166.46 166.26
166.15 166.14
166.14 166.14 166.14
166.14
325
ANEJO n : Salidas de las simulaciones realizadas con WEPP
1 61 1 62
X 63 1 64 1 65
1 66 1 67
1 58 1 69 1 70
1 71 1 72
1 73 1 74 1 75
1 76 1 77
1 78 1 79
1 80 1 81 1 82
1 83 1 84
1 85 1 86 1 87
1 88 1 89
1 90 1 91 1 92
1 93 1 94
1 95 1 96
1 97
1 98 1 99
1 100 1 101
1 102 1 103 1 104
1 105 1 106 1 107 1 108 1 109
1 110 1 111
1 112 1 113 1 114
1 115 1 116
1 117 1 118 1 119 1 120 1 121
1 122 1 123
1 124 1 125 1 126
1 127 1 128
1 129 1 130 1 131 1 132 1 133
1 134 1 135 1 136 1 137
1 1 1 1 1
1 1
1 1 1
1 1
1 1 1
1 1
1 1
1
1 1
1 1
1 1 1
1 1
1 1 1
1 1
1 1
1
1 1
1 1
1 1 1
1 1 1 1 1
1 1
1 1
1 1 1
1 1 1 1 1
1 1
1 1 1
1 1
1 1 1
1 1
1 1 1
1
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00
16.00 8.10 4.80
3.40 0.40
0.00
0.00 0.00
0.00 0.00
3.40 10.10 5.00
15.60 3.10
2.30 0.80 0.00
2.40 0.90
1.50 0.70
2.70 0.00 0.00
3.30 9.50 1.00 0.80 5.50
6.90 0.00
0.40 4.70 0.40
0.00 0.40
1.00 11.10
0.00 2.30 0.50
0.50 2.50
0.00 22.00 1.70
0.40 26.80
17.60 0.90 0.00 0.00 0.00
0.00 0.40 0.00
22.10
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00
16.00
8.10 4.80
3.40 0.40
0.00
0.00 0.00
0.00 0.00
3.40 10.10 5.00
15.60 3.10
2.30 0.80
0.00
2.40 0.90
1.50 0.70
2.70 0.00 0.00
3.30 9.50 1.00 0.80 5.50
6.90 0.00
0.40 4.70
0.40 0.00 0.40
1.00 11.10 0.00 2.30 0.50
0.50 2.50 0.00
22.00 1.70
0.40 26.80
17.60 0.90 0.00 0.00 0.00
0.00 0.40 0.00
22.10
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00
0.00
0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00
0.00
0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 2.60 0.00
0.00 5.77
0.17 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00 2.77
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0,00
0.00 0.00
0.00
0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 1.95
0.94 0.33
2.03 2.62
1.84
1.60 2.27
0.00 0.00
0.61 2.06 2.33
1.17 2.36
3.10 1.85
2.25
2.59 0.49
1.12 0.46
1.35 0.00 0.00
1.65 0.85 2.96 1.85 1.18
2.29 2.73
0.20 1.35 1.20
0.00 0.20
0.50 2.47 2.52 1.57 0.38
0.25 1.25 0.00 1.73 1.78
2.24 2.48
1.96 1.97 3.41
2.59 1.68
0.02 0.20 0.00 4.99
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.19 0.24
0.30 0.38
0.48 0.62
0.78 0.93 1.05
1.12 1.14
1.16 1.19
1.31
1.57 1.91
2.17 2.25
2.20 2.09 1.97
1.83 1.71
1.60 1.50 1.41
1.35 1.31
1.28 1.27
1.29 1.32 1.35
1.37 1.38 1.37
1.35 1.31
1.28 1.27
1.26 1.26 1.25
1.23 1.21
1.23 1.31 1.41
1.70 3.64
6.25 5.12 4.18 3.50
1.00 1.00 1.00
1.00 1.00
1.00 1.00
1.00 1.00 1.00
1.00 1.00
1.00 1.00 1.00
1.00 1.00
1.00 1.00 1.00
1,00 1.00
1.00 1.00
1.00
1.00 1.00
1.00 1.00
1.00 1.00 1.00
1.00 1.00
1.00 1.00
1.00
1.00 1.00
1.00 1.00
1.00 1.00 1.00
1.00 1.00 1.00 1.00 1.00
1.00 1.00
1.00 1.00
1.00 1.00 1.00
1.00 1.00 1.00 1.00 1.00
1.00 1.00
1.00 1.00 1.00
1.00 1.00
1.00 1.00 1.00 1.00 1.00
1.00 1.00 1.00
1.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00
0.00
0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00
166.14 166.14 166.14
166.14 166.14
166.14 166.14 166.14
166.14 166.14
166.14 166.14
166.14 166.14 166.14
166.14 166.14
166.14 166.14 180.19
187.35 191.81
193.19 190.78 188.70 186.79 184.14
183.66 183.03 185.04
192.15 193.77
207.09 206.68
204.72 202.48 198.92
197.16 195.65
193.86 191.85
191.00 188.90 186.94
186.75 193.69 190.13 187.59 190.50
193.76 189.73
188.64 190.72 188.63
187.31 186.16
185.29 192.53 188.64 188.01 186.82
185.79 185.77
184.50 200.92 199.59
196.52 213.86
228.10 225.72 220.91
216.62 211.30
205.03 200.11 195.93 206.77
326
ANEIO n : Salidas de ias simulaciones realizadas con WEPP
1 138 1 139 1 140 1 141 1 142 1 143 1 144 1 145 1 146 1 147 1 148 1 149 1 150 1 151 1 152 1 153 1 154 1 155 1 156 1 157 1 158 1 159 1 160 1 161 1 162 1 163 1 164 1 165 1 166 1 167 1 168 1 169 1 170 1 171 1 172 1 173 1 174 1 175 1 176 1 177 1 178 1 179 1 180 1 181 1 182 1 183 1 184 1 185 1 186 1 187 1 188 1 189 1 190 1 191 1 192 1 193 1 194 1 195 1 196 1 197 1 198 1 199 1 200 1 201 1 202 1 203 1 204 1 205 1 206 1 207 1 208 1 209 1 210 1 211 1 212 1 213 1 214
1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1
1.40 0.40 0.00 0.00
14.10 0.40 0.40 0.00 0.00 2.40 0.40 0.00 0.00 0.00 0.00 1.80 2.90 0.00
13.80 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.80 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 1.40 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
15.70 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
1.40 0.40 0.00 0.00
14.10 0.40 0.40 0.00 0.00 2.40 0.40 0.00 0.00 0.00 0.00 1.80 2.90 0.00
13.80 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.80 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 1.40 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
15.70 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 1.10 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
2.94 2.56 0.00 0.00 0.77 3.83 2.85 0.00 0.00 1.20 0.20 0.00 0.00 0.00 0.00 0.90 1.45 0.00 2.53 3.82 0.00 0.00 0.00 0.00 0.40 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.70 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 4.06 0.57 0.55 0.52 0.50 0.48 0.46 0.45 0.27 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
2.98 2.58 2.27 2.15 2.13 2.11 2.05 1.95 1.90 1.88 1.86 1.81 1.73 1.64 1.55 1.46 1.37 1.28 1.20 1.12 1.06 1.00 0.96 0.94 0.93 0.92 0.92 0.92 0.90 0.89 0.87 0.84 0.81 0.77 0.73 0.68 0.63 0.57 0.52 0.47 0.42 0.36 0.30 0.25 0.18 0.08 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.14 0.17 0.17 0.14 0.07 0.01 0.00 0.19 0.24 0.28 0.32 0.35 0.39 0.43 0.46 0.49 0.50 0.51 0.51
1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00
0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
202.25 197.51 195.24 193.09 204.30 198.76 194.27 192.32 190.42 189.73 188.08 186.27 184.54 182.90 181.36 180.80 180.88 179.60 188.57 183.63 182.57 181.57 180.61 179.68 179.15 178.23 177.30 176.39 175.48 174.60 173.73 172.89 172.08 171.32 170.59 169.91 169.29 168.71 168.19 167.72 167.30 166.95 166.64 166.40 166.22 166.14 166.14 166.14 166.14 166.14 166.14 166.14 166.14 166.14 166.84 166.84 166.84 166.84 166.70 166.54 166.37 177.87 177.22 176.67 176.15 175.46 174.74 174.00 173.24 172.62 172.23 171.80 171.34 170.86 170.36 169.84 169.33
327
ANEJO ü : Salidas de las simulaciones realizadas con WEPP
1 215 1 216 1 217 1 218 1 219 1 220 1 221 1 222 1 223 1 224 1 225 1 226 1 227 1 228 1 229 1 230 1 231 1 232 1 233 1 234 1 235 1 236 1 237 1 238 1 239 1 240 1 241 1 242 1 243 1 244 1 245 1 246 1 247 1 248 1 249 1 250 1 251 1 252 1 253 1 254 1 255 1 256 1 257 1 258 1 259 1 260 1 261 1 262 1 263 1 264 1 265 1 266 1 267 1 268 1 269 1 270 1 271 1 272 1 273 1 274 1 275 1 276 1 277 1 278 1 279 1 280 1 281 1 282 1 283 1 284 1 285 1 286 1 287 1 288 1 289 1 290 1 291
1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1
0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 4.50 1.20 2.00 .0.50 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
13.80 3.70 0.00 0.00 0.40 0.00 0.00
0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 4.50 1.20 2.00 0.50 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
13.80 3.70 0.00 0.00 0.40 0.00 0.00
0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 1.64 0.96 1.02 0.40 0.08 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.91 1.96 0.41 0.40 0.79 0.38 0.37
0.50 0.48 0.45 0.42 0.38 0.33 0.27 0.21 0.13 0.02 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.16 0.20 0.23 0.25 0.28 0.30 0.32 0.33 0.34 0.34 0.33 0.31 0.28 0.23 0.16 0.20 0.24 0.28
1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1,00 1.00 1,00 1,00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00
0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
168.83 168.35 167.90 167.48 167.10 166.78 166.51 166.29 166.16 166.14 166.14 166.14 166.14 166.14 166.14 156.14 166.14 166.14 166.14 166.14 166.14 166.14 166.14 166.14 166.14 166.14 166.14 166.14 166.14 166.14 166.14 166.14 165.14 166.14 166.14 166.14 166.14 166.14 166.14 166.14 166.14 166.14 166.14 166.14 155.14 166.14 166.14 166.14 166.14 166.14 166.14 166.14 166.14 166.14 166.14 169.00 169.24 170.22 170.32 170.08 169.89 169.66 169.40 169.12 168.83 168.51 168.18 167.84 167.49 167.16 179.74 181.20 180.56 180.01 179.42 178.80 178.15
328
ANEJO I I : Salidas de las simulaciones realizadas con WEPP
1 292
1 293 1 294 1 295
1 296 1 297
1 298 1 299 1 300
1 301 1 302
1 303 1 304
1 305 1 306 1 307
1 308 1 309
1 310 1 311 1 312
1 313 1 314
1 315 1 316 1 317
1 318 1 319
1 320 1 321
1 322 1 323 1 324
1 325 1 326
1 327 1 328 1 329
1 330 1 331
1 332 1 333 1 334
1 335 1 336
1 337 1 338
1 339 1 340 1 341
1 342 1 343 1 344 1 345 1 346 1 347 1 348
1 349 1 350 1 351
1 352 1 353
1 354 1 355
1 356 1 357 1 358
1 359 1 360
1 361 1 362 1 363
1 364 1 365
1 3-65
1
1 1 1
1 1
1 1 1
1 1
1 1 1
1 1
1 1
1 1 1
1 1
1 1 1
1 1
1 1
1 1 1
1 1
1 1 1
1 1
1 1 1
1 1
1 1
1 1 1
1 1
1 1 1
1 1
1 1 1
1 1
1 1 1 1 1
1 1
1 1 1
1 1
1
0.00
0.00 3.00 6.30 5.30 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 1.70
6.00
0.40 14.70
0.00 0.40
10.50 10.60 0.00
0.00 0.00
0.40 0.00 0.00
5.30 0.00
0.40 0.60
0.40 0.40 0.00
0.00 0.20
12.90 8.00 7.90
0.00 0.00
0.00 0.00 9.70
0.20 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
1.60 2.20
0.80 0.20 0.00
0.40 0.00
2.60 0.80 0.40
0.40 0.00
0.40 0.00 0.00 9.70
12.70
7.60 5.10
9.40 0.40 5.70
0.00 7.80
0.00
0.00
0.00 3.00 6.30 5.30 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 1.70
6.00
0.40 14.70
0.00 0.40
10.50 10.60 0.00
0.00 0.00
0.40 0.00 0.00
5.30 0.00
0.40 0.60
0.40 0.40 0.00
0.00 0.20
12.90 8.00 7.90
0.00 0.00
0.00 0.00 9.70
0.20 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
1.60 2.20
0.80 0.20 0.00
0.40 0.00
2.60 0.80 0.40 0.40 0.00
0.40 0.00 0.00 9.70
12.70
7.60 5.10
9.40 0.40 5.70
0.00 7.80
0.00
0.00
0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00
0.00
0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00
0.00
0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00
0.00
0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00
0.36
0.36 0.55 0.65 1.97 0.96
0.84 0.76 0.70
0.65 0.61
0.57 1.36
1.28
1.36 0.25
1.82 1.27
0.20 2.37 1.90
0.95 0.85
0.72 0.28 0.47
0.56 0.41
1.38 0.36
0.60 0.63 0.78
0.92 0.43
0.03 0.56 0.00 0.19 1.14
0.77 1.06 0.33
0.06 0.12
0.92 0.06
0.25 0.14 0.00
1.44 0.27
0.49 0.10 0.51
0.51 0.26
0.21 0.76 0.41
0.33 0.23
0.48 0.33 0.57 1.27 0.49
0.38 0.36
1.31 1.75 0.41
1.01 2.00
0.19
0.32
0.36 0.40 0.44
0.48 0.51
0.54 0.56 0.59
0.62 0.65
0.67 0.70
0.72
0.73 0.73
0.72 0.71
0.71 0.71 0.74
0.77 0.84
0.98 1.27 1.65
1.93 2.04
2.01 1.90
1.79 1.67 1.57
1.47 1.38
1.30 1.22 1.14
1.07 1.02
0.99 1.03 1.15
1.33 1.51
1.63 1.71
1.77
1.80 1.78
1.73 1.64
1.55 1.45 1.35 1.27 1.19
1.12 1.06 1.00 0.95 0.90
0.85 0.81 0.78 0.74 0.71
0.67 0.64
0.61 0.60 0.65
0.87 1.57
2.81
1.00
1.00 1.00 1.00
1.00 1.00
1.00 1.00 1.00
1.00 1.00
1.00 1.00
1.00 1.00 1.00
1.00 1.00
1.00 1.00 1.00
1.00 1.00
1.00 1.00 1.00 1.00 1.00
1.00 1.00
1.00 1.00 1.00
1.00 1.00
1.00 1.00 1.00
1.00 1.00
1.00 1.00 1.00
1.00 1.00
1.00 1.00
1.00 1.00 1.00
1.00 1.00
1.00 1.00 1.00
1.00 1.00
1.00 1.00 1.00
1.00 1.00
1.00 1.00 1.00 1.00 1.00
1.00 1.00
1.00 1.00 1.00
1.00 1.00
1.00
0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00
177.46
176.75 178.80 184.01
186.85 185.38
184.00 182.68 181.39
180.13 178.88
177.63 177.28
181.28 179.60 193.32
190.78 189.20
198.79 206.30 203.67
201.95 200.26
198.97 197.42 195.31 198.12 195.66
192.67 191.01
189.02 187.11 184.77
182.37 180.76
192.34 198.56 205.31 204.05 201.89
200.12 198.03 206.25
205.07 203.44
200.89 199.12
197.10 195.16 193.38
191.81 192.10
190.86 189.51 187.64
186.27 184.82
186.10 185.07
184.06
183.18 182.05
181.12 179.98 178.64 186.33 197.83
204.38 208.48
215.96 214.00 218.64
216.76 220.99
217.99
329
ANEJO I I : Salidas de las simulaciones realizadas con WEPP
V I N Ü E L A S 2
EVENT OüTPUT
day mo year Precp Runoff IR-det Av-det Mx-det Point Av-dep Max-dep Point Sed.Del ER
— (mm) (itim) kg/m^2 kg/m- a kg/m'-2 (m) kg/m^2 kg/m^2 (m) (kg/m)
4 5 1 2 2 . 0 2 . 6 0 .003 0 .24 0 .75 468 .9 - 1 . 5 9 - 3 . 4 3 638 .8 8 7 . 3 1.67
7 5 1 2 6 . 8 5 .8 0 .007 0 .50 1.44 468 .9 - 2 . 0 8 - 5 . 0 7 638 .8 2 0 1 . 5 1.53
8 5 1 1 7 . 6 0.2 0 .000 0 . 0 1 0 .08 468 .9 - 0 . 1 9 - 0 . 3 8 679 .5 4 . 3 1.78
4 6 1 13 .8 1.0 0 . 0 1 1 0 .14 0 .76 468 .9 - 0 . 5 6 - 1 . 5 8 632 .0 3 1 . 3 2 .52
331
ANDO I I : Salidas de las simulaciones realizadas con WEPP
VINUEIAS2
Soxl properties, daily output
OFE
1 1
1 1 1
1 1
1 1
1
1 1
1 1
1 1 1
1 1
1 1 1
1 1
1 1
1
1 1
1 1 1 1 1
1 1
1 1 1
1 1
1 1
1
1 1
1 1
1 1 1
1 1
1 1 1
1 1
1 1 1
1 1
1 1
1
Day
1 2
3 4 5
6 7
8 9
10
11 12
13 14
15 16 17
18 19
20 21 22
23 24
25 26 27
28 29
30 31 32 33 34
35 36
37 38 39
40 41
42 43 44
45 46
47 48 49 50 51
52 53
54 55 56
57 58
59 60 61
62 63
64 65
66
Y Poros Keff Suct FC
1 1
1 1 1
1 1
1 1
1
1 1
1 1
1 1 1
1 1
1 1 1
1 1
1 1
1
1 1
1 1
1 1 1
1 1
1 1 1
1 1
1 1 1
1 1
1 1
1 1 1
1 1
1 1 1
1 1 1 1 1
1 1
1 1 1
WP Rough % mm/hr mm mm/mm mm/mm
41.44 41.43
41.43 41.42 41.42
41.41 41.41
41.41 41.40
41.40
41.39 41.39
41.38 41.38
41.36 41.35 41.35
41.35 41.34
41.34 41.33 41.33
41.32 41.32
41.32 41.31
41.31
41.30 41.30
41.29 41.29
41.29 41.28 41.28
41.27 41.27
41.27 41.26 41.26
41.26 41.25
41.25 41.24 41.24
41.24 41.23
41.23 41.23 41.22 41.22 41.22
41.21 41.21
41.21 41.20 41.20
41.20 41.19
41.19 41.19 41.18
41.18 41.18
41.18 41.17
41.17
5.26 5.26
5.26 5.26 5.26
5.16 5.26
5.26 5.26
4.68
5.26 5.26
5.26 5.26
5.26 5.26 5.26
5.26 5.26
5.26 4.39 4.34
4.28 2.69
2.24 2.37
2.51 2.57 2.57
2.51 2.58
2.58 2.58 2.79
2.79 2.81
2.81 2.86 2.86
2.97 2.97
3.06 3.06
5.26
5.26 5.26
5.26 5.26
5.26 5.26 5.26
5.26 5.26
5.26 5.26 5.26
5.26 5.26
5.26 5.26 5.26
5.26 5.26
5.26 5.26
5.26
5.59 9.06
11.57 12.41 12.80
12.87 12.99
13.09 13.17
12.81
13.06 13.26 13.32 13.26
9.18 11.83 12.76
13.18 12.54
13.03 13.30 13.41
13.46 13.52
13.64 13.68
13.53
12.38 12.86
13.13 13.35
13.51 13.40 13.72
13.99 14.26
14.48 14.66 14.73
14.84 15.10
15.33 15.33
15.33 15.34 15.34
15.34 15.34
15.34 15.34 15.34
15.34 15.34
15.34 15.34 15.35
15.35 15.35
15.35 15.35 15.35
15.35 15.35
15.35 15.35
15.35
0.15 0.15
0.15 0.15 0.15
0.15 0.15
0.15 0.15
0.15
0.15 0.15
0.15 0.15
0.15
0.15 0.15
0.15 0.15
0.15 0.15 0.15
0.15 0.15
0.15 0.15
0.15
0.15 0.15
0.15 0.15
0.15 0.15 0.15
0.15 0.15
0.15 0.15 0.15
0.15 0.15
0.15 0.15
0.15
0.15 0.15
0.15 0.15
0.15 0.15 0.15
0.15 0.15
0.15 0.15 0.15
0.15 0.15
0.15 0.15 0.15
0.15 0.15
0.15 0.15
0.15
0.06 0.06
0.06 0.06 0.06
0.06 0.06
0.06 0.06
0.06
0.06 0.06
0.06 0.06
0.06
0.06 0.06
0.06 0.06
0.06 0.06 0.06
0.06 0.06
0.06 0.06
0.06
0.06 0.06
0.06 0.06
0.06 0.06 0.06
0.06 0.06
0.06 0.06 0.06
0.06 0.06
0.06 0.06
0.06
0.06 0.06
0.06 0.06
0.06 0.06 0.06
0.06 0.06
0.06 0.06 0.06
0.06 0.06
0.06 0.06 0.06
0.06 0.06
0.06 0.06
0.05
Ki Kr Tauc mm adjsmt adjsmt adjsmt
5.00 6.00
6.00 6.00 6.00
6.00 6.00
6.00 6.00
6.00
6.00 6.00
6.00 6.00
5.00 6.00 6.00
5.00 6.00
6.00 6.00 6.00
6.00 6.00
6.00 6.00
6.00
6.00 6.00
6.00 6.00
6.00 6.00 6.00
6.00 6.00
6.00 6.00 6.00
6.00 6.00
6.00 6.00 6.00
6.00 6.00
6.00 6.00
6.00 6.00 6.00
6.00 6.00
6.00 6.00 6.00
6.00 6.00
6.00 6.00 6.00
6.00 6.00
5.00 6.00
5.00
0.06 0.06
0.06 0.06 0.06
0.03 0.06
0.06 0.06
0.06
0.06 0.06
0.06 0.06
0.06 0.06 0.06
0.06 0.06
0.06 0.06 0.06
0.06 0.06
0.06 0.06
0.06
0.06 0.06
0.06 0.06
0.06 0.06 0.06
0.06 0.06
0.06 0.06 0.06
0.06 0.06
0.06 0.06 0.05
0.06 0.06
0.06 0.06
0.05 0.06 0.06
0.06 0.06
0.06 0.06 0.06
0.06 0.06
0.06 0.06 0.06
0.06 0.06
0.06 0.06
0.06
0.13 0.13
0.13 0.13 0.13
0.03 0.13
0.13 0.13 0.13
0.13 0.13
0.13 0.13
0.13 0.13 0.13
0.13 0.13
0.13 0.13 0.13
0.13 0.13
0.13 0.13 0.13
0.13 0.13
0.13 0.13
0.13 0.13 0.13
0.13 0.13
0.13 0.13 0.13
0.13 0.13
0.13 0.13 0.13
0.12 0.12
0.12 0.12
0.12 0.12 0.12
0.12 0.12
0.12 0.12 0.12
0.12 0.12
0.12 0.12 0.12
0.12 0.12
0.12 0.12
0.12
1.00 1.00
1.00 1.00 1.00
1.00 1.00
1.00 1.00 1.00
1.00 1.00
1.00 1.00
1.00 1.00 1.00
1.00 1.00
1.00 1.00 1.00
1.00 1.00
1.00 1.00
1.00
1.00 1.00
1.00 1.00
1.00 1.00 1.00
1.00 1.00
1.00 1.00 1.00
1.00 1.00
1.00 1.00
1.00 1.00 1.00
1.00 1.00
1.00 1.00 1.00
1.00 1.00
1.00 1.00 1.00
1.00 1.00
1.00 1.00 1.00
1.00 1.00
1.00 1.00
1.00
333
ANEJO n : Salidas de las simulaciones realizadas con WEPP
1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1
67 68 69 70 71 72 73 74 75 76 77 78 79 80 81 82 83 84 85 86 87 88 89 90 91 92 93 94 95 96 97 98 99
100 101 102 103 104 105 106 107 108 109 110 111 112 113 114 115 116 117 118 119 120 121 122 123 124 125 126 127 128 129 130 131 132 133 134 135 136 137 138 139 140 141 142 143
1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1
41.17 41.16 41.16 41.16 41.15 41.15 41.15 41.14 41.14 41.14 41.14 41.13 41.13 41.13 41.12 41.11 41.11 41.10 41.10 41.10 41.09 41.09 41.09 41.08 41.08 41.07 41.07 41.06 41.06 41.05 41.05 41.05 41.04 41.04 41.04 41.03 41.03 41.03 41.03 41.02 41.02 41.01 41.01 41.01 41.00 41.00 41.00 40.99 40.99 40.99 40.99 40.98 40.98 40.97 40.97 40.97 40.97 40.96 40.96 40.95 40.95 40.95 40.94 59.62 58.22 58.21 58.19 58.18 58.17 57.61 57.60 47.74 47.52 47.45 47.44 47.43 46.05
5.26 5.26 5.26 5.26 5.26 5.26 5.26 5.26 5.26 5.26 5.26 5.26 5.26 5.26 5.26 5.26 5.26 5.26 5.26 5.26 5.26 5.26 5.26 5.26 5.26 5.26 5.26 5.26 5.26 5.26 5.26 5.26 5.26 5.26 5.26 5.26 5.26 5.26 5.26 5.26 5.26 5.26 5.26 5.26 5.26 5.26 5.26 5.26 5.26 5.26 5.26 5.26 5.26 5.26 5.26 5.26 5.26 5.26 5.26 5.26 5.26 5.26 5.26
26.29 25.56 24.85 24.18 23.53 22.90 22.63 22.41 6.95 6.82 6.79 6.77 6.76 5.82
15.35 15.36 15.36 15.36 15.36 15.36 15.36 15.36 15.36 15.36 15.36 15.36 15.36 15.36 13.44 12.63 12.24 12.61 13.65 14.31 14.78 15.37 15.37 15.38 14.97 13.96 13.97 12.08 12.80 13.61 14.17 14.86 15.15 15.21 15.2 9 15.35 15.27 15.37 15.39 15.26 14.03 14.86 15.32 14.73 14.34 15.29 15.36 14.93 15.33 15.39 15.39 15.37 14.24 15.15 15.24 15.36 15.39 15.31 15.39 12.89 13.37 14.05 11.50 12.17 13.21 14.07 14.63 14.95 14.96 14.85 14.85 12.77 13.58 14.33 14.41 14.43 12.88
0.15 0.15 0.15 0.15 0.15 0.15 0.15 0.15 0.15 0.15 0.15 0.15 0.15 0.15 0.15 0.15 0.15 0.15 0.15 0.15 0.15 0.15 0.15 0.15 0.15 0.15 0.15 0.15 0.15 0.15 0.15 0.15 0.15 0.15 0.15 0.15 0.15 0.15 0.15 0.15 0.15 0.15 0.15 0.15 0.15 0.15 0.15 0.15 0.15 0.15 0.15 0.15 0.15 0.15 0.15 0.15 0.15 0.15 0.15 0.15 0.15 0.15 0.15 0.15 0.15 0.15 0.15 0.15 0.15 0.15 0.15 0.15 0.15 0.15 0.15 0.15 0.15
0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0,06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06
6.00 6.00 6.00 6.00 6.00 6.00 6.00 6.00 6.00 6.00 6.00 6.00 6.00 6.00 5.00 6.00 6.00 6.00 6.00 6.00 6.00 6.00 6.00 6.00 6.00 6.00 6.00 6.00 6.00 6.00 6.00 6.00 6.00 6.00 6.00 6.00 6.00 6.00 6.00 6.00 6.00 6.00 6.00 6.00 6.00 6.00 6.00 6.00 6.00 6.00 6.00 6.00 6.00 6.00 6.00 6.00 6.00 6.00 6.00 6.00 6.00 6.00 6.00
20.00 19.11 19.11 19.11 19.11 19.11 18.89 18.89 14.49 14.33 14.28 14.28 14.28 12.88
0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.56 0.56 0.56 0.56 0.56 0.56 0.56 0.56 0.55 0.54 0.53 0.52 0.51 0.50
0.12 0.12 0.12 0.12 0.12 0.12 0.12 0.12 0.12 0.12 0.12 0.12 0.12 0.12 0.12 0.12 0.12 0.12 0.12 0.12 0.12 0.12 0.12 0.12 0.12 0.12 0.12 0.12 0.12 0.12 0.12 0.12 0.12 0.12 0.12 0.12 0.12 0.12 0.12 0.12 0.12 0.12 0.12 0.12 0.12 0.12 0.12 0.12 0.12 0.12 0.12 0.12 0.12 0.12 0.12 0.12 0.12 0.12 0.12 0.12 0.12 0.12 0.12 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 0.98 0.97 0.95 0.93 0.92 0.90
1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.11 1.10 1.10 1.10 1.10 1.10 1.10 1.10 1.07 1.07 1.07 1.07 1.07 1.06
334
ANEJO I I : Salidas de las simulaciones realizadas con WEPP
1
1 1 1
1 1
1 1 1 1 1
1 1
1 1 1
1 1
1 1 1
1 1
1 1 1
1 1
1 1
1 1 1
1 1
1 1 1
1 1
1 1 1
1 1
1 1 1
1 1
1 1
1 1 1
1 1
1 1 1
1 1
1 1
1 1 1
1 1
1 1 1
1 1
1 1 1
144
145 146 147
148 149
150 151 152 153 154
155 155
157 158 159
160 161
162 163 164
165 166
167 168 169
170 171
172 173 174 175 176
177 178
179 180 181
182 183 184 185 186 187 188
189 190 191
192 193
194 195
196 197 198
199 200
201 202 203 204 205
206 207 208
209 210
211 212
213 214 215
216 217
218 219 220
1
1 1 1
1 1
1 1 1
1 1
1 1
1 1 1
1 1
1 1 1 1 1
1 1 1 1 1
1 1
1 1 1
1 1
1 1 1
1 1
1 1 1
1 1
1 1 1
1 1
1 1
1 1 1
1 1
1 1 1
1 1
1 1 1
1 1
1 1
1 1 1
1 1
1 1 1
46.01
45.97 45.96 45.95
45.79 45.75
45.74 45.73 45.72 45.71 45.59
45.42 45.41 44.84 44.83 44.82
44.80 44.79
44.78 44.75 44.74
44.72 44.71
44.70 44.69 44.68
44.67 44.66
44.65 44.64 44.63 44.62 44.61
44.60 44.59
44.58 44.57 44.56
44.55 44.54
44.53 44.52 44.51 44.50 44.50
44.49 44.48 44.47
44.46 44.40
44.40 44.39
44.38 44.37 44.36 44.35 43.94
43.93 43.92 43.91
43.90 43.90
43.89 43.88 43.87
43.86 43.85
43.85 43.84
43.83 43.82 43.81
43.80 43.80
43.79 43.78 43.77
5.81
5.80 5.79 5.79
5.73 5.72
5.72 5.71 5.71 5.71 5.67
5.61 5.60 5.43 5.42 5.42
5.42 5.42
5.42 5.41 5.41
5.40 5.40
5.40 5.40 5.40
5.40 5.40
5.39 5.39 5.39 5.39 5.39
5.39 5.38
5.38 5.38 5.38
5.38 5.38 5.37 5.37 5.37
5.37 5.37
5.37 5.37
5.36
5.36 5.35
5.35 5.35
5.35 5.34 5.34 5.34 5.26
5.26 5.26 5.26
5.26 5.26
5.26 5.26 5.26
5.26 5.26
5.26 5.26
5.26 5.26 5.26
5.26 5.26
5.26 5.26 5.26
13.89
14.56 14.60 14.61
14.56 14.61
14.63 14.64 14.64 14.64 14.61
14.57 14.66 13.57 14.67 14.75
14.77 14.78
14.78 14.77 14.78
14.79 14.79
14.79 14.79 14.79
14.79 14.79
14.79 14.80 14.80 14.80 14.80
14.80 14.80
14.80 14.80 14.80
14.81 14.81
14.81 14.81 14.81
14.81 14.81
14.81 14.81 14.81
14.82 14.79
14.82 14.83
14.83 14.83 14.83
14.83 13.68
14.05 14.26 14.40
14.52 14.64
14.75 14.85 14.91
14.92 14.92
14.92 14.92
14.92 14.92 14.92
14.92 14.92
14.92 14.92 14.93
0.15
0.15 0.15 0.15
0.15 0.15
0.15 0.15 0.15 0.15 0.15
0.15 0.15
0.15 0.15 0.15
0.15 0.15
0.15 0.15 0.15
0.15 0.15
0.15 0.15 0.15 0.15 0.15
0.15 0.15 0.15
0.15 0.15
0.15 0.15
0.15 0.15 0.15
0.15 0.15
0.15 0.15 0.15 0.15 0.15
0.15 0.15 0.15
0.15 0.15
0.15 0.15
0.15 0.15 0.15
0.15 0.15
0.15 0.15 0.15
0.15 0.15
0.15 0.15 0.15 0.15 0.15
0.15 0.15
0.15 0.15 0.15
0.15 0.15
0.15 0.15 0.15
0.06
0.06 0.06 0.06
0.06 0.06
0.06 0.06 0.06
0.06 0.06
0.06 0.06 0.06 0.06 0.06
0.06 0.06
0.06 0.06 0.06
0.06 0.06
0.06 0.06 0.06
0.06 0.06
0.06 0.06 0.06
0.06 0.06
0.06 0.06
0.06 0.06 0.06
0.06 0.06
0.06 0.06 0.06 0.06 0.06
0.06 0.06 0.06
0.06 0.06
0.06 0.06
0.06 0.06 0.06
0.06 0.06
0.06 0.06 0.06
0.06 0.06
0.06 0.06 0.06 0.06 0.06
0.06 0.06
0.06 0.06 0.06
0.06 0.06
0.06 0.06 0.06
12.85
12.82 12.82 12.82
12.62 12.58
12.58 12.58 12.58 12.58 12.44
12.21 12.21
11.26 11.26 11.26
11.26 11.26
11.26 11.21 11.21
11.21 11.21
11.21 11.21 11.21 11.21 11.21
11.21 11.21 11.21
11.21 11.21
11.21 11.21
11.21 11.21 11.21
11.21 11.21
11.21 11.21 11.21
11.21 11.21
11.21 11.21 11.21
11.21 11.12
11.12 11.12
11.12 11.12 11.12
11.12 10.23
10.23 10.23 10.23
10.23 10.23
10.23 10.23 10.23
10.23 10.23
10.23 10.23
10.23 10.23 10.23
10.23 10.23
10.23 10.23 10.23
0.49
0.48 0.47 0.46
0.46 0.45
0.44 0.43 0.43
0.42 0.41
0.40 0.40
0.39 0.38 0.38
0.37 0.36
0.36 0.35 0.35
0.34 0.34
0.33 0.32 0.32
0.31 0.31
0.30 0.30 0.29 0.29 0.28
0.28 0.28
0.27 0.27 0.26
0.26 0.25
0.25 0.25 0.24 0.24 0.24
0.23 0.23 0.23
0.22 0.22
0.22 0.21
0.21 0.21 0.20
0.20 0.20
0.19 0.19 0.19 0.19 0.18
0.18 0.18 0.18 0.17 0.17
0.17 0.17
0.15 0.16 0.16
0.16 0.16
0.15 0.15 0.15
0.88 0.87 0.85 0.84
0.83 0.81
0.80 0.78 0.77
0.76 0.75
0.73 0.72 0.71 0.70 0.69
0.67 0.66
0.65 0.64 0.63
0.62 0.61
0.60 0.59 0.58 0.57 0.56
0.56 0.55 0.54
0.53 0.52
0.51 0.51
0.50 0.49 0.48
0.48 0.47
0.46 0.46 0.45
0.44 0.44
0.43 0.42 0.42
0.41 0.41
0.40 0.39
0.39 0.38 0.38
0.37 0.37
0.36 0.36 0.35
0.35 0.34
0.34 0.34
0.33 0.33 0.32
0.32 0.32
0.31 0.31 0.30
0.30 0.30
0.29 0.29 0.29
1.05
1.05 1.05 1.05
1.05 1.05
1.05 1.05 1.05 1.05 1.05
1.05 1.05 1.04 1.04 1.04
1.04 1.04
1.04 1.04 1.04
1.04 1.04
1.04 1.04 1.04
1.04 1.04
1.04 1.04 1.04 1.04 1.04
1.04 1.04
1.04 1.04 1.04
1.04 1.04
1.04 1.04 1.04
1.04 1.04
1.04 1.04 1.04
1.04 1.04
1.04 1.04
1.04 1.04 1.04
1.04 1.03
1.03 1.03 1.03
1.03 1.03
1.03 1.03 1.03
1.03 1.03
1.03 1.03
1.03 1.03 1.03
1.03 1.03
1.03 1.03 1.03
335
ANDO I I : Salidas de las simulaciones realizadas con WEPP
1
1 1 1
1 1
1 1 1
1 1
1 1 1
1 1
1 1
1
1 1
1 1
1 1 1
1 1
1 1
1 1 1
1 1
1
1 1
1 1
1 1 1
1 1
1 1
1
1 1
1 1
1 1 1
1 1
1 1 1
1 1
1 1 1
1 1
1 1 1 1 1
1 1
1 1 1
221
222 223 224
225 226
227 228 229
230 231
232 233 234
235 236
237 238
239
240 241
242 243
244 245 246
247 248
249 250
251
252 253
254 255
256 257 258
259 260 261 262 263
264 265
266 2 67
268
269 270
271 272 273
274 275
27S 277
278
279 280
281 282
283 284 285
286 287
288 289 290 291 292
293 294
295 296 297
1
1 1 1
1 1
1 1 1
1 1
1 1 1
1 1
1 1
1
1 1
1 1
1 1 1
1 1
1 1
1
1 1
1 1
1 1 1
1 1 1 1 1
1 1
1 1
1
1 1
1 1 1
1 1
1 1
1 1 1
1 1
1 1 1
1 1
1 1 1
1 1
1 1
1
1 1
43.76
43.76 43.75 43.74
43.73 43.72
43.72 43.71 43.70
43.69 43.69
43.68 43.67 43.66
43.66 43.65
43.64 43.63
43.63
43.62 43.61
43.60 43.60
43.59 43.58 43.58
43.57 43.56
43.56 43.55 43.54
43.53 43.53
43.52 43.51
43.51 43.50 43.49
43.49 43.48 43.47 43.47 43.46
43.45 43.45
43.44 43.44
43.43 43.42 43.42
43.32 43.29 43.25
59.62 59.61
59.59 59.58
59.57
59.56 59.55
59.53 59.52
59.51 59.62 59.61
49.84 48.88
48.87 48.85 48.75 48.74 48.73
48.72 48.71
48.11 47.17 46.60
5.26
5.26
5.26 5.26
5.26 5.26
5.26 5.26 5.26
5.26 5.26
5.26 5.26 5.26
5.26 5.26
5.26 5.26
5.26
5.26 5.26
5.26 5.26
5.26 5.26 5.26
5.26 5.26
5.26 5.26 5.26
5.26 5.26
5.26 5.26
5.26
5.26 5.26
5.26 5.26 5.26
5.26 5.26
5.26 5.26
5.26 5.26 5.26
5.26 5.26
5.26 5.26 5.26
26.29 26.29
26.29 26.29
26.29
26.29 26.29
26.29 26.29
26.29 26.29 25.94
10.22 8.82
8.04 7.51 7.46 7.43 7.41
7.38 7.36
6.99 6.39 6.04
14.93
14.93
14.93 14.93
14.93 14.93 14.93 14.93 14.93
14.94 14.94
14.94 14.94 14.94
14.94 14.94
14.94 14.94
14.94
14.94 14.95
14.95 14.95
14.95 14.95 14.95
14.95 14.95
14.95 14.95 14.95
14.95 14.96
14.96 14.96 14.96
14.96 14.96
14.96 14.96 14.96
14.96 14.96
14.96 14.97
14.97 14.97 14.97
14.97 14.97
14.68 14.85 14.86
15.24 15.27
15.27 15.27
15.27
15.26 15.2 6
15.26 15.26
15.26 15.27 15.27
12.85 12.95
13.18 13.31 13.44 13.52 13.59
13.67 13.74 13.49
12.90 12.78
0.15
0.15
0.15 0.15
0.15 0.15
0.15 0.15 0.15
0.15 0.15
0.15 0.15 0.15
0.15 0.15
0.15 0.15 0.15
0.15 0.15
0.15 0.15 0.15 0.15 0.15
0.15 0.15
0.15 0.15 0.15
0.15 0.15
0.15 0.15 0.15
0.15 0.15
0.15 0.15 0.15
0.15 0.15
0.15 0.15
0.15 0.15 0.15
0.15 0.15
0.15 0.15 0.15
0.15 0.15
0.15 0.15 0.15
0.15 0.15
0.15 0.15
0.15 0.15 0.15
0.15 0.15
0.15 0.15 0.15
0.15 0.15
0.15 0.15 0.15 0.15 0.15
0.06 0.06
0.06 0.06
0.06 0.06 0.06
0.06 0.06
0.06 0.06
0.06 0.06 0.06
0.06 0.06
0.06 0.06 0.06
0.05 0.06
0.06 0.06 0.06
0.06 0.06
0.06 0.06 0.06 0.06 0.06
0.06 0.06
0.06 0.06
0.06
0.06 0.06
0.06 0.06 0.06
0.06 0.06
0.06 0.06
0.06 0.06 0.06
0.06 0.06
0.06 0.06 0.06
0.06 0.06
0.06 0.06
0.06
0.06 0.06
0.06 0.06
0.06 0.06 0.06
0.06 0.06 0.06 0.06 0.06
0.06 0.06
0.06 0.06 0.06
0.06 0.06
10.23 10.23
10.23 10.23
10.23 10.23 10.23
10.23 10.23
10.23 10.23 10.23 10.23 10.23
10.23 10.23
10.23 10.23 10.23
10.23 10.23
10.23 10.23 10.23
10.23 10.23
10.23 10.23
10.23 10.23 10.23
10.23 10.23
10.23 10.23 10.23
10.23 10.23
10.23 10.23 10.23
10.23 10.23
10.23 10.23
10.23 10.23 10.23
10.23 10.23
10.01 9.95 9.85
43.00 43.00
43.00 43.00 43.00
43.00 43.00
43.00 43.00
43.00 15.00 15.00
11.86 11.44
11.44 11.44 11.40
11.40 11.40
11.40 11.40 11.10 10.54 10.13
0.15 0.15
0.14 0.14
0.14 0.14 0.14
0.14 0.13
0.13 0.13 0.13
0.13 0.13
0.13 0.12
0.12 0.12 0.12
0.12 0.12
0.12 0.12
0.11
0.11 0.11
0.11 0.11 0.11 0.11 0.11
0.11 0.10
0.10 0.10 0.10
0.10 0.10
0.10 0.10 0.10
0.10 0.10
0.09 0.09
0.09 0.09 0.09
0.09 0.09
0.09 0.09 0.09
0.56 0.56
0.56 0.56 0.56
0.56 0.56
0.56 0.56
0.56 0.56 0.56
0.55 0.54
0.53 0.52 0.51
0.50 0.49
0.48 0.47 0.46
0.46 0.45
0.28 0.28
0.28 0.27
0.27 0.27 0.26
0.26 0.26
0.26 0.25 0.25
0.25 0.25
0.24 0.24 •
0.24 0.24 0.23
0.23 0.23
0.23 0.22 0.22
0.22 0.22
0.22 0.21 0.21
0.21 0.21
0.21 0.20
0.20 0.20 0.20
0.20 0.20
0.20 0.19 0.19
0.19 0.19
0.19 0.19
0.19 0.18 0.18
0.18 0.18
0.18 0.18 0.18
1.00 1.00
1.00 1.00 1.00
1.00 1.00
1.00 1.00
1.00 1.00 1.00
0.98 0.97
0.95 0.93 0.92
0.90 0.88
0.87 0.85 0.84
0.83 0.81
1.03 1.03
1.03 1.03
1.03 1.03 1.03
1.03 1.03
1.03 1.03 1.03
1.03 1.03
1.03 1.03
1.03 1.03 1.03
1.03 1.03 1.03 1.03 1.03
1.03 1.03
1.03 1.03 1.03
1.03 1.03
1.03 1.03
1.03 1.03 1.03
1.03 1.03
1.03 1.03 1.03
1.03 1.03
1.03 1.03
1.03 1.03 1.03
1.03 1.03
1.03 1.03 1.03
1.30 1.30
1.30 1.30 1.30
1.30 1.30
1.30 1.30
1.30 1.07 1.07
1.05 1.04 1.04 1.04 1.04
1.04 1.04
1.04 1.04 1.04
1.04 1.03
336
ANEIO 11: Salidas de las simulaciones realizadas con WEPP
1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1
298 299 300 301 302 303 304 305 306 307 308 309 310 311 312 313 314 315 316 317 318 319 320 321 322 323 324 325 326 327 328 329 330 331 332 333 334 335 336 337 338 339 340 341 342 343 344 345 346 347 348 349 350 351 352 353 354 355 356 357 358 359 360 361 362 363 364 365 366
1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1
46.59 46.57 46.56 46.55 46.54 46.53 46.52 49.14 46.44 46.32 44.24 44.23 44.20 43.62 43.27 43.26 43.25 43.24 43.22 43.22 43.21 43.08 43.07 43.05 43.03 43.02 43.00 42.99 42.99 42.98 42.76 42.65 42.57 42.56 42.55 42.55 42.54 42.45 42.44 42.44 42.43 42.42 42.42 42.41 42.40 42.38 42.36 42.35 42.34 42.33 42.32 42.32 42.29 42.28 42.27 42.26 42.26 42.25 42.24 42.24 42.18 42.11 42.07 42.05 42.01 42.01 41.98 41.98 41.95
5.94 5.88 5.85 5.83 5.82 5.81 5.81
26.29 18.46 18.17 8.68 6.44 6.40 5.68 5.33 5.29 5.28 5.28 5.28 5.28 5.27 5.26 5.26 5.26 5.26 5.26 5.26 5.26 5.26 5.26 5.26 5.26 5.26 5.26 5.26 5.26 5.26 5.26 5.26 5.26 5.26 5.26 5.26 5.26 5.26 5.26 5.26 5.26 5.26 5.26 5.26 5.26 5.26 5.26 5.26 5.26 5.26 5.26 5.26 5.26 5.26 5.26 5.26 5.26 5.26 5.26 5.26 5.26 5.26
13.16 13.39 13.57 13.72 13.85 13.98 14.11 14.05 13.46 13.82 12.27 12.90 13.21 11.86 11.44 12.88 13.36 13.67 13.81 13.89 14.00 13.34 13.59 13.90 13.92 14.03 14.13 14.32 14.54 14.62 12.82 11.99 11.34 12.14 12.78 13.14 13.46 12.04 12.46 12.71 13.01 13.04 13.11 13.14 13.14 13.26 13.02 13.09 13.12 13.25 13.32 13.39 13.04 13.18 13.26 13.29 13.36 13.42 13.51 13.65 12.47 11.17 11.21 11.51 11.22 12.68 12.23 12.88 12.26
0.15 0.15 0.15 0.15 0.15 0.15 0.15 0.15 0.15 0.15 0.15 0.15 0.15 0.15 0.15 0.15 0.15 0.15 0.15 0.15 0.15 0.15 0.15 0.15 0.15 0.15 0.15 0.15 0.15 0.15 0.15 0.15 0.15 0.15 0.15 0.15 0.15 0.15 0.15 0.15 0.15 0.15 0.15 0.15 0.15 0.15 0.15 0.15 0.15 0.15 0.15 0.15 0.15 0.15 0.15 0.15 0.15 0.15 0.15 0.15 0.15 0.15 0.15 0.15 0.15 0.15 0.15 0.15 0.15
0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06
10.13 10.13 10.13 10.13 10.13 10.13 10.13 10.71 9.29 9.23 7.91 7.91 7.88 7.26 6.75 6.75 6.75 6.75 6.73 6.73 6.73 6.51 6.51 6.49 6.47 6.45 6.44 6.44 6.44 6.43 6.00 6.00 6.00 6.00 6.00 6.00 6.00 6.00 6.00 6.00 6.00 6.00 6.00 6.00 6.00 6.00 6.00 6.00 6.00 6.00 6.00 6.00 6.00 6.00 6.00 6.00 6.00 6.00 6.00 6.00 6.00 6.00 6.00 6.00 6.00 6.00 6.00 6.00 6.00
0.44 0.43 0.43 0.42 0.41 0.40 0.40 0.42 0.42 0.42 0.42 0.41 0.40 0.40 0.39 0.38 0.38 0.37 0.36 0.36 0.35 0.35 0.34 0.33 0.33 0.32 0.32 0.31 0.31 0.30 0.30 0.29 0.29 0.28 0.28 0.27 0.27 0.27 0.26 0.26 0.25 0.25 0.25 0.24 0.24 0.23 0.23 0.23 0.22 0.22 0.22 0.21 0.21 0.21 0.21 0.20 0.20 0.20 0.19 0.19 0.19 0.19 0.18 0.18 0.18 0.18 0.17 0.17 0.17
0.80 0.78 0.77 0.76 0.75 0.73 0.72 0.77 0.77 0.77 0.76 0.74 0.73 0.72 0.71 0.70 0.68 0.67 0.66 0.65 0.64 0.63 0.62 0.61 0.60 0.59 0.58 0.57 0.56 0.55 0.55 0.54 0.53 0.52 0.51 0.51 0.50 0.49 0.48 0.48 0.47 0.46 0.45 0.45 0.44 0.43 0.43 0.42 0.42 0.41 0.40 0.40 0.39 0.39 0.38 0.38 0.37 0.37 0.36 0.36 0.35 0.35 0.34 0.34 0.33 0.33 0.33 0.32 0.32
1.03 1.03 1.03 1.03 1.03 1.03 1.03 1.04 1.03 1.03 1.02 1.02 1.02 1.01 1.01 1.01 1.01 1.01 1.01 1.01 1.01 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00
337
ANQOII : Salidas de las simulaciones realizadas con WEPP
VINUEIAS2
Event-by-event; detailed (Metric Units)
DSDñ WATER EROSIÓN PREDICTION PROJECT
HILLSLOPE PROFILE AND WATERSHED MODEL VERSIÓN 2001.300
March 14, 2001
TO REPORT PROBLEMS OR TO BE PDT ON THE MAILING LIST FOR FOTORE WEPP MODEL RELEASES, PLEASE CONTACT:
WEPP TECHNICñL SÜPPORT DSDa-AGRICULTURAL RESEARCH SERVICE NATIONAL SOIL EROSIÓN RESEARCH LABORATORY 1196 BDILDING SOIL, PDRDUE UNIVERSITY WEST LñFAYETTE, IN 47907-1196 USA
PHONE: (765) 494-8673 FAX: (765) 494-5948
email: [email protected] ÜRL: http://topsoil.nserl.purdue.edu
HILLSLOPE INPUT DATA FILES - VERSIÓN 2001.300 March 14, 2001
MANAGEMENT: pO.man MAN. PRACTICE: description 1
description 2 description 3
SLOPE: pO.slp CLIMATE: pO.cli
Station: Torrejon de Ardoz 0.00 SOIL: pO.sol
PLAÑE 1 vinuelasl sandy loams
HILLSLOPE 1 RESULTS
I. ABBREVIATED EVENT-BY-EVENT HYDROLOGY
Overland flow element number: 1 Event date: may 4, year 1
precipitation amount 22.00 rainfall amount 22.00 snow melt amount 0.00 runoff amount 2.60 rain/melt duration 780.00 effective duration 33.24 peak runoff rate 4.69 effective length 679.54
note: amounts = mm, durations = min, rates = mm/hr, length = meters
II. ON SITE EFFECTS ON SITE EFFECTS ON SITE EFFECTS
AREñ OF NET SOIL LOSS
** Soil LOSS (Avg. of Net Detachment Áreas) = 0.239 kg/m2 ** ** Máximum Soil Loss = 0.750 kg/m2 at 468.88 meters **
** Interrill Contribution = 0.003 kg/m2 for OFE # 1
Área of Soil Loss Soil Loss MAX MAX Loss MIN MIN Loss Net Loss MEAN STDEV Loss Point Loss Point
(m) (kg/m2) (kg/in2) (kg/m2) (m) (kg/m2) (m)
339
ANE30 H: Salidas de las simulaciones realizadas con WEPP
0.00-659.15-
625.18 672.74
0.243 0.012
0.151 0.005
0.750 0.016
468.88 672.74
0.003 0.008
13.59 665.95
B. AREñ OF SOIL DEPOSITION
** Soil Deposition (Avg. of Uet Deposition Áreas) = -1.595 kg/m2 ** ** Máximum Soil Deposition = -3.428 kg/m2 at 638.77 meters **
Área of Soil Dep Soil Dep MAX MAX Dep MIN MIN Dep Net Dep MEAN STDEV Dep Point Dep Point
(m) (kg/m2) (kg/m2) {kg/m2) (m) (kg/m2) (m)
625.18- 659.15 -1.535 672.74- 679.54 -1.896
Single Point Soil Área
(m)
1.405 0.000
Single Point Dep {kg/m2/)
-3.428 638.77 -1.896 679.54
-0.061 -1.896
659.15 579.54
679.54 -1.896
C. SOIL LOSS/DEPOSITION ALONG SLOPE PROFILE
Profile distances are from top to bottom of hillslope
distance (m)
6.80 13.59 20.39 27.18 33.98 40.77 47.57 54.36 61.16 67.95 74.75 81.54 88.34 95.14
101.93 108.73 115.52 122.32 129.11 135.91 142.70 149.50 156.29 163.09 169.88 176.68 183.48 190.27 197.07 203.86 210.66 217.45 224.25 231.04
note: (+
soil flow loss elem {kg/m2)
0.054 0.003 0.003 0.003 0.003 0.003 0.004 0.024 0.050 0.074 0.095 0.115 0.133 0.149 0.163 0.176 0.188 0.198 0.207 0.216 0.223 0.230 0.236 0.241 0.242 0.193 0.130 0.067 0.042 0.048 0.053 0.059 0.064 0.069
) soil lo
1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1
ss -
distance (m)
237.84 244.63 251.43 258.23 265.02 271.82 278.61 285.41 292.20 299.00 305.79 312.59 319.38 326.18 332.97 339.77 346.57 353.36 360.16 366.95 373.75 380.54 387.34 394.13 400.93 407.72 414.52 421.31 428.11 434.91 441.70 448.50 455.29 462.09
• detachment
soil flow loss elem {kg/m2)
0.074 0.079 0.131 0.212 0.291 0.367 0.398 0.393 0.387 0.382 0.378 0.373 0.369 0.365 0.361 0.357 0.354 0.351 0.348 0.345 0.342 0.339 0.337 0.334 0.332 0.330 0.328 0.32 6 0.324 0.322 0.321 0.402 0.540 0.670
1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1
(-) soil
distance (m)
468.88 475.68 482.47 489.27 496.06 502.86 509.65 516.45 523.25 530.04 536.84 543.63 550.43 557.22 564.02 570.81 577.61 584.40 591.20 598.00 604.79 611.59 618.38 625.18 631.97 638.77 645.56 652.36 659.15 665.95 672.74 679.54
soil fl ow loss elem (kg/m2)
0.750 0.601 0.243 0.246 0.248 0.384 0.200 0.562 0.292 0.237 0.240 0.243 0.245 0.248 0.250 0.252 0.254 0.256 0.258 0.259 0.261 0.263 0.2 62 0.028
-2.443 -3.428 -1.339 -0.404 -0.061 0.008 0.016
-1.896
loss - deposition
1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1
III. OFF SITE EFFECTS OFF SITE EFFECTS OFF SITE EFFECTS
A. SEDIMENT LEñVIKG PROFILE for may 4 1 87.323 kg/m
340
ANEJO I I : Salidas de las simulaciones realizadas con WEPP
B. SEDIMENT CHARACTERISTICS AND ENRICHMENT
Sediment partióle information leaving profile
Partióle Composition Class Diattieter Specific
(mm) Gravity Sand % Silt % Clay
Detaohed Fraction Sediment In Flow
O.M. Fraction Exiting
1 2
3 4 5
0.002 0 . 0 1 0
0 .030 0 . 3 0 0 0.200
2 . 6 0 2 . 6 5
1.80 1 . 6 0 2 . 6 5
0 .0 0 . 0
0 .0 8 1 . 9
100 .0
0 .0 1 0 0 . 0
5 5 . 0 1 3 . 5
0 .0
100 .0 0 . 0
4 5 . 0 4 . 7 0 .0
1 3 . 9 0 . 0 6 . 3 0 . 6 0.0
0.023 0.000 0.110 0 . 3 6 7 0 .499
0 . 0 4 1 0 . 0 0 0
0 . 1 9 3 0.523 0.244
SSA enrichment ratio leaving profile for may 4 1.57
HILLSLOPE 1 RESOLTS
ABBREVIATED EVENT-BY-EVENT HYDROLOGY
Overland flow element number: 1 Event date: may 7, year 1
precipitation amount 26.80 snow melt amount 0.00 rain/melt duration 840.00 peak runoff rate 9.19
rainfall amount 26.80 runoff amount 5.77 effective duration 37.67 effective length 679.54
note: amounts = mm, durations = min, rates = mm/hr, length = meters
II. ON SITE EFFECTS ON SITE EFFECTS ON SITE EFFECTS
A. ÁREA OF NET SOIL LOSS
** Soil Loss (Avg. of Net Detachment Áreas) = 0.504 kg/m2 ** ** Máximum Soil Loss = 1.444 kg/m2 at 468.88 meters **
** Interrill Contribution = 0.007 kg/m2 for OFE # 1
Área of Soil Loss Soil Loss MAX MAX Loss MIN MIN Loss Net Loss MEAN STDEV Loss Point LOSS Point
(m) (kg/m2) (kg/m2) (kg/m2) (m) (kg/m2) (m)
0.00- 625.18 0.504 0.286
B. ÁREA OF SOIL DEPOSITION
1.444 468.88 0.005 30
** Soil Deposition (Avg. of Net Deposition Áreas) = -2.084 kg/m2 ** ** Máximum Soil Deposition = -5.070 kg/m2 at 638.77 meters **
Área of Soil Dep Soil Dep MAX MAX Dep MIN MIN Dep Net Dep MEAN STDEV Dep Point Dep Point
(m) (kg/m2) (kg/m2) (kg/m2) (m) (kg/m2) (m)
625.18- 679.54 -2.084 1.616 -5.070 638.77 -0.154 672.74
C. SOIL LOSS/DEPOSITION ALONG SLOPE PROFILE
Profile distances are from top to bottom of hillslope
distance soil flow (m) loss elem
(kg/m2)
distance soil flow (m) loss elem
(kg/m2)
distance soil flow (m) loss elem
(kg/m2)
341
ANEJO n : Salidas de las simulaciones realizadas con WEPP
6.80 13.59 20.39 27.18 33.98 40.77 47.57 54.36 61.16 67.95 74.75 81.54 88.34 95.14
101.93 108.73 115.52 122.32 129.11 135.91 142.70 149.50 156.29 163.09 169.88 176.68 183.48 190.27 197.07 203.86 210.66 217.45 224.25 231.04
note: (+)
0.005 0.007 0.007 0.007 0.008 0.074 0.139 0.182 0.220 0.253 0.283 0.310 0.334 0.355 0.375 0.392 0.408 0.422 0.435 0.447 0.458 0.468 0.477 0.485 0.484 0.389 0.264 0.133 0.078 0.091 0.104 0.115 0.127 0.137
1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1
soil loss -
237.84 244.63 251.43 258.23 265.02 271.82 278.61 285.41 292.20 299.00 305.79 312.59 319.38 326.18 332.97 339.77 346.57 353.36 360.16 366.95 373.75 380.54 387.34 394.13 400.93 407.72 414.52 421.31 428.11 434.91 441.70 448.50 455.29 462.09
• detachment
0.147 0.158 0.265 0.422 0.572 0.715 0.773 0.764 0.756 0.748 0.740 0.733 0.726 0.720 0.714 0.708 0.703 0.698 0.693 0.688 0.684 0.680 0.676 0.673 0.669 0.666 0.663 0.660 0.657 0.655 0.653 0.802 1.058 1.296
1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1
(-) soil
468.88 475,68 482.47 489.27 496.06 502.86 509.65 516.45 523.25 530.04 536.84 543.63 550.43 557.22 564.02 570.81 577.61 584.40 591.20 598.00 604.79 611.59 618.38 625.18 631.97 638.77 645.56 652.36 659.15 665.95 672.74 679.54
1.444 1.179 0.527 0.530 0.534 0.781 0.386 1.110 0.620 0.518 0.522 0.526 0.530 0.534 0.537 0.540 0.544 0.547 0.549 0.552 0.555 0.557 0.555 0.242
-2.567 -5.070 -3.183 -1.787 -0.954 -0.455 -0.154 -2.502
loss - deposition
1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1
III. OFF SITE EFFECTS OFF SITE EFFECTS OFF SITE EFFECTS
A. SEDIMENT LEAVING PROFILE for may 7 1 201.526 kg/m
B. SEDIMENT CHARACTERISTICS AND EHRICHMENT
Sediment particle Information leaving profile
Partióle Composition Detached Fraction
Class Diameter Specific Sediment In Flow
(irua) Gravity % Sand % Silt % Clay % O.M. Fraction Exiting
1 0 . 0 0 2 2 . 6 0 0 . 0 0 . 0 1 0 0 . 0 1 3 . 9 0 . 0 2 3 0 . 0 3 7
2 0.010 2.65 0.0 100.0 0.0 0.0 0.000 0.000
3 0.030 1.80 0.0 55.0 45.0 6.3 0.110 0.172
4 0.300 1.60 81.9 13.5 4.7 0.6 0.367 0.538
5 0.200 2.65 100.0 0.0 0>0 0.0 0.499 0.253
SSA enriclment ratio leaving profile for may 7 1.53
HILLSLOPE 1 RESDLTS
ABBREVIATED EVEKT-BY-EVENT HYDROLOGY
Overland flow element number: 1 Event date: may 8, year 1
precipitation amount snow melt amount
17.60 0.00
rainfall amount runoff amount
17.60 0.17
342
ANEJO I I : Salidas de las simulaciones realizadas con WEPP
rain/melt duration 1380.00 peak runoff rate 0.58
effective duration 16.97 effective length 579.54
note: amounts = mm, durations = min, rates = mm/hr, length = meters
II. ON SITE EFFECTS ON SITE EFFECTS ON SITE EFFECTS
a. ÁREA OF NET SOIL LOSS
** Soil Loss (Avg. of Net Detachment Áreas) = 0.012 k:g/m2 ** ** Máximum Soil Loss = 0.080 kg/m2 at 468.88 meters **
** Interrill Contribution = 0.000 kg/m2 for OFE # 1
Área of Soil Loss Soil Loss MAX MAX Loss MIN MIN Loss Net Loss MEAN STDEV Loss Point Loss Point
(m) (k:g/m2) (kg/in2) (kg/m2) (m) (kg/m2) (m)
0.00- 625.18 0.013 0.018 638.77- 672.74 0.000 0.000
B. ÁREA OF SOIL DEPOSITION
0.080 468.88 0.000 645.56
0.000 13.59 0.000 659.15
** Soil Deposition (ñvg. of Net Deposition ñreas) = -0.186 kg/m2 ** ** Máximum Soil Deposition = -0.377 kg/m2 at 679.54 meters **
Área of Soil Dep Soil Dep MAX MAX Dep MIN MIN Dep Net Dep MEAN STDEV Dep Point Dep Point
(m) {kg/m2) (kg/m2) (kg/m2) (m) (kg/m2) (m)
625.18- 638.77 672.74- 679.54
Single Point Soil Área
(m)
679.54
-0, -0,
.091
.377 0.113 0.000
Single Point Dep (kg/m2/)
-0.377
-0.171 -0.377
638.77 679.54
-0.011 -0.377
631.97 679.54
C. SOIL LOSS/DEPOSITION ALONG SLOPE PROFILE
Profile distances are from top to bottom of hillslope
distance (m)
6.80 13.59 20.39 27.18 33.98 40,77 47.57 54.36 61.16 67.95 74.75 81.54 88.34 95.14
101.93 108.73 115.52 122,32 129.11 135.91 142.70 149.50
soil fl loss el (kg/m2)
0.004 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000
ow em
1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1
distance (m)
237.84 244.63 251.43 258.23 265.02 271.82 278.61 285.41 292.20 299.00 305.79 312.59 319.38 326.18 332.97 339.77 346.57 353,36 360,16 366.95 373,75 380.54
soil fl loss el (kg/m2)
0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.002 0.004 0.006 0.008 0.010
ow em
1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1
distance (m)
468.88 475.68 482.47 489.27 496.06 502.86 509.65 516.45 523,25 530.04 536,84 543.63 550.43 557.22 564.02 570.81 577.61 584,40 591.20 598.00 604,79 611.59
soil flow loss elem (kg/m2)
0.080 0.064 0.026 0.027 0.028 0.042 0.022 0.061 0.034 0.029 0.029 0.030 0.030 0.030 0.031 0.031 0.031 0.031 0.031 0.031 0.031 0.031
1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1
343
ANEJO n : Salidas de las simulaciones realizadas con WEPP
156.29 163.09 169.88 176.68 183.48 190.27 197.07 203.86 210.66 217.45 224.25 231.04
0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000
1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1
387.34 394.13 400.93 407.72 414.52 421.31 428.11 434.91 441.70 448.50 455.29 462.09
0.012 0.014 0.015 0.017 0.019 0.020 0.022 0.023 0.025 0.035 0.053 0.070
1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1
618. 625. 631. 638. 645. 652. 659 665, 672, 679,
.38 ,18 .97 ,77 .56 .36 .15 .95 .74 .54
0. 0.
-0. -0. 0, 0, 0 0, 0,
-0,
.031
.018
.011
.171
.000
.000
.000
.000
.000
.377
1 1 1 1 1 1 1 1 1 1
note: (+) soil loss - detachment (-) soil loss - deposition
III. OFF SITE EFFECTS OFF SITE EFFECTS OFF SITE EFFECTS
A. SEDIMENT LEñVING PROFILE for may 8 1
B. SEDIMENT CHARACTERISTICS AND EHRICHMENT
4.316 kg/m
Sediment partióle Information leaving profile
Partióle Coitiposition Detached Fraction Class Diameter Specific Sediment In Flow
(mm) Gravity % Sand % Silt % Clay % O.M. Fraction Exiting
1 0 .002 2 . 6 0 0 .0 0 .0 100 .0 1 3 . 9 0 .023 0 .044 2 0 .010 2 . 6 5 0 .0 100 .0 0 .0 0 .0 0 .000 0 .000 3 0 .030 1.80 0 .0 5 5 . 0 45 .0 6 . 3 0 .110 0 .207 4 0 .300 1.60 8 1 . 9 1 3 . 5 4 .7 0 . 6 0 .367 0 .529 5 0 .200 2 . 6 5 100 .0 0 .0 0 .0 0 .0 0 .499 0 .219
SSA enrichment ratio leaving profile for may 8 1.7S
HILLSLOPE 1 RESÜLTS
I. ABBREVIATED EVENT-BY-EVENT HYDROLOGY
Overland flow element number: 1 Event date: jun 4, year 1
precipitation amount 13.80 snow melt amount 0.00 rain/melt duration 18.00 peak runoff rate 3.94
rainfall amount 13.80 runoff amount 0.98 effective duration 14.93 effective lengtíi 679.54
note: amounts = ram, durations = min, rates = mm/hr, length = meters
II. ON SITE EFFECTS ON SITE EFFECTS ON SITE EFFECTS
A. ÁREA OF NET SOIL LOSS
** Soil Loss {Avg. of Net Detachment Áreas) = 0.144 kg/m2 ** ** Máximum Soil Loss = 0.757 kg/m2 at 468.88 meters **
** Interrill Contribution 0.011 kg/m2 for OFE # 1
Área of Soil Loss Soil Loss MAX MAX Loss Net Loss MEAH STDEV Loss Point
(m) (kg/m2) (kg/m2) (kg/m2) (m)
MIN MIN Loss Loss Point (kg/m2) (m)
0 . 0 0 - 169 .88 1 9 7 . 0 7 - 475 .68
0 .096 0 .186
0 .062 0 . 1 7 1
0.165 0.757
95.14 468.88
0.011 0.020
27.18 203.86
344
ANEJO 11: Salidas de las simulaciones realizadas con WEPP
489.27-530.04-652.36-
516. 518, 672.
.45
.38
.74
0. 0, 0,
.302
.084
.018
0.220 0.028 0.015
0, 0, 0.
.561
.107
.031
516, 611. 672.
.45
.59
.74
0.024 496.06 0.018 536.84 0.001 659.15
B. ÁREA OF SOIL DEPOSITION
** Soil Deposition (Avg. of Net Deposition Áreas) = -0.557 kg/m2 ** ** Máximum Soil Deposition = -1.575 kg/m2 at 631.97 meters **
169, 475, 516, 618. 672,
Área of Soil Dep Soil Dep Net Dep MEAN STDEV
(m) (kg/m2) (kg/m2)
.88- 197.07 -0.206 0.177
.68- 489.27 -0.620 0.678
.45- 530.04 -0.264 0.128
.38- 652.36 -0.879 0.635
.74- 679.54 -0.807 0.000
Single Point Single Point Soil ñrea Dep
(m) (kg/m2/)
MAX Dep
(kg/m2)
-0.380 -1.099 -0.355 -1.575 -0.807
MAX Dep Point (m)
190.27 482.47 523.25 531.97 679.54
MIN Dep (kg/m2)
-0.052 -0.141 -0.174 -0.109 -0.807
MIN Dep Point (m)
176.68 489.27 530.04 652.36 679.54
679.54 -0.807
C. SOIL LOSS/DEPOSITION ALONG SLOPE PROFILE
Profile distances are from top to bottom of hillslope
distance (m)
6.80 13.59 20.39 27.18 33.98 40.77 47.57 54.36 61.16 67.95 74.75 81.54 88.34 95.14
101.93 108.73 115.52 122.32 129.11 135.91 142.70 149.50 156.29 163.09 169.88 176.68 183.48 190.27 197.07 203.86 210.66 217.45 224.25 231.04
soil flow loss elem (kg/m2)
0.026 0.011 0.011 0.011 0.011 0.011 0.011 0.016 0.060 0.103 0.134 0.153 0.162 0.165 0.164 0.159 0.154 0.148 0.142 0.137 0.133 0.129 0.126 0.123 0.112
-0.052 -0.337 -0.380 -0.054 0.020 0.028 0.034 0.040 0.044
1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1
distance (m)
237.84 244.63 251.43 258.23 265.02 271.82 278.61 285.41 292.20 299.00 305.79 312.59 319.38 326.18 332.97 339.77 346.57 353.36 360.16 366.95 373.75 380.54 387.34 394.13 400.93 407.72 414.52 421.31 428.11 434.91 441.70 448.50 455.29 462.09
soil fl loss el (kg/m2)
0.047 0.051 0.140 0.262 0.359 0.435 0.409 0.326 0.266 0.223 0.192 0.169 0.153 0.141 0.133 0.127 0.122 0.119 0.117 0.115 0.114 0.113 0.112 0.112 0.111 0.111 0.111 0.111 0.110 0.110 0.111 0.282 0.529 0.712
ow em
1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1
distance <m)
468.88 475.68 482.47 489.27 496.06 502.86 509.65 516.45 523.25 530.04 536.84 543.63 550.43 557.22 564.02 570.81 577.61 584.40 591.20 598.00 604.79 611.59 618.38 625.18 631.97 638.77 645.56 652.36 659.15 665.95 672.74 679.54
soil flow loss elem (kg/m2)
0.757 0.057
-1.099 -0.141 0.024 0.338 0.287 0.561
-0.355 -0.174 0.018 0.044 0.061 0.074 0.084 0.091 0.096 0.099 0.102 0.104 0.106 0.107 0.102
-0.758 -1.575 -1.478 -0.475 -0.109 0.001 0.022 0.031
-0.807
1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1
note: (+) soil loss detachment (-) soil loss - deposition
III. OFF SITE EFFECTS OFF SITE EFFECTS OFF SITE EFFECTS
345
ANDO II: Salidas de las simuladones realizadas con WEPP
A. SEDIMENT LEAVING PROFILE for jun 4 1
B. SEDIMENT CHARACTERISTICS AND ENRICHMENT
31.269 kg/m
Sediment partióle Information leaving profile
Particle Composition Detached Fraction Class Diameter Specific Sediment In Flow
(mm) Gravity % Sand % Silt % Clay % O.M. Fraction Exiting
1 0 .002 2 . 6 0 0 .0 0 .0 100 .0 1 3 . 9 0 . 0 2 3 0 .068 2 0 .010 2 . 6 5 0 .0 100 .0 0 .0 0 .0 0 .000 0 .000 3 0 .030 1.80 0 .0 5 5 . 0 4 5 . 0 6 . 3 0 .110 0 .320 4 0 .300 1.60 8 1 . 9 1 3 . 5 4 . 7 0 . 6 0 .367 0 .417 5 0 .200 2 . 6 5 100 .0 0 .0 0 .0 0 .0 0 .499 0 .194
SSA enrichment ratio leaving profile for jun 4 1 = 2.52
ANNDAL aVERAGE SDMMARIES
RAINFALL AND RÜNOFF SDMMARY
total siunmary: years 1 - 1
130 storms produced 4 rain storm runoff events produced O snow melts and/or
events during winter produced
534 .30 mm of p r e c i p i t a t i o n 9 . 5 1 itim of r u n o f f
0 .00 itim of r u n o f f
annual averages
Number of years Mean annual precipitation Mean annual runoff from rainfall Mean annual runoff from snow melt
and/or rain storm during winter
534.30
9.51
0.00
mm mm
ON SITE EFFECTS ON SITE EFFECTS ON SITE EFFECTS
ÁREA OF NET SOIL LOSS
0.897 kg/m2 **
0, 190, 482.
** Maximum
Área of Net Loss
.00-
.27-,47-
(m)
183. 475. 618.
.48
.68 ,38
Soil Loss
Soil Loss MEAN
(kg/m2)
0.484 1.132 0.963
3.031
Soil Loss STDEV (kg/m2)
0.321 0.626 0.366
kg/m2 at 468.88
MAX Loss
(kg/m2)
0.849 3.031 2.294
MAX Loss Point
163 468 516
(m)
.09
.88
.45
meters **
MIN Loss (kg/m2)
0.021 0.067 0.591
MIN Loss Point (m)
13. 197. 523.
,59 ,07 ,25
B. ÁREA OF SOIL DEPOSITIOK
** Soil Deposition (Avg. of Net Deposition Áreas) = -2.920 kg/m2 ** Máximum Soil Deposition = -10.146 kg/m2 at 638.77 meters **
ñrea of Net Dep
(m)
Soil Dep MEAN
(kg/m2)
Soil Dep STDEV {kg/m2)
MAX Dep
<kg/m2)
MñX Dep Point (m)
MIN MIN Dep Dep Point (kg/m2) (m)
183.48-475.68-
190.27 482.47
-0.180 -0.303
0.000 0.000
-0.180 -0.303
190.27 482.47
-0.180 -0.303
190.27 482.47
346
ANBO H: Salidas de las simulaciones realizadas con WEPP
6 1 8 . 3 8 - 679.54 - 3 . 5 1 5
Single Point Soil área
(m)
3.502
190.27
482.47
Single Point Dep {kg/m2/)
-0.180
-0.303
-10.146 638.77 -0.107 672.74
C. SOIL LOSS/DEPOSITION ALONG SLOPE PROFILE
Profile distances are from top to bottom of hillslope
distance
(m)
6.80
13.59 20.39
27.18 33.98 40.77
47.57 54.36
61.16 67.95 74.75
81.54 88.34
95.14 101.93
108.73 115.52 122.32
129.11 135.91
142.70 149.50 156.29
163.09 169.88
176.68 183.48 190.27 197.07 203.86
210.66 217.45
224.25 231.04
note: (+
soil fl ow
loss elem (kg/m2)
0.089
0.021 0.021
0.021 0.022 0.088
0.153 0.222
0.330 0.430 0.513
0.578 0.629
0.670 0.702
0.728 0.749 0.768
0.785 0.800
0.814 0.826 0.838
0.849 0.838
0.530 0.057
-0.180 0.067 0.159
0.185 0.209
0.230 0.250
1
1 1
1 1 1
1 1
1 1 1
1 1
1 1
1 1 1
1 1
1 1 1
1 1
1 1 1
1 1
1 1
1 1
) soil loss -
distance
(m)
237.84
244.63 251.43
258.23 265.02 271.82
278.61 285.41
292.20 299.00 305.79
312.59 319.38
326.18 332.97
339.77 346.57 353.36
360.16 366.95
373.75 380.54 387.34
394.13 400.93
407.72 414.52 421.31
428.11 434.91
441.70 448.50
455.29 462.09
• detachment
soil flow
loss elem (kg/m2)
0.268
0.289 0.536
0.895 1.221 1.516
1.580 1.483
1.410 1.354 1.310
1.276 1.248
1.226 1.208
1.192 1.179 1.169
1.161 1.154
1.147 1.142 1.137
1.132 1.128
1.124 1.120 1.117
1.114 1.111
1.110 1.521
2.180 2.748
1
1 1
1 1 1
1 1
1 1 1
1 1
1 1
1 1 1
1 1
1 1 1
1 1
1 1 1
1 1
1 1
1 1
(-) soil
distance
(m)
468.88
475.68 482.47
489.27 496.06 502.86
509.65 516.45
523.25 530.04 536.84
543.63 550.43
557.22 564.02
570.81 577.61 584.40
591.20 598.00
604.79 611.59 618.38
625.18 631.97
638.77 645.56 652.36 659.15 665.95
672.74 679.54
soil fl
loss el (kg/m2)
3.031
1.901 -0.303
0.662 0.834 1.545
0.895 2.294
0.591 0.611 0.810
0.842 0.8 67
0.886 0.901
0.914 0.924 0.933
0.941 0.947
0.953 0.958 0.950
-0.470 -6.596
-10.146 -4.997
-2.300 -1.014 -0.425
-0.107 -5.582
loss - deposition
ow
em
1
1 1
1 1 1
1 1
1 1 1
1 1
1 1
1
1 1
1 1
1 1 1
1 1
1 1 1 1 1
1 1
III. OFF SITE EFFECTS OFF SITE EFFECTS OFF SITE EFFECXS
A. AVERAGE ANNÜAL SEDIMENT LEñVING PROFILE 324.433 kg/m of width
904.196 kg (based on profile width of 2.787
4.774 t/ha (assuming contributions from 0.189 B. SEDIMENT CHñRñCTERISTICS AND EKRICHMENT
m)
ha)
Sediment partióle Information leaving profile
Partióle Composition Detached Fraction
Class Diameter Specific Sediment In Flow
(mm) Gravity % Sand % Silt % Clay % O.M. Fraction Exiting
1 0.002 2.60 0.0 0.0 100.0 13.9 0.023 0.041
2 0.010 2.65 0.0 100.0 0.0 0.0 0.000 0.000
347
ANEJO I I : Salidas de las simulaciones realizadas con WEPP
3 4 5
0.030 0 .300 0 .200
1.80 1.60 2 . 6 5
0 . 0 8 1 . 9
100 .0
5 5 . 0 1 3 . 5
0 . 0
4 5 . 0 4 . 7 0 . 0
6 . 3 0 . 6 0 . 0
0.110 0 .367 0 .499
0 .192 0 .522 0 .245
average annual SSñ enrichment ratio leaving profile = 1.66
348
ANBO n : Salidas de las simulaciones realizadas con WEPP
VIÑUELAS20
EVENT OUTPUT
day mo year Precp Runoff IR-det ñv-det Mx-det Point Av-dep Max-dep Point Sed.Del ER
(j[„i) (lujt) kg/ni' 2 kg/m^2 kg/m^2 (m) kg/m''2 kg/m^a (m) (kg/m)
4 6 2.84 22 11
2.34
1
1
13.8
32.9
0.3
2.4
0.003
0.014
0.04
0.34
0.23
1.73
468.9
468.9
-0.21
-1.20
-0.54
-3.70
632.0
632.0
8.1
77.1
341
ANE3011: Salidas de las simulaciones realizadas con WEPP
viNxreíAsao
Soil properties, daily output
OFE
1
1 1
1 1
1 1 1
1 1
1 1 1
1 1
1 1
1 1 1
1 1
1 1 1
1 1
1 1 1
1 1
1 1
1 1 1
1 1
1 1 1
1 1
1 1
1
1 1
1 1 1
1 1
1 1
1 1 1
1 1
1 1 1
1 1
Day
1
2 3
4 5
6 7 8
9 10
11 12 13
14 15
16 17
18 19 20 21 22
23 24 25
26 27
28 29 30
31 32
33 34
35 36 37
38 39
40 41 42
43 44
45 46 47
48 49
50 51 52
53 54
55 56
57
58 59
60 61
62 63 64
65 66
Y Poros Keff Suct FC
1
1 1
1 1
1 1 1
1 1
1 1 1
1 1
1 1
1 1 1
1 1
1 1 1
1 1
1 1 1
1 1
1 1 1 1 1
1 1
1 1 1
1 1
1 1
1
1 1
1 1 1
1 1
1 1
1 1 1
1 1
1 1 1
1 1
WP Rough % inm/hr irvm mm/inin mm/mm
41.44
41.43 41.43
41.42 41.42
41.41 41.41 41.41
41.40 41.40
41.39 41.39 41.38
41.38 41.37
41.36 41.36
41.35 41.35 41.34
41.34 41.34
41.33 41.33 41.32
41.32 41.31
41.31 41.31 41.30
41.30 41.29
41.29 41.29 41.28 41.28 41.28
41.27 41.27
41.26 41.26 41.26
41.25 41.25
41.25 41.24 41.24
41.24 41.23
41.23 41.23 41.22
41.22 41.22
41.21 41.21
41.21
41.20 41.20
41.20 41.19
41.19 41.19 41.18
41.18 41.18
5.26
5.26 5.26
5.26 5.26
5.16 5.26 5.26
5.26 4.68
5.26 5.26 5.25
5.26 5.26
5.26 5.26
5.26 5.26 5.26
4.38 4.33
4.27 2.67 2.21
2.33 2.48
2.54 2.54 2.47
2.54 2.54
2.54 2.76
2.76 2.79 2.79
2.83 2.83
2.95 2.95 3.04
3.04 5.26
5.26 5.26 5.26
5.26 5.26
5.26 5.26 5.26
5.26 5.26
5.26 5.26
5.26 5.26 5.26
5.26 5.26
5.26 5.26 5.26
5.26 5.26
6.59
9.06 11.57
12.41 12.80
12.87 12.99 13.09 13.17 12.81
13.06 13.26 13.32
13.26 11.05
12.37 13.00
13.34 12.67 13.10 13.34 13.44
13.48 13.55 13.66
13.71 13.56
13.38 13.63 13.77
13.95 14.10
13.99 14.31
14.58 14.85 15.07
15.26 15.32
15.32 15.33 15.33
15.33 15.33
15.33 15.33 15.34 15.34 15.34
15.34 15.34
15.34
15.34 15.34
15.34 15.34
15.34 15.34 15.35
15.35 15.35
15.35 15.35 15.35
15.35 15.35
0.15
0.15 0.15
0.15 0.15
0.15 0.15 0.15
0.15 0.15
0.15 0.15
0.15
0.15 0.15
0.15 0.15
0.15 0.15 0.15
0.15 0.15
0.15 0.15 0.15
0.15 0.15
0.15 0.15 0.15
0.15 0.15
0.15 0.15
0.15 0.15 0.15
0.15 0.15
0.15 0.15 0.15
0.15 0.15
0.15 0.15
0.15 0.15 0.15
0.15 0.15
0.15
0.15 0.15
0.15 0.15
0.15 0.15 0.15
0.15 0.15
0.15 0.15 0.15
0.15 0.15
0.06
0.06 0.06
0.06 0.06
0.06 0.06 0.06
0.06 0.06
0.06 0.06 0.06
0.06 0.06
0.06 0.06
0.06 0.06 0.06
0.06 0.06
0.06 0.06 0.06
0.06 0.06
0.06 0.06 0.06 0.06 0.06
0.06 0.06 0.06 0.06 0.06
0.06 0.06
0.06 0.06 0.06
0.06 0.06
0.06 0.06 0.06
0.06 0.06
0.06 0.06
0.06 0.06 0.06
0.06 0.06
0.06 0.06 0.06
0.06 0.06
0.06 0.06 0.06 0.06 0.06
Ki 1 Kr Tauc iran adjsmt adjsmt adj
6.00
6.00 6.00
6.00 6.00
6.00 6.00 6.00
6.00 6.00
6.00 6.00 6.00
6.00 6.00
6.00 6.00
6.00 6.00 6.00
6.00 6.00
6.00 6.00 6.00
6.00 6.00
6.00 6.00 6.00
6.00 6.00
6.00 6.00
6.00 6.00 6.00
6.00 6.00
6.00 6.00 6.00
6.00 6.00
6.00 6.00
6.00 6.00 6.00
6.00 6.00
6.00 6.00 6.00
6.00 6.00
6.00
6.00 6.00
5.00 6.00
6.00 6.00 6.00
6.00 6.00
0.06
0.06 0.06
0.06 0.06
0.03 0.06 0.06
0.06 0.06
C.06 0.06 0.06
0.06 0.06
0.06 0.06
0.06 0.06 0.06
0.06 0.06
0.06 0.06 0.06
0.06 0.06
0.06 0.06
0.06 0.06 0.06
0.06 0.06
0.06 0.06 0.06
0.06 0.06
0.06 0.06 0.06
0.06 0.06
0.06 0.06
0.06
0.06 0.06
0.06 0.06
0.06 0.06 0.06
0.06 0.06
0.06 0.06 0.06
0.06 0.06
0.06 0.06 0.06
0.06 0.06
0.13
0.13 0.13
0.13 0.13
0.03 0.13 0.13
0.13 0.13
0.13 0.13 0.13
0.13 0.13
0.13 0.13
0.13 0.13 0.13 0.13 0.13
0.13 0.13 0.13
0.13 0.13
0.13 0.13
0.13 0.13 0.13
0.13 0.13
0.13 0.13 0.13
0.13 0.13
0.13 0.13 0.13
0.13 0.13
0.12 0.12
0.12 0.12 0.12
0.12 0.12
0.12
0.12 0.12
0.12 0.12
0.12 0.12 0.12
0.12 0.12
0.12 0.12 0.12
0.12 0.12
smt
1.00
1.00 1.00
1.00 1.00
1.00 1.00 1.00
1.00 1.00
1.00 1.00
1.00
1.00 1.00
1.00 1.00
1.00 1.00 1.00
1.00 1.00
1.00 1.00 1.00
1.00 1.00
1.00 1.00 1.00
1.00 1.00
1.00 1.00
1.00 1.00 1.00
1.00 1.00
1.00 1.00 1.00
1.00 1.00
1.00 1.00
1.00 1.00 1.00
1.00 1.00
1.00 1.00 1.00
1.00 1.00
1.00 1.00 1.00
1.00 1.00
1.00 1.00 1.00
1.00 1.00
343
ANEJO n : Salidas de las simulaciones realizadas con WEPP
1 1
1 1
1 1 1
1 1
1 1 1
1 1
1 1 1 1 1
1 1 1 1 1
1 1
1 1 1
1 1
1 1
1
1 1
1 1
1 1 1
1 1
1 1 1
1 1
1 1
1 1 1
1 1
1 1 1
1 1
1 1
1 1 1
1 1
1 1 1
1 1
1 1 1
1 1
67 68 69 70 71 72 73
74 75
76 77
78 79 80
81 82
83 84 85
86 87
88 89 90
91 92
93 94 95
96 97
98 99
100 101 102
103 104 105 106 107
108 109
110 111 112
113 114
115 116 117
118 119
120 121
122 123 124
125 126
127 128 129
130 131
132 133
134 135 136
137 138
139 140 141
142 143
1 1
1 1
1 1 1
1 1
1 1 1
1 1
1 1 1
1 1
1 1 1 1 1
1 1
1 1 1
1 1
1 1
1 1 1
1 1
1 1 1
1 1
1 1 1
1 1
1 1 1
1 1
1 1
1 1 1
1 1
1 1 1
1 1
1 1 1
1 1
1 1
1 1 1
1 1
41.18 41.17
41.17 41.17
41.16 41.16 41.16
41.15 41.15
41.15 41.15 41.14
41.14 41.14
41.13 41.12 41.12
41.11 41.11
41.11 41.11 41.10 41.10 41.10
41.09 41.09
41.08 41.08 41.07
41.07 41.07
41.06 41.06 41.06 41.05 41.05
41.05 41.04 41.04 41.04 41.03
41.03 41.03
41.02 41.02 41.02
41.01 41.01
41.01 41.00
41.00 41.00 40.99
40.99 40.99
40.98 40.98 40.98
40.98 40.97
40.97 40.97 40.96
59.62 58.22
58.21 58.19 58.18 58.17 57.61
57.60 51.51
50.89 50.72 50.71
50.70 47.77
5.26 5.26
5.26 5.26 5.26 5.26 5.26
5.26 5.26
5.26 5.26 5.26
5.26 5.26
5.26 5.26 5.26 5.26 5.26
5.26 5.26 5.26 5.26 5.26
5.26 5.26
5.26 5.26 5.26
5.26 5.26
5.26 5.26
5.26 5.26 5.26
5.26 5.26 5.26 5.26 5.26
5.26 5.26
5.26 5.26 5.26
5.26 5.26
5.26 5.26 5.26 5.26 5.26
5.26 5.26 5.26 5.26 5.26
5.26 5.26
5.26 5.26 5.26
26.29 25.56
24.85 24.18 23.53 22.90 22.63
22.41 12.78 12.16 12.02 11.93
11.84 7.42
15.35 15.35
15.35 15.35 15.36 15.36 15.36
15.36 15.36
15.36 15.36 15.36
15.36 15.36
14.80 14.06 13.56
13.70 14.19
14.51 14.73 14.93 15.10 15.27
15.02 15.18
15.01 13.49 13.90
14,47 14.95
15.36 15.29
15.33 15.32 15.35
15.27 15.36 15.38 15.26 14.03
14.86 15.32
15.27 15.07 15.32
15.37 14.93
15.33 15.38 15.39
15.37 14.61
15.31 15.28 15.36 15.38 15.31
15.39 14.75
15.04 15.36 15.03
14.28 14.34
14.94 14.96 14.97
14.96 14.85
14.85 13.89 14.14 14.21 14.24
14.25 13.05
0.15 0.15
0.15 0.15 0.15 0.15 0.15
0.15 0.15
0.15 0.15 0.15
0.15 0.15
0.15 0.15 0.15
0.15 0.15
0.15 0.15 0.15 0.15 0.15
0.15 0.15
0.15 0.15 0.15
0.15 0.15
0.15 0.15
0.15 0.15 0.15
0.15 0.15 0.15 0.15 0.15
0.15 0.15
0.15 0.15 0.15
0.15 0.15
0.15 0.15 0.15 0.15 0.15
0.15 0.15 0.15 0.15 0.15
0.15 0.15
0.15 0.15 0.15
0.15 0.15
0.15 0.15 0.15
0.15 0.15
0.15 0.15 0.15 0.15 0.15
0.15 0.15
0.06 0.06
0.06 0.06 0.06 0.06 0.06
0.06 0.06
0.06 0.06 0.06
0.06 0.06
0.06 0.06 0.06
0.06 0.06
0.06 0.06 0.06 0.06 0.06
0.06 0.06
0.06 0.06 0.06
0.06 0.06
0.06 0.06 0.06 0.06 0.06
0.06 0.06 0.06
0.06 0.06
0.06 0.06
0.06 0.06 0.06
0.06 0.06
0.06 0.06 0.06
0.06 0.06
0.06 0.06 0.06
0.06 0.06
0.06 0.06
0.06 0.06 0.06
0.06 0.06
0.06 0.06 0.06
0.06 0.06
0.06 0.06 0.06 0.06 0.06
0.06 0.06
6.00 6.00
6.00 6.00 6.00 6.00 6.00
6.00 6.00
6.00 6.00 6.00
6.00 6.00
6.00 6.00 6.00
6.00 6.00
6.00 6.00 6.00
6.00 6.00
6.00 6.00 6.00 6.00 6.00
6.00 6.00
6.00 6.00 6.00 6.00 6.00
6.00 6.00 6.00 6.00 6.00
6.00 6.00
6.00 6.00 6.00
6.00 6.00
6.00 6.00 6.00
6.00 6.00
6.00 6.00 6.00 6.00 6.00
6.00 6.00
6.00 6.00 6.00
20.00 19.11
19.11 19.11 19.11
19.11 18.89
18.89 16.66 16.39 16.31 16.31
16.31 14.56
0.06 0.06
0.06 0.06 0.06 0.06 0.06
0.06 0.06
0.06 0.06 0.06
0.06 0.06
0.06 0.06 0.06
0.06 0.06
0.06 0.06 0.06
0.06 0.06
0.06 0.06 0.06 0.06 0.06
0.06 0.06
0.06 0.06 0.06
0.06 0.06
0.06 0.06 0.06
0.06 0.06
0.06 0.06
0.06 0.06 0.06
0.06 0.06
0.06 0.06 0.06
0.06 0.06
0.06 0.06 0.06 0.06 0.06
0.06 0.06 0.06 0.06 0.06
0.56 0.56
0.56 0.56 0.56 0.56 0.56
0.56 0.56 0.55 0.54 0.53
0.52 0.51
0.12 0.12
0.12 0.12
0.12 0.12 0.12
0.12 0.12
0.12 0.12 0.12
0.12 0.12
0.12 0.12 0.12
0.12 0.12
0.12 0.12 0.12
0.12 0.12
0.12 0.12 0.12 0.12 0.12
0.12 0.12
0.12 0.12 0.12 0.12 0.12
0.12 0.12 0.12 0.12 0.12
0.12 0.12
0.12 0.12 0.12
0.12 0.12
0.12 0.12 0.12
0.12 0.12
0.12 0.12 0.12 0.12 0.12
0.12 0.12 0.12 0.12 0.12
1.00 1.00
1.00 1.00 1.00
1.00 1.00
1.00 1.00 0.98 0.97 0.95
0.93 0.92
1.00 1.00
1.00 1.00 1.00
1.00 1.00
1.00 1.00
1.00 1.00 1.00
1.00 1.00
1.00 1.00 1.00 1.00 1.00
1.00 1.00 1.00
1.00 1.00
1.00 1.00
1.00 1.00 1.00
1.00 1.00
1.00 1.00 1.00 1.00 1.00
1.00 1.00 1.00
1.00 1.00
1.00 1.00 1.00 1.00 1.00
1.00 1.00
1.00 1.00 1.00
1.00 1.00
1.00 1.00 1.00 1.00 1.00
1.00 1.00 1.00 1.00 1.00
1.11 1.10
1.10 1.10 1.10
1.10 1.10
1.10 1.09 1.08 1.08 1.08
1.08 1.07
344
ANEJO I I : Salidas de las simulaciones realizadas con WEPP
1
1 1
1 1
1
1 1
1 1
1 1 1
1 1
1 1 1
1 1
1 1
1 1 1
1 1
1 1 1
1 1
1 1 1
1 1
1 1
1 1 1
1 1
1 1 1
1 1
1 1
1 1 1
1 1 1 1 1
1 1
1 1 1
1 1
1 1 1
1 1
1 1 1
1 1
1
144
145 146
147 148
149
150 151
152 153
154 155 156 157 158
159 160 161
162 163
154 165
166 167 168
169 170
171 172 173
174 175
176 177
178
179 180
181 182
183 184 185
186 187
188 189 190
191 192
193 194 195
196 197
198 199 200
201 202
203 204
205 206 207
208 209
210 211 212
213 214
215 216 217
218 219
220
1
1 1
1 1
1 1 1
1 1
1 1 1
1 1
1 1 1
1 1
1 1
1 1 1
1 1
1 1 1
1 1
1 1 1
1 1
1 1
1 1 1
1 1
1 1 1
1 1
1 1 1
1 1
1 1 1
1 1
1 1
1 1 1
1 1
1 1 1
1 1
1 1 1
1 1
1
47.70
47.62 47.61
47.60 47.46
47.39
47.38 47.37
47.36 47.35
47.10 46.98 46.97
45.75 45.74
45.73 45.72 45.71
45.70 45.64
45.63 45.62
45.61 45.60 45.59
45.58 45.57
45.56 45.54 45.53
45.52 45.51
45.50 45.49 45.48
45.47 45.46
45.46 45.45
45.44 45.43 45.42
45.41 45.40
45.39 45.38 45.37
45.36 45.35
45.26 45.25 45.24
45.23 45.22
45.21 45.20 44.48 44.47 44.47
44.46 44.45
44.44 44.43 44.42
44.41 44.41
44.40 44.39 44.38
44.37 44.36
44.36 44.35 44.34
44.33 44.32
44.31
7.37
7.33 7.30
7.28 7.15
7.11
7.09 7.07
7.04 7.02
6.83 6.74 6.69
5.76 5.67
5.65 5.65 5.65
5.65 5.63
5.63 5.63
5.63 5.62 5.62
5.62 5.62
5.62 5.62 5.62
5.61 5.61
5.61 5.61 5.61
5.61 5.60
5.60 5.60
5.60 5.60 5.60
5.60 5.59
5.59 5.59 5.59
5.59 5.59
5.56 5.56 5.56
5.56 5.56
5.56 5.56 5.38 5.37 5.37
5.37 5.37
5.37 5.37 5.37
5.36 5.36
5.36 5.36 5.36
5.36 5.36
5.36 5.35
5.35
5.35 5.35
5.35
13.98
14.38 14.41
14.41 14.41
14.42
14.43 14.43
14.44 14.44
14.42 14.45 14.47
13.39 14.42
14.61 14.63 14.63
14.63 14.63
14.64 14.64
14.65 14.65 14.65
14.65 14.65
14.65 14.65 14.65
14.65 14.65
14.66 14.66 14.66
14.66 14.66
14.66 14.66
14.66 14.66 14.66
14.66 14.57
14.67 14.67 14.67
14.67 14.67
14.65 14.68 14.68
14.69 14.69
14.69 14.69 13.61 13.97 14.18
14.31 14.43
14.54 14.65 14.75
14.81 14.82
14.82 14.82 14.82
14.82 14.82
14.82 14.82 14.82
14.82 14.82
14.83
0.15
0.15 0.15
0.15 0.15
0.15 0.15 0.15
0.15 0.15
0.15 0.15 0.15
0.15 0.15
0.15 0.15 0.15
0.15 0.15
0.15 0.15
0.15 0.15 0.15
0.15 0.15
0.15 0.15 0.15
0.15 0.15
0.15 0.15 0.15
0.15 0.15
0.15 0.15
0.15 0.15 0.15
0.15 0.15
0.15 0.15 0.15
0.15 0.15
0.15 0.15 0.15
0.15 0.15
0.15 0.15 0.15 0.15 0.15
0.15 0.15
0.15 0.15 0.15
0.15 0.15
0.15 0.15 0.15
0.15 0.15
0.15 0.15 0.15
0.15 0.15
0.15
0.06
0.06 0.06
0.06 0.06
0.06
0.06 0.06
0.06 0.06
0.06 0.06 0.06
0.06 0.06
0.06 0.06 0.06
0.06 0.06
0.06 0.06
0.06 0.06 0.06
0.06 0.06
0.06 0.06 0.06
0.06 0.06
0.06 0.06 0.06
0.06 0.06
0.06 0.06
0.06 0.06 0.06
0.06 0.05
0.06 0.06 0.06
0.06 0.06
0.06 0.06 0.06 0.06 0.06
0.06 0.06 0.06
0.06 0.06
0.06 0.06
0.06 0.06 0.06
0.06 0.06
0.06 0.06 0.06
0.06 0.06
0.06 0.06 0.06
0.06 0.06
0.06
14.52
14.47 14.47
14.47 14.36
14.32
14.32 14.32
14.32 14.32
14.11 14.01 14.01
12.71 12.71
12.71 12.71 12.71
12.71 12.64
12.64 12.64
12.64 12.64 12.64
12.64 12.64
12.64 12.64 12.64
12.64 12.64
12.64 12.64 12.64
12.64 12.64
12.64 12.64
12.64 12.64 12.64
12.64 12.54
12.64 12.64 12.64
12.64 12.64
12.53 12.53 12.53
12.53 12.53
12.53 12.53 11.39
11.39 11.39
11.39 11.39
11.39 11.39 11.39
11.39 11.39
11.39 11.39 11.39
11.39 11.39
11.39 11.39
11.39
11.39 11.39
11.39
0.50
0.49 0.48
0.47 0.46
0.46
0.45 0.44
0.43 0.43
0.42 0.41 0.40
0.40 0.39
0.38 0.38 0.37
0.36 0.36
0.35 0.35
0.34 0.34 0.33
0.32 0.32
0.31 0.31 0.30
0.30 0.29
0.29 0.28 0.28
0.28 0.27
0.27 0.26
0.26 0.25 0.25
0.25 0.24
0.24 0.24 0.23
0.23 0.23
0.22 0.22 0.22
0.21 0.21
0.21 0.20 0.20
0.20 0.19
0.19 0.19
0.19 0.18 0.18
0.18 0.18
0.17 0.17 0.17
0.17 0.16
0.16 0.16
0.16
0.16 0.15
0.15
0.90
0.88 0.87
0.85 0.84
0.83
0.81 0.80
0.78 0.77
0.76 0.75 0.73
0.72 0.71
0.70 0.69 0.67
0.66 0.65
0.64 0.63
0.62 0.61 0.60
0.59 0.58
0.57 0.56 0.56
0.55 0.54
0.53 0.52 0.51
0.51 0.50
0.49 0.48
0.48 0.47 0.46
0.46 0.45
0.44 0.44 0.43
0.42 0.42
0.41 0.41
0.40
0.39 0.39
0.38 0.38 0.37 0.37 0.36
0.36 0.35
0.35 0.34 0.34
0.34 0.33
0.33 0.32 0.32
0.32 0.31
0.31 0.30
0.30
0.30 0.29
0.29
1.07
1.07 1.07
1.07 1.07
1.07
1.07 1.07
1.07 1.07
1.06 1.06 1.06
1.05 1.05
1.05 1.05 1.05
1.05 1.05
1.05 1.05
1.05 1.05 1.05
1.05 1.05
1.05 1.05 1.05
1.05 1.05
1.05 1.05 1.05
1.05 1.05
1.05 1.05
1.05 1.05 1.05
1.05 1.05
1.05 1.05 1.05
1.05 1.05
1.05 1.05 1.05
1.05 1.05
1.05 1.05 1.04
1.04 1.04
1.04 1.04
1.04 1.04 1.04
1.04 1.04
1.04 1.04 1.04
1.04 1.04
1.04 1.04
1.04
1.04 1.04
1.04
345
ANEJO n : Salidas de las simulaciones realizadas con WEPP
1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1
221 222 223 224 225 226 227 228 229 230 231 232 233 234 235 236 237 238 239 240 241 242 243 244 245 246 247 248 249 250 251 252 253 254 255 256 257 258 259 260 261 262 263 264 265 266 267 268 269 270 271 272 273 274 275 276 277 278 279 280 281 282 283 284 285 286 287 288 289 290 291 292 293 294 295 296 297
1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1
44.31 44.30 44.29 44.28 44.28 44.27 44.26 44.25 44.24 44.24 44.23 44.22 44.21 44.21 44.20 44.19 44.18 44.18 44.17 44.16 44.16 44.15 44.14 44.13 44.13 44.12 44.11 44.11 44.10 44.09 44.08 44.08 44.07 44.06 44.06 44.05 44.04 44.04 44.03 44.02 44.02 44.01 44.00 44.00 43.99 43.99 43.98 43.97 43.97 43.96 43.82 43.78 43.67 59.62 59.61 59.59 59.58 59.57 59.56 59.55 59.53 59.52 59.51 59.62 59.61 53.09 51.90 51.89 51.88 51.67 51.66 51.65 51.64 51.62 51.07 49.33 48.78
5.35 5.35 5.35 5.34 5.34 5.34 5.34 5.34 5.34 5.34 5.34 5.33 5.33 5.33 5.33 5.33 5.33 5.33 5.33 5.32 5.32 5.32 5.32 5.32 5.32 5.32 5.32 5.32 5.31 5.31 5.31 5.31 5.31 5.31 5.31 5.31 5.31 5.30 5.30 5.30 5.30 5.30 5.30 5.30 5.30 5.30 5.30 5.29 5.29 5.29 5.26 5.26 5.26
26.29 26.29 26.29 26.29 26.29 26.29 26.29 26.29 26.29 26.29 26.29 25.94 17.34 15.19 13.61 12.34 12.19 12.08 11.98 11.88 11.78 11.26 9.33 8.67
14.83 14.83 14.83 14.83 14.83 14.83 14.83 14.83 14.83 14.83 14.83 14.84 14.84 14,84 14.84 14.84 14.84 14.84 14.84 14.84 14.84 14.84 14.84 14.85 14.85 14.85 14.85 14.85 14.85 14.85 14.85 14.85 14.85 14.85 14.85 14.85 14.86 14.86 14.86 14.86 14.86 14.86 14.86 14.86 14.86 14.86 14.86 14.86 14.86 14.87 14.67 14.82 14.60 15.14 15.21 15.25 15.27 15.27 15.26 15.26 15.26 15.26 15.26 15.27 15.27 13.72 13.84 13.98 14.05 14.07 14.12 14.17 14.22 14.25 14.22 13.74 13.94
0.15 0.15 0.15 0.15 0.15 0.15 0.15 0.15 0.15 0.15 0.15 0.15 0.15 0.15 0.15 0.15 0.15 0.15 0.15 0.15 0.15 0.15 0.15 0.15 0.15 0.15 0.15 0.15 0.15 0.15 0.15 0.15 0.15 0.15 0.15 0.15 0.15 0.15 0.15 0.15 0.15 0.15 0.15 0.15 0.15 0.15 0.15 0.15 0.15 0.15 0.15 0.15 0.15 0.15 0.15 0.15 0.15 0.15 0.15 0.15 0.15 0.15 0.15 0.15 0.15 0.15 0.15 0.15 0.15 0.15 0.15 0.15 0.15 0.15 0.15 0.15 0.15
0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06
11.39 11.39 11.39 11.39 11.39 11.39 11.39 11.39 11.39 11.39 11.39 11.39 11.39 11.39 11.39 11.39 11.39 11.39 11.39 11.39 11.39 11.39 11.39 11.39 11.39 11.39 11.39 11.39 11.39 11.39 11.39 11.39 11.39 11.39 11.39 11.39 11.39 11.39 11.39 11.39 11.39 11.39 11.39 11.39 11.39 11.39 11.39 11.39 11.39 11.39 11.14 11.07 10.86 43.00 43.00 43.00 43.00 43.00 43.00 43.00 43.00 43.00 43.00 15.00 15.00 12.95 12.60 12.60 12.60 12.54 12.54 12.54 12.54 12.54 12.36 11.70 11.45
0.15 0.15 0.15 0.14 0.14 0.14 0.14 0.14 0.14 0.13 0.13 0.13 0.13 0.13 0.13 0.13 0.12 0.12 0.12 0.12 0.12 0.12 0.12 0.12 0.11 0.11 0.11 0.11 0.11 0.11 0.11 0.11 0.11 0.10 0.10 0.10 0.10 0.10 0.10 0.10 0.10 0.10 0.10 0.10 0.09 0.09 0.09 0.09 0.09 0.09 0.09 0.09 0.09 0.56 0.56 0.56 0.56 0.56 0.56 0.56 0.56 0.56 0.56 0.56 0.56 0.56 0.56 0.56 0.56 0.56 0.56 0.56 0.56 0.56 0.56 0.55 0.54
0.29 0.28 0.28 0.28 0.27 0.27 0.27 0.26 0.26 0.26 0.26 0.25 0.25 0.25 0.25 0.24 0.24 0.24 0.24 0.23 0.23 0.23 0.23 0.22 0.22 0.22 0.22 0.22 0.21 0.21 0.21 0.21 0.21 0.20 0.20 0.20 0.20 0.20 0.20 0.20 0.19 0.19 0.19 0.19 0.19 0.19 0.19 0.18 0.18 0.18 0.18 0.18 0.18 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 0.98 0.97
1.04 1.04 1.04 1.04 1.04 1.04 1.04 1.04 1.04 1.04 1.04 1.04 1.04 1.04 1.04 1.04 1.04 1.04 1.04 1.04 1.04 1.04 1.04 1.04 1.04 1.04 1.04 1.04 1.04 1.04 1.04 1.04 1.04 1.04 1.04 1.04 1.04 1.04 1.04 1.04 1.04 1.04 1.04 1.04 1.04 1.04 1.04 1.04 1.04 1.04 1.04 1.04 1.04 1.30 1.30 1.30 1.30 1.30 1.30 1.30 1.30 1.30 1.30 1.07 1.07 1.06 1.05 1.05 1.05 1.05 1.05 1.05 1.05 1.05 1.05 1.05 1.04
346
ANE30II: Salidas de ias simulaciones realizadas con WEPP
1 1 1
1 1
1 1 1
1 1
1 1 1 1 1
1 1
1 1 1
1 1
1 1 1 1 1
1 1 1
1 1
1 1 1 1 1
1 1
1 1 1
1 1
1 1 1 1 1
1 1
1 1 1
1 1
1 1 1
1 1
1 1 1 1 1
1 1 1
298
299 300
301 302
303 304 305
306 307
308 309 310 311 312
313 314
315
316 317
318 319
320 321 322
323 324
325 326 327
328 329
330 331 332
333 334
335 336
337 338 339
340 341
342 343 344
345 346
347 348
349 350 351
352 353 354 355 356
357 358
359 360 361
362 363
364 365 366
1
1 1
1 1
1 1 1
1 1
1 1 1 1 1
1 1
1 1 1
1 1
1 1 1
1 1
1 1 1
1 1
1 1 1
1 1
1 1
1 1 1
1 1
1 1 1
1 1
1 1
1 1 1
1 1
1 1 1
1 1
1 1 1
1 1
1 1 1
48.77
48.76 48.74
48.73 48.72
48.71
48.70 50.88
47.58 47.44
45.12 45.11 45.06
44.26 44.06
44.05 44.04
44.03
44.01 44.00
43.99 43.78
43.77 43.75 43.72
43.69 43.67
43.66 43.65 43.64
42.95 42.86
42.76 42.75 42.74
42.73 42.73
42.65 42.64
42.63 42.62 42.62
42.61 42.60
42.59 42.57 42.55
42.54 42.53
42.52 42.51
42.50 42.48 42.47
42.46 42.45 42.44 42.43 42.42
42.42 42.36
42.29 42.25 42.22
42.18 42.18
42.15 42.14 42.12
8.25
7.90 7.62
7.38 7.19
7.03
6.90 26.29
18.69 18.41
9.58 7.00 6.96 5.98 5.75
5.66 5.59 5.55
5.54 5.54
5.54 5.43
5.41 5.41 5.40
5.39 5.38
5.38 5.38 5.38
5.26 5.26
5.26 5.26 5.26
5.26 5.26
5.26 5.26
5.26 5.26 5.26
5.26 5.26
5.26 5.26 5.26
5.26 5.26
5.26 5.26
5.26 5.26 5.26
5.26 5.26
5.26 5.26 5.26
5.26 5.26
5.26 5.26 5.26
5.26 5.26
5.26 5.26 5.26
14.10
14.19 14.26
14.32 14.33
14.33 14.33 14.40
13.75 13.99
12.71 13.21 13.51 12.22 12.47
13.25 13.60
13.83
13.95 14.02
14.13 13.55
13.78 14.08 14.10
14.20 14.30
14.49 14.70 14.78
10.79 11.02
10.74 11.93
12.68 13.09 13.44
12.12 12.50
12.72 13.02 13.04
13.11 13.14
13.14 13.26 13.02
13.09 13.12
13.25 13.32
13.39 13.04 13.18
13.26 13.29
13.36 13.42 13.51
13.65 12.47
11.17 11.20 11.51
11.22 12.68
12.23 12.87 12.25
0.15
0.15 0.15
0.15 0.15
0.15
0.15 0.15
0.15 0.15
0.15 0.15 0.15 0.15 0.15
0.15 0.15 0.15
0.15 0.15
0.15 0.15
0.15 0.15 0.15
0.15 0.15
0.15 0.15 0.15
0.15 0.15
0.15 0.15
0.15 0.15 0.15
0.15 0.15
0.15 0.15 0.15
0.15 0.15
0.15 0.15 0.15
0.15 0.15
0.15 0.15
0.15 0.15 0.15
0.15 0.15
0.15 0.15 0.15
0.15 0.15
0.15 0.15 0.15
0.15 0.15
0.15 0.15 0.15
0.06
0.06 0.06
0.06 0.06
0.06 0.06 0.06
0.06 0.06
0.06 0.06 0.06
0.06 0.06
0.06 0.06 0.06
0.06 0.06
0.06 0.06
0.06 0.06 0.06
0.06 0.06
0.06 0.06 0.06
0.06 0.06
0.06 0.06 0.06
0.06 0.06
0.06 0.06
0.06 0.06 0.06
0.06 0.06
0.06 0.06 0.06
0.06 0.06
0.06 0.06
0.06 0.06 0.06
0.06 0.06
0.06 0.06 0.06
0.06 0.06
0.06 0.06 0.06
0.06 0.06
0.06 0.06 0.06
11.45
11.45 11.45
11.45 11.45
11.45 11.45 11.76
10.20 10.15
8.87 8.87 8.84
8.11 7.89
7.89 7.89
7.89 7.87 7.87
7.87 7.60
7.60 7.58 7.55
7.53 7.51
7.51 7.51 7.50
6.20 6.00
6.00 6.00 6.00
6.00 6.00
6.00 6.00
6.00 6.00 6.00
6.00 6.00
6.00 6.00 6.00
6.00 6.00
6.00 6.00
6.00 6.00 6.00
6.00 6.00
6.00 6.00 6.00
6.00 6.00
6.00 6.00 6.00
6.00 6.00
6.00 6.00 6.00
0.53
0.52 0.51
0.50 0.49
0.48 0.47 0.49
0.49 0.49
0.48 0.47 0.46
0.45 0.45
0.44 0.43 0.42
0.42 0.41
0.40 0.40
0.39 0.38 0.38
0.37 0.36
0.36 0.35 0.35
0.34 0.33
0.33 0.32 0.32
0.31 0.31
0.30 0.30
0.29 0.29 0.28
0.28 0.27
0.27 0.27 0.26
0.26 0.25
0.25 0.25 0.24 0.24 0.23
0.23 0.23
0.22 0.22 0.22
0.21 0.21
0.21 0.21 0.20
0.20 0.20
0.19 0.19 0.19
0.95
0.93 0.92
0.90 0.88
0.87
0.85 0.88
0.88 0.88
0.87 0.85 0.84
0.82 0.81
0.80 0.78 0.77
0.76 0.74
0.73 0.72
0.71
0.70 0.68
0.67 0.66
0.65 0.64 0.63
0.62 0.61
0.60 0.59 0.58 0.57 0.56
0.55 0.55
0.54 0.53 0.52
0.51 0.51
0.50 0.49 0.48
0.48 0.47
0.46 0.45
0.45 0.44 0.43
0.43 0.42
0.42 0.41 0.40
0.40 0.39
0.39 0.38 0.38
0.37 0.37
0.36 0.36 0.35
1.04
1.04 1.04
1.04 1.04
1.04
1.04 1.05
1.03 1.03
1.02 1.02 1.02
1.02 1.02
1.02 1.02 1.02
1.01 1.01
1.01 1.01
1.01 1.01 1.01
1.01 1.01
1.01 1.01 1.01
1.00 1.00
1.00 1.00
1.00
1.00 1.00
1.00 1.00
1.00 1.00 1.00
1.00 1.00
1.00 1.00 1.00
1.00 1.00
1.00 1.00 1.00
1.00 1.00
1.00 1.00
1.00 1.00 1.00
1.00 1.00
1.00 1.00 1.00
1.00 1.00
1.00 1.00 1.00
ANEJO II: Salidas de las simulaciones realizadas con WEPP
385
347
ANEJO ü : Salidas de las simulaciones realizadas con WEPP
VINUEIAS20
DAILY WATER BALANCE
J=julian day, Y=simulation year P= p r e c i p i t a t i o n RM=rainfall+irrigation+snowmelt Q=daily runoff, Ep=plant transpiration Es=soil evaporation, Dp=deep percolation watstr=water stress for plant growth latqcc=lateral subsurface flow
OFE #
E mm
RM mm
Q mm
Ep mm
Es mm
Dp watstr latqcc Total-Soil mm - mm Water (mm)
1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1
1 2 3 4 5 6 7 8 9
10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60
1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1
0.00 0.40 0.30 0.10 0.40 0.40 0.40 0.40 2.50 0.40 0.40 0.40 0.90
14.80 0.40 0.10 0.00 5.00 0.40 0.00 0.40 0.50 0.40 0.00 0.40 1.20 2.10 0.00 0.40 0.40 0.40 1.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.40 0.40 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
0.00 0.40 0.30 0.10 0.40 0.40 0.40 0.40 2.50 0.40 0.40 0.40 0.90
14.80 0.40 0.10 0.00 5.00 0.40 0.00 0.40 0.50 0.40 0.00 0.40 1.20 2.10 0.00 0.40 0.40 0.40 1.00
o.co 0.00 0.00 0.00 0.00 0.40 0.40 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
0.49 0.47 0.38 0.27 0.00 0.45 0.57 0.48 0.15 0.93 0.87 0.40 0.25 0.13 1.20 0.82 0.61 0.53 1.08 0.58 0.52 0.43 0.44 0.41 0.40 0.11 0.51 0.72 0.75 0.91 0.79 0.12 1.16 1.05 1.08 0.87 0.71 0.48 0.20 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
0.55 2.45
16.21 12.55 8.29
10.04 5.63 4.75 3.91 3.31 2.85 2.49 2.21 1.99 1.80 1.65 1.52 1.44 1.44 1.50 1.57 1.64 1.68 1.69 1.65 1.59 1.51 1.43 1.34 1.26 1.19 1.12 1.06 1.00 0.95 0.90 0.85 0.81 0.76 0.71 0.66 0.61 0.57 0.52 0.48 0.43 0.38 0.32 0.27 0.21 0.13 0.02 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00
0.06 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
267.56 265.04 248.75 236.04 228.15 218.06 212.25 207.42 205.86 202.03 198.71 196.22 194.67 207.35 204.75 202.39 200.26 203.30 201.18 199.11 197.41 195.84 194.12 192.02 190.37 189.87 189.96 187.81 186.12 184.35 182.77 182.53 180.31 178.26 176.24 174.48 172.92 172.03 171.47 170.76 170.09 169.48 168.91 168.39 167.91 167.47 167.09 166.77 166.50 166.28 166.16 166.14 166.14 166.14 166.14 166.14 166.14 166.14 166.14 166.14
349
ANEJO I I : Salidas de ias simulaciones realizadas con WEPP
1 61 1 62
1 63
1 64 1 65
1 66 1 67
1 68 1 69 1 70
1 71 1 72
1 73 1 74 1 75
1 76 1 77
1 78 1 79
1 80
1 81 1 82
1 83 1 84 1 85 1 86 1 87
1 88 1 89
1 90
1 91 1 92
1 93 1 94
1 95 1 96 1 97
1 98 1 99
1 100 1 101
1 102
1 103 1 104
1 105 1 106 1 107 1 108 1 109
1 110 1 111
1 112 1 113 1 114
1 115 1 116
1 117 1 118 1 119
1 120 1 121
1 122 1 123 1 124 1 125 1 126
1 127 1 128
1 129 1 130 1 131
1 132 1 133
1 134 1 135 1 136
1 137
1 1
1
1 1
1 1
1 1 1
1 1
1 1 1
1 1
1 1 1
1 1
1 1 1 1 1
1 1 1
1 1
1 1
1 1 1
1 1
1 1
1
1 1
1 1
1 1 1
1 1
1 1 1
1 1
1 1 1
1 1
1 1
1 1 1
1 1
1 1 1
1 1
1 1 1
1
0.00 0.00
0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00
5.40
7.50 4.80
3.40 0.40 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00
2.50
2.50 5.00
12.90 2.70
2.30 0.80 0.00
2.40 0.90
1.50 0.70
2.70 0.00 0.00
3.30 9.50
1.00 0.80 2.40
5.10 0.00
0.40 4.70 0.40
0.00 0.40
1.00 8.40 0.00
2.30 0.50
0.50 2.50
0.00 6.00 1.70
0.40 5.90
12.10 0.90 0.00
0.00 0.00
0.00 0.40 0.00
7.80
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 6.40
7.50 4.80
3.40 0.40 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00
2.50 2.50 5.00
12.90 2.70
2.30 0.80 0.00
2.40 0.90
1.50 0.70
2.70 0.00 0.00
3.30 9.50
1.00 0.80 2.40
5.10 0.00
0.40 4.70 0.40
0.00 0.40
1.00 8.40 0.00
2.30 0.50
0.50 2.50
0.00 6.00 1.70
0.40 5.90
12.10 0.90 0.00
0.00 0.00
0.00 0.40 0.00
7.80
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00
0.00
0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00
0.00
0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 1.95
1.18 0.33
2.03 1.51 0.94
0.82 0.75
0.59 0.64
0.61 2.00 2.33
1.17 2.36
3.10 1.85 1.34
1.20 0.45
0.75 0.35
1.35
0.00 0.00
1.65 0.85
2.96 1.85 1.18
2.29 0.28
0.20 1.35 1.20
0.00 0.20
0.50 2.37
1.83
1.15 0.25
0.25 1.25
0.00 1.44 1.58
1.03 2.48
1.96 1.97 3.04
0.00 0.00
0.00 0.20 0.00
3.10
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00
0.00
0.00 0.00
0.00 0.16 0.21
0.25 0.29
0.34 0.39 0.44
0.50 0.55
0.59 0.63
0.66 0.68 0.71
0.77 0.84
0.93 1.02
1.09 1.15 1.17
1.18 1.17
1.16 1.13 1.10
1.08 1.07
1.07 1.08 1.09
1.11 1.12
1.13 1.13 1.13
1.12 1.10
1.08 1.07
1.06 1.05 1.05
1.04 1.02
1.01 1.00 0.99
0.99 1.02
1.09 1.16 1.23
1.27
1.00 1.00 1.00
1.00 1.00
1.00 1.00 1.00 1.00 1.00
1.00 1.00
1.00 1.00 1.00
1.00 1.00
1.00 1.00
1.00
1.00 1.00
1.00 1.00 1.00 1.00 1.00
1.00 1.00
1.00 1.00 1.00
1.00 1.00
1.00 1.00 1.00
1.00 1.00
1.00 1.00
1.00 1.00 1.00
1.00 1.00
1.00 1.00 1.00
1.00 1.00
1.00 1.00 1.00
1.00 1.00
1.00 1.00
1.00
1.00 1.00
1.00 1.00
1.00 1.00 1.00
1.00 1.00
1.00 1.00 1.00
1.00 1.00
1.00 1.00 1.00
1.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00
0.00
0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00
165.14 166.14 166.14
166.14 166.14
166.14 166.14 166.14 166.14 166.14
166.14 166.14
156.14 166.14 166.14
166.14 166.14
166.14 166.14 170.59
175.90 181.37
182.74 181.47 180.32
179.25 178.21
177.18 176.16
177.60 177.61 179.73
190.87 190.57
189.12 187.39 185.33
185.76 185.37
185.19 184.52
184.77
183.63 182.45
182.92 190.40
187.29 185.11 185.24
186.97 185.63
184.76 187.03 185.14
184.04 183.12
182.49 187.39
184.43
184.46 183.61
182.78 182.96
181.89 185.40 184.47
182.81 185.21
194.34 192.27
188.23 187.24 186.21
185.12 184.16 182.93
186.35
350
ANBO n : Salidas de las simulaciones realizadas con WEPP
1 138
1 139
1 140 1 141
1 142 1 143
1 144
1 145 1 146
1 147 1 148
1 149 1 150 1 151
1 152 1 153
1 154 1 155
1 156
1 157 1 158
1 159 1 160
1 161 1 162 1 163
1 164 1 165
1 156 1 167 1 168
1 169 1 170
1 171 1 172
1 173 1 174 1 175
1 176 1 177
1 178 1 179 1 180
1 181 1 182
1 183 1 184 1 185
1 186 1 187
1 188 1 189 1 190
1 191 1 192
1 193 1 194
1 195 1 196 1 197
1 198 1 199
1 200 1 201 1 202
1 203 1 204
1 205 1 206 1 207
1 208 1 209
1 210 1 211
1 212 1 213 1 214
1
1
1 1
1 1
1
1 1
1 1
1 1 1
1 1
1 1
1
1 1
1 1
1 1 1
1 1
1 1 1
1 1
1 1 1
1 1
1 1 1 1 1
1 1
1 1 1
1 1
1 1 1
1 1
1 1
1 1 1
1 1
1 1 1
1 1
1 1 1
1 1
1 1
1 1 1
1.40
0.40
0.00 0.00
11.90 0.40
0.40
0.00 0.00
0.90 0.40
0.00 0.00 0.00
0.00 1.80
0.90 0.00
13.80
0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.80 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 1.40
0.00 0.00
0.00
0.00 0.00
0.00 15.70
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
1.40
0.40
0.00 0.00
11.90 0.40
0.40
0.00 0.00
0.90 0.40
0.00 0.00 0.00
0.00 1.80
0.90 0.00
13.80
0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.80 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 1.40
0.00 0.00
0.00
0.00 0.00
0.00 15.70
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00
0.00
0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.28
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00
0.00
0.00 0.00
0.00 0.00
0.00
0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00
0.00
0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00
0.00
0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
1.50 0.20
0.00 0.00 0.77 3.83
1.75
0.00 0.00
0.45 0.20
0.00 0.00 0.00
0.00 0.90
0.45 0.00 2.53
3.70 0.53
0.00 0.00 0.00 0.40 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.70
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 4.06
0.57 0.54 0.52
0.50 0.48
0.46 0.45 0.28
0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
1.28 1.26
1.23 1.19
1.15 1.12
1.09
1.06 1.04
1.03 1.04
1.04 1.04 1.03
1.02 1.00
0.97 0.93
0.89
0.85 0.81
0.77 0.75
0.73 0.73 0.73
0.73 0.74
0.74 0.73 0.73
0.71 0.69
0.67 0.64 0.60
0.55 0.51
0.46 0.41 0.35
0.30 0.24
0.17 0.07
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.14 0.17
0.17 0.14
0.07 0.01 0.00
0.19 0.24
0.28 0.32 0.35
0.39 0.43
0.46 0.49
0.50 0.51 0.51
1.00 1.00
1.00 1.00
1.00 1.00
1.00
1.00 1.00
1.00 1.00
1.00 1.00 1.00
1.00 1.00
1.00 1.00 1.00
1.00 1.00
1.00 1.00 1.00 1.00 1.00
1.00 1.00
1.00 1.00 1.00
1.00 1.00
1.00 1.00 1.00
1.00 1.00
1.00 1.00 1.00
1.00 1.00
1.00 1.00
1.00 1.00 1.00
1.00 1.00
1.00 1.00 1.00
1.00 1.00
1.00 1.00 1.00
1.00 1.00
1.00 1.00
1.00 1.00 1.00
1.00 1.00
1.00 1.00 1.00
1.00 1.00
1.00 1.00
1.00 1.00 1.00
0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00
0.00
0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00
0.00
0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00
0.00
0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
184.97
183.91
182.68 181.49 191.47 186.92
184.48
183.42 182.38
181.80 180.96
179.92 178.88 177.84
176.82 176.73
176.21 175.28 185.37
180.82 179.49
178.71 177.97 177.24
176.91 176.18
175.45 174.71
173.98 173.24 172.51
171.80 171.10
170.44 169.80 169.20
168.65 168.14
167.68 167.27
166.92 166.62 166.38
166.21 166.14
166.14 166.14 166.14
166.14 166.14
166.14 166.14 166.14
166.14 166.84
166.84 166.84 166.84
166.70 166.54
166.37 177.87
177.23 176.67 176.15
175.47 174.75 174.01 173.25 172.62
172.23 171.80
171.34 170.86
170.36 169.84 169.33
351
ANE30 n : Salidas de las simulaciones realizadas con WEPP
1 215 1 216 1 217 1 218 1 219 1 220 1 221 1 222 1 223 1 224 1 225 1 226 1 227 1 228 1 229 1 230 1 231 1 232 1 233 1 234 1 235 1 236 1 237 1 238 1 239 1 240 1 241 1 242 1 243 1 244 1 245 1 246 1 247 1 248 1 249 1 250 1 251 1 252 1 253 1 254 1 255 1 256 1 257 1 258 1 259 1 260 1 261 1 262 1 263 1 264 1 265 1 266 1 267 1 268 1 269 1 270 1 271 1 272 1 273 1 274 1 275 1 276 1 277 1 278 1 279 1 280 1 281 1 282 1 283 1 284 1 285 1 286 1 287 1 288 1 289 1 290 1 291
1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1
• 1
1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1
0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 4.00 1.20 3.50 0.50 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 6.30 2.10 0.00 0.00 0.40 0.00 0.00
0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 4.00 1.20 3.50 0.50 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 6.30 2.10 0.00 0.00 0.40 0.00 0.00
0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 1.64 0.96 1.02 0.40 0.24 0.23 0.11 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.91 1.68 0.27 0.27 0.32 0.26 0.26
0.50 0.48 0.45 0.42 0.38 0.33 0.27 0.21 0.13 0.02 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.15 0.20 0.23 0.25 0.28 0.30 0.32 0.34 0.35 0.36 0.36 0.35 0.33 0.29 0.24 0.24 0.25 0.26
1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00
0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
168.83 168.35 167.90 167.48 167.10 166.78 166.51 166.29 166.16 166.14 166.14 166.14 166.14 166.14 166.14 166.14 166.14 166.14 166.14 166.14 166.14 166.14 166.14 166.14 166.14 166.14 166.14 156.14 166.14 166.14 166.14 166.14 166.14 166.14 166.14 166.14 166.14 166.14 166.14 166.14 166.14 166.14 166.14 166.14 166.14 166.14 166.14 166.14 166.14 166.14 166.14 166.14 166.14 166.14 166.14 168.50 168.74 171.22 171.32 170.93 170.50 170.16 169.91 169.63 169.33 169.01 168.67 168.32 167.96 167.60 172.64 172.74 172.18 171.67 171.51 171.00 170.47
352
ANQOII : Salidas de las simulaciones realizadas con WEPP
1 292
1 293 1 294
1 295 1 296 1 297
1 298 1 299
1 300 1 301 1 302
1 303 1 304
1 305 1 306
1 307 1 308 1 309
1 310 1 311 1 312 1 313 1 314
1 315 1 316
1 317 1 318 1 319 1 320 1 321
1 322 1 323 1 324
1 325 1 326
1 327 1 328
1 329 1 330 1 331
1 332 1 333
1 334 1 335 1 335
1 337 1 338
1 339 1 340
1 341 1 342 1 343
1 344 1 345
1 346 1 347 1 348
1 349 1 350
1 351 1 352
1 353 1 354 1 355
1 356 1 357
1 358 1 359 1 360
1 361 1 362
1 363 1 364 1 365
1 366
1
1 1
1 1 1
1 1
1 1 1
1 1
1 1
1 1 1
1 1
1 1 1
1 1
1 1 1
1 1
1 1 1
1 1
1 1
1 1 1
1 1
1 1 1
1 1
1 1
1 1 1
1 1
1 1 1
1 1
1 1 1
1 1
1 1
1 1 1
1 1
1 1 1
1
0.00
0.00 1.20
5.20 2.20 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 1.70
6.00 0.40
12.40 0.00 0.40
10.50 3.70
0.00 0.00 0.00
0.40 0.00
0.00 5.00 0.00
0.40 0.60
0.40 0.40 0.00
0.00 0.20
32.90 7.50
9.50 0.00 0.00
0.00 0.00
9.00 0.20
0.00
0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 1.60 2.20
0.80 0.20
0.00 0.40 0.00
2.60 0.80
0.40 0.40 0.00
0.40 0.00
0.00 9.70
12.70 7.60 5.10
9.40 0.40 5.70 0.00 7.80
0.00
0.00
0.00 1.20
5.20 2.20 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 1.70
6.00 0.40
12.40 0.00 0.40
10.50 3.70
0.00 0.00 0.00
0.40 0.00
0.00 5.00 0.00
0.40 0.60
0.40 0.40 0.00
0.00 0.20
32.90 7.50
9.50 0.00 0.00
0.00 0.00
9.00 0.20 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 1.60 2.20
0.80 0.20
0.00 0.40 0.00
2.60 0.80
0.40 0.40 0.00
0.40 0.00
0.00 9.70
12.70 7.60 5.10
9.40 0.40
5.70 0.00 7.80
0.00
0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
2.39 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00
0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00
0.26
0.17 0.55
0.65 1.76 0.33
0.32 0.32
0.31 0.06 0.00
0.00 0.85
1.28 0.79
0.25 1.37 1.27
0.20 2.37
1.90 0.95 0.85
0.72 0.28 0.47 0.56 0.41
1.38 0.36
0.60 0.63 0.78
0.92 0.43
0.03 0.55
0.00 0.19 1.14
0.77 1.06
0.33 0.06 0.12
0.92 0.06
0.25 0.14
0.00 1.44 0.27
0.49 0.10 0.51 0.51 0.26
0.21 0.76 0.41
0.33 0.23
0.48 0.33
0.57 1.27
0.49 0.38 0.36
1.31 1.75 0.41
1.01 2.00
0.19
0.28
0.30 0.32
0.34 0.35 0.36
0.37 0.37
0.38 0.39 0.40
0.41 0.42
0.42 0.43
0.43
0.42 0.42
0.42 0.43
0.45 0.47 0.52
0.59 0.68
0.79 0.90 1.00
1.06 1.09
1.10 1.09 1.08
1.05 1.02
0.99 0.95
0.91 0.87 0.88
1.08 2.00
3.54 4.05 3.69
3.23 2.93
2.70 2.50
2.30 2.11 1.92
1.76 1.61 1.47 1.36 1.27
1.19 1.11
1.05 0.98 0.93
0.88 0.84
0.80 0.76 0.72 0.69 0.55
0.62 0.61
0.66
0.88 1.58
2.83
1.00
1.00 1.00
1.00 1.00 1.00
1.00 1.00
1.00 1.00 1.00
1.00 1.00
1.00 1.00
1.00 1.00 1.00
1.00 1.00
1.00 1.00 1.00
1.00 1.00
1.00 1.00 1.00
1.00 1.00
1.00 1.00 1.00
1.00 1.00
1.00 1.00
1.00 1.00 1.00
1.00 1.00
1.00 1.00 1.00
1.00 1.00
1.00 1.00
1.00 1.00 1.00
1.00 1.00 1.00 1.00 1.00
1.00 1.00
1.00 1.00 1.00
1.00 1.00
1.00 1.00 1.00 1.00 1.00
1.00 1.00 1.00
1.00 1.00
1.00
0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00
0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00
169.93
169.45 169.78
174.00 174.09 173.39
172.70 172.01 171.32
170.88 170.48
170.08 170.51
174.80 173.99 185.71
183.92 182.63
192.51 193.42 191.07
189.65 188.28
187.38 185.43 185.17 188.71 187.30
185.26 184.40
183.10 181.77 179.92
177.94 176.59
206.18 212.17
220.76 219.70 217.68
215.83 212.77
217.90 213.99 210.18
206.03 203.04
200.09 197.45 195.15
193.20 193.21
191.76 190.26 188.27
186.80 185.28
185.49 185.41
184.35 183.44 182.28
181.32 180.15
178.79 186.47
197.95 204.49 208.57
216.04 214.08 218.71
216.81 221.03
218.01
353
ANDO I I : Salidas de las simulaciones realizadas con WEPP
VINUEIASOO
EVENT OUTPUT
day itio year Precp Runoff IR-det ñv-det Mx-det Point ñv-dep Max-dep Point Sed.Del ER
— (itrai) (mm) kg/m''2 kg/in^2 kg/m^2 (m) kg/m''2 kg/iii'^2 (m) (kg/m)
16 5 1.81
4 6 1.83 22 11 1.67
1
1
1
7.8
13.8
32.9
0.0
0.4
2.5
0.000
0.001
0.003
0.00
0.04
0.23
0.02
0.14
0.73
468.9
468.9
468.9
-0.05
-0.32
-1.56
-0.10
-0.65
-3.36
679.5
632.0
638.8
1.1
13.7
84.2
355
ANBO11: Salidas de las simulaciones realizadas con WEPP
VINÜELASOO
Soil properties, daily oul^ut
OFE
1
1 1 1
1 1
1 1 1
1 1
1 1 1
1 1
1 1
1 1 1
1 1
1 1 1
1 1
1 1 1
1 1
1 1
1 1 1
1 1
1 1 1
1 1
1 1 1
1 1
1 1 1
1 1
1 1
1 1 1
1 1
1 1 1
1
Day
1
2 3 4
5 6
7
8 9
10 11
12 13 14
15 16
17 18
19 20 21
22 23 24 25 26
27 28
29 30 31
32 33
34 35
36 37 38
39 40 41 42 43
44 45
46 47 48
49 50
51 52 53 54 55
56 57
58 59 60
61 62
63 64 65
66
Y Poros Keff Suct FC
1
1 1 1
1 1
1
1 1
1 1
1 1 1
1 1
1 1
1 1 1
1 1
1 1 1
1 1
1 1 1
1 1
1 1
1 1 1
1 1
1 1 1
1 1
1 1 1
1 1
1 1 1
1 1
1 1
1 1 1
1 1
1 1 1
1
% mm/hr mm mm/
41.44
41.43
41.43 41.42
41.42 41.41
41.41
41.41 41.40
41.40 41.39
41.39 41.38 41.38
41.37 41.36
41.36 41.35
41.35 41.34 41.34
41.34 41.33 41.33 41.32 41.32
41.31 41.31
41.31 41.30 41.30
41.29 41.29
41.29 41.28
41.28 41.28 41.27
41.27 41.26 41.26 41.26 41.25
41.25 41.25
41.24 41.24 41.24
41.23 41.23
41.23 41.22 41.22
41.22 41.21
41.21 41.21
41.20 41.20 41.20
41.19 41.19
41.19 41.18 41.18
41.18
5.26
5.26
5.26 5.26
5.26 5.16
5.26 5.26 5.26
4.68 5.26
5.26 5.26 5.26
5.26 5.26
5.26 5.26
5.26
5.26 4.38
4.33 4.27 2.67 2.21 2.33
2.48 2.54
2.54 2.47 2.54
2.54 2.54
2.76 2.76
2.79 2.79 2.83
2.83 2.95 2.95 3.04 3.04
5.26 5.26
5.26 5.26 5.26
5.26 5.26
5.26 5.26 5.26
5.26 5.26
5.26 5.26 5.26
5.26 5.26
5.26 5.26
5.26 5.26 5.26
5.26
6.59
9.06 11.57 12.41
12.80 12.87
12.99 13.09 13.17
12.81 13.06
13.26 13.32 13.26
11.05 12.37
13.00 13.34 12.67
13.10 13.34
13.44 13.48
13.55 13.66 13.71
13.56 13.38
13.63 13.77 13.95
14.10 13.99
14.31 14.58
14.85 15.07 15.26
15.32 15.32
15.33 15.33 15.33
15.33 15.33
15.33 15.34 15.34
15.34 15.34
15.34 15.34 15.34
15.34 15.34
15.34 15.34 15.34
15.35 15.35
15.35 15.35 15.35 15.35 15.35
15.35
WP Rough
mm mm
0.15
0.15
0.15 0.15
0.15 0.15
0.15 0.15 0.15
0.15 0.15
0.15 0.15 0.15
0.15 0.15
0.15 0.15
C.15
0.15 0.15
0.15 0.15
0.15 0.15 0.15
0.15 0.15
0.15 0.15 0.15
0.15 0.15
0.15 0.15
0.15 0.15 0.15
0.15 0.15 0.15 0.15 0.15
0.15 0.15
0.15
0.15 0.15
0.15 0.15
0.15 0.15 0.15
0.15 0.15
0.15 0.15 0.15
0.15 0.15
0.15 0.15
0.15 0.15 0.15
0.15
./mm
0.06
0.06
0.06 0.06
0.06 0.06
0.06
0.06 0.06
0.06 0.06
0.06 0.06 0.06
0.06 0.06
0.06 0.06 0.06
0.06 0.06
0.06 0.06 0.06 0.06 0.06
0.06 0.06
0.06 0.06 0.06
0.06 0.06
0.06 0.06
0.06 0.06 0.06
0.06 0.06 0.06
0.06 0.06
0.06 0.06
0.06 0.06 0.06
0.06 0.06
0.06 0.06 0.06
0.06 0.06
0.06 0.06
0.06 0.06 0.06
0.06 0.05 0.06 0.05 0.05
0.06
Ki Kr Tauc
mm adjsmt adjsmt adjsmt
6.00
6.00
6.00 6.00
6.00 6.00 6.00
6.00 6.00
6.00 6.00
6.00 6.00 6.00
6.00 6.00
6.00 6.00 6.00
6.00 6.00
6.00 6.00 6.00 6.00 6.00
6.00 6.00
6.00 6.00 6.00
6.00 6.00
6.00 6.00 6.00
6.00 6.00
6.00 6.00 6.00 6.00 6.00
6.00 5.00
6.00
6.00 5.00
6.00 6.00
6.00 6.00 6.00
6.00 6.00
6.00 6.00 6.00
6.00 6.00
6.00 6.00
6.00 6.00 6.00
6.00
0.06 0.06
0.06 0.06
0.06 0.03 0.06
0.06 0.06
0.06 0.06
0.06 0.06 0.06
0.06 0.06
0.06 0.06 0.06
0.06 0.06
0.06 0.06 0.06 0.06 0.06
0.06 0.06
0.06 0.06 0.06
0.06 0.06
0.06 0.06 0.06
0.06 0.06
0.06 0.06 0.06
0.06 0.06
0.06 0.06
0.06 0.06 0.06
0.06 0.06
0.06 0.06 0.06
0.06 0.06
0.05 0.06 0.06
0.06 0.06
0.06 0.06 0.06
0.06 0.06
0.06
0.13 0.13
0.13 0.13
0.13 0.03 0.13
0.13 0.13
0.13 0.13
0.13 0.13 0.13
0.13 0.13
0.13 0.13 0.13
0.13 0.13
0.13 0.13 0.13 0.13 0.13
0.13 0.13
0.13 0.13 0.13
0.13 0.13
0.13 0.13 0.13
0.13 0.13
0.13 0.13 0.13
0.13 0.13
0.13 0.12 0.12
0.12 0.12
0.12 0.12
0.12 0.12 0.12
0.12 0.12
0.12 0.12 0.12
0.12 0.12
0.12 0.12 0.12
0.12 0.12
0.12
1.00 1.00
1.00 1.00
1.00 1.00 1.00
1.00 1.00
1.00 1.00
1.00 1.00 1.00
1.00 1.00
1.00 1.00 1.00
1.00 1.00
1.00 1.00 1.00 1.00 1.00
1.00 1.00
1.00 1.00 1.00
1.00 1.00
1.00 1.00 1.00
1.00 1.00
1.00 1.00 1.00
1.00 1.00
1.00 1.00
1.00 1.00 1.00
1.00 1.00
1.00 1.00 1.00
1.00 1.00
1.00 1.00 1.00
1.00 1.00
1.00 1.00
1.00 1.00 1.00
1.00
357
ANDO n : Salidas de las simulaciones realizadas con WEPP
1
1 1
1 1 1
1 1
1 1
1
1 1
1 1
1 1 1
1 1
1 1 1
1 1
1 1 1 1 1
1 1 1
1 1
1 1
1 1 1
1 1
1 1 1
1 1
1 1
1 1 1
1 1 1 1 1
1 1
1 1 1
1 1
1 1
1
1 1
1 1 1
1 1
1 1
1
67
68 69
70 71 72
73 74
75 76 77
78 79
80 81
82 83 84
85 86
87 88 89
90 91
92 93 94
95 96
97 98
99 100 101
102 103
104 105 106
107 108
109 110 111
112 113
114 115
116 117 118
119 120 121 122 123
124 125
126 127
128
12 9 130
131 132
133 134 135
136 137 138 139 140
141 142
143
1
1 1
1 1 1
1 1
1 1 1
1 1
1 1
1 1 1
1 1
1 1 1
1 1
1 1 1 1 1
1 1 1
1 1
1 1
1 1 1
1 1
1 1 1
1 1
1 1
1 1 1
1 1
1 1 1
1 1
1 1 1
1 1
1 1
1 1 1
1 1 1
1 1
1 1
1
41.18
41.17 41.17
41.17 41.16 41.16
41.16 41.15
41.15 41.15 41.15
41.14 41.14
41.14 41.13 41.12 41.12 41.11
41.11 41.11
41.11 41.10 41.10
41.10 41.09
41.09 41.08 41.08 41.07 41.07
41.07 41.06 41.06
41.06 41.05
41.05 41.05
41.04 41.04 41.04
41.03 41.03
41.03 41.02 41.02
41.02 41.01
41.01 41.01
41.00 41.00 41.00
40.99 40.99 40.99 40.98 40.98
40.98 40.98 40.97 40.97 40.97
40.96 40.96
40.95 40.95
40.95 40.95 40.95
40.94 40.94 40.94 40.93 40.93
40.93 40.93
40.92
5.26
5.26 5.26
5.26 5.26 5.26
5.26 5.26
5.26 5.26
5.26
5.26 5.26
5.26 5.26
5.26 5.26 5.26
5.26 5.26
5.26 5.26 5.26
5.26 5.26
5.26 5.26
5.26 5.26 5.26
5.26 5.26 5.26
5.26 5.26
5.26 5.26
5.26 5.26 5.26
5.26 5.26
5.26 5.26 5.26
5.26 5.26
5.26 5.26
5.26 5.26 5.26
5.26 5.26 5.26 5.26 5.26
5.26 5.26
5.26 5.26 5.26
5.26 5.26
5.26 5.26
5.26 5.26 5.26
5.26 5.26 5.26 5.26 5.26
5.26 5.26
5.26
15.35
15.35 15.35
15.35 15.36 15.36
15.36 15.36
15.36 15.36 15.36
15.36 15.36
15.36 14.80
14.06 13.56 13.70
14.19 14.51
14.73 14.93 15.10
15.27 15.02
15.18 15.01 13.49
13.90 14.47
14.95 15.36 15.29
15.33 15.32
15.35 15.27
15.35 15.38 15.26
14.03 14.86
15.32 15.27 15.07
15.32 15.37
14.93 15.33
15.38 15.39 15.37
14.61 15.31
15.28 15.36 15.38
15.31 15.39
14.75 15.04 15.36
15.03 13.81
14.44 15.36
15.40 15.41 15.41
15.40 15.41
14.91 15.26 15.37
15.41 15.42
13.71
0.15
0.15 0.15
0.15 0.15 0.15
0.15 0.15
0.15 0.15
0.15
0.15 0.15
0.15 0.15 0.15 0.15 0.15
0.15 0.15
0.15 0.15 0.15
0.15 0.15
0.15 0.15
0.15 0.15 0.15
0.15 0.15 0.15
0.15 0.15
0.15 0.15
0.15 0.15 0.15
0.15 0.15
0.15 0.15 0.15
0.15 0.15
0.15 0.15
0.15 0.15 0.15
0.15 0.15
0.15 0.15 0.15
0.15 0.15
0.15 0.15 0.15
0.15 0.15
0.15 0.15
0.15 0.15 0.15
0.15 0.15 0.15 0.15 0.15
0.15 0.15
0.15
0.06
0.06 0.06
0.06 0.06 0.06
0.06 0.06
0.06 0.06 0.06
0.06 0.06
0.06 0.06
0.06 0.06 0.06
0.06 0.06
0.06 0.06 0.06
0.06 0.06
0.06 0.06 0.06
0.06 0.06
0.06 0.05 0.06
0.06 0.06
0.06 0.06
0.06 0.06 0.06
0.06 0.06
0.06 0.06 0.06
0.06 0.06
0.06 0.06
0.06 0.06 0.06
0.06 0.06 0.06 0.06 0.06
0.06 0.06
0.06 0.06 0.06
0.06 0.06
0.06 0.06
0.06 0.06 0.06
0.06 0.06 0.06 0.06 0.06
0.06 0.06
0.06
6.00
6.00 6.00
6.00 6.00 6.00
6.00 6.00
6.00 6.00
6.00
6.00 6.00
6.00 6.00
6.00 6.00 6.00
6.00 6.00
6.00 6.00 6.00
6.00 6.00
6.00 6.00 6.00
6.00 6.00
6.00 6.00 6.00
6.00 6.00
6.00 6.00
6.00 6.00 6.00
6.00 6.00
6.00 6.00 6.00 6.00 6.00
6.00 6.00
6.00 6.00 6.00
6.00 6.00 6.00 6.00 6.00
6.00 6.00
6.00 6.00 6.00
6.00 6.00
6.00 6.00
6.00 6.00 6.00
6.00 6.00 6.00 6.00 6.00
6.00 6.00
6.00
0.06
0.06 0.06
0.06 0.06 0.06
0.06 0.06
0.06 0.06 0.06
0.06 0.06
0.06 0.06
0.06 0.06 0.06
0.06 0.06
0.06 0.06 0.06
0.06 0.06
0.06 0.06
0.06
0.06 0.06
0.06 0.06 0.06
0.06 0.06
0.06 0.06
0.06 0.06 0.06
0.06 0.06
0.06 0.06 0.06
0.06 0.06
0.06 0.06
0.06 0.06 0.06
0.06 0.06 0.06 0.06 0.06
0.06 0.06
0.06 0.06 0.06
0.06 0.06
0.06 0.06
0.06 0.06 0.06
0.06 0.06 0.06 0.06 0.06
0.06 0.06
0.06
0.12
0.12 0.12
0.12 0.12 0.12
0.12 0.12
0.12 0.12 0.12
0.12 0.12
0.12 0.12 0.12
0.12 0.12
0.12 0.12
0.12 0.12 0.12
0.12 0.12
0.12 0.12 0.12
0.12 0.12
0.12 0.12
0.12
0.12 0.12
0.12 0.12
0.12 0.12 0.12
0.12 0.12
0.12 0.12 0.12
0.12 0.12
0.12 0.12
0.12 0.12 0.12
0.12 0.12 0.12 0.12 0.12
0.12 0.12
0.12 0.12 0.12
0.12 0.12
0.12 0.12
0.12 0.12 0.12
0.12 0.12 0.12 0.12 0.12
0.12 0.12
0.12
1.00
1.00 1.00
1.00 1.00 1.00
1.00 1.00
1.00 1.00
1.00
1.00 1.00
1.00 1.00 1.00 1.00 1.00
1.00 1.00
1.00 1.00 1.00
1.00 1.00
1.00 1.00
1.00 1.00 1.00
1.00 1.00
1.00
1.00 1.00
1.00 1.00
1.00 1.00 1.00
1.00 1.00
1.00 1.00 1.00
1.00 1.00
1.00 1.00
1.00 1.00 1.00
1.00 1.00 1.00 1.00 1.00
1.00 1.00
1.00 1.00 1.00
1.00 1.00
1.00 1.00
1.00 1.00 1.00
1.00 1.00 1.00 1.00 1.00
1.00 1.00
1.00
358
ANEJO I I : Salidas de las simulaciones realizadas con WEPP
1 1
1 1 1
1 1
1 1
1
1 1
1 1 1
1 1
1 1
1 1 1
1 1
1 1 1
1 1
1 1
1 1 1
1 1
1 1 1
1 1
1 1 1
1 1
1 1 1
1 1
1 1
1 1 1
1 1
1 1 1
1 1
1 1 1
1 1
1 1
1 1 1
1 1
1 1
144 145
146 147 148
149 150
151 152
153
154 155
156 157
158 159 160
161 162
163 164 165
166 167
168 169
170
171 172
173 174
175 176 177
178 179
180 181 182
183 184
185 186 187
188 189
190 191 192
193 194
195 196
197 198 199
200 201
202 203 204
205 206
207 208 209
210 211
212 213
214 215 216
217 218 219 220
1 1
1 1 1
1 1
1 1 1
1 1
1 1
1
1 1
1 1
1 1 1
1 1
1 1 1
1 1
1 1
1 1 1
1 1
1 1 1
1 1
1 1
1 1 1
1 1 1
1 1
1 1
1 1 1
1 1
1 1 1
1 1
1 1 1
1 1
1 1
1 1 1
1 1 1 1
40.92 40.92
40.91 40.91 40.91
40.91 40.91
40.90 40.90 40.90
40.90 40.89
40.89 40.89 40.88
40.88 40.88
40.88 40.88
40.87 40.87 40.87
40.87 40.87
40.87 40.86 40.86
40.86 40.86
40.86 40.85
40.85 40.85 40.85
40.85 40.85
40.84 40.84 40.84
40.84 40.84
40.84 40.83
40.83 40.83 40.83
40.83 40.83 40.82
40.82 40.82
40.82 40.82
40.81 40.81 40.81
40.81 40.80
40.80 40.80 40.80
40.80 40.80
40.79 40.79 40.79
40.79 40.79
40.79 40.79
40.78 40.78 40.78
40.78 40.78 40.78 40.78
5.26 5.26
5.26 5.26 5.26
5.26 5.26
5.26 5.26
5.26
5.26 5.26
5.26 5.26
5.26 5.26 5.26
5.26 5.26
5.26 5.26 5.26
5.26 5.26
5.26 5.26 5.26
5.26 5.26
5.26 5.26
5.26 5.26 5.26
5.26 5.26
5.26 5.26 5.26
5.26 5.26
5.26 5.26 5.26
5.26 5.26
5.26 5.26 5.26
5.26 5.26
5.26 5.26
5.26 5.26 5.26
5.26 5.26
5.26 5.26 5.26
5.26 5.26
5.26 5.26 5.26
5.26 5.26
5.26 5.26
5.26 5.26 5.26
5.26 5.26 5.26 5.26
14.88 15.38 15.41
15.42 15.40
15.41 15.42
15.42 15.42
15.43
15.37 15.39
15.42 13.98 15.18
15.41 15.43
15.43 15.43
15.41 15.43 15.43
15.43 15.43
15.43 15.43 15.44
15.44 15.44
15.44 15.44
15.44 15.44 15.44
15.44 15.44
15.44 15.44 15.44
15.44 15.44
15.44 15.44
15.44 15.44 15.44
15.45 15.45 15.45 15.41 15.44
15.45 15.45
15.45 15.45 15.45
14.08 14.49
14.73 14.89 15.02
15.14 15.26
15.38 15.45 15.45
15.46 15.46
15.46 15.46
15.46 15.46 15.46
15.46 15.46 15.46 15.46
0.15 0.15
0.15 0.15 0.15
0.15 0.15
0.15 0.15 0.15
0.15 0.15
0.15 0.15 0.15
0.15 0.15
0.15 0.15
0.15 0.15 0.15
0.15 0.15
0.15 0.15 0.15
0.15 0.15
0.15 0.15 0.15
0.15 0.15
0.15 0.15
0.15 0.15 0.15
0.15 0.15
0.15 0.15
0.15 0.15 0.15
0.15 0.15 0.15
0.15 0.15
0.15 0.15
0.15 0.15 0.15
0.15 0.15
0.15 0.15 0.15
0.15 0.15
0.15 0.15 0.15
0.15 0.15
0.15 0.15
0.15 0.15 0.15
0.15 0.15 0.15 0.15
0.06 0.06
0.06
0.06 0.06
0.06 0.06
0.06 0.06 0.06
0.06 0.06
0.06 0.06
0.06
0.06 0.06
0.06 0.06
0.06 0.06 0.06
0.06 0.06
0.06 0.06 0.06
0.06 0.06
0.06 0.06
0.06 0.06 0.06
0.06 0.06
0.06 0.06 0.06
0.06 0.06
0.06 0.06 0.06
0.06 0.06
0.06 0.06 0.06
0.06 0.06
0.06 0.06
0.06 0.06 0.06
0.06 0.06
0.06 0.06 0.06
0.06 0.06
0.06 0.06 0.06
0.06 0.06
0.06 0.06
0.06 0.06 0.06
0.06 0.06 0.06 0.06
6.00 6.00
6.00 6.00 6.00
6.00 6.00
6.00 6.00
6.00
6.00 6.00
6.00 6.00 6.00
6.00 6.00
6.00 6.00
6.00 6.00 6.00
6.00 6.00
6.00 6.00 6.00
6.00 6.00
6.00 6.00
6.C0 6.00 6.00
6.00 6.00
6.00 6.00 6.00
6.00 6.00
6.00 6.00 6.00
6.00 6.00
6.00 6.00 6.00
6.00 6.00
6.00 6.00
6.00 6.00 6.00
6.00 6.00
6.00 6.00 6.00
6.00 6.00
6.00 6.00 6.00
6.00 6.00
6.00 6.00
6.00 6.00 6.00
6.00 6.00 6.00 6.00
0.06 0.06 0.06
0.06 0.06
0.06 0.06
0.06 0.06
0.06
0.06 0.06
0.06 0.06 0.06
0.06 0.06
0.06 0.06
0.06 0.06 0.06
0.06 0.06
0.06 0.06 0.06
0.06 0.06
0.06 0.06
0.06 0.06 0.06
0.06 0.06
0.06 0.06 0.06
0.06 0.06
0.06 0.06 0.06
0.06 0.06
0.06 0.06 0.06
0.06 0.06
0.06 0.06
0.06 0.06 0.06
0.06 0.06
0.06 0.06 0.06
0.06 0.06
0.06 0.06 0.06
0.06 0.06
0.06 0.06
0.06 0.06 0.06
0.06 0.06 0.06 0.06
0.12 0.12
0.12 0.12 0.12
0.12 0.12
0.12 0.12 0.12
0.12 0.12
0.12 0.12 0.12
0.12 0.12
0.12 0.12
0.12 0.12 0.12
0.12 0.12
0.12 0.12 0.12
0.12 0.12
0.12 0.12
0.12
0.12 0.12
0.12 0.12
0.12
0.12 0.12
0.12 0.12
0.12 0.12
0.12 0.12 0.12
0.12 0.12 0.12
0.12 0.12
0.12 0.12
0.12 0.12 0.12
0.12 0.12
0.12 0.12 0.12
0.12 0.12
0.12 0.12 0.12
0.12 0.12
0.12 0.12
0.12 0.12 0.12
0.12 0.12 0.12 0.12
1.00 1.00
1.00 1.00 1.00
1.00 1.00
1.00 1.00 1.00
1.00 1.00
1.00 1.00 1.00
1.00 1.00
1.00 1.00
1.00 1.00 1.00
1.00 1.00
1.00 1.00 1.00
1.00 1.00
1.00 1.00
1.00 1.00 1.00
1.00 1.00
1.00 1.00 1.00
1.00 1.00
1.00 1.00 1.00
1.00 1.00
1.00 1.00 1.00
1.00 1.00
1.00 1.00
1.00 1.00 1.00
1.00 1.00
1.00 1.00 1.00
1.00 1.00
1.00 1.00 1.00
1.00 1.00
1.00 1.00
1.00 1.00 1.00
1.00 1.00
1.00 1.00
359
ANEJO n : Salidas de las simulaciones realizadas con WEPP
1 221 1 222 1 223 1 224 1 225 1 226 1 227 1 228 1 229 1 230 1 231 1 232
1 233 1 234 1 235 1 236 1 237
1 238 1 239 1 240 1 241 1 242 1 243 1 244 1 245 1 246 1 247 1 248 1 249 1 250 1 251 1 252 1 253 1 254 1 255 1 256 1 257 1 258 1 259 1 260 1 261 1 262 1 263 1 264 1 265 1 266 1 267 1 268 1 269 1 270 1 271 1 272 1 273 1 274 1 275 1 276 1 277 1 278 1 279 1 280 1 281 1 282 1 283 1 284 1 285 1 286 1 287 1 288 1 289 1 290 1 291 1 292 1 293 1 294 1 295 1 296 1 297
1 1 1 1 1
1 1 1 1 1
1 1
1 1 1 1 1 1 1 1 1 1
1 1 1 1 1
1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1
1 1 1 1 1 1 1 1 1 1
1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1
1 1
1 1 1
1 1 1 1 1 1 1
1 1 1 1
40 .77 40 .77 40 .77 40 .77 40 .77 40 .77 40 .77 40 .76 40 .76 4 0 . 7 6 4 0 . 7 6 4 0 . 7 6 4 0 . 7 6 4 0 . 7 6 4 0 . 7 5 4 0 . 7 5 40 .75 40 .75 4 0 . 7 5 4 0 . 7 5 4 0 . 7 5 4 0 . 7 5 4 0 . 7 4 40 .74 40 .74 40 .74 40 .74 40 .74 40 .74 4 0 . 7 4 4 0 . 7 3 4 0 . 7 3 4 0 . 7 3 4 0 . 7 3 4 0 . 7 3 4 0 . 7 3 4 0 . 7 3 4 0 . 7 3 40 .72 40 .72 40 .72 40 .72 40 .72 40 .72 40 .72 40 .72 40 .72 4 0 . 7 1 4 0 . 7 1 4 0 . 7 1 4 0 . 7 1 4 0 . 7 1 4 0 . 7 1 40 .70 40 .70 40 .70 40 .70 40 .70 40 .70 40 .70 40 .70 40 .70 4 0 . 7 0 40.69 4 0 . 6 9 4 0 . 6 9 4 0 . 6 9 4 0 . 6 9 40 .69 40 .69 4 0 . 6 8 4 0 . 6 8 40 .68 40 .68 40 .68 40 .68 40 .68
5 .26 5 .26 5 .26 5 .26 5 .26 5 .26 5 .26 5 .26 5 .26 5 . 2 6 5 .26 5 .26 5 .26 5 .26 5 .26 5 .26 5 .26 5.26 5 .26 5 .26 5 .26 5 .26 5 .26 5 .26 5 .26 5 .26 5 .26 5 .26 5 .26 5 . 2 6 5 .26 5 .26 5 .26 5 .26 5 .26 5 .26 5 .26 5 .26 5 .26 5 .26 5 .26 5 .26 5 . 2 6 5 .26 5 .26 5 .26 5 .26 5 .26 5 .26 5 .26 5 .26 5 .26 5 .26 5 .26 5 .26 5 .26 5 .26 5 .26 5 .26 5 .26 5 .26 5 .26 5 . 2 6 5.26 5 .26 5 .26 5 .26 5 .26 5 .26 5 .26 5 .26 5 .26 5 .26 5 .26 5 .26 5 .26 5 .26
1 5 . 4 6 1 5 . 4 6 1 5 . 4 6 1 5 . 4 6 15 .46 1 5 . 4 6 1 5 . 4 6 1 5 . 4 6 1 5 . 4 6 1 5 . 4 6 1 5 . 4 6 1 5 . 4 6 1 5 . 4 6 15 .46 1 5 . 4 6 15 .47 15 .47 15.47 1 5 . 4 7 15 .47 15 .47 15 .47 1 5 . 4 7 15 .47 15 .47 15 .47 15 .47 15 .47 15 .47 1 5 . 4 7 15 .47 15 .47 15 .47 15 .47 15 .47 15 .47 15 .47 15 .47 15 .47 15 .47 15 .47 15 .47 1 5 . 4 7 15 .47 1 5 . 4 8 1 5 . 4 8 1 5 . 4 8 15 .48 15 .48 1 5 . 4 8 1 5 . 2 3 1 5 . 3 9 15 .12 15 .27 1 5 . 3 8 1 5 . 4 5 1 5 . 4 8 1 5 . 4 8 1 5 . 4 8 15 .48 15 .48 1 5 . 4 8 1 5 . 4 8 15.48 1 5 . 4 8 1 4 . 6 5 14 .90 15 .10 15 .20 15 .22 15 .30 15 .37 1 5 . 4 4 1 5 . 4 8 15 .44 14 .74 1 4 . 9 8
0 .15 0 .15 0 .15 0 .15 0 . 1 5 0 . 1 5 0 .15 0 .15 0 . 1 5 0 . 1 5 0 .15 0 .15 0 .15 0 . 1 5 0 . 1 5 0 .15 0 .15 0.15 0 .15 0 .15 0 . 1 5 0 .15 0 . 1 5 0 . 1 5 0 .15 0 .15 0 .15 0 .15 0 .15 0 . 1 5 0 .15 0 .15 0 .15 0 . 1 5 0 . 1 5 0 . 1 5 0 .15 0 .15 0 .15 0 .15 0 .15 0 .15 0 . 1 5 0 . 1 5 0 .15 0 .15 0 . 1 5 0 . 1 5 0 . 1 5 0 . 1 5 0 . 1 5 0 .15 0 .15 0 .15 0 .15 0 .15 0 .15 0 .15 0 .15 0 .15 0 .15 0 .15 0 . 1 5 0.15 0 . 1 5 0 . 1 5 0 . 1 5 0 . 1 5 0.15 0 . 1 5 0 .15 0 .15 0 .15 0 . 1 5 0 .15 0 .15 0 .15
0 .06 0 .06 0 .06 0 .06 0 .06 0 .06 0 .06 0 .06 0 . 0 6 0 . 0 6 0 . 0 6 0 .06 0 . 0 6 0 .06 0 .06 0 .06 0 . 0 6 0.06 0 . 0 6 0 . 0 6 0 . 0 6 0 .06 0 . 0 6 0 .06 0 .06 0 .06 0 .06 0 .06 0 .06 0 . 0 6 0 . 0 6 0 .06 0 .06 0 . 0 6 0 .06 0 .06 0 .06 0 .06 0 .06 0 . 0 6 0 .06 0 .06 0 . 0 6 0 . 0 6 0 .06 0 . 0 6 0 . 0 6 0 .06 0 .06 0 . 0 6 0 .06 0 .06 0 .06 0 .06 0 . 0 6 0 .06 0 .06 0 .06 0 .06 0 .06 0 .06 0 .06 0 . 0 6 0.06 0 . 0 6 0 .06 0 .06 0 .06 0.06 0 .06 0 .06 0 .06 0 .06 0 . 0 6 0 .06 0 .06 0 .06
6 .00 6 .00 6 .00 6 .00 6 .00 6 .00 6 .00 6 .00 6 .00 6 .00 6 .00 6 .00 6 .00 6.00 6 .00 6 .00 6 .00 6.00 6 .00 6 .00 6 .00 6 .00 6 .00 6.00 6 .00 6 .00 6 .00 6 .00 6 .00 6 .00 6 .00 6 .00 6 .00 6 .00 6 .00 6 .00 6 .00 6 .00 6 .00 6 .00 6 .00 6 .00 6 .00 6 .00 6 .00 6 .00 6 .00 6 .00 6 .00 6 .00 6 .00 6.00 6.00 6 .00 6 .00 6 .00 6 .00 6 .00 6 .00 6 .00 6 .00 6.00 6.00 6.00 6.00 6 .00 6 .00 6 .00 6 .00 6 .00 6 .00 6 .00 6 .00 6 .00 6 .00 6 .00 6 .00
0 . 0 6 0 . 0 6 0 .06 0 .06 0 . 0 6 0 .06 0 . 0 6 0 .06 0 .06 0 . 0 6 0 .06 0 .06 0 .06 0 .06 0 .06 0 .06 0 . 0 6 0.06 0 .06 0 .06 0 .06 0 .06 0 . 0 6 0 .06 0 .06 0 . 0 6 0 .06 0 .06 0 . 0 6 0 . 0 6 0 .06 0 .06 0 .06 0 .06 0 .06 0 .06 0 .06 0 . 0 6 0 . 0 6 0 .06 0 . 0 6 0 . 0 6 0 . 0 6 0 .06 0 .06 0 .06 0 .06 0 . 0 6 0 .06 0 . 0 6 0 .06 0 .06 0 . 0 6 0 . 0 6 0 .06 0 .06 0 .06 0 .06 0 . 0 6 0 .06 0 .06 0 .06 0 . 0 6 0.06 0 .06 0 . 0 6 0 . 0 6 0 .06 0 . 0 6 0 .06 0 . 0 6 0 . 0 6 0 .06 0 .06 0 . 0 6 0 .06 0 .06
0 .12 0 .12 0 .12 0 .12 0 .12 0 .12 0 .12 0 .12 0 .12 0 .12 0 .12 0 .12 0 .12 0 .12 0 .12 0 .12 0 .12 0.12 0 .12 0 .12 0 .12 0 .12 0 .12 0 .12 0 .12 0 .12 0 .12 0 .12 0 .12 0 .12 0 .12 0 .12 0 .12 0 .12 0 .12 0 .12 0 .12 0 .12 0 .12 0 .12 0 .12 0 .12 0 .12 0 .12 0 .12 0 .12 0 .12 0 .12 0 .12 0 .12 0 .12 0 .12 0 .12 0 .12 0 .12 0 .12 0 .12 0 .12 0 .12 0 .12 0 .12 0 .12 0 .12 0 .12 0 .12 0 .12 0 .12 0 .12 0 .12 0 .12 0 .12 0 .12 0 .12 0 .12 0 .12 0 .12 0 .12
1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00
360
ANEJO 11: Salidas de las simulaciones realizadas con WEPP
1
1 1
1 1 1 1 1
1 1
1 1 1
1 1
1 1 1
1 1
1 1
1
1 1
1 1
1 1 1
1 1
1 1 1
1 1
1 1
1 1 1
1 1
1 1 1
1 1
1 1
1 1 1
1 1
1 1 1
1 1 1
1 1
1 1
1 1 1
298 299 300
301 302 303 304 305
306 307
308 309 310
311 312
313 314 315
316 317
318 319
320 321 322
323 324
325 326 327
328 329
330 331 332
333 334
335 336 337
338 339
340 341
342 343 344
345 345
347 348 349
350 351
352 353 354
355 356
357 358
359 360 361
362 363
364 365 366
1
1 1
1 1 1 1 1
1 1
1
1 1
1 1
1 1 1
1 1
1 1 1 1 1
1 1
1 1 1
1 1 1 1 1
1 1
1 1 1
1 1
1 1
1 1 1
1 1
1 1
1 1 1
1 1 1 1 1
1 1 1
1 1
1 1
1 1 1
40.68
40.67 40.67
40.67 40.67 40.67
40.67 40.67
40.67 40.66
40.66 40.66 40.66
40.66 40.65
40.65 40.65 40.65
40.65 40.65
40.65 40.65 40.65 40.64 40.64
40.64 40.64
40.64 40.64 40.64
40.63 40.63 40.63 40.62 40.62 40.62 40.62 •
40.62 40.62
40.62 40.62 40.62
40.62 40.61 40.61 40.61 40.61
40.61 40.61
40.61 40.61 40.61
40.61 40.61
40.60 40.60 40.60
40.60 40.60
40.60 40.60 40.59
40.59 40.59
40.59 40.59
40.59 40.59 40.58
5.26
5.26 5.26
5.26 5.26 5.26 5.26 5.26
5.26 5.26
5.26
5.26 5.26
5.26 5.26
5.26 5.26 5.26
5.26 5.26
5.26 5.26
5.26 5.26 5.26
5.26 5.26
5.26 5.26 5.26
5.26 5.26 5.26 5.26 5.26
5.26 5.26
5.26 5.26 5.26 5.26 5.26
5.26 5.26
5.26 5.26 5.26
5.26 5.26
5.26 5.26 5.26
5.26 5.26
5.26 5.26 5.26 5.26 5.26
5.26 5.26 5.26
5.26 5.26
5.26 5.26
5.26 5.26 5.26
15.19
15.30 15.39
15.47 15.49 15.49
15.49 15.44
14.79 15.11 13.24
13.87 14.23
12.56 12.84
13.75 14.16 14.42
14.56 14.64
14.77 14.05 14.32 14.66 14.68
14.79 14.90
15.11 15.36 15.44
10.87 11.11 10.79 12.09 12.90
13.35 13.73
12.29 12.70 12.94
13.25 13.28
13.35 13.38 13.39 13.51 13.24
13.32 13.35
13.49 13.57 13.64
13.26 13.41
13.49 13.53 13.60 13.67 13.76
13.91 12.64 11.24
11.27 11.59
11.28 12.83
12.35 13.03 12.38
0.15
0.15 0.15
0.15 0.15 0.15
0.15 0.15
0.15 0.15
0.15 0.15 0.15
0.15 0.15
0.15 0.15 0.15
0.15 0.15
0.15 0.15
0.15 0.15 0.15
0.15 0.15
0.15 0.15 0.15
0.15 0.15 0.15 0.15 0.15
0.15 0.15
0.15 0.15
0.15 0.15 0.15
0.15 0.15 0.15 0.15 0.15
0.15 0.15
0.15 0.15 0.15
0.15 0.15
0.15 0.15 0.15 0.15 0.15
0.15 0.15 0.15
0.15 0.15
0.15 0.15
0.15 0.15 0.15
0.06
0.06 0.06
0.06 0.06 0.06 0.06 0.06
0.06 0.06
0.06 0.06 0.06
0.06 0.06
0.06 0.06 0.06
0.06 0.06
0.06 0.06 0.06 0.06 0.06
0.06 0.06
0.06 0.06 0.06
0.06 0.06 0.06 0.06 0.06
0.06 0.06
0.06 0.06 0.06
0.06 0.06
0.06 0.06 0.06 0.06 0.06
0.06 0.06
0.06 0.06 0.06 0.06 0.05
0.06 0.06 0.06
0.06 0.06
0.06 0.06 0.06
0.06 0.06
0.06 0.06
0.06 0.06 0.06
6.00
6.00 6.00
6.00 6.00 6.00 6.00 6.00
6.00 6.00 6.00 6.00 6.00
6.00 6.00
6.00 6.00 6.00
6.00 6.00
6.00 6.00
6.00 6.00 6.00
6.00 6.00
6.00 6.00 6.00
6.00 6.00 6.00 6.00 6.00
6.00 6.00
6.00 6.00 6.00
6.00 6.00
6.00 6.00 6.00 6.00 6.00
6.00 6.00
6.00 6.00 6.00 6.00 6.00
6.00 6.00 6.00
6.00 6.00
6.00 6.00 6.00
6.00 6.00
6.00 6.00
6.00 6.00 6.00
0.06
0.06 0.06
0.06 0.06 0.06
0.06 0.06
0.06 0.06
0.06 0.06 0.06
0.06 0.06
0.06 0.06 0.06
0.06 0.06
0.06 0.06 0.06
0.06 0.06
0.06 0.06
0.06 0.06 0.06
0.06 0.06
0.06 0.06 0.06 0.06 0.06
0.06 0.06 0.06 0.06 0.06
0.06 0.06 0.06 0.06 0.06
0.06 0.06
0.06 0.06 0.06 0.06 0.06
0.06 0.06 0.06 0.06 0.06
0.06 0.06 0.06
0.06 0.06
0.06 0.06
0.06 0.06 0.06
0.12
0.12 0.12
0.12 0.12 0.12
0.12 0.12
0.12 0.12 0.12 0.12 0.12
0.12 0.12
0.12 0.12 0.12
0.12 0.12
0.12 0.12 0.12 0.12 0.12
0.12 0.12
0.12 0.12 0.12
0.12 0.12 0.12 0.12 0.12
0.12 0.12
0.12 0.12 0.12
0.12 0.12
0.12 0.12
0.12 0.12 0.12
0.12 0.12
0.12 0.12 0.12
0.12 0.12
0.12 0.12 0.12
0.12 0.12
0.12 0.12 0.12
0.12 0.12
0.12 0.12
0.12 0.12 0.12
1.00
1.00 1.00
1.00 1.00 1.00
1.00 1.00
1.00 1.00 1.00
1.00 1.00
1.00 1.00
1.00 1.00 1.00
1.00 1.00
1.00 1.00
1.00 1.00 1.00
1.00 1.00
1.00 1.00 1.00
1.00 1.00 1.00 1.00 1.00
1.00 1.00
1.00 1.00 1.00
1.00 1.00
1.00 1.00
1.00 1.00 1.00
1.00 1.00
1.00 1.00 1.00
1.00 1.00
1.00 1.00 1.00 1.00 1.00
1.00 1.00 1.00
1.00 1.00
1.00 1.00
1.00 1.00 1.00
361
ANEIO n : Salidas de las simulaciones realizadas con WEPP
VINtlEIASOO
DAILY WATER BALANCE
J=julian day, Y=simulation year P= precipitation RM=rainfall+irrigation+snownielt Q=daily runoff, Ep=plant transpiration Es=soil evaporation, Dp=deep percolation watstr=water stress for plant growth latqcc=lateral subsurface flow
OFE
#
1 1
1 1 1
1 1
1 1
1 1 1
1 1
1 1 1
1 1
1 1 1
1 1
1 1 1 1 1
1 1
1 1 1
1 1 1 1 1
1 1
1 1 1 1 1
1 1 1
1 1
1 1
1 1 1
1 1
1 1
J
-
1 2
3 4 5
6 7
8 9
10 11 12
13 14
15 16 17
18 19
20 21 22
23 24
25 26 27
28 29
30 31
32 33 34
35 36 37
38 39
40 41
42 43 44 45 46
47 48 49
50 51
52 53
54
55 56 57 58
59 60
Y
-
1 1
1 1 1
1 1
1 1
1 1 1
1 1
1 1 1
1 1
1 1 1
1 1
1 1 1 1 1
1 1
1 1 1
1 1
1 1 1
1 1
1 1 1 1 1
1 1 1
1 1
1 1
1 1 1
1 1
1 1
P mm
0.00 0.40
0.30 0.10 0.40
0.40 0.40
0.40 2.50
0.40 0.40 0.40
0.90 14.80
0.40 0.10 0.00
5.00 0.40
0.00 0.40 0.50
0.40 0.00
0.40 1.2C
2.10 0.00 0.40
0.4C 0.40
1.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.40 0.40
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
RM
mm
0.00 0.40
0.30 0.10 0.40
0.40 0.40
0.40 2.50
0.40
0.40 0.40
0.90 14.80
0.40 0.10 0.00
5.00 0.40
0.00 0.40 0.50
0.40 0.00
0.40 1.20 2.10 0.00 0.40
0.40 0.40
1.00 0.00 0.00
0.00 0.00 0.00 0.40 0.40
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00
0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
Q iran
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00
0.00
0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00
Ep mm
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00
0.00
0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00
Es mm
0.49 0.47
0.38 0.27 0.00
0.45 0.57
0.48 0.15
0.93 0.87 0.40
0.25 0.13
1.20 0.82 0.61
0.53 1.08
0.58 0.52 0.43
0.44 0.41
0.40 0.11 0.51 0.72 0.75
0.91 0.79
0.12 1.16 1.05
1.08 0.87
0.71
0.48 0.20
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00
Dp mm
0.55 2.45
16.21 12.55 8.29
10.04 5.63
4.75 3.91
3.31
2.85 2.49
2.21 1.99
1.80 1.65 1.52
1.44 1.44
1.50 1.57 1.64
1.68 1.69
1.65 1.59 1.51 1.43 1.34
1.26 1.19 1.12
1.06 1.00
0.95 0.90
0.85 0.81 0.76
0.71 0.66
0.61 0.57 0.52 0.48 0.43
0.38 0.32
0.27 0.21 0.13
0.02 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00
watstr
-
1.00 1.00
1.00 1.00 1.00
1.00 1.00
1.00 1.00
1.00
1.00 1.00
1.00 1.00
1.00 1.00 1.00
1.00 1.00
1.00 1.00 1.00
1.00 1.00
1.00 1.00 1.00 1.00 1.00
1.00 1.00
1.00 1.00 1.00
1.00 1.00
1.00 1.00 1.00
1.00 1.00
1.00 1.00 1.00 1.00 1.00
1.00 1.00 1.00
1.00 1.00
1.00 1.00
1.00 1.00 1.00
1.00 1.00
1.00 1.00
latqcc rara
0.06 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00
0.00
0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00
Total-Soil Water(mm)
267.56 265.04
248.75 236.04 228.15
218.06 212.25
207.42 205.85
202.03 198.71 196.22
194.67 207.35
204.75 202.39 200.26
203.30 201.18
199.11 197.41 195.84
194.12 192.02
190.37 189.87
189.96 187.81 186.12
184.35 182.77
182.53
180.31 178.26
176.24 174.48 172.92
172.03 171.47
170.76 170.09
169.48 168.91 168.39 167.91 167.47
167.09 166.77
166.50
166.28 166.16
166.14 166.14
166.14 166.14 166.14
166.14 166.14
166.14 166.14
363
ANEJO n : Salidas de las simulaciones realizadas con WEPP
1 61 1 62
1 63 1 64 1 65 1 66 1 61
1 68 1 69
1 70 1 71 1 72
1 73 1 74
1 75 1 76 1 77
1 78 1 79
1 80 1 81 1 82
1 83 1 84
1 85 1 86 1 87
1 88 1 89
1 90 1 91
1 92 1 93 1 94
1 95 1 96
1 97 1 98 1 99
1 100 1 101
1 102 1 103
1 104 1 105 1 106
1 107 1 108
1 109 1 110 1 111
1 112 1 113
1 114 1 115 1 116 1 117 1 118
1 119 1 120 1 121
1 122 1 123
1 124 1 125
1 126 1 127 1 128
1 129 1 130
1 131 1 132 1 133
1 134 1 135 1 136 1 137
1 1
1 1
1 1 1
1 1 1
1 1
1 1
1 1 1
1 1
1 1 1
1 1
1 1
1
1 1
1 1
1 1 1
1 1
1 1 1
1 1
1 1
1 1 1
1 1
1 1 1
1 1
1 1 1
1 1
1 1
1
1 1
1 1
1 1 1
1 1
1 1 1
1 1
1 1
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
6.40 7.50 4.80
3.40 0.40
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
2.50 2.50
5.00 12.90 2.70
2.30 0.80
0.00 2.40 0.90
1.50 0.70
2.70 0.00
0.00 3.30 9.50
1.00 0.80
2.40
5.10 0.00
0.40 4.70
0.40 0.00 0.40 1.00 8.40
0.00 2.30
0.50
0.50 2.50
0.00 6.00
1.70 0.40 5.90
12.10 0.90
0.00 0.00 0.00
0.00 0.40
0.00 7.80
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
6.40 7.50 4.80
3.40 0.40
0.00 0.00
0.00
0.00 0.00
2.50 2.50
5.00 12.90 2.70
2.30 0.80
0.00 2.40 0.90
1.50 0.70
2.70 0.00
0.00 3.30 9.50
1.00 0.80
2.40
5.10 0.00
0.40 4.70
0.40 0.00 0.40 1.00 8.40
0.00 2.30
0.50
0.50 2.50
0.00 6.00
1.70 0.40 5.90
12.10 0.90
0.00 0.00 0.00
0.00 0.40
0.00 7.80
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00
0.00
0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00
0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00
0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.04
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00
0.00
0.00 0.00
0.00 . 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00
0.00
0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
1.95 1.18 0.33
2.03 1.51
0.94 0.82
0.75 0.69 0.64
0.61 2.00
2.33 1.17
2.36
3.10 1.85
1.34 1.20 0.45
0.75 0.35
1.35 0.00
0.00 1.65 0.85
2.96 1.85
1.18 2.29 0.28
0.20 1.35
1.20 0.00 0.20 0.50 2.37
1.83 1.15
0.25
0.25 1.25
0.00 1.44
1.58 1.03 2.48
1.96 1.97
3.04 0.00 0.00
0.00 0.20
0.00 3.08
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.16
0.21 0.25
0.29
0.34 0.39
0.44 0.50
0.55 0.59 0.63
0.56 0.68
0.71 0.77 0.84
0.93 1.02
1.09 1.15
1.17
1.18 1.17
1.16 1.13
1.10 1.08 1.07
1.07 1.08
1.09 1.11 1.12
1.13 1.13
1.13 1.12
1.10
1.08 1.07
1.06 1.05
1.05 1.04 1.02
1.01 1.00
0.99 0.99 1.02
1.09 1.16 1.23 1.27
1.00 1.00
1.00 1.00 1.00
1.00 1.00
1.00 1.00 1.00
1.00 1.00
1.00 1.00
1.00 1.00 1.00
1.00 1.00
1.00 1.00 1.00
1.00 1.00
1.00 1.00
1.00
1.00 1.00
1.00 1.00
1.00 1.00 1.00
1.00 1.00
1.00 1.00 1.00
1.00 1.00
1.00 1.00
1.00 1.00 1.00
1.00 1.00
1.00 1.00 1.00
1.00 1.00
1.00 1.00 1.00
1.00 1.00
1.00 1.00
1.00
1.00 1.00
1.00 1.00
1.00 1.00 1.00
1.00 1.00
1.00 1.00
1.00
1.00 1.00 1.00 1.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00
0.00
0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00
0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
o.oo 0.00
0.00 0.00
0.00
0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00
166.14 166.14
166.14 166.14
166.14 166.14 166.14
166.14 166.14 166.14
166.14 166.14
166.14 166.14
166.14 166.14 166.14
166.14 166.14
170.59 176.90 181.37
182.74 181.47
180.32 179.25 178.21
177.18 176.16
177.60 177.61
179.73 190.87 190.57
189.12 187.39
185.33 185.76 185.37
185.19 184.52
184.77 183.63
182.45 182.92 190.40
187.29 185.11
185.24 186.97 185.63
184.76 187.03
185.14 184.04 183.12
182.49 187.39
184.43 184.46
183.61
182.78 182.96
181.89 185.40
184.47
182.81 185.21
194.34 192.27
188.23 187.24 186.21
185.12 184.16
182.93 186.33
364
ANEJO I I : Salidas de las simulaciones realizadas con WEPP
1 138 1 139 1 140 1 141 1 142 1 143 1 144 1 145 1 146 1 147 1 148 1 149 1 150 1 151 1 152 1 153 1 154 1 155 1 156 1 157 1 158 1 159 1 160 1 161 1 162 1 163 1 164 1 165 1 166 1 167 1 168 1 169 1 170 1 171 1 172 1 173 1 174 1 175 1 176 1 177 1 178 1 179 1 180 1 181 1 182 1 183 1 184 1 185 1 186 1 187 1 188 1 189 1 190 1 191 1 192 1 193 1 194 1 195 1 196 1 197 1 198 1 199 1 200 1 201 1 202 1 203 1 204 1 205 1 206 1 207 1 208 1 209 1 210 1 211 1 212 1 213 1 214
1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1
1.40 0.40 0.00 0.00 11.90 0.40 0.40 0.00 0.00 0.90 0.40 0.00 0.00 0.00 0.00 1.80 0.90 0.00
13.80 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.80 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 1.40 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
15.70 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
1.40 0.40 0.00 0.00
11.90 0.40 0.40 0.00 0.00 0.90 0.40 0.00 0.00 0.00 0.00 1.80 0.90 0.00
13.80 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.80 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 o.co 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 1.40 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
15.70 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.43 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
1.50 0.20 0.00 0.00 0.77 3.83 1.75 0.00 0.00 0.45 0.20 0.00 0.00 0.00 0.00 0.90 0.45 0.00 2.53 3.64 0.51 0.00 0.00 0.00 0.40 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.70 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 4.06 0.57 0.54 0.52 0.50 0.48 0.46 0.45 0.28 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
1.28 1.26 1.23 1.19 1.15 1.12 1.09 1.06 1.04 1.03 1.04 1.04 1.04 1.03 1.02 0.99 0.97 0.93 0.89 0.85 0.81 0.77 0.75 0.73 0.72 0.73 0.73 0.73 0.73 0.73 0.72 0.71 0.69 0.67 0.63 0.59 0.55 0.50 0.46 0.41 0.35 0.29 0.24 0.17 0.06 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.14 0.17 0.17 0.14 0.07 0.01 0.00 0.19 0.24 0.28 0.32 0.35 0.39 0.43 0.46 0.49 0.50 0.51 0.51
1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 l.OÓ 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00
0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
184.95 183.89 182.66 181.47 191.45 186.90 184.46 183.40 182.37 181.78 180.94 179.90 178.86 177.83 176.81 176.72 176.20 175.27 185.22 180.73 179.41 178.63 177.89 177.16 176.83 176.11 175.38 174.65 173.91 173.18 172.46 171.74 171.05 170.39 169.76 169.16 168.61 168.11 167.65 167.25 166.90 166.60 166.37 166.20 166.14 166.14 166.14 166.14 166.14 166.14 166.14 166.14 166.14 166.14 166.84 166.84 156.84 166.84 166.70 166.54 166.37 177.87 177.23 176.67 176.15 175.47 174.76 174.02 173.26 172.62 172.23 171.80 171.34 170.86 170.36 169.84 169.33
365
ANEJO I I : Salidas de las simulaciones realizadas con WEPP
1 215 1 216 1 217 1 218 1 219 1 220 1 221 1 222 1 223 1 224 1 225 1 226 1 227 1 228 1 229 1 230 1 231 1 232 1 233 1 234 1 235 1 236 1 237 1 238 1 239 1 240 1 241 1 242 1 243 1 244 1 245 1 246 1 247 1 248 1 249 1 250 1 251 1 252 1 253 1 254 1 255 1 256 1 257 1 258 1 259 1 260 1 261 1 262 1 263 1 264 1 265 1 266 1 267 1 268 1 269 1 270 1 271 1 272 1 273 1 274 1 275 1 276 1 277 1 278 1 279 1 280 1 281 1 282 1 283 1 284 1 285 1 286 1 287 1 288 1 289 1 290 1 291
1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1
0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 4.00 1.20 3.50 0.50 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 6.30 2.10 0.00 0.00 0.40 0.00 0.00
0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 4.00 1.20 3.50 0.50 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 6.30 2.10 0.00 0.00 0.40 0.00 0.00
0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 1.64 0.96 1.02 0.40 0.24 0.23 0.11 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.91 1.68 0.27 0.27 0.32 0.26 0.26
0.50 0.48 0.45 0.42 0.38 0.33 0.27 0.21 0.13 0.02 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.15 0.20 0.23 0.25 0.28 0.30 0.32 0.34 0.35 0.36 0.36 0.35 0.33 0.29 0.24 0.24 0.25 0.26
1.00 1,00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00
0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
168.83 168.35 167.90 167.48 167.10 166.78 166.51 166.29 166.16 166.14 166.14 166.14 166.14 166.14 166.14 166.14 166.14 166.14 166.14 166.14 166.14 166.14 166.14 166.14 166.14 166.14 166.14 166.14 166.14 166.14 166.14 165.14 166.14 166.14 166.14 166.14 166.14 166.14 166.14 166.14 156.14 166.14 166.14 165.14 166.14 166.14 166.14 166.14 166.14 166.14 166.14 166.14 166.14 166.14 166.14 168.50 168.74 171.22 171.32 170.93 170.50 170.16 169.91 169.63 169.33 169.01 168.67 168.32 167.96 167.60 172.64 172.74 172.18 171.67 171.51 171.00 170.47
366
ANEJO U: Salidas de las simulaciones realizadas con WEPP
1 292 1 293
1 294 1 295 1 296 1 297 1 298
1 299 1 300
1 301 1 302 1 303
1 304 1 305
1 306 1 307 1 308
1 309 1 310
1 311 1 312 1 313
1 314 1 315
1 316 1 317
1 318
1 319 1 320
1 321 1 322
1 323 1 324 1 325
1 326 1 327
1 328 1 329 1 330
1 331 1 332
1 333 1 334
1 335 1 336 1 337
1 338 1 339
1 340 1 341 1 342
1 343 1 344
1 345 1 346 1 347
1 348 1 349
1 350 1 351 1 352 1 353 1 354
1 355 1 356 1 357
1 358 1 359
1 360 1 351
1 362 1 363 1 364
1 365 1 366
1 1
1 1 1
1 1
1 1
1
1 1
1 1
1 1 1
1 1
1 1 1
1 1
1 1
1
1 1
1 1
1 1 1
1 1
1 1 1
1 1
1 1
1 1 1
1 1
1 1 1
1 1
1 1 1
1 1
1 1
1 1 1
1 1 1 1 1
1 1
1 1 1
1 1
0.00
o.oc 1.20 5.20 2.20
O.OC 0.00
0.00 0.00
0.00
0.00 0.00
1.70 6.00
0.40 12.40 0.00
0.40 10.50
3.70 0.00 0.00
0.00 0.40
0.00 0.00
5.00
0.00 0.40
0.60 0.40
0.40 0.00 0.00
0.20 32.90
7.50 9.50 0.00
0.00 0.00
0.00 9.00
0.20 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 1.60
2.20 0.80
0.20 0.00 0.40
0.00 2.60
0.80 0.40
0.40
0.00 0.40
0.00 0.00
9.70 12.70 7.60
5.10 9.40
0.40 5.70 0.00
7.80 0.00
0.00 0.00
1.20 5.20 2.20
0.00 0.00
0.00 0.00
0.00
0.00 0.00
1.70 6.00
0.40 12.40 0.00
0.40 10.50
3.70 0.00 0.00
0.00 0.40
0.00 0.00
5.00
0.00 0.40
0.60 0.40
0.40 0.00 0.00
0.20 32.90
7.50 9.50 0.00
0.00 0.00
0.00 9.00
0.20 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 1.60
2.20 0.80
0.20 0.00
0.40
0.00 2.60
0.80 0.40
0.40
0.00 0.40
0.00 0.00 9.70
12.70 7.60
5.10 9.40
0.40 5.70 0.00
7.80 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00
0.00
0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00
0.00
0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 2.51
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00
0.00
0.00 0.00
0.00 0.00
0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00
0.00
0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00
0.00
0.00 0.00
0.00 0.00
0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.26 0.17
0.55 0.65 1.76
0.33 0.32
0.32 0.31
0.06 0.00 0.00
0.85 1.28
0.79
0.25 1.37
1.27 0.20
2.37 1.90 0.95
0.85 0.72
0.28 0.47
0.56
0.41 1.38
0.36 0.60
0.63 0.78 0.92
0.43 0.03
0.56 0.00 0.19
1.14 0.77
1.06 0.33
0.06 0.12 0.92
0.06 0.25
0.14
0.00 1.44
0.27 0.49
0.10 0.51
0.51
0.26 0.21
0.76 0.41
0.33
0.23 0.48
0.33 0.57
1.27 0.49 0.38
0.36 1.31
1.75 0.41
1.01
2.00 0.19
0.28 0.30
0.32 0.34 0.35
0.36 0.37
0.37 0.38
0.39
0.40 0.41
0.42 0.42
0.43 0.43 0.42
0.42 0.42
0.43 0.45 0.47
0.52 0.59
0.68 0.79
0.90
1.00 1.06
1.09 1.10
1.09 1.08 1.05
1.02 0.99
0.95 0.91 0.87
0.88 1.07
1.98 3.51
4.02
3.68 3.22
2.92 2.70
2.50 2.30 2.10
1.92 1.76
1.61 1.47
1.36 1.27 1.18
1.11 1.05
0.98 0.93 0.88
0.84 0.80
0.76 0.72 0.69
0.65 0.62
0.61 0.66 0.88
1.58 2.83
1.00 1.00
1.00 1.00 1.00
1.00 1.00
1.00 1.00
1.00
1.00 1.00
1.00 1.00
1.00 1.00 1.00
1.00 1.00
1.00 1.00 1.00
1.00 1.00
1.00 1.00
1.00
1.00 1.00
1.00 1.00
1.00 1.00 1.00
1.00 1.00
1.00 1.00 1.00
1.00 1.00
1.00 1.00
1.00 1.00 1.00
1.00 1.00
1.00 1.00 1.00
1.00 1.00
1.00 1.00 1.00
1.00 1.00
1.00 1.00
1.00 1.00 1.00
1.00 1.00
1.00 1.00 1.00
1.00 1.00
1.00 1.00
1.00
1.00 1.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00
0.00
0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00
0.00
0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00
0.00
0.00 0.00
0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
0.00 0.00
0.00 0.00
0.00
0.00 0.00
169.93 169.45
169.78 174.00 174.09
173.39 172.70
172.01 171.32
170.88
170.48 170.08
170.51 174.80
173.99 185.71 183.92
182.64 192.51
193.42 191.07 189.65
188.28 187.38
186.43 185.17
188.71
187.30 185.26
184.40 183.10
181.77 179.92 177.94
176.69 206.07
212.05 220.64 219.58
217.57 215.72
212.68 217.85
213.96 210.16 206.01
203.03 200.08
197.44 195.14 193.20
193.21 191.76
190.25 188.27
186.80
185.28 186.49
185.41 184.35
183.44
182.28 181.32
180.16 178.79
186.47 197.95 204.49
208.57 216.04
214.08 218.71
216.81
221.03 218.01
367
ANQO11: Salidas de las simulaciones realizadas con WEPP
VIÑXJELASOO
Event-by-event; detailed (Metric Units)
USDA WATER EROSIÓN PREDICTION PROJECT
HILLSLOPE PROFILE AND WATERSHED MODEL VERSIÓN 2001.300
March 14, 2001
TO REPORT PROBLEMS OR TO BE PDT ON THE MAILING LIST FOR FUTDRE WEPP MODEL RELEASES, PLEASE CONTACT:
WEPP TECHNICAL SOPPORT OSDA-AGRICDLTDRAL RESEARCH SERVICE NATIONAL SOIL EROSIÓN RESEARCH LftBORATORY 1196 BOILDING SOIL, PORD0E ONIVERSITY WEST LAFAYETTE, IN 47907-1196 USA
PHONE: (765) 494-8673 FAX: (765) 494-5948
email: [email protected] URL: http://topsoil.nserl.purdue.edu
HILLSLOPE INPÜT DATA FILES March 14, 2001
VERSIÓN 2001.300
MANAGEMENT: pO.man MAN. PRACTICE: description 1
description 2 description 3
SLOPE: pO.slp CLIMATE: pO.Cli
Station: Torrejon de Ardoz SOIL: pO.sol
PLAÑE 1 vinuelasl
0.00
sandy loams
HILLSLOPE 1 RESULTS
I. ABBREVIATED EVENT-BY-EVENT HYDROLOGY
Overland flow element nuiíber: 1 Event date: may 16, year 1
precipitation amount 7.80 snow melt amount 0.00 rain/melt duration 189.00 peak runoff rate 0.54
rainfall amount runoff amount
7.80 0.04
effective duration 4.75 effective length 679.54
note: amounts = ram, durations = min, rates = lam/hr, length = meters
II. ON SITE EFFECTS ON SITE EFFECTS ON SITE EFFECTS
ÁREA OF NET SOIL LOSS
** Soil Loss (Avg. of Net Detachment Áreas) = 0.003 kg/m2 ** ** Máximum Soil Loss = 0.021 k:g/m2 at 468.88 meters **
** Interrill Contribution = 0.000 kg/m2 for OFE # 1
Área of Soil Loss Soil Loss MAX MAX Loss M I N M I N LOSS Net Loss MEAN STDEV LoSS Point LosS Point
(m) (kg/m2) {kg/m2) (kg/m2) (m) (kg/m2) (m)
369
ANEIO U: Salidas de las simulaciones realizadas con WEPP
0.00-638.77-
625.18 672.74
0.003 0.000
0.005 0.000
0.021 468.88 0.000 645.56
0.000 6.80 0.000 645.56
B. ÁREA OF SOIL DEPOSITION
** Soil Deposition (Avg. of Net Deposition áreas) = -0.050 k:g/m2 ** ** Máximum Soil Deposition = -0.099 kg/m2 at 679.54 meters **
Área of Net Dep
(m)
Soil Dep Soil Dep MEAN STDEV
(kg/m2) (kg/m2)
625.18- 638.77 -0.025 0.028 672.74- 679.54 -0.099 0.000
Single Point Single Point Soil Área Dep
(m) (kg/m2/)
679.54 -0.099
MAX Dep
(kg/m2)
-0.045 -0.099
MAX Dep Point (m)
638.77 679.54
MIN Dep (kg/m2)
-0.006 -0.099
MIN Dep Point (m)
631.97 679.54
C. SOIL LOSS/DEPOSITION ALONG SLOPE PROFILE
Profile distances are from top to bottom of hillslope
distance (m)
6.80 13.59 20.39 27.18 33.98 40.77 47.57 54.36 61.16 67.95 74.75 81.54 88.34 95.14
101.93 108.73 115.52 122.32 129.11 135.91 142.70 149.50 156.29 163.09 169.88 176.68 183.48 190.27 197.07 203.86 210.66 217.45 224.25 231.04
note: (+
soil flow loss elem (kg/m2)
0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000
1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1
) soil loss -
distance (m)
237.84 244.63 251.43 258.23 265.02 271.82 278.61 285.41 292.20 299.00 305.79 312.59 319.38 326.18 332.97 339.77 346.57 353.36 360.16 366.95 373.75 380.54 387.34 394.13 400.93 407.72 414.52 421.31 428.11 434.91 441.70 448.50 455.29 462.09
• detachment
soil flow loss elem (kg/m2)
0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.001 0.001 0.002 0.002 0.003 0.003 0.004 0.004 0.005 0.005 0.005 0.006 0.006 0.006 0.009 0.014 0.018
1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1
(-) soil
distance (m)
468.88 475.68 482.47 489.27 496.06 502.86 509.65 516.45 523.25 530.04 536.84 543.63 550.43 557.22 564.02 570.81 577.61 584.40 591.20 598.00 604.79 611.59 618.38 625.18 631.97 638.77 645.56 652.36 659.15 665.95 672.74 679.54
soil flow loss el (kg/m2)
0.021 0.016 0.007 0.007 0.007 0.011 0.006 0.016 0.009 0.007 0.008 0.008 0.008 0.008 0.008 0.008 0.008 0.008 0.008 0.008 0.008 0.008 0.008 0.005
-0.006 -0.045 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000
-0.099
loss - deposition
em
1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1
III. OFF SITE EFFECTS OFF SITE EFFECTS OFF SITE EFFECTS
a. SEDIMENT LEAVING PROFILE for may 16 1 1.096 kg/m
370
ANBOII : Salidas de las simulaciones realizadas con WEPP
B. SEDIMENT CHARñCTERISTICS AND ENRICHMENT
Sediment partida Information leaving profile
Particle Composition Detached Fraction Class Diameter Specific Sediment In Flow
(mm) Gravity % Sand % Silt % Clay % O.M. Fraction Exiting
1 0 . 0 0 2 2 . 6 0 0 . 0 0 . 0 1 0 0 . 0 1 3 . 9 0 . 0 2 3 0 . 0 4 5
2 0 .010 2 . 6 5 0 .0 100 .0 0 .0 0 .0 0 .000 0 .000 3 0 .030 1.80 0 .0 5 5 . 0 4 5 . 0 6 . 3 0 .110 0 .212 4 0 .300 1.60 8 1 . 9 1 3 . 5 4 . 7 0 . 6 0 .367 0 .525 5 0 .200 2 . 6 5 100 .0 0 .0 0 .0 0 .0 0 .499 0 .218
SSA enrichment ratio leaving profile for may 16 1.81
HILLSLOPE 1 RESDLTS
aBBREVIATED EVENT-BY-EVENT HYDROLOGY
Overland flow element nuinber: 1 Event date: jun 4, year 1
precipitation amount snow melt amount rain/melt duration peak runoff rate
note: amounts = mm.
13.80 0.00
471.00 2.49
durations =
rainfall amount runoff amount effective duration effective length
= min, ratas = mm/hr, 1er
13. 0. 10, 679.
igth =
.80
.43 ,30 .54
= mi
II. ON SITE EFFECTS ON SITE EFFECTS ON SITE EFFECTS
AREñ OF NET SOIL LOSS
** Soil Loss (Avg. of Net Detachment Áreas) = 0.042 kg/m2 ** ** Máximum Soil Loss = 0.143 kg/m2 at 468.88 meters **
** Interrill Contribution = 0.001 kg/m2 for OFE # 1
Área of Soil Loss Soil Loss MAX MAX Loss MIN M I N LOSS Net LOSS MEAN STDEV LOSS Point Loss Point
(m) (kg/m2) {kg/m2) (kg/m2) (m) (kg/m2) (m)
0.00-652.36-
618.38 672.74
0.043 0.004
0.031 0.001
0.143 468.88 0.005 672.74
0.001 20.39 0.003 659.15
B. ÁREA OF SOIL DEPOSITION
** Soil Deposition {ñvg. of Net Deposition Áreas) = -0.323 kg/m2 ** ** Máximum Soil Deposition = -0.655 kg/m2 at 631.97 meters **
Área of Soil Dep Soil Dep MAX MAX Dep MIN MIN Dep Net Dep MEAN STDEV Dep Point Dep Point
(m) (kg/m2) (kg/m2) (kg/m2) (m) (kg/m2) (m)
618.38- 652.35 672.74- 679.54
-0.287 -0.502
0.335 0.000
-0.555 631.97 -0.502 679.54
-0.002 -0.502
652.36 679.54
Single Point Soil Área
(m)
Single Point Dep (kg/m2/)
679.54 -0.502
371
ANDO H: Salidas de las simulaciones realizadas con WEPP
C. SOIL LOSS/DEPOSITION ALONG SLOPE PROFILE
Profile distances are from top to bottom of hillslope
distance (m)
6.80 13.59 20.39 27.18 33.98 40.77 47.57 54.36 61.16 67.95 74.75 81.54 88.34 95.14
101.93 108.73 115.52 122.32 129.11 135.91 142.70 149.50 156.29 163.09 169.88 176.68 183.48 190.27 197.07 203.86 210.66 217.45 224.25 231.04
note: (+
soil fl loss el {kg/m2)
0.010 0.001 0.001 0.001 0.001 0.001 0.001 0.001 0.001 0.001 0.001 0.001 0.004 0.009 0.013 0.018 0.021 0.025 0.028 0.031 0.034 0.036 0.039 0.041 0.041 0.033 0.021 0.010 0.006 0.007 0.008 0.010 0.011 0.012
ow em
1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1
) soil loss -
distance (m)
237.84 244.63 251.43 258.23 265.02 271.82 278.61 285.41 292.20 299.00 305.79 312.59 319.38 326.18 332.97 339.77 346.57 353.36 360.16 366.95 373.75 380.54 387.34 394.13 400.93 407.72 414.52 421.31 428.11 434.91 441.70 448.50 455.29 462.09
• detachment
soil flow loss elem (kg/m2)
0.013 0.014 0.024 0.039 0.055 0.070 0.076 0.075 0.074 0.073 0.073 0.072 0.071 0.070 0.069 0.068 0.068 0.067 0.066 0.066 0.065 0.064 0.064 0.063 0.063 0.062 0.062 0.061 0.061 0.060 0.060 0.075 0.102 0.128
1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1
(-) soil
distance (m)
468.88 475.68 482.47 489.27 496.06 502.86 509.65 516.45 523.25 530.04 536.84 543.63 550.43 557.22 564.02 570.81 577.61 584.40 591.20 598.00 604.79 611.59 618.38 625.18 631.97 638.77 645.56 652.36 659.15 665.95 672.74 679.54
loss - depo
soil flow loss elem (kg/m2)
0.143 0.113 0.043 0.044 0.044 0.071 0.038 0.105 0.052 0.041 0.042 0.042 0.043 0.043 0.044 0.044 0.045 0.045 0.045 0.046 0.046 0.046 0.046
-0.028 -0.655 -0.649 -0.104 -0.002 0.003 0.004 0.005
-0.502
sition
1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1
III. OFF SITE EFFECTS OFF SITE EFFECTS OFF SITE EFFECTS
A. SEDIMENT LEñVING PROFILE for jun 4 1 13.713 kg/m
B. SEDIÍJENT CHñRACTERISTICS AND ENRICHMENT
Sediment particle Information leaving profile
Partióle Composition Detached Fraction
Class Diameter Specific Sediment In Flow (mm) Gravity % Sand % Silt % Clay % O.M. Fraction Exiting
1 0 .002 2 . 6 0 0 .0 0 .0 100 .0 1 3 . 9 0 .023 0 .046 2 0 .010 2 . 6 5 0 .0 1 0 0 . 0 0 .0 0 .0 0 .000 0 .000 3 0 .030 1.80 0 .0 5 5 . 0 4 5 . 0 6 . 3 0 .110 0 .217 4 0 .300 1.60 8 1 . 9 1 3 . 5 4 . 7 0 .6 0 .367 0 .505 5 0 .200 2 . 6 5 1 0 0 . 0 0 .0 0 .0 0 .0 0 .499 0 . 2 3 1
SSñ enrichment ratio leaving profile for jun 4 1.83
HILLSLOPE 1 RESDLTS
372
ANEJO H: Salidas de ias simulaciones realizadas con WEPP
ABBREVIATED EVENT-BY-EVENT HYDROLOGY
Overland flow element number: 1 Event date: nov 22, year 1
precipitation amount 32.90 snow melt amount rain/melt duration peak runoff rate
note: amounts = mm, durations
rainfall amount 32.90 0.00
780.00 4.48
rations =
runoff amount effective duration effective length
= min, rates = mm/hr, leí
2.51 33.60 679.54
igth = meters
II. ON SITE EFFECTS ON SITE EFFECTS ON SITE EFFECTS
ÁREA OF NET SOIL LOSS
** Soil Loss (Avg. of Net Detachment Áreas) = 0.231 kg/m2 ** ** Máximum Soil Loss = 0.728 kg/in2 at 468.88 meters **
** Interrill Contribution 0.003 kg/m2 for OFE # 1
Área of Soil Loss Soil Loss MAX MAX Loss MIN MIN Loss Net Loss MEAN STDEV Loss Point Loss Point
(m) (kg/m2) (kg/m2) (kg/i(i2) (m) (kg/m2) (m)
0 . 0 0 - 625 .18 6 5 9 . 1 5 - 672.74
0 .236 0 .012
0 .147 0 .005
0.728 0.016
468.88 672.74
0.003 0.009
13.59 665.95
B. ÁREA OF SOIL DEPOSITION
** Soil Deposition (ñvg. of Net Deposition Áreas) = -1.557 kg/m2 ** ** Máximum Soil Deposition = -3.364 kg/m2 at 638.77 meters **
Área of £ Het Dep
(m)
625.18- 659.15 672.74- 679.54
Single Point Soil Área
(m)
!oil Dep Soil Dep MEAN STDEV
(kg/m2) (kg/m2)
-1.488 1.401 -1.898 0.000
Single Point Dep (kg/m2/)
MAX Dep
(kg/m2)
-3.364 -1.898
MAX Dep Point (m)
638.77 679.54
MIN Dep (kg/m2)
-0.040 -1.898
MIN Dep Point (m)
659.15 679.54
679.54 -1.8Í
C. SOIL LOSS/DEPOSITION ALONG SLOPE PROFILE
Profile distances are from top to bottom of hillslope
distance (m)
6.80 13.59 20.39 27.18 33.98 40.77 47.57 54.36 61.16 67.95 74.75 81.54 88.34 95.14
soil fl loss el (kg/m2)
0.053 0.003 0.003 0.003 0.003 0.003 0.003 0.016 0.041 0.065 0.087 0.106 0.124 0.140
ow em
1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1
distance (m)
237.84 244.63 251.43 258.23 265.02 271.82 278.61 285.41 292.20 299.00 305.79 312.59 319.38 326.18
soil flow loss elem (kg/m2)
0.072 0.077 0.128 0.205 0.282 0.356 0.386 0.381 0.376 0.371 0.367 0.362 0.358 0.355
1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1
distance (m)
468.88 475.68 482.47 489.27 496.06 502.86 509.65 516.45 523.25 530.04 536.84 543.63 550.43 557.22
soil flow loss elem {kg/m2)
0.728 1 0.584 1 0.237 1 0.239 1 0.242 1 0.373 1 0.194 1 0.546 1 0.284 1 0.231 1 0.234 1 0.236 1 0.239 1 0.241 1
373
ANEJO I I : Salidas de las simulaciones realizadas con WEPP
101.93 108.73 115.52 122.32 129.11 135.91 142.70 149.50 156.29 163.09 169.88 176.68 183.48 190.27 197.07 203.86 210.66 217.45 224.25 231.04
O
0.154 0.167 0.179 0.190 0.199 0.207
215 0.222 0.228 0.233 0.234 0.187 0.126 0.066 0.042 0.047 0.053 0.058 0.063 0.068
332.97 339.77 346.57 353.36 360.16 366.95 373.75 380.54 387.34 394.13 400.93 407.72 414.52 421.31 428.11 434.91 441.70 448.50 455.29 462.09
0 . 3 5 1 0 .347 0 .344 0 . 3 4 1 0 .338 0 .335 0 .332 0 .330 0 .327 0 .325 0 . 3 2 3 0 . 3 2 1 0 .319 0 .317 0 .315 0 .314 0 .312 0 .390 0 .525 0 . 6 5 1
564 . 570. 577, 584, 5 9 1 , 598, 604, 611 . 618, 625. 631 , 638. 645, 652. 659. 665, 6 7 2 679,
.02
. 8 1
. 6 1
. 4 0
. 20
. 0 0
. 7 9
. 5 9
. 3 8
. 1 8
. 9 7
. 7 7
. 5 6
. 3 6 , 1 5
. 9 5
. 7 4
. 5 4
0 , 0, 0,
0, 0 , 0 , 0 . 0 .
0, 0 .
- 2 . - 3 , - 1
- 0 . - 0 ,
0 0
- 1
.243
.245
.247
.249
.251 ,252 .254 .255 .254 .029 .430 .364 .255 .353 .040 .009 .016 .898
1 1 1
1 1 1 1 1 1 1
1 1 1 1 1
1 1 1
note: (+) soil loss detachment (-) soil loss - deposition
III. OFF SITE EFFECTS OFF SITE EFFECTS OFF SITE EFFECTS
A. SEDIMENT LEAVING PROFILE for nov 22 84.182 kg/m
B. SEDIMENT CHARACTERISTICS AND ENRICHMENT
Sediment partióle information leaving profile
Particle Composition Detached Fraction Class Diameter Specific Sediment In Flow
(mm) Gravity % Sand % Silt % Clay % O.M. Fraction Exiting
1 0 .002 2 . 6 0 0 .0 0 .0 100 .0 1 3 . 9 0 . 0 2 3 0 . 0 4 1 2 0.010 2.65 0.0 100.0 0.0 0.0 0.000 0.000 3 0 .030 1.80 0 .0 5 5 . 0 4 5 . 0 6 . 3 0 .110 0 .194 4 0 .300 1.60 8 1 . 9 1 3 . 5 4 . 7 0 . 6 0 .367 0 .522 5 0 .200 2 . 6 5 100 .0 0 .0 0 .0 0 .0 0 .499 0 .243
SSA enrichment ratio leaving profile for nov 22 1.67
ANNUAL AVERAGE SOMMARIES
I. RAINFALL AND RUNOFF SÜMMARY
total summary: years 1 - 1
130 storms produced 3 rain storm runoff events produced O snow melts and/or
events durlng winter produced
annual averages
420.10 mm of precipitation 2.98 min of runoff
0.00 mm of runoff
Kumber of years Mean annual precipitation Mean annual runoff from rainfall Mean annual runoff from snow melt
and/or rain storm during winter
1 420 .10
2 . 9 8 mm mm
0.00
11. OtJ SITE EFFECTS ON SITE EFFECTS OH SITE EFFECTS
374
ANEIO11: Salidas de las simulaciones realizadas con WEPP
A. ñREñ OF NET SOIL LOSS
** Soil Loss (Avg. of Net Detachment Áreas) = 0.276 kg/m2 ** ** Máximum Soil Loss = 0.892 kg/m2 at 468.88 matera **
Área of Soil Loss Soil Loss MAX MAX Loss MIN MIN Loss Net Loss MEAN STDEV Loss Point Loss Point
(m) {kg/m2) {kg/m2) (kg/m2) (m) {kg/m2) (m)
0.00-659.15-
625.18 672.74
0.282 0.017
0.181 0.006
0.892 0.021
468.88 672.74
0.004 13.59 0.013 665.95
B. ÁREA OF SOIL DEPOSITION
** Soil Deposition (Avg. of Net Deposition Áreas) = -1.900 kg/m2 ** ** Máximum Soil Deposition = -4.057 kg/m2 at 638.77 meters **
625. 672.
Área of Net Dep
(m)
Soil Dep Soil Dep MEAN STDEV
(kg/m2) (kg/m2)
.18- 659.15 -1.780 1.743
.74- 679.54 -2.499 0.000
Single Point Single Point Soil Área Dep
(m) {kg/m2/)
679.54 -2.499
MAX Dep
(kg/m2)
-4.057 -2.499
MAX Dep Point (m)
638.77 679.54
MIN Dep (kg/m2)
-0.037 -2.499
MIN Dep Point (m)
659.15 679.54
C. SOIL LOSS/DEPOSITION ALOKG SLOPE PROFILE
Profile distances are from top to bottom of hillslope
distance (m)
6.80 13.59 20.39 27.18
33.98 40.77 47.57 54.36 61.16 67.95 74.75 81.54 88.34 95.14
101.93 108.73
115.52 122.32 129.11 135.91 142.70
149.50 156.29 163.09 169.88 176.68 183.48 190.27
197.07 203.86 210.66 217.45 224.25
soil fl loss el (kg/m2)
0.063 0.004 0.004 0.004 0.004 0.004 0.004 0.017 0.042 0.066 0.088 0.107 0.128 0.149 0.168 0.185
0.201 0.215 0.227 0.239 0.249
0.258 0.2 67 0.274 0.276 0.220 0.147 0.076 0.048 0.054 0.061 0.067 0.073
ow em
1 1 1 1
1 1 1 1 1
1 1
1 1 1 1 1
1 1 1 1 1
1 1 1 1 1
1 1
1 1 1 1 1
distance (m)
237.84 244.63 251.43 258.23 265.02 271.82 278.61 285.41 292.20 299.00 305.79 312.59 319.38 326.18 332.97 339.77
346.57 353.36 360.16 366.95 373.75
380.54 387.34 394.13 400.93 407.72 414.52 421.31
428.11 434.91 441.70 448.50 455.29
soil fl loss el (kg/m2)
0.085 0.092 0.152 0.244
0.336 0.426 0.462 0.456 0.450 0.445 0.439 0.434 0.429 0.425 0.420 0.416
0.412 0.409 0.405 0.402 0.400
0.397 0.394 0.392 0.390 0.387 0.385 0.383 0.382 0.380 0.378 0.475 0.641
ow em
1 1 1 1
1 1 1 1 1
1 1
1 1 1 1 1
1 1 1 1 1
1 1 1 1 1
1 1 1 1 1 1 1
distance (m)
468.88 475.68 482.47 489.27
496.06 502.86 509.65 516.45 523.25 530.04 536.84 543.63 550.43 557.22 564.02
* 570.81
577.61 584.40 591.20 598.00 604.79
611.59 618.38 625.18 631.97 638.77 645.56 652.36 659.15 665.95 672.74 679.54
soil flow loss el (kg/m2)
0.892 0.714 0.287 0.290 0.293 0.455 0.237 0.667 0.345 0.280 0.283 0.286 0.289 0.292 0.295 0.297
0.300 0.302 0.304 0.306 0.308 0.310 0.308 0.006
-3.091 -4.057 -1.359 -0.354
-0.037 0.013 0.021
-2.499
em
1 1 1 1
1 1 1 1 1 1 1
1 1 1 1 1
1 1 1 1 1
1 1 1 1 1
1 1 1 1 1 1
375
ANEJO n : Salidas de las simulaciones realizadas con WEPP
231.04 0.079 1 462.09 0.796 1
note: (+) soil loss - detachment (-) soil loss - deposition
III. OFF SITE EFFECTS OFF SITE EFFECTS OFF SITE EFFECTS
ñ. AVERAGE ANNÜAL SEDIMENT LEAVING PROFILE 98.991 kg/m of width
275.888 kg (based on profile width of 2.787 1.457 t/ha (assuming contributions from 0.189
B. SEDIMENT CHaRACTERISTICS AND ENRICHMENT
m) ha)
Sediment particle Information leaving profile
Partida Composition Detached Fraction Class Diameter Specific Sediment In Flow
(mm) Gravity % Sand % Silt % Clay % O.M. Fraction Exiting
1 0 .002 2 .60 0 .0 0 .0 100 .0 1 3 . 9 0 .023 0 .042 2 0 .010 2 . 6 5 0 .0 100 .0 0 .0 0 .0 0 .000 0 .000 3 0 .030 1.80. 0 .0 5 5 . 0 4 5 . 0 6 . 3 0 .110 0 .197 4 0 .300 1.60 8 1 . 9 1 3 . 5 4 .7 0 . 6 0 .367 0 .520 5 0 .200 2 . 6 5 100 .0 0 .0 0 .0 0 .0 0 .499 0 . 2 4 1
Average annual SSA enrichment ratio leaving profile = 1.70
376
ANE30III: Salidas de las simulaciones realizadas con GEOWEPP
SALIDAS GRÁFICAS EN DAGANZO. CUENCA DEL "ARROYO DEL MONTE'
Simulaciones realizadas con GEOWEPP
TAMAÑO
DE CELDA
50m X 50m
25m X 25m
50m X 50m
25m X 25m
50m X 50m
25m X 25m
50m X 50m
25m X 25m
50m X 50m
25m X 25m
50m X 50m
25m X 25m
DIRECTORIO
PROYECTO
DaganzoO
DagO
Daganzol
DaglO
DaganzoO
Dag1
Daganzol
Dag11
DaganzoO
Dag2
Daganzol
Dag12
DaganzoO
Dag3
Daganzo4
Dag13
DaganzoS
Dag30
Daganzo4
Dag40
DaganzoS
DagSI
Daganzo4
Dag41
SUELO
Daganzol
Daganzol
Daganzol
Daganzol
Daganzol
Daganzol
Daganzol
Daganzol
Daganzol
Daganzol
Daganzol
Daganzol
CLIMA
HoraTA2000
HoraTA2000
15minTA2000
15minTA2000
Hora TA2000
horaTA2000
15minTA2000
15minTA2000
Hora TA2000
HoraTA2000
15minTA2000
15minTA2000
USO DE
SUELO
Fallow, tilled
Fallow tilled
Fallow tilled
Fallow tilled
Barley
Barley
Barley
Barley
Cebada
Cebada
Cebada
Cebada
NOMBRE DE LAS
TABLAS DE
DATOS
SummarydagO
SummarydaglO
Summarydagl
Summarydagll
SummarydagZ
Summarydagl 2
SummarydagS
Summarydagl 3
Summarydag30
Summarydag40
SummatydagSI
Summarydag41
377
^ B Cl¡pdrenaje50x50.shp subcuencas (50m x 50m)
rn22 I 23 • 1 2 4 ^ 3 1 ^ 3 2 ^ • 3 3 I 134 i 41 ^ 4 2 ^ 4 4
^ B Red de drenaje (25m x 25m) Subcuencas (25m x 25m) I I 2 1 [~~122 r"i23 ^ 2 4
Departamento de Proyectos y Planificación Rural TESIS DOCTORAL
METODOLOGÍA PARA LA EVALUACIÓN DE LA EROSIÓN HÍDRICA, con modelos informáticos. Aplicación del modelo GEOWEPP a dos pequeñas cuencas en Madrid
TITULO DEL MAPA Subcuencas y red de drenaje calcuíados a partir de los MDT con el modelo TOPAZ-DEM
H red de drenaje.shp SedyielddagO B i S e d , Y i e l d O - 1 / 4 T ^ S e d . Y i e l d 1 / 4 T - 1 / 2 T ^ J S e d . Y i e l d 1 / 2 T - 3 / 4 T I i Sed. Yield 3/4 T -1 T
Sed Sed Sed
Yield 1 T - 2 T Yield 2 T - 3 T Yield 3 T - 4 T
Sed. Yield > 4 T
^ B red de drenaje.shp SoillossdagO I I Deposition > 1 T n n Deposition <= 1 T • i S o i l L o s s O - 1 / 4 T ^ g SoilLoss 1/4 T - 1/2 T I ^So i lLoss1 /2T-3 /4T ¡ I Soil Loss 3/4 T - 1 T [ I Soil Loss 1 T - 2 T I I Solí Loss 2 T - 3 T H Soil Loss 3 T ~ 4 T ^m Soil Loss > 4 T
Departamento de Proyectos y Planificación Rural TESIS DOCTORAL
METODOLOGÍA PARA LA EVALUACIÓN DE LA EROSIÓN HÍDRICA, con modelos Informáticos. Aplicación del modelo GEOWEPP a dos pequeñas cuencas en Madrid
T ITULO DEL MAPA
Proyecto DagO (50m x 50m) Método WEPP (izq,) y FLOWPATH (drch.)
Tasa tolerable de Erosión: It/ha.año
ANDO I I I : Salidas de las simulaciones realizadas con GEOWEPP
DA60
1 YEAR AVERAGE ANNÜAL VALÚES FOR WATERSHED
***WEPP Watershed Simulation for Representative Hillslopes and Channels (watershed method)***
WATERSH]
*Mapped
Sediment Hillslopes Yield WEPP TOPAZ (tonne/ha/yr)
1 23 5.46
2 22 4.79
3 31 0.08
4 32 0.31
5 33 1.60
6 41 1.89
7 42 1.77
8 43 17.08
CHANNEL
Channels WEPP TOPAZ
1 23 2 22 3 31
SD SUMMARY (wal
Runoff
Volume
(m^3/yr)
34738.00
39397.00
6470.10
5355.70
2784.60
5918.60
574.10
3419.40
tersnea metnod.
Soil
Loss
(tonne/yr)
1037.71
1204.52
7.10
27.00
13.23
97.47
2.65
188.19
SÜMMARY (watershed method, o
Discharge Volume (m^3/yr)
9955.80 14652.60 96846.70
Soil Loss (tonne/yr)
n.a. n.a. n.a.
ott-site i
Sediment
Yield
(tonne/yr)
1037.71
1204.53
7.10
27.00
13.23
97.47
2.65
187.83
iSS€ :smenl
Área
(ha)
190,
251.
84.
88.
8.
51.
1.
11.
ff-site assesment)
Sediment Yield (tonne/y
331. 259.
1349.
00 50 30
T)
:) -
.00
.50
.75
.50
.25
.50
.50
.00
Soi
Los
1
s
(tonne/ha/yr)
Length (mi
312, 682,
3986,
1
.13
.84
.40
5.46
4.79
0.08
0.31
1.60
1.89
1.77
17.11
***WEPP Watershed Simulation for all flowpaths averaged over subcatchments (flowpath method)***
ÍÍ.UWFATÍ
Sediment Hillslopes Yield WEPP TOPAZ (tonne
1 2 3 4 5 6 7 8
:/ha/yr)
23 22 31 32 33 41 42 43
1 SUMMARY (til
Runoff
Volume
(m' S/yr)
1394.43 2766.27 4801.66 2989.71 384.50 6826.93 287.33 702.29
Dwpath method,
Soil
Loss
(tonne/yr)
797.98 975.80 20.09 81.15 13.51 141.55
1.39 99.86
on-site asses
Sediment
Yield
(tonne/yr)
n.a. n.a. n.a. n.a. n.a. n.a. n.a. n.a.
iment)
Área
(ha)
190.00 251.50 84.75 88.50 8.25 51.50 1.50
11.00
*Mapped Soil
Loss
(tonne/ha/yr)
4.20 3.88 0.24 0.92 1.64 2.75 0.93 9.08
n.a n.a n.a n.a n.a n.a n.a n.a
ANEJO III: Salidas de las simulaciones realizadas con GEOWEPP
378
B l red de drenaje (50x50).shp 1sedyielddg10 m S e d . Y i e l d O - 1 / 4 T ^ S e d . Y i e l d 1 / 4 T - 1/2 T r ^ S e d . Y i e l d 1 / 2 T - 3 / 4 T Q J Sed. Yield 3/4 T - 1 T [ ^ Sed. Yield 1 T - 2 T \^J Sed. Yield 2 T - 3 T • • Sed. Yield 3 T - 4 T ^m Sed. Yield > 4 T
H H Red de drenaje (25m x 25m) 1soillossdg10 I ] Deposltion > 1 T I ¡ Deposltion <= 1 T H S o i l L o s s O - 1/4 T ^ I S o i l L o s s 1/4 T- 1/2 T [ ^ S o l l L o s s 1/2T-3/4T f I Soil Loss 3/4 T - 1 T Q ; ^ Soil Loss 1 T - 2 T [ ^ Soil Loss 2 T - 3 T Í M Soil Loss 3 T - 4 T ^ B Soil Loss > 4 T
Departamento de Proyectos y Planificación Rural TESIS DOCTORAL
METODOLOGÍA PARA LA EVALUACIÓN DE LA EROSIÓN HÍDRICA, con modelos informáticos. Aplicación del modelo GEOWEPP a dos pequeñas cuencas en Madrid
TITULO DEL MAPA
Proyecto Dag10 (25m x 25m) Método WEPP (Izq.) FLOWPATH (Drch.) Tasa tolerable de erosión T = 1t/ha.año
ANEJO I I I : Salidas de las simulaciones realizadas con GEOWEPP
DAGIO
1 YEAR AVERAGE ANNÜAL VALÚES FOR WATERSHED
***WEPP Watershed Simulation for Representa t ive Hi l l s lopes and Channels (watershed method)***
WñTERSHED SUMMARY (watershed method, o f f - s i t e assesment)
*Mapped
Sediment Hillslopes Yield WEPP TOPAZ (tonne/ha/yr)
1 21 0.08
2 23 3.03
3 22
Runoff
Volume
(m^3/yr)
6268.80
43337.40
40857.00
Soil
Loss
(tonne/yr)
6.67
825.43
1189.30
Sediment
Yield
(tonne/yr)
6.67
825.45
1189.28
ñrea
(ha)
85,
272.
346.
.75
.81
.25
Soil
Loss
(tonne/ha/yr)
0.08
3.03
3.43 3 . 4 3
CHANNEL SUMMARY (watershed method, off-site assesment)
Channels WEPP TOPAZ
1 21
Discharge Voliome (m^S/yr)
88481.80
Soil Loss (tonne/yr)
n.a.
Sediment Yield (tonne/yr)
1076.80
Length (m)
4765.73
***WEPP Watershed Simulation for all flowpaths averaged over subcatchments (flowpath method)***
FiíOWFATJ
Sediment Hillslopes Yield WEPP TOPAZ (tonne/ha/yr)
1 21 2 23 3 22
H SUMMAKY (tlí
Runoff
Volume
(m' S/yr)
4837.49 2643.88 3364.42
jwpatn mernoa.
Soil
Loss
(tonne/yr)
20.81 668.60 933.21
on-site asses
Sediment
Yield
(tonne/yr)
n.a. n.a. n.a.
;ment)
Área
(ha)
85.75 272.81 346.25
*Mapped Soil
Loss
(tonne/ha/yr)
0.24 2.45 2.70
n.a n.a n.a
379
j j JH red de drenaje.shp 1sedyielddg1 ^ | S e d . Y i e l d O - 1 / 4 T ^ B S e d . Y i e l d 1 / 4 T - 1 / 2 T
Sed. Y ie ld1 /2T-3 /4T Sed. Y ie ld3 /4T-1 T
~ n s e d . Yield 1 T - 2 T ^ S e d . Y i e l d 2 T - 3 T ^ S e d . Y i e l d 3 T - 4 T ^ S e d . Y¡e ld>4T
I B red de drenaje.shp 1soillossdg1 I I Deposition > 1 T r I Deposition <= 1 T ^ 1 So i lLossO-1/4T ^ B Solí Loss 1/4 T -1 /2 T
Solí Loss 1/2 T -3 /4 T Solí Loss 3/4 T - 1 T Solí Loss 1 T - 2 T Solí Loss 2 T - 3 T Soii Loss 3 T - 4 T Soil Loss > 4 T
.1. \qí--
Departamento de Proyectos y Planificación Rural TESIS DOCTORAL
METODOLOGÍA PARA LA EVALUACIÓN DE LA EROSIÓN HÍDRICA, con modelos informáticos. Aplicación del modelo GEOWEPP a dos pequeñas cuencas enMadríd
TITULO DEL MAPA
Proyecto Dagl (50m x 50m) Método WEPP (Izq.) FLOWPATH (Drcha.)
Tasa tolerable de erosión t= 1t/ha.año
ANE30 n i : Salidas de las simulaciones realizadas con GEOWEPP
DAGl
1 YEAR AVERAGE ANNUAI, VALÚES FOR WATERSHED
***WEPP Watershed Simulation for Representative Hillslopes and Channels (watershed method)***
w/
*Mapped
Sediment
LTEKam
Hillslopes Yield WEPP TOPAZ (tonne/ha/yr)
1 2.71
2 2.19
3 0.06
4 0.05
5 1.00
6 0.72
7 0.55
8 9.09
Channels
23
22
31
32
33
41
42
43
lANNEL
WEPP TOPAZ
1 2 3
23 22 31
!;u auMMAKK (wat
Runoff
Volume
(m''3/yr)
10808.00 ,
11863.00
1876.70
1516.80
875.00
1901.30
179.90
1122.50
;ersnea metnoa,
Soil
Loss
(tonne/yr)
514.84
552.05
5.51
4.45
8.29
36.93
0.82
99.96
SUMMARY (watershed method, o
Discharge Volume (m^3/Yr)
3209.90 4265.60
29616.30
Soil Loss (tonne/yr)
n.a. n.a. n.a.
ori-site í
Sediment
Yield
(tonne/yr]
514.82
552.03
5.51
4.45
8.29
36.93
0.82
99.95
asse
1
!smeni
Área
(ha)
190.
251.
84.
88.
8.
51.
1.
11.
ff-site assesment)
Sediment Yield (tonne/y
108. 77.
355.
,00 .00 10
•r)
-> -
.00
,50
.75
.50
.25
.50
.50
,00
Soil
Loss
(tonne/ha/yr)
2
2
0
0,
1,
0.
0.
9.
Length (m;
312, 682,
3986,
1
.13
.84 ,40
.71
.20
.06
.05
.00
.72
.55
,09
***WEPP Watershed Simulation for all flowpaths averaged over subcatchments (flowpath method)***
ELÜWFATt:
Sediment Hillslopes Yield WEPP TOPAZ (tonne/ha/yr)
1 2 3 4 5 6 7 8
23 22 31 32 33 41 42 43
1 bUMMARI (ti
Runoff
Volume
(m^3/yr)
425.36 788.54
1347.89 807.92 123.00 1968.59 93.58
211.32
owpatn method,
Soil
Loss
(tonne/yr)
419.05 503.55
9.49 34.74 7.73 58.68 0.70
47.11
on-site asses
Sediment
Yield
(tonne/yr)
n.a. n.a. n.a. n.a. n.a. n.a. n.a. n.a.
;ment)
Área
(ha)
190.00 251.50 84.75 88.50 8.25
51.50 1.50
11.00
*Mapped Soil
Loss
(tonne/ha/yr)
2.21 2.00 0.11 0.39 0.94 1.14 0.47 4.28
n.a n.a n.a n.a n.a n.a n.a n.a
380
^ B Red de drenaje (25m x 25m) 1yield11
Sed. Sed. Sed.
YieldO-1/4T Yield 1/4 T-1/2 T Yield1/2T-3/4T
Sed. Yield 3/4 T - 1 T Sed. Yield 1 T - 2 T Sed. Yield 2 T -3 T Sed. Yield 3 T -4 T Sed. Yield >4T
H H Red de drenaje (25m x 25ni) 1I0SS11
Deposition > 1 T Deposition <= 1 T SoilLossO- 1/4 T SoilLoss 1/4 T- 1/2 T Solí Loss 1/2 T-3/4 T SoilLoss 3/4 T- 1 T Solí Loss 1 T - 2 T Soil Loss 2 T - 3 T SoilLoss 3 T - 4 T Soil Loss > 4 T
Departamento de Proyectos y Planificación Rural TESIS DOCTORAL
METODOLOGÍA PARA LA EVALUACIÓN DE LA EROSIÓN HÍDRICA, con modelos informáticos. Aplicación del modelo GEOWEPP a dos pequeñas cuencas en Madrid
TITULO DEL MAPA
Proyecto Dagl 1 (25m x 25m) Método WEPP (Izq.) FLOPATH (Drch.) Tasa tolerable de erosión T = 1 t/ha.año
ANEJO n i : Salidas de las simulaciones realizadas con GEOWEPP
DAGll
1 YEAR AVERAGE ANNUAL VALÚES FOR WATERSHED
***WEPP Watershed Simulation for Representa t ive Hi l l s lopes and Channels (watershed method)***
WATERSHED SÜMMARY (watershed method, o f f - s i t e assesment)
*Mapped
Sediment Hillslopes Yield WEPP TOPñZ (tonne/ha/yr)
1 21 0.06
2 23 1.54
3 22
Runoff
volume
(m'-S/yr)
1809.10
13097.00
13353.00
Soil
Loss
(tonne/yr)
5.31
418.90
588.92
Sediment
Yield ñrea
(tonne/yr) (ha)
5.31
418.90
588.91
85.75
272.81
346.25
Soi l
Loss
( tonne/ha/yr)
0.06
1.54
1.70
1.70
CHANNEL SUMMARY (watershed method, off-site assesment)
Channels WEPP TOPAZ
1 21
Discharge Volume (m-3/yr)
27697.70
Soil Loss (tonne/yr)
n.a.
Sediment Yield (tonne/yr)
277.10
Length (m)
4766.73
***WEPP Watershed Simulation for all flowpaths averaged over subcatchments (flowpath method)***
FLOWPñTl
Sediment Hillslopes Yield WEPP TOPAZ (tonne/ha/yr)
1 21 2 23 3 22
H SUMMAK): (11'
Runoff
Volume
{m^3/yr)
1328.52 751.24 923.37
owpatn metnoa.
Soil
Loss
(tonne/yr)
10.21 342.94 502.52
on-site asses
Sediment
Yield
(tonne/yr)
n.a. n.a. n.a.
ment)
Área
(ha)
85.75 272.81 346.25
*Mapped Soil
Loss
(tonne/ha/yr)
0.12 1.26 1.45
n.a n.a n.a
381
^ 1 red de drenaje.shp 1yie!ddg2 ^ J S e d . Yield 0-1/4 T ^ g Sed. Yie!d1/4T-1/2T [~~^ Sed. Yie id1/2T-3/4T ¡"^ Sed. Yie ld3/4T-1 T r ^ Sed. Yield 1 T - 2 T r n Sed. Y i e l d 2 T - 3 T B B Sed. Yield 3 T - 4 T ^m Sed. Yield > 4 T
¡ B i i* * 3 drenaje.shp 1iossdg2
Deposition > 1 T Deposition <= 1 T Soi lLossO-1/4T So! lLoss1/4T-1 /2T So i lLoss1/2T-3 /4T Soil Loss 3/4 T - 1 T Soi lLossl T - 2 T Soil Loss 2 T - 3 T Soil L o s s 3 T - 4 T Soil Loss > 4 T
Departamento de Proyectos y Planificación Rural TESIS DOCTORAL
METODOLOGÍA PARA LA EVALUACIÓN DE LA EROSIÓN HÍDRICA, con modelos informáticos. Aplicación del modelo GEOWEPP a dos pequeñas cuencas en Madrid
TITULO DEL MAPA
Proyecto Dag2 (50m x 50m) Método WEPP (Izq.) FLOWPATH (Drch.) Tasa tolerable de erosión T= 1t/ha.año
ANDO I I I : Salidas de las simulaciones realizadas con 6E0WEPP
DAG2
1 YEAR AVERAGE ANNÜAL VALÚES FOR WATERSHED
***WEPP Wate r shed S i m u l a t i o n f o r R e p r e s e n t a t i v e H i l l s l o p e s and Channe l s ( w a t e r s h e d m e t h o d ) * * *
WñTERSHED SUMMARY ( w a t e r s h e d method , o f f - s i t e a s s e s m e n t )
*Mapped
Sediment Hillslopes Yield WEPP TOPñZ (tonne/ha/yr)
1 3.38
2 2.59
3 0.23
4 0.18
5 1.36
6 0.79
7 1.23
8 16.17
23
22
31
32
33
41
42
43
CHAHNEL
Channels WEPP TOPAZ
1 2 3
23 22 31
Runoff
Volume
(m'-S/yr)
27953.30
29796.80
4118.70
3333.50
2367.00
4868.90
456.60
2873.80
Soil
Loss
(tonne/yr)
641.68
651.21
19.38
15.69
11.22
40.75
1.85
177.92
SUMMARY (watershed method, o
Discharge Volume (m-^S/yr)
8243.50 9898.60
74660.80
Soil Loss (tonne/yr)
n.a. n.a. n.a.
Sediment
Yield
(tonne/yr)
641.68
651.23
19.38
15.69
11.22
40.75
1.85
177.92
Área
(ha)
190.
251.
84.
88.
8.
51.
1.
11.
ff-site assesment)
Sediment Yield 1 (tonne/y
281. 177.
1098.
70 30 00
•r)
.00
.50
.75
,50
.25
.50
.50
.00
Soi 1
Loss
(tonne/ha/yr)
Length (m;
312. 682.
3986.
1
.13
.84
.40
3.38
2.59
0.23
0.18
1.36
0.79
1.23
16.17
***WEPP Watershed Simulation for all flowpaths averaged over subcatchments (flowpath method)***
FLOWPATH SUMMARY (flowpath method, on-site assesment)
Sediment
Yield Sediment Hillslopes Yield WEPP TOPAZ (tonn€
1 2 3 4 5 6 7 8
;/ha/yr)
23 22 31 32 33 41 42 43
Runoff
Volume
(m^S/yr)
1078.16 2003.79 3407.18 2076.76 317.70 4999.86 235.75 531.04
Soil
Loss
(toni
585. 706. 26. 56. 10. 89. 1.
68.
le/
,86 .15 ,97 ,40 ,73 ,20 ,57 ,69
n.a. n.a. n.a. n.a. n.a. n.a. n.a. n.a.
int)
Área
(ha)
190.00 251.50 84.75 88.50 8.25
51.50 1.50
11.00
*Mapped Soil
Loss
(tonne/ha/yr
3.08 2.81 0.32 0.64 1.30 1.73 1.05 6.24
n.a. n.a. n.a. n.a. n.a. n.a. n.a. n.a.
382
^ B Red de drenaje (25m x 25m) 1yield12(Wepp) Í B S e d . Yield 0 - 1 / 4 T ^ S e d . Y i e l d 1 / 4 T - 1 / 2 T
Sed. Y i e l d 1 / 2 T - 3 / 4 T Sed. Yield 3/4 T - 1 T Sed. Yield 1 T - 2 T Sed. Yield 2 T - 3 T Sed. Yield 3 T - 4 T Sed. Yieíd > 4 T
^ B Red de drenaje (25m x 25m) 1I0SS12 (Flowpath)
Deposition > 1 T Deposition <= 1 T Soil LOSS0-1/4T So i l Loss1 /4T-1 /2T Soil LOSS1/2T-3/4T Soil Loss 3/4 T - 1 T Soil Loss 1 T - 2 T Soil Loss 2 T - 3 T Soil Loss 3 T - 4 T Soil Loss > 4 T
Departamento de Proyectos y Planificación Rural TESIS DOCTORAL
METODOLOGÍA PARA LA EVALUACIÓN DE LA EROSIÓN HÍDRICA, con modelos informáticos. Aplicación del modelo GEOWEPP a dos pequeñas cuencas en Madrid
TITULO DEL MAPA
Proyecto Dag12 (25m x 25m) Método WEPP (ízq.) FLOWPATH (Drch.) Tasa tolerable de erosión T - 1 t/ha.año
ANBO n i : Salidas de las simulaciones realizadas con GEOWEPP
DA612
3 YEAR AVERAGE ANNÜAL VALÚES FOR WATERSHED
***WEPP Watershed Simulation for Representa t ive Hi l l s lopes and Channels (watershed laethod) ***
*Mapped
Sediment Hillslopes Yield WEPP TOPAZ (tonne/ha/yr)
1 21 0.22
2 23 1.51
3 22
Runoff
Volume
(m^3/yr)
3979.10
33036.80
33960.70
Soil
Loss
(tonne/yr)
18.73
411.49
654.03
Sediment
Yield
(tonne/yr)
18.73
411.48
654.02
Área
(ha)
85,
272.
346.
-¡
.75
.81
.25
Soil
Loss
(tonne/ha/yr)
0.22
1.51
1.89 1.89
CHAKNEL SOMMARY (watershed method, off-site assesment)
Channels WEPP TOPAZ
1 21
Discharge Volume (m' 3/yr)
69512.20
Soil Loss (tonne/yr)
n.a.
Sediment Yield (tonne/yr)
908.00
Length (m)
4766.73
***WEPP Watershed Simulation for all flowpaths averaged over subcatchments (flowpath method)***
FLOWPATf
Sediment Hillslopes Yield WEPP TOPAZ (tonne/ha/yr)
1 21 2 23 3 22
i SÜMMARY (til
Runoff
Volume
(m^3/yr)
1141.17 638.15 787.83
3wpatn metnod.
Soil
Loss
(tonne/yr)
29.10 488.65 728.91
on-site asse:
Sediment
Yield
(tonne/yr)
n.a. n.a. n.a.
sment)
Área
(ha)
85.75 272.81 346.25
*Mapped Soil
Loss
(tonne/ha/yr)
0.34 1.79 2.11
n.a n.a n.a
383
^ H red de drenaje.shp 1yielddg3
Sed. Yield 0 -1 /4 T Sed. Y ie ld1 /4T-1 /2T Sed. Yield 1/2 T -3 /4 T Sed. Yield 3 / 4 T - 1 T Sed. Yield 1 T - 2 T Sed. Yield 2 T - 3 T Sed. Yield 3 T - 4 T Sed. Yield > 4 T
^ H red de drenaje.shp llossdgS
Deposition > 1 T Deposition <= 1 T Soil LossO-1/4 T So i l Loss1 /4T -1 /2T Soil Loss 1/2 T -3 /4 T Soil Loss 3/4 T - 1 T Soil Loss 1 T - 2 T Soil Loss 2 T - 3 T Soil Loss 3 T - 4 T Soil Loss > 4 T
Departamento de Proyectos y Planificación Rural TESIS DOCTORAL
METODOLOGÍA PARA LA EVALUACIÓN DE LA EROSIÓN HÍDRICA, con modelos informáticos. Aplicación del modelo GEOWEPP a dos pequeñas cuencas en Madrid
TITULO DEL MAPA
Proyecto Dag3 (50m x 50m) Método WEPP (izq.) FLOWPATH (Drch.) Tasa tolerable de erosión T = 1t/ha.año
ANEJO I I I : Salidas de las simulaciones realizadas con GEOWEPP
DA63
1 YEAR AVERAGE ANNÜAI. VALÚES FOR WATERSHED
***WEPP Watershed Simulation for Representative Hillslopes and Channels (watershed method)***
Wí
*Mapped
iTERSHi
Sediment Hillslopes Yield WEPP TOPñZ (tonne/1:
1 0.00
2 0.00
3 0.00
4 0.00
5 0.01
6 O.OC
7 0.04
8 0.01
~ \jí
Channels
la/yr)
23
22
31
32
33
41
42
43
lANNEL
WEPP TOPAZ
1 2 3
23 22 31
SD SDMMñRY (wa
Runoff
Volume
{m-3/yr)
0.00
0.00
0.00
0.00
98.50
0.00
57.70
141.50
tershed methoi
Soil
Loss
(tonne/yr)
0.00
0.00
0.00
0.00
0.10
0.00
0.06
0.14
SUMMARY (watershed method,
Discharge Volume (m' S/yr)
208.50 94.20 60.50
Soil Loss (tonne/yi
n.a. n.a. n.a.
a, orr-sxte asse
Sediment
Yield
(tonne/yr)
0.00
0.00
0.00
0.00
0.10
0.00
0.06
0.14
smeni
Área
(ha)
190,
251.
84.
88.
8.
51.
1.
11.
off-site assesment)
Sediment Yield
c) (tonne/y
3.20 1.80 1.20
r)
;) -
.00
.50
.75
.50
.25
.50
.50
.00
Soil
Loss
(tonne/ha/yr)
Length (m;
312, 682,
3986,
1
.13
.84
.40
0.00
0.00
0.00
0.00
0.01
0.00
0.04
0.01
***WEPP Watershed Simulation for all flowpaths averaged over subcatchments (flowpath method)***
ÍLÜWPATJ:
Sediment Hillslopes Yield WEPP TOPñZ (tonne/ha/yr)
1 2 3 4 5 6 7 8
23 22 31 32 33 41 42 43
1 SUMMARY Ul'
Runoff
Volume
(m''3/yr)
35.22 48.78 70.84 44.33 13.75
120.28 10.75 24.00
owpatn metnod.
Soil
Loss
(tonne/yr)
1.56 1.51 0.05 0.08 0.12 0.11 0.03 0.11
on-site asses
Sediment
Yield
(tonne/yr)
n.a. n.a. n.a. n.a. n.a. n.a. n.a. n.a.
ment)
Área
(ha)
190.00 251.50 84.75 88.50 8.25
51.50 1.50
11.00
*Mapped Soil
Loss
(tonne/ha/yr)
0.01 0.01 0.00 0.00 0.01 0.00 0.02 0.01
n.a n.a n.a n.a n.a n.a n.a n.a
384
m Red de drenaje (25m x 25m) 1yielddg13(WEPP)
Sed. Yield 0 - 1 / 4 T Sed. Y i e l d 1 / 4 T - 1 / 2 T Sed. Yield 1/2 T - 3 / 4 T Sed. Yield 3/4 T - 1 T Sed. Yield 1 T - 2 T Sed. Yield 2 T - 3 T Sed. Yield 3 T - 4 T Sed. Yield > 4 T
^ B Red de drenaje (25nn x 25m) 1lossdg13(FLOWPATH)
Deposition > 1 T Deposition <= 1 T Solí LOSS0-1/4T So i l Loss1 /4T-1 /2T So i l Loss1 /2T-3 /4T Soil Loss 3/4 T - 1 T Soil Loss 1 T - 2 T Soil Loss 2 T - 3 T Soil Loss 3 T - 4 T Soil Loss > 4 T
<í-^í^ Departamento de Proyectos y Planificación Rural TESIS DOCTORAL
METODOLOGÍA PARA LA EVALUACIÓN DE LA EROSIÓN HÍDRICA, con modelos informáticos. Aplicación del modelo GEOWEPP a dos pequeñas cuencas en Madrid
TÍTULO DEL MAPA
Proyecto Dag13 (25m x 25m) Método WEPP (izq.) FLOWPATH (Drcti.) Tasa tolerable de erosión T = 1t/ha.año
ANE30III: Salidas de las simulaciones realizadas con GEOWEPP
DAG13
1 YEAR AVERAGE ANNUAI. VAI.XJES FOR >«ATERSHED
***WEPP Watershed Simulation for Representative Hillslopes and Channels (watershed method)***
WATERSHED SDMMARY (watershed method, off-site assesment)
*Mapped
Sediment Hillslopes Yield WEPP TOPAZ (tonne/ha/yr)
1 21 0.22
2 23 1.51
3 22
Runoff
Volume
(m'~3/yr)
3979.10
33036.80
33960.70
Soil
Loss
(tonne/yr)
18.73
411.49
654.03
Sediment
Yield Área
(tonne/yr) (ha)
18.73 85.75
411.48 272.81
654.02 346.25
Soil
Loss
(tonne/ha/yr)
0.22
1.51
1.89 1.89
CHANNEL SUMMARY (watershed method, off-site assesment)
Channels WEPP TOPAZ
1 21
Discharge Volume (m- S/yr)
69512.20
Soil Loss (tonne/yr)
n.a.
Sediment Yield (tonne/yr)
908.00
Length (m)
4766.73
***WEPP Watershed Simulation for all flowpaths averaged over subcatchments (flowpath method)***
FLOWPATH SDMMARY (flowpath method, on-site assesment)
Soil Sediment
Loss Yield
(tonne/yr) (tonne/yr)
Sediment Hillslopes Yield WEPP TOPAZ (tonne/ha/yr)
1 21 2 23 3 22
Runoff
Volume
(m' 3/yr)
68.35 47.26 51.98
0.04 1.79 1.81
n.a. n.a. n.a.
!nt)
Área
(ha)
85.75 272.81 346.25
*Mapped Soil
Loss
(tonne/ha/yr)
0.00 0.01 0.01
n.a. n.a. n.a.
385
B ü Recl de drenaje (50m x 50m) lyielddgSO Í H S e d . Yield 0-1/4 T HBSed. Yield1/4T-1/2T ^nSed.Y¡e ld1 /2T-3 /4T [ ^ S e d . YieldSMT- 1 T 1 I Sed. Yield 1 T - 2 T r n Sed. Yield 2 T - 3 T ^ B Sed. Yield 3 T - 4 T • • Sed. Yield > 4 T
^ B Red de drenaje (SOm x 50m) 1lossdg30
^ Deposition > 1 T ^ Deposition <= 1 T • SoilLossO- 1/4 T ^ SoüLoss 1/4 T- 1/2 T ^ SoilLoss 1/2 T-3/4 T ^ SoilLoss 3/4 T- 1 T ^ SoilLoss 1 T - 2 T ^ Soil Loss 2 T - 3 T B Soil Loss 3 T - 4 T • Soil Loss > 4 T
Departamento de Proyectos y Planificación Rural TESIS DOCTORAL
METODOLOGÍA PARA LA EVALUACIÓN DE LA EROSIÓN HÍDRICA, con modelos informáticos. Aplicación del modelo GEOWEPP a dos pequeñas cuencas en Madrid
TITULO DEL MAPA
Proyecto DagSO ((50m x SOm) Método WEPP (Izq.) FLOWPATH (Drch.) Tasa tolerable de erosión T = 1 t/ha.año
ANEJO n i : Salidas de las simulaciones realizadas con GEOWEPP
DA630
1 YEAR AVERASE ANNUAL VALÚES POR WATERSHED
***WEPP Watershed Simulation for Representa t ive H i l l s l o p e s and Channels (watershed method)***
*Mapped
Sediment Hillslopes Yield WEPP TOPAZ (tonne/ha/yr)
1 23 0.05
2 22 0.03
3 31 0.01
4 32 0.01
5 33 0.11
6 41 0.02
7 42 0.13
8 43 2.39
CHaNNEL
Channels WEPP TOPaz
1 23 2 22 3 31
Runoff
Volume
(m'~3/yr)
13291.70
13294.50
1532.70
1241.60
1446.70
1544.80
299.30
1724.60
SüMMaRY (wate:
Discharge Voluitie (m' S/yr)
3610.30 4278.70
33513.50
Soil
Loss
(tonne/yr)
8.70
8.72
1.03
0.84
0.93
1.04
0.19
26.30
cshed method.
Soil Loss (tonne/yr
n.a. n.a. n.a.
Sediment
Yield
(tonne/yr)
8.70
8.72
1.03
0.84
0.93
1.04
0.19
26.30
off-site ass
área
(ha)
190,
251.
84.
88.
8.
51.
1.
11,
Sediment Yield
•) (tonne/y
74. 77.
570.
10 70 30
r)
-1
.00
,50
.75
.50
.25
.50
.50
.00
Soil
Loss
(tonne/ha/yr)
Length (m)
312. 682.
3986.
,13 ,84 ,40
0.05
0.03
0.01
0.01
0.11
0.02
0.13
2.39
***WEPP Watershed Simulation for all flowpaths averaged over subcatchments (flowpath method)***
FLOWPATH SDMMñRY (flowpath method, on-site assesment) 1, LUWFATJr
Sediment Hillslopes Yield WEPP TOPAZ (tonne/ha/yr)
1 2 3 4 5 6 7 8
23 22 31 32 33 41 42 43
i SUMMñRY
Runoff
Volunte
(m'-3/yr)
531.52 919.75
1533.70 937.68 176.30
2283.61 129.08 279.50
Soil
Loss
(tonne/yr)
Sediment
Yield
(tonne/yr)
3 9 . 4 5 48.09
,73 46
0.77 5 .96 0 .12 4 .12
n . a . n . a . n . a . n . a . n . a . n . a . n . a . n . a .
:nt)
ñrea
(ha)
190.00 251.50 84.75 88.50 8.25
51.50 1.50
11.00
*Mapped Soil
Loss
(tonne/ha/yr)
0.21 0.19 0.02 0.03 0.09 0.12 0.08 0.37
n.a n.a n.a n.a n.a n.a n.a n.a
386
^ H Red de drenaje (25m x 25m) 1yielddg40 (Wepp) i H S e d . Yield 0 -1 /4 T r~l Sed. Y i e ! d 1 / 4 T - 1 / 2 T
Sed. Y i e ! d 1 / 2 T - 3 / 4 T Sed. Yield 3/4 T -1 T Sed. Yield 1 T - 2 T Sed. Yield 2 T - 3 T Sed. Yield 3 T - 4 T Sed. Yield > 4 T
I B Red de drenaje (25in x 25m) 1lossdg40 (Flowpath)
Deposition > 1 T Deposition <= 1 T So i lLossO-1/4T
I 1 So i l Loss1 /4T-1 /2T Solí Loss 1/2 T -3 /4 T Solí Loss 3/4 T - 1 T Soil Loss 1 T - 2 T Soil Loss 2 T - 3 T Soil Loss 3 T - 4 T Soil Loss > 4 T
Departamento de Proyectos y Planificación Rural TESIS DOCTORAL
METODOLOGÍA PARA LA EVALUACIÓN DE LA EROSIÓN HÍDRICA, con modelos informáticos. Aplicación del modelo GEOWEPP a dos pequeñas cuencas en Madrid
TITULO DEL MAPA
Proyecto Dag40 (25m x 25m) Método WEPP (Izq.) FLOWPATH (Drch.) Tasa tolerable de erosión T = It/ha.año
ANE30 n i : Salidas de las simulaciones realizadas con GEOWEPP
DA640
1 YEAR AVERAGE ANNUAL VALÚES FOR WATERSHED
***WEPP Watershed Simulation for Representa t ive Hi l l s lopes and Channels (watershed method)***
WATERSHED SUMMARY (watershed method, off-site assesment) WATEKüHt
*Mapped
Sediment Hillslopes Yield WEPP TOPñZ (tonne/ha/yr)
1 21 0.01
2 23 0.04
3 22
;u buriMAKy (w.
Runoff
Volume
(m- S/yr)
1477.60
14800.30
14400.90
Soil Sediment
Loss Yield ñrea
(tonne/yr) (tonne/yr) (ha)
0.99 0.99 85.75
9.70 9.70 272.81
9.44 9.44 346.25
Soil
Loss
(tonne/ha/yr)
0.
0.
0.
,01
,04
,03 0.03
CHANNEL SUMMARY (watershed method, off-site assesment)
Channels WEPP TOPAZ
1 21
Discharge Volume (m' S/yr)
29755.50
Soil Loss (tonne/yr)
n.a.
Sediment Yield (tonne/yr)
432.00
Length
(m)
4766.73
***WEPP Watershed Simulation for all flowpaths averaged over subcatchments (flowpath method)***
FLOWPATH SUMMARY (flowpath method, on-site assesment)
Runoff Sediment Hillslopes Yield WEPP TOPAZ (tonne/ha/yr)
1 21 2 23 3 22
Volume
(m''3/yr)
1538.46 888.42 1072.17
Soil Sediment
Loss Yield
(tonne/yr) (tonne/yr)
1.82 34.05 50.62
n.a. n.a. n.a.
ñrea
(ha)
85.75 272.81 346.25
*Mapped Soil
Loss
(tonne/ha/yr)
0.02 0.12 0.15
n.a. n.a. n.a.
387
^ B Red de drenaje (50m x 50m) 1yielddg51 (Wepp) • • Sed. Yield O -1/4 T
Sed. Yield 1/4 T -1/2 T Sed. Yield 1/2 T • 3/4 T Sed. Yield 3/4 T - 1 T Sed. Yield 1 T - 2 T Sed. Yield 2 T - 3 T S e d . Y i e l d 3 T - 4 T Sed. Yield > 4 T
Tm
^ 1 Red de drenaje (50m x 50m) llossdgSI (Flowpaht)
Deposition > 1 T Deposition <= 1 T Solí Loss O -1/4 T Soi lLoss1/4T-1/2T Soil Loss 1/2 T-3/4 T Solí Loss3 /4T-1T SoilLoss1T-2T Soil Loss 2 T - 3 T So i lLoss3T-4T Soil Loss > 4 T
Departamento de Proyectos y Planificación Rural TESIS DOCTORAL
METODOLOGÍA PARA LA EVALUACIÓN DE LA EROSIÓN HÍDRICA, con modelos informáticos. Aplicación del modelo GEOWEPP a dos pequeñas cuencas en Madrid
TITULO DEL MAPA
Proyecto Dag51 (50m x 50m) Método WEPP (Izq.) FLOWPATH (Drch.) Tasa tolerable de erosión T = 1t/ha.año
ANHOIII : Salidas de las simulaciones realizadas con GEOWEPP
DAG51
1 YEAR AVERAGE ANNUAL VALiníS FOR WATERSHED
***WEPP Watershed Simulation for Representative Hillslopes and Channels (watershed method)***
Wí
*Mapped
Vi'ÜKKHÍ
Sediment Hillslopes Yield WEPP TOPAZ (tonne/ha/yr)
1 0.00
2 0.00
3 0.00
4 0.00
5 0.00
6 0.00
7 0.00
8 0.00
CI
Channels
23
22
31
32
33
41
42
43
ÍANNEL
WEPP TOPñZ
1 2 3
23 22 31
su BUMMARY (wa
Runoff
Volume
(rtL-3/yr)
0.00
C.OO
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
tersJ
So:
aea metnod.
il
Loss
(ti Dnne/yr)
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
SUMMARY (watershed method, o
Discharge Volmtie (m-3/yr)
5.40 4.30 4.20
Soil Loss (tonne/yr)
n.a. n.a. n.a.
orr-site i
Sediment
Yield
(tonne/yr)
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
isse ismem
Área
(ha)
190.
251.
84,
88.
8.
51.
1.
11.
ff-site assesment)
Sediment Yield (tonne/y
0. 0. 0.
,10 00 10
•r)
:) -
.00
.50
.75
.50
.25
.50
,50
,00
soi: L
Loss
(tonne/ha/yr)
Length (m;
312, 682,
3986,
1
.13
.84
.40
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
***WEPP Watershed Simulation for all flowpaths averaged over subcatchments (flowpath method)***
ÍLÜWFATi
Sediment Hillslopes Yield WEPP TOPñZ (tonne/ha/yr)
1 2 3 4 5 6 7 8
23 22 31 32 33 41 42 43
i SUMMARY (rii
Runoff
Volume
(m^3/yr)
0.16 0.10 0.00 0.00 0.10 0.00 0.17 0.00
swpatn metnoa.
Soil
Loss
(tonne/yr)
0.09 0.10 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
on-site asses
Sediment
Yield
(tonne/yr)
n.a. n.a. n.a. n.a. n.a. n.a. n.a. n.a.
iment)
área
(ha)
190.00 251.50 84.75 88.50 8.25
51.50 1.50
11.00
*Mapped Soil
Loss
(tonne/ha/yr)
0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
n.a n.a n.a n.a n.a n.a n.a n.a
388
^ B Red de drenaje (25m x 25m) 1yielddg41 (Wepp) • i S e d . Yield 0 -1 /4 T ^ S e d . Y ie ld1 /4T -1 /2T I ^Sed. Y¡e ld1 /2T-3 /4T r ^ Sed. Yieid 3/4 T - 1 T I I Sed. Yieid 1 T - 2 T I I Sed. Yieid 2 T - 3 T ^ Sed. Yieid 3 T - 4 T ^m Sed. Yieid > 4 T
^ B Red de drenaje (25m x 25m) 1lossdg41 (Flowpath) I I Deposltion > 1 T I I Deposltion <= 1 T
Soil Loss O- 1/4T SoilLoss 1/4 T - 1/2 T Soil Loss 1/2 T -3 /4 T Soil Loss 3/4 T - 1 T Soil Loss 1 T - 2 T Soil Loss 2 T - 3 T Soil Loss 3 T - 4 T Soil Loss > 4 T
Departamento de Proyectos y Planificación Rural TESIS DOCTORAL
IVIETODOLOGÍA PARA LA EVALUACIÓN DE LA EROSIÓN HÍDRICA, con modelos informáticos. Aplicación del modelo GEOWEPP a dos pequeñas cuencas en Madrid
TITULO DEL MAPA
Proyecto Dag41 (25m x 25m) Método WEPP (Izq.) FLOWPATH (Drch.) Tasa tolerable de erosión T = 1t/ha.afto
ANQO n i : Salidas de las simulaciones realizadas con GEOWEPP
DAG41
1 YEAR AVERAGE ANNÜAL VALÚES FOR WATERSHED
***WEPP Watershed Simulation for Representa t ive Hi l l s lopes and Channels (watershed method)***
WñTERSHED SÜMMARY (watershed method, o f f - s i t e assesment)
*Mapped Runoff
Sediment Hillslopes Volume Yield WEPP TOPAZ (m^3/yr) (tonne/ha/yr)
0.00
0.00
0.00
21
23
22
0.00
0.00
0.00
Soil Sediment
Loss Yield área
(tonne/yr) (tonne/yr) (ha)
0.00 0.00 85.75
0.00 0.00 272.81
0.00 0.00 346.25
Soil
Loss
(tonne/ha/yr)
0,
0,
0,
.00
.00
.00
CHANNEL SOMMARY (watershed method, off-site assesment)
Channels WEPP TOPAZ
1 21
Discharge Volume (m^3/yr)
3.90
Soil Loss (tonne/yr)
n.a.
Sediment Yield (tonne/yr)
0.00
Length (m)
4766.73
***WEPP Watershed Simulation for all flowpaths averaged over subcatchments (flowpath method)***
íLOWPñTt
Sediment Hillslopes Yield WEPP TOPAZ (tonne/ha/yr)
1 21 2 23 3 22
i SÜMMARY (tl<
Runoff
Volume
(m- S/yr)
0.00 0.11 0.03
3wpatn metnoa.
Soil
Loss
(tonne/yr)
0.00 0.13 0.14
on-site asses
Sediment
Yield
(tonne/yr)
n.a. n.a. n.a.
iment)
Área
(ha)
85.75 272.81 346.25
*Mapped Soil
Loss
(tonne/ha/yr)
0.00 0.00 0.00
n.a n.a n.a
389
ANEJO n i : Salidas de las simulaciones realizadas con GEOWEPP
SALIDAS GRÁFICAS EN VIÑUELAS. CUENCA DEL "ARROYO DE VALDELAMASA"
Simulaciones realizadas con GEOWEPP
TAMAÑO
DE
CELDA
50m X 50m
25m X 25m
50m X 50m
25m X 25m
50m X 50m
25m X 25m
50m X 50m
25m X 25m
DIRECTORIO
PROYECTO
VinueiasO
Vin2
VinuelasS
Vin4
VinueiasO
VinSO
VinuelasS
VinS
VinueiasO
V¡n21
Vinuelas6
Vin6
VinueiasO
V¡n31
Vinueias?
Vfn7
SUELO
Vinuelasl
Vinuelasl
Vinuelasl
Vinuelasl
Vinuelasl
Vinuelasl
Vinuelasl
Vinuelasl
CLIIMA
Hora TA2000
Hora TA2000
15minTA2000
15minTA2000
Hora TA2000
HoraTA2000
15minTA2000
15minTA2000
USO DE
SUELO
Fallow
Fallow
Fallow
Fallow
Barbecho
Barbecho
Barbecho
Barbecho
NOIUIBRE DE LAS
TABLAS DE
DATOS
Summaryvin2
Sunimaryvin4
SummaryvinSO
SummaryvinS
Summat7vin21
SummaryvinS
Summaryvin31
Summaryvin?
390
Red de drenaje (25 x 25)
Subcuencas (25m x 25m) EZJ22 CZD23 ^ 2 4 i 1 31 i ^32
rn33 ^•34 1^42
r ¡51 ^•52 •153 rn54 I ^61 ^ 5 2 I ^63
r n 64
Departamento de Proyectos y Planificación Rural TESIS DOCTORAL
METODOLOGÍA PARA LA EVALUACIÓN DE LA EROSIÓN HÍDRICA, con modelos informáticos. Aplicación del modelo GEOWEPP a dos pequeñas cuencas en Madrid
TITULO DEL MAPA Arroyo de Valdeíamasa (Viñuelas)
División en subcuencas según el tamaño de la celda.
Modelo cálculo TAPAZ-DEM
11yieldvn2 (Wepp) r —
Lmm
im ^g red d
Sed. Yieid 0-1/4 T Sed. Yield1/4T-1/2T Sed. Yield1/2T-3/4T Sed. Yield 3/4 T -1 T Sed. Yield 1 T - 2 T Sed. Yieid 2 T - 3 T Sed. Yield 3 T - 4 T Sed. Yield > 4 T
e drenaje
11lossvn2 (Flowpath) Deposition > 1 T Deposition <= 1 T Soi lLossO-1/4T So i l Loss1 /4T-1 /2T So i l Loss1 /2T-3 /4T Soil Loss 3/4 T - 1 T Soi! Loss 1 T - 2 T Soil L o s s 2 T - 3 T
^ 1 Soil Loss 3 T - 4 T ^ 1 Soil Loss > 4 T red de drenaje
Departamento de Proyectos y Planificación Rural TESIS DOCTORAL
METODOLOGÍA PARA LA EVALUACIÓN DE LA EROSIÓN HÍDRICA, con modelos informáticos. Aplicación del modelo GEOWEPP a dos pequeñas cuencas en Madrid
TITULO DEL MAPA
Proyecto Vm2 (50m x 50m) Método WEPP (Izq.) FLOWPATH (Drch.) Tasa tolerable de erosión T = 11t/ha.año
ANEIOIII: Salidas de las simulaciones realizadas con GEOWEPP
VINUELAS2
1 YEAR AVERAGE ANNÜAL VALÚES FOR WATERSHED
***WEPP Watershed Simulation for Representative Hillslopes and Channels (watershed method)***
WATERSHED SUMMñRY (watershed method, off-site assesment)
Hillslopes WEPP TOPAZ
1 2 3 4 5 6 7 8 9
10 11 12 13
23 22 32 33 31 43 42 52 53 51 63 61 62
Runoff Volume {m^3/yr)
11374.00 8735.30 4454.20 2232.70 1565.70 3608.20 8959.70 3721.60 2502.50 2248.70 3614.10 1918.20 1925.60
Soil Loss (tonne/yr)
162.09 118.17 84.75 42.73 2.52 2.37
201.89 103.64 29.35 4.70
101.06 1.26
34.22
Sediment Yield (tonne/yr)
162.09 118.17 84.75 42.73 2.52 .37 39
2. 201. 103.64 29.35 4.70
101.06 1.26 34.22
Área (ha)
224.50 229.50 25.00 8.50
150.00 324.50 88.00 30.00 10.00 173.75 14.25 158.25
6.75
*Mapped Soil Sediment Loss Yield (tonne/ha/yr) (tonne/ha/yr)
0.72 0 .51 3 .39 5 .03 0.02 0 .01
29 45 94
0.03 7.09 0 .01 5.07
0.72 0 .51 3 .39 5 .03 0.02 0 .01
29 45 94 03 09 01 07
CHANNEL SOMMARY (watershed method, off-site assesment)
Channels WEPP TOPAZ
23 22 32 33 31
Discharge Volume (m^3/yr)
7472.50 8385.10
27223.20 8273.90
53005.80
Soil Loss (tonne/yr)
n.a.
n.a. n.a.
Sediment Yield (tonne/yr)
124.20 137.40 337.50 212.40 725.10
Length
(m)
757.11 853.55
2184.92 841.42 2988.48
*WEPP Watershed Simulation for all flowpaths averaged over subcatchments (flowpath method)***
FLOWPATH SDMMARY (flowpath method, on-site assesment)
Hillslopes WEPP TOPAZ
1 2 3 4 5 6 7 8 9
10 11 12 13
23 22 32 33 31 43 42 52 53 51 63 61 62
Runoff Volume (m^S/yr)
1573.85 2217.11 923.81 210.86 5493.05 3395.29 1449.13 825.43 262.16 3817.52 647.38
5109.89 270.71
Soil Sediment Loss Yield (tonne/yr) (tonne/yr)
240.91 318.10 68.30 38 .57 49 .80 93 .13
111.31 134. 32.
.01
.78 50.37 58.80 41.93 31.43
n.a. n.a.
n.a. n.a.
Área (ha)
224.50 229.50 25.00 8.50
150.00 324.50 88.00 30.00 10.00 173.75 14.25 158.25 6.75
*Mapped Soil Sediment Loss Yield (tonne/ha/yr) (tonne/ha/yr)
1.07 1.39 2.73 4.54 0.33 0.29 1.26 4.47 3.28 0.29 4.13 0.26 4.66
n.a. n.a. n.a. n.a. n.a. n.a. n.a. n.a. n.a. n.a. n.a. n.a. n.a.
391
1yieldvn4(Wepp) Sed.Yie ldO-1 /4T Sed. Yield 1/4 T - 1 / 2 1 Sed .Y ie ld1 /2T -3 /4T Sed. Yield 3/4 T - 1 T Sed. Yield 1 T - 2 T Sed. Yield 2 T - 3 T Sed. Yield 3 T - 4 T Sed. Yield > 4 T
Red de drenaje
1lossvn4 (Flowpath) Deposition > 1 T Deposition <= 1 T So¡ILossO-1/4T Soi lLoss1/4T-1 /2T Soi lLoss1/2T-3 /4T Soil Loss 3/4 T - 1 T Soil Loss 1 T - 2 T Soil Loss 2 T - 3 T Soil Loss 3 T - 4 T Soil Loss > 4 T
Red de drenaje (25 x 25)
Departamento de Proyectos y Planificación Rural TESIS DOCTORAL
METODOLOGÍA PARA LA EVALUACIÓN DE LA EROSIÓN HÍDRICA, con modelos Informáticos. Aplicación del modelo GEOWEPP a dos pequeñas cuencas en Madrid
TITULO DEL MAPA
Proyecto \/in4 (25m x 25m) Método WEPP (Izq.) FLOWPATH (Drch.) Tasa tolerable de erosión T = 1t/ha,año
ANBOII I : Salidas de las simulaciones realizadas con GEOWEPP
VIN4
1 YEAR AVERAGE ANNÜAL VALÚES FOR WATERSHED
***WEPP Watershed Simulation for Representative Hillslopes and Channels (watershed method)***
WñTERSHED SÜMMARY (watershed method, off-site assesment)
*Mapped
Sediment Hillslopes Yield WEPP TOPñZ (tonne/ha/yr)
0.38 2
0.44 3
5.42 4
4.65 5
0.01 6
0.01 7
2.23 8
2.36 9
4.88 10
0.01 11
8.24 12
4.62 13
0.01
23
22
33
32
31
43
42
52
53
51
63
62
61
Runoff
Volume
(m-3/yr)
6398.80
6376.10
4262.10
6307.10
1879.00
3703.70
9182.20
3858.50
4545.00
2213.90
4127.70
3536.40
2022.80
Soil
Loss
(tonne/yr)
96.28
111.24
91.88
138.28
1.64
2.43
198.61
92.24
91.74
1.45
132.34
66.76
1.33
Sediment
Yield Área
(tonne/yr) (ha)
96.28
111.24
91.88
138.28
1.64
2.43
198.60
92.25
91.74
1.45
132.34
66.76
1.33
253.63
253.63
16.94
29.75
158.88
348.81
88.88
39.06
18.81
173.00
16.06
14.44
161.56
Soil
Loss
(tonne/ha/yr)
0.38
0.44
5.42
4.65
0.01
0.01
2.23
2.36
4.88
0.01
8.24
4.62
0.01
CHANNEL SUMMARY (watershed method, off-site assesment)
Channels WEPP TOPAZ
23 22 33 32 31
Discharge Volume (m- 3/yr)
9697.90 10626.80 31905.60 12381.50 54413.70
Soil Loss (tonne/yr)
n.a. n.a. n.a. n.a. n.a.
Sediment Yield (tonne/yr)
165.40 176.10 361.90 262.30 766.70
Length (m)
867.46 922.49
2234.92 1132.84 3022.05
***lfEPP Watershed Simulation for all flowpaths averaged over subcatchments (flowpath method)***
FLOWPATH SUMMARY (flowpath method, on-site assesment)
Runoff Soil Sediment *Mapped Soil
Sediment
392
ANEJO n i : Salidas de las simulaciones realizadas con GEOWEPP
Hillslopes Yield WEPP TOPaZ (tonne
1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13
;/ha/yr)
23 22 33 32 31 43 42 52 53 51 63 62 61
Volume
(m- S/yr)
1579.43 2412.63 250.29 818.05 4562.77 3097.35 1322.00 914.31 458.25
3923.61 315.38 593.13
3820.93
Loss
(tonne/yr)
258.21 280.06 65.04 85.88 62.28 85.50
107.76 136.67 41.84
27.39 56.96 44.44 32.41
Yield
(tonne/yr)
n.a. n.a. n.a. n.a. n.a. n.a. n.a. n.a. n.a. n.a. n.a. n.a. n.a.
área
(ha)
253.62 253.62 16.94 29.75 158.87 348.81 88.87 39.06 18.81
173.00 16.06 14.44
161.56
Loss
(tonne/ha/yr)
1.02 1.10 3.84 2.89 0.39 0.25 1.21 3.50 2.22 0.16 3.55 3.08 0.20
n.a. n.a. n.a. n.a. n.a. n. a. n.a. n.a. n.a.
n.a. n.a. n.a. n.a.
393
Sed. Sed. Sed.
lyieidvnS (Wepp) á l Sed. Yield O -1/4 T
Yie ld1/4T-1/2T Yield 1/2 T-3/4 T Yield 3 /41 -1 T
Sed. Yield 1 T - 2 T Sed. Yield 2 T - 3 T
^ Sed. Yield 3 T - 4 T ^ Sed. Yield > 4 T Red de drenaje
llossvnS (FLowpath) Deposition > 1 T Deposition <= 1 T Soil Loss O -1/4 T So i lLoss1/4T-1/2T Soil Loss 1/2 T-3/4 T Soil Loss 3/4 T -1 T Soil Loss 1 T - 2 T Soil Loss 2 T - 3 T Soil Loss 3 T - 4 T Soil Loss > 4 T
Red de drenaje
Departamento de Proyectos y Planificación Rural TESIS DOCTOFiAL
METODOLOGÍA PARA LA EVALUACIÓN DE LA EROSIÓN HÍDRICA, con modelos informáticos. Aplicación del modelo GEOWEPP a dos pequeñas cuencas en Madrid
TITULO DEL MAPA
Proyecto Vin5 (25m x 25m) Método WEPP (Izq.) FLOWPATH (Drch.) Tasa tolerable de erosión T = 1t/ha.año
ANEJO n i : Salidas de las simulaciones realizadas con GEOWEPP
VIN5
1 YEAR AVERAGE ANNOAL VALDES FOR WATERSHED
***WEPP Watershed Simulation for Representative Hillslopes and Channels (watershed method)***
vil
*Mapped
ITERSHl
Sediment Hillslopes
Yield WEPP TOPAZ (tonne/ha/yr)
1
0.00 2
0.00 3
1.45 4
1.28
5 0.00
6 0.00
7
0.49 8
0.53 9
1.15
10 0.00
11 2.34
12
1.05 13
0.00
pi i i
23
22
33
32
31
43
42
52
53
51
63
62
61
IñNNEL
Channels WEPP TOPñZ
1 2
3 4
5
23 22
33 32
31
ÍD SUMMARY (wal
Runoff
Volume
(m^3/yr)
0.00
0.00
1222.40
1770.00
0.00
0.00
2139.90
884.30
1115.00
0.00
1187.80
853.10
0.00
üersnea met
Soil
Loss
(tonne/yr)
0.00
0.00
24.57
38.09
0.00
0.00
43.56
20.59
21.60
0.00
37.63
15.11
0.00
;noa,
SüMMARY (watershed method, o
Discharge
Volume (m^3/yr)
1998.90 2014.80
5698.40 2855.60
7779.80
Soil
Losa (tonn€
n. n.
n. n.
n.
i/yr)
a. a.
a. a.
a.
orr-site ;
Sediment
Yield
(tonne/yr)
0.00
0.00
24.57
38.09
0.00
0.00
43.56
20.59
21.60
0.00
37.63
15.11
0.00
ass€ ísmeni
Área
(ha)
253.
253.
16.
29.
158.
348.
88.
39.
18.
173.
16.
14.
161.
ff-site assesment)
Sediment
Yield (tonne/yr)
35. 34,
65, 61,
117.
.30
.40
.90
.70
.70
:) -
.63
.63
.94
.75
.88
.81
.88
.06
.81
.00
.06
.44
.56
Soil
Loss
(tonne/ha/yr)
Length (m;
8 67. 922.
2234, 1132,
3022.
1
.46 ,49
,92 .84
.05
0.00
0.00
1.45
1.28
0.00
0.00
0.49
0.53
1.15
0.00
2.34
1.05
0.00
***WEPP Watershed Simulation for all flowpaths averaged over subcatchments (flowpath
method)***
FLOWPATH SOMMARY (flowpath method, on-site assesmeát)
Runoff Soil Sediment
*Mapped Soil
Sediment
394
ANE30 m : Salidas de las simulaciones realizadas con GEOWEPP
Hillslopes Yield WEPP TOPAZ (tonne
1 2 3 4 5 6 7 8 9
10 11 12 13
:/ha/yr)
23 22 33 32 31 43 42 52 53 51 63 62 61
Volume
(m^3/yr)
344.72 536.02 66.45
203.87 977.67 630.12 304.17 227.82 113.50 841.80 87.28 149.51 823.24
Loss
(tonne/yr)
56.27 66.40 17.40 21.54 11.37 15.77 23.53 35.54 10.82 4.70
14.99 11.63 5.57
Yield
(tonne/yr)
n.a. n.a. n.a. n.a. n.a. n.a. n.a. n.a. n.a. n.a. n.a. n.a. n.a.
Área
(ha)
253.62 253.62 16.94 29.75 158.87 348.81 88.87 39.06 18.81 173.00 16.06 14.44 161.56
Loss
(tonne/ha/yr)
0.22 0.26 1.03 0.72 0.07 0.05 0.25 0.91 0.58 0.03 0.93 0.81 0.03
"
n.a. n.a. n.a. n.a. n.a. n.a. n.a. n.a. n.a. n.a. n.a. n.a. n.a.
395
1sedimentyieldvn21 I B Sed. Yte ldO-1/4T B H S e d . Y ie ld1 /4T -1 /2T I I Sed. Yield 1 /2T-3 /4T r n Sed. Yield 3/4 T - 1 T I ] Sed. Yield 1 T - 2 T Q ; ^ Sed, Yield 2 T - 3 T ^ 1 Sed. Yield 3 T - 4 T H Sed. Yield > 4 T red de drenaje ^ H curso de agua
1soillossvn21 (Flowpath) r ^ n Deposition > 1 T j 1 Deposition <= 1 T • | S o i l L o s s O - 1 / 4 T ^ H S o i l L o s s I M T - 1/2 T ~ ~ n S o i l L o s s 1 / 2 T - 3 / 4 T [ ; ^ Soil Loss 3/4 T - 1 T I j Soil Loss 1 T - 2 T r n Soil Loss 2 T - 3 T ^ J Soil Loss 3 T - 4 T B l Soil Loss > 4 T red de drenaje I ^ H curso de agua
Departamento de Proyectos y Planificación Rural TESIS DOCTORAL
METODOLOGÍA PARA LA EVALUACIÓN DE LA EROSIÓN HÍDRICA, con modelos informáticos. Aplicación del modelo GEOWEPP a dos pequeñas cuencas en Madrid
T ÍTULO DEL MAPA
Proyecto Vin21 (50mx50m) Método WEPP (!zq.) FLOWPATH (Drch.) Tasa tolerable de erosión T = 1t/ha.año
ANEJO I I I : Salidas de las simulaciones realizadas con GEOWEPP
VIN21
1 YEAR AVERAGE ANNUAL VMJUES FOR WATERSHED
***WEPP Watershed Simulation for Representative Hillslopes and Channels (watershed method)***
WATERSHED SUMMARY (watershed method, off-site assesment)
*Mapped Runoff
Sediment Hillslopes Volume Yield WEPP TOPAZ (m-'S/yr) (tonne/ha/yr)
0.60 2
0.44 3
2.49 4
4.70 5
0.02 6
0.01 7
1.77 8
2.37 9
2.60 10
0.03 11
5.44 12
0.01 13
4.60
23
22
32
33
31
43
42
52
53
51
63
61
62
Soil Sediment
Loss Yield Área
(tonne/yr) (tonne/yr) (ha)
8959.90
6427.30
3248.90
1631.90
1565.70
3608.20
6864.80
2560.90
1790.30
2248.70
2592.30
1918.20
1323.20
135 .60
100 .18
62 .2 6
3 9 . 9 9
2 .52
2 .37
155 .60
7 1 . 0 8
2 6 . 0 2
4 . 7 0
7 7 . 5 2
1.26
3 1 . 0 5
135 .60
100 .19
62 .2 6
39 .99
2 .52
2 .37
155 .60
71 .08
26 .02
4 .70
7 7 . 5 2
1.26
3 1 . 0 5
224 .50
229 .50
2 5 . 0 0
8 .50
150 .00
324 .50
88.00
30.00
10 ,00
173 .75
1 4 . 2 5
158 .25
6 .75
Soil
Loss
(tonne/ha/yr)
0.60
0.44
2.49
4.70
0.02
0.01
1.77
2.37
2.60
0.03
5.44
0.01
4.60
CHANNEL SOMMARY (watershed method, off-site assesment)
Channel s WEPP TOPAZ
1 2 3 4 5
23 22 32 33 31
Discharge Volume (m- S/yr)
5836.10 6547.80
21941.00 6454.70
42130.40
Soil Loss (tonne/yr)
n.a. n.a. n.a. n.a. n.a.
Sediment Yield (tonne/yr)
95.70 106.10 265.50 164.30 568.90
Length (m)
757.11 853.55
2184.92 841.42
2988.48
***WEPP Watershed Simulation for all flowpaths averaged over subcatchments (flowpath method)***
FLOWPATH SUMMARY (flowpath method, on-site assesment)
Runoff Soil Sediment *Mapped Soil
Sediment
396
ANHO m : Salidas de las simulaciones realizadas con GEOWEPP
Hillslopes Yield WEPP TOPaZ (tonne/ha/yr)
1 2 3 4 5 6 7 8 9
10 11 12 13
23 22 32 33 31 43 42 52 53 51 63 61 62
Volume
(m- S/yr)
1275.76 1691.68 696.11 151.94
4231.49 2630.44 1108.13 627.31 195.44
2938.58 478.75
3935.40 196.16
LOSS
(tonne/yr)
200.25 260.72 55.36 30.64 42.71 78.69 93.86
108.93 26.07 43.42 44.93 36.33 26.19
Yield
(tonne/yr)
n.a. n.a. n.a. n.a. n.a. n.a. n.a. n.a. n.a. n.a. n.a. n.a. n.a.
Área
(ha)
224.50 229.50 25.00 8.50
150.00 324.50 88.00 30.00 10.00
173.75 14.25
158.25 6.75
LOSS
(tonne/ha/yr)
0.89 1.14 2.21 3.60 0.28 0.24 1.07 3.63 2.61 0.25 3.15 0.23 3.88
n.a. n.a. n.a. n.a. n.a. n.a. n.a. n.a. n.a. n.a. n.a. n.a. n.a.
397
1yieldvn30 (Wepp) í l Sed. YieJd 0 -1 /4 T F ? n S e d . Y ie i d1 /4T -1 /2T ¡ I Sed, Y ie l d1 /2T -3 /4T I I Sed. Yield 3/4 T - 1 T r n Sed. Yield 1 T - 2 T I I Sed. Yield 2 T - 3 T • i Sed. Yield 3 1 - 4 1 H i Sed. Yield > 4 T red de drenaje
1soillossvn30 (Flowpath) I I Deposition > 1 T ¡ I Deposition <= 1 T ^ 1 Soi lLossO- 1/4 I r n SoilLoss 1/4 T - 1/2 T I ^So i lLoss1 /2T-3 /4T n n Soil Loss 3/4 T - 1 T I I Soil Loss 1 T - 2 T n n Soil Loss 2 T - 3 T ^ 1 Soil Loss 3 T - 4 T m Soil Loss > 4 T red de drenaje
Departamento de Proyectos y Planificación Rural TESIS DOCTORAL
METODOLOGÍA PARA LA EVALUACIÓN DE LA EROSIÓN HÍDRICA, con modelos informáticos. Aplicación del modelo GEOWEPP a dos pequeñas cuencas en Madrid
TITULO DEL MAPA
Proyecto VinSO (50m x 50m) Método WEPP {Izq.) FLOWPATH (Drch.) tasa tolerable de erosión T = 1 t/ha.año
ANEJO n i : Salidas de las simulaciones realizadas con GEOWEPP
V i n 3 0
1 YEAR AVERAGE ANNÜAL VALÚES FOR WATERSHED
***WEPP W a t e r s h e d S i m u l a t i o n f o r R e p r e s e n t a t i v e H i l l s l o p e s and Channe l s ( w a t e r s h e d me thod)***
WATERSHED SOKMARY ( w a t e r s h e d method , o f f - s i t e a s s e s m e n t )
*Mapped
Sediment
Hillslopes Yield WEPP TOPñZ
(tonne/ha/yr)
1 0.00
2 0.00
3 0.58
4 1.42
5 0.00
6 0.00
7 0.50
8 0.74
9 0.68
10 0.00
11 1.97
12 0.00
13 1.3.S
i.nj
23
22
32
33
31
43
42
52
53
51
63
61
62
M I M IM H. 1 1
Runoff
Volume
(ra^S/yr)
0.00
0.00
791.80
685.00
0.00
0.00
2077.10
807.70
722.20
0.00
1030.50
0.00
564.40
Í^TTMMñlíY 1 WñKí^i
Soil
LOSS
(tonne/yr)
0.00
0.00
14.40
12.10
0.00
0.00
44.04
22.32
6.75
0.00
28.07
0.00
9.13
r.SMt ri THPthriri.
Sediment
Yield
(tonne/yr)
0.00
0.00
14.40
12.10
0.00
0.00
44.04
22.32
6.75
0.00
28.07
0.00
9.13
nff-=íitp a.=?5;íi =
Área
(ha)
224.50
229.50
25.00
8.50
150.00
324.50
88.00
30.00
10.00
173.75
14.25
158.25
6.75
;TTiprií-\
Soil
LOSS
(tonne/ha/yr
0.00
0.00
0.58
1.42
0.00
0.00
0.50
0.74
0.68
O.OÜ
i.S7
0.00
1.35
Channels
WEPP TOPAZ
1 2 3 4 5
23 22 32 33 31
D i s c h a r g e Volume (m-^S/yr)
1562 .50 1439 .70 4495 .20 1445 .70 5135.70
Soil Loss (tonne/yr)
n.a. n.a. n.a. n.a. n.a.
Sediment Yield (tonne/yr)
27.00 24.30 58.10 38.90 85.00
Length (m)
757. 853.
2184. 841.
2988.
.11 ,55 .92 .42 .48
***WEPP Wate r shed S i m u l a t i o n f o r a l l f l o w p a t h s a v e r a g e d ove r s u b c a t c h m e n t s ( f l owpa th method)***
FLOWPATH SUMMARY (flowpath method, on-site assesment)
Runoff Soil Sediment
*Mapped Soil
Sediment
398
ANEJO I I I : Salidas de las simulaciones realizadas con GEOWEPP
Hillslopes Yield WEPP TOPAZ (tonne/ha/yr)
1 2 3 4 5 S 7 8 9
10 11 12 13
23 22 32 33 31 43 42 52 53 51 63 61 6,2
Volume
(m^3/yr)
372.87 503.78 224.28 61.44
1168.28 702.98 332.31 199.92 65.28
820.95 176.13
1091.86 79.71
Loss
(tonne/yr)
49.64 74.92 15.35 10.29 9.92
16.49 22.89 36.00 9.06 8.50
15.17 7.08 8.77
Yield
(tonne/yr)
n.a. n.a. n.a. n.a. n.a. n.a. n.a. n.a. n.a. n.a. n.a. n.a. n.a.
área
(ha)
224.50 229.50 25.00 8.50
150.00 324.50 88.00 30.00 10.00 173.75 14.25 158.25
6.75
Loss
(tonne/ha/yr)
0.22 0.33 0.61 1.21 0.07 0.05 0.26 1.20 0.91 0.05 1.06 0.04 1.30
n.a. n.a. n.a. n.a. n.a. n.a. n.a. n.a. n.a. n.a. n.a. n.a. n.a.
399
1yieldvn6(Wepp) ^ B Sed. Yield O -1/4 T r^Sed.Yie ld1/4T-1/2T I ^ Sed. Yield 1/2 T-3/4 T r n Sed. Yield 3/4 T - 1 T ¡ I Sed. Yield 1 T - 2 T I ^ Sed. Yield 2 T - 3 T ^ B S e d . Y i e l d 3 T - 4 T ^ B Sed. Yield > 4 T Red de drenaje
1lossvn6 (Flowpath) I I Deposition > 1 T P~^ Deposition <= 1 T |H [So i lLossO-1 /4T ^ | S o i l L o s s 1 / 4 T - 1 / 2 T I I Soil Loss 1/2 T - 3/4 T I I Soil Loss 3/4 T -1 T I I Soil Loss 1 T - 2 T r n Soil Loss 2 T - 3 T ^ B Soil Loss 3 T - 4 T ^ 1 Soil Loss > 4 T Red de drenaje
Departamento de Proyectos y Planificación Rural TESIS DOCTORAL
METODOLOGÍA PARA LA EVALUACIÓN DE LA EROSIÓN HÍDRICA, con modelos informáticos. Aplicación del modelo GEOWEPP a dos pequeñas cuencas en Madrid
TITULO DEL MAPA
Proyecto Vin6 (25m x 25m) Método WEPP (Izq.) FLOWPATH (Drch.) Tasa tolerable de erosión T = 1t/ha.año
ANE30III: Salidas de las simulaciones realizadas con GEOWEPP
V I N 6
1 YEAR AVERAGE ANNUAL VALÚES FOR WATERSHED
***WEPP Watershed Simulation for Representa t ive Hi l l s lopes and Channels (watershed method)***
WA
*Mapped
Sediment
TEKSHE
Hillslopes
Yield WEPP TOPñZ
(tonne/ha/yr)
1 0.38
2 0.44
3 4.34
4 3.77
5 0.01
6 0.01
7 1.72
8 1.82
9 3.70
10 0.01
11 6.35
12 3.60
13 0.01
ru:
23
22
33
32
31
43
42
52
53
51
63
62
61
aM^TTTT.
ID aUMMAKi ;
Runoff
Volume
(m-"3/yr)
6398.80
6376.20
3051.00
5035.40
1879.10
3703.70
7022.90
2966.60
3227.10
2213.90
2976.00
2509.30
2022.80
Q n M M a í J V .'T.7a
watersnea metnc
Soil
Loss
(tonne/yr)
96.29
111.24
73.56
113.18
1.64
2.43
152.84
70.92
69.54
1.45
102.21
51.94
1.33
•!~ .=1 T~ C Vi i-1 TTl J=i •!- V\ .'\ ."1
¡a, otí-site a
Sediment
Yield
(tonne/yr)
96.28
111.24
73.56
112.13
1. 54
2.43
152.84
70.92
65. 54
1.45
102.03
51.94
1.33
iSsesiLieii u / —
ñrea
(ha)
253.63
253.63
15.94
29.75
158.88
348.81
88.88
39.06
18.81
173.00
16. 06
14.44
161.56
Soi .1
Loss
(tonne ;/ha/yr)
0.38
0.44
4.34
3.80
0.01
0.01
1.72
1.82
3.70
0.01
6.36
3.60
0.01
Channe Is WEPP TOPAZ
1 2 3 4 5
2 3
22 33 32 31
D i s c h a r g e Volume (m"3/yr )
7504 .90 8402.20
25637 .50 9952.10
46413.80
Soil Loss (tonne/yr)
n.a.
n.a. n.a. n.a. n.a.
Sediment Yield (tonne/yr)
126.10
138.10 287.20 210.60 643.00
Length
(m¡
867.
922, 2234-1132. 3022.
1
.46
.49
.92 ,84 .05
***WEPP Watershed Simulation for all flowpaths averaged over subcatchments (flowpath raethod) ***
FLOWPATH SDMMARY (flowpath method, on-site assesment)
Runoff Soil Sediment Sediment
*Mapped
Soil
400
ANEJO m : Salidas de las simulaciones realizadas con GEOWEPP
Hillsl Yield
opes
WEPP TOPAZ (tonne/ha/yr)
1 2 3 4 5 6 7 8 9
10 11 12 13
"
23 22 33 32 31 43 42 52 53 51 63 62 61
Volume
(m-^S/yr)
1210.22
1847.78 184.35
616.63 3518.90 2405.28
1009.66 691.70
343.93 3017.36 233.15
446.47 2934.11
Loss
(tonne/yr)
214.35
232.51 52 . 71
72.16
53.56 72.82
92.43 112.24
32.53 24.32 45.43
36.39 28.38
Yield
(tonne/yr)
n.a.
n.a. n.a.
n.a. n.a. n.a.
n.a. n.a.
n.a. n.a. n.a.
n.a. n.a.
Área
(ha)
253.62
253.62 16.94
29.75
158.87 348.81
88.87 39.06
18.81 173.00
16.06
14.44 161.56
Loss
(tonne/ha/yr)
0.85
0.92 3.11
2.43 0.34 0.21
1.04 2.87
1.73 0.14 2.83
2.52 0.18
___
n.a.
n.a. n.a.
. n.a.
n.a. n.a.
n.a. n.a.
n.a. n.a. n.a.
n.a. n.a.
401
5yieldvn6 (Wepp) ^ S e d . Y i e l d O - 1 / 4 T ^ S e d . Y i e l d 1 / 4 T - 1 / 2 T I ^Sed.Yield1/2T-3/4T I I Sed. Yield 3/4 T -1 T [ I Sed. Yield 1 T - 2 T I ^ Sed. Yield 2 T-3 T B H S e d . Y i e l d 3 T - 4 T ^ B Sed. Yield > 4 T Red de drenaje
SiossvnS (Flowpath) P~l Deposrtion > 1 T I i Deposition <= 1 T ^ B Soil Loss O -1/4 T i I Soil Loss 1/4 T -1/2 T i : Soil Loss 1/2 T - 3/4 T L i Soil Loss 3/4 T - 1 T r n Soil Loss 1 T - 2 T r n Soil Loss 2 T - 3 T ^ Soil Loss 3 T - 4 T ^ H Soil Loss > 4 T Red de drenaje
Depar tamento de Proyectos y Plani f icac ión Rural TESIS DOCTORAL
METODOLOGÍA PARA LA EVALUACIÓN DE LA EROSIÓN HÍDRICA, con mode los in fo rmát icos . Ap l icac ión del mode lo GEOWEPP a dos pequeñas cuencas en Madr id
TITULO DEL MAPA
Proyecto Vin6 (25mx 25m) Método WEPP (Izq.) FLOWPATH (Drch.) Tasa tolerable de erosión T = 5t/ha.año
ANBOII I : Salidas de las simulaciones realizadas con GEOWEPP
VINS
1 YEAR AVERAGE ñNNUAL VALÚES FOR WATERSHED
***WEPP Watershed Simulation for Representative Hillslopes and Channels (watershed method)***
ííñTSRSHED SuMí-iARY (watersíied method, o f f - s i t e assesment) - -
*Mapped
Sediment Hillslopes Yield
WEPP TOPAZ (tonne/ha/yr)
1
0.38 2
0.44 3
4.34
4 3.77
5 0.01
6 0.01
7
1.72 8
l.ñ2 3
3.70
10 0.01
11 6.35
12
3.ñ0 13
0.01
v-nj
23
22
33
32
31
43
42
52
53
51
63
62
61
MNEL
Runoff
Volume
(m^3/yr)
63S8.80
6376.20
3051.00
5035.40
1875.10
3703.70
7022.50
2966.60
3227.10
2213.90
2576.00
2509.30
2022.80
OIJML"3ARY \ WO. UCX
Soil
Loss
(tonne/yr)
56.25
111.24
73. 56
113.18
1.64
2.43
152.84
70.92
69.54
1.45
102.21
51.94
1.33
SiiSd ITiGuiiOd.
Sediment
Yield
(tonne/yr)
56.28
111.24
73.56
112.13
1. 64
2.43
152.84
70.92
69.54
1.45
102.03
51.94
1.33
OJ-J-~SXI,^ doScí
Área
(ha)
253.63
253.63
16. 94
29.75
158.88
348.81
88.88
39.06
18.81
173.00
16.06
14.44
161.56
Soil
Loss
(tonne/ha/yr)
0.38
0.44
4.34
3.80
0.01
0.01
1.72
1.82
3.70
0.01
6.36
3.60
0.01
Channel s WEPP TOPAZ
1 2 3 4 5
23 22 33 32 31
Discharge
Volume (m^3/yr)
7504.90 8402.20
25637.50 9952.10
46413.80
Soil
Loss (tonne/yr)
n.a. n.a.
n.a. n.a. n.a.
Sediment
íieía (tonne/yr)
126.10 138.10
287.20 210.60 643.00
Length (m)
8 67.4 6 522.49
2234.92 1132.84 3022.05
***WEPP Watershed Simulation for all flowpaths averaged over subcatchments (flowpath
method)***
FLpWPATH SÜMMARY (flowpath method, on-site assesment)
Runoff Soil Sediment *Mapped Soil
Sediment
402
MIBO m : Salidas de las simulaciones realizadas con 6E0WEPP
Yield opes
WEPP TOPñZ (tonne/ha/yr)
1 2 3 4 5 6 7 8 9
10 11 12 13
23 22 33 32 31 43 42 52 53 51 63 62 61
V 0 j.UIu€
(m^3/yr)
1210.22 1847.78 184.35 616.63
3518.90 240.S.28 1009.66 691.70 343.93 3017.36 233.15 446.47
2934.11
LOSS
(tonne/yr)
214.35 232.51 52.71 72.16 53.56 72.82 92.43
112.24 32.53 24.32 45.43 36.39 28.38
Yield
(tonne/yr)
n.a. n.a. n.a. n.a. n.a. n.a-n.a. n.a. n.a. n.a. n.a. n.a. n.a.
área
(ha)
253.62 253.62 16.94 29.75
158.87 348.81 88.87 39.06 18.81 173.00 16.06 14.44 161.56
Loss
(tonne/ha/yr)
0.85 0.92 3.11 2.43 0.34 0.21 1.04 2.87 1.73 0.14 2.83 2.52 0.18
n.a. n.a. n.a. n.a. n.a. n.a. n.a. n.a. n.a. n.a. n.a. n.a. n.a.
403
1yieldvn31 (Wepp) ^ 1 Sed.YieldO-1/4T P ^ Sed.Yield 1/4 T-1/2 T [ I Sed.Yield 1/2 T-3/4 T I I Sed.Yield 3/4 T - 1 T [ ^ ^ Sed.Yield 1 T - 2 T r ~ l Sed.Yield 2 T - 3 T ^ Sed.Yield 3 1 - 4 T ^ Sed.Yield > 4 7 red de drenaje
1lossvn31 (Flowpath) I \ Deposition > 1 T ¡ I Deposition <= 1 T ^ 1 SollLossO-1/4T ^ a S o i l L o s s 1 / 4 T - 1 / 2 T ¡ ^SoilLoss1/2T-3/4T ^ S o i l L o s s 3 / 4 T - 1 T ^ ^ S o i í L o s s l T - 2 T [ I So i tLoss2T-3T ^ H Soit Loss 3 T - 4 T
I B < '' 1-° ^ ' "I" red de drenaje
Departamento de Proyectos y Planificación Rural TESIS DOCTORAL
METODOLOGÍA PARA LA EVALUACIÓN DE LA EROSIÓN HÍDRICA, con modelos informáticos. Aplicación del modelo GEOWEPP a dos pequeñas cuencas en Madrid
TITULO DEL MAPA
Proyecto Vin31 (50m x 50m) Método WEPP (Izq.) FLOWPATH (Drch.) Tasa tolerable de erosión T = It/ha.año
AMBO III: Salidas de las simulaciones realizadas con GEOWEPP
VIN31
1 YEAR AVERAGE iWSIJNUAL VALÚES FOR WATERSHED
***WEPP Watershed Simulation for Representative Hillslopes and Channels (watershed method)***
WATERSHED SUMMARY (watershed method, off-site assesment)
*Mapped
Sediment Hillslopes Yield WEPP TOPAZ (tonne/ha/yr)
1 0.00
2 0.00
3 0.73
4 2.94
5 0.00
6 0.00
7 0.59
8 0.88
9 1.79
10 0.00
11 2.65
12 0.00
13 3.49
23
22
32
33
31
43
42
52
53
51
53
61
62
CHANKEL
Channels WEPP TOPAZ
1 2 3 4 5
23 22 32 33 31
Runoff
Volume
(m^3/yr)
0.00
0.00
747.00
511.90
0.00
0.00
1686.30
668.00
578.60
0.00
861.50
0.00
490.70
SUMMARY (wat
Discharge Volume (m^3/yr)
1321.30 1211.10 3889.20 1273.10 4532.50
Soil
Loss
(tonne/yr)
0.00
0.00
18.63
25.02
0.00
0.00
52.29
26.39
17.95
0.00
37.82
0.00
23.54
:ershed method.
Soil Loss
(t.
o:
(tonne/yr)
n. n. n. n. n.
a. a. a. a. a.
Sediment
Yield
onne/yr)
0.00
0.00
18.29
25.02
0.00
0.00
52.29
26.39
17.94
0.00
37.82
0.00
23.54
Área
(ha)
224.
229,
25,
8,
150,
324,
88.
30.
10.
173.
14.
158.
6.
ff-site assesment)
Sediment Yield (tonne/y
22. 21. 45, 35. 71.
.00
.30 ,40 .40 ,10
r)
.50
.50
.00
,50
.00
,50
.00
,00
,00
,75
,25
,25
,75
Soil
Loss
(tonne/ha/yr)
Length (m:
757 853,
2184, 841,
298R.
I
.11
.55 ,92 ,42 ,48
0.00
0.00
0.75
2.94
0.00
0.00
0.59
0.88
1.79
0.00
2.65
0.00
3.49
***WEPP Watershed Simulation for all flowpaths averaged over subcatchments (flowpath method)***
FLOWPñTH SUMMARY (flowpath method, on-site assesment)
Runoff Soil Sediment Sediment
*Mapped Soil
404
ANEJO m : Salidas de las simulaciones realizadas con GEOWEPP
Hillslopes Yield WEPP TOPñZ (tonne/ha/yr)
1 2 3 4 5 6 7 8 9
10 11 12 13
23 22 32 33 31 43 42 52 53 51 63 51 62
VoliMne
(m^3/yr)
297.28 393.54 184.83 53.61 938.78 544.03 265.48 163.93 54.86
614.99 154.34 849.60 69.70
Loss
(tonne/yr)
82.42 119.34 24.16 16.71 17.94 29.38 40.80 51.93 13.48 16.34 18.87 15.74 14.97
Yield
(tonne/yr)
n.a. n.a. n.a. n.a. n.a. n.a. n.a. n.a. n.a. n.a. n.a. n.a. n.a.
Área
(ha)
224.50 229-50 25.00 8.50
150.00 324.50 88.00 30.00 10.00 173.75 14.25 158.25
6.75
Loss
(tonne/ha/yr)
0.37 0.52 0.97 1.97 0.12 0.09 0.46 1.73 1.35 0.09 1.32 0.10 2.22
• "
n.a. n.a. n.a. n.a. n.a. n.a. n.a. n.a. n.a. n.a. n.a. n.a. n.a.
ANEJO I I I : S a l i d a s de l a s . s imu lac iones r e a l i z a d a s con GEOWEPP
429
405
1yvn7ield(Wepp) i ^ S e d . Y ¡ e l d O - 1 / 4 T • l S e d . Y i e l d 1 / 4 T - 1 / 2 T r ^Sed.Y¡e ld1/2T-3/4T I 1 Sed. Yield 3/4 T - 1 T I 1 Sed. Yield 1 T - 2 T ^ S e d . Y i e l d 2 T - 3 T • i Sed. Yield 3 T - 4 T ^ Sed. Yield > 4 T red de drenaje
1lossvn7 (Flowpath) Deposition > 1 T Deposition <= 1 T So i !LossO-1 /4T So i Í Loss1 /4T -1 /2T S o i l L o s s 1 / 2 T - 3 / 4 T Soil Loss 3/4 T - 1 T Soil Loss 1 T - 2 T Soil Loss 2 T - 3 T
^ 1 Soil Loss 3 T - 4 T H Soil Loss > 4 T red de drenaje
Departamento de Proyectos y Planificación Rural TESIS DOCTORAL
METODOLOGÍA PARA LA EVALUACIÓN DE LA EROSIÓN HÍDRICA, con modelos informáticos. Aplicación del modelo GEOWEPP a dos pequeñas cuencas en Madrid
TITULO DEL MAPA
Proyecto Vin7 (25m x 25m) Método WEPP (Izq.) FLOWPTH (Drch.) Tasa tolerabl de erosión T = 1t/ha.afto
ANE30 I I I : Salidas de las simulaciones realizadas con GEOWEPP
VIN7
1 YEAR AVERAGE ANNUAL VALÚES FOR MATERSHED
***WEPP Watershed Simulation for Representa t ive Hi l l s lopes and Channels (watershed method)***
víaTERSHED SDMMARY {watershed method, o f f - s i t e assesment)
*Mapped
Sediment Hillslopes Yield WEPP TOPñZ (tonne/ha/yr)
1 0.00
2 0.00
3 2.43
4 0.88
5 0.00
6 0.00
7 0.57
8 0.52
9 1.99
10 0.00
11 3.04
12 2.as
13 0.00
23
22
33
32
31
43
42
52
53
51
63
62
61
iNNEL
Runoff
Volume
(m^S/yr)
0.00
0.00
1001.20
989.10
0.00
0.00
1739.10
718.30
1098.30
0.00
982.50
839.60
0.00
StJMMARY íwate
Soil
Loss
(tonne/yr)
0.00
0.00
41.18
28.97
0.00
0.00
50.23
20.96
37.47
0.00
49.00
29.59
0.00
rshed lüethod.
Sediment
Yield
(tonne/yr)
0.00
0.00
41.18
26.28
0.00
0.00
50.23
20.41
37.47
0.00
48.87
29.59
0.00
off —sití5 asñs
Área
(ha)
253.63
253.63
16.94
29.75
158.88
348.81
88.88
39.06
18.81
173.00
16.06
14.44
161.56
Soil
Loss
(tonne/ha/yr)
0.00
0.00
2.43
0.97
0.00
0.00
0.57
0.54
1. 99
0.00
3.05
2.05
0.00
Channe l s WEPP TOPAZ
23 22 33 32 31
D i s c h a r g e Volume (m'^S/yr)
1836 .60 1775 .50 5032 .50 1935 .80 6326.00
Soil
Loss (tonne/yr)
n. a. n.a.
n.a. n.a. n.a.
Sediment
Yield (tonne/yr)
31.60 31.90 53.00 46.00 96.00
Length (m)
867 .46 922 .49
2234.92 1132.84 3022.05
***WEPP Watershed Simulation for a l l flowpaths averaged over subcatchments (flowpath method)***
FLOWPATH SOMMARY (flowpath method, o n - s i t e assesment)
Runoff Soi l Sediment *Mapped Soi l
Sediment
406
ANE30 m : Salidas de las simulaciones realizadas con GEOWEPP
Hillslopes Yield WEPP TOPñZ (tonne/ha/yr)
1 2 3 4 5 6
7 8 9
10 11 12 13
ñNEJO
. __
23 22 33 32 31 43
42 52 53 51 63 62 61
Volume
(m"3/yr)
272.11 424.98 57.33 164.50 763.16 487.47
242.45 184.82 91.74
655.04 74.25
118.21 640.04
III: Salidas de las
XiOSS
(tonne/yr)
101.15 107.37 28.05 36.82 22.86 30.90
43.47 54.03 14.54 10.99 23.02
17.31 13.66
simulacione.s
Yield
(tonne/yr)
n.a. n.a. n.a. n.a. n.a. n.a.
n.a. n.a. n.a. n.a. n.a. n.a. n.a.
realizadas con
ñrea
(ha)
253.62 253.62 16.94 29.75
158.87 348.81 88.87 39.06 18.81 173.00 16.05
14.44 161.56
GEOWEPP
Loss
(tonne/ha/yr)
0.40 0.42
1.66 1.24
0.14 0.09 0.49 1.38 0.77 0.06 1.43 1.20 0.08
n.a. n.a. n.a. n.a. n.a. n.a. n.a. n.a. n.a. n.a. n.a. n.a. n.a.
430
407
REFERENCIAS BIBU06RAHCAS
REFERENCIAS BIBLIOGRÁFICAS
1. Alexandre, E. B., (1988), Rates of soil formation: implications for soil loss tolerance. Soil
Science 145: 37-45
2. Almorox, J. De Antonio, R. Saa, A. Díaz, M. C. y Gaseó, J. M.(1994) Métodos de
estimación de la erosión tiídrica. Editorial Agrícola Española, S.A. Madrid
3. American Society of Civil Engineers (ASCE) 1975 Sedimentation Engineering. American
Society of Civil Engineers, New York, NY. 745 pp.
4. Baffaut, C, Nearing, M.A. y Nicks, A.D., Impact of CLIGENparameters on WEPP-predicted
average annual soil loss. Trans. ASAE 39 2 (1996), pp. 447-^57. Abstract-GEOBASE |
$Order Document
5. Baird, D. y Pereyra-Lago (1992). Nutríent status and water quality assessment of tiie
Marine Glades canal system, Kromme estuary, StFrancis Bay. WaterSA 18: pp. 37-42.
6. Baird, D., Marais, J.F.K. y Bate G.C. (1992). An environmental analysis for tlie Kromme
River estuary to assist In the preparation of a structure plan. Institute for Coastal Research.
University of Port Elizabeth, Port Elizabeth.
7. Beasley, D.B., Huggins, LF. y Monke, E. J. (1980). ANSWERS: a model for watershed
panning. Transactions of the ASAE 23: pp. 938-944.
8. Bennet, H. H. (1939) Soil consen/ation. New York, l\/lcGraw_Hill.
9. Blum, W.E.H. y Aguilar, A., 1994. A concept of sustainability and resilience based on soil
function: the role of ISSS in promoting sustainable land use. En: Soil Resilience and
Sustainable Land Use. (535-542) D.J.Greenland and I. Szaboics (Editors), CAB
International, Wallingford, UK.
10. Boardman, J. (1998b). Modelling soil erosión in real landscapes: a Western Europe
perspective. En: J. Boardman and D. Favis-Mortlock, Editors, Modelling Soil Erosión by
Water NATO ASI Ser., Ser. I vol. 55, Springer-Verlag, Berlín, Germany (1998), pp. 17-29.
11. Bonta, J.V. Spatial variability of runoff and soil properties on small watersheds in similar
soil-map units. Trans. ASAE 41 3 (1998), pp. 575-585. Abstract-GEOBASE | Abstract-
Elsevier BIOBASE | Abstract-Compendex
409
REFERENCIAS BIBOOGRARCAS
12. Botschek. J., Sauerborn, A., Skwronek, A., Wolff, R. (1997) Tolerierbarer Bodenabtrag und
Bodenbildun—Koncepte und Perspektiven.M/í.Dfscft. Bodenkdl. Ges 83 (1997)
13. Bryan, R.B. (1979). The influence of slope angle on soil entrainment by sheetwash and
rainsplash. Earth Surface Processes 4: pp. 43-58.
14. Bubenzer, G.D. y Jones, B.A. (1971). Drop size and impact velocity effects on the
detachment of soil under simulated rainfall. Transactions of the American Society of
Agricultural Engineers 17: pp. 1033-1037.
15. Buol, S. W., Hele, F. D. y McCraken, P. J. (1973) Soil génesis and classification. Ames I. A.,
lowa State, University press.
16. Carriquiry, A.L. Breidt, F.J. y Lakshminarayan, P., Sampling schemes for poiicy analyses
using Computer simulation experíments. Environ. Manage. 22 4 (1998), pp. 505-515.
Abstract-Compendex | Abstract-GEOBASE ] Abstract-Elsevier BIOBASE | Abstract-
EMBASE I $Order Document | Full Text via CrossRef
17. Cochrane, T. y Flanagan, D.C., Assessing water erosión in small waterstieds using WEPP
witti GIS and digital elevation models. J. Soil Water Conserv. 54 4 (1999), pp. 678-685.
Abstract-Elsevier BIOBASE | Abstract-GEOBASE
18. Colomer, J.C. Sánchez Díaz, J (2001) Agricultura y procesos de degradación del suelo. En
Martín de Santa Olalla Mañas (Ed.) Agricultura y Desertificación (pp 111-131). Ediciones
Mundi-Prensa, Madrid.
19. Comisión de las Comunidades Europeas, (1985) Un avenir pour i'agriculture européenne:
oríentations de la comisión a la suite des consultations dans de la cadre du "livre
verte".Bruselas, 1985, 750 final.
20. Comisión de las Comunidades Europeas, 1988. El futuro del mundo rural. Bruselas 1988,
501 final.
21. Comisión de las Comunidades Europeas. Libro blanco sobre crecimiento, competitividad y
empleo, Bruselas 1993 cap. 10
22. Comisión de las Comunidades Europeas Sexto programa de medio ambiente de la UE
Decisión N° 1600/2002/EC del Parlamento Europeo. OJ L 242 of 10/9/2002
410
REFERENCIAS BIBUOGRAHCAS
23. Comisión de las Comunidades Europeas. COM (2001) 264 Desarrollo Sostenible en
Europa por un Mundo Mejor. Estrategia de la Unión Europea por un Mundo Mejor. Bruselas
2001
24. Comisión de las Comunidades Europeas COM (2002)179 final. Hacia una Estrategia
temática para la protección del suelo. Comisión de las Comunidades Europeas Bruselas
16.4.2002
25. Chan, C.C. (1981a), Evaluation ofsoilloss factors on cultivated slopelands ofTaiwan. Food
and fertilizer Technology Centre Taipei, Technical Bulletin 55.
26. Chan, C.C. (1981b), Conservations measures on the cultivated slopelands of Taiwan. Food
and fertilizer Technology Center Taipei, Technical Bulletin 137.
27. CORINE-CEC, (1992). CORINE. Soil erosión risk and important land resources . An
assessment to evalúate and map de distribution ofland quality and soil erosión risk .Office
forofficial publications of the European communities. EUR. 13233. Luxemburgo.
28. Dirección General de Conservación de la Naturaleza, DGCN, Julio de 2001. Desertification
Information system to support National Action Programmes in the Mediterranean. Dirección
General de Conservación de la Naturaleza, Ministerio de Medio ambiente, Madrid.
29. Donahue, R.L., Miller, R.W. y Shickiuna, J,C. 1977. Soils; An introduction to soils andplant
growth. Prentice Hall Inc., Englewood Cliffs, New Jersey.
30. Doran, J.W. y Parkin, T.B., 1994. Defining and assessing soil quality. En: J.W. Doran, D.C.
Coleman, D.F. Bezdicek and B.A. Stewart, Defining Soil Quality for a Sustainable
Environment.{pp3-2^) SSSA Special Pub. 35, Soil Science Society of America, Madison,
Wl, pp
31. EEA-CORINE, 1991, Soil erosión risk and land resources in the southern regions of
Europea European Environment Agency. http://reports.eea.eu.int/corO-soil/en.
32. EEDS Estrategia Española de Desarrollo Sostenible. (2002). http://vwvw.esp-
sostenible.net/contenidos documentos.asp
33. EFE 2002. Más del 20% de la superficie forestal en España ha ardido desde 1961.
http://www.ideal.es/waste/incendios.html
411
REFERENCIAS BIBLIOGRÁFICAS
34. E!-Swaify, S.A., Dangler, E.W. y Armstrong, C.L (1982). Soil erosión by water in the tropics.
College of Tropical Agriculture and Human Resources , University of Hawaii.
35. Elweli, H.A. (1978a). Modelling solí loases in Southern África. Journal of Agriculture
Engineering Research 23 pp. 117-127.
36. FAO/PNUMA, 1980. Metodología provisional para la evaluación de la degradación de los
suelos. 86 págs. Organización de las Naciones Unidas para la Agricultura y la Alimentación,
Roma, Italia.
37. Ferro, V (1998) Evaluating overland flow sediment transpon capacity. Hydrological
Processes, vol. 12, pp. 1895-1910. editorial, ciudad
38. Fianagan, D.C., Nearing, M.A. (1995) USDA-Water erosión prediction project. Hillslope
profíle and watershed model documentation .NSERL Report n°10. USDA-ARS National Soil
Erosión Research Laboratory. West Lafayette, Indiana
39. Fianagan, D.C., Nearing, M.A. (2000). Sediment particle sorting on hilisiope profiles in the
WEPP model. Transaction of the ASAE 43(3): 573-589.
40. Foster, G.R. y Martin, G.L. (1969). Effect of unit weight and slope on erosión. Journal of the
Irrigation and Drainage División ASCE 95: pp.551-561.
41. Foster, g. R. y Meyer L. D. (1972). A closed-form soil erosión equation forupland áreas. En
Shen H. W. (ed.), Sedimentation. Dept. Civil Engng., Colorado state Univ., Fort Collins CO,
12-1-12.19
42. Foster, G.R. y Meyer L.D. {"\975).Mathematical simulation ofupland erosión by fundamental
erosión mechantes. En Present and prospective Technology for predicting sediment yields
and sources. USDA ARS Pubiication ARS-S-40: 190-207.
43. Foster, G.R. (1987). User requirements. USDA Water Erosión Prediction Project. Draft 6.3.
USDA-ARS National Soil Erosión Research Laboratory. West Lafayette, Indiana.
44. Foster y Dabney, S. (1995), Agricultural tillage systems: water erosión and sedimentation.
Farming for a Better Environment, Soil and Water Conservation Society, Ankeny, lA (1995).
45. Foster, G.R. y Lañe, L.J. (1981). Simulation of erosión and sediment yield from field- sized
áreas. En Lal y Russell (eds.) Tropical Agricultural Hydrology. Chichester, Wiley: pp. 375-
394.
412
REFERENCIAS BIBUOGRAFICAS
46. Foster, G.R. Lañe, L.J. Nowiin, J.D. Laflen, J.M. y Young, R.A. (1981) Estimation erosión
and sediment yield on field-sized áreas. 1981 Transaction of the ASAE: (1253-1262)
47. Foster, G.R. (1982) Modelling de erosión process. (Capítulo 8) en Hydrologic Modelling of
Small Watersheds .Edit. C.T. Haan, H.P. Johnson, and D.L. Brakensiek. St. Joseph,
Michigan: ASAE
48. Foster, G.R. Young, R.A. y. Neibling W.H (1985). Sediment composition for nonpoint source
pollution analyses. Transaction of the ASAE 28(1): 133-139.
49. Foster, G.R. (1987) User requirements en USDA Water Erosión Prediction Project (WEPP)
USDA.
50. Free, G.R. (1960). Erosión characteristics of rainfall. Agrlcultural Enginering 41: pp. 447-
449, 455.
51. Friedmann, J. (1992) Empowerment. The politics of Alternative Deveíopment BlackweII
Publishers. Cambridge, Massachusetts 02142. USA.
52. Fournier, F. (1960) Climat et erosión: la relation entre ¡'erosión du soil par l'eau et
precipitations atmospheriques. París. Presses Universitalres de Franca.
53. Gabbard, D.S., Huang, C, Norton, L.D. y Steinhardt, G.C. Landscape position, surface
tiydrauiic gradients and erosión processes. Earth Surf. Process. Landf. 23 (1998), pp. 83-
93.Texto completo vía CrossRef
54. Giiiey, J.E., Finkner, S.C. Hydraulic Roughness Coefficients and affected by Random
Roughness Transactions of the ASAE, 1991, Vol. 34(3): 897-903
55. Gilley, J.E., Kottwitz, E.R. Darcy-Weisbacii Rouiígness Coefficients for selected Crops.
Transactions of the ASAE, 1994, Vol. 37(2): 467-471.
56. Govers.G.. Selectivity and transport capacity on thin flows in relation to rill erosión. Catena
(1985) 12: pp. 35-49.
57. Govers, G. (1990). Empirical relationstiips for the transporting capacity of overland flow.
International Association of Hydrological Sciences Publication 189: pp. 45-63.
413
REFERENCIAS BIBUOGRAHCAS
58. Govers, G. (1992). Relationships between discharge, velocity and flow área for ríll eroding
loóse, non layered materials. Earth Surface Processes and Landforms 17: pp. 515-528.
59. Govers, C. y Poesen, J. (1988). Assessment ofthe interrill and ríll contríbutions to total soil
loss from an upland field plot. Geomorphology 1: 343-354.
60. Gregory, K.J. y Walling, D.E. (1973) Drainage basin form and process. London. Edward
Arnold.
61. Guy, B.T.y Dickinson, W.T. (1990), Inceptlon ofsedlment transport in shallow overíand flow.
Catena Supplement 17: pp. 91-109.
62. Hall, G.F., Daniels, R.B. y Fosa, J.E. (1979), Soil formation and renewai rates in the U.S. En
Symposium on Determinants of soil loss tolerance. Soil Science Society of American Annual
Meeting, Fort Collins, CO.
63. Harbor, J. (1999.), Engineeríng geomorphology at the cutting edge of land disturbance:
erosión control on construction sites. Geomorphology 31 (1999), pp. 247-263.
SummaryPlus | Full Text + Links | PDF (3954 K)
64. Holeman, J.N. 1968. The sediment yield of mayor rivera of the world. Water Resources
Research 4(4): 737-747.
65. Huang, C, Bradford, J.M. y Cushman, J.H. (1982). A numérica! study of raindrop Impact
phenomena: the rigid case. Soil Science Society of American Journal 46: pp 14-19
66. Hurni H. (1982) Inception report, volumen 1. Soil Conservation Research Project.
Universidad de Bern, Suiza, en asociación con la Universidad de las Naciones Unidas
67. Hudson, N.V., (1981). Soil Conservation. London, Batsford.
68. Huxhold, W.E., (1991). An introduction to Urban Geographic Information Systems, Oxford
University Press, New York, Estados Unidos.
69. Ibañez, J.J; González-Rebollar, J.L; García-Álvarez, A. y Saldafia, A. (1997). Los
geoslstemas mediterráneos en el espacio y en le tiempo. En: El paisaje mediterráneo a
través del espacio y el tiempo, Implicaciones en la desertificación (27-130). Ed.: J.J. Ibáñez,
B.L. Valero, y C. Machado. Geoforma Ediciones, Logroño, España.
414
REFERENCIAS BIBUOGRAFICAS
70. ICONA. Mapas de estados erosivos, Madrid, Instituto Nacional para la Conservación de la
Naturaleza, 1988, Ministerio de Agricultura, Pesca y Alimentación.
71. Jiménez Beltrán, D. (2001) Prólogo. En Oñate, J. Pereira, Suarez, F. Rodríguez, J. J. y
Cachón, J. Evaluación Ambiental Estratégica.{9-^^). Ediciones • Mundi-Prensa, Madrid,
España.
72. Johnson, L.C. (1987) Sol! loss toléranos: factor myth?. J. Soil Water Conservation. 42 3
(1987), pp 155-160. Abstract-GEOBASE. $Order Document.
73. Jovanovic, S. y Vukcevic, M. (1958) Suspended sediment régimen on same watercourses
in Yugoslavia and analysis of erosión processes. International Association of Scientific
Hydrology Publicatlon43: 337-59.
74. Knisel, W.G. (1980). CREAMS, a field scale model for Chemicals, runoff and erosión from
agricultura! management systems. USDA Conservation Research Report 26.
75. Kirkby, M.J. (1998). Modelling across scales: the MEDALUS family of models. In: J.
Boardman and D. Favis-Mortlock, Editors, Modelling Soil Erosión by Water (161-173)
NATO ASI Ser., Ser. I vol. 55, Springer-Verlag, Berlín, Gemiany (1998).
76. Labrador, J. (2001) Aproximación a la gestión agroecológica de la fertilidad del suelo. En
Labrador, J. y Aifieri, M.A. Agroecología y Desarrollo (129-184). Ediciones Mundi-Prensa,
Madrid.
77. La!, R. (1998) Agronomic consequences of soil erosión. En: De Vries, F., Agus Kerr, Kerr, J.
Editores, Soil Erosión at Múltiple Scale: Principáis and Methods for Assesing Causes and
Impacts, internacional Board for Soil Research and Management (IBSRAM), CABI
Publishers, Wallingford, UK (1998), pp. 149-160
78. Leopold, L.B., Wolman, M.G., y Miller, J.P. (1964) Fluvial processes in geomorphology. San
Francisco. Freeman.
79. Liu, B.Y, Nearing, M.A,. Baffaut, C. y Ascough, J.C. 11 The WEPP watershed model: III.
Comparisons to measured data from small watersheds. Trans. ASAE 40 4 (1997), pp. 945-
952. Abstract-FLUIDEX | Abstract-Compendex | Abstract-GEOBASE
80. López Bellido, L. (1991) Cultivos Herbáceos. Cereales. Ediciones Mundi-Prensa, Madrid.
415
REFERENCIAS BIBUOGRAFICAS
81. Low, H.S. (1989), Effect of sediment density on bed-load transport. Proc. ASCE, 115: 124-
138.
82. Maijerick, A., Brouwer, H., Mannaerts, C. y Valenzuela, C , (1994), Introduction to the use of
geographic information systems forpractical hydrology, International Institute for Aerospace,
Survey and Earth Science, UNESCO, Publication Number 23.
83. Martínez Álvarez, V., Dal-Ré, R., García García, A.l. y Ayuga, F. (2000) . Modelación
distribuida de la escorrentía superficial en pequeñas cuencas mediante SIG. Evaluación
experimental. Ingeniería Civil. N°117/2000. Ene, Feb, Mar 2000. Pp. 49-61
84. McCuen, R.H. y Zinder, W.M. (1983). Hydrologic modeling: Statistícal Methods and
Applications. Englewood Cliffs, NJ: Prentice-liall
85. Merino, J. y Nieto, C. (2000), Los retos ambientales en el entorno mediterráneo. En J.
Ballesteros y J. Pérez Adán Sociedad y Medio ambiente (339-337). Editorial Trotta, serie
Medio Ambiente. Madrid.
86. Meyer, L.D. (1965). Mattiematical relationships governing soil erosión by water. Journal of
Sol! and Water conservation 20: 149-150.
87. Meyer, L.D. (1981). How rain intensity affects interrill erosión. Transactions of the American
Societyof Agricultural Engineers24: pp. 1472-1475.
88. Meyer, L.D. y Wischmeier, W.H., (1969), Mathematical simulation of the process of soil
erosión by water Transactions of the American Society of Agricultural Engineers 12:754-
8,762.
89. Meyer, L.D. y Monke, E.J. (1965). Mecfianics of soil erosión by rainfall and overland flow.
Transaction of the American Society of Agricultural engineersS: pp. 572-577.
90. Moidenhauer, W.C. y Ostand, C.A. Achieving specified soil loss levéis. Journal of Soil and
Water Conservation (1975) 30: 166-8.
91. Morgan, R.P.C., Morgan, D.D.V. y Finney, H.J. (1984). A predictive model for tlie
assessment of soil erosión rislc. Journal of Agricultural Engineering Research. 30: pp. 245-
253
92. Morgan, R.P.C. (1994) Soil erosión and conservation. Addison Wesley Longman Limited,
London.
416
REFERENCIAS BIBUOGRAFICAS
93. Morga, R.P.C., Quinten, J.N. y Rickson, R.J. (1994). Modelling methodology for soil erosión
assessment and soil conservation design.: ttie EUROSEM approacti. Outlook in Agriculture
23: pp. 5-9.
94. Moss, A. J., Grem, P. y Hutka, J. (1982). Smali cfianneis: their formation, nature and
significance. Earth Surface Process and Landforms 7: pp. 401-415.
95. Mutchler, C.K. y Young, R.A. (1975). Soil detachment by raindrops. En Present and
prospective technology for predicting sediment yields and sources. USDA-ARS Publication
ARS-S-40:pp. 113-117.
96. Nearing, M.A., Fcster, G.R., Lañe, L.J. y Finkner, S.C; (1989) A process-based soil erosión
model for USDA- Water Erosión Prediction Project technology. Transaction of the ASAE
32(5): 1587-1593.
97. Nearing, M.A, Deer-Ascougii, L y Laften, J.IVI. (1990). Sensitivity Analysis of the WEPP
Hillslope profile erosión model. Transaction of tiie ASAE. vol. 33(3):May-June American
Society of Agricultural Engineers.
98. Nicks, A.D., Lañe, LJ. y Gander, G.A. capítulo 2 En : Flanagan D.C. y Nearing, M.A.
editores. Hillslope profile and Watershed Model Documentation. NSERL Report No. 10,
USDSA-ARS National Soil Erosión Research Laboratory, West Lafayette, IN
99. Ortega Sada, J.L. (1993) Manual de las explotaciones agrícolas. M.A.P.A. y Ediciones
Mundi-Prensa. Madrid.
700. Osterkamp,. W.R. y Toy, T.J. (1997). Geomorphic considerations for erosión prediction.
Environ. Geol. 29 3/4 (1997), pp. 152-157. Abstract-GEOBASE | $Order Document | Fuli
Text Via CrossRef
101. Pearce, A.J. {'\Q76).Magnitude and frequency of erosión by l-lortonian overland flow.
Journal of Geology 84: pp. 65-80.
102. Pimental, D.; Harvey, C; Resusodarmo, P.; Sinclair, K.; McNair, M.; Crist, S.; Shpritz,
L.; Fitton, L.; Saffouri, R. y Blair, R.; 1995. Environmental and economic cosí of soil erosión
and consen/ation benefits. Science 267: 1117-1123. Abstract-Elsevier BIOBASE | $Order
Document
417
REFERENCIAS BIBUOGRARCAS
103. Poesen, J. (1985). An improved spiash transpon model. Zeitschrift für Geomorphologie
9: pp. 193-211.
104. Poesen, J.W., Boardman,. Wilcox, J B. y Valentín, C (1996), Water erosión monitoring
and experimentation forglobal change studies. J. Soil Water Conserv. 51 5 (1996), pp. 386-
390.
105. Proffit, A. y Rose, C.W. (1992). Relative contributions to soil loss by rainfall detachment
and runoff entrainment. En Hurni y Kebede Tato (eds). Erosión, conservation and small
scale farming. Bern, Geographica Bernensia: pp. 75-89.
106. Proffit, A., Rose, C.W. y Hairsine, P.B. (1991). Detachment and deposition: experíments
witfi low slopes and significant water depths. Soil Science Society of America Journal 55:
pp. 325-332.
107. Quansati, C. (1981). Ttie effect ofsoil type, slope, rain intensity and their interactions on
spiash detachment and transport. Journal of Soil Science 32: pp. 215-224.
108. Quansah, C. (1982).La/)oraío/y experimentation for the statistical derivation of equation
for soil erosión modelling and soil conservation design. Phd Ttiesis, Cranfield institute of
Technology.
109. Quansah, C. (1985). Rate of soil detachment by overland flow, with and without rain,
and its relationships with discharge, slope steepness and soil type. En El-Swaify,
Moldenhauer y Lo (eds.), Soil Erosión and Conservations. Ankeny I.A., Soil Conservation
Society of America: 406-423.
110. Rauws, G. y Govers, G. (1988). Hydraulic and soil mechanical aspects of ill generation
on agricuitural soils. Journal of Soil Science 39:111-124.
111. Renard, K.G., Foster, G.R., Weesies, G.A. y Portar, J.P. (1991), RUSLE, Revised
universal soil loss equation. Journal of Soil and Water Conservation 46: pp 30-33.
112. Renschier, C.S., Engel, B.A. y Flanagan, D.C. (2000). Estrategies for implementing a
multi-scale assessment tool for natural resource management: a geographical Information
science perspective. GIS/EM4 n* 173. 4" International Conference on Integrating GIS and
Environmental Modellng (GIS/EM4). Alberta, Canadá.
418
REFERENCIAS BIBUOGRAFICAS
113. Renschier, C.S., (2000). Strategies for implementing natural resource management
tools—a geographical information science perspective on water and sediment balance
assessment at different scales. PhD dissertation, Univ. of Bonn, Bonn, Germany, 182 pp.
114. Renschier, C.S. y Harbor, J. (2002). So// erosión assessment tools from point to
regional scales. The role of geomorphologists in land management research and
implementation Geomorphology, 47 (2-4) (2002) pp. 189-209
115. Renschier, C.S, Mannaerts C.y Diekkrüger, B. (1999). Evaluating spatial and temporal
variability in soil erosión risk-rainfall erosivity and soil loss ratios in Andalusia, Spain.
Catena, 34 (3-4) (1999) pp. 209-225
116. Rose, C.W., Williams, J.R., Sander, G.C. y Barry, D.A. (1983). A mathematical model of
erosión and deposition process. I. Theory for a plañe element. Soil Science Society of
America Journal 47: pp. 991-995.
117. Rubey, W.W.: Geologic History of Sea Water. Bull. Geol. Soc. Am., vol. 62, 1951,
pp.1111-1147.
118. Savat, J. (1981). Work done by spiash: laboratory experiments. Earth Surface Process
and Landfonns 6: pp. 275-283.
119. Savat, J. (1982). Common and uncommon selsctivity in the process of fluid
transportation: field obsen/ation and laboratory experiments on bare surfaces. Catena
Supplement1:pp. 139-160.
120. Savat, J. (1879). Laboratory experiments on erosión and deposition ofioess by laminar
sheet flow and turbulent rill flow. En Voght (eds), Colloque sur l'erosion agricole de sois en
milieu temperé non mediterranéen. Strasbourg, L'université Louis Pasteur: pp. 139-143.
121. Shields, A. (1936). Anwendung dar Ahnlichkeitsmechanik und der Turbulenzforschung
auf die Geschiebebewegung. Mitteilungen der Preussischen Anstait Wasserbau und
Schiffbau 26.
122. SSSA, (1997). Glossary of soil science tenvs 1996. pag. 138. Sol! Science Society of
America, Madison.
123. Stocking, M. (1987). Measuring land degradation. En: Land Degradation and
Society.(pp 61-69) Blaikie, P. y Brookfield, H., Development studies, Methuen, London.
419
REFERENCIAS BIBLIOGRÁFICAS
124. Styczen, M. y Nielsen, S.A. (1989). A view ofsoil erosión theory, process research and
model buHding: possible interactions and Mure developments. Quaderni di Scienza del
Suolo 2: pp. 27-45.
125. Torri, D. y Sfalanga, M. (1986). Same problems y soil erosión modelling. En A. Giorgini
y F. Zingales (eds). Agricultural nonpoint source pollution soil: model seiection and
appíications. Amsterdam, Elsevier: pp. 161-171.
126. Torri, D. y Poesen J. (1992). Tlie effect of soil surface slope on raindrop detaciiment
Catena 19: pp. 561-578.
127. Torri, D., Sfalanga, M. y Del Sette, M. (1987). Spiash detachment: runoffdepth and soil
cohesión. Catena 14: pp. 149-155.
128. Trimble, S.W. (1975). Denudation Studies: Can be assume stream steady state?
Science 188: 1207-1208
129. Uri, N.D. y Lewis, J.A. (1998), The dynamics ofsoil erosión in US agriculture. Sol. Total
Environ. 218 (1998), pp. 45-58. SummaryPlus | Full Text + Links | PDF (171 K)
130. USDA, (1995), Technical Documentation WEPP. NSERL Report No. 10. USDA-ARS-
MWA, West Lafayette. EEUU.
131. USDA, (1995),. Water Erosión Prediction Project. WEPP. Agricultural Research Service
and Purdue University. EEUU.
132. Vera, J.A., (1989), Criterios empleados en la informatización de la tabla de clasificación
decimal de los ríos de la base de datos de HIDRO del Centro de Estudios Hidrográficos.
Ingeniería C/V/l, n°70, CEDEX, Ministerio de Obras Públicas y Urbanismo, Madrid.
133. Wischmeier, W.H., Johnson, C.B. y Cross, B.V. (1971) A soil erodibility nomograph for
farmland and construction sites. Journal of Soil and Water Conservation. 26: pp 189-193.
134. Wischmeier, W.H. y Smith, D.D. (1965) predicting rainfall erosión losses from cropland
East of the Rocky Mountain. Guide for seiection ofpractices for soil and water conservation.
A.R.S. USDA. Agriculture Handbook, n°282.
135. Wischmeier, W.H. y Smith, D.D. (1958) Rainfall energy and its relationship to soil loss.
Transactions of the American geophysical Union. 39: pp 258-291
420
REFERENCIAS BIBLIOGRARCAS
136. Wischmeier, W.H. y Smith, D.D. (1978) Predicting rainfail erosión losses. USDA
Agricultural Research Service Handbook 537.
137. Yaiin , M.S. (1963). An expression forbedload transportaron. Journal of the hydraulics
división ASCE89: pp. 221-250.
138. Yariv, S. (1976) Comments on the mechanism of soil detactiment by rainfail. Geodema
15: pp. 393-399.
139. Young A.. Present rete ofland erosior). Nature 224 (1969): pp 851-852.
140. Zachar, D. (1982), Soil erosión, Ámsterdam, Elsevier.
141. Zhang, X.C, Nearing, l\/l.A., Risse, LM., y McGregor, K.C. Evaluation ofWEPP runoff
and soil loss predictions using natural runoff plot data. Trans. ASAE 39 3 (1996), pp. 855-
863. Abstract-GEOBASE
142. Zobecl<, T.M. y. Onstad, C.A. Tillage and rainfail efíects on random rougtiness: A
review. Soil Tillage Res. 9 (1967): pp.1-20.
421
Top Related