BUI TRUNG HIEN Autosaved

ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP GVHD: Th.s. NGUYỄN NGỌC TẤN

Số liệu:

L1(m) L2(m) L3(m) B(m) Psc(kN/m2)

2.8 3 3 6 2

SV : BÙI TRUNG HIỂN MS : 21121671 Trang 1


PHẦN I – THIẾT KẾ SÀN:

I – TÍNH TOÁN SÀN.

Mặt bằng sàn được bố trí như hình vẽ để phân biệt ô sàn ta đánh số trên mặt băng sàn như sau:

1- Phân loại ô sàn.

Căn cứ vào cấu tạo, điều kiện liên kết, kích thước của từng ô sàn ta phân loại ô sàn như sau:

Kýhiệuô sàn

Sốlượng

Kích thước hìnhhọc

TỷsốBL

Loại ô bảnCạnh

ngắn (L)Cạnhdài(B)

S1 5 2.8 6 2.142

Ô sàn làm việc 1phương

S2 5 3 6 2 Ô sàn làm việc 2phương

S3 5 3 6 2 Ô sàn làm việc 2phương

2- Chọn sơ bộ chiều dày sàn.SV : BÙI TRUNG HIỂN MS : 21121671 Trang 2


-Từ mặt bằng sáng và phân loại ô bản như trên ta thấy kích thước các ô sàn chênh lệch nhau ít, hoạt tải trên các ô sàn như nhau. Do vậy để thuận lợi cho việc thi côngta chọn ô sàn có kích thước lớn nhất để tính toán chiều dày các ô sàn là như nhau với kích thước (4.3x5.3)m.

- Chiều dày sơ bộ của ô sàn tính theo công thức:

hs=DmL

Trong đó: L là cạnh ngắn của ô sàn.

m = 30÷35 đối với bản sàn làm việc 1 phương.

m = 40÷45 đối với bản sàn làm việc 2 phương.

D = 0.8÷1.4 hệ số phụ thuộc tải trọng tác dụng lên sàn.

Với ô sàn S1 (1 phương)

hs1=(0.830

÷1.435

)x2.8=(28375

÷14125

)m

=> Chọn hs1 = 90mm

Với ô sàn S2,3 (2 phương)

hs1=(0.840

÷1.445

)x3=(0.06÷0.093)m

=> chọn hs2,3 = 90mm

3-Chọn sơ bộ kích thước dầm.

-Dầm nhịp 6m:

hd = ( 112÷

18 )L=( 112 ÷

18 )x6000=(500÷750 )



Chọn hd4 = 500mm.

bd = (14÷12) .hd = (14÷

12) x500 =(125÷250)

Chọn bd4 = 200mm.

=>Kích thước dầm 6m là : b x h = ( 200x500)

-Dầm nhịp 3m:

hd = ( 112÷

18 )L=( 112 ÷

18 )x3000=(250÷375 )

Chọn hd3 = 400mm.

bd = (14÷12) hd = (14÷

12) x400 =(100÷200)

Chọn bd3 = 200mm.

=>Kích thước dầm 3m là : b x h = ( 200x400)

-Dầm nhịp 2.8m:

hd = ( 112÷

18 )L=( 112 ÷

18 )x2800=(235÷350 )

Chọn hd2 = 400mm.

bd = (14÷12) hd = (14÷

12) x400 =(100÷200)

Chọn bd2 = 200mm.



=>Kích thước dầm 2.8m là : b x h = ( 200x400)

4- Xác định sơ đồ tính.

-Các ô sàn đều thuộc loại ô bản làm việc 1 phương.

Do hd ≥ 400 và hs=90 do đó hdhs

=40090

=4.4>3

-Tỷ số: hdhs

≥3

-Bản liên kết với các dầm bao quanh là liên kết ngàm thuộc ô sàn số 9 trong 11 ô sàn => sơ đồ tính của ô bản là ô bản đơn, sơ đồ tính là sơ đồ đàn hồi.

5-Tải trọng tác dung lên sàn.

a.Tĩnh tải:

Tĩnh tải tác dụng lên sàn là tải phân bố đều do các lớp cấu tạo sàn được lập thành bản sau:



Các lớpcấu tạosàn

Chiều dày(m)

Khối lượngriêng(kN/m3)

Hệ số vượttải

Trọnglượng tính

toán(kN/m2)

Gạchceramic

0.01 20 1.2 0.24

Vữa lót 0.03 18 1.3 0.702Sàn BTCT 0.09 25 1.1 2.475Vữa trát 0.015 18 1.3 0.351 Tĩnh tải∑

Gs

0.145 3.768

b.Hoạt tải tác dụng lên sàn: Pstc=2kN/m2

Hoạt tải tính toán : Pstt=n.Ps

tc=1.2x2=2.4kN/m2

c.Tổng tải trọng toàn phần tác dụng lên sàn:

qs=Pstt+Gs=2.4+3.768=6.168kN

6.Xác định nôi lực tác dụng lên sàn cho 1m dài.

* Đối với ô sàn S1 (1 phương):

- Giá trị Moment gối và Moment nhịp của đài bản được tính theo công thức

+ Moment nhịp: Mnh=qL224

+ Moment gối: Mg=qL212

Trong đó :



q - là tổng tải trọng.

L – nhịp tính toán cạnh ngắn.

- Xác định nội lực ở sàn S1 (L1=2800; L2=6000)

Mg=qL212

=6.168x2.82

12=4.03(kNm)

Mnh=qL224 =

6.168x2.82

24 =2.01(kNm)

* Đối với ô sàn S2,3 (2 phương)

Ô sàn S1 có L1 = 3m, B = 6m

+Mômen ở nhịp: M1 = m91.qs.L1.B

M2 = m92.qs.L1.B

+Mômen ở gối: MI = k91.qs.L1.B

MII = k92.qs.L1.B



Đặt p = qs.L1.B = 6.168x3x6 =111.024kN

BL1

=63=2

Tra bảng: m91 = 0.0183 , k91 = 0.0392

M92 = 0.0046 , k92 = 0.0098

Thay vào gối và nhịp ta được:

M1 = 0.0183x 111.024=2.031kNm

M2 = 0.0046x 111.024=0.51kNm

MI = 0.0392x 111.024=4.352kNm

MII = 0.0098x 111.024=1.09kNm

7.Tính toán và bố trí cốt thép cho sàn:

αm=Mnh

γb.Rb.bh02≤αR=0.455

ξ=1−√1−2αm≤ξR=0.700

As=ξγbRbRs

bh0

Để tính toán cốt thép cho ô sàn ta sử dụng công thức:

As=M

γ.Rs.h0=

M0.9.Rs.h0

Trong đó: M : mômen uốn tính toán



Rs : Cường độ chịu kéo của cốt thép,

cốt thép CI có Rs = 225Mpa.

B : Chiều rộng tiết diện b = 1000mmγ : Hệ số làm việc γ =0.9.

Bêtông có cấp độ bền B15, cốt thép CI có ξR =0.700; αR =0.455.

h0 : Chiều cao làm việc của tiết diện.

- Kiểm tra hàm lượng cốt thép

μ=As

b.h0x100%

Sao cho:μmin=0.05 %<μ<μmax=ξR

γb.RbRs

.100%=0.700 0.9x8.5225

x100%=2.38%

Rb : cường độ chịu nén của bê tông, bê tông B15 có Rb = 8.5Mpa.

Theo phương cạnh ngắn : h0 = hs – a0 = 90-15= 75mm.

Xét ô sàn S1 (L 1=2800; L2=6000) (1 phương)

Thép theo phương cạnh ngắn- Cốt thép nhịp:

αm=Mnh

γb.Rb.bh02=

2.010.9x8.5x1000x0.0752

=0.047<αR=0.455

ξ=1−√1−2αm=1−√1−2x0.047=0.048<ξR=0.700



As=ξγbRbRs

bh0=0.048x0.9x8.5225

x1000x75=122.4(mm2 )

Chọn thép Ø6@200 có Asch = 141.5 (mm2)

Tỉ Lệ cốt thép:

μmin=0.05%<μ=As

b.h0x100%=

141.51000x75 x100%=0.18%<μmax=2.38 %

- Cốt thép ở gối:

αm=Mg

γb.Rb.bh02=

4.030.9x8.5x1000x0.0752

=0.093<αR=0.455

ξ=1−√1−2αm=1−√1−2x0.093=0.098<ξR=0.700

As=ξγbRbRs

bh0=0.098x0.9x8.5225

x1000x75=250(mm2)



μmin=0.05%<μ=As

b.h0x100%=

251.51000x75 x100%=0.33%<μmax=2.38 %

Thép theo phương cạnh dài

Giả thiết a0 =15mm => h0= hs – a0 – d = 90 – 15 - 6 =

69mm- Cốt thép nhịp:

αm=Mnh

γb.Rb.bh02=

2.010.9x8.5x1000x0.0692

=0.055<αR=0.455

ξ=1−√1−2αm=1−√1−2x0.055=0.056<ξR=0.700

As=ξγbRbRs

bh0=0.056x0.9x8.5225

x1000x69=131.4(mm2 )





μmin=0.05%<μ=As

b.h0x100%=

141.51000x69 x100%=0.2%<μmax=2.38%


αm=Mg

γb.Rb.bh02=

4.030.9x8.5x1000x0.0752

=0.093<αR=0.455

ξ=1−√1−2αm=1−√1−2x0.093=0.098<ξR=0.700

As=ξγbRbRs

bh0=0.098x0.9x8.5225

x1000x75=250(mm2)



μmin=0.05 %<μ=As

b.h0x100%=

264.71000x75 x100%=0.35%<μmax=2.38 %

Xét ô sàn S2-S3 (L 1=3000; L2=6000) (2 phương)

Thép theo phương cạnh ngắn- Cốt thép nhịp:

αm=M1

γb.Rb.bh02=

2.0310.9x8.5x1000x0.0752

=0.047<αR=0.455

ξ=1−√1−2αm=1−√1−2x0.047=0.048<ξR=0.700

As=ξγbRbRs

bh0=0.048x0.9x8.5225

x1000x75=122.4(mm2 )



μmin=0.05 %<μ=As

b.h0x100%=

141.51000x75 x100%=0.18%<μmax=2.38 %


αm=MI

γb.Rb.bh02=

4.03520.9x8.5x1000x0.0752

=0.093<αR=0.455



ξ=1−√1−2αm=1−√1−2x0.093=0.098<ξR=0.700

As=ξγbRbRs

bh0=0.098x0.9x8.5225

x1000x75=250(mm2)



μmin=0.05 %<μ=As

b.h0x100%=

251.51000x75 x100%=0.33%<μmax=2.38 %

Thép theo phương cạnh dài

Giả thiết a0 =15mm => h0= hs – a0 – d = 90 – 15 - 6 =

69mm- Cốt thép nhịp:

αm=M2

γb.Rb.bh02=

0.510.9x8.5x1000x0.0692

=0.014<αR=0.455

ξ=1−√1−2αm=1−√1−2x0.014=0.015<ξR=0.700

As=ξγbRbRs

bh0=0.015x0.9x8.5225

x1000x69=35.19(mm2 )



μmin=0.05%<μ=As

b.h0x100%=

141.51000x69 x100%=0.2%<μmax=2.38%

- Cốt thép gối:

αm=MII

γb.Rb.bh02=

1.090.9x8.5x1000x0.0752

=0.025<αR=0.455

ξ=1−√1−2αm=1−√1−2x0.025=0.026<ξR=0.700

As=ξγbRbRs

bh0=0.026x0.9x8.5225

x1000x75=66.3(mm2 )





μmin=0.05 %<μ=As

b.h0x100%=

251.51000x75 x100%=0.33%<μmax=2.38 %

Bảng xác định nội lực các ô sàn ( bao gồm 1 phương và

2 phương)

Ô

Sàn

L1 L2 L1/L2 Tổng tải

qs

(kN/m2)

Hệ số tính

moment

Nội lực

(kNm)

S1 2800 6000 2.142 6.881 Mnh 2.01

Mg 4.03

S2 3000 6000 2 6.881m91

0.0183 Mnh

1

2.031

m92

0.0046 Mnh

2

0.51

k91

0.0392 Mg1 4.352

k92

0.0098 Mg2 1.09

S3 3000 6000 2 6.881m91

0.0183 Mnh

1

2.031



m92

0.0046 Mnh

2

0.51

k91

0.0392 Mg1 4.352

k92

0.0098 Mg2 1.09

Kết quả tính toán thể hiện ở bản sau:

Kíhiệu ô sàn

Tiếtdiện

Nôi Lực(kNm) h0(c

m)αm ξ As

(cm)

Asch

(cm) As

chọn(cm)

μ(% )

S1 Nhịp Mnh 2.0

1

0.075

0.047

0.048

122.4

141.5

Ø6a200 0.18

Gối Mg 4.0

3

0.075

0.93

0.98

250 251.5

Ø8a200 0.33

S2

Nhịp L1 Mnh

1

2.0

31

0.075

0.047

0.048

122.4

141.5

Ø6a200 0.18

Nhịp L2 Mnh

2

0.5

1

0.069

0.014

0.015

35.19

141.5

Ø6a200 0.2

0.07 0.9 0.9 250 251. Ø8a200 0.3



Gối L1 Mg1 4.3

52

5 3 8 5 3

Gối L2 Mg2 1.0

9

0.075

0.025

0.026

66.3

251.5

Ø8a200 0.33

S3

Nhịp L1 Mnh

1

2.0

31

0.075

0.047

0.048

122.4

141.5

Ø6a200 0.18

Nhịp L2 Mnh

2

0.5

1

0.069

0.014

0.015

35.19

141.5

Ø6a200 0.2

Gối L1 Mg1 4.3

52

0.075

0.93

0.98

250 251.5

Ø8a200 0.33

Gối L2 Mg2 1.0

9

0.075

0.025

0.026

66.3

251.5

Ø8a200 0.33

Các ô sàn có nhịp < 6m nên không cần kiểm tra độ võng.



II – TÍNH TOÁN DẦM DỌC TRỤC B.

Tải trọng tác dụng lên dầm dọc trục B bao gồm:- Tải phân bố.- Tải tập trung

Dạng hình thang quy sang phân bố đều:

qs=qsL (I−2β2+β3)=¿β=L1

2L2

I. TỈNH TẢI:Trọng lượng bản thân dầm S1: 200x400a. Tĩnh tải do trọng lượng bản thân dầm:gd=bd (hd−hs )nγbt=0.2 (0.4−0.09)x1.1x25=1.7(kN/m)b. Trọng lượng tường xây trên dầm:Tường dày 200, γt=18(kN/m3), n=1.1, h=(3.6-0.4)gt=bthtnγt=0.2 (3.6−0.4 )x1.1x18=12.672(kN/m)



c. Tỉnh tải từ sàn truyền vào dầm:Do sàn S1 truyền vào dạng hình thang quy ra phân bố đềutương đương

Với: β=L1

2L2= 2.82x6

=0.23

gs1=gsxL1

2x (1−2β2+β3 )

¿3.768x 2.82

x (1−2x0.232+0.233)=4.78(kN/m)

Do sàn S2,3 truyền vào dạng hình thang quy ra phân bố đều tương đương

Với: β=L1

2L2= 32x6

=0.25

gs2,3=gsxL12x (1−2β2+β3 )

¿3.768x 32x (1−2x0.252+0.253 )=5.03(kN/m)

¿>tổngtỉnhtảitácdụnglêndầmdọctrụcB:g=gd+gt+gs1+gs2=1.7+12.672+4.78+5.03=24.182(kN/m)II. HOẠT TẢI.

Pstt=n.Ps

tc=1.2x2=2.4kN/m2

Hoạt tải truyền từ sàn vào dầm tương tự như tỉnh tảiDo sàn S1 truyền vào dạng hình thang quy ra phân bố đềutương đương

Với: β=L1

2L2= 2.82x6

=0.23

Ps1tt=Ps

ttxL1

2x (1−2β2+β3)



¿2.4x 2.82

x (1−2x0.232+0.233 )=3.045(kN/m)

Do sàn S2,3 truyền vào dạng hình thang quy ra phân bố đều tương đương

Với: β=L1

2L2= 32x6

=0.25

Ps2,3tt =Ps

ttxL1

2x (1−2β2+β3 )

¿2.4x 32x (1−2x0.252+0.253 )=3.206(kN/m)

¿>tổnghoạttảitácdụnglêndầmdọctrụcB:P=Ps1

tt+Ps2,3tt =3.045+3.206=6.251(kN/m)

III. Sơ đồ tính và nội lực dầm dọc trục B.

a. sơ đồ tính:

+ tỉnh tải chất đầy: (TT)



+ hoạt tải 1: (nhịp lẻ 1-3-5)

+ hoạt tải 2: (nhịp chẳn 2-4)

+ hoạt tải 3: (liền nhịp) 1





b. Nội lực dầm dọc trục B:

BIỂU ĐỒ MOMENT CHỊU TỈNH TẢI (kN/m)



BIỂU ĐỒ LỰC CẮT KHI CHỊU TỈNH TẢI (kN)

BIỂU ĐỒ BAO MOMENT (kN/m)

BIỂU ĐỒ BAO LỰC CẮT (kN)

IV. TỔ HỢP NỘI LỰC- TH1= (TT+HT1)- TH2= (TT+HT2)- TH3= (TT+HT3)- TH4= (TT+HT4)- TH5= (TT+HT5)- BĐBAO= (TH1+TH2+TH3+TH4+TH5)

Moment dầm dọc trục B thống kê theo bảng

Đọan dầm Tiết diện Moment (kN/m)

1-2 (1)GT 0GN 90.94GP 118.88



2-3 (2)GT 118.88GN 46.84GP 94.51

3-4 (3)GT 94.51GN 59.67GP 94.51

4-5 (4)GT 94.51GN 46.84GP 118.88

5-6 (5)GT 118.88GN 90.94GP 0

Lực cắt dầm dọc trục B thống kê theo bảng:

Đọan dầm Tiết diện Moment (kN/m)

1-2 (1)

GT -74.761/4N -28.703/4N 65.88GP 111.94

2-3 (2)

GT -99.341/4N -53.273/4N 45.11GP 91.17



3-4 (3)

GT -95.491/4N -49.433/4N 49.43GP 95.49

4-5 (4)

GT -91.171/4N -45.113/4N 53.27GP 99.34

5-6 (5)

GT -111.941/4N -65.883/4N 28.70GP 74.76

V. TÍNH CỐT THẾP CHO DẦM DỌC TRỤC B1. Tính cốt thép dọc

Dữ diệu tính toán:

Dầm D1, D2 (200x500)mm. Giả thiết: a= 40 => h0= h-a = 500-40 =460 (mm) Bê tông B15: Rb= 8.5 MPa; Rbt= 0.75 MPa; Eb= 23.103 MPa;b= 0.9. Nhóm thép A-1 (d 10): SV : BÙI TRUNG HIỂN MS : 21121671 Trang 23


Rs= 225 MPa; Rsw= 175 MPa; Es= 21.104 MPa; R= 0.455; R= 0.700. Nhóm thép A-2 (d 10): Rs= 280 MPa; Rsw= 225 MPa; Es= 21.104 MPa. R= 0.449; R=0.681.

Tính cốt thép cho đoạn dầm nhịp 1 (trục A-B).

Với moment dương tại nhịp Mnh= 90.94(kN.m).

Bản cánh nằm trong vùng chịu nén, tính tiết diện hình chữ T

- độ vương của cánh Sf và bề rộng của cánh Bf được láy theo tiêu chuẩn (TCVN 356-2005)



{ Sf≤16Ld

bf≤{Ltt

2:khihf≥0.1hd

6hf:khihf<0.1hd

Ld−nhịpdầmđangtính.Ltt−khoảngcáchthôngthủygiữa2dầmdọc.

- nhịp 1 (trục 1-2) có:

{ Sf≤16Ld=

60006

=1000

bf≤{Ltt

2=3000−200

2=1400:khihf=90≥0.1hd=0.1x500=50

6hf=6x90=540:khihf<0.1hd

Chọn Sf=540 (mm)

Chiều rộng bản cánh:bf = bd +2xSf = 200+2x540=1280 (mm)

- Kích thước tiết diện dầm chữ T dầm D1 (nhịp 1).Bf =1280 (mm); hf =90 (mm); h= 500 (mm).

- Xác định vị trí trục trung hòa:Mf=γbxRbxbfxhfx (h0−0.5hf )¿0.9x8.5x103x1.28x0.09x (0.46−0.5x0.09)=365.73 (kN/m)M=90.94(kN/m) < Mf . Trục trung hòa qua cánh, tính toán theo tiết diện hình chữ nhật (b=1280; h= 500).

αm=Mnh

γbRbbh02=

90.940.9x8.5x1000x1.28x0.462

=0.044<αR=0.455

ξ=1−√1−2αm=1−√1−2x0.044=0.045<ξR=0.700

As=ξγbRbRs

bh0=0.045x0.9x8.5225

x1280x460=900.8(mm2 )

Chọn thép 3Ø20 có Asch = 943 (mm2)




μmin=0.1%<μ=As

b.h0x100%=

943200x460 x100%=1%<μmax=2.38%

Với moment dương tại gối Mg= 118.88 (kN.m).

αm=Mnh

γbRbbh02=

118.880.9x8.5x1000x0.2x0.462

=0.36<αR=0.455

ξ=1−√1−2αm=1−√1−2x0.36=0.47<ξR=0.700

As=ξγbRbRs

bh0=0.47x0.9x8.5225

x200x460=1470(mm2)

Chọn thép 3Ø25 có Asch = 1472.6 (mm2)


μmin=0.1%<μ=As

b.h0x100%=

1472.6200x460 x100%=1.6%<μmax=2.38%

Kết quả tính cốt thép dầm dọc trục B

Đoạndầm

Tiết

diện

M(Kn/m

)

b(mm)

h0

(mm)

αm ξ As Thép chọn Asch μ

(%)

1-2GN 90.94 128

0460 0.04

40.045

900.8 3Ø20 943 1

GP 118.88

200 460 0.036

0.037

1157.3

3Ø25 1183 1.6

2-3GT 118.8

8200 460 0.03

60.037

1157.3

3Ø25 1183 1.6

GN 46.84 1280

460 0.022

0.022

440.4 3Ø14 461.8 0.5

GP 94.51 200 460 0.29 0.35 1094.8

3Ø22 1140.4

0.01

3-4GT 94.51 200 460 0.29 0.35 1094.

83Ø22 1140.

40.01

GN 59.67 1280

460 0.029

0.029

589.2 3Ø16 603.2 0.65

GP 94.51 200 460 0.29 0.35 1094. 3Ø22 1140. 0.0



8 4 1

4-5GT 94.51 200 460 0.29 0.35 1094.

83Ø22 1140.

40.01

GN 46.84 1280

460 0.022

0.022

440.4 3Ø14 461.8 0.5

GP 118.88

200 460 0.036

0.037

1157.3

3Ø25 1183 1.6

5-6GN 118.8

81280

460 0.036

0.037

1157.3

3Ø25 1183 1.6

GP 90.94 200 460 0.044

0.045

900.8 3Ø20 943 1

2. Tính cốt thép đai. Lực cắt lớn nhất tại gối phải: Qmax=111.94 (kN)- Chọn thép đai AI có Rsw=175(MPa)- Chọn đường kính thép đai d6 (mm)

Ta có: φb2=2;φf=0;φn=0;n=2;AW=πxd24 =28.3(mm2)

Es=21.104 (MPa); Eb= 23.103 (MPa); b= 0.9 (MPa); Rbt= 0.75

- Kiểm tra điều kiện tính toán:φb3× (1+φf+φn )γb×Rbt×n×h0¿0.6× (1+0+0)×0.9×0.75×0.2×103×0.46=37.26

Qmax=111.94 (kN) > φb3× (1+φf+φn )γb×Rbt×n×h0=35 (kN) Bê tông không đủ chịu cắt, cần phải có cốt đại chịu

lực cắt.- Khoảng cách giữa 2 cốt đai theo tính toán Qmax=111.94

(kN)

Stt=Rswnasw[4×φb2× (1+φf+φn ) ]γb×Rbt×n×h02

Q2

Stt=175×2×28.3×4×2×(1+0+0)×0.9×0.75×200×4602

(111.94×103)2

= 180.64 (mm)- Khoảng cách lớn nhất giữa 2 đai



Smax=φb4× (1+φf )×γb×Rbt×b×h0

2

Q

¿1.5×(1+0)×0.9×0.75×200×4602

111.94×103=382.7(mm)

- Khoảng cách câu tạo của 2 cốt đại đoạn gần gối tựa (L/4). giữa nhịp (L/2)

Sct1 <min|12 h=1

2×500=250mm

150mm |vìhd≤450(mm)

- Khoảng cách thiết kế cốt đaiSchon=min (Stt;Smax;Sct

1 )=min (180.64;382.7;150 )=150(mm)

Lực cắt lớn nhất tại nhịp phải: Qmax=65.88 (kN)- Kiểm tra điều kiện tính toán:

φb3× (1+φf+φn )γb×Rbt×n×h0¿0.6× (1+0+0)×0.9×0.75×0.2×103×0.46=37.26

Qmax=65.88 (kN) > φb3× (1+φf+φn )γb×Rbt×n×h0=35 (kN) Bê tông không đủ chịu cắt, cần phải có cốt đại chịu

lực cắt.

- Khoảng cách giữa 2 cốt đai theo tính toán Qmax=65.88 (kN)

Stt=Rswnasw[4×φb2× (1+φf+φn ) ]γb×Rbt×n×h02

Q2

Stt=175×2×28.3×4×2×(1+0+0)×0.9×0.75×200×4602

(65.88×103)2

= 521.5 (mm)- Khoảng cách lớn nhất giữa 2 đai

Smax=φb4× (1+φf )×γb×Rbt×b×h0

2

Q



¿1.5×(1+0)×0.9×0.75×200×4602

65.88×103=650.4(mm)

- Khoảng cách câu tạo của 2 cốt đại đoạn giữa nhịp (L/2)

Sct1 <min|34 h=

34×500=375mm

500mm |vìhd≤450 (mm)

→chọnSct1 =250

- Khoảng cách thiết kế cốt đaiSchon=min (Stt;Smax;Sct

1 )=min (521.5;650.4;250 )=250(mm) Kiểm tra điều kiện chịu cắt khi bố trí cốt đai.

Q≤0.3×φb1×φw×Rb×b×h0

φb1=1−β×γb×Rb=1−0.01×0.9×8.5=0.9235- Tại vị trí L/2:

φw1=1+5Es

Eb×n×aswb×s

=1+521×104

23×103× 2×28.3200×150

=1.086


≤0.3×0.9235×1.086×8.5×103×0.2×0.46=235.3(kN)

Qmax=111.94 (kN)<0.3×φb1×φw×Rb×b×h0=235.3 (kN).Thỏa. Tại vị trí L/4:

φw1=1+5Es

Eb×n×aswb×s

=1+521×104

23×103× 2×28.3200×250

=1.051


≤0.3×0.9235×1.051×8.5×103×0.2×0.46=227.7(kN)

Qmax=111.94 (kN)<0.3×φb1×φw×Rb×b×h0=227.7 (kN).Thỏa.

Kết quả tính toán cốt đai.



Đoạndầm

Tiếtdiện

Q (kN)

Stt

(mm)Smax

(mm)Sct

(mm)Schọn

(mm)Đoạnbốtrí

1-2Gối L/4Nhịp L/2






BUI TRUNG HIEN Autosaved

Documents

Transcript of BUI TRUNG HIEN Autosaved