Aspectos complementarios al diseño del pavimento rígido
Transcript of Aspectos complementarios al diseño del pavimento rígido
ING. JOSÉ R. HARRIS Q. 1
ASPECTOS COMPLEMENTARIOS AL DISEÑO
TIPOS DE JUNTASTIPOS DE JUNTASESPACIAMIENTOESPACIAMIENTOBARRAS DE AMARREBARRAS DE AMARREPASAJUNTASPASAJUNTASSELLADO DE JUNTASSELLADO DE JUNTASDETALLES ETG DETALLES ETG –– MOPMOPDISTRIBUCIDISTRIBUCIÓÓN DE JUNTASN DE JUNTASCASO DE ESTUDIOCASO DE ESTUDIO
ING. JOSÉ R. HARRIS Q. 2
TIPOS DE JUNTAS
ESTRUCTURA FIJA JUNTA DE EXPANSIÓN/AISLAMIENTO
JUNTA LONGITUDINALDE CONTRACCIÓN
JUNTA LONGITUDINALDE CONTRACCIÓN
JUNTA LONGITUDINALDE CONSTRUCCIÓN
JUNTA TRANSVERSALDE CONTRACCIÓN
JUNTA TRANSVERSALDE CONSTRUCCIÓN
(FIN DEL DÍA)
SENTIDO DE LA PAVIMENTACIÓN
ANCHO DE PAVIMENTACIÓN
ING. JOSÉ R. HARRIS Q. 5
TIPOS DE JUNTAS
JL
JC
JC
JC
JL
Grieta inducida
Movimiento inducido
Movimiento a travésde la JC
ING. JOSÉ R. HARRIS Q. 6
TIPOS DE JUNTAS
⅓SJT
ETG ETG ––
MOP, CAP. 31, MOP, CAP. 31, ““PAVIMENTO DE HORMIGPAVIMENTO DE HORMIGÓÓN DE CEMENTO N DE CEMENTO PORTLAND, (19) JUNTAS: PORTLAND, (19) JUNTAS:
La localizaciLa localizacióón de la junta transversal de emergencia se establecern de la junta transversal de emergencia se estableceráá en en funcifuncióón del tramo que se haya colado a partir de la n del tramo que se haya colado a partir de la úúltima junta ltima junta transversal de contraccitransversal de contraccióón trazada. Si el tramo colado es menor que un n trazada. Si el tramo colado es menor que un tercio de la longitud de la losa, se debertercio de la longitud de la losa, se deberáá remover concreto fresco para remover concreto fresco para hacer coincidir la localizacihacer coincidir la localizacióón de junta de emergencia con la transversal n de junta de emergencia con la transversal de contraccide contraccióón inmediata anterior.n inmediata anterior.
SENTIDO DE LA SENTIDO DE LA PAVIMENTACIPAVIMENTACIÓÓNN
SJT
⅓SJT ⅓SJT
JUNTA TRANSVERSAL DE JUNTA TRANSVERSAL DE CONSTRUCCICONSTRUCCIÓÓN N PROGRAMADAPROGRAMADAR
EMO
VER
JUNTA TRANSVERSAL DE JUNTA TRANSVERSAL DE CONTRACCICONTRACCIÓÓN N PROGRAMADAPROGRAMADA
ING. JOSÉ R. HARRIS Q. 7
TIPOS DE JUNTAS
En caso de que la emergencia ocurra en el tercio medio de la losEn caso de que la emergencia ocurra en el tercio medio de la losa, se debera, se deberáá establecer la localizaciestablecer la localizacióón de la junta de emergencia cuidando que la distancia n de la junta de emergencia cuidando que la distancia de de éésta a cualquiera de las dos juntas transversales de contraccista a cualquiera de las dos juntas transversales de contraccióón n adyacentes no sea menor que 1,50 m.adyacentes no sea menor que 1,50 m.
SENTIDO DE LA SENTIDO DE LA PAVIMENTACIPAVIMENTACIÓÓNN
SJT
⅓SJT ⅓SJT ⅓SJT
JUNTA TRANSVERSAL DE JUNTA TRANSVERSAL DE CONSTRUCCICONSTRUCCIÓÓN N PROGRAMADAPROGRAMADA
+1,50 +1,50
JUNTA TRANSVERSAL DE JUNTA TRANSVERSAL DE EMERGENCIAEMERGENCIA
JUNTA TRANSVERSAL DE JUNTA TRANSVERSAL DE CONTRACCICONTRACCIÓÓN N PROGRAMADAPROGRAMADA
ING. JOSÉ R. HARRIS Q. 8
TIPOS DE JUNTAS
SENTIDO DE LA SENTIDO DE LA PAVIMENTACIPAVIMENTACIÓÓNN
SJT
⅓SJT ⅓SJT ⅓SJT
JUNTA TRANSVERSAL DE JUNTA TRANSVERSAL DE CONSTRUCCICONSTRUCCIÓÓN N PROGRAMADAPROGRAMADAR
EMO
VER
Si la emergencia ocurre en el Si la emergencia ocurre en el úúltimo tercio de la longitud de la losa, se ltimo tercio de la longitud de la losa, se deberdeberáá remover el concreto fresco para que la localizaciremover el concreto fresco para que la localizacióón de la junta n de la junta transversal de emergencia sea en el tercio medio de la losa.transversal de emergencia sea en el tercio medio de la losa.
JUNTA TRANSVERSAL DE JUNTA TRANSVERSAL DE CONTRACCICONTRACCIÓÓN N PROGRAMADAPROGRAMADA
JUNTA TRANSVERSAL DE JUNTA TRANSVERSAL DE EMERGENCIAEMERGENCIA
ING. JOSÉ R. HARRIS Q. 10
TIPOS DE JUNTASJUNTAS DE EXPANSIJUNTAS DE EXPANSIÓÓN / AISLAMIENTON / AISLAMIENTO
ING. JOSÉ R. HARRIS Q. 12
ESPACIAMIENTO DE JUNTAS
EXPERIENCIA LOCALEXPERIENCIA LOCALSSJTJT = (21 a 24) D = (21 a 24) D ≤≤ 5,00 m5,00 mACPA: SACPA: SJTJT ≤≤ 30 ft (9,0 m)30 ft (9,0 m)
LARGO/ANCHO = 1 (IDEAL)LARGO/ANCHO = 1 (IDEAL)PCA: 0,71 PCA: 0,71 << LARGO/ANCHO LARGO/ANCHO < 1,40< 1,40AASHTO: LARGO/ANCHO AASHTO: LARGO/ANCHO ≤≤ 1,251,25
ING. JOSÉ R. HARRIS Q. 13
ESPACIAMIENTO DE JUNTASCALIDAD DEL AGREGADO GRUESOCALIDAD DEL AGREGADO GRUESO
Tipo de agregado SJT
Granito trituradoGravas calizasGravas silicosasEscorias
24 ft (7,40 m)20 ft (6,00 m)15 ft (4,50 m)10 ft (3,00 m)
ESPACIADOS DE JUNTAS RECOMENDADOSESPACIADOS DE JUNTAS RECOMENDADOS15 ft (4,50 m) para pavimentos simples15 ft (4,50 m) para pavimentos simples20 ft (6,00 m) para pavimentos con pasajuntas20 ft (6,00 m) para pavimentos con pasajuntas40 ft (12,00 m) para pavimentos reforzados40 ft (12,00 m) para pavimentos reforzados
ING. JOSÉ R. HARRIS Q. 14
ESPACIAMIENTO DE JUNTAS
ETGETG’’ss del MOPdel MOPMANUAL DE REQUISITOS PARA MANUAL DE REQUISITOS PARA APROBACIAPROBACIÓÓN DE PLANOSN DE PLANOSRequisitos para aprobaciRequisitos para aprobacióón de n de callescallesDetalles constructivos:Detalles constructivos:Juntas de construcciJuntas de construccióónnJuntas transversalesJuntas transversalesSellaSella--juntasjuntas
ING. JOSÉ R. HARRIS Q. 15
ESPACIAMIENTO DE JUNTAS
FORMACIFORMACIÓÓN DE LA JUNTA DE CONTRACCIN DE LA JUNTA DE CONTRACCIÓÓNNPrimero las transversalesPrimero las transversalesCorte con discos de diamanteCorte con discos de diamanteRanura a Ranura a ⅓⅓D D ×× ⅛⅛ ininCada 3Cada 3ªª junta entre 4 y 8 horas despujunta entre 4 y 8 horas despuéés del colados del coladoJuntas intermedias dentro de las 48 horasJuntas intermedias dentro de las 48 horas
D
⅓D
⅛”
ING. JOSÉ R. HARRIS Q. 16
ESPACIAMIENTO DE JUNTAS
ETG ETG ––
MOP, 19.1 CONSTRUCCIMOP, 19.1 CONSTRUCCIÓÓN DE JUNTASN DE JUNTAS
Corte despuCorte despuéés del curados del curadoCorte en seco (disco abrasivo) o corte con agua Corte en seco (disco abrasivo) o corte con agua (disco de diamante)(disco de diamante)Primero las transversales e inmediatamente Primero las transversales e inmediatamente despudespuéés las longitudinaless las longitudinalesContratista elige el momento propicioContratista elige el momento propicioFinalizar todas las juntas dentro de las 18 horas Finalizar todas las juntas dentro de las 18 horas despudespuéés del colados del coladoLosas agrietadas serLosas agrietadas seráán demolidas y/o n demolidas y/o reparadas a satisfaccireparadas a satisfaccióón del Residente.n del Residente.
ING. JOSÉ R. HARRIS Q. 17
BARRAS DE AMARRE
CANTIDAD DE ACERO REQUERIDO:CANTIDAD DE ACERO REQUERIDO:
s
c
fFLDAs γ
=
AsAs = = áárea requerida de acero por unidad de longitud de losarea requerida de acero por unidad de longitud de losa
γγ
cc = peso volum= peso voluméétrico del concretotrico del concreto
DD = espesor de losa= espesor de losa
LL = distancia desde la junta longitudinal hasta el borde libre do= distancia desde la junta longitudinal hasta el borde libre donde no nde no existe barra de amarre. Para 2 existe barra de amarre. Para 2 óó
3 carriles, 3 carriles, LL es el ancho del carril. Para es el ancho del carril. Para carreteras de 4 carriles, carreteras de 4 carriles, LL es igual al ancho del carril para las dos juntas es igual al ancho del carril para las dos juntas exteriores y el doble del ancho para la junta interna.exteriores y el doble del ancho para la junta interna.
ING. JOSÉ R. HARRIS Q. 18
BARRAS DE AMARRE
FF = Factor de fricci= Factor de friccióón. Representa la resistencia promedio n. Representa la resistencia promedio friccionantefriccionante entre entre la losa y el terreno de soporte (capa la losa y el terreno de soporte (capa subsub--base o subgrado), que base o subgrado), que normalmente se considera de 1,5.normalmente se considera de 1,5.
TIPO DE MATERIAL POR DEBAJO DE LA LOSATIPO DE MATERIAL POR DEBAJO DE LA LOSA
FFTratamiento superficialTratamiento superficial…………………………………………………………………………………………. 2,2. 2,2EstabilizaciEstabilizacióón con caln con cal………………………………………………………………………………………………
1,81,8EstabilizaciEstabilizacióón con asfalton con asfalto……………………………………………………………………………………. 1,8. 1,8EstabilizaciEstabilizacióón con cementon con cemento………………………………………………………………………………. 1,8. 1,8Grava de rGrava de rííoo………………………………………………………………………………………………………………... 1,5... 1,5Piedra trituradaPiedra triturada………………………………………………………………………………………………………….. 1,5.. 1,5AreniscaArenisca………………………………………………………………………………………………………………………….. 1,2.. 1,2Subgrado naturalSubgrado natural…………………………………………………………………………………………………………
0,90,9
ING. JOSÉ R. HARRIS Q. 19
BARRAS DE AMARRE
ffss = esfuerzo permisible o esfuerzo de trabajo en el acero de refu= esfuerzo permisible o esfuerzo de trabajo en el acero de refuerzo. erzo. TTíípicamente, es un valor equivalente al 75% del esfuerzo de picamente, es un valor equivalente al 75% del esfuerzo de cedenciacedencia. . Para acero grado 40 y 60, es 30 000 Para acero grado 40 y 60, es 30 000 psipsi y 45 000 y 45 000 psipsi, respectivamente., respectivamente.
ESFUERZO PERMISIBLE EN EL ACERO, ESFUERZO PERMISIBLE EN EL ACERO, ffss ((psipsi))Barras de amarreBarras de amarre………………………………………………………………………………... 27 000... 27 000Mallas Mallas electrosoldadaselectrosoldadas
(WWF y DWF)(WWF y DWF)……………………………….. 48 750.. 48 750Esfuerzo de adherencia, Esfuerzo de adherencia, μμ………………………………………………………………
350350
ING. JOSÉ R. HARRIS Q. 20
BARRAS DE AMARRE
LONGITUD DE LA BARRA DE AMARRE, LONGITUD DE LA BARRA DE AMARRE, tt : controlada por el esfuerzo de : controlada por el esfuerzo de adhesiadhesióón, n, μμ, permitido. Para barras corrugadas , permitido. Para barras corrugadas μμ = 350 psi= 350 psi
32132 +⎥
⎦
⎤⎢⎣
⎡=+⎟⎟
⎠
⎞⎜⎜⎝
⎛Σ
=μμ
bs
o
sb dffAt
t = Longitud de la barra de amarre, in
Ab = Área transversal de la barra. in2
Σo = Perímetro de la barra, in
db = diámetro de la barra, in
La longitud básica se debió
incrementar en 3 in por desalineamiento.
ING. JOSÉ R. HARRIS Q. 21
BARRAS DE AMARRE
ESPESOR DE LA LOSA, in
TAMAÑO DE LA BARRA
in × in
DISTANCIA AL EXTREMO LIBRE MÁS CERCANO O A LA JUNTA MÁS CERCANA DONDE PUEDE OCURRIR EL MOVIMIENTO
10 ft 12 ft 14 ft 24 ft
5 ½ × 24 30 30 30 28
5,5 ½ × 25 30 30 30 25
6 ½ × 26 30 30 30 23
6,5 ½ × 27 30 30 30 21
7 ½ × 28 30 30 30 20
7,5 ½ × 29 30 30 30 18
8 ½ × 30 30 30 30 17
8,5 ½ × 31 30 30 28 16
9 ⅝
× 30 36 36 36 24
9,5 ⅝
× 31 36 36 36 23
10 ⅝
× 32 36 36 36 22
10,5 ⅝
× 33 36 36 36 21
11 ⅝
× 34 36 36 36 20
11,5 ⅝
× 35 36 36 36 19
12 ⅝
× 36 36 36 36 18
DIMENSIONES Y ESPACIAMIENTOS DE BARRAS DE AMARREDIMENSIONES Y ESPACIAMIENTOS DE BARRAS DE AMARRE
ING. JOSÉ R. HARRIS Q. 22
BARRAS DE AMARRE
EJEMPLO:EJEMPLO:Pavimento de 2 carriles 24 ft (7,32 m) de anchoPavimento de 2 carriles 24 ft (7,32 m) de anchoEspesor de losa de concreto de 9,5 inEspesor de losa de concreto de 9,5 inJunta longitudinal al centroJunta longitudinal al centroDeterminar diDeterminar diáámetro, separacimetro, separacióón y longitud de n y longitud de las barras de amarre.las barras de amarre.La experiencia local utiliza SLa experiencia local utiliza SJTJT
= 4,50 m lo que nos da una= 4,50 m lo que nos da unarelacirelacióón largo/ancho = 4,50 / 3,66 = 1,23n largo/ancho = 4,50 / 3,66 = 1,23
AAss = = γγ
cc D L F / D L F / ffss = 0,0868 = 0,0868 ××
9,5 9,5 ××
144 144 ××
1,5 / 27000 = 0,0066 in1,5 / 27000 = 0,0066 in22/in/in
Usando barras de Usando barras de ½½
in la separaciin la separacióón sern seráá, , s = s = AAbb / A/ Ass = 0,20 / 0,0066 = 30 in= 0,20 / 0,0066 = 30 in
t = t = ½½ [ [ ffss ddbb / / μμ ] + 3] + 3 = = ½½
[ 27000 [ 27000 ××
½½
/ 350 ] + 3 = 22,3 / 350 ] + 3 = 22,3 ≈≈
24 in24 in
ING. JOSÉ R. HARRIS Q. 23
PASAJUNTAS
1002×
Δ+ΔΔ
=LU
UE
EFICIENCIA DE LA JUNTAEFICIENCIA DE LA JUNTA
ΔΔU = deflexiU = deflexióón del lado no cargado n del lado no cargado de la juntade la junta
ΔΔL = deflexiL = deflexióón del lado cargado de n del lado cargado de la juntala junta
Junta 100% efectiva
Junta 0% efectiva
ΔL = ½
x
ΔL = x
ΔU = ½
x
ΔU = 0
Carga de llanta
Carga de llanta
z
ING. JOSÉ R. HARRIS Q. 24
PASAJUNTAS
Espesor de losaBarras pasajuntas
Diámetro Longitud Separación
cm in cm in cm in cm in
13 a 15 5 a 6 19 ¾ 41 16 30 12
15 a 20 6 a 8 25 1 46 18 30 12
20 a 30 8 a 12 32 1¼ 46 18 30 12
30 a 43 12 a 17 38 1½ 51 20 38 15
43 a 50 17 a 20 45 1¾ 56 22 46 18
DIDIÁÁMETROS Y LONGITUDES RECOMENDADAS EN PASAJUNTASMETROS Y LONGITUDES RECOMENDADAS EN PASAJUNTAS
ING. JOSÉ R. HARRIS Q. 25
PASAJUNTAS
ANANÁÁLISIS DE FRIBERG (1940)LISIS DE FRIBERG (1940)
( )[ ]
( )[ ]
( )
( )zEI
KPyK
zEI
Py
PzM
xPxPMeVdx
dM
xxMxPeMdx
ydEI
x
x
ββ
σ
ββ
βββ
βββββ
β
β
+==
+=
−=
+−−==
+−−==−
−
−
24
24
2
cossin2
cossinsin
30
30
0
0
02
2
44EIKdb=β
ββ = rigidez relativa de un = rigidez relativa de un pasajuntapasajunta empotrado en concreto, inempotrado en concreto, in--11
K = mK = móódulo de soporte del pasajuntas (300 a 1 500 dulo de soporte del pasajuntas (300 a 1 500 kcikci))
ddbb = di= diáámetro del pasajuntas, inmetro del pasajuntas, in
E = mE = móódulo de Elasticidad del pasajuntas = 29dulo de Elasticidad del pasajuntas = 29××101066 psipsi
I = momento de inercia del I = momento de inercia del pasajuntapasajunta, in, in44
ING. JOSÉ R. HARRIS Q. 26
PASAJUNTAS
ANANÁÁLISIS DE FRIBERG (1940)LISIS DE FRIBERG (1940)
“El esfuerzo de carga σ, se debe
comparar con el esfuerzo permisible
fb . Si el esfuerzo de carga es mayor,
entonces se deben usar pasajuntas
más grandes o separaciones más
pequeñas.”
cb
b fdf ′⎟⎠
⎞⎜⎝
⎛ −=
0,34
ffbb = esfuerzo permisible de carga, = esfuerzo permisible de carga, psipsi
ddbb = di= diáámetro del metro del pasajuntapasajunta, in, in
f`f`cc = resistencia a la compresi= resistencia a la compresióón del n del concreto, concreto, psipsi
ING. JOSÉ R. HARRIS Q. 27
PASAJUNTAS
ANANÁÁLISIS DE FRIBERG (1940)LISIS DE FRIBERG (1940)
( )42
3
112 kDEL c
υ−=
En la acciEn la accióón de grupo de las pasajuntas n de grupo de las pasajuntas FribergFriberg encontrencontróó que el que el ––MMmmááx x ocurre a 1,8L desde la cargaocurre a 1,8L desde la carga
D
½ s 1,8 LP
1,0
1,8L –
ns
1,8L
s s s s s s s
L = radio de rigidez relativa, in
Ec = módulo de elasticidad del concreto, psi
D = espesor de losa de concreto, in
= relación de Poisson del concreto
k = módulo de reacción del subgrado, pci
υ
ING. JOSÉ R. HARRIS Q. 28
PASAJUNTASEJEMPLO:EJEMPLO:Espesor de losa de concreto, D = 9,5 inEspesor de losa de concreto, D = 9,5 inAncho del pavimento = 24 ftAncho del pavimento = 24 ftAbertura de la junta, z = Abertura de la junta, z = ⅛⅛
ininMMóódulo de reaccidulo de reaccióón del subgrado, k = 100 n del subgrado, k = 100 pcipciMMóódulo de soporte del dulo de soporte del pasajuntapasajunta, K = 1500 , K = 1500 kcikciMMóódulo de elasticidad del dulo de elasticidad del pasajuntapasajunta, E = 29 000 , E = 29 000 ksiksiMMóódulo de elasticidad del concreto, dulo de elasticidad del concreto, EEcc
= 57 000 = 57 000 √√f`f`cc
≈≈
4 4 ××
101066
psipsiCarga aplicada (C3 = 6 Carga aplicada (C3 = 6 kipskips
+ 30 + 30 kipskips) = 15 000 ) = 15 000 lblbDistancia entre llantas = 6 ftDistancia entre llantas = 6 ftDiDiáámetro recomendado del metro recomendado del pasajuntapasajunta, , ddbb
= 1= 1¼¼
ininEspaciadoEspaciado
recomendadorecomendado, s = 12 in, s = 12 in
DETERMINAR EL ESFUERZO DE CARGA EN EL PASAJUNTAS MDETERMINAR EL ESFUERZO DE CARGA EN EL PASAJUNTAS MÁÁS S CARGADO Y ELCARGADO Y EL
CONCRETO:CONCRETO: ( ) ( ) ink
DEL c 4110015,01125,9104
1124
2
36
42
3
≈−
××=
−=
υ
ING. JOSÉ R. HARRIS Q. 29
PASAJUNTAS
1,000,72 0,44 0,16
6” 12” 12” 12” 7,2”
1,8L = 1,8×24 = 43,2”
Se tienen 1,00+0,72+0,44+0,16 = 2,32 pasajuntas efectivasSe tienen 1,00+0,72+0,44+0,16 = 2,32 pasajuntas efectivas
psizEIPK
inEI
Kd
indI
lbP
t
b
b
t
3255)125,0606,02(1198,01029606,04
3233105,1)2(4
606,01198,01029425,1105,1
4
1198,025,16464
323332,2
750032,2
)15000(%50
63
6
3
146
64
422
=×+××××
××=+=
=×××××
==
=×==
===
−
ββ
σ
β
ππ
ING. JOSÉ R. HARRIS Q. 30
PASAJUNTAS
Para un concreto de 4000 Para un concreto de 4000 psipsi se tiene un esfuerzo permisible:se tiene un esfuerzo permisible:
psifdf cb
b 366740000,325,14
0,34
=×⎟⎠
⎞⎜⎝
⎛ −=′×⎟
⎠
⎞⎜⎝
⎛ −=
Debido a que el esfuerzo actuante (Debido a que el esfuerzo actuante (σσ = 3255 = 3255 psipsi) es menor que el ) es menor que el permisible permisible ( ( ffbb = 3667 = 3667 psipsi), el dise), el diseñño es satisfactorio.o es satisfactorio.
En este ejemplo, sEn este ejemplo, sóólo la carga de la llanta izquierda cerca del borde es lo la carga de la llanta izquierda cerca del borde es considerada. La carga de la llanta derecha estconsiderada. La carga de la llanta derecha estáá cuando menos a 6 ft de la cuando menos a 6 ft de la carga de la llanta izquierda (vehcarga de la llanta izquierda (vehíículo C3), lo cual es mculo C3), lo cual es máás que 1,8L, por lo s que 1,8L, por lo tanto, la llanta derecha no tiene efecto en la fuerza mtanto, la llanta derecha no tiene efecto en la fuerza mááxima xima PPtt sobre las sobre las pasajuntas cerca del borde del pavimento.pasajuntas cerca del borde del pavimento.
ING. JOSÉ R. HARRIS Q. 31
PASAJUNTAS
EJEMPLO:EJEMPLO:Espesor de losa D = 10 inEspesor de losa D = 10 inCarriles de 12 ftCarriles de 12 ftMMóódulo de reaccidulo de reaccióón del subgrado k = 60 n del subgrado k = 60 pcipciPasajuntas: Doce espaciados = 12 in, Pasajuntas: Doce espaciados = 12 in, Cargas aplicadas = 2Cargas aplicadas = 2××18 000 18 000 lblbDETERMINAR LA CARGA MDETERMINAR LA CARGA MÁÁXIMA SOBRE UNO DE LOS PASAJUNTAS:XIMA SOBRE UNO DE LOS PASAJUNTAS:L = [ 4L = [ 4××101066
××101033
/ ( 12 / ( 12 ××
0,9775 0,9775 ××
60 ) ]60 ) ]0,250,25
≈≈
49 in49 in1,8 L 1,8 L ≈≈
88 in88 in
18000 lb18000 lb72 in
10 in
ING. JOSÉ R. HARRIS Q. 32
PASAJUNTAS18000 lb
10 in
1,8 L = 88 in
1,00+0,86+0,73+0,59+0,45+0,32+0,18+0,05 = 4,18 pasajuntas efectivos
1,00 0,73
0,59
0,45
0,32
0,18
0,050,86
2153 18
51 1636 12
70 968 68
9 387 10
7
lbPt 215318,4
)18000(%50==
ING. JOSÉ R. HARRIS Q. 33
PASAJUNTAS18000 lb
10 in
1,8L = 88 in 1,8L = 88 in
1271
1,000,86
0,73
0,59
0,45
0,32
0,18
0,86
0,73 0,59
0,45
0,32
109392
875057
240722
8
1093 92
8 750 57
2 407
0,18+0,32+0,45+0,59+0,73+0,86+1,00+0,86+0,73+0,59+0,45+0,32 = 7,08 pasajuntas efectivos
lbPt 127108,7
)18000(%50==
ING. JOSÉ R. HARRIS Q. 34
PASAJUNTAS18000 lb18000 lb
72 in
10 in
2153 18
51 1636 12
70 968 68
9 387 10
7
109392
875057
240722
8
1093 92
8 750 57
2 407
1271
ING. JOSÉ R. HARRIS Q. 35
PASAJUNTAS18000 lb18000 lb
72 in
10 in
1782
1896
2020
2208
2258
2381
1200 92
8
750 57
2
407
1658
Pt (máx) = 2381 lb
ING. JOSÉ R. HARRIS Q. 36
PASAJUNTAS
LONGITUD DE EMPOTRAMIENTOLONGITUD DE EMPOTRAMIENTO
BradburyBradbury: la capacidad de transferencia de un pasajuntas depende de la : la capacidad de transferencia de un pasajuntas depende de la longitud de empotramiento.longitud de empotramiento.
FribergFriberg: demostr: demostróó que cortar un pasajuntas en el segundo punto de que cortar un pasajuntas en el segundo punto de contraflexicontraflexióónn no afecta el soporte del concreto.no afecta el soporte del concreto.
ACI: para pasajuntas de ACI: para pasajuntas de ¾¾ in de diin de diáámetro, la longitud de empotramiento metro, la longitud de empotramiento serseráá de casi 8 dide casi 8 diáámetros (Carreteras use 18 in).metros (Carreteras use 18 in).
ING. JOSÉ R. HARRIS Q. 37
SELLADO DE JUNTAS
LIMPIEZA PREVIALIMPIEZA PREVIAIMPRIMACIIMPRIMACIÓÓNNPREPARACIPREPARACIÓÓN DEL PRODUCTON DEL PRODUCTOCOLOCACICOLOCACIÓÓN DEL SELLANTEN DEL SELLANTE
ING. JOSÉ R. HARRIS Q. 38
SELLADO DE JUNTAS
Ancho6 mm
Profundidad
Sellador
Cintilla de respaldo
21Pr
aofundidadAnchoFormadeFactor ==
Un depUn depóósito para sello de junta sito para sello de junta
con factor de forma igual o con factor de forma igual o
menor a uno desarrolla menos menor a uno desarrolla menos
esfuerzos que si tuviera un esfuerzos que si tuviera un
factor de forma superior a uno.factor de forma superior a uno.
ING. JOSÉ R. HARRIS Q. 39
SELLADO DE JUNTAS
( ) 100×+
=ΔS
ZDTLCL Dcα
ΔL = abertura de la junta causada por los cambios de temperatura y la contracción por secado del PCC, in,S = deformación unitaria permisible del material sellante. La mayor parte de los selladores son diseñados para soportar deformaciones unitarias de 25 a 35 porciento, siendo el 25% un valor conservativo,αc = coeficiente térmico de contracción del concreto de cemento Portland, 1/ºF,Z = coeficiente de contracción por secado de la losa PCC, el cual se despreciarápara operaciones de resellado, in/in,L = espaciado de juntas, in,DTD = TH - TL rango de temperatura, ºF, yC = factor de ajuste debido a la restricción por fricción de la interfase losa/sub-base. Use 0,65 para sub-base estabilizada, 0,80 para para base granular.
ING. JOSÉ R. HARRIS Q. 40
SELLADO DE JUNTAS
Módulo de Ruptura (psi)Coeficiente de contracción
por secado, Z (in/in)300 ó
menos400500600
700 ó
más
0,00080,00060,000450,00030,0002
Tipo de agregado grueso Coeficiente térmico de contracción, αc (10-6/ºF)
CuarzoArenisca
GravaGranitoBasaltoCaliza
6,66,56,05,34,83,8
ING. JOSÉ R. HARRIS Q. 46
DISTRIBUCIÓN DE JUNTAS
DISTRIBUCIÓN INSATISFACTORIA
JL
JC
JL
JC
JL
JL
Movimiento de los pasajuntas
Movimiento de los pasajuntas
Movimiento de los pasajuntas
Movimiento de los pasajuntas
No se permite el movimiento en esta JC debido a que la losa no puede moverse en
ambas direcciones
No se permite el movimiento en esta JC debido a que la losa no puede moverse en
ambas direcciones
Losas unidas con barras de amarre
ING. JOSÉ R. HARRIS Q. 48
DISTRIBUCIÓN DE JUNTAS
ALINEAMIENTO DE PASAJUNTAS EN CURVAS
Centroide
de la losa
Pasajuntas paralelos a la línea que une los centroides
LA TEORLA TEORÍÍAA EN LA EN LA PRPRÁÁCTICACTICA
Junta Transversal
perpendicular al eje central del camino Pasajuntas
perpendiculares a JT
JT JT
ING. JOSÉ R. HARRIS Q. 49
DISTRIBUCIÓN DE JUNTAS
0,45 m
135º
mínimo
JL
MEDIANA
PasajuntasJC
En esta sección realineada, de 0,45 m de longitud, se omitirán los pasajuntas
EVITANDO ESQUINAS DE ÁNGULO AGUDO
ING. JOSÉ R. HARRIS Q. 50
DISTRIBUCIÓN DE JUNTAS
JC (Junta de Contracción)JL (Junta Longitudinal)JE (Junta de Expansión)
1,00 m (mín)
0,45 mJE
JE
JL JL
JC
JUNTA DE EXPANSIÓN/AISLAMIENTO EN UNA INTERSECCIÓN