1-INF ESTUDIO CIMENTACION

ESTUDIO DE MECÁNICA DE SUELOS CONFINES DE

CIMENTACIÓN

SOLICITA: MUNICIPALIDAD DISTRITAL DE SALAS DE GUADALUPEPROYECTO: “URBANIZACIÓN SEÑOR DE LA HUANCA”

UBICACIÓNSECTOR: VILLACURY DISTRITO: SALAS GUADALUPEPROVINCIA: ICAREGIÓN: ICA

MAYO

2013

EMSGEO S.A.C.INFORME TÉCNICO

ESPC-06-Nº 401-13

ESTUDIO DE MECÁNICA DE SUELOS Y GEOTÉCNICO DE SUELOS S.A.C. RUC: 20534310626

LABORATORIO DE SUELOS, ANÁLISIS QUÍMICO, ESTUDIO DE SUELOS, CON FINES DE CIMENTACIÓN, PAVIMENTOS, ENSAYOS DE COMPRESIÓN, DENSIDAD DE CAMPO, SERVICIOS MÚLTIPLES.

ESTUDIO DE MECÁNICA DE SUELOS Y GEOTÉCNICO DE SUELOS S.A.C.

RUC: 20534310626 INFORME: Nº ESPC-06-Nº 401-13

LABORATORIO DE SUELOS, ANÁLISIS QUÍMICO, ESTUDIO DE SUELOS, CON FINES DE CIMENTACIÓN, PAVIMENTOS, ENSAYOS DE COMPRESIÓN, DENSIDAD DE CAMPO, SERVICIOS MULTIPLES.

CONTENIDO1. INFORME TÉCNICO1.1. ALCANCES DEL ESTUDIO1.2. CARACTERÍSTICAS ESTRUCTURALES DEL PROYECTO1.3. UBICACIÓN DEL ÁREA EN ESTUDIO1.4. CONDICIONES CLIMÁTICAS1.5. GEOMORFOLOGÍA, GEOLOGÍA Y SISMICIDAD EN EL ÁREA EN ESTUDIO1.5.1. GEOMORFOLOGÍA1.5.2. GEOLOGÍA1.5.3. SISMICIDAD1.5.4. CARACTERÍSTICAS DINÁMICAS1.5.5. POTENCIAL DE LICUACIÓN DE SUELO1.6. INVESTIGACIÓN DE CAMPO1.6.1. NUMERO “N” DE PUNTOS A INVESTIGAR1.6.2. TIPO DE MUESTRA EXTRAÍDAS1.6.3. TRABAJOS EFECTUADOS1.6.3.1. EXPLORACIÓN DE CAMPO1.7. ENSAYOS DE LABORATORIO1.7.1. TRABAJOS DE GABINETE1.8. PERFIL ESTRATIGRÁFICO1.8.1. CONFORMACIÓN DEL SUBSUELO1.8.2. ANÁLISIS DE CIMENTACIÓN1.8.2.1. PROFUNDIDAD Y TIPO DE CIMENTACIÓN1.8.2.2. CALCULO DE LA CAPACIDAD PORTANTE PARA LA CIMENTACIÓN DELA PLANTA EMPACADORA DE UVA1.8.2.3. CALCULO DE ASENTAMIENTO1.9. POTENCIAL DE EXPANSIÓN1.10. AGRESIÓN AL SUELO DE CIMENTACIÓN1.11. ESTUDIO GEOFÍSICO1.12. CONCLUSIONES Y RECOMENDACIONES1.13. RESUMEN DE LAS CONDICIONES DE CIMENTACIÓN1.14. RECOMENDACIONES1.14.1. RECOMENDACIONES ADICIONALES2. ANEXOS

- ENSAYOS DE LABORATORIO- ANÁLISIS GRANULOMÉTRICO

2 INFORME TÉCNICO ESTUDIO DE SUELOS CON FINES DE CIMENTACIÓN Email: [email protected]ÉS AVELINO CÁCERES K-16 PARCONA - ICA CEL. : 956931175




- LIMITES DE ATTERBERG- PERFIL ESTRATIGRÁFICO- ENSAYO DE SALES SOLUBLES- PANEL FOTOGRÁFICOS- PLANO DE UBICACIÓN DE CALICATAS - CN-03

1.- INFORME TÉCNICO

1.1.- ALCANCES DEL ESTUDIO

El objetivo del presente estudio es mostrar los trabajos

realizados, así como los resultados y conclusiones

obtenidos, en el estudio de suelos a nivel estratigrafía

ejecutado con objeto de determinar la información requerida

para el diseño de la estructuras de cimentación del

Proyecto: URBANIZACIÓN SEÑOR DE LA HUANCA, ha sido ejecutado

de acuerdo al reglamento Nacional de Construcciones, Normas

Técnicas de Edificaciones E-0.50 de suelos y cimentaciones.

1.1.1.- NORMATIVIDAD

- Norma E 050 de Suelos y Cimentaciones (Cap. V - 5.2) (Cap.

II - 2.4.3)

- Norma E 030 de Diseño sismo resistente

1.2.- CARACTERÍSTICAS ESTRUCTURALES DEL PROYECTO

Las edificaciones comprendidos del proyecto materia del

presente estudio, se encuentra destinada para el uso de

Empacadora de uva, según la Norma Técnicas E-0.30 es

categorizado con edificación comunes C, el coeficiente de

uso e importancia (U) factor de uso, para la presente

edificación es igual a 1.0.

El sistema estructural a emplear, es en base a elementos de

concreto armado. La obra trasmite sus cargas al terreno

mediante un concreto armado.





La Clasificación, para los fines de la determinación del

programa Mínimo de exploración del EMS, de la Norma E-050,

de acuerdo a la tabla N° 2.1.2, es tipificada como:

Los tipos de edificación A, B y C designan la importancia

relativa de la estructura desde el punto de vista de la

investigación de suelos necesaria para cada tipo, siendo el A

más exigente que el B y este que el C.


TIPO DEESTRUCTURA

DISTANCIA MAYORENTRE APOYOS

TIPO DEEDIFICACIÓN

ESPECIALES Menor a 10 m. A




1.3.- UBICACIÓN DEL ÁREA DE ESTUDIO

El terreno materia del presente estudio, se encuentra

UBICADO EN KM 275 DE LA PANAMERICANA SUR, SECTOR VILLACURÍ -

DISTRITO SALAS GUADALUPE - REGIÓN ICA.

1.5.- CONDICIONES CLIMÁTICAS

En general, el clima de Ica es cálido y seco, tipo

desértico, siendo la humedad atmosférica alta en el litoral

y disminuyendo hacia el interior. Su temperatura promedio

máxima es de 32.3° a 14° C y en la mínima de 14° a 8°C,

con frecuencia, hay fuertes vientos conocidos con el nombre

de “Paracas”, que sopla en la zona de Pisco e Ica y

contribuye a despejar el cielo de estas áreas y de los

desiertos contiguos.

La humedad atmosférica es alta en el litoral y disminuye

hacia el interior.

Las precipitaciones son escasas y normalmente inferiores a

15 mm, anuales.

1.5.-.GEOMORFOLOGÍA, GEOLOGÍA Y SISMICIDAD EN EL ÁREA EN

ESTUDIO

1.5.1. GEOMORFOLOGÍA

Ostenta notable configuración geográfica, ya que es el único

departamento de la región costa sur que está formado por

planicies o llanuras costeñas, donde destacan extensos

desiertos como las Pampas de Lancha y Villacurí, toda vez

que la Cordillera de los Andes se levanta muy al interior.

Asimismo, algunos plegamientos geológicos han determinado la

formación de terrenos que avanzan hasta el mar, dando lugar

a la Península de Paracas, mientras que al sur, unas





formaciones aisladas han dado lugar al complejo de Marcona,

donde están los más grandes depósitos de hierro de la Costa

del Pacífico.

La napa freática es predominantemente libre, siendo su

fuente de alimentación las aguas que se infiltran en la

parte alta de la cuenca, así como también, las

infiltraciones de las aguas provenientes del río Ica,

canales de riego sin revestir y las áreas que se encuentran

bajo riego. En Villacurí, la alimentación del acuífero

proviene principalmente del río Ica, debido a que existe una

interconexión hidráulica en el sector de cerro Prieto

(longitud de 6 km) y secundariamente a través del río Seco.





Morfogénesis cuaternaria

Localmente, el área de estudio se relaciona principalmente

con la evolución geológica de una cuenca sedimentaria

moderna del Terciario superior al Cuaternario. Los eventos

terciarios de la orogenia andina configuraron los aspectos

esenciales del relieve costero,

La erosión por el viento en la zona de Ica tiene una

particularidad, relacionada con los llamados vientos “, que

a diferencia de la mayor parte de la costa peruana son de

regular a fuerte intensidad. La costa en la zona de Pisco,

es una extensa llanura, que en detalle presenta secciones de

distinta topografía, comprendiendo sectores muy llanos, de 1

a 4% de pendiente, hasta secciones ligeramente inclinadas,

onduladas de hasta 8% de pendiente, que incluyen frecuentes

accidentes topográficos. El Cuadro 1: muestra las unidades

geomorfológicas principales presentes en el área de estudio.

Cuadro Nº1

OrigenTipo dePaisaje

Unidad GeomorfológicasSímbolo Características Principales

DEPOSITACIÓNAL Marino Terraza marina con

cobertura eólica Tm1Superficies planas, con pendientes de0– 8%.

Marinoeólico

Planicies aluviales con cobertura eólica superficial Pale

Superficies planas con materialaluvial y Pendiente de 0 -4 %

Campo de dunas Cdn Superficies planas con pendiente de 0- 4 %

Planicies marinas plano onduladas de cobertura eólica superficial Pm-1

Superficies planas con pendiente de0-2 %

Planicies marinas onduladascon cobertura eólica superficial

Pm-2Superficie plana-ondulada con arenas y pendiente de 0-4 %

Planicies marinas disectadas

Pm-3 Superficie disectada con arenas y pendiente de 0.8%





con cobertura eólica superficial





Planicies marinas plano-onduladas con cobertura eólica

superficial (Pm-1)

Son geoformas planas con amplia cobertura en el área

estudio. Se observan con una cobertura eólica superficial

regular con pendientes que van de 0 a 2%, casi sin

disecciones, presentando algunas ondulaciones. Están

constituidos por depósitos de origen marino con presencia de

arenas, sales en la parte superior, bolonería y gravas

gruesas a medida que se incrementa la profundidad.

Planicies aluviales con cobertura eólica superficial (Pale)

Estas geoformas se encuentran al norte del área de estudio,

asociadas a campos de cultivo.

Campos de Dunas (Cdn)

Hacia los extremos del área de estudio se han mapeado

importantes cuerpos de arenas que conforman dunas y barjanas

semi estabilizadas; éstas alcanzan algunos metros de espesor

y presentan una distribución irregular, con pendientes que

varían entre 0 y 4%.

Estas dunas tienen cierto dinamismo debido a la permanente

acción eólica, aunque esto es parcialmente restringido por

la estabilidad que proporciona la cobertura vegetal de

pequeñas hierbas halófilas que se presentan dispersas sobre

estos depósitos.

1.5.2.- GEOLOGÍA

Desde el punto de vista geológico, el área de la zona

estudiada constituye una gran cuenca de sedimentación, en

donde se depositaron unidades litológicas de orígenes

cuaternaria y continentales, las que posteriormente fueron

perturbadas por la intrusión batolítica y por movimientos





geológicos tanto del tipo orogénico como epirogenetico,

como lo testifican el levantamiento de los Andes y del

desarrollo de diversas estructuras geológicas,

principalmente en el sector de la cuenca. La edad de estas

rocas comprende desde el jurasico superior hasta el

cuaternario reciente.





1.5.3.- SISMICIDAD

1.5.3.1.- EFECTOS SÍSMICOS

La actividad sísmica de la zona es manifestación de

tectonismo que se desarrolla a lo largo del margen pacífico

y oriental de la cordillera de los andes .Según Gutenberg

Richter los focos superficiales (0 - 62 km.) bordean la

región costera y el flanco occidental de la cordillera de

los Andes, incrementándose con algunas de profundidad

intermedia (65 – 300 km ).

De acuerdo a la publicación del instituto de geología y

minería correspondientes al Dr Enrique Silgado Ferro, Las

vibraciones producidas por un sismo se transmiten a partir

de su origen a través de las rocas de la corteza terrestre.

En un lugar del pacifico, las vibraciones que llegan al

basamento rocoso son a su vez transmitidas hacia la

superficie a través de los suelos existentes en el lugar. En

el presente estudio para determinar la sismicidad del lugar

se han analizado las aceleraciones procedentes de los mapas

de aceleraciones máximas en la roca para periodos de

recurrencia sísmica de 30, 50, 100 años, propuestas por

Casaverde y Vargas (1980) los que indican que el terreno

estudiado se encuentra en una zona de alta sismicidad.

Los sismos en la zona de estudio están asociados al fenómeno

de subducción de la Placa de Nazca con la placa

sudamericana, originando sismos de profundidad epicentral de

naturaleza superficial e intermedia principalmente.

1.5.4.-CARACTERÍSTICAS DINÁMICAS





Se clasifican los suelos en tres grupos por tipo de suelo de

cimentación por el periodo predominante Ts de la

estratigrafía. Los que indican que el terreno estudiado se

encuentra en una zona de sismicidad muy severo definida como

ZONA =3 contando con un factor de zona Z=0.4.

De acuerdo al Reglamento Nacional de Edificaciones. E-0.30,

Diseño sismorresistente, el área estudiada tiene las

siguientes características suelos intermedios, cuyas

características sísmicas son:

CLASIFICACIÓN DE TIPOS DE SUELOS DE CIMENTACIÓN

PARÁMETRO DE SUELO VALORTipo de suelo S2

Factor de zona (Z) 0.40

Periodo predominante que define la plataformadel espectro (Tp) 0.6

Factor amplificación del suelo de acción sísmica (S) 1.2

NORMA E-030Empacadora de Uva proyectado Estructura

Por lo expuesto podemos afirmar que en el presente caso

dada la clasificación de suelo a nivel de cimentación le

corresponde un periodo de Ts =0.6 para efecto de diseño

sismo.

1.5.5.- POTENCIAL DE LICUACIÓN DE SUELOS

El fenómeno de licuación de suelos es un problema que en





las condiciones actuales no es posible que ocurra, debido

a las condiciones del suelo.

1.6.- INVESTIGACIÓN DE CAMPO

1.6.1 NUMERO "N" DE PUNTOS A INVESTIGAR

El número de sondajes a realizar se determina de acuerdo a

la tabla N° 2.3.2 de la Norma E.050, el cual está en

función del tipo de edificio y del área de la superficie a

ocupar por este. El numero ''n'' de puntos a investigar,

que se exige 800 m2. De terreno En nuestro caso se

cumplió con lo normado ya que se realizó 66 calicatas a

cielo abierto que se identificaron como C-1 a C-66, a

profundidades de 2.0 m. y 3.0 m. en las que se encontró un

perfil que se describe más adelante así como fotografías

que muestran el trabajo realizado, ubicado dentro de la

superficie a ocupar por la futura estructura.

No, se encontró nivel freático hasta la profundidad

excavado.

UBICACIÓN DE CALICATAS (TERRENO 2-23,503.93m2)UBICACIÓN CALICATAS SÍMBOLO

Km 275 DE LA PANAMERICANASUR - SECTOR VILLACURÍ -DISTRITO SALAS GUADALUPE

66





1.6.2.- TIPO DE MUESTRAS EXTRAÍDAS

Para el presente estudio, se ha tomado en cada calicata una

muestra tipo Mab por estrato, hasta el plano de apoyo de la

cimentación prevista Df, y a partir de esta se ha procedido

a tomar una muestra tipo Mib, en la profundidad p.

1.6.3.- TRABAJOS EFECTUADOS

1.6.3.1 EXPLORACIÓN DE CAMPO

El reconocimiento del área de investigación consistió en

observar la topografía y el perímetro del área a edificar.

Seguidamente se determinó la ubicación de la perforación a

realizar. Efectuándose las calicatas a una profundidad de

1.50 veces el ancho de la cimentación, contando a partir del

fondo de la base, según la Norma E-050.

Se determina de la siguiente manera

Sin sótano

Prof = h + Df + Z

Prof = h+Df + 1.5(B)

Prof = 0.00+1.30 + 1.50 (1.0) = 3.0 m

profundidad alcanzada

Df = En edificio sin sótano, es la distancia

vertical de la superficie del terreno al Fondo de la

cimentación.

Z = 1.5B, siendo B el ancho de la

cimentación prevista de mayor área.





EJECUCIÓN DE CALICATA EN EL ÁREA DE ESTUDIO HABILITACIÓN URBANAEN EL SECTOR VILLACURÍ- DISTRITO SALAS GUADALUPE - (TERRENO

890,700.818 m2)





HABILITACIÓN URBANA EN EL SECTOR VILLACURÍ- DISTRITO SALASGUADALUPE -

(TERRENO 890,700.818 m2)

CUADRO Nº 1 RESULTADOS DE LABORATORIO

SONDAJE PROFUNDIDAD(m)

Registrosde Golpes

N PDLGolpes/10 cm

DPL

1.00 - 1.15 4 41.15 – 1.30 7 61.30 - 1.45 8 72.00 - 2.15 8 82.15 – 2.30 12 12



Registrosde Golpes

N PDLGolpes/10 cm

DPL

1.00 - 1.15 6 61.15 – 1.30 8 81.30 - 1.45 9 92.00 - 2.15 10 102.15 – 2.30 11 11

CUADRO Nº3 RESULTADOS DE LABORATORIO


Registrosde Golpes

N PDLGolpes/10 cm

DPL

1.00 - 1.15 7 71.15 – 1.30 8 81.30 - 1.45 9 92.00 - 2.15 10 112.15 – 2.30 14 14



Registrosde Golpes

N PDLGolpes/10 cm

DPL1.00 - 1.15 6 61.15 – 1.30 8 81.30 - 1.45 9 9





2.00 - 2.15 10 102.15 – 2.30 16 16







Registrosde Golpes

N PDLGolpes/10 cm

DPL

1.00 - 1.15 6 61.15 – 1.30 7 71.30 - 1.45 8 82.00 - 2.15 9 92.15 – 2.30 11 11



Registrosde Golpes

N PDLGolpes/10 cm

DPL

1.00 - 1.15 8 81.15 – 1.30 9 91.30 - 1.45 9 92.00 - 2.15 8 82.15 – 2.30 15 15



Registrosde Golpes

N PDLGolpes/10 cm

DPL

1.00 - 1.15 7 71.15 – 1.30 8 81.30 - 1.45 9 92.00 - 2.15 10 102.15 – 2.30 13 14







Registrosde Golpes

N PDLGolpes/10 cm

DPL

1.00 - 1.15 6 61.15 – 1.30 7 71.30 - 1.45 8 82.00 - 2.15 9 92.15 – 2.30 11 11



Registrosde Golpes

N PDLGolpes/10 cm

DPL

1.00 - 1.15 8 81.15 – 1.30 9 91.30 - 1.45 9 92.00 - 2.15 8 82.15 – 2.30 15 15



Registrosde Golpes

N PDLGolpes/10 cm

DPL

1.00 - 1.15 7 71.15 – 1.30 8 81.30 - 1.45 9 92.00 - 2.15 10 102.15 – 2.30 14 14



Registrosde Golpes

N PDLGolpes/10 cm

DPL

1.00 - 1.15 6 61.15 – 1.30 7 71.30 - 1.45 8 82.00 - 2.15 9 92.15 – 2.30 11 11







Registrosde Golpes

N PDLGolpes/10 cm

DPL

1.00 - 1.15 4 61.15 – 1.30 7 71.30 - 1.45 8 82.00 - 2.15 8 92.15 – 2.30 12 11



Registrosde Golpes

N PDLGolpes/10 cm

DPL

1.00 - 1.15 8 81.15 – 1.30 9 91.30 - 1.45 9 92.00 - 2.15 8 82.15 – 2.30 15 15



Registrosde Golpes

N PDLGolpes/10 cm

DPL

1.00 - 1.15 5 71.15 – 1.30 7 81.30 - 1.45 8 92.00 - 2.15 9 102.15 – 2.30 11 14



Registrosde Golpes

N PDLGolpes/10 cm

DPL

1.00 - 1.15 5 71.15 – 1.30 7 81.30 - 1.45 9 92.00 - 2.15 11 102.15 – 2.30 13 14







Registrosde Golpes

N PDLGolpes/10 cm

DPL

1.00 - 1.15 4 61.15 – 1.30 5 71.30 - 1.45 9 82.00 - 2.15 10 92.15 – 2.30 12 11



Registrosde Golpes

N PDLGolpes/10 cm

DPL

1.00 - 1.15 5 81.15 – 1.30 6 91.30 - 1.45 9 92.00 - 2.15 10 82.15 – 2.30 11 15



Registrosde Golpes

N PDLGolpes/10 cm

DPL

1.00 - 1.15 6 71.15 – 1.30 8 81.30 - 1.45 9 92.00 - 2.15 10 102.15 – 2.30 13 14



Registrosde Golpes

N PDLGolpes/10 cm

DPL

1.00 - 1.15 4 61.15 – 1.30 6 71.30 - 1.45 8 82.00 - 2.15 9 92.15 – 2.30 11 11







Registrosde Golpes

N PDLGolpes/10 cm

DPL

1.00 - 1.15 6 61.15 – 1.30 7 71.30 - 1.45 8 82.00 - 2.15 9 92.15 – 2.30 11 11



Registrosde Golpes

N PDLGolpes/10 cm

DPL

1.00 - 1.15 4 81.15 – 1.30 5 91.30 - 1.45 9 92.00 - 2.15 11 82.15 – 2.30 14 15



Registrosde Golpes

N PDLGolpes/10 cm

DPL

1.00 - 1.15 7 71.15 – 1.30 8 81.30 - 1.45 9 92.00 - 2.15 10 102.15 – 2.30 14 14



Registrosde Golpes

N PDLGolpes/10 cm

DPL

1.00 - 1.15 6 61.15 – 1.30 7 71.30 - 1.45 8 82.00 - 2.15 9 92.15 – 2.30 12 11







Registrosde Golpes

N PDLGolpes/10 cm

DPL

1.00 - 1.15 6 61.15 – 1.30 7 71.30 - 1.45 8 82.00 - 2.15 9 92.15 – 2.30 11 11



Registrosde Golpes

N PDLGolpes/10 cm

DPL

1.00 - 1.15 8 81.15 – 1.30 9 91.30 - 1.45 9 92.00 - 2.15 8 82.15 – 2.30 15 15



Registrosde Golpes

N PDLGolpes/10 cm

DPL

1.00 - 1.15 7 71.15 – 1.30 8 81.30 - 1.45 9 92.00 - 2.15 10 102.15 – 2.30 14 14



Registrosde Golpes

N PDLGolpes/10 cm

DPL

1.00 - 1.15 7 61.15 – 1.30 7 71.30 - 1.45 8 82.00 - 2.15 9 92.15 – 2.30 13 11







Registrosde Golpes

N PDLGolpes/10 cm

DPL

1.00 - 1.15 6 61.15 – 1.30 7 71.30 - 1.45 8 82.00 - 2.15 9 92.15 – 2.30 11 11



Registrosde Golpes

N PDLGolpes/10 cm

DPL

1.00 - 1.15 8 81.15 – 1.30 9 91.30 - 1.45 9 92.00 - 2.15 8 82.15 – 2.30 15 15



Registrosde Golpes

N PDLGolpes/10 cm

DPL

1.00 - 1.15 7 71.15 – 1.30 8 81.30 - 1.45 9 92.00 - 2.15 10 102.15 – 2.30 14 14



Registrosde Golpes

N PDLGolpes/10 cm

DPL

1.00 - 1.15 6 61.15 – 1.30 7 71.30 - 1.45 8 82.00 - 2.15 9 92.15 – 2.30 11 11







Registrosde Golpes

N PDLGolpes/10 cm

DPL

1.00 - 1.15 6 61.15 – 1.30 9 71.30 - 1.45 9 82.00 - 2.15 10 92.15 – 2.30 11 11



Registrosde Golpes

N PDLGolpes/10 cm

DPL

1.00 - 1.15 6 81.15 – 1.30 6 91.30 - 1.45 8 92.00 - 2.15 9 82.15 – 2.30 13 15



Registrosde Golpes

N PDLGolpes/10 cm

DPL

1.00 - 1.15 5 71.15 – 1.30 7 81.30 - 1.45 9 92.00 - 2.15 10 102.15 – 2.30 14 14



Registrosde Golpes

N PDLGolpes/10 cm

DPL

1.00 - 1.15 6 61.15 – 1.30 7 71.30 - 1.45 8 82.00 - 2.15 12 92.15 – 2.30 14 11







Registrosde Golpes

N PDLGolpes/10 cm

DPL

1.00 - 1.15 6 61.15 – 1.30 7 71.30 - 1.45 8 82.00 - 2.15 9 92.15 – 2.30 11 11



Registrosde Golpes

N PDLGolpes/10 cm

DPL

1.00 - 1.15 8 81.15 – 1.30 9 91.30 - 1.45 9 92.00 - 2.15 8 82.15 – 2.30 15 15



Registrosde Golpes

N PDLGolpes/10 cm

DPL

1.00 - 1.15 7 71.15 – 1.30 8 81.30 - 1.45 9 92.00 - 2.15 10 102.15 – 2.30 14 14



Registrosde Golpes

N PDLGolpes/10 cm

DPL

1.00 - 1.15 6 61.15 – 1.30 7 71.30 - 1.45 8 82.00 - 2.15 10 92.15 – 2.30 13 11







Registrosde Golpes

N PDLGolpes/10 cm

DPL

1.00 - 1.15 6 61.15 – 1.30 7 71.30 - 1.45 8 82.00 - 2.15 9 92.15 – 2.30 11 11



Registrosde Golpes

N PDLGolpes/10 cm

DPL

1.00 - 1.15 8 81.15 – 1.30 9 91.30 - 1.45 9 92.00 - 2.15 8 82.15 – 2.30 15 15



Registrosde Golpes

N PDLGolpes/10 cm

DPL

1.00 - 1.15 7 71.15 – 1.30 8 81.30 - 1.45 9 92.00 - 2.15 10 102.15 – 2.30 14 14



Registrosde Golpes

N PDLGolpes/10 cm

DPL

1.00 - 1.15 4 61.15 – 1.30 7 71.30 - 1.45 9 82.00 - 2.15 10 92.15 – 2.30 14 11







Registrosde Golpes

N PDLGolpes/10 cm

DPL

1.00 - 1.15 6 61.15 – 1.30 7 71.30 - 1.45 8 82.00 - 2.15 9 92.15 – 2.30 11 11



Registrosde Golpes

N PDLGolpes/10 cm

DPL

1.00 - 1.15 8 81.15 – 1.30 9 91.30 - 1.45 9 92.00 - 2.15 8 82.15 – 2.30 15 15



Registrosde Golpes

N PDLGolpes/10 cm

DPL

1.00 - 1.15 7 71.15 – 1.30 8 81.30 - 1.45 9 92.00 - 2.15 10 102.15 – 2.30 14 14



Registrosde Golpes

N PDLGolpes/10 cm

DPL

1.00 - 1.15 6 61.15 – 1.30 7 71.30 - 1.45 8 82.00 - 2.15 9 92.15 – 2.30 11 11







Registrosde Golpes

N PDLGolpes/10 cm

DPL

1.00 - 1.15 6 61.15 – 1.30 7 71.30 - 1.45 8 82.00 - 2.15 9 92.15 – 2.30 11 11



Registrosde Golpes

N PDLGolpes/10 cm

DPL

1.00 - 1.15 8 81.15 – 1.30 9 91.30 - 1.45 9 92.00 - 2.15 8 82.15 – 2.30 15 15



Registrosde Golpes

N PDLGolpes/10 cm

DPL

1.00 - 1.15 7 71.15 – 1.30 8 81.30 - 1.45 9 92.00 - 2.15 10 102.15 – 2.30 14 14



Registrosde Golpes

N PDLGolpes/10 cm

DPL

1.00 - 1.15 6 61.15 – 1.30 7 71.30 - 1.45 8 82.00 - 2.15 9 92.15 – 2.30 10 11







Registrosde Golpes

N PDLGolpes/10 cm

DPL

1.00 - 1.15 6 61.15 – 1.30 7 71.30 - 1.45 8 82.00 - 2.15 9 92.15 – 2.30 11 11



Registrosde Golpes

N PDLGolpes/10 cm

DPL

1.00 - 1.15 8 81.15 – 1.30 9 91.30 - 1.45 9 92.00 - 2.15 8 82.15 – 2.30 15 15



Registrosde Golpes

N PDLGolpes/10 cm

DPL

1.00 - 1.15 7 71.15 – 1.30 8 81.30 - 1.45 9 92.00 - 2.15 10 102.15 – 2.30 14 14



Registrosde Golpes

N PDLGolpes/10 cm

DPL

1.00 - 1.15 6 61.15 – 1.30 7 71.30 - 1.45 8 82.00 - 2.15 9 92.15 – 2.30 11 11







Registrosde Golpes

N PDLGolpes/10 cm

DPL

1.00 - 1.15 7 61.15 – 1.30 9 71.30 - 1.45 9 82.00 - 2.15 8 92.15 – 2.30 15 11



Registrosde Golpes

N PDLGolpes/10 cm

DPL

1.00 - 1.15 8 81.15 – 1.30 9 91.30 - 1.45 9 92.00 - 2.15 8 82.15 – 2.30 15 15



Registrosde Golpes

N PDLGolpes/10 cm

DPL

1.00 - 1.15 4 71.15 – 1.30 9 81.30 - 1.45 10 92.00 - 2.15 11 102.15 – 2.30 15 14



Registrosde Golpes

N PDLGolpes/10 cm

DPL

1.00 - 1.15 4 61.15 – 1.30 7 71.30 - 1.45 8 82.00 - 2.15 10 92.15 – 2.30 13 11







Registrosde Golpes

N PDLGolpes/10 cm

DPL

1.00 - 1.15 6 61.15 – 1.30 9 71.30 - 1.45 9 82.00 - 2.15 12 92.15 – 2.30 15 11



Registrosde Golpes

N PDLGolpes/10 cm

DPL

1.00 - 1.15 4 81.15 – 1.30 7 91.30 - 1.45 8 92.00 - 2.15 11 82.15 – 2.30 15 15



Registrosde Golpes

N PDLGolpes/10 cm

DPL

1.00 - 1.15 7 71.15 – 1.30 8 81.30 - 1.45 9 92.00 - 2.15 10 102.15 – 2.30 14 14



Registrosde Golpes

N PDLGolpes/10 cm

DPL

1.00 - 1.15 6 61.15 – 1.30 8 71.30 - 1.45 9 82.00 - 2.15 9 92.15 – 2.30 14 11







Registrosde Golpes

N PDLGolpes/10 cm

DPL

1.00 - 1.15 4 61.15 – 1.30 7 71.30 - 1.45 8 82.00 - 2.15 12 92.15 – 2.30 13 11



Registrosde Golpes

N PDLGolpes/10 cm

DPL

1.00 - 1.15 8 81.15 – 1.30 9 91.30 - 1.45 9 92.00 - 2.15 8 82.15 – 2.30 15 15



Registrosde Golpes

N PDLGolpes/10 cm

DPL

1.00 - 1.15 5 71.15 – 1.30 8 81.30 - 1.45 8 92.00 - 2.15 10 102.15 – 2.30 13 14



Registrosde Golpes

N PDLGolpes/10 cm

DPL

1.00 - 1.15 5 61.15 – 1.30 7 71.30 - 1.45 9 82.00 - 2.15 10 92.15 – 2.30 15 11







Registrosde Golpes

N PDLGolpes/10 cm

DPL

1.00 - 1.15 5 61.15 – 1.30 6 71.30 - 1.45 9 82.00 - 2.15 13 92.15 – 2.30 15 11



Registrosde Golpes

N PDLGolpes/10 cm

DPL

1.00 - 1.15 6 81.15 – 1.30 9 91.30 - 1.45 9 92.00 - 2.15 11 82.15 – 2.30 14 15





1.7.- ENSAYOS DE LABORATORIO

Se seleccionaran muestras alteradas representativas del

suelo que debidamente identificadas se remitieron al

laboratorio para los ensayos correspondientes para la

identificación y clasificación de suelos, cuyos resultados

de laboratorio se presenta en el Anexo 9.1. Asimismo se

realizaron ensayos de análisis químicos para determinar el

contenido de sulfatos y cloruros, en muestras de suelos

alterados y representativos. Los reportes se incluyen

también en el Anexo 9.3. Se realizaron los siguientes

ensayos, bajo las normas de la American Society For Testinng

And. Materiales (A.S.T.M).

Ensayos Estándar

Se realizaron los siguientes ensayos:

- Análisis granulométrico

ASTM D 136

- Clasificación de suelos (SUCS)

ASTM D 2487

- Penetración Dinámica Ligera

- Limites de consistencia (Atterberg) ASTM

D 4318

- Limite líquido.

- Limite Plástico.

- Índice de plasticidad.

- Contenido de humedad.

ASTM D 2216

- Peso específico relativo de sólidos ASTM D 854





ENSAYOS DE LABORATORIO





ENSAYOS ESPECIALES:

Se realizaron los siguientes ensayos:

Con la muestras de suelo alteradas, obtenidas, de la

calicata, se realizaron ensayos especiales en una muestra

representativa de la calicata C- 1 a C-66 de profundidad

(0.00 - 2.00m. y 0.00-3.00m.) Se realizó el ensayo de DPL

De la misma forma de una muestra representativa de la

calicata C- 1 a C-66 de profundidad (0.00 -2.0 y 0.00-3.00

m.), se realizó el análisis químico del suelo de fundación

(ACI 319 -83)

1.7.1.-Clasificación de suelos

Existen varios métodos de clasificación de suelos y al

mayoría de los sistemas de clasificaron de suelos el

análisis granulométrico y los límite de Alterberg (L.L. y

L.P.). En el presente estudio de suelos utilizaremos los

sistemas da clasificación AASTHO. Los resultados obtenidos

en ambos sistemas de clasificación son los siguientes:

CUADRO DE CLASIFICACIONES DE SUELOS - (TERRENO 890,700.818 m2)

Ubicado en Km 275 de la Panamericana Sur, en el Sector

Villacurí - Distrito Salas Guadalupe - Provincia Ica -

Región Ica.


CALICATA 1 2 3Muestra 1 1 1

Profundidad (m) 0.0 - 2.00 0.0 - 2.00 0.0 - 2.00% Pasa Malla Nº

4 97.45 97.51 93.78

% Pasa Malla Nº200 1.19 1.67 8.90

% Limite liquido 15.44 16.74 16.31% Índice

plasticidad NP 2.29 2.53

% Cont. deHumedad 1.90 1.96 1.04

Clasif. AASTHO A-3(0) A-2-4(0) A-1-b(0)Clasif. De suelos

SUCS SP SP SP-SM






4 98.47 93.82 97.25

% Pasa Malla Nº200 0.57 11.19 2.71

% Limite liquido 15.89 16.52 16.47% Indice

plasticidad N.P. 3.15 N.P.% cont. DeHumedad 1.31 1.17 1.95

Clasif. AASTHO A-1-b(0) A-1-b(0) A-3 (0)Clasif. De suelos

SUCS SP SP-SM SP



4 97.58 95.69 15.62

% Pasa Malla Nº200 0.64 3.08 6.37


plasticidad N.P. N.P. 2.98% cont. DeHumedad 1.61 1.85 1.81

Clasif. AASTHO A-3(0) A-3(0) A-1-b(0)Clasif. De suelos

SUCS SP SP SP-SM



4 99.26 100.00 99.08

% Pasa Malla Nº200 1.59 1.67 0.52






plasticidad N.P. N.P. N.P.% cont. DeHumedad 1.08 1.70 1.66

Clasif. AASTHO A-1-b(0) A-2-4(0) A-2-4(0)Clasif. De suelos

SUCS SP SP SP







4 100.00 99.29 99.74

% Pasa Malla Nº200 0.72 1.22 0.90



Clasif. AASTHO A-3(0) A-3(0) A-3(0)Clasif. De suelos

SUCS SP SP SP



4 98.96 98.72 98.97

% Pasa Malla Nº200 0.77 1.55 0.98



Clasif. AASTHO A-3(0) A-3(0) A-3(0)Clasif. De suelos

SUCS SP SP SP



4 97.37 96.64 98.22

% Pasa Malla Nº200 3.81 2.89 3.27

% Limite liquido 17.85 15.05 17.82





% Índiceplasticidad N.P. N.P. N.P.% cont. DeHumedad 2.01 2.90 2.80

Clasif. AASTHO A-2-4(0) A-1-b(0) A-1-b(0)Clasif. De suelos

SUCS SP SP SP







4 99.34 94.94 98.67

% Pasa Malla Nº200 3.94 11.23 10.37


plasticidad N.P. 1.34 2.49

% cont. DeHumedad 2.70 3.20 3.31

Clasif. AASTHO A-1-b(0) A-1-b(0) A-2-4(0)Clasif. De suelos

SUCS SP SP SP



4 98.89 98.67 96.30

% Pasa Malla Nº200 3.42 10.17 2.36


plasticidad N.P. 2.49 N.P.% cont. DeHumedad 1.28 1.78 3.49

Clasif. AASTHO A-1-b(0) A-2-4(0) A-1-b(0)Clasif. De suelos

SUCS SP SP-SM SP

CALICATA 28 29 30Muestra 1 2 1 1

Profundidad (m) 0.0 -0.8

0.8 -2.0 0.0 - 2.00 0.0 - 2.00

% Pasa Malla Nº4 97.97 96.80 95.37 95.37

% Pasa Malla Nº200 2.90 3.79 2.73 2.73

% Limite liquido 17.54 17.87 18.10 16.45





% Indiceplasticidad N.P. 3.79 N.P. N.P.% cont. DeHumedad 1.34 2.46 1.41 1.08

Clasif. AASTHO A-1-b(0)

A-1-b(0) A-1-b(0) A-1-b(0)

Clasif. De suelosSUCS SP SP-SM SP SP







4 92.73 96.74 98.09

% Pasa Malla Nº200 3.52 4.92 3.21


plasticidad N.P. N.P. N.P.


Clasif. AASTHO A-1-b(0) A-1-b(0) A-1-b(0)Clasif. De suelos

SUCS SP SP SP



4 96.70 97.16 87.71

% Pasa Malla Nº200 9.13 4.26 2.89



Clasif. AASTHO A-3(0) A-1-b(0) A-1-b(0)Clasif. De suelos

SUCS SP-SM SP SP



4 97.23 98.29 99.16

% Pasa Malla Nº200 4.26 5.14 7.69

% Limite liquido 15.40 22.53 22.90% Indice N.P. 3.65 3.98





plasticidad% cont. DeHumedad 2.80 2.21 1.38

Clasif. AASTHO A-1-b(0) A-1-b(0) A-1-b(0)Clasif. De suelos

SUCS SP SP-SM SP






Profundidad (m) 0.0 - 2.00 0.0 – 2.00 0.0 – 2-00% Pasa Malla Nº

4 98.94 98.10 100.00

% Pasa Malla Nº200 2.62 2.04 8.30



Clasif. AASTHO A-2-4(0) A-1-b (0) A-1-b (0)Clasif. De suelos

SUCS SP SP SP-SM


Profundidad (m) 0.0 – 2.00 0.0 - 2.00 0.0 - 2.00% Pasa Malla Nº

4 98.27 98.64 97.65

% Pasa Malla Nº200 4.59 3.56 4.80



Clasif. AASTHO A-1-b (0) A-1-b (0) A-1-b (0)Clasif. De suelos

SUCS SP SP SP



4 98.53 91.83 91.06

% Pasa Malla Nº200 4.74 5.99 4.47

% Limite liquido 18.94 18.93 18.22% Indice N.P. 2.90 N.P.







SUCS SP SP-SM SP







4 91.06 100.00 97.46

% Pasa Malla Nº200 4.47 3.48 3.45




SUCS SP SP SP



4 98.63 99.12 98.64

% Pasa Malla Nº200 3.53 4.42 2.49


plasticidad N.P. N.P. N.P.



SUCS SP SP SP



4 93.89 93.19 97.50

% Pasa Malla Nº200 4.17 8.92 4.07

% Limite liquido 16.07 22.90 16.29% Indice N.P. 3.98 N.P.







SUCS SP SP-SM SP






Profundidad (m) 0.0 -2.00 0.0 - 2.00 0.0 - 2.00% Pasa Malla Nº

4 98.16 98.99 98.99

% Pasa Malla Nº200 5.28 5.07 5.07


plasticidad 1.37 2.25 1.40



SUCS SP-SM SP-SM SP-SM



4 98.68 97.53 98.53

% Pasa Malla Nº200 3.94 3.08 7.18



Clasif. AASTHO A-4 (0) A-1-b (0) A-1-b (0)Clasif. De suelos

SUCS SP SP SP-SM



4 97.51 93.52 98.71

% Pasa Malla Nº200 5.67 4.23 8.16

% Limite liquido 17.52 16.15 16.99% Indice 1.24 N.P. 2.35







SUCS SP-SM SP SP-SM





CALICATA 66Muestra 1

Profundidad (m) 0.0 - 2.00% Pasa Malla Nº

4 93.01

% Pasa Malla Nº200 4.35

% Limite liquido 18.13% Indice

plasticidad N.P.

% cont. DeHumedad 1.18

Clasif. AASTHO A-1-b (0)Clasif. De suelos

SUCS SP





1.8.- PERFILES ESTRATIGRÁFICOS.

Con la información obtenida mediante los análisis

estratigráficos, límites de atterberg y observando los

perfiles estratigráficos de las excavaciones se obtuvieron

los siguientes resultados. De la calicata realizada se

evalúa y sintetiza la secuencia estratigráfica del suelo.

1.8.1.- CONFORMACIÓN DEL SUBSUELO

Calicata (C-1 - C-66)

Muestra 1 según la prospección efectuada en la calicatas de

2.0 m de profundidad y el análisis de la muestra extraída,

el suelo de fundación está constituido por una capa de

suelo con presencia de material organico en la superficie,

la primera capa a una profundidad de 2.00 Y 3.00 está

constituido de materiales de arena mal graduado

perteneciente a la clasificación SUCS (SP) y Arena Mal

graduada y arena limosa (SP-SM)

De color biege claro, contenido de humedad baja húmeda, no

plástico, un potente depósito de suelo natural conformado

por arenas de granulometría fina, sin llegar a grueso, de

muy baja plasticidad por los escases de material ligante, en

estado suelto, predominante toda el área de estudio, el

material subrasante califica como suelo REGULAR.

No se presenta napa freática.

1.8.2.- ANÁLISIS DE LA CEMENTACIÓN

1.8.2.1.- PROFUNDIDAD Y TIPO DE CIMENTACIÓN.

Analizando los perfiles estratigráficos, los resultados de

los ensayos de laboratorio y teniendo en cuenta en

consideración las características estructurales del





proyecto, se concluye que la cimentación de cimientos

cuadrados armados desplatadas a una profundidad mínima de

1.30 m, en el suelos natural más desfavorable encontrado en

el área en estudio, del tipo, arena mal graduado (SP), no

plástica y de consistencia suelta.





1.8.2.2.- CALCULO DE LA CAPACIDAD PORTANTE PARA CIMENTACIÓN

DE LA URBANIZACIÓN SEÑOR DE LA HUANCA

Se ha calculado la capacidad admisible de carga para el área

en estudio de acuerdo al tipo de edificación. Para tal

efecto, se ha utilizado el criterio de Terzaghi-Peck (1967),

modificado por Vesic (1973), según el cual la capacidad

ultima de carga se expresa por la siguiente ecuación:

DETERMINACIÓN EL N Y

Estos parámetros son las que determina finalmente en la

fórmula de Terzaghi-Peck de los resultados a determinar de

los ensayos de penetración dinámica ligera (PDL)

DETERMINANDO EL VALOR DE “N” N (CORREGIDO)= 8 (Nº de

golpes)

Como N=8, entonces existirá la falla por corte directo

donde no tendrá que corregirse el Angulo , pero por

seguridad se corregirá. Después de aplicar la fórmula de

HATANAKA Y UCHIDA.





DETERMINANDO EL VALOR DE “”

Para N= 8 el Angulo de fricción interna () resulta ser

igual:

La correlación más reciente para suelos granulares es la

realizada por HATANAKA Y UCHIDA (1996) aplicando la formula

tenemos:

Aplicando tenemos:

= (20N cor) +20 =

= (20(8) cor) + 20 = 32.65ºLuego cálculo de la capacidad portante del suelo

Para zapatas corrida conectadas:

q ULT = ScC Nc + Sq Df 1ال Nq + 0.5 S 2ال ال B Nال Siendo la capacidad admisible de carga:

q ad = q ult /FS, donde:

FS = Factor de Seguridad = 3

Nc, Nq , Nال = Factores de Capacidad de Carga.

Sc, Sq , Sال = Factores de Forma

q = Presión de Sobrecarga (Ton/ m2) = 1 ال D f = 2.418

1 = Peso unitario del suelo por encima del nivel de

cimentación (Ton/ m2) = 1.510

2 = Peso unitario del suelo por debajo del nivel de

cimentación = 1.640

Df = Profundidad de Cimentación (m) = 1.30

B = Ancho de la Cimentación (m) = 1.50





En la calicata C-1 a la C-66 de 2.0 m. y 3.0 m. de

profundidad, se realizó el ensayo de penetración dinámica

ligera (PDL) IN SITU y considerando el estrato más

desfavorable encontrado en el área en estudio, del tipo

arena mal graduado (SP), no plástica y de consistencia

suelta. De acuerdo a este ensayo, se obtuvieron los

siguientes resultados:

- Angulo de fricción interna : Ф = 35.65º

- Cohesión (kg/cm2) : C = 0.0

- Densidad Húmeda Inicial kg/cm3) : 1.72

- Contenido de humedad Inicial (%) :

1.24

- Contenido de Humedad Final : 1.21





Para el estado arenoso. Del tipo SP, no plástico y de

consistencia suelta, se estima la ocurrencia de una falla

local. Debido al estado de compacidad suelta del suelo de

cimentación, se ha considerado la reducción del coeficiente

del Angulo de fricción, para considerar el efecto de una

posible falla local:

Ф = Arctg (2/3 tang (32.65º)

Ф = 23.13º

Asimismo para Ф = 23º, los factores de capacidad de carga

correspondientes son:

FALLA POR CORTE

Considerando zapatas cuadrado conectadas de ancho B =1.50

m., los factores de forma correspondiente.

a) CIMIENTO CUADRADO

C = 0.00 kg/cm2

= 23º

F.S. = 3.0

I.- DEFINICIÓN DE ÁREA EFECTIVA DECALCULO-HIPÓTESIS DE MEYERHOF

II.- COEFICIENTES DETERZAGUI-PECK (SEGUN

PRANDTL)

III. -COEFICIENTES DEFORMA DE BEER

Df = 1.30 m. Nc = 18.05 Sc = 1.0B =1.50 m. NY = 8.20 S = 1.0

1 =1.510 gr/cm3 , 2 = 1.640 gr/cm3

Nq =8.66 Sq = 1.0

IV.- CARGA DE HUNDIMIENTO

qul =1.2 CNc Sc + Df1 Nq Sq + 0.42 BNy Sy

q ult = 2.506 kg/cm2

La capacidad de carga admisible es:

q ad = q ult 64 INFORME TÉCNICO ESTUDIO DE SUELOS CON FINES DE CIMENTACIÓN Email:

[email protected]ÉS AVELINO CÁCERES K-16 PARCONA - ICA CEL. : 956931175




FSq ad = 0.835 kg/cm2





FALLA POR ASENTAMIENTO

Se propone limitar el asentamiento de la cimentación a 1”

(2.54 cm.) utilizado la ecuación planteada por Terzaghi y

Peck que se presenta a continuación:

ρ = Δ q B (1-μ 2 )Es

Ρ : Asentamiento (cm)

= 2.54

Δ q : Presión trasmitida a la cimentación (kg/cm2)

=

B : : Ancho de la cimentación (m)

= 1.50

μ : Relación de Posición

= 0.25

Es : Modulo de elasticidad (kg/cm2)

= 190

If : Factor de Forma (cm/m)

= 210Para Zapatas corrida de ancho B =1.50 m., la presión

admisible será de:

Δ q = 2.54 x 190 = 1.567 kg/cm2

1.50 x 0.9775 x 210

Es decir se requerirá aplicar al suelo una carga de 1.567

kg/cm2 sobre el suelo de arena bien graduada que constituye

el suelo de fundación, para generar un asentamiento





permisible de 2.50 cm cumpliéndose con la especificación

de asentamiento.

Finalmente, consideramos el valor más desfavorable,

obtenemos:

1.8.2.3 CALCULO DE ASENTAMIENTO

Se procederá a calcular el asentamiento diferencial con el

método de la distorsión angular (α) De la tabla Nº 3.2.0 de

la Norma Técnica de Edificación E-050 Suelos y Cimentación,

consideramos el límite seguro para edificios en los que no

se permiten grietas.


q ad = 0.835 kg/cm2




ASENTAMIENTO TOLERABLE - NORMA E.050 DE SUELOS YCIMENTACIONES

DISTORSIÓN ANGULARθ=δ/L. DESCRIPCIÓN

1/150 Limite en el que se debe esperar daño estructural en edificios Convencionales.

1/250 Limite en que la perdida de verticalidad de edificios altos y rígidos puede ser visible.

1/300 Limite en el que se debe esperar dificultades con puentes grúas

1/300 Limites en que se debe esperar las primeras grietas en paredes.

1/500 Limites seguro para edificios en los que no se permiten grietas.

1/500 Límite para cimentaciones rígidas circulares o para anillos deCimentación de estructuras rígidas, altas y esbeltas.

1/650 Límite para edificios rígidos de concreto cimentados sobre un solado con espesor aproximado de 1.20 m

1/750 Limite donde se esperan dificultades en maquinaria sensible a asentamientos

= /L = 1 / 500 = 0.002





Donde la distancia entre las columnas del pórtico (L) es

igual a 6.00 m. (Datos aproximado proporcionado por los

responsables del diseño estructural del proyecto.

Despejando: Δ =1.20 cm.

En caso de considerarse el uso de plateas o losas de

cimentación, se descarta totalmente la presencia de

asentamiento diferenciales en las estructuras. Debido a que

estos serán anulados por los elementos estructurales

indicados.

Por tanto el asentamiento admisible máximo para este tipo de

estructura en esta zona será de 1.20 cm. inferior a lo

permisible que es 2.54 cm (1"), según la Norma E-0.50.

Entonces no se presentarán problemas por asentamiento.

El resultado obtenido para el Diseño estructural es:

CAPACIDAD PORTANTE DEL SUELO (qad )Kg / cm2

AsentamientoPermisible

(cm)0.835 1.20 cm

1.9.- POTENCIAL DE EXPANSIÓN

De acuerdo a Seed, Woodwuad y Lundgren, establecieron la

Siguiente tabla de potencial de expansión determinado en

Laboratorio.

ÍNDICE DE PLASTICIDAD POTENCIAL DE EXPANSIÓN0-15 BAJO15-35 MEDIO35-55 ALTO

MAYOR 55 MUY ALTO





Con los datos obtenidos en el laboratorio se tiene:


CALICATA

PROF.(m)

ÍNDICEPLÁSTICO

POTENCIAL DEEXPANSIÓN

C-1 2.0 N.P BAJOC-2 2.0 2.29 BAJOC-3 2.0 2.53 BAJOC-4 2.0 N.P. BAJOC-5 2.0 3.15 BAJOC-6 2.0 2.39 BAJOC-7 2.0 N.P. BAJOC-8 2.0 N.P. BAJOC-9 2.0 2.98 BAJOC-10 2.0 N.P BAJOC-12 2.0 N.P BAJOC-13 2.0 N.P BAJOC-14 2.0 N.P BAJOC-15 2.0 N.P BAJOC-16 2.0 N.P BAJOC-17 2.0 N.P BAJOC-18 2.0 N.P BAJOC-19 2.0 2.85 BAJOC-20 2.0 N.P BAJOC-21 2.0 N.P BAJOC-22 2.0 N.P BAJOC-23 2.0 N.P BAJOC-24 2.0 N.P BAJOC-25 2.0 N.P BAJOC-26 2.0 N.P BAJOC-27 2.0 N.P BAJOC-28 2.0 N.P BAJOC-29 2.0 N.P BAJOC-30 2.0 N.P BAJOC-31 2.0 N.P BAJOC-32 2.0 N.P BAJOC-33 2.0 N.P BAJOC-34 2.0 N.P BAJOC-35 2.0 N.P BAJOC-36 2.0 N.P BAJOC-37 2.0 N.P BAJOC-38 2.0 3.65 BAJOC-39 2.0 3.98 BAJOC-40 2.0 N.P BAJOC-41 2.0 N.P BAJOC-42 2.0 1.88 BAJOC-43 2.0 N.P BAJO

CALICATA

PROF.(m)

ÍNDICEPLÁSTICO

POTENCIAL DEEXPANSIÓN

C-44 2.0 N.P BAJOC-45 2.0 N.P BAJOC-46 2.0 N.P BAJOC-47 2.0 2.90 BAJOC-48 2.0 N.P BAJOC-49 2.0 N.P BAJOC-50 2.0 N.P BAJOC-51 2.0 N.P BAJOC-52 2.0 N.P BAJOC-53 2.0 N.P BAJOC-54 2.0 N.P BAJOC-55 2.0 3.98 BAJOC-56 2.0 N.P BAJOC-57 2.0 1.37 BAJOC-58 2.0 2.25 BAJOC-59 2.0 1.40 BAJOC-60 2.0 N.P BAJOC-61 2.0 N.P BAJOC-62 2.0 2.54 BAJOC-63 2.0 1.24 BAJOC-64 2.0 N.P. BAJOC-65 2.0 2.35 BAJOC-66 2.0 1.79 BAJO




Comparando estos valores con los índices plásticos de los

suelos, Encontrados (SP) se concluye que el potencial de

Expansión es bajo.

1.10.- AGRESIÓN AL SUELO DE CIMENTACIÓN

Se concluye que el estrato de suelo que forma parte del

contorno donde irá desplante de la cimentación no contiene

concentraciones de sulfatos sales solubles totales y

Cloruros, que podrían atacar al concreto y la armadura de la

cimentación. Por lo tanto no se ha detectado la agresividad

del suelo.

ANÁLISIS FÍSICO QUÍMICOS DEL SUELO ( TERRENO 890,700.818 m 2 )

CALICATA PH COND.ELECTRIC.MHOS=1/OHMS

CLORUROSPPM

SULFATOSPPM

SALES SOLUBLESTOTALES PPM

C-1 7.2 ALCALINO 7.2 Insignifica

nte 56.1 0.06% 134 0.0134% 123 0.0123%


nte 36.2 0.04% 132 0.0132% 134 0.0134%


nte 60.3 0.06% 124 0.0124% 119 0.0119%


nte 50.2 0.05% 129 0.0129% 136 0.0136%


nte 36.5 0.04% 124 0.0124% 127 0.0127%


nte 50.5 0.05% 125 0.0125% 128 0.0128%


nte 50.3 0.04% 129 0.0127% 129 0.0140%


nte 46.8 0.04% 124 0.0123% 118 0.0136%


nte 46.3 0.04% 123 0.0122% 125 0.0127%


nte 45.9 0.04% 122 0.0120% 136 0.0128%


nte 45.4 0.04% 121 0.0129% 127 0.0136%


nte 45.0 0.03% 120 0.0124% 128 0.0127%


nte 44.5 0.03% 131 0.0126% 128 0.0136%


nte 44.1 0.03% 128 0.0127% 128 0.0127%


nte 43.6 0.03% 126 0.0128% 128 0.0128%

C-16 7.2 ALCALIN 7.2 Insignifica 43.2 0.03% 133 0.0129% 128 0.0134%





O nte


nte 42.7 0.03% 124 0.0130% 128 0.0119%


nte 42.3 0.04% 125 0.0131% 129 0.0123%


nte 41.8 0.06% 129 0.0129% 129 0.0134%


nte 41.3 0.05% 124 0.0124% 129 0.0127%


nte 40.9 0.04% 124 0.0129% 119 0.0128%


nte 40.4 0.05% 125 0.0128% 136 0.0127%


nte 40.0 0.04% 128 0.0125% 127 0.0134%


nte 39.5 0.02% 129 0.0127% 129 0.0119%


nte 39.1 0.02% 130 0.0126% 127 0.0123%


nte 38.6 0.01% 131 0.0127% 129 0.0134%


nte 38.2 0.06% 131 0.01262 129 0.0128%


nte 37.7 0.05% 132 0.0127% 130 0.0140%


nte 37.3 0.04% 129 0.0121% 130 0.0127%





CALICATA PH COND.ELECTRIC.

MHOS=1/OHMSCLORUROS

PPMSULFATOS

PPMSALES SOLUBLESTOTALES PPM

C-30 7.2 ALCALINO 7.2 insignific

ante 56.1 0.06% 134 0.0134% 123 0.0123%

C-31 7.3 ALCALINO 7.3 Insignific

ante 36.2 0.04% 132 0.0132% 134 0.0134%


ante 60.3 0.06% 124 0.0124% 119 0.0119%


ante 50.2 0.05% 129 0.0129% 136 0.0136%


ante 36.5 0.04% 124 0.0124% 127 0.0127%


ante 50.5 0.05% 125 0.0125% 128 0.0128%

C-36 4.3 ALCALINO 4.3 insignific

ante 40.28 0.04% 127 0.0127% 140 0.0140%


ante 53.6 0.06% 129 0.0129% 126 0.0127%


ante 53.1 0.06% 129 0.0129% 126 0.0127%


ante 52.7 0.06% 129 0.0129% 126 0.0127%


ante 52.2 0.06% 128 0.0128% 126 0.0127%


ante 51.7 0.06% 128 0.0128% 127 0.0128%


ante 51.3 0.06% 128 0.0120% 127 0.0128%


ante 50.8 0.05% 128 0.0128% 127 0.0128%


ante 50.4 0.05% 128 0.0128% 127 0.0128%


ante 56.1 0.06% 134 0.0134% 123 0.0123%


ante 36.2 0.04% 132 0.0132% 134 0.0134%


ante 60.3 0.06% 124 0.0124% 119 0.0119%


ante 50.2 0.05% 129 0.0129% 136 0.0136%


ante 36.5 0.04% 124 0.0124% 127 0.0127%


ante 50.5 0.05% 125 0.0125% 128 0.0128%

C-51 7.3 ALCALIN 7.3 Insignific 50.2 0.04% 129 0.0127 129 0.0140%73 INFORME TÉCNICO ESTUDIO DE SUELOS CON FINES DE CIMENTACIÓN Email:





O ante %


ante 46.8 0.04% 124 0.0123% 118 0.0136%


ante 46.3 0.04% 123 0.0122% 125 0.0127%


ante 45.9 0.04% 122 0.0120% 136 0.0128%


ante 45.4 0.04% 121 0.0129% 114 0.0136%


ante 45.0 0.03% 120 0.0124% 127 0.0127%


ante 44.5 0.03% 131 0.0126% 129 0.0136%


ante 44.1 0.03% 128 0.0127% 122 0.0127%


ante 43.6 0.03% 126 0.0128% 125 0.0128%


ante 43.2 0.03% 133 0.0129% 128 0.0134%


ante 50.2 0.06% 128 0.0127% 120 0.0132%


ante 36.5 0.04% 132 0.0123% 123 0.0125%


ante 38.7 0.06% 124 0.0122% 126 0.0128%


ante 50.8 0.05% 129 0.0124% 129 0.0133%


ante 50.4 0.05% 128 0.0128% 131 0.0127%


ante 46.8 0.06% 121 0.0120% 124 0.0125%

Para la determinación de la agresividad del suelo a las

construcciones de concreto de uso las recomendaciones del

Reglamento Nacional de Construcciones reproducidas en el

cuadro siguiente:





TABLACONCRETO EXPUESTO A SOLUCIONES DE SULFATOS (R.N.C)

Exposición a sulfatos( SO4) %

Sulfato soluble en agua(SO4) presente en el

suelo(ppm)

Tipo de Cementorecomendable

Insignificante 0 - 150 Sin limitaciónModerada 150 - 1500 TIPO IISevera 1500 - 10000 TIPO VMuy severa Sobra 10000 TIPO V + puzolana

De acuerdo al manual de concreto americano y las normas

técnicas de edificaciones peruanas, el grado de agresión.

Se ha determinado que el suelo de la zona del proyecto

contiene sales agresivas en Cantidades Insignificante, de la

calicatas (C-1 a C-66) es decir el contenido de sulfatos

está Comprendido entre 0.00 - 150 ppm, se recomiendo el

uso de cemento sol tipo I.

1.11.- ESTUDIO GEOFÍSICOS

Para conocer la distribución de los materiales existentes

en profundidad, en el área de estudio, se realizaron los

sondeos geofísicos el método de resistividad eléctrica.

El método consiste en inyectar corriente continua en el

terreno a través de dos electrodos de cobre y registrar en

superficie valores de diferencia de potencial. El equipo

utilizado pertenece a la EMSGEO que permite obtener

lecturas en forma digital, Con los valores de la diferencia

de potencial se calcula la resistividad aparente.

Una curva grafica con la resistividad aparente y la

distancia media de los electrodos externos que en la hoja de





graficación de la curva se define como AB/2, la curva de

resistividades se interpreta utilizando los ábacos de

sondajes eléctricos presentados y se obtiene la

distribución en profundidad de los estratos litológicos.

Los valores de resistividad obtenidos en los sondeos

eléctricos para cada calicata, han permitido obtener la

siguiente interpretación: hay 7 sondeo eléctrico en el área

distribuidos en el terreno. Un primer estrato de 2.0 metros

de espesor, con un resistividad de 50.30 k m y que

corresponde a suelos de arena mal graduada.





VISTA DEL ÁREA DE ESTUDIO (TERRENO 890,700.818 m2)





DETALLE DE CIMENTACIÓN


Cimiento cuadrado- Alternativa A:

LeyendaB= ancho (m)D1= Profundidad de desplante (m)

B=1.50 m.

Df=1.30 m.




1.12.- CONCLUSIONES Y RECOMENDACIONES

De acuerdo al resultado de los cálculos, características

físico-mecánicas de los suelos, se establecen las siguientes

consideraciones finales.

1. El presente trabajo ha consistido en la ejecución del

proyecto: “URBANIZACIÓN SEÑOR DE LA HUANCA”, Ubicado en Km

275 de la Panamericana Sur, en el Sector Villacurí -

Distrito Salas Guadalupe - Provincia de Ica - Región Ica.

Está constituida según la Clasificación SUCS por el tipo de

suelo predominante en todas el área investigada se encontró

arena mal graduada, arena mal graduada, en estado suelto.

Se realizó las Pruebas de Campo que consistieron en 66

Calicatas a cielo abierto, La calicata se realizaron hasta

una profundidad máxima de 2.0 y 3.0m., a partir de la

superficie inicial del terreno. Las calicatas se han ubicado

convenientemente en el área del terreno con el plano de

ubicación y así poder contar con la información y

resultados correctos. De las calicatas se extrajeron

muestras alteradas para realizar ensayos análisis

granulométrico por tamizado, límites de consistencia,

Humedad natural, peso unitario, pesos específicos,

clasificación de suelos SUCS, análisis químicos (sulfatos y

cloruros) y ensayos de DPL.

3. Tipos de suelos: El perfil estratigráfico que se presenta





ha sido elaborado mediante la interpretación de la

estratigrafía encontrada en las calicatas. El subsuelo del

área de estudio es homogéneo en profundidad, estando

conformado por arena mal graduada (SP), compacidad media

en estado suelto, el material subrasante califica como

suelo regular.

4. No se presenta nivel Freático (NAF), a la profundidad de

exploración Indicada.

5. Se recomienda que el tipo de cimentación a utilizar sea

cimientos cuadrado armados, Para evitar los asentamientos

diferenciales.





6. Profundidad de la cimentación:

En base a las características del perfil estratigráfico, se

recomienda cimentar a la profundidad de Df = 1.30 metros; a

esta profundidad se cimentaran en arena mal graduada, no

plástico. Con respecto a la superficie inicial del terreno

existente.

8. La Capacidad Admisible del terreno a la profundidad de

cimentación mínima Df =1.30 m, se puede considerar para el

diseño estructural de:

q adm= 0.835 kg/cm2

9. El asentamiento total es de aproximadamente 1.2 cm, que

es menor de 1"(2.54 cm.) recomendado para este tipo de

estructuras (según la Norma E-050 de Suelos y Cimentaciones

que dice que para Edificaciones el Asentamiento Permisible

es de 1”), por lo tanto no se presentaran problemas por

asentamiento.

10. Se aplicara para obtener la capacidad admisible (qad)

del suelo de fundación un factor de seguridad ( F.S. =

3 ) .

11.- Taludes de excavación:

Las excavaciones temporales hasta nivel de sello de

fundación, y/o

Definitivas, deberán ejecutarse con los siguientes taludes:

Excavaciones hasta 1.20 m de profundidad: Taludes

Verticales.

Excavaciones superiores a 1.20 m de profundidad: Taludes 2:1

(V:H).

Protegidos con lechada de cemento.





11.1.-Para el caso del movimiento de tierra se deben

considerar las siguientes recomendaciones para los taludes:

Excavaciones para taludes definitivos en suelos SP y SM

H:V = 1,5:1

Excavaciones transitorias H:V = 1:1,5

Rellenos H:V = 2:1





11.2.-Cuando las excavaciones se requieran operaciones

manuales y las profundidades superen el 200 cm se deberá

disponer de entibaciones y protecciones que eviten

desmoronamientos y riesgos de accidentes. Estas medidas se

adoptaran cualquiera que sea la calidad de los suelos y

siempre que el talud sea más empinado que H:V =1:1,5.

Se deberán respetar lo indicado en norma nacional vigente

respecto de la seguridad en excavaciones.12 La estructura de los pisos, patios y obras exteriores

tendrá el siguiente Diseño geométrico:

- Subrasante.- el material de la Subrasante está conformado

por arena mal graduada, la que será mejorada la subrasante

escarificada y compactada en un espesor de 0.30 m, al 95% de

la máxima densidad seca del Proctor modificado .

- Base.- el material a emplear en la base será tipo granular

seleccionado A-1-a (0) o A-1-b (0), con un espesor de 0.20

m. compactada, al 100% de la máxima densidad seca del

Proctor modificado.

- Losa de concreto.- El concreto a utilizar tendrá un

resistencia de f c = 210 kg/cm2 y un espesor de 0.20 m.

Siguiendo las normas vigentes del reglamento nacional de

construcciones.

13. De acuerdo con la nueva Norma Técnica de Edificación E-

030 Diseño Sismo resistente y el predominio del suelo de la

cimentación, se recomienda adoptar en los análisis sismo-

resistente según el RNC. Se recomienda considerar un suelo

de perfil tipo:

Factor de zona Z = 0.4083 INFORME TÉCNICO ESTUDIO DE SUELOS CON FINES DE CIMENTACIÓN Email:





Factor de amplificación del suelo S = 1.2Período que define la Plataforma del espectro Tp = 0.60"





14. En caso de que la cimentación de las estructuras del

tipo plateas o losas, esta se desplantaran mayormente en el

suelo natural más desfavorable encontrado en el área en

estudio, del tipo arena mal graduada (SP).

15. Asimismo, en caso de considerarse el uso de plateas o

losas de cimentación, se descarta totalmente la presencia de

asentamientos diferenciales en las estructuras, debido a

que estos serán anulados por los elementos estructurales

indicados.

16. Se recomienda, antes del vaciado de las zapatas y/o

plateas o losas de cimentación, compactar el suelo de apoyo

que generalmente se altera por el proceso de excavación.

17. Se recomienda cimentar en base a zapatas conectadas con

vigas de cimentación. Asimismo la decisión y el criterio del

Ingeniero Estructural son decisivos ya que podrían

encontrarse diversos factores que conllevarían al uso de

elementos de conexión (zapatas conectadas) tales como giros

en las zapatas, torsión en planta, asimetría de la

estructura.

18. En tal sentido, es recomendable, tomar en consideración

la necesidad de establecer un tipo de estructura simétrica.

Ya que la asimetría nos entregara deformaciones del sistema

terreno-estructura. Bajo estas condiciones, una cimentación

en base a zapatas conectadas para el caso de estructuras

porticadas y en el caso de albañilería confinadas, cimientos

cuadrado bajo muros de adecuada densidad de muros,

incrementara la capacidad de resistencia suelo-estructura,

así como atenuara los potenciales efectos dinámicos

indicados.





19. Es conveniente tener presente el cuidado necesario para

que los empalmes de las tuberías de agua y desagüe estén

bien instalado de tal forma evitar fugas que pueden generar

la reacción de los sulfatos y cloruros.

20. El subsuelo de actividad de cimentación no está sujeta a

socavaciones ni deslizamientos, así como no se ha encontrado

evidencias de hundimiento ni levantamientos en el terreno.





Así mismo la geodinámica externa en el área de estudio no

presenta en la actualidad riesgo alguno como posibles

aluviones, huaycos, deslizamientos de masas de tierra,

inundaciones, etc.

21. Si en la zona del proyecto se encuentra la presencia de

material de rellenos en estado suelto, se recomienda

eliminar dichos rellenos y reemplazarlo por material

afirmado compactado, con las recomendaciones respectivas.

22. En la zona del proyecto si se notara la presencia de

filtraciones superficiales debido a lluvias, aniegos a la

profundidad de cimentación con respecto a la superficie

natural del terreno.

Se recomienda diseñar un sistema de drenaje superficial

(sangría) para poder evacuar el agua de filtración y pueda

facilitar el proceso constructivo de las cimentaciones y

también afectar a las mismas una vez construidas.

23. De los ensayos de análisis químico de suelos, se ha

realizados a la muestra del suelo donde ira desplantada la

cimentación, e inspección de la zona en estudio, la

presencia de sales solubles totales es de 123 ppm menor

que 150 ppm, indica que puede ocasionar problemas de

perdida de resistencia mecánica por problemas de lixiviación

(lavado de sales), es decir el contenido de sulfatos es 140

ppm. Es Menor,( es insignificante) y comprendido entre 000

- 150 ppm se recomienda el uso de cemento Sol Tipo I.

1.13.- RESUMEN DE LAS CONDICIONES DE CIMENTACIÓN





De acuerdo con la Norma Técnica de Edificaciones E-050

“Suelos y Cimentaciones”, la siguiente información deberá

transcribirse en los planos de cimentación.

Esta información no es limitativa y deberá cumplirse con

todo lo especificado en el presente Estudio de Suelos y en

el Reglamento Nacional de Construcciones.





Tipo de Cimentación: En base cimientos cuadrado, bajo una

adecuada densidad en ambas direcciones de muro portantes, los

cuales pueden distribuir uniformemente las cargas.

En el caso de estructuras porticadas mediante zapatas conectadas.

Asimismo la opción por el empleo de zapatas conectas depende de

giros en la zapatas, torsión en planta, asimetría de la

estructura. Resistencia f’c=210 Kg/cm².

ESTRATO DE APOYO DE LA CIMENTACIÓN

Arena mal graduada (SP), potente depósito de suelo natural

conformado por arenas de granulometrías medianas de aristas

redondeadas. Contenido de finos y gruesas, no plásticos.

Parámetros de diseño de la cimentaciónAngulo de fricción 32.65º ( ) corregido 25 ºPeso volumétrico kg/m3 1510Cohesión del suelo gr/cm3 0.000Profundidad de cimentación mínima 1.30 m

Ancho de cimentación 1.50 mCapacidad portante del suelo para diseño estructural (Kg/cm² )

0.835 Kg/cm²

Factor de Seguridad: 3Asentamiento máximo tolerable 1.2 cmAgresividad del Suelo a la Cimentación: DETECTADARecomendaciones Adicionales:





1.14.- RECOMENDACIONES

1.14.1.- RECOMENDACIONES ADICIONALES

Por otro lado en la norma técnica de edificaciones E-050, en

el capítulo 4º, acápite 4.3, “Profundidad de Cimentación”,

indica que no debe cimentarse sobre turba, suelo orgánico,

tierra vegetal, desmonte o relleno sanitario, y que estos

materiales inadecuados deberán ser removidos en su

totalidad, antes de construir la edificación y ser

reemplazados con materiales que cumplan con lo indicado en

el acápite 4.4.1 “Rellenos controlados o de ingeniería”.

NOTA:

Las Conclusiones y Recomendaciones establecidas en el

presente informe técnico son solo aplicables para el área

estudiada. De ninguna manera se puede aplicar a otros

sectores para otros fines.





Anexo





ENSAYO DE ANÁLISIS

GRANULOMÉTRICO MÉTODO

ASTM D-422





VISTA SATELITAL DEL AREA EN ESTUDIOS





PANEL FOTOGRÁFICOS


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