ABSTRAK

Dalam industri kimia, kapal penyimpanan muncul dalam berbagai macam geometri. Alasan untukPilihan bentuk khas atau geometri dapat dikaitkan dengan kenyamanan, persyaratan isolasi, lantairuang, biaya bahan, korosi dan pertimbangan keselamatan. Waktu yang diperlukan untuk mengeringkan kapal ini offisi cair mereka dikenal sebagai waktu penghabisan dan ini adalah sangat penting dalam banyak daruratsituasi selain pertimbangan produktivitas. Sastra laporan karya teoretis dan eksperimentaluntuk tiba pada waktu penghabisan. Tinjauan ini berfokus pada literatur yang tersedia pada waktu penghabisan. Ruang lingkup untukpekerjaan di masa depan juga disajikan dalam makalah ini.

ISI

Pengolahan dan penyimpanan kapal dalam kimiadan industri terkait muncul dalam berbagai macambentuk. Waktu yang diperlukan untuk mengeringkan kapal ini offisi cair mereka dikenal sebagai waktu penghabisan [ 1 ] danini adalah sangat penting dalam banyak daruratsituasi selain pertimbangan produktivitas. inicukup menarik dalam berbagai industri sepertikimia, makanan dan farmasi [ 2 ] . matematisAnalisis waktu penghabisan untuk cairan Newtonian ( bawah nyatitik gelembung ) melalui lubang dibatasi untuk annular( horisontal dan vertikal ) kontainer dilakukanoleh Hart dan Sommerfeld dan [ 1 ] . para penulismenyebutkan bahwa dua persamaan mendasar harusdipanggil ketika memecahkan masalah pengeringan daritangki penyimpanan . Persamaan pertama adalah berkaitan dengan massakeseimbangan dan persamaan kedua adalah debitkoefisien . Dua persamaan dilaporkan adalahdi mana A dan A mengacu lintas luas penampang tangki dan 0Pembatasan lubang masing-masing, V mengacu pada linearkecepatan cairan di dalam tangki , dan variasi waktutingkat cairan dalam tangki dan h adalah tinggi cairandalam tangki dan di mana Co  mengacu padadebit koefisien . Mereka tiba di umumekspresi matematika untuk waktu penghabisan diberikan oleh, Di mana H adalah ketinggian cairan sebelumpengeringan . Jika Co= 1 , persamaan untuk waktu penghabisan menjadiTeorema Toricelli .Sommerfeld [ 3 ] berasal penghabisan persamaan waktu selama limakonfigurasi baru. Mereka paralelipiped , vertikalelips silinder , reguler tetrahedron , piramida , danparaboloid . Penulis menyatakan bahwa bentuk tersebut mungkin

penggunaan untuk tujuan akademik .Ketika drainase terjadi melalui lubang pembuangan orificeterletak di bagian bawah kapal , formula untukMenghitung waktu drainase yang diperlukan telahdiringkas oleh asuh [ 4 ] untuk sejumlah kapalbentuk - vertikal, horisontal , silinder dan bola .Mereka menyebutkan bahwa koefisien debit ( C ) dadalah konstan untuk cairan Newtonian dalam aliran turbulen , tetapiitu tergantung pada bentuk lubang . mereka menganggapkoefisien debit sebagai 0,61 untuk orifice bermata tajam ,0,8 untuk pendek tabung dipasang flush dan 0,98 untukbulat lubang .Namun , DeLozier et al . [ 5 ] melaporkan nilai C d0,75 untuk percobaan sarjana tepat waktu penghabisanmelalui lubang pembuangan di bagian bawah horizontalsilinder dengan ujung datar.Pekerjaan juga dilaporkan untuk membandingkan waktu penghabisanuntuk geometri yang berbeda dari kapal melalui lubang bulat .Penulis membandingkan waktu penghabisan untuk silinder , Vbola , kerucut dan kerucut terbalik , bentuk hemispherical waktu penghabisan untuk silinder > waktu penghabisan untuk lingkup > penghabisandari untuk tank [ 6 ] dan diturunkan ekspresi berikut untukwaktu penghabisan ( T ) V adalah volume cairan di dalam tangki , S adalahmelintasi daerah penampang tangki dan h adalah ketinggiancairan di dalam tangki dan K adalah koefisien diberikan olehNilai yang lebih tinggi dari K menunjukkan waktu pengeringan yang lebih tinggi .Mereka tiba di nilai K dari 3.2 untuk kerucut terbalik , 2 untuksilinder , 1.6 bola , 1,4 untuk belahan bumi .Jouse [ 7 ] dilakukan analisis matematiswaktu penghabisan untuk menguras tangki silinder melaluiorifice terbatas diameter yang berbeda . ituanalisis matematis didasarkan pada asumsisemu stabil kondisi negara. Mereka menyebutkan bahwaasumsi steady state semu berlaku untuk crossRasio sectional tangki untuk orifice serendah 100 . Hal ini jugamenyebutkan bahwa , tidak seperti partikel jatuh bebas yangperjalanan di percepatan konstan selama musim gugur , yang bebaspermukaan cairan berkurang kecepatannya terus menerus sementarapengeringan . Hal ini juga menyoroti bahwa selama pengeringan daricair dari tangki silinder melalui lubang terbatas ,Bilangan Froude tetap konstan dan tidak tergantungketinggian awal cairan di dalam tangki .Subbarao [ 8 ] ekspresi dikembangkan untuk penghabisanwaktu untuk geometri yang berbeda dari kapal melaluiorifice terbatas diameter yang sama . Penulis melaporkanurutan berikut untuk waktu penghabisan untuk geometridipertimbangkan.Gambar . 1 : Horizontal silinder tangki dengan pipa pembuanganwaktu untuk kerucut .

Somemrfeld dan Stallybrass [ 2 ] ekspresi berasalwaktu penghabisan untuk kasus silinder horisontalkapal dengan pipa saluran terkait . konfigurasimereka dianggap ditampilkan di bawah.Mereka melaporkan persamaan berikut waktu ( )diperlukan untuk menguras tangki dari beberapa tingkat awal( H = h + h) beberapa tingkat akhir H ( = h + h ) 1 1 0 2 2 0Dimana fungsi G didefinisikan sebagaii = 1 atau 2danDimana s adalah luas penampang pipa , f adalah gesekanFaktor dan W adalah panjang tangki , L adalah panjangperpipaan , d adalah diameter pipa keluar .Van Donngen dan Roche . Jr [ 9 ] dilakukan penghabisananalisis time dari tangki silinder dengan pipa keluar danFitting dalam jumlah kisaran Reynolds dari 40,000-60,000 .Mereka menyebutkan bahwa dalam kondisi aliran turbulen dipipa keluar , waktu penghabisan dapat berhubungan dengan tinggicairan ( H ) relatif terhadap bagian bawah pipa keluar H , oleh . 1teff = K1 1 ( H - H ) dimana K1 adalah konstanta yang diberikan oleh* 3/7 3/7dimana r adalah radiustangki silinder , r adalah radius pipa keluar , L adalah total 0 epanjang ekuivalen dari pipa keluar dan alat kelengkapan . mereka jugadisebutkan bahwa tujuan percobaan adalah bahwaistilah abstrak Le tidak memiliki arti fisik, istilahyang dapat langsung diukur dan diamati melaluianalisis data yang tepat . Mereka lebih lanjut menyatakan bahwaanalisis set data dari berjalan berbeda di manapanjang pipa keluar telah diubah bisa jelasmenunjukkan konsep 'efek masuk ' . itupanjang ekuivalen pipa dapat dihitung bahwaakan memiliki tekanan yang sama drop atau hambatan alirandisebabkan oleh masuk effect.1 / 2Ketika perubahan faktor gesekan diabaikan danNilai rata-rata digunakan bahwa yang merupakan rata-ratarezim aliran dan pipa kekasaran , mereka menggunakanmengikuti persamaan untuk waktu penghabisan .teff = K2 1 ( H - H ) di mana , ris* 1/2 1/2radius silinder tangki , r adalah radius pipa keluar , 0f adalah faktor gesekan rata-rata dan L setara avg epanjang . Mereka menggunakan persamaan berikut untuk gesekanFaktor untuk menghitung waktu penghabisan .

Mereka juga menyebutkan bahwa di bawah seperti tinggiBilangan Reynolds , ada kemungkinan eksistensidari vena - contracta segera hilirkontraksi atau pipa yang mungkin mengandung udara yang terjebakatau uap .Morrison [ 10 ] juga model waktu penghabisanpersamaan untuk menggunakan teknik komputasimelalui pipa keluar untuk aliran turbulen dalam pipa keluar . faktor gesekan dalam pipa dan L adalah panjang keluarThe bilangan Reynolds dipertimbangkan adalah sekitar 6.400 .Penulis dianggap sebagai koefisien kontraksi3,8 sementara tiba pada waktu penghabisan . Waktu penghabisan maksimumdilaporkan adalah 35 detik . Tangki pipa cross sectionaldaerah dalam pekerjaan adalah 228 .Masalah drainase tangki dalam tangki silinder adalahdipelajari secara rinci oleh Joye dan Barret [ 11 ] . mereka berasalpersamaan berikut untuk waktu penghabisan untuk mengurasisi kapal penyimpanan melalui pipa keluar untukaliran turbulen dalam pipa keluar .t adalah waktu penghabisan untuk menguras tangki dari eff ketinggian fluidaHi f v untuk H , L adalah penurunan vertikal pipa keluar , D adalahdiameter tangki , d adalah diameter pipa keluar , k adalahkoefisien hambatan untuk memperhitungkan alat kelengkapan di baris ,L adalah panjang pipa lurus . Sementara menurunkan paraatas ekspresi , mereka menganggap faktor gesekantetap konstan . Mereka menganggap kontraksinilai koefisien 1,5 . Mereka melaporkan penyimpangan8 % antara nilai-nilai eksperimental dan model mereka untukaliran turbulen dalam pipa keluar . Mereka juga menggunakanmengikuti persamaan waktu penghabisan dilaporkan oleh Bird et al .untuk aliran laminar dalam pipa keluar untuk memverifikasinilai eksperimental .tis waktu penghabisan , D adalah diameter tangki ,L adalah panjang pipa keluar , μ dan viskositas dandensitas cairan masing-masing. H adalah ketinggian awalcairan di dalam tangki .Matematika persamaan waktu penghabisan dari silindertangki ( mana aliran dasarnya adalah laminar ) untukaliran turbulen melalui pipa keluar dilaporkan olehSubbarao dan co - peneliti [ 12 ] . Analisis mereka didasarkansaldo makroskopik . Mereka menyebutkan bahwasaldo makroskopik digunakan untuk membuat awalestimasi masalah Teknik . Mereka juga membuatasumsi faktor gesekan konstan untuk menurunkan paraberekspresi. Mereka menyederhanakan persamaan waktu penghabisan untukform berikutdan menamakannya sebagai bentuk modifikasi dariPersamaan Torricelli . gm adalah bentuk modifikasi dari percepatankarena gravitasi dan diberikan oleh , f adalah

pipa dan Ai p  dan A adalah area penampang tangkidan keluar pipa masing-masing. Mereka didefinisikan Froudenomor sebagai ( Fr ) dimana ( Fr ) menunjukkan Froude yang2nomor. Mereka menyebutkan bahwa persamaan begitu berkembangakan digunakan untuk mencari waktu minimum yang diperlukan untukmenguras isi kapal penyimpanan. sementaraberasal persamaan di atas , penulis belumdianggap koefisien kontraksi , gesekan padatangki , aliran dalam tangki dan kekasaran dinding .Meskipun persamaan matematika yang dikembangkanmenunjukkan bahwa lengkap pengeringan dapat dicapai ,mereka tidak bisa mencapai lengkap pengeringan karena permukaankekuatan ketegangan .Mereka melakukan percobaan untuk tangki 0.27mdia dan pipa keluar dia.4X10 m . Mereka menggunakan berikut3persamaan faktor gesekan untuk memverifikasi keabsahanModel dengan pekerjaan eksperimental ( dikenal sebagaiDrew korelasi ) . Mereka menyebutkan bahwa keuntunganmenggunakan persamaan adalah bahwa hal itu berlaku di KisaranBilangan Reynolds mulai dari 3000 sampai 3x10 . bahkan6meskipun persamaan matematika yang dikembangkan menunjukkanyang lengkap pengeringan dapat dicapai , mereka tidak bisamencapai menyelesaikan pengeringan karena kekuatan tegangan permukaan .Para penulis baik menantikan faktor gesekan di ataspersamaan dan dikembangkan persamaan Fouling untuk memvalidasieksperimental data.0.25Mereka melihat bahwa kesalahan dalam persamaan waktu penghabisanPersamaan begitu berkembang memperhitungkan oleh Drew .koefisien kontraksi , aliran dengan dalam silinder Gopal singh dan rekan kerja [ 17 ] dilakukantank dan gesekan dalam pipa . Mereka telah membuktikan percobaan untuk mengalirkan cairan Newtonian melalui pintu keluarvaliditas fine-tuned gesekan persamaan faktor untuk sistem perpipaan menggunakan poliakrilamid dan polietilena0.32m [ 13 ] dan 0.34m [ 14 ] tank dia sambil menjaga oksida solusi polimer keluar . Mereka melaporkan bahwa polietilenapipa diameter di 4x10 m . Mereka juga melakukan eksperimen oksida merupakan hambatan baik pereduksi untuk aliran laminar3untuk 0.25m , 0.5m , 0,75 m dan 1m panjang pipa keluar . pipa keluar di mana sebagai poliakrilamida merupakan hambatan yang lebih baikPenyimpangan antara teori dan eksperimen pereduksi ketika alirannya turbulen . merekakali penghabisan dengan persamaan faktor gesekan tuned halus mengamati bahwa konsentrasi optimum menggunakandiamati lebih sedikit untuk 0.75m dan 1m panjang poliakrilamida exit adalah 10ppm untuk aliran laminar dan 5 ppm untuk

pipa mungkin karena pembentukan sepenuhnya dikembangkan aliran turbulen . Konsentrasi optimum menggunakanmengalir. Deviasi lebih untuk dia 0.5m dan diameter 0.25m polythene oksida 20ppm untuk aliran laminar dan 40ppm untukkeluar pipa . Mereka juga mencatat bahwa sebagai diameter aliran turbulen .tangki meningkat , deviasi antara teori dan Subbarao dan co - peneliti melakukan eksperimennilai eksperimental waktu penghabisan juga berkurang . Ini adalah untuk memahami hidrodinamika dari Newtoniankarena sebagai diameter tangki meningkat , cair, sementara pengeringan melalui dua sistem pipa keluar untukkondisi steady state semu bisa menang . aliran turbulen dalam pipa keluar [ 18 ] . Mereka diturunkanMereka mengamati bahwa ketika cairan dikeringkan dari persamaan berikut untuk waktu penghabisan .silinder tangki melalui pipa keluar , bilangan Froudetetap konstan dan hanya dipengaruhi oleh panjangdan diameter pipa keluar . Mereka mempelajari lebih lanjutefek larut ( PAM ) polimer poliakrilamida airpada pengurangan drag . Konsentrasi PAMdipertimbangkan adalah 40 , 30 , 20 & 10 ppm dan tiba di 10ppmkonsentrasi optimum . Dalam rentang konsentrasidianggap , mereka menganggap solusi polimer untukberperilaku seperti cairan Newtonian . Mereka juga menyebutkanbahwa solusi polimer mengurangi waktu penghabisan dan bentuk percepatan dimodifikasi karena gravitasi untuk duakarenanya meningkatkan bilangan Froude .Para penulis juga mengembangkan persamaan berikutwaktu penghabisan [ 15 ] . di mana manaK adalah koefisien kontraksi . cPara penulis menganggap koefisien kontraksinilai 1,5 dilansir Joye dan Barret dan 3,8dilaporkan oleh Morrison dan menyebutkan bahwa merekanilai eksperimental yang dekat dengan nilai-nilai teoritis untuknilai koefisien kontraksi 3,8 . Mereka menggunakanberikut persamaan faktor gesekan dilaporkan olehBird et al . [ 16 ] untuk menghitung faktor gesekan yang padagilirannya digunakan untuk menghitung waktu penghabisan .menggunakan persamaan faktor gesekan dilaporkan oleh Bird et al .jauh lebih dari persamaan faktor gesekan dilaporkankeluar dari sistem pipa . Sementara menurunkan persamaan di atas , merekadianggap sama dia . pipa keluar dan karenanya membuatasumsi bahwa kecepatan fluida di masing-masing pipasama . Namun, penulis tidak memverifikasi iniasumsi . Mereka menggunakan persamaan faktor gesekan dilaporkanoleh Drew saat mengevaluasi waktu penghabisan .Mereka melakukan studi selama dua pipa keluar setiapdari 4x10 m dia dan keluar tunggal pipa panjang 0.75m .3Mereka mengamati deviasi maksimum sebesar 12,7 % antara

nilai-nilai eksperimental dan nilai teoritis penghabisanwaktu . Semakin sedikit deviasi karena berkurangnya cross sectionaldaerah untuk aliran yang mengarah ke kemungkinan menghilangkanvortisitas di pintu masuk dari pipa keluar . mereka jugamenyebutkan bahwa rasio kali penghabisan untuk keluar tunggalSistem pipa dengan keluar penambahan polimer dengan duaSistem pipa keluar adalah sebesar 1,7 untuk diameter tangkidipertimbangkan. Mereka juga membandingkan waktu penghabisan untuk singlekeluar dari sistem pipa di hadapan polimer dengan yangdua exit sistem pipa ( tanpa polimer ) dan tiba di ( )1.3 diameter tangki dipertimbangkan. Mereka mempelajaripengaruh polimer poliakrilamida pada pengurangan hambatan .Mereka melakukan percobaan dengan 10 , 5 , 2,5 & 1 ppmsolusi polimer dan tiba di optimal dari 10ppm .Mereka juga menyimpulkan bahwa pengurangan drag maksimum adalah 24 % Dimana K adalah koefisien kontraksi . para penulisuntuk dua sistem pipa keluar sebagai terhadap 26 % untuk keluar tunggal dianggap 0.27m , 0.32m dan 0.34m dia. tank dan dua exitsistem pipa . Mereka juga melakukan eksperimen dengan pipa masing-masing 4x10 m dia . Mereka melaporkan bahwapolimer solusi untuk keluar dari diameter pipa 8X10 m Kontraksi nilai koefisien dipengaruhi oleh rasio3dan tangki 0.32m . Mereka melihat tidak ada pengurangan drag. melintasi daerah sectional tangki pipa dan karenanya digunakanOleh karena itu , mereka menyimpulkan bahwa pengurangan drag nilai yang berbeda yang efektif koefisien kontraksi untuk berbagaihanya untuk rasio penampang tangki untuk keluar rasio pipa tangki ke pipa penampang untuk menghitung> 1600. Rasio ini juga menetapkan batas saturasi waktu penghabisan dan membandingkan dengan nilai-nilai eksperimental .Bilangan Froude pada penambahan larut dalam air Selama dua - keluar sistem pipa , Subbarao et al . [ 23 ]solusi poliakrilamida . diturunkan persamaan berikut untuk waktu penghabisan ( t )Subbarao [ 19 ] melaporkan bahwa sementara pengeringan cairan untuk kasus aliran turbulen dalam pipa keluardari bejana penyimpanan silinder besar melalui jalan keluarpipa , aliran dalam tangki dasarnya laminar danturbulen dalam pipa tergantung pada diameterkeluar dari pipa dan sifat fisik cairan menjadidikeringkan . Penulis juga menyatakan bahwa selama pengeringan,pengalaman gesekan cair dan gesekan ini adalah ukurandrag . Tarik ini meningkat drastis ketika alirantransformasi dari laminar dalam tangki untuk bergolak di pintu keluarpipa . Oleh karena itu , tarik opsi reduksi untuk dieksplorasi .Mereka melakukan eksperimen mereka dengan air untuk membawaout studi waktu penghabisan , karena air adalah fluida Newtoniandan kebetulan digunakan dalam sebagian besar aplikasi .Selain itu, itu adalah pelarut yang baik yang menawarkan baikketahanan terhadap degradasi geser aditif polimer .

Subbarao [ 20 ] menyebutkan bahwa untuk kasus cairandikeringkan dari bejana penyimpanan ( di mana alirannyadasarnya laminar ) melalui pipa keluar ( saat alirannyaturbulen ) , pengurangan drag berlangsung di sisi laminari.e dalam tangki . Mereka melaporkan pengurangan drag maksimumdari 26 % dengan pipa keluar tunggal dengan menggunakan poliakrilamidlarutan polimer dan pengurangan drag maksimum 24 %dalam dua sistem pipa keluar .Subbarao et al . [ 21 ] juga digunakan faktor gesekanPersamaan dilaporkan oleh Bird et al . [ 16 ] untuk memverifikasipersamaan matematika untuk waktu penghabisan untuk pipa dua - keluarsistem . Mereka menyebutkan bahwa kesalahan dalam tiba diwaktu penghabisan teoritis menggunakan lebih dari itu dihitungberdasarkan persamaan faktor gesekan dilaporkan oleh drew .Subbarao dan co - peneliti [ 22 ] persamaan yang dikembangkanwaktu penghabisan formulir berikut persamaan Toricellidan menamakannya sebagai bentuk modifikasi dari persamaan Toricelli .c3eff Dimana dimensi kurangwaktu yang diberikan olehDimana H adalah tinggi awal cairan di dalam tangki , L adalahPanjang pipa keluar , A adalah luas penampangttangki , Ap adalah luas penampang pipa keluar dan d & Ladalah masing-masing diameter dan panjang pipa keluar .Persamaan di atas meskipun berasal untukfaktor gesekan variabel juga dapat digunakan untuk konstantafaktor gesekan juga.Mereka melakukan percobaan untuk keluar pipa panjang tetapdan melaporkan penyimpangan maksimum 16 % antaranilai teoritis dan eksperimental . Mereka juga menyebutkanbahwa variasi bilangan Reynolds ( dan karenanyafaktor gesekan ) dengan ketinggian awal cairan marjinal danmaka asumsi faktor gesekan konstandibenarkan . Mereka juga menyebutkan bahwa selama pengeringan,Bilangan Froude tetap konstan dan dipengaruhi olehdiameter dan panjang pipa keluar .Subbarao et al . [ 24 ] melaporkan model waktu penghabisan untukpengeringan cairan Newtonian dari penyimpanan silinderkapal ( mana alirannya laminar ) melalui pipa keluarsistem ( Ketika alirannya turbulen ) tanpa mengasumsikanfaktor gesekan konstan. Persamaan waktu penghabisan ditulisdalam hal kelompok berdimensi seperti yang ditunjukkan below.3 / 7 2Dimana d adalah diameter pipa keluar , L adalah panjangdimana dimensiwaktu kurang 1 diberikan oleh

D adalah diameter tersebut . dari tangki silindris , d adalah diameter . pipa keluar , H 1 1ketinggian awal cairan di dalam tangki , L adalah panjang keluarpipa , t adalah waktu penghabisan dan 1 adalah densitas cairan , μ adalahviskositas cairan .Mereka juga berasal persamaan waktu penghabisan berikutuntuk tangki berbentuk kerucut [ 25 ] :dimanadimana H2ketinggian cairan di dalam tangki , L adalah panjangdari pipa keluar , D2 adalah diameter maksimum kerucut dan d adalahdiameter pipa keluar .Para penulis juga melakukan perbandingan penghabisankali antara silinder dan kerucut (untuk pengeringanmelalui pipa keluar dari diameter yang sama ) . Rasio penghabisankali dilaporkan menjadi fungsi dari ketinggiancair dan panjang pipa keluar . Hal ini jugadisebutkan bahwa waktu penghabisan untuk silinder lebih besar dariyang kerucut .Para penulis berasal persamaan waktu penghabisan untuk lingkupserta dan memperoleh hubungan berikut [ 26 ] :dimanaDimana t adalah waktu penghabisan untuk tangki bulat , R adalah 2 2jari-jari bola , H adalah tinggi cairan di dalam bola , 2keluar dari pipa .Pekerjaan juga dilaporkan untuk membandingkan waktu penghabisanuntuk tangki bulat dengan yang dari tangki berbentuk kerucut untukpengeringan volume yang sama cairan melalui pipa keluar[ 27 ] . Para penulis menyimpulkan bahwa kerucut mengalir lebih cepatdari sebuah bola . Bagaimana cepat adalah waktu pengeringan yangdipengaruhi oleh tinggi dan panjang pipa keluar .Pekerjaan juga dilaporkan untuk menguras Newtoniancair melalui pipa keluar untuk kondisi aliran laminar dipipa keluar [ 28 ] . Disebutkan bahwa waktu penghabisan sehinggadiperoleh akan berguna untuk tiba maksimumwaktu pengeringan yang dibutuhkan untuk menguras isikapal penyimpanan . Mereka penulis membandingkan waktu penghabisanpersamaan silinder , kerucut dan bola tangkiuntuk aliran laminar dalam pipa keluar dari diameter yang sama danmenemukan urutan sebagai berikut untuk kali penghabisan .Waktu penghabisan untuk silinder > waktu penghabisan untuk lingkup > penghabisanwaktu untuk bola .Lingkup pekerjaan di masa depan : Masa Depan kerja dapat difokuskanpada pengurangan waktu penghabisan menggunakan larutan encer dariair yang berbeda polimer larut air untuk kerucut danbola tank . Pekerjaan juga dapat difokuskan padamengembangkan model untuk solusi polimer terkonsentrasiuntuk geometri yang berbeda dari kapal melalui terbatasorifice serta melalui pipa keluar . The penghabisan waktu

Persamaan begitu berkembang dapat diverifikasi dengan eksperimentalnilai waktu penghabisan .UCAPAN TERIMA KASIHPara penulis mengucapkan terima kasih Kepala Sekolahdan Manajemen MVGR College of Engineering -Vizianagaram untuk menyediakan infrastruktur yang diperlukanfasilitas. Para penulis juga ingin mengucapkan terima kasih ProfCh.Durgaprasada Rao , retd . Profesor KimiaTeknik, IIT , Chennai , India , C.Bhaskara Sarma ,Profesor , Gayatri kuliah Teknik untuk wanitadan Prof.VSRKPrsad profesor , ANITS - Visakhapatnamuntuk diskusi yang berguna mereka.