contoh perhitungan balok induk

A. Perencanaan Balok Induk Atap

1. Tulangan Tumpuan

Gambar momen lapangan positif

Gambar momen tumpuan negatif

KOMBINASI :

1.

U =

1,4D

2.

U = 1,2D +

1,6L3. U = 1,38D + 1,0L + 0,39QEX + 1,3QEY4. U = 1,30D + 1,0L - 0,39QEX + 1,3QEY5. U = 1,10D + 1,0L + 0,39QEX - 1,3QEY6. U = 1,02D + 1,0L - 0,39QEX - 1,3QEY7. U = 1,38D + 1,0L +1,3QEX + 0,39 QEY8. U = 1,30D + 1,0L +1,3QEX - 0,39 QEY9. U = 1,10D + 1,0L -1,3QEX + 0,39 QEY10

. U = 1,02D + 1,0L -1,3QEX - 0,39 QEY11

. U = 0,72D + 0,4QEX + 1,3QEY12

. U = 0,80D - 0,4QEX + 1,3QEY13

. U = 1,0D + 0,4QEX - 1,3QEY14

. U = 1,08D - 0,4QEX - 1,3QEY15

. U = 0,72D +1,3QEX +0,39QEY16

. U = 1,00D - 1,3QEX + 0,39QEY17 U = 0,80D + 1,3QEX - 0,39QEY

.18

. U = 1,08D - 1,3QEX - 0,39QEY

Tabel Momen Maksimum Terfaktor Balok B47

Jenis

Balok

Momen Tumpuan Momen Lapangan

M⁻ (KNm) M⁺ (KNm) M⁻ (KNm) M⁺ (KNm)B47 342.192 0.791 0 304.12

Data Propertis balok pada elemen B47 :

f'c Ec fy Es εs b hMpa Mpa Mpa Mpa fy/Es mm mm

25.0 23500 360 200000 0.00180 400600

1. Perancangan Tulangan Lentur

a. Menentukan Tulangan Tumpuan

1) Momen tumpuan negatif

Mu⁻ = 342.192 kNm

Tabel Penulangan

P Øsengkang Øtul-1 Jml tul-1 As ds dmm mm mm bh mm² mm mm

25 10 19 82267.0

8 25 575

Cb = 600

600+fy×d

= 600600+360

×575

= 359.38 mm

Co = 0,75×cb

= 0,75×359.38= 270 mm

ao = β1×co

= 0,85×270= 229 mm

Co = 0,85×αo×b×f'c

= 0,85×229×400×25= 1947363.281 N

Mno = Co×(d−ao

2 )=1947363.281×(575−

2292 )

= 896661901.5 Nmm

= 896.661 kNm

Mro = ∅×Mno= 0,8×896.661= 717.329 kNm

717.329 kNm > Mu- = 342.192 kNm (cukup tulangan

tunggal)

a)Penulangan Perlu (As perlu)

Rn =Mu

(∅×b×d2)

= 342192000

(0,80×400×5752 )

= 3,234

m = fy

(0,85× [f' ] )

= 360

(0,85×25)

= 16,941

𝜌b = (0,85×f'c )

fy×β1×

600(600+fy )

= (0,85×25)

360×0,85× 600

(600+360 )

= 0,03136

𝜌min = 1,4fy

= 1,4360

= 0,00389

𝜌max = 0,75×ρb

= 0,75×0,314= 0,0235

𝜌perlu = 1m×¿¿

= 116,941×¿¿

= 0,0098

b)Syarat Rasio tulangan

𝜌min ≤ 𝜌perlu ≤ 𝜌maks

0,00389 ≤ 0,0098 ≤ 0,0235

Yang dipakai 𝜌perlu = 0,0098

𝜌maks < 𝜌b

0,0235 < 0,03136 (Daktail)

As perlu = ρperlu×b×d

= 0,0098×400×575= 2253 mm2

As min = (1,4×b×d)

fy

= (1,4×400×575 )

360

= 894.4 mm2

Dipilih susunan tulangan As = 8D19, dengan As = 2267.08

mm2

𝜌use = As

(b×d )

= 2267.08

(400×575 )

= 0,0099

Syarat luas tulangan

As ≥ As perlu

2267.1 mm2 ≥ 2267.08 mm2 (Memenuhi persyaratan)

c)Pemeriksaan penempatan tulangan

Jarak bebas datar

Jbd = ¿

= 400−((2×25 )+(2x10)+ (8×19) )8−1

= 25.42 mm > 25 mm (OK)

Catatan : Penulangan pada Perencanaan tulangan lentur

harus memperhitungkan pengaruh faktor geser dan momen

torsi yang terjadi

d)Kontrol kekuatan balok tulangan tunggal

Asumsi : Tulangan telah leleh, fy = fs = 360 Mpa

Keseimbangan gaya-gaya dalam (C = T )

Cc = Ts

0,85×a×b×f'c = As . fy

a = (As×fy)

(0,85×bxf'c)

= 2267×360

0,85×400×25= 96.02 mm

C = aβ1

= 96,020,85

= 113 mm

e)Pemeriksa regangan tulangan

ԑy = fyEs

= 360

200000

= 0,0018

ԑs = (d−c)c ×εc

= (575–113 )

113×0.003

= 0.01227

ԑs = 0,01201 > ԑy= 0,0018 (Asumsi benar,leleh)

f)Cek Momen

Maka Momen Nominal (Mn) dan Momen Rancang (Mr) dapat

dihitung

Cc = 0,85×a×b×f'c= 0,85×96×400×25= 816149 N

Mn = Cc×d−a2

= 81619×575−962

= 430103273.9 Nmm

Mr = ∅×Mn= 0,8×430103273.9

= 344082619 Nmm

= 344 kNm

Mr > Mu

344 kNm > 342.2 kNm (OK)

2)Momen tumpuan positif

Mu+etabs = 0.791 kNm

Syarat = Mu+ ≥ 13×Mu−¿tumpuan¿

= 0.791 < 13× 342.2

= 0.791 < 114.1

Mu+used = 114.1 kNm

Tabel Penulangan

PØsengkan

g Øtul-1Jml tul-

1 As ds dmm mm mm bh mm² mm mm

25 10 19 41133.5

4 25575

Cb = 600

600+fy×d

= 600600+360

×575

= 359.38 mm

Co = 0,75×cb

= 0,75×359.38= 270 mm

ao = β1×co

= 0,85×270

= 229 mm

Co = 0,85×αo×b×f'c

= 0,85×229×400×25= 1947363.281 N

Mno = Co×(d−ao

2 )=1947363.281×(575−

2292 )

= 896661901.5 Nmm

= 896.661 kNm

Mro = ∅×Mno= 0,8×896.661= 717.329 kNm

717.329 kNm > Mu+ = 114.1 kNm (cukup tulangan tunggal)

a)Penulangan Perlu (As perlu)

Rn = Mu

(∅×b×d2)

= 114064000

(0,80×400×5752 )

= 1.0781

m = fy

(0,85× [f' ])

= 360

(0,85×25)

= 16,941

𝜌b = (0,85×f'c )

fy×β1×

600(600+fy )

= (0,85×25)

360×0,85× 600

(600+360 )

= 0,03136

𝜌min = 1,4fy

= 1,4360

= 0,00389

𝜌max = 0,75×ρb

= 0,75×0,314= 0,0235

𝜌perlu = 1m×¿¿

= 116,941×¿¿

= 0,0031

b)Syarat Rasio tulangan

𝜌min ≤ 𝜌perlu ≤ 𝜌maks

0,00389 ≥ 0,0031 ≤ 0,0235

Yang dipakai 𝜌min = 0,00389

𝜌maks < 𝜌b

0,0235 < 0,03136 (Daktail)

As perlu = ρmin×b×d

= 0,00389×400×575= 894.4 mm2

As min = (1,4×b×d)

fy

= (1,4×400×575 )

360

= 894.4 mm2

Dipilih susunan tulangan As = 4D19, dengan As = 1133.54

mm2

𝜌use = As

(b×d )

= 1133.54

(400×575 )

= 0,005

Syarat luas tulangan

As ≥ As perlu

1133.54 mm2 ≥ 894.4 mm2 (Memenuhi persyaratan)

c)Pemeriksaan penempatan tulangan

Jarak bebas datar

Jbd = ¿

= 400−((2×25 )+(2x10)+ (4×19) )4−1

= 84.67 mm > 25 mm (OK)

Catatan : Penulangan pada Perencanaan tulangan lentur

harus memperhitungkan pengaruh faktor geser dan momen

torsi yang terjadi

d)Kontrol kekuatan balok tulangan tunggal

Asumsi : Tulangan telah leleh, fy = fs = 360 Mpa

Keseimbangan gaya-gaya dalam (C = T )

Cc = Ts

0,85×a×b×f'c = As . fy

a = (As×fy)

(0,85×bxf'c)

= 1134×360

0,85×400×25= 48.008 mm

C = aβ1

= 48.0080,85

= 56.5 mm

e)Pemeriksa regangan tulangan

ԑy = fyEs

= 360

200000

= 0,0018


= (575–56.5 )

56.5 ×0.003

= 0.0275

ԑs = 0.0275 > ԑy= 0,0018 (Asumsi benar,leleh)

f)Cek Momen


dihitung

Cc = 0,85×a×b×f'c= 0,85×48.008×400×25= 408074.4 N

Mn = Cc×d−a2

= 408074.4×575−48.0082

= 234642756 Nmm

Mr = ∅×Mn= 0,8×234642756= 187714204.8 Nmm

= 187.71 kNm

Mr > Mu

187.71 kNm > 114.1 kNm (OK)

g)Momen rencana negatif balok tumpuan

Data perancangan

Tabel data tulangan tarik

Øsengkang Øtul-1Jmltul-1 ds

mm mm bh mm10 19 8 25

Tabel data tulangan tekan

Øsengkang Øtul-1Jmltul-1 d'

mm mm bh mm10 19 4 25

Tabel data geometri balok

b h p d ds d' As As'mm mm mm mm mm mm mm mm

400 600 25 575 25 252267.1

1134

Keseimbangan gaya-gaya dalam asumsi awal tulangan tarik

dan tekan leleh semua Asumsi awal, tulangan tarik dan

tekan leleh semua

Ts = Cc + Cs

a = As'xfy0,85×b×fc

= 1133.54×3600,85×400×25

= 48.008 mm

c = aβ1

= 48.0080,85 = 56.5 mm

Pemeriksa regangan yang terjadi :

Regangan tarik


= (575–56.5 )

56.5×0.003

= 0,0027

ԑs = 0,0027 > ԑy = 0,0018 (Leleh)

Regangan tekan

ԑs = (c−d' )

c ×εc

= (56.48–25)

56.48×0,003

= 0.00167

ԑs = 0.00167 < ԑy = 0,0018 (Belum Leleh)

(ASUMSI SALAH)

Asumsi kedua, tulangan tarik leleh tulangan tekan belum

leleh :

Cc + Cs – T = 0

0,85×fc×β1×c×b+AS'× (fs

'−0,85fc)−(As×fy) = 0

0,85×fc×β1×c×b+As'×(c−d

d )×0,003×Es−As'x0,85fc−Asxfy = 0

0,85×fc×β1×c×b+As'×(cc )×600×d

'

c−As

'x0,85fc−As×fy = 0

0,85×25×0.85×56.482×b+(600×1134−2267.1×360 )×56.48−600×1134×25

= 0

7225 c2 – 136024.8 c – 17003100 = 0

Maka nilai C didapatkan berdasarkan rumus A,B,C :

C12=(−b±√b2−4ac2a )Sehingga diperoleh nilai :

c1 = 58.83 mm

c2 = -40 mm

a = β1×c

= 0,85×58.83= 50.01 mm

Pemeriksaan regangan yang terjadi

Regangan Tarik

ԑs = d−cc

×εc

= 575−58.83

58.83×0,003

= 0,026 > ԑy = 0,0018 (Leleh)

Regangan Tekan

ԑs’ = c−d'c ×ԑc

= 58.83−2558.83

×0,003

= 0.00172 < ԑy = 0,0018 (Belum Leleh)

Maka asumsi nilai kedua bahwa tulangan tekan belum leleh

adalah benar.

fs’ = εs'×Es

= 0.00172 x 200000

= 345.02 MPa

Cc = 0,85×a×b×f'c

= 0.85 x 50.01 x 400 x 25

= 425046.13 N

Cs = As'×fs

'

= 1134 x 345.02

= 391102.67 N


dihitung :

Mn = Cc×(d−a2 )+Cs× (d−d')

= 425046.13×(575−50.012 )+391102.67× (575−25 )

= 459507968.2 Nmm

= 460 kNm

Mr = ∅×Mn

= 0,8×460

= 367.606 kNm

Mr = 367.606 kNm ≥ Mu = 342.192 kNm (OK)

h)Momen rencana positif balok tumpuan

Data balok :

As = 2267.08 mm2

As’ = 1134 mm2

ds’ = 50 + 10 + 1/2. 19 = 44.5 mm

d’ = 25 mm

d = h – ds

= 600 – 44.5

= 555.5 mm

Asumsi : tulangan tarik leleh tulanagn tekan belum leleh

Keseimbangan gaya – gaya dalam

Cc + Cs – T = 0

0,85×fc×β1×c×b+AS'× (fs

'−0,85fc)−(As×fy) = 0

0,85×fc×β1×c×b+As'×(c−d

d )×0,003×Es−As'x0,85fc−Asxfy = 0

0,85×fc×β1×c×b+As'×(cc )×600×d

'

c−As

'x0,85fc−As×fy = 0

0,85×fc×β1×c2×b+(600×As'−As×fy )×c−600×As'×d' = 0

0,85×25×0.85×56.482×b+(600×1134−2267.1×360 )×56.48−600×1134×25

= 0

7225 c2 – 136024.8 c – 17003100 = 0

Maka nilai C didapatkan berdasarkan rumus A,B,C :

C12=(−b±√b2−4ac2a )Sehingga diperoleh nilai :

c1 = 58.83 mm

c2 = -40 mm

a = β1×c

= 0,85×58.83= 50.01 mm

Pemeriksaan regangan yang terjadi

Regangan Tarik

ԑs = d−cc

×εc

= 555−58.83

58.83×0,003

= 0,0253 > ԑy = 0,0018 (Leleh)

Regangan Tekan

ԑs’ = c−d'c ×ԑc

= 58.83−2558.83

×0,003

= 0.00172 < ԑy = 0,0018 (Belum Leleh)

Maka asumsi nilai kedua bahwa tulangan tekan belum leleh

adalah benar.

fs’ = εs'×Es

= 0.00172 x 200000

= 345.02 MPa

Cc = 0,85×a×b×f'c

= 0.85 x 50.01 x 400 x 25

= 425046.13 N

Cs = As'×fs

'

= 1134 x 345.02

= 391102.67 N


dihitung :

Mn = Cc×(d−a2 )+Cs× (d−d')

= 425046.13×(555−50.012 )+391102.67× (555−25 )

= 443412447 Nmm

= 443 kNm

Mr = ∅×Mn

= 0,8×443

= 354.72 kNm

Mr = 354.72 kNm ≥ Mu = 114.064 kNm (OK)

b. Menentukan Tulangan Lapangan

Dengan cara perhitungan yang sama pada perhitungan

tulangan lapangan negatif dan lapangan positif didapat

hasil :

1) Tulangan lapangan negatif : 4D19

2) Tulangan lapangan positif : 7D19

Tabel rekapitulasi momen balok atap

Jenis

Balok


M⁻ (KNm) M⁺ (KNm) M⁻ (KNm) M⁺ (KNm)B47 342.192 0.791 0 304.12B44 200.605 0.811 0 168.001B5 342.526 0.791 97.764 214.637B70 106.480 0.991 0 13.962

Tabel rekapitulasi tulangan tumpuan balok atap

NOBALOK TUMPUAN

HASILTULANGAN

P(mm)D n

B47 M(-) 19 8 25M(+) 19 4 25

B44 M(-) 19 6 30M(+) 19 4 30

B5 M(-) 19 8 10M(+) 19 4 10

B70 M(-) 19 4 30M(+) 19 4 30

Tabel rekapitulasi rasio tulangan tumpuan balok atap

NOBALOK Tumpuan ρmax ρbalan

ce

ρmax <ρbalanc

e

B47M(-) 0.02

35 0.0314 DAKTAIL

M(+) 0.0235 0.0314 DAKTAIL

B44M(-) 0.02

35 0.0314 DAKTAIL

M(+) 0.0235 0.0314 DAKTAIL

B5 M(-) 0.02 0.0314 DAKTAIL

35

M(+) 0.0235 0.0314 DAKTAIL

B70M(-) 0.02

35 0.0314 DAKTAIL

M(+) 0.0235 0.0314 DAKTAIL

Tabel rekapitulasi tulangan lapangan balok atap

NOBALOK LAPANGAN

HASILTULANGAN

P(mm)D n

B47 M(-) 19 4 25M(+) 19 7 25

B44 M(-) 19 4 30M(+) 19 4 30

B5 M(-) 19 5 25M(+) 19 7 25

B70 M(-) 19 4 30M(+) 19 4 30

Tabel rekapitulasi rasio tulangan lapangan balok atap

NOBALOK

Lapangan

ρmax

ρbalance

ρmax <ρbalanc

e

B47M(-) 0.0

24 0.0314 DAKTAIL

M(+) 0.024 0.0314 DAKTAIL

B44M(-) 0.0

24 0.0314 DAKTAIL

M(+) 0.024 0.0314 DAKTAIL

B5M(-) 0.0

24 0.0314 DAKTAIL

M(+) 0.024 0.0314 DAKTAIL

B70 M(-) 0.0 0.0314 DAKTAIL

24

M(+) 0.024 0.0314 DAKTAIL

Tabel rekapitulasi momen balok lantai 1

Jenis

Balok


M⁻ (KNm) M⁺ (KNm) M⁻ (KNm) M⁺ (KNm)B57 428.903 1.980 0 370.274B65 171.172 2.155 0 175.309B70 92.766 2.703 9.275 0.119

Tabel rekapitulasi tulangan tumpuan balok lantai 1

NOBALOK TUMPUAN

HASILTULANGAN

P(mm)D n

B57 M(-) 22 8 10M(+) 19 4 10

B65 M(-) 19 4 30M(+) 19 4 30

B70 M(-) 19 4 30M(+) 19 4 30

Tabel rekapitulasi rasio tulangan tumpuan balok lantai 1

NOBALOK Tumpuan ρmax ρbalan

ce

ρmax <ρbalanc

eB57 M(-) 0.02

35 0.0314 DAKTAILM(+) 0.02 0.0314 DAKTAIL

35

B65M(-) 0.02

35 0.0314 DAKTAIL

M(+) 0.0235 0.0314 DAKTAIL

B70 M(-) 0.0235 0.0314 DAKTAIL

M(+) 0.0235 0.0314 DAKTAIL

Tabel rekapitulasi tulangan lapangan balok lantai 1

Tabel rekapitulasi rasio tulangan lapangan balok lantai 1

NOBALOK

Lapangan

ρmax

ρbalance

ρmax <ρbalanc

e

B57M(-) 0.0

24 0.0314 DAKTAIL

M(+) 0.024 0.0314 DAKTAIL

B65M(-) 0.0

24 0.0314 DAKTAIL

M(+) 0.024 0.0314 DAKTAIL

B70M(-) 0.0

24 0.0314 DAKTAIL

M(+) 0.024 0.0314 DAKTAIL

NOBALOK LAPANGAN

HASILTULANGAN

P(mm)D n

B57 M(-) 19 4 25M(+) 22 8 25

B65 M(-) 19 4 30M(+) 19 5 30

B70 M(-) 19 4 30M(+) 19 4 30

2. Perencanaan Tulangan Geser

Balok yang ditinjau pada perancangan tulangan geser

ini menggunakan balok yang sejenis dengan balok yang

digunakan pada perancangan tulangan lentur, yaitu balok

B47. Beberapa rumus yang digunakan sebagai dasar untuk

perhitungan tulangan geser/begel balok tercantum dalam

pasal-pasal SNI 03-2847-2002, sebagai berikut :

Mlap tumpuanGayageser

F'c 25 Fy 240

Mnl (-)kNm

Mnr (+)kNm Vu kN d 550 dp 10

ds 50 n 4342.192 304.12 240.54 b 400

h 600

Panjang bentang bersih balok (ln) :

ln = L – lebar kolom pengapit sisi kolom yang sejajar

arah bentang balok

= 8200 – ( ½ x (550 + 0))

= 7925 mm = 7.925 m

Menentukan gaya geser perlu balok (Vu,b) :

Vu1,max = Mnl+Mnrln

+Vu

= 342+304.17.93

+240.54

= 322.1 kN

Vu1,max = −Mnl+Mnr

ln+Vu

= −342+3047.93

+240.54

= 159 kN

Penampang kritis pertama sejarak d dari muka tumpuan :

Vu,1 d = Vu1,min + (ln−dln×Vu1,max−Vu1,min)

= 159 + (7.93−0.5757.93×322.1−158.98)

= 310.259 kN

Penampang kritis pertama sejarak 2h dari muka tumpuan :

Vu,1,2h = Vu1,min + (ln−2hln×Vu1,max−Vu1,min)

= 159 + (7.93−1.27.93×322.1−158.98)

= 297.39 kN

Vc = Ø16 √f'cbwd

= 0,75 x 16 √25 x 400 x 550

= 137500 N

= 137.5 kN

Vc,maks = 23 √f'cbwd

= 23 √25 x 400 x 550

= 733333.3 N

= 733 kN

Menentukan daerah penulangan

1. Bila Vu < ØVc2 = 240.5 kN > 137.52 = 68.8 kN

(Tidak Ok)

Kondisi 1 menyatakan tidak perlu begel jika memenuhi

syarat

Gambar kondisi 1 geser

2. Bila ØVc2 ≤ Vu ≤ ØVc = 68.750 kN ≤ 240.54 kN >

137.50 kN (Tidak Ok)

Kondisi 2 dipasang tulangan begel/sengkakng minimum

jika memenuhi syarat


3. Bila Vu > ØVc = 240.5 kN > 137.5 kN (Ok)

Maka gaya geser ditahan oleh begel jika memenuhi

syarat


Karena gaya geser melebihi ØVc maka di gunakan rumus :

Vs = vu,perluØ - Vc

= 240.50.75 - 137.5

= 183.22 kN

Vs > 13 √f'cbwd

183.22 kN< 13 √25x400x550

183.22 kN< 366.67 kN (Tidak Ok)

Maka digunakan jarak antar tulangan

Av = 75√f'cbs1200fy

= 75√25x400x10001200x240

= 520.8 mm2

Avmin = bs3fy

= 400x10003x240

= 555.6 mm2

Av yang dipakai : 556 mm2, dengan S = 1000 mm

S = n0,25πdp2s

Av

= 4x0,25x3.14x10x1000555.6

= 565 mm

Kontrol spasi begel :

S ≤ d/4 = 550/4 = 138 mm

S ≤ 300

Digunakan P10 – 100

Menghitung luasan tul. sengkang:

Av = 2 x As

= 2 x (0.25 x 3.14 x 102)

= 157 mm2

Kontrol atas tulangan geser yang digunakan

Vs = AvxFyxds

= 157x240x550100

= 207240 N = 207 kN

VR = ø(Vs+Vc)

= 0.75 x (207+138)

= 258.56 kN

VR > Vu

258.56 kN > 240.54 kN (OK)

Tabel Rekapitulasi tulangan geser atap

No.Balok

Øtulangan

Spasibegel

Kondisi

n(buah)

B47 P10 100 3 4B44 P10 250 3 4B5 P10 100 3 4B70 P10 275 2 4

Tabel Rekapitulasi tulangan geser lantai

No.Balok

Øtulangan

Spasibegel

Kondisi

n(buah)

B47 P10 80 3 6B44 P10 180 3 4B70 - - 1 4

3. Perencanaan Tulangan Torsi

Pengaruh torsi pada komponen struktur non-prategang

dapat diabaikan jika momen puntir terfaktor Tu >

112

∅√f'c acp2

pcpData balok atap 47 :

B 400 mmH 600 mmds 25 mmP 25 mm

f'c 25 Mpa

Tu B4788100

0 Nmm

Tu ≥ 112

∅√f'c acp2

pcp

Acp = b x h

= 400 x 600

= 240000 mm²

Pcp = 2 x (b + h)

= 2 x (400 + 600)

= 2000 mm

Aoh = (b – (2xds) + p) x (h – (2xds) + p)

= (400 – (2x25) + 25) x (600 – (2x25) + 25)

= 215625 mm²

Poh = 2 x (b – (2xds) + p) + (h – (2xds) + p)

= 2 x (400 – (2x25) + 25) + (600 – (2x25) + 25)

= 431250 mm

Tu ≥ 112

x0.75√252156252

431250

881000 < 9000000 (Tdk terjadi torsi)

Tabel rekapitulasi tulangan torsi balok atap

No Balok Torsi/Tdk Tulangan

Jarak Tul(mm)

n(buah)

B47tdk trjdiTORSI D19 150 2

B44 terjadi D19 150 3

TORSI

B5tdk trjdiTORSI D19 150 2

B70terjadiTORSI D19 150 4

Tabel rekapitulasi tulangan torsi balok lantai 1

No.Balok Torsi/Tdk Tulang

anJarak Tul

(mm)n(buah)

B57 tdk trjdiTORSI D19 150 2

B65 terjadiTORSI D19 150 5

B70 tdk trjdiTORSI D19 150 2

4. Panjang Tulangan Penyaluran Tarik

Menurut pasal 14.2.3 SNI 03-2847-2002 memberikan

persamaan untuk panjang penyaluran tulangan tarik

sebagai berikut :

λd = 9xfyx (αxβ )xγxλ

10x (f'c )0.5x c+Ktrdb

x db ( untuk batang ulir atau

kawat ulir)

λd = 12xfyxαxβxλ25x (f'c)0.5

x db (untuk batang D19 dan lebih

kecil atau kawat ulir)

Syarat :

αβ ≤ 1.7

(c+Ktr)/db ≤ 2.5

F'C*0.5 ≤ 8.333 Mpa

λd harus ≥ 300 mm

Dik : (ketentuan diambil dari SNI Hal 118)

Fy =

360

Mpa γ =

0.8

α = 1 λ = 1

β =1.5

f'c =

25

Mpa

λd = 12x360x1x1.5x1

25x (25 )0.5 x 19

= 984.96 mm

λd tidak boleh kurang dari 8db atau 150 mm

5. Panjang Tulangan Penyaluran Tekan

Menurut pasal 14.2.3 SNI 03-2847-2002 memberikan

persamaan untuk panjang penyaluran tulangan tarik

sebagai berikut :

λd minimum 200 mm, nilai f untuk struktur yang

direncanakan terdapat gempa =1

λdb = db∗fy

4x (f'c)0.5

= 19∗3604x (25 )0.5

= 342 mm

λdb harus ≥ 0.04 x db x fy

λdb ≥ 0.04 x 19 x 360

342 mm ≥ 273.6 mm (Ok)

λd = λdb x f dan λd ≥ 200 mm

λd = 342 x 1 ≥ 200 mm (Ok)

Angkur (kait) tulangan :

Untuk diameter 10 mm hingga 25 mm,

r ≥ 4 x db

r ≥ 4 x 19

r ≥ 76 mm

diambil r = 80 mm

Tabel rekapitulasi panjang tulangan penyaluran balok

lantai atap

Letak

PanjangTul.Penyaluran Diameter

Tul.(mm)

Angkur/KaitTul.(mm)

Tarik(mm)

Tekan(mm)

Lantai

Atap984.96 342 D19 80

Tabel rekapitulasi panjang tulangan penyaluran balok

lantai 1

Letak

PanjangTul.Penyaluran

DiameterTul.(mm)

Angkur/KaitTul.(mm)

Tarik(mm)

Tekan(mm)

Lantai 1 984.96 342 D19 801425.6 396 D22 90

contoh perhitungan balok induk

Documents

Transcript of contoh perhitungan balok induk