Capítulo 1: ELASTICIDAD

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Capítulo 1: ELASTICIDAD La mayoría de los materiales tienen la facultad de resistir y recuperarse de las deformaciones provocadas por ciertas fuerzas. Esta facultad se llama elasticidad. Y la elasticidad es la base para todos los aspectos de la mecánica de rocas. Esto responde a una relación lineal entre las fuerzas externas y la deformación correspondiente. Cuando la variación en las fuerzas son pequeñas, la respuesta es (casi) siempre lineal. Por consiguiente, la teoría de la elasticidad lineal es fundamental para todas las discusiones de la elasticidad. La teoría de la elasticidad reside en dos conceptos esfuerzo y deformación. La ingeniería petrolera es entendida mediante la mecánica de rocas, muchos de los temas de interés derivan de las rocas con significativa porosidad, así como la permeabilidad. La teoría elástica para materiales sólidos no es factible para describir con detalle el comportamiento de dichos materiales y el concepto de poro-elasticidad, por lo tanto, ha sido tomado en cuenta. La respuesta de materiales rocosos elásticos también puede depender del tiempo, así la variación del material varía con el tiempo, aún cuando las condiciones externas son constantes.

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Capítulo 1: ELASTICIDAD

La mayoría de los materiales tienen la facultad de resistir y

recuperarse de las deformaciones provocadas por ciertas

fuerzas. Esta facultad se llama elasticidad. Y la elasticidad

es la base para todos los aspectos de la mecánica de rocas.

Esto responde a una relación lineal entre las fuerzas externas

y la deformación correspondiente. Cuando la variación en las

fuerzas son pequeñas, la respuesta es (casi) siempre lineal.

Por consiguiente, la teoría de la elasticidad lineal es

fundamental para todas las discusiones de la elasticidad.

La teoría de la elasticidad reside en dos conceptos esfuerzo

y deformación. La ingeniería petrolera es entendida mediante la

mecánica de rocas, muchos de los temas de interés derivan de

las rocas con significativa porosidad, así como la

permeabilidad. La teoría elástica para materiales sólidos no es

factible para describir con detalle el comportamiento de dichos

materiales y el concepto de poro-elasticidad, por lo tanto, ha

sido tomado en cuenta. La respuesta de materiales rocosos

elásticos también puede depender del tiempo, así la variación

del material varía con el tiempo, aún cuando las condiciones

externas son constantes.

El esfuerzo

Considerar la situación mostrada en la figura 1. La parte más

alta de una columna está resistiendo un peso. Debido al peso,

la fuerza está actuando sobre la columna, mientras la columna

reacciona con un peso igual, pero con una fuerza dirigida al

revés. La columna está soportada por una base. Por lo tanto, la

fuerza actuante en la parte más alta de la columna estaría

actuando a través de cualquier sección transversal de la misma.

El área de la fuerza transversal en a) es A. Si la fuerza

actuando a través de la sección transversal es denotada por F,

entonces el esfuerzo σ en la sección transversal es definido

como:

σ=FA

(1.1)

La unidad para el esfuerzo en el SI es el Pascal (= Pascal =

N/m2). En la industria petrolera, unidades en el campo de

petróleo como psi (libras por pulgada cuadrada) son muy usadas,

de tal formal que deben ser familiares.

El símbolo del esfuerzo σ no sólo es definido por la física. Enla mecánica de rocas el símbolo expresa que los esfuerzos

compresivos son positivos. La razón histórica para esto es que

los esfuerzos tratados en la mecánica de rocas son compresivos.

El símbolo convencional no causa problemas cuando es usado

constantemente, pero es importante recordar que el signo

convencional opuesto es la elección preferida en otras ciencias

que envuelven la elasticidad y que también es usada

ocasionalmente en la mecánica de rocas.

La ecuación 1.1 muestra que el esfuerzo es definido por la

fuerza y la sección transversal (o generalmente, superficie),

por el cual la fuerza está actuando. Considerar la sección

transversal en b). La fuerza actuante en esta sección

transversal es igual a la fuerza actuante en la sección

transversal en a) (abandonando el peso del pilar). El área A'de la sección transversal en b) es, sin embargo, más pequeña

que A. Por lo tanto, el esfuerzo σ=F/A' en b) es mayor que elesfuerzo en a), i.e. el esfuerzo depende de la posición sin la

muestra. Yendo un poco más allá, podemos dividir la sección

transversal en a) en un número infinito de subsecciones ∆ A,por el cual una parte pequeña infititesimal ∆F del total de lafuerza está actuando (figura 2) La fuerza ∆F puede variar deuna sección a otra. Considerar la subsección i el cual contieneal punto P. El esfuerzo en el punto P es definido como el

límite del valor de ∆FI/∆AI cuando ∆ AI tiende a cero, i.e.:

σ=lim∆AI→∞

∆Fi

∆Ai(1.2)

Figura 1 Ilustración de las fuerzas y esfuerzos

La ecuación 1.2 define el esfuerzo local en punto P sin lasección transversal en a), mientras que la ecuación 1.1

describe el esfuerzo promedio en la sección transversal. Cuando

hablamos acerca del estado del esfuerzo en un punto,

implícitamente nos referimos a los esfuerzos locales.

La orientación de la sección transversal en la dirección de la

fuerza también es importante. Considerar la sección transversal

en c) en la figura 1 con área A''. Aquí la fuerza no es mayora la normal a la sección transversal. Entonces podemos

descomponer la fuerza en el componente Fn que es normal a la

sección transversal y uno de los componentes Fp que es paralelo

a la sección (figura 3). La cantidad

σ=Fn

A''(1.3)

Figura 2 Esfuerzo local

Figura 3 Descomposición de fuerzas

Es llamado esfuerzo normal, mientras la cantidad

τ=Fp

A''(1.4)

Es llamado el esfuerzo cortante. Así, hay dos tipos de esfuerzos,

el cual puede actuar en una superficie y la magnitud de cada

una depende de la orientación en la superficie.

Esfuerzo se puede definir como un par igual y opuesto de

fuerzas que actúan en un cuerpo, por unidad de área. La

magnitud del esfuerzo depende de la magnitud de la fuerza y el

tamaño de la superficie sobre la que actúa.

El esfuerzo es la fuerza interna resultante, que se opone a un

cambio en el tamaño o forma del cuerpo sobre el que actúan las

fuerzas externas. Un cambio en el tamaño o forma se inicia

cuando se aplica una carga, y es detenido cuando el esfuerzo

resistente interno mantiene las fuerzas externas en equilibrio,

si las fuerzas externas que actúan sobre el cuerpo superan el

límite que puede desarrollar el máximo esfuerzo resistente,

entonces este resulta insuficiente para balancear las fuerzas

externas, por consiguiente el cambio en forma incrementara

rápidamente y el cuerpo se romperá.

El esfuerzo a través de un plano se representa por el vector de

esfuerzo, el cual tiene una magnitud igual a la razón de fuerza

por área y una dirección paralela a la dirección de la fuerza a

través del plano en que actúa; este vector puede ser

descompuesto en componentes paralelas a cualquier marco de

referencia conveniente.

El tensor de esfuerzos

Tensión o esfuerzo tensional es la fuerza interna de un cuerpo

que resiste la acción de fuerzas externas tendientes a

incrementar la longitud del cuerpo.

Los esfuerzos relacionados a la superficie normal al eje x

puede ser denotado σx,τxy y τxz representando el esfuerzo

normal, el esfuerzo de corte en dirección y y el esfuerzo decorte en dirección z. Físicamente, solamente habrá un esfuerzode corte asociado con la superficie. Sin embargo, la

orientación del esfuerzo de corte ha sido identificada y

convenientemente es hecho por la identificación en los

componentes y y z: τxy y τxz. De forma similar, los esfuerzos

relacionados a la superficie normal al eje yson denotados σy,τyxy τyz, mientras que los esfuerzos relacionados al eje zson

denotados σz,τzx y τzy. De este modo, todos juntos son 9

componentes de esfuerzos relacionados al punto P:

( σx τxyτyx σy

τxz

τyz

τzx τzy σz)(1.5)

La expresión 1.5 es llamada esfuerzo de corte.

Asociando el primer índice con la normal y el segundo con la

fuerza direccional, es una materia de cambio, similar al

símbolo convencional.

Algunas veces es conveniente denotar el tensor de esfuerzo por

un simple símbolo, por ejemplo σ. Implícitamente, σsignifica lacolección de los componentes del esfuerzo dado por 1.5. El

tensor de esfuerzo también tiene un significado físico. Si r

es una unidad de vector, la expresión |σ .r|, representa elesfuerzo total (normal y de corte) en la dirección de r.

Figura 4 Componentes del esfuerzo en dos dimensiones

Sin embargo, no todos los 9 componentes del esfuerzo son

independientes.Considere un pequeño plano x−y cuadrado, comose muestra en la figura 4. Los esfuerzos actuantes en el

cuadrado son mostrados en la figura. El cuadrado o casilla está

en reposo, por lo tanto, no produce una fuerza rotacional o

traslacional actuante en ella. Mientras la fuerza no

traslacional está ya asegurada, la fuerza no rotacional

requiere que

τxy=τyx(1.6)

De forma similar, puede ser mostrado que

τxz=τzx(1.7)

y

τyz=τzy(1.8)

Las relaciones 1.6 a 1.8 son generales y reducen el número de

componentes independientes a un tensor de esfuerzo de 6

componentes (1.5).

La notación usada en 1.5 no es muy conveniente para los

cálculos teóricos. Para tales propósitos, la siguiente notación

es más usada: ambos tipos de esfuerzo (normal y corte) son

denotados por σij. El subíndice i y j pueden ser cualquier

número 1, 2, 3, el cual representa los ejes x,y y z,respectivamente. El primer subíndice i identifica el eje

normal a la superficie actual, mientras que el segundo

subíndice jidentifica la dirección de la fuerza. De esta forma,

de la figura 4 podemos ver que σ11=σx,σ13=τxz,etcétera. En esta

notación el tensor de esfuerzos llega a ser

σ=(σ11 σ12

σ12 σ22

σ13

σ23

σ13 σ23 σ33)(1.9)

Donde ha sido usada la simetría del tensor de esfuerzos.

Ecuaciones de equilibrio

Un ejemplo de fuerza volumétrica es la gravedad. Será denotado

por fx,fyy fz los componentes de la fuerza volumétrica por

unidad de masa actuando en el punto x,yy z del volumen. Según

la convención, fxes positivo si actúa como negativo en la

dirección x, similarmente para fyy fz. Por ejemplo, considere un

volumen pequeño ∆ Vde un material con densidad ρ. Si z está enel eje, la fuerza volumétrica vence la gravedad actuando en

este pequeño volumen ρfx∆V=ρg ∆V, donde g es la aceleración de

la gravedad.

La fuerza volumétrica generalmente aumenta el gradiente del

esfuerzo. Por ejemplo, un elemento en formación no sólo es tema

de la fuerza de gravedad, también tiene que llevar el peso.

Así, el total de esfuerzos incrementa con el aumento de la

profundidad.

Para que un cuerpo tensionado permanezca en reposo, se requiere

que todas las fuerzas actuantes en el cuerpo se cancelen. Así

se produce un conjunto de ecuaciones para el gradiente de

esfuerzo. Estas ecuaciones son llamadas ecuaciones de equilibrio.

Considerar el paralelepípedo en la figura 4. Las fuerzas

actuando en este cuerpo en la dirección x son

Figura 5

Fuerzas normales:

−σx∆yΔz+(σx+∂σx

∂xΔx)ΔyΔz(1.10)

Esfuerzos cortantes:

−τyx∆xΔz+(τyx+∂τyx

∂yΔy)ΔxΔz(1.11)

−τzx∆yΔx+(τzx+∂τzx∂zΔz)ΔyΔx(1.12)

Fuerzas volumétricas:

ρfx∆x∆y∆z(1.13)

Sumando las ecuaciones 1.10 a 1.13 y dividiendo entre ΔxΔyΔz,encontramos que se cancelan las fuerzas en dirección x

∂σx

∂x+∂τyx

∂y+∂τzx∂z

=ρfx=0(1.14)

∂σy

∂x+∂τxy

∂x+∂τzy∂z

=ρfx=0(1.15)

∂σz

∂z+∂τxz

∂x+∂τyz

∂y=ρfx=0(1.16)

Las ecuaciones 1.14 a 1.16 son las ecuaciones de equilibrio en

términos de esfuerzos. Notar que en la notación alternativa

(mostrada en la ecuación 1.9 para los esfuerzos y con

x1=x,x2=y,x3=z), estas ecuaciones toman una forma

particularmente simple:

∑j

∂σij

∂xj+ρfi=0(1.17)

Esfuerzos principales en dos dimensiones

Para orientaciones especiales en el sistema cartesiano, la

tensión de esfuerzos tiene una simple forma. Para revelar esta

forma, se estudiará inicialmente el esfuerzo en dos

dimensiones.

Considerar la normal (σ) y el esfuerzo cortante (τ) en unasuperficie en dirección normal a una dirección general θ en elplano xy, como se muestra en la figura 3. El triángulo en lafigura está en reposo, de tal forma, que no hay fuerzas

actuando en él. La cancelación de las fuerzas supone que:

σ=σxcos2θ+σysen

2θ+2τxysenθcosθ(1.18)

¿12 (σx+σy)+12 (σx−σy )cos2θ+τxysen2θ(1.19)

τ=σysenθcosθ−σxcosθsenθ+τxycosθcosθ−τyxsenθsenθ(1.20)

¿ 12 (σy−σx)sen2θ+τxycos2θ(1.21)

A través de θ es posible obtener τ=0. De la ecuación (1.21)

vemos lo que sucede cuando :

tan2θ=2τxyσx−σy

(1.22)

Figura 6 Fuerza de equilibrio en un triángulo. Las flechas muestran la dirección delas fuerzas en el triángulo, suponiendo que todos los componentes del esfuerzo son

positivos.

En la ecuación 1.22 se tienen dos situaciones, θ1 y θ2. Las dos

soluciones corresponden a las dos direcciones para los cuales,

el esfuerzo cortante τ desaparece.

El esfuerzo normal correspondiente, σ1 y σ2, son llamados

“esfuerzos principales” y son encontrados introduciendo la

ecuación 1.22 y 1.19:

σ1=12 (σx+σy)+√τxy2 +

14 (σx−σy)

2(1.23)

σ2=12 (σx+σy)−√τxy

2 +14 (σx−σy )2(1.24)

Es conveniente cambiar la notación σ1 ≥ σ2. De este modo, en la

dirección θ1, el cual identifica al eje principal, el esfuerzo

normal es σ1 y el esfuerzo de corte es cero. En la dirección θ2,

el cual identifica el otro eje principal, el esfuerzo normal es

σ2 y el esfuerzo de corte es cero. Los ejes principales son

ortogonales.

Círculo de esfuerzo de Mohr

Frecuentemente es conveniente reorientar el eje cartesiano, así

que ele eje x es paralelo al primer eje principal y el eje y esparalelo al otro. Entonces el esfuerzo σ y τ en dirección θrelativo al eje x llega a ser de las ecuaciones 1.19 y 1.21:

σ=12 (σ1+σ2)+

12 (σ1−σ2)cos2θ(1.25)

τ=−12 (σ1−σ2)sen2θ(1.26)

Representando los valores correspondientes de σ y τ en el

diagrama 1.7a obtenemos un círculo llamado, círculo de Mohr. El

radio del círculo es (σ1−σ2 )/2 y el centro está en el punto

(σ1+σ2 )/2 en el eje σ.

Figura 7 Círculo de Mohr

Los esfuerzos σ y τ en cualquier dirección θ (figura 7 b)

corresponden a un punto del círculo de Mohr. En la figura 7 se

ve que el valor absoluto más grande para el esfuerzo de corte

es (σ1−σ2 )/2 y ocurre para θ=3π4

(¿135º ). El círculo de Mohr es

una herramienta muy usada en el análisis de condiciones para

rocas fracturadas.

Esfuerzos principales en tres dimensiones

Ahora para el movimiento en 3 dimensiones, primero tenemos que

decidir cómo identificar una dirección en el espacio. Esto

puede ser hecho por la dirección de los cosenos.

lx=cosαx(1.27)

ly=cosαy(1.28)

lz=cosαz(1.29)

Figura 8 Cosenos direccionales

Los ángulos αx, αy y αz son los ángulos entre nuestras

direcciones seleccionadas y el eje x,y y z, respectivamente

(figura 8). El vector r=(lx,ly,lz) es una unidad de vector en ladirección seleccionada. Note que siempre tenemos

lx2+ly

2+lz2=1(1.30)

Los principales esfuerzos se pueden encontrar mediante la

resolución de σ

|σx−στyz

τxy τxz

σy−σ τyz

τzx τzy σz−σ|=0(1.31)

Las 3 soluciones de esta determinante están en los esfuerzos

principales σ1,σ2 y σ3. Las soluciones son organizadas

convencionalmente, así que, σ1≥σ2≥σ3. La dirección de los

cosenos l1x,l1yyl1z al identificar los principales ejes

correspondientes a σ1 sirven para encontrar la resolución de

las ecuaciones:

l1x (σx−σ1 )+l1yτxy+l1zτxz=0(1.32)

l1xτxy+l1y (σy−σ1)+l1zτyz=0(1.33)

l1xτxz+l1yτyz+l1z (σz−σ1 )=0(1.34)

Los ejes correspondientes para σ2 y σ3 se encuentran de manera

similar mediante la sustitución del subíndice 1 por el

subíndice 2 y 3, respectivamente, en las ecuaciones 1.32 a

1.34.

Si el sistema de coordenadas es orientado, de tal manera que el

eje x es paralelo al primero, el eje y paralelo al segundo yele eje z paralelo al tercer eje principal, el tensor de

esfuerzos tiene particularmente una forma simple:

(σ1

00 0σ2 0

0 0 σ3)(1.35)

Los esfuerzos σ y τ en una dirección general l1,l2,l3 relativo

a este conjunto de ejes coordenados son determinados por las

ecuaciones:

l12σ1+l2

2σ2+l32σ3=σ(1.36)

l12σ1

2+l22σ2

2+l32σ3

2=σ2+τ2(1.37)

El esfuerzo del círculo de Mohr en tres dimensiones

La construcción de Mohr es, naturalmente, más complicada en

tres dimensiones que en dos dimensiones, y no será tratada con

detalle aquí. Loas rasgos básicos de la construcción son

mostradas en la figura 9. Si lx=0 (dirección en el plano yz),

los esfuerzos en σ y τ son localizados en el círculo pequeño

transcurriendo de σ3 a σ2. Si lz=0 (dirección en el plano xy),

los esfuerzos en σ y τ son localizados en el círculo

transcurriendo de σ2 a σ1 y finalmente , si ly=0 (dirección en

el plano xz), los esfuerzos en σ y τ son localizados en el

círculo más grande transcurriendo de σ3 a σ1. Para todas la

direcciones, σ y τ son localizadas sin las áreas sombreadas.

Figura 9 La construcción del círculo de Mohr en tres dimensiones.

Los esfuerzos invariantes

El tensor de esfuerzo es un tensor de esfuerzo de segundo

orden. Cuando se cambia a una sistema rotado de ejes

coordenados, los componentes del tensor de esfuerzo son

cambiados. Sin embargo, algunos propiedades del tensor de

esfuerzo permanece invariable. Lo más simple de esto es el

significado de esfuerzo normal

σ=σx+σy+σz

3(1.38)

El cual es igual a 13 del indicio de la matriz. El significado

de esfuerzo normal es, de este modo, una invariación del

esfuerzo.

Hay también otra combinación de esfuerzos que son

independientes de los ejes coordenados. Algunas combinaciones

de esfuerzo invariantes, desde luego, será un esfuerzo

invariante también.

Los esfuerzos invariantes usados comúnmente son:

l1=σx+σy+σz(1.39)

l2=−(σxσy+σyσz+σzσx)+τxy2 +τyz

2 +τxz2 (1.40)

l3=σxσyσz+2τxyτyzτxz−σxτyz2 −σyτxz

2 −σzτxy2 (1.41)

Esfuerzos deviatóricos

El significado de esfuerzo normal σ, definida en la ecuación1.38 esencialmente causa compresión o extensión uniforme. La

deformación son esencialmente causados por el tan llamado

esfuerzos deviatóricos. Los esfuerzos deviatóricos son

obtenidos por la resta del significado de esfuerzo normal de

los componentes del esfuerzo normal:

( sx sxysxy sy

sxz

syz

sxz syz sz)=(σx−σ τxy

τxy σy−στxz

τyz

τxz τyz σz−σ)(1.42)

Los invariantes de la desviación de esfuerzos es similar a los

invariantes del esfuerzo definido en las ecuaciones 1.39-1.41,

son dadas por:

J1=sx+sy+sz=0(1.43)

J2=−(sxsy+sysz+szsx)+sxy2 +syz

2 +sxz2 (1.44)

J3=sxsysz+2sxysyzsxz−sxsyz2 −sysxz

2 −szsxy2 (1.45)

Los invariantes J1,J2, J3, y la combinación de ellos, son

independientes de la selección de ejes coordenados. Los

invariantes de desviación de esfuerzos aparecen, por ejemplo,

en el criterio de fallas, desde entonces sería independiente de

la selección de ejes coordenados (para materiales isotrópicos).

Hay muchas formas de escribir las invariantes de la desviación

de esfuerzos.

A menudo se encontrarán varias variantes de los esfuerzos

invariantes, en particular el parámetro q y r, el cual sonrelacionados a los invariantes básicos como:

q=√3J2=√13 [(σ1−σ )2+(σ2−σ )2+(σ3−σ )2](1.46)

r=3√272 J3=3√272 (σ1−σ ) (σ2−σ )(σ3−σ )(1.47)

Para un estado del esfuerzo, en el cual dos de los principales

esfuerzos son iguales (σ2−σ3 ) las expresiones se simplifican a

q=|σ1−σ3|(1.48)

r=σ1−σ3(1.49)

Interpretación geométrica de los invariantes esfuerzos deviatóricos

Los invariantes de los esfuerzos deviatóricos tienen una

sencilla interpretación geométrica en el espacio de los

esfuerzos principales, como es ilustrada en la figura 10. La

ecuación 1.46 es la ecuación del círculo centrado en σ, con los

puntos normales por los ejes hidrostáticos σ1=σ2=σ3. Por lo

tanto, la distancia de un punto (σ1,σ2,σ3 ) en el espacio delesfuerzo principal a los ejes hidrostáticos es

√23 q=√2J2(1.50)

Figura 10 Interpretación geométrica de los invariantes de los esfuerzos deviatóricosen el espacio del esfuerzo principal. Las líneas punteadas son las proyecciones delos ejes del esfuerzo principal en un plano deviatórico (i.e. un plano normal a losejes hidrostáticos σ1=σ2=σ3, también llamados plano π) pasando a través de los

puntos (σ1,σ2,σ3 ). El ángulo ϑ es llamado el lodo el ángulo.

El ángulo ϑ, llamado lodo del ángulo, indicado en la figura 10es dado por la invariante como

cos (3ϑ)=(rq )3

=3√3J3

2J232

(1.51)

(Note que desde los arcos tiene una función multi-evaluada, el

lodo del ángulo calculado de la ecuación 1.51 no es único. Si

uno de los cambios de la división principal de los arcos, el

resultado será 0º a 60º aunque el estado del esfuerzo actual

corresponda a otros valores.)

El esfuerzo octahedral

Un plano normal a la dirección (1, 1, 1) en el espacio del

esfuerzo principal es llamado plano octahedral, un plano π o unplano deviatórico.

El esfuerzo normal en un esfuerzo de corte en este plano son

algunas veces llamado esfuerzo normal octahedral y esfuerzo de corte

octahedral, y son dados por:

σoct=13 (σ1+σ2+σ3 )=σ=

13I1(1.52)

τoct=13 √(σ2−σ3)

2+(σ3−σ1)

2+(σ1−σ2)2=√23J2=

√23q(1.53)

Nota que el esfuerzo normal en la dirección igual inclinada a

los ejes del esfuerzo principal es, por lo tanto, igual al

significado de esfuerzo.

DeformaciónConsiderar una muestra como en la figura 11. La posición de una

partícula específica dentro de la muestra es inicialmente

x,y,z. Después la acción de una fuerza externa, la posición deesta partícula es movida. Denotaríamos si el cambio en la

dirección x por u, el cambio en la dirección y por v, y elcambio en la dirección z por w.

Figura 11 Muestra deformada

Las cantidades u, v y w son llamados remplazo de partículas. Eneste orden para hacer el símbolo del remplazo compatible con

los símbolos del esfuerzo. Por lo tanto, la nueva posición de

la partícula inicial en x,𝑦 y z llegan a ser:

x'=x−u(1.54)

y'=y−v(1.55)

z'=z−w(1.56)

Si la sustitución u, v y w son constantes, i.e. hay lo mismopara cada partícula dentro la muestra, entonces la sustitución

es simplemente una translación de un cuerpo rígido. Otra forma simple

de sustitución es la rotación de un cuerpo rígido. Para una rotación

específica pequeña por ω, donde la magnitud |ω| da un ángulo derotación mientras que la dirección de ω da el eje de rotación,la nueva posición de la partícula se convierte:

r'=r+ωx (r−r0 )(1.57)

Posición

inicial

Posición

modificad

donde r=(x,y,z), r'=(x',y',z' ) y “x” denota el producto cruz. El

vector r0 es el centro de la rotación, por el cual el eje de

rotación gira.

Si la posición relativa de las partículas dentro de las

muestras son cambiadas, así que la nueva posición no puede ser

obtenida de forma simple por la traslación rígida o por la

rotación de una muestra. La figura 11 muestra un ejemplo de

muestra deformada. La sustitución relacionada a la posición OyP no son iguales. La cantidad definida como elongación

corresponde al punto O y a la dirección OP.

ε=L−L'L

=−ΔLL

(1.58)

Se sigue con el símbolo convencional de esfuerzo, requerimos

que la elongación sea positiva para una contracción.

Figura 12 Deformación

La elongación es un tipo específico de cantidad conocida como

deformación. Otro tipo de deformación que puede ocurrir puede

ser expresado por el cambio de ángulo Ψ entre dos direccionesortogonales (figura 13) La cantidad

Γ=12tanψ(1.59)

Figura 13 Deformación cortada

Posicione

s

Posicione

s

Posicione

s

Posicione

s

Para muchas aplicaciones solamente una será tratada con esfuerzo

infinitésimal, el cual implica que el esfuerzo ε y Γ son tan

pequeños que sus productos y cuadrados pueden ser ignorados y

haremos esta siguiente aproximación.

Ahora se considera la deformación por un momento en dos

dimensiones como es mostrada en la figura 14.

Figura 14 Parameterización de la deformación cortada

La elongación en x, en la dirección x, es dada como

εx=(x+Δx)−x−[ (x+Δx−u (x+Δx) )−(x−u (x )) ]

(x+Δx )−x=u (x+Δx )−u (x )

Δx(1.60)

En el límite cuando Δx→0, tenemos

εx=∂u∂x

(1.61)

Posicione

s

Posicione

s

Desde que los esfuerzos son pequeños, encontramos para la

deformación cortada correspondiente a la dirección x

Γxy=12tanψ≈ 1

2sinψ=

−12cos(π2+ψ)=−1

2P1'. P2

'

|P1

→ |.|P2→ |¿)

Los vectores P1,P1',P2,P2' son encontrados en la figura 14.

Cuando Δx→0, Δy→0 y los cuadrados y productos de la

deformación son abandonados, encontramos que

Γxy=12 (∂u∂y+

∂y∂x )(1.63)

Esto es despejado de la ecuación 1.63, que el esfuerzo cortado

corresponde a la dirección y, Γyx es igual a Γxy.

Dar una descripción completa del estado de la deformación en un

punto en tres dimensiones, la elongación y la deformación

cortada correspondiente a todos los 3 ejes sería especificado.

De acuerdo con la las ecuaciones 1.61 y 1.63, estos esfuerzos

son definidos como:

εx=∂u∂x

(1.64)

εy=∂v∂y

(1.65)

εz=∂w∂z

(1.66)

Γxy=Γyx=12 (∂u∂y+

∂v∂x )(1.67)

Γxz=Γzx=12 (∂u∂z+

∂w∂x )(1.68)

Γyz=Γzy=12 (∂v∂z+

∂w∂y )(1.69)

El tensor de deformación y las deformaciones invariantes

El tensor de la deformación es

ε=( εx Γxy

Γyx εyΓxz

Γyz

Γxz Γyz εz)(1.70)

El trazo de tensor de deformación

εvol=εx+εy+εz(1.71)

Es idéntico a la deformación volumétrica, i.e. el volumen

relativo decrece. La deformación volumétrica es independiente

en la selección de ejes coordenados, y así una invariante de

deformación. Similar a las invariantes de deformación de las

ecuaciones 1.40-1.41

J2=−(εxεy+εyεz+εzεx)+Γxy2 +Γyz

2 +Γxz2 (1.72)

J3=εxεyεz+2ΓxyΓyzΓxz−εxΓyz2 −εyΓxz

2 −εzΓxy2 (1.73)

son también invariantes de la deformación.

Hay también una notación matemática para la deformación,

similar a la ecuación 1.9. En esta notación todas las

deformaciones son definidas por

εij=12 (∂ui

∂xj+∂uj

∂xi )(1.74)

El subíndice i y j pueden ser cualquiera de los números 1, 2, 3presentando los ejes x, y, y z, respectivamente. Así,

u1=u,u2=v,u3=w,mientras x1=x,x2=y,x3=z. Entonces tenemos

ε11=εx,ε13=Γxz etc.

En esta notación de tensor de deformación se convierte

(ε11 ε12ε12 ε22

ε13ε23

ε13 ε23 ε33)(1.75)

Condiciones de compatibilidad

Notemos que de la definición general de deformación (ecuación

1.74) todas las deformaciones son derivativas ( en varias

combinaciones) de los componentes del vector remplazado

u=(u1,u2u3 ). Algunas expresiones útiles pueden ser derivadas deeste hecho. Por ejemplo, observamos que la ecuación (1.71 y

1.74) que la deformación volumétrica εvolem es igual a la

divergencia de u, i.e.

εvol=∨.u=−dVV

(1.76)

El signo de menos es debido al signo convencional de la

deformación. Otras relaciones pueden ser obtenidas por

comparación de algunas de las segundas derivadas de la

deformación. Encontramos e.g.

∂2∂εx∂y2 +

∂2εy

∂x2 =2∂2Γxy∂x∂y (¿ ∂3u

∂x∂y2+∂3v

∂y∂x2 )(1.77)

∂2εx∂z2

+∂2εz

∂x2 =2∂2Γxz∂x∂z (¿ ∂3u

∂x∂z2+∂3w

∂z∂x2 )(1.78)

∂2εz∂y2

+∂2εy∂z2 =2

∂2Γzy∂z∂y (¿ ∂3w

∂z∂y2+∂3v

∂y∂z2 )(1.79)

Estas tres relaciones diferenciales , junto con otras tres que

expresan ∂2εx

∂y∂z,

∂2εy

∂x∂z y

∂2εz

∂x∂y en términos de la segunda

derivada de la deformación cortada son conocidas como condiciones

compatibles de la deformación.

Deformaciones principales

En la parte de esfuerzos vimos que para algunas direcciones

específicas desaparece el esfuerzo cortante, así que para la

orientación específica del sistema coordenado (con los ejes

paralelos al eje principal del esfuerzo) el tensor de esfuerzos

llega a ser particularmente simple. La situación es similar

para la deformación.

En dos dimensiones, esto puede ser mostrado que la deformación

cortante desaparece en la dirección θ relativa al eje x, elcual satisface la ecuación:

tan2θ=2Γxyεx−εy

(1.80)

Por lo tanto, en dos dimensiones, hay dos direcciones

ortogonales por el cual la deformación cortante desaparece.

Estas direcciones son llamadas ejes principales de la deformación. Las

elongaciones en las direcciones de los ejes principales de la

deformación son llamados deformaciones principales.

En las tres dimensiones hay tres ejes principales de

deformación. La principal deformación se encuentra por la

solución de la determinante

|ϵx−ε Γxy

Γxy ϵy−εΓxz

Γyz

Γxz Γyz ϵz−ε|=0(1.81)

Las soluciones son denotadas ε1, ε2, ε3. La dirección de cosenos

l1x,l1y,l1z identificando los ejes principales correspondiendo a

ε1 se encuentra por la solución de las ecuaciones

l1x (εx−ε1)+l1yΓxy+l1zΓxz=0(1.82)

l1xΓxy+l1y (εy−ε1 )+l1zΓyz=0(1.83)

l1xΓxz+l1yΓyz+l1z (εz−ε1 )=0(1.84)

Los principales ejes correspondientes a ε2y ε3 se encuentran de

forma similar por la sustitución del subíndice 1 y 2,

respectivamente. Las ecuaciones (1.81 y 1.82-1.84) son

equivalentes a las ecuaciones (1.31 y 1.32-1.34) identificando

los esfuerzos principales y los ejes principales del esfuerzo.

Deformación plana y esfuerzo plano

En varias aplicaciones prácticas es bueno suponer que todos los

cortes transversales por los ejes dados son de la misma

condición y que no hay sustitución de los ejes. Ese estado de

deformación se llama deformación plana.

A continuación se supondremos un eje único para ser el eje z.El tensor de la deformación para la deformación plana es

entonces,

( εx (x,y ) Γxy (x,y )Γxy (x,y ) εy (x,y )

00

0 0 0)(1.85)

donde todos los componentes de la deformación son

independientes de z. El término plano por supuesto se refiereal hecho que la deformación es limitada al plano.

Si sólo hemos sustituido por z, y esta sustitución es

independiente de z, el estado de la deformación se refiere a undeformación antiplana. El tensor de la deformación es entonces,

( 0 00 0

Γxz (x,y)Γyz (x,y)

Γxy (x,y ) Γyz (x,y) 0 )(1.86)

donde otra vez todos los componentes son independientes de z.Una situación general en el cual la sustitución por ele eje zes independiente de z se puede descomponer en una suma de

deformación plana y la deformación antiplana. Este estado de

deformación se refiere a una deformación plana generalizada. El

tensor de la deformación es

( εx (x,y ) Γxy (x,y )Γxy (x,y ) εy (x,y )

Γxz (x,y)Γyz (x,y)

Γxy (x,y ) Γyz (x,y) 0 )(1.87)

Note, sin embargo, que el concepto de plano generalizado de la

deformación no es una definición única en la literatura.

Algunas veces el término es usado cuando εz más que la

sustitución por z es independiente de z. Esto lleva al tensorde deformación

( εx (x,y ) Γxy (x,y )Γxy (x,y ) εy (x,y )

Γxz (x,y)Γyz (x,y)

Γxy (x,y ) Γyz (x,y) εz (x,y ) )(1.88)

De forma similar, si todos los componentes de la deformación

son independientes de z y σz=τxz=τyz=0 (aún tomando z como único

eje), llamamos esta situación como esfuerzo plano. El tensor de

esfuerzos es entonces

( σx (x,y ) τxy (x,y )τxy (x,y ) σy (x,y )

00

0 0 0)(1.89)

El esfuerzo plano generalizado es usado cuando todos los

componentes son independientes de z, llevando al tensor delesfuerzo

( σx (x,y ) τxy (x,y )τxy (x,y ) σy (x,y )

τxz (x,y)τyz (x,y)

τxz (x,y ) τyz (x,y) σz (x,y ) )(1.90)

Módulos elásticos

La teoría de la elasticidad lineal se da con situaciones donde

hay relación lineal entre los esfuerzos aplicados y la

deformación resultante. Mientras muchas rocas tienen un

comportamiento no lineal cuando se someten a grandes

esfuerzos, su comportamiento normalmente puede ser descrito por

una relación lineal para cambios esfuerzos pequeños.

Considerar una muestra de longitud L y un área de corte

transversal A=D2 (figura 15). Cuando la fuerza F es aplicada enel final de superficie la longitud de la muestra es reducida a

L'. El esfuerzo aplicado es entonces σx=FA y la elongación

correspondiente es εx=(L−L' )L

. Si la muestra se comporta

linealmente hay una relación lineal entre σx y εz, el cual

podemos escribir como

εx=1Eσx(1.91)

La ecuación 1.91 es conocida como la Ley de Hooke, mientras que

el coeficiente E es llamado módulo de Young o simplemente Módulo-

E. Los módulos de Young pertenece al grupo de coeficientes

llamados módulos elásticos. Es una medida de la rigidez de la

muestra, i.e. la resistencia de la muestra contra lo comprimido

por el esfuerzo uniaxial.

Figura 15 Deformación inducida por esfuerzo uniaxial

Otra consecuencia del esfuerzo aplicado σx (figura 15) es el

incremento en el espesor D de la muestra. La elongación lateral

es εy=εz=(D−D' )/D. En general D'>D, por lo tanto εy y εz se

convierten en negativos. La relación se define como

v=−εyεx

(1.92)

es otro parámetro elástico, conocido como la relación de Poisson. Es

una medida de la expansión lateral relativa a la contracción

longitudinal.

Las ecuaciones 1.91 y 1.92, el cual relacionan los componentes

del esfuerzo o la deformación a otro, son definidos por una

estado específico de esfuerzo, concretamente σx≠0,σy=σz=0. En

general, cada componente de la deformación es una función

lineal de todos los componentes del esfuerzo.

Los materiales isotrópicos son materiales, el cual la respuesta

es independiente de la orientación del esfuerzo aplicado. Para

tales materiales los ejes principales del esfuerzo y los ejes

principales de la deformación siempre coindicen. Para

materiales isotrópicos las relaciones generales entre los

esfuerzos y la deformaciones pueden escribirse así

σx=(λ+2G )εx+λεy+λεz(1.93)

σy=λεx+ (λ+2G)εy+λεz(1.94)

σz=λεx+λεy+(λ+2G )εz(1.95)

τyz=2GΓyz(1.96)

τxz=2GΓxz(1.97)

τxy=2GΓxy(1.98)

Los coeficientes λ y G son módulos elásticos, conocidos comoparámetros de Lamé. G es también conocido como el módulo de larigidez o el módulo de corte. G es la medida de la resistenciade la muestra contra el corte de la deformación.

Otro módulo elástico importante es el módulo de masa K. Se

define como la relación de los esfuerzos hidrostáticos σp

relativa a la deformación volumétrica εvol (ecuación 1. 71).

Para un estado de esfuerzo hidrostático tenemos σp=σx=σy=σz

mientras τxy=τyz=τxz=0 de las ecuaciones 1.93-1.95 encontramos

entonces

K=σp

εvol=λ+2

3G(1.99)

K es la cantidad de la resistencia de la muestra contra lacompresión hidrostática. El inverso de K, i.e. 1 /K, es conocidocomo compresibilidad.

En el experimento de la figura 15 definiendo el módulo de Young

y la relación de Poisson, el esfuerzo es uniaxial, i.e.

σy=σz=τxy=τyz=τxz=0. De las ecuaciones 1.93-1.95 encontramos

entonces

E=σx

εx=G3λ+2G

λ+G(1.100)

v=−εyεx

2 (λ+G)(1.101)

De las relaciones 1.99-1.101, puede ser visto que cuando

cualquiera de los dos de los módulos E,v,λ,G y K son

definidos, los siguientes son fijados por estas relaciones.

Dependiendo en cual de los dos de módulos son conocidos, las

combinaciones especiales de las ecuaciones 1.99-1-101 puede ser

necesaria. Algunas de las combinaciones más usadas son

enlistadas en la tabla 1.

La tabla 1 también incluye algunas relaciones abarcando H=λ+2G, los módulos de compactación uniaxial o los módulos oedométricos. En el

contexto de la acústica, H se refiere como el plano del módulo de

la onda o el módulo de la onda P.

Para las rocas, el relación de Poisson es típicamente 0.15-

0.25. Para las rocas porosas v puede ser acercarse a cero oinclusive puede ser negativa. Para los fluidos, la rigidez Gdesparece, el cual de acuerdo a la ecuación 1.101 implica que v

se aproxima a 1 /2. También para arenas no consolidadas, v escercano a 1 /2. Algunos límites físicos para los módulos

elásticos son discutidos hasta el final del parágrafo de la

energía de la deformación.

Los módulos elásticos E,λ,G y K son medidos en las mismas

unidades del esfuerzo, e.g. Pa, psi o bares. Tabla 1 Algunas relaciones entre los módulos elásticos

E=3K (1−2v) K=λ 1+v3v

λλ+G

=2v

E=2G (1+v ) K=23G 1+v1−2v

Gλ+G

=1−2v

E= 9KG3K+G

K=λ+23G λ+2G

λ+G=2 (1−v )

E=G 3λ+2Gλ+G

K= ¿9G−3E

3λ+2Gλ+G

=2 (1+v )

E=λv (1+v ) (1−2v ) λ

G=

2v1−2v

3λ+4Gλ+G

=2 (2−v )

H=λ+2G H=K+43G v= 3k−2G

2 (3K+G )

H=E 1−v(1+v) (1−2v)

H=2G 1−v1−2v

H=3K 1−v1+v

Las relaciones de esfuerzo y deformación (1.93-1.98) son las

ecuaciones fundamentales para la descripción de los materiales

isotrópicos y elásticos lineales. En muchos casos, sin embargo,

es conveniente tener estas ecuaciones en una forma alternativa,

expresando la deformación como función del esfuerzo. Introducir

las expresiones 1.100 y 1.101 para E y v, esta forma

alternativa se convierte:

Eεx=σx−v (σy+σz)(1.102)

Eεy=σy−v (σx+σz)(1.103)

Eεz=σz−v (σx+σy )(1.104)

GΓyz=12τyz(1.105)

GΓxz=12τxz(1.106)

GΓxy=12τxy(1.107)

Las relaciones de esfuerzo y deformación pueden ser escritas en

una forma más compacta

σij=λεvolδij+2Gεij(1.108)

donde δij es el símbolo de Kronecker.

En concepto de deformación plana se introdujo en el parágrafo

de “deformación plana y esfuerzo plano”. Considere una vez más

la situación de la figura 15, pero ahora supondremos que el

cuerpo es constreñido de tal forma que no hay deformación en la

dirección z, i.e. es un estado de deformación plana.

Introduciendo εz=0 y σy=0 en las ecuaciones 1.102-1.104

encontramos una ecuación correspondiente a la ecuación 1.91

E'=σx

εx=

E1−v2=

2G1−v

(1.109)

E' es llamado el módulo de la deformación plana desde que se

muestra en problemas de deformación plana.

La energía de la deformaciónUn cuerpo deformado posee una energía potencial el cual puede

ser liberado durante una descarga. Considerar un cubo pequeño

de un material, el cual el lado a, cargado uniaxialmente con elesfuerzo σ. La elongación resultante es ε=σ /E. El trabajo hecho

por el incremento del esfuerzo es de 0 aσ1.

Trabajo=Fuerzapordistancia

¿∫0

σ1

(a2σ ) (adε)=a3∫0

σ1

σ 1E dσ=12a3 σ1

2

E =12a3Eε1

2=12a3σ1ε1(1.110)

donde ε1=σ1/E. Como el estado de esfuerzo en este caso es

uniaxial, σ1 es un esfuerzo principal mientras que ε1 es una

deformación principal. Cuando los otros dos esfuerzos no son

cero, los términos correspondientes sumarán la expresión para

el trabajo. El trabajo por unidad de volumen (= energía

potencial por unidad de volumen), entonces se convierte en

W=12 (σ1ε1+σ2ε2+σ3ε3)(1.111)

W es llamado energía de la deformación.Una variedad de las expresiones para la energía de la

deformación puede ser obtenida por la sustitución apropiada

para los esfuerzos principales o las deformaciones principales.

Usando las ecuaciones 1.93-1.95 para expresar los esfuerzos en

términos de la deformación, encontramos que la energía de la

deformación es igual a:

W=2 [ (λ+2G) (ε12+ε12+ε2

2+ε32)+2λ (ε1ε2+ε1ε3+ε2ε3 ) ](1.112)

Comparando con las ecuaciones 1.71-1.73 para las invariantes de

la deformación, encontramos que la energía de la deformación

también puede ser expresada como:

W=12 [ (λ+2G)εvol

2 +4GJ2 ]=12 [(λ+2G ) (ε12+ε12+ε2

2+ε32)+2λ (εxεy+εyεz+εzεx )+4G (Γxy2 +Γyz

2 +Γxz2 )](1.113)

Las relaciones útiles pueden ser establecidas por el análisis

de la energía de la deformación. Tomando la derivada de la

ecuación 1.113 con respecto εx, usando la ecuación 1.93,

encontramos que:

∂W∂εx

=12 [2 (λ+2G )εx+2λ (εy+εz) ](1.114)

Expresiones similares que conectan σy a εy, etcétera, también

pueden ser establecidas en la misma manera. Ahora observamos,

que tomando la derivada de la ecuación 1.114 con respecto a εy,

que es imposible establecer un conjunto de expresiones del

tipo:

∂σx

∂εy=

∂2W∂εy∂εx

=∂σy

∂εx(1.115)

Esta ecuación da el ascenso general restricción simétrica en el

módulo elástico.

Regresando a la ecuación 1.110, observamos que el módulo de

Young E no sería negativo, a parte de eso, el sistema sería

inestable (E<0 implica que ε1→∞ será enérgicamente favorable).

Al considerar otras geometrías del esfuerzo, similarmente

podemos mostrar que también el módulo cortante G y el módulo demasa K no serían negativos. Eso se deduce de la tabla 1 que larelación de Poisson v es entonces limitada para estar en laregión −1<v<1 /2. (Note que estas limitaciones son derivadas

suponiendo que el material es isotrópico y linealmente

elástico.)