Anchors design. Hilti Russia

Федеральное агентство по управлению государственным имуществом

Открытое акционерное общество

"Научно-исследовательский центр "Строительство" (ОАО "НИЦ "Строительство")

СТАНДАРТ ОРГАНИЗАЦИИ

АНКЕРНЫЕ КРЕПЛЕНИЯ К БЕТОНУ С ПРИМЕНЕНИЕМ АНКЕРОВ HILTI

Расчет и конструирование

СТО 36554501-039-2014

Москва

2014

СТО 36554501-039-2014

II

Сведения о стандарте 1 РАЗРАБОТАН И ВНЕСЕН лабораторией железобетонных конструкций и контроля качества

НИИЖБ им. А.А. Гвоздева – институтом ОАО «НИЦ «Строительство» (к.т.н. Болгов А.Н., к.т.н. Кузеванов Д.В.) при участии ЗАО «Хилти Дистрибьюшн Лтд» (Бергер В., Наумович Т.А., Смотров В.).

2 РЕКОМЕНДОВАН К ПРИНЯТИЮ конструкторской секцией НТС НИИЖБ им. А.А. Гвоздева

от 4 декабря 2014 г. № 9/14. 3 УТВЕРЖДЕН И ВВЕДЕН В ДЕЙСТВИЕ приказом генерального директора ОАО НИЦ

«Строительство» от 25 декабря 2014 г. № 283.

4 ВВЕДЕН ВПЕРВЫЕ Замечания и предложения следует направлять в НИИЖБ им. А.А. Гвоздева – институт ОАО

«НИЦ «Строительство». Тел./факс: 8 (499) 174-785-70; e-mail: [email protected]. Настоящий стандарт не может быть воспроизведен, тиражирован и распространен в качестве

нормативного документа без разрешения ОАО «НИЦ «Строительство» и ЗАО «Хилти Дистрибьюшн Лтд».

© ОАО «НИЦ «Строительство», 2014

mailto:[email protected]

СТО 36554501-039-2014

III

Содержание 1 Область применения ............................................................................................................... 1 2 Нормативные ссылки .............................................................................................................. 1 3 Термины, определения и обозначения .................................................................................. 2 4 Требования к расчету. Общие положения ............................................................................ 5 5 Расчет прочности анкеров ...................................................................................................... 11 5.1 Расчет анкера на действие осевой растягивающей силы ............................................... 13 5.1.1 Разрушение по стали ................................................................................................. 13 5.1.2 Разрушение по контакту анкера с основанием ...................................................... 14 5.1.3 Разрушение от выкалывания бетона основания .................................................... 14 5.1.4 Разрушение от раскалывания основания ................................................................ 17 5.1.5 Комбинированное разрушение по контакту и выкалыванию бетона основания .................................................................................................................. 19 5.2 Расчет на сдвиг ................................................................................................................... 21 5.2.1 Разрушение по стали ................................................................................................. 21 5.2.2 Разрушение от выкалывания бетона основания за анкером ................................. 22 5.2.3 Разрушение от откалывания края основания ......................................................... 25 5.3 Расчет анкеров на совместное воздействие растяжения и сдвига ................................. 28 6 Расчет эксплуатационной пригодности (по деформациям) ................................................ 29 Приложение А (Обязательное) Нормированные параметры и коэффициенты для расчетов анкеров ..................................................................................... 32 Приложение Б (Обязательное) Конструктивные требования к условиям установки анкеров ........................................................................................... 86 Приложение В (Обязательное) Определение расчетных усилий для анкеров в группе ........................................................................................................... 91 Приложение Г (Справочное) Примеры расчетов .................................................................... 99

СТО 36554501-039-2014

IV

Предисловие Стандарт разработан с учетом обязательных требований, установленных в

Федеральных законах от 27 декабря 2002 г. № 184-ФЗ «О техническом регулировании», от 30 декабря 2009 г. № 384-ФЗ «Технический регламент о безопасности зданий и сооружений» и содержит требования к расчету и конструированию анкерных креплений строительных конструкций и оборудования к бетонным и железобетонным конструкциям с применением анкеров Hilti, устанавливаемых в бетонное основание.

Стандарт разработан с учетом положений и требований российских норм, а также международного стандарта ETAG – 001 Guideline for European technical approval of metal anchors for use in concrete. AnnexC: design methods for anchorages – ЕОТА, 2008.

Расчетные характеристики и параметры анкеров, приведенные в стандарте, подтверждены на соответствие требованиям ETAG сведениями, представленными в Европейских технических свидетельствах (ETA) на рассматриваемую продукцию:

• ETA-02/0032 – Hilti push-in anchor HKD (Deutsches Institut fur Bautechnik 18.10.2012);

• ETA-11/0374 – Hilti stud anchor HSA (Deutsches Institut fur Bautechnik 19.07.2012);

• ETA-99/0009 – Hilti HDA, HDA-R (Centre Scientifique et Technique du Bâtiment 25.03.2013);

• ETA-02/0027 – Hilti HSC, HSC-R (Centre Scientifique et Technique du Bâtiment 20.09.2012);

• ETA-98/0001 – Hilti stud anchor HST, HST-R and HST-HCR (Deutsches Institut fur Bautechnik 08.05.2013);

• ETA-08/0307 – Hilti screw anchor HUS (Deutsches Institut fur Bautechnik 04.06.2013);

• ETA-13/1038 – Hilti screw anchor HUS3 (Deutsches Institut fur Bautechnik 26.03.2014);

• ETA-05/0255 – Hilti HVU (Deutsches Institut fur Bautechnik 23.06.2011); • ETA-14/0009 – Hilti HIT-HY 100 (Centre Scientifique et Technique du Bâtiment

24.05.2014); • ETA-12/0006 – Hilti HIT-HY 200-A with HIT-Z / HIT-Z-R (Deutsches Institut fur

Bautechnik 15.03.2013); • ETA-04/0027 – Hilti HIT-RE 500 (Deutsches Institut fur Bautechnik 26.06.2013); • ETA-07/0260 – Hilti HIT-RE 500-SD for cracked concrete (Deutsches Institut fur

Bautechnik 26.06.2013); • ETA-11/0493 – Injection system Hilti HIT-HY 200-A (Deutsches Institut fur

Bautechnik 20.06.2013).

СТО 36554501-039-2014

1

С Т А Н Д А Р Т О Р Г А Н И ЗА Ц И И

АНКЕРНЫЕ КРЕПЛЕНИЯ К БЕТОНУ С ПРИМЕНЕНИЕМ АНКЕРОВ HILTI РАСЧЕТ И КОНСТРУИРОВАНИЕ

Hilti anchors. Anchoring to concrete. Design and detailing

Дата введения 2015-01-01

1 Область применения 1.1 Настоящий стандарт распространяется на проектирование анкерных

креплений для строительных конструкций и оборудования к основанию из тяжелого или мелкозернистого бетона класса по прочности В25–В60 с применением механических и химических анкеров Hilti.

1.2 Стандарт устанавливает требования к расчету одиночных анкеров и групп анкеров, а также конструктивные требования при проектировании анкерных креплений.

1.3 Стандарт распространяется на анкеры и группы анкеров, воспринимающие усилия растяжения и сдвига от статических нагрузок, в том числе при совместном действии.

1.4 Настоящий стандарт распространяется на проектирование зданий и сооружений нормального и пониженного уровня ответственности. Для зданий повышенного уровня ответственности настоящий стандарт может применяться по согласованию с разработчиками. Уровень ответственности зданий и сооружений определяется в соответствии с п.8 статьи 4 Федерального закона от 30 декабря 2009 г. № 384-ФЗ «Технический регламент о безопасности зданий и сооружений».

2 Нормативные ссылки В настоящем стандарте организации использованы ссылки на следующие

нормативные документы: ГОСТ 31937–2011 Здания и сооружения. Правила обследования и мониторинга

технического состояния. ГОСТ 5781–82 Сталь горячекатаная для армирования железобетонных

конструкций. Технические условия. ГОСТ Р 52544–2006 Прокат арматурный свариваемый периодического профиля

классов А500С и В500С для армирования железобетонных конструкций. Технические условия.

ГОСТ Р 54257–2010 Надежность строительных конструкций и оснований. Основные положения.

СП 20.13330.2011 Нагрузки и воздействия. Актуализированная редакция СНиП 2.01.07-85*.

СП 27.13330.2011 Бетонные и железобетонные конструкции, предназначенные для работы в условиях воздействия повышенных и высоких температур. Актуализированная редакция СНиП 2.03.04-84.

СП 63.13330.2012 Бетонные и железобетонные конструкции. Основные положения. Актуализированная редакция СНиП 52-01-2003.

СТО 36554501-039-2014

2

П р и м е ч а н и е – При пользовании настоящим стандартом целесообразно проверить действие ссылочных стандартов и классификаторов в информационной системе общего пользования – на официальном сайте национального органа Российской Федерации по стандартизации в сети Интернет или по ежегодно издаваемому Информационному указателю «Национальные стандарты», который опубликован по состоянию на 1 января текущего года, и по соответствующим ежемесячно издаваемым информационным указателям, опубликованным в текущем году. Если ссылочный документ заменен (изменен), то при пользовании настоящим стандартом следует руководствоваться замененным (измененным) документом. Если ссылочный документ отменен без замены, то положение, в котором дана ссылка на него, применяется в части, не затрагивающей эту ссылку.

3 Термины, определения и обозначения 3.1 В настоящем стандарте использованы термины и определения по сборнику

«Официальные термины и определения в строительстве, архитектуре и жилищно-коммунальном хозяйстве» (М.: Минрегион России, ВНИИНТПИ, 2009) и по нормативным документам, на которые имеются ссылки в тексте, а также следующие термины с соответствующими определениями:

3.1.1 основание бетонное – несущая или ограждающая бетонная или железобетонная конструкция, которая воспринимает передаваемые на нее нагрузки от анкера;

3.1.2 анкерное крепление (fastening) – узел строительной конструкции, в котором посредством анкера или группы анкеров соединяются бетонное основание и прикрепляемый к нему конструктивный элемент;

3.1.3 анкер (anchor) – стальной элемент, предназначенный для крепления конструктивных элементов различного назначения к бетонному основанию, который или закладывается в основание или впоследствии устанавливается в готовое бетонное основание и используется для передачи усилия на основание;

3.1.4 механический анкер (mechanical anchor) – анкер, в котором передача усилий со стального элемента на основание осуществляется только за счет механического взаимодействия (расклинивания, упора, зацепления, трения и т.п.);

3.1.5 распорный анкер (expansion anchor) – механический анкер, закрепление которого в основании осуществляется за счет принудительного расширения в просверленном отверстии;

3.1.6 анкер с контролируемым моментом затяжки (torque-controlled anchor) – распорный анкер, у которого распор создается за счет крутящего момента, действующего на винт или болт;

3.1.7 анкер с контролируемым перемещением (deformation-controlled anchor) – распорный анкер, у которого распор достигается за счет расклинивания конусом, перемещающимся внутри втулки;

3.1.8 анкер с уширением (undercut anchor) – механический анкер, закрепление которого в основании осуществляется за счет устройства уширения в теле бетонного основания и механической блокировки в нем анкера;

3.1.9 анкер-шуруп (screw-anchor) – механический анкер, закрепление которого в основании осуществляется за счет непосредственного вкручивания в просверленное отверстие с врезанием кромок резьбы в материал основания;

3.1.10 химический анкер (adhesive anchor) – анкер, состоящий из стального элемента и клеевого состава, в котором передача усилий со стального элемента на бетонное основание осуществляется через клеевой состав;

3.1.11 клеевой состав (adhesive) – химические компоненты, содержащие органические полимеры или комбинацию органических полимеров и неорганических

СТО 36554501-039-2014

3

материалов, которые затвердевают при смешивании. Могут включать (но не ограничиваются) эпоксидные смолы, полиуретаны, полиэстеры, метилметакрилаты, сложные виниловые эфиры;

3.1.12 общая длина заделки анкера (overall embedment depth) – размер, соответствующий длине части стального элемента анкера, находящейся в теле бетонного основания. Измеряется от поверхности основания до наиболее заглубленной точки стального элемента анкера;

3.1.13 эффективная глубина анкеровки (effective embedment depth) – размер, соответствующий заглублению части анкера, посредством которой он передает или воспринимает усилия от бетонного основания. Измеряется от поверхности основания или удаленного от поверхности сечения для химических анкеров в специально оговоренных случаях;

3.1.14 нормативная (расчетная) сила сопротивления анкера – значение внутреннего усилия в анкере, при котором с заданной обеспеченностью выполняются требования по несущей способности;

3.1.15 опорная пластина крепежной детали – металлическая пластина, прилегающая к поверхности бетонного основания, в опорной части прикрепляемого конструктивного элемента служит для передачи и перераспределения усилий на анкеры;

3.1.16 анкерная группа – совокупность анкеров, вовлеченных в работу анкерного крепления по рассматриваемому механизму разрушения.

3.2 В настоящем стандарте использованы следующие обозначения (см. совместно с рис. 3.1–3.2):

a – расстояние между крайними анкерами смежных групп или между отдельными анкерами; a1 – расстояние между крайними анкерами смежных групп или между отдельными анкерами в направлении 1; a2 – расстояние между крайними анкерами смежных групп или между отдельными анкерами в направлении 2; b, l – ширина и длина опорной пластины крепежной детали; c – расстояние от анкера до края основания; c1 – расстояние от анкера до края основания в направлении 1 (для анкера, работающего на сдвиг, направление 1 выбирают перпендикулярно краю в направлении сдвигающего усилия); c2 – расстояние от анкера до края основания в направлении 2 (направление 2 выбирают перпендикулярно направлению 1); cmin – минимально допустимое расстояние от анкера до края; d – диаметр анкерного болта или диаметр резьбы; d1 – диаметр установочного отверстия для анкера с уширением; d2 – рабочий диаметр анкера с уширением; df – диаметр установочного отверстия в опорной пластине крепежной детали; dnom – внешний диаметр механического и стального элемента химического анкера (номинальный диаметр для стержневой арматуры); do – диаметр отверстия для установки анкера; hef – эффективная глубина анкеровки; h – толщина бетонного основания; h1 – наибольшая глубина пробуренного отверстия; hmin – минимальная толщина бетонного основания;

СТО 36554501-039-2014

4

hnom – общая длина заделки анкера в бетон; ho – глубина цилиндрической части пробуренного отверстия; lf – приведенная глубина анкеровки при сдвиге; s – расстояние (шаг) между анкерами в группе; s1 – расстояние (шаг) между анкерами в группе в направлении 1; s2 – расстояние (шаг) между анкерами в группе в направлении 2; smin – минимально допустимое расстояние (шаг) между анкерами в группе; tfix – толщина опорной пластины крепежной детали.

Рисунок 3.1 – Обозначение параметров взаимного расположения анкеров

СТО 36554501-039-2014

5

а – отверстия под анкеры; б,в – механические анкеры с контролируемым моментом затяжки; г – механический анкер с контролируемым перемещением; д,е,ж – химические анкеры; и,к – механические анкеры с уширением.

Рисунок 3.2 – Основные типы анкеров и обозначения

4 Требования к расчету. Общие положения 4.1 Расчет анкеров следует выполнять по предельным состояниям первой и

второй группы согласно ГОСТ Р 54257. Расчеты по первой группе предельных состояний, превышение которых ведет к потере несущей способности, для анкеров включают расчеты по прочности в соответствии с разделом 5. Расчеты по второй группе предельных состояний, превышение которых ведет к нарушению нормальной эксплуатации строительных конструкций, исчерпанию ресурса долговечности или нарушению условий комфортности, включают расчеты по деформациям в соответствии с разделом 6.

4.2 Представленные в стандарте методики расчета анкеров применимы для видов и марок анкеров, а также условий их установки, прошедших соответствующую процедуру подтверждения и приведенных в табл. 4.1. Применимость методик для других марок анкеров и условий установки определяется по специальным указаниям производителя после соответствующего подтверждения.

СТО 36554501-039-2014

6

Т а б л и ц а 4.1

Вид анкера Марка анкера Типы исполнения анкера Допускаемые при расчете условия

установки 1 2 3 4

Анкер с контролируемым моментом затяжки HSA

HSA / HSA-R / HSA-R2 / HSA-BW

Основание: бетон В25–В60

без трещин

HST

HST / HST-R / HST-HCR

Основание: бетон В25–В60 с трещинами

HSL

HSL-3 / HSL-3-B / HSL-3-G HSL-3-SK / HSL-3-SH


Анкер с контролируемым перемещением

HKD

HKD-S / HKD-SR / HKD-E / HKD-ER / HKD / HKD wol


без трещин

Анкер с уширением

HDA

HDA-P / HDA-PR / HDA-T / HDA-TR


HSC

HSC-A / HSC-AR / HSC-I / HSC-IR


Анкер-шуруп

HUS

HUS-A, HUS-H / HUS-HR HUS-I, HUS-P


HUS3 HUS3-H / HUS3-C


СТО 36554501-039-2014

7

Окончание таблицы 4.1

Вид анкера Марка анкера Типы исполнения анкера Допускаемые при расчете условия

установки 1 2 3 4

Химический анкер

HVU

HVU + HAS / HVU + HIS


без трещин Ударное сверление

HIT-HY 100

HIT-HY 100 + HIT-V HIT-HY 100 + HIS HIT-HY 100 + арматура


без трещин Ударное сверление

HIT-HY 200

HIT-HY 200-A + HIT-Z HIT-HY 200-A + HIT-V HIT-HY 200-A + HIS HIT-HY 200-A + HZA-R HIT-HY 200-A + арматура


Ударное сверление

HIT-RE 500

HIT-RE 500 + HIT-V (HAS) HIT-RE 500 + HIS HIT-RE 500 + HZA-R HIT-RE 500 + арматура


без трещин Ударное сверление Алмазное бурение

HIT-RE 500-SD

HIT-RE 500-SD + HIT-V HIT-RE 500-SD + HIS HIT-RE 500-SD + HZA-R HIT-RE 500-SD + арматура


Ударное сверление

СТО 36554501-039-2014

8

4.3 Установка анкеров в основание должна быть предусмотрена в соответствии с техническими указаниями производителя. При размещении анкеров в основании должны быть соблюдены конструктивные требования к толщине основания, минимальным краевым и межосевым расстояниям установки анкеров (см. Приложение Б).

4.4 При размещении анкеров выделяют зоны расположения анкеров и анкерных групп вблизи от края и вдали от края основания (см. рис. 4.1). Анкерная группа считается расположенной вблизи от края при попадании хотя бы одного из анкеров группы в соответствующую зону по рис. 4.1.

lc – расстояние, определяющее границу зоны размещения анкеров вблизи от края; 1 – зона размещения анкеров вблизи от края; 2 – зона размещения анкеров вдали от края; 3 – анкер, расположенный вблизи от

края (c < lc); 4 – анкер, расположенный вдали от края (c ≥ lc).

Рисунок 4.1 – Зоны размещения анкеров в основании 4.5 Представленные в стандарте методики охватывают расчет отдельных анкеров

и групп анкеров (не более трех анкеров в ряду), представленных на рис. 4.2. При расчете группы анкеров учитывается перераспределение усилий между

анкерами, при этом в анкерную группу должны входить только анкеры одного типа и размера. Представленные методики в общем виде применимы также при взаимном смещении анкеров внутри группы (расположение по треугольнику, по окружности и т.п.).

Рисунок 4.2 – Основные формы расстановки анкеров в группе.

СТО 36554501-039-2014

9

4.6 Применимость представленных в стандарте методик расчета анкеров на сдвиг и комбинированное воздействие вблизи от края ограничивается только расчетом анкеров по форме расстановки поз. а, б, в рис. 4.2 (не более двух анкеров в ряду) с условием соблюдения требований п. 4.7.

4.7 Для распределения усилий в группе анкеров, работающих на сдвиг, диаметр установочных отверстий в опорной пластине крепежной детали не должен превышать величин, указанных в таблице 4.2. Зазоры, превышающие установленную величину, допускается заполнять раствором прочностью не ниже 35МПа.


Диаметр анкера (мм) d1) или dnom

2) 6 8 10 12 14 16 18 20 22 24 27 30 >30

Диаметр установочного отверстия в опорной пластине крепежной детали df (мм)

7 9 12 14 16 18 20 22 24 26 30 33 1,1d 1,1dnom

Максимальный зазор в отверстии (мм) 1 1 2 2 2 2 2 2 2 2 3 3

0,1d 0,1dnom

1) если усилие воспринимается болтом / шпилькой 2) если усилие воспринимается гильзой / втулкой

4.8 Для применения химических анкеров должен быть определен температурный

режим их эксплуатации по таблице 4.3.


Температурный режим

Допустимый диапазон

изменения температур, °С

Длительная температура

эксплуатации*, °С

Максимальная временная

температура при эксплуатации, °С

Допускаемые марки

химических анкеров Hilti

Температурный режим I –43…+40 не более 24 40

Все анкеры Температурный режим II –43…+58 не более 35 58

Температурный режим III –43…+70 не более 43 70

Температурный режим IV

–43…+80 не более 50 80 HVU

HIT-HY 100 HIT-HY 200

Температурный режим V

–43…+120 не более 72 120 HVU

HIT-HY 200 * Длительная температура эксплуатации определяется как средняя суточная температура. 4.9 Бетонное основание в общем случае следует принимать с трещинами.

Учитывать отсутствие трещин в зоне установки анкеров допускается только при соответствующем расчетном обосновании (расчет трещиностойкости согласно СП 63.13330) и после проведения визуального обследования конструкции основания согласно ГОСТ 31937 для выявления доэксплуатационных (температурно-усадочных) трещин.

СТО 36554501-039-2014

10

4.10 Усилия для анкерного крепления следует определять из общего статического расчета прикрепляемой конструкции (системы). Расчет анкеров по прочности (несущей способности) и деформативности (перемещениям) следует выполнять, принимая расчетные и нормативные значения нагрузок и соответствующие им коэффициенты надежности согласно ГОСТ Р 54257 и СП 20.13330.

4.11 При одиночном анкере и действии только растягивающих или сдвигающих сил в анкерном креплении усилие в анкере следует принимать равным приложенному внешнему усилию с учетом возможных эксцентриситетов.

4.12 При расчете группы анкеров расчетные усилия на группу и отдельные анкеры следует устанавливать согласно Приложения В.

4.13 При расчете анкеров на сдвиг следует учитывать возникновение дополнительного момента в сечении стального элемента анкера от плеча сдвигающей силы (см. рис. 4.3).

а – вплотную к основанию; б – вплотную с увеличенным выравнивающим слоем; в – с зазором; г – с зазором и установкой дополнительной гайки к бетону; д – через гильзу.

Рисунок 4.3 – Типы установки опорной пластины крепежной детали

4.14 Расчетную величину плеча силы, следует определять по формуле:

3 ls

M

a el +=

a, (4.1)

где el – расстояние между сдвигающей силой и поверхностью бетонного основания; a3 – расстояние, определяющее податливость заделки, принимается: a3=d/2 в общем случае; a3 = 0 если установлена шайба с гайкой, прилегающие к бетону основания как показано на рис. 4.4б; здесь: d – диаметр анкера (dnom если усилие передается на гильзу/втулку анкера); αM – безразмерный коэффициент, зависящий от степени защемления анкера в опорной пластине крепежной детали (см. рис. 4.5). При отсутствии защемления или в запас несущей способности αM=1,0. При полном защемлении, когда поворот прикрепляемой детали невозможен и выполняются требования п. 4.7 принимается αM=2,0. Анкер считается защемленным в прикрепляемой детали, если ее прочность достаточна для восприятия момента от защемления анкера.

4.15 Дополнительные усилия от плеча сдвигающей силы допускается не учитывать при одновременном соблюдении следующих условий:

а) опорная пластина крепежной детали должна быть сплошного сечения по высоте анкера;

СТО 36554501-039-2014

11

Рисунок 4.4 – Схема для определения плеча сдвигающей силы.

Рисунок 4.5 – Расчетная схема для определения степени защемления анкера.

б) опорная пластина крепежной детали должна прилегать к бетону основания, без какого-либо промежуточного слоя или с выравнивающим слоем раствора прочностью на сжатие не ниже 30 МПа толщиной не более d/2 (d – диаметр анкера или dnom если усилие передается на гильзу/втулку анкера);

в) диаметр установочных отверстий в опорной пластине крепежной детали не должен превышать величин, установленных в табл. 4.2.

4.16 При расчете анкеров, максимальная временная температура эксплуатации которых превышает 50 °С, следует учитывать снижение расчетных характеристик прочности бетона согласно СП 27.13330.

5 Расчет прочности анкеров Расчет анкера следует выполнять, рассматривая все действующие усилия –

растяжение и сдвиг, при этом следует выполнить следующие проверки прочности: разрушение по стальному элементу анкера (по стали), разрушение по контакту с основанием, разрушение от выкалывания бетона основания, комбинированное разрушение по контакту и выкалыванию бетона основания (только для химических анкеров), разрушение от раскалывания основания, разрушение от выкалывания бетона за анкером и откалывания края основания (см. рис. 5.1–5.2).

При совместном действии растягивающего и сдвигающего усилия должны выполнять требования по прочности согласно п.5.3.

СТО 36554501-039-2014

12

а – разрушение по стали анкера; б – разрушение по контакту с основанием; в – разрушение от выкалывания бетона основания; г – разрушение от раскалывания основания; д – комбинированное разрушение по контакту анкера с основанием и выкалыванию бетона основания при одиночном анкере (для химических анкеров); е – то же для группы анкеров

Рисунок 5.1 – Виды разрушения при растяжении анкеров.

а – разрушение по стали анкера без плеча силы; б – разрушение по стали анкера с плечом силы; в – разрушение от выкалывания бетона основания за анкером для одиночного анкера; г – разрушение от откалывания края основания.

Рисунок 5.2 – Виды разрушения при сдвиге анкеров.

СТО 36554501-039-2014

13

5.1 Расчет анкера на действие осевой растягивающей силы Для обеспечения несущей способности анкеров при действии растягивающей

силы должны соблюдаться условия прочности, приведенные в таблицах 5.1, 5.2.

Т а б л и ц а 5.1 – Условия прочности для механических анкеров при растяжении №

п.п. Механизм разрушения Одиночный анкер Анкерная группа

1 разрушение по стали (п. 5.1.1) Nsd ≤ NRk,s/γMs Nhsd ≤ NRk,s/γMs

2 разрушение по контакту с основанием (п.5.1.2) Nsd ≤ NRk,p/γMp Nh

sd ≤ NRk,p/γMp

3 разрушение от выкалывания бетона основания (п.5.1.3) Nsd ≤ NRk,c/γMc Ng

sd ≤ NRk,c/γMc

4 разрушение от раскалывания основания (п.5.1.4) Nsd ≤ NRk,sp/γMsp Ng

sd ≤ NRk,sp/γMsp

Т а б л и ц а 5.2 – Условия прочности для химических анкеров при растяжении №

п.п. Механизм разрушения Одиночный

анкер Анкерная группа

1 разрушение по стали (п. 5.1.1) Nsd ≤ NRk,s/γMs Nhsd ≤ NRk,s/γMs

2 разрушение от выкалывания бетона основания (п.5.1.3) Nsd ≤ NRk,c/γMc Ng

sd ≤ NRk,c/γMc

3

комбинированное разрушение по контакту анкера с основанием и выкалыванию бетона основания (п.5.1.5)

Nsd ≤ NRk,p/γMp Ngsd ≤ NRk,p/γMp

4 разрушение от раскалывания основания (п.5.1.4) Nsd ≤ NRk,sp/γMsp Ng

sd ≤ NRk,sp/γMsp

Обозначения, принятые в табл. 5.1–5.2: Nsd – расчетное значение растягивающей силы, действующей на анкер; Nh

sd – расчетное значение растягивающей силы, действующей на наиболее нагруженный анкер в анкерной группе; Ng

sd – расчетное значение растягивающей силы, действующей на анкерную группу; NRk – нормативное значение силы сопротивления анкера при растяжении в зависимости от механизма разрушения (см. п. 5.1.1–5.1.5); γM – коэффициенты надежности в зависимости от механизма разрушения (см. п. 5.1.1–5.1.5).

5.1.1 Разрушение по стали 5.1.1.1 Нормативное значение силы сопротивления анкера при разрушении по

стали NRk,s следует принимать в зависимости от типа и марки анкера по Приложению А. П р и м е ч а н и е – в общем случае нормативная сила сопротивления анкера по стали при

растяжении определяется, как произведение нормативного сопротивления стали растяжению на расчетную площадь поперечного сечения наиболее нагруженного конструктивного элемента анкера. Для анкеров Hilti в Приложении А приведены данные с учетом конструктивных особенностей анкеров и испытаний резьбовых соединений.

СТО 36554501-039-2014

14

5.1.1.2 Коэффициент надежности при разрушении по стали γM,s принимается по Приложению А в зависимости от типа и марки анкера.

5.1.2 Разрушение по контакту анкера с основанием 5.1.2.1 Механизм разрушения по контакту с основанием предусмотрен только для

механических анкеров. 5.1.2.2 Нормативное значение силы сопротивления анкера по контакту с

основанием NRk,p следует принимать по Приложению А в зависимости от типа и марки анкера, а также состояния основания для которого предназначен анкер (с трещинами, без трещин).

5.1.2.3 Для основания из бетона класса выше В25 величину силы сопротивления анкера по контакту с основанием NRk,p следует умножать на коэффициент ψс, определяемый по формуле:

25cВ

ψ = , (5.1)

где В – численное значение класса бетона по прочности на сжатие в МПа, но не более 60.

5.1.2.4 Коэффициент надежности при разрушении по контакту с основанием γMp принимается по Приложению А в зависимости от типа и марки анкера.

5.1.3 Разрушение от выкалывания бетона основания 5.1.3.1 Нормативное значение силы сопротивления для одиночного анкера или

анкерной группы при разрушении от выкалывания бетона основания NRk,с следует определять по формуле:

,0, , , , ,0

,

c NRk c Rk c s N re N ec N

c N

AN N

A= ψ ψ ψ , (5.2)

где N0Rk,с – номинальная сила сопротивления анкера при разрушении от выкалывания

бетона основания определяется по формуле: 0 1,5

, 1 ,Rk c b n efN k R h= , (5.3)

здесь N0Rk,с – в Ньютонах;

Rb,n – нормативное сопротивление бетона сжатию, МПа; hef – эффективная глубина анкеровки, мм – принимается по Приложению А в зависимости от типа и марки анкера; k1 – коэффициент, зависящий от состояния основания в зоне анкера, принимаемый равным:

8,4 – при возможном образовании трещин в бетоне основания; 11,8 – при отсутствии трещин в бетоне основания;

СТО 36554501-039-2014

15

,0,

c N

c N

AA

– отношение, учитывающее влияние межосевого расстояния в анкерной

группе и расстояние до края основания; Ac,N – фактическая площадь основания условной призмы выкалывания, с учетом влияния соседних анкеров (при s<scr,N), а также влияния краевого расположения (при c<ccr,N) – см. рис. 5.3. Здесь и далее scr,N , сcr,N принимаются по п. 5.1.3.2; A0

c,N – номинальная площадь основания условной призмы выкалывания (для одиночного анкера, расположенного на значительном удалении от угла основания и соседнего анкера) вычисляется по формуле:

0, , ,c N cr N cr NA s s= , (5.4)

ψs,N – коэффициент влияния установки у края основания, вычисляемый по формуле:

,,

0,7 0,3 1,0s Ncr N

сс

ψ = + ≤ , (5.5)

При расположении анкера вблизи от края по нескольким направлениям (угол или торцевой участок основания) величину c в формуле (5.5) следует принимать наименьшей.

ψre,N – коэффициент влияния установки в защитный слой густоармированных конструкций, вычисляется по формуле:

, 0,5 1,0200

efre N

hψ = + ≤ , (5.6)

здесь hef – эффективная глубина анкеровки, мм. При шаге продольной и (или) поперечной арматуры в зоне установки анкера

s ≥ 150 мм (s ≥ 100 мм при диаметре арматуры d ≤ 10 мм) следует принимать ψre,N =1,0. ψeс,N – коэффициент влияния неравномерного загружения анкерной группы вычисляется по формуле:

,,1 , ,2 ,

1 11,0

1 2 / 1 2 /ec NN cr N N cr Ne s e s

ψ = ≤ + +

, (5.7)

где eN,1, eN,2 – эксцентриситет растягивающей силы относительно центра тяжести анкерной группы для соответствующего направления (см. п. В.1.1– Приложения В). Для одиночного анкера ψeс,N=1,0. 5.1.3.2 Критическое расстояние между анкерами (межосевое) scr,N, при котором

отсутствует влияние соседних анкеров на прочность одиночного анкера для случая разрушения от выкалывания бетона основания при растяжении, принимается по формуле:

, 3cr N efs h= (5.8)

Критическое краевое расстояние сcr,N, при котором отсутствует влияние близкорасположенного края основания на прочность одиночного анкера для случая

СТО 36554501-039-2014

16

разрушения от выкалывания бетона основания при растяжении, принимается по формуле:

, 1,5cr N efc h= (5.9)

П р и м е ч а н и е – указанные параметры подтверждены производителем Hilti для типов и марок анкеров, предусмотренных настоящим стандартом.

Ac,N = (c1 + 0,5 scr,N)· scr,N c1 ≤ ccr,N ;

Ac,N = (c1 + s1 + 0,5 scr,N)· scr,N c1 ≤ ccr,N ; s1 ≤ scr,N ;

Ac,N = (c1 + s1 + 0,5 scr,N)·(c2 + s2 + 0,5 scr,N) c1 ≤ ccr,N ; c2 ≤ ccr,N ; s1 ≤ scr,N ; s2 ≤ scr,N ;

а – одиночный анкер у края бетонного основания; б – группа из двух анкеров у края бетонного основания; в – группа из четырех анкеров в углу бетонного основания

Рисунок 5.3 – Фактическая площадь основания условной призмы выкалывания для

одиночных анкеров и анкерных групп при растяжении

СТО 36554501-039-2014

17

5.1.3.3 В случае расположения анкеров в стесненных условиях вблизи от края по трем или четырем направлениям (см. рис. 5.4) расчет по п. 5.1.3.1 допускается выполнять, принимая значения эффективной глубины анкеровки hef,red по формуле:

max max,

, 1,5ef red efcr N

c ch hc

= = (5.10)

где cmax – наибольшее из краевых расстояний (от центра тяжести анкера до края основания) для рассматриваемого анкера или группы При этом в расчетах по формулам (5.2)–(5.7) следует также использовать

скорректированные значения критических расстояний , ,1,5cr N ef redc h= , , ,3cr N ef reds h=

cmax = max (c1,1;с1,2;с2,1;с2,2); (c1,1;с1,2;с2,1;с2,2) ≤ сcr,N

Рисунок 5.4 – Схема расположения анкеров в стесненных условиях.

5.1.3.4 Коэффициент надежности при разрушении от выкалывания бетона основания γMс принимается по Приложению А в зависимости от типа и марки анкера.

5.1.4 Разрушение от раскалывания основания 5.1.4.1 Нормативное значение силы сопротивления для одиночного анкера или

анкерной группы при разрушении от раскалывания основания следует определять по формуле:

, ,,sp

Rk sp h spRk cN N= ψ , (5.11)

где NspRk,c – сила сопротивления, вычисляемая по формуле (5.2) с использованием

вместо величин scr,N , сcr,N критических расстояний scr,sp, сcr,sp; scr,sp – критическое расстояние между анкерами (межосевое), при котором отсутствует влияние соседних анкеров на прочность одиночного анкера для случая разрушении от раскалывания бетона основания при растяжении; ccr,sp – критическое краевое расстояние для анкера, при котором отсутствует влияние близкорасположенного края основания на прочность одиночного анкера для случая разрушения от раскалывания бетона основания при растяжении; величины scr,sp, сcr,sp принимаются согласно п.5.1.4.2;

СТО 36554501-039-2014

18

ψh,sp – коэффициент, учитывающий фактическую толщину основания при раскалывании, вычисляемый по формуле:

2/3

,min

1,5h sph

h

ψ = ≤

, (5.12)

здесь h – фактическая толщина основания; hmin – минимальная толщина основания по конструктивным требованиям, принимаемая по Приложению Б.

5.1.4.2 Величины scr,sp, сcr,sp принимаются для механических анкеров по Приложению А в зависимости от типа и марки анкера;

Для химических анкеров в общем случае величина критического краевого расстояния сcr,sp принимается равной:

1,0·hef – при h/hef ≥ 2,0; 4,6·hef – 1,8·h – при 1,3<h/hef<2,0; 2,26·hef – при h/hef ≤ 1,3. Для химических анкеров со шпилькой HIT-Z (HIT-HY 200-A + HIT-Z) величину

критического краевого расстояния сcr,sp следует принимать равной: 1,5·hnom – при h/hnom ≥ 2,35; 6,2·hnom – 2,0·h – при 1,35<h/hnom<2,35; 3,5·hnom – при h/hnom ≤ 1,35. Для всех типов химических анкеров принимается scr,sp=2сcr,sp 5.1.4.3 Допускается не рассматривать разрушение бетонного основания от

раскалывания в случаях: а) если расстояние от анкера до края во всех направлениях c ≥ сcr,sp для

одиночного анкера и c ≥ 1,2 сcr,sp для анкерной группы, при этом толщина элемента основания h ≥ 2·hef;

б) если расчетная ширина раскрытия трещин в основании не превышает 0,3 мм, при этом раскалывающее усилие в бетоне воспринимается армированием:

- не менее чем на 60% при расчетном значении растягивающей силы в анкере N≤30 кН;

- полностью при расчетном значении растягивающей силы в анкере свыше 30 кН. П р и м е ч а н и е – раскалывающее усилие в основании может быть принято в зависимости от

растягивающего усилия в анкере N:

а) для анкеров с контролем момента затяжки – 1,5·N; б) для анкеров с уширением – 1,0·N; в) для анкеров с контролем перемещения – 2,0·N; г) для химических анкеров – 0,5·N. 5.1.4.4 Коэффициент надежности при разрушении от раскалывания основания γMsp

принимается по Приложению А в зависимости от типа и марки анкера.

СТО 36554501-039-2014

19

5.1.5 Комбинированное разрушение по контакту и выкалыванию бетона основания

5.1.5.1 Механизм комбинированного разрушения по контакту анкера с основанием и выкалыванию бетона основания предусмотрен только для химических анкеров.

5.1.5.2 Нормативное значение силы сопротивления для одиночного анкера или анкерной группы при комбинированном разрушении по контакту с основанием и выкалыванию бетона основания NRk,p следует определять по формуле (5.13)

,0, , , , , ,0

,

p NRk p Rk p c s N re N ec N g Np

p N

AN N

A= ψ ψ ψ ψ ψ , (5.13)

где 0,Rk pN – номинальная сила сопротивления анкера при комбинированном

разрушении по контакту с основанием и выкалыванию бетона основания определяется по формуле:

0,Rk p nom ef RkN d h= p τ , (5.14)

здесь τRk – нормативное сцепление химического анкера с бетоном В25, принимаемое по Приложению А в зависимости от типа анкера, а также состояния основания для которого предназначен анкер – с трещинами (τRk,rc), либо без трещин в основании (τRk,urc);

hef – эффективная глубина анкеровки; dnom – внешний диаметр анкера или номинальный диаметр арматуры; hef, dnom – принимается по Приложению А в зависимости от типа и марки анкера;

,0

,

p N

p N

A

A – отношение, учитывающее влияние межосевого расстояния в

анкерной группе и расстояние до края основания; Ap,N – фактическая площадь основания условной призмы выкалывания с учетом влияния соседних анкеров (при s<scr,Np), а также влияния краевого расположения (при c<ccr,Np). Здесь и далее scr,Np, сcr,Np принимаются по п. 5.1.5.3. П р и м е ч а н и е – правила определения фактической площади основания выкалывания бетона

для комбинированного разрушения аналогичны правилам для определения площади выкалывания бетона Ac,N по рис. 5.3 с использованием вместо величин scr,N, сcr,N критических расстояний scr,Np, сcr,Np

A0p,N – номинальная площадь основания условной призмы выкалывания (для

одиночного анкера, расположенного на значительном удалении от угла основания и соседнего анкера) вычисляется по формуле:

0, , ,p N cr Np cr NpA s s= , (5.15)

Ψc – коэффициент, учитывающий фактическую прочность бетона, принимается по Приложению А в зависимости от типа анкера, а также от класса бетона основания по прочности на сжатие. Для промежуточных классов значение коэффициента определять интерполяцией. Для бетона класса В25 Ψc = 1,0; Ψg,Np – коэффициент учета групповой работы химических анкеров, принимаемый согласно п. 5.1.5.4.

СТО 36554501-039-2014

20

Коэффициенты ψs,N, ψre,N, ψec,N принимаются по формулам (5.5), (5.6), (5.7) соответственно с использованием вместо величины сcr,N критического расстояния сcr,Np.

5.1.5.3 Критическое расстояние между анкерами (межосевое) scr,Np, при котором отсутствует влияние соседних анкеров на прочность одиночного анкера для случая комбинированного разрушения по контакту анкера с основанием и выкалыванию бетона основания при растяжении, следует определять по формуле:

, ,7,3 3cr Np nom Rk urc efs d h= τ ≤ , (5.16)

где scr,Np – в миллиметрах; τRk,urc – нормативное сцепление химического анкера с бетоном В25 без трещин, Н/мм2; dnom – внешний диаметр анкера или номинальный диаметр арматуры, мм. Критическое краевое расстояние сcr,Np, при котором отсутствует влияние близко

расположенного края основания на прочность одиночного анкера для случая комбинированного разрушения по контакту анкера с основанием и выкалыванию бетона основания при растяжении, принимается по формуле:

, , / 2cr N cr Npc s= (5.17)

5.1.5.4 Коэффициент учета групповой работы химических анкеров Ψg,Np вычисляется по формуле:

( )0,5

0 0, , ,

,1 1,0g Np g Np g Np

cr Np

ss

ψ = ψ − ψ − ≥

, (5.18)

где 0,g Npψ – базовый коэффициент, учета групповой работы химических анкеров,

вычисляемый по формуле: 1,5

0,

,

( 1) 1,0nom Rk cg Np

ef b n

dn nk h R

τ ψ ψ = − − ≥

, (5.19)

здесь 0,g Npψ – безразмерная величина;

τRk – нормативное сцепление химического анкера с бетоном В25, принимаемое по Приложению А в зависимости от типа анкера и состояния основания для которого предназначен анкер – с трещинами (τRk,rc), либо без трещин в основании (τRk,urc), Н/мм2; Ψc – коэффициент, учитывающий фактическую прочность бетона, принимается по Приложению А в зависимости типа анкера и от класса бетона основания по прочности на сжатие. Для промежуточных классов значение коэффициента определять интерполяцией. Для бетона класса В25 Ψc = 1,0; hef – эффективная глубина анкеровки, мм; dnom – внешний диаметр анкера или номинальный диаметр арматуры, мм; k – коэффициент, принимаемый в зависимости от состояния основания равным:

3,7 – для основания без трещин; 2,7 – для основания с трещинами;

Rb,n – нормативное сопротивление бетона сжатию, принимается по СП 63.13330 в зависимости от класса бетона на сжатие, МПа;

СТО 36554501-039-2014

21

n – количество анкеров в рассматриваемой анкерной группе (растянутые анкера); s – шаг анкеров в анкерной группе; при неравномерной расстановке анкеров принимается усредненное значение шага для группы в целом по двум направлениям.

5.1.5.5 Коэффициент надежности при комбинированном разрушении по контакту с основанием и выкалыванию бетона основания γMp принимается по Приложению А в зависимости от типа и марки анкера.

5.2 Расчет на сдвиг Для обеспечения несущей способности анкеров при действии сдвигающей силы

должны соблюдаться условия прочности, приведенные в таблице 5.3.

Т а б л и ц а 5.3 – Условия прочности для механических и химических анкеров при сдвиге.

№ п.п. Механизм разрушения Одиночный анкер Анкерная группа

1 разрушение по стали без плеча силы (п.5.2.1.1)

Vsd ≤ VRk,s/γMs Vhsd ≤ 0,8VRk,s/γMs

2 разрушение по стали c плечом силы (п.5.2.1.2) Vsd ≤ VRkm,s/γMs Vh

sd ≤ VRkm,s/γMs

3

разрушение от выкалывания бетона основания за анкером (п.5.2.2)

Vsd ≤ VRk,cp/γMc Vgsd ≤ VRk,cp/γMc

4 разрушение от откалывания края основания (п.5.2.3)

Vsd ≤ VRk,c/γMc Vgsd ≤ VRk,c/γMc

Обозначения, принятые в табл. 5.3: Vsd – расчетное значение сдвигающей силы, действующей на анкер; Vh

sd – расчетное значение сдвигающей силы, действующей на наиболее нагруженный анкер в анкерной группе; Vg

sd – расчетное значение сдвигающей силы, действующей на анкерную группу; VRk – нормативное значение силы сопротивления анкера сдвигу в зависимости от механизма разрушения (см. п.5.2.1–п.5.2.3); γM – коэффициенты надежности, в зависимости от механизма разрушения (см. п.5.2.1–5.2.3).

5.2.1 Разрушение по стали Проверку прочности анкера на сдвиг следует проводить в зависимости от условий

крепления анкера к основанию с учетом или без учета дополнительного момента от плеча сдвигающей силы (см. п.4.13–4.15).

5.2.1.1 Нормативное значение силы сопротивления анкера по стали при сдвиге VRk,s без учета плеча силы в зависимости от типа и марки анкера следует принимать по Приложению А.

СТО 36554501-039-2014

22

П р и м е ча н и е – в общем случае нормативная сила сопротивления анкера по стали при сдвиге определяется как произведение нормативного сопротивления стали при сдвиге на расчетную площадь поперечного сечения наиболее нагруженного конструктивного элемента анкера. Для анкеров Hilti в Приложении А приведены данные с учетом конструктивных особенностей анкеров и испытаний.

5.2.1.2 Нормативное значение силы сопротивления анкера по стали при сдвиге с учетом плеча силы VRkm,s следует определять по следующей формуле:

,,

Rk sRkm s

s

MV

l= , (5.20)

где MRk,s – приведенная величина предельного момента анкера по стали с учетом комбинированного воздействия определяется по формуле:

0, , 1

/

hsd

Rk s Rk sRks Ms

NM MN

= − γ

, (5.21)

здесь 0,Rk sM – нормативный предельный момент для анкера, принимается по

Приложению А в зависимости от типа и марки анкера; Nh

sd – расчетное значение растягивающей силы, действующей на рассматриваемый анкер; NRk,s/γMs – расчетная сила сопротивления анкера по стали при растяжении по п. 5.1.1; ls – расчетная величина плеча силы по п. 4.14.

П р и м е ч а н и е – в общем случае нормативный предельный момент анкера по стали определяется как произведение нормативного сопротивления стали при растяжении на пластический момент сопротивления поперечного сечения наиболее нагруженного конструктивного элемента анкера. Для анкеров Hilti в Приложении А приведены данные с учетом конструктивных особенностей анкеров и испытаний.

5.2.1.3 Коэффициент надежности при разрушении по стали с учетом и без учета плеча силы γM,s принимается по Приложению А в зависимости от типа и марки анкера.

5.2.2 Разрушение от выкалывания бетона основания за анкером 5.2.2.1 Нормативное значение силы сопротивления для одиночного анкера или

анкерной группы при разрушении от выкалывания бетона основания за анкером VRk,cp следует определять по формуле:

, ,Rk cp Rk cV kN= , (5.22)

где NRk,c – нормативное значение силы сопротивления для одиночного анкера или анкерной группы при разрушении от выкалывания бетона основания, определяется по п.5.1.3.1; k – коэффициент, учитывающий глубину анкеровки, принимается по Приложению А в зависимости от типа и марки анкера. 5.2.2.2 Проверку прочности от выкалывания бетона основания за анкером для

анкерной группы в целом проводят только если сдвигающие силы, действуют на анкеры рассматриваемой группы в одном направлении.

Для случаев, когда силы, действующие на анкеры рассматриваемой группы, имеют различное направление, проверка прочности проводится только для каждого анкера в группе по условию (5.23).

СТО 36554501-039-2014

23

Vhsd ≤ Vh

Rk,cp/γMc, (5.23)

где Vhsd – расчетное усилие в анкере;

VhRk,cp – нормативное значение силы сопротивления для отдельного анкера группы

при разрушении от выкалывания бетона основания за анкером, определяется согласно п. 5.2.2.3. П р и м е ч а н и е – правила определения расчетных усилий для анкерных групп при сдвиге

см. п. В.2. Приложение В.

5.2.2.3 Нормативное значение силы сопротивления для отдельного анкера группы при разрушении от выкалывания бетона основания за анкером Vh

Rk,cp определяется как для одиночного анкера по формуле (5.22) с использованием формулы (5.2), принимая вместо величины Ac,N значение ограниченной соседними анкерами фактической площади основания условной призмы выкалывания Acp,N (см. рис. 5.5).

5.2.2.4. Коэффициент надежности при разрушении от выкалывания бетона основания за анкером γM,c принимается по Приложению А в зависимости от типа и марки анкера.

СТО 36554501-039-2014

24

Acp,N = (0,5scr,N + 0,5s1)(0,5scr,N + 0,5s2) s1 ≤ scr,N; s2 ≤ scr,N;

Acp,N = (c1 + 0,5s1)scr,N c1 ≤ ccr,N; s1 ≤ scr,N;

Acp,N = (c1 + 0,5s1 )·(c2 + 0,5s2) c1 ≤ ccr,N; c2 ≤ ccr,N; s1 ≤ scr,N; s2 ≤ scr,N;

а – анкер в группе вдали от края; б – анкер в группе из двух анкеров у края бетонного основания;

в – анкер в группе из четырех анкеров в углу бетонного основания;

Рисунок 5.5 – Ограниченная площадь основания условной призмы выкалывания для отдельного анкера группы при растяжении.

СТО 36554501-039-2014

25

5.2.3 Разрушение от откалывания края основания 5.2.3.1 Нормативное значение силы сопротивления для одиночного анкера или

анкерной группы при разрушении от откалывания края основания следует определять по формуле:

,0, , , , , , ,0

,

c VRk c Rk c s V h V V ec V re V

c V

AV V

Aa= ψ ψ ψ ψ ψ , (5.24)

где 0,Rk cV – номинальная сила сопротивления анкера, расположенного в бетоне с

трещиной и без трещины при разрушении от откалывания края бетона основания, вычисляемая по формуле:

( ) ( )0 1,5, 1 , 1Rk c nom f b nV k d l R c

a b= , (5.25)

здесь 0,Rk cV в Ньютонах

k – коэффициент, принимаемый в зависимости от состояния основания равным: 2,8 – для основания без трещин; 2,0 – для основания с трещинами;

dnom – внешний диаметр анкера или номинальный диаметр арматуры, мм; lf – приведенная глубина анкеровки при сдвиге, принимается в зависимости от типа и марки анкера по Приложению А, мм; с1 – расстояние от анкера до края основания, мм; Rb,n – нормативное сопротивление бетона, принимается по СП 63.13330 в зависимости от класса бетона на сжатие, МПа; α – безразмерный коэффициент, вычисляемый по формуле:

0,5

10,1 fl

c

a =

, (5.26)

β – безразмерный коэффициент, вычисляемый по формуле: 0,2

10,1 nomd

c

b =

, (5.27)

,0,

c V

c V

A

A – отношение, учитывающее влияние межосевого расстояния в анкерной

группе и расстояние до края основания; Ac,V – фактическая площадь основания условной призмы выкалывания с учетом влияния соседних анкеров (при s ≤ 3с1), а также влияния углового расположения анкера (при c2 ≤ 1,5c1) и толщины основания (при h ≤ 1,5c1) – см. рис. 5.6;

0,c VA – номинальная площадь основания условной призмы выкалывания (для

одиночного анкера, расположенного на значительном удалении от угла основания и соседнего анкера) вычисляется по формуле (5.28):

0 2, 1 1 13 1,5 4,5c VA с с с= = , (5.28)

Ψs,V – коэффициент влияния установки у края основания, вычисляемый по формуле:

СТО 36554501-039-2014

26

2,

10,7 0,3 1,0

1,5s Vc

cψ = + ≤ , (5.29)

здесь с1 – ближайшее расстояние от анкера до края основания в рассматриваемом направлении сдвигающей силы; с2 – расстояние от анкера до края основания, в перпендикулярном к с1 направлении (удаление анкера от угла); Ψh,V – коэффициент влияния толщины основания, вычисляемый по формуле:

1,

1,51,0h V

ch

ψ = ≥ , (5.30)

здесь h – фактическая толщина основания; Ψα,V – коэффициент учета направления сдвигающей силы, вычисляемый по формуле:

( ) ( ), 2 2

1

cos 0,4sinV

V Vaψ =

a + a, (5.31)

здесь αV – угол между сдвигающей силой и перпендикуляром к рассматриваемому краю плиты, принимаемый от 0 до 90°.

П р и м е ч а н и е – для сдвигающей силы, направленной в противоположную от края сторону (при αV > 90°) учитывается в расчете только компонента, действующая параллельно краю (см. п. В.2.6. Приложения В)

Ψec,V – коэффициент влияния неравномерного загружения анкерной группы, вычисляемый по формуле:

,

1

11,0

11,5

ec Vveс

ψ = ≤+

, (5.32)

здесь eV – эксцентриситет сдвигающей силы, относительно геометрического центра анкерной группы, определяемый согласно п.В.2. Приложения В; для одиночного анкера Ψec,V =1,0; Ψre,V – коэффициент учета армирования основания, принимаемый равным:

1,0 – при отсутствии у края обрамляющего армирования и хомутов; 1,2 – при наличии у края обрамляющего армирования в виде продольных стержней вдоль края Ø≥12 мм; 1,4 – при наличии у края обрамляющего армирования и часто установленных хомутов с шагом s ≤ 100 мм.

СТО 36554501-039-2014

27

Ac,V = 1,5·c1 ·(1,5c1 + c2) h > 1,5c1; c2 ≤ 1,5c1;

Ac,V = h·(3c1 + s2) h ≤ 1,5c1; s2 ≤ 3c1;

Ac,V = h·(1,5c1 + s2+c2) h ≤ 1,5c1; s2 ≤ 3c1;

c2 ≤ 1,5c1;

а – одиночный анкер в углу бетонного основания; б – группа анкеров у края тонкого бетонного

основания; в – группа анкеров у края тонкого бетонного основания.

Рисунок 5.6 – Фактическая площадь основания условной призмы выкалывания для одиночных анкеров и анкерных групп при сдвиге.

СТО 36554501-039-2014

28

5.2.3.2 Расчет анкеров, расположенных вблизи углов, при разрушении от откалывания края основания следует выполнять, рассматривая краевое расположение в двух направлениях независимо (см. рис. 5.7).

Рисунок 5.7 – Расчетные схемы при проверке откалывания края основания вблизи угла.

5.2.3.3 В случае расположения анкеров в тонком основании (h ≤ 1,5c1)

в стесненных условиях (вблизи от края по трем направлениям, при с2,1 ≤ 1,5c1 и с2,2 ≤ 1,5c1 – см. рис. 3.1.б) расчет по п. 5.2.3.1 допускается выполнять, вычисляя фактическую Aс,V и номинальную A0

с,V площадь основания условной призмы выкалывания с использованием приведенного расстояния до края сred вместо величины с1.

Приведенное расстояние сred принимают по формуле (5.33), но не менее h/1,5 и не менее s2/3 для анкерной группы.

2,max /1,5redc c= , (5.33)

здесь: с2,max – наибольшее из расстояний с2,1, с2,2 по рис. 3.1(б); s2 – межосевое расстояние для анкерной группы; h – фактическая толщина основания.

5.2.3.4 Для одиночных анкеров и анкерных групп, установленных вдали от края основания (согласно п.4.4), проверку прочности при разрушении от откалывания края основания допускается не проводить.

5.2.3.5 Коэффициент надежности при разрушении от откалывания края основания γM,c принимается по Приложению А в зависимости от типа и марки анкера.

5.3 Расчет анкеров на совместное воздействие растяжения и сдвига 5.3.1 Для обеспечения несущей способности одиночных анкеров и анкерных

групп при совместном действии усилий растяжения и сдвига должны соблюдаться условия прочности по формулам (5.34) – (5.36):

βN ≤ 1,0 , (5.34)

βV ≤ 1,0 , (5.35)

βN + βV ≤ 1,2 , (5.36)

СТО 36554501-039-2014

29

где βN – коэффициент, определяемый как наибольшая величина из отношений расчетных усилий к расчетным силам сопротивления для каждого предусмотренного в разделе 5.1 механизма разрушения при растяжении:

=MspspRk

sd

MccRk

sd

MppRk

sd

MssRk

sdN N

NN

NN

NN

Nγγγγ

b/

;/

;/

;/

max,,,,

(5.37)

здесь Nsd – расчетные значения растягивающей силы, действующей на анкер или анкерную группу, устанавливаемые при расчетах по п.5.1; NRk – нормативные значения силы сопротивления анкера или анкерной группы при растяжении в зависимости от механизма разрушения, устанавливаемые при расчетах по п.5.1; γM – коэффициенты надежности, в зависимости от механизма разрушения устанавливаемые при расчетах по п.5.1; βV – коэффициент, определяемый как наибольшая величина из отношений расчетных усилий к расчетным силам сопротивления для каждого предусмотренного в разделе 5.2. механизма разрушения при сдвиге:

=MccRk

sd

McсpRk

sd

MssRk

sdV V

VV

VV

Vγγγ

b/

;/

;/

max,,,

(5.38)

здесь Vsd – расчетные значения сдвигающей силы, действующей на анкер или анкерную группу, устанавливаемые при расчетах по п.5.2; VRk – нормативные значения силы сопротивления анкера или анкерной группы при сдвиге в зависимости от механизма разрушения, устанавливаемые при расчетах по п.5.2; γM – коэффициенты надежности, в зависимости от механизма разрушения устанавливаемые при расчетах по п.5.2.

П р и м е ч а н и е – при определении расчетных величин для вида сдвигового разрушения анкера в составе анкерной группы по стали без плеча силы должен учитываться дополнительный коэффициент условий работы 0,8 (см. табл. 5.3).

6 Расчет эксплуатационной пригодности (по деформациям) 6.1 Расчет анкеров по деформациям проводят с учетом эксплуатационных

требований, предъявляемых к прикрепляемым конструктивным элементам и анкерному креплению. При этом учитывают, что линейные и угловые перемещения анкерного крепления обусловлены деформациями анкеров, опорных пластин, а также податливостью и зазорами в соединениях.

6.2 Расчет по деформациям следует производить на действие нагрузок с расчетным значением, соответствующим второй группе предельных состояний.

6.3 Расчет анкеров по деформациям производят из условия:

δ ≤ δult, (6.1)

где δ – перемещение анкера в уровне соединения с опорной пластиной крепежной детали от действия внешней нагрузки; δult – значение предельно допустимого перемещения, обусловленного только деформациями анкера, устанавливается с учетом расчетных, конструктивных,

СТО 36554501-039-2014

30

технологических, и эстетико-психологических требований, предъявляемых к анкерному креплению. 6.3 Расчет по деформациям может проводится на действие постоянных,

временных длительных и кратковременных нагрузок (кратковременное нагружение) или на действие только постоянных и временных длительных нагрузок (длительное нагружение).

6.4 Допускается не проводить расчет анкеров по деформациям из условия (6.1), если деформативность анкерного крепления учтена в расчете прикрепляемой конструкции.

6.5 Перемещения одиночного анкера по направлению действующего в нем растягивающего усилия следует определять для случая кратковременного нагружения по формуле:

,0,0

Sksk

NN

NC

δ = , (6.2)

для случая длительного нагружения по формуле:

,,

Sksk

NN

NC∞

∞δ = , (6.3)

где Nsk – расчетное усилие в анкере; СN,0 – коэффициент жесткости анкера при растяжении (кратковременный); СN,∞ – коэффициент жесткости анкера при растяжении (длительный). Коэффициенты СN,0, СN,∞ определяются согласно п. 6.8 6.6. Перемещения одиночного анкера в направлении сдвигающей силы следует

определять для случая кратковременного нагружения по формуле:

,0,0

Sksk

VV

VC

δ = , (6.4)

для случая длительного нагружения по формуле:

,,

Sksk

VV

VC∞

∞δ = , (6.5)

где Vsk – расчетное усилие в анкере; СV,0 – коэффициент жесткости анкера при сдвиге (кратковременный); СV,∞ – коэффициент жесткости анкера при сдвиге (длительный). Коэффициенты СV,0, СV,∞ определяются согласно п. 6.9 6.7. В случае комбинированного действия растягивающей и сдвигающей силы

результирующее перемещение следует вычислять, учитывая компоненты перемещения в обоих направлениях, согласно правил сложения векторов, по формуле:

2 2,0( ) ,0( )Sk SkN V∞ ∞δ = δ + δ , (6.6)

6.8. Коэффициенты жесткости анкера при растяжении СN,0, СN,∞ принимаются в общем случае по формуле:

СТО 36554501-039-2014

31

,0( ),0( )

NN

NC ∞∞

=δ

, (6.7)

где N – контрольное значение силы на анкер; δN,0 – перемещения анкера вдоль оси от действия кратковременных растягивающих сил; δN,∞ – перемещения анкера вдоль оси от действия длительных растягивающих сил. Для химических анкеров с переменной глубиной заделки жесткость анкеров

определяется по формуле:

,0( ),0( )

nom efN

N

d hC

c∞∞

p= , (6.8)

где сN,0 – коэффициент податливости анкера при действии кратковременных растягивающих сил; сN,∞ – коэффициент податливости анкера при действии длительных растягивающих сил; dnom – внешний диаметр анкера или номинальный диаметр арматуры; hef – эффективная глубина анкеровки. Все указанные выше величины принимаются по Приложению А в зависимости от

типа и марки анкера, а также состояния основания, для которого предназначен анкер. 6.9. Коэффициенты жесткости анкера при сдвиге принимаются в общем случае по

формуле:

,0( ),0( )

VV

VC ∞∞

=δ

, (6.9)

где V – контрольное значение силы на анкер; δV,0 – перемещения анкера поперек оси от действия кратковременных сдвигающих сил; δV,∞ – перемещения анкера поперек оси от действия длительно действующих сдвигающих сил. Все указанные выше величины принимаются по Приложению А в зависимости от

типа и марки анкера. П р и м е ч а н и е – жесткость анкеров на сдвиг, согласно данных приложения А, учитывает

только упругие деформации анкера, определяется без учета податливости монтажных соединений и зазоров в отверстиях. Дополнительные деформации, связанные с податливостью, следует учитывать отдельно.

СТО 36554501-039-2014

32

Приложение А (Обязательное)

Нормированные параметры и коэффициенты для расчета анкеров

Указатель разделов и страниц приложения:

Анкеры с контролируемым моментом затяжки Анкеры HSA ........................................................................................................................... 33 Анкеры HST ............................................................................................................................ 36 Анкеры HSL ............................................................................................................................ 39 Анкеры с контролируемым перемещением Анкеры HKD ........................................................................................................................... 42 Анкеры с уширением Анкеры HDA ........................................................................................................................... 46 Анкеры HSC ............................................................................................................................ 49 Анкеры-шурупы Анкеры HUS ........................................................................................................................... 52 Анкеры HUS3 ......................................................................................................................... 55 Химические анкеры Анкеры HVU + HAS............................................................................................................... 58 Анкеры HVU + HIS ................................................................................................................ 61 Анкеры HIT-HY 200-A + HIT-Z ............................................................................................ 64 Анкеры HIT-RE 500 / HIT-RE 500-SD / HIT-HY 200-A + HIT-V(HAS) / HIT-HY 100 + HIT-V ............................................................................................... 67 Анкеры HIT-RE 500 / HIT-RE 500-SD / HIT-HY 200-A / HIT-HY 100 + HIS ................... 73 Анкеры HIT-RE 500 / HIT-RE 500-SD / HIT-HY 200-A + HZA-R ..................................... 78 Анкеры HIT-RE 500 / HIT-RE 500-SD / HIT-HY 200-A / HIT-HY 100 + Арматура ......... 81

СТО 36554501-039-2014

33

Анкеры HSA

Анкер HSA / HSA-R / HSA-R2

Анкер HSA-BW

Т а б л и ц а А.1.1 – Параметры для расчета прочности при растяжении анкеров HSA

HSA HSА, HSА-BW, HSА-R2, HSА-R

М6 М8 М10 М12 М16 М20 Вариант установки 1 2 3 1 2 3 1 2 3 1 2 3 1 2 3 1 2 3 Общая длина заделки анкера в бетон, hnom(мм)

37 47 67 39 49 79 50 60 90 64 79 114 77 92 132 90 115 130

Эффективная глубина анкеровки, hef (мм)

30 40 60 30 40 70 40 50 80 50 65 100 65 80 120 75 100 115

1. Разрушение по стали (п.5.1.1) 1.1 Нормативная сила сопротивления анкера по стали NRk,s (кН): HSА/HSА-BW: 9,0 16,5 28,0 41,4 82,6 123,9

HSА-R2/HSА-R: 12,2 18,3 35,0 44,6 87,7 95,9

1.2 Коэффициент надежности γMs

1,4

2. Разрушение по контакту с основанием (п.5.1.2) 2.1 Нормативная сила сопротивления анкера по контакту с основанием в бетоне В25 без трещин NRk,р (кН)*

6,0 7,5 9,0 – – 16 – – 25 – – 35 – – 50 – – –

2.2 Коэффициент надежности γMр

1,5

3. Разрушение от раскалывания основания (п.5.1.4) 3.1 Критическое краевое расстояние при раскалывании ccr,sp(мм)

50 60 65 65 90 100 95 105 145 100 125 155 115 140 190 130 185 200

3.2 Критическое межосевое расстояние при раскалывании scr,sp(мм)

scr,sp = 2ccr,sp

3.3 Коэффициент надежности γMsр

1,5

*Для анкеров HSA с неустановленной величиной силы сопротивления NRk,р проверку прочности по контакту с основанием допускается не выполнять – определяющими являются другие формы разрушения.

СТО 36554501-039-2014

34

Т а б л и ц а А.1.2 – Параметры для расчета прочности при сдвиге анкеров HSA

HSA HSА, HSА-BW, HSА-R2, HSА-R М6 М8 М10 М12 М16 М20

Вариант установки 1 2 3 1 2 3 1 2 3 1 2 3 1 2 3 1 2 3 Общая длина заделки анкера в бетон, hnom(мм)

37 47 67 39 49 79 50 60 90 64 79 114 77 92 132 90 115 130

Эффективная глубина анкеровки, hef (мм) 30 40 60 30 40 70 40 50 80 50 65 100 65 80 120 75 100 115

1. Разрушение по стали без плеча силы (п.5.2.1.1) 1.1 Нормативная сила сопротивления анкера по стали VRk,s (кН):

HSА/HSА-BW: 6,5 10,6 18,9 29,5 51 85,8

HSА-R2/HSА-R: 7,2 12,3 22,6 29,3 56,5 91,9


1,25

2. Разрушение по стали с плечом силы (п.5.2.1.2) 2.1 Нормативный предельный момент для анкера MRk,s (Н·м)

HSА/HSА-BW: 9,9 21,7 48,6 91,7 216,4 450,9

HSА-R2/HSА-R: 9,9 21,0 48,6 76,0 199,8 405,7


1,25

3. Разрушение от выкалывания бетона основания за анкером (п.5.2.2) 3.1 Коэффициент k 1,0 1,0 2,0 1,0 1,5 2,0 2,4 2,4 2,4 2,0 2,0 2,0 2,9 2,9 2,9 2,0 3,5 3,5

3.2 Коэффициент надежности γMс

1,5

4. Разрушение от откалывания края основания (п.5.2.3) 4.1 Приведенная глубина анкеровки при сдвиге, lf (мм)

30 40 48 30 40 64 40 50 80 50 65 96 65 80 120 75 100 115

4.2 Наружный диаметр анкера, dnom (мм) 6 8 10 12 16 20


1,5

Т а б л и ц а А.1.3 – Параметры для расчета деформативности при растяжении анкеров HSA


М6 М8 М10 М12 М16 М20 Вариант установки 1 2 3 1 2 3 1 2 3 1 2 3 1 2 3 1 2 3 Общая длина заделки анкера в бетон, hnom(мм) 37 47 67 39 49 79 50 60 90 64 79 114 77 92 132 90 115 130

1. Смещение анкеров от растягивающих усилий в бетоне без трещин (п.6.5) 1.1 Контрольное значение силы на анкер в бетоне В25–В60 без трещин, N (кН)

2,9 3,6 4,3 4 6,1 7,6 6,1 8,5 12 8,5 13 17 13 17 24 17 25 31

1.2 Перемещения δΝ0 (мм) 0,2 0,6 1,0 0,2 1,2 1,8 0,4 1,1 2,0 0,3 1,4 2,3 0,4 1,3 2,1 0,1 0,8 1,9

1.3 Перемещения δΝ∝ (мм) 0,6 1,0 1,4 0,6 1,6 2,2 0,8 1,5 2,4 0,7 1,8 2,7 0,8 1,7 2,5 0,5 1,2 2,3

СТО 36554501-039-2014

35

Т а б л и ц а А.1.4 – Параметры для расчета деформативности при сдвиге анкеров HSA


М6 М8 М10 М12 М16 М20 Вариант установки 1 2 3 1 2 3 1 2 3 1 2 3 1 2 3 1 2 3 Общая длина заделки анкера в бетон, hnom(мм) 37 47 67 39 49 79 50 60 90 64 79 114 77 92 132 90 115 130

1. Смещение анкеров от сдвигающих усилий в бетоне без трещин (п.6.6) 1.1 Контрольное значение силы на анкер в бетоне В25–В60 без трещин, V (кН)

3,7 6,1 10,8 16,7 29,1 49

1.2 Перемещения δV0 (мм) 1,6 1,9 2 2,1 2,2 2,3

1.3 Перемещения δV∝ (мм) 2,4 2,9 3 3,2 3,3 3,5

СТО 36554501-039-2014

36

Анкеры HST

Анкер HST

Анкер HST-R (нержавеющая сталь)

Анкер HST-HCR (высококоррозионностойкая сталь)

Т а б л и ц а А.2.1 – Параметры для расчета прочности при растяжении анкеров HST

HST HST / HST-R / HST-HCR HST / HST-R М8 М10 М12 М16 М20 М24

1. Разрушение по стали (п.5.1.1) 1.1 Нормативная сила сопротивления анкера по стали NRk,s (кН):

HST 19 32 45 76 117 127

HST-R 17 28 40 69 109 156

HST-HCR 19,4 32,3 45,7 84,5 – -


HST 1,5 1,5 1,5 1,5 1,5 1,41

HST-R 1,5 1,5 1,5 1,56 1,73 1,73

HST-HCR 1,5 1,5 1,5 1,5 - -

2. Разрушение по контакту с основанием (п.5.1.2) 2.1 Нормативная сила сопротивления анкера по контакту с основанием в бетоне В25 без трещин NRk,р (кН)

9 16 20 35 50 60

2.2 Нормативная сила сопротивления анкера по контакту с основанием в бетоне В25 с трещинами NRk,р (кН)

HST 5 9 12 20 30 40

HST-R / HST-HCR 5 9 12 25 30 40


HST 1,8 1,5

HST-R / HST-HCR 1,5 1,5

3. Разрушение от выкалывания бетона основания (п.5.1.3) 3.1 Эффективная глубина анкеровки hef (мм)

47 60 70 82 101 125

3.2 Коэффициент надежности γMс 1,8 1,5

4. Разрушение от раскалывания основания (п.5.1.4) 4.1 Критическое краевое расстояние при раскалывании ccr,sp (мм)

ccr,sp = 1,5hef

4.2 Критическое межосевое расстояние при раскалывании scr,sp (мм)

scr,sp = 2ccr,sp

4.3 Коэффициент надежности γMsp 1,8 1,5

СТО 36554501-039-2014

37

Т а б л и ц а А.2.2 – Параметры для расчета прочности при сдвиге анкеров HST

HST HST / HST-R / HST-HCR HST / HST-R М8 М10 М12 М16 М20 М24

Эффективная глубина анкеровки hef (мм) 47 60 70 82 101 125


HST 14 23,5 35 55 84 94

HST-R 13 20 30 50 80 115

HST-HCR 13 20 30 55 – –


HST 1,25 1,25 1,25 1,25 1,25 1,5

HST-R 1,25 1,25 1,25 1,30 1,44 1,44

HST-HCR 1,25 1,25 1,25 1,25 – –


HST 30 60 105 240 454 595

HST-R 27 53 92 216 422 730

HST-HCR 30 60 105 266 – –

2.2 Коэффициент надежности γMs см. поз. 1.2

3. Разрушение от выкалывания бетона основания за анкером (п.5.2.2) 3.1 Коэффициент k 2,0 2,0 2,2 2,5 2,5 2,5

3.2 Коэффициент надежности γMс 1,5

4. Разрушение от откалывания края основания (п.5.2.3) 4.1 Приведенная глубина анкеровки при сдвиге lf (мм)

lf = hef

4.2 Наружный диаметр анкера dnom (мм) 8 10 12 16 20 24


Т а б л и ц а А.2.3 – Параметры для расчета деформативности при растяжении анкеров HST

HST HST HST М8 М10 М12 М16 М20 М24

1. Смещение анкеров от растягивающих усилий в бетоне без трещин (п.6.5) 1.1 Контрольное значение силы на анкер в бетоне В25-В60 без трещин, N (кН) 3,6 7,6 9,5 16,7 23,8 28,6

1.2 Перемещения δΝ0 (мм) 0,2 0,1 0,1 0,4 0,6 0,5

1.3 Перемещения δΝ∝ (мм) 1,1 1,1 1,1 1,1 1,4 1,4

2. Смещение анкеров от растягивающих усилий в бетоне с трещинами (п.6.5) 2.1 Контрольное значение силы на анкер в бетоне В25-В60 c трещинами, N (кН) 2,0 4,3 5,7 9,5 14,3 19,0



HST-R / HST-HCR HST-R / HST-HCR HST-R М8 М10 М12 М16 М20 М24

1. Смещение анкеров от растягивающих усилий в бетоне без трещин (п.6.5) 1.1 Контрольное значение силы на анкер в бетоне В25-В60 без трещин, N (кН) 4,3 7,6 9,5 16,7 23,8 28,6



СТО 36554501-039-2014

38

Окончание таблицы А.2.3


2. Смещение анкеров от растягивающих усилий в бетоне с трещинами (п.6.5) 2.1 Контрольное значение силы на анкер в бетоне В25-В60 c трещинами, N (кН) 2,4 4,3 5,7 11,9 14,3 19,0



Т а б л и ц а А.2.4 – Параметры для расчета деформативности при сдвиге анкеров HST


1. Смещение анкеров от сдвигающих усилий в бетоне с трещинами и без трещин (п.6.6) 1.1 Контрольное значение силы на анкер в бетоне В25-В60, V (кН) 8,0 13,4 20,0 31,4 48,0 45,0

1.2 Перемещения δV0 (мм) 2,5 2,5 3,7 4,0 2,7 2,0

1.3 Перемещения δV∝ (мм) 3,8 3,7 5,5 6,0 4,1 3,0





СТО 36554501-039-2014

39

Анкеры HSL

Анкер HSL-3 / HSL-3-B

Анкер HSL-3-G

Анкер HSL-3-SK / HSL-3-SH

Т а б л и ц а А.3.1 – Параметры для расчета прочности при растяжении анкеров HSL

HSL HSL-3 / HSL-3-B / HSL-3-G / HSL-3-SK / HSL-3-SH М8 М10 М12 М16 М20 М24


29,3 46,4 67,4 125,6 196,0 282,4

1.2 Коэффициент надежности γMs 1,5

2. Разрушение по контакту с основанием (п.5.1.2) 2.1 Нормативная сила сопротивления анкера по контакту с основанием в бетоне В25 c трещинами NRk,р (кН)*

12 16 – – – –

2.2 Коэффициент надежности γMр 1,8 1,5


60 70 80 100 125 150



115 135 150 190 240 285


scr,sp = 2ccr,sp

4.3 Коэффициент надежности γMsp 1,5

*Для анкеров HSL с неустановленной величиной силы сопротивления NRk,р проверку прочности по контакту с основанием допускается не выполнять – определяющими являются другие формы разрушения.

СТО 36554501-039-2014

40

Т а б л и ц а А.3.2 – Параметры для расчета прочности при сдвиге анкеров HSL




HSL-3/HSL-3-B 31,1 49,2 71,7 101,1 141,9 177,4

HSL-3-SH/HSL-3-SK 31,1 49,2 71,7 – – –

HSL-3-G 26,1 34,8 54,3 85,7 141,9 –

HSL-3-G (по шпильке без гильзы) 14,6 23,2 33,7 62,8 98,0 –



30 60 105 266 519 898


3. Разрушение от выкалывания бетона основания за анкером (п.5.2.2) 3.1 Коэффициент k 1,8 2,0



lf = hef

4.2 Наружный диаметр анкера dnom (мм) 12 15 18 24 28 32


Т а б л и ц а А.3.3 – Параметры для расчета деформативности при растяжении анкеров HSL


1. Смещение анкеров от растягивающих усилий в бетоне без трещин (п.6.5) 1.1 Контрольное значение силы на анкер в бетоне без трещин, N (кН)

Бетон В25 9,3 11,7 14,3 20,0 27,9 36,7

Бетон В60 13,9 18,2 22,2 31,0 43,3 56,9

1.2 Перемещения δΝ0 (мм)

Бетон В25 0,1 0,1 0,2 0,3 0,4 0,5

Бетон В60 0,2 0,3 0,3 0,5 0,7 0,9

1.3 Перемещения δΝ∝ (мм)

Бетон В25 0,2 0,2 0,2 0,4 0,4 0,6

Бетон В60 0,2 0,3 0,3 0,5 0,7 0,9

2. Смещение анкеров от растягивающих усилий в бетоне с трещинами (п.6.5) 2.1 Контрольное значение силы на анкер в бетоне c трещинами, N (кН)

Бетон В25 3,6 6,4 10,2 14,3 20,0 26,2

Бетон В60 5,5 9,8 15,9 22,1 30,9 40,7


Бетон В25 0,5 0,5 0,6 0,6 0,7 0,8

Бетон В60 0,6 0,7 0,7 0,8 0,9 1,1


Бетон В25 1,1 1,1 1,1 1,1 1,1 1,1

Бетон В60 1,1 1,1 1,1 1,1 1,1 1,1

П р и м е ч а н и е – для бетонов промежуточных классов по прочности значения деформаций принимать по интерполяции

СТО 36554501-039-2014

41

Т а б л и ц а А.3.4 – Параметры для расчета деформативности при сдвиге анкеров HSL

HSL HSL-3 / HSL-3-B / HSL-3-SK / HSL-3-SH М8 М10 М12 М16 М20 М24




HSL-3-G М8 М10 М12 М16 М20 М24

1. Смещение анкеров от сдвигающих усилий в бетоне без трещин (п.6.6) 1.1 Контрольное значение силы на анкер в бетоне В25-В60, V (кН) 8,6 19,9 31,0 49,0 81,1 –

1.2 Перемещения δV0 (мм) 1,6 2,2 3,3 4,0 5,0 –

1.3 Перемещения δV∝ (мм) 2,4 3,3 4,9 6,0 7,5 –

2. Смещение анкеров от сдвигающих усилий в бетоне c трещинами (п.6.6) 2.1 Контрольное значение силы на анкер в бетоне В25-В60, V (кН) 8,6 19,9 31,0 49,0 81,1 –

2.2 Перемещения δV0 (мм) 3,7 5,4 5,6 5,5 8,9 –

2.3 Перемещения δV∝ (мм) 5,6 8,1 8,4 8,2 13,4 –

СТО 36554501-039-2014

42

Анкеры HKD

Анкер HKD-S / HKD-SR

Анкер HKD-E / HKD-ER

Анкер HKD / HKD wol

Примечание: Для совместного применения с болтами и шпильками класса 4.6/5.6/5.8/8.8 (ISO 898) и из нержавеющей стали А40-70 (ISO 3506)

Т а б л и ц а А.4.1 – Параметры для расчета прочности при растяжении анкеров HKD

HKD HKD-S / HKD-SR / HKD-E / HKD-ER / HKD / HKD wol М6X30 М8X30 М10X30 М8X40 М10X40 М12X50 M16X65 M20X80

1. Разрушение по стали (п.5.1.1) Нормативная сила сопротивления анкера по стали NRk,s (кН):

HKD-S/HKD-SR/HKD-E/HKD-ER:

болты / шпильки кл. 4.6 8,0 14,6 23,2 14,6 23,2 33,7 62,8 98,0

болты / шпильки кл. 5.6 10,1 18,3 18,5 18,3 19,9 42,2 54,7 86,9

болты / шпильки кл. 5.8 10,1 17,4 18,5 17,4 19,9 35,3 54,7 86,9

болты / шпильки кл. 8.8 13,4 17,4 18,5 17,4 19,9 35,3 54,7 86,9

болты / шпильки ст. А40-70 12,8 16,8 – – 21,1 37,3 64,2 102,0

HKD / HKD wol

болты / шпильки кл. 4.6 – 14,6 19,9 14,6 22,1 33,7 62,8 98,0

болты / шпильки кл. 5.6 / 5.8 / 8.8 – 17,1 19,9 19,4 22,1 36,6 67,5 99,0

1.2 Коэффициент надежности γMs HKD-S/HKD-SR/HKD-E/HKD-ER:

болты / шпильки кл. 4.6 2,0 2,0 2,0 2,0 2,0 2,0 2,0 2,0

болты / шпильки кл. 5.6 2,0 2,0 1,49 2,0 1,49 2,0 1,47 1,47

болты / шпильки кл. 5.8 1,5 1,53 1,49 1,53 1,49 1,49 1,47 1,47

болты / шпильки кл. 8.8 1,53 1,53 1,49 1,53 1,49 1,49 1,47 1,47

болты / шпильки ст. А40-70 1,83 1,83 – – 1,83 1,83 1,83 1,83

HKD / HKD wol

болты / шпильки кл. 4.6 – 2,0 1,5 2,0 1,5 2,0 2,0 2,0

болты / шпильки кл. 5.6 / 5.8 / 8.8 – 1,5

2. Разрушение по контакту с основанием (п.5.1.2) 2.1 Нормативная сила сопротивления анкера по контакту с основанием в бетоне В25 без трещин NRk,р (кН)*

– – – 9,0 – – – –


HKD-S/HKD-SR/HKD-E/HKD-ER – – – 1,8 – – – –

HKD / HKD wol – – – 1,5 – – – –

СТО 36554501-039-2014

43



3. Разрушение от выкалывания бетона основания (п.5.1.3) 3.1 Эффективная глубина анкеровки hef (мм) 30 30 30 40 40 50 65 80


HKD-S/HKD-SR/HKD-E/HKD-ER 1,8 1,5

HKD / HKD wol 1,5 1,5

4. Разрушение от раскалывания основания (п.5.1.4) 4.1 Критическое краевое расстояние при раскалывании ccr,sp (мм) 105 105 105 140 140 175 227 280

4.2 Критическое межосевое расстояние при раскалывании scr,sp

scr,sp = 2ccr,sp

4.3 Коэффициент надежности γMsp см. поз. 3.2

*Для анкеров HKD с неустановленной величиной силы сопротивления NRk,р проверку прочности по контакту с основанием допускается не выполнять – определяющими являются другие формы разрушения.

Т а б л и ц а А.4.2 – Параметры для расчета прочности при сдвиге анкеров HKD


Эффективная глубина анкеровки hef (мм) 30 30 30 40 40 50 65 80



болты / шпильки кл. 4.6 4,0 7,3 7,4 7,3 8,0 16,9 21,9 34,7 болты / шпильки кл. 5.6 5,0 7,0 7,4 7,0 8,0 14,1 21,9 34,7 болты / шпильки кл. 5.8 5,0 7,0 7,4 7,0 8,0 14,1 21,9 34,7 болты / шпильки кл. 8.8 5,3 7,0 7,4 7,0 8,0 14,1 21,9 34,7 болты / шпильки ст. А40-70 6,4 8,4 – – 10,5 18,7 32,1 51,0

HKD / HKD wol

болты / шпильки кл. 4.6 - 7,3 10,0 7,3 11,0 16,9 31,4 49,0 болты / шпильки кл. 5.6 / 5.8 / 8.8 - 8,6 10,0 9,2 11,0 18,3 33,8 49,5



болты / шпильки кл. 4.6 1,67 1,67 1,25 1,67 1,25 1,67 1,25 1,25

болты / шпильки кл. 5.6 1,67 1,27 1,25 1,27 1,25 1,25 1,25 1,25

болты / шпильки кл. 5.8 1,25 1,27 1,25 1,27 1,25 1,25 1,25 1,25

болты / шпильки кл. 8.8 1,27 1,27 1,25 1,27 1,25 1,25 1,25 1,25 болты / шпильки ст. А40-70 1,52 1,52 – – 1,52 1,52 1,52 1,52

HKD / HKD wol

болты / шпильки кл. 4.6 – 1,67 1,25 1,67 1,25 1,67 1,67 1,67 болты / шпильки кл. 5.6 – 1,25 1,25 1,67 1,25 1,25 1,25 1,25

болты / шпильки кл. 5.8 / 8.8 – 1,25


HKD-S / HKD-SR / HKD-E / HKD-ER / HKD / HKD wol:

болты / шпильки кл. 4.6 6 15 30 15 30 52 133 260 болты / шпильки кл. 5.6 / 5.8 8 19 37 19 37 65 166 325

болты / шпильки кл. 8.8 12 30 60 30 60 105 266 519 болты / шпильки ст. А40-70 11 26 – – 52 92 233 454

СТО 36554501-039-2014

44




HKD-S / HKD-SR / HKD-E / HKD-ER / HKD / HKD wol:

болты / шпильки кл. 4.6 / 5.6 1,67 болты / шпильки кл. 5.8 / 8.8 1,25 болты / шпильки ст. А40-70 1,56

3. Разрушение от выкалывания бетона основания за анкером (п.5.2.2) 3.1 Коэффициент k 2


4. Разрушение от откалывания края основания (п.5.2.3) 4.1 Приведенная глубина анкеровки при сдвиге lf

lf = hef 4.2 Наружный диаметр анкера dnom (мм) 8 10 12 10 12 15 20 25


Т а б л и ц а А.4.3 – Параметры для расчета деформативности при растяжении анкеров HKD

HKD HKD-S / HKD-SR / HKD-E / HKD-ER

М6X30 М8X30 М10X30 М8X40 М10X40 М12X50 M16X65 M20X80

1. Смещение анкеров от растягивающих усилий в бетоне без трещин (п.6.5) 1.1 Контрольное значение силы на анкер в бетоне В25-В60 без трещин, N (кН)

3,3 3,3 3,3 3,6 5,1 7,1 12,6 17,2

1.2 Перемещения δΝ0 (мм) 0,1 0,1 0,1 0,1 0,1 0,1 0,1 0,1

1.3 Перемещения δΝ∝ (мм) 0,2 0,2 0,2 0,2 0,2 0,2 0,2 0,2

HKD / HKD wol

– М8X30 М10X30 М8X40 М10X40 М12X50 M16X65 M20X80


– 4,0 4,0 4,3 6,1 8,5 12,6 17,2

1.2 Перемещения δΝ0 (мм) – 0,1 0,1 0,1 0,1 0,1 0,1 0,1

1.3 Перемещения δΝ∝ (мм) – 0,3 0,3 0,3 0,3 0,3 0,2 0,2

Т а б л и ц а А.4.4 – Параметры для расчета деформативности при сдвиге анкеров HKD

HKD HKD-S / HKD-E


1. Смещение анкеров от сдвигающих усилий в бетоне без трещин (п.6.6) 1.1 Контрольное значение силы на анкер в бетоне В25-В60 без трещин, V (кН)

1,7 3,1 4,3 3,1 4,6 7,2 12,5 19,8

1.2 Перемещения δV0 (мм) 0,35 0,35 0,35 0,4 0,4 0,45 0,75 0,75

1.3 Перемещения δV∝ (мм) 0,5 0,5 0,5 0,6 0,6 0,7 1,1 1,1

СТО 36554501-039-2014

45


HKD HKD-SR / HKD-ER



1,7 3,9 – – 4,9 8,8 15,1 24

1.2 Перемещения δV0 (мм) 0,35 0,45 – – 0,45 0,55 0,9 0,9

1.3 Перемещения δV∝ (мм) 0,5 0,65 – – 0,65 0,85 1,3 1,3

HKD / HKD wol

– М8X30 М10X30 М8X40 М10X40 М12X50 M16X65 M20X80


– 3,1 4,3 3,1 4,6 7,2 12,5 19,8

1.2 Перемещения δV0 (мм) – 0,35 0,35 0,4 0,4 0,45 0,75 0,75

1.3 Перемещения δV∝ (мм) – 0,5 0,5 0,6 0,6 0,7 1,1 1,1

СТО 36554501-039-2014

46

Анкеры HDA

Анкер HDA-P / HDA-PR

Анкер HDA-T / HDA-TR

Т а б л и ц а А.5.1 – Параметры для расчета прочности при растяжении анкеров HDA

HDA HDА-P / HDА-T HDА-PR / HDА-TR М10 М12 М16 М20 М10 М12 М16

1. Разрушение по стали (п.5.1.1) 1.1 Нормативная сила сопротивления анкера по стали NRk,s (кН)

46 67 126 192 46 67 126

1.2 Коэффициент надежности γMs 1,5 1,6

2. Разрушение по контакту с основанием (п.5.1.2) 2.1 Нормативная сила сопротивления анкера по контакту с основанием из бетона В25 с трещинами* NRk,р (кН)

25 35 75 95 25 35 75

2.2 Коэффициент надежности γMр 1,5


100 125 190 250 100 125 190



ccr,sp = 1,5hef


scr,sp = 2ccr,sp


*Для анкеров HDA в бетоне без трещин проверку прочности по контакту с основанием допускается не выполнять – определяющими являются другие формы разрушения

Т а б л и ц а А.5.2 – Параметры для расчета прочности при сдвиге анкеров HDA



HDA-P, HDA-PR 22 30 62 92 23 34 63

HDA-T, HDA-TR см. табл. А.5.3


HDA-P, HDA-PR 1,25 1,33

HDA-T, HDA-TR 1,50 1,33

СТО 36554501-039-2014

47



2. Разрушение по стали с плечом силы (п.5.2.1.2) 2.1 Нормативный предельный момент для анкера МRk,s (Н·м) 60 105 266 519 60 105 266

2.2 Коэффициент надежности γMs 1,25 1,33

3. Разрушение от выкалывания бетона основания за анкером (п.5.2.2) 3.1 Коэффициент k 2,0



70 88 90 120 70 88 90

4.2 Наружный диаметр анкера dnom 19 21 29 35 19 21 29


Т а б л и ц а А.5.3 – Нормативная сила сопротивления анкеров HDA-T, HDA-TR по стали VRk,s

Толщина опорной пластины крепежной детали tfix, мм

Нормативная сила сопротивления анкера по стали VRk,s (кН) HDА-T HDА-ТR

М10 М12 М16 М20 М10 М12 М16 10 – 14 65 80 – – 71 87 –

15 – 20 70 80 140 – 71 87 152

21 – 24 – 100 140 205 – 94 152

25 – 29 – – 155 205 – 94 158

30 – 34 – – 170 205 – 109 158

35 – 39 – – 190 205 – 109 170

40 – 54 – – 190 235 – 109 170

55 – 60 – – 190 250 – – 170

61 – 100 – – – 250 – – –

Т а б л и ц а А.5.4 – Параметры для расчета деформативности при растяжении анкеров HDA


1. Смещение анкеров от растягивающих усилий в бетоне без трещин (п.6.5) 1.1 Контрольное значение силы N на анкер в бетоне В25-В60 без трещин, кН

21,9 31,9 60,0 91,4 20,5 29,9 56,3

1.2 Перемещения δΝ0 , мм 0,4 0,8 1,7 2,4 1,4 1,1 1,7

1.3 Перемещения δΝ∝ , мм 1,3 1,3 1,7 2,4 1,4 1,1 1,7

2. Смещение анкеров от растягивающих усилий в бетоне с трещинами (п.6.5) 2.1 Контрольное значение силы N на анкер в бетоне В25-В60 с трещинами, кН

11,9 16,7 35,7 45,2 11,9 16,7 35,7

2.2 Перемещения δΝ0 , мм 0,1 0,8 2,1 2,1 0,8 0,9 1,6

2.3 Перемещения δΝ∝ , мм 1,3 1,3 2,1 2,1 1,3 1,3 2,1

СТО 36554501-039-2014

48

Т а б л и ц а А.5.5 – Параметры для расчета деформативности при сдвиге анкеров HDA

HDA-P / HDА-PR HDА-P HDА-PR М10 М12 М16 М20 М10 М12 М16

1. Смещение анкеров от сдвигающих усилий в бетоне с трещинами и без трещин (п.6.6) 1.1 Контрольное значение силы V на анкер в бетоне В25-В60, кН

11,4 17,1 35,9 51,0 13,3 19,3 35,9

1.2 Перемещения δV0 (мм) 2,8 2,5 4,1 5,0 4,2 3,0 6,9

1.3 Перемещения δV∝ (мм) 4,1 3,8 6,2 7,5 6,3 4,5 10,4

HDA-T / HDА-TR HDА-T HDА-TR М10 М12 М16 М20 М10 М12 М16


33,3 42,8 95,2 119,0 41,7 46,9 73,7

1.2 Перемещения δV0 (мм) 6,2 6,9 10,1 12,0 4,2 3,0 6,9

1.3 Перемещения δV∝ (мм) 9,3 10,3 15,1 18,0 6,3 4,5 10,4

СТО 36554501-039-2014

49

Анкеры HSC

Анкер HSC-A / HSC-AR

Анкер HSC-I / HSC-IR

Примечание: Анкеры HSC-I для совместного применения с болтами и шпильками класса 8.8 (ISO 898), HSC-IR для совместного применения с болтами и шпильками из нержавеющей стали А40-70 (ISO 3506)

Т а б л и ц а А.6.1 – Параметры для расчета прочности при растяжении анкеров HSC

HSC HSC-A / HSC-AR HSC-I / HSC-IR

М8х40 М10х40 М8х50 М12х60 М6х40 М8х40 М10х50 М10х60 М12х60


HSC-A / HSC-I 29,3 46,4 29,3 67,4 16,1 24,4 30,3 30,3 36,5

HSC-AR / HSC-IR 25,6 40,6 25,6 59,0 14,1 21,4 26,5 26,5 31,9


HSC-A / HSC-I 1,5

HSC-AR / HSC-IR 1,87

2. Разрушение по контакту с основанием (п.5.1.2)* 3. Разрушение от выкалывания бетона основания (п.5.1.3)

3.1 Эффективная глубина анкеровки hef (мм)

40 40 50 60 40 40 50 60 60

3.2 Коэффициент надежности γMsp

1,5


65 60 85 90 65 60 85 90 90


scr,sp = 2ccr,sp


1,5

*Для анкеров HSC проверку прочности по контакту с основанием допускается не выполнять – определяющими являются другие формы разрушения

СТО 36554501-039-2014

50

Т а б л и ц а А.6.2 – Параметры для расчета прочности при сдвиге анкеров HSC

HSC HSC-A / HSC-AR HSC-I / HSC-IR


Эффективная глубина анкеровки hef (мм)

40 40 50 60 40 40 50 60 60


HSC-A / HSC-I 14,6 23,2 14,6 33,7 8,0 12,2 15,2 15,2 18,2

HSC-AR / HSC-IR 12,8 20,3 12,8 29,5 7,0 10,7 13,3 13,3 16


HSC-A / HSC-I 1,25

HSC-AR / HSC-IR 1,56

2. Разрушение по стали с плечом силы (п.5.2.1.2) 2.1 Нормативный предельный момент для анкера МRk,s (Н·м)

HSC-A / HSC-I 30 60 30 105 12 30 60 60 105

HSC-AR / HSC-IR 26 52 26 92 11 26 52 52 92


см. поз.1.2



1,5


lf = hef

4.2 Наружный диаметр анкера dnom (мм)

14 16 14 18 14 16 18 18 20


1,5

Т а б л и ц а А.6.3 – Параметры для расчета деформативности при растяжении анкеров HSC

HSC HSC-A (HSC-AR) HSC-I (HSC-IR)


1. Смещение анкеров от растягивающих усилий в бетоне без трещин (п.6.5) 1.1 Контрольное значение силы на анкер в бетоне без трещин, N (кН)

Бетон В25 5,1 5,1 7,1 9,3 5,1 5,1 7,1 9,3 9,3

Бетон В60 7,8 7,8 11,0 14,4 7,6 7,8 11,0 14,4 14,4


Бетон В25 0,1 (0,1) 0,1(0,1) 0,1 (0,1) 0,1 (0,2) 0,1 (0,1) 0,1 (0,1) 0,1 (0,1) 0,1 (0,2) 0,1 (0,2)

Бетон В60 0,2 (0,2) 0,2 (0,2) 0,2 (0,2) 0,2 (0,2) 0,2 (0,2) 0,2 (0,2) 0,2 (0,2) 0,2 (0,2) 0,2 (0,2)


Бетон В25 0,2 (0,3) 0,2 (0,3) 0,2 (0,3) 0,2 (0,3) 0,2 (0,3) 0,2 (0,3) 0,2 (0,3) 0,2 (0,3) 0,2 (0,3)

Бетон В60 0,2 (0,3) 0,2 (0,3) 0,2 (0,3) 0,2 (0,3) 0,2 (0,3) 0,2 (0,3) 0,2 (0,3) 0,2 (0,3) 0,2 (0,3)

СТО 36554501-039-2014

51




2. Смещение анкеров от растягивающих усилий в бетоне с трещинами (п.6.5) 2.1 Контрольное значение силы на анкер в бетоне c трещинами, N (кН)

Бетон В25 3,6 3,6 5,1 6,6 3,6 3,6 5,1 6,6 6,6

Бетон В60 5,6 5,6 7,8 10,3 5,6 5,6 7,8 10,3 10,3


Бетон В25 0,2 (0,4) 0,2 (0,4) 0,3 (0,4) 0,4 (1,0) 0,2 (0,4) 0,2 (0,4) 0,3 (0,5) 0,4 (0,5) 0,4 (1,0)

Бетон В60 0,4 (0,5) 0,4 (0,5) 0,4 (0,5) 0,4 (0,5) 0,4 (0,5) 0,4 (0,5) 0,4 (1,0) 0,4 (1,0) 0,4 (1,0)


Бетон В25 0,7 (0,9) 0,7 (1,0) 0,6 (0,9) 0,4 (1,0) 0,7 (0,9) 0,7 (1,0) 0,6 (1,2) 0,4 (0,9) 0,4 (1,0)

Бетон В60 0,7 (0,9) 0,7 (1,0) 0,6 (0,9) 0,4 (0,9) 0,7 (0,9) 0,7 (1,0) 0,6 (1,2) 0,4 (0,9) 0,4 (1,0)

П р и м е ч а н и я: 1 Для бетонов промежуточных классов про прочности значения деформаций принимать по

интерполяции; 2 В скобках даны перемещения для анкеров типа HSC-AR, HSC-IR

Т а б л и ц а А.6.4 – Параметры для расчета деформативности при сдвиге анкеров HSC




8,4 13,3 8,4 19,3 4,6 7,0 8,7 8,7 10,4

1.2 Перемещения δV0 (мм) 3,0 3,0 2,8 3,0 3,0 3,0 2,8 3,0 3,0

1.3 Перемещения δV∝ (мм) 4,5 4,5 4,3 4,5 4,5 4,5 4,3 4,5 4,5

СТО 36554501-039-2014

52

Анкеры HUS

Анкер HUS-A

Анкер HUS-H / HUS-HR

Анкер HUS-I

Анкер HUS-P

Т а б л и ц а А.7.1 – Параметры для расчета прочности при растяжении анкеров HUS

HUS HUS-A / HUS-H / HUS-HR / HUS-I / HUS-P

Тип исполнения анкера 6 8 10 14

-A -H -I

-P HR -H -HR -H -HR -HR

Общая длина заделки анкера в бетон hnom (мм)

55 60 75 60 80 70 85 70 90 70 110


25 24 37,1 34,0 55,4 52,6 102,2


1,5 1,4

2. Разрушение по контакту с основанием (п.5.1.2) 2.1 Нормативная сила сопротивления анкера по контакту с основанием из бетона В25 с трещинами NRk,р (кН)

6,0 5,0 6,0 9,0 6,0 12 7,5 16 9,0 16 12 25

2.2 Нормативная сила сопротивления анкера по контакту с основанием из бетона В25 без трещин* NRk,р (кН)

9,0 7,5 9,0 12 16 12 16 12 20 16 25 - -

2.3 Коэффициент надежности γMр 1,8 2,1 1,8 2,0 2,1 1,8 1,8


42 45 47 60 47 64 54 67 54 71 52 86

3.2 Коэффициент надежности γMс 1,8 2,1 1,8 1,8 2,1 1,8 1,8

СТО 36554501-039-2014

53




-A -H -I



ccr,sp = 1,5·hef ccr,sp = 1,8·hef


scr,sp = 2· ccr,sp


см. поз. 3.2

*Для анкеров HUS с неустановленной величиной силы сопротивления NRk,р проверку прочности по контакту с основанием допускается не выполнять – определяющими являются другие формы разрушения

Т а б л и ц а А.7.2 – Параметры для расчета прочности при сдвиге анкеров HUS



-A -H -I



55 60 75 60 80 70 85 70 90 70 110


42 45 47 60 47 64 54 67 54 71 52 86

1. Разрушение по стали без плеча силы (п.5.2.1.1) 1.1 Нормативная сила сопротивления анкера по стали VRk,s (кН)

12,5 17 15,9 26 23,8 33 55 77



21 19 39 36 70 66 193


3. Разрушение от выкалывания бетона основания за анкером (п.5.2.2) 3.1 Коэффициент k 1,5 2,0



lf = hef

4.2 Наружный диаметр анкера dnom 6 8 10 14


СТО 36554501-039-2014

54

Т а б л и ц а А.7.3 – Параметры для расчета деформативности при растяжении анкеров HUS



-A -H -I

-P -HR -H -HR -H -HR -HR

Общая длина заделки анкера в бетон hnom (мм) 55 60 75 60 80 70 85 70 90 70 110

1. Смещение анкеров от растягивающих усилий в бетоне без трещин (п.6.5) 1.1 Контрольное значение силы N на анкер в бетоне В25-В60 без трещин, (кН)

3,6 3,0 3,1 3,6 4,8 4,8 6,3 4,8 6,8 6,3 9,9 7,5 16

1.2 Перемещения δΝ0, (мм) 0,2 0,2 0,8 0,1 0,2 0,7 1,6 0,2 0,3 0,3 1,3 0,7 1,0

1.3 Перемещения δΝ∝, (мм) 0,3 0,3 0,8 0,5 0,4 0,7 1,6 0,3 0,7 0,3 1,3 0,7 1,0

2. Смещение анкеров от растягивающих усилий в бетоне с трещинами (п.6.5) 2.1 Контрольное значение силы N на анкер в бетоне В25-В60 c трещинами, (кН)

2,4 1,7 2,4 3,6 2,4 4,8 3,0 4,1 3,6 6,3 4,8 9,9

2.2 Перемещения δΝ0, (мм) 0,1 0,4 0,1 0,1 0,5 0,7 0,2 0,3 0,3 0,6 0,9 1,4

2.3 Перемещения δΝ∝, (мм) 0,6 0,5 0,5 0,4 0,7 1,1 0,3 0,7 0,6 1,1 1,1 1,4

Т а б л и ц а А.7.4 – Параметры для расчета деформативности при сдвиге анкеров HUS



-A -H -I

-P -HR -H -HR -H -HR -HR

Общая длина заделки анкера в бетон hnom (мм) 55 60 75 60 80 70 85 70 90 70 110

1. Смещение анкеров от сдвигающих усилий в бетоне с трещинами и без трещин (п.6.6) 1.1 Контрольное значение силы V на анкер в бетоне В25-В60, (кН)

6,0 7,8 6,9 6,9 11,0 12,4 10,3 10,3 13,6 15,7 12,9 27,3

1.2 Перемещения δV0, (мм) 1,9 0,4 1,5 1,5 2,0 2,3 1,5 1,5 1,1 1,7 3,5 3,9

1.3 Перемещения δV∝, (мм) 2,8 0,5 2,3 2,3 2,4 2,9 2,3 2,3 1,5 2,4 3,9 4,3

СТО 36554501-039-2014

55

Анкеры HUS3

Анкер HUS3-H

Анкер HUS3-C

Т а б л и ц а А.8.1 – Параметры для расчета прочности при растяжении анкеров HUS3


Тип исполнения анкера 8 10 14 -H -C

-H -C

-H

Общая длина заделки анкера в бетон hnom (мм) 50 60 70 55 75 85 65 85 115

1. Разрушение по стали (п.5.1.1) 1.1 Нормативная сила сопротивления анкера по стали NRk,s (кН) 39,2 62,2 96,6


2. Разрушение по контакту с основанием (п.5.1.2) 2.1 Нормативная сила сопротивления анкер по контакту с основанием из бетона В25 с трещинами* NRk,р (кН)

6,0 9,0 12 - - - - - -

2.2 Нормативная сила сопротивления анкера по контакту с основанием из бетона В25 без трещин* NRk,р (кН)

9 12 16 12 20 - - - -


3. Разрушение от выкалывания бетона основания (п.5.1.3) 3.1 Эффективная глубина анкеровки hef (мм) 40 46,4 54,9 41,6 58,6 67,1 49,3 66,3 91,8



60 70 85 65 90 110 85 100 140


120 140 170 130 180 220 170 200 280


*Для анкеров HUS3 с неустановленной величиной силы сопротивления NRk,р проверку прочности по контакту с основанием допускается не выполнять – определяющими являются другие формы разрушения

СТО 36554501-039-2014

56

Т а б л и ц а А.8.2 – Параметры для расчета прочности при сдвиге анкеров HUS3



-H -C

-H -C


50 60 70 55 75 85 65 85 115


40 46,4 54,9 41,6 58,6 67,1 49,3 66,3 91,8

1. Разрушение по стали без плеча силы (п.5.2.1.1) 1.1 Нормативная сила сопротивления анкера по стали VRk,s (кН): 17 28 45


2. Разрушение по стали с плечом силы (п.5.2.1.2) 2.1 Нормативный предельный момент для анкера МRk,s (Н·м) 46 92 187


3. Разрушение от выкалывания бетона основания за анкером (п.5.2.2) 3.1 Коэффициент k 1,0 2,0 1,0 2,0



lf = hef

4.2 Наружный диаметр анкера dnom 8 10 14


Т а б л и ц а А.8.3 – Параметры для расчета деформативности при растяжении анкеров HUS3



-H -C

-H -C


50 60 70 55 75 85 65 85 115

1. Смещение анкеров от растягивающих усилий в бетоне без трещин (п.6.5) 1.1 Контрольное значение силы N на анкер в бетоне В25-В60 без трещин, (кН)

6,6 8,9 11,8 8,7 14,8 20,5 12,9 20,1 32,8

1.2 Перемещения δΝ0, (мм) 0,1 0,2 0,1 0,1 0,1 0,1 0,1 0,2 0,3

1.3 Перемещения δΝ∝,(мм) 0,3 0,2 0,5

2. Смещение анкеров от растягивающих усилий в бетоне с трещинами (п.6.5) 2.1 Контрольное значение силы N на анкер в бетоне В25-В60 c трещинами, (кН)

4,3 5,7 7,6 5,7 9,5 13,2 8,3 13,0 21,2

2.2 Перемещения δΝ0, (мм) 0,3 0,4 0,3 0,4 0,4 0,4 0,6 0,5 0,5

2.3 Перемещения δΝ∝, (мм) 0,7 0,7 0,6 0,4 0,4 0,5 0,9 1,2 1,0

СТО 36554501-039-2014

57

Т а б л и ц а А.8.4 – Параметры для расчета деформативности при сдвиге анкеров HUS3



-H -C

-H -C


50 60 70 55 75 85 65 85 115

1. Смещение анкеров от сдвигающих усилий в бетоне с трещинами и без трещин (п.6.6) 1.1 Контрольное значение силы V на анкер в бетоне В25-В60, (кН) 8,1 13,3 21,4

1.2 Перемещения δV0, (мм) 2,5 3,4 2,9 3,8 3,7 3,2 3,6 3,2 2,4

1.3 Перемещения δV∝, (мм) 3,7 5,1 4,4 5,7 5,5 4,9 5,4 6,9 3,5

СТО 36554501-039-2014

58

Анкеры HVU+HAS

Капсула HVU

Шпилька HAS / HAS-R / HAS-HCR

Т а б л и ц а А.9.1 – Параметры для расчета прочности при растяжении анкеров HVU+HAS

HVU + HAS HAS / HAS-R / HAS-HCR

M8 M10 M12 M16 M20 M24 M27 M30


HAS 5.8 17 26 38 72 112 160 - -

HAS 8.8 27 42 61 115 179 256 347 422

HAS-R 23 37 53 101 157 224 217 263

HAS-HCR 27 42 61 115 179 224 - -


HAS 5.8 / 8.8 1,5 1,5 1,5

HAS-R 1,87 1,87 2,86

HAS-HCR 1,5 2,1 -


80 90 110 125 170 210 240 270


3. Комбинированное разрушение по контакту и выкалыванию бетона основания (п.5.1.5) 3.1 Номинальный диаметр анкера dnom (мм)

8 10 12 16 20 24 27 30

3.2 Нормативное сцепление химического анкера с бетоном В25 без трещин τRk,urc (Н/мм2)

Температурный режим I (40/24 °С) 12,4 12,4 12,1 9,5 10,8 8,8 9,8 9,8 Температурный режим IV (80/50 °С) 9,9 8,8 9,6 8,0 7,0 7,3 6,9 6,7 Температурный режим V (120/72 °С) 4,5 4,2 3,9 4,0 3,7 3,8 3,7 2,9

3.3 Коэффициент ψс

Бетон В37 1,06




4. Разрушение от раскалывания основания (п.5.1.4) 4.1 Коэффициент надежности γMsр 1,5

СТО 36554501-039-2014

59

Т а б л и ц а А.9.2 – Параметры для расчета прочности при сдвиге анкеров HVU + HAS

HVU + HAS HAS / HAS-R / HAS-HCR M8 M10 M12 M16 M20 M24 M27 M30


80 90 110 125 170 210 240 270


HAS 5.8 8,5 13 19 36 56 80 - -

HAS 8.8 13,5 21 30,5 58 90 128 174 211

HAS-R 12 18 27 51 79 112 108 132

HAS-HCR 13 21 31 58 90 112 - -


HAS 5.8 / 8.8 1,25 1,25 1,25

HAS-R 1,56 1,56 2,38

HAS-HCR 1,25 1,75 -


HAS 5.8 16 33 56 147 284 486 - -

HAS 8.8 25,5 53 90 234 455 777 1223 1637

HAS-R 23 45 79 205 398 680 765 1023

HAS-HCR 26 52 90 234 455 680 - -





lf = 8·dnom

4.2 Номинальный диаметр анкера dnom (мм)

8 10 12 16 20 24 27 30


Т а б л и ц а А.9.3 – Параметры для расчета деформативности при растяжении анкеров HVU + HAS

HVU + HAS HAS / HAS-R / HAS-HCR M8 M10 M12 M16 M20 M24 M27 M30


Температурный режим I (40/24 °С) 8,1 12,4 18,1 28,6 53,3 66,7 85,2 119

Температурный режим IV (80/50 °С) 8,1 11,9 18,1 23,8 35,7 54,8 66,7 81,0

Температурный режим V (120/72 °С) 4,3 5,7 7,6 11,9 19,0 28,6 35,7 35,7


Температурный режим I (40/24 °С) 0,15 0,2 0,2 0,2 0,3 0,3 0,4 0,45







СТО 36554501-039-2014

60

Т а б л и ц а А.9.4 – Параметры для расчета деформативности при сдвиге анкеров HVU+HAS


M8 M10 M12 M16 M20 M24 M27 M30

1. Смещение анкеров от сдвигающих усилий в бетоне без трещин (п.6.6) 1.1 Контрольное значение силы на анкер в бетоне В25-В60 без трещин, V (кН) 4,9 7,4 10,9 20,6 32 45,7 99,4 120,6

1.2 Перемещения δV0 (мм) 0,4 0,6 0,7 0,9 1,1 1,3 2,8 3,4

1.3 Перемещения δV∝ (мм) 0,6 0,9 1,1 1,4 1,7 2 4,2 5,1

СТО 36554501-039-2014

61

Анкеры HVU+HIS

Капсула HVU

Втулка HIS-N / HIS-RN

Примечание: Втулка HIS-N для совместного применения с болтами и шпильками класса 8.8. (ISO 898), HIS-RN для совместно применения с болтами и шпильками из нержавеющей стали класса 70 (ISO 3506)

Т а б л и ц а А.10.1 – Параметры для расчета прочности при растяжении анкеров HVU+HIS

HVU + HIS HIS-N / HIS-RN

M8 M10 M12 M16 M20


HIS-N + болт / шпилька кл.8.8 17 26 38 72 112

HIS-RN + болт / шпилька кл.70 27 42 61 115 179


HIS-N + болт / шпилька кл.8.8 1,43 1,5 1,47 1,47

HIS-RN + болт / шпилька кл.70 1,87 1,87 1,87 2,4

2. Разрушение от выкалывания бетона основания (п.5.1.3) 2.1 Эффективная глубина анкеровки hef (мм) 90 110 125 170 205


3. Комбинированное разрушение по контакту и выкалыванию бетона основания (п.5.1.5) 3.1 Номинальный диаметр анкера dnom (мм) 12,5 16,5 20,5 25,4 27,6

3.2 Нормативное сцепление химического анкерас бетоном В25 без трещин τRk,urc (Н/мм2)

Температурный режим I(40/24 °С) 7,1 6,1 6,2 7,0 7,9 Температурный режим IV(80/50 °С) 5,7 6,1 6,2 5,5 5,3 Температурный режим V(120/72 °С) 2,5 2,1 2,0 2,9 2,8

3.3 Коэффициент ψс

Бетон В37 1,12 Бетон В50 1,21 Бетон В60 1,28



СТО 36554501-039-2014

62

Т а б л и ц а А.10.2 – Параметры для расчета прочности при сдвиге анкеров HVU + HIS


M8 M10 M12 M16 M20

Эффективная глубина анкеровки hef (мм) 90 110 125 170 205





HIS-N + болт / шпилька кл.8.8 1,25 1,50 1,5

HIS-RN + болт / шпилька кл.70 1,56 1,56 2,0








lf = hef

4.2 Номинальный диаметр анкера dnom (мм) 12,5 16,5 20,5 25,4 27,6


Т а б л и ц а А.10.3 – Параметры для расчета деформативности при растяжении анкеров HVU + HIS


M8 M10 M12 M16 M20


Температурный режим I (40/24 °С) 11,9 19,0 28,6 45,2 53,0

Температурный режим IV (80/50 °С) 9,5 15,7 22,5 35,7 45,2

Температурный режим V (120/72 °С) 4,3 7,6 9,5 19,0 23,8









СТО 36554501-039-2014

63

Т а б л и ц а А.10.4 – Параметры для расчета деформативности при сдвиге анкеров HVU + HIS


M8 M10 M12 M16 M20

1. Смещение анкеров от сдвигающих усилий в бетоне без трещин (п.6.6) 1.1 Контрольное значение силы на анкер в бетоне В25-В60 без трещин, V (кН) 7,4 13,1 18,6 28,1 26,2

1.2 Перемещения δV0 (мм) 0,7 1 1,1 1,6 2,0

1.3 Перемещения δV∝ (мм) 1,1 1,5 1,7 2,4 3,0

СТО 36554501-039-2014

64

Анкеры HIT-HY 200-A

+ HIT-Z

Химический анкер HIT-HY200-A

Шпилька HIT-Z / HIT-Z-R

Т а б л и ц а А.11.1 – Параметры для расчета прочности при растяжении анкеров HIT-HY 200-A + HIT-Z

HIT-HY 200-A + HIT-Z HIT-Z / HIT-Z-R

M8 M10 M12 M16 M20

Общая длина заделки анкера hnom (мм) 60–100 60–120 60–144 96–192 100–220


24 38 55 96 146


2. Разрушение от выкалывания бетона основания (п.5.1.3) 2.1 Эффективная глубина анкеровки hef (мм) hnom 2.2 Коэффициент надежности γMс 1,5

3. Комбинированное разрушение по контакту и выкалыванию бетона основания (п.5.1.5) 3.1 Номинальный диаметр анкера dnom (мм) 8 10 12 16 20

3.2 Эффективная глубина анкеровки hef (мм)* 50 60 60 96 100


Температурный режим I (40/24 °С) 24 Температурный режим IV (80/50 °С) 22 Температурный режим V (120/72 °С) 20

3.4 Нормативное сцепление химического анкера с бетоном В25 с трещинами τRk,rc (Н/мм2) Температурный режим I (40/24 °С) 22 Температурный режим IV (80/50 °С) 20 Температурный режим V (120/72 °С) 18

3.5 Коэффициент ψс (Бетон В37-В60) 1,0



*Эффективная глубина анкеровки для расчетов по п. 5.1.5 принимается для шпильки HIT-Z равной длине профильной части по поз.3.2.

СТО 36554501-039-2014

65

Т а б л и ц а А.11.2 – Параметры для расчета прочности при сдвиге анкеров HIT-HY 200-A + HIT-Z


M8 M10 M12 M16 M20

Общая длина заделки анкера hnom (мм) 60–100 60–120 60–144 96–192 100–220


HIT-Z 12 19 27 48 73

HIT-Z-R 14 23 33 57 88



HIT-Z / HIT-Z-R 24 49 85 203 386




4. Разрушение от откалывания края основания (п.5.2.3) 4.1 Приведенная глубина анкеровки при сдвиге lf (мм) lf = hnom, но не более 8dnom

4.2 Номинальный диаметр анкера dnom (мм) 8 10 12 16 20


Т а б л и ц а А.11.3 – Параметры для расчета деформативности при растяжении анкеров HIT-HY 200-A + HIT-Z


M8 M10 M12 M16 M20

1. Смещение анкеров от растягивающих усилий в бетоне B25-B60 без трещин (п.6.5) 1.1 Коэффициент податливости анкера сΝ0 (мм/МПа)




1.2 Коэффициент податливости анкера сΝ∝ (мм/МПа)




2. Смещение анкеров от растягивающих усилий в бетоне B25-B60 c трещинами (п.6.5) 2.1 Коэффициент податливости анкера сΝ0 (мм/МПа)





Температурный режим I (40/24 °С) 0,21

Температурный режим IV (80/50 °С) 0,23

Температурный режим V (120/72 °С) 0,25

СТО 36554501-039-2014

66

Т а б л и ц а А.11.4 – Параметры для расчета деформативности при сдвиге анкеров HIT-HY 200-A + HIT-Z


M8 M10 M12 M16 M20

1. Смещение анкеров от сдвигающих усилий в бетоне В25-В60 без трещин (п.6.6) 1.1 Коэффициент жесткости анкера СV0 (кН/мм) 16,7 16,7 20,0 25,0 25,0

1.2 Коэффициент жесткости анкера СV∝ (кН/мм) 11,1 12,5 12,5 16,7 16,7

СТО 36554501-039-2014

67

Анкеры

HIT-RE 500 + HIT-V (HAS)

HIT-RE 500-SD

+ HIT-V

HIT-HY 200-A + HIT-V

HIT-HY 100 + HIT-V

Химический анкер HIT-RE 500 / HIT-RE 500-SD / HIT-HY 200-A / HIT-HY 100

Шпилька HIT-V / HIT-V-R / HIT-V-HCR

Шпилька HAS / HAS-R / HAS-HCR

Примечания: Шпильки HAS / HAS-R / HAS-HCR только для применения с HIT-RE 500

Т а б л и ц а А.12.1 – Параметры для расчета прочности при растяжении анкеров HIT-RE 500 + HIT-V(HAS) / HIT-RE 500-SD + HIT-V / HIT-HY 200-A + HIT-V / HIT-HY 100 + HIT-V

HIT-RE 500 + HIT-V (HAS) HIT-RE 500-SD + HIT-V HIT-HY 200-A + HIT-V HIT-HY 100 + HIT-V

HIT-V / HIT-V-R / HIT-V-HCR HAS / HAS-R / HAS-HCR

M8 M10 M12 M16 M20 M24 M27 M30

Общая длина заделки анкера hnom (мм) HIT-RE 500(-SD) + HIT-V (-R / -HCR) 40–160 40–200 48–240 64–320 80–400 96–480 108–540 120–600

HIT-HY 200-A + HIT-V (-R / -HCR) 60–160 60–200 70–240 80–320 90–400 96–480 108–540 120–600

HIT-RE 500 + HAS (-R / -HCR) 80 90 110 125 170 210 240 270

HIT-HY 100 + HIT-V (-R / -HCR) 60–160 60–200 70–240 80–320 90–400 100–480 110–540 120–600


HIT-V-5.8 18 29 42 79 123 177 230 281

HIT-V-8.8 29 46 67 126 196 282 367 449

HIT-V-R 26 41 59 110 172 247 230 281

HIT-V-HCR 29 46 67 126 196 247 321 393

HAS 5.8 17 26 38 72 112 160 – –

HAS 8.8 – – – – – – 347 422

HAS-R 23 37 53 101 157 224 217 263

HAS-HCR 27 42 61 115 180 224 304 369

СТО 36554501-039-2014

68


HIT-RE 500 + HIT-V (HAS) HIT-RE 500-SD + HIT-V HIT-HY 200-A + HIT-V

HIT-HY 100 + HIT-V


M8 M10 M12 M16 M20 M24 M27 M30

1.2 Коэффициент надежности γMs HIT-V-5.8 (8.8) / HAS 5.8 (8.8) 1,5 1,5 1,5

HIT-V-R / HAS-R 1,87 1,87 2,86

HIT-V-HCR / HAS-HCR 1,5 2,1 2,1


hef = hnom


HIT-RE 500 2,1* 2,1

HIT-RE 500-SD 1,8 2,1

HIT-HY 200-A 1,8 1,8

HIT-HY 100 1,8 1,8

3. Комбинированное разрушение по контакту и выкалыванию бетона основания (п.5.1.5) 3.1 Номинальный диаметр анкера dnom (мм)

8 10 12 16 20 24 27 30

3.2 Нормативное сцепление химического анкера с бетоном В25 τRk (Н/мм2)

по табл. А.12.2

3.3 Коэффициент ψс**




3.4 Коэффициент надежности γMр см. поз. 2.2

4. Разрушение от раскалывания основания (п.5.1.4) 4.1 Коэффициент надежности γMsр см. поз. 2.2

*Коэффициент надежности для шпилек М8-М12 может быть принят 1,8 в случае применения при ударном сверлении специальных твердосплавных буров Hilti TE-CD, Hilti TE-YD или при выполнении отверстий алмазным бурением (выполнение установочных отверстий алмазным бурением предусмотрено только для анкеров на основе Hilti HIT-RE 500)

**Для анкеров на основе Hilti HIT-HY 200-A значение коэффициента ψс принимается 1,0 не зависимо от класса бетона

Т а б л и ц а А.12.2 – Нормативное сцепление τRk химического анкера HIT-RE 500(-SD), HIT-HY 200-А, HIT-HY 100



M8 M10 M12 M16 M20 M24 M27 M30

1.1 Нормативное сцепление химического анкера с бетоном В25 без трещин при выполнении отверстий ударным сверлением τRk,urc (Н/мм2)

HIT-RE 500 / HIT-RE 500-SD

Температурный режим I (40/24°С) 16 16 16 15 15 14 14 13

Температурный режим II (58/35°С) 13 13 13 12 12 11 11 11

Температурный режим III (70/43°С) 8 8 8 7,5 7 7 6,5 6,5

СТО 36554501-039-2014

69




M8 M10 M12 M16 M20 M24 M27 M30

1.2 Нормативное сцепление химического анкера с бетоном В25 без трещин при выполнении отверстий алмазным бурением τRk,urc (Н/мм2)

HIT-RE 500

Температурный режим I (40/24 °С) 13 13 13 12 11 10 9,0 8,5

Температурный режим II (58/35 °С) 11 11 11 9,5 9 8,0 7,0 6,5

Температурный режим III (70/43 °С) 6,5 6,5 6,5 5,5 5 4,5 4,5 4,0

1.3 Нормативное сцепление химического анкера с бетоном В25 с трещинами τRk,rc (Н/мм2)

HIT-RE 500-SD

Температурный режим I (40/24 °С) 8 8 7,5 7 7 7 6,5 6

Температурный режим II (58/35 °С) 6,5 6 6 6 5,5 5,5 5 5

Температурный режим III (70/43 °С) 4 3,5 3,5 3,5 3 3 3 3


HIT-HY 200-A

Температурный режим I (40/24 °С) 20 15

Температурный режим IV (80/50 °С) 17 12

Температурный режим V (120/72 °С) 14 11


HIT-HY 200-A

Температурный режим I (40/24 °С) 6 8

Температурный режим IV (80/50 °С) 4,5 6,5

Температурный режим V (120/72 °С) 4 5,5


HIT-HY 100

Температурный режим I (40/24 °С) 14 14 14 13 12 11 10 8,5

Температурный режим IV (80/50 °С) 12 12 12 12 11 10 9 7


HIT-HY 100

Температурный режим I (40/24 °С) – 5,5 5,5 5,5 – – – – Температурный режим IV (80/50 °С) – 4 4 4 – – – –

Т а б л и ц а А.12.3 – Параметры для расчета прочности при сдвиге анкеров HIT-RE 500 + HIT-V(HAS) / HIT-RE 500-SD + HIT-V / HIT-HY 200-A + HIT-V / HIT-HY 100 + HIT-V



M8 M10 M12 M16 M20 M24 M27 M30

Общая длина заделки анкера hnom(мм) HIT-RE 500(-SD) + HIT-V (-R / -HCR) 40–160 40–200 48–240 64–320 80–400 96–480 108–540 120–600

HIT-HY 200-A + HIT-V (-R / -HCR) 60–160 60–200 70–240 80–320 90–400 96–480 108–540 120–600

HIT-RE 500 + HAS (-R / -HCR) 80 90 110 125 170 210 240 270

HIT-HY 100 + HIT-V (-R / -HCR) 60–160 60–200 70–240 80–320 90–400 100–480 110–540 120–600

СТО 36554501-039-2014

70




M8 M10 M12 M16 M20 M24 M27 M30


HIT-V-5.8 9 15 21 39 61 88 115 140

HIT-V-8.8 15 23 34 63 98 141 184 224

HIT-V-R 13 20 30 55 86 124 115 140

HIT-V-HCR 15 23 34 63 98 124 161 196

HAS 5.8 8,5 13 19 36 56 80 – –

HAS 8.8 – – – – – – 174 211

HAS-R 12 19 27 51 79 112 108 132

HAS-HCR 13 21 31 58 90 112 152 184

1.2 Коэффициент надежности γMs HIT-V-5.8 (8.8) / HAS 5.8 (8.8) 1,25 1,25 1,25

HIT-V-R / HAS-R 1,56 1,56 2,38

HIT-V-HCR / HAS-HCR 1,25 1,75 1,75


HIT-V-5.8 19 37 66 167 325 561 832 1125

HIT-V-8.8 30 60 105 266 519 898 1332 1799

HIT-V-R 26 52 92 233 454 786 832 1124

HIT-V-HCR 30 60 105 266 520 786 1165 1574

HAS 5.8 16 33 56 147 284 486 – –

HAS 8.8 – – – – – – 1223 1637

HAS-R 23 45 79 205 398 680 764 1023

HAS-HCR 26 52 90 234 455 680 1070 1433


3. Разрушение от выкалывания бетона основания за анкером (п.5.2.2) 3.1 Эффективная глубина анкеровки hef (мм) hef = hnom 3.2 Коэффициент k

hef < 60мм 1,0

hef ≥ 60мм 2,0



4.2 Номинальный диаметр анкера dnom (мм) 8 10 12 16 20 24 27 30


СТО 36554501-039-2014

71

Т а б л и ц а А.12.4 – Параметры для расчета деформативности при растяжении анкеров HIT-RE 500 + HIT-V(HAS) / HIT-RE 500-SD / HIT-HY 200-A + HIT-V / HIT-HY 100 + HIT-V


HIT-V / HIT-V-R / HIT-V-HCR

M8 M10 M12 M16 M20 M24 M27 M30

1. Смещение анкеров от растягивающих усилий в бетоне B25-B60 без трещин (п.6.5) 1.1 Коэффициент податливости анкера сΝ0 (мм/МПа)



Температурный режим II (58/35 °С) 0,03 0,04 0,05 0,07 0,09 0,11 0,13 0,14

Температурный режим III (70/43 °С) 0,07 0,09 0,10 0,14 0,18 0,22 0,25 0,28

HIT-HY 200-A




HIT-HY 100




HIT-RE 500 / HIT-RE 500-SD Температурный режим I (40/24 °С) 0,04 0,05 0,06 0,08 0,11 0,13 0,15 0,17



HIT-HY 200-A




HIT-HY 100



2. Смещение анкеров от растягивающих усилий в бетоне B25-B60 с трещинами (п.6.5) 2.1 Коэффициент податливости анкера сΝ0 (мм/МПа)

HIT-RE 500-SD Температурный режим I (40/24 °С) 0,03 0,04 0,05 0,05 0,06 0,07 0,08 0,08



HIT-HY 200-A




HIT-HY 100

Температурный режим I (40/24 °С) – 0,09 0,10 0,11 – – – – Температурный режим IV (80/50 °С) – 0,09 0,10 0,12 – – – –

СТО 36554501-039-2014

72




M8 M10 M12 M16 M20 M24 M27 M30


HIT-RE 500-SD Температурный режим I (40/24 °С) 0,23

Температурный режим II (58/35 °С) 0,38

Температурный режим III (70/43 °С) 0,54

HIT-HY 200-A




HIT-HY 100 Температурный режим I (40/24 °С) – 0,09 0,10 0,11 – – – – Температурный режим IV (80/50 °С) – 0,09 0,10 0,12 – – – –

Т а б л и ц а А.12.5 – Параметры для расчета деформативности при сдвиге анкеров HIT-RE 500 + HIT-V(HAS) / HIT-RE 500-SD+HIT-V / HIT-HY 200-A + HIT-V / HIT-HY 100 + HIT-V



M8 M10 M12 M16 M20 M24 M27 M30

1. Смещение анкеров от сдвигающих усилий в бетоне В25-В60 с трещинами и без трещин (п.6.6)

1.1 Коэффициент жесткости анкера СV0 (кН/мм)

16,7 16,7 20,0 25,0 25,0 33,3 33,3 33,3

1.2 Коэффициент жесткости анкера СV∝ (кН/мм)

11,1 12,5 12,5 16,7 16,7 20,0 20,0 20,0

СТО 36554501-039-2014

73

Анкеры

HIT-RE 500 +HIS

HIT-RE 500-SD

+ HIS

HIT-HY 200-A + HIS

HIT-HY 100

+ HIS


Втулка HIS-N / HIS-RN

Примечание: Втулка HIS-N для совместного применения с болтами и шпильками класса 8.8 (ISO 898), HIS-RN для совместно применения с болтами и шпильками из нержавеющей стали класса 70 (ISO 3506)

Т а б л и ц а А.13.1 – Параметры для расчета прочности при растяжении анкеров HIT-RE 500 (-SD) + HIS / HIT-HY 200-A + HIS / HIT-HY 100 + HIS

HIT-RE 500 + HIS HIT-RE 500-SD + HIS HIT-HY 200-A + HIS

HIT-HY 100 + HIS

HIS-N / HIS-RN

M8 M10 M12 M16 M20





HIS-N + болт / шпилька кл.8.8 1,43 1,5 1,47 1,47

HIS-RN + болт / шпилька кл.70 1,87 1,87 1,87 2,4

2. Разрушение от выкалывания бетона основания (п.5.1.3) 2.1 Эффективная глубина анкеровки hef (мм) 90 110 125 170 205


HIT-RE 500 2,1* 2,1

HIT-RE 500-SD 1,8 2,1

HIT-HY 200-A 1,5 1,5

HIT-HY 100 1,8 1,8

3. Комбинированное разрушение по контакту и выкалыванию бетона основания (п.5.1.5) 3.1 Номинальный диаметр анкера dnom (мм) 12,5 16,5 20,5 25,4 27,6

3.2 Нормативное сцепление химического анкера с бетоном В25 τRk (Н/мм2)

по табл. А.13.2

СТО 36554501-039-2014

74



HIT-HY 100 + HIS

HIS-N / HIS-RN

M8 M10 M12 M16 M20

3.3 Коэффициент ψс** Бетон В37 1,04





*Коэффициент надежности для HIS М8 может быть принят 1,8 в случае применения при ударном сверлении специальных твердосплавных буров Hilti TE-CD, Hilti TE-YD или при выполнении отверстий алмазным бурением (выполнение установочных отверстий алмазным бурением предусмотрено только для анкеров на основе Hilti HIT-RE 500)

**Для анкеров на основе Hilti HIT-HY 200-A значение коэффициента ψс принимается 1,0 не зависимо от класса бетона.

Т а б л и ц а А.13.2 – Нормативное сцепление τRk химического анкера HIT-RE 500 (-SD) / HIT-HY 200-A / HIT-HY 100


HIT-HY 100 + HIS

HIS-N / HIS-RN

M8 M10 M12 M16 M20



Температурный режим I (40/24 °С) 11,3 10,5 11,8 12,5 11,3 Температурный режим II (58/35 °С) 9,9 8,8 9,3 10,3 9,6 Температурный режим III (70/43 °С) 5,7 5,3 5,0 5,5 5,3


HIT-RE 500



HIT-RE 500-SD



HIT-HY 200-A

Температурный режим I (40/24 °С) 13 Температурный режим IV (80/50 °С) 11 Температурный режим V (120/72 °С) 9,5

СТО 36554501-039-2014

75

Окончание таблицы А.13.2 HIT-RE 500 + HIS

HIT-RE 500-SD + HIS HIT-HY 200-A + HIS

HIT-HY 100 + HIS

HIS-N / HIS-RN

M8 M10 M12 M16 M20


HIT-HY 200-A

Температурный режим I (40/24 °С) 7,0 Температурный режим IV (80/50 °С) 5,5 Температурный режим V (120/72 °С) 5,0 1.6 Нормативное сцепление химического анкера с бетоном В25 без трещин τRk,urc (Н/мм2)

HIT-HY 100

Температурный режим I (40/24 °С) 9,9 8,7 9,3 7,0 6,4 Температурный режим IV (80/50 °С) 8,4 8,7 7,46 7,0 5,3

Т а б л и ц а А.13.3 – Параметры для расчета прочности при сдвиге анкеров HIT-RE 500 (-SD) + HIS / HIT-HY 200-A + HIS / HIT-HY 100 + HIS


HIT-HY 100 + HIS

HIS-N / HIS-RN

M8 M10 M12 M16 M20






HIS-N + болт / шпилька кл.8.8 1,25 1,50 1,5

HIS-RN + болт / шпилька кл.70 1,56 1,56 2,0





HIS-N + болт / шпилька кл.8.8 1,25

HIS-RN + болт / шпилька кл.70 1,56




lf = hef

4.2 Номинальный диаметр анкера dnom (мм) 12,5 16,5 20,5 25,4 27,6


СТО 36554501-039-2014

76

Т а б л и ц а А.13.4 – Параметры для расчета деформативности при растяжении анкеров HIT-RE 500 (-SD) + HIS / HIT-HY 200-A + HIS / HIT-HY 100 + HIS


HIT-HY 100 + HIS

HIS-N / HIS-RN

M8 M10 M12 M16 M20

1. Смещение анкеров от растягивающих усилий в бетоне В25-В60 без трещин (п.6.5) 1.1 Коэффициент податливости анкера сΝ0 (мм/МПа) HIT-RE 500 / HIT-RE 500-SD Температурный режим I (40/24 °С) 0,08 0,06 0,06 0,04 0,04

Температурный режим II (58/35 °С) 0,15 0,13 0,12 0,09 0,07

Температурный режим III (70/43 °С) 0,31 0,26 0,23 0,17 0,14

HIT-HY 200-A




HIT-HY 100



1.2 Коэффициент податливости анкера сΝ∝ (мм/МПа) HIT-RE 500 / HIT-RE 500-SD Температурный режим I (40/24 °С) 0,18 0,15 0,14 0,10 0,09



HIT-HY 200-A




HIT-HY 100



2. Смещение анкеров от растягивающих усилий в бетоне В25-В60 c трещинами (п.6.5) 2.1 Коэффициент податливости анкера сΝ0 (мм/МПа) HIT-RE 500-SD




HIT-HY 200-A




2.2 Коэффициент податливости анкера сΝ∝ (мм/МПа) HIT-RE 500-SD




HIT-HY 200-A




СТО 36554501-039-2014

77

Т а б л и ц а А.13.5 – Параметры для расчета деформативности при сдвиге анкеров HIT-RE 500 (-SD) + HIS / HIT-HY 200-A + HIS / HIT-HY 100 + HIS

HIT-RE 500 + HIS HIT-RE 500-SD + HIS HIT-HY 200-A + HIS HIT-HY 100 + HIS

HIS-N / HIS-RN

M8 M10 M12 M16 M20


1.1 Коэффициент жесткости анкера СV0 (кН/мм) 16,7 16,7 20,0 25,0 25,0

1.2 Коэффициент жесткости анкера СV∝ (кН/мм) 11,1 12,5 12,5 16,7 16,7

СТО 36554501-039-2014

78

Анкеры

HIT-RE 500 +HZA-R

HIT-RE 500-SD

+HZA-R

HIT-HY 200-A +HZA-R

Химический анкер HIT-RE 500 / HIT-RE 500-SD / HIT-HY-200-A

Шпилька HZA-R

Т а б л и ц а А.14.1 – Параметры для расчета прочности при растяжении анкеров HIT-RE 500 (-SD) +HZA-R / HIT-HY 200-A + HZA-R

HIT-RE 500 + HZA-R HIT-RE 500-SD + HZA-R HIT-HY 200-A + HZA-R

HZA-R

M12 M16 M20 M24

Общая длина заделки анкера hnom (мм) 170 – 240 180 – 320 190 – 400 200 – 500

1. Разрушение по стали (п.5.1.1) 1.1. Нормативная сила сопротивления анкера по стали NRk,s (кН):

62 111 173 248


2. Разрушение от выкалывания бетона основания (п.5.1.3) 2.1 Эффективная глубина анкеровки hef (мм) hef = hnom 2.2 Коэффициент надежности γMс

HIT-RE 500 2,1* 2,1

HIT-RE 500-SD 1,8 2,1

HIT-HY 200-A 1,5 1,5

3. Комбинированное разрушение по контакту и выкалыванию бетона основания (п.5.1.5) 3.1 Номинальный диаметр анкера dnom (мм) 12 16 20 25

3.2 Эффективная глубина анкеровки hef (мм)** hef = hnom – 100 мм 3.3 Нормативное сцепление химического анкера с бетоном В25 τRk (Н/мм2)

По табл. А.14.2

3.4 Коэффициент ψс ***

Бетон В37 1,04 Бетон В50 1,07 Бетон В60 1,09



*Коэффициент надежности для HZA-R М12 может быть принят 1,8 в случае применения при ударном сверлении специальных твердосплавных буров Hilti TE-CD, Hilti TE-YD или при выполнении отверстий алмазным бурением (выполнение установочных отверстий алмазным бурением предусмотрено только для анкеров на основе Hilti HIT-RE 500)

**Эффективная глубина анкеровки для расчетов по п. 5.1.5 принимается для шпильки HZA-R равной длине профильной части или по поз.3.2.

***Для анкеров на основе Hilti HIT-HY 200-A значение коэффициента ψс принимается 1,0 не зависимо от класса бетона.

СТО 36554501-039-2014

79

Т а б л и ц а А.14.2 – Нормативное сцепление τRk химического анкера HIT-RE 500 (-SD) / HIT-HY 200-A


HZA-R

M12 M16 M20 M24



Температурный режим I (40/24 °С) 15 14 14 13

Температурный режим II (58/35 °С) 12 11 11 11

Температурный режим III (70/43 °С) 7 7 6,5 6,5


HIT-RE 500

Температурный режим I (40/24 °С) 12 11 10 8,5

Температурный режим II (58/35 °С) 9,5 8,5 8 7

Температурный режим III (70/43 °С) 6 5 4,5 4

1.3 Нормативное сцепление химического анкера с бетоном В25 с трещинами τRk,rc (Н/мм2) HIT-RE 500-SD

Температурный режим I (40/24 °С) 7,5 7 7 7

Температурный режим II (58/35 °С) 6 6 6 5,5

Температурный режим III (70/43 °С) 3,5 3,5 3,5 3

1.4 Нормативное сцепление химического анкера с бетоном В25 без трещин τRk,urc (Н/мм2) HIT-HY 200-A

Температурный режим I (40/24 °С) 12

Температурный режим IV (80/50 °С) 10


1.5 Нормативное сцепление химического анкера с бетоном В25 с трещинами τRk,rc (Н/мм2) HIT-HY 200-A




Т а б л и ц а А.14.3 – Параметры для расчета прочности при сдвиге анкеров HIT-RE 500 (-SD) + HZA-R / HIT-HY 200-A + HZA-R


HZA-R

M12 M16 M20 M24

Общая длина заделки анкера hnom (мм) 170–240 180–320 190–400 200–500

1. Разрушение по стали без плеча силы (п.5.2.1.1) 1.1 Нормативная сила сопротивления анкера по стали VRk,s (кН) 31 55 86 124


2. Разрушение по стали с плечом силы (п.5.2.1.2) 2.1 Нормативный предельный момент для анкера МRk,s (Н·м) 97 235 457 790




4. Разрушение от откалывания края основания (п.5.2.3) 4.1 Приведенная глубина анкеровки при сдвиге lf (мм) lf = hnom, но не более 8dnom 4.2 Номинальный диаметр анкера dnom (мм) 12 16 20 25


СТО 36554501-039-2014

80

Т а б л и ц а А.14.4 – Параметры для расчета деформативности при растяжении анкеров HIT-RE 500 (-SD) + HZA-R / HIT-HY 200-A + HZA-R


HZA-R

M12 M16 M20 M24

1. Смещение анкеров от растягивающих усилий в бетоне В25-В60 без трещин (п.6.5) 1.1 Коэффициент податливости анкера сΝ0 (мм/МПа) HIT-RE 500 / HIT-RE 500-SD Температурный режим I (40/24 °С) 0,03 0,04 0,05 0,06

Температурный режим II (58/35 °С) 0,05 0,07 0,09 0,12

Температурный режим III (70/43 °С) 0,10 0,14 0,18 0,23

HIT-HY 200-A

Температурный режим I (40/24 °С) 0,03 0,04 0,06 0,07

Температурный режим IV (80/50 °С) 0,05 0,06 0,08 0,10

Температурный режим V (120/72 °С) 0,06 0,08 0,10 0,12

1.2 Коэффициент податливости анкера сΝ∝ (мм/МПа) HIT-RE 500 / HIT-RE 500-SD Температурный режим I (40/24 °С) 0,06 0,08 0,11 0,14



HIT-HY 200-A

Температурный режим I (40/24 °С) 0,06 0,08 0,13 0,13

Температурный режим IV (80/50 °С) 0,06 0,09 0,14 0,14

Температурный режим V (120/72 °С) 0,07 0,09 0,14 0,14

2. Смещение анкеров от растягивающих усилий в бетоне В25-В60 с трещинами (п.6.5) 2.1 Коэффициент податливости анкера сΝ0 (мм/МПа) HIT-RE 500-SD Температурный режим I (40/24 °С) 0,05 0,05 0,06 0,07



HIT-HY 200-A





HIT-RE 500-SD




HIT-HY 200-A




Т а б л и ц а А.14.5 – Параметры для расчета деформативности при сдвиге анкеров HIT-RE 500 (-SD) + HZA-R / HIT-HY 200-A + HZA-R


HZA-R

M12 M16 M20 M24

1. Смещение анкеров от сдвигающих усилий в бетоне В25-В60 с трещинами и без трещин (п.6.6) 1.1 Коэффициент жесткости анкера СV0 (кН/мм) 20,0 25,0 25,0 33,3

1.2 Коэффициент жесткости анкера СV∝ (кН/мм) 12,5 16,7 16,7 20,0

СТО 36554501-039-2014

81

Анкеры

HIT-RE 500 + Арматура

HIT-RE 500-SD

+ Арматура

HIT-HY 200-A + Арматура

HIT-HY 100 +Арматура


Арматура А400 по ГОСТ 5781-82, A500С по ГОСТ Р 52544

Т а б л и ц а А.15.1 – Параметры для расчета прочности при растяжении анкеров HIT-RE 500 (-SD) / HIT-HY 200-A / HIT-HY 100 с арматурой

HIT-RE 500 + Арматура HIT-RE 500-SD + Арматура HIT-HY 200-A + Арматура HIT-HY 100 + Арматура

А400 по ГОСТ 5781-82, A500С по ГОСТ Р 52544

Ø8 Ø10 Ø12 Ø14 Ø16 Ø20 Ø25 Ø28 Ø30 Ø32

Общая длина заделки анкера hnom(мм)

Min 60 60 70 80 80 90 100 115 120 130

Max 160 200 240 280 320 400 500 540 600 660

1. Разрушение по стали (п.5.1.1) 1.1 Нормативное сопротивление арматуры растяжению Rs,n (МПа)

400 для А400 500 для А500

1.2 Нормативная сила сопротивления анкера по стали NRk,s (кН) NRk,s = Rs,nπdnom

2/4



hef = hnom


HIT-RE 500 HIT-RE 500-SD HIT-HY 200-A HIT-HY 100

2,1* 1,8 1,5 1,8

2,1 2,1 1,5 1,8

3. Комбинированное разрушение по контакту и выкалыванию бетона основания (п.5.1.5) 3.1 Номинальный диаметр анкера dnom (мм) 8 10 12 14 16 20 25 28 30 32

3.2 Нормативное сцепление химического анкера с бетоном В25 τRk

По табл. А.15.2

3.3 Коэффициент ψс**






СТО 36554501-039-2014

82

Окончание таблицы А.15.1 *Коэффициент надежности для арматуры Ø8-14 может быть принят 1,8 в случае применения при

ударном сверлении специальных твердосплавных буров Hilti TE-CD, Hilti TE-YD или при выполнении отверстий алмазным бурением (выполнение установочных отверстий алмазным бурением предусмотрено только для анкеров на основе Hilti HIT-RE 500)

**Для анкеров на основе Hilti HIT-HY 200-A значение коэффициента ψс принимается 1,0 не зависимо от класса бетона.

Т а б л и ц а А.15.2 – Нормативное сцепление τRk химического анкера HIT-RE 500 (-SD) / HIT-HY 200-A / HIT-HY 100



Ø8 Ø10 Ø12 Ø14 Ø16 Ø20 Ø25 Ø28 Ø30 Ø32



Температурный режим I (40/24 °С) 15 15 15 14 14 14 13 13 13 13

Температурный режим II (58/35 °С) 12 12 12 12 11 11 11 10 10 10

Температурный режим III (70/43 °С) 7 7 7 7 7 6,5 6,5 6 6 6


HIT-RE 500

Температурный режим I (40/24 °С) 12 12 12 11 11 10 8,5 8 7,5 7

Температурный режим II (58/35 °С) 9,5 9,5 9,5 9 8,5 8 7 6,5 6 5,5

Температурный режим III (70/43 °С) 6 6 6 5,5 5 4,5 4 3,5 3,5 3,5

1.3 Нормативное сцепление химического анкера с бетоном В25 c трещинами τRk,urc (Н/мм2)

HIT-RE 500-SD

Температурный режим I (40/24 °С) 8 8 7,5 7 7 7 7 6,5 6 6

Температурный режим II (58/35 °С) 6,5 6,5 6 6 6 5,5 5,5 5 5 5

Температурный режим III (70/43 °С) 4 3,5 3,5 3,5 3,5 3 3 3 3 3


HIT-HY 200-A

Температурный режим I (40/24 °С) 12

Температурный режим IV (80/50 °С) 10



HIT-HY 200-A

Температурный режим I (40/24 °С) - 5,0 7,0

Температурный режим IV (80/50 °С) - 4,0 5,5

Температурный режим V (120/72 °С) - 3,5 5,0


HIT-HY 100

Температурный режим I (40/24 °С) 9,5 -

Температурный режим IV (80/50 °С) 8,0 -

1.7 Нормативное сцепление химического анкера с бетоном В25 с трещинами τRk,urc (Н/мм2)

HIT-HY 100

Температурный режим I (40/24 °С) - 5,5 - - -

Температурный режим IV (80/50 °С) - 4,0 - - -

СТО 36554501-039-2014

83

Т а б л и ц а А.15.3 – Параметры для расчета прочности при сдвиге анкеров HIT-RE 500 (-SD) / HIT-HY 200-A / HIT-HY 100 с арматурой

HIT-RE 500 + Арматура HIT-RE 500-SD + Арматура HIT-HY 200-A + Арматура

HIT-HY 100 + Арматура


Ø8 Ø10 Ø12 Ø14 Ø16 Ø20 Ø25 Ø28 Ø30 Ø32

Общая длина заделки анкера Min 60 60 70 80 80 90 100 115 120 130

hnom(мм) Max 160 200 240 280 320 400 500 540 600 660

1. Разрушение по стали без плеча силы (п.5.2.1.1) 1.1 Нормативное сопротивление арматуры растяжению Rs,n (МПа) 400 для А400

500 для А500

1.2 Нормативная сила сопротивления анкера по стали VRk,s (кН) NRk,s = 0,5Rs,nπdnom

2/4


2. Разрушение по стали с плечом силы (п.5.2.1.2) 2.1 Нормативный предельный момент для анкера МRk,s (Н·м) МRk,s = 1,2Rs,nπdnom

3/32




HIT-RE 500 1,5

HIT-RE 500-SD 1,5

HIT-HY 200-A 1,5

HIT-HY 100 1,8


4.2 Номинальный диаметр анкера dnom (мм) 8 10 12 14 16 20 25 28 30 32


HIT-RE 500 1,5

HIT-RE 500-SD 1,5

HIT-HY 200-A 1,5

HIT-HY 100 1,8

Т а б л и ц а А.15.4 – Параметры для расчета деформативности при растяжении анкеров HIT-RE 500 (-SD) / HIT-HY 200-A / HIT-HY 100 с арматурой



Ø8 Ø10 Ø12 Ø14 Ø16 Ø20 Ø25 Ø28 Ø30 Ø32

1. Смещение анкеров от растягивающих усилий в бетоне В25-В60 без трещин (п.6.5) 1.1 Коэффициент податливости анкера сΝ0 (мм/МПа)

HIT-RE 500 / HIT-RE 500-SD Температурный режим I (40/24 °С) 0,02 0,02 0,03 0,03 0,04 0,05 0,06 0,07 0,08 0,08

Температурный режим II (58/35 °С) 0,03 0,04 0,05 0,06 0,07 0,09 0,12 0,13 0,14 0,15

Температурный режим III (70/43 °С) 0,07 0,09 0,10 0,12 0,14 0,18 0,23 0,26 0,28 0,30

HIT-HY 200-A

Температурный режим I (40/24 °С) 0,02 0,03 0,03 0,04 0,04 0,06 0,07 0,08 0,08 0,09

Температурный режим IV (80/50 °С) 0,03 0,04 0,05 0,05 0,06 0,08 0,10 0,11 0,11 0,12

Температурный режим V (120/72 °С) 0,04 0,05 0,06 0,07 0,08 0,10 0,12 0,14 0,15 0,16

СТО 36554501-039-2014

84

Окончание таблицы А.15.4 HIT-RE 500 + Арматура

HIT-RE 500-SD + Арматура HIT-HY 200-A + Арматура HIT-HY 100 + Арматура


Ø8 Ø10 Ø12 Ø14 Ø16 Ø20 Ø25 Ø28 Ø30 Ø32

1. Смещение анкеров от растягивающих усилий в бетоне В25-В60 без трещин (п.6.5)

1.1 Коэффициент податливости анкера сΝ0 (мм/МПа)

HIT-HY 100

Температурный режим I (40/24 °С) 0,06 0,06 0,06 0,07 0,07 0,07 0,08 -

Температурный режим IV (80/50°С) 0,06 0,06 0,06 0,07 0,07 0,07 0,08 -

1.2 Коэффициент податливости анкера сΝ∝(мм/МПа)





HIT-HY 200-A


Температурный режим IV (80/50 °С) 0,04 0,05 0,06 0,07 0,09 0,11 0,14 0,15 0,16 0,17

Температурный режим V (120/72 °С) 0,04 0,05 0,07 0,08 0,09 0,11 0,14 0,16 0,17 0,18

HIT-HY 100

Температурный режим I (40/24 °С) 0,09 0,09 0,09 0,10 0,10 0,10 0,11 -

Температурный режим IV (80/50 °С) 0,09 0,09 0,09 0,10 0,10 0,10 0,11 -

2. Смещение анкеров от растягивающих усилий в бетоне В25-В60 с трещинами (п.6.5) 2.1 Коэффициент податливости анкера сΝ0 (мм/МПа)

HIT-RE 500-SD

Температурный режим I(40/24 °С) 0,03 0,04 0,05 0,05 0,05 0,06 0,07 0,08 0,09 0,09



HIT-HY 200-A




HIT-HY 100

Температурный режим I (40/24 °С) - 0,09 0,10 0,11 0,11 – – – Температурный режим IV (80/50 °С) - 0,09 0,10 0,12 0,12 – – – 2.2 Коэффициент податливости анкера сΝ∝ (мм/МПа)

HIT-RE 500-SD




HIT-HY 200-A





HIT-HY 100

Температурный режим I (40/24°С) – 0,09 0,10 0,11 0,11 – – – Температурный режим IV (80/50°С) – 0,09 0,10 0,12 0,12 – – –

СТО 36554501-039-2014

85

Т а б л и ц а А.15.5 – Параметры для расчета деформативности при сдвиге анкеров HIT-RE 500 (-SD) / HIT-HY 200-A / HIT-HY 100 с арматурой


HIT-HY 100 + Арматура


Ø8 Ø10 Ø12 Ø14 Ø16 Ø20 Ø25 Ø28 Ø30 Ø32


1.1 Коэффициент жесткости анкера СV0 (кН/мм)

HIT-RE 500 16,7 20,0 20,0 25,0 25,0 25,0 33,3 33,3 33,3 33,3

HIT-RE 500-SD 16,7 20,0 20,0 25,0 25,0 25,0 33,3 33,3 33,3 33,3

HIT-HY 200-A 16,7 20,0 20,0 25,0 25,0 25,0 33,3 33,3 33,3 33,3

HIT-HY 100 16,7 20,0 20,0 25,0 25,0 25,0 33,3 – – –

1.2 Коэффициент жесткости анкера СV∝ (кН/мм)

HIT-RE 500 11,1 12,5 14,3 16,7 20,0 20,0 20,0 25,0 25,0 25,0

HIT-RE 500-SD 11,1 12,5 14,3 16,7 20,0 20,0 20,0 25,0 25,0 25,0

HIT-HY 200-A 11,1 12,5 14,3 16,7 20,0 20,0 20,0 25,0 25,0 25,0

HIT-HY 100 0,09 0,08 0,07 0,06 0,06 0,05 0,05 – – –

СТО 36554501-039-2014

86

Приложение Б (Обязательное)

Конструктивные требования к условиям установки анкеров

Б.1. В настоящем приложении даны конструктивные требования для рассматриваемых в стандарте типов анкеров, которые должны соблюдаться на этапе проектирования при размещении анкеров в бетонном основании, в том числе из условий прочности и целостности основания при монтаже анкеров – см. табл. Б.1.–Б.15.

Б.2. Дополнительные указания и требования по технологии установки анкеров (рекомендуемые моменты затяжки, диаметры отверстий и условия их выполнения) см. специальную техническую документацию Hilti.

Т а б л и ц а Б.1 – Конструктивные требования к установке анкеров HSA

HSA HSА, HSА-BW, HSА-R2, HSА-R М6 М8 М10 М12 М16 М20

Вариант установки 1 2 3 1 2 3 1 2 3 1 2 3 1 2 3 1 2 3 Общая длина заделки анкера в бетон, hnom(мм) 37 47 67 39 49 79 50 60 90 64 79 114 77 92 132 90 115 130

Минимальная толщина основания hmin(мм) 100 100 120 100 100 120 100 120 160 100 140 180 140 160 180 160 220 220

Минимальное краевое расстояние* сmin(мм) 35 35 35 40 35 35 50 40 40 70 65 55 80 75 70 130 120 120

Минимальное межосевое расстояние* smin(мм) 35 35 35 35 35 35 50 50 50 70 70 70 90 90 90 195 175 175

*Для стандартного момента затяжки

Т а б л и ц а Б.2 – Конструктивные требования к установке анкеров HST



Минимальная толщина основания hmin(мм) 100 120 140 160 200 250

1. Бетонное основание с трещинами

1.1 Минимальное краевое расстояние сmin(мм) 45 55 55 70 100 125

1.2 Минимальное межосевое расстояние smin(мм) 40 55 60 70 100 125

2. Бетонное основание без трещин 2.1 Минимальное краевое расстояние сmin(мм) 50 55 55 85 140 170




1. Бетонное основание с трещинами 1.1 Минимальное краевое расстояние сmin(мм) 45 50 55 60 100 125


2. Бетонное основание без трещин 2.1 Минимальное краевое расстояние сmin(мм) 60 50 55 70 140 150


СТО 36554501-039-2014

87

Т а б л и ц а Б.3 – Конструктивные требования к установке анкеров HSL

HSL HSL-3 / HSL-3-B / HSL-3-SK / HSL-3-SH /

HSL-3-G М8 М10 М12 М16 М20 М24



Минимальное краевое расстояние сmin(мм) 60 70 80 100 150 150

Минимальное межосевое расстояние smin(мм) 60 70 80 100 125 150

Т а б л и ц а Б.4 – Конструктивные требования к установке анкеров HKD

HKD HKD-S / HKD-SR / HKD-E / HKD-ER



Минимальная толщина основания hmin(мм) 100 100 100 100 100 100 130 160

Минимальное краевое расстояние сmin(мм) 105 105 105 140 140 175 203 280

Минимальное межосевое расстояние smin(мм) 60 60 60 80 80 125 130 160

HKD / HKDwol

– М8X30 М10X30 М8X40 М10X40 М12X50 M16X65 M20X80

Эффективная глубина анкеровки hef (мм) – 30 30 40 40 50 65 80

Минимальная толщина основания hmin(мм) – 100 100 100 100 100 130 160

Минимальное краевое расстояние сmin(мм) – 120 120 140 140 175 230 280

Минимальное межосевое расстояние smin(мм) – 60 60 80 80 125 130 160

Т а б л и ц а Б.5 – Конструктивные требования к установке анкеров HDA

HDA HDА-P / HDА-PR HDА-T / HDА-TR М10 М12 М16 М20 М10 М12 М16 М20


Минимальная толщина основания hmin(мм)*

180 200 270 350 180–220 200–250 270–330 350–450

1. Бетонное основание с трещинами и без трещин 1.1 Минимальное краевое расстояние сmin(мм) 80 100 150 200 80 100 150 200

1.2 Минимальное межосевое расстояние smin(мм) 100 125 190 250 100 125 190 250

*Для HDА-T / HDА-TR минимальная толщина основания принимается в зависимости от толщины прикрепляемой детали

СТО 36554501-039-2014

88

Т а б л и ц а Б.6 – Конструктивные требования к установке анкеров HSC



Эффективная глубина анкеровки hef (мм) 40 40 50 60 40 40 50 60 60

Минимальная толщина основания hmin(мм) 100 100 100 130 100 100 110 130 130

Минимальное краевое расстояние сmin(мм) 40 40 50 60 40 40 50 60 60

Минимальное межосевое расстояние smin(мм) 40 40 50 60 40 40 50 60 60

Т а б л и ц а Б.7 – Конструктивные требования к установке анкеров HUS



-A -H -I



55 60 75 60 80 70 85 70 90 70 110

Минимальная толщина основания hmin(мм) 100 110 120 100 120 110 130 120 140 140 160

1. Бетонное основание с трещинами 1.1 Минимальное краевое расстояние сmin(мм) 35 50 50 45 50 50 50 50 50 50 60

1.2 Минимальное межосевое расстояние smin(мм) 35 40 40 45 50 50 50 50 50 50 60

2. Бетонное основание без трещин 2.1 Минимальное краевое расстояние сmin(мм)

35 55 55 45 50 65 65 50 50 50 60

2.2 Минимальное межосевое расстояние smin(мм) 35 55 55 45 50 65 65 50 50 50 60

Т а б л и ц а Б.8 – Конструктивные требования к установке анкеров HUS3



-H -C

-H -C


50 60 70 55 75 85 65 85 115

Минимальная толщина основания hmin(мм) 100 100 120 100 130 140 120 160 200

1. Бетонное основание с трещинами 1.1 Минимальное краевое расстояние сmin(мм) 50 50 50 50 50 60 60 75 75

1.2 Минимальное межосевое расстояние smin(мм) 40 50 50 50 50 60 60 75 75

2. Бетонное основание без трещин 2.1 Минимальное краевое расстояние сmin(мм) 50 50 50 50 50 60 60 75 75

2.2 Минимальное межосевое расстояние smin(мм) 40 50 50 50 50 60 60 75 75

СТО 36554501-039-2014

89

Т а б л и ц а Б.9 – Конструктивные требования к установке анкеров HVU + HAS


M8 M10 M12 M16 M20 M24 M27 M30


Минимальная толщина основания hmin(мм) 110 120 140 170 220 270 300 340



Т а б л и ц а Б.10 – Конструктивные требования к установке анкеров HVU + HIS


M8 M10 M12 M16 M20


Минимальная толщина основания hmin(мм) 120 150 170 230 270

Минимальное краевое расстояние сmin(мм) 40 45 60 80 125

Минимальное межосевое расстояние smin (мм) 40 45 60 80 125

Т а б л и ц а Б.11 – Конструктивные требования к установке анкеров HIT-HY 200 + HIT-Z

HIT-HY 200 + HIT-Z HIT-Z / HIT-Z-R

M8 M10 M12 M16 M20

Общая длина заделки анкера hnom (мм) 60 – 100 60 – 120 60 – 144 96 – 192 100 – 220

Минимальная толщина основания при прочистке установочного отверстия hmin(мм)

hnom + 30 мм, но не менее 100 мм

hnom + 45 мм

Минимальная толщина основания без прочистки установочного отверстия hmin(мм) hnom + 60 мм hnom + 100 мм


Минимальное межосевое расстояние smin(мм) 40 50 60 80 100

Т а б л и ц а Б.12 – Конструктивные требования к установке анкеров HIT-RE 500 (-SD) + HIT-V (HAS) / HIT-HY 200-A + HIT-V / HIT-HY 100 + HIT-V

HIT-RE 500 + HIT-V (HAS) HIT-RE 500-SD + HIT-V HIT-HY 200-A + HIT-V

HIT-HY 100 + HIT-V


M8 M10 M12 M16 M20 M24 M27 M30

Общая длина заделки анкера hnom(мм) HIT-RE 500(-SD) + HIT-V (-R / -HCR) HIT-HY 200-A + HIT-V (-R / -HCR) HIT-HY 100 + HIT-V (-R / -HCR) HIT-RE 500 + HAS (-R / -HCR)

40 – 160 60 – 160 60–160

80

40 – 200 60 – 200 60 – 200

90

48 – 240 70 – 240 70 – 240

110

64 – 320 80 – 320 80 – 320

125

80 – 400 90 – 400 90 – 400

170

96 – 480 96 – 480 100–480

210

108–540 108–540 110–540

240

120–600 120–600 120–600

270

Минимальная толщина основания hmin(мм)


hnom + 2d0



СТО 36554501-039-2014

90

Т а б л и ц а Б.13 – Конструктивные требования к установке анкеров HIT-RE 500 (-SD) + HIS / HIT-HY 200-A + HIS / HIT-HY 100 + HIS


HIT-HY 100 + HIS

HIS-N / HIS-RN

M8 M10 M12 M16 M20


Минимальная толщина основания hmin(мм) 120 150 170 230 270


Минимальное межосевое расстояние smin(мм) 40 45 55 65 90

Т а б л и ц а Б.14 – Конструктивные требования к установке анкеров HIT-RE 500 (-SD) + HZA-R / HIT-HY 200-A + HZA-R


HZA-R

M12 M16 M20 M24

Общая длина заделки анкера hnom(мм) 170 – 240 180 – 320 190 – 400 200 – 500

Минимальная толщина основания hmin(мм) hnom + 2d0 Минимальное краевое расстояние сmin(мм) 60 80 100 120

Минимальное межосевое расстояние smin(мм) 60 80 100 120

Т а б л и ц а Б.15 – Конструктивные требования к установке анкеров HIT-RE 500 (-SD) + Арматура / HIT-HY 200-A + Арматура



Ø8 Ø10 Ø12 Ø14 Ø16 Ø20 Ø25 Ø28 Ø30 Ø32

Общая длина заделки анкера hnom(мм)

Min 60 60 70 80 80 90 100 115 120 130

Max 160 200 240 280 320 400 500 540 600 660


hnom + 30 мм, но не менее

100 мм hnom + 2d0

Минимальное краевое расстояние сmin(мм) 40 50 60 70 80 100 125 140 150 160

Минимальное межосевое расстояние smin(мм) 40 50 60 70 80 100 125 140 150 160

Т а б л и ц а Б.16 – Конструктивные требования к установке анкеров HIT-HY 100 + Арматура

HIT-HY 100 + Арматура А400 по ГОСТ 5781-82, A500С по ГОСТ Р 52544

Ø8 Ø10 Ø12 Ø14 Ø16 Ø20 Ø25 Общая длина заделки анкера hnom(мм)

Min 60 60 70 80 80 90 100 Max 160 200 240 280 320 400 500



hnom + 2do

Минимальное краевое расстояние сmin(мм) 40 50 60 70 80 100 125

Минимальное межосевое расстояние smin(мм) 40 50 60 70 80 100 125

СТО 36554501-039-2014

91

Приложение В (обязательное)

Определение расчетных усилий для анкеров в группе

В.1 Определение расчетных усилий для анкеров в группе при растяжении В.1.1 Для расчета анкеров в группе определяется расчетное значение

растягивающей силы в наиболее нагруженном анкере группы Nhsd, а также значение

суммарной силы Ngsd, действующей на группу анкеров, и ее эксцентриситет eN,1, eN,2

относительно центра тяжести анкерной группы. При этом в рассматриваемую анкерную группу включают только растянутые анкеры (см. рис. В.1).

,g

s isdN N= ∑ ,1hsd sN N=

а – эксцентриситет в одном направлении, все анкеры растянуты; б – эксцентриситет в одном направлении, растяжение только для части анкеров; в – эксцентриситет в двух направлениях, растяжение только для части анкеров

Рисунок В.1 – Примеры распределения растягивающих усилий в анкерной группе

СТО 36554501-039-2014

92

В.1.2 Расчет узла анкерного крепления следует проводить для сечения, проходящего по контакту основания и опорной плиты. Расчет следует выполнять методом конечных элементов или упрощенными методами, обеспечивающими приемлемую инженерную точность результатов.

В.1.3 Допускается распределение расчетных усилий на каждый анкер в группе при растяжении устанавливать из упругого расчета узла анкерного крепления с учетом следующих условий:

а) опорная плита крепежной детали является абсолютно жесткой согласно п. В.1.5;

б) работа анкеров на сжатие не учитывается за исключением случая монтажа опорной плиты с зазором к основанию;

в) деформации и напряжения сжатия в основании распределяются по линейному закону (треугольная эпюра Nb=0,5bxEbεb); Максимальные напряжения бетона основания не должны превышать расчетного сопротивления бетона;

г) модуль упругости и расчетное сопротивление бетона основания принимается по СП 63.13330;

д) связь между усилиями и относительными деформациями анкера принимают линейной по формуле (В.1) или с учетом фактической жесткости и податливости анкера по формуле (В.2):

Ns,i = EsAsεs,i; (В.1)

Ns,i = EАsεs,i, (В.2)

где: Es – модуль упругости стали, 2·105МПа; As – площадь сечения анкера (As=πd2/4); εs,i – относительные деформации анкера; EAs – жесткость анкера принимается по формуле:

EAs = CNhef, (В.3) здесь: CN – коэффициент жесткости анкера при растяжении (кН/м) – принимается согласно п.6.8 настоящего стандарта;

hef – эффективная глубина анкера принимается в зависимости от типа и марки анкера.

Жесткость всех анкеров в группе принимается одинаковой. В.1.4 Усилия в анкерах в общем случае определяются из условий равновесия

внешних и внутренних усилий в узле анкерного крепления и уравнений, определяющих распределение деформаций в расчетном сечении. Примеры распределения деформаций в расчетном сечении представлены на рис. В.2.

В.1.5 Опорная плита крепежной детали принимается абсолютно жесткой, если максимальные напряжения в ней не превышают расчетного сопротивления стали, согласно СП 16.13330.

В.1.6 Если опорная плита крепежной детали не является достаточно жесткой, ее гибкость следует учитывать при определении усилий в группе анкеров (см. рис. В.3).

СТО 36554501-039-2014

93

Рисунок В.2 – Схемы усилий и деформаций в расчетном сечении анкерного крепления

Рисунок В.3 – Схема возникновения дополнительных усилий для гибких опорных плит

СТО 36554501-039-2014

94

В.2 Определение расчетных усилий для анкеров в группе при сдвиге В.2.1 Для расчета анкеров в группе определяется расчетное значение сдвигающей

силы в наиболее нагруженном анкере группы Vhsd, а также значение суммарной

силы Vgsd, действующей на группу анкеров, ее эксцентриситет относительно центра

тяжести анкерной группы и угол, соответствующий направлению силы Vgsd.

В.2.2 В рассматриваемую анкерную группу, для которой вычисляется суммарная сила Vg

sd, включают только нагруженные анкеры согласно указаниям п. В.2.3. В.2.3 Распределение сдвигающих сил между анкерами в группе следует

принимать в зависимости от рассматриваемого механизма разрушения и направления сдвигающей силы:

а) для случаев разрушения по стали и выкалыванию бетона за анкером, если отверстия в опорной плите крепежной детали не превышает величин, приведенных в таблице 4.2, распределение сдвигающих сил следует принимать равномерным между всеми анкерами (см. рис. В.4);

б) для случая разрушения от откалывания края основания при действии сдвигающей силы поперек края, усилие или его компоненты следует распределять наиболее невыгодным образом только на крайние анкеры (см. рис. В.5);

в) для случая разрушения от откалывания края основания при действии сдвигающей силы параллельно краю, усилие или его компоненты следует распределять равномерно на все анкеры, при этом в анкерную группу включают только крайние анкеры (см. рис. В.5).

В.2.4 Несущая способность при откалывании края основания может быть повышена при исключении передачи сдвига на крайний ряд анкеров. Передача сдвига на анкеры может быть исключена путем выполнения овальных отверстий в опорной плите крепежной детали (см. рис. В.5в).

В.2.5 Определение сдвигающих сил в анкерах в составе анкерной группы от совместного действия сдвигающих сил и крутящего момента следует определять по общим правилам, принимая жесткость анкеров в группе равной между собой и из условия равновесия внешних и внутренних сил (см. рис. В.6).

В.2.6 Для случаев разрушения от откалывания края полученные усилия в одиночном анкере или его компоненты, действующие в противоположном от края направлении, не учитываются при определении суммарной силы Vg

sd, действующей на группу анкеров (см. рис. В.7).

СТО 36554501-039-2014

95

Vhsd =Vsd,1 = Vsd,2 = V/2;

Vgsd= Vsd,1 + Vsd,2 = V;

ev=0

Vhsd = Vsd,1 = Vsd,2 = Vsd,3 = V/3;

Vgsd = Vsd,1 + Vsd,2 + Vsd,3 = V;

ev=0

V1=Vcosα; V2=Vsinα;

Vsd,1,1 = Vsd,2,1 = Vsd,3,1 = Vsd,4,1= V1/4; Vsd,1,2 = Vsd,2,2 = Vsd,3,2 = Vsd,4,2= V2/4; Vh

sd =Vsd,1 = Vsd,2 = Vsd,3 = Vsd,4= V/4;

Vgsd,1= Vsd,1,1 + Vsd,2,1 + Vsd,3,1 + Vsd,4,1;

Vgsd,2= Vsd,1,2 + Vsd,2,2 + Vsd,3,2 + Vsd,4,2; Vg

sd = [(Vgsd,1)

2 +(Vgsd,2)

2]0,5 = V αv=arctan(Vg

sd,2/Vgsd,1) = α;

ev=0

Рисунок В.4 – Примеры равномерного распределения сдвигающих сил в анкерной группе

СТО 36554501-039-2014

96

Vsd,1 = Vsd,2 = V/2;

Vgsd= Vsd,1 + Vsd,2 = V;

ev=0

Vsd,1 =Vsd,2 =Vsd,3 =Vsd,4 =V/4; Vg

sd = Vsd,1 + Vsd,2 = V/2; ev=0;

αv= 90°

Vsd,1 = Vsd,2 = V/2; Vg

sd= Vsd,1 + Vsd,2 = V; ev=0

V1=V·cosα; V2=V·sinα; Vsd,1,1 = Vsd,2,1 = V1/2;

Vsd,1,2 = Vsd,2,2 = Vsd,3,2 = Vsd,4,2= V2/4;

Vgsd,1= Vsd,1,1 + Vsd,2,1 = V1;

Vgsd,2= Vsd,1,2 + Vsd,2,2 = V2/2;

Vgsd = [(Vg

sd,1)2 +(Vg

sd,2)2 ]0,5

αv=arctan(Vgsd,2/Vg

sd,1);

ev=0

Рисунок В.5 – Примеры распределения сдвигающих сил в анкерной группе для расчетов

при откалывании края основания.

СТО 36554501-039-2014

97

Vsd,1 = V/2 + T/s1; Vsd,2 = V/2 – T/s1;

Vgsd = Vsd,1 + Vsd,2 = V;

ev=T / Vgsd

V1=V·cosα; V2=V·sinα;

Vsd,1,1 = V1/2 + T/s1; Vsd,2,1= V1/2 – T/s1;

Vsd,1,2 = Vsd,2,2 = V2/2;

Vgsd,1= Vsd,1,1 + Vsd,2,1 = V1;

Vgsd,2= Vsd,1,2 + Vsd,2,2 = V2;

Vgsd = [(Vg

sd,1)2 +(Vg

sd,2)2 ]0,5=V

αv=arctan(Vgsd,2/Vg

sd,1)=α;

ev= T / Vgsd

Vhsd= Vsd,1 = Vsd,2 = Vsd,3 = Vsd,4 =

2 21 22

T

s s=

+

Vg

sd = 0;

Рисунок В.6 – Пример распределения сдвигающих сил в анкерной группе

при действии крутящего момента

СТО 36554501-039-2014

98


α ≥ 90°

Vsd,1,1= Vsd,2,1= V1/2<0; (Vsd,1,1 , Vsd,2,1 не учитываются в расчете);

Vsd,1,2 = Vsd,2,2 = V2/2;

Vg

sd = Vsd,1,2+ Vsd,2,2= V2;


Vsd,1,1 = V1/2 + T/s1; Vsd,2,1= V1/2 – T/s1 < 0;

(Vsd,2,1 не учитывается в расчете); Vsd,1,2 = Vsd,2,2 = V2/2;

Vg

sd,1= Vsd,1,1; Vg

sd,2= Vsd,1,2 + Vsd,2,2 = V2; Vg

sd = [(Vgsd,1)

2 +(Vgsd,2)

2 ]0,5 αv=arctan(Vg

sd,2/Vgsd,1)=α;

ev= T / Vg

sd

Vsd,1 = – T/s2< 0 (Vsd,1 не учитывается в расчете);

Vsd,2= T/s2; Vsd = Vsd,2

Рисунок В.7 – Примеры учета направлений сдвигающих сил в анкерной группе

для расчетов при откалывании края основания.

СТО 36554501-039-2014

99

Приложение Г (справочное)

Примеры расчетов

Пример 1. Проверить несущую способность анкерного крепления при растяжении (см.рис.Г.1.1).

Дано: Расчетное усилие, передаваемое на анкерное крепление, от веса

коммуникаций N=10 кН. Подвесной элемент крепится в сжатой зоне плиты с помощью анкера Hilti HKD M12×50 с резьбовой шпилькой M12 класса 4.6. Плита толщиной 200 мм из тяжелого бетона класса по прочности В30 с армированием в зоне установки анкера Ø10 А400 с шагом 200×200 мм. Установка анкеров предусмотрена в зону конструкции без трещин.

Рисунок Г.1.1 – Пример 1. Схема анкерного крепления.

Г.1.1 Общие положения. Расчетные усилия Бетонное основание принимается без трещин по условиям установки. Конструктивные требования к размещению анкеров HKD по табл.Б.4 соблюдены

(п. 4.3): h = 200 мм; с1 = 600 мм; h > hmin = 100 мм; с1 > cmin = 175 мм. Расчетное значение растягивающей силы, действующей на одиночный анкер,

определяется в отсутствии дополнительных эксцентриситетов Nsd=N=10кН (п. 4.11)

Г.1.2 Проверка прочности при разрушении по стали (п.5.1.1) Нормативное значение силы сопротивления анкера при разрушении по стали

NRk,s = 33,7 кН (поз.1.1 табл. А.4.1) Коэффициент надежности γMs = 2,0 (поз. 1.2 табл. А.4.1) Условие прочности при разрушении по стали Nsd ≤ NRk,s / γMs (поз. 1 табл. 5.1) –

выполнено

10 кН < 33,7 кН / 2,0

10 кН < 16,85 кН

СТО 36554501-039-2014

100

Г.1.3 Проверка прочности при разрушении по контакту анкера с основанием (п. 5.1.2)

Нормативное значение силы сопротивления анкера по контакту с основанием для анкера HKD М12×50 в табл. А.4.1 не установлено. Согласно примечанию к табл. А.4.1. проверку прочности анкера по контакту с основанием допускается не проводить.

Г.1.4 Проверка прочности при разрушении от выкалывания бетона основания (п. 5.1.3)

Нормативное значение силы сопротивления для одиночного анкера при разрушении от выкалывания бетона основания по формуле (5.2):

2,0

, , , , ,0 2,

22500мм19,6кН 1 1 1 19,

6кН22500м

м


c N

AN N

A= ψ ψ ψ = ⋅ ⋅ ⋅ ⋅ =

при 0 1,5 1,5, 1 , 11,8 22 50 19566Н 19,6 Н кRk c b n efN k R h= ⋅ = ⋅ = =

hef = 50 мм (поз.3.1 табл.А.4.1)

Rb,n = 22 МПа (по табл. 6.7. СП 63.13330.2012 для бетона В30):

, 3 3 50мм 15 0мм cr N efs h= = ⋅ = ; , 1,5 1,5 50м мм м 75cr N efc h= = ⋅ =

0 2, , , 150мм 150мм 2250 0мм c N cr N cr NA s s= = ⋅ =

Ac,N = A0c,N

ψs,N = 1,0 при c ≥ ccr,N ψre,N = 1,0 (арматура в зоне установки анкеров расположена с шагом более 150мм) ψeс,N = 1,0

Коэффициент надежности при разрушении от выкалывания бетона основания γMс=1,5 (поз.3.2 табл.А.4.1)

Условие прочности при разрушении от выкалывания бетона основания

Nsd ≤ NRk,c/γMc (поз.3 табл.5.1) – выполнено

10 кН < 19,6 кН / 1,5

10 кН < 13,0 кН

Г.1.5 Проверка прочности при разрушении от раскалывания основания (п.5.1.4)

Критическое краевое расстояние для случая разрушения от раскалывания бетона основания при растяжении , 175 мм cr spc = (поз.4.1 табл.А.4.1).

Согласно п. 5.1.4.4 проверку прочности при разрушении от раскалывания основания для одиночного анкера при удалении от края c ≥ сcr,sp (600 мм > 175 мм) и толщине основания h ≥ 2hef (200 мм > 2·50 мм) допускается не проводить.

Таким образом, несущая способность анкера при действии растягивающей

силы по всем предусмотренным согласно п. 5.1 видам проверки прочности обеспечена.

СТО 36554501-039-2014

101

Пример 2. Проверить несущую способность анкерного крепления при сдвиге (см. рис. Г.2.1).

Дано: Расчетное сдвигающее усилие, передаваемое на анкерное крепление, V=8 кН. Крепление осуществляется с помощью четырех анкеров Hilti HSA M12 (hnom=79 мм) к бетонному основанию толщиной 300 мм из тяжелого бетона класса по прочности В25. Установка анкеров предусмотрена в зону конструкции без трещин. Опорная пластина крепежной детали толщиной 15 мм с 4 отв. Ø13 мм плотно без зазоров прилегает к основанию.

Рисунок Г.2.1 – Пример 2. Схема анкерного крепления.

Г.2.1 Общие положения. Расчетные усилия Бетонное основание принимается без трещин по условиям установки. Конструктивные требования к размещению анкеров HSA по табл.Б.1 соблюдены

(п.4.3): h = 300 мм; с1 = 90 мм; с2 = 70 мм; s1 = 100 мм, s2 = 80 мм; h > hmin=140 мм; с > cmin =65 мм; s > smin = 70 мм.

Дополнительные усилия в анкерах от плеча сдвигающей силы не учитываются (п.4.15).

Расчетные усилия для отдельных анкеров и анкерных групп определяются согласно Приложению В (см. рис. Г.2.2). Расчет для случая разрушения от откалывания края основания вблизи угла выполняется для двух направлений: в направлении нижней грани и боковой грани (п. 5.2.3.2).

Г.2.2 Проверка прочности при разрушении по стали (п. 5.2.1.1) Нормативное значение силы сопротивления анкера при разрушении по стали при

сдвиге VRk,s=29,5 кН (поз.1.1 табл.А.1.2) Коэффициент надежности γMs = 1,25 (поз.1.2 табл.А.1.2) Условие прочности при разрушении по стали Vh

sd ≤ 0,8·VRk,s/γMs (поз. 1 табл. 5.3) – выполнено

2 кН < 0,8·29,5 кН / 1,25

2 кН < 18,88 кН

СТО 36554501-039-2014

102

Vhsd= Vsd,1 = Vsd,2 =Vsd,3 = Vsd,4 =

= V/4 = 2 кН Vg

sd = ΣVsd,i = 8 кН

Vsd,1 = Vsd,2 = V/2 = 4 кН Vg

sd = Vsd,1 + Vsd,2 = 8 кН Vsd,1 = Vsd,2 =Vsd,3 = = Vsd,4 = V/4 = 2 кН

Vgsd = Vsd,2 + Vsd,4 = 4 кН

а – разрушение по стали и выкалыванию бетона основания за анкером; б – разрушение от откалывания края основания в направлении нижней грани; в – разрушение от откалывания края основания в направлении боковой грани

Рисунок Г.2.2 – Пример 2. Распределение расчетных сдвигающих сил в анкерной группе

Г.2.3 Проверка прочности при разрушении от выкалывания бетона основания за анкером (п.5.2.2)

Сдвигающие силы в пределах группы имеют одно направление, согласно п. 5.2.2.2 проверка прочности выполняется для анкерной группы в целом.

Г.2.3.1 Определение нормативной силы сопротивления выкалыванию NRk,c для анкерной группы (п.5.1.3.1)

Нормативное значение силы сопротивления для анкерной группы при разрушении от выкалывания бетона основания по формуле (5.2):

2,0

, , , , ,0 2,

71424мм26,6кН 0,91 0,825 1 37,5кН

38025мм


c N

AN N

A= ψ ψ ψ = ⋅ ⋅ ⋅ ⋅ =

при 0 1,5 1,5, 1 , 11,8 18,5 65 26590Н 26,6 кНRk c b n efN k R h= ⋅ = ⋅ ⋅ = =

hef = 65 мм (табл.А.1.1), Rb,n =18,5 МПа (по табл. 6.7. СП 63.13330.2012 для бетона В25)

, 3 3 65мм 19 5мм cr N efs h= = ⋅ = ; , 1,5 1,5 65м мм м 98cr N efc h= = ⋅ =

0 2, , , 195мм 195мм 3802 5мм c N cr N cr NA s s= = ⋅ =

Ac,N= (70 мм + 80 мм + 98 мм)·(90 мм + 100 мм + 98 мм) = 71424 мм2 – см. рис. Г.2.3(а)

,70мм

0,7 0,3 0,9

198 м мs Nψ = + =

СТО 36554501-039-2014

103

,65

0,5 0,825200re Nψ = + = (при отсутствии данных по фактическому

армированию) ψeс,N = 1,0

Г.2.3.2 Проверка прочности от выкалывания бетона основания при сдвиге

Нормативное значение силы сопротивления для анкерной группы при разрушении от выкалывания бетона основания за анкером по формуле (5.22):

, , 2,0 37,5кН 75кН, Rk cp Rk cV kN= = ⋅ =

где NRk,c – см. п.2.3.1 рассматриваемого примера; k = 2,0 (поз.3.1 табл.А.1.2). Коэффициент надежности при разрушении от выкалывания бетона основания

γMс=1,5 (поз. 3.2 табл. А.1.2) Условие прочности при разрушении от выкалывания бетона основания

Vgsd ≤ VRk,cp/γMc (поз. 3 табл. 5.3) – выполнено

8 кН < 75 кН / 1,5

8 кН < 50 кН

а – фактическая площадь Ac,N к расчету выкалывания бетона основания за анкером; б – фактическая площадь Ac,V к расчету при разрушении от откалывания края основания в направлении нижней грани; в – фактическая площадь Ac,V к расчету при разрушении от откалывания края основания в направлении боковой грани

Рисунок Г.2.3 – Пример 2. Фактическая площадь основания условной призмы

выкалывания

СТО 36554501-039-2014

104

Г.2.4 Проверка прочности при разрушении от откалывания края основания (п.5.2.3)

Г.2.4.1 Разрушение от откалывания края основания в направлении нижней грани

Рассматривается схема разрушения по рис. Г.2.2(б). Расчетное усилие Vgsd = 8 кН,

αv = 0°, c1 = 90 мм, c2 = 70 мм. Нормативное значение силы сопротивления для анкерной группы при

разрушении от откалывания края основания по формуле (5.24): 2

,0, , , , , , ,0 2

,

38475мм16,78кН 0,855 1,0 1,0 1,0 1,0

36450мм

15,1кН


c V

AV V

Aa= ψ ψ ψ ψ ψ = ⋅ ⋅ ⋅ ⋅ ⋅ ⋅ =

=

при

( ) ( )0 1,5 0,085 0,067 1,5, 1 , 1 2,8 12 65

18,5 90

16781Н 16,78кН

Rk c nom f b nV k d l R ca b

= = ⋅ ⋅ ⋅ ⋅ =

= =

dnom =12 мм (поз.4.2 табл. А.1.2); lf = 65 мм (поз. 4.1 табл.А.1.2);

Rb,n =18,5 МПа (по табл. 6.7. СП 63.13330.2012 для бетона В25); 0,5 0,5

1

650,1 0,1 0,085

90fl

c a = = ⋅ =

;

0,2 0,2

1

120,1 0,1 0,067

90nomdc

b = = ⋅ =

0 2 2 2, 1 1 13 1,5 4,5 4,5 (90мм) 36450мм c VA с с с= ⋅ = ⋅ = ⋅ =

Ac,V = 1,5·90 мм·(1,5·90 мм + 80 мм + 70 мм) = 38475 мм2 – см. рис. Г.2.3(б)

2,

1

70мм0,7 0,3 0,7 0,3 0,85

5

1,5 1,5 90ммs Vc

cψ = + ⋅ = + ⋅ =

⋅ ⋅

Ψh,V =1,0 (при h > 1,5с1) ; Ψα,V = 1,0 (при αV = 0°); Ψec,V = 1,0 Ψre,V = 1,0 – при отсутствии данных по фактическому армированию конструкции

Коэффициент надежности при разрушении от откалывания края основания γMc = 1,5 (поз.4.3 табл.А.1.2)

Условие прочности при разрушении от откалывания края основания в направлении нижней грани Vg

sd ≤ VRk,c/γMc (поз.4 табл.5.1) – выполнено

8 кН < 15,1 кН / 1,5

8 кН < 10 кН

Г.2.4.2 Разрушение от откалывания края основания в направлении боковой грани

Рассматривается схема разрушения по рис. Г.2.2(в). Расчетное усилие Vgsd = 4 кН,

αv = 90°, c1 = 70 мм, c2 = 90 мм. Аналогично п.3.4.1 нормативное значение силы сопротивления для анкерной

группы при разрушении от откалывания края основания:

СТО 36554501-039-2014

105

2,0

, , , , , , ,0 2,

30975мм12кН 0,957 1,0 2,5 1,0 1,0

22050мм

40,3к

Н


c V

AV V

Aa= ψ ψ ψ ψ ψ = ⋅ ⋅ ⋅ ⋅ ⋅ ⋅ =

=

при

( ) ( )0 1,5 0,096 0,07 1,5, 1 , 1 2,8 12 65 18,5 70 11992Н 12 к ,0 НRk c nom f b nV k d l R c

a b= = ⋅ ⋅ ⋅ ⋅ = =

0,5 0,5

1

650,1 0,1 0,096

70fl

c a = = ⋅ =

;

0,2 0,2

1

120,1 0,1 0,07

70nomdc

b = = ⋅ =

0 2 2 2, 1 1 13 1,5 4,5 4,5 (70мм) 22050 ммc VA с с с= = = ⋅ =

Ac,V= 1,5·70 мм·(1,5·70 мм + 100 мм + 90 мм) = 30975 мм2 – см. рис. Г.3.3(в)

2,

1

90мм0,7 0,3 0,7 0,3 0,957

1,5 1,5 70

мм s Vc

cψ = + = + ⋅ =

⋅ ⋅

Ψh,V = 1,0 (при h > 1,5с1); Ψec,V = 1,0; Ψre,V = 1,0

( ) ( ), 2 2 2

1 12,5

(0,4 1)cos 0,4sinV

V Vaψ = = =

⋅a + a (при αV=90°)

Условие прочности при разрушении от откалывания края основания в направлении боковой грани Vg

sd ≤ VRk,c/γMc (поз. 4 табл. 5.1) – выполнено

4 кН < 40,3 кН / 1,5

4 кН < 26,8 кН

Таким образом, несущая способность анкерного крепления при действии сдвигающей силы по всем предусмотренным согласно п. 5.2 видам проверки прочности обеспечена.

Пример 3. Проверить несущую способность анкерного крепления при

комбинированном действии усилий (см.рис.Г.3.1). Дано: Металлическая деталь крепится к верхнему участку железобетонной стены

с помощью четырех химических анкеров Hilti HIT-RE 500-SD со шпилькой HIT-V-5.8 М12 (hef = 110 мм). Стена толщиной 200 мм из тяжелого бетона класса по прочности В30 с армированием Ø12 А400 с шагом 200×200 мм. Опорная пластина крепежной детали толщиной 20 мм с 4 отв. Ø14 мм прилегает к основанию c выравнивающим слоем 10 мм. Внешние расчетные усилия, действующие в анкерном креплении: сдвигающая сила V=4 кН, изгибающий момент M = 2 кН·м. Температурный режим эксплуатации от минус 43 до плюс 40 °С.

СТО 36554501-039-2014

106

Рисунок Г.3.1 – Пример 3. Схема анкерного крепления

Г.3.1 Общие положения. Расчетные усилия Бетонное основание принимается для общего случая с трещинами. Конструктивные требования к размещению анкеров Hilti HIT-RE 500-SD +

HIT-V М12 по табл. Б.12 соблюдены (п.4.3): h = 200 мм; с1 = 80 мм; s2 = 150 мм; h > hmin = 140 мм; с > cmin = 60 мм; s > smin = 60 мм.

Эксплуатация анкерного крепления осуществляется при температурном режиме I согласно табл. 4.3.

Расчетные усилия для отдельных анкеров и анкерных групп определяются согласно Приложению В. Растягивающие усилия в анкерах определяются согласно п. В.1.4. Расчетная схема усилий, действующих в анкерном креплении при растяжении представлена на рис. Г.3.2.

Рисунок Г.3.2 – Пример 3. Расчетная схема усилий в анкерном креплении

СТО 36554501-039-2014

107

Эпюра напряжений и деформаций в бетоне принятая треугольной Nb = 0,5bxEbεb. Модуль упругости и расчетное сопротивление бетона основания согласно СП 63.13330.2012 Eb = 32000 МПа, Rb =17 МПа.

Коэффициент жесткости химического анкера при растяжении по формуле (6.8) при сN0 = 0,05 мм/МПа (поз.2.1 табл. А.12.4):

,0,0

3,14 12мм 110мм82896кН / м

0,05мм / МП

а

nom efN N

N

d hC C

cp ⋅ ⋅

= = = =

Связь между усилиями и относительными деформациями анкера принята линейной по формуле (В.2): 1,2 ,1s a sN EA= ε , где EA0

а =CN·hef = 9118 кН – жесткость одиночного анкера на растяжение согласно п. В.1.3. Для рассматриваемой группы крайних анкеров суммарная жесткость EAa принимается удвоенной.

Высота сжатой зоны определяется из условия равновесия внутренних и внешних сил и соотношения относительных деформаций бетона и анкера:

ΣN = 0: ,1,2 0b sN N− = → 0,5bxEbεb – EAа·εs,1 = 0; (3.а)

ΣM = 0: ,1,2 1( / 3)sN a x M⋅ − = ; (3.б)

1,1s b

a xx−

ε = ⋅ε , (3.в)

Высота сжатой зоны определяется из совместного решения уравнений (3.а) и (3.в):

( )

21

22

2

2

кН18236кН 2 32 250мм 220мм 18 236кН 18

236кНмм 33,5ммкН

32 220мммм

a b a a

b

EF E a bEF EFx

E b+ −

= =

+ ⋅ ⋅ ⋅ ⋅ −= =

⋅

Усилие Ns1,2 при этом определяется из уравнения равновесия (3.б) как:

1,21

2кН м8,4кН

( / 3) 0

, 238мsMN

a x⋅

= = =−

Максимальные напряжения в бетоне:

1,22

8400Н Н2,28

0,5 0,5 220мм 33,5мм

мм s

b b bN

E Rbx

ε = = = <⋅ ⋅

Расчетное значение растягивающей силы для одиночного анкера и анкерной группы (два анкера крайнего ряда) соответственно:

Nhsd = Ns1,2 / 2 = 8,4 кН / 2 = 4,2 кН; Ng

sd = Ns1,2 = 8,4 кН

Сдвигающие усилия в анкерах определяются согласно п.В.2.3. Для случая разрушения по стали и выкалыванию бетона за анкером принимается равномерное распределение сдвигающих усилий между четырьмя анкерами: Vg

sd = V = 4кН,

СТО 36554501-039-2014

108

Vhsd = V/4 = 1 кН. Согласно п. В.2.6 суммарное усилие в анкерной группе при расчетах

для случая разрушения от откалывания края Vgsd = 0 (сдвигающая сила действует в

противоположную от края сторону). При расчете на сдвиг учитывается возникновение дополнительного плеча

сдвигающей силы согласно п.4.13 по формуле (4.1):

3 12мм / 2 10мм 20 мм / 226мм

1,0 l

sM

a el + + += = =

a

Г.3.2 Определение расчетных сил сопротивления при растяжении (п. 5.1)

Г.3.2.1 Разрушение по стали (п.5.1.1) Нормативное значение силы сопротивления анкера при разрушении по стали

NRk,s=42 кН (поз. 1.1 табл. А.12.1) Коэффициент надежности γMs= 1,5 (поз. 1.2 табл. А.12.1) Расчетная сила сопротивления по стали NRk,s/γMs= 42/1,5=28 кН

Г.3.2.2 Разрушение от выкалывания бетона основания (п.5.1.3) Нормативное значение силы сопротивления для анкерной группы из двух крайних

анкеров при разрушении от выкалывания бетона основания по формуле (5.2): 2

,0, , , , ,0 2

,

117600мм45,45кН 0,845 1 1 41

,5кН

108900ммc N

Rk c Rk c s N re N ec Nc N

AN N

A= ψ ψ ψ = ⋅ ⋅ ⋅ ⋅ =

при 0 1,5 1,5, 1 , 8, 4 2 2 110 45454Н 45,45к НRk c b n efN k R h= ⋅ = ⋅ ⋅ = =

hef= 110 мм (поз.2.1 табл.А.12.1)

Rb,n = 22 МПа (по табл. 6.7. СП 63.13330.2012 для бетона В30)

, 3 3 110 м мм м 330cr N efs h= = ⋅ = ; , 1,5 1,5 110 мм 165ммcr N efc h= = ⋅ =

0 2, , , 330мм 330мм 1089 0 мм 0c N cr N cr NA s s= = ⋅ =

( ) ( ) 2, , 2 , 1 ,0,5 0,5 0,5 117600мм c N cr N cr N cr NA s s s c s= + + ⋅ + =

, 80мм

0,7 0,3 0,845165мм s Nψ = + ⋅ =

ψre,N = 1,0 (арматура в зоне установки анкеров расположена с шагом более 150 мм) ψeс,N = 1,0

Коэффициент надежности при разрушении от выкалывания бетона основания γMс = 1,8 (поз. 2.2 табл. А.12.1) для анкеров на основе HIT-RE 500-SD.

Расчетная сила сопротивления при разрушении от выкалывания бетона основания NRk,c/γMc= 41,5/1,8 = 23 кН

СТО 36554501-039-2014

109

Г.3.2.3 Комбинированное разрушение по контакту и выкалыванию бетона основания (п.5.1.5)

Нормативное значение силы сопротивления для анкерной группы из двух крайних анкеров при разрушении по контакту с основанием и выкалыванию бетона основания по формуле (5.13):

2,0

, , , , , ,0 2,

117600мм31,1кН 1,01 0,845 1 1 1,06

108900мм

30,4кН

p NRk p Rk p c s N re N ec N g Np

p N

AN N

A= ψ ψ ψ ψ ψ = ⋅ ⋅ ⋅ ⋅ ⋅ ⋅ =

=

при 0, 3,14 12 110 7,5 31086Н 3 к 1, Н 1Rk p nom ef RkN d h= p τ = ⋅ ⋅ ⋅ = =

dnom= 12 мм (поз. 3.1 табл. А.12.1)

τRk = τRk,rc= 7,5 Н/мм2 (поз. 1.3 табл. А.12.2):

τRk,urc = 16Н/мм2 (поз. 1.1 табл. А.12.2):

, ,7,3 7,3 12 16 350,4м мcr Np nom Rk urcs d= τ = ⋅ ⋅ = , но не более 3hef = 330 мм

, , / 2 165мм cr Np cr Npc s= =

0 2, , , 330мм 330мм 108900 ммc Np cr Np cr NpA s s= = ⋅ =

( ) ( ) 2, , 2 , 1 ,0,5 0,5 0,5 11760 0ммc Np cr Np cr Np cr NpA s s s c s= + + ⋅ + =

ψс = 1,01 – для бетона В30 (поз.3.3 табл.А.12.1)

, 80мм

0,7 0,3 0,845165мм s Nψ = + ⋅ =

ψre,N = 1,0; ψeс,N = 1,0 1,5 1,5

0,

,

12 7,5 1,01( 1) 2 ( 2 1) 1,18

2,7 110 22nom Rk c

g Npef b n

dn nk h R

τ ψ ⋅ ⋅ ψ = − − = − − ⋅ = ⋅ ⋅

( )0,5 0,5

0 0, , ,

,

150мм1 1,18 (1,18 1) 1,06

3

30ммg Np g Np g Npcr Np

ss

ψ = ψ − ψ − = − ⋅ − =

Коэффициент надежности при разрушении от выкалывания бетона основания γMp = 1,8 (поз. 3.4 табл. А.12.1) для анкеров на основе HIT-RE 500-SD.

Расчетная сила сопротивления при разрушении от выкалывания бетона основания NRk,p/γMp = 30,4/1,8 = 16,9 кН.

Г.3.2.4 Разрушение от раскалывания основания (п.5.1.4) Критическое краевое расстояние для случая разрушения от раскалывания бетона

основания при растяжении для химического анкера HIT-RE 500-SD согласно п. 5.1.4.2.

ccr,sp =4,6·hef – 1,8·h = 4,6·110 мм – 1,8·200 мм = 146 мм при h/hef = 1,81.

Согласно п. 5.1.4.4 при c1 < сcr,sp (80 мм < 146 мм) проверка прочности при разрушении от раскалывания обязательна.

СТО 36554501-039-2014

110

scr,sp= 2·ccr,sp = 2·146 мм = 292 мм

Нормативное значение силы сопротивления для анкерной группы из двух крайних анкеров при разрушении от раскалывания основания по формуле (5.11):

, ,, 46кН 1,27 58,4кН spRk sp h spRk cN N= ψ = ⋅ =

при 2

,0, , , ,, 0 2

,

99892мм45

, 45кН 0,864 1 1 46кН

85264

м мc spsp

Rk c s N re N ec NRk cc sp

AN N

A= ψ ψ ψ = ⋅ ⋅ ⋅ ⋅ =

0, 45,45кН Rk cN = – см. п. 3.2.2 рассматриваемого примера

0 2, , , 292мм 292мм 85264ммc sp cr sp cr spA s s= = ⋅ =

( ) ( ) 2, , 2 , 1 ,0,5 0,5 0,5 99 892ммc sp cr sp cr sp cr spA s s s c s= + + ⋅ + =

, 80мм

0,7 0,3 0,864146мм s Nψ = + ⋅ =

ψre,N = 1,0; ψeс,N = 1,0

2/3 2/3

,min

200

мм1,27

140ммh sph

h ψ = = =

при hmin=140мм (табл.Б.12)

Коэффициент надежности при разрушении от раскалывания основания γMsp=1,8 (поз. 4.1 табл. А.12.1) для анкеров на основе HIT-RE 500-SD.

Расчетная сила сопротивления при разрушении от раскалывания основания NRk,sp/γMsp = 58,4/1,8 = 32,4 кН.

Г.3.3 Определение расчетных сил сопротивления при сдвиге (п. 5.2)

Г.3.3.1 Разрушение по стали с плечом силы (п.5.2.1.2) Нормативное значение силы сопротивления анкера при разрушении по стали при

сдвиге с плечом силы по формуле (5.20):

VRkm,s=MRk,s / ls =56,1 Н·м / 0,026 м = 2157 Н = 2,16 кН

при

0, ,

4, 2кН1 66Н м 1 56,1Н м

/ 28кН

hsd

Rk s Rk sRks Ms

NM MN

= − = ⋅ ⋅ − = ⋅ γ

M0Rk,s = 66 Н·м (поз.2.1 табл.А.12.3)

NRk,s / γMs – по п. 3.2.1. рассматриваемого примера.

Коэффициент надежности γMs= 1,25 (поз. 2.2 табл. А.12.3) Расчетная сила сопротивления по стали VRkm,s / γMs = 2,16/1,25=1,73 кН.

Г.3.3.2 Разрушение от выкалывания бетона основания за анкером (п.5.2.2) Сдвигающие силы в пределах группы имеют одно направление, согласно

п. 5.2.2.2 проверка прочности выполняется для анкерной группы в целом.

СТО 36554501-039-2014

111

Нормативное значение силы сопротивления для анкерной группы из четырех анкеров при разрушении от выкалывания бетона основания за анкером по формуле (5.22):

, , 2,0 75 ,3кН 150,6кНRk cp Rk cV kN= = ⋅ =

при k = 2 (поз.3.2 табл.А.12.3) 2

,0, , , , ,0 2

,

213600мм45,45кН 0,845 1 1 75

,3кН

108900ммc N

Rk c Rk c s N re N ec Nc N

AN N

A= ψ ψ ψ = ⋅ ⋅ ⋅ ⋅ = ,

где ( )( ) 2, , 2 , 1 1 ,0,5 0,5 0,5 21 3600ммc N cr N cr N cr NA s s s c s s= + + + + = (для группы

из четырех анкеров); остальные величины по п. 3.2.2 рассматриваемого примера. Коэффициент надежности при разрушении от выкалывания бетона основания

γMс = 1,5 (поз. 3.3 табл. А.12.3) Расчетная сила сопротивления при разрушении от выкалывания бетона основания

за анкером VRk,c/γMc = 150,6/1,5 = 100,4 кН

Г.3.4 Проверка прочности при совместном воздействии усилий растяжения и сдвига (п. 5.3)

Сводные данные по расчетным усилиям и расчетным силам сопротивления, а также их частным отношениям β по предусмотренным механизмам разрушения – см. табл. Г.3.1–Г.3.2.

Т а б л и ц а Г.3.1

№ п.п.

Механизм разрушения при растяжении

Расчетное усилие Nsd

Расчетная сила сопротивления Nrd

β = Nsd / Nrd

1 разрушение по стали Nhsd=4,2 кН NRk,s /γMs = 28 кН 0,15

2 разрушение от выкалывания бетона основания

Ngsd=8,4 кН NRk c /γMc = 23 кН 0,36

3 комбинированное разрушение по контакту анкера с основанием и выкалыванию бетона основания

Ngsd=8,4 кН NRk,p /γMp = 16,9 кН 0,50

4 разрушение от раскалывания основания

Ngsd=8,4 кН NRk,sp /γMsp= 32,4 кН 0,23

Т а б л и ц а Г.3.2

№ п.п.

Механизм разрушения при сдвиге

Расчетное усилие Vsd

Расчетная сила сопротивления Vrd

β = Vsd / Vrd

1 разрушение по стали Vhsd=1 кН VRkm,s/γMs = 1,73 кН 0,58

2 разрушение от выкалывания бетона основания за анкером

VgSd= 4 кН VRk,cp/γMc= 100 кН 0,04

3 разрушение от откалывания края основания

VgSd= 0 – 0

СТО 36554501-039-2014

112

Откуда коэффициенты βN = 0,5; βV = 0,58 (максимальные значения). Условия прочности (5.34)–(5.36) для анкеров при совместном воздействии

растяжения и сдвига выполнены:

βN = 0,5 < 1,0 , βV = 0,58 < 1,0 ,

βN + βV = 1,08 < 1,2

Таким образом, несущая способность анкерного крепления при

комбинированном действии усилий по всем предусмотренным согласно п.5.3 видам проверки прочности обеспечена.

113

СТАНДАРТ ОРГАНИЗАЦИИ

ОАО «НИЦ «СТРОИТЕЛЬСТВО»

АНКЕРНЫЕ КРЕПЛЕНИЯ К БЕТОНУ С ПРИМЕНЕНИЕМ АНКЕРОВ HILTI РАСЧЕТ И КОНСТРУИРОВАНИЕ

СТО 36554501-039-2014

Подготовлено к изданию ОАО НИЦ «Строительство» Тел.: (499) 174-76-65

Формат 60×841/8. Тираж экз. Заказ № /14.

Отпечатано в ООО «Аналитик» г. Москва, ул. Клары Цеткин, д.18, корп. 3

Anchors design. Hilti Russia

Documents

Transcript of Anchors design. Hilti Russia