TUGAS BESAR : REKAYASA PELABUHAN 1 NAMA / STBNO. TANGGAL

: N U R D I N / 45 08 041 104KETERANGAN PARAF

I. DASAR - DASAR PERENCANAAN PELABUHAN

Direncanakan suatu dermaga dengan data-data sebagai berikut : q Data Tanah w Data Sondir w Tinggi Tanah Daratan q Data-data pasang surut w Muka air terendah (LWS) = w Muka air tertinggi (HWS) = -2.40 -0.30 m m -0.30 27000 ton -2.40 = 2.10 m 10.00 + 1.00 m m

Jadi beda tinggi air pasang surut (t) = q Bobot rencana kapal (Gross Tonage) =

Berdasarkan bobot rencana tersebut, dari tabel "Specifications of Vessels", diperoleh data sbb: ( 27000 - 20000 ) w Panjang kapal = 186 m ( 186 - 177 ) = 179.7 m ( 30000 - 20000 ) ( 27000 - 20000 ) w Lebar kapal = 27.1 m ( 27 - 23 ) = 24.51 m ( 30000 - 20000 ) ( 27000 - 20000 ) w Draft kapal = 10.9 m ( 11 - 10 ) = 10.27 m ( 30000 - 20000 ) w Tinggi kapal = = 12.9 m

q Untuk dermaga bagi kapal-kapal yang memerlukan kedalaman lebih dari 4,5 m dengan pasang pasang surut terbesar : w 3 m atau lebih, maka elevasinya : w kurang dari 3 m, maka elevasinya : dihitung dari HWS. Jadi, karena pasang surut terbesar = maka elevasi dermaga = = -0.30 1 m + -0.30 m 1.3 ( 0.5 (1 1.5 ) m 3) m (dihitung dari HWS)

q Merencanakan lebar dermaga untuk water depth : w kurang dari 4,5 m adalah w antara 4,5 - 7,5 m adalah w lebih dari 7,5 m adalah 10 m 15 m 20 m

q Kemiringan lantai dan arah dermaga w Kemiringan lantai dibuat 1% - 1,5% ke arah laut w Arah dermaga diusahakan agar searah dengan angin dominan. q Fasilitas lantai dermaga w Bitt Direncanakan jenis kapal antar samudera dengan jarak antar bitt : w Vender 35 m

q Data-data lainnya : w Beban angin w Jenis dermaga w Beban lantai rencana : a Beban hidup a Beban Truck a Crane Kap. w Kecepatan sandar kapal (V) w Lokasi Daerah Gempa q Panjang dermaga Lp = = = dimana : n Lp = jumlah kapal yang ditambat = panjang dermaga Loa = panjang kapal n.Loa + (n - 1).15,00 + 50,00 2 . 186 m + 437 m ( 2 1 ) . 15,00 + 50,00 = 500.0 Kg/m = = = = 16.0 ton 20.0 ton 0.15 m/det IV = 12 knots bertiup sejajar dengan dermaga = Umum (barang dan penumpang)

LAY OUT PERENCANAAN

437 m 186 m 25 mKapal

186 m 15 mKapal

25 m

GUDANG

GUDANG

Dermaga Tipe Wharf

20 m

LAY OUT PERENCANAAN

EL TOP OF WHARF 0.70

1.3 mHWS - 0.30 MSL - 1.05

2.1 m

10.27 m

LWS - 2.40

draft

10.27 m

14.67 m

1 m

PERHITUNGAN KONSTRUKSI DERMAGA Perhitungan Superstruktur Perencanaan Dermaga Dermaga direncanakan type Wharf dengan dimensi sebagai berikut : Panjang dermaga Lebar dermaga Panjang trestel Lebar trestel = = = = 450 m 20 m

540 m 10 m

Perhitungan Pelat Lantai f'c = 30 Mpa fy = 300 Mpa

Panel Pelat yang direncanakan : A

B

C

D

A

B

C

D

E

F

F G

- Kondisi tumpuan : Arah x A B C E F G

5m Arah y A

5m

5m

5m

5m

B

C

E

F

5m

5m

5m

5m

- Tebal Pelat : Arah x - Bentang AB ( satu ujung menerus ) hmin L = 24 5000 = 24 - Bentang BC ( dua ujung menerus ) hmin L = 28 5000 = 28 - Bentang CD ( dua ujung menerus ) hmin L = 28 5000 = 28 Arah y - Bentang AB ( satu ujung menerus ) hmin L = 24 5000 = 24 - Bentang BC ( dua ujung menerus ) hmin L = 28 5000 = 28 Tebal minimum pelat Tebal pelat yang digunakan = = [ 0.4 + 700 173 mm 200 mm [ 0.4 + 700 300 ] = 148 mm fy ] [ 0.4 + 700 [ 0.4 + 700 300 ] = 172.6 mm fy ] [ 0.4 + 700 [ 0.4 + 700 300 ] = 148 mm fy ] [ 0.4 + 700 [ 0.4 + 700 300 ] = 148 mm fy ] [ 0.4 + 700 [ 0.4 + 700 300 ] = 172.6 mm fy ]

I. Perencanaan Plat Dermaga 1. Pembebanan 5m Ly Lx 5m = 5 5 = 1.0

- Akibat beban mati - Berat pelat lantai - Berat lapisan aspal - Berat air hujan 5 cm = = = 0.2 0.1 0.05. . .

2.4 2 1 q

= = = =

2 0.48 t/m 2 0.2 t/m 2 0.05 t/m 2 0.73 t/m

-

Mtx

2 = -0.001 . q . Lx . x

= Mty

-0.001

0.73 Lx2 .x

25

21

= -0.38325 tm

= -0.001 . q . = -0.001

0.73 Lx2 .x

25

21

= -0.38325 tm

- Mlx

= 0.001 . q . = 0.001

0.73

25

52

=

0.949

tm

-

Mly

2 = 0.001 . q . Lx . x

= - Akibat beban hidup a. Beban merata Mtx

0.001

0.73

25 t/m2

52

=

0.949

tm

q =

0.5

2 = -0.001 . q . Lx . x

= Mty

-0.001

0.5 Lx2 .x

25

21

=

-0.2625 tm

= -0.001 . q . = -0.001

0.5 Lx2 Lx2 .x

25

21

=

-0.2625 tm

- Mlx

= 0.001 . q . = 0.001

0.5 .x

25

52

=

0.65

tm

-

Mly

= 0.001 . q . = 0.001

0.5

25

52

=

0.65

tm

b. Akibat beban bergerak (Truck) Beban roda truck (w) Bidang kontak ban truck = =0

16 ton 20 x 50 cm

Tekanan ban dianggap menyebar 45 20 cm

50 cm

##

20

45

o

45

o

45

o

45

o

by bx = by = 50 20 + + ( 10 + ( 10 + 20 20 / / 2 2 ) tan ) tan

bx 45 45o o

= =

80 50

cm cm

Untuk menentukan momen akibat beban truck bergerak ditinjau 3 (tiga) keadaan. 1 Bekerja 1 roda truck pada tengah plat

by bx Ly = 5.0 m a1 M = bx Lx bx Lx bx Lx 0.8 5.0

Lx =

5.0 m

Ly Lx

=

5 5

=

1.0

+ a2 by Ly

by Ly

+ a3 W

+

+ a4

=

= 0.16

by Ly

=

0.5 5.0

=

0.1

M =

0.16 a1 + 0.16 +

0.1 0.1

a2 + a3 + a4

16

=

0.16 a1 + 0.26

0.1 + a4

a2 + a3

16

Berdasarkan nilai Ly/Lx = 1. diperoleh nilai a1, a2, a3, a4. Mlx a1 a2 a3 a4 -0.062 -0.017 0.130 0.390 Mly -0.017 -0.062 0.130 0.390 Mtx 0.062 0.136 -0.355 1.065 Mty 0.136 0.062 -0.355 1.065

Mlx =

0.16

-0.062 0.26

+ +

0.1 0.390

-0.017

+

0.130

16

= 2.914 tm

Mly = =

0.16

-0.017 0.26

+ +

0.1 0.390

-0.062

+

0.130

16

2.98 tm

Mtx = =

0.16

0.062 0.26

+ +

0.1 1.065

0.136

+

-0.355

16

-4

tm

Mty =

0.16

0.136 0.26

+ +

0.1 1.065

0.062

+

-0.355

16

= -3.95 tm

2 Bekerja 1 truck pada satu plat (I)1.25 0.50

( II )1.25

0.8

-

1.75

2.25

PI =

2.25 0.50

0.8 0.80 0.8 0.8

16

=

72

PII = Ptotal

1.25 0.50

16 32

=

40

= PI - PII =

ton (two wheel road)

Perhitungan Momen - Untuk keadaan I bx Lx M = = 2.25 5.0 0.45 a1 + 0.45 = + = 0.45 by Ly 0.16 a2 + a3 0.16 + a4 72 + 0.130 72 = 0.8 5.0 = 0.16

0.45 a1 + 0.61

0.16 a2 + a3 + a4 + + 0.16 0.390

Mlx =

0.45

-0.062 0.61

-0.017

72.00

= 7.155 tm Mly = 0.45 -0.017 0.61 = 8.095 tm Mtx = 0.45 0.062 0.61 = -13.1 tm Mty = 0.45 0.136 0.61 = -12.2 tm + + 0.16 1.065 0.062 + -0.355 72.00 + + 0.16 1.065 0.136 + -0.355 72.00 + + 0.16 0.390 -0.062 + 0.130 72.00

0.8

0.8

=

- Untuk keadaan II bx Lx M = = 1.25 5.0 0.25 a1 + 0.25 = + 0.16 0.16 0.16 + a4 + + 0.16 0.390 -0.017 + 0.130 40.00 = 0.25 by Ly a2 + a3 + a4 a2 + a3 40 = 0.8 5.0 40 = 0.16

0.25 a1 + 0.41

Mlx =

0.25

-0.062 0.41

= 5.589 tm Mly = 0.25 -0.017 0.41 = 5.792 tm Mtx = 0.25 0.062 0.41 = -8.62 tm Mty = 0.25 0.136 0.41 = -8.44 tm Momen Total : Mlx = = Mly = = Mtx = = Mty = = Mlx (I) 7.155 Mly (I) 8.095 Mtx (I) -13.125 Mty (I) -12.203 Mlx (II) 5.589 Mly (II) 5.792 Mtx (II) -8.617 Mty (II) -8.436 = -3.767 tm = -4.508 tm = 2.303 tm = 1.566 tm + + 0.16 1.065 0.062 + -0.355 40.00 + + 0.16 1.065 0.136 + -0.355 40.00 + + 0.16 0.390 -0.062 + 0.130 40.00

3 Bekerja 2 truck dengan jarak antara as minimum 100 cm (I) ( II )

0.50

0.50

0.50

0.8

-

.1.00 1.50

PI =

1.50 0.50

0.8 0.80 0.8 0.8

16

=

48

PII = Ptotal

0.50 0.50

16 32

= ton

16 (two wheel road)

= PI - PII =

Perhitungan Momen - Untuk keadaan I bx Lx M = 0.3 = 1.50 5.0 0.3 a1 + 0.3 = + 0.16 0.16 0.16 + a4 + + 0.16 0.390 -0.017 + 0.130 48 = 0.3 by Ly a2 + a3 + a4 a2 + a3 48 = 0.8 5.0 48 = 0.16

a1 + 0.46

Mlx =

0.3

-0.062 0.46

= 6.137 tm Mly = 0.3 -0.017 0.46 = 6.493 tm Mtx = = Mty = 0.3 0.062 0.46 -9.9 tm 0.3 0.136 0.46 = -9.58 tm + + 0.16 1.065 0.062 + -0.355 48 + + 0.16 1.065 0.136 + -0.355 48 + + 0.16 0.390 -0.062 + 0.130 48

- Untuk keadaan II

0.8

0.8

=

bx Lx

=

0.50 5.0 0.1

=

0.1 0.16 0.16 0.16 + a4 + + 0.16

by Ly

=

0.8 5 16

= 0.16

M = 0.1

a1 + 0.1 +

a2 + a3 + a4 a2 + a3

=

a1 + 0.26

16 + 0.130

Mlx = = Mly =

0.1

-0.062 0.26

-0.017

16

0.390

2.98 tm 0.1 -0.017 0.26 + + 0.16 0.390 -0.062 + 0.130 16

= 2.914 tm Mtx = 0.1 0.062 0.26 = -3.95 tm Mty = = Momen Total : 0.1 0.136 0.26 -4 Mlx tm = = Mly = = Mtx 20

+ +

0.16 1.065

0.136

+

-0.355

16

+ +

0.16 1.065

0.062

+

-0.355

16

Mlx (I) 6.137 Mly (I) 6.493 Mtx (I) -9.903 Mty (I) -9.577

-

Mlx (II) 2.980 Mly (II) 2.914 Mtx (II) -3.949 Mty (II) -4.003 = -5.575 tm = -5.954 tm = 3.579 tm = 3.157 tm

= =

Mty

= =

-. Akibat beban bergerak (Crane) Beban rodaTruk (w) Bidang kontak Crawler Crane = =0

20 ton 70 x2 250 cm

Tekanan ban dianggap menyebar 45

70 cm

250 cm

20

45

o

45

o

45

o

45

o

by bx = by = 70 250 + + ( ( 50 50 ) tan ) tan 45 45o o

bx = = 120 cm 300 cm

Untuk menentukan momen akibat beban truk bergerak ditinjau 3 (tiga) keadaan. 1 Bekerja 1 roda forklift pada tengah plat

by bx Ly = 5.0 m a1 M = bx Lx bx Lx bx Lx M = = 1.2 5.0

Lx =

5.0 m

Ly Lx

=

5 5

=

1.0

+ a2 by Ly

by Ly

+ a3 W

+

+ a4 by Ly 0.6 0.6 0.6 + a4 a2 + a3 + a4 a2 + a3 20 20 3 5.0

= 0.24

=

=

0.6

0.24 a1 + 0.24 +

=

0.24 a1 + 0.84

Berdasarkan nilai Ly/Lx = 1.0 diperoleh nilai a1, a2, a3, a4. Tabel 1 Koefisien Momen

Mlx a1 a2 a3 a4 -0.062 -0.017 0.130 0.390

Mly -0.017 -0.062 0.130 0.390

Mtx 0.062 0.136 -0.355 1.065362 dan 391

Mty 0.136 0.062 -0.355 1.065,TabelVI.

Sumber : Konstruksi Beton Indonesia (Ir. Sutami). Hal.

Mlx =

0.24

-0.062 0.84

+ +

0.6 0.390

-0.017

+

0.130

20

= 1.706 tm Mly = = Mtx = 0.24 -0.017 0.84 1.44 tm 0.24 0.062 0.84 = -2.71 tm Mty = 0.24 0.136 0.84 = -2.99 tm 2 Bekerja 1 Crane pada satu plat (I)0.80 1.20

+ +

0.6 0.390

-0.062

+

0.130

20

+ +

0.6 1.065

0.136

+

-0.355

20

+ +

0.6 1.065

0.062

+

-0.355

20

( II )0.80

3.00

-

2.00

3.20

PI =

3.20 1.20

3 3.00

20

= 53.33

3.00

3.00

=

PII = Ptotal

0.80 1.20

3 3

20 40

= 13.33 ton (two wheel road)

= PI - PII =

Perhitungan Momen - Untuk keadaan I bx Lx M = = 3.20 5.0 0.64 a1 + 0.64 = + 0.6 0.6 0.6 + a4 = 0.64 by Ly a2 + a3 + a4 a2 + a3 53.33 = 3.00 5.0 53.33 = 0.6

0.64 a1 + 1.24

Mlx =

0.64

-0.062 1.24

+ +

0.6 0.390

-0.017

+

0.130

53.33

= 2.622 tm Mly = = Mtx = 0.64 -0.017 1.24 2.68 tm 0.64 0.062 1.24 = -5.41 tm Mty = 0.64 0.136 1.24 = -5.34 tm - Untuk keadaan II bx Lx M = 0.6 = 3.00 5.0 0.6 a1 + 0.6 = + 0.16 0.16 0.16 + a4 = 0.6 by Ly a2 + a3 + a4 a2 + a3 13.33 = 0.80 5.0 13.33 = 0.16 + + 0.6 1.065 0.062 + -0.355 53.33 + + 0.6 1.065 0.136 + -0.355 53.33 + + 0.6 0.390 -0.062 + 0.130 53.33

a1 + 0.76

Mlx =

0.6

-0.062 0.76

+ +

0.16 0.390

-0.017

+

0.130

13.33

= 1.044 tm Mly = = Mtx = 0.6 -0.017 0.76 1.27 tm 0.6 0.062 0.76 = -2.16 tm Mty = 0.6 0.136 0.76 = -1.92 tm Momen Total : Mlx = = Mly = = Mtx = = Mty = = Mlx (I) 2.622 Mly (I) 2.680 Mtx (I) -5.408 Mty (I) -5.339 Mlx (II) 1.044 Mly (II) 1.274 Mtx (II) -2.163 Mty (II) -1.925 = -3.414 tm = -3.245 tm = 1.406 tm = 1.577 tm + + 0.16 1.065 0.062 + -0.355 13.33 + + 0.16 1.065 0.136 + -0.355 13.33 + + 0.16 0.390 -0.062 + 0.130 13.33

3 Bekerja 2 Crane dengan jarak antara as minimum 100 cm (I)-2.00 3.00

( II )-2.00

1.20

-

1.00

4.00

PI =

4.00 3.00

1.2 1.20 1.2 1.2

20

= 26.67

PII = Ptotal

-2.00 3.00

20 40

= -13.3 ton (two wheel road)

= PI - PII =

1.20

1.20

=

Perhitungan Momen - Untuk keadaan I bx Lx M = 0.8 = 4.00 5.0 0.8 a1 + 0.8 = + 0.24 0.24 0.24 + a4 + + 0.24 0.390 -0.017 + 0.130 26.67 = 0.8 by Ly a2 + a3 + a4 a2 + a3 26.67 = 1.2 5.0 26.67 = 0.24

a1 + 1.04

Mlx =

0.8

-0.062 1.04

= 1.423 tm Mly = 0.8 -0.017 1.04 = 1.893 tm Mtx = 0.8 0.062 1.04 = -3.46 tm Mty = 0.8 0.136 1.04 = -2.93 tm - Untuk keadaan II bx Lx M = -0.4 = -2.00 5.0 -0.4 a1 + + 0.24 0.24 0.24 = -0.4 by Ly a2 + a3 + a4 a2 + a3 -13.3 + 0.130 -0.4 = = 1.2 5 -13.3 = 0.24 + + 0.24 1.065 0.062 + -0.355 26.67 + + 0.24 1.065 0.136 + -0.355 26.67 + + 0.24 0.390 -0.062 + 0.130 26.67

a1 +

-0.16 + a4 Mlx = -0.4 -0.062 + 0.24 0.390 -0.017 -13.3

-0.16 + = -8.74 tm Mly = -0.4 -0.017 +

0.24

-0.062

+

0.130

-13.3

Mly = -0.16 + = -7.07 tm Mtx = = Mty = -0.4 0.062 + 0.24 1.065 0.136 + -0.355 0.390

-13.3

-13.3

-0.16 + 5.11 tm -0.4 0.136 +

0.24 1.065

0.062

+

-0.355

-13.3

-0.16 + = 5.812 tm Momen Total : Mlx = = Mly = = Mtx = = Mty = = 3. Kombinasi Pembebanan Mlx (I) 1.423 Mly (I) 1.893 Mtx (I) -3.455 Mty (I) -2.930 -

Mlx (II) -8.737 Mly (II) -7.068 Mtx (II) 5.115 Mty (II) 5.812 = -8.743 tm = -8.570 tm = 8.961 tm = 10.161 tm

Tabel 2 Kombinasi Pembebanan Untuk Plat Momen (tm) Mlx Mly Mtx Mty Beban Mati (DL) 0.95 0.95 -0.38 -0.38 Beban Hidup (LL) Beban merata 0.65 0.65 -0.26 -0.26 Beban Beban Truck Rencana 1.58 1.41 -3.24 -3.41 4.70 4.43 -6.07 -6.34

4. Perhitungan tulangan Desain tulangan arah x Tulangan lapangan Mu = 4702.17 kgm 0.8 Mn = 5877.71 kgm Mn = Mu / f dengan f =

= 58777149.9 Nmm ditaksir diameter tulangan utama (fP) = penutup beton (p) = d = h 2

16

mm

80 - 0.5 fD

mm = = 200 80 82

p

112 mm

b = 1 m = 1000 mm

f'c fy Mu b h

= = =

30

Mpa

300 Mpa 4429100.77 Nmm2

= 1000 mm = 200 mm

ditaksir diameter tulangan utama (fD) = 16 mm

penutup beton (p) =

50

mm

(jika digunakan 80 mm tebal penutup -

beton dianggap tidak efektif) d = h p - 0.5 fD - fsengkang = = Perhitungan Rasio Tulangan : rmin rmaks rmaks rmaks Hitung : = 1.4 fy = 0.75 . b1 . = 1.4 300 0.85 . fy = = 0.75 0.85 0.85 300 0.036125 30 . f'c . 600 600 + 600 900 fy = 0.00467 200 - 50 8 - 10

132 mm

ab

=

b1

600 ( 600 ( 600 + 300 + 600 fy ) 132 ) d

= = amaks

0.85

74.8 mm

= 75 % .ab = 0.75 . 74.82

= 0.75 . 56 mm 2 = Mnada = 56.1 0.85 mm f'c b amaks (

d

-

amaks 2

) 56.1

=

0.85

30

1000

56.1

(

132

2

)

= 148705672.5 Nmm Mnperlu = Hitung : m = 0.85 Rn r r r = Mu f 1 = m 1 = 11.76 = 0.00107 r < r < rmin rmaks r . . 1 1 300 2. . 1 1 fy 11.7647 . 0.3177 . b . d2 fy .f'c = 0.8 = 0.85 300 30 4429100.774 1000 2 . 132 m2

Mu f

=

4429100.77 0.8

= 5536375.967 Nmm

=

11.7647

= .

0.3177 Rn

Periksa : Digunakan Rasio Tulangan Minimum Oke!2

Hitung Luas Tulangan : As = b . d

As As

= 0.006 1000 = 821.333

132 ( nilai r yang digunakan 4/3 r min) mm2 200.96 = 5 buah per meter'

Digunakan tulangan diameter 16 dengan As = Dibutuhkan tulangan sebanyak = f 16 5 4.087

Jarak antar tulangan = 200.000 mm Digunakan tulangan Digunakan Tulangan : C = 0,85 . f'c . b. a C T SC=T 0.85 30 1000 a a Mnada = T d = = 301714.286 11.83193277 a 2 = 38041354.14 Mnada Periksa : 2 1.75 1 0.3 Tulangan tumpuan0

200 f 16 = 1005.714 mm2

=

0.85

f'c b a 1005.7

= .

0.85 300

30

1000 a =

25500

a

= As . Fy =

= 301714.286

=

301714

132

-

11.83 2

>

Mnperlu2

2

0

02 0.6 0.6

0

1.35

2

Mu =

0.00

kgm 0.8 Mn = = 0.00 0 mm kgm Nmm

Mn = Mu / f dengan f =

ditaksir diameter tulangan utama (fP) = penutup beton (p) = d = h 2

16

80 - 0.5 fD

mm = = 0 80 82

p

-88 mm

b = 1 m = 1000 mm

f'c fy

= =

30

Mpa

300 Mpa

0

(Oke)

Mu b h

= -6071881.95 Nmm = 1000 mm2

=

200 mm

ditaksir diameter tulangan utama (fD) = 16 mm

penutup beton (p) =

50

mm

(jika digunakan 80 mm tebal penutup -

beton dianggap tidak efektif) d = h p - 0.5 fD - fsengkang = = Perhitungan Rasio Tulangan : rmin rmaks rmaks rmaks Hitung : ab = b1 600 ( 600 ( 600 = amaks 74.8 mm + 300 + 600 = 0.85 ) 132 fy ) d = 1.4 fy = 0.75 . b1 . = 1.4 300 0.85 . fy = = 0.75 0.85 0.85 300 0.036125 30 . f'c . 600 600 + 600 900 fy = 0.00467 200 - 50 8 - 10

132 mm

= 75 % .ab = 0.75 . 74.82 2

= 0.75 . 56 mm amaks 2 56.1 = 0.85 30 1000 56.1 ( 132 2 = 148705672.5 Nmm )

Mnada =

0.85

f'c b amaks

(

d

-

)

Mnperlu = Hitung : m =

Mu f

=

6071881.95 0.8

= 7589852.436 Nmm

fy 0.85 .f'c

= 0.85 = . d2 1 0.8 1 -

300 30 6071881.95 1000 2 . 132 m fy 2. 11.7647 3002

=

11.7647

Rn r r r

=

Mu f 1 m 1 . . b

= .

0.4356 Rn

=

. 0.4356

= 11.76 =

.

1

-

1 -

0.00146 r < r < rmin rmaks r .

Periksa : Digunakan Rasio Tulangan Minimum Oke!2

Hitung Luas Tulangan : As As As = b . d 132 ( nilai r yang digunakan 4/3 r min) mm2 200.96 = 5 buah per meter'

= 0.006 1000 = 821.333

Digunakan tulangan diameter 16dengan As = Dibutuhkan tulangan sebanyak = Jarak antar tulangan = Digunakan tulangan Digunakan Tulangan : C = 0,85 . F'c . b. a C T = 0.85 f'c b a 1005.714 . = 0.85 300 200 f 16 5 4.087 mm 200 f 16 =

1005.714

mm2

30

1000 a = 25500 a

= As . Fy =

= 301714.286

ZC=T 0.85 30 1000 a a = = 301714.286 11.83193277

Mnada =

T

d

-

a 2

= 301714.3

132

-

11.83 2

= Periksa :

39826279.8 Mnada > Mnperlu (Oke)

Perencanaan Geser Vud b d Vn = = = = 234408 N 5000 132 Vud f 1 Vc Vn Vc Periksa : Vud 234408 234408 Av = fy .d -211815 = 240 Av Digunakan Tulangan : f 12 Av / 2 < 132 Av / 2 = -668.607 mm2 200 = 113.0973 mm2 (Ok!) = -1337.21 mm2 200 > > < f . Vc 0.6 . 602494.8 361496.9 Aman tampa Tulangan Geser Struktural ( Vn - Vc ) .s dimana s < d/2 smaks = 600 mm jadi s = 200 mm = 6 = 390680 = 0.6 f'c N b d = 602494.8 N mm mm 234408 = 390680 N

= 602494.8 N

113.0973 mm2

II. PERENCANAAN PLAT DERMAGA

Mutu beton yang digunakan : K Mutu baja yang digunakan : U

350 52

= =

s sau

= =

350 1850

kg/cm kg/cm

2 2

a Perhitungan Tebal Plattmin = = L ( 800 + 0.0819 . sau ) 36000 500 ( 800 + 0.0819 . 36000 diambil tebal plat = 20 cm

e1850

L = )

500 cm

= 13.22 cm

e

a PembebananA. Akibat berat sendiri w Tebal lapisan aspal w Tebal plat Sehingga 10 cm ( gb = ( g aspal = 2400 kg/m ) 10 cm 20 cm = = 0.1 0.2 x x 2000 = 2400 = q Perhitungan Momen Keempat sisi plat diasumsikan terjepit penuh ly lx 5 5 = 200 480 680 kg/m2 ) kg/m ) kg/m2 )2 3 3 2000 kg/m )

e

20 cm

tebal aspal tebal plat

K = 5 m

=

=

1

a = b = 5 m x = y = Diperoleh a. Momen tumpuan w Mtx = - (1/12) q . lx . x = - (1/12) . 680 . 5 .2 2

0.01794 0.01794 0.5 0.5

0.5

= -708.33 kgm w Mty = - (1/12) q . ly . y = - (1/12) . 680 .2 5 . 2

0.5

= -708.33 kgm

b.

Momen Lapangan w Mlx = a . q . lx = = w Mly2

0.017942

.

680

.

5

2

304.98 kgm2

= b . q . ly = =

0.01794

.

680

.

5

304.98 kgm2 500 ton/m

c.

Akibat beban hidup ( q Momen tumpuan w Mtx

)

2 = - (1/12) q . lx . x

= - (1/12) .

500000

.

5 .

2

0.5

= -520833 kgm w Mty2 = - (1/12) q . lx . x 2 5 .

= - (1/12) .

500000

.

0.5

= -520833 kgm q Momen lapangan Mlx = Mly2 = b . q . lx

=

0.01794

. 5E+05 .

5

2

= 224250 kgm PERHITUNGAN TULANGAN Perhitungan Tulangan dengan cara ultimate Rumus yang digunakan dari PB 71 hal. 166 A. Tulangan Lapangan F Mult = 1.5 Ml = 1.5 x = 33683247 kg cm F qmax = = F qmin = = Rumus F q2 - q + Mult = 0 k0 = 0.5 (pembebanan tetap) 2205 7350 + au 0.2397 0.0417 1 317..au 0.0417 au = 1850 = 0 au = 1850 Ml = 22455498.00 224554.98 kgm = 22455498 kg cm

F q2 - q +

bh . 2k0 . sbk

2

= 0 33683247.00

h = = 0

20

-

5

=

15

cm

q2 - q + q - q +2

100 4.2772

. 15 . 2 . = 0

2

0.5

.

350

Dengan rumus ABC diperoleh :

q1 = q2 =

#NUM! #NUM!

qmin < q1 < qmax diambil q = #NUM!

Jadi A = q1 . 2k0 . sbk . bh au #NUM! . 2 0.5 . 18504 #NUM! cm

= = Amin =

350 .

100 .

15

=

4 #NUM! mm

0.25%

bh =16

0.25%

100 .

15 =

2 3.75 cm

=

2 375 mm

Digunakan tulangan f A As #NUM! 201.0619

luas tulangan =

2 201.0619 mm

Jumlah batang per satu meter lebar (n) n = = = #### = #### batang = #### cm f

jarak tulangan =

100 ####

16

-

100

B. Tulangan Tumpuan F Mult = 1.5 Ml = = F qmax = = F qmin = = Rumus F q2 - q + Mult bh . 2k0 . sbk2

Ml = x 52154166.67

521541.67 kgm =

52154167 kg cm

1.5

78231250.00 kg cm 2205 7350 + au 0.2397 0.0417 1 317..au 0.0417 au = 1850 = 0 au = 1850

= 0 78231250.00

k0 = h =

0.5 20

(pembebanan tetap) 5 = 15 cm

q -q +

2

100

2 . 15 . 2 .

0.5

.

350

= 0

q2 - q +

9.934127 = 0 q1 = q2 = 0.0427 #NUM! q1 < qmin diambil q = 0.0427

Dengan rumus ABC diperoleh :

Jadi A = q1 . 2k0 . sbk . bh au 0.0427 . 2 0.5 . 1850 12.1176 cm 0.25%4

= = Amin =

350 .

100 .

15

=

1211.757 mm 0.25%

4

bh =16

100

. 15 =

3.75 cm

2

=

375 mm

2

Digunakan tulangan f A As 1211.757 201.0619

luas tulangan =

2 201.0619 mm

Jumlah batang per satu meter lebar (n) n = = = 6.027 = 10 batang f

jarak tulangan =

100 10

= 10.00 cm

16

-

100

Kontrol tegangan yang terjadi : Tegangan yang dizinkan K U350 52

= =

sl sau

= =

0.33 1850

.

350 kg/cm2

=

115.50

kg/cm2

Mult max = h = A =

78231250.00 kgm 15 cm 2010.62 mm2

10 x 201.0619 = h Mult

cu =

= 2 .

15 78231250.00 0.5 . 100 . 350

2. k0 . b . sbk cu = q - q + q =2

0.3173 9.934127 = 0 0.0427 1 1

ru =

=

= 232.6493

ru =

q . Cu

2

=

0.0427

.

0.3173

2

= 232.6493

sau =

Mult A . ru . h

=

78231250 kg cm 20.10619 . 232.6493 . 15

=

1115.0

kg/cm2

saytd = = = sau > saytd 1115.0 sbytd =

0.58 . sau 0.58 646.7 . < 1115.02 1850 kg/cm

O.K.

>

646.7 saytd A.f =

O.K. 646.674 20.106 . 1.175 = 38 < 115.5 kg/cm2

O.K.

Sketsa Penulangan Plat16

-

100

16

-

100

f

16

-

100

500

500 m

f A 500

16

-

100

A

500

500

500

Pot. A-A

f

16

-

100

III. PERHITUNGAN BALOK DERMAGA

1. Pembebanan A.1 Muatan lantai + beban hidup q1 = (1/2) . w1 . Lx + (1/2) . w2 . Lx = 1/2 . 680 . 5 + 1/2 . 5E+05 . 5 = 1E+06 kg/m A.2 Berat sendiri balok dermaga dengan dimensi q2 = = 0.3 x 0.6 x 2400 432 kg/m 30 x 60 cm2

2. Perhitungan Momen A. Beban merata Digunakan panduan dari Ikhtisar momen PBI 1971 hal. 199

1/2 - 1/30 1/10

5/8

- 1/10

1/2

1/3

- 1/10

5/8

1/2 - 1/30

1/12

1/10

500 cmRA RB

Transfer beban segitiga ke beban merata : RA = (1/4) . q . L = 1/4 . 1E+06 . 5 = 1564625 kg

Mmax

= RA . (1/2) - (1/2) . q1 . L/2 . L/2 . 1/3 = 2E+06 kg . = 781862.5 kgm 1/2 1/2 . 432 . 2.5 . 2.5 . 1/3

Untuk beban merata Mmax = 1/8 . q . L2 8E+05 = q q qtot = qtot = = 1/8 . q. 52

781862.50

1/8 . 25 = 3E+05 kg/m ( 2 . 3E+05 ) + ( 2 . 3E+05 ) + 432 432

q q

=

781862.5

1/8 . 25 = 3E+05 kg/m

Beban terbagi rata yang dipikul oleh balok dermaga = 5E+05 kg/m = 5E+05 kg/m

Momen Lapangan MAB = MCD = 1/10 . q . L2 MBC = 1/12 . q . L Momen Tumpuan MA = M D = - 1/30 . q . L2 =2 2

= =

1/10 1/12 - 1/30 - 1/10 5/8 1/2

. 5E+05 . . 5E+05 . . 5E+05 . . 5E+05 . . 5E+05 . . 5E+05 .

5 5 5 5 5 5

2 2

=

1252060 kgm

= 1043383.33 kgm = -417353.33 kgm = = = = -1252060 kgm 1565075 kgm 1252060 kgm 626030.00 kgm

2 2

MBC = -1/10 . q . L Gaya Lintang DBA DA = = DDE = DD =

= = =

5/8 . q . L 1/2 . q . L 5/4

Dpd saat dermaga kosong = Momen Maksimum

. 5E+05

Momen lapangan = 1E+06 Momen tumpuan = 1E+06 C. Perhitungan Tulangan 1). Tulangan Lapangan bm bmh0 = 20 cm ht = 60 cm b0 = 30 cm b0 = 30 cm

l0 =

500 cm

Ukuran balok ht = b0 = 60 cm 30 cm

Lebar manfaat (bm) dari PBI 1971 hal. 118 w bm b0 + 1/5 l0 = 30 + = w bm b w bm b0 + 1/10 . l0 + 1/2 . bk = 30 + = 330 cm 130 cm1/10

1/5

.

500

130 cm

.

500

+

1/2

.

500

diambil bm yang terkecil = C1. Kontrol Balok T Mmax = Mu = 1E+06 kgm 1,5 Mmax 130 cm 30 cm 60 cm

= =

125206000 kg cm 187809000 kg cm

w bm = w b0 = w ht =

w h0 = ht - d = h0 Mu 2. k0 . bm . sbk cu = 0.856

60 -

5

=

55 cm 55 187809000 kg cm

cu =

= 2 .

0.5

.

130

.

350

Menentukan kontrol letak garis netral g = e0 . k0 karena cu > 5, maka e0 mendekati 0 jadi g juga mendekati 0, g < 1,25 ton, maka perhitungan didasarkan pada perhitungan balok biasa Koefisien lengan momen : w r = 1 q . cu2

=

1 0.0427 . 0.92

=

31.9560

w

A =

Mu

=

187809000 kg cm

=

57.76

cm2

=

5776 mm2

w w

A = A' =

sau . r . h0

=

1850 0.2 10 f 2 f

. .

31.9560

. 55

=

57.762

cm

2

=

5776 mm22

0,20 . A =

57.76041 = 11.55208 cm = = 5818.826 1155.208 mm mm2 2

= 1155.208 mm 5776.041 mm 1155.208 mm2 2

Dipakai tulangan tarik : Dipakai tulangan tekan : C2. Kontrol tegangan geser Gaya lintang max = = Qult = 1.5 .

27 27

> >

1565075 kg 1565075 = 2347612.5 kg

Untuk K sbu =

350

1 gPs . smb 1.0 1.4

sbk

(hal. 106)

gPs = gmb =

(tabel 10.1.1) /f 1

e

f =

1.0

(tabel 10.1.2)

tbu =

1.0

. 2.5 gPs . smb

1.4

350

=

13.363

kg/cm2

tbu*Mu = =

s'bk 350 = 33.408 kg/cm2

2.5 1.0 . 1.4 zu

tbu = =

Qult b . zu 30 .

e47.85

= z . h0 = 0.87 . 55 = 47.85

2347612.5

= 1635.397 tbu < tbu*Mu

e

pakai tulangan miring8 20

Dipakai tulangan sengkang minimum f C3. Kontrol lebar retak w = a (c3 . c + c4 . /wp) (sa - /wp) 10-6 cmd c5

(lihat PBI 71/92)

hal.115

harga wp, c3, c4 dan c5 diambil dari tabel 10.7.1 wp = A b0 . h0 = 58.1883 30 . 55 = 0.035

w = lebar retak yang diizinkan dimana bangunan dermaga yang merupakan konstruksi tidak terlindung dari hujan dan terik matahari langsung kontinue berhubungan dengan air atau berada dalam lingkungan agresif (PBI 71 pasal 10.7 ayat 1.6) sebesar 0,1 cm. c = selimut beton = 3 cm2 1850 kg/cm

5 cm

d = sa = b0 = h0 = a = c3 = c4 = c5 = w = = Kontrol

A = luas tul. tarik = 30 cm 55 cm

58.1883 cm

2

koefisien tulangan polos = 1.5 0.04 7.5 1.2 ( 1.5 . 5 + 0.04

1.2

.

3 / 0.035 ) (

1850

-

7.5 / 0.035 ) . 10

-6

0.021 cm

e

w < w 0.021 cm < 0.1 cm . O.K

2). Tulangan Tumpuan bm bmh0 = 20 cm ht = 60 cm b0 = 30 cm b0 = 30 cm

l0 = Ukuran balok ht = b0 = 60 cm 30 cm

500 cm

Lebar manfaat (bm) dari PBI 1971 hal. 118 w bm b0 + 1/5 l0 = 30 + 1/5 . 500

=

130 cm

w bm b w bm b0 + 1/10 . l0 + 1/2 . bk = 30 + = 330 cm 130 cm1/10

.

500

+

1/2

.

500

diambil bm yang terkecil = C1. Kontrol Balok T Mmax = Mu = 1E+06 kgm 1,5 Mmax 130 cm 30 cm 60 cm

= =

125206000 kg cm 187809000 kg cm

w bm = w b0 = w ht =

w h0 = ht - d = h0 Mu 2. k0 . bm . sbk cu = 0.856

60 -

5

=

55 cm 55 187809000 kg cm

cu =

= 2 .

0.5

.

130

.

350

Menentukan kontrol letak garis netral g = e0 . k0 karena cu > 5, maka e0 mendekati 0 jadi g juga mendekati 0, g < 1,25 ton, maka perhitungan didasarkan pada perhitungan balok biasa Koefisien lengan momen : w r = 1 q . cu2

=

1 0.0427 . 0.862

=

31.9560

w

A =

Mu sau . r . h0

=

187809000 kg cm 1850 0.2 10 f 2 f . . = = 31.9560 57.76 . 55

=

57.76

cm2

=

5776 mm2

w

A' =

0,20 . A =

2 = 11.55208 cm

2 = 1155.208 mm

Dipakai tulangan tarik : Dipakai tulangan tekan :

27 32

5818.826 1609.143

mm mm

2 2

> >

5776 mm

2 2

1155.208 mm

C2. Kontrol tegangan geser Gaya lintang max = Qult = 1.5 . 1565075 1565075 = 2347612.5 kg

Untuk K sbu =

350

1 gPs . smb 1.0 1.4

sbk

(hal. 106)

gPs = gmb =

(tabel 10.1.1) /f 1

e

f =

1.0

(tabel 10.1.2)

tbu =

1.0

. 2.5 gPs . smb

1.4

350

=

13.363

kg/cm2

tbu*Mu = =

s'bk 350 = 33.408 kg/cm2

2.5 1.0 . 1.4 zu

tbu = =

Qult b . zu 30 .

e47.85

= z . h0 = 0.87 . 55 = 47.85

2347612.5

= 1635.397 tbu < tbu*Mu

e

pakai tulangan miring8 20

Dipakai tulangan sengkang minimum f

(lihat PBI 71/92)

C3. Kontrol lebar retak w = a (c3 . c + c4 . /wp) (sa - /wp) 10-6 cm harga wp, c3, c4 dan c5 diambil dari tabel 10.7.1 wp = A b0 . h0 = 58.1883 30 . 55 = 0.035d c5

hal.115

w = lebar retak yang diizinkan dimana bangunan dermaga yang merupakan konstruksi tidak terlindung dari hujan dan terik matahari langsung kontinue berhubungan dengan air atau berada dalam lingkungan agresif (PBI 71 pasal 10.7 ayat 1.6) sebesar 0,1 cm.

dengan air atau berada dalam lingkungan agresif (PBI 71 pasal 10.7 ayat 1.6) sebesar 0,1 cm.

c

=

selimut beton = 3 cm 1850 kg/cm 30 cm 55 cm2

5 cm

d = sa = b0 = h0 = a = c3 = c4 = c5 = w = = Kontrol

A = luas tul. tarik =

2 58.1883 cm

koefisien tulangan polos = 1.5 0.04 7.5 1.2 ( 1.5 . 5 + 0.04

1.2

.

3 / 0.035 ) (

1850

-

7.5 / 0.035 ) . 10

-6

0.021 cm

e

w < w 0.021 cm < 0.1 cm . O.K

A

B

A

B

Penulangan Balok 10 f27

2 f

32

2

f

60 cm27

30 cm Pot. A-A

10

f

27

30 cm Pot. B-B

20 cm

60 cm

IV. PEMILIHAN TIPE FENDER

Pemilihan tipe fender didasarkan pada besarnya energi, yaitu : 1. Sebagian energi yang diterima fender dan sebagiannya diterima konstruksi 2. Seluruhnya diterima konstruksi. Pada perencanaan ini akan didasarkan pada cara yang pertama. Dermaga direncanakan untuk melayani kapal berbobot maks. = kapal diketahui : w Panjang kapal w Draft kapal = = 186 m #REF! 27000 ton 27000 ton dimana spesifikasi

w Displacement tonnage =

Besarnya energi tumbukan kapal yang diserap oleh fender di hitung dengan rumus : w . V2 2 .g k = V =

E =

. k

0.5 kecepatan sandar kapal

g = gaya gravitasi w = berat kapal 27000 2. = . 0.152

E =

9.81 =

0.5

=

15.48 ton m

Energi yang diterima fender

1/2 . E

1/2

.

15.48

=

7.74 ton m

Dipilih tipe fender karet "Bridgestone Super Arch" dengan tipe FV 005-5-4 Data-data fender type FV 005-5-4 : w A = w B = w C = w R = w E = w R/E = 300 cm 320 cm 72.5 cm 45 ton 6 ton m 7.50

2 w Bidang kontak = 0.786 m

300 cm

72.5 cm

72.5 cm 320 cm

72.5 cm

217.5 cm Gaya materi fender F = w . V2 . sin2a 2.g.d (hal. 367, Perencanaan Pelabuhan) 51.25 15.63 cm 108.8 cm dimana : - d = pergeseran fender = 0.05 m0

100 40

45.25 cm - a = sudut pendekatan = 10 27000 2. . 0.15 .2

F =

. sin2 10 0.05

9.81

=

18.67 ton

Berdasarkan muka air tertinggi (HWS) = direncanakan tingginya : 200 =

-0.3 m , maka balok fender

2 m (fender dipasang vertikal)

Gaya horisontal yang bekerja pada balok fender : 18.67 2

F =

=

9.34 t/m

Dianggap reaksi oleh fender tersebar merata sepanjang bidang kontak pada balok momen yang terjadi akibat benturan kapal adalah : Mt = Ml = 1/12 . q . l2 =1/12 .

9.34

.

5

2

=

19.451 ton m

=

19451 kgm

Beban angin bertiup sejajar dermaga = Ditinjau permeter1

=2

2 x = 19451.2

12 +

= 24

2 12 kg/m 24 kg/m

Mt = Ml = /12 . q . l Momen total : Mtot =

1/12 .

.

5

2

=

50.00 kgm 19501.20 kgm

=

5000 kgcm

50.00

=

Mult = 1,5 . Mtot = = Penulangan balok fender w qmax = w qmin = 0.2397 0.0417lihat perhitungan perencanaan plat

1.5

.

19501.20 = 2925181 kgcm

29251.81 kgm

Syarat : qmin < qperlu < qmax

390 cm

h = h q (1 - q) = Mult bh2 . 2k0 . sbk 2925181 390 . 35 . 2 .2

40

-

5 =

35 cm

= q - q2 -

0.5

.

350

0.017494 = 0 q1 = q2 = 0.982189 > qmax 0.017811 > qmin

Dengan rumus ABC diperoleh : Digunakan q2 = 0.017811

A =

q . 2k0 . sbk . bh au 0.0417 .4

= =

2 =

0.5

. 1850

350 .4

320 .

35

88.3589 cm

8835.892 mm =

Dipakai tulangan tarik Kontrol tulangan geser : qtot = Dult t = 9336.578 +1

:

11 f

32

8836.545

mm2

>

2 8835.89 mm

24

= 1/2

9360.578 kg/m . 9360.578 . 5 = 23401.44551 kg 35102.16827 kg

D = RA = 8

/2. qtot. L = 35102.16827

= 1.5 . 23401.44551 = . =

3.58

kg/cm2 < tbu =

9.50

kg/cm2

. O.K

t =

7

.

320

. 35

=

3.58

kg/cm

2

< tbu =

9.50

kg/cm

2

. O.K

V. PERHITUNGAN BOULDER Boulder sebagai penambat kapal harus sanggup memikul gaya-gaya horizontal yang timbul akibat terseretnya kapal yang diakibatakan oleh pengaruh arus dan angin.

Gaya arus R2

T

300

Sudut arah horizontal

250

Sudut arah vertikal

Gaya T akibat angin Beban angin diambil w = - R1 = 1.3 wa - Panjang kapal - Lebar kapal - Tinggi kapal - Draft 12 27000 = = = = 186 m #REF! #REF! #REF! kg/m bertiup tegak lurus dengan dermaga GT2

A = Luas bidang yang terkena angin spesifikasi kapal dengan bobot

A = Panjang kapal . (Tinggi kapal - Draft kapal) = = Jadi R1 = = 186 #REF! 1.3 ( m .2

#REF!

-

#REF!

)

12

. #REF!

#REF!

- Gaya akibat arus (Ra) - Kecepatan arus sejajar kapal (dianggap) = - 1 knot = 1 mil laut/jam0 - 1 mil laut = 1/60 ekuator =

0.55 knot m

1852

V =

0.55

.

1852 3600

= 0.282944 m/det - Luas bidang terkena arus = Draft kapal x Lebar kapal B = #REF! x #REF!2 = #REF! m 2 - R2 = 1/2 . r .c. v . B

dimana : r c Jadi R2 = =

= berat jenis air laut = = 1/2 1 . 104.5 . 1 .

104.5 kg 0.282942

.

#REF!

#REF!

- Jika R1 dan R2 bekerja bersama maka : P = R1 + R2 = = #REF! #REF! + #REF!

Maka gaya T akibat beban arus dan angin : T = = = = P . Sin 30 Sin 30 . Cos 25 #REF! 0.906307787 #REF! #REF!

Gaya total akibat angin dan arus akan ditahan oleh 2 buah Boulder, maka besarnya gaya yang #REF! terjadi untuk 1 Boulder = 2 = ada pada tabel) #REF! Jadi digunakan Boulder dengan kapasitas poton (disesuaikan dengan kapasitas Boulder yang

VI. PEMILIHAN DAN PERHITUNGAN POER Untuk poer yang digunakan, direncnakan sebagai berikut :

40 cm

30 cm

40 cm

40 cm

30 cm

40 cm

60 cm

50 cm

40 cm A. Pembebanan Poer

30 cm

40 cm

Untuk setiap poer menahan beban lantai dengan luas - Berat sendiri poer - Berat balok dari 4 arah - Berat plat lantai - Beban hidup = ( 1.1 x 1.1 x 0.3 ( 5 5 5 x x 0.4 x + 4 ( 0.4 = [ ( 0.6 x 0.3 = = ( ( 5 5 x x x

( 0.5 x

5 )

x

5

)

m2 = = = 2066.4 kg 4190.4 kg 12000 kg

0.4 ) x 2400 5 ) + ( 0.6 x 0.3 ) )] x x 2400 2400

0.2

x 5E+05 )

= 12500000 kg

TOTAL Q = SP A = 12518256.8 1.1 x 1.1 = 10345666.78 kg/m2

= 12518257 kg

Ditinjau 1 pias (

1.1 m )

q=

2 10345666.78 kg/m

Perhitungan Momen o q=2 10345666.78 kg/m

60 cm

50 cm

o 40 cm - Mo-o - Mult = = = = 30 cm2 1/2 q. l

40 cm

1/2 1.5 1.5

. Mo

10345666.78 1564782.1 =

.

0.55

2

=

1564782.1

kgm

2347173.15 kgm

Penulangan Poer Mult = 2347173.15 kgm = = Mult b.h .2ko.s'.bk 2347173.15 110 .2 50 . 2

=

234717315

kgcm

q (1 - q)

2

0.5

.

350

= 0.024386

2 - q - q + 0.024386 = 0 q1 = 0.974988 > qmax maka :

(

0.2397

)

q2

= 0.025012 < qmin 0.0417

(

0.0417

)

digunakan qmin = A = = au 2 0.0417 .

2.q . b. h. k0 . s'bk 110 . 50 1850 . 0.5 . 350

2 = 43.39054054 cm

dipakai tulangan : 48.2549

6 f 32 cm2 >

48.2549 cm2 43.3905

=

cm2 OK

Kontrol tulangan geser praktis 100 cm

60 cm

50 cm 45 0 45 0

30 cm 110 cm Luas bidang geser A = tAP = = 4 x 100 x 60 = 24000 cm2 P = 171875.6982 kg 1.5 P A 1.5 . 171875.6982 = = 10.74223114 350 = kg/cm2 20.20495 kg/cm2 (Buku Teknik Sipil hal. 340)

24000 t' bpm untuk K 350

1.08

Sketsa Penulangan Poer A' = 20 % A = 20 % maka digunakan tulangan2 43.39054 = 8.678108 cm 2 4 f 20 = 12.56637 cm 2 2 12.56637 cm > 8.678108 cm

.

OK

digunakan tulangan beugel praktis =

4 f

20

4 110 cm

f 20 6

4

f 20

f 32

6

f 32

30 cm 110 cm

4 110 cm

f 20 6

4

f 20

f 32

6

f 32

30 cm 110 cm

VII. PERENCANAAN SUB STRUKTUR DERMAGA (Pondasi Tiang Pancang) A. Perhitungan gaya-gaya / beban rencana Gaya vertikal

A

B

- Muatan A - Berat balok - Berat plat lantai - Berat poer - Beban hidup = = = = [ ( 0.6 0.3 ( ( ( + 4( 5 5 1.1 x x ( x x 0.4 x x 5 0.3 5 5 1.1 x x x 0.4 5 0.3 0.2 0.5 x ) + )] ) ) 0.4 ) x 2400 = 2066.4 kg = 12500000 kg = 12518257 kg ( x x 0.6 2400 2400 x = = 4190.4 kg 12000 kg

x 5E+05 ) S VA

- Muatan B - Berat balok - Berat balok fender - Berat poer - Beban hidup - Berat plat = = = = = [ ( 0.6 0.3 ( ( ( ( + 4( 5 5 5 1.1 x x ( x x 0.4 x x 0.3 5 0.35 1.1 x 5 5 x x x 0.4 x 5 0.8 3.2 0.5 x 0.2 ) + )] ) ) 0.4 ) ) x x 2400 = 2066.4 kg = 12500000 kg 2400 S VB = 12000 kg = 12531481 kg ( x x 0.6 2400 2400 = x 3974.4 kg 13440 kg

x 5E+05 )

1. Penentuan daya dukung A. Penentuan daya dukung pada tanah Q = Ns . Ap 3 + JHP . As 52 150 kg/cm )

dimana : Ns Ap JHP As : Nilai konis.(u/pelabuhan Ns min = : Luas penampang tiang : Jumlah hambatan pelabuhan : Keliling tiang -21 50 ) m dengan data : maka : Q = Q = Q = jadi panjang tiang = = 2. Kontrol terhadap tekuk Kondisi tiang pancang Lk = = 1/2 1/2 . Lt . . 23.3 2 . 2 150 ( 50 3 157000 kg 157000 kg 21 + 3.4 > V kritis 1.1 . + 800 . 5 50 . Ns 4 :2 150 kg/cm 2 800 kg/cm

Tiang direncanakan dengan elevasi :

JHP :

23.3 m

= 16.476 m = 1647.559 cm Imin = = = imin 1.69 1.69 . . P . Lk2

P= . 16482

132586.7

kg

132586.7

369171009.6 Imin A 369171009.6 2500

=

=

=

384.276468

l

(Kelangsingan) sk

= = p2

Lk imin . E Lk 3.142 2

= . imin

1647.5588 384.2764682

= 4.287431 E = 4700 fc' fc = 26

= 23965.39171 .2

= =

.

23965.39171 kg/cm2

384.276468

2

1647.559 1.29E+04 p2.E n 3.5 .2

sd

= =

l . .

2

(Tegangan Izin) 23965.39171 4.2874312

3.14

n =

3.5

2 = 3672.666705 kg/cm