MP
-
Upload
priambodo-ariewibowo -
Category
Documents
-
view
39 -
download
6
Transcript of MP
Kajian Perubahan Sifat Mekanik Material Baja Karbon Rendah
dengan Thermomechanical Treatment
TUGAS SARJANA
Karya ilmiah sebagai salah satu syarat untuk memperoleh gelar Sarjana Teknik
dari Institut Teknologi Bandung
Oleh
Rachman Ayubi
13709021
PROGRAM STUDI TEKNIK MATERIAL
FAKULTAS TEKNIK MESIN DAN DIRGANTARA
INSTITUT TEKNOLOGI BANDUNG
2014
ABSTRAK
Thermomechanical Treatment merupakan teknik mengontrol struktur
mikro dengan cara deformasi di temperatur tinggi dan pendinginan cepat. Teknik
ini digunakan untuk mendapatkan baja dengan kekuatan tinggi, ketangguhan yang
baik, serta sifat mampu las yang baik. Terdapat tiga faktor utama yang
mempengaruhi hasil mekanik dari teknik ini, yaitu besar deformasi yang
diberikan, temperatur mulai dan selesai deformasi, serta laju pendinginan.
Penelitian kali ini dilakukan untuk melihat pengaruh temperatur
pengerolan dan besar deformasi pengerolan pada material baja karbon rendah.
Material baja karbon rendah memiliki tiga rentang temperatur kritis, yakni rentang
temperatur rekristalisasi, rentang temperatur non-rekristalisasi, dan rentang
temperatur intercritical. Besar deformasi juga di variasikan untuk melihat
pengaruh besar deformasi terhadap hasil uji mekaniknya.
Hasil penelitian ini menyimpulkan bahwa tiap rentang temperatur
pengerolan memiliki faktor utama yang dapat mempengaruhi kekuatan material
baja karbon rendah, besar deformasi pada rentang temperatur rekristalisasi dan
temperatur non-rekristalisasi, sementara rolling finish temperature di rentang
temperatur intercritical.
Kata kunci : thermomechanical treatment, rolling, rekristalisasi, non-
rekristalisasi, intercritical
I
ABSTRACT
Thermomechanical treatment (TMT) is a microstructural control technique
combining deformation in high temperature and accelerated cooling. Thermo-
mechanical control process is used to obtain excellent properties for steel plates,
such as high strength, excellent toughness, and excellent weldability. Based on
theory, there are three main factors which affect the process’s outcome,
deformation magnitude, temperature, and cooling rate.
The experiment was held to observe two of the three main factors which
affecting the mechanical properties by varying rolling temperature and rolling
magnitude. There are critical temperature range in low carbon steel,
recrystalization, non-recrystalization, and intercritical.
The experiment conducted shows several factors which has major effect in
low carbon steel's mechanical properties, deformation magnitude in
recrystallization temperature and non-recrystalisation temperature, and rolling
finish temperature in intercritcal temperature.
Key words : thermomechanical treatment, rolling, recrystallization, non-
recrystallization, intercritical.
II
KATA PENGANTAR
Penulis mengucapkan syukur kepada Allah SWT yang telah memberikan
rahmat dan hidayah kepada penulis sehingga penulis dapat menyelesaikan Tugas
Sarjana yang berjudul “Kajian Perubahan Sifat Mekanik Material Baja Karbon
Rendah dengan Thermomechanical Treatment” sebagai syarat untuk memperoleh
gelar sarjana dari Program Studi Teknik Material, Fakultas Teknik Mesin dan
Dirgantara, Institut Teknologi Bandung. Namun, penulis juga mengucapkan
terima kasih kepada pihak – pihak yang telah membantu penulis dalam
menyelesaikan Tugas Sarjana ini, yaitu :
1. Kedua orang tua penulis, M. Ridwan dan Mienarti yang terus mendukung
saya selama menjalani masa kuliah di Institut Teknologi Bandung selama
5 tahun terakhir ini.
2. Bapak Arif Basuki, selaku dosen pembimbing serta dosen wali selama
saya berkuliah di sini. Terima kasih atas seluruh ilmu serta nasihat yang
telah Bapak berikan ketika saya mengerjakan Tugas Sarjana ini.
3. Bapak Aditianto Ramelan selaku Ketua Program Studi Teknik Material
yang telah banyak membantu penulis
4. Seluruh dosen Teknik Material maupun dosen non-Material yang telah
memberikan ilmu selama penulis menjalani masa kuliah di ITB.
5. Teman dekat penulis, Ivan Naswandi, Putri Anindytha, dan Chandra
Daniel S., yang telah menemani penulis, memotivasi penulis dalam suka
maupun duka dalam berorganisasi di MTM dan berkuliah di ITB.
6. Kawan – kawan WARASTIKA 2009 yang telah menjadi keluarga kedua
selama penulis berada di Teknik Material ITB, terutama Ketua Angkatan
Fakhry Hatta yang telah membimbing penulis melalui pemikiran –
pemikirannya yang super.
7. Seluruh penghuni kosan Hegarmanah, terutama Stefanus, Ero, Tirta, dan
Bima yang selama 24/7 menemani penulis mengerjakan Tugas Sarjana ini.
III
8. Seluruh kakak – kakak senior di Teknik Material, terutama Idlhar, Bob,
Ibnu, dan Secta yang telah menanamkan banyak pengalaman hidup dan
ilmu kehidupan pada penulis.
9. Seluruh adik junior di Teknik Material, terutama untuk adik – adik 2010,
Hendra, Cessa, Fiqry, Nara, dan Naufal yang telah menjadi sahabat dekat
penulis selama 3 tahun terakhir ini.
10. Seluruh teknisi Laboratorium Logam ITB yang telah banyak membantu
penulis dalam melakukan eksperimen di ITB, khususnya Pak Ja’I, Pak
Juni, dan Pak Lala.
11. Seluruh kawan – kawan Jiu-jitsu di 70, khususnya Dhiar, Fadi, Ohm, dan
Vina sebagai sahabat yang terus menyemangati penulis dari TPB hingga
menyelesaikan Tugas Sarjana ini.
12. Seluruh pihak yang telah membantu penulis selama menyelesaikan Tugas
Sarjana ini yang tidak dapat disebutkan satu – persatu.
Penulis menyadari terdapat banyak kekurangan dalam Tugas Sarjana ini
oleh karena itu penulis menerima masukan yang dapat meningkatkan kualitas
Tugas Sarjana ini. Akhir kata, semoga Tugas Sarjana ini dapat memberikan
banyak manfaat kepada banyak orang.
Bandung, September 2014
Rachman Ayubi
IV
DAFTAR ISI
ABSTRAK..........................................................................................................................I
ABSTRACT....................................................................................................................... II
KATA PENGANTAR......................................................................................................III
DAFTAR ISI.....................................................................................................................V
DAFTAR GAMBAR.......................................................................................................VII
DAFTAR TABEL...........................................................................................................VIII
BAB I PENDAHULUAN..................................................................................................1
1.1. Latar Belakang...................................................................................................1
1.2. Batasan Masalah.................................................................................................1
1.3. Tujuan Penelitian................................................................................................1
1.4. Metodologi Penelitian........................................................................................1
1.5. Sistematika Penulisan.........................................................................................2
BAB II TINJAUAN PUSTAKA........................................................................................3
2.1. Thermomechanical Treatment............................................................................3
2.1.1. Deformasi di Temperatur Rekristalisasi.....................................................6
2.1.2. Deformasi di Temperatur Non-Rekristalisasi...........................................12
2.1.3. Deformasi di Temperatur Intercritical......................................................14
BAB III RANCANGAN PENELITIAN..........................................................................16
3.1. Diagram Alir Penelitian....................................................................................16
3.2. Tahapan Penelitian...........................................................................................16
3.2.1. Preparasi Spesimen...................................................................................17
3.2.2. Proses Heat Treatment dan Deformasi.....................................................19
3.2.3. Uji Mekanik..............................................................................................21
3.2.4. Pengamatan Struktur Mikro......................................................................23
BAB IV DATA PERCOBAAN DAN ANALISIS...........................................................26
4.1. Hasil Uji Mekanik............................................................................................26
4.2. Analisis Hubungan Struktur Mikro dengan Uji Mekanik Spesimen.................26
V
4.2.1. Spesimen As-received...............................................................................27
4.2.2. Spesimen Thermomechanical Treatment..................................................28
BAB V KESIMPULAN DAN SARAN...........................................................................37
5.1. Kesimpulan......................................................................................................37
5.2. Saran................................................................................................................37
DAFTAR PUSTAKA......................................................................................................38
VI
DAFTAR GAMBAR
Gambar 1. 3 rentang temperatur deformasi pada proses Thermomechanical Treatment.. . .4Gambar 2. Gambar skematik hubungan true stress dan true strain yang diterima material saat deformasi plastis di temperatur tinggi.........................................................................5Gambar 3. Struktur butir saat fenomena recovery, recrystallization, dan grain growth pada suatu material. [1]..............................................................................................................7Gambar 4. Perubahan sifat suatu material saat tahapan rekristalisasi berlangsung. [1]......8Gambar 5. Variasi hubungan temperatur rekristalisasi pada baja dengan besarnya deformasi yang diberikan. [1]............................................................................................9Gambar 6. Variasi hubungan antara waktu yang dibutuhkan untuk rekristalisasi dengan temperatur rekristalisasi logam tembaga dengan reduksi 98%. [2]...................................10Gambar 7. Skema bentuk butir saat pengerolan di temperatur rekristalisasi. [2]..............11Gambar 8. (a) Crystal defect berupa deformation band pada tembaga akibat deformasi, (b) deformation bands akan menjadikan tempat pengintian butir baru saat rekristalisasi ataupun transformasi fasa berlangsung.............................................................................13Gambar 9. Hubungan antara besar reduksi, temperatur reduksi, dan jumlah fasa ferrite yang terbentuk..................................................................................................................15Gambar 10. Dimensi spesimen sebelum di berikan treatment..........................................18Gambar 11. Pengukuran dimensi ketebalan spesimen menggunakan jangka sorong digital..........................................................................................................................................18Gambar 12. Alat potong gergaji VIEGAHN di Laboratorium Logam ITB......................18Gambar 13. Tungku Nabretherm (kiri) dan alat rol Buhler (kanan) di Laboratorium Logam ITB.......................................................................................................................21Gambar 14. Alat uji impak WOLPERT...........................................................................21Gambar 15. Alat uji tarik Ibertest.....................................................................................22Gambar 16. Alat uji keras................................................................................................23Gambar 17. Alat grinding LABOPOL.............................................................................24Gambar 18. Alat poles......................................................................................................24Gambar 19. Etanol dan asam nitrat sebagai larutan etchant.............................................25Gambar 20. Mikroskop optik...........................................................................................25Gambar 21. Gambar skematik penampang arah transversal dan arah longitudinal...........27Gambar 22. Struktur mikro spesimen as-received............................................................27Gambar 23. Struktur mikro spesimen pengerolan di rentang temperatur rekristalisasi dengan besar deformasi 5% (atas), 10%(tengah), dan 20% (bawah)................................29Gambar 24. Struktur mikro spesimen pengerolan di rentang temperatur non-rekristalisasi dengan besar deformasi 5% (atas), 10% (tengah), dan 20% (bawah)...............................32Gambar 25. Struktur mikro spesimen pengerolan di rentang temperatur non-rekristalisasi dengan besar deformasi 5% (atas), 10% (tengah), dan 20% (bawah)...............................34
VII
Gambar 26. Kekerasan (temperatur kamar) sebagai fungsi persen karbon. [1]................36
DAFTAR TABEL
Tabel 1. Rancangan percobaan.........................................................................................17Tabel 2. Komposisi kimia spesimen berdasarkan hasil pengujian OES...........................19Tabel 3. Kode spesimen berdasarkan temperatur deformasi dan besar deformasi yang diberikan..........................................................................................................................20Tabel 4. Hasil uji mekanik spesimen................................................................................26
VIII
BAB I PENDAHULUAN
1.1. Latar Belakang
Thermomechanical Treatment (TMT) merupakan salah satu metode yang
bertujuan untuk peningkatan kekuatan logam dengan cara mengontrol ukuran
butir dan mengontrol jumlah kepadatan dislokasi. Proses yang dilakukan di
temperatur tinggi ini akan menghasilkan produk yang tidak menyisakan residual
stress pada material sehingga dapat mengurangi dari segi biaya dan waktu yang
dibutuhkan untuk menghilangkan residual stress pada material. Proses ini akan
mendeformasi material di temperatur tinggi, maka dari itu besar deformasi,
temperatur deformasi serta laju pendinginan akan menjadi faktor utama yang
sangat berpengaruh dalam merubah meningkatkan kekuatan logam.
1.2. Batasan Masalah
Batasan masalah dari penelitian ini adalah sebagai berikut :
1. Spesimen baja karbon rendah yang digunakan pada percobaan di
dapat dari pasar lokal Jatayu di Bandung.
2. Proses Thermomechanical Treatment, pengujian mekanik, dan
karakterisasi struktur mikro dilakukan di Laboratorium ITB.
1.3. Tujuan Penelitian
Adapun tujuan penelitian pada Tugas Sarjana ini adalah sebagai berikut:
1. Memahami pengaruh besar deformasi dan temperatur deformasi
terhadap perubahan sifat mekanik material baja karbon rendah
hasil Thermomechanical Treatment.
1.4. Metodologi Penelitian
Metodologi yang penulis gunakan adalah sebagai berikut:
1. Tinjauan pustaka dengan memperlajari literatur serta jurnal.
1
2. Melakukan percobaan dengan memvariasikan besar deformasi dan
temperatur deformasi.
3. Mengkaji hasil karakterisasi material yang dihubungkan dengan
hasil uji mekanik berupa uji tarik, uji impak, dan uji keras
material.
1.5. Sistematika Penulisan
Laporan ini ditulis dalam lima bab yang diawali dengan BAB I yang
merupakan PENDAHULUAN, berisikan pembahasan mengenai latar belakang
dilakukannya penelitian ini, tujuan penelitian, batasan masalah yang ditinjau,
metodologi penelitian, serta sistematika penulisan laporan. Selanjurnya pada BAB
II yang merupakan TINJAUAN PUSTAKA, pada bab ini akan dibahas mengenai
teori-teori yang menjadi dasar dalam penelitian ini serta menjadi landasan analisa
data yang diperoleh. Selanjutnya BAB III yang merupakan RANCANGAN
PENELITIAN akan berisikan mengenai penjelasan proses – proses yang
dilakukan penulis untuk memperoleh data penelitian. BAB IV, berjudul DATA
PERCOBAAN DAN ANALISIS berisikan data hasil percobaan serta analisis
terhadap data yang diperoleh. Selanjutnya BAB V akan berisikan KESIMPULAN
DAN SARAN dari penelitian ini.
2
BAB II TINJAUAN PUSTAKA
2.1. Thermomechanical Treatment
Thermomechanical Treatment (TMT) adalah sebuah teknik dalam
perlakuan panas logam yang bertujuan untuk merubah sifat mekanik suatu logam
dengan cara mendeformasi material di rentang remperatur kririsnya dan
dilanjutkan dengan accelarated cooling (pendinginan yang dipercepat). Jenis
deformasi yang dilakukan semua kembali pada kebutuhan material yang akan
digunakan, jika membutuhkan dalam bentuk pelat tentu menggunakan proses
pengerolan, namun jika dibutuhkan dalam bentuk wire, deformasi yang digunakan
menggunakan proses wire drawing.
Parameter yang berpengaruh pada proses ini ada 3, yang pertama adalah
besar deformasi yang diberikan, temperatur deformasi, serta laju pendinginan.
Terdapat 3 rentang temperatur utama dalam melakukan proses deformasi pada
temperatur tinggi : yang pertama adalah rentang temperatur rekristalisasi, yang
kedua adalah rentang temperatur non-rekristalisasi, dan yang ketiga adalah
rentang temperatur intercritical (γ + α) phase. Hubungan antara deformasi,
temperatur, dan laju pendinginan dapat dilihat pada gambar dibawah.
3
Gambar 1. 3 rentang temperatur deformasi pada proses Thermomechanical Treatment.
Gambar di atas menunjukkan 3 rentang temperatur deformasi yang umum
dilakukan dalam TMT, setiap deformasi pada rentang temperatur tertentu
menunjukkan adanya perbedaan struktur mikro jika dilakukan dengan
pendinginan cepat. Jenis pertama, deformasi pada rentang temperatur
rekristalisasi, butir kasar austenit (a) akan mengalami penghalusan akibat
deformasi namun tetap mengalami rekristalisasi (b), dan apabila butir austenit
yang telah terdeform tersebut didinginkan dengan cepat, butir austenit akan
mengalami transformasi menjadi martensite yang relatif besar juga (b’). Jenis
TMT yang kedua, deformasi pada rentang temperatur non-rekristalisasi, terdapat
fenomena munculnya deformation band pada butir austenit (c), dan jika butir hasil
deformasi di rentang temperatur ini didinginkan dengan cepat, akan didapatkan
butir ferrite dan martensite yang lebih halus (c’), relatif terhadap butir yang di
deformasi pada rentang temperatur rekristalisasi (b’). Selanjutnya jenis ketiga,
yakni deformasi di rentang temperatur intercritical dimana tidak hanya butir
austenit yang terdeformasi namun juga terdapat butir ferrite (α) yang terdeformasi
4
mengakibatkan adanya deformation band pada butir austenit dan juga pada ferrite
(α) di batas butir (d), dan apabila didinginkan dengan cepat maka butir austenit
akan berubah menjadi martensite sedangkan pada butir ferrite (α) tidak terjadi
pengintian butir baru dan deformation band pada butir ferrite (α) tetap ada (d’).
Secara mikro terlihat sebagai sub-grain ferrite (α). Perbedaan struktur mikro
karena adanya ketiga jenis deformasi tersebut akan mengakibatkan perbedaan sifat
dari material itu sendiri.
Secara skematik deformasi di temperatur tinggi pada material dapat di
gambarkan dengan kurva di bawah.
Gambar 2. Gambar skematik hubungan true stress dan true strain yang diterima material
saat deformasi plastis di temperatur tinggi.
Pada daerah I terjadi peningkatan true stress akibat deformasi yang
menyebabkan bertambahnya kerapatan dislokasi, pada daerah II, kurva menurun
setelah fenomena rekristalisasi terjadi dan mengurangi kerapatan dislokasi dari
baja tersebut. Pada daerah III, fenomena bertambahnya dislokasi serta
pengurangan dislokasi sudah mencapai titik yang seimbang sehingga didapatkan
daerah steady-state. Namun, untuk mencapai daerah III dibutuhkan regangan yang
sangat besar meski pada temperatur tinggi, maka sangat tidak mungkin pemberian
deformasi pada baja ini hanya dilakukan sekali. Maka perlu diberikannya
5
deformasi berulang kali (multipass deformation) untuk mencapai daerah steady-
statenya. Terdapat 2 jenis rekristalisasi yang mungkin terjadi saat deformasi di
temperatur tinggi, jika rekristalisasi terjadi setelah material selesai dideformasi
maka static recrystallization terjadi, namun jika material yang sedang dideformasi
mengalami rekristalisasi, inilah yang disebut dynamic recrystallization.
2.1.1. Deformasi di Temperatur Rekristalisasi
2.1.1.1. Rekristalisasi
Setiap deformasi plastis pada suatu logam pasti menyebabkan munculnya
internal strain energy dan mengubah sifat fisis dan mekanik dari material
tersebut. Deformasi yang diinginkan belum tentu ingin merubah sifat mekanik dan
sifat fisis, namun deformasi hanya ingin merubah dimensi dari material tersebut.
Maka dari itu, terdapat proses yang bertujuan untuk menghilangkan internal
strain energy dan mengembalikan sifat mekanik dan sifat fisis dari logam
tersebut, proses ini disebut annealing. Proses annealing terdiri atas 3 tahapan,
yaitu recovery, recrystallization, dan grain growth. Ketika pemanasan tahap
recovery berlangsung, tidak ada perubahan struktur yang dapat diamati dan sifat
mekanik tidak terpengaruh. Namun, sifat fisis dari material tersebut kembali
seiring peningkatan temperatur berlangsung. Sementara itu juga, internal strain
berkurang seiring peningkatan temparatur. Saat temperatur telah mencapai
temperatur rekristalisasinya (umumnya ½ dari temperatur leleh material tersebut),
mulai dapat diamati nukleasi butir-butir baru yang bebas regangan pada daerah-
daerah yang memiliki internal strain (umunya tempat nukleasi ada pada batas
butir dan deformation bands). Selanjutnya saat temperatur ditingkatkan kembali,
dapat diamati fenomena grain growth, yakni membesarnya butir baru bebas
regangan tersebut. Perubahan struktur mikro material dapat dilihat pada gambar 3
dibawah.
6
Gambar 3. Struktur butir saat fenomena recovery, recrystallization, dan grain growth pada
suatu material. [1]
Rekristalisasi adalah proses terbentuknya butir baru yang bebas regangan.
Rekristalisasi hanya dapat terjadi hanya jika material telah diberikan proses
deformasi dengan besaran tertentu dan dipanaskan hingga temperatur tertentu
dimana energi yang dibutuhkan cukup untuk melakukan rekristalisasi [2].
Material yang telah di deformasi mempunyai butir yang terdeformasi dan
memiliki kepadatan dislokasi. Akibat adanya kepadatan dislokasi inilah nukleasi
butir baru terjadi. Butir baru yang terbentuk akan memiliki komposisi dan fasa
yang sama dengan induk butirnya yang telah terdeformasi, namun butir baru yang
terbentuk akan berbentuk equiaxial, dan tidak memiliki kepadatan dislokasi.
Perubahan kepadatan dislokasi antara butir baru dan butir lama dapat dilihat pada
perubahan sifat mekanik sebelum dan sesudah rekristalisasi berlangsung. Setelah
rekristalisasi, kekuatan tarik dari material tersebut akan berkurang sementara
keuletan material tersebut akan meningkat relatif terhadap sebelum rekristalisasi
berlangsung. Namun semua kembali pada kebutuhan aplikasi dari material
tersebut. Jika aplikasi dari material tersebut adalah untuk menahan pembebanan
dan tidak diinginkan sifat ulet dari material tersebut tentu tidak diinginkan adanya
rekristalisasi.
7
Gambar 4. Perubahan sifat suatu material saat tahapan rekristalisasi berlangsung. [1]
Temperatur rekristalisasi didefinisikan sebagai temperatur terendah
dimana butir baru bebas regangan terdeteksi pada struktur mikro dari material
yang telah terdeformasi sebelumnya [3]. Temperatur rekristalisasi bergantung
pada beberapa faktor utama, faktor-faktor tersebut adalah:
Besarnya deformasi plastis pada material
Ukuran butir sebelum material tersebut terdeformasi plastis
Temperatur deformasi plastis material
Waktu pemanasan material untuk mencapai temperatur
rekristalisasi
Kemurnian dari material
Seperti yang sudah dijelaskan di paragraf awal bahwa rekristalisasi ini
membutuhkan internal strain energy dalam bentuk kepadatan dislokasi dan
temperatur sebagai thermal activation energy. Secara prinsip, jika internal strain
energy yang tersimpan sudah cukup besar, maka temperatur rekristalisasi tidak
akan sebesar pada material dengan internal strain energy yang kecil. Namun tidak
semua material yang dideformasi dapat memunculkan fenomena rekristalisasi saat
di panaskan. Setiap material mempunyai critical deformation masing-masing.
8
Critical deformation didefinisikan sebagai besar deformasi terkecil yang diberikan
pada suatu material agar terjadi rekristalisasi. Pada gambar dibawah dapat dilihat
bahwa semakin besar deformasi diberikan maka temperatur rekristalisasi semakin
lama semakin rendah, menunjukkan semakin besar internal strain energy yang
tersimpan pada material tersebut menyebabkan thermal activation energy yang
dibutuhkan semakin kecil.
Gambar 5. Variasi hubungan temperatur rekristalisasi pada baja dengan besarnya
deformasi yang diberikan. [1]
Selain deformasi minimum, waktu pemanasan dapat mempengaruhi
temperatur rekristalisasi, pada contohnya pada material tembaga yang telah diberi
perlakuan coldwork sebesar 98% [2], rekristalisasi dapat terjadi pada tembaga ini
di temperatur 43°C namun butuh waktu mulai terjadinya rekristalisasi yang lebih
lama jika dibandingkan jika rekristalisasi berlangsung pada temperatur 135°C.
Pada gambar dibawah juga dapat dilihat adanya perbedaan laju rekristalisasi dan
waktu selesai rekristalisasi, dimana semakin rendah temperatur mulai rekristalisasi
maka laju rekristalisasi dan waktu selesai rekristalisasi akan semakin lama [4].
9
Gambar 6. Variasi hubungan antara waktu yang dibutuhkan untuk rekristalisasi dengan
temperatur rekristalisasi logam tembaga dengan reduksi 98%. [2]
2.1.1.2. Deformasi Fasa Austenite di Temperatur Rekristalisasi
Deformasi pada rentang temperatur austenit mengubah butir austenit yang
equiaksial menjadi butir elongated dengan dislocation band di dalamnya.
Dislocation band ini muncul akibat gaya normal yang diberikan saat pengerolan
berlangsung, secara bersamaan muncul tegangan geser sebesar 45 di dalam butir,
maka dislocation band ini umumnya terlihat membetuk garis dengan kemirigan
45 di dalam butir. Di saat yang bersamaan terjadi dynamic recovery dan dynamic
recrystallization, dimana fenomena recovery dan rekristalisasi berlangsung saat
material di deformasi. Sesaat setelah deformasi selesai, terjadi static recovery dan
static recrystallization pada butir austenit. Sehingga sesaat setelah deformasi
selesai, nukleasi butir baru sudah terjadi dan menghasilkan butir austenit yang
equiaxial dan berukuran relatif lebih halus dibandingkan sebelum di deformasi.
Secara skematik dapat dilihat pada gambar dibawah.
10
Gambar 7. Skema bentuk butir saat pengerolan di temperatur rekristalisasi. [2]
Ukuran butir yang terekristalisasi semakin halus seiring besarnya
deformasi yang diberikan, namun penghalusan butir ini mencapai suatu batas
maksimum, dimana diakibatkan adanya mekanisme yang mencapai
kesetimbangan antara dislokasi yang hilang menjadi butir baru dan dislokasi yang
bertambah akibat deformasi [2]. Namun penghalusan butir ini dapat semakin
ditingkatkan, salah satunya dengan menambahkan paduan dengan kadar sangat
rendah, karena jika terlalu besar persen paduannya, mempunyai efek signifikan
yakni meningkatkan temperatur rekristalisasi material, paduan ini harus dapat
membentuk karbida yang menghambat pertumbuhan butir austenit yang
terekristalisasi, contoh paduan yang umum adalah Nb, Ti, dan V [4].
Temperatur selesai deformasi juga sangat penting dalam menentukan
kekuatan material. Semakin rendah temperatur selesai deformasi di rentang
temperatur ini akan mengakibatkan rekristalisasi semakin sulit berlangsung,
sehingga butir baru bebas regangan akan semakin sedikit seiring turunnya
temperatur selesai deformasi, pada kasus ini akan ada butir yang mengalami
rekristalisasi, dan ada juga butir yang tidak mengalami rekristalisasi, sehingga
butir menjadi tidak seragam [5].
Selanjutnya adalah faktor laju pendinginan. Jika butir hasil deformasi di
rentang temperatur rekristalisasi ini didinginkan dengan pendinginan lambat,
austenit yang telah menjadi halus akan mengalami grain growth sehingga butir
11
austenit akan menjadi kasar kembali. Akibatnya saat butir austenit melewati
temperatur Ar3, fasa ferrite mulai nukleasi di batas butir austenit membentuk
ferrite proeutectoid yang kasar. Dan ketika melewati garis Ar1 dimana austenit
bertransformasi menjadi pearlite, butir pearlite yang terbentuk diantara ferrite
proeutectoid akan relatif halus dan sedikit. Jika dibandingkan dengan pendinginan
cepat hasil deformasi di rentang temperatur austenit, maka butir austenit hasil
rekristalisasi tidak mengalami grain growth sehingga austenit akan
bertransformasi menjadi bainite atau martensite ketika melewati temperatur Ar1
bergantung dari seberapa cepat laju pendinginan yang berlangsung.
2.1.2. Deformasi di Temperatur Non-Rekristalisasi
Pada pengerolan di temperatur tinggi, terdapat beberapa temperatur yang
penting untuk diketahui. Yang pertama adalah temperatur rekristalisasi seperti
yang sudah di jelaskan di atas. Yang kedua adalah temperatur non-rekristalisasi
(non–recrystallization temperatur / TNR), temperatur dimana rekristalisasi tidak
terjadi pada suatu waktu yang telah diberikan [2].
Adanya temperatur non-rekristalisasi ini disebabkan karena energi yang
dibutuhkan untuk rekristalisasi tidak mencukupi dari segi temperatur dan energi
dalam, maka rekristalisasi tidak terjadi. Namun, deformasi di temperatur non-
rekristalisasi mempunyai efek signifikan pada proses TMT ini, yakni
meningkatkan jumlah terbentuknya nucleation site pada butir induk. Nucleation
site pada butir dapat diperbanyak seiring dengan semakin besarnya persen
deformasi yang diberikan, ini disebabkan karena 2 hal
Akibat deformasi, luas permukaan butir semakin luas dan butir
menjadi elongated, seperti yang telah diketahui batas butir dapat
menjadi tempat pengintian butir baru karena memiliki energi yang
tinggi
Munculnya crystal defect pada butir akibat deformasi yang
mempunyai energi besar sehingga dapat juga menjadi tempat
pengintian butir baru (deformation bands). Semakin besar
12
deformasi maka crystal defect yang dihasilkan akan semakin
banyak.
Gambar 8. (a) Crystal defect berupa deformation band pada tembaga akibat deformasi,
(b) deformation bands akan menjadikan tempat pengintian butir baru saat rekristalisasi
ataupun transformasi fasa berlangsung.
Pada gambar diatas dapat diamati adanya deformation bands pada material
tembaga yang telah di deformasi, dan deformation bands tersebut akan menjadi
tempat nukleasi fasa baru saat pendinginan berlangsung [1]. Jika pendinginan
berlangsung lambat, pengaruh dari temperatur selesai deformasi di rentang
temperatur ini cukup signifikan dalam mempengaruhi kekuatan material, semakin
rendah temperatur selesai deformasi, maka semakin memaksimalkan terjadinya
recovery pada butir austenit yang dapat menghilangkan deformation band.
Akibatnya saat melewati temperatur Ar3, ferrite proeutectoid yang mulai nukleasi
hanya memiliki sedikit tempat dan seiring dengan turunnya temperatur di rentang
temperatur intercritical (γ + α), ferrite proeutectoid akan semakin kasar. Dan
ketika melewati temperatur Ar1 terjadi reaksi eutectoid dimana fasa austenit akan
bertransformasi menjadi pearlite.
13
Lain halnya dengan pendinginan yang cepat setelah deformasi,
pendinginan cepat ini akan meminimalisir bahkan meniadakan fenomena recovery
pada butir austenit sehingga nucleation site pada butir austenit yang elongated
akan tetap banyak relatif terhadap besarnya deformasi. [6]
2.1.3. Deformasi di Temperatur Intercritical
Rentang temperatur intercritical adalah temperatur yang berada diantara
A1 dan A3 pada diagram fasa Fe-Fe3C. Deformasi pada rentang temperatur ini
tidak hanya mendeformasi austenite, namun juga mendeformasi ferrite
proeutectoid. Austenit dan ferrite proeutectoid yang awalnya equiaksial menjadi
elongated dan menyimpan internal strain energy setelah deformasi selesai.
Jika pendinginan berlangsung lambat, maka butir austenit akan
bertransformasi menjadi ferrite (transformed ferrite) seiring turunnya temperatur,
dan fasa ferrite yang berbentuk elongated (deformed ferrite) akan mengalami
rekristalisasi di batas butir dan pada crystal defect akibat deformasi menghasilkan
nukleasi butir ferrite (recrystallized ferrite) sehingga membentuk subgrain ferrite.
Setelah melewati temperatur Ar1, fasa austenit akan bertransformasi menjadi
pearlite. Besarnya deformasi yang diberikan berpengaruh pada besarnya nilai
kepadatan dislokasi pada masing masing fasa, semakin besar deformasi maka
makin besar nilai kepadatan dislokasi, dan tempat pengintian butir baru yang
dalam hal ini adalah fasa ferrite akan semakin banyak. Lebih jelasnya dapat dilihat
pada gambar dibawah
14
Gambar 9. Hubungan antara besar reduksi, temperatur reduksi, dan jumlah fasa ferrite yang terbentuk.
Pada pendinginan cepat setelah deformasi, butir austenit yang berbentuk
elongated tidak sempat bertransformasi hingga melewati temperatur Ar1, namun
crystal defect pada austenit menjadi tempat pengintian ferrite baru, sementara
crystal defect pada ferrite tidak menjadi tempat pengintian butir baru, sehingga
butir ferrite yang telah terdeformasi tetap berbentuk elongated. Setelah melewati
temperatur Ar1, butir austenit akan bertransformasi menjadi martensite, sementara
butir ferrite tetap berbentuk elongated dengan crystal defect di dalam butirnya.
15
BAB III RANCANGAN PENELITIAN
1.
2.
3.
3.1. Diagram Alir Penelitian
16
Gambar 10. Diagram alir penelitian.
3.2. Tahapan Penelitian
Penelitian ini dirancang untuk mengetahui pengaruh besar deformasi dan
perbedaan temperatur deformasi dalam peningkatan sifat mekanik material baja
karbon rendah. Spesimen akan diberi deformasi dengan besaran berbeda di
rentang temperatur yang berbeda pula. Perancangan percobaan dapat dilihat pada
tabel dibawah ini
Tabel 1. Rancangan percobaan.
NoTemperatur kritis
deformasi
Besar deformasi
plastis (%)
Tebal (mm)
Awal Akhir
1 Rekristalisasi
5 10.5 10
10 11 10
20 12 10
2Non-
Rekristalisasi
5 10.5 10
10 11 10
20 12 10
3 Intercritical
5 10.5 10
10 11 10
20 12 10
Kesamaan tebal akhir dirancang agar memudahkan spesimen di uji
mekanik setelah proses TMT diberikan. Terdapat 3 jenis uji mekanik yang
dirancang pada penelitian kali ini, yakni uji impak, uji tarik, dan uji keras. Setelah
spesimen di uji mekanik, spesimen juga akan diperiksa struktur mikronya. Berikut
tahapan percobaan yang dilakukan untuk mencapai tujuan penelitian ini :
3.2.1. Preparasi Spesimen
Material baja karbon rendah yang digunakan dalam penelitian ini
didapatkan di Pasar Jatayu, Bandung dalam bentuk pelat besar yang memiliki
dimensi 400 mm x 200 mm x 12 mm. Spesimen yang dibutuhkan penulis
17
memiliki 3 dimensi ketebalan yang berbeda berdasarkan tabel diatas. Namun
memiliki panjang dan lebar yang sama, 135 mm x 60 mm. Dibawah ini
merupakan gambar spesimen hasil pemotongan dan fris
Gambar 11. Dimensi panjang dan lebar spesimen sebelum di berikan treatment.
Gambar 12. Dimensi ketebalan spesimen menggunakan jangka sorong digital.
Maka dari itu, untuk mencapai ukuran dimensi seperti di atas, penulis
menggunakan alat potong gergaji mesin, sedangkan untuk mendapatkan ketebalan
yang diinginkan, pemesinan dengan proses fris.
18
Gambar 13. Alat potong gergaji mesin VIEGAHN di Laboratorium Logam ITB.
3.2.2. Proses Heat Treatment dan Deformasi
Temperatur dan deformasi merupakan faktor yang berpengaruh dari proses
Thermomechanical Treatment. Untuk mengetahui temperatur kritis spesimen,
penulis perlu melakukan Optical Emmision Spectroscopy (OES) pada spesimen.
Berikut merupakan tabel komposisi spesimen dari hasil pengujian OES.
Tabel 2. Komposisi kimia spesimen berdasarkan hasil pengujian OES.
Unsur Nilai (%) Unsur Nilai (%)
Carbon (C) 0.15209 Wolfram (W) 0.00319
Silicon (Si) 0.20510 Titanium (Ti) 0.00270
Sulfur (S) 0.00612 Tin (Sn) 0.00228
Phosporus (P) 0.01382 Aluminium (Al) 0.03017
Manganese (Mn) 0.73250 Lead (Pb) 0.00067
Nickel (Ni) 0.02246 Antimony (Sb) 0.00000
Chromium (Cr) 0.03415 Niobium (Nb) 0.00000
Molybdenum
(Mo)0.00000 Zirconium (Zr) 0.00000
Vanadium (V) 0.00163 Zinc (Zn) 0.00144
Copper (Cu) 0.03694 Ferro (Fe) 98.76470
Setelah mengetahui komposisi kimia spesimen, penulis menggunakan
persamaan-persamaan untuk mengetahui 3 batas temperatur kritis spesimen, yakni
awal temperatur non-rekristalisasi (TNR), temperatur akhir non-rekristalisasi dan
temperatur awal transformasi austenit menjadi ferrite proeutectoid (TAr3), dan
temperatur eutectoid dimana fasa austenite transformasi menjadi pearlite (TAr1).
19
Menggunakan persamaan Borratto et al.
TNR [℃ ]=887+464 wt %C+(6445 wt %Nb−644√wt %Nb )+(732 wt %V – 230√wt %V )+890 wt %Ti+363 wt %Al−357 wt %Si
Menggunakan persamaan Blas
TAr 3 [℃ ]=903−328 wt %C−102 wt %Mn+116wt %Nb−0.909 CR
Menggunakan persamaan Shiga
TAr 1 [℃ ]=706.4−350.4 wt %C−118.2 wt %Mn
Dari hasil perhitungan, diperoleh temperatur kritis spesimen, yakni
TNR = 889.611°C
TAr3 = 778.035°C (dengan CR = 0.4°C per detik)
TAr1 = 566.526°C
Langkah berikutnya adalah menentukan temperatur pengerolan dan
pemberian kode untuk memudahkan dalam membedakan jenis spesimen
berdasarkan temperatur serta besar deformasi yang diberikan.
Tabel 3. Kode spesimen berdasarkan temperatur deformasi dan besar deformasi yang
diberikan.
NoTemperatur kritis
deformasi
Besar
deformasi
(%)
Tebal (mm)
KodeAwal Akhir
1Rekristalisasi
900°C
5 10.5 10 R05
10 11 10 R10
20 12 10 R20
2Non-rekristalisasi
800°C
5 10.5 10 NR05
10 11 10 NR10
20 12 10 NR20
3 Intercritical 5 10.5 10 IC05
20
700°C10 11 10 IC10
20 12 10 IC20
Pemanasan menggunakan tungku Nabretherm dan pengerolan
menggunakan alat rol Buhler.
Gambar 14. Tungku Nabretherm (kiri) dan alat rol Buhler (kanan) di Laboratorium
Logam ITB.
3.2.3. Uji Mekanik
3.2.3.1. Uji impak
Pengujian impak bertujuan untuk mengetahui besarnya energi yang
mampu diserap oleh material saat diberi pembebanan dengan laju
regangan yang tinggi. Selain itu pengujian ini juga dapat mengetahui jenis
patahan material saat diberi pembebanan impak. Metode pengujian impak
yang digunakan adalah metode Charpy. Alat yang digunakan
menggunakan mesin uji impak Wolpert seperti pada gambar dibawah.
21
Gambar 15. Alat uji impak WOLPERT.
3.2.3.2. Uji tarik
Uji tarik bertujuan untuk mengukur ketahanan material terhadap gaya
statis yang diberikan pada material. Sifat mekanik yang didapat dari
pengujian ini diantaranya adalah modulus kekakuan material (E), yield
strength material, ultimate tensile strength material, maximum elongation
material, dan toughness material
Alat uji tarik dalam penelitian kali ini menggunakan Ibertest seperti
pada gambar dibawah
Gambar 16. Alat uji tarik Ibertest.
3.2.3.3. Uji keras
Kekerasan suatu material adalah kemampuan material menahan
deformasi plastis di daerah lokal, dan uji keras ini bertujuan untuk
22
mengetahui ketahanan spesimen terhadap indentasi. Dalam penelitian ini
dilakukan uji keras dengan skala rockwell A dengan beban indentasi 60
kgf dan indentor diamond cone. Alat uji keras yang digunakan pada
penelitian ini dapat dilihat pada gambar dibawah ini.
Gambar 17. Alat uji keras.
3.2.4. Pengamatan Struktur Mikro
Pengamatan struktur mikro dilakukan pada spesimen untuk melihat
perbedaan ukuran butir dan fasa yang muncul hasil percobaan. Urutan proses
pengamatan struktur mikro terdiri dari :
3.2.4.1. Mounting
Proses ini dilakukan dengan mencampur resin polyester dan hardener
dan dituangkan pada spesimen yang berada pada rubber mold. Selanjutnya
spesimen dibiarkan hingga terjadi reaksi curing. Proses ini bertujuan untuk
mempermudah handling spesimen saat melakukan proses – proses
selanjutnya.
3.2.4.2. Grinding
Proses grinding menggunakan alat dibawah bertujuan untuk meratakan
spesimen dan menghilangkan scratch yang ada pada spesimen. Grinding
dilakukan menggunakan kertas amplas SiC dimulai dengan nomor 60
hingga 2000.
23
Gambar 18. Alat grinding LABOPOL.
3.2.4.3. Polishing
Polishing bertujuan untuk menghilangkan microscratch yang masih
tersisa akibat proses grinding sehingga permukaan spesimen semakin
halus. Proses ini menggunakan kain beludru serta pasta yang mengandung
micro alumina. Setelah spesimen selesai dipoles, spesimen dicuci
menggunakan air mengalir dan dikeringkan menggunakan hair-dryer.
Gambar 19. Alat poles.
3.2.4.4. Etching
Etching bertujuan untuk mengkorosikan batas butir untuk
membedakan fasa – fasa yang ada serta mengetahui ukuran butir yang
terdapat pada spesimen. Larutan etchant yang digunakan pada percobaan
ini adalah menggunakan larutan nital (98% ethanol dan 2% nitric acid).
Proses ini berlangsung selama ±10 detik.
24
Gambar 20. Etanol dan asam nitrat sebagai larutan etchant.
3.2.4.5. Pengamatan struktur mikro
Proses pengamatan ini menggunakan mikroskop optik seperti pada
gambar di bawah dengan bantuan software Dinocapture.
Gambar 21. Mikroskop optik.
25
BAB IV DATA PERCOBAAN DAN ANALISIS
1.
2.
3.
4.
4.1. Hasil Uji Mekanik
Tabel dibawah menunjukkan hasil pengujian mekanik berupa uji keras, uji
impak, serta uji tarik spesimen.
Tabel 4. Hasil uji mekanik spesimen.
R NR IC
Uji
kerasH (HRA)
5 62.1 56.9 54.9
10 63.63 54.03 58.1
20 61.93 53.47 60.3
Uji
impakEI (J)
5 126 120 126
10 130 125 130
20 132 131 132
Uji
tarik
%EL (%)
5 3.275 4.5 3.925
10 3.875 7.25 6.925
20 4.75 6.2 5.7
Yield strength
(MPa)
5 1093.546 634.8833 928.5667
10 1073.433 604.4042 1041.646
20 1222.354 704.8792 1148.946
UTS (MPa)
5 1097.52 644.88 944.82
10 1077.86 604.82 1094.98
20 1225.71 773.16 1155.8
26
Hubungan antara besar deformasi yang diberikan, temperatur deformasi,
serta laju pendinginan yang menyebabkan perubahan struktur mikro serta hasil uji
mekanik spesimen akan dibahas pada sub-bab selanjutnya.
4.2. Analisis Hubungan Struktur Mikro dengan Uji Mekanik Spesimen
Pengamatan struktur mikro dan uji mekanik spesimen hanya dilakukan
pada penampang arah transversal relatif terhadap arah pengerolan, secara
skematik dapat dilihat pada gambar dibawah
Gambar 22. Gambar skematik penampang arah transversal dan arah longitudinal.
4.2.1. Spesimen As-received
Pelat material baja karbon rendah yang didapatkan penulis di pasar lokal
perlu dikarakterisasi terlebih dahulu untuk mengetahui perlakuan apa yang telah
di terima oleh pelat tersebut. Hasil struktur mikro dengan perbesaran objektif 10x
menghasilkan gambar berikut
27
Penampang arah transversal
Penampang arah longitudinal
Arah pengerolan
Gambar 23. Struktur mikro spesimen as-received.
Dapat dilihat pada gambar diatas, terdapat warna putih yang dominan
menunjukkan kadar ferrite yang lebih banyak dibandingkan kadar pearlite yang
berwarna gelap. Hasil metalografi pada spesimen as-received ini membuktikan
bahwa baja yang didapat merupakan baja karbon hypoeutectoid (wt% C < 0.76).
4.2.2. Spesimen Thermomechanical Treatment
4.2.2.1. Spesimen R
Pada spesimen R dibawah ini, dapat dilihat ketiganya memiliki prior
austenite grain size yang berbeda, spesimen R05 lebih kasar dibandingkan R10
meskipun perbedaannya tidak terlalu signifikan, sementara itu pada spesimen R20
prior austenite grain size-nya relatif lebih halus dibandingkan spesimen R05 dan
R10. Perbedaan ini menunjukkan bahwa pengerolan di terjadi di temperatur
rekristalisasi, dimana semakin besar deformasi yang diberikan maka energi untuk
melakukan rekristalisasi akan semakin besar sehingga menyebabkan banyaknya
nukleasi butir baru yang bebas regangan.
28
29
Gambar 24. Struktur mikro spesimen pengerolan di rentang temperatur rekristalisasi dengan besar deformasi 5% (atas), 10%(tengah), dan 20% (bawah).
Pada spesimen R05, dapat dilihat adanya fasa martensite, bainite, dan
pearlite di batas butir. Lain halnya dengan spesimen R10 dan R20, dimana dilihat
adanya fasa ferrite di batas butir prior austenitenya. Kemunculan fasa ferrite ini
menunjukkan bahwa terjadi nukleasi fasa ferrite saat pengerolan berlangsung,
dengan kata lain, pengerolan spesimen R10 dan R20 selesai saat temperatur kedua
spesimen ini telah turun hingga temperatur intercritical, dari banyaknya fasa
ferrite, menunjukkan bahwa spesimen R20 memiliki rolling finish temperature
yang lebih rendah dibandingkan spesimen R10.
Nilai ultimate tensile strength dan yield strength pada spesimen R05 dan
R10 memiliki perbedaan yang signifikan, hal ini dipengaruhi pada 2 hal, yakni
prior austenite grain size dan fasa yang muncul. Selain prior austenite grain size
yang tidak terlalu berbeda, spesimen R05 diperkuat oleh fasa martensite,
sementara pada spesimen R10 diperkuat oleh fasa martensite dan bainite.
Keberadaan fasa bainite yang lebih banyak pada spesimen R10 menyebabkan
turunnya kekuatan spesimen tersebut. Lain halnya dengan spesimen R20 yang
30
memiliki kekuatan dengan perbedaan sekitar 200 MPa, dan spesimen ini kaya
akan fasa ferrite dengan sedikit martensite dan bainite, maka dianalisis spesimen
ini diperkuat dengan ukuran butir yang halus.
4.2.2.2. Spesimen NR
Sebelum membahas fasa yang ada pada spesimen NR ini, dapat dilihat
adanya perbedaan prior austenite grain size yang berbeda pada spesimen NR20,
spesimen NR20 memiliki prior austenite grain size yang sangat kasar, lain halnya
dengan spesimen NR05 dan NR10 yang memiliki prior austenite grain size yang
halus. Hal ini dianalisis karena adanya perbedaan holding time ketiga spesimen di
dalam tungku, dimana spesimen NR20 mengalami holding time paling lama dan
terjadi fenomena grain growth pada spesimen ini.
Seperti pada spesimen R, dapat dilihat pada struktur mikro ketiga
spesimen NR dibawah, keberadaan fasa ferrite menunjukkan rolling finish
temperature ketiga spesimen ini juga telah mencapai temperatur intercritical.
Namun dapat dilihat jenis fasa baru pada ketiga spesimen ini, yakni fasa acicular
ferrite. Fasa isi muncul pada jenis transformasi yang sama dengan fasa bainite,
namun perbedaannya adalah fasa bainite nukleasi dimulai dari batas butir
sementara fasa acicular ferrite nukleasi dimulai dari tengah butir. Pada pengerolan
di rentang temperatur ini yang menyebabkan adanya deformation band pada
tengah butir akan menjadi tempat nukleasi dari fasa ini. Maka jenis fasa ini hanya
akan didapatkan pada pengerolan di rentang temperatur non-rekristalisasi.
31
32
Gambar 25. Struktur mikro spesimen pengerolan di rentang temperatur non-rekristalisasi dengan besar deformasi 5% (atas), 10% (tengah), dan 20% (bawah).
Banyaknya acicular ferrite pada spesimen yang di deformasi di rentang
temperatur ini dipengaruhi oleh besar deformasi dan prior austenite grain size.
Semakin besar deformasi pada prior ausenite grain size yang sama, maka akan
terbentuk deformation bands yang lebih banyak, sehingga fasa acicular ferrite
lebih banyak terbentuk dan akan menurunkan kekuatan. Prior austenite grain size
spesimen NR05 dan NR10 yang relatif sama lalu di deformasi dengan besar yang
berbeda akan menghasilkan banyak acicular ferrite yang berbeda. Spesimen NR10
memiliki acicular ferrite paling banyak, diikuti oleh spesimen NR05, dan yang
paling sedikit adalah spesimen NR20. Spesimen NR20 memiliki acicular ferrite
paling sedikit diakibatkan perbedaan prior austenite grain siza dengan spesimen
NR05 dan NR10 dimana prior austenite grain size NR20 relatif lebih kasar. Ini
dikarenakan austenite grain size yang kasar akan menghasilkan deformation
bands lebih sedikit jika dibandingkan jika memilki prior austenite grain size yang
halus. Maka dari itu, spesimen NR20 memiliki kekuatan tertinggi jika
dibandingkan kedua spesimen lainnya.
33
4.2.2.3. Spesimen IC
Berikut merupakan hasil struktur mikro spesimen yang di rolling di
rentang temperatur intercritical.
34
Gambar 26. Struktur mikro spesimen pengerolan di rentang temperatur non-rekristalisasi dengan besar deformasi 5% (atas), 10% (tengah), dan 20% (bawah).
Dapat dilihat pada gambar diatas, fasa yang muncul pada ketiga spesimen
IC dibawah yaitu fasa ferrite, martensite, dan bainite. Dan warna putih
menunjukkan bahwa spesimen didominasi fasa ferrite. Semakin banyak fasa
ferrite yang muncul diakibatkan karena rolling finish temperature yang semakin
rendah sehingga pengintian fasa ferrite akan semakin banyak di batas butir
austenite. Meskipun begitu, spesimen IC20 yang memiliki lebih banyak fasa
ferrite dibandingkan spesimen IC05 dan IC10 memiliki kekuatan yang paling
tinggi. Tingginya kekuatan spesimen yang di rolling di rentang temperatur ini
bukan dipengaruhi oleh banyaknya fasa martensite ataupun bainite, namun
pengaruh dari kekerasan fasa martensite.
Menggunakan level arm rule, diketahui bahwa semakin rendah temperatur
maka fraksi fasa ferrite akan semakin tinggi dan fraksi fasa austenite akan
semakin rendah. Namun berkebalikan dengan jumlah fraksi fasa, kelarutan karbon
pada fasa ferrite akan semakin rendah dan pada fasa austenite akan semakin
tinggi. Ketika pendinginan cepat berlangsung, fasa austenite akan bertransformasi
35
menjadi martensite. Perbedaan rolling finish temperature mengakibatkan adanya
perbedaan kelarutan karbon pada fasa austenite, dan ketika bertransformasi
menjadi martensite akan didapatkan perbedaan kekerasan martensite itu juga.
Seperti yang sudah diketahui kekerasan akan berbanding lurus dengan kekuatan.
Hubungan perbedaan persen karbon dengan kekerasan martensite dapat dilihat
pada gambar dibawah.
Gambar 27. Kekerasan (temperatur kamar) sebagai fungsi persen karbon. [1]
Dari gambar diatas didapatkan semakin besar persen karbon maka
kekerasan martensite akan semakin tinggi. Inilah yang mengakibatkan spesimen
IC20 memiliki kekuatan lebih tinggi relatif terhadap spesimen IC10 dan IC05.
Semakin rendah rolling finish temperature, semakin banyak fasa ferrite yang
muncul, maka kelarutan karbon pada fasa austenite akan semakin tinggi,
mengakibatkan martensite hasil transformasi austenite memiliki kekerasan dan
kekuatan paling tinggi.
36
BAB V KESIMPULAN DAN SARAN
1.
2.
3.
4.
5.
5.1. Kesimpulan
Dari studi literatur dan pengujian di laboratorium yang telah dilakukan,
dapat ditarik kesimpulan sebagai berikut
Kekuatan material baja karbon rendah pada pengerolan di rentang
temperatur rekristalisasi dipengaruhi oleh prior austenite grain
boundary (PAGB). Semakin besar deformasi pada rentang
temperatur rekristalisasi akan menghasilkan PAGB yang semakin
halus, maka kekuatan material baja karbon rendah akan semakin
tinggi.
Pengerolan pada rentang temperatur non-rekristalisasi akan
mendapatkan fasa acicular ferrite yang dapat menurunkan kekuatan
material baja karbon rendah.
Kekuatan material baja karbon rendah yang mendapat deformasi
pada rentang temperatur intercritical dipengaruhi oleh rolling
finish temperature (RFT), semakin rendah RFT maka kekuatan
material baja karbon rendah akan semakin tinggi.
5.2. Saran
Agar penelitian selanjutnya lebih valid, maka saran untuk penelitian
selanjutnya
37
DAFTAR PUSTAKA
[1] J. William D. Callister, Materials Science and Engineering An Introduction - 8th ed., USA: John Wiley & Sons, Inc., 2009.
[2] C. N. Homsher, "Determination of Non-Recrystallization Temperature in Multiple Microalloyed Steels," 2013.
[3] D. S. Clark, Physical Metallurgy For Engineers, Canada: D. Van Nostrand Company, Inc, 1952.
[4] G. Ebrahimi, "Effect of Thermo-Mechanical Parameters on Microstructure and Mechanical Properties of Microalloyed Steel," 2010.
[5] J. E. G. Gonzalez, "Study of The Effect of Hot Rolling Processing Parameters on The Variablity of HSLA Steels," 2002.
[6] H. Xinlai, "The Development of 600MPa-800MPa Grade High Strength Low Carbon Bainitic Steel".
38