Estudio de la velocidad del secado de renovales de canelo Drimys Winteri
Estación de secado enfriado de azúcar sulfitada para el ...
173
t\ \ UNIVERS¡DAD AUTONOMA DE OCCIDENTE D¡VISION DE INGENIERIAS INGENIERIA MECANICA ESTAC¡ON DE SECADO Y ENFRIADO DE AZUCAR SULFITADA PARA EL INGENIO CENTRAL CASTILLA S.A. ^) I ,J ¡'\¡ l\l ll It \: \ ,.$ tY Por: Henry Montes Rodríguez .Trabajo de grado presentado para optar el título de Ingeniero lvlecánico l$f ","iióiL""o rililllutüil{iluil[illilüüilil \1 \ .{ !a \ \ I'¡. \X] .vJ Depm ErbliÍro Cali, 1979
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t\\ UNIVERS¡DAD AUTONOMA DE OCCIDENTE
D¡VISION DE INGENIERIAS
INGENIERIA MECANICA
ESTAC¡ON DE SECADO Y ENFRIADO DE AZUCAR SULFITADA
PARA EL INGENIO CENTRAL CASTILLA S.A.
^)I
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tY
Por:
Henry Montes Rodríguez
.Trabajo de grado presentado
para optar el título de
Ingeniero lvlecánicol$f ","iióiL""o
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Depm ErbliÍroCali, 1979
f
{
Ín'í' 5e
y,7
Aprobado por el comite de trabajo en cumplimiento de losrequisitos exigidos por la universidad Autonoma de occidentepara otorgar el tftulo de INGENIERO FIECANICO.
rNG. T/üALDO DUQUE
ING. HUGO HOYOS
Fecha, 6- y//- 7f .
R.ECOIgOCIüIETgTO
Agradezco a todas 1as personas que directa o indirectamente
han participado en el desarrollo de este trabajo en eI In-genio Central Castilla S.A., a 1a Gerencia General por per-mitir Ia presentaci6n de este trabajo como tesis de grado,
a1 cuerpo de Ingenieros de la fábrica y especialmente aIasesor del proyecto e1 Ingeniero Haro1d Cer6n Rodrfguez.
En Ia Universidad Autonoma de Occidente a1 Director de pro-
grama de Ingenieria Mecánica Ingeniero Alvaro Orozco como
también aI asesor der proyecto por parte de la universidad
a1 Ingeniero Hidolfo Satizabal.
HENRY I{ONTES RODRIGUEZ
COIÍTENIDO
INTRODUCCION
OBJETTVO PAg.
1. SEcADoRA y ENFRTADoRA 19
1.1 . Especi.f icaciones técnicas 19
L -2 - cálcur-o de la capacidad de ra transmi.si6n paramovimiento de1 tambor . 20
1.3. cálcu1o del esfuerzo de fatiga para r_os di.entesde1 piñ6n y Catalina del tambor 22
t-4- cá&culodel eje de1 piñ6n transrnisor der movimiento al tambor. 23
l-.5. Selección de rodamientos de los sono¡¡s" paralos rodillos de giro del tambor. 2g
1.6. selección del rodamiento para ros soportes de1
eje de transmisidn del movimiento del tambor. 32
L-7. Disposicidn del sistema de transmisión. 35
L-7 -r- piñones para movimiento de' eje trans 35
misor.
t-7.2- selecci6n de Ia cadena para los piñones.37
L.8. seleccidn del acople entre e1 motor y e1 reductorde la transmisidn. 39
ELEVADOR DE CANGILONES
2.I. Descripci6n de un elevador de cangilones.2.2. Se1ecci6n del tipo de elevador.2.3- cálculo de 1a potencia requerida para mover er_
elevador de cangilones.
2. 4T
4L
42
45
3. CONDUCTOR DISTRIBUIDOR DE LAS SECADORAS
3.1. Seleccidn de1 tamaño del conductor.3.2. CáIculo de 1a potencia del sistema de
47
47
transmisÍ6n .4 8
4. CONDUCTOR AIIMENTADOR DE LA SECADORA
4.7. Seleccidn deI tamaño del conductor4.2 . Cálcu1o de la potenci_a para la transmisidn.4.3. Seleccidn de 1os piñones de movimiento.4.4. Selecci6n del tipo de cadena a usar con los
nones.
CONDUCTOR DE BANDA RECOLECTORA DE LAS E¡]FRTADORAS
5.1. Selección del tipo de conductor5.2. Peso de la banda.
5.3 . Selecci.ón de 1as poleas.
5.4. Cálculo de la potencia del motor.5.5. seleccidn de 1os piñones de Ia transmisi6n.
5.
50
50
51
53
pi- ,,53
55
55
59
60
61
63
6. VENTILADOR EXTRACTOR DE POLVILLO PARA SECADORA O
ENFRIADORA
6.1. Selección del ventilador.6.2. Selección de1 sistema de transmisÍ6n.
6.3. Selecci6n del tipo de bandas para las poleas de
Ia transmisión.
AIRE DE ENTRADA A LA ENFRIADORA
7 .L. Justi.f icaci6n.
8. MALLA CLASIFICADORA DE GRANO EN LA ENFRIADORA
B .1 . Selección.
dora o Enfriadora.
APENDICE
BIBLIOGRAFIA
67
65
65
67
69
69
72
72
7.
10.
9. BOIÍBAS DE DISOLUCION DE POLVILLO PARA LA SECADORA Y
ENFRIADORA 74
9 .7. Selecci6n. 7 4
78EDIFICIO DE SECADO Y ENFRIADO
10.1. Cálcu1o de cargas sobre las columnas. 78
L0.2. Diseño de las zapatas en concreto reforzado. 86
10.3. Selección de Ia columna gue soportará la mayor
carga 92
10.4. Selecci6n de las vigas que soportarán la Seca-
97
r_03
r62
PLANOS DE
15-0 2-0L
1_5-02-01A
1,5-02-02
15 -0 2- 03
15-02-04
REFERENCIA DEL PROYECTO
Proyecto estaci6n de Secado y Enfriado. Secado-
ra de azúcar de 6t dia. y 26' long. Conjunto.Secci6n longitudinal - Dimensiones.
Proyecto Estaci.6n de Secado y Enfriado. Enfria_dora de Azúcar de 6' dia. y 26r long. Conjunto.
Sección longitudinal - Dinensiones.
Proyecto Estación de Secado y Enfriado. Secado-
ra y Enfriadora de Azúcar de 6 dia. y 26, long.Tambor dLsposici6n platÍnas deflectoras, cortes,f l-anche delantero - Dirnensiones y deta11es.
Proyecto Estaci6n de Secado y Enfrj.ado. Secado-
ra y Enfriadora de Azúcar de 6r dia. y 26t long.Transmisión piñones conductores, rodillos guiaspara secadora y Enfriadora - Gusano alimentadorSecadora - Dimensiones y Detalles.
Proyecto Estaci6n de Secado y Enfriado, Secado_
ra y Enfriadora de Azúcar de 6 dia. y 26r long.soportes principales, Guarda pi-ñones conductores
y Base transmisi6n para Secadora y Enfriadora.Dimensiones y Detalles.
L5-02-07
r_5 -0 2-0 9
15-02-10
l-5 -0 2 -11
L5-02-L2
Proyecto Estacf.6n de Secado y Enfriado. Secado-
ra y Enfriadora de Azúcar de 6r dia. y 26 long.Ducto de Aj_re cali.ente gue pasa hacia el tambor
rotatorio de Secadora- Dimensiones Generales y
Deta1les.
Proyecto Estaci6n de Secado y Enfriado. Secado_
ra y Enfriadora de Azúcar de 6' dia. y 26, long.ventilador Extractor de polvilro al separador
centrlfugo - conjunto - Dimensiones Generales.
Proyecto Estacidn de $ecado y Enfriado, Secado_
ra y Enfriadora de Azúcar de 6. dia. y 26, long.Ventilador Extractof de polvillo a1 Separador
centrffugo - Despieces - Dimensiones y Detalles.
trroyecto Estación de Secado y Enfriado. Secado_
ra y Enfriadora de Azúcar de 6r dia y 26' long.ventilador extractor de poIviIlo a1 separadorcentrffugo - Despieces - Dimensiones y Detalles.
Proyecto Estaci6n de secado y EnfrÍ.ado. secado-ra y Enfriadora de Azúcar de 6r dia. y 26' Iong.Separador extractor de polvillo succionado por
el ventilador - Dimensiones Generales.
r_5-02-13
L5-02-I4
r_5-02-15
75-02-I6
Proyecto Estaci6n de Secado y Enfriado. Secado-
ra y Enfriadora de Azúcar de 6' dia. y 26, long.
Elevador de Cangilones de Azúcar de las Centrf-fugas de 1a. a gusano distribuidor Secadoras
Cuerpo principal - Detalles.
Proyecto Estaci6n de Secado y Enfriado. Secado-
ra y Enfriadora de Azúcar de 6' dia. y 26'1ong.Elevador de Cangilones de Azúcar de las Centrf-
fugas de 1a. a gusano distribuidor Secadoras
Dimensiones y Detalles.
Proyecto Estaci6n de Secado y Enfriado. Secado-
ra y EnfrÍadora de Azúcar de 6t dia. y 26' long.
Banda transportadora recolectora de azútéar que
sale de 1a Enfriadora- Conjunto - Dimensiones
Generales y Detalles.
Proyecto Estaci6n de Secado y Enfriado. Secado-
ra y Enfriadora de Azúcar de 6' dia. y 26t Iong.
Banda transportadora recolectora de Azúcar que
sale de l-a Enf riadora - Detalles.
15-0 2-!7
r_ 5-0 2 -18
L5-02-19
L5-02-20
L5-02-27
Proyecto Estación de Secado y Enfriado. Secado-
ra y Enfriadora de Azúcar de 6r dia. y 26r long.
Banda transportadora recolectora de Az(tcar que
sale de la Enfriadora - Detalles.
Proyecto Estacj.ón de Secado y Enfriado. Locali-zaci6n Secadora y Enfriadora - Equipo Accesorio
Vista de Elevaci6n Lateral.
Proyecto Estaci6n de Secado y Enfriado. Locali-zaci6n Secadora y Enfriadora - Equipo accesorio
Vista de Elevaci6n frontal.
Proyecto Estaci6n de Secado y Enfriado. Dispo--
sición envigado pisos edificio de Secado y En-
friado. - Vista de Elevacidn y plantas.
Proyecto Estac:.6n de Secado y Enfriado. Cimenr
tación edificio - Detalles.
IITTRODTICCIOTT
Dentro de los programas de ensanche que viene cumpliendo'-er
rngenio central castilra s.A.r s€ encuentra Ia ampli_aci6n
der área de secado de Azúcar que en éste momento es de gran
importancia por ser uno de los actuares cuerlos de botellaen cuanto a Ia capacidad de producci6n se refiere.
Para tal fin presento el proyecto del Diseño de 1a Estaci6nde secado y Enfriado para 40 toneradas de az(tcar por hora.
OBJETIVO
Explicación de Ia necesidad der equipo en er proceso.
El azúcar comercial es separada de Ia miel mediante
el proceso de centrffugado, güe consiste en someter
Ias masas; cocidas a altas revoluci-ones en canastos
cuyas paredes son de lámina perforada que permiten
eI paso de la miel pero retienen el grano propiamente
dicho.
2-
Dentro de este mismo proceso y con eI fin de obtener
colores de grano aceptables para Ia distribucidn y
venta del azú.car, se utilizan etapas denominadas "de
lavado" con agua caliente o vapor. Este hecho hace
que el azÉ,car proveniente de las centrffugas sea por-
tadora de altos rangos de humedad que se hace necesa-
rio extraer para cumplir con requerimientos comercia-
Ies, como Ia uniformÍdad de1 grano, (no debe existiren e1 producto elaborado aterronamj.ento alguno) , y
para lograr materiales manejables, (grano suelto que
fluye con cierta libertad y se acomoda a la forma
de1 saco en que es envasado).
La extracción del agua responsable de Ia humedad men-
cionada en el párrafo anteriorr s€ logra con equipos
de gran tamaño denominados secadoras. Estos equipos
consisten esencialmente en tambores rotatorios, den-
tro de los cuales e1 azúcar se somete a un flujo de
aire caliente en contra-corriente, gu€ se obtiene me-
diante el tiro de aÍre con ventiladores, a,travésde radiadores, por cuyo interior generalmente se ha-
ce circular vapor. Dentro de este mismo proceso se
efectúa la extracci6n de1 grano fino (polvillo) elcual es devuelto nuevamente aI proceso.
*3
cuando el azlucar abandona los equipos de secado, tie-ne una temperatura bastante alta (alrededor de 4Oo-
50oC) que es necesario bajar a niveles próximos a latemperatura ambiente por las razones gue se enumeran
a continuación:
a Estas temperaturas producen a su vez ambj.entes
demasiados calientes en las estaciones de mani-
pulacÍ6n del azú,car, donde se encuentran opera-
rios que han de pasar y envasar el producto ter-minado, con Ios consecuentes riesgos para la sa-
lud de las personas en cuestidn, ya sea por Iaexposición continua a temperaturas superiores a
las normales, como variaciones bruscas de tem
peratura a1 abandonar por cualquier raz6n sus
sitios de trabajo.
b Los granos demasÍado calientes pueden producir1a pérdida de humedad de los sacos que los con-
tienen hasta lfmites nocÍvos para la resistenciadel papel de fabricación de los mismos.
Este hecho puede producir un incremento en pér-didas indeterminadas y de reproceso, que tradu-cido a pesos implica altos costos para la em
presa.
F4
La reducci6n en 1as temperaturas del azúcar
(de 10oa 15oC), se logra mediante equipos pare-
cidos a los empleados en eI proceso de secado,
llamadas Enfriadoras pero con fines inversos,
puesto que en este caso se emplea Ia extracci6n
de calor por medio de aire frfo, gu€ se hace
circular en contra-corriente con respecto a1
flujo de1 azttcar, en eI interior de un tambor
rotatorio como eI caso del secado. Dentro de
ese mismo proceso se efectúa una seleccción delgrano que ha de ser empacado. Tanto los granos
fj-nos como 1os terrones y granos de tamaños su-
periores (desechables) son extraidos y devueltos
nuev¿Lmente a1 proceso.
Actualmente, Central Castilla S.A.r no cuenta
con un equipo de enfriado de azúcar que 1o bene-
f icie en 1os aspectos anter j-ores.
EI equi.po existente 1o conforman dos Secadoras
de 13 y 9 toneladas por hora, gu€ trabajan con
un l-3t de recarga sobre su capacidad de diseño.
El diseño a presentarse se considera para una
capacidad final de 40 toneladas de azúcar por
hora (moliendas cercanas a 333,34 T.C.H.).
5
Sé contempla dentro de este proyecto la utili-zación de las dos dctuales secadoras de 5 pies
de dfametro por 24 pies de longitud, y de 6
pies de dfametro por 26 pies de longitud, ad
qui-riendo sus respectj-vas enfri_adoras de igualtamaño. Junto a estos equipos se debe adquiriruna unidad nueva de secado y enfriado, fabrica-da en Colombiar €rr base a e1 diseño que se pre-
senta en este proyecto, (similar aI diseño
Standard Steel Corporation). Dicha unidad debe
tener 6 pies de dfametro por 26 pies de longi_
tud.
Deben adquirirse también los
tanto para eI montaje de 1as
complementarán 1as secadoras
también para Ia nueva unidad
do.
equipos accesorios,
enfrj.adoras que
existentes, como
de Secado y Enfria-
Capacidad final de la Estación:
Secadora actual más enfriadora nueva de 6'x 26' 15 ton por hora
Secadora actual más enfriadora nueva de5' x24' 10 ton por hora
Secadora - enfriadora nu€vas de 6'x 26' 15 ton por hora
40 ton por hora
6-
Cabe anotar gue estas unidades funcionan inde-pendientemente.
Plan trazado para el desarrollo de1 proyecto.
Se ejecutó s6lo para la unidad nueva de secado
y enfriado, cuya capacidad es igual a la de 1a
secadora existente, (de acuerdo con especifica-ciones del fabricante), de 6 pies de dfametro
y 26 pies de longitud. Para 1a enfriadora de
Ia secadora de 5 pies de dfametro por 24 pies
de longitud se consideró un tambor de igual ta-maño.
El diseño de 1os tambores para Ia unidad nueva
se hizo similar al de Ia Standard Steel Corpo-
ration, gu€ es el mismo de Ia secadora actual,con modificaciones en sus platinas deflectoras,que son las que forman las cortinas de azúcar
para realizar Ia función de secado o enfriado
según e1 caso.
Para Ia alimentación de la secadora y enfriado-td, al igual que para Ia salida del azú,car se
elaboraron diseños muy funcionales y econ6micos.
7-
Debido a los resultados negativos que continua-
mente se presentan en Ias piezas fabricadas y
fundidas en Colombia, como ruedas de acero y
piñonerla, y observando la excelente calidad y
gran duración de piezas similares que poseen i
las actuales secadoras, se opt6 por conservar
e1 diseño y e1 tipo de material de las piezas
de movimiento como piñones catalinas, ruedas y
muñones con sus respectivos soportes y baline-ras. Para tal efecto hubo que considerar su
importación y hacer solicitudes de cotj.zaci6n
a las diferentes firmas constructoras.
En cuanto a la transmisi6nr s€ diseño el siste-ma motor y reductor, colocado en una misma base,
transmitiendo e1 movimiento por medio de piñones
dobles conducidos por cadenas. El piñ6n condu -cido está colocado sobre e1 mismo eje del piñ6n
que engrana con la catalina que produce el mo -vimiento del- tambor.
El sistema será utilizado tanto en eI tambor de
secado como en el de enfriado.
8-
Los equi.pos accesorios para secado y enfriadose seleccionaran de acuerdo con su necesidad
dentro de1 proceso y a su capacidad.
Dentro de estos equipos accesorios figuran ven_
tiladores, y 1as bombas de recircutaci6n de1
polvil1o disuelto en agua caliente. Estos equi_pos son requeridos tanto para la parte de seca_
do como para la de enfriado.
TambÍén aparecen el conductor de banda, recolec-tor de azúcar que sale de las enfriadoras, y elelevador de cangilones que sube el azú,car aIconductor de gusano para repartirlo a cada una
de las secadoras.
como ros elementos de movimiento de 1os tambores
de secado y de enfriado se importarán, también
se hará igual con 1as siguj.entes piezas después
de hacer su adecuada selecci6n. - Mallas cl-asi-ficadoras de grano, (tamiz) las cuales se instalarán en la parte final der tambor de ra enfria-
9
dora; piñones de acero fundido de cabeza y de
co1a, asf como también su cadena en el elevador
de cangilones.
- Banda de caucho transportadora del azúcar, Iacual debe ser de color blanco y apropiada p'ara
e1 transporte de alimentos según .las normas de
sanidad ya establecidas internacj_onalmente.
De acuerdo con todas las anteriores considera-
ciones se realizaron los planos de Ias diferen-tes partes de Ia estaci6n, los cuales continuan
también las especificaciones de construcci6n
como materiales, soldadura y maquinado de pie-zas fundi.das.
La construcci6n de esta parte deI equipo se
hará en base a los planos presentados los cuales
serán entregados, junto con Ias piezas importa-
das, a Ia firma nacional que ofrezca los mejo-
res precios y eI menor tiempo para la construc-
ci6n de la obra.
Edificio de la estaci6n de Secado y Enfriado.
Teniendo en
edificio de
y ubicación
cuenta los futuros ensanches del
elaboración, se p1ane6 el diseño
de, 1d.,'E3t,aci6n de Secado y Enfriado
Uniw¡sidod Autonomo ds Ccrid+'ltr
filto Bibir¡te¡o
10-
al costado derecho del actual edificio de Seca-
do, con el fÍn de evitar que las ampliaciones
futuras absorbieran la nueva construcci6n.
Para eI desarrollo de este diseño se tomaron
en cuenta 1os siguientes pasos:
1. Las distancias entre las columnas del
edificio en mencidn se lograron haciendo-
las coincidir por eI frente con Ia mj.sma
del antiguo edificio de elaboración, yd
que cuatro de sus columnas forman parte
del nuevo edificio.
Por eI costado solo se hizo coincidircon una fila de columnas de nuevo edifi-cio de elaboración; l-as otras columnas se
dejaron separaciones, de acuerdo con lanecesidad.
Explicando lo anterior, la disposici6nentre columnas fué Ia siguiente: por eIfrente tres espacios de 15 pies cada uno;
por el costado un espacio de 15 pies,
otro de 13 pies y un tercero de 16 pies
6 7 /76 " entre Ia última c<ülumna y la pa-
red de1 edificio de la dobeda de azlcar.
-11
.2. La cimentaci.ón se calculd teniendo en
cuenta el tipo de carga aI cual será so_
metido eI nuevo edif icio. De acuerd.o con
Ia disposici6n de los equipos hubo que
considerar cuatro tipos diferentes de
cargai se diseñaron, por lo tanto, cuatrotipos de zapatas en concreto reforzado.
3. En las columnas se uti.lizaron dos tamaños
a los cuales se les aprob6 su capacidad
de carga y resistencia. Estas columnas
se obtendrán de material disponible en
el Ingenio.
4. EI edif icio constará de tres ni_veles 1os
cuales serán utilizados de la siguientemanera
a - El primer nivel (2o. piso) será cu_
bi_erto en vigas parcialmente y en é1
colocarán los conductores de banda
que transportarán eI azlcar a Ia bo-
dega de empaque.
b - EI segundo nivel (3o. piso) cubiertopor vigas totalmente, se utilizarápara Ia instalación de Ia enfriadorade azú,car y sus equipos accesorios.
72
c En eI tercer nj.vel (4o. piso), también
conformado totalmente por vigas, se
instalarán las secadoras y sus equi-
pos accesorios.
En resumen, eI edificio de 1a Estacidn de
Secado y Enfri.ado estará conformado por
tres pisos cubiertos en losa de concreto.
El techo 1o formarán dos cerchas interme-
dias de 45 pies de Luz, para 1as cuales
se utilizarán las deL edificio de la an-
tigua bagacera, yd desmantelado, gu€ tie-
nen la misma distancia. En los extremos,
el edificio Ilevará dos marcos construfdos
en cana1. Para el cubrimiento de1 edj-ficio,
en su techo, aleros y fachada, se empleará
zinc adquirido localmente.
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74
DESCRIPCION DEL PROCESO DE SECADO Y ENFRIADO DE AZUCAR BLANCO
Introducci6n
Además de los procesos de sutfitación de jugos y adici6n de
qufmicos durante Ia cristalización, para producir azútcar
blanco se hace necesario lavar el producto en el proceso
de separación de mieles (centrffugado). El lavado se efec-
tua con agua caliente (y vapor en ocasiones) y su prop6sito
consj.ste en borrar 1a capa de miel que todea a los crista-Ies, sin 1o cua1, serfa imposible que el_ azúcar resultantetuviese colores dentro de Ias normas de control de calidad.
La consecuencia inmediata, desprendida de ttf¿yar e1 azú.car',,
es eI hecho de gue aI abandonar las centrffugas, €1 produc-
to va acompañado de humedades aItas, hecho que obliga a
efectuar un secado con er prop6sito de evitar aterronamien-
to de granos dentro de los sacos que l-os contienen, entre
otros.
La operación de secado, eleva Ia
hasta niveles superi.ores a 50oGn
secundarios especialmente en los
de su humedad normal, con lo que
mente 1a posibilidad de ruptura,se hace bastante dificultoso.
temperatura del az(tcar
hecho que produce efectos
empaques pues los despoja
se aumenta consi.derable
además de que su manejo
De acuerdo con 1o antetrior,
curren a enfriar el az(tcar
15
muchas factorfas azucareras tre-
previamente a su envase.
Las etapas de secado y enfriqdo constituyen 1a base funda-mental deI proyecto que se presenta.
como se mencÍonó con anterioridad, €1 azrcar abandona rascentrffugas con contenidos altos de humedad. Es recibidapor transportadores de tornillo sin-fin dispuestos debajode las centrffugas que a su vez 1o entregan a un elevadorde cangilones' cuyo oficio es er de rrevar el azrcar supe-rior (tercer piso) para ali¡nentar otro transportador de tor-nillo sin-fj-n que distribuye el azúcar entre las secadorasexistentes en proporci-6n directa ar tamaño de las mismas.
Las secadoras tienen múltiples prop6sitos dentro de1 proce-so de fabricación de azú.car, a sab-er;
l-. Secado, cual es su pr6posito primordial.2. Separación de fi.nos (denominados '!polvi.lls,,) r
para 1o cual actúa como una cana fluidizada.
El secado se efectúa en base aaire caliente con el azúcar que
dora en base a la inclinaci6n y
flujo en contracorriente de
viaja a través de la seca
a la rotaci6n de la misma.
76
La secadora posee unos "peines interiores" que recogen elazúcar de la parte baja, la elevan y luego la descargan
nuevamente a Ia parte inferior. En base a 1o anterior, elazttcar , debido a 1a inclinaci6n de la secadora, avanzará
continuamente a 1o largo de Ia misma.
El lado anterior de la secadora está conectado a un venti-lador que succiona aire desde el lado posterior de la mis-
Rdr a través de unos intercambj-adores de calor (radiadores)
por el interior de cuyos tubos cj.rcula vapor a 150 I libraspor pulgadas cuadradas y cuyo oficio es el de calentar elaire destinado a despojar el azúcar de casi toda Ia hume
dad de que es portadora al entrar en la secadera.
EI aire obligado a pasar a 1o largo de la secadorar en ba-
se a Ia temperatura que alcanza en los radiadores, seca eI
azú,car y debido a su velocidad arrastra los granos rinde
seables por finos hasta un separad.or.
En e1 interior del separador, eI flujo del polviIlo es de-
tenido por una placa de hierro que en su parte trasera re-cibe j.nicialmente baño de agua caliente (después con po1
villo disuelto) mediante pisteros.
agua caliente dj.suelve e1 polvillo formando una cortinaeI inferior del separador. El po1villo que no alcanza a
EI
en
t7
disolverse es recibido por otra cantldad de agua calienteen e1 mi.smo cono.
La soluci6n formada (agua caliente más porvillo) se armace-na en un tanque que sirve de abastecimiento a Ia bomba do-sificadora para hacer recircular la misma solucidn dentrodel separador.
Este tanque de almacenamiento recibe un4 pequeña cantidadde agua caliente por encima perrni.tj.endo el desborde de l-asoluci6n, (agua caliente más polvilro) por su gtro extremg,Ia cuál se recoge en e1 tanque de disolución para ser reprocesada.
La razón de la recirculaci6n de la solución consiste en que1a cant'dad de agua gue se adiciona aI proceso irnpide suevaporaci6n dentro del mismo con detrimento en Ia capacidadinstal_ada de evaporaci6n.
El azúcar que sale de las secadoras, donde se espera que hE_ya sido extraida nás deI got de su humedad, es recibida porla parte superior de la enfriadora para pasar a su procesode enfri.ado.
E1
es
proceso de enfriado (incluyendo la extracciónde caracterfsticas j.guales al secado, salvo el
de polvillo)
hecho de
-18
que en este caso se utiliza aire frlo en contracorrientecon el- azúcar, por 1o que en el enfriado no existen losi-ntercambiadores de calor (radiadores) .
Dentro der proceso de enfriado se logra la clasificaci6ndel grano mediante una malra asegurada al final de1 tambor.
La funci6n de esta malla es clasificar er tamaño der grano
permiti.do unicamente el- paso del normal; los granos más
grandes son recogidos y enviados nuevamente a1 proceso.
Una vez enfriado eI producto, es enviado a través de un
conductor de banda, haci_a Ia seccidn de empaque para su
distribuci6n y consumo.
19
]-. SECADORA Y ENFRIADORA
1.1. Especif j.caciones técnicasSecadora
Df ametro = 6l O rt
Longitud = 26t 0"
Veloci_dad del tambor = 9,023 R.p.M.
Capacidad: 15 ton azúcar por hora
Rango de secado: 2t de humedad a ra entrada: 0.03t -0.058 de humedad a 1a salida.
Altitud: 3.500 pies sobre eI nÍvel del mar.Temperatura de entrada del azúcar: 65oCTemperatura de salida del azlcar: 55"CTemperatura de1 aire caliente: 100oCsuperficie cal6rica de ros radiadores: 110 pies2r op€-rados con vapor a 150 Ibs por pulgada cuadrada.De acuerdo con el diseño de ra standard steel corporation,esta capacidad de calentamiento es cubierta utirizando3 radiadores de 36 pulgadas de ancho, 65 pulgadas de rargorcolocadas en serie, cada radiador l1eva una cabeza unidaa dos de 22 tubos cada una y de S/g" f,, . son fabricados encobre y el radiador túpido con laminil1as.capacidad del ventirador extractor del polvirlo:7g00 cFM
EnfriadoraDfametro = 6t Ot'
Longitud = 26, O,Velocidad del tambor = 9,023 R.p.M.Capacidad: l_5 tons az(s.car por hora.
Uniwn¡dr¡d óutonofiic d9 Crcrds,re
Ihpfo Brbirrrer¡
20
Rango de enfriado: Temperatura del azlear a la en-trada:55oC
Temperatura del azúcar a 1a salida: 40oC
Temperatura del aire a l-a entrada para enfriamientoen promedio: 25oC
Capacidad del venti.l_ador extractor de polvillo:7800 c.F.M.
1-.2 . Cálculo de capacidad de Ia transmisi6nmovimiento 1 tarnbor.
Peso de e1 tambor incluyendo catalina, ruedas, pIa-tinas deflectoras y platinas guias: 31.567.7 lbs.Peso del azúcar dentro de1 tambor: 40.432,3 lbs.
e
e
Id
Peso totalF=*(xN.
F = 0,02 x
deI tambor l-leno de azú,carz 72.000 lbsF = Fuerza estática = tbs
4 = coeficiente de rozamiento en lasbalineras: 0r02 por tablas.(pag . 4 56 Diseño V.¡4 . Faires) .
N = Normal (mismo peso) = 72.OOO lbs72.000 lbs = I.440 Ibs
2L-
Vt = ?rx Dp x R.p.M. (Diseño V.M. Faires)L2
Vt = Velocidad tangencial = pies/mto.
Dp = Dfametro primitivo de la rueda =.|
82'/64n
R.P.M. = 8 (dato conocido)
1y¿ =TTx 82'¡64n x g R.p.M. = 171.97:L2
L72 pies,/mto.
Fd = (600 + vt) F (Diseño v.M. Faires)600
Fd = Fuerza dinámica = l_bs
Vt = Velocidad tangencial = 172 pies/mLo.
F = Fuerza estática = L.440 lbs
p¿= !600 + 772 pies/mto) x I.440 lbs =600
I.852 ,B 1bs.
P = Fd x vm (oiseño v.M. Faires)33.000
P = Potencia en Hp
Fd = Fuerza dinámica = 1.852,8 1bs
Vm = Velocidad tangencial = t72 pies,/mto.
22
p = 7.852,8 Ib x 172 pies/mto. = 9,65 H.P.33 .000
Factor de seguridad: 1.5
La potencia del motor que deberá mover el tambor se-
rá de 15 H.P.
1.3. Cálculo del esfuerzo de fatiga para los dientes del
piñón y catalj.na del tambor
2779,2 lbs = Fc = Fd.
Fc = S x b x Y (Diseño v.I{. Faires)Kf.Dp
Fd = L,852, x 1.5 = F. cizalladura
Fc = Fuerza de cizalladura = Fd = 2.779,2 Ibs
b = ancho del diente = 4 pulgadas
S = esfuerzo de fatiga = Ib/puLg2
Kf = coeficiente de reducción de resistencia
(V.ttl.Faires - Diseño)
Ir4 2 carga cerca del centro = 2
Y = Factor de forma en tabla AL-24 (V.M.Faires
Diseño) para 13 dientes y carga en e1 centro =
0,377 pulg2
23
Dp = dfametro pri.mitivo del piñón = 6,203 pulg
S = I'c x Kf x Dp = 2.779,2 l-bs x 2 x 6,203 pulgbxY 4pulgx0,377puIg2
22.863,88 lbspurg2
esfuerzo de fati.ga = 22.863,88 ]E Z = (7.G07,45 xg/orr2)pulg-
Para ésta resistencia se encuentra en la tabla AT-6
der libro de Diseño de Faires que corresponde a una
fundicidn de Acero de L.722 kg/crrr2 de 1fmite de fa-tiga y que es el material de denominación A.S.T.I'I. 60.
L.4. cálcuIo del eje del piñ6n transmisor der movimiento
al tambor
24
mrA-
rF'A-
Ivl0mento
63.000
de torsidn en A
x HP = 63.000 x
8.902,49 lb - in =3, t_015 in
V.M. Faires)
8902,49 Ibs in
(Diseño
15=106 r 15
TB=TA
Flexión producida por eI piñon por la cadena es igualFat2 (FL - EZ) = 2 Ta = 2 x 8.902,49 lb - in =
3,134 in5.68I,23 1bs
La fuerza transmitida por e1 piñon a Ia rueda deltambor es3
w;= r.n5rB2,870,3242 lbs
Las fuerzas de separacidn entre 1os enganches son:r+
% = w-t9t o
el piñón.
W; = 2,870,3242 lb x 0,2585 = 742,32 1bs
E1 sigruiente paso es descomponer ras fuerzas de sus
componentes en los ejes perpendiculares.
Las fuerzas horixontales y verticales debidas a FA
(a la derecha y hacia abajo, son positj.vas) son:
+
A*=FOxCos
Ay=FOxSen
25
18o= 568I,23 xo
18 = 5. 68I ,23 x
0 ¡ 9510 = 5403 ,L7 1bs
0,3090 = t755,6 lbs
tgzo,sg lbs 2o70,!2lbÉ
7
..19qú2
o EreXF¡eY9'
L4oltz fbs
EnY
{¡{O = 0
7 42,32
5L96,24
4160L,472L,65625
EnX
(MD=o2870,3242 x 7"
20092,24 + c x
L23.9362L | 65625
2I" 2L"T +26T xL.755,6 =0+ 46.797 ,7L2 = 0
x 7"
Cx
Cx2t2L.65625"
Q = L.920,99 lb
+ c x ,t 3+" s43,r7 x
27,65625 744028,25 = 0
c - 5722,879 lbs
,u #" =0
01
26
Diagramas de cortantes
M=ctT
Vtel7})¿ + Q7OIS,85)2 = 28.406,15 Ib in
llEnax. = 28.406,15 lb - in
= 8902,49 Ib inla f6rmula de Ia ASME (oiseño V.M.
T
De
d- [+ f¡**"J2+ L*.xr] 1
De donde: d= dfametro del eje en pulgadas
Ssd = esfuerzo permisible = 0r3 Sy i 0r3 x 7Z.OOO1bslpu1s2 - 2L.600 r¡"/prrg ? u
76.200 lbs/puIsrSsd=O,18 Su =0,18 x 90.000 1bs/pu1g2.Como en éste punto exÍste ctravetaiSsd = 0,75 x 16 .2OO 1bs/pu1g2 = I2.L5O 1bs/pu192Km = factor de frexi6n = 1.5 constante para concen-traci6n de esfuerzo y por choques de acuerd.o a latabla de la ASME para un eje gj.ratorio y carga cons_tante.
Kt = factor de torsión : 1-O (Diseño V.t4. Faires)
Faires)L/2
\ 7/3
)i
27
=[s,rI tr. tuo "rt
[tt,u * zs.4o6,ts')2 + (8.902 ,49 x 1, O) 2] 7/2 L/3
yrl L/3u =f r,23456 x
u = lr
,23456 x
--A = ,l 18,27756 = 2,633.. = Z S/8" g
El eje deseado deberá ser de Z 5/B', fl y Ssd = 2I.600
1bs/pu1g2. Se sube a un eje de 3' g y Ssd = 2L.6OO
lbs/puIg2 potqr. este tamaño es el más comercial yse adapta a las limitaciones de Ias piezas de trans-misión que va a conducir.
ro-4 [r-, rruu x 1oe + 7s2s4328]
Lo-4 [nrure,3o4] l'rt
Dentro de los standares de acero este material_ es
equivalente al acero SAE-1030 cuya composici6n quf-mica es la siguiente en porcentajes:
c t 0.28/0.34
. Mn: 0.60/0.90
S j.: 0.L5/0.30p : 0,040
S : 0.050
Según catálogo Sidelpa de Aceros especiales.
Selgccidn de rodamj.entos de
28
l_.5.
l/elqi dod l,anb, 8,023 Rp tit.
&O.5'xTr - 252,8982'tÍ8n* fl = 55-, &¿t6t'
252e982r- 117 l/<esg6'4&'t -
qorc x 4,47=35.4 RPU.
l/elocidad de ro4illos
La secadora (o enfriadora) , ori.ginará sobre los ro-damientos carga radi.al debido a su peso y movimientoy carga axial a su pequeña inclinacidn.Er tipo de rodamiento que debe ser utilizado de-bido a l-a función del equipo es er rodillo o r6tu1a,para ser colocados dentro de una c4ja o soporter eü€se fijará encada uno de 1os soportes princj.pales de
a secadora o enfriadora.
Peso total del equipo : 72.000 libras.
41gt.zz lbs
3,57"
7t.o59,Ot 726sa lbs
Carga radj.al
Carg¿ axial
29
total = 71.860 lbstotal = 4.491 lbs
En cada soporte de1
tos cuatro soportes
rótul-as.
tamborr s€ encuentran dispues_
con rodamientos de rodillos a
carga radial sobre cada rodamiento: 71.g60 = B,gg2,5 lbsCarga axial sobre cada rodamiento: 4.49L-= 56Lt37 lbs
tDe acuerdo con 10 anterior se tienen 10s siguientesdatos:
Fr = 8.982t5 1bs
Fa = 561,31 lbsVelocidad:35rgg
Duración nominal
= 4 .08 2 ,gS kgrs
= 255 t!4 kgrs
= 36 rpxn
: 40.000 horas
1.1el,zs lbe
Unirnidod auronomo d¡ Ctctdt¡rt¿
30
Según el cá1cu1o aproximado eI dfametro del agujero
de1 rodamiento debe ser de 62 mm.
Fa = z55ti,4 = or062'Fr WEste valor es i.nferior al de e de Ia tabla No. 1
según eI catálogo de la SKF para 1a serie de roda-
mientos 223L5C y por consiguiente se tiene X = 1
eY = Ir9
La carga equivalente
P=XFr+YFap = 1 x 4.082,95 + I,9 x 255,L4 = 4.567,7I Kgs.
Según Ia tabla No. 4 1a seguridad de carga requerida
c- = es corno sl_gue:P
th 25 rpm 40 rpm
40.000 3,42 3,92
Interpolando
40 3,92 40
-36 -3 t42 -254 rpm 0.50 15 rpm
15 rpm 0,50
-
[ = 0r5O x 4 _ /r4rpm x -
=01133_ LJ
3,92-0,1333,786
31
Ahora se tiene que para 36 rpm C = 3,7gP
EI rodamiento debe pues tener una capacidad de baseC mlnima de:
3,78 p - 3,79 x 4,567,7I = L7 .265,g4 Kgs
El rodamiento de rodillos a r6tul_a 22.3I5C tiene unacapaci-dad base de c = 30.000 Kgs y dfametro de 75 mm.
ya que se utilj.zará en manguito de fijacidn.
Este rodamiento es el equivalente aI soporte con ro-damiento Lrnk Belt p2-539 solicitado en 1os planosde la transmisión.
La capacidad C = 3O.OOO Kgs es muy superior a Ia ca_pacidad de base mfnima de 17.26s,g4 kgs, debido es-to al diseño tan robusto que se regui.ere para 1os
soportes deI tamobr del_ equipo.
Asf e1 rodamiento que se debe emplear en ros rodillosde giro de1 tambor será:
22.3!5 CK alojado en un soporte SN 615_SKF, (equiva_lente al Link-Bel_t p2-539) .
32
r_.6. Selecci6n de1 rodamiento para los soportes de1
de transmisi6n deI movimiento del tambor.
La secadora o enfriadora al hacerse girar grenera car-gas radiales sobre eI piñ6n (13 diente) de mando, y
axial originada por 1a pequeña inclinacidn que tieneel tambor.
eje del piñón de mando, previamente calculado,
Ia orientación para e1 tipo de rodamiento en cuan-
al dfametro se refiere.
EI
da
to
Para cargas axiales
mientos de rodillosradiales se seleccionarán roda-
rótuIa.v
a
-33
Carga radial total_. 2,773t78 1bs = !.26etg kgs
Carga axial total: L73,36 1bs = 7A,90 kgs
Carga radial para cada rodamiento; 630r4 kgs
Carga axial para cada rodamiento: 39É kgs
De acuerdo con 1o anterior se tienen 1os siguientesdatos:
Fr. 630,4 Kgs
Fa. 39 t4 Kgs
Velocidad : l-06r15 rpm
Duración nominal: 40.000 horas
según e1 cálcuIo aproximado el dfametro der agujerodel rodamiento debe ser 75 m¡n.
Fa = 39t4 Kgs = 01062Fr 630,4 Kgs
Este valor es inferior ar varor de e de la tabla No.lSegún eI catálogo de Ia S.K,F. para la serie de ro-damientos 223I7Ct y por consiguiente se tiene:
[=1e l=2
La carga equivalente p = XFr + yFa
P = 1 x 6,30,4 + 2 x 39t4 = 7ogt2 Kgs
según la tabla No. ra segurldad de carga requerida:q se tiene:P
34
th 100 rpm I2S rpm40.000 5,I7 5 t54
Interpolando
125 rpm 5,54 LzS
-106,15 rpm -5 t77 :!0018 r 85 rpm 0 ,37 25
25 rpm . 0137
1Bf85rpm , x x=18tB5xor3725
5 r54-O r275,27
Aora se tiene que para 106, i_5 rpm C _ \ )7P
El rodamiento de rodilros a rótula 223L7c tiene una
capaci.dad base de C=33.500 Kgs y un dfametro de
85 mm. el cual es para manguito de fijaci6n.
Se nota mucha diferencia entre Ia carga de1 equipoy la carga que puede resistir el rodamj.ento, locual indica que podrfa utilizarse un rodamiento más
pequeño, pero no se puede debido al tamaño del ejeque va a soportar, previamente calculado.
Asf el rodamiento a emplear debe ser el 22317 cK ,,1,
alojado en un soporte SN 617-SKF.
35
I.7. Disposici6n de1 sistema de transmisión
t.7.!. Piñones para movj.miento del eje transmisor
En dependencias del Ingenio se encuentra disponible un motor de las siguientes caracterfs-
ticas:
Marca: General Electric
Modelo : 5K4254132FIO
Serie No. : OY 6103005
H.P.: 15. Factor de Servicio: 1
R.P.1"1. : 1750
Tipo K Frame 1254
Este motor se deberá utilizar acoplado a un
reductor, también disponÍbIe, de 1as siguien-
tes caracterfsticas:
l'larca : $Iesthinghouse
R. P .M . de entrada : 17 5 0
Tipo: DHR
Estilo: 6091I6
Estilo:60911-6
R.P.M. de salida: 30
H,P.:15Factor de Servicio: 1
Tamaño : 10
Ratio : 58,31
36
: I5 Oténtes
Vz - IO4t5 R.P PI
V3xN3=N2xV2V2 = V3 x N3 = 10 R.P.I4. x 46 D. = 106,15 RPM
N2
liltxVl=N2x
N2=N1xV1=
3-
l_3 D.
v2
I72 D x 8,023 R.P.M. = 13 D.
Rueda ' 172 htenfes - Mr
qo25 R.Pü - Vt
106,15-
-37
El reductor llevará una rueda doble de 46 dien-tes de 1- 7/2" de paso, tipo A ( ó sea sin man*
zana). 1a que se acoplará mendiante la cadena
doble de 7.7/2tr de paso. A.S.A. a un piñ6n de
13 di.entes, doble de 1. L/2" de pasof tipo A
el cuáI gira sobre eI eje que debe producir e1
movimiento a e1 tambor. [Ver tabla reproducidacadena RC-120 1 7/2" pasa págin¿ 195 Link-Be1t).
Los cá1cu1os de las relaciones de transmisi6n
se obtuvieron a partir de las R.p.M. de1 tambor
de I t023 (recomendado por 1a mayorfa de 1os fa-bricantes), y por los elementos de transmisióndisponibles enunciados anteriormente.
t.7.2. Selección de I. C.d.rr par. lo" piño.r""Consideraci.ones importantes para 1a seleccidn:
Potencia transmitida por: un motor
Caballaje transmitido: 15 Hp
Tamaño y velocidad del piñón: 13 dientes106 ,15 R. P.M.
Equipo a mover; Secadora 6 Enfri.adora
- Tamaño y Velocidad del eje condj.cionado:
eje 3" fl y 706.L5 R.p.M.
- Distancia aproximada entre centros: 30"
3B
PosicÍón relativa de los ejes: a 18o uno
de1 otro con respeto a la horizontal.Lj.mi-taciones o espacios: sin problemas.
Factor de servicio:
De acuerdo
ser las 24
y a el 1008
vici-o.
con el tiempo
horas del dla
deberá tener
de servicio que deberá
y un trabajo constante
1.5 de factor de ser-
Caballaje equivalente :
H.P. x F. Servi-cio: l-5 H.P. x 1.5 = 22,5 HP.
de diseño.
Teniendolas H.P. equivalentes y 1as R.P.Ivl. deI
piñón más pequeño, se dirige a la tabla de los
catalos de la Link BeIt, asi que para 22,5 HP
y 106,L5 R.P.M. para cadena simplie se locali-za 1a R.C. 140 de 7.3/4" de paso, 1a cuáI se
considera muy grande.
Ahora buscando con las mismas coordenadas y
abcisas, para cadena dobler se obtiene dentro
de la misma carta C del catálogo Link-Be1t 1050,
página 776 una cadena RC-120 de 1.L/2" de paso
lo cuáI se sastiface los requerj.mientos de ta-maño y capaeidad.
39
Chequeo.
Los H.P. de diseño son: 22,5
De Ia página 794 del catáIogo Link-Be1t 1. O5O
que aparece reproducida, buscamos los H.p. por
cadena simple de acuerdo con eI piñón de J-3
dientes y Ios R.P.IU. del mismo, tenemos que
interpolar:
1oo R'P'M' ,13 HP 150 Lg,7 106,r-5106,15 R. P.M X -100 -13 .0 100 . oo
150 R.P.M 1,8,7 H.P. 50 5-7 6.15
50 5.7+ - [ = 0.70 106,15 R.p.M.6.T5 X
---+ L3 ,7 Hp.
Multiplicamos eI valor encontrado por el fac€or
empleado cuando la cadena es doble que es de
7.7 , entonces tenemos:
l-3,7 H.P. x L.7 = 23.29 H.P.
23 ,29 H. P . > 22 .5 H. P. de diseño.
1o cuál nos satisface, asi tenemos una cadena
doble de 1 L/2" de paso A.S.A.
1.8. selecci6n der Acopre entre el motor y er Reductor de
la transmi-si6n.
Datos:
HP: 15
R. P.M. : 1750
Univrn¡dod Autonemo l¡ Ctttdunra
g*¡p $¡lirotero
40
De 1a tabla No. 3 página 313 del catárogo FALKr s€
obti-ene er factor de seryicio, para este caso se¡fafs = 7,75 para cili.ndro secador (Enfriador).Ahora se determina la rata básica
Rg-HPxfsxK.
De Ia tabla No. 5 de la página 314 del mismo catáIogose obtiene el valor de K para unes R.p.M. de 1750 de
0,070.
RB = l-5 x 7,75 x 0,070 = J-r8375.
Ahora como e1 acople que se adopta es de1 tipo F de
Acero flexibler s€ dirige a Ia tabla de la pagina 335
donde en la columna de rata básica se localiza el- va_
lor encontrado de 1,8325.
Este yalor se ha1la entret I,4 para 6F
2,6 para 7F
Por ser éste valor más prdximo a rr4 y acomodarse a
el- dfametro del hueco para e1 eje de1 motor, nos in-clj.namos a escoger e1 acople 6F-FAI_,K cuyas caracterfs_ticas son las siguientes:
Acople 6F máx. velocidad en R.p.M. de 6.000 y un hueco
máximo de L.5/8't.
4L
2. ELEVADOR DE CANGILONES
2.L. Descripcidn de un elevador de cangilones
Consiste en una caja
intermedios iguales yde cola.
metáIica conformada por mddulos
dos cajas, una de cabeza y otra
Su utilizaci6n principal es la de transportar mate
riales a dj.ferentes alturasr €n el caso de este dise-ño, se empleará para elevar e1 azúcar que sale a través
de 1os conductores de gfusano.
EI elevador en su interior aloja una cadena Ia cuál
engrana dos piñones uno llarnado de cabeza donde está
Ia transmisi-ón del elevador, y otro de cola, donde se
di-spone de una corredera la cuál se emplea para tem-
plar 1a cadena cuándo ésta sufre desgaste
La Cadena lleva aditamentos colocados a pasos iguales
1os cuáles sirven para asegurar los elementos encar-
gados del transporte del material; estos elementos
42
se l-laman cangilones, construfdos en Iánina de acero
y que tienen una forma caracterfstica de caja para po-
der elevar e1 azúcar.
Este equipo ha sido utilizado en muchos Ingenios du-
rante bastante tiempo, y su rendimiento es muy bueno.
2.2. Selección de1 tipo de elevador
l"lolienda: 333, 34 TCHE.
E1 rendimiento de Ia caña es de 722 para la caña de
Central Castilla, (va1or promedio).
Cantidad de azúcar producida en la molienda de eI err-
sanche:
333,34 ton caña/hr x 0.L2 = 40 ton azúcar/hr
Equipo a instalar : 5 centrffugas autómaticas la.Equipo actual instalado: 4 centrffugas manuales 1a.
Capacidad: 5 Centrf fugas automáticas ! 43 tbnlirtr de azúcar
4 centrffugas manuales z L2.5 ton/hr az1carTotal 55.5 ton/hr aúcar
Capacidad futura: 55.5 |uon/hlr. 56 Lon/hr de azúcar
40 tonlhr de azúcar x 2.204 lblton = 88.160 J'b/hr
de azúcar.
Capacidad de produccidn: 88.160 lb/hr de azúcar
Peso especffico del az(tcar: 50 lbrlpie3 según página
283 catálogo dellink-Be1t 1.000 que aparece reprodu-
cida en el apéndice, €1 material clase 826 KT.
Cantidad de az(tcar en pie37hr.
88 .160 lblhr?50 lb,/pie"
43
77 63 .20 pie3Ttrr
Capaci.dad: t7 63 ,20 pie3Thr
Defino eltipo de elevador eI No. 1 según eI catálogo
Link-Belt l-.000 página 3l_8 que aparece reproducida
en el apéndice, por ser para tensionar por medio de
corredera pues debido al_ trabajo contj.nuo del eleva-dor su desgaste va a producir un alargamiento de su
cadena.
De acuerdo con la capacÍdad futura en el catáIogo
Link-Be1t cuya página 319 1o cual aparece reproducida
en el apéndice y de 1as talbas de especificacionesdel elevador encuentro:
Elevador tipo 1 : No. t27
No. 130
No. 131
No.131
Los elevadores tipo -I27 y 130 son los más próximos
a nuestras necesidades de producci6n.
EI tipo de cadena a utj.lízar en eI elevador No. I27 es
Ia C111 y para eI elevador No. 130 es la C102 B de
marca Link-Belt que aparecen en eI catáIogo 1.050
Link-Belt ó de acuerdo con las especificaciones de racadena para cada tipo de elevadores encuentro más en
44
el catálogo 1.050 de Ia link-Be1t, en sus páginas 79
y 81 Ias cuales aparecen reproducidas, en eI apéndice
las especificacj.ones de Ia misma y de sus aditamentos,
hallamos que es más ventajosa la cadena C111 pues posee
una resj.stencia al esfuerzo filtimo mucho mayor que 1a
cadena C1028.
Decidido ya e1 tipo de cadena C111 de 4.760r'de paso
y con aditamentos tipo K2, seleccionamos el elevador
tipo 1 No. I27 cuyas especificaciones describimos en
seguida:
Elevadortipol-L27
Tamaño deI cangilón: 14'r x 7 tl
Espaciamiento de1 cangilón: cada 19'f
Velocidad de 1a cadena: 304 pies/mto
Pj.es cúbicos por hora: 1.988
, loneladas por hora: 49.7
I"Iáxima distancia entre centros: 60 pies
Mfnimo dfametro eje de cabeza : 215/]-6"
Cadena número C111
Tamaño de la caja det elevador 173/4" x 54"
Se nota una diferencia en Ia capacidad de L763,20
pies3 /hr con la capacidad del eJ-evador que es de
1.988 pie3/hr, ésta dj.ferencia explica gue nuestro
elevador estará sobrado. EI equipo que normalmente
s45n
va a procesar eI aztLcar será de 5 centrffugas automá-
ti.cas las cuáles tendrán una capacidad máxima de
1.895,44 pies 3/h.t, las dimensiones y detalles de
Ios huecos de sujección del cangildn para este tipode cadena aparecen en las páginas 350 y 351 del catá-logo Link-Belt 800 que aparecen reproduci.das en erapéndice.
2.3. Cálculo de Ia potencia re rida a mover eI eleva-dor de Cangilones
Velocj.dad del elevador: 340 pie/mto
Velocj.dad del eje de cabeza: 38 R.p.M.
Distancia entre centros: 54, 5"
De acuerdo con el catálogo de la Link-Belt No. 1.000
se recomienda un factor de 0.90 para ra velocidad der
elevador en pÍ.e/mto para evitar que el elevador tome
toda su velocidad de tal_ forma que:
0.90 x 304 pielmto = 237,6 pielmto
Factor de HP por eI terminat : 1.g0
Factor de HP por distancia entre centro : 0.067
1180 +(54,4L661 x 0.067) = l-,80 + 3,6469 = 5,4459 Hp.
Factor de seguridad: Ir2 : 514459 x L,2 = 61355 eL/2Hp.La transmisidn del elevador de cangilones será de al/2llp.
1 /)por ser 6 '' -HP. no standard de los fabrÍcantes de
motores y reductores es necesario seleccionar un
46
caballaje de lt/2t¡p. "t cúal es eI más próximo,
Asf dispondrfa de un motor de lt/2up. u l-.goo R.p.M.
y de un reductor de 7L/2 Hp. con un ratio de 22,L.
1t800 - gr,44 R.p.M" sárida det reductor22 ,1
Piñones de transmisi.dn
Vr= Salida del reductor = 81.44 R.p,M.
Vr= Velocidad del elevador = 38 R.p.M.
Na= Número de dientes deI piñ6n (en eI reductor) = 19
Nr=.Númerode dientes de Ia rueda( del elevadorl = X
N1 -
N.,L = 2 N2 = N1 x vt = 1j r_9f¿jj = 40,72\41 dien-\7 \7'2 u1 V2 39 tes
La transmisidn seleccionada serla:un piñ6n de 19 dientes manzana tipo B-L7/2" pu=o A.s.A.una rueda de 4l dientes manzana tipo e-L/2" p."o A.s.A.
47
3. CONDUCTOR DE GUSANO DISTRIBUIDOR A SECADORAS
3.1. Se1ecci6n del tamaño del conductor
De acuerdo con la capacidad calculada para eI eleva-
dor de cangilones en 1a página obtenemos una produc-
ción de: i-763,20 pie37hr.
En tablas No. 1 de1 catáIogo Link-Belt 1.000 página
283 que aparece reproducida en eI apéndice, tenemos
Ia selecci6n de la denominación de1 tipo de material
a manejar en este caso az(tcar granulada que es la de
B26KT con Ia cuál hay que seguir trabajando para 1os
cálcuIos.
EI de la tabla No. 2 d,e 1as capacidades y velocidades
para conductores de gusano horizontales de el catáIo-
go Lin-Belt 1.000 página No. 284 que aparece repro-
ducida en eI apéndice obtenemos que para 1a clase de
material 826, se selecciona un dfametro del gusano de
18", eI cúal nos prroporciona un tamaño de material
de 3" y una velocidad en R.P.M máxima de 75.
48
Por las tablas: Máxima capacidad en pie3/hr : 3.400
Esta capacidad es mucho mayor que la futura capacidad
a1 1 R.P.M. = 45,3 pi"3/lrt
17 G3 ,20 pie3/hr = 38,33 R.p.M.45 ,4 pier/nrx R.P.M.
3.2. CáIculo de la potencia del sistema de transmisión
HP=AxG A=C L K
x.000.000
c = c"p"cidad en pies 3/ht - r.763,20 pie3/hr'
L = Largo del conductor en pies : 45 pies
K = Factor de potencia = 4I (en la tabla No. 3 de1
catáIogo Link-Belt página 284 que aparecen re
producida en eI apéndice).
[ = 1.763,20 pie3/hr I 45 pies x 41 _ 3,251x106
Para obtener el valor de G se halla en Ia tabla No. 5
de1 cátalogo Link-Belt página 28g que aparece repro-
ducida en eI apéndice.
De tal manera gue para el valor de A = 3 r25 hallado se
tiene un valor de la velocidad de 38,83 R.P.M. y obten-
go el valor de G que es de : 1
HP=G.A.=3125 x f =3,25F.S. = l-.5 = 3,25 x L,5 = 4,875
- 5 H.p.
49
La transmisión que moverá éste conductor será de una
potencia de 5 HP bien sea motor y reductor o bien mo-
torreductor; dependiéndo de 1as R.P.¡4. de salida se
obtendrán el tamaño y tipo de piñones que se necesi-
tarán para mover este conductor a una velocidad de
50 R.P.M.
Las dimensiones de Ia caja del conductor serán las que
se acomodan para una cinta de 18" de dfametro, con
eje en tubo de 4" I Schedule 40. Estas dimensiones
se ilustran en el siguiente esquema según tabla de
conductores del catálogo Link-Be1t' página 625 que
aparece reproducida en el apéndice.
sa/h"
El conductor será construfdo en 1ámina A-36 de 3/8"
de espesor. El eje será en tubo de 4" / Schedule 40
y llevará soportes cada 10' en toda su longitud.
Los soportes consistirán en chumaceras de bronce las
cuales deberán ser partj-das para facilitar su mante-
nimiento. EI borde de 1a caja del conductor será re-
forzado con angular de huerro de 3" x 3" x L/4".
Uninri&d lullnemo dr 0etidr¡tt
Oeo¡o Blbliotro
50
4. CONDUCTOR AIIMENTADOR DE I,A SECADORA
4.1. Selección del tamaño del_ conductor
Dependiendo de la capacidad de Ia secadora ya que és-
te conductor es el que Ia abastece r s€ tiene una ca-
pacidad de 15 ton. de azúcar/hora.
1-5 ton x 2.204 lbs = 33 . 06 0 ]bs,/hrton hr
?333.060 lbs pie- _ 661,2 pie"hrxlbx 50 hr
En tablas No. 1 deI catálogo Link-Be1t 1.000 página
283 que aparece reproducida en e1 apéndice tenemos
la selecci6n de Ia denominación del tipo de materiala manejar en este caso azú.car granulada que es Ia de
8-26 KT con la cual hay que seguir trabajando para
los cáIculos.
51
En tabla No. 2 de 1as capacidades y velocidades para
conductores de gusano horizontales de el catáIogo
Link-Belt 1.000 página 284 que aparece reproducida en
e1 apéndice obtenemos que para la clase de material826 seleccionamos un dfametro de gusano de L2" el cuál
nos porporciona un tamaño de material de 2" y una ve-
locidad en R.P.M. máxima de 90.
. Por las tablas:
Máxima capaci.dad en pi.3/tr = 1.200
Esta capacidad es mucho mayor que la requerida.
Capacidad a 1 R.p.I\Í. = i-3.3 pie3/hr'
aat,z pie 3/hr. = ^q
,71 a D
hr x ,s,ffi. = 49'7L4 R'P'I{'
4 .2. CáIcu1o de Ia potenc j.a para Ia transmisión
H.P. =AxG A=C.L.K.1 ' 000.000
C = Capacidad en pies 3/hr = 6GL,2 pie 3/ht
L = Largo de1 conductor en pies = 7r-11,' - 7,9166 pies
del catá1ogo Link-Belt, página 284 que aparece
reproducida en el apéndice).
e = 661,2 p:-.e3/ht Í 7,9166 x 43 = 0,22si- x 106
52
Para obtener eI valor de G hallamos en la tabladel cátalogo Link-Be1t, página 289 que aparece
ducida en el apéndice.
Asf para elvalor de A = 0.225 calculado tenemos
val-or correspondiente de la velocidad de 49,7L4
No. 5
repro-
un
R. P .M.
HP = G.A. = 2,45 x 01225 = 0155
F.S. = 1.8
0,55 x l-.8 = 0.99 HP 1.0 HP
Por muchas experiencias dentro de1 Ingenio en trans-mi-siones de fabricación nacional de baja potencia,
Ias cuáles han sufrido daños muy considerables y aún
más por tratarse de Ia transmisi6n del gusano alimen-
tador de Ia secadora ya que un daño en di.cha transmj.-
sj-6n nos repercutirfa enormememnte en la produccidn
del Ingenio optamos por considerar en dicha transmi.-
si6n una mayor potencia. Asf que tenemos 1as siguientes caracterfsticas de la transmisi6n:
Ivlotor: 3 HP
R.P.ivl.: L.745
Reductor: 3 HP
Salida : 56 R.P.I\Í.
Ratio : 3L,2
Velocidad requerida de1 conductor: 49.714 R.p.M.
53
4.3. Selección de los piñones de movimiento
V2 = Velocidad del conductor z 49 1714 R.p.M.
Vl = Velocidad de salida de la transmj.sión = 56 R.p.¡4.
N1 = Piñ6n de la transrnisi6n : 24 dientes
N2 = Pinón del gusano = X
N2 = V1 N1 = 56 R.P.M. x 24 dientes = 27 t03 dientes+aLl
U 49,7L4 R.P.M. 27 dientes
4.4. Selecci6ndel tipo de cadena a usar con los piñones
HP : 3 de 1a transmisión
Factor de servicio: 1r3 (Conductor no cargado uniforme-mente)
H.p. diseño : 3 x 1.3 = 3.9 Hp =
4 Hp
Con la velocidad del piñ6n más pequeño que es el de
24 dientes a 56 R.P.M. y con 1os Hp de diseño que son
4, en la carta de selecci6n de cadena localizamos éstos
datos en 1a zona de Ia cadena RC-80 que es de 1" de
paso y que es senciIla.
Chequeo
En la tabla de cadena RC-80 de 1" de paso A.S.A.
localizamos para un piñ6n de 24 dientes:
50 R.P.M. _-+ 4,79 Hp por cadena
100 R. P.M
54
Interpolando tenemos:
56 R.P.M.
-50 R.P.M.6 R.P.M. 50 __* 3,62
[ = 0143X
4,tg H.P.
0,43 H.P.
4,62 H.P. 56 R.P.¡,I . 4,62
De tal manera que Ia cadena nos cumple: Resumiendo,
necesitaremos:
L Piñ6n de 24 dientes de 1" paso A.S.A. manzana tipo B
1 Piñón de 27 dientes de 1' paso A.S.A. manzana tipo B
70" de cadenade 1" paso A.S.A. (70 eslabones)
Los pi.ñones estarán entre centros 27 L/2", tendrán una
guarda protectora y su libricaci6n será tipo 2 según
catálogos.
Para la ubicaci6n de éste gusano alimentador se puede
ver plano No. 15-02-01.
55
5. CONDUCTOR DE BAI{DA RECOIECTOR DE LAS ENFRIADORAS
5.L. Selecci6n del tipo de conductor
Molienda: 333,34 T.CH.
El rendi.miento de la caña es deI t2* para 1a caña de
Central Castilla (valor promedio).
Consj.deramos para 5 centrffugas automáticas de 1a. y4 centrffugas manuales una capacidad de producción de
55r5 toneladas de azú,car por hora (observar eI cáIculoefectuado para eI elevador de Cangilones), o sea que
serfan moliendas cercanas a l_as 46215 T.CH. Ias que
se pueden considerar para un futuro bastante lejano.
De tal manera que segui.mos utilizando como capacÍdad
del diseño a 40 toneladas de azúcar por hora.
56
Clasificaci6n deI materi-aI.
Pesp especffico del azú.car granulada: 50 55
Tipo de1 materiaL$26 KT. según la denominacj.ón
Link-Be1t, según catáIogo No. 1.000 página 283
expresa Io siguiente:
Ibs,/pie3
de Ia
1a cuál
B
2
6
K
T
tamaño de1 grano L/8" (fino)
ángu1o de reposo de 30"a 45 o
no abrasivo
contaminante que afecta eI uso o su venta
degradable que afecta el uso a su venta.
en 1a página 144 del catálogo Link-Bett 1.000 tablaNo. 4 vemos eI ancho y Ia velocidad de la banda.
Con las caracterfsticas de la clase de carga B, eI
peso delmaterial 50 1b/pie3 y Ia capacidad de 34
toneladas de azúcar por hora, encontramos el ancho de
1a banda de 20 pulgadas.
Para ubicación mejor de Ia capacidad de diseño de 40
toneladas de azúcar por hora, disponemos en la tablaNo. 4 ya enunciada, de un rango entre 34 y 50 tonela-das de az(tcar por hora, como es l6gico 40 está más
cerca de 34, asi de presentarnos problemag en cuánto
a cumplimiento de Ia capacidad, debemos entrar a modi-
ficar un poco 1a velocidad de la banda.
57
En la página 743, del catáIogo LInk-BeIt 1.000,
tabla No.3 , determinamos con Ia clase de cafga que
es tipo B e1 máxj.mo ángulo de sobrecarga de 20 grados,
esta selección la hacemos de acuerdo con las demás
caracterfsticas del material a manejar.
Velocidad de la banda
De acuerdo con eI material que se va a transportar(azúcar-fino) determinamos Ia velocÍdad máxima reco-
mendada en un rango de 250 a 300 pies por minuto.
De la tabla No. 4 , página 744, deI catálogo LinK-BeIt
1.000 figuran las velocidades y capacidades para Ia
banda transportadora asi:
Para banda de 20 pulgadas de ancho ya seleccionada.
l-00 pies/mto 34 tons,/hr (cortas)
200 pies/mto 67 tons,/hr (cortas)
Para 40 tons/hr (largas) equivale a:40 tons,/hr x 1rLO23 tons,/hr (cortas)
= 44 tr¡ts/hrtons,/hr (largas)
Interpolando entre 1os datos anteriores se obtiene
1o siguiente:
100 pies/mto __-+ 33 tons/hr
X 1 |uon/ hr
X = 100 pi-es/mto x ton/hr = 3,03 pies/mto33 Lon/hr tons/hr
44 Lon/hr 34 Lon/hr = 10 Eon/hr
10 ton/hr x 2,03 pies/mto = 30,3Lon/hr
44 |uon/hr
130r3 pies,/mto \
58
100 pies/mto
130 pies /mLo
pies/mto
+ 3013 piesy'mto =
Asf se obtiene que 1a velocidad de la banda será de
130 pies/mto.
Tipo del conductor
En la tabla No. 6 de la página 146 del cátalogo
Link-Be1t 1.000 determinamos e1 tamaño máxi¡no del te-rr6n el cuál es de 6 pulgadas para la banda de 20 pr¡l-
gadas de ancho y cuya cargfa es tipo B.
En la tabla No. 7 de 1a mj.sma página para un ángu1o
de sobre carga de 2Oo, un material de 50 lbs/pie3 y
un tamaño del terrón máximo de 6 pulgadas de ancho,
obtenemos Ia serie 6.000 para Ias poleas conductoras
de acuerdo con 1a linea de producción de Ia LInk-Belt.En 1a página L47 tabla No. 8, determinamos el espa-
ciamiento de 1as poleas conductoras y poleas de re-torno, €1 cuáI es de 4 y medio pies y de 10 pies res-pectivamente, éstos datos los obtenemos de ésta tablabasandonos en las caracterfsticas ya seleccionadas,
del tipo de banda transportadora.
Luego en Ia tabla No. 9 de la página 148 del catálogo
59
Link-Belt obtenemos e1 dfametro de los rodj_Ilos que
se encuentran entre 4 y 5 pulgadas.
En el medio actual se facilita más la consecucidn de
tuberfa de 4 pulgadas para la fabricación de los ro-dillos, selecc j.onamos los de 4 pulgadas.
Para Ia serie 6.000 antes seleccionada con un ángrulo
de sobre carga de 20 grados, abarca para anchos de banda
entre 14 y 36 pulgadas, de tal manera que Ia banda es-
gida de 20 pulgadasr s€ encuentra dentro de este rango.
5.2. Peso de Ia banda
Entre las páginas 1010 y 1011 del cátalogo Link-Belt900 hallamos e1 peso de Ia banda de caucho con los
siguientes datos extractados de alli;Peso de las lons: 28 onzas
Número de lonas: 4
Para eI espesor de1 revestimiento hallamos de tablaNo. 10 páginas 1010 deI cátalogo Link-Belt 900 asi:Longitud = 40 pies = 0.3Velocidad 130 pies
Con eI factor 0r 3 situamos eI revestimiento en tablascomo sigue :
Revestimiento parte superior: 3/32"
Total del revestimiento z t/8,'Espesor por lonas: 0 ,045"
Üninnidod Autcnomo & 0tcie{,re
f}epto Eibliotco
60
De l-a tabla No. 13 de1 mismo catálogo se ha1la con eInúmero de lonas que son de 28, espesor de lonas OfO45"
y eI espesor total del revestimi.ento de caucho de L/g"eI peso de la banda en libras por pie por pulgada de
longitud de 0.167 .
5.3. Selección de las poleas
Para el peso de la banda ya encontrado de 0.167 libraspor pie por pulgada de longitud corresponde en la ta-bla No. 19 de Ia página No. 158 del catáIogo Link-Belt1.000, una rata de tensi.6n que f igura de 0 a 100 Ii_bras por pulgada del ancho en la banda.
Esta rata de tensi6n nos ayuda a sereccionar er tamañode las,poleas de cabeza y de cola del conductor, asigue en la tabla No. 20 de Ia página 159 del mismo catá-logo, encontr¿rmos para esa rata un dlametro de Ia po-Iea de cabeza de L6 pulgadas, y para Ia de cola 15 pul-gadas de dfametro.
La polea de cabeza la selecci.onamos con recubrimientode caucho. Ahora de 1a tabra 2L del catálogo Link-Belt1.000 página 1-59 se obtiene circunferencia de la poleaa mando de 4,L9 pies, dato éste que sirve para obtenerIos R.P.M. del- conductor.
130 pies/mto = 31- R.P.M.4 tL9 pies
61
5.4. CáIcu1o de la potencia de1 motor
De ra tabla No. 24 págÍna 1025 dek catálogo Link-Belt900 seleccionamos el- caso de1 conductor horizontaldonde Ia potencia efectiva está dada por 1a fórmula:
E- X1*Y1
E = Potencia efectiva de traccidnXr= Tracción requerida para mover er conductor hori-
zontal.
Yr= Tracci6n requerida para retornar e1 conductor
horizontal-.
Xr= L'MC, + L1BC2 * QCa.
Yr= L'BC2 + QCg.
Lr= Longitud de la banda en tramo horizontal = 40 piesIvI = Peso en fibras del material en un pie de longitud
de la banda = 2000 T (tons cortas)60s
T = Peso en toneladas por hora = 40 tons/hor (largas)
S,= Velocidad en pies por mts = l-30 pies,/mto
Q = Peso de los rodillos de retorno y conductores =750 lbs
B = Peso de Ia banda = 0.!67 Ib x 20 pulg =
3,34 Lblpies pie x pulg
C = Factor de fri_cción recomendado (tabla No. 23 pag
1,024 - Cat. Link-Be1t).
62
ct = entre la banda y los rodilros y er materi.al: 0.45
C2 = entre Ia banda y 1os rodillos: 01025
Cg = entre los rodamientosz 0,02
E=X1*Y1
[ = 40 pies x 2.000 x 40 ton x 0.45 + 40 pi.es xhr
60 x 130 pies/mLo
3'34 lb x o,o2s + 750 rb x o.oz +pie
rLnO pies x 3,34 lb x O,O2S + 750 lbs x O,O2f-l
pie
f, = L84,6 lbs + 3,34 Ibs + 15 Ib + 3,34 lb + 15 Ibs =
22r,24 1bs
H=SxE =200pies/mLox22L,2 xl.b =L,34 Hp33.000 33.000
Se utiliza una vel_ocidad de 200 pies por minuto, Iaque se harla en el rango de la máxima velocidad. po-
tencj.a absorvida por eI reductor - 1Ot.
tr34 x LrL = 1-148 1r5 Hp
F.S.=2 L,5 x2- 3.0Hputilizamos un factor de seguri.dad de 2 que es bastan-te alto debido a sobre cargas que a veces presentan
en eI equipo de centrffugas.
63
La velocidad a Ia cuá1 debe andar er conductor es de
31 R.P.M.
DeI catáIogo de motoreductores es imposible hallar un
equipo de 3 HP y con velocidad de salida relativamentebaja como es Ia que en éste caso se desea, de aqui que
s61o es posible utilizar un motorreductor de 4s R.p.M.
ideal para eI movimiento del conductor, pero de 5 Hp.
5.5. Selecci6n de l_os piñones de Ia transmj_sidn
Nz. 22 DuluYz - 5l R.PU-
Nt - tS Oerrlés
Rcducf*1g R.pH = Vt
v1 *
N2=
Nl = v2
VrxN,
*N2
45 R.P.M. x 15 = 2t,7 +22 dientesvz 31 R. P.M.
De acuerdo con 1o anterior tendremos que disponer de
un piñón de 22 dientes para el movimiento de ra polea
deI conductor y de otro de 15 dientes en el motorre
ductor, ambos sencillos y de L.L/2 pulgadas de paso.
64
Estos piñones los colocamos a una distancia obtenidade acuerdo con su funcionamiento e irán conducidos
por una cadena RC-L20 de I.I/2 pulgadas de pasor pr€-viendo su sfstema de lubricación.
65
6. VENTILADOR EXTRACTOR DE POLVILLO PARA SECADORA O
ENFRIADORA
6.1. Selección deI ventilador
Datos: 7.800 C.F.I{.
L.200 R.P.M.
3.500 pies de altitud
290"f temperatura del aire4u S.P. (Presión estática)
Debj.do a1 tipo de material a manejar, en este caso
eI granular, nos dirigimos a el catáIogo de laBuffalo para ventiladores industriales No. EL-L1?C,
a1li seleccionamos eI tipo 1"1w. e1 cuáI es el adecua-
do para este caso. Ahora pasamos a la tabla donde se
halla eI factor de densidad asi,
Para: Temperatura
250"f
300 0f
3500 pies
0,657
0,6t4
66
Interpolando tenemos:
300 0,657 290orf 50of 0,043
x-250 0,6L4 250of 40"f50o f 0, 043 400f
X = 40 x 0,043 = 0,0344 0,65750 -0,0344
0,6226
O sea que eI factor de densidad para 3500 pies y 290"f
es: 0 ,6226
4" ; 0,6226 = 6t4246" =
6 L/2" S.p. (presión
estática) .
Ahora, teniendo en cuenta los R.P.M., los C.F.M. del
ventilador, y la presión estátÍca, estos datos busca-
dos en el catálogo en la serie MW, tenemos en 1a pa-
gina 18 para un ventilador tamaño 45 MW. Ia potencia
aI freno es13rB4 y revoluciones por minuto z L.239
Luego: 13,84 x 0,6226 = 8,61 HP del ventiladorAproximamos a 10 HP.
Potencia del motor: 10 HP x F.S. = 10 x 1.5 = 15 H.p.
Resumiendo se tiene seleccionado el ventilador en las
siguientes caracterf sticas técnicas: Tipo 45 M!,I
(euffalo). Ver dimensiones en planos Nos. L5-02-09/I0/LL.
7.800 c.F.M.
L.239 R.P.M.
13,84 BHP
Motor 15 H.P.
67
6.2. Seleccidn del sistema de transmisi6n
Se tiene un motor de 15 HP a L.770 R.P.I,I. y se desea
mover eI véntilador a L.239 R.P.M. Para este tipo de
velocidad ya es recomendable la utÍIizaci6n de poleas.
Ahora tenemos:
Asi que la polea de 9,4"
ventilador y la de 6,58"
= Lr42
Lr42, ahora en los estandars
que guardan Ia misma relación
I,42
colocará en el eje deI
el eje del motor.
L.770 r.p.m.L.239 r.p.m.
Relación de
de poleas,
como:
transmisión
tenemos los
9,4" I6 r59" g
gse
íen
6.3. Selecci6n de1 tipo de bandas para las poleas de la
transmision
Primero seleccionamos eI factor de servicio, encon-
tramos en las tablas del catá1ogo de bandas en V,
que para ventilador extractor y motor eléctrico,
recomienda un F.S. de 1.0.
Asi: H.P. diseño x F.S. = 15 H.P. x 1.0 = 15 H.P.
Luego vamos a la tabla de selecci6n de secciones
transversales de correas en V, y con los R.P.M. del
motor L.770 y los H.P. del mismo de t5, nos cubre la
68
zona para bandas en V tipo B.
Después de la tabla de bandas tipo B del catálogo
Good-Year buscamos Ia relación de transmi.si6n de 7,42
y 1a velocidad de Ia polea impulsora junto con 1os
dos dfametros de poleas 6158', y 9r4'r, con estos valo-res hallamos Ios H.P. por correa que son de 2166 ahora
tenemos:
15 H.P. = 5,63 bandas r¿ 6 bandas2,66 HPlbanda
El factor de correcidn de arco y longitud es L, luego
no nos altera nada.
Después en la misma tabla hallamos con Ia distanciaentre centros de 37,3" el tipo de banda, y es asi que
tenemos Ia 897.
Concluyendo se deberr utilizar 6 bandas de caucho en
V tipo B97 y l6gicamente las 2 poleas deberán tener
6 ranuras.
69
7. AIRE DE ENTRADA A I.,A ENFRIADORA
7 .1. ilusti.f icacidn
Los fabri.cantes de Enfriadoras dentro de las caracte-
risticas técnicas está que la temperatura deI airede enfriamiento debe ser no menor de 25oC.
En dependencias del Ingenio se halla un centro o esta-
ci6n de metereologfa, donde dentro de los tantos datos
del tiempo que llevan diariamente figura la temperatu-
ra ambiental, durante eI dfa y Ia noche.
Desde que inició su funcionamiento éste centro, hace
13 años¡ s€ tienen a la fecha l-a temperatura promedio
ambiental de 23,9"C.
thhrcfiidod &ufonofio dr [\tdacrc
[)egto Bibllore{o
A continuaci6n aparece
temperaturas.
- 70
reproduci-do eI Cuadro de éstas
Enero
Febrero
Marzo
AbrilMayo
Junio
JulioAgosto
Septiembre
Octubre
Noviembre
Diciembre
MAX.
30.5
30.s
30.5
30.1
29.5
29.5
30.5
30.6
30.7
29.5
29.L
29.7
MIN.
L7 .6
L7 .7
17.8
17 .9
L8 .0
L7 .7
77.4
L7 .5
L7 .5
1,7.6
17.8
L7 .6
osc.L2.9
]-2.9
L2.7
L2.7
11 .5
11.8
13 .1
13 .1
72.8
11 .9
11.3
L2.L
M
24.0
24.7
24.2
24.0
23.8
23.6
23.9
24.0
23.9
23.5
23.5
23.7
Año 30.1 L7 .7 ]-2.4 23.9
Considerando ésta temperatura promedio de 23 tg"C por eI
transcurso de 13 años y estando prdxima a los 25"C tempera-
tura de el aire de enfriamj.ento a Ia entrada, recomendada
por los fabricantes, ahora tenemos que analizar que e1 sitiode operación de ésta enfriadora está dentro de 1a easa de
elaboraci6n, donde todas las máquinas instaladas a1lf son
operados bajo
de operar l-as
ambiente alli
7r -
la utilizacidn de e1 vapor que resulta después
turbinas en Los Molinos, de tal manera que e1
es de temperaturas cercanas a 1os 28"C y 30oC.
Concluyendo de todo 1o antes anotado, la enfriadora no re-quiere para e1 Ingenio de un sistema de regulacÍdn de latemperatura, puesto que Ia temperatura en e1 sitio de opera-
ci6n de ésta enfrj.adora está por encima de Ia solicitadapor los fabricantes.
72
8. MALLA CLASIFICADORA DE GRANO EN LA ENFRIADORA
8.1. Se1ecci6n.
Antes de cumplir e1 producto
ceso de Secado y Enfriado se
clasÍfica el tamaño de grano
puede pasar y 1os granos más
cogidos y enviados nuevamente
del azú,car.
su recorrido dentro de1 pro-
ha previsto de una malla que
normal, por Ia cuáI éste solo
grandes o terrones serán re-al proceso de 1a fabricación
Ivlediante experimentos realizados en e1 laboratorio se
podido encontrar los porcentajes de azúcar en peso de
determinada cantidad de 1a misma que se pueden retenervarios tamaños de marras. se efectuaron en las mallas
mesh números 72 ,46 r 18 ,22 t25,30,3 6 y 44 .
ha
una
en
73
Experimentalmente se ha podido obtener que para asegurarun tamaño normal de grano, Ia marla cl_asifi.cadora debe re-tener en promedio 014569 en peso de azÉ,car.
Observando los resultados encontrados
de retención de maIlas, se tiene que
0,4568 es Ia mall_a 12 mesh.
de dos porcentajes
1a más cercana a
Por 1o tanto se sereccionó ésta malla cuyas caracterfsticasson l-as siguientes ma11a de lat6n L2 x 12 maIIas. 0.023"dfametro de1 alambre (12 MESH) apertura O,O55I pulgadas(L,40 m.m.) de 4t 0, de ancho y 20, O" de longitud.
74
9. BOMBAS DE DISOLUCION DE POLVILLO PARA SECADORA Y
ENFRIADORA
9 .1. Selección.
EI ventilador extractor de po1vi1lo succiona 7.800 C.F.M(
de aire caliente más polvi11o.
Experi.mentalmente se ha podido comprobar que el rango
de po1villo que trae el ventilador está cerca del l-r5t
del flujo del mismo ventilador.Como los cálculos se hacen con Ia capacidad máxima de
tal manera que tenemos:
?"7.800 pies",/mto. x 1.5t = LL7 pies-/mto. polvillo100
Por tablas del Manual azlcarero de ,Jhon perry obtene-
mos eJ- peso especlfico de1 mi.smo poIvi.11o:¡?) = 0,54 gr/crn-
En tablas de equivalencias del Manual de Ia A.I.S.C.? _ _5 31 cm" = 3153 x 10 - pie-.
75
= 0154 gr. x crlr - L52g7,45 gr ^ = 15,297 E,
cm' x 3155 x 1O-'pier pieJ pae
= 33,7L4 lb-3pre
Ahora teniendo la relaci6n de disoruci6n del polvillo en agua,
experimentalmente se ha podido comprobar que por 20 librasde porvillo, al- ser disuertas se requiere de un galón de agua.
De los 7.800 pies3/mto que extrae er ventilador hay 117 pie3Ttrto.
de poIvilIo que pesan lo siguiente:
?LL7 pie" x 33,714 lb.S=3.944,538 lbs
preAhora para harlar la cantidad de agua requerida para disolverestas libras de polvirlo en un minuto procedemos de ra si -i.guiente manera:
3.944,538 lbs x 1 gaIón agua = L97.22 galón.20 Ib
comoésta cantidad es tomada de un polvillo que fluye en un
minuto, Ia capacidad de la bombra dosificadora será de
r97 '22 gar/mto * 200 gal/mto . Luego para ra selecci6nde ésta bomba contamos con la capacidad y ra presi6n
76
manométrica de 53 lbs/pu1g2 tomada de ros instrumentos de
Ias otras unidades.
H = 2r3l x P ( De e1 manual pSI de la Wortington)Grav'esP' H = cabeza d.e 1a bomba
P = presidn en 1bs/pu1g2
Grav. Especif = del lfquido a manejar.
Para un brix de 64 de di.cha solucidn (porvi1lo + agua) elcuál se obtuvo en nuestro laboratorio, buscamos err €1 mis-mo manual P.s.r. de Ia wortington la gravedad especiffcaIa cuá1 es igual a: L,3L4, asf tenemos que:
H = 2,3I x 53 lb/pul:g2 = g3,Li pies de cabeza.I ,31"4
Del manual de accinamientos hidráulicos de
tenemos Ia siguiente f6rmula:
HP = (G.P.M.) (p.S.I.) x 0,OOO7 H.p. = Caballaje de l_a
bomba.
G.M.p. = Galones por
minuto.
H.P.= 2OO ga\lmto x 53 lb/pulg2 x O,O0O7 = 7,42 H.p.u t.L/2 H.p.
Ahora hallamos el tamaño de la tuberia de succión asi:')V- = 2 gH (¡{anual PSI) V = Velocidad en pÍes/seg.
g = graved.ad. = 9.8 m/seg2 = 2,gB pieslseg2.
77
= cabeza de Ia bomba = 93 pi.es.
V 2 = 2 x 2,98 pies,/seg2 x 93 pies.
\,v = Vz x z,g8 x 93 pi"=z¡r"g2 = 555,5
Ahora tenemos:
V=G.P.M.x0 32L (Manual P.S.f .)Wo ¡ti.nqton
= 23,5 pies/seg
2,72 pu1g2
= l-, 86 pulg? 2" g
F
G.M.P. = gal/mto :200
V = Velocidad pies/seg = 23,5
F = Area de la tuberia en pu1g2.
\/= 200 G. P.M. x 0 32L
F
F = 200 G.P.IvI. x 0,32L23.5
=200x0 32723.5
?f x D2 = 2t72 pu1g2.\ !=
Resumiendo se requiere de una bomba para cada sistema de
disoruci6n con las siguientes caracterfsticas:H.P. t 7 7/2 Cabeza : 93 piesG. P.M. : 200
V z 23,5 pies/seg
Dfametro tub ¡, 2 pulg
78
10. EDIFICIO DE SECADO Y ENFRIADO
10.1 Cálculos de 1as cargas sobre las columnas:
54A4o lbr
79
Peso de la Secadora (Enfriadora) de 6 x26tde1 itud:46.500 kgs.
Peso para cáculos : 50.000 lbs
Volumen de la Secadora (Enfriadora):
Ttx o2 L )TJx6- x=-4
26' = 735.13 pie3
Peso del azúcar granulada = 50-55 lb/pie3 (Link Belt)L.000 pag. 565.
Peso del azúcar en Ia Secadora (Enfriadora) Ilena:55 lbs x 735,13 pie3 = 40.432 lbs.pie'
Peso total
= 50.000
de lalbs +
Secadora (Enfriadora) llena de azlcarz40.432,25 1bs = 90,43 2,I5 lbs /'
Peso de la Secadora (Enfriadora) de 5f g x 24rr longitud:aproximado: 30.000 lbs para cáIculos.Peso de azúcar en la Secadora (Enfriadora) llena:lTrD 2 xL=Tl-t(S)2 x 24. = 47I.74pie3
4
?47I.74 pie- x 55 lbs = 25.927 Ibs..3-pae
Ia Secadora (Enfriadora) I1ena de azú.
25.927 lbs = 55.927 Ibs. = 55.927 1bs
car
/
llninnrfi Auionomo ds 0rrid.nr¡
Depto Bibi;ote.o
Peso total de
30.000 lbs +
80
Nivel: te
Cargas en áreas aferentes:
--Columnass 1a = 1d = 4a = 4d.
Concreto: 5" ancho 01416 f
Cargas vivas: 100 lbs.3pae
/"150 lbs,-T-pl-e
Area t 56 r25 fL2
Q = 56, 25 v2 x 0,416 x 150 1bs = 351-5 lbst-
Qt= 3.515 lbs + 5.625 f2 x 100 rbs = 3515,57 +56,25 = g.Llolbs.-TQt = 9.140 tbs.
- Columnas 2a = 2d = 3a = 3d = J-b = 1c = 4b = 4C.
Area: 1-72,5 f2 IL2,5 = 2
*¿uQt = 9140 lbs x 2 - 19.280 lbs
Columnas 2b = 2c = 3b = 3c.
225 =2. et=Lg.2B0x2=36.560 lbs7L2 ,5
Nivel: ge
Cargas en areas
Columnas 1a = 1d
Qt = 9.L40 Ibs.
Columnas 2a = Zd
Qt = 18.280 lbs.Columnas 2b = 2c
Qt = 36.500 lbs
Nivel: 3a
Cargas en areas
Columna:4a.
Reacci6n debido
81 -
aferentes:
= 4a= 4d.
=3a=1b=1C=4b=4C.
=3b=3c.
aferentes
a peso de Ia Secadora de 6 ' F x 26, longitud
LEY=0
f"U.. = o
R3a+R4a-22625=O
gLa' | 6'-4"
R4ax15 81 66' x 22.625 = O
R 4a. = 73.072t22 Lbs
R 3a = 22.625 73.072.22
Qt = L3072 + (56,25 x 0,4L6
Qt = 22.2L2 lbs
82
= ft 3a. = 9552,77 lbs
x l-50 Ib ) + 56,25 x L00 =22.212 lbs.ft3
Columna 3a.
Reacción debido al peso de l-a secadora (Enfriadora) de
6 F x 26 ' longl.tud.
€Fy
f.rq
R
R3a.
=0116 11
=02a. +
3a. =
+ R2a.
R3a. x
22625 = 0
l-5 22.625 x 7.6978 = 0
024 lbs
R 2a. = 22625
Qt = 9 .552,27
Qt = 39.443.29
L76LL ,24
+ L1.611.024
lbs
R 2a. = 11.013 975 Ibs.+ 18.280
= 29.294 Ibs
Columna 2a.
Qt = L1.013.975 lbs + 18280
Qt = 29.294 lbs
7'-976' I ztsVa'
83
Columna la. = 1d
Qt = 9140 lbs
Columna: 4b
Qt= (L3072x2)
QL = 44.424 Lbs.
Columna 3b
+ 18.280 = 44.424 lbs.
Qt = (9552.77 x 2)
Qt = 78.887 lbs
Columna 2b
+ (11611,024) 2 + 36560 = 78887 lbs.
Qt = (11.0J-3,975 x 2) + 36560 = 58.588 lbs.
Qt = 58.588 Ibs
Columna 1b = 1c
Qt : 18.180 Ibs
Columna 4c
Qt = L3.072,22 lb + 18.280 Ib
Qt = 31 .352,22 lbs * 7.t65,75
= 3t352,22 + 7.L65,I5
lbs = 38.517,37 lbs
Columna 3c
áEy =
¿rq +4R4c+
=0
R3c-
R3c
16.300 = 0
x 15r - 8,4063t
6'-z /a'
x 16.300 = 0
n3c=9134184lbFR 4c = 7.265,15 lbs
ÉFY=0
R3c+R2c L6.300=
2rrr 3c = 0+
R 2c x 15 3,6563 x 16.
R 2c = 316563 x L6.30015
3.973
1bs
R 3c = 16.300
R 3c = L2.327
84
300=0
Qt = 9552,77 + 9L34,84 + L2.327 +
QL = 67574,6I lbs
Columna 2c
Qt = 11013,975
Qt = 51487 1bs
Columna 4d
Qt = 7.J-65,15 +
Qt = L6.305 1bs.
36,560 = 67574,GL
lbs * 3.973 + 36.560 = 51.497 lH.
r_6.300
il'-4/;
9.L40 = 16305 lbs
85
Columa 2d
Qt = 3.973 + 18.280 = 22.253 Qt = 22.253 lbs
Pr imer n ível Segundo N ível Tercer N ivel
Cargas Aferentes Cargas Aferentes Cargas Aferentes Carga total
ta. = 9.140 lbs
1b. =1B.Z8O lUs
1c. =l8.Z8O lUs
ld = 9.140 lUs
1a. = 9.140 lbs
lb =, 18.280 lbs
lc = 18.280 lbs
ld = 9.140 lbs
1a. = 9.140 lbs.
1b. =lB.Z8O lUs
1c =18.280 lbs
1d = 9.140 lbs
1a. =27.420 lbs
lb. =54.840 tbs
lc =!4.840 lbs
ld =27.420 lbs
2a =65.854 lbs
2b =131 .708 I bs
2c =124 .607 I Us
Zd =5g.gl3 lbs
2a =18.280
2b =36.560
2c =35.560
2d =18.280
3a =1 8.280
3b =36.560
3c =36.560
3d =18.280
4a = 9.140
4b =1 8.280
4c =18.280
4d = g.140
1 I .280
36.560
36.560
1 I .280
I 8.280
36.560
36.560
r 8.280
g. 140
I 8.280
r 8 .280
9. 140
29 .294 I bs
58.588 I bs
51.487 lus
22.253 I bs
lbs
lbs
lbs
lbs
lbs
lbs
lbs
lbs
lbs
lbs
lbs
lbs
2a
2b
2c
2d
3a
3b
3c
3d
lbs
lbs
lbs
lbs
lbs
lbs
lbs
lbs
lbs
lbs
lbs
lbs
2a
2b
2c
2d
3a = 39.443,29 lbs 3a =76.003,29 lbs
3b = 78 .887 I bs 3U =152 .007 I bs
3c = 67 .574 ,61 I bs 3c =140. 6gU .61 I bs
3d = 39.7\1 ,84 lbs 3d =76.301,84 lbs
4a
4b
4c
4d
4a
4b
\c
4d
22,212 lbs 4a =40.492 lbs
44.424 lbs 4b =go.9g4 l¡s
38 .r17 ,37 I bs 4c =75 .017,37 I bs
16.305 I bs 4d =34.585 I bs
-86-
Columna 3d
Qt = 9134,84 + 12327 + 19.290 = 39.741,94
Qt = 39.741.84 lbs
L0.2 Diseño de ras zapatas en mnseto reforzado para eIedificio
De acuerdo con las cargas que se presentan en el edifi-cio se seleccionan 4 tipos de cargas asi:1o.) 1a = 1d = 4a = 4d = 4O.5OO lbs2o.) 3a = 2a = 2d = 3d = 76.302 lbs l
3o,) 1d = l_c = 4b = 4c = 81.000 1bs
4o.) 2b = 2c = 3b = 3c =152.000 1bs
Para el diseño se utilizará el método de la carga última.Se aplicará Jl = 7,75
Zapata No.1
Diseño para columnas: 1a = 1d = 4a = 4b = 40.500 lbs40.500 Ibs = 19.500 k1s tr = !,2 kg/cmz
Pu = i-9.500 kgs x 7,75 = 34,125 ton.Ru = Lr2 x Ir75 = 2rI k/cm2 = 2I ton/m2
Carga de columna = 34,725
Peso propio zapata 3,4Pa = iÁ ton
A = 3715 = L,795 f, = 1133 m Ldiseño = 1_140 mt2!
Se asume fé =
h-5+13,192
tr, = 37,5 =1, tg6
|¡ = 5 + 616
h asumiendo
Mborde= 19 '28
k-
35.500 psi y
(L,4 0,3 )
87
Fy = 37. 000 psitl-
lftrl2
lg,73 ton/m2
i-.1 x3,09=5+
32 cm d-25
-)(L,4 0,3)'x
22,4 = 27 14
crns
L,4 = 4106 ton - m
x
K=4106 =0r004G4140 x (25)2
p = 0,0025
2cm= 0,0025 x 140 x 25
borde = L9 .2 (L,42
4,06 = 0,00464a
L4O (25)'
AS
Vu
= 8,76
o'3) 2 Lr4 = 4,06 ton
A" = 0,0025 x 140 x 25 =
Ver borde = 79.2 (I,402
p = 0.0025
8 r'75ect2
0r3) L,4Q = L4,78 ton
= 45142 cmsz= ]-4,7I = . L47800185 x L7,5 x 0,0875 x 25 325,4073
Abajo LL g 5/8" (en cada direccÍ6n) a L2,o cm. Asi quedarázapata de L,40 x tr40 y pedestar de 016r x 0,61. Ver dimen-siones de detalles en plano No. !S-02-2L.
88
Zapata No. 2
Diseño para coh¡¡nnas: 3q * 3d - 2a - y 2d,
Carga sobre cada una 76.500 lbs = 34.gOO kgs
Pr, = 34.800 x 7,75 = 6Q.900 kgS
Carga columna = 60.900 kgrsPeso propio zapata = 6.100 Kgrs
E"o = 67.000 Kgrs = 67 tong
A = 67 tons
|¡=
- 3,!9 m2 L = 1179 mtst
tt
L.
n
H_
d-
2t ton/m2
Diseño : L.80 mts.
= 67 tons = Ze.7 ton/m2--3,24 m'
s + 3¿19 (1,8 o,3I IZÚ = s + 3L,BB = 36,88 cms2t-
asumiendo = 40 cms
35 cms
MDOrOe
l(=
= 20,7 (1,5)2 x lr$ = |¿0,47 ton *I
70,47 = 0,004759
r0t.
p = 0,0025
-
J-,80 x (35)'
0,0025 x 1,90A=S
V=uá=
20.7 (1,5)2
x35=
(1' 8) =
L5,75
27 t95
cm
ton
61.350,85x17,5x0,875x35
89
Abajo 15 g 5/8" (en cada dirección) a L2,0 cms. Resulta
luego zapata de 1180 x I,80 y pedestal de 016l x 0,61. Ver
dimensiones en plano No. L5-02-2L.
Zapata No.3
Diseño para columna lb - 1c - 4b - y 4c
Carga sobre cada una 8I.000 lbs = 36.818 kgrs.
Prr= 36.8I8 x 1.75 = 64.431 Kgrs
Carga columna = 64.431 Kgs
Peso propio zapata = 6.569 kgsZPr¿= Zt.OOO kgs
[ = 77 ton = 3138 m2 f, = J-r84 m------------2L ton/m"
L = diseño = 1190 mts
v2dn = 7I ton - = L9,67 Eon/m-
3, 61 m2
h - 5 + 6.6 x (7,9 0,3) V 9,84 = 5 + 33,16 = 38116 cm
h = diseño = 45 cms
fl=40cms
Mborde = L9,67 (1r90 - 0,3)2 L,9 =2,46 x 2,56 x L,9 =LI¡97 torrmB
Uninnidud lulonomo de 0(tidsnta
0¿Pto 0ibliotP'o
Mborde = I2,o ton-m
90
K = 12,00_._ = 0.00395 p = 0,002l-90 x (4ü2
A" = O,OO2 x 1190 x 40 = 75,2 "2V,, = 19,67 (L,6) (1,8) = 28,32 tonu
2
z= 28320 = 54 cms
0,85 x L7,5 x 0,875 x 40
Abajo 13 g 5/8" (en cada dirección) a 14 cms. De aqui en
la zapata resulta de lr90 mts x 1190 mts y pedestal de
0r61 x 0r6I. Ver dimensiones en plano No. LS-02-2L.
Zapata No.4
Diseño para columnas 2d. - 3b - 2c y 3c. Carga sobre cada
una 152.000 lbs = 69.091 kgrs.
P.r= 69,091 x 7,75 = L20.909 kgs
Carga de Ia columna: L20.909 kgrs12.09]-
T3m0'
[ = 133 ton = 6133 m2 f, = 2152 m.
21- ton/m¿
L- diseño = 2,55 cms
áp =u
91
Io = 133 ton6,Se m2
F 20 | 4G tonlm2
|¡ = 5 + 6,6 (2,55 0r3)
h-.ol_seno = 55 cms
fl = 50 cms
= 5 + 47,L2 = 52tL2 clns
= 90.19 cms
0.85xL7.5x0.875x50
abaJo 22 g sl|" (en cada direccidn) a 1L.5 clns. Asitiene una zapata de 2,55 mts x 2,5s rnts y pedestalmts x 0161 mts. ver domensrones y detalres en pranoNo. Ls-Q2-2L.
L0 t23
Mborde = 20,46 [2f 55 F 0r3I2 x 2,55 a 2r5ex5r06x 2,55=33,a2ton-rnB
k=33¡Q2 =0f005L796ñ2
A"=0r0Q25x255
V- = 2Q | 46 (2 ,25)g
2
l= s8694
x50
[2,55)
3l. BB on2
- 58f694 ton,
p -- 0rQ025
pues se
de 0,61
Pu = 133. 000 kgrs carga máxi¡na
Pu = 133.000 Kgrs x 2.2 Lb/kg = 292.600 tbs
De acuerdo con ésta carga chequeariamos para una colum-
na de '72u x 85# por ser de tamaño comercial.
Asi tenemos las siguientes caracterfsti.cas de la colum-
na 72u x 85#.
A, = 25,o pulg2
Sxx = 1,L6 pulg3 (m6du1o de Secci6n) xx
Syy = 38,9 pu1g3 (m6dulo de Sección) yy
Rxx = 5,38 pulg (radio de giro) xx
Ryy = 3,07 pulg (radio de giro) yy
Bx = .2]-G)lFactor de Flexi6n
By = -642)
92
10.3 selección de ra colurnna que soportará la mayor carga
carga lfmite¿ 367.000 lbs con longitud rihre efectivade 221 0". Se seleccionan 22, O', de longitudefectiva por ser 1a altura del tercer piso o sea elpiso de las enfriadoras que el pii-rner piso de mayor
cárga, puesto que el 2o. piso es el de los conductores
y su peso es relativamente bajo.
Peso total para columnas que soportan máxima carga:
292.600 lbs
Factor z 1,20 .'. pu = 292.600 lbs x I.2 = 3SI.L20 lbs
cálcuLo de
(fl* F
ü!'o'
?2.f.!?. f!, x pylg. = 4s,a75f38 pulg x ft
22x12 ft x pu19 = 87,4f ( t2Opulg x ft
utilizamos para e1 cácuro ra esbeltez mayor = g4.7L
y encontramos en tabla 1*36 de esfuerzo permitidopag. 5-84 del manual de AISC. Interpolamos para ha_IIar Fa:
87
EL
f'a
Fb
87 t4L .€88
3 .07
74t56
x
l-4,44
1
0,
x
0 ,12
x4L _<>
= 0.049
Fa = L4t5108 Kips
= 74.150,8 Kips (esfuerzo axial permitido)= 20.000 Lb/pulg2 (esfuerzo de flexión)
esbe].tez r
fa,Fa
fbPb
4 1 donde
94
fa = egfuegzo axtal. =
fb = esfuerzo flexidn
74.044,8 lPspu1g2
F.r. Fxralareq
= Mgme,ntoS (modutol
fa = 351.120 lbs25 putg 2
Para hallar fb
columna debido.L
ZNl^'¡= 0 H( 96 -ty
ÉEy=0P=RA+RB
RA=P-RB
RA = 44.999,34
Ahora tenemos:
fb=l,fRA-MRB
procedemos asi
a la Secadora
RBx191 =0.'.%
haIlar reacciones en la(Enfrtadoral.
= 90.432,15 lb I Js 45.452,8 1bs
= 90.452t75 lbs - 45.452t9 lb = 44999,34 lbsIbs
= (44.999,34 x 10t - 45.452,8 x 9,tItlI238,9
191
@:-, lho
syy
95
fb = ll.08At22
". Íg. + iF 4 1Fa Fb
74.a44!9 + lj-,,080r?3. z- 114,150,9 20.000
0.99+0'554 + L L:;54 llnoessetrsfactonroCompruebó I Carga axial : 355 tL2O klpsl*lomento flector = 325t643 ktps - tnccarga equtvalente directa¡ 62st643 x a,642 = 2o910629 ktpg560,1828 kips))367 kipsAhora seleccionamosla 12w161 con las slguienEscaracterf sti.cas:
Area ¿ 47 .4 in 2
Sxx = 222 in3
syy = 77 t7 fn3
rxx = 5t70 inc
tyy = 3t20 inc
B* = 0.214-)I Factor de flexi6nl-- = 0.611 /y¿
carga lfmite¿ 7r5 kfps en 221 ofr longitud efectiva(gl = 22x!2= 46,3I\t /** 5,70
t.
\t / vv 3'2o
96
Tomamos 82,5 y buscando en Ia tabla 1-36 de esfuerzopermitido en páginas 5 - g4 del mahual de AISC.
Tenemos interpolando:
82 15,l-3
92,5 x+
83 ' 15,02
-_{>
Fa = 15 r 070 Ksi
1 0.L2
-
0.5 x__-_-+[=0.5x0.L2=0.06
fa + fb 41.'.fa = 3511120 = 7,407 KsiFa Fb 47,4
fb = t44.99r,34 " 10' - 4 fb= \547 24 f<si77 .7
7,407 + 5,547 = 0,769 I 1,015,070 20,0
Comrpuebo:
Carga axial: 351,t20 KÍps
Momento flector : 325,643 Kips
carga equivalente directa: 325,643 x 0,611 = Lgg,967 kipsCarga total columna: 351,t20 + 19grg67 = 55O,Og7 kips
97
Luego la corumna L2wL6r# se nos satisface ros requeri-mÍentos del diseño.
se deberán utilizar columnas de esta especificaciónpara eI edificio, ya que en l-os actuales momentos se
dispone del mismo en dependencias del fngenio.
A continuaci6ndetallamos el cuadro comparativo de Iasdos columnas verificadas:
10. 4
SecciónCarrgalfmiteKips
Esfuerzo Limitar¡tes Esfuerzos Actuales
fa+fbFa Fb
odal F1e><ión a<ia1 Fffi-Fa. Fb. 'a=p
AF5-= M-
5
12w85f 367 L4,5r 20 L4 ,04 11, 08 ,54
12w16L 7L5 15f07 20 7,407 5,54 0,769
Cálcu]o €te las vffrladoras
rtaran las secadoras o en-
26'-o'
9B
Las secadoras (EnfrladoraSl [nueva y No.2l tlene 261
0" largo x 6 | 0'r g pesa aproximadamente con sus
accesorios 50.000 lbs.
volumen total =lfo2 x L = 235113 pie34
Peso especifico del azú,carz SS#¡ pie3?*?735,L3 pÍe- x 55o/pie' = 40.432.15 lbs
Peso total de Ia secadora l1ena de azÉ,car: 50.000 rbs+ 40.432,t5 = 90.432,15 lbs.
Aplicamos momentos en (A)
2M^ f+=g = 964I
99
(70.4s0)
15) lbs
- Rb (191) = 0
Rr- = 96 (90.432= 45.452 ,8 lbs
l_91
R. = 90.432,15 lbs - 45.4SZ,B lbs = 44.999,34 lbstomamos la reaccidn mayor = 4S.4SZ,8 lbs
Las secadoras (enfriadoras) cuando están en continuomovimi-ento se produce una vibración, por esta razón
1a carga ra multipllcaremos por un factor de seguridad
r_.5.
45.452,8 lbs
entre 2 por
34089,6 lbs.
x 1.5 = 68179,2 lbs
estar soportada en 2
los dividimos
68779,2 lbs =
ünivnsiüd autonomo dg úkod¿¡te
Oeoto Eibiiotero
y luego
rodillos
6lb 4,_o. 4.@e,
- 100
Para 2 cargas sf¡uétr$ca$ cgncentricag en el Steel
Construction pag. 2*20A encontraÍlos,
Mmax =Mmax =
PxC
34.089.6 lbs x 66 pu19 = 224,99L3t6 lblpulg.
M*.* = 2t 294.9136 fb-puIg
M*.* en cada viga : 2'249.913 r 6 Ib-pulg = J-112495618 lFpulg2
Debido a1 ancho de los soportes tanto deranteros como
Ios traseros para Ia secadora (enfriadora), y viendo
imposible Ia utilizaci6n de una viga de un flanche
igual aI ancho de dicho soporte que es 22 3/4',, con
resistir 1a carga a. la cuál serán sometidos, debemos
dividir eI momento en dos:
Para el caso de Ias secadoras (enfriadoras) por estaren continuo movimiento se produce frexi6n aximétrica ,,
por e1 hecho que Ias cargas no quedan, (muchaq de ellas)contenÍdas en ningún plano.
Primero miramos esfuerzos por flexi6n y carga axialEcuaci.ón de interacci6n.
fa+fb 4 r ^Fa Fb
101 _
fa = eI esfuerzo axi.aI (actuat/ /e)
Fa = es el esfuerzo permisible en el caso de que solo
ocurra carga axial.
fb = esfuerzo de ftrexi6n (¡,Ic)I
Fb = esfuerzo de flexi6n permisible en eI caso de que
solo curre flexión.
Si tenemos unas vigas existentes en nuestras dependen-
cias de Wlg" x 60#.
Area = 1-7 t7 pulg 2 L-- 15, o"
S* = 1Og putg3(r) yy = L,6B pu1g.
(r ) ** = 7,47 pu19. relación de esbeltez
0.65x15x12 = I777 .47 7 .47
/]<f \= 0.65 x l-5 x 72 = 69,64l
-¡\r /YY 1,68
con este valor correspondiente a la relaci6n de esbel-
tez : 77 voy a 1as tablas del Steel Construction Acero
A - 36 (ver apendice) y encuentro eI valor de1 esfuer-
zo axial permitid + L6-43 Ksi = 16430 Psi = FA
Carga permitida = A x Fa = i-7,7 pulg2 x 16430 = 2gO.81I lbs
muy superior a la necesidad
Fb = esfuerzo por flexi6n 20.OOO Lb/pu1gz (acero A-36)
(g; = 15,6 A 1 n0 sirve
Le2
fa = P = 90.432,15 lbs = 5,109,L6/puLg2 = 5,10 KsiA L7 ,7 pu1g2
5,10 + 10,4115,69 20
flc = Iv = M = 1'124956,9 lbtrxrlg = 10.4LG,2G lb = 10,416 KsiI S 108 p:193 prfg2
fa+fb+LFa Fb
fa = 5110 Ksi
fb = 10,416 Ksi
Fa =16r43 Ksi
Fb = 20. Ksi
5110 + L0,4]-6 = 01310 + 015208 = 0rB3O ¿ l_O
L6 ,43 z0
Comprobamos finalmente que 1a vigaW 18 7/4" x 7 5/81, x 60 se satisface.
se deberán colocar en cada soporte de cada secadora yenfrj.adora 2 vigas de I{ 18" x 60# a una determinada
distancia de taI forma que cubra entre centro el ancho
del soporte principal de cada equipo
103
APBIÍDICEPag.
Descripción de1 alineamiento de muñones o rodillospara secadoras y enfriadoras fabricadas por IaStandar Steel Corporation- l-04
Tablas de selecci6n de acoples f'alk.Tablas Link-Belt de selecci6n de cadenas y piñones.
Tablas Link-Belt de selecci6n de elevadores de can-
gilones.
Tablas Link-Be1t de conductores de gusano sinTablas Link-Be1t de conductores de banda.
Tablas de1 Steel Construction para selecci6n
columnas y vigas.
Tabla ventil4dores Buffalo.
L54
7L4
118
fin. 130
133
de
158
752
l_04
Descri ión deI alineami.ento de muñones o rodillos seca-doras enfriadoras fabricadas r la Standard Steel C ration
Estas son unidades gue están enclinadas, En esta instalaciónlas caras de las llantas y 1as caras de los rodillos o muñones
deben situarse tan cenadas entre ellas como sea posible.cualquier desprazamiento del eje de1 muñón con e1 de la l1an-ta hará que e1 tambor se desprace longitudinalmente.
una vez corocadas las bases de los muñones o rodi.llos exami-
nelos cuidadosamente. Etlos han sido marcados con centropunto aI tiempo de su fabricaci6n y/o probados sobre lamarcha. cualquier desarj.neamiento entre los rodi.llos, sopor-tes y tambor pueden causar empujes longitudinales. Esto no
es necesario ya que puede ser compensado, sinembargor €s
más satisfactorio instalar eI ta¡nbor en tal forma que cause
un mfnimo de ajuste. Alinee las marcas a 1o largo del ejedel tambor al instalar 1os soportes.
Los rodillos fueron cuadrados con los bastidores de los so-portes durante ra prueba . Es absorutamente improbable que
tales ajustes de fábrica sean adecuados para la operaci.6n,por consiguiente, después de la instalaci6n al tambor, debe-rán ser hechos 1os ajustes [alineamientos).
105
La prÍ.mer cosa a chequear, antes de gi.rar el tambor es rareracidn entre 1as llantas y los rodil1os. ) I no hay una
abertura clara, L/8" por deci.r algo, entre alguna parte delrodillo y la cara de la lrantar €s seguro rotar el tambor.con eI tambor girando, haga ros ali.neamientos adi.cionalescomo se anotan abajo.
Durante Ia rotacidn inicial de1 tambor, e1 operador deberá
observar cuál de los mecanismos ha sido provi.sto para ob-servar el empuje longitudinal. si una rueda toca un flan-che de los rodillos, la causa puede deberse a que el tamborno ha sido nivelado, los rodirros o los soportes no estánpropiamente alineados.
El empuje longitudinar puede compensarse como sique: Examine
todas las superficies de contacto de ras ruedas y ros rodi-llos. si se observa una luz consistente sobre el lado entreestas superficies (ver figura "A') , durante una revolucj_6n
completa, €1 rodillo requiere alinearse.
106
Figura rrArl
Examine e1 rodamiento del muñón y su base. sl no existe una
marca visible en éstas partes, hágaseIa.
Afloje ros tornilros fijados de un rodamiento y gire eltornillo de ajuste o apriete e1 rodillo hasta que muestreuna Luz somera en un lado, entonces gire el mecanismo de
ajuste, contando 1as vueltas, hasta gue muestre una peque-
ña luz en eI otro rado, regrese 1a mitad. del número de
vueltas y apriete los tornillos fijadores.
No sea demasiado exigente al hacer este ajuste inicial.puede torerarse un pegueño empuje dur,ante una parte de
revorución, ya que la unidad está suficrentemente alineadapara permitirse unas pocas horas en movimÍento sin desprender limaduras de ra lranta a sobrecar-entar una balinera.
FIGURA A.
- 107
En los dfagramas de arriba la flecha rectt in¿itt la dirección en la
cual el tambor tiende a moverse cuándo el muñón de alineamiento y
tantbor giran como se muestran.
4-,
108
Después de varias horas de movimiento particularmente con
unj.dades pesadas, 1as marcas de trabajo en las ruedas empe-
zarán a verse. Esto puede implicar futuros alineamientos.
Con todo eI pivote deI rodillo normalmente asentados contra
las caras de Ias llantas , éstas no deben rodar sobre los
flánches de los rodillos pero deben rotar libremente entre
éstas restricciones.
Al principio de la carrera de operaci6n tnicial, €1 tambor
se expandirá . Se ha encontrado ue esto, generalmente,
contribuye a diferencias entre los alineamientos de muñones.
De éste modo, Ios alineamientos finales pueden ser hechos
solamente mientras Ia unidad está marchando en caliente y
bajo condicj.ones de operación. Con ésta condici6n, y tenien-
do un contacto propio de los rodillos con las llantasr. sieI tambor tiende aún a rodar longitudinalmente en una di -rección, repase 1a figura B. Este dibujo describirá los mo-
vimientos longitudinales con respecto a1 eje de los rodillosy de1 tambor.
Para compensar éste empuje longitudj.nal emplee el procedi-
miento de la figura B, con los ejes de los rodillos empiece
por asegurarse de que hay un punto de referencia para cada
muñón o rodillo en su soporte. Entonces compense cada
rodamiento en uno de los lados de cada muñ6n (el lado de
alimentaci6n), una pequeña cantidad, 7/8 de revolución en
eI tornillo de ajuste por ejemplo: Ahora examine 1a
109
posici6n rerativa de1 tambor con respecto al mecanisno rete-nedor de empuje. si éstos ajustes no fueron suficientes,ajustese el otro rodamiento (e1 del rado opuesto del tambor),mediante una cantidad similar. Esta forma de alineamientodel tambor con respecto a su piñón de mando, los preservará.A1 hacer estos alineamientos sea sistemático y lento.
cuando 1as ruedas y muñones están alineadas y 1as llantasestán gastadas y lisas, la unidad estará situada dentrodel plano de operación normal, para 1o cuál, ra mayor partede ras ruedas no estará haciéndo contacto con los flánchesde Ios rodillos. No habrá fuertes desgastes de las ruedas,
y e11as estarán sobre sus rodillos tan completanrente como
sea posible.
se acostumbra a aplicar un lubricante entre las superficiesde las ruedas y rodillos, después de que ros alineamientoshan sido efectuados. En unidades grandes se emplean medi-
das especiales, sinembargor €n la mayorfa de éstos, será
suficiente una aplicaci.dn intermitente de grasa en la su -perficie de las ruedas.
Después de completar los arineamientos en los muñones, nor-malmente la aplicaci6n de un lubricante ayuda al tandcor a
flotar entre los flánches.
Univ¡rsidod Áutonomo d¿ 0rcidr¡re
Dcoto Bibir¡tero
-110-
En el caso de que los lubricantes sean aplicados antes de
los al j.neamj.entos, Ia unidad puede aparentar estar eD cor-diciones de operaci6n propia , debido a que la grasa redu-
cirá ra fricción y tiende a minimizar eL empuje rongitudi-nal.
Entonces, de que la lubricacÍón sea olvidada , url empuje
longitudinal puede aparecer tender a apricarse un fuerteempuje entre los fIánches.
Las secadoras inclinadas, enfriadoras y unidades simiraresstandard steer corporation, están construfdas con un meca-
nismo de empuje capacitado para tomar el empuje totar del
equipo, corriendo bajo condicones de máxima carga.
sinembargo el mecanismo de empuje no debe estar continua-
mente somet j.do a la carga máxima. Ta1 como fue mencj.onado
eI alineamiento de los ejes de ros muñones con respecto
al eje de la unidad hace posible sufragar un empuje longi-tudinar en er equipo. Es posible montar los muñones en talforma que 1as unidades más pesadas sufrj.rán raramente en
su mecanismo de empuje.
Debe recordarse gue un levantamiento extremo de Ios rodirlos,desarrollará un empuje longitudinal, causando un desgaste
adicional de la ll-anta y los rodillosr ürr verdadero contactono podrá existir entre los dos, ya que los ejes der uno
111 -
y de1 otro no están perfectamente alineados.
Generalmente Ia cantidad del levantamiento a ser tolerado,
variará. Una unidad con cierta j-nclinación ajustada, gu€
rueda contra eI mecanismo de empuje, soportará el mecanis-
mo cuando se aplique lubricante fresco, Una unidad cargada
podrá operar muy diferentemente a cuando esté a media car-ga etc.
La mejor regla a seguir es: para realizar un máximo contac-
to entre Ia llanta y eI rodillo nunca lo levante mucho.
Levante los rodi.Ilos suficientemente para asegurarse que ele.mpuje desplegado disminuye y no aumenta eI empuje longi
tudinal normal. El levantamiento debe ser ajustado para
proveer el máximo contacto entre Ia llanta y 1os rodillossin desgaste del- metal de la llanta y el empuje longitudi-naf:r,dss¿rroIlado lleva 1a unidad hacia arriba hasta un
punto donde raramente se soporta contra eI mecanismo de
empuje.
Si eI empuje hacia abajo es tan grande que no pueda ser
sobrepasado, de acuerdo con 1o del párrafo anteriorr Do se
preocupe, tan pronto como eI levantamiento desarrolle un
empuje hacia arriba, hasta donde el mecanismo de empuje,
no sea excedido, Usted obtendrá una operación suave y
máxÍma vida del equipo. En caso de que un rodillo sea
II2
levantado, en forma de que no obtenga
llanta, ocurrirá una carga excesiva a
mo de Ia llanta y de1 rodil_lo, lo cuál
y acanaladuras en las llantas.
pleno contacto con Ia
lo largo de un extre-produci.rá desgaste
t
I
3
e
*
t
- 113
TABLAS
chains and sprockets
rollcr choln¡ ond rprocketr
RC 80 sprockels . l " pitch *. 114 F
Itl*t irr-
w
l¡JFU
o
G,l¡lFU-o(JFd
f-MAXIMUM
HUBDIAMETE
t_i%il"lILENGTHIF+THRUI
BORE
I
I
I
le¡rcrHlrgnu>].BORE
IYPE A ÍYPE B WPE C
llfgnSiOnS . Before moking finol rprockel seleclion conside¡ the use of slock sprockets.
ña. 95¡
MtJtNPtE WIDIH
See poges ló8 qnd ló9.
RoofomGtcrlndrc¡
Pirdtdiomcler,
indre¡
Rootd¡ometer,
inclr c¡
Out¡idcdiomeler,
inchc¡of
tcGfh
1617481950
1.6514.9725.2905.ó08s.92ó
I,1.02911.31711.665r 4.983r 5.301
¡ 5.2 l9r 5.53815.85716.176I ó.,195
5t52535155
6.211ó.562ó.8807.1987.517
15.ór 9| 5.937I ó.25516.57316.892
ró.8r317.13217.15117.769t 8.088
:5ó575859ó0
7.8368.r 538.1718.7899.107
t7.2ro17.528r7.816t 8.1ó418.182
¡ 8.40ó18.725r 9.044r 9.3ó3I 9.ó81
ól62ó361ó5
19.12619.71120.06220.38020.ó98
r 8.800l9.t l9'19.13719.75520.o73
20.00020.3 r 820.ó3720.95521.271
óó67ó86970
l.0l ó1.335r.ó531.9712.289
20.39 r
20.7102r.o2821.31621 .664
2 r .5932r.9r I22.23022.54822.867
7l72737175
2.6072.9263.2113.5623.880
2r.98222.30122.61922.93723-255
23. ¡ 8523.50123.82221.1 1l21.159
7677787980
4.t 981.5174.8355.r535.171
23.57323-89221.21O21.52821.846
21.7782s.09625.11525.73326.O52
8t8283
25.7902ó.r 0826.126
25.1ó525.18325.801
26.37026.68927.OO7
diomclcr,
c
€
2-9213.2363.5493.861
t3t1
#r7t8;lg.20'2l22
4i303t32
2321252627
3334353ó373839401l12
7.3117.7.979s.2968.rÍf
t2-rlo12.12812.716r3.0ó4| 3.382
8.9329.2199.5679.885
ro.?02ro-520t0.838I r-15ó11.171I r.792
flubSproctcr
ryP.
thru bore
#15
numbcr of ¡kond¡I l2l3
8 to 15ló to 2125 to 3738 to ó0ól ro 8889 ro 12018 to 3ó37 ¡o ó1ó5 ro 80
- 8l to 120
l+llyrt%2tÁ2rl2+l2rt33V.3tA
2V22lt33%3V23Y1
3%3%4Vr1rl1%1rÁ1tA1r51lt5
77ta7r,7lt88%7%7ta7r,7Yt
3%3Vt44tA
1Vt55Vl5k5Yt65lt5lt66Vl
A 8otéd on moxinum hub diomctar- Stondord loyscot d¡mcnsions, pogc 4ó3.
LINK.EELT. .!9I
I
i,
I
2.2992.ót I2.9213.2393J543.8ó94.t 854.50t1.8r75J 315.4515.768ó.0856-lo26.719
3.014 | r }t tA¿
"/ártfuII r/1¿
uA1,llre/hlrty'¡lrs/*2Vr2th2rrh2tÁ.22tlh
2trA"2rt/L33tk3rA4
3%3t/L3rt3lt3,9/h
3.317 | l'l/!
4.3321 2.3h
7.354 | 8.51ó7.671t 8.836
8.307 | 9.175 72rh | slft
8.942 | r0.l l49.2óO I r 0.4349.577 | 10.7539.895 | 1t.O72
t0.2r3 | r 1.392t0.53il l l.7t l tgs¡, | 7ltr 0.849 |l 2.030 l0t%1 | 8t/Ltr.l67 | 12.349 l0rr,& | gylI t.485 | 12.óó8 llrÁ | 8u,| 1.803 | 12.987 llrr,t | 9tAt2.t2t I r3.30ó lt.rá | 9rl12.139 | 13.ó25 I l'q{4 | grt12J57 | I3.9¡f ,l 12'/t | 9 rl13.025 | 11.263 12rl | 9/tt 3.393 | 1,1.582 l2tt/r | gtt/r,r3.7t I | 14.90r l3tr/¡tl 9%
r3700t4.ot8r¿33ó
umberof
tccth
Pirctldlometer,
indrc¡
Rotd¡omcicr,
indrs
Out¡ídoliomcl¿rhcfic¡
81858ó8788
26.71127.06327.38127.69928.O17
2ó.t I 926.13726.75627.O7127.392
27.32627.64127.96228.28124.599
89909l9293
28.33528.65128.97229.29029.ó08
27.71O28.O2928.31728.66528.983
28.9r 829.23629.55129.87330.191
9195969798
29.92630.24530.5ó330.88r3 r.r 99
29.30129.62029.93830.25ó30.571
30.5 r 030.8283l.t 4ó3 r.4ó53 t.283
99100t0lt02103
3r.5r831.83ó32.15132.17332.791
30.8933 t.21 I31.5293 r.84832.1 óó
32.10232.12032.73933.05733.37ó
104.¡os
t0ót07I08
33. | 0933.12733.71631.O6134.382
32.18432.80233.r2¡33.43933.757
33.ó9434.0t 234.33131.64934.9ó8
r09ltolllil2ll3
31.70135.0t 935.33735.ó5535.971
31.O7634.39434.71235.03035.349
35.28ó35.60535.92336.2113ó.5ó0
il4l15ltótl7lt8
36.2923ó.ó1036.92937.21737.56s
35.66735.9853ó.30436.6223ó.940
3ó.87837.t9737.5r 532.83338.r 52
n9r20
37.883?8.20r
37.25837.576
38.17038.788
5%6Yr6yr6y.6%7 t/r
Tooth dimensions
Mochincd sprockets. .. . .. . .... +Hot rolled rteel plotc apro€kcl3
o¡ unfinished forgíngs. ..... +.000', -.O1O'
chains and sprockets
roll¡r choln¡ ond rprockctr
Horc dimensions certified for ¡nstollot¡on ouroosas.Arciloble ¡n e¡ther riveted or coftered construction-
fubrkotúon r
115
MUTI¡PTE SIRAND
* Boldfoce lype ¡nd¡cotes sizes normolly co¡ried in stock,
Horrpowcr lcr rlnglc ¡l¡ond choin¡
Smoll rprockcf rpccd, RPA4
700 900 1000 1200 1400 1600 1800 2000 22ú 2400 2600 2800 3oot
6.94
RC80choins.I"pitch
borc,lndro¡
olftclñ
ln ¡moi
SINGTE STRAND
65.6
17.0 13.918.9 r5.420.8 17.0
7.92 6.85 6.02891 7.72 6.78
9.96 8.63 75'r11.0 9.57 8.4012.2 10.5 9.25
534 4.78 06.01 538 0
9.72 5.01 07.45 0.42 08.2I 0
11t2l31415l677r819
m2La.232125
n3032
351045
505560
8.129.2810.4
1r.7t2.9t4.2
182 15.9 019.4 17.0 0m.6 8.34 0
24.4 024.5 0
0
s3.9 59.256.4 62.059.0 64.9
66.6 73.371.8 78.977.0 U.7
t2.s
48.15r.7
28.6 22.7 18.6 15.6 13.3 11.531.2 24.8 20.3 17.0 14.5 12.633.9 26.9 22.0 18.4 15.7 13.6
35.5 29.0 23.8 19.9 17.0 14.739.4 3L.2 25.6 21.4 18.3 15.942.2 33.s 27.4 23.0 19.6 17.0
10.1 8.97 011.0 9.79 0r2.0 10.6 0
r2.9 0.95 013.9 014.9 051.4 55.5
53.2f,,f .J51.4
45.1 35.8 8.3 24.648.1 38.i 3r.2 26.251.1 40.6 33.2 27.8
60.6 48.1 39.4 33.067.2 53.3 43.6 36.674.0 58.7 48.1 40.3
u.7 672103 8¿1t23 98.0
145 u5L67 t32190 48.8
2r.022.323.8
28.231234.4
5s.0 46.1 39.4 067.2 563 0802 4.$¡ 0
il.6 000
See note ibold type be
60.1 73.566.6 81.473.2 89.4
67.778.188.8
ds.a110LzT
84.898.01llL25138752
93.3108t22
137152r67
¡rtc a
Sclrcfion¡ modr lrom lhc lhodcd o?.o moy involvo problcmr ol lubricotion, noisc, víbrolion, or olhlr ron-¡ldc¡olion¡ nol reodlly qpporrnl. Lint-Bclr oñ¡r¡ thr coun¡ll of llt rnginccr¡ whrn fhc dr¡i¡cd retcclioa foll¡wifhin thi¡ o¡la. In ¡oma Go¡.¡, o link-Bclt ¡ilrnl choin drivr moy br tuprrior ond providr bcttar patfornonca.
IRot¡ngs bosed on s¿rvice foctor of l. for complefe listing of service foctors, refer to Toblc l, poge 175,TYPE l, Mo¡uol olf opplied periodicolly wiih brush or spour con. (170 fpm mox. choin spccd)-TYPE 2 Drip Oil opplied bctween sidebor edgcs from o drip lubricotor. (eSO lpm mox. choin speed)TYPE 1 Splosh or di¡c Oil level moinloined in cosing ot predeternined height. (ISOO fpm mor.'choin speed)TYPE ¡l: Fo¡ccd Oil supplied by circuloting pump inside choin loop on lower spon. (up io ror. sp..d sÉo*n)
Refer lo poges 214 ond 215 for complefe lub¡icotion informolion.
Speclftcotions ond dimen¡ions
€hoin numbcr
--_l-U¡l-Bcll I rS¡rl
Choinwidrh,
numberof ¡l¡qnds
AYcrogcult¡molcslrcn gth.poundr
Beoringorco,
¡quofcinchc¡
WeightPerfmt,
poundr
I lPinl Ron.' I I | | |
^ l' l'[ lT.l'5l' |' | " | - I'rNcHts
RCAO | 80RC rO-2 | AO-ZRC aO-3 | 80-3RC aO-4 I 80-4RC 80-s I eo-sRC80-ó | AO-O
SingleDoublcTripleQuodrupleQuintupleSextuple
l 45002900043500580007250087000
.275
.550
.825I.1001.37 5r.ó50
r.ó93.324.95ó.588.219.8,f
.6161 .712 | .3r2 l.ó25 | % 1.75o l.eO6 1.112 1....-T.r2sr.r8ell.3rsl.3l2 l.ó2s | 'L 1.7s0 1.906 1.112 lr.rSZl.rzSr.7ó01r.88ó1.312 l.ó2s | ,t lTsO | .eoó1.142 ll.rszl.lzs2.331 12.1571 .312 | .62s | % | .zSo | .eoó | .112 | r.rszl .rzs2.eo213.0281.3r2 l.ó2s | '{ 1.7s0 | -eo6 1.112 ll.rszl.lzs3.171 13.se71.312 1.62s I x l.7sO 1.906 1.112 lr.lSZl.lZS
Rotlngs . Rotingr for single slrond choin. Rotings for multiple ,tron¿ 6hoins incrcose in occordonce wifh the foctors tobled below.
7ytly.2
2VEAszyr
3rl3rt3rVtc
3tTl.¡4%4tÁ¡
1%atrtt1Yt
5N5/t6sÁs
7lt9Yt9t/t
0.97 1.80 3.36r.06 1.98 3.701.16 2.16 4.03
r.25 2.U 4.361.35 '2.52
4.701.45 2.70. 5.04
l.s5 2.88 5.381.64 3.07 5.72L.74 3.25 6.07
1.84 3.441.94 3.622.04 3.81
4.004.194.38
4.94s.335.71
6.8
6.28 9.04 11.7 14.36.89 9.93 12.9 1s.77.5t 10.8 14.0 17.1
8.14 lr.7 15.2 18.68.77 12.6 16.49.40 13.5 U.5
14.5 18.715.4 19.916.3 zr.t
t2.0 77.2t2.6 18.213.3 19.1
13.9 20.014.6 2t.0r5.2 2r.9
9.25 17.310.2 19.111.3 2t.0
23.0 19.6 14.9 11.825.2 22.4 17.0
23.2 8.1 25.2 r9.2
25.t 31.s27.1 34.029.0 36.4
22s 31.0 38.924.4 33.0 41.32s.8 35.0 43.8
26.0 31.7 43.027.2 33.3 45.028.4 34.8 47.0
24.8 32.7 39_326.7 34.6 42.328.6 37.1 45.3
31.6 40.936.4 47.2
28.7 4r.4 53.6
32.2 46.435.7 s1.439.2 56.5
I9O. LINK-BELT
chains and sprockets
rollor choln¡ ond rprockolrRC f2O sprockets . 1t/z" pitch - 116
TYPE B
ü -lr r-fi
&WILENGTHIl*THRUt
BORE
TYP€ C
l'I,ñü,^ry
ltLENGTHI IfHnU>1.-¡lEORE
TYPE A
9 v. l1o%e%l1t %9 r5111 %9lql 11 hro lrt%
10%112
,¡a. aar,
MUITIPLE WIDTH
tol'lt2
l8t920Lr
\22,
-14t5rti
Hub
Srons Before moking finol ..1..t¡,*,."ns¡del the w" . ckel¡. See poge 172.
thru bore Tooth dimensionsChoin width, nu.b., oflrro-nd,
v2,3\3J25262728
b29-r 303l
--ó31'- 353ó3738
Nunbcrof
tGcltl
SprotttltyPc
8lo 12l3 ro tó17 to 3135b 5253 to 7371to loo11 to ,2122 to 2728 ro 3ó37 to 1647 ¡o 6O61 to 7273 ro 808l ro 9495 ro 100
6V.6tA6Yl77Yl7rt
s;A9rt9%
lOy.
22y;2k2lt3-3yl
3/¿41t4lt4 s/t
1%
5rt5 t/t5%6%.6 t/t6%
7lt7%7%88%grA
.8488.0041.789
Mochlned sprockets......... . +¡OO-,-Hot rolled steel plole sprockels
or unffnished gs. ..... +.000', -.o57,A Eosed on mox¡mum hub diomcte¡. Sronaorffi-t_
7/t8Yl8 t/t
é8Y18Uz8 t/t9V19 t/¿
MAXIMUIIGROOVE
I lMoxiru. lMo^¡.r-l-Roor | 9urside I hub ond lUo.c *in I Somcter,ldiometer,l grove I srondo¡d I mox,.Inchcs I inchcs ldiomerer,f teyreot, I inchei
inchc¡ | inches^ I
oflecth
39104l1243415161718
l 8.ó41l9.l r819.59520.o7220.519
17.7ó618.24318.72019.19719.67120.1 5 1
20.6282l.l 0521.58322.06022.s3723.01+23.49123.96824.415'21.92325.40025.8772ó.35426.832
30.s7031.0173 r.52532.O0232.47932.957
29.69530.17230.ó503r.t 273 r.ó0432.O82
3 r.43331.91I32.39032.86733.34533.822
21 .02621.50321.98022.15822.935nAn
,?s.eec;,21.366-.,-24.a¿s:f ssÍd,25.79826.27 52ó.7 5227.22927.707
3.9201 3.045 1 1.s21 | 25Á,4.38ól 3.5ilJ s.o2l I z,*1.8s11,3.e7e1 s.s17 | 35,,5.321( 1.1tel ó.ooe I s,,ht7e6l 1.e21l. ó.As'l Attu
ls,A I ttn1% lr2tÁá | ltt2,h | 1rr^23/t I IrX
'| 9.481r 9.95920.13820.9162 r.395
7.4737.9588.1118.925
21.26424.74325.2202s.ó9826.1772ó.65127.13227.60928.08828.566
21.87322.35222.82923.30723.786
29.04529.52230.00030.47730.95ó
7.7ó38.2388.7119.1 899.óó5
l0.l4l10.6t7I r _093I r.5ó912.O1612.52212.99913.475r 3.95211.128r4.905lló.óo-¡5.382117.O88f s.859 | 17.s67r ó.33ó | 18.045ló.812118.s24t7.289 | 19.002
I
6ttÁt | ¿trí
7% | 4,,^
12.,h | 9u. lsv,t3,h I gx lsy,l3r'allo io
llrs;olBtÁ l1157*12% | 8% lsu14.ó9315.171r 5.ó5 tI ó.r 30
U./t-92I1.9ó812.111\2.92r
r3.871| 4.35011.827| 5.303,
59ó0ól62ó3
r 5.780| 6.25716.731r7.21117.687| 8.t ó4
616566ó7ó869
Numberof
tcelh
liP¡rci I nor lOurrio.diometer,
I diomeler, I diometcr,incic¡lincherlincher
tl7071727371
33.13133.9 t I34.38831.86635.343
32.55933.03ó33.sr 333.99131.168
34.30¡31.77835.25635.23336.212
7576777879
35.82036.29836.76637.25237.730
31.91535.12335.90036.3773ó.855
3ó.ó8937.16737.61138.r 2338.ó00
808l828381
38.20738.ó8439.r 6239.ó3940.1 I ó
37.33237.80938.28738.76139.241
39.07839.55510.o3140.5 I I40.989
858ó878889
40.59441 .o7141.s4842.02642.503
39.71940. ¡ 9ó10.ó734l.l5l41 .628
41.46641.91312.12242.89913.377
iil+-líil
,33 |
42.98143.45843.93511.11214.889
12.10612.58343.Oó013.53711.01 1
43.85414.33114.81015.28745.765
1s.367 | ¿¿.¿n l-¿d-ztz1s.811 144.969 1¿a.zts46.321 l1s.416 ltz:ea46.799 14s.924 1t2.o2s47.277 116.402 1¿e.rsg47.7s1 l|46.879 148.ó30
Cho¡n *¡drh, n,-Elilñ,o-i¿,
T
tK
.921 .891 1.891 | 3182.ós3 14.472 16.21s
.8489.7931.789
I5
tl
IIII
I
I{
3rt3tA3y23 t/t44v4V255k
4 t/t4Y.4tA1 t/:5s%5tA6ótA
5v5tA5Ytó6%6Y2óy17V.7% I to/:
a
LINK-BELT. I95
|1
)
t
t
'
a
chains and sprockets
rollcr choln¡ ond rprocketr
n 11J s RC l2O chcrins .11/z,,pirch
Iü -rT
SINGTE STRAND MI,JI.TIPIE STRAND
Hovo dimen¡¡on¡ ccrt¡lied lor instollotion purp-óses.
Avoiloble r-n ailhc¡ r¡vctad or coltered construclion* Boldfoce lype ¡nd¡cotes sizes normolly corried in slocL
' - Rotlngs . Rotings for single strond choin. Rotings for multiple sfrond choins increose in occordonce with the foctors tobled bilow.
rl
F
$,,'|}
Speclflcotions ond dimensions
Choin numbcr I Choin
- | | wrorn,
lint-Beltl¡sllnunber* | I ofstrond¡
Averogeultim olcrlrcn glh,
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RC l2O | 120 | Sinslc '-RC f 20-21 120-2 | DoubleRC | 2()-31 120-3 | TripleRC f 2O-41 120-1 | QuodrupleRCl20-5 I 120-5 lQuintupleRCl20-ó I 120-ó | Sextuple
34000ó8000
I 02000I 3ó000¡ 70000204000
.ó0ó1.2121.8¡82.4213.0303.ó3ó
3.757.40
I ¡.0514.7018.3522.OO
.952r.84ó2.7393.6321.5255.41 ó
1.1282.O222.9153.8084.7015.592
.437
.137
.437
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.437
.875
.875
.875
.875
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.875
IIIlII
1.1251.125l.l 251.1251.125l.l25
1.3751.3751.3751.375'1.375r.375
.622
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r.7891.7891.789t.7891.789
.187
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.t87
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.187
offG.fh
ln ¡moll¡prockc
borr,inchc¡
Horrcpower for rlnglc ¡frqnd cholnA
Smoll rprockcl rpecd. RPlrt
r0050 800 900 1000 lr00 1200 1300 1400 1500 1600
118134
-tf,t156183
ll
-1415l6
L71819
20?L22
232425
283032
354045
505560
F-t
88.2 104 i1393.0 u0 12297 .7 115 131
103 121 139107 r27 145112 132 r52
18.3 163 14.7 020.9 18.7 16.8 023.5 2L.0 18.9 0
26.2 23.5 t2.6 0E.r 26.0 4.5,: 0s2.0 28.7 0
3Lr 3r.4 o38.3 28.5 04r.5 20.8 0
44.8 11.1 048.2 0s0.2. 0
42.4 032.6 0
0
87.2JZ. I98.3
149 t72161 185r72 198
66.473.681.1
88.896.7r05
23.526.830.1
33.737.44r.2
45.149.1s3.3
57.561.966.4
70.975.580.4
95.3106102
58.300
20.623.s26.5
a.632.836.1
39.6.A3.246.7
50.554.358.2
62.366.3?nq
000
0
54.360.366.4
72.779.28s.9
92.8 77.799.8 83.6107 89.7
114 95.9t22 i02130 109
154 t8r70 143188 157
2r5 180255 204230 144
220 90.8154 0104 -0
3r.7 27.L36.2 30.940.7 34.8
45.5 38.950.5 43.1s5.6 47.5
60.9 52.066.4 56.772.0 51.4
66.47r.476.6
81.887.292.8
1107?2134
104 127112 137120 146
132 16l153 186t73 212
1s410323.9
0
190 2r8220 252249 286
280 310310 288342 250
104115127
194 2372r5 263237 290
See note inbold type belon
[ubricolion r
A Rotings bosecj on service foclor of l. For complete lisling cí service lo:lors, refer toToble 1, poge 175.¡ TYPE l, Monuql Oil opplieC periodicolly with b¡ush or spou'con. (130 fpm nox. choin speed)
TYPE 2, Drip Oil opplied betw,een sidebor eo'ges from o d.ip lub¡,co1or. (l3C lpm nox. choin speed)TYPE & Spforh or di¡r Oil leve! moinloined in cosing or p-edelerr,ined heighl. (t200 lpm mox. choin s;,eed)TYPE 4: Fo¡ccd Oil supplied by clrculofing pump inside chcin ies.p on lower spcn. (up to mox. speed s|,own)
Refer lo poges 214 ono 215 Jo¡ conplele lubricoiicn ;nlormolion.
I94 . L I N K. B E LT
7rp. a
Sclection¡ modc from thc ¡hodcd o¡Gq moy involvc problom¡ of lub¡icotion, noiso, vibrolion, o¡ olhrr ccn-¡idc¡ofion¡ nol reodily opporedl. Link-Bqlt ofcr¡ the ccun¡cl of ift cngineer¡ when thc de¡i¡ed ¡elcction loll¡w¡th¡n thi¡ qres. In aomG cosGr, o LinL-Eell ¡ilonl choin drive moy br ruprrior ond prcvida b€ller ps¡ls¡mqnca.
20.322.324.3
14.1 20.3 26.315.2 2r.9 28.316.3 23.4 30.4
20.7 29.821.8 31.423.0 33.1
16.0 29.8t7.7 33.119.6 36.5
37.841.545.3
49.1s2.956.7
60.564.368.2
72.176.079.9
83.9
54.5 46.259.8 52.865.3 59.4
36.5 52.7
38.6 55.740.7 58.742.8 6r.7
34.7 45.0 .
36.4 47.138.0 49.2
42.9 55.646.3 59.949.5 64.1
64.867.870.9
80.186.392.4
71/tsZYt
3t/n
3N117/r
ltVsStÁs5%¡
5r5/t¡6rlVN
6tVs77tA
8N9Ytl0
5.826.396.97
7.55ó. tJ8.72
r.77 4.051.91 4.362.05 4.67
2.L9 4.99 9.312.33 ',5.31 9.902.41 5.62 10.5
2.6r s.952.75 6.272.89 6.59
3.03 6.923.18 7.25332 7.57
3.7s 8.554.04 9.224.33 9.88
4.775.51o.zo
7.017.778.58
f
Selection
I Toble | (confinuedl
Molcriol
Gyprun, row, I inch ond undar.Gyprum, colcincd, powdered.ltlopr, rpcnt, dry. . .Hopr, rpetf, wel. . .
lcc, crushcd.llmcnifc orc. . . .
lron rulphotc (r"" i"rroui rrl'p¡.t"i '
Koolin cloy, 3' ond under.
I Lomp blocl (rce corbon blockfLood or¡cnolc. ..lignirc, oir dricd.Llmc, grourd, !7i' ond under.
"rmo, hydrotcd, ll' ond under. .
lnc, hydrotcd, pulverizcd.Umc, pcbblc.Lfoncrlonc, ogricullurol, y¡' ond under.. . .
Limcrlonc, crushed.Limc¡lonc du¡t. . . . . .. ..Lithorgc (¡ce leod oxidc)|{ognc$um chloridc.
Aloirc (rcc corn)Molt, dry, ground, Vt' ond under. . . . . . .
Alolf,'dry, whole. .
lrtoh, wct or grccn.
Molt meol.Mongonere sulpholeA{orl.Atcol, ground.
Milk, dricd fiokc.
A{ilk, mo}tcd.M¡t{ wholc, powdercd. .:.... .... :. ..Auriolc of pofosh-
Mu¡lord ¡ccd.
Nophtholcac fiokes. .. . .ooh... .::.::.:..:Oorr, rollod.Orongc pcGl, dry.
Orolic ocid crystolr.Oyrlor rhClr, ground, Vz' ond under. . .
Oyrtcr rhcllr, wholc. .
Popcr pulp.
Pconub, in ¡hell¡.Pconrlr, rhellcd.Poor, dricd..
Ploclor of poris (iee gypsum, colcined,powdcred)
Polo¡¡ium nitrole.
Pumlcc, !/¡' ond under.Ricc, hulled or polished.Ricc, rough.
¡ Rcfcr lo pogc 5ó3 lor clossificofion descr¡ptions.A Consult Link-Bolt.
118. Typicol bulk moferiols hondled by screwconveyors
Avcrogcwoight pcrobic fool,
poundrA
Clost Molcriol
AvcrogawG¡ghl p.rcubk fool,
poundrA
bulk handling
rcaav convotTetl
Clo¡¡I
90-tooóo-80
3550-55
35-45140
tó3
7245-55
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1032-1053-5ó
ó8
85-9075
33
2227-30óo-ó5
3ó-407080
50-55
l3-t5l3-1517-225-ó
30-35207715
1526l9l5
r 5-2035-4545-5075-8s
90-l 00
76
42-1515-18
3ó
D27A37H3óH3óP
Dló828
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826YZA26YZD3ó827
^D27 tA37Y tc3ó
B2óSWc2ósC3ór
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^A
827A27Y8l7WY82óKr
A36KZB3óKtZ828Bl ós
Act ósc2óswH3ó
B3ótc27D27X
D26Tc26fcl ósTD27
^828
ctTP
838 ABlóB2óS
826
Bl ós
C37PLrB27PLtD27827
B2óS8288t8
C27 t82óKr828c28c27827826TC2óTrB2óT¡82ó rA37Z827
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D2óc2óVt826c27SCl 7St
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B3óZr
- C2óSl'D2óSrB2óSY¡,A27Y
AB2óSWD3óWB3óW
827D26c37WD27
cr ósB2óS826
H3óWXrA
A3óZ¡A3óWZr
B3óRD2683óZ
12-15
11
45-5070-80
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3l15
óo-ó580-90
82
l5-255-t 5
20-2540-5055-ó520-3570-80
10-13l 8-2ó
10
30-4045-5025-sO
r o0-l 50
-¡55-ó5r2-t525-1550-ó080-85so-ó040-ó0
553ó
l5-2530
ó025tó80
15-1810-15
28r o-30r ó-3ó30-35to-t5
I Weight of motoriol looso or sl¡ghtly ogitotcd. Thete weights orc u:uolly. diflerenl when moteriols ore seilled or poclcd, os in bins o¡ contoinon
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I
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jj<ir; ¿LINK-BELT.283
bulk handling
buckcl clcvoter¡
/-'"'
C
119
tTypes I and 2 bucket elevertors ¡ cenlrifugol dischorge
Split removoble hoodfor occessibility
Heod shofl mounled
-in fixed pillow blocks
Heod shoft mounted inscrew lokeups
Dischorge spoul
- posilioned forcleon dischorge
Rigid, strong, iig-built cosing,dust-tight cosings con befurnished
Style A molleoble iron bucketswith rugged choin or beltprolong elevolor service
Clomped removobledoor for ossemblyond inspeclion
t
I
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!rIÉ
I
t
FRemovqble front
-
ond bock plotes
Sturdy steel bootwifh screw-odiusted
-foot shoft lokeups
TYPE I ELEVATOR. phoro 3tóó38USING BETT
3I8. LINK-BELT\,
Feed hopper -con be furnished
l;
,l
l\
:
t
Pholo 201708
TYPE 2 ELEVATORUSING BELT
Pholo 2Ol7OB
TYPE 2 EIEVATOR,USING CHAIN
Sturdy sleel boot
-with
fixed foot shoftond curved bottom plote
tlmvtnidad Ául0n0rYt0 ds l){cro}nts
0ePto trhi¡¡tor:o
l
for occess to boot
Pholo 3lóó38
ii
120 ii_
33Vl3y,3V,
buli,, handling
buchot ol¡volorr
Types I crnd 2 buckel elcvqlors using {hcr¡n o centrifugot dischorge_ Efevotor specificotionst-
Elevofoinumbcr
Typr I fypr 2
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Á grov ly riLu:', Solem buct€tJ, drivej, feed hoppers, boct¡topt serv¡ccú. pioriorms oni ¡o!dcrs coñ oc furr¡shed.
I St;rte A nr: tecbl¿ iron bucl¿t¡. Styl" C mollcoblo iron uuckcl¡ racom-nend¿d lcr wet rr sticly molc¡iol. Copocily ond h6r3cp9w6¡ gs¡¡g
Ír:yia f i 'e iiectr¡ p?.oportr:.io¡ . , \'Jrume ond weighl ol molc¡;ol.cr¡ ¿i ¡h b,,4 .!r.
A troeed dr 5ur.els : .ed .- 7 '.c,¡cafly;..:r.. .liono, tit:,t:i.':. .^ tf
f\eó¡.ticol copoc¡ty. Copocitylil o: mot¿r¡ol cor¡ics in buci(or¡
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O Light weighl, 0u,íy or pulverized moteriol¡ rcquirc 15 lo 2fls lowotchoin specos l;¡on thciG ¡how4 lor propcr dirchorgc.
. L¡NK-BELT i 3¡c
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Centcr linkotfochBenls
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t Boldfoco type ind¡coles choins ond ottochmenls with molleoble ¡ron cenler
linls normolly corried in slock. Promol con be fu¡nished'
A For molleoble iron ond promol center links. Rotings bosed on service foctor
of 'l- Apply service ond correcl¡on foctors, poges 27 o¡d 36' when seleciing
cho in.I for mofleoble ¡ron ceñfer links. Promol oPproximotely Zfls stronger'
E Dimension over p¡n heod or rivetcd heod, whichever is longer'
E D-shoped lock under pin heod ond full-round pin ond' Pin heods proiecl
from onlv one side of choin, noi os shown in Figura 39,52'
e i¡i.i ál cenrer l¡nk, 'f.7ó0'; pitch of outside li¡k,7'24o'' Totol of two con'
se. 'iva links, l2'.6 ElIpticol borrel.O Normolly furnishcd with Filc-Hord Promol centor linl¡'
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Q Center link otlochment only.o Squore hole.
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Hove dimensions cerlified lor instollolion purposes.
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sl
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bucket elevolor¡ frr ttt ^\" - L25
r ' /( -*/.'1) t\It-
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-fypes I e¡nd 2 bucket elevqlors using chcrin r centrifugol dischorge
Elevotor specificolions
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Typc I Type 2 Terminol¡ ond choin,foot cenler¡
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887891961
I 035t t40I 020lr39t062t15t
| 420| 4541 6261731
Series GS 3100 bobbitted beoring screw lokeuPs.
$ Foot sholt lor Type I elevotor provided with Se¡ies MS 2200 bobbiltedbeoring screw lokeups. foot shofl for Type 2 elevolor provided withSeries 1000 bobbitled beoring pillow blocks.
t Closs 800 choins con be lurnished insleod of Closs SS.
I Refer lo Toble I for cofrespond¡n9 cos¡ng moler¡ols for oPerotingcondit¡ons.
El- Terr¡inol weighl bosed on overoge sizc heod shoft, Weight odiustm;nfnecessory if gouge of cosing is olher thon listed obove. Terminol weightincludes Style I or 2 dischorge spout but not leed hopper.
ó8ó81280190ó
208210211212213216217219
ss I 028c ¡028
ss r028CllOl/
ss I l0c lo2B
SS I IOc l02B
11t/t x 42133/t i 4213t/t x 12733/t x 48/13t/t x 48133/t x 48lít/t x 4815 3/t x 18153/t x 51
173Á x 1817 3/t x 48
193Á x 48793/t x 48193/t x 5419 3/t x 54
t2t2l212
n121212
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I 3521329
1261-t2a130t3l132t33t34
226227zia2302y232233231
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t2rt212
n12t2t2
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--1 525| 387
223224 ss r10
c 1028ü¡ss I l0c l02Bclll
ss r roclll
ssrl0 Elevotors regulorly include heod shofl mochinery, foof shoff mochinery,
choin, buckets, ond cosings wilh dischorge spouts, olso curved bollomplole for Type 2. Specily élevotor number, shoft centers ond Siyle I orSlyle 2 dischorge spout. Boll ond roller beoring pillow blocks ond tokeups,grovity lokeups, Solem buckels, drives, feed hoppers, bockslops, serviceplotforms ond lodders con be furnished-
\ E Bosed on buckefs filled to 100/e of lheorelicol copoc¡?y. Horsepowerdirectly proportionol lo volume ond weight ol moleriol corried in bucletsond choin speed.
Q Hcod shoft for Type I elevolor provided w¡th Ser¡es 2-1200 bobbittodbeoring pillow blocks. Heod shoft for Typc 2 elevolor provided with
320. L¡NK-BELT
Elevofo¡numbcr
Hor¡epower ol heod 3hofl8 Hcod ¡hoflO Fool ¡hofl
Molcriol weighl, poundr per cubic fool Pifchdiomeler
of sprockelwhecl,inchc¡
Specd,RPM
P¡tchdiomclcr
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Terminol¡P¿r footcentert
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inside,inche¡
Heod ondinter-
mediolc3eclion¡
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77t/t x 48 ,
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tTypes t and'2 bucket elevolors . centrifugol dischorge
F-+FI
-r
:" BOLTS2" PROJECTION
Ir*rtrII ¡IAIt__-J L_r
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25V225Y22832
283238_32
15 3/tx18
19 tÁx4819 t/tx51223/tx51
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15 3/t | 42
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Hove dimensions cerlilied tor ¡nstollolion purPoscs'
lypes I ernd 2 bucket eleveitors . centrifugof dischorge
Codng rizcin¡idc,inchc¡
9 rÉx35I I %¡35I I %x39ll ?4x12
133x3913llx12
,sl3%x| 5ltx12
19%x1819,Áx51
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. imidc,
Ü inchc¡
914 x3$I I %x35I I %x39ll1Ax12
l5 %x48
'^%x18'At51
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19,Áx18l9rúx5122tAx51
Hovc dimcnsions cert¡fied for ¡nstollolion purposes.
^ 8o¡ed on Series 2-1200 bqbbitted beoring pillow blocks.
Q Borcd on Scrics GS 3lO0 bobbitted beoring tokeups.
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2224
2224
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Selection
Trough loodingMoteriolcl or¡
AlóBlócr6
ró5150r40r30t20ll5r05
375l 20027004000só0076009975
Copocily ofmo ximum
recommendcdrpccd
Copocity olI RPM
2.278.0
19.330.846.6óó.r95.0
ó2.1.75
2.86.7
l0.515.722.73l .l
Cubic feet per hour
ó9
t2l4lól820
ó9
-'t 2-
l4ló
*20
ó9
12l4ró_l820
ó9
t2t1tól820
t
%1Vl22Y,333V2
Dló, HlóA2ó, A3ó'ts93Ac26, C36D2ó, D3óH2ó, [3ó-
A17, A27, A37Bl7,827,837cl7, c27, c37D17, D27 , D37Ht7, H27, H37
Al 8, A28, A38Bl8, 828, 838cl8, c28, c38Dl 8, D28, D38Hl8, H28, H38
45 per cenl
-lz\f(' o
".)\/r,o..t*15 per cenl
7A
1th22V,3s3Ya
1.55.ó
| 3.32l .l31.4t62.rt55.ó
13.32l.t
-3t 145.1
ó050501545,4040
t/tlVz22th33-3V,
ó0505015154040
t/t
lVz22th333V1
Consider only ihe clossificolions shown when selecting screw diometers
ond speeds.r Uns¡zed moteriol consisting of coorse ond fines where 256 of volume
docs nol exceed moximum lump size ond overoge size of bolonce does
T¡¡ble 3 ' Component.groups, conveyor lengths ond horsepower foctorsHorrepower foclor K
Screw diomcler, inchcr
}lolcriolclos
ComponcnlgrouP,
Toblc 4
A,B,CFON
A,B,CFON
I8l
121ló |
2012412813213ól401441¡2
|r8
|24]|3013ól431481s4l
l ó01tóól
8lr2lró
|
2012128323ó4044nl824303ó1248
154l¿olóó
t| 9lI tg
I
lrTll2lll2sllzcll33lI szll¿tll15lI 13 |
I rc I
l2sl| 3r
137l.l4el5sl¿llez
l014l822263034384246t521273339455l
ls7ló3tó9
'. llAlóBlócló
l822263034384216505ln341016525861707682
A26dc26
4
Consuli Link-Belt for lenglhs in excess of lhose listod'
O For mitdly corrosive moteriols, Closs P.
284:LINK-BELT
12010090-8580&
70
1805ó0
l 200179025l Ot43,10
90280óó5950
l4l0l 8502185
45t403354707059r0
I 240
not exceed one-holf of the moximum lump size When lumps exceed 2ff,ofvo|umeormolerioIconto¡nshord'unbreokob|eIumps,consuItLint.Be|t.
E Speeds higher thon lhose recommended will resull in occele'oled weor
on honger beorings ond couPlings.
30 per cent
Moxlmum lcngth of Gonveyor ¡n fect^
ól 9 I 12 4 llóll8 l 20
1V2 l 2 | 2 | 2'|/L
I ro l0l0 ro 2020 ro 3030 ro 4040 to 50
roo lloo llso llso l2oo l25o l2oo 501250 l2s0I oo lr oo ll so ll so l2oo 12so l2oo100 Ir00 ll50 lls0 250 ll85 l23s
2r0 ll4s ll85100 ll00 lls0 ll50loo lloo llso llso lzoo lzso lzoo 175 ll 20 ll5s
so to óo lroo lroo lrso lrso lzoo lzso ltzo lzso ltro ltso ltgt l1?960 toTo lroo lroo ltso ltso lzoo lzso ltso lzso ll70ll30l eq lllt70 ro 80 ll00 ll00 ll50 lls0 so lr30 lzzs ltso lllo | 8o lloo80 ro 90 ltOO ltOO lls0 lls0 ll85 i2s0 ll20 l35lloo | 701 90eo ro roolloolloollsolt¿oltzolzsolttoltas ll25 | e5 | ós | 80
l to l0l0 ro 2020 to 3030 fo 4040 ro 50
roo lroo lrso irso i2oo lrso lzoo lzso izso lr5o lr5o izsoroo ll0o llso llso lzoo lzso lzoo lzso 125012s012501250I oo ll oo ll so lr so 1200 12s0 1200 1250 1250t00 lr00 ll50 ll50 2so l2oo l250 1250 ls0 ll90loo Iloo llso llso 25o lre5lzsolzzo llós ll20 ll55100 ll00 ll50 ll50 250 ll ós l2s0 lr 90 t40 ll05 ll35
60 to70 lloo lloo llso ll50 l2oo 50 ll ,r5 1245 ll ó5 120|90llls70 ro 80 llOO ltOO ll50 lls0 i200 so lr 30 l220 ll4s r ro I 80 llos80 fo 90 ll00 ll00 lls0 lls0 ll80 50 ll ls llgs lr3090 ro loo llo0 ll00 ils0 ll3s lló5 s0 ll0s ll80 ll20
7l 7il|il15 | 15re I re231 23271273rl3l3sl 353el 3e431 43rt | ,or7l ró231 222e:|2835 I 3'f
Jl aoI 471 46I s3l s2I scl seI osl ¿¿
bulk handling
tcrow convcyor¡Selection
Toble 5 . FociorG
131
Focto¡ G
i¡
i
iti
ií.i,t¡l:tq'¡.i.
,..1
¡t!tai¡;,¡l¡f;,,i'iD.
*fÍ:¡l¡.r!{
tt
It
{¡¡itr:
É
Equivolcnlhonepowcr
APercentoge of mqximum recommended speed ¡
s | , I ro I rr-tz I rr-rr Irs-fó | rz-ra I n-zz
I
.21- .25
- .26- .30
.31- .35
.3ó- .40
.11- .15
.4ó- .50
.51- .ó0
.61- .70
.71 - .80
.8t- .90 -
.9r - 1.0
¡.t -t.2
Eguívolcnthoncpowcr
A
1r.35 11.43j rrr lr2,lr.o9 ll.l8
.20 1.26
tl
l.t I
25-28
moximum recommended screw speed, Toble 2
1.57 l.ó8 1.77 r.8ó .93 2.O
1.43 1.61 1.72 1.79 1.87 r.97r.ó I 1.75 ¡.8ó
r.ó5 1.77
1.57 Ló8
1.49 r.ólr.43 r.54
1.32 1.43
2.12
r.331.22
l.l3
Faclor G
l.oó1.25
l.l8
8l -90
; Percenfoge of moximum recommended speed ¡¡
2e-s2 | 33-3ó I rr-rc I az-sz I sa-se I sr-a I oii{ zz-ao
required screw speed
I
t
c
l.OO in lhis oreo
t.o7 | l.l4
r.r2 I l.zrr.09 | r.r8
2. 2. 2.43 2.52 59 2.66 2.72 .80 2.86 2.94 3.21 -.25 2.07 2.15 2.23 2.29 2.38 2.45 2.52 2.58 2.65 2.72 2.79 2.86.2ó -.30 r.9ó 2.O4 2.12 2.18 2.24 2.31 2.41 2.47 2.51 2.61 2.67 2.75.3t -.35 1.8ó t.95 2.O2 2.08 2.17 2.25 2.32 2.38 2.45 2.52 2.58 2.65.3ó -.40 1.78 1.8ó 1.94 2.O 2.O8 2.17 2.23 2.29 2.36 2.13 2.50 2.57.11 -.15 r.70 t.79 r.8ó r.93 2.O2 2.O9 2.16 2.22 2.29 2.36 2.43 2.49.4ó -.50 1.61 1.72 80 1.87 1.9ó 2.03 2.10 2.16 2.23 2.30 2.36 2.43.51 -.ó0 1.53 l.ó I .ó8 1.75 1.84 l.9l r.98 2.O4 2.12 2.18 2.26 2.32.61 -.70 r.43 l.5l .59 r.65 1.73 1.82 1.88 .91 2.02 2.O8 2.1 5 2.22.71 -.80 r.34 1.43 50 1.57 l.ó5 |.73 L80 87 1.93 2.OO 2.O7 2.14.8t -.90 1.27 t.35 .43 1.49 r.58 66 1.73 .78 1.87 r.93 2.O0 2.O6.9t - ¡.0 1.2r 1.29 .3ó 1.43 1.52 ó0 1.67 .73 1.80 1.8ó 1.94 2.OO
r.l -1.2 r.o9 l.l8 26 1.32 1.40 48 1.55 .ót t.ó8 1.75 1.82 r.881.3 -1.4 t.08 ló 1.22 l.3l 38 1.45 .51 r.59 l.ó5 1.72 1.791.5 -1.ó .08 l.l4 1.23 .3 I 1.37 .43 r.50 r.57 1.64 1.701.7 - r.8 1.O7 l.l ó 23 r.30 3ó 1.13 1.49 1.57 l.ó31.9 -2.0 t.o9 1.17 1.23 r.30 1.37 1.13 t.50 1.572.1 -2.3 1.08 l.l5 1.21 1.28 1.34 1.42 1.482.1 -2.6 1.O7 l.t 3 t.20 1.27 r.34 r.40V.t -z.s r.0ó l.l 3 1.20 1.28 1.343.0 -3.2 t.o7 r.l3 1.21 l.2at ffi t.o7 r.l3 1.203.7 -4.0 t.o7 l.r 31.1 -1.5 r.084.ó -5.0
APcrcentogc = x l0o.
Lf NK-BELT | 289
flored troughsconvcyor flored lroughs ore mode in the f,onged lype, where
iop fronges orc formed integrolly with lhe trough sidcs from oy'c rtcel plote. Steel end flonges ore securcly welded to eoch endthc lrough plote to os3ure squore, true connections. They olso
lrough conlour ond focilitote ossembly.Thcrc troughr ore sturdy in construction ond provide suitoble
for or ogoinsl the moteriol being hondled. Troughs foropplicotions or tho¡c requiring the highest degree of pro-
for or ogoínrt lhc moteriol being hondled, con be furnished.froghr modc of ¡loinlc¡¡ sleel, or other kinds of speciol metol¡ forrpcc¡nc purporci, con be furní¡hed.
Supporfing feef ond soddle¡ for mounting troughs on floors or$ppo'rt¡ orc ¡hown on poge 627.
RA¡IO INOUGH
Cava¡rcJ-tvrtSrcw convcyor trough covers ore used for thc prolect¡on of operot-ing pcrrcnnel, du¡l control or proteclion for or ogoinst the moleriolbcing hondled. Cover¡ for U ond fored troughs ore mode in ¡emi-frongcd or flongcd typcs.
Scmifionged covcrr ore used for generol conveyor opplicotions.Thcy ora ffongcd ol on ongle of 3O degrees otong the sides ondcrc providcd with pivotcd spring clomps ottoched to the top sideof lhc covcr. Eoltcd cover¡ con olso be furnished. However, boltedcovcr¡ ¡hould bc furni¡hed with the froughs so thot they con bcpunchcd lo motch.
Flonged cover¡ hove right ongle flonges olong the sides. Theyorc normolly ottochcd $o lhe troughr with ¡crew clomps.
For oidinory rcrvice, the following quontily of spring or lcrewfompr i¡ rccommcnded for vorious cover tengths:
Coverr up lo 5 feet long-,í. 6ls¡1p3Covcrs 5 ro lO feot long-ó clompsCover¡ I O lo I2 feet long-8 clomps
Whcn protcclivc ¡eols ore required between the lroughr ondcovlrll, on odditionol clomp should be locoted between tho3e spec-ificd obovc.
Covcr¡ for rpcciol purposes con be furni¡hed.
conveyors and components
732 tcrgw convcyor comPoncnl3
Hovo dimen¡ions cart¡ficd for instollotion purposcs.A Connocting bolts for ond flongcs orc not included, Troughs con bc fu¡nishcd
ín longths othcr lhon shown.
Hovo dimcnsions cortificd for in¡tollotion purpos6s.
A Cover¡ will rest on honger top bors (except No. 220 hongcr) ond will re-quirc notching to cleor greo¡e p¡pes when uscd.
r Covers hove lVz' long crinrp ot onc end fo fit ovcr odiocent cover. Onecover should be specified w¡thout crimp.
(
II
t
Cover lengthsWhen conlinuous covcrs ore u!ed, determine the ovcrqll lengih rcquired from dimensionolínformotion shown on poge 31. Regulor ond ódd length covers con be furnishcd. Regulorlength covers ore:
lO'-O' for 4" rhirough lO' diomefer conveyors ondl2'-Qn ior l2'through 21' diomcter conveyor¡.
Screwomeleinches
froughlhíckne¡s
Troughnumber
A
Weighrpoondt
A I D L Length,fcet
TNCHES
64 go.2 go.
rs7-87-C| 57-87.0
79¡08
t1t1
77
3rt3tt
t6%| 6tr l0
92 go.o go.
r 5z-88-CI 57-88-D
116t85
l8l8
II
55
2l V.2ly. ¡o
l212 gc.lO gu.,t'
I 5Z-89-G157-89-H| 57-89-t
2to266367
222222
totot0
6r,6y,6w
26Yt26Y.26x
l2
l1l2 9o.lO gc.,n'
| 57-90-G| 57-90-H| 57-90-J
233295106
212121
ilItil
7rt7rt7Vz
2AY128Y:28yr
12
lól0 go.,t t57-91-c
157-91-H| 57-9r -)
322111587
282828
n!4I trtrtr
8y?8rt8rt
32%32132rt
l2
J lO 9o.,L'
| 57-92-G| 57-92-H| 57-92-J
359192619
3t3l
l2l2I
9k9r,I
3QY,36rlI t2
20l0 gc.,t'Y."
| 57-93-G| 57-93-H| 57-93-t
37952t647
34313¿f
t2t2t2
lortloy,tort
39Y.39rl39tt
12
21lO go.
-r1r'
Y.t
| 57-91-G| 57-91-H| 57-91-J
43óóo0790
1010¡fO
l3r,¡ 3,tt3rt
t2htzrtt2h
15%15x15y2
l2
Sc¡owdio.,
inch.¡
Covar lh¡clna¡r,g ougo Wcight, pouadr D E
U q¡d ffo¡odt.ough. U trough Florcd ?roegh U
AFlo¡rd¡ U
Aflor¡d¡Scmi-
lcnocd I Flongcd Somi- 5cñ¡.
/t tó ló t9 t9 8Vt I6 ¡ó tó 23 21 38 39 lOYt tTrr 1OU. tTrl
t1 tó 40 3l óo 17 | 1rt 22% l1 22lo t1 tó 12 33 | srt t5l2 t1 t¿ óo ó0 88 88 l8U. 27% ¡8t1 t4 ll 66 66 91 9l 20V. 29Y. 20ló t1 t1 72 72 r0ó t0ó 22V. 33Yt 22 33t8 t2 l1 r t3 a2 t66 I r9 25y. 37% 2520 t2 11 123 88 179 129 27% 10y. 2724 t2 l1 r39 | r0l 205 117I 3t% 16l/4 3l
SEMIFI.ANGEO COVER
LINK.BELT. ó25
Engineeringt
";"il:'#t"T, iJ"';:TÍí,llill""o", c to denore rhe moximum
#j:*:t "J:'5 í:;;' : :1 ; ::' : lr ":1,-*1";i,[' J:J ::: : ;
$'" *r"horge ongle, in conlunction wifh the width of the belt, the- ;;; of rh" ttough of ihe belt, ond ihe disf once from the edges of fhe
loblc2. dby
bulk handling
belt conveyors
o l-33 r..
slreom of moleriol to ihe edges of the belt, delermine lhe votume ofmoleriol lo be corried per lineor foot of belf. Subsequenl tobles forcolculoling required speed of beh ore bosed on these Looding Closses.
Allhough lhe volumes shown ore conservolive, they should nol beexceeded, especiolly on inclined conyeyors, wilhoul due considerofionto flowobility ond size of lumps, speed ond length of belt. ond ongleof inclines.
moleriol hondled.
Moximum recommended bell speed, feet per m¡nule|
Beh w¡dlh, inches
ztlsol sei ¿zl ¿a l s¿ l ¿o 72 1 Bl
Moteriof
chips
A Mo¡imum lor belts lroveling horizonlolly on boll or roller beoring idlers.for piclingSelts, speed is usuolly 50 to 100 FPM. Belts with dischorge plows' ¡hould no? Irovel loster lhon 200 FPM. A speed of ot leosr 30C FpM shouldbE ñointo¡ncd lo ossist dischorge of moleriols lending to cling to belt,¡sch os wel cool, wet sond, dcmp eorlh, dirty grovel.
6 Uatirrd mcons o un¡form mixlure of moteriol ¡n wh¡ch not more thon lOle
Toble 3 . Looding Closses
Comporolive cross-seclionol oreos
t¡||ÉD | 45-degree trough
Fis. 4812
-"'--1^'Y€W-'Fie. 4843
,.^\""lFis. 1844
.¡,t':|
tftI,til't;
,,1,l:I
,t,"li:It,ll
I
ü
i,I'fii,tiI
t:I
IIIItI
Chorocler¡sfics
lMildly obrosiveAAori¡nur¡ ¡¡lefuoPr, rizedor un¡izcd o
lVery obrosive, nof shorp
lVery obrosive, shorp on<
onk grovelery obrosive, shorp ond iogged
300r300r400 400,450150015501ó00tóooló50tó50300 300'400,4001450is00ts50i5soió00lóooló00zsó zs-ó i soo¡sso aoo,a soisoo : soo ssoIs sbisso?^n l2nnl/n^l /^nl<^^lr^^lz.^17^^rr^^i'^^'^^3oo
¡ 3oo aoo jaoo¡sooiobo¡oso,z ooiT ñiz oo ¡ oo
soo¡ro-;aoo¡loó jsooioooioso:¿sol¿soi¿sol¿son-oo jaso,asolsool¿oolzooisooie-ooieoolsooreoo400 4s0i4s0ts00ló00170018001800180018001800
H"ii;"-. lumPs, fMildly obrosive
ri¡¿d or unsized lVerY obrosive
Finc¡ l¡1."r"
floLc¡-nñor,'/r' to Yz" lvmPs
l¡teoYy
frogilc, where degrodotion is hormful
roin, cool, colfonseed,osh, pulverized cool
flue duste, cool
220-250 feet per minute.250-300 feet per minute
2OO-25O feel per minute
150-200 feel er minute
ore lumps ronging from mox¡mum size lo Vz moximum s¡ze, ot leost l5l orefines or lumps smoller lhon lq moximum, ond ¡emoining 75/s ore lumps ofony size smoller lhon Vz moximum.Si¡ed meons o uniform mixtu¡e in which not more lhon ZOlq ore lungsronging from moximum size lo Yz moximum size, ond remoinr'ng g0{, oref umps no lorger ihon th moximum s¡ze oncj no smoller f hon %o m"x¡mum size.
loodingclo¡¡
Moximumsurchorgeonglc A
5degrees
,*b
30degrees
-*wss¡Ú+Fis. 1812
Whole groin,whole beons,whole seeds.dry silico sond,cemenl, fly osh,mico flokes orwet concrele
.-/)o Cool, oshes, sond,grovel, eorth,slone, ore, rock,lump lime, lumpgypsum, coorse soltond crocked groins
Some os forlooding Closs B
*gWS$,-.lFig. 4843
.,*$s!i-*s.*- --]i
Fis. 4843
Fig.4844 \ Fis. 1811
Wood chips, bork,shovings, bogosse,undelinted cottonseed. green molt,hops, shreddedcone, shreddedrubber, domp finesond lemperedfoundry sond i
t
coke, ore, stone, cullel
Light, fluffy, dry, dusty
I
Very free-flowing,hoving ongle of re-pose of less thon 30deg rees
Semi-fluid or flolslump
Very wel or verydry, smoll sphericolor gronulor porticles
Moinloins ongle ofrepose between 30ond 35 degrees
Lorgesl lumps per-mitfed by width ofbelf os shown inToble ó, poge l4óMedium size lumpsos shown in Toble ó,poge I 4ó
Moinloins ongle ofrepose over 40 de-g reeS
Slug 9ish, fibrous,slringy, shredded,or flokes thot clinglogether
A Defined os lhe moximum cross-seciionol surchorge ongle ot which mqreriol moy be corried o¡¡ belts trovel¡n9 o"", b.ilJll
LINK-BELT. I43
bulk handllng
beh conveyors
- 134
D . Bel? width ond speed, conlinued
W¡dth ond speed-os delermined by ccpocity
The minimum width of belt to corry lhe required volume of molerioldepends upon ihe speed ol which lhe beli will trovel ond the per-
missible cross seclionol oreo of the lood on the beh-
The volume of moteriol to be hondled is usuol[y expressed in terms
of lons per hour, cubic feel per hour, cubic yords per hour, or bushels
per hour. So lhot the conveyor will never be overlooded, lhe volume
per hour musl be lhe moximum rote or peok rote ol which moleriol
will be hondled ot ony moment ond nol fhe overoge per hour or lhe
overoge os delermined by hourly or doily requiremenis.
To insure thot the volume will never be greoler lhon plonned, use
surge bins with feeders unless the flow of moteriol lo fhe belt is
reguloted by some olher method, such os by other conveyors, or byprocessing equipmenL
Tobte 5, poge 145, shows lhe permissible cross secfionol oreos ofrhe lood on the belt for vorious types of idlers ond for the vorious
looding clossiffcolions in lerms of rote per hour of corrying moleriol
when speed of belt is one foot per minute ond moleriol is constontly
ond uniformly fed lo the belt' These volues, therefore, ore ó0 times
Toble 4 . Copocities of belt conveyors using 20-degree idlers
JraaEn9rneerrngihe volume of moteriol on one lineor foot of bell.
Since the permissible speed of fhe belt vories with differentcondilions ond different widihs of belts, more lhon one colculofionmoy be necessory lo orrive ol lhe proper combinolion of width ondspeed. When 20o idlers ore used ond lhe Looding Closs is B or C,
the speed of fhe belt moy be determined from the lons per hour ofmoteriol lo be tronsporred by interpoloting from Toble 4.
However, if other thon 20" idlers ond B or C looding ore used.
colculole the speed of the belt from fhe formulo
V,s:v-where S : speed of belt, feef per minule, lo qorry moximum rec.
ommended cross seclionol looding of bellV¡ : peok rote per hour of which moteriol will be hondledVe : role per hour of corrying moleriol ol .belf speed of one
foot per minule, os found from Toble 5, poge 1.45.
lf the minimum belt width resulting from the obove formulo will
require o belt speed greoter thon permitted by Toble 2, poge 143,
the width should be recolculot'ed, ond bosed on o V2 volue sufficienl
to reduce the speed of the belt within the recommended limils-
i
Weight ofmote¡iolper cubic
fool, pounds
Copocily, Looding Closs C,shorf lons (2OO0 pounds) per hourQ
200 | 300 I /r00 : 500 I ó00 i 7o0
Beh :Peed, feet Per minute
ó5 1
ezl I r511261 157¡tzo tJli j
¡
I s8l 1e7l I I
24Ol 3o0l 3óol ;
38el 4851 s82l ó80,seol 7371 884i 1032 I |808l0l l0r21 1214'l4t7 ló20
l l 001 l 375i r ó501 I 925 220014301 17871 2144 2500 28ó0l88Ol 2250i 27OOI 31s0 3óOo27601 34s)l 4l4ol 4830 s52038801 48s01 s82ol 6790 776027601 34s9i 41401 4830 552038801 48s01 s82ol 6790 7760l2ellllr 841 23gl | |2s2l 3l5l I I3ról 2esl | ,
Ir
i
ll80l 14751 17701 2065 2360ró2ol 20251 24301 2835' 324022001 27sO1 3300i 38s0: 440028ó01 3s751 42901 5005 5720
48ol ó001 72ol I
77Bl sTzl r1óól l3óll
re2l | |
2721 34ol I i
3ó00i 4500i 54001 ó300 720055201 óeool 82801 eóóo llo4o77601 970011 ló40113580 15520re2l | |
2721 34ol I i
37ól 47ol I I
4721 seol I I7nl sool I oeol
-l?nl eool t osol - :
lló41 14541 17441 2036, 232017óBl 22101 zoszl 3oe4: 3s3ó24281 3O34i 3ó40r _42a8 4848ssool-¿t24l asa\l-s-zz ¿ oisz4288i 53s81 64281 7sO2 8sóo54OOt 6750, 81001 9450 'l0800
828oll o35oll 242ot) 44go 1 6560828oll o35oil 242ot) 44so 1 6560I r ó40 l 4550i17a60'20370 23280
short fons (2OOO poundi) per hourQBeh speed, feel per minufe A
lói2313r
I
3el- óol
971| 4712o2l215l3s7l4501óe0l970isrt461ó317el
r 201r e4l2esl4051
s5ol7l stleool
l 3801I 940
oetó81e4l
rr8ltrol2eoi442ió0ól
-824iI oToir 350i2O7Oj29lO'
t4lól8
24303ó42A854ó07284
4854ó07281
24303ó42
l4lól82024303ó42
11lól820
4851ó0728¡l
144. L INK.BELT
g Reler to ToSle 3, poge 143 lor determi¡ing Looding ClossA¡
Refer to Toble 2. poge 143 for moximum speeds.Refer lo Toble 6, poge l4ó for minimum width ol belt for lump size.
bulk handling
belt conveyors
t D . Belr width ond speed, conlinued
Width- os def ermined by size of lumps
The size of lumps to be hondled moy delermine the minimum beli- widrh, porticulorly for low copocity conveyors or for inclines lhot
opprooch lhe moximumsWhen o smoll percenloge of lorge lumps requires o subslontiolly
-. wider bell, speciol looding melhods somelimes moy be used tooccommodofe them. Also, under certoin condifions, norrower beltsmoy be used if occosionol lorge lumps ore confined by skirts, guordsor sofety covers.
Eelts of omple width usuolly iustify iheir ffrst cosl by subsequenlsovings in cleonup expense ond improved sofety, porliculorly onconveyors of moderole lengths. On very long conveyors or conveyor
syrtems, it moy be odvisoble to crush exfremely lorge lumps or to¡creen lhem oul ond hondle them seporolely.
Toble ó shows the besi proctice with respecf lo moximum size oflumps for belts of given widths wilhout considerolion of idler series
or the strength of belt. Ioble 7 illustroles the influence of lump size
on idler seleclion, ond Toble 14, poge l5ó, shows the necessily forconsidering lump size wilh respecl to the sfrength of ihe belt.
-L35F EngineeringToble ó . Moximum recommended lump size for eoch widfhof belt on 2O-degree idlers
Moximum 3ize of lump¡e
1l 30 l3ól 42 | slt6oi 72 181
Sizedc
if
BAc
E . Belt idler selection ond spacing
Unsized meons o uniform mixlure of moleriol in which not more thon lOlf,ore tumps ronging lrom moximum size lo 1,/z moximum size, ol leost l5/s orefines or lumps smoller lhon %0 mox¡mum, ond remoining 7516 ore lumps ofooy size smoller lhon ii moximum.Sized meons o uniform mixlure in which nof more thon 20[ ore lumpsronging lron moximum size Io Vz moximum size, ond remoining 80f ore lumpsno lorger lhon |'z moximum s¡ze ond no smoller thon %o moximum size.
r Looding closses ore exploined in Toble 3, poge 143.
A Bosed on free flow of mole¡iol through skirt plotes when the looding con-d¡tions ond the d¡stonce between skirl plotes ore ós recommended on poge I 62
c Bosed on speciol considerolion being given fo looding conditions ol lhebelt ond operotion ol the conveyor-
O Size of lumps moy determine se¡ies of belt idlers os shown in Toble 7,ond the roted belt tensions in Toble 14, poge l5ó.
t
)
The type ond spocing of belt idlers influence fhe life of the idlers,lhe belt, ond fo o lesser exfenl lhe power requiremenl. Selection
of ltre mosl solisfoclory idler requires considerolion of the moteriolhondled, copocily, ond conditions of service.
Link-8elr mokes on exceplionolly brood ronge of types ond sizes
of belt idlers. Although some moy oppeor lo overlop, oll ore requiredto hondle o wide voriefy of moleriols ond lo meet oll of the needs
of modern industry. The informotion herein is suiloble for seleclingidlers for mosf condilions of service. However, it moy be odvisobleto consulf tink-Belt for idler recommendotions lo meel unusuol com-binolions of condilions.
The construction of Link-Belt idlers is described on poge 175.Dimensions ond weighls ore shown on poges l8l-195.
Mox¡mum ¡ecommended si:e of lumps, inche¡ A
Belt w¡dth, inches
Typ"of
bcltidler
ldler3eries
A{oleriolweighl,
pounds percubic fool
Beh width, inches
48
l0 lt4 l8227
201241l0lr4l
5t
...112 lró314 r87 t8 12lvrl 2
Toble 7 . Moximum recommended lump size for eoch idler series
l8 ltl 21 ,j 30 i 3ó | A2 48 541ó0
I
it--,l'l
I
ii
tl1lllli
;ol;ol--ló I ló
|14"14|iolzol20ró | ró I lót4 | 14 |nlnl-to20i22124
I
I
ró it4 I12i
ró i14 I12 I- ró It4i
12itóló
t5 ió I ó
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?
aJ
s000
T
9000
óoooond
8000
3550
100--F-75
100
1o-l --i --ró i I
I-2s l- 33 3826lZZ 32
{ñ¡0015050
100150
!lñrr|hd
t'tÍÉ
4troughed -
beltidlers
I
I
I
I
I
I!-l-,I
I
I
II
I
I
II
I
hI
I
iI
I
:
100150
Size ond weight of lumps is usuolly limited by type of belt. Consult Link-Beltwhen moleriol weighs more thon 50 pounds per cubic foot.
Flotbelt
idlers
5000,ó000,7000,8000,9000
When used for moteriols olher thon fine or gronulor, the moximum size of lumps orobiects depends upon lheir shope ond weighf, olso the spocing of idlers,soeed of belt ond olher considerolions. Consull Link-Belf.
¡ Size ol lumps moy olso be determined by width o{ be! (Toble ó), or by belttension ond weighi of moter¡ol (Toble 14, poge l5ó). Olher considerolions
14ó. LINK-BELT
include chorccteristics of moteriol, Looding Closs, speed of bell ond lcodingconditions.
TyP"of
bclt¡dlét
Beltidler
¡eries
Mo leriolweighl,pounds
per cubicfoot
Recommended overoge spocing of froughed belf idlers/feet ¡
Belt widfh, inches
t
-
tb
50003550
r00
5Y25t/25
5y255
54Y2 v
4Y2
54V24y2
4Y24V24
.^/,1Yz4V2
| 3ó i42t-___l-_tlt---t_l4v2l i
la | |_4 l_f4%l4Yrl4 14 I'71/- | .r, I
4Y,444r/,44
4V24A
18 ó0172151
;trlt75
100
5/2{{
555
555 -t--l--t--ltl
4|4l I I I
7000 100150
{
4
54V2
i-54V24
800050
100r50
,(
4Y24 TiTlTlr-F;!vl-l-#i+!#rriri¿4Y2l4Vzl¿nl¿.-l I I I
1;lT, l-T. !-1F | ¡n-i-r-iz-l- --
IUU150 ::l
45"troughed
beltidlers
3550 5
4V2
5t/r-5
8000 3550
xelurn bell idler recommencle¡l <nn¡;^^ ,. ,^lF-wi¡.!- ^_r, ,. ed spocing is lo-fool inlervols for4 i3V2i3yz
136bulk handling.
belt conveyorcEngineering
J . Bel¡ ldler selection ond spocing, continued
l* fl?E of jdler is defernined by lhe function it performs, such os, cotrying.|.he.lood, supportils t!". empty return belt, tro;¡;;';;ti;
ond crSjglíng 1h... impoct of looding. Selection of rhe-,yf.- oi
@rryilng idler, wheiher flot beh, 20" ár 45" froughed ü"n,-,,I""ül¡ defermined,by the size, weight, quontity ond lump.size of moreriolto be hondled'
_ Scverol SERIES of eo5h_ type, of idler ore mode to meet widelydifcring oper-o-ling conditions. Selection of the series is determinedol ::.lj^".:0..,1t":.'-.:.:_ :f o" ond rrequency or
-service, desree orgbrosiveness in surrounding
.olmosphere, tlle weight pu, .uü;. ioliof moferiol, ond. fhe size of lorgesi lumis to be hondled, os well osboding ond dischorge cond.itions. Also, selection ol fh" ,.ri.s is bosedeer thc speed, width ond thickness of ihe belt-
The type ond series of. idlers f.or mosl conveyors moy be selecledon thc bosis of lhe operoting.condifions broodly,Jercribed in Toble 9.However, for unusuol combinolions of cond;ríoii it moy be moreodvonlogeous lo use o .lighter o-r heovier series fhon ,¡,t*n ¡n ii"toblc. Thus, o lighter series moy be sotisfoctory ior hondling heovy,gronulor.moleriols on o femporory o, infr.fJunily used conveyor,whcreos the some series would nol Ée economitol io, .onr¡nrous duty.Conversel¡ heovier idlers ore more dependoble on¿ ore ofren morecronomicol for conlinuous .duty when'h"ndlin; -high
copocities oflumpy moleriol, even though it is of moderore ieighr.ldlcr ¡olls ore mode in vorious diomefers ond of moreriols such os¡tcel, groy iron ond rubber treod. lorger dioiete-rs ore desiroble forhigh rpeed belts ond for lo.rge lr.pr]o, n.y.f,"rfa prolong life ofboth idler rolls ond belts. Steel rolls ore ,r"l'f"r-.or, moteriols, bulgroy iron is more sofisfoclory under certoin .orror¡"" condilions.Rubber lreod rolls ore used on corrying iat.., io Jtsorb impoct, ondon relurn idlers for sticky or corrosive iloieriols.
The melhod of lubricoting idler beorings is usuolly bosed upon thepreference of purchoser's mointen-once "ré."¡."t¡."1 ond is influencedby operoting conditions, .!¡cessibility "i
t¡," láil^, ond by thechorscter ond ovoilobility oj]:!"I. ftr." rnuii"¿l lf lub.icqt¡on oreovoiloble in cerloin series of Link_gelt i¿f..r,- "'-" '
l. Regreoseoble in the O:,,0 "l eoch, be.oring with oll greose pipess¡lended lo one side whe.re desired. fn¡,,i.ttoj is necessory forlorgc idlers ond wide belrs, .ond. ,.rotif t plJl-"r"¿ for oll burrclotivcly norrow, moderotely looded .;;í";;;. "'-
2. Regreoseoble in the_field from one end, or,,one-shot.,, This methodli,jii..t'r
confined ro tishr "nd ."d¡rm J,1iy iai"^ of moderore beh
3. Foctory greosed ond. s.eoled .beorings ore usuolly confined loconveyors of moderofe widths for fighr iirurp-o rory dvty.
Toble 9, poge l4g, provides seleclion informo.lion with respecl loboth iype ond series. The moximum-i;;;'r;;;'r",. vorious idlers isl::l ":, Tobte 7, pose I ¿¿, ü"i-ijlá,",!r"'.i¡1" moy be influencedorso by the moximum lumps for b-elt.widrh, i"¡1" O, ;rg" i;;;;;;by bett tension, Tobte 14, poge l5ó.
The weight of revolving -ports of vorious [ink_Bett idlers is requiredto defermine power requirements ond ¡.lt
'i"rriorr, ond is shownin Toble 10, poge 150.
Belr idler spoc¡ng
The spocing of idlers olong ,the c_onveyor belt is o very importonffocfor in lhe over-oll econ.omy.of the .onr.yo.'since the spocinosreotly infiuences rhe life ot ¡árn ,h" ú"ir-;;;;.-iJi"^."llrJ ,¿ii?spocing moy influence lhe.required torr"por"ll or'*rull o, lhe iensionroiing ond cosf of fhe beh.
lf the distonce between. troughed belt idlers is too greot, the beltwill tend to sog excessi"ury, .Jurin-g ,"iir"r.'"1',n terior, decreosedbelt..life, ond increosed power fo aliru rf,J1o""uyor.ldler spocing under skirt
-.ptores shourd be ,.¿uced io ovoidwedging of moteriol, os descriÉe.d ¡"rri.rl"-thiiook ,nd", ..Loodinglhe Belf." Heovy, shorp lumps will .orr..or.'iJioge to high speedbehs due lo greoler impocl of lhe idlers *t"n *... is loo much sogin the betr. The omounr of bett ,"",i;;;;;;;:i'ri'p..""n, excessive
i""nn"ttrtt1"td bv closer spocing of ¡dl.;s-;r-:hown by chorr E,
Occosionol lorge pieces imb.edded in fines ond centrolly looded ono belt troveling ot_slow speed ore l.rr;r;"; r'n. ¡ol.r, thon thesome size or smoller lumps withoui n. .rrf,iJning effecf of fines.Lumps nor looded cenrrolly ", r..r"ii"g .iijrñ'lol.o hove o moredeslruclive efiect
(confinued on poge 150)
oble 8 . Belt idler spocing for eoch idler type ond series
widths ond toodins. Bert ,,"1;;s-¡J;;;;; ;;;::;il;':"J ::;,,"j,,f]:should be ploced oboul 50 feei fron .r.¡ i.r.'¡iof'ol üuno prl¡uv on¿
opproximorety 100 feer ooorr rhereorrer. lor", **in!-llllllr-!-lil;:;-r',
O" reduced to preven, e¡cessive sog os.o"ur.jon poges 155 ond
bulk handling
beli conveyors
E . Belr ldler selection ond spocing, continued
Toble 9 . Belt idler selection by type ond series
- l_37 Engineering
Type of belt idler Seri es
Avoiloblefor belt widlhs
inche:
Rolldiomeler,
inches
Operoting conditions
ño=jq20? lroughed belt idler
5000 | 4-30 4Corrying idler for inlermitlenl operotion, relolively lowcopocilies ond for lightweight moleriols of limitedlump size.
ó000 l4-3ó 4-5
Corrying idler for inlermitlenl operolion, medium copoci'lies ond for moderote weight, semi-obrosive moleriolsconloining lumps lorger ond heovier lhon lhose hondledby Series 5000 idlers; or, for continuous operolion when
hondling lightweight, fine moleriols.
7000 t 8-48 {Corrying idler for conlinuous operotion, high copocilies,ond for heovier weight, obrosive moleriols where the
size of tumps is limited by the width of belt.
8000 24-60 6
Corrying idler for conlinuous operolion, high copocilies,ond for heovier weight, obrosive moteriols where the
size of lumps is limiled by the widfh of bell- The slrongerond heovier ón diomeler rolls give odded life undermore severe service, ond ore suitoble for wider belts
lhon Series 7000 idlers.
9000 36-84 6-7 Corrying idler for conlinuous operotion, highest copoci-ties, ond for the heoviest ond coorsesl moleriols'
@N2Oo troughed belt rubber cushion idler
ó000 l4-3ó {Corrying idler used to Protecl fhe belt by obsorbingimpocl under looding poinis, especiolly when lorgelumps ond heovy moleriols ore corried.
2000 l8-48 {8000 24-60 ó
9000 3ó-84 7
ñ@!rr"rr*, *,r r-ñs idler,
posilive oclion lype
-r I}
Corrying idler used lo lroin corrying bells which oPerotein one direction, ond to protecl edges of beli from iniurydue to misolignment.
7000 l8-48 5
8000 24-60 ó
9000 3ó-84 6-7
@@2Oo troughed belt troining idler,
ocluoling disc type
7000 l8-48 Corrying idlers used lo troin corrying belts which oper-ole in bolh direciions, ond lo prolect edges of beltlrom iniury due to misolignment.
8000 24-60 6
9000 3ó-84 ó-7
rlArf--rrÉrffi
2Oo lroughed belf picking ondfeeder conveyor idler
8000 24-60 5-6 Corrying idler used for picking, sorting ond feederconYeyorS.9000 36-84 6-7
lC--,c)il tt|Jt I tl
! ffi
45" lroughed beh idler,equol lenglh rolls
7000 24-48 5 Corrying idler for continuous service- This lype corriesmoximum volume of moleriol, limited only by fhe con'struclion of the belt.8000 24-60 ó
r%*SltL-J tu{u LJl,45o lroughed belt rubber cushion idler,
equol lenglh rolls
8000 24-60 6Corrying idler used lo prolecl the belt by obso'rbingimpoct under looding points, especiolly when lorgelumps ond heovy moleriols ore corried.
d6'-rh. \áDñlJT:_--L
45" lroughed belt troining idler,posilive oclion lype, equol length rolls
7000 24-48 5 Corrying idler used lo lroin corrying belts which oPerolein one direclion, ond to prolect edges of beh frominjury due lo misolignmenl.8000 24-60 6
fQirO45o lroughed belt idler,
unequol length rolls
ó000 24-48 4-5Corrying idler for conlinuous operolion, hondling light'weighl moleriols such os groin ond wood chips in greolervolume thon 20" idlers.
I
:
I48. LINK-BELT
{l
bLrlk harrdling
belt conveyors
t-3 8
E . Bett idter selection ond spocing' continued
Tobfe 8, poge I 47, ond the notes following it, show recommended
overoge spocing of idlers bosed on iudgmeni determined by mony
yeors of experience. lt is intended to represenl good procfice for
normol or overoge types of insf olloiions, but definite limitotions
connol be tobled for fhe spocing of idlers for oll conditions- In mony
coses it moy be odvisoble to obtoin o recommendolion from link-Belt,
erpeciolly when lorge, heovy lumps ore being corried, when lhere
is o wide vorionce of lensions olong lhe belt, ond for conveyors
hoving convex curves or unusuol looding conditions.
Beh troining idlers
h is imporlonf thot the conveyor belt operotes proclicolly centrolly
with respect lo ils idlers to ovoid domoge to belt edges from rubbing
ogoinst odiocent chules or slruclures. To insure centrol operotion the
belt must be instolled properly ond the idlers, terminol pulleys ond
Toble lO . Weight of revolving idler ports
Bcltwidth,inchcc 5" 1.,I
¡ubberl.-,lrubber.. ts¡eetl ..cushronl ,, lcusnlonrolls lro"sl tollt
7"rubbercushion
rolls
t4lól820
l3l5lót7
2023
olls
l5t7l8l9
22263l
l9202224
273238
14¡517l9
222732
zs28
323ó4l16
:
2023
273l3540
48
l2l3r4l5
172l
ll12l314
'z.z
24
28314046
52
itl8
:::lI
I
5ei7',ll831
'olr08ir2rlt 331
I
4l485564
647689
r03
57ó87993
93l0ó
l92327
23273l
l5t7l9
20212832
3ó135057
24293337
104llót25
The power required to drive o belt conveyor is o fundomentolly im-
portonl design considerolion. lt provides lhe bosis for selecting the
motor, conlrols ond olher drive components, os well os for colculoting
onlicipoled power consumPtion. lt determines the tensions ond sfrength
of belt required, ond influences belt cosl ond life, ond occosionolly
its width. Also, the design of other mechonicol ond structurol ports
is ofrected by lhe forces which contribule lo, or ore the resull of
power requirements.These vorious forces ore described below, followed by the con-
venlionol symbols (Poge 154) ond their definilions' Also, the relolion
of power lo Proper bell lension ond bell selection is covered on this
poge. Exomples of power colculolions ore shown on poge 170'
iwo methods of colculoling power requirements ore presenled-
lhe Grophicol Method ond the Anolylicol Mefhod' Eolh ore occurole
within their defined limits. The Grophicol Melhod is suitoble for de-
signing smoll, simple conveyors, or for closely opproximoting the
pá""er reqrir"menls of lorger units. The Anolyticol Meihod is neces-
,ory for occurole resulfs when designing long, high-copocity con-
veyors, or those with complex poths of trovel'ih"." o." lwo forces thol determine the power requirements ond
belt lensions in ony belt conveyor ofter it is running ot o uniform
speed, nomely frictionol forces ond grovito?ionol forces' A
riird, inertio forces, offects belt lension during occelerolion ond
I5O. LINK-BELT
F. Power requiremenls ond belf fensions
I l8rl3rlI 431
3ó5064
irIrlrtl
l5ó171l8ó21ó246
3ó ó57279
4246
:'
lll123r35I
e¿I l0
124r38152178
758l87
100109
52
185
decelerotion but hos litfle influence on lolol power requiremenls'
FR¡CTIONA¡' FORCES ore lhe forces required for moving the mo-
teriol ond the belf horizontolly ond for turning oll rofoting Port!driven by lhe conveyor belt. Friclionol forces olwoys oppose lhe
movement of the belt, ond equol the sum of the following con-
stituenl forces:Totol weighi of moving moteriol X friction foclor of moleriol'
Tofol weighl of belt X friciion foctor of belt'Tofol weight of revolving idler ports X friclion foclor of idlers'
Additionol frictionol forces thol musl be included ot the drive
shofl ore the friclion of conveyor terminol beorings, lhe friction of
moteriol on conveyor looding skirls ond oiher minor power obsorbing
items. For conveyors of moderote lengths ond poths of lrovel these
forces moy oll be included by odding one empiricol volue, Lo' Thir
lerm Lo represents o force resulting from odding theoreticolly I 50-lool
ceniers of looded horizonlol conveyor to lhe foot or receiving end
of the octuol conveyor. The Lo volue of I 50 {eet is conservolive for
conveyors with boll or rotler beoring idlers ond sleeve beorings on
lerminol pulley shofls. lf pulley shofts ore equipped with boll or
roller beorings, ond good olignmeni ond moinlenonce is ossured, lhe
Lo volue moy be reduced to | 20 feet.
I
I
tltt
¡tr . . l¡Engrne€lrñt : ,
slructures must be correctly oligned. Also, the moleriol hondled should
be looded centrolly on the bell.ln oddilion lo coreful instollotion, it is necessory lo provide meons
of troining the belt in onticipoiion of subsequenl voriotions in olign-
menl ond looding condiiions. Some self-oligning effect of the corry-
ing run moy be obtoined by instolling the corrying idlers with o
forword tilt in fhe direction of belt lrovel of nol more lhqn 2c.
Tilted idlers should not be used on reversible conveyors. Also, tilted
idlers moy resuh in increosed weor of belt cover ond idler rolls when
hondling obrosive moteriols.The best method of troining the belt when misolignmeni is nol ex'
cessive is with bell lroining idlers, which correct this condition oulo-
molicolly by troining the bell lo o cenlrol posilion' They ore ovoiloble
in the vorious series shown in Toble 9, poges 148-149' Belt troining
idlers ore mode for both corrying ond return bells, ond for lhose
lhol irovel in one direction or for reversible conveyors' Recommended
spocing of belt troining idlers is given in o foolnole toToble 8, poge 147.
Flot bell ond relu¡n beh idlers
Weight per idler. PoundsTroughed bell idlers
Weight per belt idler, Pounds
S.rl"tlserieslSerieslSeriesóooolzooolsoool9oooi Series Series
90007000
I ó8ll e21931220
7178
::
21303ó42
1851ó07284
bulk handling
balt conveyort3¡¡gSneeringf . power requlrements ond bett tensions, confinued
Note ihot lhe Lo volue does not include frictionol losses betweennotor ond.lhe conveyor d.riving pulley resulling fro, po*.r-iro-n-,¡rfurion equipmenl.os speed reducers, ci¡oins or g-eors. These fr¡ct¡onol¡6¡¡¿3 offect lhe iorsepower of motor, but do-not inflr.nce d"rignond sclecfion of belt, idlers, pulleys ond pulley shofts.
Othcr frlctionql forces thoi moy exceed fhe normol Lo volue,ond musl receive speciol considerolion, ore those resuhing frorn .o-rrt-plex orrorg-emenls of lerminols, multiple trippers ond heJvil¡ l"J;¡
-ronvcx curves.
Frlctlon Foclors shown in Toble I I ore bosed on o difierenlfoctor for moleriol lhqn for lhe empty belt, due to ihe resistonce ofthc moleriol to the slight but repetitive disiurbonce it is subiecteJ ioos il posscs over the idlers. The fociors shown ore conservolive forconveyors equipped with hígh grode onfifricrion idrers, on weilolígned strucfures, operoting in teÁperofure, obore _20o'F., receiv_ing good core, moinlenonce ond lubricolion. For temporory or poorlyoligned slructures or Jower femperorures these foctors should beincreosed belween lo/e ond 25/o, depending on conditions" Al-though speciol greoses moy be helpful ot low temperotures, o?herco¡siderotions moy -necessifole higher foctors lhon those shown inüe- toble..-Conversel¡ some tests háve been ,od"-rn¿e. very fovor_oble conditions which indicofed friction foctors ress thon thosé shownin fhe loble.
GRAVIIATIONAI FORCES ore the forces, over ond obove thefrictionol forces, required ro roise or lower th; beit ond moterior onfhe ¡nclined porlions of fhe conveyo¿ On oscending conveyors thegrovilotionol forces of the belt ond moieriol on tte .orrying ruioppose movement of the belt ond on fhe return run rhe grovitoionolforcc of fhe belt ossists movement. On descending conveyors lhegrovilotionol forces of the-belt ond moteriol on the corrying run ossislmovemenf of the belt ond.on the return run the grovitofionol forceopposés movemenl in lhe desired direction. Groviiofionol forces oredetermined by the following formulo:/Weighr of beli, r Weígh-t of m^oteriol,\ \z, verlicol trovel,\ per foot -r
pe-r foor "t ¡"lr-'/ X in f."r
The re¡ult should be odded Jo fhe fricrionol forces of inclined beltsbul should be deducted for declined belts.
lgble ll. Frictionfocfors rPorl in which fricfion originoles
INERTIA FORCES ore defined o¡ the increosed lensions thol oreset up during the occelerolion ond decelerolion of fhe belt. Themognitude of these lensions is colculoted by the use of unit inertioforces which ore determined by the fotol equivolent weights oi oimoving ports, fhe torque oroirobr" for ociereroting oid corefurconsiderolion of the proper distribution of these forces. gy fhis meonsit con be delermined whether:ihe Tight Side Tension, T¡, is too greor, orthe T¡/12 rofio is excessive, orthe belt will lift ofi fhe idlers on o concove curve.
The colculotion ond oppricorion of inerrio forces is rother invorved,so ihese formulos ore not included nor ore they considered in theexomples in this book. However, inerfio forces sí¡ourd be corcuroredond lheir effecl corefully considered for conveyors which musl bedesigned for the following conditions:
!ll !-:"g, heovity tooded, high speed conveyors.lz, ñonzonfol conveyors where fhe dislonce the conveyor
will coost is importont.(3)Descending, regenerolive conveyors, requiring brokeE(4) Tronsfers betweLn feeders ond high .p.ud.onr-uyo., --
of widely vorying lengths ond ¡nclines.Complete informolion. regording conveyors in thése cotegoriesshould be referred to Link-Belt to¡. iu.orn.JJotlonr.
Methods for cqlcutoting horsepower
- .The horsepower to drive o belt conveyor equfollowing: rive o belt conveyor to'o''
'^t sum of lhe
HP fo drive empty conveyorHP to elevote or lower moleriol. (This should be
sublrocted when lowered.)HP to convey moteriol horizontollyHP fo overcome fhe .,odditionol frictionol forces,, ond"oiher frictionol forces" mentioned on poge 150 ond l5l.
Two methods ore included herein for colcutofing the horsepowerond beli lensions of belt conveyors. The use of eilher method requireson.underslonding of the subject of Belt Tensions, foge t 54, but suchunderstonding is needed-less for the simple Crl!f,;."f ¡rf"if,o¿ i¡onfor the Anolyticol Method.
The Grophicql Method provides lhe meons for obtoining thefolol horsepower directly from Chorts B, C ond D on poges 152 ond153, ond the belt reniions moy be iorcuroted tro- ir. ..*rt"ghorsepower. This method is suítoble for.on".yorc of moderotecopocity hoving relofively sfroight poths of trovel. The results wiil ieoccurole when octuol weighh of belts ond revolving ports ore usedfor Chort B. However, fór delermining t"ntorire or opproximotehorsepower, o convenient toble of typicol weighis is superimposedon Chort B.
The Grophicol Method is not suiloble for finol colculofion of horse_power- for conveyors hoving decline portions, convex curves, highcopocity- or complex orrongemenls of ierminois. On the other hoid,it is useful for lentolive estimoles of ho.s.powe. under these condi_lions o_nd. for on opproximole check on fhe results obto;ned by tieAnolyticol Method.
,,rál .r"rP," of rhe use of rhe Grophicol Merhod is given on poge
Pre-Bilt sec?ionot beli conveyorr, poge 222, moy be selectedofter horsepower hos been obtoinej 'Uy-if,.-érophicol Methodwithouf further considerolion of belt tensioÁ or other motters of de-sign deloil.
The Anolyticot Method is bosed on colculoting belt fensions osflrey occur olong the conveyor,_ond rhe horr.po*rir is figured from
- 139
lension voluesot intermediore poinis of the convey", *tiifr'"i"'lecessory for theij3,: :,:.j3,1 -:f
d:.jh : b eft s,. conv e x o n ¿ .o* o ". -.-u-r-ü,'.;;
o;.;
I Rcvolving porfsof b@:mpty belt on boll or roller beoring U"i i¿fu.r- . .-. , .
-{oleriol only on belt on onti-frictio-n belt ¡dlerc.. '
Toil,.bend ond snub pulleys ond ,h"ftr, b"ll';;'_ :.df.t beorings.tott, be¡d ond snub pulleys ond shofts, steeve
beorings.Tokeup p-ull o, cornr.r*.igit, tdi ."¿ -r¡"r'beorings.Toteup p-ull or counter-.ight, ri."r" ü."rl"gr. . .. .. ..Drive pulley ossembly, boi ond ."11.. b;;;;;;, .unve pulfey ossembl¡ sleeve beorings. . . . . .
Fobric belr, including moteriol corriej, ,iiairrg onpolished steet ...,...F¡iclion surfoce belt onJ ,"t.ri"i ."rr¡"i, .újing onpolished sfeel .......Rubber surfoced b.l; ;"j .rt"r¡"1 corri.i, ,iiji"9
on polished sieel. -. . .
F-obrli surfoced belt ond'."i..i"f ."rr¡.a, ,iiai.g- - on polished wood....Friction ¡uifoced belt onj .rt"r¡"i ."r.¡"¿, ,1,¿.g
on polished wood. . . .Rubber surfoced betr onj .rt.ri"l .*rl.i, ,íiJi"g
.01
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I
I
I
II
ü
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on polished wood.. .
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.o2
.01
.o2
.25 - .30
.30 - .35
.45 -.55
.30 - .3s
.35 - .40
.40 - .50A Thc diflerence between ,he friction foctors of ,h"
";t brlr;;;1jí1.,j"":,:P.t^"]lj"ol""-1:.ll:.I:sistonce ot i¡. .o,",¡or ro rhe sr¡ehr bul
the resulting Effecfiúe Tensián, E, "t rf,e ari"ir-g ;;ú;.';i;;;.lh:jis generolly used for conveyors beyond the l¡ñiis of the Gronhi¡-le)rq rer Lonveyors beyonct the limits of the Grophicolte]h:d. h is not only more occurote, buf it provides lension voltre<
Friclionfoctor
c
reperit¡ve disrurbonce ir is sub¡e.ed ro os ir posses;;";;;; il;;"JH_' "",¡ This toble shows recommended friction f".,;;;:;;n reosonobte core,mo¡ntenonce, lub¡icotion ond otignment
"na tor-oiuiot,:on ¡n,emperoluresobove -20oF-lerminols ond remolely loco
L rhDx - l[übrsr r5l
bulk handling
bell conveyorr
140G . Belt selection' conlinued
Bells ore ovoiloble with higher lension rolings lhon those shown
in the tobles. including steel coble lype. However, they involve specioldesign considerolions ond should be referred to [ink-Belt.
Corcosses ore mode with different grodes of friclion moteriol os
required by lhe severity of service ond frequency of flexing the
belt oround vorious pulleys. The grode of belt depends upon the
diometer of pulleys, lenglh of conveyor, speed of bell, number ofplies ond omounl of slress in belt. A skim cool of rubber betweenthe friction plies is necessory where frequency of flexing siroins ishigh, such os in short, high speed conveyors, or where it is severeos in conveyors with undersize pulleys.
Toble l5 shows the friclion recommended for 20" ond 45o ¡dlersond for vorious conditions of service. Also Toble I ó, poge 157,shows fhe friclion recommended by Link-Bell bronds os it is influencedby conveyor lengths, speeds ond lensions'
Beh coverThe cover of o belt provides o prolecfive cosing for the corcoss, lowhich it is vulconized. Covers ore mode in vorious grodes bosed on
lensile strenglhs, ond in lhicknesses to suif such condilions os:
..1En9rneeflngAbrosiveness of moleriol hondled.Sizeof|umpsond|heir|endencyloteorondcutlhecover.Chorocterislics of moteriol hondled, such os heol, oils, ocids,
moisture.length ond speed of conveyor.Method of looding conveyor.Toble l5 shows ihe grode of cover recommended for voriou¡
conditions of service, onJ Tobt. ló, poge 157, shows the influence
of conveyor length, speed ond lension on grode of cover required,Toble li, p"g. t57, conloins recommended lhicknesses of cover¡
for vorious conditions of service.
Toble l3 . Permissible operoling lensions
lension in pound, I Metol splice I Vglconized sPfice
0-300 807" 807"
300-500500-l 000
Toble l4 . Roted belt tension on 2Oo belt idlers os delermined by lump size ond weight of moteriol ILu mp size, inches¡ o
Rotedbeh iensionin poundsper inch
of belt widfh
Belt width, ¡nches
r cubic foot ol moleriol, Poundr
o-l 00I O0-l 50l 50-200200-250250-300300-350350-400400-500500-óo0ó00-750750-l 000
G44
G668
9.
G66I
t212t-i
24ó8
t2iT
GG2
6l0'íi
468
0466
2
2
58
02
GG268
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12l822,i22
G468
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12i-gl¡u
t:'
48
12ló222628
G68
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G3ó8
'| 0tó20
812ló202633
48
t2ló202ó
G6I
l014l8
l0l4202638
III
6I
l01420ió20
G4ó
r0121d20
GG48
l0'ü20
68
t2ló2024ii24
G2
l4l8l12l14
ll:
218
t2lól8)424
66
6l0t42024
III
¡ G:Gronulor¡ Moximum lump size of certoin moteriols moy be increosed to the limits shown
in Tobfe 6, poge 146, under highly lovoroble looding cond¡lions
o Belts lor lumps below doshed line should be checked wifh Linl-8elt f
troughobility.
Toble l5 . Link-Belt bronds of rubber-covered belts os deiermined by type of service ond belt idlers
757"leo%lloo%I aov" I rooTo
50lrooilsolsolloo¡lsolloolr5ols0llo0ll50 lr00l r sol s0 ll00! I 5ol s0 llo0l I50 llo0lr
Service for whichrecommended
Moleriols for whichrecommended
TyP.of
behidler
Erondof
friclion in corco¡sond odhesion,
in pounds
Breo ker5trip
Brondof
coverond slrength,
pound:
Exlremely deslruclive condilions,severe impocL 20"
45:Heovy, shorp ond iogged lumPs'
Foultless20-24
Foullless3500-4000Resislonce to gouging, leoring
ond stripping of cover.Severe flexing.
On beltswith z,h'
cover ond overResislonce lo weor ond gougingof cover.Resistonce lo imPocl.Generolly severe service notworronting Foultless Brond.
Where flexing ond obrosion orenot seYere.Generolly moderote service.
Medium shorp, heovy lumps,Lorge crushed ores, slones, cool,shole, eorth with only smollpercenloge of heovy, shorP lumPs.
_Sory! _s:gyel.Light or meCium heovy moteriols.Sond, sodo, osh, sugor, wood chiPs,soll, groin ond beons.
20"Lion
ló-19
45"Lion¿ró-19
20" Servicer2-15
Cool, grovel, crushed slone withtumps nol over 3 ¡nch ond mixedwirh fines. t-* Iion¿
I ó-19
Iion2500-3000
Service800- I 000
None
A Under cerlo¡n condilions. other brond friction moy be necessory. Consull Link-Belt.
T5ó. LINK-BELT
belt conveyors
_ l_41 _
Toble lO ' Recommended minimum thickness of rubber covers for conveyor belts
Conveyor belts
A Eoscd on moter¡ol being fed to belt ¡n the d¡recr¡on of beli irovel onool opprox¡mote belt speed. lncreose cover thickness on corrying s¡dewhen moteriol is fed to belt ot rioht ongles to d¡rect¡on of belt trovel o¡
Thickness of rubbe¡ coyer3, inche3|
Corrying ¡ide of bcltPulley sidc
of bell
1,.,".
.s jr.0 12.0 .lr.3l.s I l.o i 2.0
ot speed much foster or slower thon belt speeo.! Distonce from heod pulley to foot pulley, in feet, divided by speed of
conveyor, in feet per minule.
t4 I ró f8 | 20 | 24 l 36 12 48 60172Moximum lump sizc, inches
ofob¡o-
Mildlyobro-¡ivc
Vcryobro-
sive
Adolcriolnol morc thon
5O poundspor clbic foot
Gronulor Gronulor
/¡ Moximum 7¡ Moximum
Kind of moleriol corried by bch
biluminous cool, groin,eorlh, round grovel, loomsond, wood chips, cement
onlhrocile cool, shorpsond, quortz, coke
gronite. flint rock, lroprock, gloss cullet, ores
Serv-icc
.{j
Up to r/t3Áto22to6Over ó
'/b
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tfu
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tAe
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tfu-m3h
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t4 411ió óló15 516i5 s i514 5 i5t 6 7 ¡-n--ló ó i7ió ólói5:56
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3/¿ lo 22to6Over ó
Up to le3/s lo 22toóOver ó
Yl3/t
%'/8
loble I | . Recommended minimum number of plies os determined by size of lumps
Moleriol lump sizeA Miniinum number of plies rBeli widfh, inche¡Weighf
of duck,ouñces
51
2832
3 I 1 | 5 i ó i 8 r¡2i ló| 20|22121,2A55
766
51555
i
77iól
Gronulor
28¡323642
5¿3ó4248
Moximum % Moximum
4:4554 i 4 | 5 54t4% Moximum
Moximum Moximum
28323ó4248
444A
454444
-5- ó464:545
I7ó6to9I8
Foultle¡¡ brond I Lion brond
3 3i3r3 1'43 3isi3itit4 ) 1 | a 1*-azi a 1 s4 i 4 | 4 | A l4 \ 5.i 14|1414,5... i... 1... i 3 r 3 i 4
f Bosed on woven cotton duck, ply construcled, rubber covered belts osdcterminod by weight o{ moteriol ond s¡ze of lumos.
A 'Gronulor'meons-errqins, beons, sond, pulverized or lumps nor exceeo-ing /2'; olsc flokes ond chips. 'lr4oximum'meons sizes listed of righr undereoch belt widfh.
Weighfof duck,ounceS
Moximum number of olie¡ Ald lcrs
type ond series
End rolls inclined 20 degreesSeries 90, 100 ond 200
End rolls inclined 45 degreesSeries 400 ond 500
Belt width, inche¡l8 20i2a 30r3ó 42 48
l0t0l099
t-7ó
7655
28323ó4248
44
J
444
5
544
666(
I876ó
t2t2tlll
99887
I ll horsepower or leñsion should require o stronger bel;. o coro ccr-struclion belt moy be more ecorrcm;col thon increcsirg widti. Refer toL¡nk-Belt fo¡ recommencict¡on.
IO¡O. LINK-BELT
54 4
4
Fcr corlcr ducl-., ply const:ucteC belts. Moy be increcsed by using nylon,royon or olher s?ecicl vreoves
28t321A
4248
13 r
t312t2zl'l7:65(
ó5{4A
776{
Toble l2 . Recommended moximum plies in belt os determined by iype of idlers
fonveyor beltsTcble l3 . Weights ond thicknesses of cotton duck, ply constructed, rubber covered 6elti
Wcíghtof duckfobriqouncGr
Thíckne¡spcr ply,
inch es
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.256
.273
.290
.307
.324
.341
.358
.37 5
.392
.4262n.289.30ó.323
.340
.357
.374
.391
.408
.142.340.374
A To find weight of one lineor foot of belt, multioly weight found oboveby widrh of balt in inches. Weights for ony fhickñess of rubber ccve. not:hown obova con be determined bv ollowing .Cl7 pcuros Íor ecch r,Q'
thicknc$ cf cover.
I
Y,t/n3fu
7/e
Veh5A¿
ttth
Y.7Ae
bell conveyors_ 142
1f
Weighl per inch of widfh per fool of length. poundsA
Number of plies ' 2r
t2to
.223
.240
.257
.27 4
.291
.309
.326
.343
.248
.265
.282
.299
.31ó
.333
.350
.367.241 t .268.258 .255.275 r.302.292 I .3r9
I.309 | .33ó.326 r .353.343 | .37O
.297
.314
.33 |
.348
.3ó5
.382
.399
.4163n.339.35ó.373
.390
.407
.424
.141353.370.387.404
.421
.438
.455
.472
.322
.339
.35ó
.373
.390
.407
.424
.441349.3óó.383.400
.295
.312
.329
.346
.3ó3
.380
.397
.41 4
325.342.359.376
.393
.410
.427
.444
.461
.495-iJ5o.367.384.40 r.
.418
.435
.452
.469
.486
.520
-374.391.408.425
.442
.459
.476
.193
.510
.544
.273
.290
.307
.324
.3 4l
.358
.375
.392
.417
.434
.451
.468.3ó0 i__.3!z_.268 | .2e6
.287 i .3re
.304 I .33ó.381.398.415.432
.449
.466
.483
.500
.517
.551
14Og.425.442.459
.476
.493
.510
.527
.544
.578
.4t2
.429
.447
.463
.48 t
.498
.51 5
.532
AN.459.476.493
.4t 0
.427
.444
.461
.478
.495
.51 2
.529
.51ó
.580
.444
.4ól
.478-495
.5t2
.529
.54ó
.5ó3
.476
.493
.510
.527
.544
.5ó1
.578
.595
.612
.64ó
.28s i .313 r
.3O2 I .330 i
.319 1.347 |li
.33ó | .aon i
.353 | .38r I.37o | .3e8 i.387 | .4rs I
.4o4 l, .tsz i
.438 i__¡óó_l
.382
.399
.4r ó
.433
.450
.167
.184
.501
.489
.321 1 .353
.338 i .37O
.355
.372
.389
.40ó
.387
.404
.42r
.438
.455
.489.549 | .580.583 i .614
30ó i
.323 I
.340 i
.423
.457
.3s7
.340
.357
.374
.39 |
.408
.425
.442
.159
.176
.5to
.374
.391
.408
.125
.142
.176
.51 0
.527
.544
.5ól
.s78
.612
I To find thickness, muftiply fhese volues by number of plies ond odd thick-ness cí both .ubber covers
LINK.BELT. IOII
,i,
¡: Ia¡i .'i,.. .dijt.c' Li:"-::1 .
t:i
rf
1;.li:
r;..:i. ú;,{,i,', ': 1-¡ . ..':.: ii-.:,i: :$
tr', .lffl; ui,íl' ', Ilu :j'l
f-','tftt'!l t,a
1¡.
$,.ii?i¡*t1 ¡
gngineeringi O . Eelt ¡electlon, canfinued
When belts will be exposed to temperotures higher thon 150" F., orlower lhon -2O" F., or to repeoted conlocis with oil, ocids or chem-
icols, consult Link-Belt for recommendolions.
- froughobilhYthe obility of the looded belt to trough properly on ihe corryingidlers depends upon fhe moferiol hondled os well os the width, thick-¡¿35 ond conslruclion of the belt. Sotisfocfory troughing choroclerislicsnoy be expecfed for the belt widths ond tensions shown on Toble 14,poge l5ó. However, cord ond wire coble belts trough more reodilython othcr types of equivolent width ond tension roting, ond moy bedcsiroble in speciol coses.
tTsble | ó ' Recommended bronds of belts for lengrhs, speeds ond rensions
bulk handling
belt conveyorr
143
Belt stretchChonge in belt length due lo climotic conditions is usuolly negligible,but the stretch due lo tension is importonf in determining fhe omounfof trovel required for the fokeup. Toble 18, poge 158, shows therecommended lrqvel of lokeups for belts with cotton ond synlheticcorcosses ot operoling tensions of 75/6 ond I00/6 of roted tensionof belt. Also, other considerotions of tokeup trovel ore covered onpoge I ó0.
Some problems of beh slrelch involve considerotions beyond tokeupfrovel ond should be referred lo Link-Belt. Among these ore thefollowing;
Where it is necessory lo know the omounl of slrelch in belt ol someintermediote poinf of o conveyor. (continued)
Brand ol b¡lt IRofed beh tension
I 0O percenl of roted beh lension
Bch rpeed, fcet per minulc
||
Hori¡ontolc.ntcrr
olconvcyof,
fect
25
5075
toot50?00250300400500ó00800
to00r500
,{
t{,iI{
i¡i
ililtl1lt1
llJI
il
i
II
I,, l
f!I¡II
I ¡ Bosrd upon cont¡nuous service w¡lh behs operot¡ng over pulleys ofdiomctcrs shown in Toble 20, poge lS9.Sclcclions must be checked ogoinsr Toble 15, poge l5ó. lf fhis indicofeso highcr grode of bell for service, foilow thot recommendot¡on.
¡ Foultless brond belt should be used, but life moy be reduced. pullevs 25per cent lorger in diometer thon fhose in Toble 2e, poge 159, ond oskim coot of rubber belween plies ore recommended for odditionol life.
Toble 17. Recommended minimum thickness of rubber covers for conveyor beltsKind of moteriol <orried belf
Exomples
biluminous cool, groin,eorlh, round grovel, loomsond, wood chips, cement
Thickness of rubbe¡ cove¡s, ¡ñches A
Dcarccof
obro-¡ivcncs
Mildlyobro-sive
Lump5ize,
inches
Up to 3/s
/¿to22to6
Over ó
Corrying side of beh
lion brond
Pulley sideof bell
Foultless brond Service brond
tA¿
tAe
thll,klV" l"el"1"1%l% l3tul% irulsAal%lsAe | 3Át
I%lV. l
3A6lvs I:l:l
....t....1
%tA¿
%3A¿
'/1
tÁe I ttl
3Acl%Y, |'r1",hl *"4rl%tA
| 3lo
5/wlVY" l'h%lY"%l%%l%
tAe
Ys
V1
'/|6
ü
Veryobro-¡ive
Up to lt3Ato22to6
Over ó
Wt" %3/t lo 22to6
Over ó
onthrocite cool, shorpsond, quortz, coke
%Y.
%'/a
tA
3/c
%%
tAe
3/n
Vg
aLtAe
ya
'm3Ae
-'/|6Ys3ht/.
th3h
Ys3A¿
-'/}6Y85h3fu
t/S o
3htAe
ey'p
%'3fu
e/n
th1/n
Vs3A¿
tAe
t
5/p
3Ae
Ys
or ol speed much fosler or slower thon belt speed.O Distonce from- heod pulley to foot pulle¡ ¡n feet, div¡ded by speed of
conveyor, ¡n feet per minule.
.3¡
Foult-i,. lserv-,lLtonl.ress l. I tcebrondlotonojbrond
A Eosed on moferiol being led to belt ¡n lhe direction of belt trovel ondot opproximote belt speed. Increose cover thickness on corrying sidewhen moteriol is fed lo belt ot right ongles lo direcl¡on ol belt trovel
I,i
t
.l | .3 .5 rt.or2.ol.t | .3 | J J-O|2.0,Á,
I
'- |
"tu1%rlv"l%l%l%l'n1"4, I%l
....1
lAe
3y'p
YB3Ae
--'''/É%
3A¿
Y.
t11,
V83A¿
%
tAt3h
Vs
LtA¿
%5h3Aa
tAc
%th%
gronile, flinl rock, lroprock, gloss cullei, ores
il
LINK-BELT.157
bulk lrandling
bell conveYorr
]-44 Engineering
t G . Belt selec?ion, conlinued
On rysfems comprising severol long ond/or heovily looded con--
".yorr, belt siretch moy influence. the deloy required for storl-
inj eoch belt of the system in order to Prevent spilloge'
Sfeel coble conslructed belts stretch less thon fobric belts of the
some length. They require less tbkeup trovel ond involve other
speciol Problems.
solice is not iustified ond lension in belt will permit'.A metol foslener
írri-u" ,iolr "n¿ flexible enough to bend oround lhe pulleys ond
n.rible enough crosswise of fhe belt to permit proper froughing of
the belt.'rú";;i splices should be covered with uncured rubber to exclude
moisture ond dusl from the corcoss of the belt'l.¡f" 13, poge l5ó, shows the permissible operoting lensions.for
vulconized oid melol splices under either ocross the line or groduol
storling conditions'
Belt weightsThe weights of belr corcosses shown in Toble l9' poge 158' ore
ot"rog"-to, the indicoted roled tensions ond the weights of covers
ore slJndord for thicknesses included. These weights ore suiloble for
colculoling tenlotive power requirements by- th.e Grophicol r\Aelhod
ond for t-enlotive tension voluei by fhe Anolyticol Mefhod, but od-'¡ustments in colculolions should be mode for the weight of belt
h,nolly selected. This is porticulorly importont when using the Anolylicol
Melhod in conneclion with ihe design of:
Descending conYeYorsConvex ond concove curvesExtremelY long horizontol belts
Toble l9 . Approximole belt weights r
Minimum lengfhof
lokeup, in per cenl of con
t
l¡
Belt splices
The strength of o conveyor belt is limited lo fhe slrength of the splice
which holds the ends of the belt logelher'
The vulconized splice is the besl ond is recommended for oll im-
oorionr .ont.yo, bett instollotions' Vulconizing is o field operolion
ffi;;;;-á;"" by experienced men using o portoble field vul-
conizer. A vulconized splice, when ProPerly mode:
Will develop neorly ihe full .strength of the belt'
' W¡t¡ moinioin the iurfoce of the b"lt on both sides'
forming o smooth, endless conveyor'
Will trovel smoothly over the idlers'Will bend oround pulleys withouf iniury to the belt'
Wiit p"trnir belt cleoneri to oPerote to the best od-
vonloge.Will seol the ends of ihe belt ogoinst iniury from
moisfure ond fine moteriol'
Melot fosleners moy be used where lhe expense of o vulconized
Roledbell tension, in Pounds
per inch of width
Weighl in Pounds, Perfoot of length ond
inch of widlh
150200250300350400500ó00750
I 000
.189-204.21 4.229.239.254.279.299.319.364
All weights bosed on y6o lop cover ond t7l2'. cover on pulley side' Add '01/
oound for eochr/p' diñerence in cover lhickness'
H . Terminol equiPmenf selection
The seleclion of proper Terminol Equipmenf con contribule much to pro-
üü;;il ¡¡te tf rtre belt ond lo lhe dependobilitv of lhe conveyor'
Terminol Equipmenl serves the PurPoses of driving the belt' of tok-
¡.. ro ln. trtitcir, ond of chonging ihe direction of its trovel' The Drive
i."t.i""i.iit¡sis of o pulley or pulleys with its shofts' beorings' me-
;;;ü fo*.t rronttission units, molors ond controls' The Tokeup
i"tt*"1 irrcludes pulley, shoft with screw tokeups or wiih counler-
*"i"itt"¿ iokeup mechonism' Other lerminols moy include foot' bend
or siub putleys with their shofts ond beorings'
The orrongemenl of the vorious terminols is influenced by the poth
"f il; ;;"t;;át, ttt" u.tt tensions ot vorious locolions olong the con-
t"yor, o, by spoce reslriclions' Some typicol orrongemenls of drive
ii'Jilt""p'r.rminols ore shown on poge ló8 ond of fheir compo-
;;;. ;;;;g. 'l 9ó- The locotion of vorious lerminols with relorion lo
á.af, "tf,., Jories to suit the requirements of poths of trovel such os
;h*;;h";. on poge 137. The mosl economicol locorion of the drive
oion ora"nd¡ng or descending conveyor is ot.the upper end'. but it is
i"*iUi" r" driv-e such o tont"!o' onywhere .olong lhe return beli-or
ot lhe lower end, os "oná¡tioí,
dictáte. Similorly, o counterweighied
i"l.rp l.l b. ío.otud onywhere olong the return belt on the low
tension side of the drive.
Reversible conveyors ore built lo corry moteriot in eilher direction'
However, they reqúire speciol considerolion os io orrongemenl ond
158'LINK-BELT
locotion of lokéup to compensole for slock in belt on either side of
drive pulley.- ;rt"-üoá-"t motor ond confrol moy be on im.porlont foctor in de'
turrnln¡"fi¡u selection of the belt. Ón lotge, heovily looded'--high
,o..d ánt"yors, belts of lower lension rolings moy be used if- o.c-
.!i.."tl"g tiJ*r", or" limiled by storting them groduolly' os indi'
coled on Toble 13, Poge 15ó.As o convenience in selecting lerminols for moderote power re'
qrir.-.nlr, o wide ronge of Pre-Sele^cted Terminol Equipment is
ttbrlot.d ond dimensior,.d on poge 213' Also, complete Pre-Bih
.o""ui".t ore ovoiloble wirh terminols, betls ond structures' os shown
on poge 222.Sorn1 of lhe more imporiont considerotions of Terminol Equipmeni
Seleciion ond design ore covered below;
PulleysThe selection of pulleys is of consideroble importonce in the design
of o belt .ont.y-or, since pulleys offect the ollowoble fension in the
u.ti, rtr" life of tie tett, snLfr ond beoring size, ond size ond rotio of
speed reducing equiPment.
Dic¡mefer of pulleys should be lorge enough to Prevenl .sePo'rotion of the belt plies ond excessive stressing of lhe ouler nlies 11fobric when lhe b;lt bends oround the pulleys. (conlinuedl
tIrI?
Toble l8 . Tokeup lrovel requirements
Operotingbch lension,
in per ccni ofrolcd
bclt lensionAveroge
collon cor<oslAveroge
synlhelic corcoss
lY2-21 -1Y2
4':
bulk handling
beh conveyors
EngineerlngH . frrrrlnol equlpmenl selec?lon' conlinued
While lorger pulleys require more spoce, ond greoler lorque ond
,otior ¡n rpeed reduction equipnrent, they usuolly will be iustified by*ringr in both first cosl ond replocemenl cost of the bett. Since theL¿n constitufes o Íigh percenloge of the cosl of lhe conveyor ond is
lc porf mosf subiected lo weor ond deteriorotion, prolonging its lifeti r¡.e pulleys of omple diomeler should be profitoble.
foble 2O shows recommended minimum diometer of pulleys forvorious funclions bosed.on lhe roled tension of the belt ot the pulley.
' For cxlremely hot moleriols, pulley diomelers somewhot greolerfüon rccommended by Toble 20 moy be helpf ul in increosing th; t¡fe ofbcltr, since lhe lorger diometers decreose the sfress between the beltplics ond-hclp compensote for the deteriorolion of the compound;,¡ch b¡ndt fhe Plies fogether.
Wldfh of pulleys should be greoter thon width of beh. Widthol rfondord pulleys exceeds beh widlh by 2" lor belts up lo 42, wide,3' lor bclts belween 42n ond ó0" wide, ond 1' for belfs wider thonóO'. Howcv.er, pulleys with foces wider thon stondord ore desiroblefor conveyors-which ore very long, or thot hove complex terminolorroñgements or whlch, hondle sticky moferiols.
Grown-foce pultiys hove o definite ond desiroble centering ondguiding effeci on- the belt. Two closely odiocent pulleys shoulJ notboth be crowned if if will result in o reverse bend in the bell.Highly stressed pulleys should be stroight-foced.
Snub pulleys should be used to provide sdditionol wrop orounddrive pulleys ond lo bring lhe return belt in line with the reiurn idlers,¡o o¡ lo relicve relurn idlers odiocent fo pulleys from excessive looding.
Logged pulleys ore especiolly odvoniogeous for tronsmiilinghorrcpower-lo lhe conveyor belt os shown in Toble 12, poge 154-.They .ore olso desiroble for olher thon drive pulleys os the rubbercovcríng of lhe pulley rim provides o cushion to protect lhe surfoce oftftc belt os if posses over the pulleys. logging olso helps moke pulleysrelf cleoning of some moleriols thol moy hove o tendency to Ulitd upon the pulley surfoce, since its resilience couses the moferiol to crockond foll off in smoll pieces.
Mognetic Jeporotor pulleys ore oflen used for removing lrompiron ond sleel ports from moteriols corried by belt conveyors ond beitfeedcr¡ lo proiect crushing, grinding ond rolling equipmenl.
Sp?el of pulleys'in revolutions per minute is found by dividingrpccd of the beh in feef per minule by fhe circumference in feet ofthc pullcy o¡ shown in Toble 21. This does not loke into considerotionfhickness of thc belf, nor does il consider slipping or creeping ofthc bclt on the pulley which will somewhot .ornt.roit the increose ofrpeed which would result if circumference were figured by using thediomctcr of thc theoreticol neutrol oxis of fhe beit. lf theie ¡s o- ¿¡t_fcrcnce, o slighfly foster speed of belt thqn is required is befter thono slowcr speed.
L45Toble 2l . Circumference of pulleys
Pulleydiomeler,
ioches
I Puttcy
I circumference,I feel
Pulleyd¡omefer,
inches
Pulleycircumferencc,
feet
l t.0012.5614.131 5.7118.84
421851ó072
ló2021303ó
1.195.246.287.859.42
Colculotion of loods on putteys, shofts ond beoringsLoods on drive pulleys ore both rodiol ond torsionol lood¡.
The rodiol lood is the resullonl of the tension in the belt os it op_prooches lhe pulley, Tight Side Tension, or Tr, ond the lension in thebeh os il leoves lhe pulley, Slock Side Tension, or T2.
HT
PULLEY
Fis. 18s7 PULLEY
The rodiol lood imposed on o pulley shoft by the pulley is theresultonf of the pulley rodiol lood resultoni ond the weighf of thepulley. This is shown in the following diogrom. This lood is opplied oflhe shoft ol the two hubs of pulley. (continued)
I
I
tRotrd boh
lcn:ion,poundr pcr
indr of width
Pulley function ond belt cqrcos¡
Cotton I
Diomeler, inche¡o-t00
too-150_ 150-200'-200-250
250-300300-350350-400400-500500-óooó00-750750-l ooo
ló202024303ó124851ó072
lól8202024303ó424854ó0
12lól820242424303ó3ó48
l5lól8t8202424303ó4248
I5r8l82024303ó3ó4854ó0
12tót8l82020202430303ó
A Whcre belt tension of pulley is less thon 50/e of Rored Belt Tens¡on-a use pulley diomefers for coilon berts fo¡ olr berts wirh corcoss of cottoncomb¡ned with synthet¡c.
Y
IDIRECTTON OF RESULTANTPULLEY LOAD ON SHAFT
("'_l
Toble 2O r Recommended minimum pulley diomelersa
Hcod ond drive Ioil lokeup ond I Ae"J ma A
Fis.4858
LINK-BELT. I59
.tZO" troughed belr idlers
ftri"¡ SOOO'1' ditt","t t.rc
=' 146 -
5 3/t
5 3/t
5%5y45%5 3/1
bulk handling
beh conveyorr
4Y24 1/2
1th4 t/2
4y21y2
Beltwidth,inches
ldlcrrumbcr
ldler weighl,pounds I
diometer rolls
ldler weight,powds I
ldler weighf,pounds I
540I -t 4540t -l ó5401 -l I5101-205101-215401 -30
24 rt2ó r528 Y2
30 Y2
34 Vz
40V2
t6%18%20 3Á
22%26%32%
7%I8y18Y28%9%
5th6%6%7Y28%
to%
2tA2Yz2rt2 t/2
2rt2 t/2
%%,/.
IltAlY2
,t,5Y2
Vz
,t,t
ldlcrnunbcr
díomcfer¡olls
dioncfcrroll¡
Bcltwidth,inches
R
A
343ó3840155l57
-14 |-tó |-18
|-20 |
-21 |
-30 I-3ó -l
ó401ó¡01ó¡{01ó¿01ó401ó¡tOl
8ó018óOl8ó018óol8ó018óol8ó0r
ldlcrnunbcr
-
ó':. I z'diometcr I diomcter
- róll¡ | rolls
ó501 -14ó50r-ró %
3/t
%
V1
Y2
%
8%lgrh
I
9'Á |e%l
10Y. I
10% |
1l V2 |
888888I
23252729333945
37404245505764
%
%,t%Y1
,t22
8%8y18Yl8%8%I9
27293339155l57
%lt %l12%i2%112%i2y,i12%13 | r2%13%l 12%l3v2l't2ulsy,l t¿u"
hlYalt/rit,t- |
,51
,tl
2527293l351l47
Al
l7 1/t
19 yr
2l Ys
23 Y.27 yt32 rh38u|
17t8%2122%2ó 3/t
32 rt38 Yl
9 3/t
9%9rh
10 y.lO Y2
ll Y1
11%
5rt6%6%7rt8%
to%12%
6%6rh6%6rhó%ó 7/t
ó%
7 3/t
7 3/t
7 3/t
7%7 3/t
7 3/t
73A
66ó6666
ó50r -l 8ó50r -206501-21ó50r -30ó50r -3ó
V2
Y2
Y2
Y2
)2,t,t
Beltwidlh.inches
ldlcrnumbcr
diomeler rolls
. ót diometer rolts
lc Dl lc l r t^.rT-T-;
ldlc¡numbcr
750r-r87501-207501-217501-30750t -3ó7501-127501-18
29 y2
3l V2
35 U2
4l V2
47%53 rt59 V2
20 3/+
22%26%32%38 lt4550 y1
to%10%71./¿12 3Á
1 3V.| 1Y1I5
ót3A¿
7eh8tsÁr
l0r1,lól2t5/k15 y1
17 Y.
8r3Ael0t%ó121'Ae15 V1
17%195/fu
215At
I8I9k9rt9rt9y2
89rt9rt9 t/2.
9rtto rt10 rt
6ó67y27rt7rt7Y2
67rt7Y27%7Y28%8y2
Y2
V2
%%%s/t
Yt
Srccl¡oll¡
Groy¡¡onrolls
st.el I Gt"Y
rolls | 't:lI rOilS
999999
t2
Y2
%%%%%7a
21303ó421854ó0
-21 |-30 f-3ó
|
-12 |-48 |-54 I-ó0 |
8óOr8ó0rc-308ó0t c-3ó8óOt C-428ó0¡ c-488óOl C-548óOr C-óo
7l92
103122r35ló5179
a,"Í"*,1'rolls
I
r99217237274297345462
35 y2
1l y2
47 y2
53 t/2
59 V2
65 y2
7l y2
96133139tó51822r8239
26 Y2
32%3844 3/t
50 V2
56 3/¿
62%
3339455l57ó369
I 3/t
9Yr9%9Vz9Y29lt9%
1t%12%13 Y2
14%753Á16 3Á
t7
t%1Y2t%2V.2V233ta
diomeier rolls
ldler weighi,IBelt
width,inches
9ó0¡.36góot-129óol -489ó01-549ó0t -óo9601-72
214236258296320370487
5359ó5717789
l0l
5l57ó3ó9758799
40%46%52%s8%63 y1
71y28ó
40 Y2
Aó%5257 V.ó374 yr
85%
10/.¡lO yrlo tA
10%lO Y.10%11 %
to%10%'to%10%lO 5/t
l1 3/t
l2 tA
l4V.15%163/¿t717%t9%21%
153/tl6 yt1ó%17 th18%20 Y1
22 tA
i 13"¡.I ts''¿i 17tt^lt9lt121 v2
125 'A129'/,
a Avoiloble in greoseobre ond foctory r"or.dffistruction will be furnished unless othcrwise speciñcd.
t4l 22ló' | 24'r8 1 2620l ze211 3230l ss
9701-36970r-129701-189701-519701-609701-729701-81
3ó424851ó07281l -84
LINK-BELT. I8I
fd,ft,¡ti
fi
ir{
¡
i
ti'
llIi ¡ti'
ir[,irúl),l
i
üíii¡[,Ii
bulk ltandltng
belt conveyorr
Serles 5OOO . 4n diomeler rolls
ldlernumber
Relurn belr idlers
Mlx lw¡
;i+
Beltwidth,inches
ldler weighlpounds I
5117-145117-t 65117-185117-20s417-215117-30
11lól8202130
l82024303ó4248
24303ó424854óo
3ó424854óo7284
l5ló17l82226
24 3A
26'A28 3/t
30%343/t40 3/c
232527293339
,tY2
Y2
%V2
Yz
t/c
3/t
3/t
%3/t
3/t
2y22tt2r52y22k2V2
17l92l232733
lml
4rt4tA1k4y21 t/2
4Y2
Series óOOOr . 4o ond 5" diometer rolls
ldlcrnumbe¡
l'diomclc¡
rollsdiomeler
rolls
l7-146117-1ó6117-186117-206117-246117-306117-366117-42ó117-18
Serles . 5t' diomeler rolls
.ldlcrnumber
6517-l16517-16ó517-186517-206517-24ó5 I 7-306517-366517-426517-48
t211ló17¡l923273l35
l5ról82023273l3510
ól748598
lr2124137
147ló3179r95211243275
232527293339455l57
3y?3Y23V23y23y23Y23k3r,3y2
24y.26 3/t
28 3/c
30 y1
34 3/t
40yl46 t/t52./c58 3/¿
6ó66666ó6
t7l92123273339155l
V2
Yz
Y2
%YlV"
,tY2
V2
8II88I8I8
Beltwidth,inches
lclo"l7517-187517-207 517-2175r7-307st7-367517-127517-18
8OOO. diomefer rolls
ldlernumbcr
8617-248ór7-308617-368ó17-128617-188617-518617-60
9617-369617-129617-189617-519617-609617-729617-81
9717 -369717-429717-4897 t7 -549717-6097 t7 -7297 t7 -84
27293339155l57
303237455258ó5
28%30 3/t
34Vc40%16 t/t52 t/t58%
4%4%4V.1y14VI1Vl4V.
ó6ó7V27Vz7k7Ya
20%22%2ó%32%38%11%50l/l
I889Vz9r59y29rt
,tY2
V2
aa-/a
%s/t
Bellwidth,inches Stecl I Groy iron
rolls I rollsStcclroll¡
8ót7c-248ó l 7C-308ó l 7C-3ó8ó17C-428617C-488617C-548ó l7C-ó0
67rt7V27V27ya8V28y2
4V.4Ul1y.4%4v14y.4tA
3ó435057ó57279
34 3/t
4Q 3/t
46yl52y1s8%64 t/t70 3/:
53%59%65%71!/c77%89 3/t
101 3/t
3339455l57ó369
5l57ó369758799
26%32 r/.
38 /.44%50Z¡56rh62 r/.
89rt9y,9rt9w
10 vtlOYz
12t2t2t212121 lUt
vt%%%%%%
9OOO. ond 7n diometer rolls
7'd io meler
rolls
ó'diomclc¡
¡oll¡35 7
777777
150ró5r80195225255
9k9y29k9y?9%9rt
12
46525861708294
%%%%%t/tt/t
Hove dimensions certified for inslollolion purposes.
A Avoiloble in both greoseoble ond foctory seoled conslruclion. Greoseobleconsfruction will be furnished unless olherwise specified.
l92.LlNK-BELT
A 4%t d-p *¡ll b" f"t"¡thed unless otherwise specified- lfl' drop wili bt
furnished if specified, ol no oddilionol cost
747
INCHES
l1ról82024303ó4218
¿,"*",., | ,,"1.,.,roll¡ | rolls
I For weighl of revolving idler ports, see Toble 10, poge 150.
"rr-. -:-^ls provide o convenienl meons
''' ffiffil.;5iii tffir*:1i : "Uq *"*ffi;;*1* i : il f J i[':l o,n
L"'i,l' I I u ", o,
belt conveyort
I terminolslt'-o,elecred
!,ffi':l5:1,""j",,i,':T:?ff 'rT.Í'":if#;i ii " u a"P ::';t' J,3t -!t' 11:
lli-ti"'*',',,,i
fñr,¡ü*.-+,.r4.F, ha
ll lñ.ñ wldc belt2.222.162.732.97
148
á6f--^
32694
Snubbed pulley drive lerminol
Belt tension,poundr O
Weighted lokeuP lerminol
Hffi ffi".n ilI "#'; :'J Jff "
#"'ij
ffim**w*-á
'.i¡.'.ii.
TzaTto
ftt
'ta",: tta
18A20207188 2020718c2020718D2020718,i20?o7l88 2020718c20207tBD 20207t8A242t5I 88 2421 5l8c 2421 518D24215
20A20207208 2020720c 2020720D 20207zomonz208 2020720c 2020720D 20207
ó90ó03500114
20202020
l 500I 500I 500l 5001760176017601760
80570558ó4859ró802ó67550
2.873.r93.172.953.273.ó33.95
20A2421 5208 2421 5-120c 2421 520D 2421 5
2000200020002000
; : a rfidkdrr untoggod drive pulley wirh belt wrop ol 180 degrees.
" ':. 9:l-*¡.cor.i,nrlir. jJ,'".'r,il" *iiii"ri *llJor 2ro desrees.
O Tl indicotes lension required in belt os ii opprooches drive Pulley lo P¡o'duce moximum horsePower.
¡ T: indicotes lension rcquired in beli os il leoves drive pulley lo prcduce
moximum horsepower.A Roted belr tensions opply to colton ply belis for tronsm¡tl¡rrg irrdiccled
horsepower wilh pulley d¡ometers shown, using mechonicol losleñets ond
ocross-the'line storling. Also check with Toble 14, poge l5ó, for lump size
ond weight ol moteriol.
,' l! he.<or.r r"99Jo,i* puliuy *ith belr wrop of 180 degrees.'_ !T¡<txotor loggcd drive pulley with belt wrop ol 210 degrees.
.' r rñ¡a*rr dro*n bo¡ed on metol splices ond ocross-the-line storling. See
r li¡ l!. pogc 15ó. Tension decreoses ¡n some propoft¡on os .otio ol. tlrFca{t }grr¿power to mcximum horsepower.
rJ: . trlr;1r-.;;; t...'l:.'
r:'i;ii}¡ir
.f,'l
it.;4.
5ingle pulley drive terminol
32ó95
Screw lokeup lerminol
fal¡o 27 . Tcrminol grouP rotings
lcrminol l t:?'
Rotedbell
lension,poundspcr inchwidthA
Moximumbelt
horsePowefal
100 rPMbell speed
TerminolgrouP
number
TyP.of
driveA
Diomelerof
drivepulley,inches
Bell ten:ion,poundr Cl
T¡o Tza
BPI 20 1350 | ó208PS | 20 I 350 I 542LPI 20 I 350 | 450
1350 | 372
BPI 20 1580 | 722BPS I 20 r 580 | ó34rPl 20 1580 | 525LPS I 20 1580 | 435
BPI 24 1800 | 82sBPS I 24 1800 | 722rPl24 l 800 | ó00
I 800 | 495
2() inch wide beltBP
BPS
LP
LPS
BP
BPSLP
LPS
BP
BPStP
LPS
LINK-BELT.2I3
neerlng24 -.-Effective horsepower pull
Co¡c 7
Fig. 485a
in pounds of ooc l¡n.or foot of bolt.'Ses Toble 13. pogc l0l l.Íor wrQhtr pcr inch of wUrh.!¡conncndcd frictioo focfo6. Selcct from Toble 23.
hoaapowcr pulf.,ota ¡n cublc fccf pcr hour ot which molariol will bo corried
Ir r¡ñco to¡ criuols 2000 pouncrs.
distonco ln f:ct mofcrir:l will oscond.dkft¡ne. in to.t niol.riol will doscond.h fccr of horlzontal portíons of convcyors.
lcagth ln fcot of inclin6d portions of osconding convcyors.ln fcct of lnclincd portions of dcscending convcyorr
lli pouod! ol Golcríol p6r onc lincor fool of bclt longth
th¡o lü)Í.b¡h in fcct pcr nlnulc.
mto kr lonr pcr hour ot wh¡ch nrolc¡iql will bc corricd.
c¡ opoor¡oo forcc
altü rcqltr-d.tg rnovc corryíng run of occonding convcyor, olwoys¡ o oPgo¡ins forcc
MH¡f 8H1
-w.bhi h pounds pcr cubic foot ol motcriol bcing corriod.¡h[ rcqulr.d lo noya cor]ylng run of horizontol convcyor. olwoys
beh conveyors
749
Formula for efiectiva horsepower pull ¡
nl
E:Xz fYz r
E, looded conveyor:X¡ r*Y¡E, empty conveyor : X¿ r *Yg
E:Xr *X¿ *Yr *Yz r
E, looded conveyor :X¡ *Xl r *Y1 *Y3 -E, with descending portion emply ond
horizontol portion looded :Xr *X¿ . +Yr +Y3
E for fully loodcd bclr : Xr *Xz *Xr r {Y¡ fY2 r fY3Inveslígotc for portiolly looded
E:Xr *Xz tYr *Yz r *Z
X¡:Pull requircd lo movo looded run of dcsconding convcyor. whcnpositivc is on opposing forcc, whan negolivc is on osisting forco
: LgMC*LaBC*QC-MH2 - BH2
X¿:Pull roguirod to moyG ompty corry¡ng run of dcscending convoyor,whon posifivo is on opposing forca, whcn nogofivc is on ossisf¡ngforc¿
:LaBC*QC-BHz
Yr:Pull requirod lo mov€ roturn run of horizontol conveyor, olwoys onopposing forco
:LrBC*QC
Yz-Pult rcqui¡od lo noyc raturn run of osccnding convcyor, bclt dc-sccnding. Whon posilivc ii on'oppos¡ng forcc. whcn n.gofivc is ono$¡sting forc.
:LzBC*rQC-BHr
YS:Pull reqüircd to moyc Ícturn run of dcsconding convcyor, bclt os-ccnding. Alwoys on opposing forcc
:LsBC*QC*BHz
Z-Pull rcquired bocousc of trippers, plows, clconcrs. skirts, ond olhcrouxiliories. For bclt propall:d lr¡ppcrs, Z oquols S tincs Foctor Y,o¡ shown on pogc l0ló. Not rcquircd for motor prooellod trippers.
r Whcn onglc of incl¡ne ¡3 smoll, thcsc voluos moy bc plur ({l but onthc sf¿cp€r íncl¡n6s, thcy wíllrubtrocled.
ItT
Í$iT
It:
X3 LOADEDEMPTY
Cose 5
ffi 'túl *;g"5 2oo0 pounds'
ñipór¡ndt of rivolving parts of idlers. Sco idlcr l¡stings,
8 . Delermine required effective horsepowerpull E in the belr
ftc cñccfivc horsepower pull in fhc belt equols fhe net differcnccbatwccn lhc forccs which oppose movemcnl of thc bclt in desireddrcclloa ond the forces which ossisl movemenL
Forcc¡ opportng movemenl ore comprised of frictionot ondgrovitotionol forccs ond orc usuolly designoted os ptus (*)frrccs.
totcc¡ ortlrtlng moyemonl ore olwoys grovitotionol forccsond orc usuólly designoted os minus (-) forcás.
Fdcflonol forcc¡ ore designoted os those forces required fornoving thc moleriol ond the bélt horizontolly ond for turning oltrcloting ports driven by lhe conveyor bell Frictionol forces olwoysoppo¡G ¡tovemenl of the belt
@rwlt¡¡tlonol force¡ ore defined os lhose forces, over ondobovc thc fricfionol forces, required lo roi¡e or lower the belt ond
Engineering
- -ln the exompler shown on poges lO3ó ond 1039 o voluc of150 feet hos been used for L"- this being whot is ordinorily *JfJ,
conye-yors hoving boll or roller beoring idlers ond ,1.""c b.or-ings for the_pulley shofts. lf_boll or rolier beorings orc uscd forlhc pulley shofts ond thc bcst of clignmcnt ona co." of ficonveyor is oisurcd, the \ voluc lnof -b.c reduccd ro 120 fecr]
The [¡ volue should be considered os sc mony feet of loodedhorizoniol conveyor odded to the foot or receiving
"nd of ft¡lconveyor.
150
_l:
pEJ
iürdt
41.
rt:'Y
,i$.#
#*.ssil1r
"".i
w
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:H
#
fl
#mi,t.:J''ryr$'iÉ
:ss.
[i+*
#&#i+'r¡t
.o2
.ol
.01
.o2
input to9.the
Toble 23.lllnlPorl in which friction originotcs
'--- --"'-l-'.Ddrveyor¡ lhc arovilotionol forces of fhe belt ond moteriol on lhá Drive pullcy ossembly, boll ond rollcr beorings.....¡
Drivé pulley ossembly, sleeve beorings,. ....-.......
Frictionfoctor
c
.o2
.o2r
.o3r
.ol
.30 - .35
l-ss.30 -.35
.35 - .40
.40 -.50
corry¡ng run oppore moveménl of the beh ond on the return runlhc grovilolionol force of the belt ossist¡ movement. On descend-foig convcyors lhe grovilolionol forces of the belt ond moteriol onlñc corrying run ossist moyemenl of the belt ond on lhe return runlüc grovitotionol force opposes movemenl in the desired direclioru
Fobric belt, including moteriol corried, sliding onpolished sleel. . .
Friclion surfoce belt ond moleriol corried, sliding onpolished steel. . .
Rubber surfoced belt ond moteriol corried, slidingon polished sleel...
Fobric surfoced belt ond moleriol corried, slidingon polished wood.. .'......
Friction surfoced belt ond moteriol corried, slidingon polished wood..
Rubber surfoced belt ond moteriol corried, slidingon polished wood..
' Dolcrmlnotlon of ihe forces . When lhe sum of the forcesopposing movemenl exceeds the sum of the forces ossisling move-¡nqrl, power will be required to drive lhe belt in the desireddircction, buf ¡f fhe sum of lhe forces ossisling movement exceeds'1 tfu :rrn of lhe forccs opposing movement lhen power musl beob¡orbcd to rclord movement. For conveyors wherc the nef forceo¡¡Lf¡ movcmcnt whcn thc enfire corrying run is fully looded,coh¡lotion¡ ¡hould olso be mode lo delermine the moximum.nelopporing forcc whcn lhc bclt is empty or portiolly looded os the-pówcr rcquircmenl under some of these conditions moy be greolerlhon lhot rbquircd for the fully looded conveyor.
Groütotionol force¡ ore computed by multiplying lhe weighl ofor¡c lincor foot of bell ond fhe weight of moteriol p.r. on" iin"ol.foot of bclr lcngth by the verticol d¡sronce in feet the moteriolond bclt will oscend or descend.
. Frlct¡onol forccs ore computed by multiplying the weighr of ollmoving ond rcvolving ports by their vorious fricrion foétors; thenroing ilems being rhe beh, the moteriol on the belt ond rhercvolv¡ng porlr of lhe corrying ond return idlers. This does notindudc the beoring friction of the bend idler ond tokeup shofiscgurcd by thc rcsuliont of.ihe tension in rhe belt os it posses over
. ffrc pullcys. These ore omiffed becouse they ore relotively very¡moll ond lhcir computotions ore quite compiicoted.
To compcnsole for bend pulley friction, skirl ploies ond other'-..-_ ---poty.r-obsorbing-requiremerfs inherent in o conveyor regordlessof ib lcngrh, it hos long been common procfice to odd lo rhe hori-zontol lcngth of the conveyor on empiricol volue, usuolly desig_¡ntcd os Lo
' 1024. LINK-BELT
L The diñercnce betw€en thc.friction foctors of th. empty bcJt ond thcmotcriol on the bclt is duc to the ros¡stonce of thc motor¡ol lo thc st¡ghtbut repctitivc dislurbonce it is subiectcd lo os lf posses ovor the idler¡.
¡ Toble 23 shows rccommended fr¡clioo foctors bosed on reosonoblcco¡c, mo¡nlcnoncc, lubricofion ond olignmonf ond for operolion in tcn-perotures obovo lrcezing.
. Formulos for obfoining the efiective horsepower puil for somc oflhe usuol convcyor poths ore shown in Toble 24. Formulos for fñcmony olher possible poths will be opporent by comporison withthes¿. See exomples on poges lO3ó thru lO4Í.
Ccrlculote the required horsepowerbelt
Hoving delermined the efective horsepower pull on the belf, thorequired horsepower input to the belt is found by the followingformulo:
H : Es33,OOO
where H : horsepower required lo be lronsmi?led to the conveyor_ __ trgl-b)l the driving pulley or pulleys_.E : effecfive horsepower putl on belt os delcrmincd by
formulos in Toble 21S : speed of beh, in fcel per minule.
Pre-selected terminols
uutn iloiluililEl
bclt conveyorr',N1{
ftfltl
ti
-151-
;
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11 .814.719.7t?.6L¿.O
15.9
* Check shape for compl¡ance with Formulas (2.7-la) o¡ (2.7-1b), Seci¡on 2.7, AISC Specíf¡c¿t¡on'as appticable. when subjected to combined ax¡al force and bending moment at ult¡mataload¡ng.
Fy = 50 kt¡
MP lPtKip-ft I K¡ps
55t55()
v525521513
492479475
450442438
421408
383378
363
345
342
327
327
13
303302293
289
. 810
. 590. 705
735
:. 945
10501470
t09t)1030r 895
9/m
1000
1310
. 7?0. 855. 905
. 735u4t¡
. 735
¡060
. 7g)
Oor 665
.590735s5
. 6E)
AMERICAN INSTTTUTE OF SÍEEL CONSTRUCTION
i.,. ;lii.,r.il1¡.:jnilll
5-81 . -{lSC S¡:ai¡ieaiion
L59 TABLE 1'86
ALI.OWABI E STBESS¡ (Xsr)POR CO¡,FRESSION MEMBERS OT 36 XSI SPECIFIED Y¡EI,D STRESS¡ ATEEI
Main and Secondary MembersKl/r not over 120
Main MembersKl/r ]2l to 200
Fo(ksi)
Secondary Member¡'I/r l2l ta 2OO
KI FOt 0<si)
1 21.562 2r.523 21.484 2L.445 21.39
6 21.357 21 .30I2t.25I 2t.2L
10 21.16
11 21.1072 21 .O513 21.0014 20.9515 20.89
16 20.83L7 20.78L8 20-7219 20.6620 20.60
21 20.5422 20.4823 20.4L24 20.3525 %).%l
26 20.2227 20.1528 20.0829 20.0L30 19.94
31 19.8732 19.8033 19.7334 r9.6535 19.58
36 19.5037 19.4238 19.3539 19.2740 19.19
F"(ksi)
41 19.1142 t9.O343 18.9544 18.8645 18.78
46 18.7047 1.8.6t48 18.5349 78.4450 18.35
51 18.2652 L8.1753 18.0854 t7.9955 17.90
56 1?.8167 t7.7L58 17.6259 17.5360 17.43
61 1?.9362 17.2463 L7.7464 r7 .O465 16.94
66 16.8467 L6.7468 16.6469 16.5370 16.43
71 16.3372 16.2273 16.1274 16.0175 15.90
Fo(ksi)
81, 75.2482 15.1383 15.0284 14.9085 14.79
86 14.6787 14.5688 t4.4489 14.3290 t4.20
91 14.0992 13.9793 13.8494 13.7295 13.60
96 13.4897 13.3598 13.2399 13.10
100 12.98
101 12.85to2 L2.72103 12.59to4 12.47105 12.33
to6 \2.20ro7 t2.o7108 11.94109 11.81.110 11.67
111 11.54ttz 1L.40113 11.26114 11.13115 10.99
116 10.3511? 10.71118 10.57119 10.43120 10.28
rzl 10.14r22 9.99123 9.85l24 9.70125 9.55
t26 9.4L127 9.26128 9.11129 8.97130 8.84
131 8.70132 8.5?133 8.44r34 8.32135 8.19
136 8.07r37 7 .96138 7.84rsg 7 .73L40 7.62
141 7.51142 '.| .4L143 7.30\44 7.20145 7.10
146 ?.01147 6.91148 6.82149 6.73150 6.64
151 6.55152 6.46153 6.38154 6.30r55 6.22
161 5.76L62 5.69163 5.62164 5.55165 5.49
166 5.42167 5.35168 5.29169 5.23L70 5.17
171 5.11772 5.O5L73 4.99L74 4.93175 4.88
176 4.82L77 4.77t78 4.711?9 4.66180 4.61
181 4.56t82 4.51183 4.46184 4.4L185 4.36
186 4.32!87 4.27188 4.23189 4.18190 4.14
191 4.09L92 4.05193 4.01].94 3.97195 3.93
196 3.89197 3.85198 3.81199 3.77200 3.73
121 10.19122 LO.Og123 10.00L24 9.90125 9.80
L26 9.70I27 9.59t28 9.49t29 9.40130 9.30
131 9.27132 9.12133 9.03134 8.94135 8.86
136 8.?8737 8.70138 8.62139 8.54140 8.47
141 8.39L42 8.32143 8.25L44 8.18145 8.12
t46 8.05L47 7.99148 ?.93149 7.87150 7.81
151 7 .75t52 7.69153 7 .64154 7.59155 7.59
156 7.48157 7.43158 7.39159 7 .34160 7 .29
r6L 1.At162 i.20163 ?.16t61 7.L2165 ?.08
166 7.0416? 7.00168 6.96169 6.93170 6.89
171 6.85L72 6.82173 6.79t74 6.76175 6.?3
176 6.?0L77 6.67178 6.64179 6.61180 6.58
181 6.56182 6.53r83 6.51184 6.49185 6.46
186 6.4t1L87 6.42188 6.40189 6.38190 6.36
191 6.35192 6.33193 6.31194 6.30195 6.28
196 6.27197 6.26198 6.24199 6.23no 6.22
KIr
KIr
KIr
Ir
KI FOr (ksi)
r!)*vIcf)llc
76 t5.7977 15.69?8 15.5879 15.4780 15.36
156 6.14157 6.06158 5.98159 5.91160 5.83
'¡ K taken as 1.0 for secondary members.
Note: C" : 126.L
l'' ¡,;.*,1ii5*Í#t,-iffi
: liitg.-,{;: r,':'';:
¡ ';{jj;C;
l'/úL2
rCOLUMNS
W shapes
TABLE I
Allowable axial loads in kips¡
Y
L2)( 12
,sign¿tion
Nom¡nal Oepthand Wídth
Woight per Foot
510503496489482
474465457448439
430420410400389
367344319294g239
211189169153
25.07232351. 753.07t2.835.7.216.643
107 .835.1
92
553546538530522
514505496486476
466456445434422
399374347320?91
260
231¿uo185167
99
593586578570561
552543533523512
501490478¡{o /454
429402314345314
281?4q
2?2200180
637629520611602
593583572561550
539527514502489
72L7t270?692682
671660648636624
611597584569555
799789779768757
745732720706693
679664@9634618
585550514475435
905890875859843
826809791173754
715673630585537
487
388349315
19{¡
11441131111711021086
10701053103610179{t9
979959939918896
851803753701&7
589
47?424383
6789
10
11n131415
16t7181920
222426?830
32
34363840
o6
b0
oo.3!tG
o(Etl'o(,c,eoo3'tr.1
v¿c
u,go()(t,
l¡J
.;J\o(Y¡
tltf
J!l-969%7945932919
3s3 i350 I3L? i280 i
253 |
I
27.1789256L.753.08L2.938.3.2L7.643LLt.l '
38.3
55.91890590
1.793.2513.470.8.213.601
?82.L88.0
Area A (in.,)1. (in..)f, (in.')Ratio r,/r,r" (in.)L" (ft.'¿" (ft.)B.I BendingB, f factorsc, I Multiplya, f values by 10'
Heavy fine indicates KIlr:120.
F,, - 3ó ks¡
Proper
4tf-T 3il-T-ls:-[at.z I zg.rts4o I tzzo I tozo I e31 I 85e
.4!q I .399 | .ry I .30,1; | ?7:.'¡dé I -¡eo | -34é I aói. I lta1.7817.77 i 1.761 1.761 1.763.20 | g.ro I 3.13 i 3.U I 3.0s13.3 | 13.1 I l3.l i l3.o I 12.s62.1 | Ss.O | 48.1 i 43.3 I 40.7.2r4 | .Ztq | .217 | .216 | .216:;ii I :;to i :eii I :ñ5 I :;it229.5 | 182.0 I r59.7 I 138.6 I 127.872.31 s8.2i 51.s1 4s.01 41.4
AMERtcAN INST|TUTE oF STEEL coNSTRUcrtoN
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