diseño de un sistema de aire acondicionado con volumen de ...

UNIVERSIDAD NACIONAL DEL CALLAO

FACULTAD DE INGENIERÍA MECÁNICA Y DE ENERGÍA

ESCUELA PROFESIONAL DE INGENIERÍA MECÁNICA

"DISEÑO DE UN SISTEMA DE AIRE ACONDICIONADO CON VOLUMEN DE

REFRIGERANTE VARIABLE DE 1140 M2 PARA EL AHORRO DE ENERGIA ELECTRICA.

SUNAT DE VILLA EL SALVADOR"

TESIS PARA OPTAR EL TÍTULO PROFESIONAL DE

INGENIERO MECÁNICO

ISAAC STHIDF SANCHEZ CABEZAS

Callao, diciembre, 2017

PERÚ

DEDICATORIA

A mi familia entera que me apoyaron

durante todo este tiempo, en las buenas y

en las malas, siento que este trabajo es

poco comparado con todo lo que han dado

y apostado por mí, por eso se los dedico

con todo mi cariño para ustedes.

AGRADECIMIENTOS

A Dios y al universo por haber conspirado

para mantenerme firme y no decaer a

pesar de las adversidades presentadas

durante este gran esfuerzo y dedicación

que comprendió mi carrera como

Ingeniero Mecánico.

A mi familia que colaboró conmigo en

diferentes oportunidades especialmente a

mi madre que supo sacarme adelante ante

cualquier adversidad que se presentó.

A los profesores del ciclo de tesis por sus

maravillosas consultas interpretativas

donde ofrecieron su apoyo en cada clase

magistral con la que nos asesoraron.

INDICE

INDICE DE TABLAS 7

INDICE DE FIGURAS 11

RESUMEN 14

ABSTRACT 15

CAPITULO I: PLANTEAMIENTO DEL PROBLEMA 16

1.1 Identificación del problema 16

1.2 Formulación del problema 17

1.2.1 Problema general 17

1.2.2 Problemas específicos 17

1.3 Objetivos de la investigación 17

1.3.1 Objetivo general 17

1.3.2 Objetivos específicos 17

1.4 Justificación 18

1.4.1 Justificación práctica 18

1.4.2 Justificación tecnológica 18

1.4.3 Justificación socioeconómica 19

1.5 Importancia 19

CAPITULO II: MARCO TEORICO 21

2.1 Antecedentes del estudio 21

1

2.1.1 Antecedentes internacionales 21

2.1.2 Antecedentes nacionales 23

2.2 Marco conceptual 25

2.2.1 Confort térmico 25

2.2.2 Análisis del local y estimación de carga 31

2.2.3 Principios de cálculo de carga de refrigeración 32

2.2.4 Ganancias internas de calor 33

2.2.5 Ganancias de calor a través de la estructura del edificio 37

2.2.6 Ventilación para una calidad de aire interior aceptable 44

2.2.7 Empleo del diagrama psicométrico 45

2.2.8 Tuberías de refrigeración para aire acondicionado 55

2.2.9 Equipos comerciales de aire acondicionado 58

2.2.10 Sistemas de volumen de refrigerante variable o flujo de

refrigerante variable 61

2.2.11 Programas de ingeniería en aire acondicionado 69

2.3 Definición de términos básicos 72

CAPITULO III: VARIABLES E HIPOTESIS 77

3.1 Variables de la investigación 77

3.1.1 Variable dependiente 77

3.1.2 Variable independiente 77

2

3.2 Operacionalización de variables 77

3.3 Hipótesis 78

3.3.1 Hipótesis general 78

3.3.2 Hipótesis especificas 78

CAPITULO IV: METODOLOGIA 79

4.1 Tipo de investigación 79

4.2 Diseño de la investigación 79

4.2.1 Parámetros básicos de la investigación 80

4.2.2 Etapas de la investigación 81

4.2.3 Desarrollo de la Investigación 84

4.3 Población y muestra 136

4.4 Técnicas e instrumentos de recolección de datos 137

4.5 Procedimiento de recolección de datos 138

4.6 Procesamiento estadístico y análisis de datos 139

CAPITULO V: RESULTADOS 140

CAPITULO VI: DISCUSIÓN DE RESULTADOS 143

6.1 Contrastación de hipótesis con los resultados 143

6.2 Contrastación de resultados con otros estudios similares 143

CAPITULO VII: CONCLUSIONES 145

CAPITULO VIII: RECOMENDACIONES 147

3

CAPITULO IX: REFERENCIAS BIBLIOGRAFICAS 149

ANEXOS 154

ANEXO 1 MATRIZ DE CONSISTENCIA 155

ANEXO 2 FACTORES DE ALMACENAMIENTO SOBRE CARGA

TERMICA, APORTACIONES SOLARES 156

ANEXO 3 APORTACIONES SOLARES A TRAVES DEL VIDRIO

SENCILLO 157

ANEXO 4 RESISTENCIA TERMICA R DE MATERIALES DE

CONSTRUCCION Y DE AISLAMIENTO 163

ANEXO 5 TASAS RECOMENDADAS DE GANANCIA DE CALOR

RADIANTE Y CONVECTIVA DE APARATOS ELÉCTRICOS NO

HABITADOS DURANTE CONDICIONES DE OCIO (LISTO PARA

COCINAR) 166

ANEXO 6 GANANCIA DE CALOR RECOMENDADA DE EQUIPO DE

COMPUTADORA TÍPICO 166

ANEXO 7 GANANCIA DE CALOR RECOMENDADA DE IMPRESORAS

LÁSER Y COPIADORAS TÍPICAS 167

ANEXO 8 TASAS MINIMAS DE VENTILACION EN LAS ZONAS DE

RESPIRACION 168

ANEXO 9 COEFICIENTES GLOBALES DE TRANSFERENCIA DE

CALOR PARA EL EDIFICIO SUNAT VILLA EL SALVADOR 171

4

ANEXO 10 PROCESO PSICROMETRICO DEL AIRE PERTENECIENTA

AL AMBIENTE SUPERVISOR ORIENTACION 175

ANEXO 11 PROCESO PSICROMETRICO DEL AIRE

PERTENENCIENTE AL AMBIENTE SUPERVISOR ORIENTACION 176

ANEXO 12 REPORTE DE RESUMEN DE CARGA TOTAL DE CADA

AMBIENTE 177

ANEXO 13 PSICROMETRIA DE CADA AMBIENTE (cont.) 192

ANEXO 14 REPORTE ENERGETICO DE LA PSICROMETRIA 205

ANEXO 15 ESQUEMA DE CONEXIÓN TE TUBERIAS DE LA UNIDAD

EXTERIOR DEL SISTEMA I 212

ANEXO 16 ESQUEMA DE CONEXIÓN TE TUBERIAS DE LA UNIDAD

EXTERIOR DEL SISTEMA II 213

ANEXO 17 ESQUEMA DE FUERZA Y CONTROL ELECTRICO DEL

SISTEMA I 214

ANEXO 18 ESQUEMA DE FUERZA Y CONTROL ELECTRICO DEL

SISTEMA II 215

ANEXO 19 ARBOL DE LA RED DE TUBERIAS DEL SISTEMA I 216

ANEXO 20 ARBOL DE LA RED DE TUBERIAS DEL SISTEMA II 217

ANEXO 21 CATALOGO DE UNIDADES EXTERIORES 218

ANEXO 22 CATÁLOGO DE UNIDADES INTERIORES 219

ANEXO 23 FICHAS TECNICAS 222

5

ANEXO 24 PLANOS INICIALES DE ARQUITECTURA 235

ANEXO 25 PLANOS MECANICOS DE PLANTA Y CORTE 236

6

INDICE DE TABLAS

TABLA N°2.1: Ecuaciones para predecir la sensación térmica y de varones,

mujeres, y varones y mujeres combinados 27

TABLA N° 2.2: Tasas representativas en las que el calor y la humedad son

dados por los seres humanos en diferentes estados de actividad 34

TABLA N°2.3: Densidades de potencia luminosa usando el método espacio

por espacio 36

TABLA N° 2.4: Diferencia equivalente de temperatura (°C) muros soleados

o en sombra 40

TABLA N° 2.5: Diferencia equivalente de temperatura (°C) techo soleado o

en sombra 40

TABLA N° 2.6: Correcciones de las diferencias equivalente de temperatura

(°C) 41

TABLA N° 2.7: factores totales de ganancia solar a través del vidrio

42

TABLA N° 2.8: materiales recomendados para los tubos y accesorios según

las aplicaciones 55

TABLA N° 2.9: Dimensiones, pesos y tolerancias en el diámetro y espesor

de pared para tamaños te tubo de cobre nominales o estándar 57

TABLA N°3.1: Operacionalización de las variables 77

7

TABLA N° 4.1: Información geométrica del 1° piso obtenida de los planos

87

TABLA N° 4.2: Información geométrica del 2° piso obtenida de los planos

88

TABLA N° 4.3: Representación de colores para pared interna de las tablas

N°4.1 y 4.2 89

TABLA N°4.4: Número de personas por ambiente 90

TABLA N°4.5: Calor emitido por los equipos eléctricos 92

TABLA N° 4.6: Resistencia térmica de elementos del muro exterior de

concreto 93

TABLA N°4.7: Resistencia térmica de elementos para ventana interior... 94

TABLA N° 4.8: Resistencia térmica de elementos para piso intermedio de

concreto 95

TABLA N° 4.9: Resistencia térmica de elementos para piso intermedio de

ladrillo hueco 97

TABLA 4.10: Máxima aportación solar a 12° latitud sur 98

TABLA 4.11: Transmisión de calor en pared soleada tipo suroeste 102

TABLA 4.12: Transmisión de calor en pared soleada tipo sureste 103

TABLA 4.13: calor total transferido por radiación de todos los muros

soleados a diferentes horas del día 104

8

TABLA 4.14: Resumen de carga térmica total supervisor orientación 106

TABLA N°4.15: Resumen de cálculos para supervisor orientación 107

TABLA N° 4.16: Datos de entrada al Elite CHVAC para el ambiente

supervisión orientación 108

TABLA N° 4.17: Resumen de cargas del ambiente supervisor orientación

del Elite CHVAC 108

TABLA N°4.18: Resumen de cargas térmicas de cada ambiente 109

TABLA N°4.19: Caudal de aire fresco para cada ambiente 111

TABLA N° 4.20: Valores psicométricos iniciales obtenidos gráficamente

115

TABLA N° 4.21: Resumen de las propiedades de cada estado de los

procesos psicométricos 123

TABLA N° 4.22: Resumen de calores liberados o absorbidos en cada

proceso psicométrico 123

TABLA N° 4.23: Resumen de carga térmica requerido para los equipos de

cada ambiente del primer piso 125

TABLA N° 4.24: Resumen de carga térmica requerido para los equipos de

cada ambiente del segundo piso 125

TABLA N° 4.25: Cantidad y capacidad nominal de equipos de enfriamiento

en el 1° piso 126

9

TABLA N° 4.26: Cantidad y capacidad nominal de equipos de enfriamiento

del 2° piso 127

TABLA N°4.27: Datos técnicos de los tipos de tubería de cobre 133

TABLA N°4.28: Costo de operación del sistema VRV 134

TABLA N°4.29: Costo de operación de un sistema de agua helada 135

TABLA N°4.30: Costo de operación de un sistema convencional 136

TABLA N°4.31: Técnicas e instrumentos 138

TABLA N°5.1: Relación de las unidades exteriores 140

TABLA N°5.2: Relación de las unidades interiores del sistema I 141

TABLA N°5.3: relación de las unidades interiores del sistema II 142

TABLA N°5.4: Tubería y bifurcadores 142

10

INDICE DE FIGURAS

FIGURA N° 2.1: Zonas de confort para invierno y verano según ASHRAE

28

FIGURA N°2.2: Configuración esquemática de un muro con enlucido 44

FIGURA N° 2.3: Proceso típico de acondicionamiento de aire representado

sobre el diagrama psicométrico 47

FIGURA N° 2.4: Recta RSHF dibujada entre los puntos que representan las

condiciones del aire local y las condiciones de impulsión• 49

FIGURA N° 2.5: Recta RSHF dibujada sobre el esquema del diagrama

psicométrico 50

FIGURA N°2.6: Recta de GSHF dibujada entre los puntos que representan

las condiciones del aire de entrada y a la salida del equipo acondicionador

51

FIGURA N°2.7: Recta de GSHF dibujada en el diagrama psicométrico ....52

FIGURA N° 2.8: Mezcla adiabática de dos corrientes de aire húmedo ...54

FIGURA N° 2.9: Representación de los diámetros de tubería en un sistema

con volumen de refrigerante variable 58

FIGURA N°2.10: Equipo decorativo tipo pared 59

FIGURA N° 2.11: Principio de funcionamiento del sistema de aire

acondicionado de expansión directa 60

11

FIGURA N° 2.12: Funcionamiento del sistema de aire acondicionado de

expansión no directa 61

FIGURA N° 2.13: Sistema VRV frio solo y frio calor 62

FIGURA N° 2.14: ejemplos de sistema VRF de recuperación de calor de

tres tuberías 63

FIGURA N°2.15: Grupo de unidades exteriores instalados en el IPD 65

FIGURA N° 2.16: Tipos comunes de unidades interiores VRF 66

FIGURA N°2.17: Interfaz del software de selección de equipos VRF marca

Midea 67

FIGURA N° 2.18: Datos generales de ingreso del proyecto en el Elite

CHVAC 71

FIGURA N°2.19: Carta psicométrica del Elite Psychart 72

FIGURA N°4.1: Vista de planta del ambiente supervisor orientación 84

FIGURA N° 4.2: Red de resistencias térmicas a través de un muro vertical

de concreto con elucido de cemento 94

FIGURA N° 4.3: Red de resistencias térmicas a través de un piso

intermedio de concreto con enlucido de cemento 96

FIGURA N°4.4: Recta que una las condiciones exteriores (31 °C y 80%HR)

e interior (22°C y 55%HR) 112

12

FIGURA N°4.5: Recta de referencia que une el punto pivot con el factor de

calor sensible 113

FIGURA N° 4.6: Recta de condiciones que pasa por el punto de sala "S"

paralela a la recta de referencia 114

FIGURA N°4.7: Condiciones "i" en la recta de condiciones 115

FIGURA N° 4.8: Ubicación del punto de mezcla dentro de la carta

psicométrica 119

FIGURA N° 4.9: ubicación del punto "X" fuera del proceso psicométrico

120

FIGURA N° 4.10: Condiciones de proceso representados en un esquema

de principio 122

FIGURA N° 4.11: Ingreso de longitud de tubería al programa LatsHvac del

sistema I 130

FIGURA N° 4.12: Mensaje emitido por el programa LatsHvac luego de

cliquear auto piping 130

FIGURA N°4.13: Red del sistema de tuberías y equipos del sistema I 131

FIGURA N° 4.14: Condiciones generales de las propiedades para la

invalidación del sistema I 132

13

RESUMEN

La presente tesis propuso el diseño de un sistema de aire acondicionado

con volumen de refrigerante variable capaz de atender todas y cada una de

las necesidades de confort del usuario definido por ASHRAE en la SUNAT

de Villa el Salvador para sus 14 ambientes comprendidos entre el 1° y 2°

piso tanto oficinas administrativas y de atención al público, con un sistema

eficiente que contribuye al ahorro de energía eléctrica.

Esta tesis requirió de una investigación tipo tecnológica y de un nivel de

investigación aplicada, así como de un diseño no experimental. En la

presente investigación los instrumentos de recolección de datos que se usó

fueron fichas bibliográficas, hemerográfica, entre otros. Para la contratación

de la hipótesis se realizó la comparación de los resultados teóricos con los

resultados de los programas Elite y LatsHVAC para carga térmica y

dimensionamiento de tubería de refrigeración respectivamente.

Como resultados se obtuvieron dos sistemas; para el primer piso un

sistema de 38.25 TON y para el segundo piso 36.66 TON con eficiencia a

carga parcial de IEER = 20.87 y de IEER = 20.13 respectivamente, y como

conclusión principal se pudo afirmar que el uso de un sistema que trabaje

a carga parcial garantiza que el consumo de energía se ajuste a lo

requerido por el usuario generando un ahorro energético.

Palabras claves: Diseño de un sistema de aire acondicionado, volumen de

refrigerante varíale, ahorro de energía eléctrica

14

ABSTRACT

This thesis proposed the design of an air conditioning system with variable

refrigerant volume capable of meeting each and every one of the comfort

needs of the user defined by ASHRAE in the SUNAT of Villa el Salvador for

its 14 environments included in the lst and 2nd floor both administrative and

customer service offices, with an efficient system that contributes to saving

electric energy.

This thesis required a type of technological research and a level of applied

research, as well as a non-experimental design. In the present investigation,

the data collection instruments that were used were bibliographic,

hemerographic, among others. For the hiring of the hypothesis, the

comparison of the theoretical results with the results of the Elite and

LatsHVAC programs for thermal load and dimensioning of cooling pipes

respectively was carried out.

As results, two systems were obtained; for the first floor a system of 38.25

TON and for the second floor 36.66 TON with partial load efficiency of IEER

= 20.87 and IEER = 20.13 respectively, and as a main conclusion it was

possible to affirm that the use of a system that works at partial load

guarantees that the energy consumption is adjusted to what is required by

the user, generating energy savings.

Keywords: Design of an air conditioning system, variable refrigerant

volume, electric energy saving.

15

CAPITULO I PLANTEAMIENTO DEL PROBLEMA

1.1 Identificación del problema

El Centro de servicio al Contribuyente y Centro de Control de Fiscalización

Zona Sur 2 de Lima Metropolitana, SUNAT de Villa el Salvador abrió sus

puertas al público en abril de este presente año 2017 sin contar con un

sistema de que brinde el confort a sus 1140 m2 entre oficinas

administrativas y atención al público para que realicen y cumplan sus

funciones de manera eficiente. Además según la conferencia realizada por

Jhonson Controls en agosto 2016 esta equivale aproximadamente al 38%

de consumo energético total de edificio típico comercial.

La carencia de un sistema de aire acondicionado que brinde confort para

desarrollar funciones específicas y que este consuma una cantidad

considerable de energía hace que la SUNAT de Villa El Salvador no se

encuentre en condiciones para operar de manera adecuada.

Debido a que este establecimiento es de gran magnitud requieren un

sistema de aire acondicionado con volumen de refrigerante variable (VRV

o VRF) que brinde las condiciones de confort de temperatura, humedad del

aire, ruido, ventilación y purificación del aire que uno necesita para poder

realizar sus actividades y cumplirlas eficientemente en un ambiente limpio

y puro. Además el sistema VRV diSeñado contribuyo al ahorro de energía

eléctrica pues opera a carga parcial adecuándose a los requerimientos

inmediatos del usuario.

16

1.2 Formulación del problema

1.2.1 Problema general

¿Cómo diseñar un sistema de aire acondicionado con volumen de

refrigerante variable en 1140 m2 para obtener un ahorro de energía

eléctrica en la SUNAT de Villa El Salvador?

1.2.2 Problemas específicos

¿Cómo determinar el calor sensible y latente en los ambientes

administrativos y de atención pública de la SUNAT que permita

obtener su carga térmica correspondiente?

¿Cómo determinar la capacidad de enfriamiento de los equipos que

permita su respectiva selección?

¿Cómo dimensionar las tuberías de refrigeración del sistema de aire

acondicionado VRV para interconectar las unidades exteriores con

la red de unidades interiores?

1.3 Objetivos de la investigación

1.3.1 Objetivo general

Diseñar un sistema de aire acondicionado con volumen de

refrigerante variable en 1140 m2 para obtener un ahorro de energía

eléctrica en la SUNAT de Villa El Salvador.

1.3.2 Objetivos específicos

Determinar el calor sensible y latente en los ambientes

administrativos y de atención pública de la SUNAT para obtener

su carga térmica correspondiente.

17

> Determinar la capacidad de enfriamiento por los equipos para su

respectiva selección.

Dimensionar las tuberías de refrigeración del sistema de aire

acondicionado VRV para la interconexión las unidades exteriores

con la red de unidades interiores.

1.4 Justificación

1.4.1 Justificación práctica

Bernal (2010) sostiene: "Se considera que una investigación tiene

justificación practica cuando su desarrollo ayuda a resolver un problema o,

por lo menos, propone estrategias que al aplicarse contribuirán a resolverlo"

(p.106).

La presente investigación posee justificación práctica ya que el diseño del

sistema de aire acondicionado con volumen de refrigerante variable

contribuirá al ahorro de energía eléctrica en la SUNAT de Villa El Salvador,

brindando una serie de procedimientos y criterios de ingeniera aplicados en

esta investigación.

1.4.2 Justificación tecnológica

"Se refiere a que los resultados de la investigación posibilita el diseño y

elaboración de técnicas, instrumentos y equipos para la producción de

bienes económicos, científicos, industriales, etc., que dinamicen el

desarrollo de los procesos productivos en general" (Carrasco, 2008, p.120).

18

Esta tesis provee de una serie de procedimientos para el cálculo y selección

de un sistema de aire acondicionado con volumen de refrigerante variable

apropiado, el cual tiene poco tiempo en el mercado peruano y posee una

tecnología novedosa dentro del mercado de la construcción.

1.4.3 Justificación socioeconómica

Carrasco (2008) enuncio: "Radica en los beneficios que reporta para la

población los resultados de la investigación, en cuanto constituye base

esencial y punto de partida para realizar proyectos de mejoramiento social

y económicos para la población" (p.120).

Los beneficios de esta investigación se orientaron a la población del distrito

de Villa El Salvador y aledaños pues podrán realizar sus trámites en un

ambiente de confort de manera adecuada, así también •evitara que se

desplacen hacia otras sedes más céntricas a Lima ayudando a la

descentralización.

La información obtenida promovió el uso de sistemas de aire acondicionado

más eficientes como el VRV, mejorando nuestra calidad de vida y

disminuyendo la demanda de energía eléctrica.

1.5 Importancia

Este presente trabajo se relaciona en forma complementaria a otras

especialidades de la carrera con el fin de edificar la sede de la SUNAT

perteneciente al Estado y permitirá atender a más ciudadanos en servicio

19

al contribuyente y funcionará como centro de control de la zona sur de Lima

Metropolitana.

La información recopilada y nuestra experiencia laboral en el rubro de aire

acondicionado, han hecho que los procedimientos para el cálculo y

selección se puedan visualizar claramente dando a conocer información

sobre utilizar softwares, como el Elite Chvac, Elite PsyChart y LatsHvac,

que están a la vanguardia del diseño de este tipo de tecnología en el

mercado laboral de hoy, sobre todo proporcionando los criterios necesarios

para este tipo de diseño.

Las sedes de la SUNAT a nivel nacional tienen la misma arquitectura, esto

se aprovechará para tener una referencia importante en las próximas

edificaciones. No solo se limita a edificaciones de la SUNAT, sino también

los resultados podrán usarse para nuevos proyectos de climatización tanto

en entidades públicas como privadas con características similares;

ambientes de grandes dimensiones, cerramientos de drywall, vidrios de

doble espesor, lugares de atención al público, como bancos, bibliotecas,

etc.

20

CAPITULO II MARCO TEORICO

2.1 Antecedentes del estudio

2.1.1 Antecedentes internacionales

En la Biblioteca Central de la Universidad San Francisco de Quito, se

encuentra la tesis: "Diseño del Sistema de Aire Acondicionado VRV

para la Biblioteca de la Universidad San Francisco de Quito" cuyo

autores son Diego Ignacio Araujo Dueñas y Guido Michael luzuriaga

Campoverde, quienes presentaron y sustentaron para obtener el grado de

Título de Ingeniero Mecánico, en el 2010; del cual el problema principal es

la falta de climatización en el edificio, lo cual provoca un ambiente que no

posee las condiciones de confort necesarias para una instalación de estas

características. Y se trazó como objetivo:

Realizar el estudio y diseño de un sistema de aire acondicionado

VRV que cubra las deficiencias mencionadas.

Mantener el confort ambiental en el interior de la biblioteca.

Dotar a la Universidad San Francisco de Quito de una solución a un

problema de alta temperatura en la biblioteca.

Obteniendo como resultados que las cargas por paredes, ventanas y

ventilación son las más grandes dentro de la Biblioteca. Esto se debe a la

orientación del edificio ya que se encuentra con una de sus caras

completamente hacia el este y la otra hacia el oeste, haciendo que los rayos

del sol impacten directamente sobre ellas. Los sistemas VRV son útiles

especialmente cuando Se trata de grandes espacios a acondicionar. La

21

biblioteca, con sus 1,500 m de superficie, requiere de estos equipos para

disminuir costos de operación en una manera significativa. Además, debido

al control que utiliza, es el primer paso para la formación de un edificio

inteligente. Y es importante destacar que los sistemas VRV brindarán un

confort mayor a los usuarios de la Biblioteca en cada una de sus zonas. La

posibilidad de controlar cada una por separado es importante debido a las

variaciones de carga que el edificio puede tener.

En la cual pude observar que las cargas por paredes, ventanas y por

ventilación juegan un factor vital en el diseño y también que los equipos

VRV son adecuados para ambientes de grandes dimensiones e

importantes para trabajar a carga parcial.

En la Biblioteca Central de la Escuela Politécnica Nacional de Ecuador , se

encuentra la tesis: "Diseño del Sistema de Aire Acondicionado con

Sistema de Refrigerante de Volumen Variable" cuyo autor es Bruno

Guerra Samaniego, quien presento y sustento para obtener el grado de

Título de Ingeniero Mecánico en el 2013; del cual tiene como problemas:

Que los edificios de la costa ecuatoriana presentan un consumo de energía

de los sistemas de aire acondicionado que puede llegar hasta el 50% del

total. La comodidad entre las diferentes oficinas o personas que ocupan los

pisos de oficinas nos es la adecuada.

Y se trazó como objetivo mantener la mejor comodidad para sus ocupantes

de cuanto a climatización; evitar que durante el funcionamiento de los

sistemas de climatización existan momentos de alta o baja temperatura;

22

establecer un sistema de climatización que evite contaminación por

transporte de aire en diferentes zonas; seleccionar equipos que satisfagan

cargas térmicas de bajo costo. Obteniendo como resultados que el

consumo de energía eléctrica de un sistema VRV en un año es

prácticamente la mitad que el consumo de energía que un sistema central;

que mientras más hora de funcionamiento tenga el sistema de aire

acondicionado, mayor será la eficiencia comparada a otros sistemas; y que

los sistemas VRV modulan la capacidad de las unidades interiores y

exteriores consumiendo la mínima potencia.

El cual ayuda a comprender que los sistemas VRV ofrecen flexibilidad en

el diseño tanto en espacios como en aplicaciones generando menor

consumo de energía eléctrica.

2.1.2 Antecedentes nacionales

En la Biblioteca Central de la Pontificia Universidad Católica del Perú, se

encuentra la tesis: "SISTEMA DE CLIMATIZACIÓN PARA HOTEL

CUATRO ESTRELLAS UBICADO EN LA CIUDAD DE LIMA" cuyo autor

es Daniel Gutierrez Giraldo, quién presentó y sustentó para obtener el

grado de Título de Ingeniero Mecánico, en el 2009; este trabajo de

investigación tiene como problema el poco desarrollo de la infraestructura

hotelera para el turismo en el país. Y se trazó como objetivo diseñar un

sistema de climatización que brinde confort térmico a los huéspedes y

personas que harán uso de las instalaciones del hotel. Obteniendo como

conclusiones que la carga de enfriamiento del proyecto está en el orden de

23

3,014,098BTU/h equivalente a 251.2 toneladas de refrigeración, por lo cual

considerando los equipos seleccionados (282 kW) se puede encontrar un

ratio de 1.12 kW/tonelada de refrigeración, que es un valor dentro del rango

usual para sistemas que emplean Chillers tipo tornillo.

Esta investigación nos ayudó a tomar otros criterios al momento de calcular

la carga térmica del edificio, también nos brindó un ratio aproximado de

capacidad de enfriamiento por metro cuadrado para compararlos

posteriormente con los del presente trabajo de investigación.

En la Biblioteca Central de la Pontificia Universidad Católica del Perú, se

encuentra la tesis: "DISEÑO DE UN SISTEMA DE CLIMATIZACIÓN EN

AULA CAD-CAE" cuyo autor es Martin Javier Kutsuma Ogata, quien

presentó y sustentó para obtener el grado de Título de Ingeniero Mecánico,

en el 2011; de cuyo trabajo de investigación tiene como problema que el

aula en el cual se imparten clases de CAD-CAE dada la cantidad de

equipos y personas confinadas al aula requieren condiciones adecuadas al

ambiente interior, trazándose como objetivo desarrollar una propuesta

técnico económica para el sistema de aire acondicionamiento ambiental

interior (climatización) requerido en base a las cargas terminas existentes

durante el uso del ambiente CAD-CAE; obteniendo como conclusiones que

al seleccionar dos sistemas Split ducto para el laboratorio CAD-CAE, uno

para el INACOM y uno para la oficina se puede independizar el uso de los

sistemas sin que uno afecte al otro del área contigua, también que las

empresas de HVAC tienen parámetros y consideraciones que utilizan como

24

factores a la hora de calcular la cargas térmicas de los distintos ambientes

y que la gran parte de las cargas son por fenestración.

En el cual se pudo observar cómo es que la infiltración de aire por puertas

que al momento de la apertura inciden directamente al aumento en la carga

térmica dándole una gran importancia para minimizar estas cargas en el

presente diseño.

2.2 Marco conceptual

2.2.1 Confort térmico

ASHRAE (2013) expresa que el principal propósito del HVAC es

proporcionar condiciones para el confort térmico humano. "Esa condición

de la mente que expresa satisfacción con el ambiente térmico" (ASHRAE

Standard 55). Esta definición deja abierta lo que se entiende por "condición

de la mente" o "satisfacción", pero enfatiza correctamente que el juicio de

la comodidad es un proceso cognitivo que involucra muchos insumos

influenciados por procesos físicos, fisiológicos, psicológicos y otros. Este

capítulo resume los fundamentos de la termorregulación humana y la

comodidad en términos útiles para el ingeniero de sistemas operativos y el

diseño para el confort y la salud de los ocupantes del edificio.

La mente consciente parece llegar a conclusiones sobre el confort térmico

y la incomodidad de las sensaciones directas de temperatura y humedad

de la piel, las profundas temperaturas corporales y los esfuerzos necesarios

para regular la temperatura corporal (Berglund 1995, Hardy et al., 1971,

Hensel 1973, 1981). En general, la comodidad se produce cuando las

25

temperaturas del cuerpo se mantienen dentro de rangos limitados, la

humedad de la piel es baja, y el esfuerzo fisiológico de la regulación se

reduce al mínimo.

La comodidad también depende de comportamientos que se inician

conscientemente o inconscientemente y guiados por sensaciones térmicas

y de humedad para reducir la incomodidad. Algunos ejemplos son alterar

la ropa, alterar la actividad, cambiar la postura o la ubicación, cambiar el

ajuste del termostato, abrir una ventana, quejarse o salir del espacio.

Sorprendentemente, aunque los climas, las condiciones de vida y las

culturas difieren ampliamente en todo el mundo, se ha encontrado que la

temperatura que la gente elige para su comodidad bajo condiciones

similares de ropa, actividad, humedad y movimiento del aire es muy similar

(ASHRAE, 2013).

a) Condiciones para el confort térmico

Independientemente de las variables personales y ambientales discutidas

precedentemente que influyen en la respuesta térmica y el confort, otros

factores pueden tener algún efecto. Entre estos factores secundarios se

incluyen la variación del medio ambiente, estimulación visual, edad, clima

exterior. Estudios realizados por Rohles (1973) and Nevins (1971) sobre

1600 estudiantes universitarios revela la correlación entre el nivel de

confort, temperatura, humedad, sexo, y la duración de la exposición.

26

TABLA N° 2.1 ECUACIONES PARA PREDECIR LA SENSACÓN TÉRMICA Y DE VARONES, MUJERES, Y VARONES Y MUJERES COMBINADOS

Ricgtelsibti EquaiticinIikb

Diposure t = dry-bulh températutv,, c.F Pestindm h iStibleels p super presshSt

LO Mcr r- 0.1.2.211 4 I.6.11p- 93E4 Womera r -41.15.11 # 11.71p -1.143E0 Both r-41i361 4 1.71p - 10.1380

10 'Men r 41:123 1.34- 9353 Viraran) -0.1571-1-1,4*- 12.7.25 Boit -11140t +1...45.5p - 11339

10 Mol Y-0.11.814.102p- 9.71111 Violara Y- 0.1.53t In- 1.3.511 Bath :Vell.135t 1.31tt -11.122

9trJin&brwiiSfWAF thttmdIleinatinin liFor yaumg_adult 3rdenia2y ara.* inad; %main lothing, nith a aterrad

miatarsocor appnigxinnafiely itluS dr., kr lit miirvelwritters < 40 kan.

Fuente: ASHRAE Fundamentals 2013

Muchas de estas correlaciones están dados en la tabla N° 2.1. La escala

de sensación térmica desarrollada por estos estudiantes se llama "Escala

de sensación térmica de ASHRAE":

+3 Muy Caliente +2 Caliente +1 Ligeramente Caliente O Neutro

-1 Ligeramente Frio -2 Frio -3 Muy Frio

Debido a que las personas usan diferentes niveles de ropa dependiendo de

la situación y el clima estacional. ASHRAE Standars 55 (2010) define la

zona de confort para 0.5 y 1.0 (0.44 y 0.88 ft2.11.°F/Btu) niveles de ropa do

(Ver figura N° 2.1). Para tener una idea, un traje de negocios de invierno

27

tiene alrededor de 1 do de aislamiento, y una camisa manga corta y

pantalones tiene alrededor de 0.5 clo.

FIGURA N° 2.1 ZONAS DE CONFORT PARA INVIERNO Y VERANO SEGÚN ASHRAE

0.016

0.014

0.012 o

0.01°

0.098 o

0.004

0.002

ON - DATIA SASÉD I SO STANDARD 7730 AND ASHRAE STANDARD 55 - 1/

/ fi/ //

UPPER RECOMMENDED HUMIDITY MIT, 0.012 HUMIDITY RATIO

Nk/ 0.5 ato

90 80 _ASILA

ikve e\ 115

70 60 50 .-..

Pdiri1/4 Nil .•-• -y. e,

dr

40 80 ,NO

.

-LOWER RECOMMENDED

O OP"-

4UMID1TY sL '11C4

- -

20 -9-- 10 RH LIMIT 11-..t-1474"

'II V». PMV L1MITS

70

65 1L Lu-

45o z

40 q. 35 30

18 10

50 55 60 65 70 75 80 85

95 100

OPERATIVE TEMPERATURE, °F

Fuente: ASHRAE Fundamentals 2013 [Rangos aceptables para temperaturas y humedades operativas con una

velocidad del viento 5 40 ppm para personas vistiendo ropa 1.0 y 0.5 cío durante

la primera actividad sedentaria (51.1 mea]

Se aprecia que los bordes de temperatura más alta y más baja de la zona

de confort son afectados por la humedad. En la zona del centro, una

persona típica que usa la ropa prescrita tendría una sensación térmica de

muy próxima a la neutral. Cerca de los límites de la zona caliente una

persona puede sentir alrededor de + 0.5 caliente sobre la escala de

sensación térmica de ASHRAE; cerca a los límites de la zona más fría, esta

persona tendría una sensación térmica de - 0.5.

28

ASHRAE (2013) mantiene que en general, la temperatura de confort para

otros niveles de ropa se puede aproximar disminuyendo los límites de

temperatura de la zona por 1°F para cada aumento de 0.1 do en el

aislamiento de la ropa y viceversa. Similar, la temperatura de la zona puede

disminuir en 2.5°F por aumento del met en actividad sobre 1.2 met.

Los niveles más altos y más bajos de humedad de la zona de confort son

menos precisas, y ASHRAE Standards 55(2010) no especifica un límite de

humedad más bajo para el confort térmico. La baja humedad puede secar

la piel y las superficies mucosas generando quejas de confort por tener la

nariz, garganta, ojos, y piel secos, normalmente cuando el punto de rocío

es menos a 32°F. ASHRAE Standars 55 recomienda que la temperatura

del punto de rocío de los espacios habitados no sea menor a 36°F (2.22°C).

Las zona de confort mostrada en la figura N° 2.1 y las consideraciones

mencionadas anteriormente son referenciales para cualquier tipo de

ambiente, sin embargo para el desarrollo de del presente trabajo de

investigación se especificó los valores para la temperatura de bulbo seco y

la humedad relativa no controlada para cada ambiente particular de la

SUNAT.

b) Índices ambientales

Los índices ambientales combinan dos o más parámetros (e.g.,

temperatura del aire, humedad absoluta, humedad relativa, velocidad del

aire, etc.) en una sola variable. Estos índices simplifican la descripción del

29

ambiente térmico y el estrés que impone. Entre los' más importantes para

el diseño tenemos los siguientes:

Temperatura: El correcto control de la temperatura del medio

ambiente que rodea al cuerpo humano elimina el esfuerzo fisiológico

de acomodación, obteniéndose con ellos un mayor confort y como

consecuencia mejora el bienestar físico (Carrier, 1980).

Humedad: Se sabe que durante el verano, el factor con mayor

incidencia sobre la sensación térmica es la humedad, porque ésta

afecta directamente a la capacidad de generación de sudor de la

piel. Un cuerpo humano en estado de reposo genera alrededor de

100W de calor metabólico, que debe ser liberado (mediante el sudor

u otros mecanismos biológicos) para evitar que el interior del cuerpo

se caliente demasiado. Sin embargo, cuanto más humedad hay,

nuestro cuerpo puede enfriarse menos, y se sufre el calor con mayor

intensidad (aumenta la llamada sensación térmica) (Carrier, 1980).

Temperatura del punto de rocío: Es la temperatura en la cual se

comienza a condensar el vapor de agua contenido en el aire al tener

contacto con una superficie (Carrier, 1980).

Movimiento del aire: LA transferencia de calor del cuerpo con

convección depende de la velocidad del aire en el viento. Se sabe

que en el ámbito cotidiano nos sentimos más confortables en un

ambiente caliente si el movimiento de aire es alto (Carrier, 1980).

30

Pureza del aire: Las personas respiramos diariamente alrededor de

15Kg de aire, por ello es importante considerar su la adecuada

limpieza y renovación (Carrier, 1980). Los causantes de las

molestias en el ser humano son básicamente la disminución del

oxígeno, aumento de anhídrido carbónico en el ambiente y dilución

de malos olores.

Por ello se debe tratar el aire para obtener una atmosfera sana y confortable

controlando simultáneamente factores como la temperatura, humedad,

renovación de aire y limpieza de acuerdo a cada aplicación que esté

orientada el edificio.

2.2.2 Análisis del local y estimación de carga

Para una estimación realista de las cargas de refrigeración es requisito

fundamental el estudio riguroso de las componentes de carga en el espacio

que va a ser acondicionado (Carrier, 1980). Es imperante que la estimación

de carga térmica sea precisa y completa formando parte de este estudio

los planos de detalle mecánico, arquitectónico, croquis sobre el terreno. En

todo caso deben considerarse los siguientes aspectos físicos:

a) Condiciones geográficas o exteriores

Estas condiciones son sumamente importante para la estimación de carga

térmica, pues permite calcular el calor sensible que se genera por las

paredes, ventanas, puertas, techos, etc. Brinda información importante

31

para el cálculo de la capacidad térmica de los equipos de aire

acondicionado y su posterior selección (Carrier, 1980).

Entre los datos más significativos tenemos:

El país Ciudad Latitud geográfica Norte/Sur. Longitud geográfica, Este/Oeste. Elevación geográfica, m. Presión estándar de elevación, en psi o Pa.

b) Características del edificio.

Destino del Local; La aplicación que tendrá el inmueble permite obtener

mucha información acerca de los perfiles de operación de ocupantes del

local. Entre estos pueden estar: oficinas, hospitales, local de ventas,

fábrica, taller de montaje, etc.

Dimensiones del local; largo, ancho alto.

Altura de techo; es la diferencia de altura entre el nivel del piso terminado

al nivel del techo terminado, espacios entre el cielo raso y las vigas.

2.2.3 Principios de cálculo de carga de refrigeración

Las cargas de refrigeración resultan de varios procesos de transferencia de

calor por conducción, convección, y radiación a través de la superficie del

edificio y de fuentes internas que pueden afectar la carga de enfriamiento

como las siguientes:

Externas: Paredes, techos, ventanas, tragaluz, puertas, divisiones,

cielos y pisos.

32

Internas: Iluminación, personas, accesorios, y equipos.

Infiltración: Fugas de aire y migración de humedad.

Sistemas: Aire exterior, fugas en ductos y ganancia de calor,

recalentamiento, energía del ventilador y compresor, y recuperación

de energía.

ASHRAE Fundamentals (2013) afirma: "El calor sensible se adhiere

directamente al espacio acondicionado por conducción, convección, y/o

radiación. Mientras que la ganancia de calor latente ocurre cuando la

humedad se adiciona al espacio (e.g., del vapor emitido por las personas)"

(p.18-1).

Para mantener el porcentaje de humedad constante, el vapor de agua debe

condensar en el mecanismo de enfriamiento remover el mismo porcentaje

que es añadido al espacio.

2.2.4 Ganancias internas de calor

Las ganancias internas de calor de las personas, iluminación, motores,

electrodomésticos y el equipamiento pueden contribuir a la mayoría de

carga de enfriamiento en un edificio moderno (ASHRAE Fundamentals,

2013).

a) Personas

La tabla N° 2.2 proporciona ratios representativos en los cuales el calor

sensible y humedad son emitidos por los humanos en diferentes estados

de actividad. La conversión de la ganancia de calor sensible de la gente a

33

la carga de enfriamiento del espacio se ve afectada por las características

de almacenamiento térmico de ese espacio porque un porcentaje de la

carga sensible es energía radiante. Las ganancias de calor latentes se

consideran generalmente instantáneas, pero la investigación está dando

modelos prácticos y datos para el almacenamiento de calor latente y la

liberación de materiales de construcción comunes (ASHRAE

Fundamentals, 2013).

TABLA N° 2.2 TASAS REPRESNTATIVAS EN LAS QUE EL CALOR Y LA HUMEDAD

SON DADOS POR LOS SERESHUMANOS EN DIFERENTES ESTADOS DE ACTIVIDAD

negree of Activily LocatIon

Total Heal, Btufli Sensible Heat, Btufb

Latent Hen Bluth

% Sensible Real that la ~with

Atina Male

Adjusted. 51/7* Loro HIgh

Scated at theatcr Theatcr. matinee 390 330 225 105 Seated at licitar. night Theater, night 390 350 245 105 60 27 Scatcd, vcry light work Offices, hotel,. aparbnents 450 400 245 155

Moderately active °Dice work Offices, hotels, apartrnents 475 450 250 200 Standing. light work; walking Department sito% retal' 510It 550 450 250 200 58 38 Walking. standing Drug atore. hará 550 500 250 250 Sedentary work Restaurant' 490 550 275 275

Light bench work Factury 800 750 275 475 Moderate dancing Dance hall 900 850 305 545 49 35 %Otitis 3 mph: light machina work Factor); 1000 1000 375 625

Bowlingd Bowling alley 1500 1450 580 870 Ileavy work Factory 1500 1450 580 870 54 19 Dravy machina work; fitting Fut:tory 1600 1600 635 965 Athletics Gymnasium 2000 1800 710 1090

Notes; I. Tabulated veloz, nw based un 75°F room dry-bulb tempentture. For

809F room di) baib. otal beat rematas the tamo. bid sensible Lea' values shauld be dcareased by approximately 20%. and laten' Leal salves increased norordingly. Al. ser Table 4 Cimpter 9 fue additianal mies of rnetabalie bes genendion. All vaina% are numded ro nearest 5 Btoth.

'Adjusied Leal gata is based en normal pereentage armen, women. and cbildren for the application listed, and aemmes that gata from un adub fmnale 1, 85% of that roe en adradt mak, and gala from a child 1175% of that for un adult malo.

bVidues appratimated forma data in Table 6, Chames 9. ohere V la ate veloeity with imita shown in that ab le.

'MIMAS Sal gala Melados 60 Brulb fur fund per individual (30 Otaili sensible and SO Barth laten0. 5Figure une penan per alley ectually bowling and all ellen as sitting (40) Btath) ce standing or walking slowly (550 thuh).

Fuente: ASHRAE Fundamental 2013

b) Iluminación

Debido a que la iluminación es a menudo un componente importante de la

carga de enfriamiento del espacio, se necesita una estimación precisa de

la ganancia de calor del espacio. El cálculo de este componente de carga

no es sencillo; la tasa de carga de enfriamiento de la iluminación en

34

cualquier momento dado puede ser muy diferente del calor equivalente de

la energía suministrada instantáneamente a esas luces, debido al

almacenamiento de calor (ASHRAE Fundamentals, 2013). Generalmente

la tasa instantánea de ganancia de calor sensible de la iluminación eléctrica

se puede calcular a partir de:

ger = 3.41W FulFsa

Donde:

gel = Calor ganada, Btu/h

W = Potencia total de iluminación, W

Fja = Factor de uso de iluminación

Fsa = Factor de iluminación de asignación especial

3.41 = Factor de conversión

Un procedimiento alternativo es estimar la ganancia de calor por

iluminación en base a los pies cuadrados o metros cuadrados. Tal enfoque

puede ser requerido cuando los planos de iluminación final no están

disponibles. La tabla N° 2.3 muestra la densidad máxima de potencia de

iluminación (LPD) (ganancia de calor de iluminación por pie cuadrado)

permitida por ASHRAE Standard 90.1-2010 para una amplia gama de tipos

de espacio.

35

TABLA N° 2.3 DENSIDADES DE POTENCIA LUMINOSA USANDO EL METODO

ESPACIO POR ESPACIO Cornea Space T'yes+ LPD. Wffil Building-Spear Sport Types* .LPD. VI'fft, Barling-Specifie Space Types. Ittl. Will

Arriara ~emotivo Library First 406 in height 0.03 per fl Seniecfrepair 042 Card lik and emologine 072

. (height) , Banktoffice Reading ano 0.93 Height abone 40 ft 0.02 prr ft . Ranking netivity arca 138 Statts 1.71

(height) , Convennon taller Manufacturine Audience/srating arca-pentnnent Audience senting 0.82 Conidorfeansition 0.41

Por guditorium 0.79 Exhiba sport 1.45 Drtailed•rnanufartudng 129 For performing aras iheater 2.43 Coarthouselpol ice sindonlpeniteMiary Encimara' room 0.95 Por MOÑO piclum dienta 1.14 Courlroom 1.72 F-"r° bit, haY (>50 n floor-to- 1.05

Confinement cells 1.10 millas .height) Classmomiccherftntininn 1.24 ludges* chumbas 1.17 Frilb boY as toso ft ¡loor-lo- 123 Comferrnoe/mcctinghnullipurpme 1.23 Penitentimy audience scsting 0.43 ceiling height) Corridorkonsition 166 Penitentiary classroem 1.34 Loa hay (C5 II floor-to-ceiling 1.19

Penitentigry dining 1.07 .hcight) Dining arca 0.65 12ormhery »Metan

Por bar lotmge/leisure dining 131 Living quarlers 0.38 Genend exhibition 1.05 Por family dining 0.89 Pire Patinas Restontlion 1.02

Dressingffitting room for 0.40 Engine room 0.56 Parking garage perfonninn irts theater S 'tering quedas 0.25 Garage arta 0.19

Gymondomffitimm center Post office illectricaVmechnnical 0.95 Fitness crea 0.72 Sorting aren 0.14 Fund prepgration 0.99 Gymnasiten audience sitios 0.43 Religious building!

Playing tren 1.20 Audience sentina 1,53 Lahomtory Hospiial Pellowship hall 0.64

Por clossmoms 1.28 Corridorkmenkm 0,89 196n.hip pulpit. (heir 1.53 Por mediralfindustrialhrumrch 1.81 EnterZencY 2.26 Retai 1

Examitreatment 1.66 Dressinaffining room 0,87 Lobby 0.90 Loundryhvashing 0.60 Mall conocerse 1.10

For dentar 0.64 Lomgetrecrealion 1.07 Sales afea 1.68 Por performing arta atener 2.00 Medical supply 1.27 Sporm arena For modem picture Meter 0.52 Ninery 0.88 Audience sealin 043

Nenes' signan 0.87 Caen sports areni-elass 4 0.72 Ladrar room 0.75 OPerating m0m 1.89 Caen aporto oreng-class 3 1.20 Lotmgeírecreation 0.73 Patine room 0.62 Court aporta arena-clara 2 1.92

Phommey 1.14 Caurt spons neena-class 1 3.01 Office Physical therany 0.91 Ring Torta arena 168

Enclosed 1.11 Itadiologyfungging 1.32 Transportation 0000 011a 0.98 ReCently 1.15 Aidlrainffius-baggage oren 0.76

Hotel/highway ledging Airport-conemose 0.36 0.91 Hotel dining 022 %%rabie! artall 054

Sales Mea us Holli8en-1room 1.11 Tennirtal-ticket comen 1.08 Sinimmy 0.69 Hotel lobby 1.06 Warehou%e Storage 0.63 Highway 'Wein» dining 0.88 Fine material storage 0.95 Workshop 159 Highway lodning gunt inflen 0.75 blediumfbelky material storage 0.58

San, ASIIRAE •1 ros saltee faxif a rommen apee tyfe acial a bond , rE r a tic type afe Istet tit toiltlaie-ffeeLlie Tate lefa anega,


c) Equipos eléctricos

ASHRAE (2013) manifiesta que una estimación de la carga de refrigeración

debe tener en cuenta el aumento de calor de todos los aparatos (eléctricos,

de gas o de vapor). Debido a la variedad de aplicaciones, horarios, uso e

instalaciones, las estimaciones pueden ser muy subjetivas. A menudo, la

única información disponible sobre la ganancia de calor del equipo es que

36

en su placa de identificación, que puede sobrestimar la ganancia de calor

real para muchos tipos de aparatos, como se analiza en la sección sobre

equipos de oficina.

Mucha de esta información se aprecia en el anexo 5, 6 y 7.

2.2.5 Ganancias de calor a través de la estructura del edificio

Son las ganancias de calor sensible y latente a través de las paredes

externas o tabiquen interiores de un edificio.

La cantidad de calor o de vapor transmitida en la unidad de tiempo depende

de la resistencia de ofrezca el cuerpo entre los dos punto consideraos.

a) Transmisión de calor a través de las paredes y techos exteriores

Las ganancias de calor por las paredes exteriores (muros y techumbres) se

calculan a la hora máxima de flujo térmico, y se deben, no solo a la

diferencia de temperaturas del aire que baña sus caras exteriores e

interiores, sino también 'al calor solar absorbido por las exteriores (Carrier,

1980). Debido a que la intensidad del flujo a través de la estructura exterior

ese inestable, se recurre al concepto empírico de "diferencia equivalente

de temperatura". Esta diferencia de temperatura debe tener en cuenta los

diferentes tipos de construcción y orientaciones, situación del edifico

(latitud) y las condiciones del proyecto:

q = KAAt, (2.1)

Donde:

37

q = flujo de calor Kcal/h.

K = Coeficiente global de transmisión Kcal/hm2 °C.

A = Superficie considerada en metros cuadrados.

Ate = diferencia equivalente de temperaturas en °C.

Diferencia Equivalente de Temperatura (Ate)

Es evidente que la radiación solar incidente sobre una pared exterior o

techo provoca un aumento en la energía interna del material, por

consiguiente un aumento de temperatura. Si esta temperatura es mayor

que la del resto del material de la pared se producirá un flujo de calor por

conducción hacia el interior de la pared progresando hasta llegar al aire del

recinto interior, esta vez por convección. Carrier (1980) expresa que este

calor no se ha producido por la diferencia de temperaturas entre el interior

y el exterior, sino que superpone al de la transmisión. Incluso puede ocurrir

que este flujo de calor tenga sentido contrario si se calcula a una hora

temprana. La diferencia equivalente de temperatura (Ate) no es otra cosa

que diferencia de temperatura ficticia que produce ella sola los dos efectos

de flujo de calor mencionados: debido a la diferencia de temperatura

exterior interior y debido a la radiación solar.

Las tablas N° 2.4 y 2.5 nos dan la (Ate) para paredes y techos soleados o

a la sombra. Si la condicione consideradas son distintas, la nueva (Ate)

puede determinarse por la relación empírica siguiente:

Rs Ate = a + Ates + b— (Aten — Ates) (2.2)

38

Donde:

ate =Diferencia de temperatura corregida

a =Correccion proporcionada por la tabla N° 2.6, teniendo en cuenta un incremento distinto de 8°C entre las temperaturas interior y exterior (esta última tomada a las 15 horas del mes considerado) y una variación de temperatura seca exterior distinta a 11°C.

Ates =Diferencia equivalente de temperatura a la hora considerada para la pared a la sombra.

Mem =Diferencia equivalente de temperatura a la hora considerada para la pared soleada (tabla N° 2.4 o 2.5).

b =Coeficiente que considera el color de la cara exterior de la pared. Para paredes de color oscuro b = 1 (azul oscuro, rojo oscuro, marrón oscuro, etc.); para paredes de color medio b = 0.78 (verde, azul o gris claros); para paredes de color claro b = 0.55 (blanco, crema, etc.).

R, =Maxima Insolación (Kcallh.m2 ), correspondiente al mes y latitud supuestos, a través de una superficie acristalada vertical para la orientación considerada (en el caso de pared); u horizontal (techo). Ver anexo 3.

R,n =Maximo Insolación (Kcallh.m2 ) en el mes de julio, a 40° de latitud Norte, a través de una superficie acristalada, vertical, para la orientación considerada (pared), u horizontal (techo). Ver anexo 3.

Nota: Para las paredes a la sombra, cualquiera sea su orientación (Aten, = Ates ) de donde Ate = a + Ates

La tabla N° 2.4 corresponde al hemisferio norte. Sin embargo, puede

utilizarse también en el hemisferio SUR, teniendo en cuenta las siguientes

equivalencias:

Orientación en el Orientación equivalente hemisferio Sur en el hemisferio Norte Noreste Sureste Este Este Sureste Noreste Sur Norte (sombra) Suroeste Noroeste Oeste Oeste Noroeste Suroeste Norte (sombra) Sur

39

ORIENTADO,.

NE

SE

so

o

NO

len l• sornbrol

10) 120 SCO 703

ICS 300 50) 700

100 300 TO ST 103 301 501 700 100 ST 500 701

TABLA N° 2.4 DIFERENCIA EQUIVALENTE DE TEMPERATURA (°C)

Muros soleados o en sombra * Valedero para muto de color escuna, 35'C de imperito* exterior. V t de temperatura Interior. II t de vadadon de la temperature extedor en 24,, mes de Juno y40' de

latitud Norte•

NOM SOUSI MAÑANA TARDE MAÑANA

6 7 11 9 10 11 L2 13 14 15 16 17 113 19 20 71 12 B 24 1 2 3 4 18 8.3 112 12.8 13.3 10.6 7.8 7.2 6.7 7.1 7.8 7.8 71 6.7 55 4.4 3.3 12 11 0.0 -1.1 -1.7-3.2 .11 -0.5 -1.1 .1.1 2.8 13.3 12.2 11.1 8.3 5.5 6.1 6.7 7.3 7.8 7.2 6.7 6.1 53 4.4 3.3 2.2 1.1 0.5 0.0 .0.3 2.2 1.7 2.2 2.2 2.2 5.5 8.9 8.3 7.8 6.7 5.5 6.1 6.7 6.7 6,7 6.1 5,5 5.0 4.4 3.9 3.3 3.3 2.8 2.8 2.8 2.8 3.3 3.3 3.3 3.3 3,3 5.5 7.8 69 7.8 6.7 5.5 5.5 5.5 5.5 53 5.5 5.5 50 5.0 4.4 3.9 3.9 0.5 94 16.7 183 20.0 19.4 17.8 11.1 6.7 7.2 7.8 7.8 7.8 6.7 5.5 4.4 3.3 2.2 L1 0.0 415 .1.1 -1.7 - L 7 -0.5 -0.5 0.0 117 16.7 17.2 17.2 106 7.8 7.2 6.7 7.1 723 7.2 0.7 6.1 5.5 4.4. 28 2.2 1.7 0.5 0.5 0.0 2.8 2.8 3.3 4.4 7.8 11.1 as 13.9 113 11.1 10.0 3.9 7.8 7.8 7,8 7.2 6.7 6,1 55 5.0 4.4 33 3.9 3.3 6.1 5.5 5.5 5.0 4.4 5.0 5.5 83 10.0 10.6 10.0 9.4 8.9 7.8 61 7.2 7.8 7.8 7.8 7.2 7.1 6.7 62 6.7 5.5 3.3 7.2 10.6 14.4 15.0 15.6 14.4 13.3 10.6 8.9 13 7.8 6.7 5.5 43 3.3 2.1 1.1 0.0 -0.5 .0.5 .1.1 .1.1 0.5 0.5 0.0 7.2 111 13.3 15.6 14.4 13.9 117 10.0 8.3 7.8 7.2 6,7 6.1 5.5 4.4 3.3 2.9 2.2 1.7 17 3.6 3.9 3.9 3.3 3.3 3.3 61 8.9 94 100 106 10.0 9.4 7.8 7.2 6.1 63 5.5 55 5.5 5.0 5.0 4.4 4.4 3.9 5.0 4.4 4.4 4.4 4.4 3.9 3.3 6.1 7.8 93 8.9 10.0 8.9 83 7.8 7.2 6.7 6.7 6.7 6.1 6.1 5.5 5.5 5,0 -0.5 - L1 -2.2 0.5 2.2 7.8 12_2 15.0 161 15.6 14.4 11.1 8.9 6.7 5.5 3.9 3.3 1.7 11 0.5 0.5 0.0 0.0 -0.5 -OS - 17 -2.2 -1.7 -1.1 3.9 6.7 11.1 13_3 13.9 14.4 12.8 111 8.3 6.7 5.5 4.4 3.3 2.2 L1 0.5 0.5 0.0 -05 2_2 2.3 Ll 11 1.1 1.7 2.2 4.4 6.7 413 8.9 100 1.0.0 83 7.8 6.1 5.5 50 4.4 4.4 3.9 3.3 3.3 2.8 3.9 3.3 3.3 2.8 21 2.2 2.2 2.2 2.2 3.9 5.5 7.2 7.8 83 8.9 69 7.8 6.7 5.5 5.5 5.0 5.0 4.4 3.9 - L1 -2.2 -2.2 -1.1 0.0 2.2 3.3 10.6 14.4 119 21.2 22.8 23.3 16.7 133 6.7 13 2.1 1.1 0.5 0.5 0.0 .0.5 -0.5 Ll 0.5 00. 0.0 00 0.5 LI 4.4 6.7 133 17.3 19.4 100 19.4 1149 11.1 5.5 3.9 3.3 23 22 2_3 1.7 L7 1.9 2.8 3.3 2.13 2.2 2.8 3.3 3.9 4.4 6.7 7.8 10.6 12.2 12.8 13.3 12.8 322 8.3 5.5 5.5 5.0 5.0 4.4 3.9 4.4 4.4 4.4 4.4 4.4 3.9 3.3 3.3 3.3 3.9 4.4 5.0 5.5 83 10.0 10.6 113 7.2 4.4 4.4 4.4 4.4 4.4 4.4 LI .17 .2.2 -11 0.0 1.7 3.3 7.8 ILI 17.8 22.1 25.0 26.7 18.9 12.2 7.8 4.4 18 1.1 0.5 0.0 0.0 45-0.5 L1 0.5 0.0 0.0 0.0 1.1 2.2 3.9 53 10.6 14.4 18.9 22_2 218 200 15.6 69 5.5 3.3 2.8 II 1.7 17 Ll 19 3.9 13 3.3 3.3 3.3 3.3 3.9 4.4 53 6.7 9.4 11.1 13.9 15.6 15.0 14.4 106 7.8 6.7 6.1 5_5 5.0 4.4 6.7 6.1 5.5 5.0 4.4 4.4 4.4 5.0 5.5 53 5.5 6.1 6_7 6.8 19 11.7 12-2 12.8 112 11.1 10.0 8.9 63 7.2 .1.7 .12 .2.2 .11 0.0 1.7 3.3 5.5 6.7 10.6 13.3 1E3 22.2 20.6 183 10.0 3.3 2.2 1.1 0.0 .0.5 .0.5 .1.1 1.1 3.1 -17 -2.2 .17 -1.1 0.0 1.1 3.3 4.4 5.5 6.7 117 16.7 17.2 17.8 11.7 6.7 4.4 3.3 /2 17 03 0.0 65 2.8 /2 2.2 2.1 2.2 2.2 2.2 /3 2_2 2.8 3.3 5.0 6.7 9.4 11.1 113 12.2 7.8 4.4 3.9 3.9 13 3.3 18 4.4 3.9 3.3 3.3 3_3 3.3 3.3 3.3 3.3 13 3.3 3.9 4.4 5.0 53 7.8 10.0 10.6 11.1 8.9 7.2 6.1 5.5 5.0 3.7 .1.7 .2.2 -1.7 .1.1 0.5 2.2 4.4 5.5 6.7 7.8 7.2 67 5.5 4.4 3.3 2.2 1.1 0.0 0.0 415 -0.5 .1.1 .1.1 -1.7 .17 .2.2 .1.7 .1.1 .0.5 0.0 1.7 3.3 4.4 5.5 61 6_7 6.7 6.7 5.5 4.4 3.3 2.1 11 0.5 0.0 .0.5 .11 0.5 0.5 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.5 LI 17 2.2 23 2.8 2.8 4.4 3.9 3.3 2.0 2.1 17 1.7 1.1 1.1 0.5 0.5 0.5 0.0 00 0.0 0.0 0.0 0.0 60 0.5 1.1 1.7 2.2 2.8 33 3.9 4.4 3.9 13 22 1.7 1.1 1.1 0.5

RIENTACION 14771UOSUR

5£

NE

N

NO

o

SO

Fuen e: Carrier 1980 Valido tanto si el muro t'ene o no a'slamiento.

** Para condiciones diferentes, aplicar las correcciones indicadas en el texto. *** El peso por m2 de los tipos de construcción clásicos están indicados en el anexo 4.

Para pesos inferiores a 100 Kg/m2 tomar los valores correspondientes a 100 Kg/m2.

TABLA N° 2.5 DIFERENCIA EQUIVALENTE DE TEMPERATURA (°C)

TECHO SOLEADO O EN SOMBRA * Valedero pera techos do color oscuro, as *C de temperatura exterior, 27 *C do temperatura interior. 11 •C de variación

de le temperatura exterior en 24 h. mes de Julio y 400 de latitud Nodo

r lt 077 1 itior4

1 '...2

1 111714 3 5. ,41.12;t1,03,/:

»4 1

1, ,' 4;13 4'244w .. .343 3.3: R.1150140' 7 ., II. y Hyl3/4 0111. :11: IkkÑ'' ‘' - y, 1,T;41:ni:

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rr.$627- 4,1.

kij55 ...$4,941$4.

'I.> O

3,2 1.0 7,3

.3.3

.0,5 3.7 4,4 441

3.8 -3,9 33 3.3 4.1

.28 -0,5 l,7 3,8 &I

4.3 6,9 23 44

' 4.7

3.0 20 ss 8,1 7,2

43 e.9 83 ay 9.8

143 Me 339 73.1 121

17.1 15.7 334 13,0 14,4

31.1 30.8 09.3 uy 1.5.1

its 1111 341 ny 31.3

324 31 9 713 31,1 14.4

$10 13.9 323 21.8 744

223 71.3 39,2 11.1 70.4

18.4 19 4 ' 19,4

20,6 19.4

13.6 14,7 04 10.9 144

11.3 33.9 938 173 11.9

4.9 141 333 33.4 13.11

23 43

121 149 16.7

1.9 4,7 4,4

113 120

1,7 4.4 22

MA 13.11

e,3 23 6.1 3.9

11.1

SS 3.3

20 7.2

111,11

1.7 1,1

3,3 6.1 28

atyytk-

?baila 1$,Lzt 1,1 y

I. 4

y

43 1.1 4.3

33 .1.1 1,1

e 45 .1,1

41 .0.3 .1.1

1.3 O 23

3.1 2.8 3.3

Lt 13 te

:As 7.3 3.0

ny 8.3 9.9

ny 41 4.7

mo 1.8 1,3

49 123 1,3

7,1 113 13.4

9.1 7.3 8.3

3.5 4,7 i.e

3,3 5,3 37

1.1 3.9 3.9

0.5 34 4.4

43 1.7 3.3

.e.t 0.1 2,3

O -0.5

1.1

3.7 - 1.1

1.1

. 4.9 1.7 0.5

44 17 0

'6 M L ;ft' 'ebotopj:

-43 . ' 0.4 ,..

,..4 41141 ; 19 2012 w , * ier 30 4 ......

.2.3

.1,1 4.3

.1.1 -1,1 1.1

o 4.9 3.1

1,1 43 -9.3

22 O

-1.3

44 21 o

441 3-11 1.1

13 3.0 2.4

10.4 II 4.4

9.4 7.8 3.3

6.9 71 4.7

32 7.6 7.3

7,4 7.4 7,8

411 7.3 7.3

O 4.7 6.7

3.3 lo 4.1

21 33 5.5

3,5 7,8 4,4

0 1,7 3.3

0,3 8.3 L7

13 o

.1.1 e

0.5

.27

.33 O

yy 43 0.5

1.,:;.11'131 wor ' 8 . 3 i,,,..

1.5.14 1 ' 11:0221,4' 1' II gio . s

.2.12

.23

.l.'

.2.1

.2.8

.1.1

.2.2

.2.2 - 1.1

.1.1

.1.7

.1. 8

0 .1.1 .1.1

1.1 O

.841

22 1.1

4

9.0 3.8 41

O 4,4

2,2

7.7 3,3 3,3

74 6.7 4,4

7.3 73 6,1

141 6.7

.. 1.1

1.5 6.1 3.5

4,4 3.3 18

7,9 4,4 5.0

1,1 3.3 4.4

13 13 3.3

0 33 2.7

-'83 e 1,1

1.7 33 0.5

.3.7

.1,1 1

.2.11

.2.3 4.3

2.1 3.6 1.1

4

• ;

19. 23,0:. 'ah! 032 il -13 03 ' j8 3 3, 77, 83 .1 ,338.' ; .23 •• 37 Zil 1-1,4 3! I E s. 7 0 4.

, 1: , .,..' :^ 7 , 7. • : Alto' • - . ._ • M MAÑANA

4 4 0 Z .. „ „ • . , . ; X.::!3, 2; (.31,:ZY2 3 ::...... !! !•3 . - b9i1A401-111', : ' '

Fuente: Carrier 1980

40

4 -O

+2 +4 46

10 +12 +14 +16 +le +20 +22

8

22,8 18,11 14,0 10,8 6,6

2,7 0,8 1.2 3,1 sa 7,2 9,2

11,2 11,5 15.3

-10

.23,8

-15,8 -11,6

7,6 - 5,6

3,6

0.3 1,2 4,3 6,3 8,3

00,1 12,3 14,4

24,2 20,2 6,2

12,2 8,0 6,1 4,1 2,2 O 1,7 3,8 5,8 7,8 9,8

11,8 13,9

12

24.7 20,7 16,7 12,7 8,5 6,6 4,6 2,7 0.7 1,2 3.3 5,3 7,3 9,3

11,3 13,4

13

25,1 21,1 17,1 13,1 8,9 7.0 5,0 3,1 1,1 0,8 2,9 4,9 6,9 6,9

10,9 13,0

14

5,6 21,4 17,6 13,6 9.1 7,5 5,5 3,6 1,6 0,3 2.4 4,4 6,4 6,4

10,4 12.5

15

24,0 22.0 18,0 14,0 9,8 7,9 5.9 4,0 2,0 0,1 1,0 3,1 5,6 1,8 9,8

11,9

16

11

26,5 22,5 10,5 11,5 10,3 8,4 6,4 1,5 2,5 0,6 1.3 3.3 5,1 1.3 9.3

11,4

18

27,4 23,4 19,4 15,4 11,2 9,3 7,3 5,4 3,4 1.5 0,4 2.4 4,4 6,4 8.4

10,5

19

27.9 23,9 19,9 15,9 11,7

9.8 7,8 5,9 3,9 2,0 0,1 1,9 3,9 5,9 7,9

10,0

20

-24,8 .218 -16.8 -12,6 -10,6

1,7 2.8 0,7 1,3 3,3 5,3 7.3 9.4

21

29,3 25,9 21,3 17,3 13,1 11,1 9,1 7,2 5,2 3,3 1,2 0,8 2,9 4,8 6.1 1,9

22 29,8

1.8 7,8 3,6

9,7 7,0 5,8 3,9 1.8 0,2 2,2 4,2

8,3

Tompetatura colador a las 15 II para el mes

considerado menos importuna interior

.16 12

21.2 17.2 13,2 9,2 5,0 3,1 1,1 0,8 2,8 4,7 6,8 8,8

10,8 12.8 14,0 16.9

21,7 17,7 13,7 9,7

5,5 3,6 1,6 0,3 2,3 1.2 6,3 8,3

10.3 12,3 14,3 16,4

22,3 18,3 14,3 10.3 6,1 4,2

0,3 1.7 3,4 5,7 7,7 9,7

11,7 19,7 15,8

23,3 19.3 15,3 11,3 7,1 5,2 3.2 1,3 0,7 1,6 4.7 6.7 8,7

10,7 12.7 11,8

.VARIACIÓN DE LA TEMPERATURA EXTERIOR EN 24 h

33,0 29,0

-15,0

8,9

3,0 3. 0,0

4,8 6,8 8,8

10,9

TABLA N° 2.6 CORRECCIONES DE LAS DIFERENCIAS EQUIVALENTES DE

TEMPERATURA (°C)


El valor de Rs es la ganancia máxima de calor solar, que se da en día me

mayor aportación solar determinado del Anexo 3 para la latitud y grados

que corresponda, debe multiplicarse por los correcciones indicadas al pie

del Anexo 3. Los cuales son factor por atmosfera, factor por altitud, factor

por punto de roció, de la siguiente manera:

= (Max. apot.Solar)(Fact. Atm)(Fact.Alt.)(Fact. Pto. Rocio)

(2.3)

Donde:

Max. apot. Solar = Máxima aportación solar determinado del anexo 3.

Fact. Atm = Coeficiente por falta de limpieza de la atmosfera (0.9-1.0).

Fact. Alt = Factor por altitud 0.7% adicional por cada 300 m.

Fact. Pto. Rocío = Factor por punto de rocío. Si la temperatura de rocío es diferente a 19.5 °C este valor será 14% por cada 10 °C de diferencia. Así 1 - 0.14 x (TR - 19.5)/10.

b) Ganancias por insolación de las superficies del vidrio

Carrier (1980) expresa que la carga real de refrigeración se obtiene

multiplicando el factor de almacenamiento para un funcionamiento del

equipo de 12 horas deducido del anexo 2 por la ganancia máxima de calor

41

solar correspondiente a la orientación, mes y latitud deseados, también se

tiene que saber el peso por metro cuadrado del piso para entrar con estos

valores a este anexo. La ganancia máxima de calor solar debe multiplicarse

por los factores globales correspondientes a sistema de apantallamiento o

lo que se conoce como factores de sombra (Tabla 2.7) y por las

correcciones indicadas al pie del anexo 3. Los cuales son factor por

atmosfera, factor por altitud, factor por punto de roció y factor por marco

metálico.

TABLA N° 2.7 FACTORES TOTALES DE GANANCIA SOLAR A TRAVES DEL VIDRIO

(Coeficientes globales de insolación con o sin dispositivos de sombra o pantalla)

,. . TIPO DE wofho

, siN PERSIANA

, o PANYÁLLAH

' PÉbilÁNAS VENECIANAS ,,I9OTER10111'; ..' ... .

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VIDRIO -SENCILLO ',ORDINARIO' 1,00 156 0,65 0,75 0,15 0,13 0,22 0,13 0,20 0.25

, VIDRIO SENEELLO 8.:ItEn, , . . 0,94 0,56 0,65 0,74 0,14 0,12 0,21 0,14 -6,19 0,14

VIDR.10.1',ARSOEBEIE16,”.. "" deellicionnt WiksorENKE 0,.46.6'.0:413

..06611616ht6 dolabsolcIdA, 0,48=a 0.60 4 `E401'ciorits,de.ibe&ii6n 0,5611 a;76.

0,60 0,73 0,62

0,56 0,53 0,51

0,62 0,59 0.54

0,72 0,62 0,56

0,12 0.11 0, 10

0,11 0,10 0,10

0,18 0,16 0,14

0,12 0,11 0, 10

0,16 0,15 0,12

0.20 0,18 0,16

, VIDRIO .1)001.1 , r '-', , - ^ ' 4 VIdrIpe, ONEnedoe: . , : , -, , %.--; 1 Vldrle:.de,13,mm '. . , ... < t 1 ' .

yok, knied6r SInertel s' ' ',' 5 VIcIrlo.exl.» e-garbo:RE 441E8 'a 0,66

VIdEit 144/, E6 8104 '.Viiiile:e;r . ;13EoljÁnio.dey4E 1 a56

0,90 0,80

0,52

0,50

0,54 0,52

0,36

0,36

0,61 159

0.39

0.39

0,67 165

0,43

0,43

. 0,14 0.12

0,10

0,10

0,12 0,11

0,10

0,10

0,20 0,18

0,11

0.11

0,14 0,12

0,10 .

0,10

0,18 0,16

0,10

0,10

122 120

0.13

0,12 . VIDRIO: TRIPLE :,

. 1 Vidrio'. clErEhiarío:.: -.. :Vicliit?&:0. riirl ' ''

0,83 0,69

1.48 0,47

0,56 0,52

0,64 , 0,57

0,12 0, 10

0,11 0.10

0,18 0,15

0,12 0,10

0,16 0.14

0.20 0,17

VIDRIO PINTADO. ! Celo ,t14,6 ..'.. . ,,, 4 0,28 I bolei hedió: , •., , .. . . , Color oscuro '1 ,

0,39 0,50

1,vilynro':CilLióton .1. t".:Árilk¿ :- 5'9 , ' ' Illoini‘RIELIZO

-60Y401cili ':. -'.4.,-. -.., . --ObileganVe',claito : 9Pateseente'letc4r6,„

0,70 0,56 0,60 0,32 0,46 0,43 0,37


A este factor se le conoce como factor de almacenamiento y se determina

por la siguiente ecuación:

42

Fact. Alm.= (Fact. Marco Met.)(Fact.Atm)

(Fact. Alt.)(Fact. Pto. Rocio)(Fact. Sombra) (2.4)

Donde:

Fact. Alm.= Factor de almacenamiento.

Fact. Marco Met.= Factor por marco metálico. Este valor es 1.17.

Fact. Sombra = Factor de sobra interna (Véase la tabla N° 2.7).

Los otros factores han sido definidos líneas arriba.

c) Ganancia de calor a través de muros internos

Se considera muros internos, aquellos que no son afectados directamente

por el sol y se encuentran dentro del edificio.

Estos muros pueden ser paredes de concreto, paredes de ladrillo, paredes

de drywall; así también se consideran los muros de vidrio, y los pisos

intermedios.

El cálculo para estos muros se realiza a través de la ecuación siguiente:

q = KAAt (2.5)

Donde:

q = Flujo de Calor (Kcal/h)

K = Coeficiente global de transferencia de calor (Kcal/h.m2.°C)

A = Superficie considerada en metros cuadrados (m2)

At = Diferencia de temperaturas exterior — interior (°C)

Carrier (1980) indica que el valor de K se calcula de la siguiente manera:

Determinar la resistencia de cada material que compone la pared, y

las resistencias superficiales interiores y exteriores. Ver Anexo 4

43

Sumar las resistencias, R = r1 + r2 + r3 + • • • + rn

Hallar la inversa de R, o sea: 1/R = K

FIGURA N° 2.2 CONFIGURACION ESQUEMATICA DE UN MURO CON ENLUCIDO

Existen varias configuraciones de los muros verticales (paredes)

Exterior 01 Aire Con cierta Velocida• —41~ii

zas. y las ló ntales horizo

(techos)

Sin embargo las

DBT = 86T = HR 80 %

Enlucido Exterior

II

111

0 paredes o los techos pueden de dos tipos: Exteriores

MURO Interior . DBT = 71.6•F

(soleados) o interiores.

Ladrillo 6 Aire Quieto Concreto • . •.• tenor

Fuente: Elaboración propia

2.2.6 Ventilación para una calidad de aire interior aceptable

ASHRAE Standard 62.1 (2007) formula que el flujo de aire exterior de

diseño requerido en la zona de respiración del espacio o espacios

ocupables en una zona, es decir, el flujo de aire exterior de la zona de

respiración (Vb,), se determinará de acuerdo con la ecuación 2.6.

bz = .P,+ Rw A, (2.6)

Donde:

A, = Área del suelo de la zona: la superficie ocupada neta de la zona m2 (ft2).

P, = Población de la zona: el mayor número de personas que se espera que ocupe la zona durante el uso típico.

44

Rp = Flujo de aire exterior requerido por persona según se determina en el Anexo 8

R a = Flujo de aire exterior requerido por unidad de área según se determina en el Anexo 8

ASHRAE Standard 62.1 (2007) enuncia que para que un edificio pueda

tener certificación "LEED", tener altos estándares de eficiencia y

sostenibilidad, se debe agregar un 30% adicional de aire exterior para

mejorar la renovación del aire.

Quedando así la ecuación 2.6 de la siguiente manera:

VE = (Rp . Pz + Ra . Az ) * 1.3 (2.7)

Donde:

VE = Caudal de aire exterior o aire fresco

2.2.7 Empleo del diagrama psicométrico

"Psicrometría es la ciencia que trata de las propiedades termodinámicas del

aire húmedo y del efecto de la humedad atmosférica sobre los materiales y

sobre el confort humano" (Carrier, 1980, p.1-111). Esta definición debe ser

ampliada para incluir el método de controlar las propiedades térmicas del

aire húmedo.

a) Ciclo de evolución del aire

Este ciclo puede apreciarse como se muestra en la figura N° 2.2. El aire

en el estado (3), mezcla de aire exterior (2) y de aire de retorno (1), para a

través del aparato acondicionador, y su evolución se representa por la línea

de proceso (3-4). Abandona el aparato en (4) y es impulsado hacia el local

45

donde absorbe calor y humedad según la transformación (4-1). En general,

gran parte del aire impulsado vuelve a recogerse para su mezcla con el aire

exterior (Carrier, 1980). La mezcla pasa a través del serpentín donde

abandona la humedad y calor recibido con el propósito de mantener las

condiciones interiores deseadas.

46

s s Islss tists.; uc

911 t9t

09-§0-r

tr3119

11,1-161

ir0

A

o

os"

/.„ 1 •

1-1,41',/y .)?

FIGURA N° 2.3 PROCESO TIPICO DE ACONDICIONAMIENTO DE AIRE

REPRESENTADO SOBRE EL DIAGRAMA PSICROMETRICO


47

b) Factor de calor sensible (SHF)

Carrier (1980) enuncia: "El factor de calor sensible del local es la razón del

calor sensible del local a la suma del calor sensible y latente del local" (p.1-

111). Se puede expresar de la forma siguiente:

Q Qss SHF —

Qs + QL QT (2.8)

Donde:

SHF = Factor de Calor Sensible

Qs = Flujo de calor sensible total (Kcal/h)

QL = Flujo de calor latente total (Kcal/h)

QT = Flujo de calor total, sensible y latente (Kcal/h)

El estado de aire impulsado en el local deber ser tal que compense

simultáneamente el calor sensible y latente del local. Los puntos que

representan en el diagrama psicométrico el estado de aire impulsado y las

condiciones interiores pueden unirse por un segmento de recta (1-2) como

la que se aprecia en la figura N° 2.4. Este segmento representa la

evolución del aire en el interior del local y se denomina recta de SHF del

local, o también recta de impulsión, o recta de referencia.

48

t :4;

(.1

czilkoisbwp.

condiciones interiores del local 4., o

01 :14 Aire impulsado ás-

,a1 lócal

Temperatura seca.

E

FIGURA N° 2.4 RECTA RSHF DIBUJADA ENTRE LOS PUNTOS QUE REPRESENTAN LAS CONDICIONES DEL AIRE DEL LOCAL Y LAS CONDICIONES DE

IMPULSION


La pendiente de esta recta nos da la relación entre las cargas de calor

sensible y latente del local, Ah, y Ah j . Entonces, si el caudal de aire

impulsado es suficiente para compensar estas cargas, se mantendrán las

condiciones de humedad relativa y temperaturas fijadas para el local,

siempre que la temperatura seca y húmeda del aire impulsado

correspondan a un punto de esta recta.

La recta de SHF del local puede trazarse sobre el diagrama psicométrico

sin necesidad de conocer las condiciones del aire que se impulsa.

Conociendo el SHF y las condiciones interiores del proyecto se utilizara la

49

escala situada a la derecha del diagrama y el punto de referencia (26,7 °C

y 50% HR):

Trácese la recta que pasa por el punto 1 y la división correspondiente

al SHF calculado (2). (Véase figura N° 2.5).

La recta de SHF del local considerado será paralela a la recta de

proceso (1-2) y pasara por las condiciones del proyecto. Como se ve

en la figura N° 2.5, esta recta puede prolongarse hasta la curva de

saturación (3-4).

FIGURA N° 2.5 RECTA RSHF DIBUJADA SOBRE EL ESQUEMA DEL DIAGRAMA

PSICROMETRICO


50

o' o.

1

Temperatura sepa

Airé a la salida del áparato

Condiciones exteriores

Mezcla de aire" ,

,-exterior y de retorno

--L-Corldicionee . interiores

c) Psicrometría para capacidad del equipo

El paso del aire por el acondicionador se traduce en variaciones de su

temperatura y/o humedad relativa especifica. La importancia relativa de

estas variaciones depende de las cargas totales de calor sensible y total

que el equipo acondicionador debe desarrolla o hacer actuar. Se pueden

acotar en el diagrama psicométrico los puntos que representan el estado

del aire a la entrada y a la salida, condición de la mezcla de aire exterior y

de retorno de local, y unirlos con un segmente de recta (1-2) (Véase figura

N° 2.6); este segmento representa la evolución del aire a su paso por el

acondicionador y recibe el nombre de recta de SHF TOTAL (GSHF).

FIGURA N° 2.6 RECTA DE GSHF DIBUJADA ENTRE LOS PUNTOS QUE

REPRESENTAN LAS CONDICIONES DEL AIRE A LA ENTRADA YA LA SALIDA DEL EQUIPO CONDICIONADOR


51

• -

GSHF . - s calculad() o

.! ... . ......

...^11nek • • •

. 514 _incterfóres•• •

dondiciones.:de.antre. da , • .• en el ?abarato

: •

Puntó de referencia

e

o

e

4..%4 Condidionet .del local

. .26 7°C , temperature seca' .

u.•

o

Como la recta RSHF, la recta de GSHF puede dibujarse en el diagrama sin

necesidad de conocer el estado del aire impulsado. La marcha a seguir está

indicada en la figura N° 2.7. Trácese la recta GSHF que pase por el punto

de referencia y, a continuación, la paralela a esta recta que pase por el

punto que representa la mezcla de aire a la entrada del aparato.

FIGURA N° 2.7 RECTA DE GSHF DIBUJADA EN EL DIAGRAMA PSICROMÉTRICO


d) Mezcla adiabática de dos corrientes de aire húmedo

"Un proceso común en los sistemas de aire acondicionado es la mezcla

adiabática de dos corrientes de aire húmedas" (ASHRAE, 2013, p.1-17). La

52

figura N° 2.8 muestra esquemáticamente el problema. La mezcla

adiabática se rige por tres ecuaciones:

4 Conservación de la energía:

?han + rhaa2h2 = rhao3h3

4, Conservación de la masa para el aire seco:

metal rhda2 = rhda3

g.k. Conservación de la masa para el vapor de agua

rildaiWi rhda2 W2 = rhda3W3

Eliminando rfida3 resulta

h2 — h3 W2 W3 ihdal h3 — W3 W1 rhda2

(2.9)

Donde:

Thclal -"=" Flujo másico de aire seco en condiciones 1 o condiciones de aire exterior (Kg/s, lb/s)

rhaa2= Flujo másico de aire seco en condiciones 2 o condiciones de aire de retorno o de sala (Kg/s, lb/s)

1hda3 = Flujo másico de aire seco en condiciones 3 o condiciones de aire de mezcla (Kg/s, lb/s)

= Entalpia especifica del aire en condiciones 1 o condiciones de aire exterior (Kcal/Kg, KJ/Kg, Btu/lb)

122 = Entalpia especifica del aire en condiciones 2 o condiciones de aire de retorno o de sala (Kcal/Kg, KJ/Kg, Btu/lb)

h3 = Entalpia especifica del aire en condiciones 3 o condiciones de aire de mezcla (Kcal/Kg, KJ/Kg, Btu/lb)

= Humedad especifica del aire en condiciones 1 o condiciones de aire exterior (gvapor de agua/Kgaire seco, granosvapor de agua/lbaire seco)

53

W2 = Humedad especifica del aire en condiciones 2 o condiciones de aire de retorno o de sala ( ‘gvapor de agua/Kgaire seco, gran0Svapor de agua/lbaire seco)

= Humedad especifica del aire en condiciones 3 o condiciones de aire mezcla (gvapor de agua/Kgaire seco, gran0Svapor de agua/lbaire seco)

Despejando la ecuación 2.9 se llega a la siguiente relación:

rncjai

nidal -I- thdo2 (2.10)

A la expresión se le denomina porcentaje de aire exterior (%AE). raciai+mda2

ASHRAE (2013) enuncia que el punto de estado de la mezcla resultante se

encuentra en la línea recta que conecta los puntos de estado de las dos

corrientes que se mezclan y divide la línea en dos segmentos, en la misma

proporción que las masas de aire seco en las dos corrientes.

FIGURA N° 2.8 MEZCLA ADIABATICA DE DOS CORRIENTES DE AIRE HUMEDO


54

2.2.8 Tuberías de refrigeración para aire acondicionado

Carrier (1980) sostiene que los materiales más corrientemente empleados

en los sistemas de tubería son los siguientes:

Acero — negro galvanizado Hierro forjado — negro y galvanizado Cobre — blando y duro

La tabla N° 2.8 incluye los materiales recomendados para diferentes usos.

TABLA N° 2.8 MATERIALES RECOMENDADOS PARA LOS TUBOS Y ACCESORIOS

SEGÚN LAS APLICACIONES

APLICACIONES ' TUBO ACCESORIOS

REFRIGERANTES

, ,R-12 • '

R-500

Conduelo de aspiración .

Cobre duro-Presión de seMelo 21 kg/cm'' , .

Coba o latón Mauleado o imán moldeado y entinado

•

,

Acero de espesor normal Sin soldadura pare Mem. > 60,3

ACWO ITIMINebre, roscado o soldada Presión de, , trabajo 16 keunr

Tuberla o conducto., do liquido

Cabro duro-Presión tia servicio 21 kgfom" Cobre o alón matdzsdo o latón moldeado y <Manado' '

: mas,

repelo: reforzado pela diem, 5 48.3 Espesor normal pera Man. > 413

' Sin soldadura pare Miro. > 6C1,3 '

Acero maleable roscado o soldado. Presión de • ' trebejo 90 kgjomi.

' ,

Conducto ' de gas

entente

Cobre duro-Presión de servicio 21 tomm .Cobre o rabón Mauleado o latón moldeado y , imanado

Acero de espesor nonas' • ' Sin minadora pera diem 60.3

Acero maleable. macado o andado. Presión da trabajo 30 ,koMme

•

' AGUA REFRIGERADA

Acero negro o galvanizado " Acero negro, galvanizado. soldado o de hindi- '

Cobre duro •• Letón moldeado-Cobra o latón matizado

. AGUA SUPLEMENTARIA O DE.CONDENSACION

Acero galvanizado " Acero negro, galvanizado, soldado o de lundl- ,

C duro " - Latón moldeado-Ceño. o' latón niaerizado '

' 'LINEAS DE CONDEN-

SADO O DRENAJE

Acero gebanizado " ' Galvanizado párn drenaje O vacbdo-Acero 'no. loeble o de rendición ... '

Cobre duró " • Latón.inoldenio-Cobre o letón mestizado

VAPOR'

Y CONDENSADO

Acolo mstári •• ' ' Acero soldado o de fundición *" . ' .

Cobre miro ',' Latón moldeado-Cobro o' latón illetlizado ,

. , AGUA CALIENTE

Acero negro ierrs soldado o do fundroón ' •". •

Cobro doro'' : 'Latón moldeado-Cobre e letón sturolzedo


La norma ASTM 888 indica que las tuberías de cobre deben cumplir

siguientes características:

55

El material debe ser de tal calidad y pureza que el producto final

tendrá las propiedades y características descritas en esta

especificación, y deberá ser fritado por tamaño.

El tubo se cerrará mediante las operaciones de operación en frío y

de estanqueidad que sean necesarias para producir el temperado y

el acabado de superficie requeridos.

El tubo cuando se suministra en bobinas se debe recalcar después

de enrollado

4 El tubo cuando está provisto en longitudes rectas normalmente debe

estar en el temperamento dibujado. Tras el acuerdo entre el

fabricante o el proveedor y el comprador, el fabricante deberá tener

la opción de suministrar tuberías recocidas de longitud recta.

La norma ASTM B88 también indica que las tuberías de cobre deben

cumplir con las propiedades físicas según la tabla N° 2.9

56

TABLA N° 2.9 DIMENSIONES, PESOS Y TOLERANCIAS EN EL DIÁMETRO Y ESPESOR DE PARED PARA TAMAÑOS DE TUBO DE COBRE

NOMINALES O ESTÁNDAR (AH toleramos are plus and minus éxcept as othenvIse Indicated)

Nominal or Standard Size,

Outsido Diarrecter

Average OuNide Dromctor,Toicmneo. in

Yvar snicanow ano Toleramos, in. Tnearetical Weigrd,15/11

Typo K Typo 1 lyno M

Amarbd camal 2610

Thicknoss Toleh any&

Wall mitkneso

Tetar- anca°

%vas ThicIness

Toar-anceu

Typo K Typo L Typo la

0 0.375 0.092 0.001 0.035 0.0035 0.030 0.003 c c 0.145 0.128 c

% 0.500 0.0025 0.001 0.049 0.005 0.035 0.004 0.025 0.002 0.269 0.198 0.145 54 0.625 0.0025 0.001 0.049 0.005 0.040 0.024 0.028 0.003 0.344 0.285 0.204 86 0.750 0.0025 0.001 0.049 0.005 0.042 0.004 c 0.418 0.362 c

33 - ' 0.875 0.003 0.001 0.065 0.006 0.045 0.004 0.032 0.003 0.641 0.455 0.328 1 1.125 00035 0.0015 0.065 0.006 0.050 0.005 0.035 0.004 0.839 0.655 0.465 VA 1.375 0.004 0.0015 0.065 0.0% 0.055 0.005 0.047 0.004 1.04 0.884 0.682 VA 1.625 0.0045 0.002 0 072 0.007 0.060 0.006 0.049 0.005 106 1.14 0.940 2 2.125 0.005 0.002 0.083 0.008 0070 0.007 0.058 0.006 2.06 1.75 1.46 21/4 2.825 0.005 0.002 0.095 0.010 0.080 0.006 0.065 0.002 2.93 2.48 2.03 3 3,125 0 005 0.002 0.109 0.011 0,090 0.009 0.072 0,007 4.00 3.33 2.68 331 3.625 0.005 0,002 0.120 0,012 0.100 0.010 0083 0.036 5.12 4.29 3.58 4 4.125 0,005 0.002 0.134 0.013 0.110 0.011 0.095 0.010 6.51 5.38 4.66 5 5.125 0,005 0.002 0.160 0.018 0.125 0.012 0.109 0.011 9.67 7.61 6.66 5 6.125 0.005 0.002 0.192 0.019 0.140 0.014 0.122 0.012 13.9 10.2 8.92 5 8.125 0.006 4 0.002 0.271 0.027 0200 0.020 0.170 0.017 25.9 19.3 16.5

-0004 10 10.125 0.006 "0,002 0.338 0,034 0250 0.025 0212 0.021 40.3 30.1 25.6

-0.006 12 12.125 0.008 0.405 0.040 0260 0.026 0254 0.1325 57.8 40.4 36.7

-0.006

^ The average maride dismeter ot a lobo ir the average ot the maximum and minimurn %Mido diamoter. as deteminoa a: any °no cross sedi011 ot the tubo. " Maximum %mallen al anv one point C indo:ates that rho material S not general* °venable os that no tolerante has been established

Fuente: ASTM B88

a) Dimensionamiento de tuberías de cobre

Para sistemas con volumen de refrigerante variable, el dimensionamiento

de las tuberías de cobre se realiza estrictamente con los programas de

selección brindados por cada fabricante de los equipos. Caso contrario los

fabricantes de los equipos no emiten la garantía del funcionamiento de los

equipos.

En la figura N° 2.9 se muestra una representación del programa usado por

la compañía LG para dimensionar las tuberías de refrigeración.

57

ARNU36GTNC.4

(27.95119.84 kElturtg PRNU36G1TIC.4

(27 74 / 19 69 121u/n)

Room ( 0 %)/- ( O II) kBluM

Room -1 0 %)/-( 0%) kBlust

r8 AF4BLN07121

ARBLN03321

ARNU540111C4

(41.87 / 29 73 ~ni) ARBLNO 3321

RooM ( 0 %)/- ( O %) kBht/h

ARNU54GTNC.4 (41.87129.73 kBlu/h) ARNU54GTP4C4

(41.54129.49 Bluf)»

9

eR-(Om%)/-( O %)1cBtuffi

Room -( O %)/- ( 0%)1231R1

FIGURA N° 2.9 REPRESENTACION DE LOS DIAMETROS DE TUBERIA EN UN

SISTEMA CON VOLUMEN DE REFRIGERANTE VARIABLE

MUIB V1

Ç71ARUV2110BTS4 ( 180 97 kBlu/h ) i .4. Additional refrigeran). 12.24 kg

Fuente: Exportación del software Lats HVAC

2.2.9 Equipos comerciales de aire acondicionado

Los equipos de aire acondicionado se pueden clasificar de diferentes

formas, tenemos las siguientes:

a) Por el Tipo de Uso

Aire Acondicionado de Confort

Es el proceso mediante el cual se modifican las condiciones del aire de un

local para que pueda cumplir con las funciones de confort para las

personas; en general se tienen que regular los siguientes parámetros:

Temperatura

Humedad relativa

Renovación de aire

58

FIGURA N° 2.10 EQUIPO DECORATIVO TIPO PARED

Fuente: Empresa Clepse

En la figura N° 2.10 se observa un equipo decorativo convencional tipo

pared instalado en una oficina convencional.

Aire Acondicionado de Precisión

Las salas informáticas requieren entornos estables y precisos para que los

componentes electrónicos sensibles funcionen de manera óptima. De

hecho, los sistemas de aire acondicionado de confort estándares resultan

inadecuados para las salas informáticas, y provocan cierres de los sistemas

y fallas en los componentes. Como los sistemas de aire acondicionado de

precisión mantienen la temperatura y humedad dentro de un rango muy

acotado, brindan la estabilidad ambiental que necesitan los equipos

electrónicos sensibles y así se evita que una compañía sufra costosos

tiempos por inactividad.

59

Aire interior Aire I resultante í

Aire frío resultante,

Aire exterior

Extlriqr

Oindensador Compresor .

Interior

EVaporador

b) Por el principio de intercambio de calor

Estos se pueden separar de dos maneras:

Sistema de expansión directa

Se considera que un sistema de aire acondicionado es de expansión directa

cuando el refrigerante expandido intercambia calor directamente con el aire

del recinto a enfriar a través del intercambio de calor que abastece de aire

acondicionado dicho recinto. Como por ejemplo:

Equipos unitarios (Split)

Equipos Multi Split

Equipos VRF

FIGURA N° 2.11 PRINCIPIO DE FUNCIONAMIENTO DEL SISTEMA DE AIRE

ACONDICIONADO DE EXPANSION DIRECTA

Ventilador 1 Ventilador condensador Válvula de • eyapotador

expansión - -

Fuente: httplAiposdeaireacondicionado.bloqspot.pe/2015/05/conceptos-basicos-de-climatizacion-v.html

Sistema de expansión no directa

60

hilled Wafet,System trjAVSO:

ti &ni oca

lett Water Ptirnp

Se considera un sistema de expansión no directa o indirecta cuando el

refrigerante expandido intercambia calor con una segunda sustancia para

que este último lo haga con el aire proveniente del recinto en el

intercambiador de calor que abastece de aire acondicionado dicho recinto.

Entre estos se encuentran los equipos de agua helada enfriados por aire o

por agua.

FIGURA N° 2.12 FUNCIONAMEINTO DEL SISTEMA DE AIRE ACONDICIONADO DE

EXPANSION NO DIRECTA '

Fuente: Convergence Training

2.2.10 Sistemas de volumen de refrigerante variable o flujo de refrigerante variable

Los sistemas HVAC VRF son sistemas de expansión directa en plataforma

de tecnología de bomba de calor fabricados sobre el estándar de ciclo

invertido de compresión de vapor Rankine (ASHRAE, 2016). Estos

sistemas son termodinámicamente similares a los unitarios y otros sistemas

de expansión directa comparten muchos de sus componentes principales

61

PIPING JOINT TWO PIPES

TWO PIPES

PIPING JOINT TWO PIRES

HEADER

COMPRESSOR- BEARING

UNIT o PIPING

JOINT

TWO PIPES

INDOOR UNIT IN COOLING MODE

Note: AB indoor units operating in either heating or cooling mode.

(es decir, compresor, dispositivo de expansión, intercambiadores de calor).

Los sistemas VRF o VRV transportan el calor entre una unidad

condensadora exterior y una red de unidades interiores

a) Tipo de Sistemas

ASHRAE (2016) expresa que hay tres tipos básicos de sistemas de

volumen de refrigerante variable (VRF). Estos tipos de sistemas son los

siguientes:

Frio Solo.- Son aquellos equipos que solo pueden suministras

enfriamiento.

Bomba de Calor.- Son aquellos equipos que pueden suministras tanto

enfriamiento o calefacción (solo uno de ellos a la vez)

FIGURA N° 2.13 SISTEMA VRF FRIO SOLO Y FRIO CALOR

Fuente: ASHRAE System and Equipments 2016

62

YA A

HEAT RECOVERY CONTROL UNITS

THREE PIPES

r A

COMPRESSOR- BEARING

UNIT

TWO

INDOOR UNIT IN COOLING MODE

P PES.;

INDOOR UNIT IN HEATING MODE

THREE PIPES THREE PIPES

HEAT RECOVERY CONTROL UNITS

•

A. PARALLEL CONFIGURATION

TWO PIPES TWO PIPES

THREE PIPES

COMPRESSOR- í . HEAT

RECOVERY HEAT

RECOVERY BEARING CONTROL CONTROL Y-BRANCH

UNIT UNIT UNIT n HEAT RECOVERY THREE PIPES CONTROL UNIT

TWO P PES

INDOOR UNIT IN COOLING MODE INDOOR UNIT IN HEATING MODE

B. HYBRID SERIES/PARALLEL CONFIGURATION

Recuperación de Calor.- Son aquellos equipos que pueden suministrar

tanto enfriamiento y calefacción simultáneamente a la vez.

FIGURA N° 2.14 EJEMPLOS DE SISTEMA VRF DE RECUPERACION DE CALOR DE

TRES TUBERIAS


b) Aplicación de los Sistemas VRV

ASHRAE (2016) indica que los sistemas de volumen de refrigerante

variable puede ser usado en varias aplicaciones como:

Oficinas de alta o baja altura Instalaciones educativas (escuelas, universidades)

63

Instalaciones para el cuidado de la salud, incluye clínicas y residencias geriátricas de cuidado a largo plazo. Edificios residenciales de múltiples inquilinos. Edificios históricos. Tiendas minoristas. Centros de hospitales, restaurantes, salones de banquete, hoteles. Aplicaciones de solo enfriamiento de centros de datos Instalaciones culturales, incluidos centros religiosos.

c) Equipamiento para sistemas VRF

Unidades enfriados por aire y enfriados por agua

Las unidades exteriores de fuente de aire y las unidades de fuente de agua

(a veces llamadas unidades de condensación, unidades aire-aire o

unidades de aire agua) contiene tarjetas electrónicas, intercambiadores de

calor y una selección de compresores (ASHRAE, 2016). El compresor es

el componente más importante en el sistema VRF, se puede combinar con

varios tipos diferentes de intercambio de calor.

La mayoría de los sistemas VRF usan compresores scroll o rotativos de

velocidad variable. Estos compresores son confiables, tienen muy pocas

piezas móviles, proporcionan compresión continua con poca pulsación o

vibración, y a través del variador de velocidad proporcionan un control

modulante de la capacidad lineal (ASHRAE 2016). Los compresores scroll

y rotativos de velocidad variable ofrecen un funcionamiento silencioso y

excelentes eficiencias individuales de carga completa y parcial, y debido al

mecanizado preciso, los flancos de la paleta están sellados con solo una

capa fina de aceite. Si falla un solo compresor en un sistema de varias

64

unidades exteriores, la capacidad máxima se pierde, pero el sistema en

general aún puede proporcionar refrigeración o calefacción parcial.

FIGURA N° 2.15 GRUPO DE UNIDADES EXTERIORES INSTALADOS EN EL IPD

Fuente: Galería del autor

Tipos de Unidades Interiores

Las unidades interiores (también llamadas unidades fan-coil, unidades

evaporadoras o unidades de manejo de aire) están disponibles en muchas

configuraciones diferentes (Figura N° 2.16), incluyen:

Montado en la pared Cassete de techo empotrado Cielo suspendido De pie Tipo Ducto

Se pueden usar varios tipos de unidades interiores dentro de un solo

sistema VRF.

65

E VERTICAL AIR HANDLER

C. CEILING CONCEALED DUCTED

D. WALL MOUNTED

B. CEILING SUSPENDED

A. FOUR-WAY CEILING RECESSED CASSETTE

r*-1

F. ONE-WAY CEILING RECESSED CASSETTE

FIGURA N° 2.16 TIPOS COMUNES DE UNIDADES INTERIORES VRF

G. FLOOR-STANDING EL FLOOR-STANDING EXPOSED CONCEA ED


d) Tuberías de refrigeración en el sistema de volumen de refrigerante variable

Cada fabricante de VRF recomienda diferentes tamaños de tubería de

refrigerante, longitudes verticales y horizontales máximas a mínimas,

basadas en los volúmenes y velocidades de refrigerante requeridos para

un funcionamiento del sistema eficiente y estable (ASHRAE, 2016). Se

debe consultar las directrices del fabricante para obtener detalles

específicos y los códigos locales y de la industria para conocer el

cumplimiento. La carga del refrigerante del sistema es un valor calculado,

mientras que el cargo adicional está determinado por el volumen de la línea

de líquido.

66

--•sÉiscnoN SOFTWAR_E ab* L. Da, 4.1T"Ñ . •

Herireit---- teait~ix Odujo Equernállt• hDrip«icla

Art. Pme I y Ilenumel Mennine2 Piso 2 Pise PII0 7

Fuente: MIDEA

El software de diseño específico del fabricante proporciona

especificaciones y parámetros detallados de tubería de refrigerante para

cada proyecto y aplicación (ASHRAE, 2016), como:

Dimensiones de las tuberías de gas y liquido de refrigerante

el Verificación del diseño del sistema basados en altura máxima y

diferencia de longitudes

Verificación del diseño del sistema basado en la relación

capacidades nominales de unidades interiores con unidades

exteriores.

4, Cantidades de equipos, incluida la tubería de refrigeración y carga

de gas refrigerante del sistema.

A Esquemas de fuerza y control.

FIGURA N° 2.17 INTERFAZ DEL SOFTWARE DE SELECION DE EQUIPOS VRF MARCA

MIDEA

67

En la figura N° 2.17 se muestra el interfaz del programa VRF Selection de

la compañía MIDEA donde se seleccionan los equipos de aire

acondicionado, tanto las unidades interiores como exteriores.

El dimensionamiento de las tuberías de refrigeración las hace el programa,

donde el usuario solo ingresa las longitudes de las tuberías como

corresponda.

e) Características y ventajas del sistema VRF

A continuación se enumeran una serie de características y ventajas de

los sistemas VRF:

4 Máxima zonificación. Cada usuario o espacio dispone de su control.

A Fácil diseño.

4 Bajos niveles sonoros.

A Eficiencia energética y ahorro de energía. Elevados rendimientos y

tecnología Inverter (compresor + válvulas electrónicas = ajuste de la

capacidad a la demanda).

A Reducido espacio de instalación de las unidades exteriores

compactas.

A. Elevada flexibilidad en cuanto a trazados, longitudes del sistema,

número de unidades interiores por sistema.

A Menores espacios de paso de tuberías.

A Reducidos costos de operación.

Múltiples tipos de unidades interiores.

68

Funcionamiento en modo calor a bajas temperaturas exteriores (te =

-15°C).

4 Versátiles sistemas de control (locales, centrales o en red).

4 Factor de sobrecarga (simultaneidad: posibilidad de instalar

unidades exteriores de menor potencia que la suma de las unidades

interiores (los sistemas actuales permiten normalmente entre 130 a

135% de la capacidad de las unidades exteriores en sistemas

Bomba de Calor).

Entre las principales desventajas que se mencionan a los sistemas VRF

están:

4 Elevado costo inicial.

A Distribución de refrigerante por medio de una red de tuberías de

cobre susceptible de fugas.

4 En sí mismos no permiten el control de humedad ni la opción de free-

cooling.

4 Cuidado en el diseño de la recuperación del aceite, que al diluirse

con el gas caliente es transportado a través del circuito frigorífico,

debiendo buscarse soluciones para asegurar su retorno a los

compresores.

2.2.11 Programas de ingeniería en aire acondicionado

a) Elite CHVAC

69

Elite indica que el programa Chvac calcula de forma rápida y precisa las

cargas máximas de calefacción y refrigeración para edificios comerciales.

Las cargas de enfriamiento se pueden calcular con el método CLTD o el

nuevo método RTS (Radiant Time Series). El programa permite un número

ilimitado de salas que se pueden agrupar en hasta 100 sistemas de

tratamiento de aire. Chvac busca automáticamente todos los factores de

corrección y carga de enfriamiento necesarios para calcular las cargas.

Además, puede buscar datos meteorológicos de diseño al aire libre para

más de 2000 ciudades ubicadas en todo el mundo. También está previsto

editar los datos meteorológicos y agregar datos para otras ciudades.

Informes completos enumeran los datos generales del proyecto, cargas

detalladas de la sala, cargas de resumen del controlador de aire, cargas de

aire exterior, cargas totales del edificio, análisis de envolvente del edificio,

requisitos de tonelaje, cantidades de CFM de aire, tasas de flujo de agua

enfriada (si corresponde) y datos psicométricos completos con entrar y salir

de las condiciones de la bobina. Otras características sobresalientes

incluyen el análisis ASHRAE Standard 62, rotación automática del edificio,

orientaciones de pared de 360 grados, vidrio inclinado, sombreado exterior,

perfiles de carga de funcionamiento interno, temperaturas de diseño

interiores variables, diversidad de personas, aire exterior pretratado,

infiltración estacional y tasas de ventilación, cargas de recalentamiento,

ganancias y pérdidas del conducto y plenums de aire de retorno.

70

FIGURA N° 2.18 DATOS GENERALES DE INGRESO DEL PROYECTO EN EL ELITE

CHVAC

MeneraI Prulect Data Input - 1

General Predgcl Informa5on ''' • , .. Project Pe nene: G:IMFOFtME CE TESIS 20179esis

VRVCALCULOSI-UNTILOO.CHV Project «la VOUS Project °e V2cfd 0V Votar Name Pmjectdate: Menday Jure 08. 1998 Robot corneent: To ~tea terrptate tornan mestbg project optar be ebbe and

pelen rde Weatter reference city. HAFtRISSLIRG. PEMSYLVAMA. USA CFent nene: CEent Narre Goes Here Conpanyname: N'OUT CarnpanyNann Co nparrateesenta be: Votar CompanyRepremntathe Corrparryaddress Your ComparryAderts-s Crampanyeity: Votar ComparnyCity Currparmable: Your CompanyPhone Conpanytax Yr OrnparryFax

Beeeterie prensare: 29.590 initp. nade 308 bel tetad,: 40 Clames Iban dalytenperature rant 24 artes Startre A enema tirre ter HVAC leed orbulations earn - ¡pan Water of (albee rones in Ibis project 2

I ; OrInC1 O c fatgt Val nes ' . l Carlablrenspertrarred: Bot testen arad colma' bada . tiattin requiremmts 1.03 Wats pe Tu are bol !Enriaban reparenbrns: 0.59 Wats per resale bol People sanable bad mutip5er. 230 Beta per pensar Per* latee load ~píen 193 Etat reí perece Zona sensbb sattytictec 10 % Ione latent satty Intuir 10 % Zone besan sably Lacte: 10 % Peri* dbersityteix: 80 % lightirg proa nunter. 0 Eguterent acorden=1er. 0 People prolb nurnber. 1 Eltelibe delauft eetrag beiaht 8.00 bel Bu?cFmg defautt tan betht: 8.50 bel

Infernal Operating L -• el Profiles(C a 901.- . ••• - ••• •

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a. a eeee

ecee ecce ecce eeee ecce ecce eeec

- •

Fuente Exportación del software Elite CHVAC

b) Elite Psychart

Mientras que el Chvac calcula de forma rápida y precisa las cargas

máximas de calefacción y refrigeración para edificios comerciales. Las

cargas de enfriamiento se pueden calcular con el CLTD. La compañía Elite

indica que Psychart le da la capacidad de crear y examinar procesos

complejos que involucran aire húmedo e imprimir bellas gráficas que

ilustran esos procesos. Procesos de enfriamiento, calentamiento sensible,

71

mezcla, humidificación, lo que quieras y PsyChart puede manejarlo. El

programa incluso incluye una función de modelo de controlador de aire que

le permite crear procesos de gráficos para un ciclo completo de aire

acondicionado ingresando datos en términos que son familiares para cada

diseñador de HVAC.

FIGURA N° 2.19 CARTA PSICROMETRÍA DEL ELITE PSYCHART

Jan CID:0,01Z 411 (ra 4149.

WilEaltabliall "OisaMMEEF PalltS nY-

RELIZRZWIC Ara; allEMPA._

4,..nw unzarm-a SEÉPURIM Arta fflorris

oricertnin - ro_ asir ,,,setznam taaifflumw

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-__....--zeizr~rsese. t MECENIMMMEINSEig . . ..... . .

Fuente: Exportación del Elite PsyChart

2.3 Definición de términos básicos

4 EER: Coeficiente de eficiencia energética, es' el ratio entre la

capacidad frigorífica y el consumo de energía utilizado para

obtenerlo. Cuanto más alto es el EER, mejor rendimiento tendría la

máquina.

COP: Coeficiente de rendimiento, es el ratio entre la capacidad

calorífica y el consumo de energía utilizado para obtenerlo. Cuanto

más alto es el COP, mejor rendimiento tendría la máquina.

Neuf( Psydwareetk Cherti

72

IEER: Parámetro de Eficiencia en Sistemas VRF. En el caso del

sistema VRF, el término de eficiencia empleado es el IEER

(Integrated Energy Eficiency Ratio), en el cual se utiliza una ecuación

para estimar la eficiencia a carga parcial del sistema a partir de la

eficiencia en cuatro puntos de operación, específicamente a 100%,

75%, 50% y 25%, asignándole un porcentaje a cada valor de

eficiencia parcial.

A SEER: Es un acrónimo en inglés de calificación de eficiencia

energética por temporada. Los Estados Unidos y Canadá utilizan el

SEER para determinar la eficiencia energética de los aparatos de

aire acondicionado. Muchas organizaciones, entre ellas el programa

federal de Energy Star y las compañías eléctricas locales, utilizan los

números de SEER en la adjudicación de las rebajas de instalación.

Los fabricantes, las empresas de energía y los departamentos

federales calculan el SEER dividiendo la potencia térmica de la

unidad de aire acondicionado (medidas en BTU) entre el total de

horas-vatio de energía consumida por la unidad. Esto se mide en

una temporada promedio de frío. Las unidades de conservación de

energía tienen números SEER más altos que las unidades estándar.

IPLV: El IPLV es al Chiller (enfriador de agua) lo que el SEER es

para los acondicionadores de aire estándar. Es la calificación oficial

de eficiencia AHRI para enfriadores y junto con NPLV es la única

calificación que importa. IPLV es la forma estándar de la industria y

73

del AHRI de medir la eficiencia promedio general de un sistema de

enfriamiento hidrónico (enfriador). IPLV significa Valor de carga de

parte integrado, es un concepto similar al de SEER, donde el

rendimiento de carga parcial se mide y clasifica para que los clientes

puedan tener una manera de hacer una comparación entre

conceptos similares de la eficacia operativa del mundo real entre

varias marcas y modelos. IPLV y su compañero el NPLV están

ambos especificados en AHRI 550/590.

4 ASHRAE: Es una asociación comprometida avanzar en las artes y

las ciencias de la calefacción, ventilación, aire acondicionado y la

refrigeración, objetivo que se comenzó a forjar en el año de 1894, en

los Estados Unidos de América, cuando 75 profesionales del campo

de la calefacción y la ventilación formaron la entonces "Sociedad

Americana de Ingenieros en Calefacción y Ventilación". Es así como

esta asociación promueve los más altos estándares internacionales

de calidad, haciendo de la industrial HVAC&R un sector

responsable, profesional, preparado y actualizado en calefacción,

ventilación, aire acondicionado y de refrigeración para garantizar

confort a la par de un mejor medio ambiente.

AHRI ( American Refrigeration Institute): El certificado AHRI del

Instituto de aire acondicionado, calefacción y refrigeración es

sinónimo de productividad y eficiencia energética, algo que resulta

imprescindible para el sector de la climatización por dos objetivos

74

claros, lograr la necesaria rentabilidad económica de los proyectos y

mejorar la sostenibilidad climática y del entorno ambiental.

R.N.E.: Reglamento Nacional de Edificaciones es la norma técnica

rectora en el territorio nacional que establece los derechos y

responsabilidades de los actores que intervienen en el proceso

edificatorio, con el fin se asegurar la calidad de la edificación.

A Humedad Relativa: la cantidad de agua en el aire en forma de vapor,

comparándolo con la cantidad máxima de agua que puede ser

mantenida a una temperatura dada.

A Temperatura de bulbo seco: Temperatura que registra un

termómetro ordinario

A Temperatura de bulo húmedo: La temperatura que indica un

termómetro cuto bulbo está cubierto por una mecha húmeda y

expuesta a una corriente rápida de aire.

4. Temperatura de rocío: La temperatura a la cual empieza la

condensación de humedad cuando el aire se enfría.

A Humedad específica: El peso de vapor de agua expresado en

gramos por kilo de aire seco.

Entalpia: Cantidad de calor contenida en el aire, contada a partir de

0°C.

A Variación de la entalpia: Cualquiera que sea la temperatura

considerada, la entalpia arriba mencionada se supone en la

saturación. Para el aire no saturado, se tendrá que corregir utilizando

75

la línea de varaicion de entalpia, en casos en los que es necesario

una gran precisión. En casos normalesde acondicionamiento de aire

se puede prescindir de dicha corrección. Al igual que la entalpia

viene dad en Kcal/Kg de aire seco.

4 Volumen específico: los m3 de aire húmedo que corresponden a 1

Kg de aire seco.

A Factor de calor sensible: Relación entre los calores sensible y total.

Punto de referencia: Situado a los 26.7 °C y 50% de humedad

relativa, y que se emplea junto con la escala de factores de calor

sensible para dibujas las líneas del proceso de aire acondicionado.

A Kilos de aire seco: Constituyen la base de todos los cálculos

psicométricos, y permaneces constantes durante todos los

procesos. La temperatura seca, húmeda, de rocio y la humedad

relativa están relacionadas en forma tal que cuando se conocen dos

de ellas se pueden determinar las restantes. Cuando el aire está

saturado las temperaturas seca, húmeda y de rocío son iguales.

76

CAPITULO III VARIABLES E HIPOTESIS

3.1 Variables de la investigación

3.1.1 Variable dependiente

4. Ahorro de energía eléctrica.

3.1.2 Variable independiente

Sistema de aire acondicionado con volumen de refrigerante variable.

3.2 Operacionalización de variables

TABLA N° 3.1 OPERACIONALIZACION DE LAS VARAIBLES

VARIABLES CONCEPTO DIMENSION INDICADOR

INDEPENDIENTE

Sistema de aire acondicionado con volumen de

refrigerante variable

Conjunto de equipos y accesorios interconectados por tuberías de refrigeración y. circuito de control con la particularidad de tener un compresor variable

Calor Sensible y Latente

4 Ubicación geográfica. 44- Geométrica del edificio. 4. Estructuras del edificio. 41 Potencia eléctrica de

iluminación y equipos. 41. Aforo. 41 Temperatura y humedad

relativa de diseño.

Capacidad de Enfriamiento de

los Equipos

4 Caudal de aire fresco. 4 Factor de calor sensible. 4. Procesos psicométricos. 4 Ratio de combinación.

4 Material i tipo. 4 Capacidad de unidades i

interiores. 4 Distancia entre equipos. 4 Altura entre unidad

interior y exterior. Programa de selección. _

Dimensiones de Tuberías de

Refrigeración

DEPENDIENTE

Ahorro de Energía Eléctrica

Elemento fundamental para el aprovechamiento de los recursos energéticos

Consumo de energía eléctrica

4 Comparación entre sistema convencional y VRV.

4 Tarifa del recibo eléctrico.


77

3.3 Hipótesis

3.3.1 Hipótesis general

Si se diseña el sistema de aire acondicionado con volumen de refrigerante

variable en 1140 m2 se logrará ahorrar energía eléctrica.

3.3.2 Hipótesis especificas

Si se determina adecuadamente el calor sensible y latente en las

áreas administrativas y de atención pública de la SUNAT se logrará

obtener la carga térmica correspondiente.

4. Si se determina la capacidad de enfriamiento que debe tener cada

equipo de aire acondicionado permitirá seleccionarlos

adecuadamente.

4 Si se dimensionan las tuberías de refrigeración del sistema

lograremos interconectar las unidades exteriores con las interiores.

78

CAPITULO IV METODOLOGIA

4.1 Tipo de investigación

El presente informe de tesis es una investigación de tipo tecnológica y de

nivel aplicado pues se aplican conocimientos científicos obtenidos en el

área de estudios específicos de ciencias e ingeniera de termo-fluidos

contemplados en el plan de estudios 2016 de la carrera profesional de

ingeniera mecánica de la Universidad Nacional del Callao para diseñar un

sistema de aire acondicionado con volumen de refrigerante variable a fin

de brindar a los empleados y el público en general de la SUNAT de Villa El

Salvador el confort térmico que requieren con la particularidad de ahorrar

energía eléctrica, promoviendo así el uso sistemas y equipos eficientes en

la sociedad.

Espinoza (2010) manifiesta: "La investigación tecnológica tiene como

propósito aplicar el conocimiento para solucionar los diferentes problemas

que beneficien a la sociedad" (p.76).

4.2 Diseño de la investigación

El presente informe de tesis tiene un diseño no experimental puesto que

para el diseño del sistema de aire acondicionado no se manipularon las

variables, sino que se presenta la situación como tal y se realizó el estudio

necesario en base al fenómeno como se da.

Sampieri, Hernandez y Baptista (2010) expresan: "En un estudio no

experimental no se genera ninguna situación, si no que se observan

79

situaciones ya existentes, no provocadas intencionalmente en la

investigación por quien la realiza. En la investigación no experimental las

variables independientes ocurren y no es posible manipularlas, no se tiene

control directo sobre dichas variables, ni se puede influir sobre ellas, porque

ya sucedieron, al igual que sus efectos" (p.149).

4.2.1 Parámetros básicos de la investigación

Los siguientes son los parámetros empleados en el diseño del sistema de

aire acondicionado y representan las condiciones máximas de

funcionamiento bajo las cuales operará en forma satisfactoria.

Parámetros para cálculo de carga térmica

4 La latitud donde se ubica el edificio: SUR

A Los grados de latitud en el que se ubica el edificio: 12°

A La altitud en la que se ubica el edificio: 175 m.s.n.m.

A La temperatura exterior (máxima promedio): 31 °C (87.8 °F)

A La humedad relativa exterior: 80%

A Temperatura interior: 22 °C (71.6 °F)

A Humedad relativa interior: 55%

A Factor de Atmosfera no muy limpia: 0.95

A- Factor de sombra por cortinas internas o externa: 0.65

A Temperatura a las 15 horas: 31 °C

A Variación de la temperatura en 24 horas: 8 °C

Calor debido a la Iluminación o Factor de Iluminación: 12 W/m2

80

4 Coeficiente del color de la cara exterior de las paredes (medio): 0.78

4 Techo soleado: Si

4 Factor de seguridad: 10%

Parámetros para seleccionar el equipo

4 Caudal de aire fresco.

4 Factor de calor sensible del ambiente.

4 Procesos psicométricos

4 Ratio de combinación

Parámetros para dimensionar las tuberías de refrigeración

4 Tipo de material

4 Longitud total de tuberías.

4 Longitud equivalente más larga de tuberías.

4 Longitud de tubería las larga después del 10 disyuntor.

4 Diferencia de alturas entre unidades interiores y exteriores

4 Diferencia de alturas entre unidades interiores

4 Longitud real más larga de tuberías

4.2.2 Etapas de la investigación

En el informe de tesis se siguió una serie de procedimientos para poder

llegar al objetivo del mismo, por lo cual se especificó cada una sus

actividades correspondientes.

Etapa 1: Calculo de Carga Térmica

81

En esta etapa se buscó determinar el calor total que se genera dentro de

cada uno de los catorce ambientes analizados en el edificio de la SUNAT

de Villa El Salvador. Para llegar al objetivo trazado se siguieron los pasos

que se muestran a continuación:

4 Determinar el calor que emiten las personas de acuerdo a la

actividad que realizan.

4 Calcular el coeficiente global de transferencia de calor por muros

internos y externos, y vidrios externos e internos (soleados y no

soleados).

4 Calculo del día me mayor portación solar para cada ambiente.

4 Calculo de la hora de mayor aportación solar para cada ambiente.

4 Calcular el calor transferido por las superficies del ambiente.

4 Calcular el calor debido a iluminación.

4 Calcular el calor debido a equipos.

4 Sumar todos los valores previamente calculados y aplicar el factor

de seguridad

Etapa 2: Determinación de la Capacidad de Enfriamiento de los Equipos

En esta etapa se buscó determinar la capacidad térmica (o capacidad de

enfriamiento) requerida por los equipos de aire acondicionado para el

sistema de volumen de refrigerante variable y posteriormente se seleccionó

las cantidades y capacidades de los equipos, tanto las unidades interiores

que van dentro de los ambiente como las unidades exteriores que disipan

82

el calor absorbido. Para lograr este objetivo se siguieron los siguientes

pasos:

Calcular el caudal de aire fresco a suministrar por ambiente.

Determinar el factor de calor sensible.

4 Aplicar los procesos psicométricos usando la carta psicométrica.

Proceso psicométrico en la zona.

Proceso psicométrico de mezcla.

Proceso psicométrico en el equipo.

Selección de equipos de acuerdo a los catálogos de fabricante.

Etapa 3: Dimensionamiento de Tuberías

En esta etapa se buscó determinar los diámetros de las tuberías de

refrigeración mediante el programa del fabricante. Al ingresar los datos al

programa, de las longitudes de tuberías junto con los equipos

seleccionadas previamente, este validará si los datos ingresados son

correctos y emitirá un reporte donde se aprecian los diámetros de las

tuberías.

Ubicar los equipos seleccionados en el plano

Trazar el recorrido de tubería de refrigeración en el plano

Medir las longitudes trazadas

Ingresar la información al software de selección del fabricante:

longitudes y equipos

Ejecutar la corrida con el programa y verificar que no haya errores.

Exportar el reporte generado por el programa a una hoja editable.

83

arvION-OrftwrIteicir

e ocn 'l'u/p.(5.0'0ra dra Orlo

4.2.3 Desarrollo de la Investigación

El diseño se inicia con el análisis geométrico de cada uno de los 14

ambientes a climatizar en el edificio de la SUNAT. Se precisa un mayor

detalle de este edifico en los anexo 25 donde se observan las

características estructurales y geométricas del edificio. Se inició el cálculo

con el ambiente ubicado en el primer piso Supervisor <Orientación.

a) Datos Geométricos

Esta información se obtiene de los planos en AutoCAD y del anexo 24

FIGURA N°4.1 VISTA DE PLANTA DEL AMBIENTE SUPERVISOR ORIENTACIÓN

Fuente: Exportación del AutoCAD

En la figura N° 4.1 se observa la vista de planta del ambiente supervisión

84

orientación y sus características arquitectónicas para realizar los cálculos

posteriores. Los valores "U9" y "U5" hacen referencia al tipo de pared que

conforma a este ambiente muro de concreto exterior y muro de vidrio

interior.

Muro Soleado Suroeste (SO)

Espesor de muro = 150 mm

Espesor del enlucido interior = 20 mm


Área = longitud x altura = (2.65 m) x (4.2 m) = 11.13 m2

Material: Muro de concreto con enlucido interior y exterior de cemento.

Densidad superficial del muro = (1856 Kg/m3) x (20 x 10-3 m) +

(1856 Kg/m') x (150 x 10-3 m) + (1856 Kg/m3) x (-20 x 10-3 m)

Densidad superficial del muro = 352.64 Kg/m2

Muro Soleado Sureste (SE)




Área = longitud * altura = (3.86 m) x (4.2 ni) = 16.21 m2


85

Densidad superficial del muro = (1856 Kg/m 3 ) x (20 x 10-3 m) +

(1856 Kg1m 3)x (150 x 10 m) + (1856 Kg1m3)x (20 x 10-3 m)


Muro de Vidrio Simple

Espesor de muro = 6.35 mm

Área = (6.33 ni) x (4.2 m) = 26.59 m2

Material: Cristal simple

Piso Intermedio de Concreto




Área = 9.83 m2


Densidad superficial del muro = (1856 Kg/m 3) x (20 * 10-3 m) +

(1856 Kg/m 3) x (200 * 10-3 m) + (1856 Kg/m 3) x (20 x 10-3 m)


Techo Intermedio de Ladrillo Hueco de 2 Alveolos


86



Área = 9.83 m2

Material: Muro de ladrillo hueco con enlucido interior y exterior de cemento.

Densidad superficial del muro = (1856 Kg/m3 ) x (20 x 10-3 m) + 720 Kg/

+ (1856 K / m3 ) x (20 x 10-3 m)

Densidad superficial del muro = 794.24 Kfilm2

Este análisis se realizó a cada uno de los ambientes del edificio de la

SUNAT, la tabla N° 4.1 muestra la relación de cada uno de los ambientes

del primero piso de la SUNAT con sus propiedades geométricas, mientras

que la tabla N° 4.2 muestra las del segundo piso.

TABLA N° 4.1 INFORMACION GEOMETRICA DEL 1° PISO OBTENIDA DE LOS

PLANOS

DESCRIPCION Área ~mak

o Total

Alttl d I IMMO

Pared Exterior Pared Interna

VENTANA

Loo itud °dem

Miura Vidrio Are Vidrio

lar Piso

Supervisor Orientación 9.33 rn1

105.77 PI& 11.67 m 4.1013

1970. R 2.55 m 9,0245 S° 6.330 10.7745 4.20 m

13.78 ft

1659 ni'

286.17 PI&

3,70 m 10.1445 s£ lar Plso Espera 1 m. Pi& 102.353, 4.20 m

13.76 ft

11.18 m 35.6045

19.91 in 65.3245 4.200,

13.78 ft

83,62 m'

900.10 Pi&

1.533, 5.0145 11.91

in 39.0745

31.03 m

101.110 ft

SO 5.56m 19.5545

21.33 m 63,9945

ler Plso Cabinas POT 70.30 m'

756.70 Pie' 34.1301 4.2051

13.78 452,80 m 9.1945

SE 8.1509 19.0145 4.200, 13.78

ft 17.43

m' 110.61

PI&

10.13 m 33.2369

17.03 no 56.0445 0.60 m 1,9745

5.76 m. 61.00 Pi&

2.2i.

Plso Supervisor Tramltes 11.76 0,0

126.58 Pie' 03.720, 420 m

13.76 ft 3.310, 10.5545 4.20 rn

13.70 ft

14.07 rn'

151.05 Ple

10.35 n1 33,9645

len' Piso

Oficina AdmInistracio

n 10.3351° 111.34

PIO 13.02 m 4,200, 13.79

ft 3.00 m 0,9445 0.20 m 13.78

ft 12.10

miz 135.63

Pl.' 10.00

rn 30.8145 Sr, Piso

Ondna Jefatura 11.92 m1

139.07 Pie' 14.270, 4.200,

11711 ft 3.73m 11.3045 4.20 rn

13.78 ft

15.75 m'

169.53 PI&

23.2303

3.45m

7.0009

11.3245 1,r

Piso CC-1-11 5.59 mz 60.17

Pf& 9,71 m 4.20 m 13.78

ft 9.73m 31.4145

Fuente: Elaboración Propia

87

TABLA N° 4.2 INFORMACIÓN GEOMETRICA DEL 2° PISO OBTENIDA DE LOS

PLANOS

DESCRIPCION Aree Porim etro

TOtel

Altura del muro

Pared Falmies P red

Interna

~ANA

20090001 Odent . M. Yldsip he Vidrio

2do SopersilIor de 10.50 117.20 13.90 3.70 12.14 2.33 7.61 642 12.70 3.70 12.14 1550 275.60 Píe> Central de Deudas 2 mi Piel m re ft qn 00 50

m fo rn ft int Piel 4.73 13.52

m ft Ido 308.99 4.187.05 95.08 3.70 12.14 27.55 90.39 264 05.33 3.70 12.14 96.14 143119 Piso (pera 2 mi Pl.' m re ft qn fo SO

1 m II m ft ni. Pf& 11.3 37.24 3m ft 549 1945

m ft 20.5 67.36 3m II 3.65 1148

m ft 2de 5.1. de Capidtaddn 77.41 133323 36.14 3.70 12.24 740 9.11 2.10 649 3.74 12.14 7.77 43.1.4 Piso Penersal rns PIO m m ft qn fo m fo m ft mi Mei

0.00 39.30 13.2 43.50 0.40 1.91 5.76 62.00 qn ft 6 m ft m ft rni Mei

0.00 26.29 m ft

269 5stp1M16. de 11.07 119.11 13.35 3.70 11.14 3.05 10.01 3.70 12.14 11.29 121.47 Piso Oritrel de Deudas 1 rn, Pie' m mi ft m ft mi ft rn• Pl.'

10.3 33.83 I m ft

Ido 13.32 143.32 16.26 3.70 12.14 4.50 14.74 3.70 12.14 16.65 179.21 Piso Sala cle fteur4offes rn. Plisi rn m ft m ft m fi rns PIO

11.1 33.54 695 ft

Id* Supervisor 11.01 11447 13.23 330 12.14 3.05 10.01 3.70 12.14 11,29 121.47 Piso f Isalltad6n mi Pies m m ft qn ft m ft mi NO

10.3 33.43 I m ft

24' 40.31 433.74 23.41 370 11.14 12.9 42.49 3.70 12.14 47.97 515.75 Piso Comedor mi PIO m m ft 5 m ft ft, ft rft. ow

16.4 54.00 2.40 4.59 23.01 344.04 6 m ft in ft m1 Pie


En las tablas N° 4.1 y 4.2 se observa la información obtenida de los planos

del anexo 24. Esta información fue recolectada por inspección y el metrado

propio.

El primer piso se encuentra sobre el sótano, y por lo general el techo del

sótano esta hecho de concreto, por esta razón se consideró que el piso (o

entrepiso) del primer piso esta hecho de concreto, para los techos (o

entretechos) restantes se consideró como en cualquier edificación que

están hechos de ladrillo hueco de dos alveolos.

Los colores que se muestran en la columna de pared interna de la tabla N°

4.1 y 4.2 se representaron en la tabla N° 4.3.

88

TABLA N° 4.3 REPRESENTACION DE COLORES PARA PARED INTERNA DE LAS

TABLAS N° 4.1 Y 4.2

Tipo de Coeficiente Global Color Descripción

Ul azul oscuro Muro de concreto 20 cm

U2 azul Muro de concreto 15 cm

U3 rojo Muro de ladrillo de 15 cm

U4 plomo Muro de drywall

U5 celeste Vidrio interior 1/4 pulg.


En las tablas N° 4.1 y 4.2 la columna ventana hace referencia a la pared

interior de color celeste, puesto que son ventanas consideradas como

muros interiores. Existe un caso particular para el ambiente del primer piso

Cabinas PDT y para el ambiente del segundo piso Sala de Capacitación

Personal en la columna de pared exterior con orientación al norte, puesto

que los datos ingresados en la columna ventana hacen referencia a

ventanas exteriores (expuestas al sol).

b) Determinación del calor generado por las personas

De acuerdo al plano de planta en la figura N°4.1 se observa que el número

de personas en el ambiente de Supervisión Orientación es 3.

De acuerdo a la tabla N° 2.2 se obtiene que: Q, = 250 Btu/h de calor

sensible y Q1 = 200 Btu/h de calor latente por persona.

Por lo tanto la cantidad de calor total por personas es:

Qs = 250 Btu/h* 3 = 750 Btu/h

Q L = 200 Btu/h* 3 = 600 Btu/h

89

De la misma manera se realizó este análisis para cada ambiente, la tabla

N° 4.4 muestra el número de personas contadas en cada ambiente.

TABLA N° 4.4 NUMERO DE PERSONAS POR AMBIENTE

DESCRIPCIÓN Número de Personas

leí Piso Supervisor Orientación 3.0 Pers

1er Piso Espera 1 192.0 Pers

1er Piso Cabinas PDT 32.0 Pers

1er Piso Supervisor Tramites 3.0 Pers

leí Piso Oficina Administracion 3.0 Pers

1er Piso Oficina Jefatura 3.0 Pers

1er Piso CC-TV 1.0 Pers

2do Piso Supervisor de Control de Deudas 2 3.0 Pers

2do Piso Espera 2 156.0 Pers

2do Piso Sala de Capacitación Personal 65.0 Pers

2do Piso Supervisor de Control de Deudas 1 3.0 Pers

2do Piso Sala de Reuniones 10.0 Pers

2do Piso Supervisor Fiscalización 3.0 Pers

2do Piso Comedor 24.0 Pers


Solo para el ambiente de Comedor se asumió un valor de calor sensible y latente

de 275 Btu/h por persona

c) Determinación del calor generado por la iluminación

De acuerdo al plano de planta en la figura N° 4.1 se observa que este

ambiente es una oficina. En el reglamento nacional de edificaciones 2006

no existe ninguna parte donde se indique en que valores debe estar este

calor, sim embargo si existe información sobre los lúmenes que debe

emitirse a cada ambiente.

90

En la tabla N° 2.3 para un ambiente de oficina se considera 1.11 Wat2 lo

que equivale a 12 W/m2. Este factor se tomó como constante para los 14

ambientes de análisis de esta investigación.

De la tabla N° 4.1 se tiene que para el ambiente Supervisor Orientación le

corresponde un área de 9.83 m2, por lo tanto el calor generado por

iluminación será:

Qiluminacion = 9.83 m2 x 12 W/m2

—) Qlluntinacion = 118W

d) Determinación del Calor Generado por Equipos Eléctricos

De acuerdo al plano de planta en la figura N° 4.1 se observa que hay una

computadora de escritorio.

Del anexo 6 se obtuvo que una computadora de escritorio emite un calor

promedio de 97 W cada una, entonces el calor generado por equipos

eléctricos es:

Qequip.elect. = 1* 97W

Qequip.elect. = 97W

La tabla N° 4.5 muestra los equipos eléctricos considerados en cada

ambiente y el calor que emite cada uno. Estos valores fueron extraídos del

anexo 5, anexo 6 y anexo 7.

91

TABLA N° 4.5

CALOR EMITIDO POR EQUIPOS ELECTRICOS

DESCRIPCION Área Equipo Cant.

Calor

por equipo

Total

CALOR

TOTAL

EMITIDO

ler Piso Supervisor

Orientación 9.83 m' Computador 1 97 W 97 W 97 Watts

ler Piso Espera 1 463.64 m2

Computador 37 97 W 3,589 W

8,549 Watts Fotocopiadora 4 1,060W 4,240W

Televisor 8 90 W 120W

ler Piso Cabinas PDT 70.30 m2 Computador 32 97 W 3,104W 3,104 Watts

ler Piso Supervisor

Tramites 11.76 m2 Computador 1 97W 97 W 97 Watts

ler Piso Oficina

Ad ministracion 10.53 m2 Computador 1 97 W 97 W 97 Watts

ler Piso Oficina Jefatura 12.92 m2 Computador 1 97W 97W 97 Watts

ler Piso CC-TV 5.59 m' Computador 1 97W 97W 367 Watts

Televisor 3 90 270W

•

2do Piso

Supervisor de

Control de

Deudas 2

10.90 m2 Computador 1 9; W 97 W 97 Watts

2do Piso Espera 2 388.99 m2

Computador 27 97 W 2,619 W

5,459 Watts Fotocopiadora 2 1,060W 2,120W

Televisor 8 90W 720W

2do Piso Sala de

Capacitación

Personal

77.41 m2 Computadora 1 97W 97 W

194 Watts Proyector 1 97W 97W

2do Piso

Supervisor de

Control de

Deudas 1

11.07 m2 Computador 1 97 W 97 W 97 Watts

2do Piso Sala de

Reuniones 13.32 m'

Computador 1 97 W 97 W 194 Watts

Proyector 1 97 W 97 W

2do Piso Supervisor

Fiscalización 11.01 m' Computador 1 97 W 97 W 97 Watts

2do Piso

Comedor 40.31 m'

Microondas 4 0W 0W

442 Watts Máquina de

Espresso 1 352 W 352 W

Televisor 1 90W 90W


e) Determinación del Coeficiente Global de Transferencia de Calor

Muro Exterior de Concreto (150 mm de espesor)

Los valores de resistencia térmica de cada material del muro de extrajeron

del anexo 4.

92

TABLA N° 4.6 RESITENCIA TERMICA DE ELEMENTOS DEL MURO EXTERIOR DE

CONCRETO 150 mm de espesor)

ri Descripción Resistencia R (°C.m2.h/Kcal)

ri Resistencia superficial exterior, viento 12 Km

0.052

r2 Enlucido exterior de concreto de 20 mm (1.6x20x10-3)

0.032

r3 Muro de concreto de 150 mm (1.6x150x10-3)

0.240

Enlucido interior de concreto de 20mm (1 (1.6x20x10-3)

0.032

r3 Resistencia superficial interior, muro vertical, aire quieto

0.140


La resistencia total del muro es la suma de las resistencias, según esto se

obtuvo el valor de R y por ende el valor de K:

R = r1 + r2 + r3 + r4 + r5

/2 = 0.052 + 0.032 + 0.240 + 0.032 + 0.140

R = 0.496

K = 1/0.496 = 2.016Kca//h • m2 • °C <> 0.413Btu/h • pie2 • ° F

Al coeficiente global de transferencia de calor del muro exterior de concreto

de 150 mm de espesor se le dio el nombre de 119", de igual forma se asignó

un nombre a cada tipo de pared, el cual se puede ver a mayor detalle en el

anexo 9.

En la figura N° 4.2 se observa la red de resistencias térmicas para la

transferencia de calor a través de una pared plana sujeta a convección

93

sobre ambos lados.

FIGURA N° 4.2 RED DE RESISTENCIAS TERMICAS A TRAVES DE UN MURO

VERTICAL DE CONCRETO CON ENLUCIDO DE CEMENTO


Vidrio Simple Interior (1/4 de pulgada o 6.35 mm de espesor)

De la misma manera que el muro de concreto calculado previamente,

encontramos estos valores en el anexo 4.

TABLA N° 4.7 RESITENCIA TERMICA DE ELEMENTOS PARA VENTANA INTERIOR

(1/4 pulgada de espesor)


140 1 0 Resistencia superficial interior, muro vertical, aire quieto

r2 Vidrio sencillo (1.25x6.35x10-3) 0.008

r5 Resistencia superficial interior, muro vertical, aire quieto

0.140


94

La resistencia total del muro de vidrio es la suma de las resistencias

particulares, según esto se obtuvo el valor de R y por ende el valor de K:

R = r1 + r2 + r3

R = 0.140 + 0.008 + 0.140

R = 0.288

K = 1/0.288 = 3.472Kca1/h • m2 • °C <> 0.711Btu/h • pie2 • ° F

Piso Intermedio de concreto (200 mm de espesor)

Igualmente que el muro de concreto calculado previamente, encontramos

estos valores en el anexo 4.

TABLA N° 4.8 RESITENCIA TERMICA DE ELEMENTOS PARA PISO INTERMEDIO

DE CONCRETO (200 mm de espesor)

ri Descripción Resistencia R (t.m2.h/Kcal)

0.125 TI Resistencia superficial interior, muro horizontal, aire quieto, flujo ascendente

r2 0.032 Enlucido exterior de concreto de 20 mm (1.6x20x10-3)

1.3 0.320 Muro de concreto de 200 mm (1.6x200x10-3)

1'4 0.032 Enlucido interior de concreto de 20mm

(1.6x20x10-3)

rs Resistencia superficial interior, muro horizontal, aire quieto, flujo ascendente

0.125


La resistencia total es la suma de las resistencias particulares, y se calculó

de la manera siguiente:

95

Concreto

r3

Tint = 22 °C

Enlucido de concreto

Enlucido de concreto

Aire Quieto

r5

Aire Quieto rert= 26 °C

tionwne WinOrAen

R = 0.125 + 0.032 + 0.320 + 0.032 + 0.125

R = 0.634

K = 1/0.634 = 1.577Kca1lh • nt 2 • °C <> 0.323Btu/h • pie 2 • °F

FIGURA N° 4.3 RED DE RESISTENCIAS TERMICAS A TRAVES DE UN PISO INTERMEDIO DE CONCRETO CON ENLUCIDO DE CEMENTO

_


En la figura N° 4.3 se observa la red de resistencias térmicas para la

transferencia de calor a través de un piso intermedio de concreto con

enlucido de cemento. La dirección del flujo de calor es vertical hacia arriba,

se entiendo esto porque el calor siempre de desplaza de mayor

temperatura a menor temperatura.

Techo Intermedio de Ladrillo (200 mm de espesor)

Del mismo modo que el piso intermedio de concreto calculado previamente,

96

encontramos estos valores de resistencia térmica en el anexo 4.

TABLA N° 4.9 RESITENCIA TERMICA DE ELEMENTOS PARA PISO INTERMEDIO DE

LADRILLO HUECO (200 mm de espesor)


0.190 ri Resistencia superficial interior, muro horizontal, aire quieto, flujo descendente

r2 Enlucido exterior de concreto de 20 mm

(1.6x20x10-3) 0.032

r3 Muro de ladrillo hueco de 200 mm 0.379

ra Enlucido interior de concreto de 20mm (1.6x20x10-3)

0.032

rs Resistencia superficial interior, muro horizontal, aire quieto, flujo descendente

0.190


La resistencia total es la suma de las resistencias particulares, y se calculó

de la manera siguiente:

R = 0.190 + 0.032 + 0.379 + 0.032 + 0.190

R = 0.823

K = 1/0.823 = 1.215Kca//h • m2 • °C <> 0.249Btu/h • pie? • °F

O Determinación de la Diferencia de Temperatura Equivalente

Determinación del día de mayor aportación solar para el proyecto

Como en el anexo 3 de APORTACIONES SOLARES A TRAVES DE EL

VIDRIO para la determinación del día de mayor aportación solar solo se

hace referencia en el Carrier 1978 a vidrios sencillos no se podría usar para

otros materiales, sin embargo se usara esta tabla para muros exteriores

97

(soleados) puesto que se entiende que los valores de transferencia de calor

por unidad de área son proporcionales a cualquier material.

Del anexo 3 de APORTACIONES SOLARES A TRAVES DE EL VIDRIO

se obtiene la tabla resumen N° 4.10 siguiente:

TABLA N°4.10 MAXIMA APORTACION SOLAR A 12° LATITUD SUR

11- .2 1 cl 1 y 12°

, SOLO PARA PAREDES SOMETIDAS A RADIACION SOLAR

MAXIMAS APORTACIONES SOLARES . 22 DE •

DICIEMBRE .21 DE ENERO

20 DE FEBRERO

22 DE MARZO

20 DE ABRIL

21 DE MAYO

21 DE JUNIO

S 0 0 0 0 0 0 ' O

SE 443.6 423.3 345.6 270.2 171.4 94.0 69.6

E 0 0 0 0 0 0 0

NE O 0 0 • O O O 0

N 0 0 0 O 0 0 O

NO ..O :o 0 O 010 0

O O O O O 0 0 O

SO ' 443.6 423.3 345.6 270.2 171.4 94.0 69.6

TECHO 0 0 0 ' 0 0 0 0

TOTAL= 887.2 ' 846.6 691.2 540.4 342.8 188.0 139.2


En la tabla N° 4.10 se observa que el día de mayor aportación solar para

el ambiente de análisis es el 22 de diciembre.

Determinación de la hora de mayor aportación solar para el proyecto

Para determinar la hora de mayor aportación solar se tendrán que evaluar

la cantidad de calor transferido a cada hora tanto para la pared suroeste

(SO) como para la pared sureste (SE) que están expuestas al sol.

98

Previamente se tendrán que determinar los siguientes factores: factor de

atmosfera no muy limpia, factor por altitud, punto de rocío, factor por punto

de rocío, Rs, Rm, b.

Factores para la pared soleada tipo SO

Factor de atmosfera no muy limpia = 0.95

Factor por altitud = 1 + 0.007(175/300) = 1.004

Punto de rocío (31°C y 80%I-IR) = 27.14 °C (Véase la carta psicométrica)

Factor por punto de rocío = 1 — 0.14(27.14 — 19,5)/10 = 0.893

Se reemplazaron estos valores en la ecuación 2.3 para calcular Rs:

Rs = (Max. apot. Solar)(Fact. Atm)(Fact. Alt.)(Fact. Pto. Rocío)

= (443.62)(0.95)(1.004)(0.893)

= 377.85 Kcal/h • m2

Para determinar el valor de Rm se inspeccionó el anexo 3 a 40° longitud

Sur, para este caso en la pared SO buscamos el máximo valor.

Rni = 344.00 K cal / h • m2

El valor de "a" se obtiene de la tabla N° 2.6 para variación de temperatura

en 24 h = 8 °C y la temperatura exterior a las 15 horas (31°C) menos la

temperatura interior (22°C) = 9°C.Se obtiene:

a = 2.15

99

Recordar que "b" es el coeficiente de color de la cara exterior de las paredes

que definimos en los parámetros de diseño para una pared exterior término

medio equivale a 0.78.

Con los datos obtenido se tendrá que calcular el ¿te para cada hora del día.

Para esto se determina los valores de átem y Mes de la tabla N° 2.4 y 2.5.

Veamos para las 8:00 horas (con una densidad de 352.64 Kó/m2 de piso)

aten, = —1.0419 °C (Tabla N° 2.4)

Mes = 1.6210 °C—

Reemplazando en la ecuación 2.2 de diferencia equivalente de

temperatura:

377.85 Ate = 2.15 + (-1.6210) + 0.78 x

344.00 ( 1.0419 — (-1,6210))

= 1. 025 °C

Luego se reemplazó estos valores en la ecuación 2.1:

q = KAAt,

q = (2.016)(11.13)(1.025)

q = 23. 01 Kcal/h

Veamos para las 9:00 horas

Aten, = —0.6735 °C

At„ = 1.2526 °C—

100

Reemplazando en la fórmula de diferencia equivalente de temperatura:

377.85 Ate = 2.15 + (-1.2526) + 0.78 x

344.00 ( 0.6735 — (-1.2526))

Ate = 1.394°C


q = KAAte

q = (2.016)(11.13)(1.025)

q = 23.01 Kcallh

Veamos para las 10:00 horas

Aten, = —0.2314°C

ates = —0.8105 °C

Reemplazando en la fórmula de diferencia equivalente de temperatura:

ate = 2.15 + (-0.8105) + 0.78 3

3

4

7

4

7

.

.

0

8

0

5 ( 0.2314 — (-0.8105))

Ate = 1.836°C


q = KAAte

q = (2.016)(11.13)(1.836)

q -= 41.19 Kcal/h

101

Una vez calculado estos valores para cada hora, se obtiene la tabla N°4.11

que muestra el calor transmitido por la pared suroeste a cada hora del día.

TABLA N°4.11 TRANSMISION DE CALOR EN PARED SOLEADO TIPO SUROESTE

HORA ATem

6

ATes A Tequiv (°C) calor

(Kcal / hr)

1 2.6474 1.2579 4.599 103.19 2 2.2790 0.8158 4.220 94.69 3 1.2370 0.2895 3.251 72.96 4 0.8686 -0.0789 2.883 64.69 5 0.3686 -0.6789 2.369 53.15 6 -0.0735 -1.1210 1.927 43.23 7 -0.6735 -1.1210 1.412 31.69 8 -1.0419 -1.6210 1.025 23.01 9 -0.6735 -1.2526 1.394 31.27

10 -0.2314 -0.8105 1.836 41.19 11 0.5790 -0.3684 2.593 58.20 12 1.3895 0.0000 3.341 74.96 13 3.0105 1.3842 4.928 110.58 14 3.8210 2.7210 5.814 130.45 15 4.7894 3.6894 6.782 152.18 16 5.8051 4.6314 7.787 174.74 17 9.9366 5.2314 11.413 256.11 18 14.0680 5.6735 15.017 336.96 19 15.1470 5.6735 15.941 357.71 20 16.0366 6.0946 16.764 376.17 21 11.7000 5.0789 12.902 289.52 22 8.1476 4.1105 9.720 218.11 23 5.2949 3.1684 7.141 160.23 24 3.5895 2.2000 5.541 124.33


102

Se realizó el mismo procedimiento para calcular de transferencia de calor

en los muros restantes, para el ambiente de análisis solo se tienen otro

muro soleado tipo sureste (SE), obteniéndose la tabla N°4.12.

TABLA N°4.12 TRANSMISIÓN DE CALOR EN PARED SOLEADA TIPO SURESTE

HORA ATem 4

ATes A Tequiv (°C) calor (Kcal / hr)

1 2.6474 1.2579 4.599 150.31 2 1.6790 0.8158 3.705 121.12 3 1.2370 0.2895 3.251 106.27 4 0.7370 -0.0789 2.770 90.55 5 0.3686 -0.6789 2.369 77.42 6 0.9474 -1.1210 2.801 91.57 7 -0.3630 -1.1210 1.678 54.86 8 -0.2314 -1.6210 1.720 56.21 9 2.6421 -1.2526 4.235 138.41

10 10.3785 -0.8105 10.927 357.16 11 10.4366 -0.3684 11.040 360.85 12 10.5210 0.0000 11.165 364.94 13 8.3000 1.3842 9.460 309.21 14 6.1054 2.7210 7.771 254.00 15 6.2579 3.6894 8.040 262.80 16 6.3842 4.6314 8.283 270.74 17 6.9105 5.2314 8.820 288.29 18 7.5105 5.6735 9.398 307.16 19 7.0684 5.6735 9.019 294.78 20 6.7000 6.0946 8.763 286.43 21 6.1000 5.0789 8.104 264.88 22 5.5000 4.1105 7.451 243.54 23 4.5579 3.1684 6.509 212.75 24 3.5895 2.2000 5.541 181.10


Después se procedió a sumar estos valores en cada hora y se determinó

en qué hora se produce la mayor transferencia de calor. La tabla N° 4.13

103

muestra la suma de los calores totales transferidos por radiación para el

ambiente Supervisor Orientación en cada hora del día.

TABLA N° 4.13 CALOR TOTAL TRANSFERIDO POR RADIACIÓN DE TODOS LOS

MUROS SOLEADOS A DIFERENTES HORAS DEL DÍA

HORA

PARED PARED

SO SE TOTAL

1 103.19 150.31 253.50

2 94169 121.12 215.80

3 72.96 106.27 179.23

4 -64.69 90.55 155.24

5 .53.15 77.42 130.57

6 43.23 91.57 134.80

7 31.69 54.86 86.56

8 4.01 56.21 79.21

9 31.27 138.41 169.68

10 41.19 357.16 398.35

11 58.20 360.85 419.05

12 74.96 364.94 439.90

13 110.58 309.21 419.79

14 130.45 254.00 384.45

15 152:18 262.80 414.98

16 174.74 270.74 445.48

17 256.11 288.29 544.40

18 336.96 307.16 644.13

19 357.71 294.78 652.49

20 376.17 286.43 662.60

21 289.52 264.88 554.40

22 218.11 243.54 461.65

23 160.23 212.75 372.98

24 124.33 181.10 305.43 Fuente: Elaboración propia del autor

104

En la tabla N°4.13 se observó que la hora de mayor aportación solar es a

las 20 horas con una valor máximo entre los demás de 662.60 Kcal/h

Una vez determinado el día de mayor aportación solar y la hora de mayor

carga simultánea se suman los calores sensible y latente por muros

externos, internos, vidrios, iluminación, equipos, personas, y otros.

En la tabla N° 4.14 RESUMEN DE CARGA TERMICA TOTAL se aprecian

el calor total emitido por los diversos factores que interviene dentro del

recinto Supervisión Orientación.

105

TABLA N° 4.14 RESUMEN CARGA TÉRMICA TOTAL SUPERVISIÓN ORIENTACIÓN

CUADRO RESUMEN DE CARGA TERMICA TOTAL

SIMBOLO ORIENTACION AREA (m2)

Coeficiente Global de

Transferencia de Calor

U i (Kcal/hr-rn2-'C)

AT é ATequiv

CC)

Radiación Solar ( Rs )

(Kcal/hr-m2)

Factor de Corrección

LB

Factor de Almacenamiento

(a)

Calor Sensible (Kcal/hr)

Calor Latente (Kcal/hr)

CALOR POR CONDUCCION ATRAVES DE VENTANAS EXTERIORES (AT )

VE SO 0.00 m2 5.208 9.00 °C 0.00

VE SE 0.00 m2 5.208 9 00 'C 0.00

VE 0 0.00 m2 5.208 9.00 '0 0.00

VE O 0.00 m2 5.208 9.00 'C 0.00

CALOR POR CONDUCCION ATRAVES DE VENTANAS INTERIORES (AT )

VI 26.59 m2 3.47 4.00 °C 369.39

VI 0.00 m2 3.57 4.00 °C 0,00

CALOR POR CONDUCCION ATRAVES DE PAREDES INTERIORES (AT )

PI Pared 0.00 m2 1.51 4 00 'C 0.00

PI Piso 9.83 m2 1.58 4 00 'C 62.02

PI Techo 9.83 m2 1.22 4.00 °C 47.78

CALOR POR RADIACION SOLAR DE LAS P E E

ATRAVES (AT equiv)

PE SO 11.13 m2 2.016 16.764'C 376.17

PE SE 1621 m2 2.016 8.763 °C 286.43

PE 0 0.00 rn2 2.016 16.871 °C 0.00

PE 0 0.00 m2 2.016 18.871 °C 0.00

CALOR POR RADIACION SOLAR ATRAVES DEL TECHO (AT anula)

TECHO 1 H 1 0.00m2 1 160 1 7.650'C 1 1 1 0.00

CALOR POR RADIACION SOLAR ATRAVES DE LAS VENTANAS EXTERIORES •

VE SO 0.00 m2 443.62 0.66 0.000 0.00

VE SE 0.00 m2 443.62 0.66 0.000 0,00

VE 0 0.00 m2 452.18 0.66 0.000 0.00

VE 0 000 m2 452.18 0.66 0.000 0.00 CALOR DEBIDO A LAS PERSONAS

Número de Personas = 3

Ganancia Sensible = 63 Kcal/hr 189 00 151.50

Ganancia Latente = 51 Kcal/hr

CALOR DEBIDO A LA ILUMINACION 118W 101,42

CALOR DEBIDO A EQUIPOS 97W 83.40

CARGA TERMICA TOTAL = 1,616.61 151.50

CARGA TERMICA SENSIBLE=

CARGA TERMICA LATENTE=

CARGA TERMICA TOTAL=

CARGA TOTAL.

Factor de Calor Sensible=

(kcal/hr)

(kcal/hr)

(Ical/tal

TONS (EITUH/m2)

1,515.61

151.50

1,66711

0.65 873

0.91


106

Aplicando en factor de seguridad del 10% de acuerdo a la experiencia

laboral del autor se obtiene:

TABLA N°4.15 RESUMEN DE CÁLCULOS PARA SUPERVISIÓN ORIENTACIÓN

RESUMEN DE CALCULOS Día de Mayor Aportación Solar 22 DE DICIEMBRE

LA HORA DE MAYOR CARGA TERMICA SIMULTANEA ES = 20

CARGA TERMICA SENSIBLE= 1,667 Kcal /h

CARGA TERMICA LATENTE= 167 Kcal /h

CARGA TERMICA TOTAL- 1,834 Kcal /h 0.61 Tons

FACTOR POR AREA = 740 Btuh / m2

FACTOR DE CALOR SENSIBLE = 0.91 Fuente: Elaboración p opia

Calculo con el Software Elite CHVAC para el ambiente Supervisión

Orientación

Debido a que el procedimiento de cálculo de para cada ambiente es muy

trabajoso por el uso de tablas, existe mayor probabilidad a error y una

demanda elevada de tiempo.

Por ello se hará el cálculo con el software Elite CHVAC, veamos:

Puesto que se tienen definidos los coeficientes y los valores de

transferencia de calor, se ingresan estos datos al programa obteniendo la

siguiente hoja resumen de cargas:

107

iZone 1:1 Supervisor Orientación (105.77 sq.ft) (Group 0) Kr Hender nurrar. 1 Ione ~rentes: 1 Zone 'entra, Pee!) 105.77 2coe width (tecl)' 1.00 Lactan Wats 117 Earipment Watts. 97 Nomas a peoPle i9 mos 3 Pecole pite matee 0 Dotan trefile naba-. . 0 Equipment palle nimba- 0 Colina Miotil (leen: 13.78 Roan sal lacia 1%): ' 10 Sensible salety lacta (%): 10 lateM safc4y lector (%): 10 Sensible tett Per Persa) (MIM): 250 Letent tent per perSOn (0111h)' 200 Camino ventilaban ~ad: Direct Cocino tallaban Marc 0.003 Cosan influencia methot Direcl Caoba° Millation yak*: O 003 Mailing ventblion menod: Dad Heam ventilalkn vetee: 0000 Meeting infleation ~hect Direct liman Interation varee: 0000 Winter ex haust ah CFM: 0 Summer exhaust ay CFM: o Minina supply CFM: 0 latmt Eituh ecslomen: load o CM. exposed lo plenum (san): 106 Exposed Pos gro, perinnater (10 o Cocan loads any ate calculad fOr this zone.

PM Type 11-Feria Cool TO Hernio Hale Mata Mee 3 5 0.711 7.200 16 103 13 78 10.77 2862 45 6 0249 7.290 16.200 1.00 105.77 105 8

7 0323 7.200 10.200 1.00 105.77 105 8

Wall Typo ASHRAES U-Factor Color abilla With Asea 1 E 0.413 M 13.78 9.02 124.3 11 1 E 0.413 M 137$ 12.14 167,3

Miedica SW SE

TABLA N°4.16 DATOS DE ENTRADA AL ELITE CHVAC PARA EL AMBIENTE

SUPERVISOR ORIENTACIÓN

Fuente: Exportación del Software Elite CHVAC

TABLA N°4.17 RESUMEN DE CARGAS DEL AMBIENTE SUPERVISOR

ORIENTACIÓN DEL ELITE CHVAC

IAir Handler #1 - Supervisor Orientación.- Total Load Summary • Ah ander Descripta: Mama& CeletneelOn Vartabfe Aje Velume Suppty Ab Fen: Olaw-Tla with program mamad hateo:~ at 0.01 min Fan Input: 100% matar antl tan eftderty sitio 19. water aseos 00 tan Sensible Meró Ribo: 0.92 — Tia system ~1 time(s) el tho bulldog. — Atr System Peal Tima: 7ptnlnJanua,y. osSax Commony 1' DO. WO. 122.41 gratis Summer: E,aausl rabnadas eh, — Mac Maus* contras calda Mr. Zona Space sensible as: atta Mtration sensMe lats: 1311/9 0 CFM Dula Al senate Ices: Mal 0 CRA &pay Duct ~le loas: Stull Retun Ducl senWalo loas: °Mi Return Plerartn sensible loss anal Total System sensible loss: O Eltrli meato Suppty Ale 0, (VOX 1.06 X O) r O CFM 1Mnter Vera Cacao Alr (0.0% al supply) 4 O CFM Zam space secreta galn: 7,469 Mula Infra:ration sena% ga: O BEIM Onnv-lani tan sensIbte ven: 0 flati Supply cal mala gata: O atun Ramal cenaba oh: O Mute Total sensible 9031 00 supply elde aloca: 7.469 Mun 0001119 Supon/ Mr. 7,469 / (.979 X 1.1 X 17) ii 406 CFM Summer Vent Clutekleffill (0.0% of supply). O COPA Ftelvm Ouct amista galtv O Blula Retan plena sanable gistn: O 80.41 Cata° ea ~e gata: O tan O Cf11,1 Blcmgrou tan ~e gata: 48 Ela Total sensible gato on IttillITI sido 01 005: 48 Otra Total sensible gata on dr barda% system: 7,517 Bluti Zona space latont gen: 680 Mal 'abatan atad gata: O Mula Cabido eh latera gata: O Mula Total latent ga cei Sr handling system: 660 Bosta Total senate and laten! 8,177 Ottrh

Fuente: Exportación del Software Elite CHVAC

Se observa de la tabla N°4.17 que la carga térmica sensible total obtenida

108

es 7,517 Btu/h (1,894.28 Kcal/h) y la carga térmica latente total es

660 Btu/h (166.32 Kcal/h). Al comparar los valores obtenidos del

software con los calculados manualmente (véase tabla N°4.15) se observa

que los resultados están muy próximos, en consecuencia los cálculos de

carga térmica para los ambientes restantes se realizaron a través del

programa para una mejor precisión y para minimizar errores.

Se realizó el análisis de carga térmica para cada ambiente obteniendo la

tabla N° 4.18 como resumen de estas cargas.

TABLA N°4.18 RESUMEN DE CARGAS TERMICAS DE CADA AMBIENTE

Nombre del Ambiente

Calor Sensible Total

Calor Latente Total

Calor Total SHF

Supervisor Orientación 7,517 Btu/h 660 Btu/h 8,177 Btu/h 0.68 TON 0.92

Espera 1 162,390 Btu/h 42,240 Btu/h 204,630 Btu/h 17.05 TON 0.79

Cabinas PDT 39,832 Btu/h 7,040 Btu/h 46,872 Btu/h 3.91 TON 0.85

Supervisor Tramites 4,528 Btu/h 660 Btu/h 5,188 Btu/h 0.43 TON 0.87

Oficina Administracion 4,276 Btu/h 660 Btu/h 4,936 Btu/h 0.41 TON 0.87

Oficina Jefatura 4,884 Btu/h 660 Btu/h 5,544 Btu/h 0.46 TON 0.88

CC-TV 2,446 Btu/h 220 Btu/h 2,666 Btu/h 0.22 TON 0.92 Supervisor de Control de Deudas 2 8,066 Btu/h 660 Btu/h 8,726 Btu/h 0.73 TON 0.92

Espera 2 154,680 Btu/h 34,320 Btu/h 189,000 Btu/h 15.75 TON 0.82 Sala de Capacitación Personal 40,466 Btu/h 14,300 Btu/h 54,766 Btudi 4.56 TON 0.74 Supervisor de Control de Deudas 1 4,966 Btu/h 660 Btu/h 5,626 Btu/h 0.47 TON 0.88

Sala de Reuniones 8,147 Btu/h 2,200 Btu/h 10,347 Btu/h 0.86 TON 0.79 Supervisor Fiscalización 4,956 Btu/h 660 Btu/h 5,616 Btu/h 0.47 TON 0.88

Comedor 21,348 Btu/h 7,260 Btu/h 28,608 Btu/h 2.38 TON 0.75


Del resumen de cargas se puede observar que el ambiente que emite

mayor carga térmica es Espera 1 y muy próximo también esta Espera 2.

109

g) Determinación del caudal de aire exterior a suministrar

Nuevamente se escoge el ambiente Supervisión Orientación para realizar

el cálculo inicial. Se recuerda que este ambiente posee 3 ocupantes como

máximo y tiene un área de 9.83 m2 (105.81 ft2)

Ubicamos los parámetros Rp y Ra en el anexo 8 para un ambiente típico de

oficina y obtenemos que Rp = 5 CFM /persona y Ra = 0.06 CFM/ft2 .

Se reemplazaron estos valores en la ecuación 2.6.

Vbz = Rp. + Ra. Az

= (3 personas). (5 CFM /persona) + (105.81 ft2) x (0.06 CFM/ f t 2 )

Vbz = 21 CFM

De acuerdo con el manual para edificio LEED a este caudal se tendrá que

adicional un 30% adicional, por lo que se obtiene:

VE = (21 CFM) x 1.3

VE = 28 CFM

De la misma manera se calcula el aire fresco (exterior) para los ambientes

restantes. La tabla N°4.19 muestra la relación de caudales de aire exterior

para cada ambiente.

110

TABLA N° 4.19 CAUDAL DE AIRE FRESCO PARA CADA AMBIENTE

DATOS CALCULOS

Ambiente Area (f112)

Area (ft2) (Az)

N° Personas

(Pz)

Factors of Minimun

Ventilation Retes

Breathing Zone

Outdoor Airflow ( Vbz)

Fac tor

Aire Fresco

Rp Ra Supervisor Orientación 9.83 m2 105.81 Pie2 3.0 Pers 5 0.06 21 CFM 1.3 28 CFM

Espera 1 463.64 rn2 4,990.58 Pie2 192.0 Pers 5 0.06 1,259 CFM 1.3 1,637 CFM Cabinas PDT 70.30 m2 756.70 Pie' 32.0 Pers 5 0.06 205 CFM 1.3 267 CFM Supervisor Tramites 11.76 m2 126.58 Pie2 3.0 Pers 5 0.06 23 CFM 1.3 29 CFM Oficina Administracion 10.53 m1 113.34 Pie2 3.0 Pers 5 0.06 22 CFM 1.3 28 CFM

Oficina Jefatura 12.92 in2 139.07 Pie2 3.0 Pers 5 0.06 23 CFM 1.3 30 CFM

CC-TV 5.59 m2 60.17 Piel 1.0 Pers 5 0.06 9 CFM 1.3 11 CFM Supervisor de Control de Deudas 2 10.90 m2 117.33 Pie2 3.0 Pers 5 0.06 22 CFM 1.3 29 CFM

Espera 2 388.99 m2 4,187.05 Pie2 156.0 Pers 5 0.06 1,031 CFM 1.3 1,341 CFM Sala de Capacitación Personal 77.41 m2 833.23 Pie2 65.0 Pers 5 0.06 375 CFM 1.3 487 CFM Supervisor de

11.07 m2 119.16 Pie2 3.0 Pers 5 0.06 22 CFM 1.3 29 CFM

Control de Deudas 1

Sala de Reuniones 13.32 m2 143.38 Pie2 10.0 Pers 5 0.06 59 CFM 1.3 76 CFM Supervisor Fiscalización 11.01 m2 118.51 Pie2 3.0 Pers 5 0.06 22 CFM 1.3 29 CFM

Comedor 40.31 m2 433.89 Pie2 24.0 Pers 5 0.06 146 CFM 1.3 190 CFM Fuente: Elaboración propia

h) Proceso psicométrico para determinar la capacidad del equipo

Una vez determinada la carga termina de cada ambiente, calor sensible y

latente, y el caudal de aire fresco que necesita cada ambiente se procedió

a calcula la capacidad del equipo mediante el proceso psicométrico. El

ambiente de análisis fue Supervisor Orientación.

Puesto que Villa El Salvador es un distrito costero se usara la carta

psicrometría convencional a nivel del mar sin ningún factor de corrección

por altitudes.

111

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4:1

stit

-911.4t9 rae la Cvt,..Áliu oar‘S.e u aya Illmanfr..7.

asa nes az e

e a So.

Paso 1: Se grafica en la carta psicométrica las condiciones de aire exterior

(31° C y 80% HR) e interior (22 °C y 55% HR) y se unen mediante una

recta. En la figura N°4.4 se observa los puntos "E" y "S" que son los puntos

de condiciones exteriores y condiciones de la sala respectivamente.

FIGURA N°4.4 RECTA QUE UNE LAS CONDICONES EXTERIORES (31°C y 80%HR) E

INTERIORES (22°C y 55%HR)


112

Paso 2: Se calculó el factor de calor sensible. Este valor se calculó

previamente y en la tabla N° 4.18 se observa que este valor es 0.92.

Paso 3: Se ubicó el punto correspondiente al factor de calor sensible en la

carta psicométrica, una vez ubicado se unió con una recta el punto SHF y

el Punto Pívot, a esta recta se llamó recta de referencia.

FIGURA N°4.5 RECTA DE REFERENCIA QUE UNE EL PUNTO PIVOT CON EL

FACTOR DE CALOR SENSIBLE iiii airAi YIWAIII az«, .:

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Paso 4: Se trazó Una recta paralela a la recta de referencia, que pase por

el punto de sala "S", y prolongada hasta un punto cercano a la línea de

saturación (100% HR), a esta recta se llamó recta de condiciones.

113

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11111

FIGURA N° 4.6 RECTA DE CONDICIONES QUE PASA POR EL PUNTO DE SALA "S"

PARALELA A LA RECTA DE REFERENCIA


Paso 5: El punto de insuflamiento (punto de condiciones de suministro de

aire al ambiente) de aire acondicionado se ubicó en la recta trazada en el

paso 4, este punto debe tener una humedad relativa perteneciente al

siguiente rango <90% - 100%> y a la vez Tsala - Tinsuf entre [8.3°C-16.7°C].

A este punto lo denominaremos punto "i".

Una vez que se determinó el punto de insulfamiento de esta manera se

garantiza que el factor de contacto del serpentín de enfriamiento del equipo

varíe entre <0.8 - 0.9>, lo cual implica tener un serpentín económico y

comercial

114

Ab711 I 41 1140011.9414 ABIS.511 -‘1101,041111.0 4111111~11:414 In alar 4 b:111 tala II "4 *SSC as eillrilat rIallagrjrn In Alaben S .a.. • azimpaerizammeturr data .111040/0//a, 111~111., :- A ~1111101M .fflardsaralamew4 "... 111n1 a onagrailleir.irjr.....

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FIGURA N°4.7 CONDICIONES "1" EN LA RECTA DE CONDICIONES


Luego haber ubicado estos puntos en la carta psicométrica se extrae la

siguiente información:

TABLA N° 4.20 VALORES PSICROMTERICOS INICLAES OBTENIDOS

GRÁFICAMENTE

Estado Entalpia (h) Temperatura (T)

Volumen especifico (y)

0.894 m3/Kcjas

0.849 m3/Kgas

0.823 m3/Kcias

Exterior (E) 25.9 Kcal/Kgas 31 °C Sala (S) 15.1 Kcal/Kqas 22 °C Insuflamiento (1) 12.6 Kcal/Kgas 13 °C

. propia

Flujo de masa de insulamiento

De la ecuación de la conservación de la energía se obtiene:

115

QT rit =

hs — hi

El valor de QT es el valor de carga térmica total calculada para el ambiente

Supervisor Orientación, el cual de la tabla N°4.18 equivale a 8,177 Btu/h

(2,060.6 Kcal/h), puesto que la carta psicométrica utilizada esta en Kcal,

usaremos el valor de 2,060.6 Kcal/h. Entonces:

= 15.1 KcallKg — 12.6 KcallKg

—> rhi = 824.24 Kglh

Caudal de insulamiento

= (824.24 Kg/h)x (0.823 m3 /Kg)

--= 678.35 m3/h

Caudal de aire exterior

Este valor ha sido calculado previamente, en la tabla N° 4.19 el valor

correspondiente para el ambiente Supervisor Orientación de aire fresco es

28 CFM (47.6 m3/h).

Flujo de masa de aire exterior

Se sabe que la masa es el producto de la densidad por el volumen y que el

inverso multiplicativo de la densidad es el volumen específico. Luego:

2,060.6 Kcallh

116

47.6 m3/h =me

0.894 m31Kg

= 53.24 Kglh

Porcentaje de aire exterior

El porcentaje de exterior es una relación entre la masa de aire exterior y la

masa de aire total, que no es otro que la masa de insuflamiento. Para una

mayor comprensión revisar la figura N° 2.7.

M E %AE = —

mi x 100%

53.24 Kg/h %AE =

824.24 Kglhx 100%

--, %AE = 6.46%

Temperatura del punto de mezcla

Se determinó el punto de mezcla a partir de la ecuación 2.10.

Thclali X (hl — h2)

nidal 4" nida2

Donde los subíndices 1, 2 y 3 indican las condiciones exteriores, de sala y

de mezcla respectivamente. Se conoce también que en un proceso a

presión constante la entalpia específica se pude representar por el producto

del coeficiente de calor específico (Cp) y la temperatura (°C), lo cual

117

transforma a la ecuación 2.10 en una nueva ecuación que solo depende

de la temperatura, así:

rhE (Tm = Ts + x TE — Ts)

mg + ms

Reemplazamos el porcentaje de aire fresco, quedando de la siguiente

manera:

Tm = Ts + %AE x (TE — Ts)

Reemplazamos los valores obtenidos previamente:

Tm = 22°C + 6.46% x (31°C — 22°C)

—› Tm = 22.6°C

En la figura N°4.8 se ubicó el punto "M", con una temperatura de 22.6 °C,

en la recta que una las condiciones "E" y "S", y se trazó la recta de proceso

del equipo entre el punto "i" y el punto "M".

118

hm=1 .8

40°;*

rs ... o 4 f. 3111... Alga. a

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FIGURA N°4.8 UBICACIÓN DEL PUNTO DE MEZCLA DENTRO DE LA CARTA

PSICROMETRICA


Capacidad total del equipo

De la ecuación de la energía expresado en el capítulo II:

QTEQ = rhi x (hm — hi )

Previamente se calculó el valor de riti (824.24 Kg/h); también se determinó

dentro de la carta psicométrica el valor de !t i (12.6 KcallKg); y el valor de

hm obtenido de la carta psicométrica que se observa en la figura N° 4.8 es

15.8 KcallKg.

Reemplazando estos valores en la ecuación anterior se obtiene la

capacidad total del equipo:

QTEQ = 824.24 Kglhx (15.8 Kcal/Kg —12.6 KcalIK 9)

119

(1000 Btu\ QTEQ = 2637.57 Kcallhx

k 252 Kcal)

QTE,Q = 10,466.55 Btulh

Este calor total del equipo podría también descomponerse si se ubica un

punto imaginario "X" fuera de las rectas de procesos, de tal manera que "X"

se encuentre en la vertical del estado "M" con la horizontal del estado "i" y

rápidamente se observa en la figura N° 4.9 que este "estado" tiene una

humedad especifica de 15.0 KcalIK g.

FIGURA N°4.9 UBICACIÓN DEL PUNTO "X" FUERA DEL PROCESO

PSICROMETRICO

V0 823 N

hx=15.0 h m=1 .8 ...

Za •,,0 —15. 04

•

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.411~10 :Pa witzinum. sala un

Fuente: Elaboración p opia

Una vez que se ubicó este punto "X", el calor total del equipo se

descompuso en calor sensible y en calor latente. Veamos:

QSEQ = Thi X (hx -

120

QsEQ = 824.24 Kglh x (15.0 Kcal/Kg — 12.6 Kcal/Kg)

QsEQ = 1978.18 Kcallh

QLEQ =" 1111 X (hM hX)

QsEQ = 824.24 Kg/h x (15.8 Kcal/Kg — 15.0 Kcal/Kg)

Q.Eg = 659.39 Kcal/h

Por lo cual también se comprueba que la suma de calor sensible y calor

latente dan como resultado el calor total que necesita extraer el equipo

QTEQ = QSEQ QLEQ

2637.57 Kcallh = 1978.18 Kcal/h + 659.39 Kcallh

Por consiguiente en el ambiente Supervisor Orientación tendrá que

instalarse un equipo de aire acondicionado que tenga la capacidad de

extraer un calor total de 2637.57 Kca//h o al menos el calor sensible

1978.18 Kcal/h. El procedimiento completo de la psicrometría se aprecia

en el anexo 10.

Para aplicaciones de confort humano es importante que el equipo

seleccionado tenga la capacidad llevarse al menos el calor sensible

pasando a segundo el plano el calor latente, pues básicamente porque el

calor latente está muy ligado a la cantidad de personas que están dentro

del ambiente, el cual toma valores diferentes para diferentes días y horas

121

SS\t S

SALA

Carga Termica

Ch+QL--:QT

--y

del día. Sin embargo en este informe de investigación tendrá que cumplirse

mínimamente la carga total y luego

La figura N° 4.10 ayudó a una mejor comprensión de la ubicación de cada

uno de estos estados dentro de un sistema de aire acondicionado.

FIGURA N° 4.10

CONDICIONES DE PROCESO REPRESENTADOS EN UN ESQUEMA

DE PRINCIPIO


Uso del Software Elite Psvchart

Se usó el software Elite Psychart ya que es un programa que permite crear

procesos gráficos de ciclos de aire acondicionado completo mediante la

122

introducción de datos en términos que son familiares a todos los

diseñadores de HVAC.

Se introdujeron los datos iniciales para el ambiente Supervisor Orientación.

En la tabla N°4.21 se muestran los puntos de estado con sus propiedades,

mientras que en la tabla N°4.22 se muestra la energía liberada o absorbida

de cada proceso, en ambos casos los valores están en unidades inglesas.

TABLA N°4.21

RESUMEN DE LAS PROPIEDADES DE CADA ESTADO DE LOS

PROCESOS PSICROMETRICOS

Raiht 0yBülbWet Balb-Rbleti‘€ Erith5lpy-Humidity Specrfie -DeWPOiht Naine Temo. Temo Humidity of Moist Air Rallo Volume Teme.

°F Btuilb lb% _ trilb 2F E

87.80 82.42 80.00 • 47.11

0.0237

14.627

80.86

71.60 . 60.96 55.00 27.41

0.0094

13.879

54.60

55.10 54.24 94.88 23.03

0.0090

13.441

53.65

72.72 62.79 58.32 28.74

0.0103

13.930

57.26

Fuente: Exportación del software Elite Psychart

TABLA N° 4.22

RESUMEN DE CALORES LIBERADOS O ABSORBIDOS EN CADA

PROCESO PSICROMETRICO

PrOcess "Fraile' To Flow Sensible SensibICLatent Latent Water Total l'yes, • Point Point Sta Heat Cool .Heat Coal- Added Load

fe/min liBtuthr kEituihr kEttuthr kEltuthr Ibihr kf3tWhr General Zone Mixing Mixing

Note

416 416

. 388 28

0.0 7.521

0.0 0.0

0.0 2.609

0.658 0.0

0.0 0.0

0.0 0.0

-2.4 0.6 0.0 0.0 0.0

These Itenis are

-10.663 8.180

0.0 0.0

I

E

8.054 0.0 0.0 0.0

0.000 0.000 0.000 0.000 Only loads for processes which normally use purchased energy are Included In the totals marked with a tramito plus sign m.


S

ti4

Se hizo una comparación entre los valores obtenidos manualmente donde

se observó que el calor sensible del equipo es 1978.18 Kcal/h y en la

tabla N° 4.22 se observa en el tipo de proceso General de "M" a "i" que el

calor sensible de enfriamiento del equipo es 8054 Btu/h (2029. 61 Kcal/

h), dando un error de 2.6%.

123

De la misma manera se comprobó el calor latente del equipo obtenido

manualmente 659.39 Kcallh y en la tabla N° 4.22 se observa que este

valor es 2,609 Btulh (657.45 Kcallh), obteniendo un error de 0.3%.

Puesto que no existe un margen de error considerable, se usó el software

Elite Psychart para determinar la capacidad de los equipos para los

ambientes restantes. En la tabla N° 4.23 y 4.24 se muestra el resumen de

la capacidad de equipos que se necesitan para climatizar cada ambiente.

El proceso normal para selección de equipos es dar estas carga a los

fabricantes y que ellos selecciones el equipo más adecuado. Los

fabricantes normalmente preguntan iá -Selección del equipo se hará en

bale al calor sensible, al calor latente 'o ál rcálór total, caso contrario si se

desea encontrar un equipo con las capacidades iguales a las calculadas

este tendrá que ser fabricado e importado. Para uso de confort térmico se

recomienda que se cumpla por lo menos con el calor sensible y en este

diseño de aire acondicionado la capacidad de enfriamiento de los equipos

seleccionados se hizo en base al calor total.

124

TABLA N° 4.23 RESUMEN DE CARGA TERMICA REQUERIDO PARA LOS EQUIPOS

DE CADA AMBIENTE DEL PRIMER PISO

Nombre del ambiente

Calor Sensible

Total

Calor Latente Total

Calor Total Requerido

Supervisor Orientación 8,054 Btu/h 2,609 Btu/h 10,663 Btu/h 0.89 TON

Espera 1 193,763 Btu/h 155,677 Btu/h 349,440 Btuth 29.12 TON

Cabinas PDT 44,933 Btu/h 25,564 Btu/h 70,497 Btu/h 5.87 TON

Supervisor Tramites 5,081 Btu/h 2,673 Btu/h 7,754 Btu/h 0.65 TON Oficina Administracion 4,811 Btu/h 2,606 Btu/h 7,417 Btu/h 0.62 TON

Oficina Jefatura 5,447 Btu/h 2,743 Btu/h 8,190 Btu/h 0.68 TON

CC-TV 2,646 Btu/h 986 Btu/h 3,632 Btu/h 0.30 TON Fuente: Elaboración propia

TABLA N° 4.24 RESUMEN DE CARGA TERMICA REQUERIDO PARA LOS EQUIPOS

DE CADA AMBIENTE DEL SEGUNDO PISO

Nombre del ambiente

Calor Sensible

Total

Calor Latente Total

Calor Total Requerido

Supervisor de Control de Deudas 2 8,611 Btu/h 2,680 Btu/h 11,291 Btu/h 0.94 TON

Espera 2 180,351 Btu/h 127,546 Btu/h 307,897 Btu/h 25.66 TON Sala de Capacitación Personal 49,848 Btu/h 48,027 Btu/h 97,875 Btu/h 8.16 TON Supervisor de Control de Deudas 1 5,525 Btu/h 2,673 Btu/h 8,198 Btu/h 0.68 TON

Sala de Reuniones 9,599 Btu/h 7,470 Btu/h 17,069 Btu/h 1.42 TON Supervisor Fiscalización 5,506 Btu/h 2,677 Btu/h 8,183 Btu/h 0.68 TON

Comedor 29,317 Btu/h 21,832 Btu/h 51,149 Btu/h 4.26 TON Fuente: Elaboración propia

Con estas capacidades obtenidas se seleccionaron las unidades interiores,

que para este caso se usaron como referencia equipos de la marca LO)

necesarias para cubrir la carga total requerida.

125

i) Selección de Unidades Interiores

La carga total se dividió en dos sistemas, el primer sistema de volumen de

refrigerante variable se encargará de climatizar los ambientes del 1° piso

de la SUNAT mientras que el segundo sistema se encargara de climatizar

los ambientes del segundo piso, con el fin de tener un manejo de equipos

por piso.

La tabla N° 4.25 y 4.26 muestra las cantidades y las capacidades

nominales de los equipos de aire acondicionado selecciónanos en baso al

catálogo de LG.

TABLA N° 4.25 CANTIDAD Y CAPACIDAD NOMINAL DE EQUIPOS DE

ENFRIAMIENTO EN EL 1° PISO

Nombre del ambiente Capacidad del Equipo Seleccionado

Cantidad Capacidad Total Supervisor Orientación 1.00 3.60 KW 12,300 Btu/h 12,300 Btu/h Espera 1 15.00 7.10 KW 24,200 Btu/h 363,000 Btu/h Cabinas PDT 4.00 5.60 KW 19,100 Btu/h 76,400 Btu/h Supervisor Tramites 1.00 2.80 KW 9,600 Btu/h 9,600 Btu/h Oficina Administracion 1.00 2.80 KW 9,600 Btu/h 9,600 Btu/h Oficina Jefatura 1.00 2.80 KW 9,600 Btu/h 9,600 Btu/h CC-TV 1.00 1.60 KW 5,500 Btu/h 5,500 Btu/h


126

TABLA N° 4.26 CANTIDAD Y CAPACIDAD NOMINAL DE EQUIPOS DE

ENFRIAMIENTO EN EL 2° PISO

Nombre del ambiente Capacidad del Equipo Seleccionado

Cantidad Capacidad Total Supervisor de Control de Deudas 2 1.00 3.60 KW 12,300 Btu/h 12,300 Btu/h Espera 2 11.00 8.20 KW 28,000 Btu/h 308,000 Btuth Sala de Capacitación Personal 4.00 7.10 KW 24,200 Btuth 96,800 Btu/h Supervisor de Control de Deudas 1 1.00 2.80 KW 9,600 Btu/h 9,600 Btu/h Sala de Reuniones 1.00 5.60 KW 19,100 Btu/h 19,100 Btu/h Supervisor Fiscalización 1.00 2.80 KW 9,600 Btu/h 9,600 Btu/h Comedor 2.00 7.10 KW 24,200 Btu/h 48,400 Btu/h


La selección de los equipos de enfriamiento (unidades interiores) se hizo

por exceso en la mayoría de los casos, el único caso en el cual se

escogieron capacidad por defecto es en el ambiente del segundo piso, sala

de capacitación personal.

j) Selección de unidades exteriores

La capacidad total requerida para el primer piso se deduce de la tabla N°

4.23 que en suma da un total de 457,593 Btu/h. Realmente se debe

seleccionar una unidad exterior (condensador) de es esta capacidad. En el

catálogo de LG seleccionó el condensador de 48HP que equivale a 459,000

Btu/h, dando así un ratio de combinación definido en el capítulo II:

Ratio de Combinacion E Unidades Interiores

>< 100% E Unidad Exterior

127

R.C.= 12.3 + 15 x 24.2 + 4 x 19.1 + 9.6 + 9.6 + 9.6 + 5.5

459 * 100%

R. C.= 106%

Esto quiere decir que sistema de aire acondicionado ofrece un 6% adicional

de su máxima capacidad.

La capacidad total requerida para el segundo piso se deduce de la tabla N°

4.24 que en suma da un total de 495,905 Btu/h. Realmente se debe

seleccionar una unidad exterior (condensador) de es esta capacidad, sin

embargo se consideró que hay ambientes que van a ser habitados solo en

algunos casos, estos ambientes son el comedor y la sala de reuniones. El

comedor por lo general debería usarse solo una o dos horas durante el día

todos los días laborables y la sala de reuniones se usara en casos

esporádicos que ameriten este uso. Del catálogo de LO se seleccionó el

condensador de 46HP que equivale a 439,900 Btu/h, dando así un ratio de

combinación definido en el capítulo II:

Ratio de Combinacion = E Unidades Interiores

x 100% E Unidad Exterior

R.C.— 12.3 + 11 x 28 + 4 x 24.2 + 9.6 + 19.1 + 9.6 + 2 x 28

x100% 439.9

R. C.= 116%

Esto quiere decir que sistema de aire acondicionado entrega un 16%

adicional de su máxima capacidad.

128

k) Dimensionamiento de tuberías de refrigeración

Luego de haber determinado las capacidades de las unidades interiores y

exterior y el ratio de combinación se procedió distribuir estos estos equipos

en el plano de manera uniforme que cubran una mayor superficie.

Inmediatamente después se trazó el recorrido de las tuberías de

refrigeración, como se observa en el anexo 25. Se tuvo en cuenta las

limitaciones de longitud que impone el programa LatsHVAC.

Las dimensiones de las tuberías se realizaron en base a las medidas

tomadas del plano en el anexo 25 y el programa LatsHVAC.

Luego de ingresar las todas las longitudes al programa como se muestra

en la figura N°4.11 se cliqueó la pestaña Auto Piping en la parte superior

izquierda de la ventana, la cual sirve para que el programa ejecute el

dimensionamiento de tuberías.

129

Pin 11~ M041a0. Nos. Pea 0.40.9 ' ,711.11n.p.rek

o2 WPMM

xe-Í—•-C3c~

• • x om.aemoichisi-oPixaor P.41/44.

LZI 1~ 0 e can Ultime I (X neo)

xx UY ti« 8114 30 triken I Men reMorat Ley /1

c.,t zAirtO0T1 1401 artaf it« • h Vaindi

-43nnt Elxon Qin

leder« ~S 24 S 04 Ceintirmacallalber 142.3 el 134 nen> Toba PPM :1755 e/ 11.03.0

0D4 teXt% bet•insa & s73 177 4,nt II I

- I II 614-4 0111121.11 (19 0441107135.) vagin.

"Wairroúíi"--10 rió :ir <s'arco -Orand•

1=1:17,' - Jen:

srtnn~ I Biubv I

sis"ilen;

8 Camal I 8 Web lalsals•

Unen. 1.~ Ove Pne 14.• —ete

heme

; 04my Lort ifolekla

cnd

=13 Wi oriZi

ea a t:.1 T

FIGURA N°4.11 INGRESO DE LONGITUD DE TUBIERIA AL PROGRAMA LATSHVAC

DEL SISTEMA I

Fuente: Exportación del LatsHVAC

El programa emitió un mensaje indicando que la función Auto Piping se

realizó satisfactoriamente. La figura N° 4.12 muestra el mensaje del

programa.

FIGURA N°4.12 MENSAJE EMITIDO POR EL PROGRAMA LATSHAVC LUEGO DE

CLIQUEAR AUTO PIPING

ofax&iri,14417-5117, , 10 1,1101, 4,

WZg SIXem~ MEI

srte-InjA Materna I O' Piso)

o ARIAM51113T84 (1/330 ) /021wIrrtfigewir 0 IXR - -

*- 4- Connedion branch Ove :ARO. uTS

I

COMX :

3M: *Se iooratiol

ARUV1OOBTSIARUVI

50

1.16

iiiP I 111

C=I

Arttnng ~dan Ifycw <funge Sras andel, You can Sine5 by ~dicten ~del

ker.

X

\


130

===='

r-se ^auno.

==., 411 r•ir

==, —011t1”:

==,., 411-111W-to,.. PRW/401D21

=7"

=7,1= 01?-1?„

e ==-r---e tt-

-o

Ir,

A continuación el programa dimensionó las tuberías, dando las dos

dimensiones, tanto para alta y baja presión. La figura N° 4.13 muestra un

esquema de la red de tuberías y equipos para el Sistema 1(1° Piso).

FIGURA N°4.13 RED DEL SISTEMA DE TUBERIAS Y EQUIPOS DEL SISTEMA I

DI 04 *P. 103 er 134 4 (10M9

total PIM .755011M O M


131

Por último se verificó que las medidas ingresadas el programa no

sobrepasen las longitudes máximas permitidas por el programa. La figura

N° 4.14 muestra que el diseño de la red de tuberías está dentro los

parámetros del programa.

FIGURA N° 4.14 CONDICIONES GENERALES DE LAS PROPIEDADES PARA LA

INVALIDACION DEL SISTEMA I

System invalidation propely - General Condition X

Outdoor Unt : ARIMIX8TS4 Une : m @General Condticm @Gond/fenal Apokation

Ca-Rmt Ilrlt [urea vabe : cornected urfú

Total cipe S'eh 1000.0m 175.5m ,I 'lcruestegavaien100e leer, '73.0 m 42.9m : ARM.1120111C4B21

U:Meg Oye lergel efter 1st tran:h 40 O rn za.gm: ARMJL2GTUC4524)

Cifference h hettn (ardo« beim hdoor) im o e, 0.0 m

i reference h hetlit (cultor atove Sane '10.0 m 5.3 m : ARtill 1201X41124)

'r

eference h ~11 (hdcor -Mckor) 40 O 0.0m : ARN1121GTFC4D1)-AftMenln4D I)

langut real Ove knut!,

, -

150.0 m %.9m: ARN1112G1UC1524)

Note : Except tongeequkSént pOe length, other ppe length Irriationi are affiial length. OK . . ,


Se puede podría decir que el parámetro más crítico de acuerdo con la

figura N° 4.13 es "la longitud de tubería más larga después del primer

branch" la cual es 28.9 m, en otras palabras si la longitud de la tubería luego

del primer branch se hubiera alargado hasta 40 m o más, el programa

hubiera presentado un error invalidando así el Sistema I por completo.

El mismo prodedimiento se realizó para el Sistema II del segundo piso,

donde el programa no arrojó ningún error, validando así el Sistema II.

I) Material y tipo de tubería

132

El fabricante y recomienda usar tuberías de cobre para sus instalaciones.

Esta recomendación también la da la norma ASTM B-88 que para

aplicaciones de aire acondicionado y refrigeración se deberán usar tuberías

de refrigeración tipo L.

Puesto que el gas refrigerante con el que funcionan los equipos es R-410A,

la presión de trabajo en alta es aproximadamente 420 psi y la presión a la

cual se presurizan las tuberías para verificar que no haya fugas es de 520

psi.

La ficha técnica de la empresa Cobre Global (Ver tabla N° 4.27) muestra

que para tuberías tipo L las presiones de trabajo están por encima de 520

psig para diámetros menores a 2-1/2". Esto garantiza que las tuberías de

refrigeración de tipo L son las más adecuadas para aplicaciones con gas

R-410A.

TABLA N° 4.27

DATOS TECNICOS DE LOS TIPOS DE TUBERIA DE COBRE

TIPO TIPO I. TIPO

Natird Citroen bleier al a" Espeso. de gond Peso tebto »re»

de ea* Estimo de Pided Pan

tetdw Ponlo

de oso E104101 Deal1i.i Cobro dele:1410aq*

pAp. Mg. en pulp. rol tal P51 e 3818 pdp. ni IVrn P9e3rC pa. MI kaki Pd e 3»

14 9.52 0035 0119 0216 1,5% 0.502 061 0.199 1.350 -

84 64 12,70 0,619 1,24 0,407 1,745 0,035 069 0,2% 1,1% 0,925 0» 0216 840

15,81 0,049 124 0,512 1,375 0,110 1$ 0,424 1» 0.021 021 I» 760

y. 3'. 19% 0,619 1,24 0,821 1.135 0.042 1.01 0.639 365

2222 0.5% 166 0,654 1615 0,045 1,14 0,677 1175 0032 0.81 0,488 610

1 1¼ 28,57 0» 965 1249 1,010 0,050 121 0,875 110 0605 0.89 0,892 515

I d 1½ 34,92 06E6 1$5 I,» 820 00% 1.40 1.316 6813 0.042 1,07 1,015 515

1» 1 1/2 4127 0,01 133 2,524 155 0,5% 1,62 9681 5% 0,049 124 1.393 510

2 254 53.97 0083 2.11 31» 565 0,070 1,78 2604 5% 0,058 1,47 2,173 450

264 2 ye 65.57 0.0% 2,41 4,360 529 0,090 2,03 3.691 520 0.5% 1.45 3.021 410

3 3¼ 7937 0609 2,71.6953 605 0.093 229 4,353 480 0,072 163 3,5% 355

311 3 36 92,07 0.120 366 1,019 570 0» 2.54 8,384 470 0663 231 5,328 385

4 454 101,71 0,134 3,40 9,869 5% 0,110 2,79 8606 450 00% 2.41 6705 393

Nata: El diámetro Werke real es de It pit0oda int» que el diámetro nominal, poi el cuál se conocen. Es &el un tobo tipo 1 de 15 migada tiene en testi» un »neo, atesta de da pelada la tito» tipo K, tiene un espesot de pand mayor que la tubería »pot, y el espeso( de pared de b titherIa Le, mayo, que» »ved de b tubería M, pont in »meso dalo.

Fuente: Cobre Global

133

m) Contrastación del sistema VRV con otros sistemas

El Sistema I (481-IP) y Sistema II (46HP) validado por el programa y por el

fabricante del producto posee una eficiencia a carga parcial (IEER) de

20.13 Btu/h•W y 20.87 Btu/h•W respectivamente. La tabla N°4.28 muestra

el consumo energético anual del Sistema I y II.

TABLA N° 4.28 COSTO DE OPERACIÓN DEL SISTEMA VRV

ASUNCIONESy COMOCRACIONES: 48104 46117 Canto de e(width:tad (51 kVA): 04311 C.paddaddel Conde...dor (6111/h): 859,083 439,900

News de epenniern dintel 10 Eficiencia COI: 13.39 1160 Dio de operación por mei: 24 Encienda IEER: 20.13 20.87

Moret de operación Anual: 2893 Consumo eléeuton Plena ama 9020: 3421 3343 Periodo del Estudie (anos): Consuno electrice a Con Pardal OWS1 22.83 Ha

040051.0 . malvada CANT.

COSTO N'OPERA° ANUAL

UNIDAD POT. ata.

UPOT.

(kW)

POT. ata. PARCIAL

(kW)

COSTO 02 0901.40014

(5/.)

L OUTDOOR UNITS -- 5/ 60.79657

CONDENSADOR DE 4821P Unidad modemeden WIV de 481040 459,CCO btu/hr, 000 tolo Ido. en 72O/ / 3/ 6011r, con gis ft4101

1 und 22.80 22.80 3159143

CONDENSADOR Of «kW Unido( condenadora VRV de 46118 o 439.920 btu/hr, tipo solo Ido, en 7/041 / 3/ 611t, ten gas 8410..

une 21.08 2108 79205.14

1 IN0008 wurs 5/ • 2.003.53

ARN1.1213GTPC4 Unidad evaporidOw tipo miele de ¿vende 28103 bluthr. en 220WIF/6010

und asas 0.429 594.41

ARNt124G1PC4 Unido/ evaparadwa tipo cassette de ¿vende 24,203 btr/hr, en 22W/12/6Che

19 und 0.013 0.627 115175

ARNLIUGTOC4 Unidad 'yapando(' Upo ossene de ¿sin de 19. '03 btu/hr. en 220V/If/E01»

s und aseo ,t, 207.84

ARNI112GTUC4 Unid»! evaporadera don remen. de 1 vla de 113C0 blia/hr, en 2200/1f/600

2 wei 0.030 0.08 8113

ARNUO9G11.1C4 UnWad evaporado,, tipo aliene ele 10a de 9.020 ktuar, en 220V/1F/60hr

vnd 0030 013 W27.84

ARNUC6GTRCI Unidad trepas*ni thw cassette de ¿sin de 5.5(0 btu/hr, en 220V/IF/60hz

1 une) 0.030 603 41.57

SUS TOTAL

S/ 62,802.10


Se puede observar de la tabla N° 4.28 que el costo por el consumo anual

del sistema VRF asciende a S/ 62,802.10 soles.

Ahora veamos cuanto es el consumo de un sistema de agua helada con un

Chiller de 81 TON y un ratio de eficiencia a carga parcial (IPLV) de 15.39

Btu/h-W en la tabla N° 4.29.

134

TABLA N° 4.29 COSTO DE OPERACIÓN DE UN SISTEMA DE AGUA HELADA

ASUNCIONES Y CONSIDERACIONES: al Costo de electricidad (5/ tent Capacidad del CIIILILR (EITU/h): 972.0:0 Dern de °pendón &Alá: lo Encienda (En: 9.79 Din de op,eraddn por mes: 24 Eficiencia1NY IEER): 15.39 donde operación Anual: 7280 Consumo elédelto Plena arpa (kW): 99,85 Pelado del Estudio taflos(: 1 Consumo eléatleo a Cap Pardal It99): 63.17

MODE10 ,

ocsauocióN CAN?. UNIDAD

COSTO PE OPERAD-6N ANUAL '

POT. ElICT,

DM

POT. E1ECT. PARCIAL PONI

COSTO OE OPERACIÓN

ISM L OUTOOOR UNITS 5/ 87.531.31

CHILLER« 81 TON Unidad enfriadora de agua de 81 TON t and 63.174 61.17 97,532.31 L INDOOR UNITS 5/ 8.771.15

1C41612483 Unidad en-POridore Upo ~He des Has de nue helada de 3 TON. en 22119/15/6Clu

13 arad 0.190 147 3,422.35

IUH4111483 Unidad evavoradora tipo:u:Tiene de 4ND de aya helada de 2 TON. en 220V/IF/60ht

19 arad 0.150 2.85 3.948.87

IC4/1.0644.3 Unidad entenedore Upo apene de 4 Nes de Nye helada de LSTON, en 2209/15/601n

5 und 0.125 0.625 385.99

IC11604tr.3 Unidad eyapondore 110 caliette del yla de etnia helada de 1 TON, en 220V/1F/601u

7 UNd 0.040 0.28 387.96

IC4.1604KF.3 Unidad evapotedora tlpo Cene» de 4 vles de gua helada de (ION, en 2208/1F/929z

3 und 0.070 0.07 56.99

SUB TOTAL

S/ 96,254.46


Se observa en la tabla N°4.29 que un sistema de agua helada de 81 TON

consume S/ 96,254.46 en un año, esto es casi un 50% adicional que el

sistema de VRF que se ha diseñado.

Ahora si observamos el consumo energético de un sistema convencional o

un sistema de aire acondicionado con equipos decorativos, los cuales no

trabajan a carga parcial y sus capacidades no bajan de 12,000 Btu/h (1

TON) se obtiene la tabla N° 4.30.

135

TABLA N° 4.30 COSTO DE OPERACIÓN DE UN SISTEMA CONVENCIONAL

A3UNOON13 Y CONSIDERACIONES: C000 de eleCtdddad (5/ 7Whi: 0.4811 Capacidad del Cendesader ((DUDO: 1.014,003 Nona de °pendón aria: 10 EfIcIenda EER: 9.33 Olas de operadón por me, 14 Efidenda IEER: - Mond de °pendón Anual: I930 Consumo elé Mon u Men; orga OW): Periodo del Estudio 1000: 1 Canoro II Mor • Carga Pardal -

MODTIO . ~POS CAN?. UNIDAD

COSTO BACON AP31/4

POT. ElÉCT.

IWO

POT. Eller. PARCIA,.

IIIVO

COMO DE OPERACIÓN

' 15/7

1. IN/OUT-000R UNOS • 5/ . 154617E3

HEA5.30CR5D SON Decorativo de 310:0199", en 21097091/60/11 13 und 3.367 43.771 63547.70 171911049AII.AFX SNII DeoTralho de 24,000 Blufh, en 2209/1011/031. 19 und 1.500 47.503 65914.48 11191ECI33AH-AFX SON Decorativa de 113.033190, en 2209/17,76010 5 und 1270 9350 12955.06 914952C116AH-AFX SON Decorativo de 1210)3h4h. en 2.70VPIPI/6017 2 und L250 2.530 346191 YM913C099.01.AFX Split Denomino de 93200 Btu/I. en 2207/119,7697tr 6 unc, 0.910 5.966 7731.47

SUD TOTAL

5050.612.63


Se aprecia en la tabla N° 4.30 que al no trabajar los equipos

convencionales a carga parcial, estos trabajan a plena carga durante todo

el año, haciendo que el costo de consumo energético se eleve a S/

150,612.63. Este consumo de energía es más del doble ante el sistema

VRF que se ha diseñado.

Por lo cual luego de estas comparaciones se observa claramente que el

sistema de aire acondicionado con volumen de refrigerante variable es el

que ahorra mayor cantidad de energía eléctrica para esta aplicación en

comparación con otros sistemas.

4.3 Población y muestra

Según Hurtado y Toro (2005), enunció que la "población es el total de los

individuos o elementos a quienes se refiere la investigación, es decir, todos

los elementos que vamos a estudiar, por ello también se le llama universo"

(p.124).

136

Según Hurtado y Toro (2005), enunció que la "la muestra es el conjunto de

elementos representados de una población, con los cuales se trabajará

realmente de la investigación" (p.125).

El presente informe de tesis consiste en un diseñar un sistema de aire

acondicionado para ambientes específicos, en este caso los 14 ambientes

administrativos y de atención al público del edificio de la SUNAT de Villa El

Salvador en el cruce de la Av. Pachacutec y la Av. 200 Millas a 12° Latitud

SUR a 175 m.s.n.m., por lo cual este edificio es la población y a su vez es

igual a la muestra.

4.4 Técnicas e instrumentos de recolección de datos

Según Espinoza (2010), la técnica de recolección de datos más relacionado

para este trabajo de investigación es la "técnica documental", que menciona

(p.110):

La técnica documental permite la recopilación de evidencias para

demostrar las hipótesis de investigación, está formada por documentos de

diferentes tipos: revistas, memorias, actas, registros, datos e informaciones

estadísticas y cualquier documento de instituciones y empresas que

registran datos de su funcionamiento.

Los instrumentos de recolección de datos son como fichas bibliográficas,

hemerografica, videografica, cibergrafica, ficha de trabajo, registros de

sistemas de gestión.

137

TABLA N° 4.31 TECNICAS E INSTRUMENTOS

Técnica Instrumento de Recolección

Documental

Planos de arquitectura de la SUNAT.

Reglamento nacional de edificaciones, ASHRAE, AHRI.

Catálogos y revistas internacionales.

Fichas técnicas de equipos de aire acondicionado. Textos: trasferencia de calor y masa, manual de aire acondicionado Carrier y el manual del ASH RAE.


4.5 Procedimiento de recolección de datos

Los procedimientos para encontrar la información necesaria para realizar

el trabajo de investigación es el siguiente:

el Se recurrió a la página del SENHAMI para encontrar los datos de

temperatura y humedad máxima promedio para el departamento de

Lima, que es donde se encuentra Villa El Salador.

A- Se recurrió a los planos de arquitectura, tanto de planta como de

elevación, brindados por la empresa constructora encargada de

edificar el edificio de la SUNAT.

Se indago en el Reglamento Nacional de Edificación EM.050

Instalaciones de Climatización del 2006 sobre las condiciones para

el confort humano.

138

TI Las tablas y valores de calor se obtuvieron principalmente del

manual del Carrier y del ASHRAE.

4.6 Procesamiento estadístico y análisis de datos

La presente investigación no involucra datos estadísticos por consiguiente

no amerita hacer un procesamiento estadístico.

139

CAPITULO V RESULTADOS

Como resultado de los cálculos realizados previamente para llegar a

objetivo trazado de diseñar el sistema de aire acondicionado con volumen

de refrigerante variable se presenta la siguiente relación de equipos,

capacidades y accesorios complementarios.

TABLA N° 5.1 RELACION DE UNIDADES EXTERIORES

46HP 48HP Modelo ARUV46OBTS4 ARUV48OBTS4

Capacidad de Enfriamiento (Btu/h) 439,900 459,000

Potencia de Entrada (KW)

33.02 34.98

Factor de Potencia 0.92 0.92

Tipo de Compresor Scroll Sellado

Herméticamente Scroll Sellado

Herméticamente Tuberías de Liquido

mm(pulg) 19.05(3/4) 19.05(3/4)

Tubería de Gas mm(pulg) 41.30(1-5/8) 41.30(1-5/8)

Dimensiones (WxHxD)

(1,240x1,680x760)x2+(920x1 ,680x760)x2

(1,240x1,680x760)x2+(920x1 ,680x760)x2

Ruido (dB) 63.9 64.1 Potencia Sonora (dB) 86.2 86.6

Refrigerante R-410A R-410A Potencia de

Suministro (V/Ph/Hz) 220/3/60 220/3/60

Sistema Perteneciente

Sistema II — Segundo Piso Sistema I — Primer Piso

Combinación Ratio de•

116% 106%


140

TABLA N° 5.2 RELACION DE UNIDADES INTERIORES DEL SISTEMA I

Modelo ARNUO5GTRC4 ARNUO9GTLC4 ARNU12GTUC4 ARNU18GTQC4 ARNU24GTPC4 Cantidad 1 3 1 4 15

Cap. Enfriamie

nto (Btu/h)

5,500 9,600 12,300 19,100 24,200

Potencia de

Entrada (W)

30 30 30 30 33

N° de Vias

4 1 1 4 4

Flujo de Aire

1-1/M/L (CFM)

265/247/233 325/304/290 353/325/290 396/388/353 600/530/459

Presión Sonora

(dB) 29/27/26 31/30/29 32/31/30 37/35/34 36/34/31

Potencia Sonora

(dB) 46/44/43 50/49/48 50/49/48 52/50/49 55/43/50

Dimensio nes

WxHxD (mm)

570x214x570 860x132x450 860x132x450 570x256x570 840x204x840

Peso (Kg) 13.1 14.7 14.7 15.5 21.8 Tubería

de Liquido

(mm)

6.25 12.7 12.7 12.7 15.88

Tubería de Gas (mm)

12.7 25 25 25 25


141

TABLA N° 5.3 RELACION DE LAS UNIDADES INTERIORES DEL SISTEMA II

Modelo ARNUO9GTLC4 ARNU12GTUC4 ARNU18GTQC4 ARNU24GTPC4 ARNU28GTPC4 Cantidad 2 1 1 4 11

Cap. Enfriamie

nto (Btulh)

9,600 12,300 19,100 24,200 28,000

Potencia de

Entrada (W)

30 30 30 33 33

N° de Vias 1 1 4 4 4

Flujo de Aire

H/M/L (CFM)

325/304/290 353/325/290 396/388/353 600/530/459 671/565/494

Presión Sonora

(dB) 31/30/29 32/31/30 37/35/34 36/34/31 39/35/33

Potencia Sonora

(dB) 50/49/48 50/49/48 52/50/49 55/43/50 56/52/50

Dimensio nes

WxHxD (mm)

860x132x450 860x132x450 570x256x570 840x204x840 840x204x840

Peso (Kg) 14.7 14.7 15.5 21.8 21.8 Tuberia

de Liquido

(mm)

12.7 12.7 12.7 15.88 15.88

Tubería de Gas (mm)

25 25 25 25 25


TABLA N° 5.4 TUBERIAS Y BIFURCADORES

BRANCH (CONECTOR "Y") Unidades interiores Unidades Exteriores

Modelo ARBLN01621 ARBLN03321 ARBLN07121 ARBLN14521 ARCNN21 ARCNN31 Cantidad 17 16 8 2 2 2

TUBERIA DE GAS Y LIQUIDO TIPO L Dimensio es (pulg.) 1/4:1/2 3/8:5/8 3/8:3/4 3/8:7/8 1/2:1-1/8 5/8:1-1/8 3/4:1-3/8 3/4:1-5/8

Longitud (m)

65 146 38 37 29 19 6.3 11

142

CAPITULO VI DISCUSIÓN DE RESULTADOS

6.1 Contrastación de hipótesis con los resultados

4 Se comprobó que para obtener la carga térmica de las áreas

administrativas y de atención pública de la SUNAT es fundamental

determinar adecuadamente el calor sensible y latente en cada uno.

Se comprobó que para seleccionar adecuadamente los equipos de

aire acondicionado es crucial determinar previamente la capacidad

de enfriamiento que debe tener cada equipo con el valor inmediato

superior de acuerdo a los catálogos.

4 Se verifico que para interconectar las unidades interiores con las

exteriores del sistema es esencial dimensionar las tuberías de

refrigeración con las restricciones que exige el fabricante.

6.2 Contrastación de resultados con otros estudios similares

4 En contraste con las conclusiones de Araujo e luzuriaga de la

Universidad de San Francisco de Quito quienes en su estudio

realizado citan que la mayor ganancia de calor es por ventanas y

paredes, sin embargo en esta investigación la mayor ganancia de

calor es debido a las personas y también debido a carga adicional

por aire fresco (aire exterior) que en algunos casos llega a ser casi

el 50% de la capacidad total, se puede entender que esto es porque

el departamento de Lima en general en verano llega a ser muy

143

caliente (31° C y 80% HR) y el equipo tiene que aumentar su

capacidad respecto a lo calculado por carga térmica.

A En concordancia con Guerra de la Escuela Politecnica Nacional de

Ecuador quien en su investigación cito que el consumo energético

por un sistema VRV en un año es prácticamente la mitad del

consumo de energía ante un sistema central, para esta investigación

se encuentran valores de ahorro energético parecido entre un 40%

y 50% de ahorro en consumo energético comparado ante un sistema

convencional.

A En contraste con Gutierrez de la Pontificia Universidad Católica del

Perú quien en su investigación hace mención que un chiller tipo

tornillo consume 1.12 KW/TR mientras que los equipo VRF a carga

parcial consumen de 0.6 KW/TR de acuerdo con el IEER del

fabricante en relación inversa. Esta comparación es a groso modo,

pues se tiene que comprar con datos reales de perfiles de carga de

cada ambiente en cada hora del día y en cada mes del año para una

mejor precisión en la comparación.

A De acuerdo con Kutsuma de la Pontificia Universidad Católica del

Perú se tiene que seleccionar sistemas unitarios tipo Split Ducto para

cada ambiente, mientras que en esta investigación se usaron equipo

con volumen de refrigerante variable. También menciona que la

mayor carga térmica es por ventilación y precisamente esta es la

fuente de calor de mayor importancia comparado entre las otras.

144

CAPITULO VII CONCLUSIONES

El sistema de aire acondicionado con volumen de refrigerante variable

de 1140 m2 se diseñó bajo las condiciones exteriores máximas de forma

que asegure el confort humano. El uso de un sistema que trabaja a carga

parcial principalmente garantiza que el consumo de energía se adapte a

las condiciones de requeridas por el usuario generando así un ahorro

energético.

Se logró determinar el calor sensible y latente en los ambientes

administrativos y de atención al público de la SUNAT con los planos de

arquitectura y la ubicación geográfica del inmueble y así obtener la carga

térmica que emite cada ambiente. Es importante resaltar que la carga

térmica obtenida no es exacta, sin embargo los criterios tomados para

este cálculo hicieron que el error sea mínimo.

Se logró determinar la capacidad de enfriamiento de los equipos

mediante las recomendaciones de ventilación del ASHRAE Standard

62.1 - 2007 y el procedimiento psicométrico del manual de aire

acondicionado Carrier. Estos fueron de vital importancia a la hora de

seleccionar los equipos de enfriamiento. Solo un poco porcentaje de aire

fresco hacen que la capacidad del equipo se eleve de forma considerable

debido las condiciones exteriores críticas.

Se dimensionó las tuberías de refrigeración del sistema de aire

acondicionado VRV con la ayuda del software de selección de LatsHVAC

de LG, el cual también dio como información un ratio de combinación de

145

106% para el primer sistema y 116% para el segundo sistema. El

dimensionamiento de tuberías es indispensable para la interconexión

entre las unidades interiores y exteriores puesto que por ellas se

transporta el calor absorbido por las unidades interiores para llevarlas a

las unidades exteriores donde se liberan al medio ambiente.

146

CAPITULO VIII RECOMENDACIONES

Programar los equipos de aire acondicionado a entre 22 °C y 24 °C de

temperatura.

El uso de los equipos de aire acondicionado deberá controlarse por

controles inalámbricos (controles remotos) y solo por los empleados de

la SUNAT.

En caso que se desee usar controles alámbrico, como lo son los

termostatos) estos tendrán que instalarse con una caja protectora y

programarse en modo de bloqueo por el personal de mantenimiento de

la SUNAT.

Los termostatos tendrán que instalarse a un nivel respirable de las

personas, se recomienda 1.50 m sobre el nivel del piso terminado.

El uso de un controlador central para monitorear las unidades interiores

y exteriores desde un solo lugar tendrá que ser de la misma marca que

los equipos instalados.

La ubicación de las unidades interiores deberán respetarse de acuerdo

al plano, en caso de haber alguna modificación se tendrá que programar

una reunión entre el personal encargado de la SUNAT y el especialista

en HVAC.

El sistema de ventilación mecánica deberá ser diseñado posteriormente

por ingeniero especialista en el rubro HVAC cumpliendo los caudales de

aire fresco calculados en la tabla N°4.19 para cada ambiente.

147

El sistema de alimentación eléctrica de los equipos tendrá que ser

diseñado por un ingeniero eléctrico de manera que los conductores y

llaves termo magnéticas cubran las capacidades adjuntas en las fichas.

El circuito de control o interconexión se instalará por el técnico

especialista en refrigeración y aire acondicionado con cable apantallado

de 1.5mm2 de dos conductores.

En caso que se desee instalar el sistema con otra marca se tendrá que

verificar las capacidades mínimas requeridas por el ambiente y seguir

las recomendaciones de dicha marca.

El punto de drenaje tendrá que ser habilitado por el especialista en

instalaciones sanitarias.

I) Probar las bombas de condensado antes de dar como finalizado la

instalación.

m)Aislar las tuberías de drenaje al menos 1 m para evitar goteos por

condensación.

Las tuberías de refrigeración tendrán que aislarse con espuma

elastómera de 3/4" de espesor como mínimo.

Las tuberías de refrigeración a usar serán rígidas a partir de diámetro de

3/4", para diámetros menos se podrá usar tubería flexible.

La inmediata instalación de este sistema VRF diseñado para mitigar las

sensaciones de inconformidad en la SUNAT de Villa El Salvador.

148

CAPITULO IX REFERENCIAS BIBLIOGRÁFICAS

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153

ANEXOS

154

ANEXO 1

MATRIZ DE CONSISTENCIA PROBLEMA OBJETIVOS HIPOTESIS METODOLOGIA POBLACION

Problema General Objetivos Generales Hipotesis General Tipo de Investigación El presente informe ¿Cómo diseñar un sistema de Diseñar un sistema de aire Si se diseña el sistema de El presente informe de de tesis consiste en aire acondicionado con acondicionado con volumen aire acondicionado con tesis es una un diseñar un volumen de refrigerante de refrigerante variable en volumen de refrigerante investigación sistema de aire variable en 1140 m2 para 1140 m2 para obtener un variable en 1140 m2 se tecnológica de nivel acondicionado para obtener un ahorro de energía ahorro de energía eléctrica en logrará ahorrar energía aplicado ya que se ambientes eléctrica en la SUNAT de Villa El Salvador?

la SUNAT de Villa El Salvador,

eléctrica,

Hipotesis Especificas

emplean conocimientos científicos obtenidos en el área de estudios

específicos, en este caso los 14 ambientes

Problemas Específicos Objetivos Específicos Hl: Si se determina específicos de ciencias e administrativos y P1: ¿Cómo determinar el calor 01: Determinar el calor adecuadamente el calor ingeniera de termo- de atención al sensible y latente en los sensible y latente en los sensible y latente en las fluidos contemplados en público del edificio ambientes administrativos y de ambientes administrativos y áreas administrativas y de el plan de estudios 2016 de la SUNAT de atención pública de la SUNAT de atención pública de la atención pública de la Villa El Salvador en que permita obtener su carga SUNAT para obtener su SUNAT se logrará obtener Diseño de la el cruce de la Av. térmica correspondiente? carga térmica la carga térmica Investigación Pachacutec y la Av. P2: ¿Cómo determina la correspondiente. correspondiente. El presente informe de 200 Millas a 12° capacidad de enfriamiento de 02: Determinar la capacidad H2: Si se determina la tesis tiene un diseño no Latitud SUR a 175 los equipos que permita su de . enfriamiento de los capacidad de enfriamiento experimental puesto que m.s.n.m., por lo respectiva selección? equipos para su respectiva que debe tener cada equipo para el diseño del cual este edificio es P3: ¿Cómo dimensionar las selección. de aire acondicionado sistema de aire la población y a su tuberíás de refrigeración del 03: Dimensionar las tuberías permitirá seleccionarlos acondicionado no se vez es igual a la sistema de aire acondicionado de refrigeración del sistema adecuadamente. manipularon las muestra. VRV para interconectar las de aire acondicionado VRV H3: Si se dimensionan las variables, sino que se unidades exteriores con la red para la interconexión las tuberías de refrigeración del presenta la situación de unidades interiores? unidades exteriores con la sistema lograremos como tal y se realizó el

red de unidades interiores., interconectar las unidades exteriores con las interiores,

estudio necesario en base al fenómeno como se da.

155

ANEXO 2 FACTORES DE ALMACENAMIENTO SOBRE CARGA

TERMICA, APORTACIONES SOLARES

Funcionamiento de 12 horas diarias, Temperatura interior constante***

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Local interior (clu murar e/redoma, - tupedicie del mielo del loorl. Ir?

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Edilicio o era de moros exteriorm leblques, giraos, estronidre y 107071e3.

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12 (Vele (10 14317143, suelo y lecho, kg)

156

ANEXO 3 APORTACIONES SOLARES A TFtAVES DEL VIDRIO

SENCILLO

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Punto de nolo superior 18,6°C - 14% por 10°C

Punto da Ledo superior a 15,9 °C + 14% por 10°C

Latitud sur Dic. o Enero

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Valores aubinyados-máximOs mensuales Valores encuadrado Intimas anuales


157


SENCILLO (Cont.)


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158


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159

ANEXO 3 APORTACIONES SOLARES A TRAVES DEL VIDRIO SENCILLO (Cont.)


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Derect de 'implore

16% más.

A litUd + 0,7 %.por 300 m

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Punt de r ele superior o 150°C - 14% por 10°C

Punto de roda a porior a 19,5°C + 14% pm 10+C

Latitud sur Dic. o Enero

+7%


160

ANEXO 3 APORTACIONES SOLARES A TRAVES DEL VIDRIO SENCILLO (Cont.)


400

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Latitud sur Dio o Enero

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161

ANEXO 3 APORTACIONES SOLARES A TFtAVES DEL VIDRIO SENCILLO (Cont.)


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16% mil.

Altitud , 0,1 % per 300 m

Punta do recio superior e 18,5 •C -14% pos 104 p

unto de velo 5 Peder a 10,5•C

14% por 104 C

Latitud sur ela. 0 so120

4 7%


162

ANEXO 4 RESISTENCIA TERMICA R DE MATERIALES DE

CONSTRUCCION Y DE AISLAMIENTO

(°C.h.m2/Kcal)

MATERIAL '

. . dESCRIPCIÓN '

Espesor (mm)

Peso especifico • (fillImir•

RESISTENCIA R

. Por m de

espesor

Por el oconarnIdo

MATERIAL DE CONSTRUCCIÓN

- PANELES. O PLACAS •

FlbrommenTO, YssoIo cemento' - •

Contreplacadd .' , •

Madera • • . ' ' Fibra de mara. Homogénea o en chapas

1920 500 55.4

...416 496

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. Fibra de madera comprimida

Madero Pino o abeto •

1040 ' 512

5.5 10,0

PAPEL DE CONSTRUCCIÓN •

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'.FIeltro impermeable .,

. .

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-Enlucido plástico • • Despreciable

MADERA ' .. . .

. Arco-ancla° o especies Olas ' Pino : orca .o sepecies blendas ' -

220 512

7,3 10,1

ELEMENTOS DE ALBANILERIA iodrille 0Bilmillo 1920 16.4

• 'Ladrilló' de pararbento , 2010 9.0

, 'Ladrille, hueco : ,

1 alveolo . ' . 73 , 960 ''' 164

- l'alvéolo 100 765- 220

2 alvéolos - 150 800 312

: . S'alveolos . 200 ' 720 379

' 2 alveolos 455

3 Mateas • .- . , , 300. . 640 520

huecos. 3 Alvéolos ovales, Arana y gran, ..ÁgIcaneradat - 75 1216 82

10b 1104 • 143

150 1024 106

' 200 1024 227

IDO 11735 . 262

Hormigón da escorias 73 1006 172

00 960 , 227

150 864. - 305

, in . 596 ' . 353

305 - - 040 . 353

. . Hormigón ligero (Ptizolana,- penca, etc.) . 75. 960 • 260

. 308

200. 7611 410

455 415

Baldoses de yeso , Macisel, ' .

.75 no • 259

IPalveolos ' 560 277

3 PUYO,* - 100 601 334

Piedri:ceicerea o film . • ., '. 2405 0,64


163

ANEXO 4 RESISTENCIA TERMICA R - DE MATERIALES DE CONSTRUCCION Y DE AISLAMIENTO (cont.)

(°C.h.m2/Kcal)

MATERIAL DESCRIPCIÓN

Espesor

, t J

Pese especifico

(Igiall

El'ESISTENCIA 9 -,

Pnr ns do

.."."

Per al .

counsrlsgredó c 10-.1 '

MATERIAL DE constnucciON

HORMIGÓN . Mbdur Je cemente • Tatuan6 de nade,,' 2,5 %aglomerados maltesa, 87,5

1156 ate

1,6 2.0

„ Houninunae ligero/.

Puna, inaolvna tallares VermiCulila, perlita

, 1903 1600 1210 260

' 60 PIO 320 ,

1,5 2,0 3,2 4,7

. 6.5 1.1

11,1

',anegan ale Mena y grova 0 plcidn (cabrio a1 hamo) HarmIsün do arene. y grava o Plebe (01 Ihrearbd '. hdayele . •

. 2110 ' 3241

1802

Lb 0.15 1.4

ThILLICIDOS •

Ceinantl ' 1856 1,1

o : lLitro

ligero stbre entramada metálica uerlb nen crepe sobre. entramado' metalice •

iPtha Pata Inbilnpeb do Madaru• vermleutim • . .

. 720 bIl 720

ISIS 1610. 1680 - 720

3,2 5,2 5,4 1,4 1,4

47 82

. MATERIALES PARA TECHt M'ORE 5

.

OOee • Placas 410.111,MMrd Aálalb Saldaren Ce asfaltar

'Revoicirnionlo Je buera o axilas breo plana: Meta( en, chaca Modere on planalte3

193

1120

. 1120 11511

, 1130 3314

riea

7,2

Despreciable

43 32 PO

lO

MATERIALES DE REVESTIMIENTO (materia ea pinza) •

•

•

•

M'acta 1190797 serb1110 170

Madura nrokor cfuLle ', Madera sobre panel áitaante• 10 alfil

244 287

Fibra:C(110410. o rtu15, • Cfra 'e/bu/amianto'

Calad:10 "de. niel.. . .

Saldan Po bebido 11 non .• •

13 10 3»

Planches Z, 6 2,30 .., pjpnahat, kjaalajea, pos iecubritnionbi 13* 200 . 146

Planchas bisélndria. con nacublimientu 20 a. 290 Cenliaplbado eón recubrinnente 10 mm .

113

215 121

-Vidrió de catedral,

eaVESTIMIENTO OIL SIJEVÓ 2,000•da 'meollo • Allbedria V almeadillidd do educin— , . . s'adosescarel-Mon. , '

Beld0115 'dé corcho , ' •

Reltra.., . Adobas . Linaavy . • $oporle de crintraplaCad2 Baldosa 03.9nueba o dI5 Po

1 11irnbrila, Sopada ele•madera Parquet de madero dura

..1920'

.400

li1111 .544 1730 2240 .

720

1.4

0,51 17,9

1,2

. 10,7 1.3 0,65

10,3 7,4

426 252

I2.3


164

ANEXO 4 RESISTENCIA TERMICA R - DE MATERIALES DE

CONSTRUCCION Y DE AISLAMIENTO (cont.)

(°C.h.m2/Kcal)

. • .

. MATERIAL DESCRIP0i0111 ,

Eipc55r Carm)

Pelv 9120011I0 (kg(mr)

— Por ni de Moesor

RESISTENCIA O _ Rey al

caparon minnidued0

' ir 1 0-•

me /ERIALES AISLANTES

COLCIRON 0

ALMOHADILLADO fibra de »podan 19 • 32' 21,3

Lino minero? libaras (do roce, anoria» o »dilo) 24-- 44 .

2941

Fibra do medite FlInna de maciono con va das capas unidos con memo y OrDondins

53. 55 . 2.1. 12

22,2 29,11

PAPIELfiS 'Y LOSAS' ' »ibm de vidrio 151 22,2

Chía de. modere o de can . .L01.4 oneirnem . "..

»eveslimiente interior (Coi». onIrtmodo. pavimento)

151 240

19.5 23,0

' SuGiejuder • " . .

I idnieg non . o en •

tupid O . 121 21,2

bloom. do vidrio -

1.5 mei de cerollo .aii.1. eglornaiRnI4) Sedar de cerdo (o6lelinoree de »talio) .

Espume de plástico , .. Vire la .in".madarc »In OMeler prellnicaloil

144 , . 12s ul124

26 352

20,1 1913 , ' 94,2

22.0 b1,7

MATERIALES DE RELLENO. , Papel macerada o raid»

tibie de Madera ¿rociar» O Ideé) Loan mineral (rete . «COM% e Vidnel

. Sonia. o Unites de nade» ,

.VetridCohte expandida

40 • Se 12 - 56 11 • 80 III .240

112

211.11 26,4 26,8 1/.9 16,11

AISLAMIENTE1 PARA TECHUMBRES,

Todos loo Sede •

inneradono paro mIllzooln en ulblelado 150 22,11

AIRE

LÁMINA DE AIRE ' .. Perj&ihri . RIP» do color

Miriam» ' " ascendente (invierne) 20 • 100 174 (verano) 20- 100 140

deecenden» (invierne) » 209

r 40 236

» 100 252

» »O 156 orno/ . 10 174

40 1-91

» o ji o tOrl 203

Inclinación dc 414 rismadonto. (invierno) 20. »O 180 demendenia (ameno) • " 20 • 101 103

rii nimil bar/rant» (Interno) . 70 . 100 119

P • Iverimu) . . » - 100 176

q01414901ól4 residan Flujo ilin ealor "

. ..tielinont» ' onerldente — . 923 /27

. inellndeldh 451 ,

, .. Airt mido verde», hodiont» inclinación dri• desmadro»

14

beilioniol " 190

. . . . .. . . Vionio. de 29 kmIli Toda» LOE A. ad oldom (Invierno) TOM 144 Olnamfortbs. 15

. , . ttd» lee e:Molonas' (verena/ - ...todas 105 illiRertolle»

" ' Nimio ils li Mei


165

ANEXO 5 TASAS RECOMENDADAS DE GANANCIA DE CALOR RADIANTE Y CONVECTIVA DE APARATOS ELÉCTRICOS NO HABITADOS DURANTE CONDICIONES DE OCIO (LISTO PARA

COCINAR)

App1iance

Enero:Riñe. BIstiti Rateo( Haat Que. Bfigh Unige Feder

Fe

Radiaban Factor

FR Riated Standby Sensible Rudirmt

Sensible Conveethe Laten! Total

Cabinet: boj sening (Irne), insulateds 6.800 1.200 400 800 o 1200 0.18 0_33

bol serving (larga), uninsulated 6.800 1500 700 2,800 o 3.5(11) 011 0.20

pmofmg (largar 17,000 1,400 1200 o 200 1.030 0.08 0.86

PronfIng (small 15-shel() 14,300 3,900 o 900 3.000 3.900 0.27 000

Coffee belting uno 13,000 1.200 200 300 700 1.200 0.09 0.17

Drewer a-amares, 2-drawer (moist holding). 4,100 500 0 200 200 0.12 0.00

Egg cocho 10,900 700 300 400 o 700 0.06 043

Enyesan mochines 8-200 1200 400 800 o 1200, 0.15 0.33

Fcod warmer slaam tabla (2-well-type) 5.100 3,500 300 600 2.600 3,500 0.69 0.09

Patero (arnan) 2.700 1.100 500 600 o

1.100 0.41 0.45

Bol dog 3,000 2.400 900 1.500 2.000 0.71 0.31

Hm Mate: single humor. high Tetad 3.800 3.000 900 2,100 o

3.000 0.79 0.30

liar food case (dry holding)* 31.100 2.500 900 1.600 2.500 0.08 0.36 lint.firod case (moisi holding)* 31.100 3.300 900 1.800 600 3.300 0.11 017

MiCTOWaVC oven: acuilmareis! (heavy duty) 10.900 o o o o 0.00 100

Otro: countenop comryorized Itakarlinishings 20.500 12.600 2.200 10.400 o

12.600 0.61 0.17

Pata ni' 5100 3.200 1200 2,000 3.200 0.55 0.38

Popcom pomar* 2.000 200 100 100 o 200 0.10 0.50

Rapid<ook oven (cluartaihologc6)* 41.000 0 o o o O 0.00 0.00

Ropid-cook oven (minawandeonvectionr 24,900 4.109 1.000 3.100 o 1,000 0.16 0.24

Rex/hin refrigerator" 4.800 1200 300 900 o 1100 0.25 0.25

Refrigeraba' prep table• 2,000 900 600 300 o 900 0.45 0.47

Siemner (km) 5.100 700 600 100 o 700 0.14 016

Toaster: 4-slicc pop up (Irne): rooking 6,100 3.000 200 1.400 1.000 2.600 0.49 0.07

contad (vertical) 11.300 5,300 2,700 2,600 5-300 0.47 0.51

convoyar (large) 32.800 10,300 3,000 7,3011 o

o 10.300 0.31 0.29

small conceyor 5.800 3,700 400 3.300 3100 0.64 0.11

Watile iron 3,100 1,200 800 400 o 1,200 0.39 0.67

"Itera with sn ostensic agror only la Stvrenaryneet al. (21091: el ohms apear iii betb Srelarrona eial. (2008)and (2009)


ANEXO 6 GANANCIA DE CALOR RECOMENDADA DE EQUIPO DE COMPUTADORA TÍPICO

Equipment Destripfion Nsimaplate Pomar. W Average Power. IV Barban. (radien

Desktop computer' Manufacturar , A (modcl AL 2.8 GHz pronos% I GB RAM 080 73 110' Manufacturar A (mode113); 2.6 GHz processnr. 2 GB RAM 480 49 0.10' Manufacturar 0 (rnodl A); 3.0 GHz prOcemor. 2GB RAM 690 77 0.10' Manufacturar B (mOdel 13); 3.0 GHz protestar, 2 GB RAM 690 48 0.104 Manufactura- A (model C): 2.3 GH. processot 300 RAM 1200 97 0.100

Laptop computer' Manufacturo 1: .2.0 Gllz proa:mon 2 GB RAM. 17 in. maro 130 36 125' Manufacturar I; 1.8 Gliz. procesan% I GB RAM.'? in. seman 90 23 0.255 Manufacturar I; 2.0 Gliz protesto% 2 GB RAM, 141n, semen 99 31 0.25' Manufacturar 2:2.13 GHz procesara% I GB RAM. 14 in. atrevo,. tablet 90 29 1256 PC Manufacturar 2: 366 MHz processor. 130 MB RAM (41n. brean) 70 22 0.25, Manufacturar 3:900 MHz pnxessor. 256 MB RAM (10.5 in. semen) 50 12 0256

Flat-panel monitor' Manufacturar .% (modo! A): 30 in. semen 383 90 0.40' Manufacturar X (modo! 0): 2211. oleteen 360 36 0.40' Manufacturar Y (mterlel A): 191n. Unte 288 28 0.40' Manufacturar Y (modell3): 17 in. semen 240 27 0.40' Manufacturar Z (mode' AL 17 in. sanan 240 29 0.40' Manufacturar 1 (model C); 15 in. semen 240 19 1400

Source. Bond Rad Rock (2008), Ttnver ennsumption for tiente deklop competer, in opennional mode mies from 50 in 100 kV. bar. ornhavarita Mut o( nbotit 85 W ntiy be tosed. Power connunneion in oderp ende is rettlipieler

Oreesee of ~ling fan, apyroximately 9(151of load is by comection end I0% ,'s by radiation. Actual powee conswnption la obeut II) to 15% of outneplate 521u,

^Power connumplionof laptop computen b rclathoely depouling on pnkessor .peed and green aire. it Mes tinto about JOB 400. num. differcntitaing helaren radia:ha ond amatative ganso( (be ~lino; load is unneeeltary and the entice load may be clallified no WitteliVe. Othawira, e 751

25% splh belween cemectilt and radiaba tomponenta ntay be uscd. Actual powcrconsumption for tanteos ebout 2511 of namatne Yrolttes.

Fuente: ASH RAE Fundam

0.10panel marinara hace repintad cathoda ny Mac (CRT) manitas in onany wcookpbect, pnavidinv henar rauda:ion rowl Ming madi lighlet. Power cansungnion demuda on sin ami resaludo% and nava from ttbout 20 W (for 15 in. sin) lo (10W (for 30 j'oil. The

common sien in wortplices ere 19 ami 22 iTt. roo which am average 100 power e orts umpii on vaina may be asad. Use 601401/5 plit labrar ~tasa and admite componen% In idle manita% have miglirible parar eanaumpiicr. Maneaba vaho Mould not he red.

entals 2013

166

ANEXO 7 GANANCIA DE CALOR RECOMENDADA DE IMPRESORAS LÁSER Y COPIADORAS TÍPICAS

Equipment

DeseriplIon

Naraeplote Power V Average.Power,W Radiant Fraetion

0.30' 0.30' 0.30' 0.30' 0.30" 0.30'

si

d Odie 0.00`) d (idle 0009

d (idle 0.005)

si

Laset printer. typical desktop. Printing speed up to 10 pagos per minuto small-offlee type" Printing speed Isp so 35 pagos per minute

Printing gpeed Isp lo 19 papes per minute Printing speed up to 17 papes per minute Printing speed up Lo 19 pagos perminute Printing speed trp to 24 pape per minuto

Multifonetion (eopy.print. sean)t' Small, desktop tYPe

Medium. desktop type

Scanner')

Small, desktop type

Copy machina'

Lame. multiuser, offiee type

Fax machine

Medium Small

Plotter

Manufacturar A Manufacturer B

137 74 RR 98 110 130

30 15

135

16

800 (idle 260 W) 550 (idle 135 IV) 1060 Odie 305 W)

go 20

250 140

430 890 508 508 635 1344

600 40 700

19

1750 1440 1850

936 40

400 456

Solare: Hosni asid lieck (20077

Vndous 'n'un primer: commercially evainbk asid commonly used in personal arrices were usted for poni. consumption ¡Mon muden unhich 5snied nom 75 no 140 114 denending en mottel, prinn eapacity. and 5nee1. Avetagdnemw eonsumptiun oíl 0W muy tos mest tplio belwem cc...talan 911.11tadialinn isi epproximately 70130%.

mulefunetion Wopy, oran. prm0.systerns use obesa 1510 30 nyt meditmt-sind unes use abow 135 W Pintn eonrumption in idle mtdc b amligible..Nnneplate valuta do nos represen actual pintor eonsumption and shonld non be usen,. Small, singleishem aceraren consume leso (han 20 W and do net contarme signifi-ennity no huildirc ~ling Idnd.

cromnéornumplion tos laye tem mochines in lapo nubes nnd copo censen muges freno obran 550 no 500W in copo inode.Consumption in idle sonde mides from ornan 13010 300 W. Cosas idleimode priores consumption nnituntly ennvective in nnalinglind calcultaion4.

dsplh boceen emnretive asid mdient tocan galo nns as datennined for diese vives of equipment.


167

ANEXO 8 TASAS MINIMAS DE VENTILACION EN LAS ZONAS DE RESPIRACION

%tiple baldear Air Raer

age

Arra Ontdoor Ah. Rale

R.

Oereptoey Cataran.

Ort-wparn Dendly Carnbinrd Oaltioar ?inter. (ser:Nair 41 Mi /bar trer .Norr .5)

efmtpettam lArpersen efm/42 ,Ir04. rfmtpriaan Ihiarrren

Carntlional Fargli

Cell 5

Dayroon 5

Gard SIE11359 5

Ilookinghraiting 73

23 0.12

23 006

23 006

3.8 0,06

06

0-3

03

03

25

30

15

50

10

9

9

4.9

33

43

44

2

I

1

2

Edurstional Farilit1rs

thyr=e(dreutb are 41 10 5 0.15 0,9 25 17 16 2

Dayeamaiároom 10 5 GIS 0,9 25 17 5.6 1

Cbsaniama (ares 5-8) 10 $ 0.12 0.6 25 15 74 I

annoorna (ave 9 plinf 10 3 0.12 0.6 35 13 6.7 1

Lectora chancan. 73 31 006 03 65 5 43 I

Let-rure hall ffiard 502i5i 73 3.5 0,06 03 150 5 4.0 t

ArI da/necea In 3 0.18 09 20 19 93 2

Science lata-materia, 10 5 0.18 0.9 25 17 5.6 2

Univerailytol lege 10 bborateniea

3 0.18 0.9 25 17 5.6 2

Woodknetal iban 10 5 0.15 0.9 20 19 93 2

Cronpiner lab 10 5 0.12 0.6 25 13 7.4 I

Media cenit 10 5 0.12 0.6 A 25 13 7.4 I

MusicAlsesteddance 10 5 0.06 43 35 12 5.9 I

31016.4ne alarndiv 7.5 3.8 006 0.3 100 5 4.1 I

Food and Retente Senkr

Resta:man &niel :ponis 73 33 0.18 0,9 70 10 3.1 2

Careterialfaraeod dining 7.5 33 0.18 0.9 100 9 43 2

liara. cocktaillamen 73 3.8 0.18 0.9 1114 9 4.7 2

Genn'al

Ilwai relemn 5 23 0.05 03 25 10 3,1 1

Caree maticen 5 23 0.06 03 20 II 53 1

Coafewneehnecting, 5 23 0.06 03 50 6 3.1 1

Cerridota - - 0.06 0,3 1

Sanare ronms - 0.12 0.6 0 I

¡lardo. Match. Rasada. llonnItarirs

Ilednmnihinp room 5 23 0,04 03 10 11 5-5 1

Ilatradlcs acerba ama, 5 23 0.06 43 20 5 4,0 I

141,41,5Ty motu. carnal 5 25 0.12 0.1 10 17 5_5 2

1.mnd:y =ny mitin 5

&rutin units 2.5 0,12 «6 10 17 113 I

Lobbicatrelintellon 73 3,6 0.06 0.3 30 IP 43 I

amernbly 5 0.06 03 120 6 2.5 I

Fuente: ASHRAE Standard 62.1-2007

168

ANEXO 8 TASAS MINIMAS DE VENTILACION EN LAS ZONAS DE RESPIRACION (cont.)

Preple OutrItor Arria Ouldoor Ah Rale Air Rete

0111109112 R. R. Calecen

efitirperims th•perstm d'ami lisa?

Default l'alves

Dm:pan Pendes: Caso básrd arldvetr Notes 1see Y04,14 Air fluir lser Note 5)

A ir Chi

e lwr ¿ir

ooritni ? dm/penen lis-penen

OFF= Ilevildinp

Office space $ 23 0.06 0-3 $ 17 5_5 I

tteemptitm Oft£13 5 23 0.06 0.3 30 7 33 I

Teleptmne.tdata cuy 5 23 0.06 03 60 6 3.0 I

Algt ente lobbies 5 23 0.06 03 10 1 1 5.3 11

Miseefla netas Sparrs

Rant: vautufsuce depnik 5 23 0.06 03 5 17 $3 2

Campmet (nm printirtg) 5 23 0.06 03 20 10.0

Fleco-int equipment morns

llenare =ebbe romo

-

-

0.06

0.12

0_3

06

II

Pitamtucy (prep. anta) 5 23 0.114 00 10 23 11.5 2

Mota studim 5 23 0.12 06 10 17 11-5 1

Shippinstreceivin 012 0.6 14

Teletiumr tImmu - - 0.00 0.0

Trotnironatinn nuitinp 73 3$ 0.06 03 100 S 1.1

110strboures - 0.06 03 It 2

Public Assembly Spaen

Amfremiums Intim eres 5 23 006 03 150 5 2.7 I

Pbees or relleittus wershin 2.5 0.06 03 120 6 11 I

Caunranms 5 23 0.111 03 70 6 2.9 I

Lrlitlatire chtsrthers 5 2.5 0.06 0.3 50 6 31 I

Librarles 5 23 0.12 0.6 10 17 113 I

Labbíes 5 23 0.06 03 130 5 2_7 I

Museums (chIldren's 1 73 33 0.12 0.6 40 II 53 I

11mormn4ullmies 73 33 006 03 10 9 44 I

Reddrntial

Dwelling Imb 5 .13 non. 0-1 FM F I

Certurmn cceridan - - 0.06 03 I

Itetell

Sales tetoem as bele"' I 73 33 0.12 04 15 16 73 2

Itlall enraman estesn 73 33 0.06 0-3 40 9 44 I

Flatrbembstp 73 33 0.06 03 25 10 5.0 2

Ilestuly ond mil talons 20 10 0.1/ 0.6 25 25 121 2

Pa shops lentitud gaell 1 73 3.0 0.151 0-9 10 26 123 2

Supermarket 73 33 006 03 S 15 7.6 I

Cein-operated burstirs 73 33 0.06 03 20 II 53 2


169

ANEXO 8 TASAS MÍNIMAS DE VENTILACIÓN EN LAS ZONAS DE RESPIRACIÓN (cont.)

Papi. Otordnor Aren Outdoor Air Rafe Air liste

Rr

Ihfutdi N'atan

Ororpaid Drader CUrabiord Ou(door No!rs Ore Nair 41 Alr ante ore Note S)

Air Cantor"'

cfrarperson 11./frperson rfinfft2 1.4m2 01900 11

cfrofprrioe Lispersou ny F/100 ro'

Sport% and Itntolninntrot

rto.. o IlltIM (rlay Rita i 030 13 1

ego,. szodium (play oluO 1 030 1.5 30 2

Specurna oral 73 3.8 0.0h 03 150 S 431 1

Sr:1=1in; (pool& drek) 148 2.4 C

131suildanor iban

lirnIlh club iminbirs

20

20

ID 0.06

10 0171

0_3

OS

100 25

22

10.3

10.8 2 «10.11

Iten1111 club lwelte t'eta] 20 10 0.05 03 111 26 13_41 2

llowlint. elle). (seleing) 10 $ 0.12 0,6 40 13 63 1

Ormbling coitos 73 3.11 0.18 0.9 120 9 41.13 I

(Par mudes 73 3.8 0.18 0» 20 17 83 1

Stnges. !Indios 10 5 0.06 13 D 79 11 14 1

ar-WIMIAL. NP7r3 IMTAllatt 64 t•natanenpunntnnte roe.e hi. en. en 11..4 es 411.0..r.or~1: nunrun erd. ~loa lean cid

thnnhk S onakita cc. atka matánurpentókd Cutre Bre he ~Sta Iltíni oto, ...-dná as!~ ea. 8flatibts isnot. en. akh ete~1: my161, annau..... lin./ en ton 4dnens, oftons avtionpenli Mol • bonnsnn nana. nal 1 O LF tro s Ji ~nulo dOnt mal~ imassaltiona, nituronewns. o me re~4 raturn*011ihn andind

4 ~nominal nranon Owatnth ~otro &Su dollb, ~Sto unati su•nan 4~0 ntrown I- orna annt.~ niste.ins use p..n..tt ..h&n. Az Atine* raspen domel,

la," use ices:~ owa Unt, ems., Si nam serian ton, oí mnp.m..b.~,tittirnis al hallo

7 !barban ~Men rada hatil ~mal in 2k,leethfr.-t watt nyttain tt

1172÷5TCCITIC !ara 1117. .ass 1.6 rI.1i ~.31~ .a.fistna

Vi. ven ~1 lendiciéest..~I ~net uu-bb ¡han hm-nrS pluondll liontfid rt dia *4 ars In reelSi. Milán, anilla.. e 11.1..trálifitsire un" bejn,StS asmesen ~un nat owt.efree....r,dre ware...int nd..~.......ozonwooi.nunik-Ook a.:4 fe ~ambo. wirsibatennetts. denme ~.64 k paithd. ikfitit real rol anOita st, afall he ~arare. Se d...i.intlemo-Intanw....trata.~ ton pd~rtnni fe. cut. 461 iimaaltabnur. sarime. usw netnlénttlim tre be ...midai on itanfietri e my are —a sjt ...fett•tyheflini-


170

ANEXO 9 COEFICIENTES GLOBALES DE TRANSFERENCIA DE CALOR PARA EL EDIFICIO SUNAT VILLA EL SALVADOR

Ul Muro de concreto interior (20cm) Resistencias Térmicas

RI Coef. Pelicular Ext. (hint) 0.140

R2 Enlucido Exterior (Cemento) 2.00 cm 0.032

R3 Muro (Concreto) 20.00 cm 0.320

R4 Enlucido Interior (Cemento) 2.00 cm 0.032

R5 Coef. Pelicular Int. (hint) 0.140

Resistencia Total =_

U=

0.664 °C-m2-h/Kcal

1.506 Kcal/h-m2-°C

0.308 BTU/h-ft2-°F

U2 Muro de Concreto Interior (15cm) Resistencias Térmicas

R1 Coef. Pelicular Ext. (hint) 0.140


R3 Muro (Concreto) 15.00 cm 0.240



Resistencia Total = 0.584 °C-m2-h/Kcal

U= 1.712 Kcal/h-m2-°C

0.351 BTU/h-ft2-°F

U3 Muro de Ladrillo Interior (15cm) - Resistencias Termicas

R1 Coef. Pelicular Ext. (hint) 1 1 0.14


R3 Muro (ladrillo) 15.00 cm 2.46


R5 Coef. Pelicular Int. (hint) 0.14 Resistencia Total

= 2.804 °C-m2-h/Kcal

U=

0.357 Kcal/h-m2-t

0.073 BTU/h-ft2-°F


171

. - ANEXO 9 COEFICIENTES GLOBALES DE TRANSFERENCIA DE CALOR PARA EL EDIFICIO SUNAT VILLA EL SALVADOR (cont.)

U4 Muro de Drywall relleno de aire con plancha.de 1cm

• Resistencias Térmicas

0C-m2-h/Kcal


R2 Enlucido Exterior (yeso) 1.00 cm 0.052

R3 Muro (aire) de 10 cm 0.176

R4 Enlucido Interior (yeso) 1.00 cm 0.052


Resistencia Total =

U=

0.560 °C-m2-h/Kcal

1.786 Kcal/h-m2-°C

0.366 BTU/h-ft2-°F

' U5 VIDRIO SIMPLE INTERIOR (1/4 pulg)

Resistencias Térmicas

°C-m2-h/Kcal


R2 Vidrio Sencillo 0.635 cm 0.008


Resistencia Total =

U=

0.288 °C-m2-h/Kcal

3.473 Kcal/h-m2-°C

0.711 13TU/h-ft2-°F

U6 ENTREPISO superior de ladrillo hueco (20cm) ResistenciasTermicas

0C-m2-h/Kcal


R2 Enlucido Exterior (cemento) 2.00 cm 0.032

R3 Muro (ladrillo hueco) de 20cm 0.379

R4 Enlucido Interior (cemento) 2.00 cm 0.032


Resistencia Total = 0.823 °C-m2-h/Kcal

U= 1.215 Kcal/h-m2-°C

0.249 BTU/h-ft2-°F


172

ANEXO 9 COEFICIENTES GLOBALES DE TRANSFERENCIA DE CALOR PARA EL EDIFC10 SUNAT VILLA EL SALVADOR (cont.)

, U7 ENTREPISO inferior de concreto (20cm)

Resistencias Térmicas

°C-m2-h/Kcal



R3 Muro (concreto) 20.00 cm 0.320



Resistencia Total

0.634 °C-m2-h/Kcal

U= 1.577 Kcal/h-m2-°C

0.323 BTU/h-ft2-°F

U8 ENTREPISO inferior de ladrillo hueco (20cm) Resistencias Térmicas

°C-m2-h/Kcal



R3 Muro (ladrillo hueco) de 20cm 0.379


RS Coef. Pelicular Int. (hint) 0.125

Resistencia total =

0.693 °C-m2-h/Kcal

U= 1.443 Kcal/h-m2-°C

0.296 BTU/h-ft2-°F

U9 MURO DE CONCRETO EXTERIOR (15cm) Resistencias Térmicas

°C- 2-h/Kcal



R3 Muro (concreto) 15.00 cm 0.240


R5 Coef. Pelicular Int. (ext) 0.052

Resistencia Total =

0.496 0C-m2-h/Kcal

U=

2.016 Kcal/h-m2-°C

0.413 BTU/h-ft2-°F


173

ANEXO 9 COEFICIENTES GLOBALES DE TRANSFERENCIA DE CALOR PARA EL EDIFICIO SUNAT VILLA EL SALVADOR (cont.)

U10 VIDRIO EXTERIOR (1/4 pulg) Resistencias Térmicas

°C-m2-h/Kcal


R2 Vidrio Simple 0.635 cm 0.008


Resistencia Total =

0200 °C-m2-h/Kcal

U=

5.002 Kcal/h-m2-°C

1.024 BTU/h-ft2-°F

Ull TECHO EXTERIOR de ladrillo hueco (20cm) Resistencias Termicas

°C-m2-h/Kcal



R3 Muro (ladrillo hueco) de 20 cm 0.379



Resistencia Total = 0.685 °C-rn2-h/Kcal

U=

1.460 Kcal/h-m2-°C

0.299 BTU/h-ft2-°F


174

Cual•la de a his~ Osada • vetee

vt70.823

lim=1 .8

hs15.

ht=12.6

,01114,74:

1551.1e7=4«,}

5

:52:

11

— —

".117,411111;1174.41:JA itt"alitStg:111:1:13.75-E-j. Shall-a*-e al-1"04-1

Inrib=1„

walra•RES..:..r.111 .:15-1115,1-.1-59151211rb-

h1=25.9

" /

vtat 894

NIFs 3S• • 4),Appzi?".+0 Aunt: os:

mana- •

13 TnanatW dzit V5170

tW?-SSS

art ,clutzt=

azt..-41•1=1,:, 'r•-•

411-al-r-,1-1StjA-.4M-

tjuatÜriii,r±ritrta.• .1107-flAirfibillizirlair-Iiii, • 1 , 1192E1-1-52Eí -NYS

41.111=. 17111/1741trinillirlitIN11.4"ZIlirirr.1 .89TI WA7.41LIC10.4101/.4 are

14±1115:11 -511.E.51

=5,46.11. •

==r,I, • Si a •

-u -u

ANEXO 10 PROCESO PSICROMETRICO DEL AIRE PERTENECIENTA AL AMBIENTE SUPERVISOR ORIENTAC ION


175

a

a

a 4Igr

An AWAtIlanjn

ans- n

ain-~

Adef~102 a

...~7...L%.-,4 ,_.

Serr—traell arallaes 1- aea,pert ›wr. a

-oemage:sore.. tnosau. : ....-„,,,,,,... -~1 --tAisubtex 1-•---,-~...„-La a... -D.__ ___,... .....

ANEXO 11 PROCESO PSICROMETRICO DEL AIRE PERTENENCIENTE AL AMBIENTE SUPERVISOR ORIENTACION


176

ANEXO 12 REPORTE DE RESUMEN DE CARGA TOTAL DE CADA AMBIENTE

Aii-Handlar#1,; Supéririsórarientacióir -robaba Summary Air Hlittdial"Descrielion: Supertiser Orientación Supply Air Fan: Blorn•Thru ukh program Fan Input 100% motor ami fan Sensible Heat Ratio: 0.92

Air System Peak Time: 7pm in Jrmuaty. Outdoor Condffians: 81 DB, 75' W13. 122.42

Summes: Exhaust controls outsfde ah, — Winter

Zone Space sensible toss: Infiltralion sensible loss-. Outsde Ais sensible lose: Supply Duct trend* friss: Retan Duct sensible lisas: Return %num sensible losa Total System sensible loas:

Meeting Supply Ab 0 / (.979 X 1.08 X O) = Winter Vent Outside Ab (0.0% oí supply) =

Variable Air eitimated horseporrer

efficiency wfth O

grains

Esbaust controls

Ettrh Ettult flols Bluti Elitth Ettuh

Eituti O Bid) O latuti 0 131uh O Out)

O Rhsh O Effith O Mut,

Bleti

BU) O Effull O BIZA

Volume S 0.0211?

in. water across the fan the buficfmg. —

O Ellish

7,169 13kb

48 Eltuh 7,517 Ethrh

680 Effuh 8,177 Tihrh ,

— ibis system occurs 1 tisno(s)M

outside els

O CFM 0 CFM

O CFM O CFM

408 CFM O CFM

O CFM

-- - — -

Zone space santa:de gain: 7,469 hfillhation sensible Bah: Draw-Ñu fan sensible gain: Supply dual sensible gain: Reheat Sensible gain: Total sensible gain ás lux* efde of col

Colina 8uppty'Air 7.4697(.979 X 1.1 X 17) = Summer Vent Outside Air (0.0% of supply) =

Return duct sensible gain: Return Menum sensble gain: Outside els penable gain: Eflow-thio fan sensible gafe: 48 Total sensible gain cm retire skle oí soft Total sensible gain en sir handling system:

Zone space latent Bah: 680 Intiltration latent gain: Outside eir latent gala: Total tatent gain en eir handling system: Total system sensbleand laterd gain:

- - --- - -- ché-a-K:Wei--------- Total Air Handler luppfy NT (basad on a 17° TO): Total Air Handbr Vent. Air (0.00% of Suptily):

Total Concfitioned Air Space: Supply Air Per ling Asea: AMO Per Cooling Cnpacity: Cooling Capacity Per AMIE

Heafing Capacily Per Aies:

Total Meeting Regulred With Outside Aln Total Cooffng Reguired VVah Outside Air:

408 CFM O' CFM

105 Suft 373558 CfliffSg.11

155.2 Si:1977cm 0.0064 Tom/Sri:ft

0.00' BtutilSuft

O 13tish 0.58 Tons .

Fuente: Exportación del Elite CHVAC

177


AMBIENTE (cont.)

AD. HandlerWrEspiérat .17tTótál Lóad Surtiniáry nt.z-or :: -I ‘1::', — Air Handler Description: Espera 1 Variable Air Volante .

be:punta' of 0.42 HP in. water across the fan

— Ibis sYstem comas 1 time(s) in lhe buncrmg. —

outskle ah.

O CFM O CFM

O Bluh

O CFM O CFM

161.357 Btuh

8.610 CFM O CFM

O CFM

1,034 Btuh 162,390 Bbih

42.240 Btuh 204.630 Btuh

Supply Air Fan: Blcar-Thm with progiarn Fan Input: 100% motor and fan Sensible Heat Ratio: 0.79

Air Systern Peak Time: 7prn in January. . Outdoor Condilions: El? DB, 75' W13, 122.42

Summer: Exhaust controls outside air, — Winter

Zone Space sensible boa: lardeaban sensible 1055: Datado Air sensible losa: Suppty Dual sensible bus: Return Dual sensible loas: Roturo Plenurn sensible loas: Total System sensible loas:

Heating Supply Air O / (.979 X 1.09 X O) = Winter Veril Chrtside Air (0.0% of supply) =

Zone opaco sensible gafa: 161,357 ton sensible gain: Draw-thm fan sensible gain: Saar"y duct sensible nein: Reserve sensible gairc Total sensible gain cm supply sido oí coa:

Coffing Supply AM 161.357! (.979 X 1.1 X 17)= Summer Veril Outside Air (0.0% of gospel) =

Return dual sensible m'In: Return plenum ~le gain: Outskte air sensible gala: Bkm-ttru fan sensible gafo: 1.034 Total sensible gain on rettan sido of coll: Total sensible gain un air handling system:

Zona opaco labat gain: 42.240 Irdatration latent l'ab: Chrtskle air tatent gain:

estimated hm efficiency with O

grains

Exhaust controls

Bita EOLII1 Bid, Btuh Btuti Btuh

Eituh 0 Btuh O Btuh O Bhill 0 Btuh

O Bluh O Btuh O Sha

Btutt

Btuh O Bluh O Eltutt

Total latera gafa on air handling byt.1": Total bybtern sensible and laten( gain:

'Check Finures _ . Total Air Handler Suppty Air (basad aro 17' TD): Total Air Hándler Vent Kir (0.00% of Supply):

Total Condifinned Air Space: 'SO* Afr Per Una Ares: Ama Per Cooling Capacity: Cooting Capecity Per Aren: Heiding C.epactly Per Area:

Total Meeting Requfred wat, Outsider Ab: Total CocIng Required 1416h Distside Air

8.810 CFM O CFM

4,991 Sq.fl 1.7653 CFWSq.it 292.7 SchfUTon

0.0034 Tont/Sepa 0.03 Stuh/Scia

O BU, 17.05, Toris


178

ANEXO 12 REPORTE DE RESUMEN DE CARGA TOTAL DE CADA AMBIENTE (cont.)

a

Air Handler #3 •- Cabinas PDT r Total Lóad Sunnhary Air Handler Desalaben: Cabinas PDT.Variable Supply Air Fan: Egew-Thm Oili program Fan Input: 100% matar end fan Sensible Heat Ratiac 0.85

Air System Peak Time: 1 larn in Aprfi. Otddeor Conditions: 79' 03. 74' WB. 118.34

Summer Exhaust controls outside air. — Winten

lcme Space sensible losa: Infiliation sensible losa: Outside Air semita leas: Supply Cluc4 sensible tose: Return Duct sensible tose Roturo Plenum sensible leas: Total System sensible losa:

Meeting Supply Nn o / (.grg x tos x o). Wmter Vent Oulside Air (0.0% of supply) =

Zeine space sensible gain: 39.579 InStration sensible gala: Draw4hni fan sensible gairt O Supply dual sensible gain: O Reserve sensible gaje: O Total sensible quin en supply sido of co:

Cooling Supply Ah: 39.5791(.979X 1.1 X 17) Summer Veril Oulside Air (0.0% of suppty) =

Roturo duct sensible gain: O Roturo genum sensible gairt O Outskle alr sensible gala: O Blow-thm fan sensible gafe: 254 Total sensible gain en ration side of coil: Total sensible gata en sir !lending system:

Zate space latera gain: 7.040 Infitration latent gain: O Maride eir tatent gain: O Total latent gala en ab Minden system: Total system sensible and latera gain:

Air Volume estimated harsepower

efficiency Oth O

grabe

F-xlmust ~oh

Elluti 13tuti Illtuh !Ruh Bluf' ami

Btuti O Elluli

Btuh 13tulv Bhdi

=

13tult 13tuh Shit Mute

Bhdi Btuli Elhdi

el 0.10 HP in. water norma (he tan

1 time(s) in Me Imiten. —

O Btuh

39.570 Ettuh

254 Mut% 39,832 Btuh

7.040 Btuh 404872 Btuh

— This system oca"

outside sir.

0 CFM CI CFM

O CFM O CFM

2.101 CFM O CFM

O CFM

Check Apures ' ,?-..' ^ , ._ Total Air Handler Supply Air (basad en a 17' 11)): Total Air Kindler Vent Air (0.00% of Supply):

Total Conditioned Air Space: Supply Air Per VIO Ame: Ama Per Ccoling Capear Coffing Capacity Per Ama: Hetding Capaaly Per Aren:

Total Hollino Real:Fred wah Outskte Ah: Total Coseno Reguired With Outskle Ain

2.161 CFM O CFM

757 Sg.11 2.8558 CFM/Sg.fl 193.7 Seinen

0.0052 70,15150i 0.00 BtuhtSg.ft

O BU% 3.91 Tono

Fuente. Exportación del Elite CHVAC

179


Aír Handier #4 - Supervisor Tramites - Total Load Summary Air Hendid Description: Supervisor Tramites Suppty Air Fan: Blow-Thru wth program Fan Input: 100% motor and fan Sensible Heat Ratio: 0.87

Air System Peak lime: 7pm in Ehscember. Outdoor Contlitions: 7r DB, 72* WB. 109.58

SUrnmer. Exhaust contmls aula ido air, — Winton

Zona Space sensible loes: InStration sensible Ices: Outskle Ali sensible loas: Suppty Duct sensible bes: Return Duct sensible losa: Return Menten sensible toas: Total System sensible lose:

Heating Supply Ain O / (.979 X 1.08 X O) = Winter Veril Otstside Air (0.0% of supply) =

Variable As Volume estimated horsepower of 0.01 HP

efficiency with O in. water °cross the fan — This system occurs 1 time(s) in the btracrmg. —

grains

Eidtaust controls outside air.

Btuh 13tuli O CFM 13tull O CFM Btuh Btuh Btuli

O Btuh

O CFM O CFM

Btuh O Flash O Btuh O Eltuti O Eftish

4.499 Ettuh

248 CFM O CFM

O Btuh O Eltull O Fedi O CFM

Blish 29 Bbsh

4.528 Btuh

Bah O Bhiti O Blult

BOO Ethih 5.188 Ettuh

Zona space sensible gain: 4.499 I libraban sensible gain: Draw-thru fan sensible gain: Suppty duct sensible gain: Resenre sensible pairo Total sensible gain en supply sitie d coit

Confino Supply Ain 4.499 / (.979 X 1.1 X 17) = Summer Vent °reside Ah- (0.0% of suppty) =

Return dud sensible gain: Return *num sensible gain: Oulside eir sensible gain: Brow-thru fan sensible gain: 29 Total sensible pairo cn retum sida of col Total sensible men on eir handling system:

Zona space latera pero: 680 lnfitralion tatent gain: Outside ek %tent gain: Total latent galo on Off handling system: Total systern sensible and tatent gain:

Check Figures • ' TOSII Aff Handher Supply As (based en ah' m). Total Air Handles Veril. Air (3.170% of Suppty):

Total Conditioned Air Space: Supply Air Per Unit Aren: Ansa Per Coceen Capecity: Cooling Capea), Per Aren: Reatan Capacgy Per Aren:

Total Heating Reguked With Outside Ab: Total Coding Required With ()Inside Ain

248 CFM O CFM

127 Sq.ft 1.9407 CFM/Sq.ft 292.8 Sq.ft/Ton

0.0034 Torra/Sea 0.00 Btuh/Sg.ft

O Btutt 0.43 Tono


180


AMBIENTE (cont.)

_ Ai rHatidler #5 -albina Adininístraion - TótalLoad Sú rnary • Air Mandar Elescription: Glicina Administraion Supply Air Fan: Blow-Thru aah program Fan Input 100% motor and fan Sensible Heat Ratio: 0.87

Air System Peak Time: 7pm in December. Ouldnor Canditions: 78' DB, 72" WB. 10938

Summer: Exhaust controls pulida sir, — lannter:Exhaust

Zane Space sensible B355:

InEtralion sanable loes: .Oulskle Air semita lose: Suelte Dualsensible DOES:

.Return Duct sanable In Return 'Pienum sensible lose:

' Total System sanable losa:

Meeting Supply Ars: 0 O (.979 X1.08 X O) = Walter VentCulada Air (020% of supply) =

Zaite spacesenable gala 4,249 Ingtralicin sentó gain: Draw-thru fan sensible .gain: Suppty dual sanable gala Resennesenstle gain: Total sanable gain cm :supply sido of cot

Coffing Supply Air: 4,249 / (.979x ti x 17) = Summer Vent Outside Air (04% of supply) =

Return duct sensible gain: Roture plenum sanable gain: pulskle air sensible gain: Eflow-thrt fan sensible .galn: 27 Total sanable gain on retum side of coal Tatal amable gain an airtian45ng system:

Zone spacelatent gain: 960 Infatralian Stant gala !lidiada air tatent gain: Total latent gain on ah handling system: Tatal system sensible and latent gain:

VariableAir Volums estimated homepcnset

efficiency with 0

graba

contri*

Bluh Btuh Bluh BU, Elltiti Btult

Blah O Bluh O Bluh O Blik O Blet

O Btuti O Bluth O (Ruh

Eltuh

Fltull O 13hrh O Eltuh

uf 0.01 HP

in tb. huficrmg. —

0 •Eltuh

4,249 &oh

I

1 1

27 Btuh 4,276 Btsh

i i

BOO Btuh 4.936 Mute

in. water °cross the fan This system acates 1 rime(s)

atilde air.

O CFM O CFM

O CFM O CFM

232 CFM O CFM

O CFM

theckwrioures Total Air.Handler Supply Air (basad ona 17' TO)c Total Air tiendita Vent Air (0.00%•of Supply):

Total Conditicmed Air Space: Supply Air Per Wat área: Ama Per Cording Capacho: Coofinp Capacity Per Arca: Healing Capectly Per Ama

Total Meating Required Wib Otearle km Total CociOng Required VVith Chaside Alc

232 CFM 0 CFM

113 Sq.11 20468 CFMISq.ft 2753 Sq11/Ton

0.0036 TonsfSq.fl 0.00 BruldSq.ft

O Blub 0.41 Tons


181


Airfláhdler#61- . Ofitifiá Jéfaturá•- Tátál Lbád &int- inádi .. Alr Handler Desalaben: Oficina Jefatura Venable Ae Votume

of 0.01 HP ' in. water Somos the tan

time(s) in the buildrng. —

O Btuh

4,853 Bluh

31 Btuh 44884 Btuh

660 Bluh 5.544 Shit

Supply Air Fan: .Biew-Titru with program Fan Input: 100% motor and fan Sensible Haat Ratio: 0.88

Ab System Peak Time: 7prn in December. Outásor Contrairms: 78'138, 72' VV8, 109.58

Summer Exhaust cordmIs ~sirle dr, ,-, Wirder:

Zona Space sensible teso: Infatmlion sensible loas: Outside Ah' sensible Miss: Supely Duct sensible tos.: Return Dud Sensible loso: Return Pim= sensible loso: Total System sensible loes:

/Magno Supply Ah: 01(3179 X 1.08 X O) = Writer Vent Clutidde Air (0.0% of supply)=

Zona opaco sensible gala. 4,853 !n'abarren sensible galo: Draw-thru fan sensible gain: Supplydud sensible gain: Reserve Sensible gain: Total sensible gen' on Guapil sido of coil:

tooling Supply Ale 4,853 / (.979 X 1.1 X 17) =

estimated homepower effidency with O

gratas

Exhaust controls

Btult Btuli BU& Bah Btult Bah

Bluf, O Mut, O Btuh O Bita O Btult

O Bildt O Btuh O BU&

Fltia

Eltult O Bluh O Bildt

— Ibis system occum 1

°dable dr.

O CFM O CFM

O CFM O CFM

265 CFM O CFM

O CFM

Summer Vent Clubista Ah (0.9% of supply)=

R4311" dual sensible gain: Return denum sensata, gala Outside eir sensible galo: Ellern-thru fan sensible galo: 31 Total sensible gain on Main sida of cae: Total sensible gain on el/ handSng systeni:

Zona space laten! gafo: 660 Irtfalrafion !aten! gain: Outdde afr latent gain: Total tatent galo cm air handling system: Total system sensible aml Usted gain:

Check Figures Total Nr Haredler Supdy Ah (temed on 0 17'TO): Total Air Handler Vent. Air (0.00% of Supply):

Total Conditioned Afr Space: Supdy Alr Per Unit Ares: Ares Per Coaling Capacity Corlan Capectly Per Atea; Heating Capaaly Per Aren:

Total Heating Remirad Web Outside Ab: Total Coeling Required VVith Oulside Air:

265 CFM 0 CFM

139 &O 1.9252 CFM/Scsfl 301.0 Sq.fUron

0.0033 • TensfSg.ft 0.00 EltuhrSq.ft

O Eltuh 0.48 lens


182


. . . AirHandler#7 ;•:CC=TV,_=.1"citill.Loád tummary ' Air Handler Desalaran: CC-TV Variable Air Supply Ah Fan: Blow-Thni wilh prognym Fan Input 103% motor and fan Sensible Haat Ratio: 0.92

Ah System Peak Time: 7prn. In December. Chridoor Ccmditb:ms: 78' DB, 72' 1NB, 109.58

Summer: Exhaest controlo outdde air, — ~en

Zone Space sensible losa: tralrellán sensible losa: Ouiside Air sensible loso: Supdy Dud sensible leso: Return Oud sensible loes: Return Flenum sensible kers: Total System sensible loss:

Heating &reply Ah: O / (.979 X 1.08 X 0) = ~ter Vent Outside Ah (0.0% of supply) =

Zone space sensible gaim 2,430 Infaration sensible galo: O Draw-111m hin sensible galo: O Sunny duct sensible °reit O RW3~ sensible mem O Total sensible gnin mi supply Gide al coM:

Confino Supply Ait: 2.4301(.019X 1.1 XI?) = Summer Vent Outaide Air (0.0% of merey) =

Reten, duct sensible gain: O Return dernim sensible gain: O Odiado trir sensible galo: O Bkne-thru fan sensible Dein: 18 Total sensible galo on retum sido of coit

Volume estimated horsepower of 0.01 He .

efficiency willy 13. in: 'vra. té °cross be fan • —Ibis system ocian 1 Lime(a) in the building. —

grabo

Exhatst controls ~Me ah

Bluf, 131uh 0 CFM Ettuti O CFM Bbsh Bluti Btuh

O Btuh

0 CFM O CFM

Btuh Btuh Bti.rh [Ruh Mut,

2,430 Btuh

133 CFM O CFM

Blith Btib Btuh O CFM 13tuli

16 Btuh 2,448 Mute

13tuh Btuh &ah

220 !Ruh 2,668 Btuh

Total sensible galo my air bandín y :

Zone space latent pub: 220 Infatnytion !semi gnin: O Outside ah tatent galo: O Total latent galo on sir handling system: Total system sensible sud taima galo:

I Check Figures . í Total Air Handher Sea* Ah (basen] on a 17' TD): 133 CFM Total Air Handler Vent Air (0.00% of Supply): O CFM

Total Conditioned Ah Space: 60 Sea Supply Ah Per Unt Ares: 2.2051 CFM/Sq.ft Atea Per Cooling Caparly 270.9 Sq.A/Ton Coding Cepacity Per Asee: 0.0037 Tons/Sq.ft Healim Capaaly Per Ama 0.013 EttutUSq.11

Total Holding Required With Quiste Ah: O Bluf, Total Coofing Required Wah OutsidaAlc 0.22 Tons

i


183


Air Handlerfit-• Supérvisot de. Control de Deudas 2- Total Loád Sumaren, Air Handles Descriptien: Supervisor de Control Suppty Alr Fan: Blow-Thm wilit prognmii Fan Input ICC% motor and fan Sensible Haat Rallo: 0.92

Air System Peak Time: 7prn in Januar/. Otztdeor Condftions: 81' DB. 75 WB. 122.42

1 Summer: Exhaust corbeta outside air, — ~ter.

Zone Space sensible tose: 1 retratista sensible loss:

I ~de Ak sensible tase: Suppty Duct sensible toso: Return Duct sensible losa: ROIIITTI Menem sensible loss: Total Systwn /sensible Insix

Heating Supe!). Air O / (.1379 X 1.08 X O) = Wbbm Veril Otthibla Ah (0.0% ti supply) =

Zote space sensible salir 8,015 1db:ration sensible gato: Draw-thni fan sensible galo: Supply dura sensible mak 0 Reserve sensible gato:

de /Deudas 2 Variable Ab Volum° estirnated horsepower of 0.02 HP

efficiency with O in. water acn3ss dm fan —This by.ban =cuna 1 time(s) in be building. —

maitu

~1 ~ab outskte sir.

Besh Btuh 0 CFM Btuh O CFM Btuh Btuti Bbill

O Blutt

0 CFM 0 CFM

Btuh 0 illtuti O Elhdi

Elluh O 13tuh

8,015 Stuh

438 CFM 0 CFM

Btult Bhill Mut, O CFM Btuh

51 Btuti 8,066 Btuh

Btuh 13tult Btuli

660 Btuh 8,726 Btuh

Total sensible gain en supo!y sido of col

Caerme Supply Air: 6,015 / (.979 X 1.1 X 17) = &manar Vent Outside Ah (0.0% col supply) =

Return duct sensible seis: 0 Return plomen sensible gain: O Outside eir sensible grdn: 0 Blow-ttru fan sensible gain: 51 Total sensible gzdn en roturo sido of Si: Total sensible quin cm air llenan sysbm:

Zone space latera gnin: 650 Infamtion bterzt gato: O Outside sir btent nein O Total latent gafo en ah handling system. Total system sensible and latent gata:

chick FhWes -, ,f.::,-.-a-,tr, ir,-T1.-5...-.,-,,',-”.1.-"ar ,1:k 7 y.5-i? ;:.;-- .. t Total Air Hardbm Supply Afr (based on a 17' TD) Total SUr Handlm Veril. Air 03.00% of Supply)

Total Condilioned AIT Space: Supply Air Por Une Ares: Ares Per Cocding Capasity: Coollng Capea). Per Asea: Heating Capacrty Per Atea

TotM Holding Recruired With Outside Ah: Total ~no Reos:red NAllth 'Debido Air:

438 CFM O CFM

117 Son 3.7314 CFM/Saft 161.3 Sqn/Ton

0.0062 Tons/Sq.ft 0.00 Ellult/Saft

O Bbh 0.73 Ton,


184


. . Airtfandler O '4E*perii 2.-' TótálloadStiminary '• Air Handler Desataban: Espera 2 Variable

SupplYAir Fan: Blow-Thrú With prOgmm Fan Input 100% motor and fan Sensible Haat Rabo: 0.82

Alt System Peak Ttme: 7prn til Febtuary. Outdoor Condftions: . ar 09.75' WB, 123.11

Summer: Exhaust controls clasista Mi; —Winter:

Zona Space sensible loas: traration sensible loas:

Outlide Air sensible loas:

Suppty Duct sensible lose: Return Dual sensible lasa

Return Ploman sensible friss: Total System sensible Itxss:

Mesaba Supply Air: O / (.979 X 1.08 X 0) =

l'Yeti& VeM Oirtside Air (0.0% al supply) =

Zmie space sensible gairc 153,695

~ration sensible gran: O

Oraw-thru fan sensible m'In: O Suppty dual sensible gala O Reserve sensible gairc O Total sensible gain an suppfy sida of coa:

Coofing Supply Air: 153,6951(.976X 1.1 X 17)

Summer Vent atilde Al, (0.0% of supply) =

Return duct tiernitas gain: O

Return pienum sensible gain: O

Outside sir sensible gain: O Blow-thru fan sensible gala 985

Total sensible guiri cas roturo sido el cdl: Total sensible galo mi air handEng sysm:

Zone space latent nein: 34,320 InStratian latera galo: O andel° eir tatent galo: O

Total laMnt gatn en sir handling system: Total system sensible and latent nein:

AS Volum° 1 M0.40 ellimeted hu,s;m....tr HP 1

1 efficiency with O in. water across the fan

— This uniere acates 1 time(s) in the Mema. —

grains

Edmust cordmis outside ab.

!Ruh Mut, 0 CFM

Btult O CFM

Bbitt 13tuh

Bluh O Btuh

O CFM

O CFM

13tub

Bluti

Bildt 'Ruh

Bluti 153.695 Stuh

= 8,392 CFM

O CFM

Btull

Mai

Btuh 0 CFM Bttrh

985 Bluf, 154.680 Ettutt

&Mi

Elle% Eltuti

34.320 Btuh 189.000• Bluti

Chéck Flouies.40'4a•Moi~

Total Al, Hendler Supply Air (tosed ene 17' TD): 8,392 CFM Total Air Handler Vent. Air (0.03% of Supety): O CFM

Total Candificined Air Space: 4,187 Sq.ft Stip* Air Per Unit Ama 2.0042 CRWSuft Ama Per Cooling Cepecity: 265.8 Sq.II/Ton Cacen° Capecity Per Area: 0.0038 TonsfSq0 Meeting Capar:My Per Ama 0.00 Blubraq.ft

Total Meeting Requked With Outsicle Atr: O Eibdi Total Gaseen Required Web putalde Ni: 15.75 Tons

e


185


AírHandler#10 .JSala de 'Capacitación Pertonal u- Total !Load Surnmary As Hender Desalaban: Sala de Cepardatacm Personal Variable Ab Vdume

1 tirne(s) n the building. —

O Btuh

40,208 Bbill

258 Btuh 40.466 Btuh

14,300 Btuh 54,7136 13hih

Supply Ah Fan: Blaw-Thru wilh program FEITI Input: 100% motor and fan Sensible Heat Ratio: 0.74

NT SyltérePeak Time: Opm in !Arndt Outdoor Conditions: 84' IlB. 75' WB. 119.02

Summer: Miaus' controle ansia, el,,— ViAntm:

Zone Space sensible lose: Infatration sensible lose: Oidside Ab sensible lose: Supply Ducl sensible lose: Roturo Clud sensible tosa: Return Flenum sensible lose: Total System sensible lose:.

Meeting Supply Ah: O 1 (.979 X toa x o) = Winter Veril Outside Ah (0.0% of supply) =

Zane space sensible gala 40.208 halagan sensible galo: Draw.thni fan sensible gain: &reply duct sensible gran: Reserve sensible gain: O Total sensible gain en &reply sida cit cal:

Coofing Supply NT: 40208 I(.979 X 1.1 X 17) Summer Veril Outside Ah (0.0% of supply) =

Retlfill duct sensible pele Roturo plenum sensible gajo: Outside ab °entable gain: Blow-thru fan senda% gatn: 258 Total sensible men on roturo sido oí con: Total sensible galo on dr hanang system:

ailimated 1 km&F,...._r of 0.10 HP • eflidency with O in. water atiesa the fan

— Thls system ocarra

graba

Exhaust orbots outside eir.

Bid, 131uh O CFM Eltuh O CFM Eltuh Elluh (Pub

0 CFM O CFM

Muta O Eltub 0 El tett O Eltuli

Mai

= 2,195 CFM O CFM

o atoo O Bildt O Btuti O CFM

Bluti

Bluh O Bluli O Btult

Zone space tatent gafo: 14,300 Int-tragan tatent galo: .Outside oil taMnt gain: Total latea gran en ah banano system. Total systern sensible and tetad (mire

Check Figures _ __ _ _ ___ _ Total As Handler &reply Nr (besed on a17' TD): 2,195 CFM Total Ah Handl& Vent. Al, (0.00% of Supply): O CFM

Total Conditioned Ah Space: 833 San Super), Nr Per Unb Arar 2.5347 CFWSq.11 Ama Per Coeli% Capecity: 182.6 Sq.fl/fon Coolirg C.apecity Per Ares: 0.0355 Tons/Sq8 HeaDm Capacfty Per Ama: Oh) Illtuhrog.ft

Total Heating Requinad With Outside Ah: O Bbrh Total CooTing Respirad Wah Debido Air: 4.56 Tan


186


Al r inandler #11 ....Supervisor de Control deDendás 1 - Total Load Summary Air Handler Description: Supervisor de Cordial de Deudas 1 Variable Alr Volume

1 fime(s) in the bufirfing. —

O f3tuh

4.934 Btuh

32 Btult 4,966 Barh

660 Iltuh 5626 Btuh

Supply Air Fen: Blow-Ilmi with program

Fan Input 100% motor sud fan Sensible Heat Ratio: 0.88

Air System Peak Time: 7pm in Match. Outdoor Candftions: 83' DB, 75° VVB, 120.29

estlmated humano/ver of 0.01 HP

efTeolency with Din. water tramas dm fan — This sysMrn ovan

grains

Exhaust embola crutside sir.

Bluh Blult O CFM Motu O CFM

13hrh 13tult

Bhdi

O CFM

O CFM

Btult

O Bluf,

O Mut, O Btuh

Btult

269 CFM

O CFM

131181

131uh

Miel O CFM 8 hal

BU,

Bhill Sto},

Sta . Exturust controls (subido ah, — Manten

Zona Space sensible lose: !retardan sensible losa:

Outside Air ~lie loas:

Supts'y Dual sensible lose: Return Dual sensible loes: Return Ploman sensible loes: Total System sensible Ices:

Healing Sepa!). Ah: 0 1(.979 X 1.1X1 X O) =

Walter VeM Weide Ah (0.0% of sucply)=

Zone space sensible gabt 4,934

halagan sensible galn:

Draw-thm fan sensible quin: Supe& dual sensible gairt

Reserve sensible gairt O Total sensible guiri on supply sido of cal:

Confin() Supply Al: 4.934 / (.979 X 1.1 XI?) =

Summer Ven:tata/de Ab (0.0% of supply) =

Return duct sensible gain: O

Return ploman sensible gain: O

Oirtside sir sensible gala: O Blow-thru fan sensible gzun: 32 Total sensible gala on relum sido of coil: Total sensible gala en air handling .

Zane opaco latent gala: 660 InStration laten! gala: O Outskte air tatent gala: O

Total latent gata en eir handling system: Total systern sensible and latent gain:

check pi gres -:-.761 .: kt1:J....,.-11-,,,92,..i.A, ,..,•,,c-1,:walar .:2...-..r zi.: , ..:1 . . .1

Total Air Hundir Supply Ak (based cm sil' 713): 269 CFM Total Air Handler Vent Air (0.00% of Supply). O CFM

Total Condigoned Air Space: 119 Sq.ft Suppty Air Por Will Ama: 2.2618 CFM/Se.ft Ama Per &salino Capacity: 254.1 SoltRan Caerme Capecity Par Ares: 0.0039 Tons/Soft Henget; Capactly POT Arme 0.00 EttuhrSq.ft

Total Herirán Required With Outside Ah: 0 &Mi Total Coeling Regulad lArrth Outside Air 0.47 Tons


187


rÁkBandlei.#12.-:Sala de'Reuffioneá',- ,Total.Loád Súmmart - Ali Handler Desaiption: Seta do Reuniones Suppfy Ats Fan: Fikrot-Thni with pugnes Fon Input 100% motas and fem Sensible Haat Raga: 0.79

Ah System Peak Time: 7prn bi Maseit °titilear Coneltions: . 83' 03 .75' W8. 120.29

Summer: Extunol confeti, ~sido afr. — antes

Ione Space sensble bes: Warren, sensible bes:

°asido Air sensible losa:

Suppfy Ducl sensible brin: Return Dud sonsrble bes

Reten, Phnom sensible bis: Total System sensible leas:

Healkg Strpply Ab:0 / (.979 X 1.08 X O) =

Writer Veril Oulskle Afr (0.0% of emiply) =

Zone space sensible pein: 8,095 tratation sensible gran:

Drarsthru fan sensible gni= Suppltif duot sensible gato:

, Retrases Sensible phi O Total sensible orín on supply sido ce cal:

Cosifing Supply Als 8.095 / (.979 X 1.1 XI?) =

Summer Ven OutsIde Alr (0.0% of supply) =

Reftmi etiet setrallio galn: O Return ploman 'tensarlo gain: O Outskte etr eensEde gain: O Blow4hru fan sensible nein: 52 Total sensible gein an return sido of colt Total sensible gnin on eh !tensan system:

ZOCO

Vedaba, Ab Valones

esibilited hansepower el 0.0211?

efficieiscy with O In. wehr Daten llia fan

— This maneen mara 1 &ne(s) in Me butlemg, —

grabs

Exhaist ambots outside els

Orar Elluti O CFM Shit O CFM 13601 8tuli

Rich

O Btuh

O CFM

O CFM

Gisei

O Ottsh

0 Elluh O littuti

Web

8025 Era"

442 CFM

0 CFM

Ellun

Btull

&eh O CFM fitub

52 EWA 8:147 Eltub

8hah

Elluh 13b,M

2.200 Btuh 10.247 Ettuh

spxo tahmt gabs: 2,200 Infiltraban bien% gran: 0 OtdaMe ek btent gala: O Total laten gain on sir handling system: Total System sensible sud Istatnt gran:

.. I Chick FiciuteS _ ._ Total Ars Handl°, Suppty Ah: (besad ene 17' Ti)): 442 CFM Total Air Handler Verá. Kr (0.00% ot Supply): O CFM

Total Condatoned Air Space: 143 Soft Supply Ak Per Urea Arrue 3.0840 CFWSoft Ame Per Cooling Cape* 1062 Schtt/Ton Coffing Capetity Per Asea: 0.0060 Tens/Soll Harán Capaclay Pes Arme 0.03 Btuli/SoA

Total Iteran Requked With ~ido Ah: O Elbsti Total Cetrino Requked Wfth Outakle Ak: MEC Toms


188


AitHaihrliér#11.;Sibiékidsdifitcaliráción';TótállóátSuinmani. As Handler Desamaban: Supervisor Fiscarcracian Suppty Air Fan: Blav-Thru watt program Frm Input: 100% matar and fan Seristde Rent Ratio: 0.88

Ah SYsiem Peak Time: 7prn In PAarch. Oubbor Contions: 83' D13. 75' WB. 120.29

SUMMM: EXIMUSI controls outside sir,-.-- Winton

Zone Space sensible bes: lerdeaban sensible losa Outside Air sensible loes: Supply Chal sensible bes: Roturo Duct sensible losa: Return Plenum semilla Ices: Total System sensible loes:

Herding Supply Ali-.. 0 / (.979 X 1.08 X O) = Meter Veril Outside Air (0.0% of supply) =

Zane space sensible gairr 4,924 Iffitration sensible galo: Draw-ttuu fan sensible gala: Supply dual sensible gain: Reserve sensible neer Total Sensible gran an sueply sido oí cok

Corinne Supply Aii: 4,924 1(279 X 1.1 XII) a SLIM& Veril Oulskle Air (0.0% of supply) =

Return duct sensible gala: Return plenum sensible gala: Outside eir sensible galo: 0 Bbw-ttru fan sensible Dein: 32 Tatal sensible main on retan sido of mil: Total sensible gain cm eir handfmg system:

Zone space latent guiri: 660 lerdeaban tatent nein: O Outs/de sir batentgain: O Total !abad gain en 131:T hundirte system: Total entere sensible and tetera gain:

Venable estime:id

efrciáncy with

males

Exlmust controb

Btish Illtuli Btuh Btuti Eltuh Btuh

Btuti O Elluii 0 Bildt O Btuti 0 13tuth

O Bildt O Bladi

Btull eta

Btuh Btuti Ettuli

>Sir Votteme. he:empaven 0E0.01 HP 0 in. water ecrtiss the fan

1 tirne(s) in the buBtfmg, —

O Ettuh

4,924 Elbsh

32 Besh 4.956 Btuh

060 Ettuh 5.616 Btuh

----

— Ibis system oscura

outside sir.

O CFM O CFM

O CFM O CFM

269 CFM O CFM

O CFM

Laieck FiguresT'Y- w-' ''' _ Total Air Handles Suppty-Air. (besad on a 17° TCl) Total Air Handler Veril. Air (0.00% of Supp4y):

Total Canditioned Al Space: Supply Ait Per Unit Ama: Ares Per Coarte) Capercity: Coormg Capacity Per Aren: Meeting Capecily Per Ama:

Total Heatieg Regulad With Outside Air: Total Cogen; Required With Oubide AIT:

269 CFM O CFM

118 Soft 2.2694 CFM/Sq.ft 253.2 Soft/Tan

0.0040 Tonta/Soft 0.00 !Mut/Soft

O Eta 0.47 TO1113


189

Air Handler #14 - Comedor - Total Load Summary Air Hanclkfr Desatollen. Suppty Afr Fan: Fan Input Sensible Held Ftativc

Ah System Peak Time: Outdeor Condal":

Comedor Variable Alr Volum° Bkw-lhni wah prograrn estimated horaepower oí 00514P 100% motor and fan efficiency 'Ab 0 in. water across the fan 0.75 — This system amura 1 timos) in the bufirrmg. —

7prn in M.srch. 83' 08.75' WEL 12029 grains

Summer: Exhaust controls ~de air. — Writer: Exhaust corrtrofs outside

Ione Space sensible bes: Infttration sensible lose: Chitside Air sensible loss: Sun:4y Duct sensible bes: Return Dual sensible ices: Return Planten sensible ion: Total System sensible losa:

Meeting Supply 01(.979 X 1.08 X 0) = Walter Veril Chilside Afr (0.0% of suppty) =

Zona space sensible !aún: 21.212 13tutt trababa sensible gain: O (Ruh Draw-thru fan sensible gain: Q Bruh Supphy dual ~rafe gein: O /Mili Reserve sensible galo: O 13tult Total sensible galo en snoy sido oí coi:

Coeli% SupplyAir: 21.212 / (.979 X 1.1 X 17) = Suntmer Veril Outside Al (0.0% of supply)

: Retum duct sensible gafo: O Watt Return piensan sensible galo: O Madi Oubide alr sensible galo: O Btult Blow-thru fan sensible gala: 136 Mut, Total sensible gran en retum sida of coit Total sensible galo en sir handring system:

Zcme space latent spin:

7.260 Eltuh hairation latera °ab:

O Bluh Outsfde afr btent galo:

O Shift Total laten% galo cm [dr handling system: Total systern sensible and latent galo:

CFM CFM

1.158 CFM O CFM

CFM

O 1311.41

21212 Btuh

136 Btuh 21.348 Barh

7.260 13tuh 28.608 Btuh

Btuti BU, 0 CFM Blult O CFM Mut, Biult Btuh

Total Air Hender Supply Av (baseci en e 17' W) Total Air Handler Vent. Al, (0.00% of Supply)

Total Comiaioned Air Space: Suppty Air Per Ora Ares: Asea Per Coolbg Capacity:

C.apacily POI Asee: Herding Copacity Per Aren:

Total Meeting Requked With Outside Mr Total Cooling RequirS With Outskie Ain

1.1513 CFM CFM

434 Sq.ft 2.6702 CFM/Sq.11 181.9 Sgefron

0.0055 'Tons/SqA 0.00 Bbrh/Se A

Btuh 2.38 Toas



190

ANEXO 13 PSICROMETRIA DE CADA AMBIENTE

SUNAT SupervIlor O:tentación 574 ft

AMO Iblb w

.02S

.020

• ."

Vemine: ConddonesExtOes

7A10 t de

80,

41° 111,41

.018

.016

, . A a 411

irare .a'ilialgU se-4, _a

S

lit" r-nar. Sir ,dalrallil' ,.aink»—de

--- 0~.....d.s.—Z7r —r -.••.- 4 _ hkeerreld"'wn 55" .r 1 Mit' asee» cbl Amtiente-

"F 55.00% j , raii

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-.#1 1_S~-affilital-ae»1117

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.1.111~ aill~t--"P4.1.1-•:.-~ail

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a ir: e • k • -- " Mil i 81%.--.1118 I I O_ eman~ila 1 -1- -, '

. \- I

\ _I4^

g 8 8 •


191

e e e 2

Espera 1 Villa e Salvador 574ft

trafestam _a Fa r illSgrarara arstatikas ..am~

tabtrianin, testinersallikWaila

at~irlarliribtoell

.0013

1$ .000

.002

1130 bit V/

.020

.020

.024

..022

.020

018

014

.012

.010

ANEXO 13 PSICROMETRIA DE CADA AMBIENTE (cont.)


192


/49144 "w1111 .41,4

41ner4 ta. .1.A. A sar ams, divaasalliWar ikatatanavia.„4"

and, tea -egg


193

Ats.V4A; AnIA

SAnaidlir atea Miraltrialeala

Is< ana. Ere _.‘"Werain



194

ANEXO 13 PSICROMETRIA DE CADA AMBIENTE (cont)

°redro Adninistradén ViDa El &Nadar 574 ft

1 Z30 1" "

. Y I

024 *45

020

018

Ale

DI4

0„

. o.

wp .,

A

404 / Alakt

arali~ 4,0rainilakrala

fIrtleá Ir

creaarana, _atioarammerren.

.«,,,wiffirini-bwrariam __-_,.....,, , .._....... .s.................n.,. _......

I E 1:818*2'818:- 8 fi e f


195



196

ola

n a e e E " RE

Á .INTAF

.030 Mb

.02/1

.020

CGIV Villa El Salvador 574 ft

.024

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' 1 1 ?S Fuente: Exportación del Elite PsyChart

202



203


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204

ANEXO 14 REPORTE ENERGETICO DE LA PSICROMETRIA

SUPERVISOR ORIENTACIÓN

State Point Report Point - Dry %lb Wel Batí- -Flébil° -EhlhallY-Hurnlifily Specific Dev Paint Name Temp. Teme. Humidity of Molst Ak Ratio Volume Temp.

"F 'F % Bluilb lb/lb fi ab F E 87.80 82.42 80.00 47.11 0.0237 14.627 80.86 S 71.60 60.96 55.00 27.41 0.0094 13.879 54.60 I 55.10 54.24 94.88 23.03 0.0090 13.441 53.65 M 72.72 62.79 58.32 28.74 0.0103 13.930 5726

Process Enerqy Report iPreress From -76 Flow Senditile Vencible Ceta Latent -Wáter TODO Type Point Point Std. Heat Cool Heat Cool Added Load

fWmin kBtufhr k8tuthr_ letuthr_ kBtuthr lb/!r_ ketuffir General M I 416 0.0 8.054 0.0 2.609 -2.4 -10E63 Zone I S 416 7.521 0.0 0.658 0.0 0.6 8.180 Mixta° S M 388 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 Atabe E M 28 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 Totals: 0.000 0.000 0.003 0.000 0.0

Note: Only loada for processes with normal/ uso purdiased energy am 'l'elude/din the totals. These iteras are marked with a billing plus sign c.-1

Process Input/Oubut Report Process Flow Type Dry Boit) Enthalpy Humbily Relativo Wat Bub Specific

Std. Or Teme. (Moist Alr) Ratio HumIdity Temp. Volume fWmin % Flow 'fr Btu/lb lb/lb % •F n'Ab

Mil 416 General 55.1 23.0 0.0090 94.9 54.2 13.441 I / S 416 Zone 71.6 27.4 0.0094 55.0 61.0 13.879

/ M 416 Mixing 72.7 28.7 0.0103 58.3 62.8 13.930 $ 388 93.3% 71.6 27.4 0.0094 55.0 61.0 13.879 E 28 6.7% 87.8 47.1 0.0237 80.0 82.4 14.627


ESPERA 1

State Point Report Point Dry Bulb Wat Bulb RelatIve Enthatly "-FhiMidii7-. SPecirlc . Dew P0M1 Name Teme. Teme. Hurnictily of Moist Ali Ratio Volume Tern.

F •F % Btuftb lb/lb fWfb 'E E 87.80 82.42 80.00 47.11 0.0237 14.627 80.88 S 71.60 60.96 55.00 27.41 0.0094 13.879 54.60 I 52.00 51.52 96,99 21,41 0.0082 13.343 51.17 M 75.17 66.59 64.57 31.67 0.0124 14.041 62.43

Process Eneroy Report Process From Te Flow Sensible Sensible -Latent -Latenl 'Wat aT Total Typo Point Point &Id. Heat Coal Heat Cool Added Load

fWmin kl3tunir kEtullir_Id3tuair _kEltu/hr ___ lb/hr _ _ kBtunir General M I 7,580 0.0 193.763 0.0 155.677 -143.6 -349440 Zone I S 7.580 162.666 0.0 41.855 0.0 38.3 204.521 Mbing S M 9943 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 Mbing E M 1,637 0,0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 Totals: 0.000 0.000 0.000 0,000 0.0

Note: Only loada lar prooesses with normally use purchased energy are included In the tabla. Diese Iterns are rnarked vrttli a belting plus sign rin.

Process Input/Outptrt Report PD:DC(4U Flow Typo Dry Butb Enthalpy HumIdity Relative Wet Bub Specre

Std. Or Teme. (Moist Nir) Ratio Hurniclity Temo. Volume /P/mIn % Flow 'F Sto/lb rtine % 'E ll'Ab

Mi l 7980 General 52.0 21.4 0.0082 97.0 51.5 13.343 I / S 7,580 Zona 71.6 27.4 0.0094 55.0 61.0 13.879 ' / M 7.560 Mixing 75.2 31.7 0.0124 64.6 66,6 14.041

S 5,943 78.4% 71.6 27.4 0.0094 55.0 61.0 13.879 E 1,637 21.6% 87.6 47.1 0.0237 80.0 82.4 14.627


205

ANEXO 14 REPORTE ENERGETICO DE LA PSICROMETRIA (cont.)

CABINAS PDT

State Point Report R9n1 Dry Bulb Wel Bulb - Relativa - - Enthalpy Hurnidity Saetilla Dew Point Name Teme. Temp. HumIdity of Molst Alr Ratio Vestirme Tema.

F 'E % Eltralb bfib n'ab 'F E 87.80 82.42 80.00 47.11 0.0237 14.827 80.88 S 71.60 60.96 55.00 27.41 0.0094 13.879 54.60 I 54.00 53.15 94.83 22.37 0.0087 13.405 52.55 M 73.74 64.41 61.09 29.95 0.0112 13.976 59.52

Process Enerqy Report Process From To Flow Sensible Senilble aterit -1-atérit--WatiC Teta!

I Type Point Point Std. Heat Cool Heat Cool Added Load lWrifin kBtufhr kElturhr_ kBluthr ItEltuffir lb/hr kEituthr

General M I 2,068 0.0 44.933 0.0 25.584 -23.8 -70.496 Zona I S 2,056 39.878 0.0 6.983 0.0 6.4 46.861 Mix.Ing S M 1,801 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 Mb:Ing E M 267 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 Totats: 0.000 0.000 0.000 0.000 0.0

Note: Only loads for processes which nommily uso purchased energy are tncluded In he totals. !bese Herm are mancad wtth a tralling plus sign re).

Process lnput/Output Report. JS Rew Type try Btifb Enthelpy Humidity Relego Wet Buil) Spetifit

Std. Or Teme. (Moist Al r) Rallo Hurnidity Tema. Volume n'arlo % Fbw •F Btu/lb IbAb % •F IV/lb

M /1 2,068 General 54.0 22.4 0.0087 94.8 53.1 13.405 I/ S 2,068 Zone 71.6 27.4 0.0094 55.0 61.0 13.879 ' 1M 2,068 Mbing 73.7 30.0 0.0112 61.1 64.4 13.976

S 1,801 87.1% 71.6 27.4 0.0094 55.0 61.0 13.879 E 287 12.9% 87.8 47.1 0.0237 80.0 82.4 14.627_


ESPERA 1

1State Point Report . Point Cuy Bulb Wel Bulb Relativo Enthalpy Humbily - Spedfic Dew Point, Hamo Tema. Tema. Hurnkflty of Moist Alr Ratio VoNme Temp. I

'F 'E % Bluab lb/lb Web 2IF _ E 87.80 82.42 80.00 47.11 0.0237 14.627 80.86 S 71.60 60.96 55.00 27.41 0.0094 13.879 54.60 1 54.00 53.36 96.13 22.50 0.0088 13.407 52.92 M 73.64 64.26 60.85 29.84 0.0111 13.971 59.32

Process Enerqy Report ,Process From Te Flow Sensible Sensible Letent LateM Water Total Typo Point Point Std. Haat Coal 1-leal Ccol Added Load

fr/rNn kfitu/hr kl3turbr kBlufbr katufhr_lb/hr _ H3tuthr General M 1 235 0.0 5.081 0.0 2.673 -2.5 4.754 Zone I S 235 4.532 0.0 0.654 0.0 0.6 5.187 MINI S M 206 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 MixIng E M 29 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 Totals: 0.000 0.000 0.000 0.000 0.0

Note: Only loada for processes width normally use purchased energy are Included in the totab. -Mese Reno are madre] Mili s traffing plus sign rn.

Process lnput/Output Report reces, Flow Type Ory Bulb Enthalpy HurnTdity Relativo Wet BWb Spedlial Std. Or Teme (Molst Ah) Ratio Humidity Teme Volurne,

frimin % Rau 'F Btu/lb 1/16 % •F fPribl

M / I 235 General 54.0 22.5 0.00813 96.1 53.4 13.407 I / S 235 Zone 71.6 27.4 0.0094 55.0 61.0 13.879

/ M 235 Mizing 73.6 29.8 0.0111 602 64.3 13.971 S 206 87.7% 71.6 27.4 0.0094 55.0 61.0 13.879 E 29 12.3% 87.8 47.1 0.0237 80.0 82.4 14.627


206


OFICINAS ADMINISTRACION

State Point Repon Pala Dry Bulb VVel Sub Relatare Enthalpy HumIdity Spedfrc DON Point': Name TemP. Temp, Humidity of Molst AIr Ratio Volum° Tenle.'

F 'F % Sto/lb fbAb /Mb 'FI E 87.80 82.42 80.00 47.11 0.0237 14.627 80.86 S 71.60 60.96 55.00 27.41 0.0094 13.879 54.60 1 54.00 53.30 95.74 22.46 0.0088 13.406 52.81 M 73.69 64.33 60.97 29.89 0.0112 13.974 59.42

Process Enerqy Report Procesa From To Flow Senable retablo Latent Latent Water Totál Typo Point Point Std. Heat Cool Heat Cool Added Load

fP/mIn kElturhr IdEltuffir kl3tuihr klauflu lb/ir ketuffir General M 1 222 0.0 4.811 0.0 2.606 -2.4 -7.417 lene I S 222 4.280 0.0 0.657 0.0 0.8 4.939 MIxIng S M 194 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 MIxIng E M 28 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 Totals' 0.000 0.000 0.000 0.000 0.0

Note: Only loada for processes whIch norman)/ use purchased energy are Inch/dor:11n the totals Diese iteras are markod with a Pollino pits sign fiel

Process 1nput/Output Report Procese Flow Type Dry Bulb Enthalpy Humlefity Relativa Wet Bulb Spedlic

Std. Or Teme. (Moist Alr) Rallo Humidity Teme. Volume fP/mhi % Flow 'F Btudb tb/113 % 'F fl'Ab

M /I 222 General 54.0 22.5 0.0088 95.7 53.3 13.406 I / S 222 Zone 71.6 27.4 0.0094 55.0 61.0 13.879 1M 222 MixIng 73.7 29.9 0.0112 61.0 64.3 13.974

S 194 87.4% 71.6 27.4 0.0094 55.0 61.0 13.879 E 28 12.6% 87.8 47.1 0.0237 80.0 82.4 14.627

-


OFICINA JEFATURA

State Point Report " !Point Dry Bulb Wel Bulb Rantive Enthalpy Humndity Spedfic Dew Potnt Name Teme, Temp. Humtdity of Moist Air Ratio Volume Teme.

'E 'F %.__ Blu/Tb fb/lb 'F . _ ..fr/lb _ _ E 87.80 82.42 80.00 47.11 0.0237 14.627 80.86 S 71.60 60.96 55.00 27.41 0.0094 13.879 54.60 I 54.00 53.44 96.57 22.54 0.0088 13.408 53.04 M 73.57 64.14 60.64 29.75 0.0111 13.968 59.15

Process Energy Report ,Prikess- ' From "Te - Flow" -Señallikr- Sensible - Latent - -LTsteint- -Wáter-TU! Typo Point Point Std. . Heat Cool Heat Cool Added Load

fr/mIn killluthr kl3tu/hr_ki3tu/hr kl3tuihr _Ibfir kl3tufhL, General M I 253 0.0 5.447 0.0 2.743 -2.5 -8.191 Zone 1 $ 253 4.888 0.0 0.655 0.0 0.6 5.544 Mbing S M 223 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 MIxIng E M 30 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 Totals: 0.090 0.000 0.000 0.030 0.0

Note: Only loada for processes whIch normally use purchased ertergy aro Included In the total. Tiloso lloras are marked with a tralting plus sign (-41.

Process input/Output Report Process Flow Typo Dry Bulb Enthalpy Humbity Relallye Wel Bull) Specific

Std. Or Teme. (Molst Jr)A Ratio HumIdity Temp. Votumo ft,/mIn % Flow 'F Bluilb lb/lb % 'F fl'Ab

M /I 253 General 54.0 22.5 0.0088 96.6 53.4 13.408 I I S 253 Zone 71.6 27.4 0.0094 55.0 61.0 13.879 ' / M 253 Mhdng 73.6 29.7 0.0111 60.6 64.1 13.968

S 223 88.1% 71.6 27.4 0.0094 55.0 61.0 13.879 E 30 11.9% 87.8 47.1 0.0237 80.0 82.4 14.627


207


CC-TV

State Point Report ric Dry Bulb Wet Bulb -- RelaWe - Enthalpy - Humldity Seacific Dew Pela. Name Temp. Temp. HurnIdity o! Motst Atr Ratio Volum° Temp.'

'F 'E 56 Btueb lb/lb frab 'E E 87.80 82.42 80.00 47.11 0.0237 14.627 80.88 S 71.60 60.96 55.00 27.41 0.0094 13.879 54.60 I 55.00 54.18 95.12 23.00 0.0090 13.438 53.62 M 72.96 63.19 59.01 29.03 0.0105 13.941 57.82

Process Energy Repon l Prrcess From Vi FIEM -Senfilie SelsIble Latent Latent Water Total Typo Point Point Std. Heat Coot Haat Coal Added Load

ftYmIn_ kBtuffir leturtu_kBtuffir Id3turhr tb/hr kBtu/hr General M I 134 0.0 2.646 0.0 0.986 49 -3.632 Zona I S 134 2.447 0.0 0.220 0.0 0.2 2.667 Mbdng S M 123 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 Mbing E M 11 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 Totats: 0.000 0.000 0.000 0.000 0.0

Note: Only loads for prooesses whIch normally use purchased energy are bduded in the totals. lbese Herm are marked with a belting plus sign rn.

Process lnput/Output Repon

Iproceas How Type Dry aun, Enthalpy HumIdity Relativo Wel Bult. Specitir Std. Or Tomp. (Molst /Ur) Ratio HumIdIty Ternp. Volum.,

11./mIn % Flow IF Btuab 113/16 ... .. % ...... _ ZF..._.....11061

M / I 134 General 55.0 23.0 0.0390 95.1 542 13.438 I/ S 134 Zone 71.6 27.4 0.0094 55.0 61.0 13.879 ' / M 134 ~no 73.0 29.0 0.0105 59.0 63.2 13.941

S 123 91.8% 71.6 27.4 0.0094 55.0 61.0 13.879 E 11 8.2% 872 47.1 0.0237 80.0 82.4 14.627

_


SUPERVISOR CONTROL DE DEUDAS 2

StataPoint Report . Pálfrt- Dry-130b - 0E106- Relativa- Enthalpy Frumrdity SpecIfic Dew Point Name Temp. Temp. HumIdity of Molst Alr Ratio Volum° Temp

0 t Muda lb/lb 111/1b •F E 87.80 82.42 80.00 47.11 0.0237 14.627 80.86 S 71.60 60.96 55.00 27.41 0.0094 13,879 54.60 i 55.00 54.24 95.43 23.03 0.0091 13.439 53.71 M

72.69 62.75 58.24 28.70 0.0103 13.928 57.20

Process Enerqy Report rT

rocess From To Flow Sensible SIrtsblET Latont Latent Water Total ype Point Point Std. Real Coal Heat Coal Added Load

111/mln_ keturnr kElturhr_ kBtu/hr_ kW", lb/hr_kBtu/hr _ General M I 443 0.0 8.611 0.0 2.680 -2.5 -11.290 Zone I $ 443 8.070 0.0 0.659 0.0 0.6 8.729 MIxIng S M 414 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 Mhdng E M 29 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 TotaIs: 0.000 0.000 0.000 0.000 0.0

Note: Only bads for processes whIch namtally use purchased energy are bcluded In the totals. lbese Items are marked with a belting plus sign re).

Process lnput/Output Repon Process Flow Typo My Bulb Enthalpy Bombay Relativo Wat Bub Specific

I Std. Or Temp. (Moist Alr) Ratio HurNdIty Temp. Volume IP/mIn % Flow •F 131u8b bab 36 'E flUlb

Mil 443 55.0 . 23.0 0.0091 95.4 54.2 13.439 I/ S 443 Zone 71.6 27.4 0.0094 55.0 61.0 13.879

/M 443 Mixt% 72.7 28.7 0.0103 58.2 62.7 13.928 S 414 93.5% 71.6 27.4 0.0094 55.0 61.0 13.879 E 29 6.6% 87.8 47.1 0.0237 80.0 82.4 14.627


208


ESPERA 2

State Point Report I

nt •Onj Bulla Wel Bulb Relátive Enthalpy Humrdity Specdic Free Temp. Temp. Hurnidity of Moist Ak Ratio Volume

'F 'E % Bturib lb/lb IP/lb

DEM Pont Temp.

*F E 8720 62.42 80.00 47.11 0.0237 14.627 S 71.60 60.96 55.00 27.41 0.0094 13.879 I 5300 52.33 95.82 21.88 0.0084 13.374

74.52 65.61 63.05 30.89 0.0119 14.011

80.86 54.60 51.83 51.15

Process Energy Repont Process From lo MON1 Sensl sensible Latent Latera Water Typo Point Point Std. Heat Coal Real Coal Addod

ll'imin Icatuair M3tuthr kBtufre 1.131Whr lb/hr

Tolal Load

Return -307298 189.095

0.0 0.0

are

General M I 7.604 0.0 180.351 0.0 127.546 -117.6 Z0118 1 5 7,604 154.908 0.0 34.190 0.0 31.3 Mtdng S M 6.262 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 MhIng E M 1.342 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 Total,: 0.000 0.000 0.000 0.000 0.0

Note: Only loará loe processes whIch normally use purchased energy are Included In the total. These lira marked with a trallIng plus sign r+-).

Process Input/Output Repon 'Procesa Flow Typo Dry Bulb Er-ithalpy Humrdily Relativa Wel Bulb

Std. Or Teme. (Moist Air) Ratio HumkIlty Temp. fl'imb 14 Flow 'F etuab Ibilla % •F__

Specific Volum°

113tIti

Mil 7,604 GOT101131 53,0 21.9 0.0084 95.8 52.3 I / S 7,604 Zoilo 71.6 27.4 0.0094 55.0 61.0

1M 7,604 Merino 74.5 30.9 0.0119 63.0 65.6 S 6,262 82.4% 71.6 27.4 0.0094 55.0 61.0 E 1.342 17.7% 87.8 47.1 0.0237 80,0 82.4

13.374 13.879 14.011 13.879 14.627


SALA DE CAPACITACION PERSONAL , ;State Point Repon! l

Prabit ilysas-wa ami- Relativo Enthalpy- Humidily Spedfic Dinv Poirit Name Teme. Temp. HumIdlty of Molst Al: Ratio Volume Temp.

F 'E % FatO______l__Inb ?t'ab 'E E 87.80 82.42 80.00 47.11 0.0237 14.627 80.88 S 71.60 60.96 55.00 27.41 0.0094 13.879 54.60 I 51.00 50.19 94.82 20,64 0.0078 13.307 49.57 M 76.07 67.90 66.52 32.74 0.0132 14.082 64.12

Procesa Energy Repon! rprocess 1-COM ro Flow Se-Mile Sersible latent Latent Water Total

Type Point Point Std. Haat Coal -leal Gool Acidad Load fil/min kelvan kfirturhr kBtv/hr kiluthr____Ib/hr _ k5tuan

General M I 1,800 0.0 49.848 0.0 48.027 -44,3 -97.875 Zone I $ 1,800 40.560 0.0 14.198 0.0 13.0 54.756 Mbdng $ M 1.313 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 Mein E M 487 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 Talara: 0.000 0.000 0.000 0.000 0.0

Note: Onty loa& for processes v4ilch nonnatly use purchased energy are Indvded In the tolete. These Iteres are matad w(th a trallmg plus Nen ("+").

Process Input/Output Repon! Process Flow Typo Dry Bit Énthalpy HurnIdlty Relativo -Wel Bit Spedfic.

Std. Or Teme. (»Dist Ah) Ratio Humbity Terna. Votume frimki % Flow 'E Bluilb lb/lb % 'E _ WAD

M /1 1,800 General 51.0 20.6 0.0078 94.8 50.2 13.307 I/ S 1,800 Zona 71.6 27.4 0.0094 55.0 61.0 13.879

/ M 1.800 Mtdng 76.1 32.7 0.0132 66.5 67.9 14.082 S 1,313 72.9% 71.6 27.4 0.0094 55.0 61.0 13.879 E 487 27.1% 67.8 47.1 0.0237 80.0 82.4 14.627


209


SUPERVISOR CONTROL DE DEUDAS 1

State Point Repert rNant Ory Bula Wet Bulb Relativa Enthalpy Huele:11y SpecInc Dew Pah

me Tema. Temp. HumiclIty of Melst Alr Rallo Volum° Teme. 'E 'E % Fitunb ibilb WAD 'E

E 87.80 82.42 80.00 47.11 0.0237 14.627 80.86 S 71.60 60.96 55.00 27.41 0.0094 13.879 54.60 I 54.00 53.45 96.67 22.55 0.0088 13.408 53.07

73.46 63.98 . 60.37 29.62 0.0110 13.983 58.93

Process Etierqy Repert ._ Preces, - From -- - To - - - Ele« -SensiNe - Sensble -Laten, • --Laten' -Water - Total

1

Std. Heat Cool Heat Coal Added Load IType Poht Point fWmin_ IcBtu/hr kEttuflu kl3tuffir kBlu/hr' _ _kBtu/hr _ _ ..Ib/hr

General M I 259 0.0 5.525 0.0 2.673 -2.5 -8.198 Zone I S 258 4.970 0.0 0.654 0.0 0.6 5.624 M'Ana S M 229 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 Mbing E M 29 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 Totals' 0.000 0.000 0.000 0.000 0.0

Note: Only Met for pnxesses which norman,/ use purchased energy ere included In the totals. These gema are manced with a &afine plus sign

Prodess InPut/Outpirt Report . Preces, Flow Type Dry Bull) Enthalpy Huida,/ Retare Wel Bull, Sextas

Std. Or Temp. (Moist Ah) Ratio Humidlty Teme. Volum° ftemln % Flow 'E 13ttutb Ibith % 'E n'Ab _

M /1 258 General 54.0 22.6 0.0088 96.7 53.5 13.408 1 I S 258 Zone 71.6 27.4 0.0094 550 61.0 13.879 ' / M 258 Mbing 73.5 29.6 0.0110 60.4 64.0 13.963 •

$ 229 88.8% 71.6 27.4 0.0094 55.0 61.0 13.879 E 29 112% 87.8 47.1 0.0237 80.0 82.4 14.627


SALA DE REUNIONES

State Point Report' Potra Dry Bulb Wet Bula --- Relativo -- Enthalpy-- Hurnidity -SpeT:ific-OeliPagil Name Teme. Temp. HumIcilty of Molst Alt Ratio Volum° Temp.1

'F 'E % BluAb bah itme 'F E 87.80 82.42 80.00 47.11 0.0237 14.627 80.86 S 71.60 60.96 55.00 27.41 0.0094 13.879 54.60 1 . 52.00 51.43 96.43 21.35 0.0082 13.342 51.01 M 74.91 66.20 63.97 31.35 0.0122 14.029 61.92

Process Enercy Report Process - From To Flow Sén-slble 5en3lble Ilithat - Latera Water - Total Type Point Point Sin Heat Cool Haat Cool Adiad Load

fr/mIn kBtu/hr _ kBlu/hr _kBluev _ kgtuihr _ Iblhr dituffir General IN I 380 0.0 9.599 0.0 7.470 49 17.059 Zone I S 380 8.161 0.0 2.191 0.0 2.0 10.352 Meche S M 304 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 Mising E IN 76 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 Totals: 0.000 0.000 0.000 0.000 0.0

Note: Only bada ter processes whIch normally use purchased energy are bicha:10d In the totals. fose gema are marked with a tralling plus sign ("+').

Process lnput/Output Repott Process Ro',, Type Dry Bah Enlhalpy HumidRy Relativo Wet Sub Specific:

Sld, Or Teme. (Moist Air) Rallo Hurniclity Temp. Votume - 11,/mIn % Flow 'E Btu/lo rbab % 'E _rimb.

mil 380 General 52.0 21.4 0.0082 96.4 51.4 13.342 I/ S 380 Zone 71.6 27.4 0.0094 55.0 61.0 13.879 ' / M 380 MixIng 74.9 31.4 0.0122 64.0 66.2 14.029

S 304 80.0% 71.6 27.4 0.0094 55.0 61.0 13.879 E 76 20.0% 87.8 47.1 0.0237 80.0 82.4 14.627


210


SUPERVISOR FISCALIZACION

[State Point Report Point - " Dry Bulb Wet Bulb Relativo Enthalpy Humidity Specnic Dew Point Name Teme. Temo. HurrildIty of Molst Atr Rallo Volume Teme.'

F % Bluffb Iblib fPnb E 87.80 ' 82.42 80.00 47.11 0.0237 14.627 80.86 $ 71.60 60.96 55.00 27.41 0.0094 13,879 54.60 I 52.00 51.43 96.43 21.35 0.0082 13.342 51.01 M 74.91 66.20 63.97 31.35 0.0122 14.029 61.92

Process Eneroy Report 1 Process From Te Flow Sensible Sensible Latent 1.911141, Water -Total Type Point Point Std. Haat Cool Here Coot Added Load

____ fP/min . ketullu _kl3tullir kBlunir .._ kBturtr __. lb/hr_ ._ kBtunu General M 1 380 0.0 9.599 0.0 7.470 -6.9 -17.069 Zone 1 S 380 8.161 0.0 2.191 0.0 2.0 10.352 Mixfng S M 304 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 MixIng E M 76 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 Totals:

0.000 0.000 0.000 0.000 0.0 Note: OnN loada lar processes whkh normally use purchased (merey are included in the total. Theta nema are

marked with a t'afino plus sign (-.1. Process Inpírt/Outpirt Report

I 1Process Flow Type Dry Bull) Efithalpy Hurnidity Relativo Wet Bulb Specilli

Std. Or Teme. (Motel Alr) Ratio Humldity Teme Volum°

IP/min % Flow 'E Blu/lb 1b40 % T 11%..i

1 M / I 380 General 52.0 21.4 0.13082 96.4 51.4 13.342

I / S 380 Z01113 71.6 27.4 0.0094 55.0 61.0 13.879

' /M 380 Mbdng 74.9 31.4 0.0122 64.0 66.2 14.029 i S 304 80.0% 71.6 27.4 0.0094 55.0 61.0 13.879 ' E 76 20.0% 87.8 47.1 0.0237 80.0 82.4 14.627


COMEDOR

State Point Report Point Dry Bulb Wel Bulb Relativo Enthalpy Humictity Specific Dew Potnt Name Teme. Teme. Humfdity of Moist Ak Ratio Volum° Teme. ¡

'E 'F % Blullb lb/lb rrnb 'E E 87.80 82.42 80.00 47.11 0.0237 14.627 80.86 S 71.60 60.96 55.00 27.41 0.0094 13.879 54.60 I 51.00 50.30 95.52 20.70 0.0078 13.308 49.76 M 74.313 11.5.37 62.88 30.70 0.0117 14.004 60.82

l Process Eneros/Report Process -Filio To El6W-SlitIble Sensible ' Latent Latetr Water Total

IType Point Point Std. Hect - Coal Heat Cool Adcled Load fP/min kátunir ktu/hr kfltufir _lb/hr _ káhihr _kEltuhr

General M I 1,139 0.0 29.317 0.0 21.832 -20.1 -51.149 Zone 1 $ 949 21.396 0.0 7.221 0.0 6.6 28.617 Mbdng S M 949 0.0 10 0.0 0.0 0.0 0.0 MIxtng E M 190 0.0 0.0 Totals•

0.000 0.000 0.000 0.000 0.0 Note: Only loada for moras whIch normally uso purchased energy aro Included h the total. -Meso Iteras are

marked vdth a &alba plus sign N").

Process Input/Output Report Procoss Flow Type Dr/Sub Enthalpy Humldity Retatfve Wet Bulb Speollic

Ste. Or Terrtp. (Mol! Alr) Ratio Humidity Teme. Volume

11,/mIn % Flow 'F Btullb lb/lb % T 11Mb

M /I 1,139 General 51.0 20.7 0.0078 95.5 50.3 13.308

I / S 949 Zona 71.6 27.4 0.0094 55.0 131.0 13.879 / M 1,139 MIxhg 74.4 30.7 0.0117 62.7 65.4 14.004

S 949 83.3% 71.6 27.4 0.0094 55.0 61.0 13.879

E 190 16.7% 87.8 47.1 0.0237 80.0 82.4 14.627


211

Slave 1 ARUV12Ob 154

Master ARUV200BTS4

ARCI1N21 ARCNN31

Siave2 ARUV100EFTS4

lc Lb

ANEXO 15 ESQUEMA DE CONEXIÓN TE TUBERIAS DE LA UNIDAD EXTERIOR DEL SISTEMA I


212

ANEXO 16 ESQUEMA DE CONEXIÓN TE TUBERIAS DE LA UNIDAD EXTERIOR DEL SISTEMA II

Siave2 ARIN1130ETT54

Slave 1 ARIJ1/16GBTS4

Master ARLJU200BTS4

ARCNN21 ARCNN31


213

ANEXO 17 ESQUEMA DE FUERZA Y CONTROL ELECTRICO DEL SISTEMA I

e

AM/W506154 Cante ARUVIOOOTS4ARLIVINEITS4ÁRIN20113T54

eldtbreal reflgernt 21.40k1

ewils (1000)

3(720.1126210V/60,50Hz

lelase,220-240V.501tz I 220V.60Ile —I6 RerI9 90)

O Noto

We recommand a bigger size for lile coread breaker han calculetea


214

Corrnunkatan Line

A$3O/4503TM

ARIN1000/54,ARIP/160EITS4,0RLI3/2000354

deltbnil refrigert 20.40 ha,

4.12EI2WC4

> ARN00901.101

M14U740OPÇ0

U24GTPC4

MC1U240TPC4

PRI11114010C4

8G CO

ARNI1380T0C4

AR111285110 1_1

> AIINU213GTPC4 137—

Inhnne,220-240V.30113 /120V,b0141 Breike/(7.9A) Power Lkie

3/220, 20-240V/60,50Hz

0J000U35619C4 kí.

9126TUC4

L0EI0TQC4

1

ARICU2851PC4

ARrinJ281TPC4

ARI4U2SGTPC4

ANEXO 18 ESQUEMA DE FUERZA Y CONTROL ELECTRICO DEL SISTEMA II

ft Noto:

VVe recommand a bagar size for Me cUrCult breaker Iban calculatml


215

A3113063321

a 14.4-los -2011 Sk ,

4-003363403021

- oro -(00)0-400)436366

7.."Z;11.71 , T01,:r„ o%)., ARE11/40 1521

-0-21 '

SIlO

,.77c,411;',11„ -r ooi- 00)20404

4.0 1461310 g4 - Iii,u;TH 00)0045

30111.1101521

Cre' ff4115 31 la1N1 1-1101111-1 0%)1111"

7443j/20e4 11 ) 0 live-, 50)40344

40EL11011121

MaN°3'21

0711? e =Int, -4>nt14,,,,,,. .151011103321

nr_41_4- ME111/01521

PitilLN111521

0-1 1) e- 7:14s1,11.7,1„,

42001500004 ØWM

71 )140001044204145 -1 2%))! 20)20004

O Mala/1521

0›. ^,:=511,=, l 33140J22520604 1)300-1.15 0%0.

151::1-1 AM11111111121

4

ANEXO 19 ARBOL DE LA RED DE TUBERIAS DEL SISTEMA I

131=2:10naman,

030613641 er.cri Iacrearinionat 0e1101-.1111/V100111184111WV1.011191~2000121

1,11:1. 11 -j- 3/31/114521

1011 h(Trir2:Collun 1,111/1.1-1 110/21/111

2.60 1110411338 oNmiton

wow- 14-4.44

:17/3.501::.5,1 lt 0 00064011

s.s. 2011(24431404 1441.00 00,0. 4306311201

1014 4200140401404 • 0_. 1615-1.03 535 (100001345 O304IO0 V -{ 060)4-! 00)436001

21

Fa/103921

434012401404

cinwiau 4i.11=-,00)2036

.110112,

1=1,7,—,Iratti!vre_0n,...„ 30031201)304 S 1021-1.4 1

11100110430 : 21 of 61

Cambin10a1454401 las el 134 4 (1011111

Talal Pipo '175.5 arion0.0


216

NIBL1111-121

(7=1-15-41rrál-1 15)05)31

AWCWal

So r:ri+-T527 2-741--( ""e""

721117=-41-1) .22111241 51"2"1

O 1=573:41 e -5015(0-5015555505

BLN03321

zv.5& 200)0255 or,=.,

4-05050063*51

"‘""32°W cita/ 5 53 -11k101

2,3 014)i-1 0 141.13,11.

~Nom,

-944. 20311-2.12 =7"1

ah-' ==,—

0525161121

653N1J240WC4 ¿øt. (11.19i127103:1119 • 2-712141-1 -111113110

es ?05tts240TpCl 11,0 7111328 511"1 47> -1 02%.1-)111.0191.

0504 a. 21143-225

l ve 7C13.2e .1 -

6~101521

6~2101904 azo3 / 1s 54 113,", e -1 11500-1 o.a) kam

41-1 3:131271:537:" 2-71;20-

Millia01521

MIN112/IGTPC4 2Alkaail -{ coz), O Wat

50005.001452

-11•*1=4-

ANEXO 20 ARBOL DE LA RED DE TUBERIAS DEL SISTEMA II

>7711

EZZIEME ( 4010 Act1110011 nelperall: 00 el tp

- - Comiden Lunch 0100.5g3001421M0e01 Cona :ARUV1000-94"r111014JRIS/200E1-s4

Nreu,1"2,

01/4=„7., -2re-{ 0 15065*0

---- i==., ?ii2e-t 015)05415

- 4400 1=151=0)-7-0 Tje-1 0151505*1

4115 Frz,---- 2vee 7,r—.- _00.).

trr 24/1-201

'e-ZI ( 2 ni 1:42 ~I) -11%),-( 0.1)01.9

1 == - -00%0-)0155a5

1040or600105 64 64 coment~utie) se • er (lino

9155 55.1 651055611


217

th-72.--re-Hrfl 7-""

eta

•••••

11/

eta :

ras p

HP

46

48

ANEXO 21 CATALOGO DE UNIDADES EXTERIORES

MULTIVID

Cooling Only 220V

Centinatece Uncl

Cree%

11~9

epa ea» C~9' Herid%

Prever Fina Raíl

Glion9COlc•

lleat Eithanger

Reten 8~nm% 4H/reo

~ro/ Rex:Minn d mai

Met& OutpA x Nadar IN ht eJ

Stani% MetlYsi

alType

Type

Mace Output Nurnber W _

&Men -

6%59 LI

annectlera Gas

05555551(W II • 0)

214581

.Prbmare Level HeatIng

A4874606154

ACM20081154

ARUY16013254

418151000754

1288

110,803

439.903

33 02

Wenn-Gay / Manir% Grey

Geld

Ilennetealty5ealedScro«

(438 • 2). 6Z1 .438

. (3400 2» 3.600 • 3.600

(4.200 • 2) • 5330 • 4,200 Dna OnLne

FVC689(15T)

%creer fan

. (600- 2).. 2 • 750.

200'?210 10.241 .2.7,416

tIC 11V18186

19 05 (314)

413(1.5/0)

(1,240. 1,680.760). 2.(920. 1,680. 760).

(48.13/16 • 66.5/37 • 79.29/32), 2 i

(36.7/32.66-5/32.29-29/32) r 1

260'' • 225 • 1 • UD 1

573 71 . 496 .1 • 357 • 1

639

A6UV4808754

4111182009154

MINI 803154

~1008154

1344

115.600 159,000

•

3490

092

Wami Grey/ Meming G.7y

Geld

Hennedtaby 5555154rot

(438.2).2.418 (3800 2) • 2 . 3859

(4.200 • 2). 2. 5,309

leen On tire

F8C61101871)

4.194415 bel (600i2).2.750

290. 2• 210

10.241 .7.7.416

DC orvozry.8

100

19.05(3/4)

41.3 (1.5/0)

(1,240 . 1820 • 760) • 2 • (920 ^ 1.600 ' 760 • I

(48-13/16 r 66.5/32 • 29-29/32) l< 2

(364/32.66.552. 2829/32) • I

260•2•11311.1

573 2 • 397 • 641

05451Y .(Rateeb

1524

854b

leW

99/ kW

Correnssor

fan AP %cm Rate(11510 117m5

Seund Reste Level 48(4) 862

1.~ seno. / 114145-~ pret.:ata -

~MICO 991 [n1.5.51580

DScn Cornyernor/ Fim 0.5.-brat paertien / Fa, drive. ~non! en:4r~ 1

Menet

Ccenynicetion Cable bomr41(14.56) Refrigera% name

1174695-4nt Preelnd Annan

PowerSupoly 1/.0.15

MStIe orrnramen rearetable ;irle., Inas 6

866

*O pernee sensor

14911 'ensure errnen

Over-brat protttOlf Fan 44 averiad perecer

Ganta% prtractIon 1 Oyeran% protreuon

2C • 1.0- 1 5

8410A

(65. 2)• 50.

(1434 2)• 11.0

lectronk 6.porrac5845.5

220,3,60

220.240,3,50

64

Ove.--Int 454455n / aercarem pnxectro

2C. 10-1.5 11410A

6 5 • 6 0 • 5 0

I43• 132. 110

Eleetrer5 Expanlen Vale

220,3,10

220-240,3.50 64

Note:

1 Capx.995 are based en [be folhowng c04415415. - Cecárg Temperature :bdtor 27T(80.6T9061 19T(6671114/11

Outoncr 3516(9516)06/ 24*C(75 2T)1543 - Heetn9T8npetaGre lndow 20M68T) 00 11 St(59*F) W8

Outelz% retan 61)16/ 6•844 2.8T)W8 89n9 lergth Tnitercerneeted P45 1650 - 7.5m Prlerence Lent erfElevation (Outclax - %dote Unt) sZe.0

2 The rsmfr,sin Gventheses mea% ma5murn conecta* mázor units es accorclanceinbb outdoor un rs opmbinatinn Die rearrinended ralo 6130%

3 WAT cable Pie corrorywen the 406644ble trae arel nitral cedes A tkr, repta piry eírnbeltnemespinfrato% nwbi thirmrd ~Tres rateara 5 54.1418.51 Values arr rnraured at mecha< ~ter I he m'ore hese uetues

cm be Increned ~59 cortas malteen> cArnne. everatcn 6 Power lacto' mutd s.y less thm 1% %Poden co the operating connacns

Fuente: LG

218

ANEXO 22 CATÁLOGO DE UNIDADES INTERIORES

4 WAY CASSETTE (570x570)

ARNUOSGTRC4/ARNUO7GTRC4/ARNUO9GTRC4

ARNU126TRC4/ARNU15GTQC4/ARNU18GTQC4/ARNU21GTQC4

111.2de4 Inde00714M Unit 4191056 C4 /112281179. 04 AM" C.1 NTEJ129 C4 M4111156 £4 N81111114. £4 ARMOIC CA

Ciparr

Poonino21

rema laWki

M210.40.4,5

SairdPnalul

Stard Peng.

Ne0.1"921

010,09C44.

DcontiasOure/

CeoN2

144-4nr9

Co30,2

1414.9

Lisie

Gs

Cae

Idcm 119

140/24 .2194

21/1.01.

9/.1420~ . . _

epre

19

16 2 2

18 25

0 300

/730.310/1/2/2 I 1/723.283/546011

7 5/ 70/6 6. 75/70/65 ,

73(70/66 13/70/66 '

1 39 / 1706 29/27/36

i 46/44/43 : 45/44 /43

570.314.570 i MI 214.570 :

131 131 ' I

625 ; 64

12 7 ' 12

PT-LICC'S . '

25

7

~IN . 10~...000 ;

730,11.736 I 730.23.730 :

3 1 . .

LO

5

28

3 3 .. . 300

300

/ 329.743/5001

SO/ 75/7,1

- . 80/7.5/7.1

30/14/7732/30/27

47/46/44

570,114,570

13.1

635

12.7

75

Un. 822

700.22.701

3

36 45

40 50

300 3C0

300 i 300

lo (230.310/00(0 I 9/730.710/0040

97/00/70 110/100/93..

81/110/70 110/100/93

36/34/33

40/.26/43 51/41/4/ .

570.314.570 . 519,256.570

131 . 15.5

64 635

123 _ 12,7

. PT441C'S

25

PT-UOC '

bri.221o0 Morán/no .

703•22.1700 700.22•830

35 [

5.6

63 _ . .

300

300

1/ 220.220/ 5060

11 2/110/100

11.2/110/100

37/15/34

52/50/44

570•156Y 570

153i

635

12 7

25

num

ilaTinlog.

1904 32 4 700

2

60

68

30

XI

7 / 720.740/5060

' 130/11 /341

. 120/11.1/9 4

. 41/40/35

!, 67/55/50

, 570.316'570

10.911 ;582 , ' 35

1 P1,906

i ~kg

. 700s 32.700

. 21

Darteslere -

This woduct contaba Fluonnated GreenYearse GasesOR4 I OA)

Note :

Capaotxo are basad on tito tolcreeng tardemos

Costes; - Wooe tenso 27T(E10 CF}D8 / 19t(6529143

Ousttont teerp 35T49S1 pe/ Yet( /S 70We

Ilteecornecong ppog Tength 7 Sm

Leseldst ~ce o! reto

h.seunq • Inclace temo 20•C(10101 / 1 5T(591')V1B andosr terno 7'C(44 6,703 6T.(422-9W9

Iro..cuonesting pprog length 7.5m

Lev45 eldierence o( rero

Out to rolty of loro/Usen some spairrostears roas be c117974se4:1i~ notrhonorn 3 LO - 'Internet Desmote(

Accessories

~lo 11 Canas psint re.th Case)

2 Censal robt

0021442 ForThatmx(Ceseefiliabiroyspeern

IlxbesConvouScatIon

Fin Pt

V081142104110%

PORVe13000

POReC Be DO

PORY03303

~3503

nal%

mm1430

PREM1/2013

PRE9I1001 (55*e) PO[1.1111901 OSIeek) PlyICYCIDO (asark) 0041CHCA00(Mad)

POWRo130,08 seesre.003A

OCIRCKLOOW (Vitgle) OPOCEICAO~se) RESA MOMO

Fuente: LG

219

OnoCurtact

floto Panel •

PORYCB000

POWCB400

PCONCRX0

PORYC-0500

W1ARCI

Simpie Cors011~011.11~

2Contact obt

Reltemoststekvolf /mo/o/raispee0

Neto ~Ira &Pe

1.6001 PP/V410 o P1•1000/0IVX430

PORCNICLOOW0A6.) PORCHCAOQW(Wht4) PREMINZKK) P9IEPATBD01 (WArze) PREMT6001(9136k) PG110/CLOQ (0t.c*) POR010‘0119914/41 PQMIHOOF 08

PREPATA000.11 PREI4TA0000

Pruriluoi Standard II

A

ARNU24GTPC4/ARNU28GTPC4/ARNU3OGTPC4

ARNU36GTNC4/ARNU42GTMC4/ARNU48GTMC4/ARNU54131TOC4

/Wel indtpendent UN, ARN1/140 CA Pai6J2110 CA ARIVUXIG C4 A1041.136G CA 61611/06 £4 ARM16.1486 CA AR.105115 CA

Col, BO 10.6 123 1 1/7

11./793_

7.1- 82

. . - . 00 ' 07

. . - 100

- .... 119 1/13 159 10

Ca.t i. w' 310 . 330 33 440 440 ' 1440 144 /9449.1973

6tating Blern Y/ I 330 1 330 33 1440 4401 14110 id.

liotei Stint dIN/14: 1 i no 60m«, 1117204MM ......./ lene 1 ir...1•8r0.40 1 / »I -)401•4 ea I /1.20,141 7 A In '. 11,71.140/141.1 . ..-... ...._ .._

CeB1102 11.....: etAnIn -1 . T 17/15/13 19;16/14 243/724/195 25/72/20 ' 30/ 26/13 : 32/21/15 34/32/27 /3913•Pate - - -. - ,

same...

Hm, 14/1I4l.

IVAN

allivin

"A

non/u 1 191MII4

36 / 34/31 l 39/35/33

14312211195

42118I 2]

25I12i20 ,

44/11/3,

»1»123 1 32121/23

41/ d11/311i

46142/40 -

mlmon

46 / 46 /•1

IsaniFtwor RAM. 014i 55/ 53/50 ' 56/52/50 59/55.50 63/50/50 • 63/59/55 ' 65/63/51 67/65/41 . . .

&ny . .

01000 ersni 640 . 20.• 0.0 1 040 .204 .1140 BAO. 034. 1340 1340. 246.1140 640. 210,840 840• 213•• 2140 840.310.640 >Rita.

',PletWeit kg 218 : 2U 2013 24.3 . 263 265 26.5

14.4 'dr 952 ' 952 0952 952 952 952 01152

11660C0aNtien 4.1 mei 1564 1568 01544 isn 1 sas 504 015 81 . ... - .

1

Or., LO/ -I- ere 75 1

25 . is n 75

0M..1 PT48C1 1 Mode M06C(1) PilIVCI FURACI : MY/MCI OTAIMW )

Cabo 0~0.0

040/...26.9 Mor., IN ~0.1 MCnbI frog tgarill fp) 1~1,.1 „DererztArArel

950.25.950 950•25•950 950•15.950 050,21•130•-•

, L ..

: .

950•25.950 950/75•950 450.25•950 0~0..e. . •

... - • -

4~ 40 50 56 63 i 16 56 56 63

Da "'m'un oantans Ruainaucl Greenhause Gases (PUPA)

Note:

I. Plp/CIIK, are based anche folleo/45g condal"

Coollrq - hdoce teorp 27*(4130 619I I TC(66 27)WB He.annq - Inclor Niro 10T(611•9013 / I5T(59,")W3

Outdoc• terno 35-C(95*/P13 / /0C(75 71)1P13 Outcloor temp 1CP14-61)11 / 6.“41.81-P61 Irr.ttoncaing poen brgth 7.5m Imerconnecup riporp Icongth 1541

Leoeldolfeurcroof 10/0 leeel dIfererde ((roo

2. Dm tome poky ohnrontionSOFTIC specilicaucps muy be chanped roittiout nottiaffien 1.10 bto./nalPar/int(

Accessories

ANEXO 22 CATÁLOGO DE UNIDADES INTERIORES (cont.)

4 WAY CASSETTE (840x840)

Fuente: LG

220

1 III, kí1 Ud

41920/C1-02 9~1 40900100(64444) 4019111400F(ic PORGVCIDOW ONNte) GGIGHCADOW/White)

$1-94-12=11 1

r PRE1ATA030 PRI uraool ~e)

910414000.1 PROMA0300

ANEXO 22 CATALOGO DE UNIDADES INTERIORES (cont.)

1 WAY CASSETTE

ARNUO7GTUC4/ARNUO9GTUC4 ARNU12GTUC4/ARNU18G1TC4/ARNU24GTIC4

Model Imlependent Unit 89N14176 G4 ARNU090 CA /011219120 C4 0.99911110 CA 811119240 04

02444$9 2.2 2.8 36 ,

5.6 7.1 .C.nwity

Ibeathg 2.5 3.2 40 r

63 7.1

40 ID .. . 400 t°9.- 700 70.0

Heallal Non W 1

400 400 . . 400 700 I-

700

50/99 08492 :1 / 220-240/50.60 1/ 220-240/50,60 1 / 220-240/50.60 1 / 220-240/50,60 1 1 / 220-240/50.60

AMA 95~ 82/7)/64 1 97/86/82 10/92/82 133/120109 146/133/115 »0mA/14

14141k9 1111.10. erWan 82 / 73 / 64 92/04/82 . 10/9.2/82 ....-- - — .._, _ ..

133/12.1/119 i 146/133/11.5 • • - -

.59.9419e31ue . - -

1414/1. IBA -- — . _.__.

32/29/25 40/37/35 ,- 413/40/36 35/34/32 : 38/35/32

Spurd nyorry KWh IRA 50/47 / 43 53/52/50 ' 57/54/51 59/56/54 62/59/55 ;

1291y, Wdh0 iwn 850 w 132: • 450 1360. 132 v450 : 860.132 2450 1 180.132,450 . 1 I80.. 137.450 .Dirnension, .

'184 194119 hl 141 147 $47

lisid 635 635 635 635 9.52

12.7 13,7 12.7 122 1588 Cornrctin

Orado _ 25 25 25 25

Lexki PT 4.11406411.1441209•41914/X(C41OS 4/4940111414/1801919 Pti7ttC/flt0T 44

ljecerniecArnel Cabo Wlite V/Mie kMne 441*. White

W•11.0 rtrn 1.160 w 34 m500 1.100 v 34 920 ' 1.1“1 34 4500 1.420.34.500 . 1,420 34 500 Pansiorn

W410$ 142 46 .L_

46 46 55 55

Mis produa cceSts fluctInated Gmelicuze 6~84 10/9

Note 1.Capacites rebase/Ion tlie (oirán teadtians

Cccáng - hdoceteny 27t(80.61108/ 19t(662"FIN8 Heran9 • 144~ temo 20T/E8.100 15T(59*/)W8 Cuida, tinnp 35t(95T)08/ 24t(75 2•F)W13 Cuidar ten, 7%914 61F)013/ 6T(428.)W8 intertrxrectIng ming lenith 7.5rn interontairg Oprig Icaph 75m

Lext dfferenceof rero Level cUfererce c4 ¡so

Due 5001 poky onnwmtion some specArtirs my be clian9ed mamut rvtificaden 3 1.1) -1ntemll Ounete?

Accessories

Ory anua

From Papel

Impie (I anua peht wah ose/ rosnu000 i

2 Cen1.510.,4 . . 1... ..... . _ PGWYCP400 . ___ . Re. ~mg 83.01/mocle—/F,~". - ; 8Orr4a3300

MoljusCinvrakatian . . í PORYCB500

91412G 0140 /11T-UU0 eanet) mut (c.40 muro pa,.1

Prentlum 9~11 518944 Simple for Hotel

Fuente: LG

221

FOr: 0 File íl Resubmit

Approval Other

A r h i te ct:

Iconond

ARNUO5GTRC4

muiti yTM 4-Way Ceiling Cassette

5,500 Btu/h Indoor Una

(Prolect Manager)

LG Ufe's Gadd

Performance:

Total Cooling Capacity (Btu/h)

Heating Capacity (Btu/h)

Power Input' (W)

Refrigerant Type

R410A

Refrigerant Control

EEV

Sound Pressure4 dB(A) (11/M/1)

29/27/26

Primary Filter Type

Washable

Secondary Filter Types

Plasma

Net Weight (lbs)

29

Shipping Weight (lbs)

34

Grille Weight (lbs)

7

Grillo Shipping Weight (lbs)

11

Fan:

Type Turbo

Quantity 1

Motor/Drive Brushless Digitally Controlled/Direct

Motor Quantity 1

Airflow Rate H/M/L (CFM) 265/247/212

Notes: Libe Power Input lo caos al hith

Maximum Ilft Is 27 la from bottom oP ario.

3.5e<Enelnening Manuel fOr Smellble and latera CapacIties.

&Sound PeessUre lents are testad nao 'nacho& chamba. underI50 Standard 3745.

5 Plasma Eike+ Idt atIessolv endiable SeParatell, 6.AII communIcation cable lo bemlnImum 18 AWG, .2-conductor. stranclet 'bieldad and must

compl with applirable letal and notIonal codo.

7.Powel wirIng ablallresant COmply with die applhatle local and nadonal codo.

/1.1115 "ir comes wItIl a dry nItogen chatee.

9.ThIs data lo rated o 'labore sea ievei,wikh as !tul refilterant lino per iodo« oigo anda O ft

lesol dillerence bromeen °Mor( and indoor units. AllcapacItles are net mito a cemblnation ratio

&Mien 95 -105.%.

10,Must bllow Instafiation Inst-ualom In the apNkable LG Irntallifionmanull

intertek

ANEXO 23 FICHAS TECNICAS

EnterIng MIxed Alr:

5,500 Cooling Max' (*E WB)

6,100 Heating Mm (°F DB)

30 Unit Data:

76

59

[colina Nominal Test [callen. Meeting Nominal Test ConditIons,

Incloor: 807 DII/57, 'OJO Incloor: 70F DO

Outdoor 95°F 00 Outdocr 47°F D0/43T Va

Eleárical:

Power Supply (V/Hz/0)

2013-230/60/1

Rated Amps (A)

0.2

Piping:

Refrigerant:

Liquid Line (in, OD)

1/4 Flore

Vapor Une (in, OD)

1/2 Fiare

Condensate:

Condensate Une (in, OD)

1

Factory Installed Pump2

Ves

Controls Features: *Auto changeover

•Hot start

(Heat Recovery Only)

•Self diagnostics

'Auto operation

•Timer (on/off)

*Auto restan

•Weekly schedule

Child lock

*Auto direction/swing (up/down)

'Dual thermistor control

•Fan speed control

Dual setpoint control

•Multiple aux heater applications

*Group control

•Swirl wind (alternating vanes)

High ceiling

•Jet cool ifast cooling)

Required Accessories: •Filter life and power consumption display

El Orille Kit (PT-UQC or PT-QCHWO)

Optional Accessories:

LJ Wireless Remota Controller - PQWRHQOFDB

LG Programmable Controller - PREMTB1OU

LG Premium Controller PREMTA000

1111 Simple Controller with Mode (Block) - PQRCVCLOQ

4 Simple Controller with Mode (White) - PQRCVCLOQW

tWl Simple Controller without Mode (Black) PQRCHCAOQ

Simple Controller without Mode (White) - PQRCHCAOQW

tUI Simple Dry Contact (1 contad, 24 VAC edernal power) - PQ1)5131

Fit Dr,/ Contact for Economizer - PODSBC1

W6 Dr,/ Contact for Third Party Thermostat - PQ0SBNGCM1

51-E Wall Mounted Temperature Sensor - PQRSTAO

rik Ventilation Rito - PTVK430

L1 Plasma Filter Kit. PTPKQO

Fuente: LG

222

PT.4JOC Nit

‹,t

<1,

N

,?( 24-7/16

PT-C1CHWO

yttr

note- All mmensons have a tolerarme of ± 0.25 In. Chassis

Fuente: LG

ANEXO 23 FICHAS TECNICAS (cont.)

ARN U05GTRC4

mu 4-Way Ceiling Cassette

5,500 Btu/h Indoor Unit

I

tife's Good

Tag #:

Date: _ _

PO No.:

22-7/16'

H 8-7/16'

D 22-7/16'

11 2-1/8'

L2 3-1/8'

L3 5-13/16'

L4 6-1/2'

L5 5-5/8'

L6 1-15/16'

L7 1-3/16'

L8 2-3/4'

L9 5-1/8'

LIO 6-5/16'

LI1 7/8'

L12 27-9/16

L13 27-9/16'

LI4 3-7/16'

L15 5-7/8'

L16 1-3/16'

MI 20-3/8'

M2 1-1/16'

MS 1-1/16'

M4 20-3/8'

M5 1-1/16'

M6 20-5/8'

M7 18-3/16'

M8 1-1/16'

M9 6-15/16

223

For: lel File JJ Resubmit

Approval Other

GC:

link Data:

Refrigerant Type

R410A

Refrigeront Control

EEV

Sound Pressure' dB(A) (H/M/L)

35/34/32

Primary Filter Type

Washable

Secondary Filler'

Plasma

Net Weight (lbs)

33


40

Grille Weight (lbs)

10

Grille Shipping Weight (lbs)

16

Fan:

Type

Cross Flow

Quantity

1

Motor/Drive

Brushless Dlgitally Controlled/Direct

Motor Quantity

1

Airflow Rale R/M/t (CFM) 325 / 304 / 290

Notes:

1.The Power hesusatedil Sg9speed.

2.1.14kIrnorn 111,17 lo from bonom of unk.

33ee Entinevirig Manual for sensINe and larn (m'avine'.

4.5ound PITSIVIT pM, sre tested In an aneen* charter ondas 00 Standard 3/45.

S.Plasma bite/ ide attessofy aullable se9arately.

6,4.1.frorrimunIcnbn cable to beeNitimuni 1.5 AWG.2-conductor. 'tundea Wel& d must

can* wtth ipplIcable local and rstbnal cede.

72o0n0 wiring cable elze inust compry with theappluble. leal aml national lode

5.11,0 unit comn with adry «roten charpa

1.11111 dat. rated O e ebeve sea levo!. with 25 It al re! rigenne Ilre Per Ird0Of init ind ias

lord catterence between ~doce and indoor opte, di capaeltin are net .10,1 cornbination ratio

between 95 —1.05%

10.1.1.1 follow Inyuftation imtnnions In Ole IPP8CO5lE1,5IISUltitIG, manual


Date:

PO No.:

Architect:

Engr: Mech:

Rep:

ARNUO9GTUC4

muin V'm 1-Way Ceiling Cassette


Performance:


9,600

Meeting Capacity (Btu/h)

10,990

Power Input' (W)

00

Codal« Nontrul ion tondltuss:

Holline Honfn,ITO.l Condihom.

InOcor. ROT 011/571

Irwloor. In Da

Outtloor 95.008

Ouidooe 47t OB/43T VVB

Electrical:


208-230/60/1

Rated Ampo (A)

0.18

Piping:

Refrigerant:

Llguid Lino (in, CD)

1/4 Fiare

Vapor Lino (in, CD)

1/2 Fiare

Condensate:

Condensate Line (in, CD)

Faclory Installed Pumpl

Yes

Controls Features:

'Auto changeover •Timer (on/off)

(Heat Recovery Only) •Weekly schedule

Auto operation *Auto direction/swing (up/down)

*Auto restar 'Fin speed control

Dual thermistor control 'Jet cooi (fest cooling)

Dual setpoint control *Group control

Filter life and power •High ceffing

consumption display •HOt Statt

Multiple aux heater •Self diagnostia

applications *Chad lock

Required Accessories:

Grille Kit:fEt PT-UUC1

Optional Accessorles:

Wireless Remote Controller' PQWRHCIOFDB

LO Programmable Controller - PREMTB1OU

LO Premium Controller - PREMTA000

Kg Simple Controller with Mode (Bleck) - PQRCVCLOQ

Hl Simple Controller with Mode (White) PQRCYCLOQW

1116 Simple Controller without Mode (Bleck) PQRCHCAOQ

II Simple Controller without Mode (White) - PQRCHCAOQW

Simple Doy Contact (I contact, 24 VAC external power) - PQDSB1

Doy Contact for Economizer- PQDSBCI

Dry Contact for Third Party Thermostat - PQDSBNGCM1

irt Wall Mounted Temperature Sensor' PQRSTAO

Plasma Filter Kit' PTPKUO

LG Ufe's Goed

EnterIng Mixed Alr:

Cooling Max' ('F WB)

Heating MMrr DB)

76

59

Intenek

Fuente: LG

224

19-11116 J LI-318

ARNUO9GTUC4

muiti V"' 1-Watt Ceeing Cassette

9,600 Btu/h I ndoor U nit

Tag #:

LG Date:

Lifes Goad PO No.:

Ci

Unit incites

Note: Ah measurements

have a tolerarme of ±114 in.

o o


Fuente: LG

225

Engr: Mech:


Meeting Capacity (Btu/h)

Power input' (W)

12,300

13,600

90

elOG

LIfe's Gond

EnterIng MIxed Alr:

Cooling Max' ('F W8)

HeatIng Min ('E DB)

ling Data:


For: 1.118File 1TIResubmit

Approval Other

GC:

Date:

PO No.:

Architect:

ARNU12GTUC4

muiti V'm 1-Way Ceiling Cassette'


Performance:

76

59

adinnicmw 101' CacoaltiolIci

I,4FaII 90" 011/677W5

Ouldoor 957 011

Electrical:

Heating 110111111.111.Contlitions

10011 7O'F Dl

Owdea 41.1 05/43", WB

Refrigerant Type

R410A

Refrigerant Control

EEV

Sound Pressure' dB(A) (H/M/L)

38/35/32

PrImary Enter Type

Washable

Secondáry Filters

Plasma

Net Weight (lbs)

33


40

Grille Weight (lbs)

10


16

Power SuPPIY (V/Hz/fé)

208-230/60/1

Rated Ames (A)

0.18

Piping:

Refrigerant:

Liquid Une (in, OD)

1/4 Fiare

Vapor Line (in, OD)

1/2 Fiare

Condensate:

Fan:

Condensate Une (In, OD)

1

Factory Installed Pump' .... Yes

Controls Features:

Auto changeover

•Timer (on/off)


•Weekly schedule

Auto operabon

*Auto direction/swing (up/down)

*Auto restad

•Fan speed control

Dual thermistor control

alet cool (fast cooling)

Dual setpoint control

•Group control

Filter life and power

•High ceiling

consumption display

•Hot start

Multiple aux heater

•Self diagnostics

applications

•Child lock


Grille Kit: PT-UUC1


Ltk Wireless Remota Controller PQWRHC1OFD8


L. LG Premium Controller - PREMTA000

ra Simple Controller with Mode (Mack) - PQRCVCLOQ

riit Simple Controller with Mode (White) eQRCVCLOQW

t. Simple Controller without Mode (Black) PQRCHCAOQ

LW Simple Controller withaut Mode (White) - PQRCHCAOQW

Simple Dry Contact (1 contact, 24 VAC externa] pawer) - P00591

Dry Contact for Economizar- PQDSBC1

[W Dry Contact for ThIrd Party Thermostat - PQDSBNGCM1

L!. Wall Mounted Temperatura Sensor - PQRSTAO

. Plasma Filter Kit - PTPKUO

Type

Cross Flow

Quantity

1

Motor/Drive

Brushiess DigItally Controlled/Direct

Motor Quantity

1

Airflow Rata H/M/L (CFM)

353 / 325 / 290

Notes:

s.The Ptsver local Is nted ut hiel; spsod.

ZAlaxlmurn Ilft Is 27 In from bettem pluSt.

atoe ItgItewe Marml lor sensible and la tent capatilles.

41.5ound Pressure levds are terted in .n awchoie Oribe! vrid,r150 strnaare 174s.

S.PI.omuWtn Italuessory iradabkse9.40

coornunicadai cable ta be minhnum 3.1anductç n'andel ahlelded ami must

[sepia with episholgle lOcil ard nalbnal code. 7.01,011 wilMng cable sise miro comply with the appilitabie local and nalional cede.

II.This unir [ames «101ades nitrcSisen clurge.

9,111. data h ratee° naba... lea with as Ocare9....n.11ns per Indo', volt ard a It

level Oferente berwetn oaldoor hnd Woor unts. MI capa cltles are net Mth a combina:ion ralle

between 95 —10511

10.Must tenor! hstillttlon InsIturbons In the appkibie instaution manuai

Intent3/4

Fuente: LG

226

ARNU12GTUC4

mut' VI' 1-Way Ceiling Cassette


e-LG Tag it:

Date:

Ufe's Good

Unit: nches

Note: AS measurements

have a tolerarme of t1/4 in.

19-11/16

PO No.:


Fuente: LG

227

0.2 j

208-230/60/1 Power Supply (V/Hz/0)

Rated Amps (A)

Date:

PO NO.:

FOr: íJ Fire Resubmit

Approval Other

ARNU18GTQC4

MUlti \ PI° 4-Way Ceiling Cassette


Confine Nominal int Contfitions:

Incloor, 81:1'r 00/61,W13

Oudoor 95" DB

Heating Nominal leal Conditions

Indo«. 70" be

Ouldoor 477 03/437 53

Piping:

Refrigerant:

Liquid Une un, 00)

Vapor Une (in, OD)

1/4 Flare

1/2 Fiare

Condensate:

Condensate Une (in, 00)

1

Factory Installed Pumpi

Yes

Performance:


19,100


21,500

Power Input' (W)

30

Entering Mhied Alr:

Cooling Mas' (F WB)

76

Heating MM (af DB)

59

Unit Data:

Refrigerant Type

Refrigerant Control

Sound Pressure. dB(A) (H/M/11

Primary Filter Type

Secondary Filter Type'

Net Weight (lbs)


Grille Weight (lbs)


R410A

EEV

37/35/34

Washable

Plasma

35

40

7

11

Fan:


Turbo

1

Controls Features:

Auto changeover

•Hot State


•Self diagnostics

*Auto operaron

•Timer (on/off)

'Auto restad

•Weekly schedule

Child lock

'Auto direction/swing (up/down)

*Dual thermistor control

• Fan speed control

'Dual setpoint control

•Multiple aux heater applications

Group control

•Swirl wind (alternating vanes)

High ceiling

'Jet cool (fast cooling)

Required Accessories: •Filter rife and power consumption display

Grille Kit (PT-UQC or PT-QCHWO)


11 Wireless Remote Controller - PQWRHQOFDB


ITU LG Premium Controller - PREMTA000

la Simple Controller with Mode (Bleck) - PQRCVCLOQ

NI Simple Controller with Mode (White) - PQRCVCLOQW

Simple Controller without Mode (Black) PQRCHCAOQ

Simple Controller without Mode (White) - PQRCHCAOQW

TI Simple Dry Contad 11 contact, 24 VAC external power) - PQDSB1

Ej Dry Contact for Economizer - PODSBC1

Dry Contact for Third Party Thermostat - PQDSBNGCM1

Wri Wall Mounted Temperature Sensor - PQRSTAO

Ventilation Kits - PTVK430

11131 Plasma Filter Kit - PTPKOO

Type

Quantity


Motor Quantity 1

Airflow Rata H/M/L (CFM) 396/388/353

Notes: 1.1he Power Inptit is rated al NO arel.

2.MarIrnum it 1,27 In from botan o? MI.

3See Englnetting Manual kr sen1119e and laten: capacirres.

&Sound Pressure levell are tested In annechele chamba andel- RO Standard alas.

53/asma inter klIncessory mallade inanttly

6,Mttommunkallon cable ro be minirturn 113 AM. 2-conductoc mandad, shlelded ard num

comply with ~cable local are] nationai code.

?Yerre( adringcablelin must comply with the applka'ole (cal as 'adunar COdf.

.1.1111, unll comes with • dry Mitote, Cuma

9.11is dau rated O ft abernea leve( wIth 25 lid erfrigerarrt line per indoor unit and •011

chflerente benveen outdoor and kdoor units. Al capacitad are net with a rombination ratio

berween 95 -105%.

30.Muniollow Enstallation Instroctions In the applicable tG InrtallatIon manual

Irttertek

Fuente: LG

228

1.13

PT-QCHWO 5/15

ra

Note- Alldimensbns have a tolerance of t 0.25 in.


ARNU18GTQC4

muiti V'm 4-Way Ceiling Cassette

19,100 Btu/h lndoor Unit

Tag

Ikw LG Date: Lif(s Good PO No.:

Y 22-7/16'

H 10'

D 22-7/16'

L1 5'

L2 3-1/8'

L3 5-13/16'

L4 6-1/2'

L5 5-5/8'

L6 1-15/16'

L7 1-3/16'

L8 2-11/16'

L9 5-1/16'

LIO 6-1/4'

L11 7/8'

LI2 27-9/16

L13 27-9/16'

L14 3-1/8'

LIS 5-5/8'

LI6 1-3/16'

MI 20-3/8'

M2 1-1/16'

M3 1-1/16'

M4 20-3/8'

M5 1-1/16'

M6 20-5/8'

M7 18-3/16'

M8 1-1/16'

M9 6-5/16'

Fuente: LG

229

boinas: prr p5/67VWB

Outdow 35' 00

Elearical:

Confina Nominaliest Conchiofir Heating Nominal Test Condjtieost

ideen: 70005

Outclow 41T 00/43, WS

Date:

PO No.:

Architect:

15451441 minnerl

LG Liftrs Good

Entering Mixed Ah*:

24200 Cooling Max3 (*E WB)

27,300 Heating Mm (°F DB)

33 Unit Data:

Refrigerant Type

Refrigerant Control

Sound Pressure dB(A) (H/M/L)

Primary FIlter Type

Secondary Illter Type'

Net Weight (lbs)


Grille Weight (lbs)

Grillo Shipping Weight (lbs)


Rated Ampo (A)

Piping:

Refrigerant:

; For: Pg. Ale Resubmit

¡MI ApprOVal Other

ARNU24GTPC4

multi yTM 4-Way Ceiling Cassette

24,200 &tutti Indoor Unit

Performance:

Total Cooling Capacity (13tu/h)


1 Power Input' (W)

Liquid Lino (in, OD)

Vapor Lino (in, CD)

Condensate:

3/8 Fiare

S/R Flare

76

59

R410A

EEV

36 / 34 / 31

Washable

Plasma

48

58

13

20

208-230/60/1

0.15

Fan: • •

Type Turbo

Quantity 1


Motor Quantity 1

Airflow Rete H/M/1 (CENO 600/530/459

Notes: 1.15.155wer 'soisI mted at high speed.

2 Maximum Irtt is 27 In Itom bottom oftMt

3.5ee Enginmribm Manual lee seroltle and laten mOmI047,

4 Sound Remo, levet are inted lo In mechen clumser under 50 5Undard 3745

5.PlusMa Mler kft nevoiyavallable5epnidY

6A4 communkation cable lo be mínimum ISAWC, 22onclurtim Mintled. shielded arti num

complY 15113 applitibleloCal sed animal creo.

i.ocrover with tabla dee mustcomply with the ipplrtable loc., raid n•tlann4 (me

S TAls unit comes cilios doy Stumm chalet

937.133414 Is talml SN :Imre sea leveir with 7511m, refrieran, line per Indaco mit and ¡en

kv& Mftertme betweem culata amlinciom units. Cli 4404431314re net3407a combOmOon ratio

se canso 95 -105%.

10 Must kdkno Installation Instrunimry In the app3mble la Instaliaban manual


Condensate Lirio (in, ID)

1

Factory Installed Purnp'

Yes

Controls Features:

*Auto changeover

•Group control

'Auto diredion/swing

(1-leat Recovew Only)

•Hlgh celling

(uP/down)

Auto operadon

•Hot stad

'Fan speed control

*Auto restad

•Self diagnosticS

•Swirl wind

External on/off control

•Timer (on/off)

(alternating yenes)

*Dual thermistor control •Weekly schedule

*Jet cool (fast cooling)

'Dual setpoint control

•Filter tifo and power

•Multiple aux heater


consumption display

applications

ji Grille Kit [PT-UMC1, or PT-UMC1B (Bleck)]

Optional Accessorles:

II Wireless Remoto Controller - PQW111-1Q0FOB

LG Programmable Controller - PREMTBIOu

111 LG Premlum Controller- PREMTA000

Oil Simple Controller with Modo (Black) - PQRCVCLOQ

El Simple Controller with Modo (White) - PQRCVCLOQW

I] Simple Controller without Modo (Black) PCIRCHCAOQ

El Simple Controller without Modo (White) - PQRCHCAOQW

Ej Simple Doy Contact (1 contact, 24 VAC external power) - PDRYCB100

Dry Contad for Economizer - PQDSBC1

Doy Contad for Third Patty Thermostat - PDRYCB300

12 Wall Mounted Temperature Sensor - PQRSTAO

Ventilation Kit - PTVK410 + PTVK420, Pln/K430

Auto Elevation Kit - PTEGMO

El Plasma Filter Kit - PTPKMO

Feo continuad produrt developme44 LO reserves 733 45M

Auxiliary Heater Kit - PRARH1

lo Mange Meclfications without natice.

Fuente: LG

230

AN

EXO

23

FIC

HA

S T

EC

NIC

AS

(co

nt.

)

11.01.•11..m./ aun. 120114•Int

Meehli• MIS

7.1.0 -AY

9•61161

MI

101.110.11

Ceiling e Level .16

9 11

Chassis Grille

Lld

s. z

ir 1 1-10

CO

Fuent

e: LG

VI 33-1/16'

H 8'

0 33-1/16'

L1 5-11/16

L2 3-1/8'

L3 7-11/16'

L4 6-1/2'

L5 3/4'

L6 6-1/2'

L7 3-1/4'

L8 3-1/8'

L9 6-1/2'

L10 4-3/16'

L11 3-15/16'

L12 5-7/16'

L13 1-7/16'

L14 37-3/8'

L15 37-3/8'

L16 1/2'

M1 1-1/16'

M2 30-15/16'

M3 3-1/16'

M4 26-7/16'

M5 1-1/16'

M6 30-15/16'

M7 4-1/8'

M8 3-1/16'

M9 26-15/16'

Note-MI dimensions have a tolerance o( ± 0.25in.

28,000

31,500

33

3/8 Fiare

5/8 Fiare

208-230/60/1

0.15

Power SuPPIY (V/HL/0)

Retad Amps (A)

PipIng:

Refrigerant:

Liquid Une (in, OD)

Vapor Une (in, OD)

Total Cboling Capacity (Btu/h)


Power Input' (W)

rooI nn--. NTr—n n71,77, Corid 1 t

Ineteorl SO" DO/67T VIM inter: 70T OB

Ouldow 55700 Outdeor 4TF 08/437 OIR

Flearical:

Unit Data:

Refrigerant Type

Refrigerant Control

Sound Pressure• dB(A) (H/M/1)

Primary Filler Type

Secondary Filien Type.

Net Weight (lbs)

ShIPPing Weight (lbs)

Grille Weight (lbs)


R410A

EEV

39 / 35 / 33

Washable

Plasma

48

58

13

20

Fan:

Type

Turbo

Quantity

1

Motor/Drive

Brushless Digitally Controlled/Direct

Motor Quantity

1

Airflow Rata H/M/1 (CFM)

671/565/494 ,


Tag SI: Job Namenocation:

Date:

PO No.:

Architect;

Engr:

Rep: gompany,

ARNU28GTPC4

muiti 4-Way Ceiling Cassette


Performance:

CondenSate:

Condensate Line (in, ID)

Factory Installed Pump'

Controls Features:

Auto changeover

•Group control

'Auto direcdon/swing


•High ceiling

(uP/clown)

Auto operation

•Hot start

*Fan speed control

*Auto restad

•Self diagnostica

•Swirl wInd

*External on/off control

•Timer (on/aff)

(alternating vanes)

Dual thermistor control •Weekly schedule

*Jet cool (fast cooling)

*Dual setpoint control

•Filter life and power

•Multiple aux heater

Requlred Accessories: consumption display

applIcatIons

Grille Kit [PT-UMC1, or PLUMCIB (Mack))


13 Wireless Remote Controller - PQWRHQOFDB

* LG Programmable Controller - PREIVITBIOU

13 1G Prerdium Controller - PREMTA000

* Simple Controller with Mode (Blad) - PQRCVCLOQ

ffil Simple Controller with Mode (White) - PQRCYCLOQW

Simple Controller without Mode (Block) PQRCHCAOQ

Simple Controller without mode (Whitel - PQRCHCAOQW

!N Simple Dry Contact (1 contact, 24 VAC externa' power)- PDRYCB100

Il Dry Contact for Economizer - PCIDSBC1

Doy Contact for Third Panty Thermostat PDRYCB300

)el Wall Mounted Temperature Sensor - PQRSTAO

Ventilation Kit - PTYK410 + PTYK420, PTVK430

Auto ElevatIon Kit PTEGMO

* Plasma Filler Kit - PTPKMO

Auxillary Heater Kit - PRARHI

(PrcileCt United

Ves

LG Ufe's Gond

Entering,Mixed Air:

Cooling Max' (*I WB)

Heating Min (F DB)

76

59

Notes: 1.11. Powet Wrmin ratee zi SS apee.

2.mikInturn lib e si In hala botan el toril

Sifl EnglneerIni Manual le seriad, and latent capacites.

4.5eund Pristure levels are inted le o, anearole chambee untler 00 Standard 1745.

Mits.111er MI attessotyavillibte myqttly bfial communkation 'aso.,, be minhium AVIG, 2.ronductor. draptled. 'hiel ded imd must

eernoly with applkable leal ind nitinl cedo.

7.PoWer wiring coble slre muSt Witsply with the applkable laal and nallanal code.

tilda urdo cern vold, I &Y itr.C.,

9.110s data la Med 25 aove seo kvet with 25 boa re4rigerant line per !Saar unit and eh

'0000 010100000 between etnia« una Itr units. MI y/mitin are e.001 wilh• combinaban 'Me

beniven 55 —101%.

10.Muxt innovo Inuructlem the applIcable Le Innallation manuul

For: l* Pile ResubmIt

Approval Other

CC:

Mech:

of o:01mM prodixt developmtnt LE raros the 01110

O0 din"q, apeen-km:dem without notiee.

Fuente: LG

232

p• tamo..

Wring Entry

Chassis Grille

AN

EXO

23 FIC

HA

S TE

CN

ICA

S (c

ont.

)

ro o a-

Ceiling Zewl

L14

L10

,C•In Les

14 33-1/16'

H sr

D 33-1/16'

L1 5-11/16

L2 3-1/8'

L3 7-11/16'

L4 6-1/2'

L5 3/4'

L6 6-1/2'

L7 3-1/4'

L8 3-1/8'

19 6-1/2'

Lb O 4-3/16'

L11 3-15/16'

LI2 5-7/16'

LI3 1-7/16'

LI4 37-3/8'

L15 37-3/8'

L16 1/2'

MI 1-1/16'

M2 30-15/16'

M3 3-1/16'

M4 26-7/16'

M5 1-1/16'

M6 30-15/16'

1.17 4-1/8'

118 3-1/16'

M9 26-15/16'

Note- AH dimensions have

a tolerante of t 025 in.

O -J

Outlet Ports

Inlet Porta

TPT

Outlet Ports

Not to “ale

Adapter PO rtS

ANEXO 23 FICHAS TÉCNICAS (cont.)

Indoor Y-Branch Kits

mutti VT" 2 PIDE'

Insolation' Propertles:

Material

UL94 Flame Classification . _ .

PolyOlefin Foam

HF-1

(45 LG

f ittIng Properties:

Material

COPPer

Design Pressure

551 P510

Y-BranchConnection Dlameters (in, ID)

Model Y-Braiieli

TYPe

Port Idenfifier

1 2 3. 4 5 6 7 8

ARRIMO1 621 Llopild 14 3/8 3/8 1/4 3/8 1/4-

Vapor 5/8 1/2 1/2 5/8 1/2 5/8

ARBIA03321 Uquld 1/2 3/8 3/8 1/2 1/4 3/8 1/2 1/4

Vapor i 7/8 1/4 5/8. 3/4 1/2 5/8 3/4 1/2

ARBIN07121 illiad 1/2 3/4 5/8 578 3/4 1/2 5/8 3/4 1/2

'Vapor 1-1/4. 1-1/8 7/8 3/4 5/8 3(4' 5/8 1/2 ,

A8E111114521 Ilquld 5/8 .7/8 3/4 7/8 3/4 .5/8 3/4. 5/8 1/2.

Vapor 1-3/8 1-1/2 1-5/8 11/2 1-3/8 1-1/8 1-3/8 11/8 7/8

ReducerDiame era (n)

'mode, etty/Klt ReducerType 10 11 12 Leng111

liquIcl 1/20 3/5 00 • 2-3/4 , 4138LN01621 2

Vapor 3/4 ID 5/8 OD 2-3/4

Uquld

14/810 100 3-5/32 4.881N03321

Vapor 7/8 ID 3/400 2-3/4

1 ID 7/810 31400 , 441/32

1/200 3/ato 1/410 ' 4-11/32 ligo 3d

1/2 OD 3/810 -2-3/4

481311/07121 5 1-3/81D 1-1/4 OD 317/32

Vapor 14/410 .1-1/80 7/800 -4-23/32 '

1-1/8 ID 7/8.10 3/400 , , 4-23/32

7/31D 3/400 3-5/32

Licitad ;5/80D 1/2•10 3/B ID 448/32 •

1/200 3/810- 1/410 4-11/12

7/800 3/4 ID 5/8 ID -4-23/32 4R81N14521 E

1-5/810 11/200 317/32

Vapor 1-5/810 1-1/210 8-3/800 5-1/8

5/800 1/210 2.1/4

1-1/8 OD 7/81D 3/410 3-23/32

Y-Elranch Dimensions' (in

Model Y-Brancti

Type

A e C D ,E

AR8LN016Z1 LIquld 2-29/32 6-9/16 3 11-1/16 11-1/2

Vapor 2-23/32 4-1/2 3 11.1/15 11-1/2

48431,8:03321 Uquld 2-29/32 4-1/2 8 125/8 13-1/16

vapor 3-9/32 5-29/32 ' 10-29/32 1511/32 161/4

AM/407121 Uquid 3-9/32 6-1/8 10 14-5/8 15-1/2

Vapor 3-25/32 5-1/2 10 14-13/16 15-29/32

4361,8414521 - .Uquid 3-25/32 7-3/32 11-7/8 16-3/8 1715/32

Valor 4-15/15 7-29/32 13-7/3 13-17/12 20-11/32

Notes: nehYaranch MI coma wIlh Emulatton for the folowIngp9111 componma -figuld and vipor. 1Gbranch fittings must be Used. Held. l010lled btanch N'ansiareno, pennined. .K.1 compon.t, mut' be kept dry and free el debris beta. Installation.

4.Mumfollowlaitallation InstruCtIonal the applicable W Instaltation manual.

Fuente: LG

234

ANEXO 24 PLANOS INICIALES DE ARQUITECTURA

235

diseño de un sistema de aire acondicionado con volumen de ...

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