10-03-17 VDI Elektromotoren in der mobilen Anwendung hofer eds
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Elektromotoren in der mobilen AnwendungVDI-Fachkonferenz Elektromobilität Automobilindustrie trifft Energiewirtschaft
17.03.2010www.hofer.de
hofer eds GmbHEin Unternehmen der hofer AG
• 97082 Würzburg • Sedanstr. 21 B
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Dipl.-Ing. Eberhard Wünsch, Dr.-Ing. Hailong Gao Dr.-Ing. Heinz Schäfer
hofer edsThema: Elektromotoren in der mobilen Anwendung
Aufbau und Funktionsweise umrichtergespeister Elektromotoren
Anforderungen mobiler Anwendungen wie Hybrid- und Elektrofahrzeuge
an das Antriebssystem
Optimale Konzepte mit maximaler Reichweite und hohem Wirkungsgrad
Innovative Werkstoffe und Schlüsseltechnologie im Elektromotorenbau
Einfluß vom Getriebe auf das Antriebssystem
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hofer edsHybrid/ Elektro-Fahrzeug
Elektrofahrzeug Hybridfahrzeug
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hofer eds
•Umrichter
•Elektrische Maschine
•Software
Elektrisches Antriebssystem
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•Batterie •Getriebe
•CAN Request:
•-Torque
•-Speed
•CAN Actual:
•-Torque
•-Speed
hofer edsHydrid Fahrzeug Konzepte
Leistung Spannung Funktionen
Micro Hybrid 2 bis 5 kW 12 V / 42 V Start/Stop
Mild Hybrid 5 bis 15 kW 60V bis 240 V Start / StopBoost
Regenerative breaking
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Full Hybrid 15 bis 60 kW 60V bis 900V Start / StopBoost
Regenerative breakingPure electric drive
Plug in Hybrid bis 100 kW bis zu 900 V Start / StopBoost
Regenerative breakingPure electric drive
integriertes Ladegerät
hofer edsMild Hybrid (ASM)
gemessener Wirkungsgrad
berechneter Wirkungsgrad (motorischer Betrieb)
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hofer edsFull Hybrid (PSM)
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hofer edsPSM - permanent erregte Synchronmaschine
Vorteile:
Größere Leistungsdichte
Höherer Wirkungsgrad bei kleineren Drehzahlen
mit Zahnspulenwicklung sehr kurze Baulänge
Nachteile:
Niedriger Wirkungsgrad beim Teillastbetrieb
Drehzahl ist begrenzt auf Grund von Fliehkräften
Schleppverluste in Segelphasen
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Schleppverluste in Segelphasen
Dauerhaftes Bremsmoment im Kurzschlussfall
Dauerhaftes Pendelmoment im 2 Phasen KS
hofer edselektrischer Achsantrieb
elektrische Hinterachse
incl. Planentengetriebe
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hofer edsASM - Asynchronmaschine
Vorteile:
Robustheit
Temperaturbeständigkeit
Großer Drehzahlbereich
hoher Wirkungsgrad bei hohen Drehzahlen
Kein aktives Bremsmoment im Kurzschlussfall
Kleine induzierte Spannung bei höherer
Drehzahl
Keine Schleppverluste
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Keine Schleppverluste
Geringe Herstellkosten (keine Magnete)
Nachteile:
Wirkungsgrad bei kleiner Drehzahl geringer
Kleinere Leistungsdichte
Größeres Bauvolumen bei vergleichbarer
Leistung
hofer edsPhysik
µ: Reibkoeffizient
α: Steigwinkel
ρ: Luftdichte
cw: cw-Wert
gm ⋅
HF
NF
LA
α
h
x
avs ,,
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AL: effektive Aufstandsfläche
t: Zeit
s: Weg
v: Geschwindigkeit
a: Beschleunigung
m: Masse
h/x: Steigung
J: Trägheitsmoment
ü: Getriebeübersetzung
Rdyn: dynamischer Rad-Radius
F: Kraft
P: Leistung
E: Energie
η: Wirkungsgrad
ω: Winkelgeschwindigkeit
Zugkraft an der Achse:
- Reibung (Fahrbahn,…)
- Luftreibung
- Beschleunigungskraft
- Hangabtriebskraft
Wirkungsgrad
- Getriebe
- E-Maschine
- Umrichter ...
Geschwindigkeit
= Leistung
X
hofer edsZugkraft, Achsleistung, DC-Energie
Getriebe
FahrerMasse m
Beschleunigung a
Geschwindigkeit v
Reibkoeffizient µ
cw-Wert
Aufstandsfläche AL
αµ cos⋅⋅⋅= gmFR
2
2vAcF LWL ⋅⋅=
ρ
αsin⋅⋅= gmF H
J
Karosserie
Reifen
Chassis
Rad
Luftreibung
Reibkraft
Hangabtriebskraft
Beschleunigungskraft
Wärme
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vFP ZACHS ⋅=
∑= FFZBatterie
Umrichter
E-Maschine
Getriebe
Trägheitsmoment J
Beschleunigung a
aR
JmF
dyn
ges
B )(2
+=
∫ ∫== dsF
dtPE ZDCDC
ηηACHS
DC
PP =
resultierende Zugkraft
Antriebsleistung
DC-Leistung DC-Energie
Wärme
hofer edsmotorischer und generatorischer Leistungsfluß
ROTPOTKIN EEEE ++=
Fahr-Energie
d
Energiespeicher
VERLUSTE
Bat
terie
Um
richt
er
E-M
asch
ine
Get
riebe
Bre
mse
n
Rei
bung
Luft
wid
erst
and
Wärme∫ dt
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∫ dt
dt
d∫dt
dt
d
Bat
terie
DC-
Leistungsebene
Antriebs-
Leistungsebene
motorische Leistung
generatorische Leistung
hofer edsLeistungsfluß und Wirkungsgrad-Kennfelder
Wir
ku
ng
sg
rad
Umrichter E-Maschine Getriebe
Wir
ku
ng
sg
rad
Wir
ku
ng
sg
rad
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motGET
ACHSEM
PP
,η
=motEM
EMAC
PP
,η
=motUM
ACDC
PP
,η
=
motorische Leistung
generatorische LeistungvFP ZACHS ⋅=
genUMACDC PP ,η⋅= genEMEMAC PP ,η⋅= genGETACHSEM PP ,η⋅=
DCP
hofer edszyklusspezifischer Wirkungsgrad
DC
ACHS
DC
ACHS
ZYKE
E
tP
tP=
∆⋅
∆⋅=∑∑
η
Zyklus-Wirkungsgrad
motDC
MM
E
E
,
=η
motorischer Zyklus-Wirkungsgrad
G
genDC
GE
E ,=η
generatorischer Zyklus-Wirkungsgrad
GMACHS EEE +=
Aufspaltung in motorischen und generatorischen Anteil:
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motDCE , GE
GGMM
GMZYK
EE
EE
ηηη
⋅+
+=
Zyklus-Wirkungsgrad
Reibung+Beschleunigung:
EM = +9.0 kWh EDC,mot = +10.0 kWh
ηM = (+9.0 kWh) / (+10.0 kWh ) = 90%
Beispiel:
Verzögerung abzgl. Reibung:
EG = -2.0 kWh EDC,gen = -1.9 kWh
ηG = (-1.9 kWh ) / (-2.0 kWh ) = 95%
Zykluswirkungsgrad: ηZYK = (+9.0 kWh – 2.0 kWh) / (10.0 kWh – 1.9 kWh) = 86.4%
Verbrauch: EDC = EM / ηM +EG ηG = 10.0 kWh -1.9 kWh = 8.1 kWh
Wir
ku
ng
sg
rad
hofer edsE-Maschinen-Wirkungsgrad
Wir
ku
ng
sg
rad
bis zu 95% Wirkungsgrad
geringer Wirkungsgrad bei niedrigen Drehzahlen
im mittleren und hohen Bereich gut
höherer Wirkungsgrad bei niedrigen Temperaturen
Kupfer-Verluste
(Wicklung, Wickelkopf, Füllfaktor, Kühlung)
Eisen-Verluste
(Hystereseverluste, Wirbelstromverluste)
Lagerreibung
(Größe, Vorspannung, Drehzahl)
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Wir
ku
ng
sg
rad
(Größe, Vorspannung, Drehzahl)
Luftreibung
(Luftspalt-Geometrie, Drehzahl3)
Rotor-Verluste
Asynchronmaschine
Käfigstrom-Verluste
(Schlupf, Käfigmaterial, Stromverdrängung)
Permanent Erregte Synchronmaschine:
Wirbelstromverluste im Magneten
sonstige Verluste
(Oberwellen, …)
hofer edsEisenverluste
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2
0
2
00
⋅
+⋅⋅=
B
B
f
fk
f
fkVP WHFe
Steinmetz-Formel
Hystereseverluste Wirbelstromverluste
V: Eisenvolumen
f: Drehfeld-Frequenz
B: magnetische Induktion1) Folie aus Vortrag „Magnetische Eigenschaften und Verluste nichtkornorientierter Elektrobandsorten“
anläßlich FEMAG-Anwendertreffen 2009 mit freundlicher Genehmigung von Hr. Dr. K. Telger, ThyssenKrupp Steel Europe
1)
hofer edsWirbelstromverluste im Magneten
axiale Segmentierung tangentiale Segmentierung
NdFeB
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222BbkVP MMM σω⋅⋅=
V: Magnetvolumen
σ: spez. elektrischer Leitwert [Ω-1 / m]
ω: elektrische Kreisfrequenz
bM: Segment-Breite
B: magnetische Induktion
SmCo
AlNiCo
Hart-
Ferrite
hofer edsEinfluß vom Fahrzyklus
NEFZ: neuer europäischer Fahrzyklus
ECE 15: Stadtzyklus des NEFZ
EUDC: Überlandfahrt des NEFZ
10-Mode: japanischer Stadtzyklus
15-Mode: japanischer Überlandzyklus
Federal Test Procedure:
FTP 72: alter amerikanischer Fahrzyklus
FTP 75: neuer amerikanischer Fahrzyklus
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Entfernung: 11009 m
Dauer: 19 Min : 47 Sek
Stillstand: 4 Min : 48 Sek
Durchschnitt: 44.1 km/h (33.4 km/h)
Verbrauch: 13.3 kWh/100km
EDC,mot (motorische DC-Energie) 1.84 kWh
EDC,gen (generatorische DC-Energie) -0.38 kWh
EDC,mot + EDC,gen 1.46 kWh
Verbrauch ohne Rekuperation: 16.9 kWh/100km
hofer edsEinfluß vom Fahrzyklus
Die Wahl des Zyklus hat sehr großen
Einfluß auf die Optimierung:
Durch den Wechsel vom NEFZ auf den FTP-75
hat sich in diesem Beispiel der Verbrach um
0.5 kWh/100km „reduziert“ (von 13.3 auf 12.7).
Eine Erhöhung des zyklusspezifischen System-
wirkungsgrades um 1% würde den Verbrauch
um lediglich 0.2 kWh/100km reduzieren
( von 12.7 auf 12.5 ).
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Entfernung: 17766 m
Dauer: 41 Min : 18 Sek
Stillstand: 15 Min : 41 Sek
Durchschnitt: 41.6 km/h (25.8 km/h)
Verbrauch: 12.7 kWh/100km
Der Verbrauch bei Verwendung eines realen,
aus Überlandtestfahrten ermittelten Fahrzyklus
liegt deutlich höher (ca. 17 kWh).
EDC,mot (motorische DC-Energie) 3.13 kWh
EDC,gen (generatorische DC-Energie) -0.88 kWh
EDC,mot + EDC,gen 2.25 kWh
Verbrauch ohne Rekuperation: 17.6 kWh/100km
hofer edsAntriebs-Optimierung - Methodik
Optimierungsplan
Variation div. Haupt-Parameter (Außendurchmesser, Bohrung, Luftspalt,…)
E-Maschinen-Parameter
Sub-Optimierung der
E-Maschinenparameter
Kennlinien
Vergleich der Kennlinien
mit verschiedenen Getriebeübersetzungen
Kennfelder
Auswahl potentieller
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GetriebeübersetzungenAuswahl potentieller
Favoriten und
Berechnung der Kennfelder
(E-Maschine, Umrichter, Getriebe)
Fahrzyklus
Berechnung des Zyklus-Wirkungsgrades und –Energieverbrauchs in kWh/100km