Pengerjaan Bendungan (kuliah)

Click here to load reader

  • date post

    25-Jul-2015
  • Category

    Documents

  • view

    426
  • download

    13

Embed Size (px)

description

Pengerjaan Proses desain awal Bendungan Mulai Hidrologi, hidrolika, dan sedikit stabilitas, semoga membantu..

Transcript of Pengerjaan Bendungan (kuliah)

BAB III PERHITUNGAN PERENCANAAN3.1 Debit Banjir Rancangan 3.1.1 Perhitungan Debit Banjir Rancangan 3.1.1.1 Perhitungan Hujan Jam-jaman Dengan Mononobe Langkah-langkah perhitungan : Sebaran hujan jam-jaman dipakai model monobe, dengan rumus :2/3

Rt =

R24 t t T

Dimana : Rt R24 t T = Intensitas hujan rata-rata dalam T jam = Curah hujan efektif dalam satu hari = Waktu mulai hujan = Waktu konsentrasi hujan

Untuk daerah di indonesia rata-rata t = 6 jam, maka : T = 0.5 jam T = 1 jam T = 1.5 jam T = 2 jam T = 2.5 jam T = 3 jam T = 3.5 jam T = 4 jam T = 4.5 jam T = 5 jam T = 5.5 jam T = 6 jam R1 = R24/6 x (6/0.5)2/3 = 0.5503 x R24 R2 = R24/6 x (6/1)2/3 = 0.3467 x R24 R3 = R24/6 x (6/1.5)2/3 = 0.2646 x R24 R4 = R24/6 x (6/2)2/3 = 0.2184 x R24 R5 = R24/6 x (6/2.5)2/3 = 0.1882 x R24 R6 = R24/6 x (6/3)2/3 = 0.1667 x R24 R1 = R24/6 x (6/3.5)2/3 = 0.5503 x R24 R2 = R24/6 x (6/4)2/3 = 0.3467 x R24 R3 = R24/6 x (6/4.5)2/3 = 0.2646 x R24 R4 = R24/6 x (6/5)2/3 = 0.2184 x R24 R5 = R24/6 x (6/5.5)2/3 = 0.1882 x R24 R6 = R24/6 x (6/6)2/3 = 0.1667 x R24

36

37

Curah Hujan jam-jaman Rumus Rt = (t x Rt) - ((t-1)(Rt-1)) dengan Rt = prosentase intensitas 1 jam R1 = (1 x 0.5503R24) - ((1-1) x R0) = 0.5503R24 0 = 0.5503 x 100% = 55,0321 % 2 jam R2 = (2 x 0.3467R24) - ((2-1) x 0.5503R24) = 0.6934R24 - 0.5503R24 = 0.1430 x 100% = 14,304 % 3 jam R3 = (3 x 0.2646R24) - ((3-1) x 0.3467R24) = 0,7937R24 - 0.6934R24 = 0.1003x 100% = 10,0339 % 4 jam R4 = (4 x 0.2184R24) - ((4-1) x 0.2646R24) = 0.8736R24 - 0.7937R24 = 0.0799 x 100% = 7,988 % 5 jam R5 = (5 x 0.1882R24) - ((5-1) x 0.2184R24) = 0.941R24 - 0.8736R24 = 0.0675 x 100% = 6,7456 % 6 jam R6 = (6 x 0.1667R24) - ((6-1) x 0.1882R24) = R24 - 0.941R24 = 0.059 x 100% = 5,8964 %

Sebaran Efektif hujan jam-jaman Untuk Tr 25 tahun Dengan : C.H rancangan 25 tahun ( R25 ) Koefisien Pengaliran (k) Maka : C.H efektif = k . R25 = 0,8 x 73,5 = 58,8 = 0,8 = 73,5 mm/hari

38Tabel 3.1 Sebaran hujan Tr 25th Jam 1 2 3 4 5 6 Nisbah % 55.03 14.30 10.03 7.99 6.75 5.90 C.H.netto jam-jaman 32.359 8.411 5.900 4.697 3.966 3.467 58.800

Sumber : Perhitungan

Untuk Tr 50 tahun Koefisien Pengaliran (k) = 0,8

Dengan : C.H rancangan 50 tahun ( R50 ) = 88,2 mm/hari Maka : C.H efektif = k . R50 = 0,80 . 88,2 = 70,56Tabel 3.2 Sebaran hujan Tr 50th Jam 1 2 3 4 5 6 Nisbah % 55.0321 14.3040 10.0339 7.9880 6.7456 5.8964 C.H.netto jam-jaman 38.831 10.093 7.080 5.636 4.760 4.160

Sumber : Perhitungan

Untuk Tr 200 tahun Dengan : C.H rancangan 200 tahun ( R200 ) = 132,3 Koefisien Pengaliran (k) Maka : C.H efektif = k . R200 = 0,80 . 132,3 = 105,840 = 0,80

39Tabel 3.3 Sebaran hujan Tr 200th Jam 1 2 3 4 5 6 Nisbah % 55.0321 14.3040 10.0339 7.9880 6.7456 5.8964 C.H.netto jam-jaman 58.246 15.139 10.620 8.454 7.139 6.241

Sumber : Perhitungan

Untuk Tr 1000 tahun Dengan : C.H rancangan 1000 tahun ( R1000 ) = 165,41 Koefisien Pengaliran (k) Maka : C.H efektif = k . R1000 = 0,80 . 165,41 = 132,328 = 0,800

Tabel 3.3 Sebaran hujan Tr 1000th Jam 1 2 3 4 5 6 Nisbah % 55.0321 14.3040 10.0339 7.9880 6.7456 5.8964 C.H.efektif jam-jaman 72.823 18.928 13.278 10.570 8.926 7.803

Sumber : Perhitungan

Untuk Tr PMF tahun Dengan : C.H rancangan PMF tahun ( RPMF ) = 206,71 Koefisien Pengaliran (k) Maka : C.H efektif = k . RPMF = 0,80 . 206,71 = 310,48 = 0,80

Tabel 3.4 Sebaran hujan Tr PMF

40Jam 1 2 3 4 5 6 Nisbah % 55.0321 14.3040 10.0339 7.9880 6.7456 5.8964 C.H.efektif jam-jaman 91.006 23.654 16.593 13.210 11.155 9.751

Sumber : Perhitungan

3.1.1.2 Perhitungan Hidrograf Banjir Rancangan Dengan Nakayasu Tabel 3.6 Hidrograf Satuan Sintetik Nakayasu

Luas DAS (km2) Panjang sungai utama (km) Unit Hujan Efektif , Ro (mm) Parameter Hidrograf () TIME LAG, tg tr = (0,5 sd. 1,0) tg 0.75 Tp = tg + 0,8 * tr T 0,3 = * tg 0,5 . T 0,3 1,5 . T0,3 2 . T0,3 Tp + T0,3 Tp+T0,3+1,5T0,3 Qp =A*Ro/(3,6*(0,3*Tp+T0,3)) Qb

235.00 11.07 1.00 2.50 1.13 0.85 1.81 2.83 1.41 4.24 5.65 4.63 8.87 19.38 4.52

km2 km mm jam jam Jam Jam Jam Jam Jam Jam Jam m3/dt/mm m3/dt

41 TABEL 3.7 ORDINAT HIDROGRAF SATUAN SINTETIK NAKAYASU

No 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24

Waktu 0 1.00 2.00 3.00 4.00 5.00 6.00 7.00 8.00 9.00 10.00 11.00 12.00 13.00 14.00 15.00 16.00 17.00 18.00 19.00 20.00 21.00 22.00 23.00

t/Tp 0.00 0.55 1.11 1.66 2.21 2.77 3.32 3.87 4.42 4.98 5.53 6.08 6.64 7.19 7.74 8.30 8.85 9.40 9.95 10.51 11.06 11.61 12.17 12.72

(t - Tp) -1.81 -0.81 0.19 1.19 2.19 3.19 4.19 5.19 6.19 7.19 8.19 9.19 10.19 11.19 12.19 13.19 14.19 15.19 16.19 17.19 18.19 19.19 20.19 21.19

(t-Tp)/ T0,3 -0.64 -0.29 0.07 0.42 0.78 1.13 1.48 1.84 2.19 2.55 2.90 3.25 3.61 3.96 4.32 4.67 5.02 5.38 5.73 6.08 6.44 6.79 7.15 7.50

(t - Tp + 0,5. T0,3)/ 1,5 T0,3 -0.09 0.14 0.38 0.61 0.85 1.09 1.32 1.56 1.79 2.03 2.27 2.50 2.74 2.97 3.21 3.45 3.68 3.92 4.15 4.39 4.63 4.86 5.10 5.33

(t - Tp + 1,5. T0,3)/ 2 .T0,3 0.43 0.61 0.78 0.96 1.14 1.31 1.49 1.67 1.85 2.02 2.20 2.38 2.55 2.73 2.91 3.08 3.26 3.44 3.62 3.79 3.97 4.15 4.32 4.50

UH 4.68 17.86 11.66 7.62 5.24 3.94 2.97 2.23 1.70 1.37 1.11 0.90 0.72 0.58 0.47 0.38 0.31 0.25 0.20 0.16 0.13 0.11 0.09

42

No 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37

Waktu 24.00 25.00 26.00 27.00 28.00 29.00 30.00 31.00 32.00 33.00 34.00 35.00 36.00

t/Tp 13.27 13.83 14.38 14.93 15.49 16.04 16.59 17.14 17.70 18.25 18.80 19.36 19.91

(t - Tp) 22.19 23.19 24.19 25.19 26.19 27.19 28.19 29.19 30.19 31.19 32.19 33.19 34.19

(t-Tp)/ T0,3 7.85 8.21 8.56 8.92 9.27 9.62 9.98 10.33 10.69 11.04 11.39 11.75 12.10

(t - Tp + 0,5. T0,3)/ 1,5 T0,3 5.57 5.81 6.04 6.28 6.51 6.75 6.99 7.22 7.46 7.69 7.93 8.17 8.40

(t - Tp + 1,5. T0,3)/ 2 .T0,3 4.68 4.85 5.03 5.21 5.39 5.56 5.74 5.92 6.09 6.27 6.45 6.62 6.80

UH 0.07 0.06 0.05 0.04 0.03 0.02 0.02 0.02 0.01 0.01 0.01 0.01 0.01

Sumber : Perhitungan

Gambar 3.1 Grafik Hidrograf Nakayashu

43 Tabel 3.8 Perhitungan HSS Nakayasu Q 25th Jam ke 0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 Qt (m /dt) 0.000 4.678 17.862 11.664 7.617 5.240 3.944 2.969 2.235 1.697 1.372 1.108 0.896 0.724 0.585 0.473 0.382 0.309 0.249 0.202 0.163 0.132 0.106 0.086 0.069 0.056 0.045 0.037 0.030 0.024 0.019 0.016 0.013 0.010 0.008 0.007 0.0053

Akibat Hujan jam-jaman 32.359 0.000 151.369 577.990 377.441 246.478 169.558 127.626 96.063 72.306 54.924 44.384 35.867 28.984 23.422 18.927 15.295 12.360 9.988 8.071 6.522 5.271 4.259 3.442 2.781 2.248 1.816 1.468 1.186 0.958 0.775 0.626 0.506 0.409 0.330 0.267 0.216 0.174 8.411 0.000 0.000 39.344 150.232 98.105 64.065 44.072 33.173 24.969 18.794 14.276 11.536 9.323 7.534 6.088 4.920 3.975 3.213 2.596 2.098 1.695 1.370 1.107 0.895 0.723 0.584 0.472 0.382 0.308 0.249 0.201 0.163 0.131 0.106 0.086 0.069 0.056 5.900 0.000 0.000 0.000 27.599 105.384 68.818 44.940 30.915 23.270 17.515 13.184 10.014 8.092 6.540 5.285 4.270 3.451 2.789 2.254 1.821 1.472 1.189 0.961 0.777 0.628 0.507 0.410 0.331 0.268 0.216 0.175 0.141 0.114 0.092 0.075 0.060 0.049 4.697 0.000 0.000 0.000 0.000 21.971 83.896 54.786 35.777 24.612 18.525 13.944 10.495 7.972 6.442 5.206 4.207 3.400 2.747 2.220 1.794 1.450 1.172 0.947 0.765 0.618 0.500 0.404 0.326 0.264 0.213 0.172 0.139 0.112 0.091 0.073 0.059 0.048 3.966 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 18.554 70.847 46.265 30.212 20.784 15.644 11.775 8.863 6.732 5.440 4.396 3.553 2.871 2.320 1.875 1.515 1.224 0.989 0.799 0.646 0.522 0.422 0.341 0.276 0.223 0.180 0.145 0.117 0.095 0.077 0.062 0.050 3.467 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 16.218 61.929 40.441 26.409 18.167 13.674 10.293 7.747 5.885 4.756 3.843 3.105 2.510 2.028 1.639 1.324 1.070 0.865 0.699 0.565 0.456 0.369 0.298 0.241 0.195 0.157 0.127 0.103 0.083 0.067 0.054

Qbaseflow (m /dt) 2.000 2.000 2.000 2.000 2.000 2.000 2.000 2.000 2.000 2.000 2.000 2.000 2.000 2.000 2.000 2.000 2.000 2.000 2.000 2.000 2.000 2.000 2.000 2.000 2.000 2.000 2.000 2.000 2.000 2.000 2.000 2.000 2.000 2.000 2.000 2.000 2.0003

Qbanjir (m3/dt) 2.000 153.369 619.334 557.272 473.939 406.892 360.489 306.121 217.810 158.951 121.598 95.362 75.527 60.417 48.831 39.844 32.582 26.713 21.971 18.138 15.041 12.539 10.516 8.882 7.561 6.494 5.632 4.935 4.372 3.916 3.549 3.251 3.011 2.817 2.660 2.534 2.431

Sumber : Perhitungan

44 Tabel 3.9 Perhitungan HSS Nakayasu Q 50th Jam ke 0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 Qt (m /dt) 0.000 4.678 17.862 11.664 7.617 5.240 3.944 2.969 2.235 1.697 1.372 1.108 0.896 0.724 0.585 0.473 0.382 0.309 0.249 0.202 0.163 0.132 0.106 0.086 0.069 0.056 0.045 0.037 0.030 0.024 0.019 0.016 0.013 0.010 0.008 0.007 0.0053

Akibat Hujan jam-jaman 38.831 0.000 181.643 693.588 452.930 295.774 203.470 153.151 115.276 86.768 65.909 53.261 43.040 34.781 28.106 22.713 18.354 14.832 11.986 9.686 7.827 6.325 5.111 4.130 3.338 2.697 2.180 1.761 1.423 1.150 0.929 0.751 0.607 0.490 0.396 0.320 0.259 0.209 10.093 0.000 0.000 47.213 180.278 117.726 76.878 52.886 39.807 29.963 22.553 17.131 13.844 11.187 9.040 7.305 5.903 4.771 3.855 3.115 2.517 2.034 1.644 1.328 1.074 0.868 0.701 0.567 0.458 0.370 0.299 0.242 0.195 0.158 0.127 0.103 0.083 0.067 7.080 0.000 0.000 0.000 33.119 126.461 82.582 53.928 37.098 27.924 21.018 15.820 12.017 9.711 7.847 6.342 5.125 4.141 3.346 2.704 2.185 1.766 1.427 1.153 0.932 0.753 0.609 0.492 0.397 0.321 0.260 0.210 0.169 0.137 0.111 0.089 0.072 0.058 5.636 0.000 0.000 0.000 0.000 26.366 100.675 65.743 42.932 29.534 22.230 16.732 12.594 9.567 7.731 6.247 5.048 4.080 3.297 2.664 2.153 1.740 1.406 1.136 0.918 0.742 0.600 0.484 0.392 0.316 0.256 0.207 0.167 0.135 0.109 0.088 0.071 0.058 4.760 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 22.265 85.017 55.518 36.254 24.940 18.772 14.130 10.636 8.079 6.528 5.276 4.263 3.445 2.784 2.250 1.818 1.469 1.187 0.959 0.775 0.626 0.506 0.409 0.331 0.267 0.216 0.174 0.141 0.114 0.092 0.074 0.060 4.160 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 19.462 74.314 48.529 31.691 21.801 16.409 12.351 9.297 7.062 5.707 4.612 3.727 3.011 2.434 1.967 1.589 1.284 1.038 0.839 0.678 0.548 0.443 0.358 0.289 0.234 0.189 0.153 0.123 0.100 0.080 0.065

Qbaseflow (m /dt) 2.000 2.000 2.000 2.000 2.000 2.000 2.000 2.000 2.000 2.000 2.000 2.000 2.000 2.000 2.000 2.000 2.000 2.000 2.000 2.000 2.000 2.000 2.000 2.000 2.000 2.000 2.000 2.000 2.000 2.000 2.000 2.000 2.000 2.000 2.000 2.000 2.0003

Qbanjir (m3/dt) 2.000 183.643 742.801 668.327 568.326 487.870 432.187 366.945 260.971 190.341 145.518 114.034 90.232 72.100 58.197 47.413 38.698 31.656 25.965 21.366 17.649 14.646 12.219 10.258 8.674 7.393 6.358 5.522 4.846 4.300 3.858 3.502 3.214 2.981 2.793 2.640 2.518

Sumber : Perhitungan

45 Tabel 3.10 Perhitungan HSS Nakayasu Q 200th Jam ke 0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 Qt (m /dt) 0.000 4.678 17.862 11.664 7.617 5.240 3.944 2.969 2.235 1.697 1.372 1.108 0.896 0.724 0.585 0.473 0.382 0.309 0.249 0.202 0.163 0.132 0.106 0.086 0.069 0.056 0.045 0.037 0.030 0.024 0.019 0.016 0.013 0.010 0.008 0.007 0.0053

Akibat Hujan jam-jaman 58.246 0.000 272.465 1040.382 679.394 443.661 305.205 229.726 172.914 130.152 98.863 79.891 64.560 52.171 42.159 34.069 27.531 22.248 17.978 14.528 11.740 9.487 7.667 6.195 5.007 4.046 3.269 2.642 2.135 1.725 1.394 1.127 0.910 0.736 0.595 0.480 0.388 0.314 15.139 0.000 0.000 70.819 270.417 176.589 115.317 79.329 59.711 44.944 33.829 25.697 20.765 16.781 13.560 10.958 8.855 7.156 5.783 4.673 3.776 3.052 2.466 1.993 1.610 1.301 1.052 0.850 0.687 0.555 0.448 0.362 0.293 0.237 0.191 0.155 0.125 0.101 10.620 0.000 0.000 0.000 49.678 189.691 123.873 80.892 55.648 41.886 31.527 23.730 18.026 14.566 11.771 9.512 7.687 6.212 5.020 4.056 3.278 2.649 2.141 1.730 1.398 1.130 0.913 0.738 0.596 0.482 0.389 0.315 0.254 0.205 0.166 0.134 0.108 0.088 8.454 0.000 0.000 0.000 0.000 39.549 151.013 98.615 64.398 44.301 33.345 25.099 18.892 14.350 11.596 9.371 7.573 6.119 4.945 3.996 3.229 2.610 2.109 1.704 1.377 1.113 0.899 0.727 0.587 0.475 0.383 0.310 0.250 0.202 0.164 0.132 0.107 0.086 7.139 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 33.397 127.525 83.277 54.382 37.410 28.159 21.195 15.953 12.118 9.793 7.913 6.395 5.168 4.176 3.375 2.727 2.204 1.781 1.439 1.163 0.940 0.759 0.614 0.496 0.401 0.324 0.262 0.211 0.171 0.138 0.112 0.090 6.241 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 29.193 111.471 72.793 47.536 32.701 24.614 18.527 13.945 10.593 8.560 6.917 5.590 4.517 3.650 2.950 2.384 1.926 1.557 1.258 1.017 0.821 0.664 0.536 0.433 0.350 0.283 0.229 0.185 0.149 0.121 0.098

Qbaseflow (m /dt) 2.000 2.000 2.000 2.000 2.000 2.000 2.000 2.000 2.000 2.000 2.000 2.000 2.000 2.000 2.000 2.000 2.000 2.000 2.000 2.000 2.000 2.000 2.000 2.000 2.000 2.000 2.000 2.000 2.000 2.000 2.000 2.000 2.000 2.000 2.000 2.000 2.0003

Qbanjir (m3/dt) 2.000 274.465 1113.202 1001.490 851.490 730.805 647.280 549.418 390.457 284.511 217.277 170.052 134.348 107.150 86.296 70.119 57.047 46.483 37.947 31.049 25.474 20.970 17.329 14.388 12.010 10.089 8.537 7.283 6.269 5.450 4.788 4.253 3.820 3.471 3.189 2.961 2.776

Sumber : Perhitungan

46 Tabel 3.11 Perhitungan HSS Nakayasu Q 1000th Jam ke 0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 Qt (m /dt) 0.000 4.678 17.862 11.664 7.617 5.240 3.944 2.969 2.235 1.697 1.372 1.108 0.896 0.724 0.585 0.473 0.382 0.309 0.249 0.202 0.163 0.132 0.106 0.086 0.069 0.056 0.045 0.037 0.030 0.024 0.019 0.016 0.013 0.010 0.008 0.007 0.0053

Akibat Hujan jam-jaman 72.823 0.000 340.653 1300.753 849.423 554.693 381.587 287.219 216.188 162.724 123.605 99.885 80.717 65.227 52.710 42.595 34.421 27.816 22.478 18.164 14.679 11.862 9.585 7.746 6.260 5.058 4.088 3.303 2.669 2.157 1.743 1.409 1.138 0.920 0.743 0.601 0.485 0.392 18.928 13.278 10.570 8.926 7.803 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 88.543 0.000 0.000 0.000 0.000 338.093 62.111 0.000 0.000 0.000 220.783 237.164 49.446 0.000 0.000 144.176 154.874 188.806 41.756 0.000 99.182 101.136 123.295 159.440 36.499 74.654 69.574 80.515 104.118 139.369 56.192 52.368 55.388 67.991 91.011 42.295 39.417 41.690 46.773 59.432 32.128 29.669 31.380 35.206 40.885 25.962 22.537 23.620 26.499 30.774 20.980 18.212 17.941 19.946 23.163 16.954 14.717 14.499 15.151 17.435 13.701 11.893 11.716 12.243 13.244 11.071 9.611 9.468 9.894 10.702 8.947 7.766 7.651 7.995 8.648 7.230 6.276 6.183 6.461 6.989 5.842 5.072 4.996 5.221 5.648 4.721 4.098 4.037 4.219 4.564 3.815 3.312 3.263 3.409 3.688 3.083 2.676 2.637 2.755 2.980 2.491 2.163 2.131 2.226 2.408 2.013 1.748 1.722 1.799 1.946 1.627 1.412 1.391 1.454 1.573 1.315 1.141 1.124 1.175 1.271 1.062 0.922 0.909 0.949 1.027 0.859 0.745 0.734 0.767 0.830 0.694 0.602 0.593 0.620 0.671 0.561 0.487 0.479 0.501 0.542 0.453 0.393 0.387 0.405 0.438 0.366 0.318 0.313 0.327 0.354 0.296 0.257 0.253 0.264 0.286 0.239 0.208 0.204 0.214 0.231 0.193 0.168 0.165 0.173 0.187 0.156 0.136 0.134 0.140 0.151 0.126 0.110 0.108 0.113 0.122

Qbaseflow (m /dt) 2.000 2.000 2.000 2.000 2.000 2.000 2.000 2.000 2.000 2.000 2.000 2.000 2.000 2.000 2.000 2.000 2.000 2.000 2.000 2.000 2.000 2.000 2.000 2.000 2.000 2.000 2.000 2.000 2.000 2.000 2.000 2.000 2.000 2.000 2.000 2.000 2.0003

Qbanjir (m3/dt) 2.000 342.653 1391.296 1251.627 1064.087 913.199 808.771 686.418 487.674 355.213 271.153 212.109 167.470 133.466 107.392 87.167 70.823 57.616 46.943 38.319 31.349 25.717 21.166 17.488 14.516 12.114 10.173 8.605 7.337 6.313 5.485 4.816 4.276 3.839 3.486 3.201 2.971

Sumber : Perhitungan

47 Tabel 3.12 Perhitungan HSS Nakayasu Q PMF Jam ke 0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 Qt (m3/dt) 0.000 4.678 17.862 11.664 7.617 5.240 3.944 2.969 2.235 1.697 1.372 1.108 0.896 0.724 0.585 0.473 0.382 0.309 0.249 0.202 0.163 0.132 0.106 0.086 0.069 0.056 0.045 0.037 0.030 0.024 0.019 0.016 0.013 0.010 0.008 0.007 0.005 91.006 0.000 425.708 1625.529 1061.509 693.191 476.862 358.932 270.167 203.353 154.467 124.825 100.871 81.514 65.871 53.230 43.015 34.761 28.090 22.700 18.343 14.823 11.979 9.680 7.822 6.321 5.108 4.128 3.336 2.696 2.178 1.760 1.423 1.150 0.929 0.751 0.607 0.490 Akibat Hujan jam-jaman 23.654 0.000 0.000 110.650 422.509 275.908 180.175 123.947 93.294 70.222 52.856 40.149 32.445 26.218 21.187 17.121 13.836 11.181 9.035 7.301 5.900 4.768 3.853 3.114 2.516 2.033 1.643 1.328 1.073 0.867 0.701 0.566 0.458 0.370 0.299 0.241 0.195 0.158 16.593 0.000 0.000 0.000 77.619 296.380 193.543 126.388 86.946 65.444 49.259 37.077 28.164 22.759 18.392 14.862 12.010 9.705 7.843 6.338 5.122 4.139 3.345 2.703 2.184 1.765 1.426 1.153 0.931 0.753 0.608 0.491 0.397 0.321 0.259 0.210 0.169 0.137 13.210 0.000 0.000 0.000 0.000 61.792 235.948 154.080 100.618 69.217 52.100 39.215 29.517 22.421 18.119 14.642 11.832 9.561 7.726 6.244 5.046 4.077 3.295 2.663 2.152 1.739 1.405 1.135 0.918 0.741 0.599 0.484 0.391 0.316 0.256 0.206 0.167 0.135 11.155 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 52.181 199.249 130.114 84.968 58.451 43.996 33.116 24.926 18.934 15.300 12.364 9.992 8.074 6.525 5.273 4.261 3.443 2.782 2.248 1.817 1.468 1.187 0.959 0.775 0.626 0.506 0.409 0.330 0.267 0.216 0.174 0.141 9.751 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 45.612 174.167 113.735 74.272 51.093 38.458 28.947 21.788 16.550 13.374 10.808 8.734 7.058 5.703 4.609 3.724 3.010 2.432 1.965 1.588 1.283 1.037 0.838 0.677 0.547 0.442 0.357 0.289 0.233 0.189 0.152 Qbaseflow (m3/dt) 2.000 2.000 2.000 2.000 2.000 2.000 2.000 2.000 2.000 2.000 2.000 2.000 2.000 2.000 2.000 2.000 2.000 2.000 2.000 2.000 2.000 2.000 2.000 2.000 2.000 2.000 2.000 2.000 2.000 2.000 2.000 2.000 2.000 2.000 2.000 2.000 2.000 Qbanjir (m3/dt) 2.000 427.708 1738.179 1563.637 1329.271 1140.709 1010.208 857.305 608.939 443.405 338.356 264.570 208.785 166.290 133.706 108.432 88.007 71.502 58.165 47.387 38.677 31.639 25.951 21.355 17.641 14.639 12.214 10.254 8.670 7.390 6.356 5.520 4.844 4.298 3.857 3.501 3.213

Sumber : Perhitungan

48 Tabel 3.13 Rekapitulasi HSS Nakayasu Jam ke 0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 Qp 200 2.000 274.465 1113.202 1001.490 851.490 730.805 647.280 549.418 390.457 284.511 217.277 170.052 134.348 107.150 86.296 70.119 57.047 46.483 37.947 31.049 25.474 20.970 17.329 14.388 12.010 10.089 8.537 7.283 6.269 5.450 4.788 4.253 3.820 3.471 3.189 2.961 2.776

25 2.000 153.369 619.334 557.272 473.939 406.892 360.489 306.121 217.810 158.951 121.598 95.362 75.527 60.417 48.831 39.844 32.582 26.713 21.971 18.138 15.041 12.539 10.516 8.882 7.561 6.494 5.632 4.935 4.372 3.916 3.549 3.251 3.011 2.817 2.660 2.534 2.431

50 2.000 183.643 742.801 668.327 568.326 487.870 432.187 366.945 260.971 190.341 145.518 114.034 90.232 72.100 58.197 47.413 38.698 31.656 25.965 21.366 17.649 14.646 12.219 10.258 8.674 7.393 6.358 5.522 4.846 4.300 3.858 3.502 3.214 2.981 2.793 2.640 2.518

1000 2.000 342.653 1391.296 1251.627 1064.087 913.199 808.771 686.418 487.674 355.213 271.153 212.109 167.470 133.466 107.392 87.167 70.823 57.616 46.943 38.319 31.349 25.717 21.166 17.488 14.516 12.114 10.173 8.605 7.337 6.313 5.485 4.816 4.276 3.839 3.486 3.201 2.971

PMF 2.000 427.708 1738.179 1563.637 1329.271 1140.709 1010.208 857.305 608.939 443.405 338.356 264.570 208.785 166.290 133.706 108.432 88.007 71.502 58.165 47.387 38.677 31.639 25.951 21.355 17.641 14.639 12.214 10.254 8.670 7.390 6.356 5.520 4.844 4.298 3.857 3.501 3.213

Sumber : Perhitungan

49

Gambar 3.2 Grafik Hidrograf Qp Nakayashu

50 Dari hasil perhitungan banjir rancangan dengan Hidrograf Nakayasu di atas bisa dibuat rekapan hujan rancangan netto dan debit banjir rancangan maksimum dari masingmasing probabilitas adalah sebagai berikut: Banjir Rancangan Maksimum 25 Hujan Maksimum 619.334 50 742.801 Qp (m3/detik) 200 1000 1113.202 1391.296 PMF 1738.179

3.1.2 Hazard Classification untuk Perencanaan Bendungan Dalam perencanaan bendungan dibutuhkan Hazard Classification sebagai dasar kontrol kapasitas pelimpah berdasakan klasifikasi tingkat bahaya, berikut adalah Hazard Classification yang ditentukan.

Gambar 5.3 Hazard ClassificationSumber : Ir.Husni Sabar, (2000:335)

51 3.1.3 Menentukan lengkung kapasitas waduk Dari perhitungan lengkung kapasitas waduk ini bisa diperoleh daerah genangan, luas rata-rata, volume tampunan, sampai volume kapasitas waduk.Tabel 3.15 Perhitungan Lengkung Kapasitas Waduk Beda Tinggi dengan Dasar Sungai (3) 0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 Daerah Genangan ha (5) 0 250 500 750 1000 1250 1500 1750 2000 2250 2500 2750 3000 3250 3500 3750 4000 4250 4500 4750 5000 5250 5500 5750 6000 6250 6500 6750 7000 7250 7500 7750 8000 8250 Luas Rata-rata ha (6) 0 125 375 625 875 1125 1375 1625 1875 2125 2375 2625 2875 3125 3375 3625 3875 4125 4375 4625 4875 5125 5375 5625 5875 6125 6375 6625 6875 7125 7375 7625 7875 8125 Volume komulatif juta m3 (7) 0.00 1.25 3.75 6.25 8.75 11.25 13.75 16.25 18.75 21.25 23.75 26.25 28.75 31.25 33.75 36.25 38.75 41.25 43.75 46.25 48.75 51.25 53.75 56.25 58.75 61.25 63.75 66.25 68.75 71.25 73.75 76.25 78.75 81.25

No. (1) 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34

Elevasi (2) 105 106 107 108 109 110 111 112 113 114 115 116 117 118 119 120 121 122 123 124 125 126 127 128 129 130 131 132 133 134 135 136 137 138

(4) 2.5 2.5 2.5 2.5 2.5 2.5 2.5 2.5 2.5 2.5 2.5 2.5 2.5 2.5 2.5 2.5 2.5 2.5 2.5 2.5 2.5 2.5 2.5 2.5 2.5 2.5 2.5 2.5 2.5 2.5 2.5 2.5 2.5 2.5

Sumber : Perhitungan

Lanjutan

52Beda Tinggi dengan Dasar Sungai (3) 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 Daerah Genangan ha (5) 8500 8750 9000 9250 9500 9750 10000 10250 10500 10750 11000 11250 11500 11750 12000 12250 12500 12750 13000 13250 13500 13750 14000 14250 14500 14750 15000 15250 15500 15750 16000 16250 16500 16750 Luas Rata-rata ha (6) 8375 8625 8875 9125 9375 9625 9875 10125 10375 10625 10875 11125 11375 11625 11875 12125 12375 12625 12875 13125 13375 13625 13875 14125 14375 14625 14875 15125 15375 15625 15875 16125 16375 16625 Volume komulatif juta m3 (7) 83.75 86.25 88.75 91.25 93.75 96.25 98.75 101.25 103.75 106.25 108.75 111.25 113.75 116.25 118.75 121.25 123.75 126.25 128.75 131.25 133.75 136.25 138.75 141.25 143.75 146.25 148.75 151.25 153.75 156.25 158.75 161.25 163.75 166.25

No. (1) 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68

Elevasi (2) 139 140 141 142 143 144 145 146 147 148 149 150 151 152 153 154 155 156 157 158 159 160 161 162 163 164 165 166 167 168 169 170 171 172

(4) 2.5 2.5 2.5 2.5 2.5 2.5 2.5 2.5 2.5 2.5 2.5 2.5 2.5 2.5 2.5 2.5 2.5 2.5 2.5 2.5 2.5 2.5 2.5 2.5 2.5 2.5 2.5 2.5 2.5 2.5 2.5 2.5 2.5 2.5

Sumber : Perhitungan

53

Gambar 3.3 Grafik Lengkung Kapasitas

3.2 Perencanaan Terowongan Pengelak, Penelusuran Banjir Lewat Terowongan Pengelak

54 3.2.1 Perencanaan Terowongan Pengelak Dengan pertimbangan keadaan kontur calon bendungan dan alur sungai, maka terowongan pengelak direncakan seperti gambar berikut :

Pertimbangan pertimbangan lain yang perlu diperhatikan adalah : a. Bentuk terowongan, terowongan yang lurus akan menguntungkan karena 1. Jarak lebih pendek 2. Pengerjaan lebih mudah 3. Tidak adanya kehilangan energi akibat belokan b. Mulut terowongan diletakkan sejajar arah aliran c. Dasar dari terowongan diletakkan tidak terlalu jauh dengan dasar sungai asli agar tidak terjadi gerusan d. Dihindarkan pukulan air di mulut terowongan e. Direncanakan agar bendungan pengelak menyatu dengan bendungan utama

55

Data Teknis Terowongan Pengelak Data-data yang digunakan pada perencanaan ini berdasarkan data yang telah ada dan perhitungan hidrologi pada BAB I. Data-data perencanaan terowongan pengelak adalah sebagai berikut :1. Bentuk terowongan 2. Diameter (data) 3. Panjang direncanakan 4. Elevasi mulut bagian hulu 5. Elevasi mulut bagian hilir 6. Kemiringan dasar H/L 7. Jumlah terowongan 8. Debit rencana Q25 9. Angka kekasaran beton (n)

: lingkaran :4m : 681 m : 106 : 100 : 0,0088 :1 : 1751,8 m3/dt : 0,014

3.2.1.1 Perencanaan Terowongan Pengelak Kapasitas air yang melewati terowongan dibagi menjadi dua (2) kategori yaitu a. Aliran bebas Yaitu merupakan aliran saluran terbuka, hal ini terjadi bila terowongan tidak terisi penuh, atau ujung udik terowongan tidak tenggelam (H/D1,2) b. Aliran tekan Yaitu berupa aliran pada saluran tertutup, hal ini terjadi bila terowongan terisi penuh (H/D1,5) sedangkan transisi H/D = 1,2 1,5 3.2.1.2 Hidrolika Terowongan Pengelak

56 Dengan memperhatikan ketinggian di bagian hulu, maka macam pengaliran dibagi menjadi dua kategori, yaitu a. Pengaliran Bebas Pada keadaan aliran bebas, kapasitas pengaliran dapat dihitung dengan menggunakan rumusan dari MANNING : V = Vn . R2/3 . S1/2 Q = A.V Dimana : Q = Debit yang melalui terowongan (m3/dt) V = kecepatan aliran (m/dt) A = Luas penampang basah (m2) R = jari-jari hidrolis = A/P (m) P = Keliling basah (m) S = kemiringan dasar n = angka kekasaran MANNING

Penentuan Rumus Untuk Penampang Segi empat

Energi spesifik dapat ditulis

57 E =y+ (Q/A)2 , dengan :

A = luasan penampang sebagai fs(y), tergantung bentuk penampang dan persamaan energi spesifik menjadi E =y+ (Q/ fs(y))2

Bila dicari energi minimum (pada saat kedalaman kritis) = 1 + (Q2/2g) (-2A-3 ) = b, dimana :

Dari gambar di atas : dA = b dy , sehingga b 1

= lebar saluran air pada saluran pengelak = Q2/2g . -2A-3 . b

g/ Q2 = b. A-3 g/ Q2 = b/ A3 Q2 Qc = g A3/ b =

Untuk mengetahui kondisi aliran dipakai rumus tersebut bila Q/Qc > 1, maka kondisi aliran SUPERKRITIS Menghitung ; A, P dan B

KONDISI I A = luas coba-coba - hOAB = = = R2 [ - 2( .R2.sin.cos ) - R2.sin.cos ]

58 P = X2 cos-1 [ ] =

B = jarak ab = 2R sin

KONDISI II A = luas coba-coba acb = P =2 cos-1 [ ] - R2 [ ]

Contoh Perhitungan Untuk h = 0,5 , maka :

cos-1 [ A =

] = arc cos [ - R2 sin cos

] = arc cos (2-0.5/2)= 41,41

= (41,41..2 2 / 180) - 22 sin 41,410 cos 41,410 = 0,827m2

P R B V

=

= 41,41..2/90 = 2,891

= A/P = 0,827/2,891 = 0,286 = 2R sin = 2. 0,286. sin 41,410 = 0,379 m = 1/n. R2/3. S1/2

59 = 1/0,014. (0,286)2/3. (0,0032)1/2 = 1,769m/dt Q

= A.V = 0,827 . 1,769 = 1,464 m3/dt Qc Q/Qc

= ((9,81 . 0,8273)/0,379)0.5 = 3,831 m3/dt = 1,464 / 3,831 = 0,382 > 1

Jadi : kondisi aliran adalah subkritis Untuk perhitungan dengan kedalaman selanjutnya seperti pada tabel

60

Tabel 3.16 Perhitungan Untuk Pengaliran Bebas El. MA (m) (1) 106.5 107 107.5 108 108.5 109 109.5 110 Tinggi MA (m) (2) 0.5 1 1.5 2 2.5 3 3.5 4 A P R (m) (6) 0.286 0.523 0.755 1.000 1.138 1.523 2.633 1.000 B (m) (7) 0.379 0.905 1.461 2.000 2.204 2.637 3.483 0.000 v (m/detik) (8) 2.912 4.350 5.557 6.705 7.308 8.873 12.784 6.705 Q (m3/detik) (9) 2.409 9.520 22.105 42.126 43.842 56.590 97.312 84.253 Qc (m3/detik) (10) 3.831 10.661 20.559 34.881 31.006 31.064 35.244 Nilai (11) 0.629 0.893 1.075 1.208 1.414 1.822 2.761 F Keterangan (12) subkritis subkritis superkritis superkritis superkritis superkritis superkritis superkritis yc (m) (13) 0.667 1.000 1.333 1.667 2.000 2.333 2.667 vc (m/detik) (14) 2.557 3.132 3.617 4.044 4.429 4.784 5.115 Qc (m3/detik) (15) 5.597 12.460 22.724 24.259 28.249 36.418 64.273

( o) (m2) (m) (3) (4) (5) 41.410 0.827 2.891 60.000 2.189 4.189 75.522 3.978 5.272 90.000 6.283 6.283 75.522 6.000 5.272 60.000 6.378 4.189 41.410 7.612 2.891 0.000 12.566 12.566

Sumber : Perhitungan

61 Dari tabel terlihat bahwa nilai Q/Qc variatif untuk semua kedalaman, sehingga

menghasilkan kondisi aliran tinggi muka air 0,5 3,5 < 1 kondisi aliran yang terjadi adalah subkritis dan pada tinggi muka air 4 5 > 1 kondisi aliran yang terjadi adalah superkritis. Dari perhitungan tersebut selanjutnya dihitung kedalaman air kritis pada pertemuan antara subkritis dan superkritis sebagai TITIK KONTROL, dengan persamaan sebagai berikut H Vc El MAW =h+ = = El. Dasar inlet hulu + H +

dimana : Qc Vc A = Debit aliran kritis pada terowongan (m3/dt) = Kecepatan kritis aliran (m/dt) = Luas penampang basah

El MAW = Elevasi muka air waduk (m) h C1 = Kedalaman aliran pada terowongan = Koefisien kehilangan pada inlet ( 0,1)

b. Pengaliran Tertekan Apabila tinggi muka air dibandingkan dengan diameter (H/D) > 1,2 maka aliran yang terjadi adalah aliran tekan.

62

Analisa aliran tekan menggunakan persamaan Bernoulli : Z1 + h1 + = Z2 + h2 + + hL

Z1 + h1 +

= Z2 + h2 +

+

Z1 + h1

= Z2 + h2 +[1+

[1+

= (Z1 + h1 ) (Z2 + h2)

[1+ V Jika h Q Dimana :

=h =[ ]1/2

= H g/2 + L sin , maka Q = A.V =A[ ]

L sin = selisih tinggi antara inlet dan outlet = 10m = jumlah koefisien kehilangan energi = Co + Cv + Cf + Cb + Cp + Cc C0 = koefisien kehilangan pada outlet = 1,0 (asumsi)

63 Cv = koefisien gesekan = f Cv Cf Cb Cp Cc = 0,05 (1 + 1/12 D) = 0,005 (1 + 1/12.6) = = 1,55

= koefisien kehilangan tinggi karena current = 0,1 = kehilangan tinggi karena belokan = 0 = kehilangan pada inlet = 0,5 = kehilangan pada konstruksi = 0,1

Jadi

= 1 + 1,55 + 0,1 + 0 + 0,5 + 0,1 = 3,5

Besarnya debit yang keluar melalui terowongan dapat dihitung dengan rumus : Q = A.V Q=A[ ]1/2

Q = 1/4

(6)2[

]1/2

Dengan menggunakan persamaan (2.4), maka dapat dibuat hubungan antara Q dengan elevasi MAW. Elevasi muka air waduk dimulai pada h = 1,5 h El MAW = 1,5 . 5,5 = 113,5 + 8,25 = 8,25 m = 121,75 m

Perhitungan selanjutnya pada tabel Tabel 3.17 Perhitungan Untuk Pengaliran Tekan Aliran Tekan Berlaku Jika H > 1,5D El. MA (m) (1) 112 Tinggi MA (m) (2) 6 A R Ci Cf Co v Q (m3/detik) (9) 48.866

(m2) (m) (rounded) (gesekan) (outlet) (m/detik) (3) (4) (5) (6) (7) (8) 12.566 1.000 0.5 10.4752 1 3.889

64 112.5 113 113.5 114 114.5 115 115.5 116 6.5 7 7.5 8 8.5 9 9.5 10 12.566 12.566 12.566 12.566 12.566 12.566 12.566 12.566 1.000 1.000 1.000 1.000 1.000 1.000 1.000 1.000 0.5 0.5 0.5 0.5 0.5 0.5 0.5 0.5 10.4752 10.4752 10.4752 10.4752 10.4752 10.4752 10.4752 10.4752 1 1 1 1 1 1 1 1 3.985 4.078 4.170 4.260 4.348 4.434 4.518 4.601 50.072 51.251 52.402 53.529 54.633 55.715 56.777 57.818

Sumber : Perhitungan

Tabel 3.18 Rekapitulasi Debit El. MA (m) (1) 106 106.5 107 107.5 108 108.5 109 109.5 110 110.5 111 111.5 112 112.5 113 113.5 114 114.5 115 115.5 116 Tinggi MA (m) (2) 0 0.5 1 1.5 2 2.5 3 3.5 4 4.5 5 5.5 6 6.5 7 7.5 8 8.5 9 9.5 10 Q (m3/detik) (3) 0.000 2.409 5.597 12.460 22.724 24.259 28.249 31.685 35.121 38.557 41.993 45.429 48.866 50.072 51.251 52.402 53.529 54.633 55.715 56.777 57.818

Sumber : Perhitungan

65 Gambar 3.3 Grafik Rating Curve Pengelakc. Rekapitulasi Perhitungan

Perhitungan hidrolika terowongan dengan besar besar diameter 5,5 m digambar dengan table dan kurva diatas, dan perlu adanya perbandingan dengan besar diameter agar tahu bagaimana kondisi aliran serta debit yang dihasilkan. Berikut tabel rekapitulasi perhitungan dengan diameter terowongan 1,4,5,5,6,6,5 m. Tabel 3.19 Rekapitulasi Perhitungan Saluran Pengelak El. MA (m) 106.000 106.500 107.000 107.500 108.000 108.500 109.000 109.500 110.000 110.500 111.000 111.500 112.000 112.500 113.000 113.500 114.000 114.500 115.000 115.500 116.000 Tinggi MA (m) 0.00 0.50 1.00 1.50 2.00 2.50 3.00 3.50 4.00 4.50 5.00 5.50 6.00 6.50 7.00 7.50 8.00 8.50 9.00 9.50 10.00 Q 1m (m3/detik) 0.00 0.50 0.78 1.06 1.15 1.18 1.22 1.26 1.29 Q 4m (m3/detik) 0.00 2.41 5.60 12.46 22.72 24.26 28.25 31.69 35.12 38.56 41.99 45.43 48.87 50.07 51.25 52.40 53.53 54.63 55.72 56.78 57.82 Q 5,5m (m3/detik) 0.000 2.978 6.755 14.684 25.950 41.149 51.175 54.318 60.482 70.927 88.591 107.099 125.607 144.114 162.622 181.129 199.637 218.145 222.738 227.238 231.651 Q 6m (m3/detik) 0.000 3.151 7.118 15.425 27.083 42.636 62.620 64.868 69.588 77.846 91.029 112.650 134.214 155.778 177.342 198.906 220.470 242.034 263.598 269.034 274.362 Q 6,5m (m3/detik) 0.000 3.316 7.470 16.156 28.229 44.164 64.525 77.477 81.025 87.587 98.186 114.403 140.380 162.849 185.319 207.788 230.257 252.727 275.196 297.665 320.135

Sumber : Perhitungan

66

Gambar 3.5 Grafik Rating Curve Pengelak dengan berbagai kondisi Penelusuran Banjir pada Diversion Tunnel Perhitungan penelusuran banjir pada terowongan didasarkan pada lengkung kapasitas waduk. Persamaan lengkung kapasitas waduk adalah sebagai berikut Y = axb Dimana, Y = volume tampungan (x 106 m3) H = Elevasi muka air di coff (m) Tabel hubungan El MAW dengan S,, Y, dapat dilihat pada lembar berikutnya

Tabel 3.20 Perhitungan Penelusuran Banjir Q25th

Elevasi (m) (1)113.5 114.0 114.5 115.0 115.5 116.0 116.5 117.0 117.5 118.0 118.5 119.0 119.5 120.0 120.5 121.0 121.5 122.0 122.5 123.0 123.5Sumber : Perhitungan

H (m) (2)0 0.5 1 1.5 2 2.5 3 3.5 4 4.5 5 5.5 6 6.5 7 7.5 8 8.5 9 9.5 10

S (m3) (3)20,625 ,000 21,875 ,000 23,125 ,000 24,375 ,000 25,625 ,000 26,875 ,000 28,125 ,000 29,375 ,000 30,625 ,000 31,875 ,000 33,125 ,000 34,375 ,000 35,625 ,000 36,875 ,000 38,125 ,000 39,375 ,000 40,625 ,000 41,875 ,000 43,125 ,000 44,375 ,000 45,625 ,000

S (m3) (4)0 125000 0 250000 0 375000 0 500000 0 625000 0 750000 0 875000 0 100000 00 112500 00 125000 00 137500 00 150000 00 162500 00 175000 00 187500 00 200000 00 212500 00 225000 00 237500 00 250000 00

S/t (m3/detik) (5)0.000 347.222 694.444 1041.66 7 1388.88 9 1736.11 1 2083.33 3 2430.55 6 2777.77 8 3125.00 0 3472.22 2 3819.44 4 4166.66 7 4513.88 9 4861.11 1 5208.33 3 5555.55 6 5902.77 8 6250.00 0 6597.22 2 6944.44 4

Q (m3/detik) (6)0.000 2.409 5.597 12.460 22.724 24.259 28.249 31.685 35.121 38.557 41.993 45.429 48.866 50.072 51.251 52.402 53.529 54.633 55.715 56.777 57.818

Q/2 (m3/detik) (7)0.000 1.205 2.799 6.230 11.362 12.130 14.125 15.843 17.561 19.279 20.997 22.715 24.433 25.036 25.625 26.201 26.765 27.317 27.858 28.388 28.909

Psi = S/t Q/2 3 (m /detik) (8)0.000 346.018 691.646 1035.437 1377.527 1723.982 2069.209 2414.713 2760.217 3105.721 3451.226 3796.730 4142.234 4488.853 4835.486 5182.132 5528.791 5875.461 6222.142 6568.834 6915.535

67 Phi = S/t + Q/2 3 (m /detik) (9)0.000 348.427 697.243 1047.897 1400.251 1748.241 2097.458 2446.398 2795.338 3144.279 3493.219 3842.159 4191.099 4538.925 4886.736 5234.535 5582.320 5930.094 6277.858 6625.611 6973.354

1. Data 2. Data 3. Data Lanjut

4. (3)n+1 - (3)n (4)/ 5. 3600 6. Data Outflow Pengelak

7. (6)/2 8. (5)-(7) 9. (5)+(7)

68an

T (jam) (1)0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23

Inflow (I) (m3/det) (2)2.000 153.36 9 619.33 4 557.27 2 473.93 9 406.89 2 360.48 9 306.12 1 217.81 0 158.95 1 121.59 8 95.362 75.527 60.417 48.831 39.844 32.582 26.713 21.971 18.138 15.041 12.539 10.516 8.882

(I1+I2)/2 (m3/det) (3)0.000 77.685 386.35 2 588.30 3 515.60 5 440.41 5 383.69 0 333.30 5 261.96 5 188.38 0 140.27 4 108.48 0 85.444 67.972 54.624 44.337 36.213 29.647 24.342 20.054 16.590 13.790 11.527 9.699

1 (m3/det) (4)0.000 287.26 8 362.39 3 742.13 9 1309.7 52 1800.2 17 2210.9 73 2561.5 18 2858.7 23 3082.3 63 3230.9 40 3330.4 23 3397.4 44 3440.9 97 3466.8 21 3479.1 73 3481.2 19 3475.2 00 3462.7 39 3445.1 48 3423.4 85 3398.6 05 3371.1 97 3341.8

2 (m3/det) (5)0.000 364.95 3 748.74 5 1330.4 42 1825.3 57 2240.6 32 2594.6 64 2894.8 24 3120.6 88 3270.7 43 3371.2 15 3438.9 03 3482.8 89 3508.9 69 3521.4 44 3523.5 10 3517.4 32 3504.8 47 3487.0 81 3465.2 02 3440.0 75 3412.3 95 3382.7 24 3351.5

Outflow (Q) (m3/det) (6)2.000 2.560 6.605 20.690 25.140 29.659 33.145 36.101 38.325 39.803 40.792 41.459 41.892 42.148 42.271 42.292 42.232 42.108 41.933 41.718 41.470 41.198 40.905 40.598

h (m) (7)0.41 5 0.52 4 1.07 3 1.90 1 2.61 0 3.20 5 3.71 2 4.14 3 4.46 6 4.68 1 4.82 5 4.92 2 4.98 5 5.02 3 5.04 0 5.04 3 5.03 5 5.01 7 4.99 1 4.96 0 4.92 4 4.88 4 4.84 2 4.79

Elevasi (m) (8)113.915 114.024 114.573 115.401 116.110 116.705 117.212 117.643 117.966 118.181 118.325 118.422 118.485 118.523 118.540 118.543 118.535 118.517 118.491 118.460 118.424 118.384 118.342 118.297

6919 3310.9 20 3278.8 63 3245.9 38 3212.3 83 3178.3 87 3144.1 01 3109.6 48 3075.1 28 3040.6 18 3006.1 82 2971.8 70 2937.7 22 2903.7 71 18 3319.1 42 3285.8 90 3252.0 01 3217.6 66 3183.0 40 3148.2 45 3113.3 81 3078.5 28 3043.7 49 3009.0 96 2974.6 09 2940.3 19 2906.2 53 maxSumber : Perhitungan

24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36

7.561 6.494 5.632 4.935 4.372 3.916 3.549 3.251 3.011 2.817 2.660 2.534 2.431

8.222 7.028 6.063 5.283 4.653 4.144 3.733 3.400 3.131 2.914 2.739 2.597 2.482

40.279 39.952 39.618 39.280 38.939 38.596 38.253 37.910 37.567 37.226 36.887 36.549 36.213 42.292

7 4.75 1 4.70 3 4.65 4 4.60 5 4.55 6 4.50 6 4.45 6 4.40 6 4.35 6 4.30 6 4.25 7 4.20 8 4.15 9 5.04 3 7.

118.251 118.203 118.154 118.105 118.056 118.006 117.956 117.906 117.856 117.806 117.757 117.708 117.659 118.543

1.

Data 2. Data 3. [(2)n+1 - (2)n]/2

4.

interpolasi (7) 5. (3)+(4) 6. interpolasi (5)

interpolasi (6) 8. 35 + (7)

70

Gambar 3.6 Grafik Penelusuran Banjir diameter 4 meter Q25th

71Tabel 3.21 Perhitungan Penelusuran Banjir Q50th

Elevasi (m) (1)113.5 114.0 114.5 115.0 115.5 116.0 116.5 117.0 117.5 118.0 118.5 119.0 119.5 120.0 120.5 121.0 121.5 122.0 122.5 123.0 123.5

H (m) (2)0 0.5 1 1.5 2 2.5 3 3.5 4 4.5 5 5.5 6 6.5 7 7.5 8 8.5 9 9.5 10

S (m3) (3)20625000 21875000 23125000 24375000 25625000 26875000 28125000 29375000 30625000 31875000 33125000 34375000 35625000 36875000 38125000 39375000 40625000 41875000 43125000 44375000 45625000

S (m3) (4)0 1250000 2500000 3750000 5000000 6250000 7500000 8750000 10000000 11250000 12500000 13750000 15000000 16250000 17500000 18750000 20000000 21250000 22500000 23750000 25000000

S/t (m3/detik) (5)0.000 347.222 694.444 1041.667 1388.889 1736.111 2083.333 2430.556 2777.778 3125.000 3472.222 3819.444 4166.667 4513.889 4861.111 5208.333 5555.556 5902.778 6250.000 6597.222 6944.444

Q (m3/detik) (6)0.000 2.409 5.597 12.460 22.724 24.259 28.249 31.685 35.121 38.557 41.993 45.429 48.866 50.072 51.251 52.402 53.529 54.633 55.715 56.777 57.818

Q/2 (m3/detik) (7)0.000 1.205 2.799 6.230 11.362 12.130 14.125 15.843 17.561 19.279 20.997 22.715 24.433 25.036 25.625 26.201 26.765 27.317 27.858 28.388 28.909

Psi = S/t - Q/2 (m3/detik) (8)0.000 346.018 691.646 1035.437 1377.527 1723.982 2069.209 2414.713 2760.217 3105.721 3451.226 3796.730 4142.234 4488.853 4835.486 5182.132 5528.791 5875.461 6222.142 6568.834 6915.535

Phi = S/t + Q/2 (m3/detik) (9)0.000 348.427 697.243 1047.897 1400.251 1748.241 2097.458 2446.398 2795.338 3144.279 3493.219 3842.159 4191.099 4538.925 4886.736 5234.535 5582.320 5930.094 6277.858 6625.611 6973.354

Sumber : Perhitungan

1. Data 2. Data 3. Data

4. (3)n+1 - (3)n 5. (4)/ 3600 6. Data Outflow Pengelak

7. (6)/2 8. (5)-(7) 9. (5)+(7)

72Lanjut an

T (jam) (1)0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23

Inflow (I) (m3/det) (2)2.000 183.64 3 742.80 1 668.32 7 568.32 6 487.87 0 432.18 7 366.94 5 260.97 1 190.34 1 145.51 8 114.03 4 90.232 72.100 58.197 47.413 38.698 31.656 25.965 21.366 17.649 14.646 12.219 10.258

(I1+I2)/2 (m3/det) (3)0.000 92.822 463.22 2 705.56 4 618.32 6 528.09 8 460.02 8 399.56 6 313.95 8 225.65 6 167.92 9 129.77 6 102.13 3 81.166 65.149 52.805 43.055 35.177 28.810 23.665 19.508 16.148 13.433 11.239

1 (m3/det) (4)0.000 287.26 8 377.39 1 832.21 0 1514.4 43 2104.1 73 2598.7 56 3021.0 69 3379.3 56 3649.3 51 3829.2 54 3950.2 27 4032.2 32 4086.0 58 4118.5 94 4134.9 50 4138.9 22 4133.2 02 4119.7 37 4100.1 00 4075.5 63 4047.1 51 4015.6 92 3981.8

2 (m3/det) (5)0.000 380.09 0 840.61 3 1537.7 74 2132.7 70 2632.2 71 3058.7 84 3420.6 35 3693.3 15 3875.0 07 3997.1 83 4080.0 03 4134.3 65 4167.2 25 4183.7 43 4187.7 55 4181.9 77 4168.3 79 4148.5 47 4123.7 66 4095.0 71 4063.2 99 4029.1 25 3993.0

Outflow (Q) (m3/det) (6)2.000 2.698 8.403 23.331 28.597 33.516 37.715 41.279 43.964 45.753 46.956 47.772 48.307 48.630 48.793 48.833 48.776 48.642 48.446 48.202 47.920 47.607 47.271 46.916

h (m) (7)0.415 0.545 1.204 2.198 3.051 3.766 4.377 4.896 5.287 5.547 5.722 5.841 5.919 5.966 5.989 5.995 5.987 5.967 5.939 5.904 5.862 5.817 5.768 5.716

Elevasi (m) (8)113.915 114.045 114.704 115.698 116.551 117.266 117.877 118.396 118.787 119.047 119.222 119.341 119.419 119.466 119.489 119.495 119.487 119.467 119.439 119.404 119.362 119.317 119.268 119.216

7354 3946.1 78 3909.0 97 3870.9 62 3832.0 57 3792.6 08 3752.7 99 3712.7 78 3672.6 61 3632.5 45 3592.5 04 3552.6 00 3512.8 80 3473.3 82 93 3955.6 43 3917.1 30 3877.8 38 3837.9 97 3797.7 92 3757.3 72 3716.8 57 3676.3 41 3635.9 02 3595.6 01 3555.4 86 3515.5 96 3475.9 61 maxSumber : Perhitungan

24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36

8.674 7.393 6.358 5.522 4.846 4.300 3.858 3.502 3.214 2.981 2.793 2.640 2.518

9.466 8.033 6.875 5.940 5.184 4.573 4.079 3.680 3.358 3.097 2.887 2.716 2.579

46.547 46.168 45.781 45.388 44.993 44.595 44.196 43.797 43.398 43.002 42.607 42.214 41.823 48.833

5.663 5.607 5.551 5.494 5.436 5.379 5.320 5.262 5.204 5.147 5.089 5.032 4.975 5.99 5 7.

119.163 119.107 119.051 118.994 118.936 118.879 118.820 118.762 118.704 118.647 118.589 118.532 118.475 119.495

1.

Data 2. Data 3. [(2)n+1 - (2)n]/2

4.

interpolasi (7) 5. (3)+(4) 6. interpolasi (5)

interpolasi (6) 8. 35 + (7)

74

Gambar 3.7 Grafik Penelusuran Banjir diameter 4 meter Q50th

75 3.2.1.3 Penentuan Diameter Rencana Berikut ini adalah perhitungan penentuan diameter rencana saluran pengelak yang nantinya akan dikontrol dengan penelusuran banjir pada diversion tunnel. Ukuran diameter pada terowongan harus mampu melewatkan Q25 493,802 m3/detik dengan elevasi tampungan di cofferdam direncanakan setinggi +95.00. Elevasi dasar terowongan berada pada +90.00. Aliran yang melewati terowongan ditentukan penuh sebagian untuk semua tinggi muka air. Dengan bentuk terowongan adalah lingkaran, maka dapat ditentukan diameter sebagai berikut:a. Hubungan tinggi muka air-debit-diameter pada terowongan lingkaran dengan

masukan ditambahkan tembok vertikal dapat ditentukan dari gambar 4.5. Kurva A dipakai karena kondisi hidrolik terowongan pada kondisi penuh sebagian.

Gambar 4.5 Kurva Hubungan Diameter-Tinggi Muka Air Untuk Ujung Kotak dan Inlet Bulat untuk Terowongan Bulat.

b. Diasumsi diameter terowongan adalah 4,5 m. Maka D5/2 = 24,59 dan Q/D5/2=

20,081. Untuk Q/D5/2 = 20,081, dari grafik dapat diperoleh H/D = 8,6 dan H = 30,96. Dari perhitungan tersebut tinggi muka air diperoleh jauh lebih tinggi daripada tinggi muka air rencana. Hal ini bisa diakibatkan nilai tampungan pada cofferdam belum terhitung dan jumlah terowongan dibutuhkan lebih dari satu.

76 3.2.1.4 Perhitungan Diameter Rencana Dari subbab 4.2.1.1 sudah didapat diameter rencana awal. Tetapi perlu dihiutng lebih detail lagi kapasitas debit yang melewati suatu terowongan dengan beberapa alternatif diameter dengan patokan diameter yang telah dicari pada subbab 4.2.1.1 dan jumlah terowongan yang dicari dengan batasan elevasi tinggi muka air maksimum pada pengelak adalah +95.00. Berikut di bawah ini adalah perhitungan alternatif perhitungan terowongan pengelak pada tabel di bawah ini 3.3 Perencanaan Tinggi Coffer Dam 3.3.1 Timbunan Tubuh Coffer Dam 3.3.1.1 Timbunan Inti Dari soal yang kami dapat, diperoleh koefisien permeabilitas untuk zone inti yaitu 6,6 . 10-8 m/dt. Ditinjau dari nilai k, maka kondisi ini memenuhi syarat untuk dijadikan bahan timbunan inti bendungan. Untuk mendapatkan kondisi konstruksi yang efektif dan aman, maka dimensi inti bendungan utama direncanakan dengan ketebalan puncak 0,4 m dan ketebalan dasar 2,5 m. Sebagai kontrol ketebalan inti kedap air harus berkisar antara 30 % - 50 % dari tinggi tekan air yang bekerja pada inti tersebut. Kisaran ketebalan inti kedap air adalah : binti = 0,3 . 6,0 0,5 . 6,0 = 1,8 3,0 Dengan demikian tebal inti rencana sebesar 2,5 m memenuhi syarat ketebalan inti. Untuk kemiringan lereng zona inti ditentukan berdasarkan refrensi/pengalaman yang didapat dari bendungan-bendungan yang telah dibangun sebelumnya. 3.3.2 Dimensi Tubuh Coffer Dam 3.3.2.1 Tinggi Jagaan Coffer Dama. Pada banjir 25 tahunan, tinggi jagaaan dihitung dengan rumus:

Hf = Hw + S + Hr + He + h Dimana : Hf = tinggi jagaan

77 Hw S Hr He h = tinggi kenaikan ombak karena angin = tinggi kenaikan muka air karena angin sangat kuat = tinggi rayapan gelombang pada lereng bendungan = tinggi kenaikan ombak akibat gempa = tinggi kenaikan muka air waduk akibat kemacetan operasi pintu1. Hw dihitung dengan rumus Molitor Stevenson sebagai berikut:

Hw = 0,032 F .v + 0,763 0,2714 F berlaku untuk F < 32 km dimana : Hw = tinggi kenaikan ombak/ gelombang (m) v F = kecepatan angin (km/ jam)

(4-18)

= panjang efektif fetch = lintasan ombak (km)

Untuk

F = 1,2 km; v = 32 m/dtk diperoleh: Hw = 0,032 F .v + 0,763 0,2714 F Hw = 0,032 1,2.32 + 0,763 0,2714 1,2 Hw = 0,856

2. S dihitung dengan rumus Zuider Zee, sebagai berikut : S=

v2 F . . cos 63000 D

(4-19)

Dimana : S = kenaikan tinggi muka air karena angin (wind set up) (m)

78 v F = kecepatan angin (km/jam) = panjang efektif fetch = lintasan ombak (km)

D = kedalaman air rata-rata sepanjang fetch efektif (m) = sudut antara bidang tegak lurus sumbu bendungan dengan arah

gelombang (0)

dengan D = 32,04 m dan = 0 maka:

v2 F S= . . cos 63000 D

32 2 1,2 . . cos 0 S= 63000 32,04S = 0,008 m3. Hr dihitung dengan rumus sebagai berikut, dengan menganggap

bahwa gesekan di lereng bendungan kecil: Hr =vg2

2g

(4-20)

Dimana : Hr = tinggi rayapan gelombang (wave run up ) (ft) vg = kecepatan gelombang (ft/ detik) vg = 5+2.Hd (Gaillard) Hd = tinggi gelombang desain (ft) = 1,3 Hw g = gravitasi (32,18 ft/detik2) (4-21)

untuk Hw = 2,807 ft maka

79 Hd = 1,3 Hw = 1,3 2,807 = 3,649 ft vg = 5+2.Hd = 5+2.3,649 = 12,298 ft/dt Hr =vg2

2g 12,298 2 2g

=

= 2,35 ft = 0,716 m

4. He dihitung dengan rumus Seiichi Sato, sebagai berikut :

He =

k . . g .H 0 2

(4-22)

Dimana : He = tinggi gelombang akibat gempa (m) k = koefisien gempa = periode gelombang (= 1detik) = siklus gempa g = gaya gravitasi bumi (9,81 m/detik2)

H0 = kedalaman air waduk (m)

Dengan k = 0,15; = 1 dtk; Ho = El Q25 El dasar sungai

80 = 33,500 31,000 = 2,5 m Maka: He =k . . g .H 0 2 0,15 .1 . g .2,5 2

=

= 0,118 m

Jadi Hf = Hw + S + Hr + He + h = 1,77 mb. Pada banjir dengan Q50, tinggi jagaan dihitung dengan rumus :

Hf = Hw + S + Hr1. Hw dihitung dengan rumus Molitor Stevenson,

Hw = 0,032 F .v + 0,763 0,2714 F berlaku untuk F < 32 km dimana : Hw = tinggi kenaikan ombak/ gelombang (m) v = kecepatan angin (km/ jam) F = panjang efektif fetch = lintasan ombak (km) Hw = 0,032 F .v + 0,763 0,2714 F Untuk F = 1,2 km; v = 32 m/dtk diperoleh: Hw = 0,032 F .v + 0,763 0,2714 F

81 = 0,032 1,2.32 + 0,763 0,2714 1,2 = 0,856 2. S dihitung dengan rumus Zuider Zee, sebagai berikut :

v2 F S= . . cos 63000 D

(4-19)

Dimana : S v F = kenaikan tinggi muka air karena angin (wind set up) (m) = kecepatan angin (km/jam) = panjang efektif fetch = lintasan ombak (km)

D = kedalaman air rata-rata sepanjang fetch efektif (m) = sudut antara bidang tegak lurus sumbu bendungan dengan arah

gelombang (0)

dengan D = 32,04 m dan = 0 maka:

v2 F S= . . cos 63000 D

32 2 1,2 . . cos 0 S= 63000 32,04S = 0,008 m3. Hr dihitung dengan rumus sebagai berikut, dengan menganggap

bahwa gesekan di lereng bendungan kecil: Hr =vg2

2g

(4-20)

Dimana :

82 Hr = tinggi rayapan gelombang (wave run up ) (ft) vg = kecepatan gelombang (ft/ detik) vg = 5+2.Hd (Gaillard) Hd = tinggi gelombang desain (ft) = 1,3 Hw g = gravitasi (32,18 ft/detik2) (4-21)

untuk Hw = 2,807 ft maka Hd = 1,3 Hw = 1,3 2,807 = 3,649 ft vg = 5+2.Hd = 5+2.3,649 = 12,298 ft/dt Hr =vg2

2g

12,298 2 = 2g

= 2,35 ft = 0,716 m

834. He dihitung dengan rumus Seiichi Sato, sebagai berikut :

He =

k . . g .H 0 2

(4-22)

Dimana : He = tinggi gelombang akibat gempa (m) k = koefisien gempa = periode gelombang (= 1detik) = siklus gempa g = gaya gravitasi bumi (9,81 m/detik2)

H0 = kedalaman air waduk (m)

Dengan k = 0,15; = 1 dtk; Ho = El Q50 El dasar sungai = 33,500 31,000 = 2,5 m Maka: He =k . . g .H 0 2 0,15 .1 . g .2,5 2

=

= 0,118 m

Jadi Hf = Hw + S + Hr + He + h = 1,77 m

84 Jadi didapatkan, Elevasi mercu cofferdam = El. Q50 th + Hf = 94,10 + 1,77 m = 95,87 Tinggi coverdam = Elevasi mercu cofferdam El dasar sungai = 95,87 89,00 = 6,87 m Tambahan ketinggian cofferdam untuk mengantisipasi bahaya konsolidasi sebesar 1% h = 0,01 x 6,87 = 0,0687 m Jadi tinggi cofferdam akhir = tinggi cofferdam + h = 6,87 + 0,0687 = 6,9387 m = 7,00 m 3.3.2.2 Lebar Mercu Coffer Dam Untuk mendapatkan lebar dari mercu cofferdam, dipakai rumus Lebar mercu =3,6 x (tinggi cofferdam akhir1/3) 3 = 3,6 x 20,981/3 3 = 6,93 m dipakai 7 m 3.3.2.3 Kemiringan Lereng Coffer Dam Untuk menentukan kemiringan tubuh bendungan utama digunakan pendekatan persamaan 2-81 untuk lereng bagian hulu dan 2-82 untuk lereng bagian hilir. Dengan data yang telah diketahui sebagai berikut : sat w = 2,75 ton/m3 = 1,00 ton/m3

k

= 36,75o = 0,15 m/dt

85

Dengan menggunkan persamaan 2-81 maka kemiringan lereng bagian hulu bendungan : sub = sat w = 2,75 1 = 1,75 ton/m3 ' =

sat sub= 2,75 1,75

= 1,57 ton / m3 FShulu =m k .' . tg 1,1 1+ k . . m

1,1 m

=

m 0,15 . 1,57 . tg 36,75 o 1 + 0,15 . 1,57 . m

= 2,72

Dari perhitungan di atas didapatkan kemiringan lereng bagian hulu bendungan utama 1 : 2,72. Agar lebih memberikan keamanan yang cukup terhadap kelongsoran maka kemiringan dibulatkan 1 : 2,8. Dengan menggunakan persamaan 2-82 maka kemiringan lereng bagian hilir bendungan : 1,1 n =n 0,15 . tg 36,75 o 1 + 0,15 . n

= 2,15 untuk keamanan dibulatkan n = 2,2

Rencana kemiringan lereng m dan n di atas merupakan angka minimum, seandainya pada kontrol stabilitas lereng ternyata tidak memenuhi syarat maka nilai m dan n perlu dirubah.

86

3.4 Analisis Stabilitas Tubuh Coffer Dam Runtuh ( jebol ) nya suatu bendungan urugan biasanya dimulai dengan terjadinya gejala longsoran baik pada lereng bagian hulu maupun bagian hilir, yang disebabkan kurang memadainya stabilitas kedua lereng tersebut. Maka dalam pembangunan bendungan utama tipe urugan, stabilitas lereng lerengnya merupakan kunci dari stabilitas tubuh bendungan secara menyeluruh. Dengan demikian pada perencanaan bendungan urugan harus diadakan perkiraan yang cermat terhadap factor factor yang mungkin berpengaruh terhadap stabilitas lereng, serta kombinasi pembebanan yang paling tidak menguntungkan. Dalam perencanaan ini akan digunakan metode IRISAN Bidang Luncur bundar Bishop untuk menganalisa stabilitas lereng. Dengan persamaan angka keamanan sbb :( GEMPA ) ( TANPA GEMPA ) Dengan : Fs W T Ne = angka factor keamanan = berat beban C N = angka kohesi material. = W cos ( beban komponen vertical ) U = tekanan air pori

= W sin ( beban komponen horizontal ) = N x faktoe gempa ( N x e ) = sudut geser dalam material Te

= T x factor gempa ( T x e )

3.4.1. Tinjauan Keadaan Normal( TANPA GEMPA )

87

-

Gambar Kondisi muka air kosong (Sesaat setelah dibangun )

88

-

Gambar Kondisi muka air penuh (Flood Water Level, FWL)

89 3.4.2. Tinjauan Keadaan Gempa( GEMPA )

-

Gambar Kondisi muka air kosong (Sesaat setelah dibangun )

90

-

Gambar Kondisi muka air penuh (Flood Water Level, FWL)

91

92