Post on 01-Feb-2023
GEOTEKNİK RAPOR
Örnek Proje
IzmirKarşıyaka /
Örnek Mühendis
Insaat Mühendisi
25L-2A Pafta /25741 Ada /1 Parsel
ONAYLAR
MÜELLİF ONAYI YAPI DENETİM ONAYI RESMİ KURUM ONAYI
İşbu geoteknik rapor 18 Mart 2018 tarihinde 30364 mükerrer sayı ile yayınlanmış, Türkiye Bina
Deprem Yönetmeliğinin 16.bölüm esaslarına göre deprem etkisi altında tasarımı yapılacak yeni
binalar ile deprem performansı değerlendirilmiştir. Bu geoteknik rapor 9 Mart 2019 tarihinde 30709
mükerrer sayı ile yayınlanmış, Zemin ve Temel Etüdü Uygulama Esasları ve Rapor Formatına Dair
Tebliğ’ine uygun olarak düzenlenmiştir.
DİĞER ONAYLAR
25L-2A / 25741 / 1Pafta / Ada / Parsel :
Örnek ProjeProje Adı :
12.12.2019Tarih :
Pafta / Ada / Parsel :
Proje Adı :
Hazırlayan :
Örnek Proje
Örnek Mühendis
25L-2A / 25741 / 1
İİÇİİNDEKİİLER
1 GİİRİİŞ
1.1 Konu Kapsam
1.2 Proje Bilgileri
1.3 Hesapların ÖÖ zet Sonuçları
2 İİNŞAAT SAHASİ HAKKİNDA BİİLGİİLER
3 YAPİ HAKKİNDA BİİLGİİLER
4 MEVCUT ZEMİİN ARAŞTİRMALARİ
4.1 Sondaj Derinligğ i Belirlenmesi
5 İİLAVE ZEMİİN ARAŞTİRMALARİ
6 İİDEALİİZE ZEMİİN PRÖFİİLLERİİ (ARAZİİ ZEMİİN MÖDELİİ) VE YERALTİ SUYU DURUMLARİ
7 GEÖTEKNİİK TASARİM PARAMETRELERİİNİİN TESPİİTİİ
7.1 Zemin Katmanları İİncelemesi
7.2 Standart Penetrasyon Testi ve SPT Duü zeltmeleri
7.3 SPT Verilerinin İİnce Dane İİçerigğ ine Goü re Duü zeltilmesi
8 DEPREMSELLİİK
a) Yerel Zemin Sınıfı Degğerlendirilmesi
a.1 Örtalama Standart Penetrasyon Darbe Sayısına Goü re Degğerlendirme
a.2 Örtalama Kayma Dalgası Hızına Goü re Degğerlendirme
a.3 Örtalama Drenajsız Kayma Dayanımına Goü re Degğerlendirme
b) Deprem Yer Hareketine İİlişkin Veriler (AFAD Verileri)
c) Sıvılaşma Analizi
d) ÖÖ zel Degğerlendirme Gereken Zemin Koşulları
geoteknikpro.com - info@geoteknikanaliz.com - 0544 428 6317- 0546 560 4356
12.12.2019Tarih :
Pafta / Ada / Parsel :
Proje Adı :
Hazırlayan :
Örnek Proje
Örnek Mühendis
25L-2A / 25741 / 1
9 YAPİ ZEMİİN ETKİİLEŞİİMİİNİİN İİRDELENMESİİ
9.1 Temel Sistemine İİlişkin Geoteknik Analiz Ve Degğerlendirmeler
9.1.1 Yuü zeysel Temeller
a) Taşıma Guü cuü Analizi
b) Öturma Analizi
c) Temelin Yatayda Kayma Analizi
b) Şişme Potansiyeli Analizi
9.2 Zemin İİyileştirme Alternatifleri
9.3 ÖÖ nerilen Temel Sistemi
9.4 Yapı Temelleri İİle İİlgili Digğ er Hususlar
10 İİKSA SİİSTEMLERİİ- ŞEV DURAYLİK ANALİİZLERİİ ve DEGĞ ERLENDİİRMESİİ
11 SÖNUÇ VE ÖÖ NERİİLER
12 YARARLANİLAN KAYNAKLAR
13 EKLER
geoteknikpro.com - info@geoteknikanaliz.com - 0544 428 6317- 0546 560 4356
12.12.2019Tarih :
Pafta / Ada / Parsel :
Proje Adı :
Hazırlayan :
Örnek Proje
Örnek Mühendis
25L-2A / 25741 / 1
EK LİİSTESİİ:
Ek-1 : Araştırma Noktaları Vaziyet Planı
Ek-2: Sondaj Logları
Ek-3: Laboratuvar Deney Sonuçları ÖÖ zet Tabloları
TABLÖ LİİSTESİİ:
Tablo-1: Yapı Taban Basıncı-Efektif Gerilme Tablosu
Tablo-2: Zemin Katmanlarının İİncelenmesi
Tablo-3: Standart Proctor Test Analizi
Tablo-4: SPT Verilerinin İİnce Dane İİcerigğ ine Gore Duzeltilmesi
Tablo-5: Zemin Sınıfı Degğerlendirme ÖÖ zeti (Vs-SPT-Cu)
Tablo-6: SPT Verilerine Goü re Zemin Sınıfı Degğerlendirmesi
Tablo-7: Cu Verilerine Goü re Zemin Sınıfı Degğerlendirmesi
Tablo-8: Vs Verilerine Goü re Zemin Sınıfı Degğerlendirmesi
Tablo-9: Sıvılaşma Analizi Degğerlendirmeleri
Tablo-10: Yuü zeysel Temellerin Yatayda Kayması
Tablo-11: Konsolidasyon Öturma Analizi
Tablo-12: Şişme Potansiyeli Degğerlendirmesi
ŞEKİİL LİİSTESİİ:
Şekil-1: İİdealize Zemin Kesiti
geoteknikpro.com - info@geoteknikanaliz.com - 0544 428 6317- 0546 560 4356
12.12.2019Tarih :
Pafta / Ada / Parsel :
Proje Adı :
Hazırlayan :
Örnek Proje
Örnek Mühendis
25L-2A / 25741 / 1
1.1- Konu ve Kapsam
İİnşası planlanan yapının temel zemininin statik, dinamik ve deprem etkileri dikkate
alınarak yapılan zemin araştırmalarından uü retilen arazi zemin modeli ve temel zeminini
oluşturan tabakaların geoteknik tasarım parametreleri ile temel tasarımına ilişkin
degğerlendirmelerin yer aldıgğ ı geoteknik rapor aşagğ ıda sunulmuştur. Geoteknik rapor
hazırlanırken veri raporu, plankote, vaziyet planı, aplikasyon planı, statik proje ve mimari
proje bilgilerinden yararlanılmıştır.
1- GİRİŞ
Mimar :
İİnşaat Muü hendisi :
Veri Raporunu Hazırlayalar
:
Proje ve raporlar aşagğ ıda belirtilen kişiler tarafından hazırlanmıştır.
ÖÖ rnek Mimar
ÖÖ rnek İİnşaat Muü hendisi
ÖÖ rnek Jeoloji Muü hendisi
İİşveren : ÖÖ rnek İİşveren
1.2- Proje Alanı Bilgileri
Jeoloji Muü hendisi :
Jeofizik Muü hendisi : ÖÖ rnek Jeofizik Muü hendisi
Yapı İki tarafindan bitisik oü n ve arka bahçesinden çekmeli olacak şekilde imarlandırılmıştır.
geoteknikpro.com - info@geoteknikanaliz.com - 0544 428 6317- 0546 560 4356
12.12.2019Tarih :
Pafta / Ada / Parsel :
Proje Adı :
Hazırlayan :
Örnek Proje
Örnek Mühendis
25L-2A / 25741 / 1
İlçe :
Mahalle :
Pafta :
Ada :
Parsel :
Koordinat X :
Koordinat Y :
İl :
Proje Adı :
Arsa Bilgileri :
25741
1
Izmir
Karşıyaka
Şemikler
25L-2A
38,4972
27,0558
Örnek Proje
geoteknikpro.com - info@geoteknikanaliz.com - 0544 428 6317- 0546 560 4356
12.12.2019Tarih :
Pafta / Ada / Parsel :
Proje Adı :
Hazırlayan :
Örnek Proje
Örnek Mühendis
25L-2A / 25741 / 1
Y.A.S.S. :
Toplam Zemin Katmanı Sayısı :
Temelin Oturduğu Katman :
SPT Aralığı :
Sondaj Derinliği :
Toplam SPT Sayısı :
Özet Bilgiler
Zemin Taşıma Gücü
qₖ (t/m²) :
Yerel Zemin Sınıfı Değerlendirilmesi
qₜ (t/m²) :
Sıvılaşma Potansiyeli :
Sıvılaşma Potansiyeli
Vs'ye Göre :
Cu'ya Göre :
SPT'ye Göre :
2,50
5,00
SC
1,50
23,00
15,00
30,85
22,03
209,00
9,46
76,71
ZD
ZE
ZD
m m
m
t/m²
t/m²
Var
1.3- Hesapların Özet Sonuçları
ZF
Seçilen Zemin Sınıfı
geoteknikpro.com - info@geoteknikanaliz.com - 0544 428 6317- 0546 560 4356
12.12.2019Tarih :
Pafta / Ada / Parsel :
Proje Adı :
Hazırlayan :
Örnek Proje
Örnek Mühendis
25L-2A / 25741 / 1
Ani oturma miktarı :
Konsolidasyon Oturması Miktarı :
Oturma Miktarları
Toplam oturma miktarı :
Vthx < Rth :
Vthy < Rth :
Yüzeysel Temellerin Yatayda Kayması
Vthy < Rth + 0.3Rpty :
Vthx < Rth + 0.3Rptx :
3,31
0,26
3,57
103,86
103,86
+ 0.3*
90,61
90,61
21,23
27,29
<
<
<
795,45
795,45
795,45
795,45
=
=
=
< + 0.3* =
801,82
795,45
803,64
795,45
✓
✓
✓
✓
cm
cm
cm
Dinamik oturma miktarı : cm 0,00
Toplamda 3 m'den kalın turba ve/veya organik içeriği yüksek kil :
Toplamda 8 m'den kalın yüksek plastisiteli kil (PI>50) :
Özel Değerlendirme Gerektiren Zemin Koşulları
Çok Kalın (> 35 m) yumuşak veya orta katı killer :
Yüksek derecede hassas kil :
Yok
Yok
Yok
Sıvılaşabilir zemin :
Yok
Var
geoteknikpro.com - info@geoteknikanaliz.com - 0544 428 6317- 0546 560 4356
12.12.2019Tarih :
Pafta / Ada / Parsel :
Proje Adı :
Hazırlayan :
Örnek Proje
Örnek Mühendis
25L-2A / 25741 / 1
Konu parsel 644 m² boyutunda olup boyutları yaklaşık olarak; 23 m X 28 m uzunlugğundadır.
İİnşaat yapılacak arazi duü z bir topogğ rafyaya sahiptir. Arsadaki en yuü ksek kot -0,33 m, en duü şuü k kot
ise -0,51 m'dir. Konu arsanın guü nuü muü ze kadar boş arsa olarak kullanıldıgğ ı belirlenmiştir.
İİnşası planlanan yapı İzmir İİli, Karşıyaka İİlçesi, Şemikler Mahallesi'nde, tapunun 25741 Ada 1
Parsel’ine kayıtlıdır. Arsa inşa için ulaşılabilir durumdadır.
Arazi çevresinde altyapı ve uü styapı tesisleri tamamlanmış durumdadır.
2 - İİNŞAAT SAHASİ HAKKİNDA BİİLGİİLER
Bina taşıyıcı sistemi betonarme karkas olarak belirlenmiştir. Yapı onaylı mimari projesinde 1
bodrum, zemin ve -1 Kat olarak tasarlanmış olup; 644 m²’lik bir arsa içerisine yaklaşık 252 m²
temel alanı olacak şekilde oturmaktadır.
Bina kullanım amacı Konut olarak belirlenmiştir.
Bina kullanım sınıfı BKS=3, yapı oü nem katsayısı 1.0 seçilmiştir.
Bina yuü kseklik sınıfı ise 5 olarak belirtilmiştir.
Yapılan incelemelerde uü styapı yuü klerinin temelde oluşturdugğu ortalama ve maksimum temel
taban gerilmeleri sırası ile 12,32 t/m² ve 23,97 t/m²'dir.
3 - YAPİ HAKKİNDA BİİLGİİLER
Yapı B Boyu (m) :
Yapı L Boyu (m) :
Yapı Oturma Alanı (m²) :
Bodrum Kat Adedi :
Toplam Kat Adedi :
Temel Tipi :
Temel Altı Derinliği (m) :
Yapı Ağırlığı (t) :
SDS :
Mw :
Proje Bilgileri :
14
18
252
1
1
Radye
1750
3,5
1,112
6,5
geoteknikpro.com - info@geoteknikanaliz.com - 0544 428 6317- 0546 560 4356
12.12.2019Tarih :
Pafta / Ada / Parsel :
Proje Adı :
Hazırlayan :
Örnek Proje
Örnek Mühendis
25L-2A / 25741 / 1
geoteknikpro.com - info@geoteknikanaliz.com - 0544 428 6317- 0546 560 4356
12.12.2019Tarih :
Pafta / Ada / Parsel :
Proje Adı :
Hazırlayan :
Örnek Proje
Örnek Mühendis
25L-2A / 25741 / 1
geoteknikpro.com - info@geoteknikanaliz.com - 0544 428 6317- 0546 560 4356
12.12.2019Tarih :
Pafta / Ada / Parsel :
Proje Adı :
Hazırlayan :
Örnek Proje
Örnek Mühendis
25L-2A / 25741 / 1
4 - MEVCUT ZEMİİN ARAŞTİRMALARİ
Zemin ve temel etuü d kategorisi 2 olarak belirlenmiştir. Yukarıda tapu bilgileri yer alan, inşaat
yapılacak arsaya araştırmalar kapsamında 3 adet zemin sondajı yapılmıştır.
Bu sondajlarda SPT ve PMT deneyleri yapılmış olup ve oü rnek numuneler alınarak bu
numuneler uü zerinde bazı laboratuvar deneyleri [Konsolidasyon Deneyi, Kesme Kutusu, Direk
Kesme Deneyi, UÖ ç Eksenli Basınç Deneyi, Elek Analizi, Atterberg Limit Deneyi gibi] yapılmıştır.
Yapılan bu deneyler ile Veri Raporları ve bu veri raporlarındaki degğerler kullanılarak
Geoteknik Rapor hazırlanmıştır. Yapılan laboratuvar deneyleri ile zeminin plastisitesi, zemin
sınıflandırması, ince dane içerikleri, su içerikleri ve birim hacim agğ ırlıkları belirlenmiştir. Ayrıca
temelin uü zerine oturacagğ ı ve yapı etki derinligğ i içerisindeki katmanların kayma dayanımı açısı,
kohezyonu gibi ve drenajsız kayma mukavemeti gibi mekanik oü zelliklerinin belirlenmesini
amaçlamaktadır.
geoteknikpro.com - info@geoteknikanaliz.com - 0544 428 6317- 0546 560 4356
12.12.2019Tarih :
Pafta / Ada / Parsel :
Proje Adı :
Hazırlayan :
Örnek Proje
Örnek Mühendis
25L-2A / 25741 / 1
ÜST YAPI VE GENEL ZEMİN BİLGİLERİ
Yapı Ağırlığı :
B :
L :
Df :
YASS :
γ doğal :
γ doygun :
ton
m
m
m
m
t/m3
t/m3
1750
14
18
3,5
2,5
1,74
1,78
Hesaplamalarda guü venli tarafta kalmak için yer altı suyu 2,5 m olarak seçilmiştir.
Tahmini Zemin Bilgileri
4.1- Zemin Araştırma Derinligğ inin Belirlenmesi
Boü lgedeki eski çalışmalar goü z oü nuü ne alındıgğ ında zemin cinsi SC olarak oü ngoü ruü lmuü ştuü r. Seçilen
zeminin dogğal birim hacim agğ ırlıgğ ı 1,74 t/m³, doygun birim hacim agğ ırlıgğ ı ise 1,78 t/m³ olarak
seçilmiştir.
Etkin derinlik 19-20 metreler arasında olup 20 m olarak seçilmiştir.
Tam noktanın tespiti için grafigğ e bakılabilir.
Yapı tabanındaki basıncın ve zeminin efektif gerilmesinin derinligğ e goü re degğ işimini bir tablo ve
grafik ile goü stermek gerekirse:
geoteknikpro.com - info@geoteknikanaliz.com - 0544 428 6317- 0546 560 4356
12.12.2019Tarih :
Pafta / Ada / Parsel :
Proje Adı :
Hazırlayan :
Örnek Proje
Örnek Mühendis
25L-2A / 25741 / 1
geoteknikpro.com - info@geoteknikanaliz.com - 0544 428 6317- 0546 560 4356
12.12.2019Tarih :
Pafta / Ada / Parsel :
Proje Adı :
Hazırlayan :
Örnek Proje
Örnek Mühendis
25L-2A / 25741 / 1
YAPI ETKİN GERİLME - EFEKTİF GERİLME
Yapı tabanındaki basıncın ve zeminin efektif gerilmesinin derinliğe göre değişimi
tablosu (Tablo 1):
Kot Yapının Yarattığı Gerilme Efektif Gerilme
0 0 0
0 0 0
0 0 0
4 6,524 0,552
5 5,79 0,63
6 5,174 0,708
7 4,651 0,786
8 4,204 0,864
9 3,819 0,942
10 3,484 1,02
11 3,192 1,098
12 2,935 1,176
13 2,708 1,254
14 2,506 1,332
15 2,326 1,41
16 2,165 1,488
17 2,02 1,566
18 1,889 1,644
19 1,771 1,722
20 1,663 1,8
21 1,565 1,878
22 1,475 1,956
23 1,393 2,034
24 1,318 2,112
25 1,248 2,19
26 1,184 2,268
27 1,124 2,346
28 1,07 2,424
29 1,018 2,502
30 0,971 2,58
geoteknikpro.com - info@geoteknikanaliz.com - 0544 428 6317- 0546 560 4356
12.12.2019Tarih :
Pafta / Ada / Parsel :
Proje Adı :
Hazırlayan :
Örnek Proje
Örnek Mühendis
25L-2A / 25741 / 1
SONDAJ DERİNLİĞİNİN BELİRLENMESİ
Sondaj derinliği seçimi TBDY 2018'e göre aşağıdaki gibi belirlenmektedir:
TBDY 2018 16A.1.4 - Sondaj Derinlikleri: Sondaj derinliği, bina temelleri için temel tabanından
başlayarak yapı genişliğinin en az 1.5 katı veya net temel taban basıncından kaynaklanan zemindeki
gerilme artışının (Δσ) zeminin kendi ağırlığından kaynaklanan efektif gerilmenin (σ'vo ) % 10’una eşit
olduğu derinlikten (Δσ = 0.10σ'vo ) daha elverişsizi olacak şekilde seçilecektir.
(a) Yüksek dayanıma ve rijitliğe sahip bir tabakanın daha sığ derinliklerde rastlanması durumunda
sondaj, bu tabaka içine en az 3 metre girerek tabaka sürekliliğinin belirlenmesi ile sonlandırılabilir.
(d) Deprem tasarım sınıfları DTS=1, DTS=1a, DTS=2 ve DTS=1a olan bölgelerde, yeraltı suyu düzeyi
temel tabanından itibaren 10 metre derinlikten daha yukarıda ve gevşek yerleşimli iri (kaba) daneli
zeminlerin yer aldığı sahalarda, sondaj derinliği zemin yüzünden itibaren en az 20 m olacaktır.
Öncelikle temel alt kotundan itibaren 1,5B şartı kontrol edilir.
Yapı B (m) :
Temel Alt (m) :
x 1.5 =
+ =
Seçilen =
3,5
14 14 21
21 3,5 24,5
25
Yukarıdaki hesaplara göre sondaj derinliği
Etkin Derinlik (%10 Efektif = Yapı Derinliği) olduğundan sondaj derinliği olarak
hesaplanır.
Deprem yönetmeliği 16A.1.4 maddesinin (d) bendine göre yer altı suyunun ilk 10m'de
2019-20
olmasından ötürü sondaj derinliği 20 m olarak belirlenmiştir.
SONUÇ
m olarak belirlenmiştir.25
Arazide ilave zemin araştırmalarını gerektirecek bir durum soü z konusu degğ ildir.
5 - İİLAVE ZEMİİN ARAŞTİRMALARİ
geoteknikpro.com - info@geoteknikanaliz.com - 0544 428 6317- 0546 560 4356
12.12.2019Tarih :
Pafta / Ada / Parsel :
Proje Adı :
Hazırlayan :
Örnek Proje
Örnek Mühendis
25L-2A / 25741 / 1
6 - İİDEALİİZE ZEMİİN PRÖFİİLİİ VE YERALTİ SUYU DURUMLARİ
İİnşaat sahasında yapılan tuü m zemin araştırmaları ve laboratuvar sonuçları goü z oü nuü nde
bulundurularak tuü m sondaj kuyuları incelenmiş ve karşılaştırılmıştır. Buna bagğ lı olarak da bir " idealize
zemin profili" belirlenmiştir. Profildeki tuü m veriler (laboratuvar verileri, zemin açıklamaları, katman
kalınlıkları zemin cinsi vs.) katman uü zerinde çizilmiş ve aşagğ ıda verilmiştir.
Sahada karşılaşılan farklı zemin tabakaları incelendigğ inde, temel zemini olarak uygun olmayacak
herhangi bir katmanla karşılaşılmamıştır.
İİnceleme alanı yuü zey sularından etkilenmeyecek olup, temel tabanının yeraltı sularından korunması
için temelaltı izolasyonu yapılması oü nerilmektedir. Ayrıca yagğmur sularının guü venli bir şekilde
uzaklaştırılabilmesi ve neden olacagğ ı etkilerden temelin korunması için drenaj sistemi kurulması ve
mevcut altyapı sistemine aktarılması tavsiye edilir.
Yapılan incelemelerde yeraltı suyunun, sondajın 2,5. metresinden itibaren oldugğu belirlenmiştir.
İİnşaat Alanı Zemin Modeli ve Profil (Şekil-1)
geoteknikpro.com - info@geoteknikanaliz.com - 0544 428 6317- 0546 560 4356
12.12.2019Tarih :
Pafta / Ada / Parsel :
Proje Adı :
Hazırlayan :
Örnek Proje
Örnek Mühendis
25L-2A / 25741 / 1
7 - GEÖTEKNİİK ZEMİİN PARAMETRELERİİNİİN TESPİİTİİ
Zeminin geoteknik tasarım parametrelerinin belirlenmesi için laboratuvar deneyleri ve
literatuü rde mevcut olan yaklaşımlar kullanılmıştır.
Geoteknik analizlerde kullanılmış olan parametrelerin deneylerden yararlanılarak elde edilen
kısımları için ekte laboratuvar deney sonuçları verilmiştir.
Parametrelerin deneyler ile elde edilemedigğ i durumlarda ise kullanılan tablolar ve formuü ller ise aynı
şekilde eklerde verilmiştir.
Taşıma guü cuü hesaplarında temelin uü zerine oturmuş oldugğu SC katmanının kayma dayanımı
açısı 19 derece olup kohezyonu 0,7 t/m² olarak alınmıştır.
Öturma analizlerinde temelin uü zerine oturmuş oldugğu SC katmanının elastisite moduü luü degğeri
2549 t/m² olup, poisson oranı 0,35 olarak kabul edilmiştir.
Yuü zeysel temellerin yatayda kayması analizlerinde tuü m suü rtuü nme degğerleri TBDY 16.8.4.3
maddesinde belirlenmiş degğerlerden alınmıştır. Drenajsız durumda tuü m hesaplamalar temelin
uü zerine oturmuş oldugğu zemin katmanının drenajsız kayma mukavemeti degğeri baz alınarak
yapılmıştır.
7.1 Yatak Katsayısı Seçimi
Kohezyonsuz Zeminler
Terzaghi
qk :
SF :
qa :
T* :
Hesaplanan K t/m³ :
30,85
2
15,425
40
1234
Beton Sınıfı :
Beton Elastisite Mod. :
Beton Poisson Oranı :
Temel B :
Temel L :
Temel kalınlığı :
R :
Seçilen Kv1 :
Kv :
Hesaplanan K t/m³ 1326
6,67
1326
45000
0,5
18
14
0,2
32000
C 30
NAVFAC DM 7-1 1984
geoteknikpro.com - info@geoteknikanaliz.com - 0544 428 6317- 0546 560 4356
12.12.2019Tarih :
Pafta / Ada / Parsel :
Proje Adı :
Hazırlayan :
Örnek Proje
Örnek Mühendis
25L-2A / 25741 / 1
Lindeburg
Zemin Cinsi :
k aralığı :
Seçilen k :
Temel B :
Temel L :
ks :
SC
2753-8158
1044
4000
18
Seçilen K t/m³ 1237
14
Bowles
Seçilen K t/m³ :
kv aralığı :
Zemin Cinsi : Orta sıkılıkta kum
9600-80000
1300
Tasarım Yatak Katsayısı (t/m³): 1250
geoteknikpro.com - info@geoteknikanaliz.com - 0544 428 6317- 0546 560 4356
12.12.2019Tarih :
Pafta / Ada / Parsel :
Proje Adı :
Hazırlayan :
Örnek Proje
Örnek Mühendis
25L-2A / 25741 / 1
7.1 Zemin Katmanları İİncelemesi
Zemin katmanlarının verileri Tablo-2
Katman h1 h2 γdoy Wn LL PIPL Φ CCins Açıklama γd mv Cu IDI
katman1 0 4 1,74 1,78 22,2 42 2022 19 0,7SCÇakilli Killi
Gevsek-Orta
Siki Kum
33,80
katman2 4 10 1,74 1,74 21,1 0 NP0 20 0,6SMÇakilli Siltli
Gevsek Kum19,60
katman3 10 13 1,78 1,78 36,5 47 2621 7 4,4CLDüsük
Plastsisiteli
Kumlu Orta Kati
Kil
0,021 72,370
katman4 13 16 1,74 1,74 41,7 0 NP0 0 0MLKumlu Gevsek
Silt88,70
katman5 16 23 1,74 1,74 47,7 37 1423 0 0CLAz Çakilli
Kumlu Orta
Plastisiteli Kati
Kil
0,007 72,380
geoteknikpro.com - info@geoteknikanaliz.com - 0544 428 6317- 0546 560 4356
12.12.2019Tarih :
Pafta / Ada / Parsel :
Proje Adı :
Hazırlayan :
Örnek Proje
Örnek Mühendis
25L-2A / 25741 / 1
7.2 Standart Penetrasyon Testi ve SPT Duü zeltmeleri
SPT verileri Tablo-3
SPT KOT N ₀-₁₅ N ₃₀₋₄₅N ₁₅₋₃₀ ND N₁,₆₀CR CS CB CE CN σ' (t/m²) N ₆₀σ (t/m²)
2818,72,612,611,71,110,75179831,5spt1 1,2
97,74,745,241,4341,110,7574333spt2 1,2
86,65,897,891,2871,110,8563334,5spt3 1,2
107,7710,51,1801,110,9573436spt4 1,2
118,88,1113,111,0971,110,9584437,5spt5 1,2
76,69,2215,721,0291,110,9563339spt6 1,2
76,610,3518,3511,111642310,5spt7 1,2
97,711,5221,0211,111743312spt8 1,2
1615,412,6723,670,8771,1111486313,5spt9 1,2
44,413,7826,280,8411,111422215spt10 1,2
108,814,8928,8911,111844416,5spt11 1,2
13111631,511,1111055518spt12 1,2
108,817,1134,1111,111844319,5spt13 1,2
108,818,2236,7211,111844421spt14 1,2
3428,619,3339,3311,111261412522,5spt15 1,2
geoteknikpro.com - info@geoteknikanaliz.com - 0544 428 6317- 0546 560 4356
12.12.2019Tarih :
Pafta / Ada / Parsel :
Proje Adı :
Hazırlayan :
Örnek Proje
Örnek Mühendis
25L-2A / 25741 / 1
7.3 - SPT Verilerinin İİnce Dane İİçerigğ ine Goü re Duü zeltilmesi
Tablo-3
SPT KOT N160 N160FIDI α β
spt1 1,5 28 38,8733,8 3,545 1,187
spt2 3 9 16,7233,8 4,922 1,187
spt3 4,5 8 12,8719,6 3,545 1,077
spt4 6 10 14,7019,6 3,545 1,077
spt5 7,5 11 15,3919,6 3,545 1,077
spt6 9 7 11,8819,6 3,545 1,077
spt7 10,5 7 14,5072,3 5 1.2
spt8 12 9 16,0972,3 5 1.2
spt9 13,5 16 24,4588,7 5 1.2
spt10 15 4 10,3388,7 5 1.2
spt11 16,5 10 17,6772,3 5 1.2
spt12 18 13 20,8472,3 5 1.2
spt13 19,5 10 17,6772,3 5 1.2
spt14 21 10 17,6772,3 5 1.2
spt15 22,5 34 46,1872,3 5 1.2
geoteknikpro.com - info@geoteknikanaliz.com - 0544 428 6317- 0546 560 4356
12.12.2019Tarih :
Pafta / Ada / Parsel :
Proje Adı :
Hazırlayan :
Örnek Proje
Örnek Mühendis
25L-2A / 25741 / 1
a) Yerel Zemin Sınıfı Belirlenmesi
TBDY 2018 Tablo 16.1 ’de verilen zemin parametreleri, zemin profilinin temel veya kazık
başlıgğ ı alt kotundan itibaren aşagğ ıya dogğ ru en uü st 30 m kalınlıgğ ındaki kısmı için belirlenecektir.
Birbirinden belirgin şekilde farklı zemin ve kaya tabakalarını içeren zemin profillerinde uü st 30
metredeki tabakalar, yeteri kadar alt tabakaya ayrılarak en uü stte i = 1 ve en altta i = N olacak
şekilde sıralanacaktır. UÖ st 30 metredeki ortalama kayma dalgası hızı (VS)30 , ortalama standart
penetrasyon darbe sayısı (N60 )30 ve ortalama drenajsız kayma dayanımı (cu )30 ile
hesaplanacaktır:
Tablo-5
8 - DEPREMSELLİİK
Depremsellik verilerinin (SDS ve SD1) hesaplanabilmesi için TBDY 2018 2.3.3.1 maddesinde
goü sterilen Fs ve F1 degğerlerinin belirlenmiş olması gerekmektedir. Bu degğerlerin seçimi için ise
yerel zemin sınıfının belirlenmiş olması gerekmektedir. Bu sebeple depremsellik degğerlerinden
oü nce yerel zemin sınıfı belirlenmesi yapılmıştır.
Deger Kosul ZeminSınıfıYontem
(Vs)30 209 360 > VS > 180 ZD
(N60)30 9,46 N60 < 15 ZE
(Cu)30 76,71 250 > Cu60 > 70 ZD
geoteknikpro.com - info@geoteknikanaliz.com - 0544 428 6317- 0546 560 4356
12.12.2019Tarih :
Pafta / Ada / Parsel :
Proje Adı :
Hazırlayan :
Örnek Proje
Örnek Mühendis
25L-2A / 25741 / 1
Katman h1 h2 h sptort h/spt
a.1 - Örtalama Standart Penetrasyon Darbe Sayısına Goü re Degğerlendirme
Tablo-6
katman1 0 4 0 7,7 0
katman2 4 10 6 7,43 0,808
katman3 10 13 3 7,15 0,420
katman4 13 16 3 9,9 0,303
katman5 16 23 7 13,2 0,530
∑ h/spt :Temel Derinliği :
Araştırma Derinliği :
Hesap Derinliği :
2,061
19,5
23
3,5
a.2 - Örtalama Kayma Dalgası Hızına Goü re Degğerlendirme
Vs Hızı h/VsKalınlık
Tablo-7
-1,5 119 -0,01261
1,3 133 0,00977
2,5 147 0,01701
2,9 170 0,01706
3,3 197 0,01675
3,7 214 0,01729
4,2 227 0,01850
4,6 234 0,01966
5 237 0,02110
∑ h/Vs :Temel Derinliği :
Araştırma Derinliği :
Hesap Derinliği :
30
30
0,1253,5
geoteknikpro.com - info@geoteknikanaliz.com - 0544 428 6317- 0546 560 4356
12.12.2019Tarih :
Pafta / Ada / Parsel :
Proje Adı :
Hazırlayan :
Örnek Proje
Örnek Mühendis
25L-2A / 25741 / 1
h1 h2 CuKatman cu_h h/cu
a.3 - Örtalama Drenajsız Kayma Dayanımına Goü re Degğerlendirme
Tablo-8
0 4 0katman1 0
4 10 0katman2 0
10 13 70katman3 3 0,0429
13 16 0katman4 0
16 23 80katman5 7 0,0875
Temel Derinliği :∑ h/cu :
Araştırma Derinliği :
Hesap Derinliği : 19,5
23
3,50,130
geoteknikpro.com - info@geoteknikanaliz.com - 0544 428 6317- 0546 560 4356
12.12.2019Tarih :
Pafta / Ada / Parsel :
Proje Adı :
Hazırlayan :
Örnek Proje
Örnek Mühendis
25L-2A / 25741 / 1
b) - Deprem Yer Hareketine İİlişkin Veriler (AFAD Verileri )
Deprem Yer Hareketi Verileri
Deprem Yer Hareketi Düzeyi :
Yerel Zemin Sınıfı :
Enlem :
Boylam :Rapor Adı :
SS : S1 : SDS : SD1 :
PGA : PGV :
1,041 0,253 1,1109552 0,767855
0,425 25,137
38,497200
27,055800
ZD
DD-2
Örnek Proje
BKS :
BYS : 5
3
BKS = Bina Kullanım Sınıfı
BYS = Bina Yuü kseklik Sınıfı
DD-1 = 50 yılda aşılma olasılıgğ ı %2 (tekrarlanma periyodu 2475 yıl) olan deprem yer hareketi duü zeyi
DD-2 = 50 yılda aşılma olasılıgğ ı %10 (tekrarlanma periyodu 475 yıl) olan deprem yer hareketi duü zeyi
DD-3 = 50 yılda aşılma olasılıgğ ı %50 (tekrarlanma periyodu 72 yıl) olan deprem yer hareketi duü zeyi
DD-4 = 50 yılda aşılma olasılıgğ ı %68 (tekrarlanma periyodu 43 yıl) olan deprem yer hareketi duü zeyi
DTS = Deprem Tasarım Sınıfı
SS = Kısa periyot tasarım spektral ivme katsayısı [boyutsuz]
S1 = 1.0 saniye periyot için harita spektral ivme katsayısı [boyutsuz]
SDS = Kısa periyot tasarım spektral ivme katsayısı [boyutsuz]
SD1 = 1.0 saniye periyot için tasarım spektral ivme katsayısı [boyutsuz]
PGA = En buü yuü k yer ivmesi [g]
PGV = En buü yuü k yer hızı [cm/sn]
Tl :Tb :Ta : 0,14 0,69 6
geoteknikpro.com - info@geoteknikanaliz.com - 0544 428 6317- 0546 560 4356
12.12.2019Tarih :
Pafta / Ada / Parsel :
Proje Adı :
Hazırlayan :
Örnek Proje
Örnek Mühendis
25L-2A / 25741 / 1
c) Sıvılaşma Analizi
16.6.2 - Zemin sıvılaşması, yeraltı su seviyesinin altında yer alan ve yuü zeyden 20 m derinligğ e kadar olan
kohezyonsuz ya da duü şuü k kohezyonlu ( Pİ<%12 ) zeminlerin deprem sarsıntısı altında, boşluk suyu
basıncındaki artışa paralel kayma mukavemeti ve rijitligğ indeki oü nemli oranda azalış olarak tanımlanacaktır.
16.6.4 - Potansiyel olarak sıvılaşabilir zeminler, yeraltı su tablasının altında yer alan kum, çakıllı kum, siltli killi
kum, plastik olmayan silt ve silt-kum karışımları olarak tanımlanacaktır.
16.6.5 - Temel altı zeminlerinin potansiyel olarak sıvılaşabilir zeminlerden oluştugğu ve bu zemin tabakalarında
duü zeltilmiş SPT vuruş sayısının, N1,60 , 30 darbe / 30 cm degğerinden kuü çuü k oldugğu durumlarda zemin
sıvılaşması tetiklenme degğerlendirmesi yapılacaktır.
16.6.6 - Deprem Tasarım Sınıfı’nın DTS = 4 oldugğu ve aynı zamanda aşagğ ıdakilerden en az birinin sagğ landıgğ ı
durumlarda sıvılaşma tetiklenme analizi yapılmayabilir:
(a) Kil içerigğ inin %20’den fazla ve plastisite indisinin %10’dan yuü ksek oldugğu kumlu zeminlerde;
(b) ince dane yuü zdesinin % 35’den fazla ve duü zeltilmiş SPT vuruş sayısının, 30 cm’den yuü ksek oldugğu kumlu
zeminlerde;
Tablo-9
Mw : SDS : Cm :6,5 1,112 1,442
N160f- CRRm75 σ' σ RD τdepr Sıvılaşma sonuçKot CinsSPT τ YASS Durumu PI
38,87 0,08 2,61 2,61 0,99 0,29 0,75 N₁,₁₁ > 30 yok1,5spt1 SC YASS yok PI>%12
16,72 0,18 4,74 5,24 0,98 1,22 1,48 0,82 yok3spt2 SC YASS var PI>%12
12,87 0,14 5,89 7,89 0,97 1,18 2,20 0,54 var4,5spt3 SM YASS var NP
14,70 0,16 7 10,5 0,95 1,59 2,90 0,55 var6spt4 SM YASS var NP
15,39 0,16 8,11 13,11 0,94 1,92 3,57 0,54 var7,5spt5 SM YASS var NP
11,88 0,13 9,22 15,72 0,93 1,73 4,23 0,41 var9spt6 SM YASS var NP
14,50 0,16 10,35 18,35 0,89 2,31 4,74 0,49 yok10,5spt7 CL YASS var PI>%12
16,09 0,17 11,52 21,02 0,85 2,84 5,19 0,55 yok12spt8 CL YASS var PI>%12
24,45 0,28 12,67 23,67 0,81 5,14 5,57 0,92 var13,5spt9 ML YASS var NP
10,33 0,12 13,78 26,28 0,77 2,31 5,88 0,39 var15spt10 ML YASS var NP
17,67 0,19 14,89 28,89 0,73 4,04 6,13 0,66 yok16,5spt11 CL YASS var PI>%12
20,84 0,23 16 31,5 0,69 5,22 6,31 0,83 yok18spt12 CL YASS var PI>%12
17,67 0,19 17,11 34,11 0,65 4,64 6,44 0,72 yok19,5spt13 CL YASS var PI>%12
geoteknikpro.com - info@geoteknikanaliz.com - 0544 428 6317- 0546 560 4356
12.12.2019Tarih :
Pafta / Ada / Parsel :
Proje Adı :
Hazırlayan :
Örnek Proje
Örnek Mühendis
25L-2A / 25741 / 1
- Çok sıkı kum :
- Orta sıkı - sıkı kum:
- Gevşek kum :
- Toplamda 3 m'den daha kalın yumuşak kil
tabakası ( PI>20 ve w> % 40 )
- Yüksek derecede hassas kil
- Toplam Kalınlığı 3 m'den fazla turba
ve/veya organik İçeriği yüksek killer
- Çok kalın (>35 m) yumuşak veya orta katı
killer.
- Toplam Kalınlığı 8 m'den fazla olan yüksek
plastisiteli (PI>50) killer
%0
%0
%9
Yok
Yok
Yok
Yok
Yok
Hesaplanan yerel zemin sınıfı * :
Seçilen yerel zemin sınıfı :
* Matematiksel olarak hesaplanamayacak değişken durumlar olabileceğinden,
nihai yerel zemin sınıfı seçimi kullanıcı denetiminde olmalıdır.
ZF
ZF
d) ÖÖ zel Degğerlendirme Gereken Zemin Koşulları
geoteknikpro.com - info@geoteknikanaliz.com - 0544 428 6317- 0546 560 4356
12.12.2019Tarih :
Pafta / Ada / Parsel :
Proje Adı :
Hazırlayan :
Örnek Proje
Örnek Mühendis
25L-2A / 25741 / 1
9 - YAPİ ZEMİİN ETKİİLEŞİİMİİNİİN İİRDELENMESİİ
Yapı tabanında bulunan zemin, yapının tuü ruü ve yapının boyutları sebebi ile herhangi bir
derin temel ihtiyacı yoktur. Aşagğ ıda yuü zeysel temeller altına yapılması gereken tuü m analizlerin
sonuçları ve ekleri verilmiştir.
9.1 - Temel Sistemine İİlişkin Geoteknik Analiz ve Degğerlendirme
9.1.1 - Yuü zeysel Temeller
a-Taşıma guü cuü analizlerinde temelin uü zerine oturmuş oldugğu katmanın kayma dayanımı
açısı ve kohezyon degğerlerinde gerekli duü zenlemeler ve gerektigğ inde azaltmalar yapılmıştır.
Hesaplamalar TBDY 16.8.3.2 ve denklem 16.8.a'ya uygun şekilde hazırlanmıştır. Tuü m katsayılar
16.8.b'de goü sterildigğ i şekilde hesaplanmış ve tablo halinde sunulmuştur. Hesaplamalar yapılırken
temelin yeraltı suyu ile ilişkisi irdelenmiş, mevcut oldugğu durumlarda eksantrik yuü klemeler
degğerlendirmeye alınmıştır.
b-Öturma analizlerinde ani oturma degğerlendirmesi yapılırken hesaplamalar TBDY 2018
Egğ itim Sunumları ÖÖ RNEK Z-İ-2'de goü sterildigğ i uü zere elastik teori (Timoshenko ) kabulu ile
yapılmıştır.
c-Yuü zeysel temellerin yatayda kayması analizlerinde TBDY 16.8.4.1 Maddesindeki
denklem 16.9 kullanılarak hesaplamalar yapılmıştır. Hesaplamalar yapılırken Kp (pasif direnç
katsayısı) 1 alınarak Rpt degğerinde (TBDY Denklem 16.12) guü venli tarafta kalmak
hedeflenmiştir.
d-Şişme potansiyeli analizlerinde var olan kil katmanlarının plastisite indisleri uü zerinden
şişme potansiyelleri "S" (swelling factor-Seed at al 1962) degğeri ile irdelenmiştir. Şişme
potansiyeli risk degğerleri ile tablo halinde sunulmuştur.
Yukarıdaki a, b, c ve d maddelerinde bahsedilen hesapların kabul ve sonuç degğerleri sırası
ile verilmiştir.
geoteknikpro.com - info@geoteknikanaliz.com - 0544 428 6317- 0546 560 4356
12.12.2019Tarih :
Pafta / Ada / Parsel :
Proje Adı :
Hazırlayan :
Örnek Proje
Örnek Mühendis
25L-2A / 25741 / 1
a) Zemin Taşıma Guü cuü Analizi
Hesap Kotu :
Nc :
sc :
dc :
q (t/m²)
Nq :
sq :
γ (t/m³) :
Nγ :
sγ :
dγ :
qk (t/m²) :
3,5
9,629
1,243
1,062
5,13
3,164
1,121
0,78
0,973
1,121
30,85
1,031
C ve Φ azaltmaları
C azaltması :
Φ azaltması : Yapıldı
Yapıldı
Φ = 0 olması durumunda
Nc : Hesaplandı
Güvenlik Katsayısı
γRv : 1.4
c (t/m²) 0,7
B boyu (m) : 14
19Φ (Derece) :
qt (t/m²) : 22,03
1,031dq :
c' (t/m²)
Φ' (Derece) :
0,47
12,67
Temel Şekli : Radye Temel
geoteknikpro.com - info@geoteknikanaliz.com - 0544 428 6317- 0546 560 4356
12.12.2019Tarih :
Pafta / Ada / Parsel :
Proje Adı :
Hazırlayan :
Örnek Proje
Örnek Mühendis
25L-2A / 25741 / 1
b) Öturma Analizi
Konsolidasyon Oturması Tablo-11
- Konsolidasyon oturması
Δσz (t/m²) mv (cm²kg) ∑ δc (cm)Katman
Kalınlığı (m)
Kil Katmanları z (Hesap
Derinliği) (m)
zk (nokta
kotu) (m)
katman3 0,180,283 0,02111,5 8
katman5 0,080,167 0,00719,5 16
Wt [t] - Yapı Ağırlığı :
W,kazı [t] - Kazı Ağırlığı : γ*Df *L*B = 1.8*3,5*18*14= 1587,6
W,net [t] - Net Ağırlık Wt - W,kazı= 1.750,00 - 1587,6 =
1.750,00
162,4
geoteknikpro.com - info@geoteknikanaliz.com - 0544 428 6317- 0546 560 4356
12.12.2019Tarih :
Pafta / Ada / Parsel :
Proje Adı :
Hazırlayan :
Örnek Proje
Örnek Mühendis
25L-2A / 25741 / 1
Toplam Oturma Miktarı
Ani Oturma Miktarı
Wt-(Yapı Ağırlığı) [t] : 1.750,00
δe,d-(Dinamik Oturma) [cm] : 0,00
M1-(L yapı/B yapı) [-] : 1,29
δe-(Ani Oturma) [cm] : 3,31
µ-(Poisson Oranı) [-] : 0,35
q0-(Temel Taban Basıncı) [t/m²] : 6,944
qd (Dinamik Basınç) - [ t/m² ] : 0,00
Zemin Cinsi : SC
Ip-(Boyutsuz Etki Faktörü) [-] : 0.9890
E-(Elastisite Modülü) [t/m²] : 2.549,00
- Ani Öturma
δc-(Konsd. Oturması) [cm] : 0,26
δe + ∑δc (Toplam Oturma) [cm] : 3,57
geoteknikpro.com - info@geoteknikanaliz.com - 0544 428 6317- 0546 560 4356
12.12.2019Tarih :
Pafta / Ada / Parsel :
Proje Adı :
Hazırlayan :
Örnek Proje
Örnek Mühendis
25L-2A / 25741 / 1
c) Temelin Yatayda Kayma Analizi
L Boyu [m] :
B Boyu [m] :Temel Taban Alanı[m²] :
Ptv [t] :
Vth(x) [t] :
H [m] :
Vth(y) [t] :
Yüzeysel Zeminlerin Yatayda Kayması
kv :
kh :
Kp :
Rpk(x) :
Rpk(y) :
Rpt(y) :
Rpt(x) :
Cu [kNm²] :
γ [t/m³]
ϕ [derece] :
θ [derece] :
β [derece] :
Ψ [derece] :
Rth : 795,45
27,29
21,23
38,21
29,72
0,2224
0,4448
1
103,86
90,61
1750
3,5
18
14
252
0,78
0
19
90
0
SDS : 1,112
Sürtünme Ara Yüzeyi :
Yerinde Dökme Beton - Beton
Su Seviyesi Durumu :
Drenaj Durumu :
YASS temel taban seviyesi altında olması
durumunda
Drenajlı Durumda. Denk.(16.10)
Rijit Bodrum :
Var
Vth(x) < Rth + 0.3Rpt(x)
Vth(x) < Rth :
Vth(y) < Rth + 0.3Rpt(y)
Vth(y) < Rth :
103,86
103,86
+ 0.3*
90,61
90,61
21,23
27,29
<
<
<
795,45
795,45
795,45
795,45
=
=
=
< + 0.3* =
801,82
795,45
803,64
795,45
✓
✓
✓
✓
22 | 9
Tablo-10
geoteknikpro.com - info@geoteknikanaliz.com - 0544 428 6317- 0546 560 4356
12.12.2019Tarih :
Pafta / Ada / Parsel :
Proje Adı :
Hazırlayan :
Örnek Proje
Örnek Mühendis
25L-2A / 25741 / 1
d) Şişme Potansiyeli Analizi
PIKil Katmanı Katman Kalınlığı S (%) Şişme Potansiyeli
Düşük Şişme Potansiyeli6,12263katman3
Düşük Şişme Potansiyeli1,35147katman5
Tablo-12
geoteknikpro.com - info@geoteknikanaliz.com - 0544 428 6317- 0546 560 4356
12.12.2019Tarih :
Pafta / Ada / Parsel :
Proje Adı :
Hazırlayan :
Örnek Proje
Örnek Mühendis
25L-2A / 25741 / 1
9.2 Zemin İİyileştirme Alternatifleri
9.1.2 Derin Temeller
Proje kapsamında derin temel ihtiyacı yoktur.
Yapılan incelemeler ve hesaplamalar sonucu tasarlanan yuü zeysel temeller için herhangi
bir zemin iyileştirmesi oü ngoü ruü lmemiştir.
9.3 ÖÖ nerilen Temel Sistemi
9.4 Yapı Temelleri İİle İİlgili Digğer Hususlar
Yapılmış olan temel sistemi altında herhangi bir karstik boşluk, eriyebilen jips, kontrolsuü z
yapay dolgu veya nebati toprak yoktur. Temellerin yuü zmesi problemi mevcut degğ ildir. Yapı
temelinin, yeraltı suyunun olumsuz etkilerinden korunması için temelaltı izolasyonu yapılması
oü nerilir. Yapı etki derinligğ i içerisinde zemin katmanlarının ZF yerel zemin sınıfı degğerlendirilmesi
8. Boü luü m- d maddesindeki "oü zel degğerlendirme gereken zemin koşulları" başlıgğ ı altında
irdelenmiştir.
Yapı temel sistemi Radye olarak tasarlanmış olup boyutları 14m x 18m dir. 9.1.1 boü luü muü nde
verilen degğerlendirmeler sonucu temele gelen ortalama ve maksimum gerilmeler sırası ile 12,32
t/m² ve 23,97 t/m²'dir. Zeminin taşıma guü cuü ise 22,03 t/m² olarak belirlenmiştir.
Yapılan hesaplar sonucu zeminde toplamda (ani oturma + konsolide oturma) 3,57 cm oturma
beklenmekte oldugğu belirlenmiştir. Radye temel sisteminde izin verilen maksimum oturma
miktarı ise 51-76 mm arasındadır.
geoteknikpro.com - info@geoteknikanaliz.com - 0544 428 6317- 0546 560 4356
12.12.2019Tarih :
Pafta / Ada / Parsel :
Proje Adı :
Hazırlayan :
Örnek Proje
Örnek Mühendis
25L-2A / 25741 / 1
10 - İİKSA SİİSTEMLERİİ - ŞEV DURAYLİLİK ANALİİZLERİİ ve DEGĞ ERLENDİİRMESİİ
Kazı derinligğ i 1.75 m'den fazla oldugğu için 31.08.2018 tarihinde yayınlanan kazı guü venligğ i ve
alınacak oü nlemler ile ilgili uygulama esaslarına goü re guü venlik tedbiri alınması gerekmektedir. Kazını
uygun şev açıları verilmek sureti ile şevli olarak yapılması veya kazıya başlamadan oü nce kazı
çevresinde iksa sistemi inşa edilerek yatay toprak basıncının karşılanması suretiyle oü nlem alınması
gerekmektedir. Kazı sırasında muü teahhit, yapı denetim firması ve şantiye şefinin kazıyı incelemesi,
herhangi bir sorun tespit edilirse yetkili kişilere bilgi vererek ekstra guü venlik tedbiri aldırmaları
gerekmektedir.
geoteknikpro.com - info@geoteknikanaliz.com - 0544 428 6317- 0546 560 4356
12.12.2019Tarih :
Pafta / Ada / Parsel :
Proje Adı :
Hazırlayan :
Örnek Proje
Örnek Mühendis
25L-2A / 25741 / 1
11 - SÖNUÇ VE ÖÖ NERİİLER
1) İnşası planlanan yapı Izmir İli, Karşıyaka İlçesi, Şemikler Mahallesi’nde, tapunun 25741 Ada 1 Parsel’ine
kayıtlıdır.Yapı onaylı mimari projesinde 1 bodrum, zemin ve -1 Kat olarak tasarlanmış olup; 644 m²’lik bir arsa
içerisine yaklaşık 252 m² temel alanı olacak şekilde oturmaktadır.
3) Konu parsel 644 m² boyutunda olup boyutları yaklaşık olarak; 23 m X 28 m uzunluğundadır. İnşaat yapılacak
arazi düz bir topoğrafyaya sahiptir. Arsadaki en yüksek kot -0,33 m, en düşük kot ise -0,51 m'dir. Konu arsanın
günümüze kadar boş arsa olarak kullanıldığı belirlenmiştir.
Ortalama kayma dalgası hızı (Vₛ)₃₀
Ortalama standart penetrasyon darbe sayısı
(N₆₀)₃₀
Ortalama drenajsız kayma dayanımı (Cu)₃₀
Seçilen yerel zemin sınıfı
BKS = Bina Kullanım Sınıfı
BYS = Bina Yükseklik Sınıfı
Deprem Yer Hareketi Düzeyi
DTS = Deprem Tasarım Sınıfı
Ss (Kısa periyot tasarım spektral ivme katsayısı)
S1 (1.0 saniye periyot için harita spektral ivme
katsayısı)
SDS (Kısa periyot tasarım spektral ivme katsayısı)
1,041
0,253
1,1109552
0,767855
0,425
25,137
SD1 (1.0 saniye periyot için tasarım spektral ivme
katsayısı)
PGA = En büyük yer ivmesi [g]
PGV = En büyük yer hızı [cm/sn]
DD-2
5
3
4) Konu parsel için; arazi ve laboratuvar çalışmaları ile oluşturulmuş veri raporu ve mimari projesi göz önüne
alınarak yerel zemin sınıfları oluşturulmuştur (2018TBDY 16.4). Sonuçları aşağıdaki tabloda verilmiştir.
5) Konu parsel için; arazi ve laboratuvar çalışmaları ile oluşturulmuş veri raporu ve mimari projesi göz önüne
alınarak yerel zemin sınıfları oluşturulmuştur (2018TBDY 16.4). Sonuçları aşağıdaki tabloda verilmiştir.
209,00
9,46
76,71
ZD
ZE
ZD
ZF
2) Bina taşıyıcı sistemi betonarme karkas olarak belirlenmiştir. Yapı temel sistemi Radye olarak tasarlanmış olup
boyutları 14m x 18m dir. Yapı Iki tarafindan bitisik ön ve arka bahçesinden çekmeli olacak şekilde
imarlandırılmıştır.
1
geoteknikpro.com - info@geoteknikanaliz.com - 0544 428 6317- 0546 560 4356
12.12.2019Tarih :
Pafta / Ada / Parsel :
Proje Adı :
Hazırlayan :
Örnek Proje
Örnek Mühendis
25L-2A / 25741 / 1
6) İdealize zemin profili ve katmanların kabul edilen zemin parametreleri aşağıdaki gibi gösterilmiştir.
geoteknikpro.com - info@geoteknikanaliz.com - 0544 428 6317- 0546 560 4356
12.12.2019Tarih :
Pafta / Ada / Parsel :
Proje Adı :
Hazırlayan :
Örnek Proje
Örnek Mühendis
25L-2A / 25741 / 1
13) Yapılan incelemede sıvılaşma potansiyelinin olduğu belirlenmiştir. Sıvılaşma potansiyeli olan bölgenin toplam
sondaj derinliğine oranı % 40olarak belirlenmiştir. Yapılan hesaplarda noktasal olarak sıvılaşma potansiyeli olan
aralıklar 4,5 m - 9 m ; 13,5 m - 15 m ; olarak belirlenmiştir. Sıvılaşma ile ilgili önlem alınması gereklidir. Rapor
içerisinde sıvılaşma analizi ile ilgili tüm hesaplar ayrıntılı şekilde verilmiştir.
15) Yapılan incelemeler sonucu şişme potansiyeline sahip kil katmanları olduğu görülmüştür. Şişme potansiyeli
en yüksek olan katmanın 10 m - 13 m'ler arasında olduğu ve düşük şişme potansiyeli 'ne sahip olduğu
belirlenmiştir. Şişme potansiyeli ihmal edilebilecek seviyededir.
17) Zeminin sıvılaşma potansiyeli vardır. Sıvılaşma potansiyeli olan bölgenin toplam sondaj derinliğine oranı %
40olarak belirlenmiştir. Sıvılaşma ihtimaline karşı, zemin iyileştirme yöntemlerinden uygun olanının yapılması
gerekmektedir.
14) Yapılan hesaplar sonucu zeminde toplamda (ani oturma + konsolide oturma) 3,57 cm oturma beklenmekte
olduğu belirlenmiştir.
Vth(y) < Rth : 90,61 < 795,45 = 795,45 ✓
Vth(y) < Rth + 0.3Rpt(y) 90,61 27,29 795,45< + 0.3* = 803,64 ✓
Vth(x) < Rth : 103,86 < 795,45 = 795,45 ✓
Vth(x) < Rth + 0.3Rpt(x) 103,86 + 0.3* 21,23< 795,45 = 801,82 ✓
12) Yüzeysel temellerin yatayda kayma analizi yapılmıştır. Koşullar ve sonuçlar altta tablo olarak verilmiştir.
11) Temel alt kotu yer altı su seviyesinin altında olduğu için temel altına su izolasyonu yapılması gereklidir.
10) Yapılan incelemelerde yeraltı suyunun, sondajın 2,5. metresinden itibaren olduğu belirlenmiştir.
8) Yapının oturduğu zemine göre; temel taşıma gücünün karakteristik dayanımı olan qₖ ve tasarım dayanımı
olan qₜ. hesaplanmıştır. Sonuçları aşağıdaki tabloda verilmiştir.
Karakteristik zemin taşıma gücü (qₖ) (t/m²) :
Tasarım zemin taşıma gücü (qₜ) (t/m²) :
30,85
22,03
t/m²
t/m²
9) Maks.temel basıncı > qt basıncı olduğu için taşıma gücü yeterli değildir.
Ort temel basıncı (t/m²) :
Maks temel gerilmesi (t/m²) :
t/m²
t/m²23,97
12,32
7) Zemin profilinde yapının oturduğu katman incelendiğinde, temelin imalatına mani olacak herhangi bir durum
mevcut olmadığı belirlenmiştir.
G+Q+ExKombinasyon :
16) Yatak Katsayısı, rapor içerisinde belirtilmiş farklı yöntemlere göre hesap yapılmış ve 1250 t/m³ olarak
belirlenmiştir.
geoteknikpro.com - info@geoteknikanaliz.com - 0544 428 6317- 0546 560 4356
12.12.2019Tarih :
Pafta / Ada / Parsel :
Proje Adı :
Hazırlayan :
Örnek Proje
Örnek Mühendis
25L-2A / 25741 / 1
20) Kazı işlemi sırasında çevre yapılar dikkatle incelenmeli, her türlü yer altı sistemine (elektrik,doğalgaz, atık su)
dikkat edilmeli ve gerekli kurumlardan izinler alınmalıdır. Oluşabilecek her türlü olumsuz etki yapı denetim ,
şantiye şefi ve müteahhit firma tarafından takip edilmelidir.
21) Geoteknik rapor; Çevre ve Şehircilik Bakanlığının yayınlamış olduğu zemin ve temel etüd raporu formatına
uygun olarak hazırlanmıştır. Rapor içindeki tüm hesaplar; yapılan sondaj çalışmaları ve kapsamında sunulan veri
raporundaki değerlere göre, 18.04.2018 tarihinde yayınlanan ve 01.01.2019 tarihinde yürürlüğe giren Türkiye
Bina Deprem Yönetmeliği’ne uygun yapılmıştır
18) Kazı derinliği 1.75 m'den fazla olduğu için 31.08.2018 tarihinde yayınlanan kazı güvenliği ve alınacak
önlemler ile ilgili uygulama esaslarına göre güvenlik tedbiri alınması gerekmektedir. Kazını uygun şev açıları
verilmek sureti ile şevli olarak yapılması veya kazıya başlamadan önce kazı çevresinde iksa sistemi inşa edilerek
yatay toprak basıncının karşılanması suretiyle önlem alınması gerekmektedir. Kazı sırasında müteahhit, yapı
denetim firması ve şantiye şefinin kazıyı incelemesi, herhangi bir sorun tespit edilirse yetkili kişilere bilgi vererek
ekstra güvenlik tedbiri aldırmaları gerekmektedir.
22) Bu raporun Sonuç ve Öneriler bölümü toplamda 21 maddeden oluşmaktadır.
19) Temel kazısı ile kaldırılan hafriyat geri dolgu malzemesi olarak temelde kullanılmamalıdır .
geoteknikpro.com - info@geoteknikanaliz.com - 0544 428 6317- 0546 560 4356
12.12.2019Tarih :
Pafta / Ada / Parsel :
Proje Adı :
Hazırlayan :
Örnek Proje
Örnek Mühendis
25L-2A / 25741 / 1
1- Foundation Analysis and Design (1996) Joseph E. Bowles
2- StructX -Soil Properties and Estimations
3- Türkiye Bina Deprem Yönetmeliği 2018
4- DLH Geoteknik Tasarim Esaslari [A. Orhan Erol , Zeynep Çekinmez ANKARA 2013]
5- Geoteknik Mühendisliğine Giriş - D. Holtz , William D. Kovacks
6- Boulanger Idriss CPT and SPT Soil Liquefaction Triggering
7- Manuel on Estimating Soil Properties for Foundation Design “Cornell University”
8- Muni Budhu Soil Mechanics AND Foundations
9- Theory of Elasticity, S. P. Timoshenko And J.N. Goodier
10- Principles of Foundation Engineering - SI Braja M. Das
11- Design and Construction of Mat Foundations [Lawrence D. Johnson]
12- Swelling Characteristics of Compacted, Expansive Soil N. V. Nayak and R. W.
Christensen
13- Cabo One and Two Family Dwelling Code 1992
14- Canadian Foundation Engineering Manuel [Canadian Geotechnical Society 2006]
15- Eurocode 7: Geotechnical Design - Part 1: General Rules
16- Rock Mass Classification (A Practical Approach in Civil Enginering) [B. Sing R.K Goel]
12 - YARARLANİLAN KAYNAKLAR
geoteknikpro.com - info@geoteknikanaliz.com - 0544 428 6317- 0546 560 4356