GEOTEKNİK RAPOR - GeoteknikPro

GEOTEKNİK RAPOR

Örnek Proje

IzmirKarşıyaka /

Örnek Mühendis

Insaat Mühendisi

25L-2A Pafta /25741 Ada /1 Parsel

ONAYLAR

MÜELLİF ONAYI YAPI DENETİM ONAYI RESMİ KURUM ONAYI

İşbu geoteknik rapor 18 Mart 2018 tarihinde 30364 mükerrer sayı ile yayınlanmış, Türkiye Bina

Deprem Yönetmeliğinin 16.bölüm esaslarına göre deprem etkisi altında tasarımı yapılacak yeni

binalar ile deprem performansı değerlendirilmiştir. Bu geoteknik rapor 9 Mart 2019 tarihinde 30709

mükerrer sayı ile yayınlanmış, Zemin ve Temel Etüdü Uygulama Esasları ve Rapor Formatına Dair

Tebliğ’ine uygun olarak düzenlenmiştir.

DİĞER ONAYLAR

25L-2A / 25741 / 1Pafta / Ada / Parsel :

Örnek ProjeProje Adı :

12.12.2019Tarih :

Pafta / Ada / Parsel :

Proje Adı :

Hazırlayan :

Örnek Proje

Örnek Mühendis

25L-2A / 25741 / 1

İİÇİİNDEKİİLER

1 GİİRİİŞ

1.1 Konu Kapsam

1.2 Proje Bilgileri

1.3 Hesapların ÖÖ zet Sonuçları

2 İİNŞAAT SAHASİ HAKKİNDA BİİLGİİLER

3 YAPİ HAKKİNDA BİİLGİİLER

4 MEVCUT ZEMİİN ARAŞTİRMALARİ

4.1 Sondaj Derinligğ i Belirlenmesi

5 İİLAVE ZEMİİN ARAŞTİRMALARİ

6 İİDEALİİZE ZEMİİN PRÖFİİLLERİİ (ARAZİİ ZEMİİN MÖDELİİ) VE YERALTİ SUYU DURUMLARİ

7 GEÖTEKNİİK TASARİM PARAMETRELERİİNİİN TESPİİTİİ

7.1 Zemin Katmanları İİncelemesi

7.2 Standart Penetrasyon Testi ve SPT Duü zeltmeleri

7.3 SPT Verilerinin İİnce Dane İİçerigğ ine Goü re Duü zeltilmesi

8 DEPREMSELLİİK

a) Yerel Zemin Sınıfı Degğerlendirilmesi

a.1 Örtalama Standart Penetrasyon Darbe Sayısına Goü re Degğerlendirme

a.2 Örtalama Kayma Dalgası Hızına Goü re Degğerlendirme

a.3 Örtalama Drenajsız Kayma Dayanımına Goü re Degğerlendirme

b) Deprem Yer Hareketine İİlişkin Veriler (AFAD Verileri)

c) Sıvılaşma Analizi

d) ÖÖ zel Degğerlendirme Gereken Zemin Koşulları

geoteknikpro.com - [email protected] - 0544 428 6317- 0546 560 4356

12.12.2019Tarih :


Proje Adı :

Hazırlayan :

Örnek Proje

Örnek Mühendis

25L-2A / 25741 / 1

9 YAPİ ZEMİİN ETKİİLEŞİİMİİNİİN İİRDELENMESİİ

9.1 Temel Sistemine İİlişkin Geoteknik Analiz Ve Degğerlendirmeler

9.1.1 Yuü zeysel Temeller

a) Taşıma Guü cuü Analizi

b) Öturma Analizi

c) Temelin Yatayda Kayma Analizi

b) Şişme Potansiyeli Analizi

9.2 Zemin İİyileştirme Alternatifleri

9.3 ÖÖ nerilen Temel Sistemi

9.4 Yapı Temelleri İİle İİlgili Digğ er Hususlar

10 İİKSA SİİSTEMLERİİ- ŞEV DURAYLİK ANALİİZLERİİ ve DEGĞ ERLENDİİRMESİİ

11 SÖNUÇ VE ÖÖ NERİİLER

12 YARARLANİLAN KAYNAKLAR

13 EKLER


12.12.2019Tarih :


Proje Adı :

Hazırlayan :

Örnek Proje

Örnek Mühendis

25L-2A / 25741 / 1

EK LİİSTESİİ:

Ek-1 : Araştırma Noktaları Vaziyet Planı

Ek-2: Sondaj Logları

Ek-3: Laboratuvar Deney Sonuçları ÖÖ zet Tabloları

TABLÖ LİİSTESİİ:

Tablo-1: Yapı Taban Basıncı-Efektif Gerilme Tablosu

Tablo-2: Zemin Katmanlarının İİncelenmesi

Tablo-3: Standart Proctor Test Analizi

Tablo-4: SPT Verilerinin İİnce Dane İİcerigğ ine Gore Duzeltilmesi

Tablo-5: Zemin Sınıfı Degğerlendirme ÖÖ zeti (Vs-SPT-Cu)

Tablo-6: SPT Verilerine Goü re Zemin Sınıfı Degğerlendirmesi

Tablo-7: Cu Verilerine Goü re Zemin Sınıfı Degğerlendirmesi

Tablo-8: Vs Verilerine Goü re Zemin Sınıfı Degğerlendirmesi

Tablo-9: Sıvılaşma Analizi Degğerlendirmeleri

Tablo-10: Yuü zeysel Temellerin Yatayda Kayması

Tablo-11: Konsolidasyon Öturma Analizi

Tablo-12: Şişme Potansiyeli Degğerlendirmesi

ŞEKİİL LİİSTESİİ:

Şekil-1: İİdealize Zemin Kesiti


12.12.2019Tarih :


Proje Adı :

Hazırlayan :

Örnek Proje

Örnek Mühendis

25L-2A / 25741 / 1

1.1- Konu ve Kapsam

İİnşası planlanan yapının temel zemininin statik, dinamik ve deprem etkileri dikkate

alınarak yapılan zemin araştırmalarından uü retilen arazi zemin modeli ve temel zeminini

oluşturan tabakaların geoteknik tasarım parametreleri ile temel tasarımına ilişkin

degğerlendirmelerin yer aldıgğ ı geoteknik rapor aşagğ ıda sunulmuştur. Geoteknik rapor

hazırlanırken veri raporu, plankote, vaziyet planı, aplikasyon planı, statik proje ve mimari

proje bilgilerinden yararlanılmıştır.

1- GİRİŞ

Mimar :

İİnşaat Muü hendisi :

Veri Raporunu Hazırlayalar

:

Proje ve raporlar aşagğ ıda belirtilen kişiler tarafından hazırlanmıştır.

ÖÖ rnek Mimar

ÖÖ rnek İİnşaat Muü hendisi

ÖÖ rnek Jeoloji Muü hendisi

İİşveren : ÖÖ rnek İİşveren

1.2- Proje Alanı Bilgileri

Jeoloji Muü hendisi :

Jeofizik Muü hendisi : ÖÖ rnek Jeofizik Muü hendisi

Yapı İki tarafindan bitisik oü n ve arka bahçesinden çekmeli olacak şekilde imarlandırılmıştır.


12.12.2019Tarih :


Proje Adı :

Hazırlayan :

Örnek Proje

Örnek Mühendis

25L-2A / 25741 / 1

İlçe :

Mahalle :

Pafta :

Ada :

Parsel :

Koordinat X :

Koordinat Y :

İl :

Proje Adı :

Arsa Bilgileri :

25741

1

Izmir

Karşıyaka

Şemikler

25L-2A

38,4972

27,0558

Örnek Proje


12.12.2019Tarih :


Proje Adı :

Hazırlayan :

Örnek Proje

Örnek Mühendis

25L-2A / 25741 / 1

Y.A.S.S. :

Toplam Zemin Katmanı Sayısı :

Temelin Oturduğu Katman :

SPT Aralığı :

Sondaj Derinliği :

Toplam SPT Sayısı :

Özet Bilgiler

Zemin Taşıma Gücü

qₖ (t/m²) :

Yerel Zemin Sınıfı Değerlendirilmesi

qₜ (t/m²) :

Sıvılaşma Potansiyeli :

Sıvılaşma Potansiyeli

Vs'ye Göre :

Cu'ya Göre :

SPT'ye Göre :

2,50

5,00

SC

1,50

23,00

15,00

30,85

22,03

209,00

9,46

76,71

ZD

ZE

ZD

m m

m

t/m²

t/m²

Var

1.3- Hesapların Özet Sonuçları

ZF

Seçilen Zemin Sınıfı


12.12.2019Tarih :


Proje Adı :

Hazırlayan :

Örnek Proje

Örnek Mühendis

25L-2A / 25741 / 1

Ani oturma miktarı :

Konsolidasyon Oturması Miktarı :

Oturma Miktarları

Toplam oturma miktarı :

Vthx < Rth :

Vthy < Rth :

Yüzeysel Temellerin Yatayda Kayması

Vthy < Rth + 0.3Rpty :

Vthx < Rth + 0.3Rptx :

3,31

0,26

3,57

103,86

103,86

+ 0.3*

90,61

90,61

21,23

27,29

<

<

<

795,45

795,45

795,45

795,45

=

=

=

< + 0.3* =

801,82

795,45

803,64

795,45

✓

✓

✓

✓

cm

cm

cm

Dinamik oturma miktarı : cm 0,00

Toplamda 3 m'den kalın turba ve/veya organik içeriği yüksek kil :

Toplamda 8 m'den kalın yüksek plastisiteli kil (PI>50) :

Özel Değerlendirme Gerektiren Zemin Koşulları

Çok Kalın (> 35 m) yumuşak veya orta katı killer :

Yüksek derecede hassas kil :

Yok

Yok

Yok

Sıvılaşabilir zemin :

Yok

Var


12.12.2019Tarih :


Proje Adı :

Hazırlayan :

Örnek Proje

Örnek Mühendis

25L-2A / 25741 / 1

Konu parsel 644 m² boyutunda olup boyutları yaklaşık olarak; 23 m X 28 m uzunlugğundadır.

İİnşaat yapılacak arazi duü z bir topogğ rafyaya sahiptir. Arsadaki en yuü ksek kot -0,33 m, en duü şuü k kot

ise -0,51 m'dir. Konu arsanın guü nuü muü ze kadar boş arsa olarak kullanıldıgğ ı belirlenmiştir.

İİnşası planlanan yapı İzmir İİli, Karşıyaka İİlçesi, Şemikler Mahallesi'nde, tapunun 25741 Ada 1

Parsel’ine kayıtlıdır. Arsa inşa için ulaşılabilir durumdadır.

Arazi çevresinde altyapı ve uü styapı tesisleri tamamlanmış durumdadır.

2 - İİNŞAAT SAHASİ HAKKİNDA BİİLGİİLER

Bina taşıyıcı sistemi betonarme karkas olarak belirlenmiştir. Yapı onaylı mimari projesinde 1

bodrum, zemin ve -1 Kat olarak tasarlanmış olup; 644 m²’lik bir arsa içerisine yaklaşık 252 m²

temel alanı olacak şekilde oturmaktadır.

Bina kullanım amacı Konut olarak belirlenmiştir.

Bina kullanım sınıfı BKS=3, yapı oü nem katsayısı 1.0 seçilmiştir.

Bina yuü kseklik sınıfı ise 5 olarak belirtilmiştir.

Yapılan incelemelerde uü styapı yuü klerinin temelde oluşturdugğu ortalama ve maksimum temel

taban gerilmeleri sırası ile 12,32 t/m² ve 23,97 t/m²'dir.

3 - YAPİ HAKKİNDA BİİLGİİLER

Yapı B Boyu (m) :

Yapı L Boyu (m) :

Yapı Oturma Alanı (m²) :

Bodrum Kat Adedi :

Toplam Kat Adedi :

Temel Tipi :

Temel Altı Derinliği (m) :

Yapı Ağırlığı (t) :

SDS :

Mw :

Proje Bilgileri :

14

18

252

1

1

Radye

1750

3,5

1,112

6,5


12.12.2019Tarih :


Proje Adı :

Hazırlayan :

Örnek Proje

Örnek Mühendis

25L-2A / 25741 / 1


12.12.2019Tarih :


Proje Adı :

Hazırlayan :

Örnek Proje

Örnek Mühendis

25L-2A / 25741 / 1

4 - MEVCUT ZEMİİN ARAŞTİRMALARİ

Zemin ve temel etuü d kategorisi 2 olarak belirlenmiştir. Yukarıda tapu bilgileri yer alan, inşaat

yapılacak arsaya araştırmalar kapsamında 3 adet zemin sondajı yapılmıştır.

Bu sondajlarda SPT ve PMT deneyleri yapılmış olup ve oü rnek numuneler alınarak bu

numuneler uü zerinde bazı laboratuvar deneyleri [Konsolidasyon Deneyi, Kesme Kutusu, Direk

Kesme Deneyi, UÖ ç Eksenli Basınç Deneyi, Elek Analizi, Atterberg Limit Deneyi gibi] yapılmıştır.

Yapılan bu deneyler ile Veri Raporları ve bu veri raporlarındaki degğerler kullanılarak

Geoteknik Rapor hazırlanmıştır. Yapılan laboratuvar deneyleri ile zeminin plastisitesi, zemin

sınıflandırması, ince dane içerikleri, su içerikleri ve birim hacim agğ ırlıkları belirlenmiştir. Ayrıca

temelin uü zerine oturacagğ ı ve yapı etki derinligğ i içerisindeki katmanların kayma dayanımı açısı,

kohezyonu gibi ve drenajsız kayma mukavemeti gibi mekanik oü zelliklerinin belirlenmesini

amaçlamaktadır.


12.12.2019Tarih :


Proje Adı :

Hazırlayan :

Örnek Proje

Örnek Mühendis

25L-2A / 25741 / 1

ÜST YAPI VE GENEL ZEMİN BİLGİLERİ

Yapı Ağırlığı :

B :

L :

Df :

YASS :

γ doğal :

γ doygun :

ton

m

m

m

m

t/m3

t/m3

1750

14

18

3,5

2,5

1,74

1,78

Hesaplamalarda guü venli tarafta kalmak için yer altı suyu 2,5 m olarak seçilmiştir.

Tahmini Zemin Bilgileri

4.1- Zemin Araştırma Derinligğ inin Belirlenmesi

Boü lgedeki eski çalışmalar goü z oü nuü ne alındıgğ ında zemin cinsi SC olarak oü ngoü ruü lmuü ştuü r. Seçilen

zeminin dogğal birim hacim agğ ırlıgğ ı 1,74 t/m³, doygun birim hacim agğ ırlıgğ ı ise 1,78 t/m³ olarak

seçilmiştir.

Etkin derinlik 19-20 metreler arasında olup 20 m olarak seçilmiştir.

Tam noktanın tespiti için grafigğ e bakılabilir.

Yapı tabanındaki basıncın ve zeminin efektif gerilmesinin derinligğ e goü re degğ işimini bir tablo ve

grafik ile goü stermek gerekirse:


12.12.2019Tarih :


Proje Adı :

Hazırlayan :

Örnek Proje

Örnek Mühendis

25L-2A / 25741 / 1


12.12.2019Tarih :


Proje Adı :

Hazırlayan :

Örnek Proje

Örnek Mühendis

25L-2A / 25741 / 1

YAPI ETKİN GERİLME - EFEKTİF GERİLME

Yapı tabanındaki basıncın ve zeminin efektif gerilmesinin derinliğe göre değişimi

tablosu (Tablo 1):

Kot Yapının Yarattığı Gerilme Efektif Gerilme

0 0 0

0 0 0

0 0 0

4 6,524 0,552

5 5,79 0,63

6 5,174 0,708

7 4,651 0,786

8 4,204 0,864

9 3,819 0,942

10 3,484 1,02

11 3,192 1,098

12 2,935 1,176

13 2,708 1,254

14 2,506 1,332

15 2,326 1,41

16 2,165 1,488

17 2,02 1,566

18 1,889 1,644

19 1,771 1,722

20 1,663 1,8

21 1,565 1,878

22 1,475 1,956

23 1,393 2,034

24 1,318 2,112

25 1,248 2,19

26 1,184 2,268

27 1,124 2,346

28 1,07 2,424

29 1,018 2,502

30 0,971 2,58


12.12.2019Tarih :


Proje Adı :

Hazırlayan :

Örnek Proje

Örnek Mühendis

25L-2A / 25741 / 1

SONDAJ DERİNLİĞİNİN BELİRLENMESİ

Sondaj derinliği seçimi TBDY 2018'e göre aşağıdaki gibi belirlenmektedir:

TBDY 2018 16A.1.4 - Sondaj Derinlikleri: Sondaj derinliği, bina temelleri için temel tabanından

başlayarak yapı genişliğinin en az 1.5 katı veya net temel taban basıncından kaynaklanan zemindeki

gerilme artışının (Δσ) zeminin kendi ağırlığından kaynaklanan efektif gerilmenin (σ'vo ) % 10’una eşit

olduğu derinlikten (Δσ = 0.10σ'vo ) daha elverişsizi olacak şekilde seçilecektir.

(a) Yüksek dayanıma ve rijitliğe sahip bir tabakanın daha sığ derinliklerde rastlanması durumunda

sondaj, bu tabaka içine en az 3 metre girerek tabaka sürekliliğinin belirlenmesi ile sonlandırılabilir.

(d) Deprem tasarım sınıfları DTS=1, DTS=1a, DTS=2 ve DTS=1a olan bölgelerde, yeraltı suyu düzeyi

temel tabanından itibaren 10 metre derinlikten daha yukarıda ve gevşek yerleşimli iri (kaba) daneli

zeminlerin yer aldığı sahalarda, sondaj derinliği zemin yüzünden itibaren en az 20 m olacaktır.

Öncelikle temel alt kotundan itibaren 1,5B şartı kontrol edilir.

Yapı B (m) :

Temel Alt (m) :

x 1.5 =

+ =

Seçilen =

3,5

14 14 21

21 3,5 24,5

25

Yukarıdaki hesaplara göre sondaj derinliği

Etkin Derinlik (%10 Efektif = Yapı Derinliği) olduğundan sondaj derinliği olarak

hesaplanır.

Deprem yönetmeliği 16A.1.4 maddesinin (d) bendine göre yer altı suyunun ilk 10m'de

2019-20

olmasından ötürü sondaj derinliği 20 m olarak belirlenmiştir.

SONUÇ

m olarak belirlenmiştir.25

Arazide ilave zemin araştırmalarını gerektirecek bir durum soü z konusu degğ ildir.

5 - İİLAVE ZEMİİN ARAŞTİRMALARİ


12.12.2019Tarih :


Proje Adı :

Hazırlayan :

Örnek Proje

Örnek Mühendis

25L-2A / 25741 / 1

6 - İİDEALİİZE ZEMİİN PRÖFİİLİİ VE YERALTİ SUYU DURUMLARİ

İİnşaat sahasında yapılan tuü m zemin araştırmaları ve laboratuvar sonuçları goü z oü nuü nde

bulundurularak tuü m sondaj kuyuları incelenmiş ve karşılaştırılmıştır. Buna bagğ lı olarak da bir " idealize

zemin profili" belirlenmiştir. Profildeki tuü m veriler (laboratuvar verileri, zemin açıklamaları, katman

kalınlıkları zemin cinsi vs.) katman uü zerinde çizilmiş ve aşagğ ıda verilmiştir.

Sahada karşılaşılan farklı zemin tabakaları incelendigğ inde, temel zemini olarak uygun olmayacak

herhangi bir katmanla karşılaşılmamıştır.

İİnceleme alanı yuü zey sularından etkilenmeyecek olup, temel tabanının yeraltı sularından korunması

için temelaltı izolasyonu yapılması oü nerilmektedir. Ayrıca yagğmur sularının guü venli bir şekilde

uzaklaştırılabilmesi ve neden olacagğ ı etkilerden temelin korunması için drenaj sistemi kurulması ve

mevcut altyapı sistemine aktarılması tavsiye edilir.

Yapılan incelemelerde yeraltı suyunun, sondajın 2,5. metresinden itibaren oldugğu belirlenmiştir.

İİnşaat Alanı Zemin Modeli ve Profil (Şekil-1)


12.12.2019Tarih :


Proje Adı :

Hazırlayan :

Örnek Proje

Örnek Mühendis

25L-2A / 25741 / 1

7 - GEÖTEKNİİK ZEMİİN PARAMETRELERİİNİİN TESPİİTİİ

Zeminin geoteknik tasarım parametrelerinin belirlenmesi için laboratuvar deneyleri ve

literatuü rde mevcut olan yaklaşımlar kullanılmıştır.

Geoteknik analizlerde kullanılmış olan parametrelerin deneylerden yararlanılarak elde edilen

kısımları için ekte laboratuvar deney sonuçları verilmiştir.

Parametrelerin deneyler ile elde edilemedigğ i durumlarda ise kullanılan tablolar ve formuü ller ise aynı

şekilde eklerde verilmiştir.

Taşıma guü cuü hesaplarında temelin uü zerine oturmuş oldugğu SC katmanının kayma dayanımı

açısı 19 derece olup kohezyonu 0,7 t/m² olarak alınmıştır.

Öturma analizlerinde temelin uü zerine oturmuş oldugğu SC katmanının elastisite moduü luü degğeri

2549 t/m² olup, poisson oranı 0,35 olarak kabul edilmiştir.

Yuü zeysel temellerin yatayda kayması analizlerinde tuü m suü rtuü nme degğerleri TBDY 16.8.4.3

maddesinde belirlenmiş degğerlerden alınmıştır. Drenajsız durumda tuü m hesaplamalar temelin

uü zerine oturmuş oldugğu zemin katmanının drenajsız kayma mukavemeti degğeri baz alınarak

yapılmıştır.

7.1 Yatak Katsayısı Seçimi

Kohezyonsuz Zeminler

Terzaghi

qk :

SF :

qa :

T* :

Hesaplanan K t/m³ :

30,85

2

15,425

40

1234

Beton Sınıfı :

Beton Elastisite Mod. :

Beton Poisson Oranı :

Temel B :

Temel L :

Temel kalınlığı :

R :

Seçilen Kv1 :

Kv :

Hesaplanan K t/m³ 1326

6,67

1326

45000

0,5

18

14

0,2

32000

C 30

NAVFAC DM 7-1 1984


12.12.2019Tarih :


Proje Adı :

Hazırlayan :

Örnek Proje

Örnek Mühendis

25L-2A / 25741 / 1

Lindeburg

Zemin Cinsi :

k aralığı :

Seçilen k :

Temel B :

Temel L :

ks :

SC

2753-8158

1044

4000

18

Seçilen K t/m³ 1237

14

Bowles

Seçilen K t/m³ :

kv aralığı :

Zemin Cinsi : Orta sıkılıkta kum

9600-80000

1300

Tasarım Yatak Katsayısı (t/m³): 1250


12.12.2019Tarih :


Proje Adı :

Hazırlayan :

Örnek Proje

Örnek Mühendis

25L-2A / 25741 / 1

7.1 Zemin Katmanları İİncelemesi

Zemin katmanlarının verileri Tablo-2

Katman h1 h2 γdoy Wn LL PIPL Φ CCins Açıklama γd mv Cu IDI

katman1 0 4 1,74 1,78 22,2 42 2022 19 0,7SCÇakilli Killi

Gevsek-Orta

Siki Kum

33,80

katman2 4 10 1,74 1,74 21,1 0 NP0 20 0,6SMÇakilli Siltli

Gevsek Kum19,60

katman3 10 13 1,78 1,78 36,5 47 2621 7 4,4CLDüsük

Plastsisiteli

Kumlu Orta Kati

Kil

0,021 72,370

katman4 13 16 1,74 1,74 41,7 0 NP0 0 0MLKumlu Gevsek

Silt88,70

katman5 16 23 1,74 1,74 47,7 37 1423 0 0CLAz Çakilli

Kumlu Orta

Plastisiteli Kati

Kil

0,007 72,380


12.12.2019Tarih :


Proje Adı :

Hazırlayan :

Örnek Proje

Örnek Mühendis

25L-2A / 25741 / 1

7.2 Standart Penetrasyon Testi ve SPT Duü zeltmeleri

SPT verileri Tablo-3

SPT KOT N ₀-₁₅ N ₃₀₋₄₅N ₁₅₋₃₀ ND N₁,₆₀CR CS CB CE CN σ' (t/m²) N ₆₀σ (t/m²)

2818,72,612,611,71,110,75179831,5spt1 1,2

97,74,745,241,4341,110,7574333spt2 1,2

86,65,897,891,2871,110,8563334,5spt3 1,2

107,7710,51,1801,110,9573436spt4 1,2

118,88,1113,111,0971,110,9584437,5spt5 1,2

76,69,2215,721,0291,110,9563339spt6 1,2

76,610,3518,3511,111642310,5spt7 1,2

97,711,5221,0211,111743312spt8 1,2

1615,412,6723,670,8771,1111486313,5spt9 1,2

44,413,7826,280,8411,111422215spt10 1,2

108,814,8928,8911,111844416,5spt11 1,2

13111631,511,1111055518spt12 1,2

108,817,1134,1111,111844319,5spt13 1,2

108,818,2236,7211,111844421spt14 1,2

3428,619,3339,3311,111261412522,5spt15 1,2


12.12.2019Tarih :


Proje Adı :

Hazırlayan :

Örnek Proje

Örnek Mühendis

25L-2A / 25741 / 1

7.3 - SPT Verilerinin İİnce Dane İİçerigğ ine Goü re Duü zeltilmesi

Tablo-3

SPT KOT N160 N160FIDI α β

spt1 1,5 28 38,8733,8 3,545 1,187

spt2 3 9 16,7233,8 4,922 1,187

spt3 4,5 8 12,8719,6 3,545 1,077

spt4 6 10 14,7019,6 3,545 1,077

spt5 7,5 11 15,3919,6 3,545 1,077

spt6 9 7 11,8819,6 3,545 1,077

spt7 10,5 7 14,5072,3 5 1.2

spt8 12 9 16,0972,3 5 1.2

spt9 13,5 16 24,4588,7 5 1.2

spt10 15 4 10,3388,7 5 1.2

spt11 16,5 10 17,6772,3 5 1.2

spt12 18 13 20,8472,3 5 1.2

spt13 19,5 10 17,6772,3 5 1.2

spt14 21 10 17,6772,3 5 1.2

spt15 22,5 34 46,1872,3 5 1.2


12.12.2019Tarih :


Proje Adı :

Hazırlayan :

Örnek Proje

Örnek Mühendis

25L-2A / 25741 / 1

a) Yerel Zemin Sınıfı Belirlenmesi

TBDY 2018 Tablo 16.1 ’de verilen zemin parametreleri, zemin profilinin temel veya kazık

başlıgğ ı alt kotundan itibaren aşagğ ıya dogğ ru en uü st 30 m kalınlıgğ ındaki kısmı için belirlenecektir.

Birbirinden belirgin şekilde farklı zemin ve kaya tabakalarını içeren zemin profillerinde uü st 30

metredeki tabakalar, yeteri kadar alt tabakaya ayrılarak en uü stte i = 1 ve en altta i = N olacak

şekilde sıralanacaktır. UÖ st 30 metredeki ortalama kayma dalgası hızı (VS)30 , ortalama standart

penetrasyon darbe sayısı (N60 )30 ve ortalama drenajsız kayma dayanımı (cu )30 ile

hesaplanacaktır:

Tablo-5

8 - DEPREMSELLİİK

Depremsellik verilerinin (SDS ve SD1) hesaplanabilmesi için TBDY 2018 2.3.3.1 maddesinde

goü sterilen Fs ve F1 degğerlerinin belirlenmiş olması gerekmektedir. Bu degğerlerin seçimi için ise

yerel zemin sınıfının belirlenmiş olması gerekmektedir. Bu sebeple depremsellik degğerlerinden

oü nce yerel zemin sınıfı belirlenmesi yapılmıştır.

Deger Kosul ZeminSınıfıYontem

(Vs)30 209 360 > VS > 180 ZD

(N60)30 9,46 N60 < 15 ZE

(Cu)30 76,71 250 > Cu60 > 70 ZD


12.12.2019Tarih :


Proje Adı :

Hazırlayan :

Örnek Proje

Örnek Mühendis

25L-2A / 25741 / 1

Katman h1 h2 h sptort h/spt

a.1 - Örtalama Standart Penetrasyon Darbe Sayısına Goü re Degğerlendirme

Tablo-6

katman1 0 4 0 7,7 0

katman2 4 10 6 7,43 0,808

katman3 10 13 3 7,15 0,420

katman4 13 16 3 9,9 0,303

katman5 16 23 7 13,2 0,530

∑ h/spt :Temel Derinliği :

Araştırma Derinliği :

Hesap Derinliği :

2,061

19,5

23

3,5

a.2 - Örtalama Kayma Dalgası Hızına Goü re Degğerlendirme

Vs Hızı h/VsKalınlık

Tablo-7

-1,5 119 -0,01261

1,3 133 0,00977

2,5 147 0,01701

2,9 170 0,01706

3,3 197 0,01675

3,7 214 0,01729

4,2 227 0,01850

4,6 234 0,01966

5 237 0,02110

∑ h/Vs :Temel Derinliği :


Hesap Derinliği :

30

30

0,1253,5


12.12.2019Tarih :


Proje Adı :

Hazırlayan :

Örnek Proje

Örnek Mühendis

25L-2A / 25741 / 1

h1 h2 CuKatman cu_h h/cu

a.3 - Örtalama Drenajsız Kayma Dayanımına Goü re Degğerlendirme

Tablo-8

0 4 0katman1 0

4 10 0katman2 0

10 13 70katman3 3 0,0429

13 16 0katman4 0

16 23 80katman5 7 0,0875

Temel Derinliği :∑ h/cu :


Hesap Derinliği : 19,5

23

3,50,130


12.12.2019Tarih :


Proje Adı :

Hazırlayan :

Örnek Proje

Örnek Mühendis

25L-2A / 25741 / 1

b) - Deprem Yer Hareketine İİlişkin Veriler (AFAD Verileri )

Deprem Yer Hareketi Verileri

Deprem Yer Hareketi Düzeyi :

Yerel Zemin Sınıfı :

Enlem :

Boylam :Rapor Adı :

SS : S1 : SDS : SD1 :

PGA : PGV :

1,041 0,253 1,1109552 0,767855

0,425 25,137

38,497200

27,055800

ZD

DD-2

Örnek Proje

BKS :

BYS : 5

3

BKS = Bina Kullanım Sınıfı

BYS = Bina Yuü kseklik Sınıfı

DD-1 = 50 yılda aşılma olasılıgğ ı %2 (tekrarlanma periyodu 2475 yıl) olan deprem yer hareketi duü zeyi




DTS = Deprem Tasarım Sınıfı

SS = Kısa periyot tasarım spektral ivme katsayısı [boyutsuz]

S1 = 1.0 saniye periyot için harita spektral ivme katsayısı [boyutsuz]

SDS = Kısa periyot tasarım spektral ivme katsayısı [boyutsuz]

SD1 = 1.0 saniye periyot için tasarım spektral ivme katsayısı [boyutsuz]

PGA = En buü yuü k yer ivmesi [g]

PGV = En buü yuü k yer hızı [cm/sn]

Tl :Tb :Ta : 0,14 0,69 6


12.12.2019Tarih :


Proje Adı :

Hazırlayan :

Örnek Proje

Örnek Mühendis

25L-2A / 25741 / 1

c) Sıvılaşma Analizi

16.6.2 - Zemin sıvılaşması, yeraltı su seviyesinin altında yer alan ve yuü zeyden 20 m derinligğ e kadar olan

kohezyonsuz ya da duü şuü k kohezyonlu ( Pİ<%12 ) zeminlerin deprem sarsıntısı altında, boşluk suyu

basıncındaki artışa paralel kayma mukavemeti ve rijitligğ indeki oü nemli oranda azalış olarak tanımlanacaktır.

16.6.4 - Potansiyel olarak sıvılaşabilir zeminler, yeraltı su tablasının altında yer alan kum, çakıllı kum, siltli killi

kum, plastik olmayan silt ve silt-kum karışımları olarak tanımlanacaktır.

16.6.5 - Temel altı zeminlerinin potansiyel olarak sıvılaşabilir zeminlerden oluştugğu ve bu zemin tabakalarında

duü zeltilmiş SPT vuruş sayısının, N1,60 , 30 darbe / 30 cm degğerinden kuü çuü k oldugğu durumlarda zemin

sıvılaşması tetiklenme degğerlendirmesi yapılacaktır.

16.6.6 - Deprem Tasarım Sınıfı’nın DTS = 4 oldugğu ve aynı zamanda aşagğ ıdakilerden en az birinin sagğ landıgğ ı

durumlarda sıvılaşma tetiklenme analizi yapılmayabilir:

(a) Kil içerigğ inin %20’den fazla ve plastisite indisinin %10’dan yuü ksek oldugğu kumlu zeminlerde;

(b) ince dane yuü zdesinin % 35’den fazla ve duü zeltilmiş SPT vuruş sayısının, 30 cm’den yuü ksek oldugğu kumlu

zeminlerde;

Tablo-9

Mw : SDS : Cm :6,5 1,112 1,442

N160f- CRRm75 σ' σ RD τdepr Sıvılaşma sonuçKot CinsSPT τ YASS Durumu PI

38,87 0,08 2,61 2,61 0,99 0,29 0,75 N₁,₁₁ > 30 yok1,5spt1 SC YASS yok PI>%12

16,72 0,18 4,74 5,24 0,98 1,22 1,48 0,82 yok3spt2 SC YASS var PI>%12

12,87 0,14 5,89 7,89 0,97 1,18 2,20 0,54 var4,5spt3 SM YASS var NP

14,70 0,16 7 10,5 0,95 1,59 2,90 0,55 var6spt4 SM YASS var NP

15,39 0,16 8,11 13,11 0,94 1,92 3,57 0,54 var7,5spt5 SM YASS var NP

11,88 0,13 9,22 15,72 0,93 1,73 4,23 0,41 var9spt6 SM YASS var NP

14,50 0,16 10,35 18,35 0,89 2,31 4,74 0,49 yok10,5spt7 CL YASS var PI>%12

16,09 0,17 11,52 21,02 0,85 2,84 5,19 0,55 yok12spt8 CL YASS var PI>%12

24,45 0,28 12,67 23,67 0,81 5,14 5,57 0,92 var13,5spt9 ML YASS var NP

10,33 0,12 13,78 26,28 0,77 2,31 5,88 0,39 var15spt10 ML YASS var NP


20,84 0,23 16 31,5 0,69 5,22 6,31 0,83 yok18spt12 CL YASS var PI>%12



12.12.2019Tarih :


Proje Adı :

Hazırlayan :

Örnek Proje

Örnek Mühendis

25L-2A / 25741 / 1

- Çok sıkı kum :

- Orta sıkı - sıkı kum:

- Gevşek kum :

- Toplamda 3 m'den daha kalın yumuşak kil

tabakası ( PI>20 ve w> % 40 )

- Yüksek derecede hassas kil

- Toplam Kalınlığı 3 m'den fazla turba

ve/veya organik İçeriği yüksek killer

- Çok kalın (>35 m) yumuşak veya orta katı

killer.

- Toplam Kalınlığı 8 m'den fazla olan yüksek

plastisiteli (PI>50) killer

%0

%0

%9

Yok

Yok

Yok

Yok

Yok

Hesaplanan yerel zemin sınıfı * :

Seçilen yerel zemin sınıfı :

* Matematiksel olarak hesaplanamayacak değişken durumlar olabileceğinden,

nihai yerel zemin sınıfı seçimi kullanıcı denetiminde olmalıdır.

ZF

ZF

d) ÖÖ zel Degğerlendirme Gereken Zemin Koşulları


12.12.2019Tarih :


Proje Adı :

Hazırlayan :

Örnek Proje

Örnek Mühendis

25L-2A / 25741 / 1

9 - YAPİ ZEMİİN ETKİİLEŞİİMİİNİİN İİRDELENMESİİ

Yapı tabanında bulunan zemin, yapının tuü ruü ve yapının boyutları sebebi ile herhangi bir

derin temel ihtiyacı yoktur. Aşagğ ıda yuü zeysel temeller altına yapılması gereken tuü m analizlerin

sonuçları ve ekleri verilmiştir.

9.1 - Temel Sistemine İİlişkin Geoteknik Analiz ve Degğerlendirme

9.1.1 - Yuü zeysel Temeller

a-Taşıma guü cuü analizlerinde temelin uü zerine oturmuş oldugğu katmanın kayma dayanımı

açısı ve kohezyon degğerlerinde gerekli duü zenlemeler ve gerektigğ inde azaltmalar yapılmıştır.

Hesaplamalar TBDY 16.8.3.2 ve denklem 16.8.a'ya uygun şekilde hazırlanmıştır. Tuü m katsayılar

16.8.b'de goü sterildigğ i şekilde hesaplanmış ve tablo halinde sunulmuştur. Hesaplamalar yapılırken

temelin yeraltı suyu ile ilişkisi irdelenmiş, mevcut oldugğu durumlarda eksantrik yuü klemeler

degğerlendirmeye alınmıştır.

b-Öturma analizlerinde ani oturma degğerlendirmesi yapılırken hesaplamalar TBDY 2018

Egğ itim Sunumları ÖÖ RNEK Z-İ-2'de goü sterildigğ i uü zere elastik teori (Timoshenko ) kabulu ile

yapılmıştır.

c-Yuü zeysel temellerin yatayda kayması analizlerinde TBDY 16.8.4.1 Maddesindeki

denklem 16.9 kullanılarak hesaplamalar yapılmıştır. Hesaplamalar yapılırken Kp (pasif direnç

katsayısı) 1 alınarak Rpt degğerinde (TBDY Denklem 16.12) guü venli tarafta kalmak

hedeflenmiştir.

d-Şişme potansiyeli analizlerinde var olan kil katmanlarının plastisite indisleri uü zerinden

şişme potansiyelleri "S" (swelling factor-Seed at al 1962) degğeri ile irdelenmiştir. Şişme

potansiyeli risk degğerleri ile tablo halinde sunulmuştur.

Yukarıdaki a, b, c ve d maddelerinde bahsedilen hesapların kabul ve sonuç degğerleri sırası

ile verilmiştir.


12.12.2019Tarih :


Proje Adı :

Hazırlayan :

Örnek Proje

Örnek Mühendis

25L-2A / 25741 / 1

a) Zemin Taşıma Guü cuü Analizi

Hesap Kotu :

Nc :

sc :

dc :

q (t/m²)

Nq :

sq :

γ (t/m³) :

Nγ :

sγ :

dγ :

qk (t/m²) :

3,5

9,629

1,243

1,062

5,13

3,164

1,121

0,78

0,973

1,121

30,85

1,031

C ve Φ azaltmaları

C azaltması :

Φ azaltması : Yapıldı

Yapıldı

Φ = 0 olması durumunda

Nc : Hesaplandı

Güvenlik Katsayısı

γRv : 1.4

c (t/m²) 0,7

B boyu (m) : 14

19Φ (Derece) :

qt (t/m²) : 22,03

1,031dq :

c' (t/m²)

Φ' (Derece) :

0,47

12,67

Temel Şekli : Radye Temel


12.12.2019Tarih :


Proje Adı :

Hazırlayan :

Örnek Proje

Örnek Mühendis

25L-2A / 25741 / 1

b) Öturma Analizi

Konsolidasyon Oturması Tablo-11

- Konsolidasyon oturması

Δσz (t/m²) mv (cm²kg) ∑ δc (cm)Katman

Kalınlığı (m)

Kil Katmanları z (Hesap

Derinliği) (m)

zk (nokta

kotu) (m)

katman3 0,180,283 0,02111,5 8

katman5 0,080,167 0,00719,5 16

Wt [t] - Yapı Ağırlığı :

W,kazı [t] - Kazı Ağırlığı : γ*Df *L*B = 1.8*3,5*18*14= 1587,6

W,net [t] - Net Ağırlık Wt - W,kazı= 1.750,00 - 1587,6 =

1.750,00

162,4


12.12.2019Tarih :


Proje Adı :

Hazırlayan :

Örnek Proje

Örnek Mühendis

25L-2A / 25741 / 1

Toplam Oturma Miktarı

Ani Oturma Miktarı

Wt-(Yapı Ağırlığı) [t] : 1.750,00

δe,d-(Dinamik Oturma) [cm] : 0,00

M1-(L yapı/B yapı) [-] : 1,29

δe-(Ani Oturma) [cm] : 3,31

µ-(Poisson Oranı) [-] : 0,35

q0-(Temel Taban Basıncı) [t/m²] : 6,944

qd (Dinamik Basınç) - [ t/m² ] : 0,00

Zemin Cinsi : SC

Ip-(Boyutsuz Etki Faktörü) [-] : 0.9890

E-(Elastisite Modülü) [t/m²] : 2.549,00

- Ani Öturma

δc-(Konsd. Oturması) [cm] : 0,26

δe + ∑δc (Toplam Oturma) [cm] : 3,57


12.12.2019Tarih :


Proje Adı :

Hazırlayan :

Örnek Proje

Örnek Mühendis

25L-2A / 25741 / 1

c) Temelin Yatayda Kayma Analizi

L Boyu [m] :

B Boyu [m] :Temel Taban Alanı[m²] :

Ptv [t] :

Vth(x) [t] :

H [m] :

Vth(y) [t] :

Yüzeysel Zeminlerin Yatayda Kayması

kv :

kh :

Kp :

Rpk(x) :

Rpk(y) :

Rpt(y) :

Rpt(x) :

Cu [kNm²] :

γ [t/m³]

ϕ [derece] :

θ [derece] :

β [derece] :

Ψ [derece] :

Rth : 795,45

27,29

21,23

38,21

29,72

0,2224

0,4448

1

103,86

90,61

1750

3,5

18

14

252

0,78

0

19

90

0

SDS : 1,112

Sürtünme Ara Yüzeyi :

Yerinde Dökme Beton - Beton

Su Seviyesi Durumu :

Drenaj Durumu :

YASS temel taban seviyesi altında olması

durumunda

Drenajlı Durumda. Denk.(16.10)

Rijit Bodrum :

Var

Vth(x) < Rth + 0.3Rpt(x)

Vth(x) < Rth :

Vth(y) < Rth + 0.3Rpt(y)

Vth(y) < Rth :

103,86

103,86

+ 0.3*

90,61

90,61

21,23

27,29

<

<

<

795,45

795,45

795,45

795,45

=

=

=

< + 0.3* =

801,82

795,45

803,64

795,45

✓

✓

✓

✓

22 | 9

Tablo-10


12.12.2019Tarih :


Proje Adı :

Hazırlayan :

Örnek Proje

Örnek Mühendis

25L-2A / 25741 / 1

d) Şişme Potansiyeli Analizi

PIKil Katmanı Katman Kalınlığı S (%) Şişme Potansiyeli

Düşük Şişme Potansiyeli6,12263katman3

Düşük Şişme Potansiyeli1,35147katman5

Tablo-12


12.12.2019Tarih :


Proje Adı :

Hazırlayan :

Örnek Proje

Örnek Mühendis

25L-2A / 25741 / 1

9.2 Zemin İİyileştirme Alternatifleri

9.1.2 Derin Temeller

Proje kapsamında derin temel ihtiyacı yoktur.

Yapılan incelemeler ve hesaplamalar sonucu tasarlanan yuü zeysel temeller için herhangi

bir zemin iyileştirmesi oü ngoü ruü lmemiştir.

9.3 ÖÖ nerilen Temel Sistemi

9.4 Yapı Temelleri İİle İİlgili Digğer Hususlar

Yapılmış olan temel sistemi altında herhangi bir karstik boşluk, eriyebilen jips, kontrolsuü z

yapay dolgu veya nebati toprak yoktur. Temellerin yuü zmesi problemi mevcut degğ ildir. Yapı

temelinin, yeraltı suyunun olumsuz etkilerinden korunması için temelaltı izolasyonu yapılması

oü nerilir. Yapı etki derinligğ i içerisinde zemin katmanlarının ZF yerel zemin sınıfı degğerlendirilmesi

8. Boü luü m- d maddesindeki "oü zel degğerlendirme gereken zemin koşulları" başlıgğ ı altında

irdelenmiştir.

Yapı temel sistemi Radye olarak tasarlanmış olup boyutları 14m x 18m dir. 9.1.1 boü luü muü nde

verilen degğerlendirmeler sonucu temele gelen ortalama ve maksimum gerilmeler sırası ile 12,32

t/m² ve 23,97 t/m²'dir. Zeminin taşıma guü cuü ise 22,03 t/m² olarak belirlenmiştir.

Yapılan hesaplar sonucu zeminde toplamda (ani oturma + konsolide oturma) 3,57 cm oturma

beklenmekte oldugğu belirlenmiştir. Radye temel sisteminde izin verilen maksimum oturma

miktarı ise 51-76 mm arasındadır.


12.12.2019Tarih :


Proje Adı :

Hazırlayan :

Örnek Proje

Örnek Mühendis

25L-2A / 25741 / 1

10 - İİKSA SİİSTEMLERİİ - ŞEV DURAYLİLİK ANALİİZLERİİ ve DEGĞ ERLENDİİRMESİİ

Kazı derinligğ i 1.75 m'den fazla oldugğu için 31.08.2018 tarihinde yayınlanan kazı guü venligğ i ve

alınacak oü nlemler ile ilgili uygulama esaslarına goü re guü venlik tedbiri alınması gerekmektedir. Kazını

uygun şev açıları verilmek sureti ile şevli olarak yapılması veya kazıya başlamadan oü nce kazı

çevresinde iksa sistemi inşa edilerek yatay toprak basıncının karşılanması suretiyle oü nlem alınması

gerekmektedir. Kazı sırasında muü teahhit, yapı denetim firması ve şantiye şefinin kazıyı incelemesi,

herhangi bir sorun tespit edilirse yetkili kişilere bilgi vererek ekstra guü venlik tedbiri aldırmaları

gerekmektedir.


12.12.2019Tarih :


Proje Adı :

Hazırlayan :

Örnek Proje

Örnek Mühendis

25L-2A / 25741 / 1

11 - SÖNUÇ VE ÖÖ NERİİLER

1) İnşası planlanan yapı Izmir İli, Karşıyaka İlçesi, Şemikler Mahallesi’nde, tapunun 25741 Ada 1 Parsel’ine

kayıtlıdır.Yapı onaylı mimari projesinde 1 bodrum, zemin ve -1 Kat olarak tasarlanmış olup; 644 m²’lik bir arsa

içerisine yaklaşık 252 m² temel alanı olacak şekilde oturmaktadır.

3) Konu parsel 644 m² boyutunda olup boyutları yaklaşık olarak; 23 m X 28 m uzunluğundadır. İnşaat yapılacak

arazi düz bir topoğrafyaya sahiptir. Arsadaki en yüksek kot -0,33 m, en düşük kot ise -0,51 m'dir. Konu arsanın

günümüze kadar boş arsa olarak kullanıldığı belirlenmiştir.

Ortalama kayma dalgası hızı (Vₛ)₃₀

Ortalama standart penetrasyon darbe sayısı

(N₆₀)₃₀

Ortalama drenajsız kayma dayanımı (Cu)₃₀

Seçilen yerel zemin sınıfı

BKS = Bina Kullanım Sınıfı

BYS = Bina Yükseklik Sınıfı

Deprem Yer Hareketi Düzeyi

DTS = Deprem Tasarım Sınıfı

Ss (Kısa periyot tasarım spektral ivme katsayısı)

S1 (1.0 saniye periyot için harita spektral ivme

katsayısı)

SDS (Kısa periyot tasarım spektral ivme katsayısı)

1,041

0,253

1,1109552

0,767855

0,425

25,137

SD1 (1.0 saniye periyot için tasarım spektral ivme

katsayısı)

PGA = En büyük yer ivmesi [g]

PGV = En büyük yer hızı [cm/sn]

DD-2

5

3

4) Konu parsel için; arazi ve laboratuvar çalışmaları ile oluşturulmuş veri raporu ve mimari projesi göz önüne

alınarak yerel zemin sınıfları oluşturulmuştur (2018TBDY 16.4). Sonuçları aşağıdaki tabloda verilmiştir.

5) Konu parsel için; arazi ve laboratuvar çalışmaları ile oluşturulmuş veri raporu ve mimari projesi göz önüne

alınarak yerel zemin sınıfları oluşturulmuştur (2018TBDY 16.4). Sonuçları aşağıdaki tabloda verilmiştir.

209,00

9,46

76,71

ZD

ZE

ZD

ZF

2) Bina taşıyıcı sistemi betonarme karkas olarak belirlenmiştir. Yapı temel sistemi Radye olarak tasarlanmış olup

boyutları 14m x 18m dir. Yapı Iki tarafindan bitisik ön ve arka bahçesinden çekmeli olacak şekilde

imarlandırılmıştır.

1


12.12.2019Tarih :


Proje Adı :

Hazırlayan :

Örnek Proje

Örnek Mühendis

25L-2A / 25741 / 1

6) İdealize zemin profili ve katmanların kabul edilen zemin parametreleri aşağıdaki gibi gösterilmiştir.


12.12.2019Tarih :


Proje Adı :

Hazırlayan :

Örnek Proje

Örnek Mühendis

25L-2A / 25741 / 1

13) Yapılan incelemede sıvılaşma potansiyelinin olduğu belirlenmiştir. Sıvılaşma potansiyeli olan bölgenin toplam

sondaj derinliğine oranı % 40olarak belirlenmiştir. Yapılan hesaplarda noktasal olarak sıvılaşma potansiyeli olan

aralıklar 4,5 m - 9 m ; 13,5 m - 15 m ; olarak belirlenmiştir. Sıvılaşma ile ilgili önlem alınması gereklidir. Rapor

içerisinde sıvılaşma analizi ile ilgili tüm hesaplar ayrıntılı şekilde verilmiştir.

15) Yapılan incelemeler sonucu şişme potansiyeline sahip kil katmanları olduğu görülmüştür. Şişme potansiyeli

en yüksek olan katmanın 10 m - 13 m'ler arasında olduğu ve düşük şişme potansiyeli 'ne sahip olduğu

belirlenmiştir. Şişme potansiyeli ihmal edilebilecek seviyededir.

17) Zeminin sıvılaşma potansiyeli vardır. Sıvılaşma potansiyeli olan bölgenin toplam sondaj derinliğine oranı %

40olarak belirlenmiştir. Sıvılaşma ihtimaline karşı, zemin iyileştirme yöntemlerinden uygun olanının yapılması

gerekmektedir.

14) Yapılan hesaplar sonucu zeminde toplamda (ani oturma + konsolide oturma) 3,57 cm oturma beklenmekte

olduğu belirlenmiştir.

Vth(y) < Rth : 90,61 < 795,45 = 795,45 ✓

Vth(y) < Rth + 0.3Rpt(y) 90,61 27,29 795,45< + 0.3* = 803,64 ✓

Vth(x) < Rth : 103,86 < 795,45 = 795,45 ✓

Vth(x) < Rth + 0.3Rpt(x) 103,86 + 0.3* 21,23< 795,45 = 801,82 ✓

12) Yüzeysel temellerin yatayda kayma analizi yapılmıştır. Koşullar ve sonuçlar altta tablo olarak verilmiştir.

11) Temel alt kotu yer altı su seviyesinin altında olduğu için temel altına su izolasyonu yapılması gereklidir.

10) Yapılan incelemelerde yeraltı suyunun, sondajın 2,5. metresinden itibaren olduğu belirlenmiştir.

8) Yapının oturduğu zemine göre; temel taşıma gücünün karakteristik dayanımı olan qₖ ve tasarım dayanımı

olan qₜ. hesaplanmıştır. Sonuçları aşağıdaki tabloda verilmiştir.

Karakteristik zemin taşıma gücü (qₖ) (t/m²) :

Tasarım zemin taşıma gücü (qₜ) (t/m²) :

30,85

22,03

t/m²

t/m²

9) Maks.temel basıncı > qt basıncı olduğu için taşıma gücü yeterli değildir.

Ort temel basıncı (t/m²) :

Maks temel gerilmesi (t/m²) :

t/m²

t/m²23,97

12,32

7) Zemin profilinde yapının oturduğu katman incelendiğinde, temelin imalatına mani olacak herhangi bir durum

mevcut olmadığı belirlenmiştir.

G+Q+ExKombinasyon :

16) Yatak Katsayısı, rapor içerisinde belirtilmiş farklı yöntemlere göre hesap yapılmış ve 1250 t/m³ olarak

belirlenmiştir.


12.12.2019Tarih :


Proje Adı :

Hazırlayan :

Örnek Proje

Örnek Mühendis

25L-2A / 25741 / 1

20) Kazı işlemi sırasında çevre yapılar dikkatle incelenmeli, her türlü yer altı sistemine (elektrik,doğalgaz, atık su)

dikkat edilmeli ve gerekli kurumlardan izinler alınmalıdır. Oluşabilecek her türlü olumsuz etki yapı denetim ,

şantiye şefi ve müteahhit firma tarafından takip edilmelidir.

21) Geoteknik rapor; Çevre ve Şehircilik Bakanlığının yayınlamış olduğu zemin ve temel etüd raporu formatına

uygun olarak hazırlanmıştır. Rapor içindeki tüm hesaplar; yapılan sondaj çalışmaları ve kapsamında sunulan veri

raporundaki değerlere göre, 18.04.2018 tarihinde yayınlanan ve 01.01.2019 tarihinde yürürlüğe giren Türkiye

Bina Deprem Yönetmeliği’ne uygun yapılmıştır

18) Kazı derinliği 1.75 m'den fazla olduğu için 31.08.2018 tarihinde yayınlanan kazı güvenliği ve alınacak

önlemler ile ilgili uygulama esaslarına göre güvenlik tedbiri alınması gerekmektedir. Kazını uygun şev açıları

verilmek sureti ile şevli olarak yapılması veya kazıya başlamadan önce kazı çevresinde iksa sistemi inşa edilerek

yatay toprak basıncının karşılanması suretiyle önlem alınması gerekmektedir. Kazı sırasında müteahhit, yapı

denetim firması ve şantiye şefinin kazıyı incelemesi, herhangi bir sorun tespit edilirse yetkili kişilere bilgi vererek

ekstra güvenlik tedbiri aldırmaları gerekmektedir.

22) Bu raporun Sonuç ve Öneriler bölümü toplamda 21 maddeden oluşmaktadır.

19) Temel kazısı ile kaldırılan hafriyat geri dolgu malzemesi olarak temelde kullanılmamalıdır .


12.12.2019Tarih :


Proje Adı :

Hazırlayan :

Örnek Proje

Örnek Mühendis

25L-2A / 25741 / 1

1- Foundation Analysis and Design (1996) Joseph E. Bowles

2- StructX -Soil Properties and Estimations

3- Türkiye Bina Deprem Yönetmeliği 2018

4- DLH Geoteknik Tasarim Esaslari [A. Orhan Erol , Zeynep Çekinmez ANKARA 2013]

5- Geoteknik Mühendisliğine Giriş - D. Holtz , William D. Kovacks

6- Boulanger Idriss CPT and SPT Soil Liquefaction Triggering

7- Manuel on Estimating Soil Properties for Foundation Design “Cornell University”

8- Muni Budhu Soil Mechanics AND Foundations

9- Theory of Elasticity, S. P. Timoshenko And J.N. Goodier

10- Principles of Foundation Engineering - SI Braja M. Das

11- Design and Construction of Mat Foundations [Lawrence D. Johnson]

12- Swelling Characteristics of Compacted, Expansive Soil N. V. Nayak and R. W.

Christensen

13- Cabo One and Two Family Dwelling Code 1992

14- Canadian Foundation Engineering Manuel [Canadian Geotechnical Society 2006]

15- Eurocode 7: Geotechnical Design - Part 1: General Rules

16- Rock Mass Classification (A Practical Approach in Civil Enginering) [B. Sing R.K Goel]

12 - YARARLANİLAN KAYNAKLAR


GEOTEKNİK RAPOR - GeoteknikPro

Documents

Transcript of GEOTEKNİK RAPOR - GeoteknikPro