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UNIVERSIDAD NACIONAL DEL CALLAO
FACULTAD DE INGENIERÍA MECÁNICA Y DE ENERGÍA
ESCUELA PROFESIONAL DE INGENIERÍA MECÁNICA
"DISEÑO DE UN SISTEMA DE AIRE ACONDICIONADO CON VOLUMEN DE
REFRIGERANTE VARIABLE DE 1140 M2 PARA EL AHORRO DE ENERGIA ELECTRICA.
SUNAT DE VILLA EL SALVADOR"
TESIS PARA OPTAR EL TÍTULO PROFESIONAL DE
INGENIERO MECÁNICO
ISAAC STHIDF SANCHEZ CABEZAS
Callao, diciembre, 2017
PERÚ
DEDICATORIA
A mi familia entera que me apoyaron
durante todo este tiempo, en las buenas y
en las malas, siento que este trabajo es
poco comparado con todo lo que han dado
y apostado por mí, por eso se los dedico
con todo mi cariño para ustedes.
AGRADECIMIENTOS
A Dios y al universo por haber conspirado
para mantenerme firme y no decaer a
pesar de las adversidades presentadas
durante este gran esfuerzo y dedicación
que comprendió mi carrera como
Ingeniero Mecánico.
A mi familia que colaboró conmigo en
diferentes oportunidades especialmente a
mi madre que supo sacarme adelante ante
cualquier adversidad que se presentó.
A los profesores del ciclo de tesis por sus
maravillosas consultas interpretativas
donde ofrecieron su apoyo en cada clase
magistral con la que nos asesoraron.
INDICE
INDICE DE TABLAS 7
INDICE DE FIGURAS 11
RESUMEN 14
ABSTRACT 15
CAPITULO I: PLANTEAMIENTO DEL PROBLEMA 16
1.1 Identificación del problema 16
1.2 Formulación del problema 17
1.2.1 Problema general 17
1.2.2 Problemas específicos 17
1.3 Objetivos de la investigación 17
1.3.1 Objetivo general 17
1.3.2 Objetivos específicos 17
1.4 Justificación 18
1.4.1 Justificación práctica 18
1.4.2 Justificación tecnológica 18
1.4.3 Justificación socioeconómica 19
1.5 Importancia 19
CAPITULO II: MARCO TEORICO 21
2.1 Antecedentes del estudio 21
1
2.1.1 Antecedentes internacionales 21
2.1.2 Antecedentes nacionales 23
2.2 Marco conceptual 25
2.2.1 Confort térmico 25
2.2.2 Análisis del local y estimación de carga 31
2.2.3 Principios de cálculo de carga de refrigeración 32
2.2.4 Ganancias internas de calor 33
2.2.5 Ganancias de calor a través de la estructura del edificio 37
2.2.6 Ventilación para una calidad de aire interior aceptable 44
2.2.7 Empleo del diagrama psicométrico 45
2.2.8 Tuberías de refrigeración para aire acondicionado 55
2.2.9 Equipos comerciales de aire acondicionado 58
2.2.10 Sistemas de volumen de refrigerante variable o flujo de
refrigerante variable 61
2.2.11 Programas de ingeniería en aire acondicionado 69
2.3 Definición de términos básicos 72
CAPITULO III: VARIABLES E HIPOTESIS 77
3.1 Variables de la investigación 77
3.1.1 Variable dependiente 77
3.1.2 Variable independiente 77
2
3.2 Operacionalización de variables 77
3.3 Hipótesis 78
3.3.1 Hipótesis general 78
3.3.2 Hipótesis especificas 78
CAPITULO IV: METODOLOGIA 79
4.1 Tipo de investigación 79
4.2 Diseño de la investigación 79
4.2.1 Parámetros básicos de la investigación 80
4.2.2 Etapas de la investigación 81
4.2.3 Desarrollo de la Investigación 84
4.3 Población y muestra 136
4.4 Técnicas e instrumentos de recolección de datos 137
4.5 Procedimiento de recolección de datos 138
4.6 Procesamiento estadístico y análisis de datos 139
CAPITULO V: RESULTADOS 140
CAPITULO VI: DISCUSIÓN DE RESULTADOS 143
6.1 Contrastación de hipótesis con los resultados 143
6.2 Contrastación de resultados con otros estudios similares 143
CAPITULO VII: CONCLUSIONES 145
CAPITULO VIII: RECOMENDACIONES 147
3
CAPITULO IX: REFERENCIAS BIBLIOGRAFICAS 149
ANEXOS 154
ANEXO 1 MATRIZ DE CONSISTENCIA 155
ANEXO 2 FACTORES DE ALMACENAMIENTO SOBRE CARGA
TERMICA, APORTACIONES SOLARES 156
ANEXO 3 APORTACIONES SOLARES A TRAVES DEL VIDRIO
SENCILLO 157
ANEXO 4 RESISTENCIA TERMICA R DE MATERIALES DE
CONSTRUCCION Y DE AISLAMIENTO 163
ANEXO 5 TASAS RECOMENDADAS DE GANANCIA DE CALOR
RADIANTE Y CONVECTIVA DE APARATOS ELÉCTRICOS NO
HABITADOS DURANTE CONDICIONES DE OCIO (LISTO PARA
COCINAR) 166
ANEXO 6 GANANCIA DE CALOR RECOMENDADA DE EQUIPO DE
COMPUTADORA TÍPICO 166
ANEXO 7 GANANCIA DE CALOR RECOMENDADA DE IMPRESORAS
LÁSER Y COPIADORAS TÍPICAS 167
ANEXO 8 TASAS MINIMAS DE VENTILACION EN LAS ZONAS DE
RESPIRACION 168
ANEXO 9 COEFICIENTES GLOBALES DE TRANSFERENCIA DE
CALOR PARA EL EDIFICIO SUNAT VILLA EL SALVADOR 171
4
ANEXO 10 PROCESO PSICROMETRICO DEL AIRE PERTENECIENTA
AL AMBIENTE SUPERVISOR ORIENTACION 175
ANEXO 11 PROCESO PSICROMETRICO DEL AIRE
PERTENENCIENTE AL AMBIENTE SUPERVISOR ORIENTACION 176
ANEXO 12 REPORTE DE RESUMEN DE CARGA TOTAL DE CADA
AMBIENTE 177
ANEXO 13 PSICROMETRIA DE CADA AMBIENTE (cont.) 192
ANEXO 14 REPORTE ENERGETICO DE LA PSICROMETRIA 205
ANEXO 15 ESQUEMA DE CONEXIÓN TE TUBERIAS DE LA UNIDAD
EXTERIOR DEL SISTEMA I 212
ANEXO 16 ESQUEMA DE CONEXIÓN TE TUBERIAS DE LA UNIDAD
EXTERIOR DEL SISTEMA II 213
ANEXO 17 ESQUEMA DE FUERZA Y CONTROL ELECTRICO DEL
SISTEMA I 214
ANEXO 18 ESQUEMA DE FUERZA Y CONTROL ELECTRICO DEL
SISTEMA II 215
ANEXO 19 ARBOL DE LA RED DE TUBERIAS DEL SISTEMA I 216
ANEXO 20 ARBOL DE LA RED DE TUBERIAS DEL SISTEMA II 217
ANEXO 21 CATALOGO DE UNIDADES EXTERIORES 218
ANEXO 22 CATÁLOGO DE UNIDADES INTERIORES 219
ANEXO 23 FICHAS TECNICAS 222
5
INDICE DE TABLAS
TABLA N°2.1: Ecuaciones para predecir la sensación térmica y de varones,
mujeres, y varones y mujeres combinados 27
TABLA N° 2.2: Tasas representativas en las que el calor y la humedad son
dados por los seres humanos en diferentes estados de actividad 34
TABLA N°2.3: Densidades de potencia luminosa usando el método espacio
por espacio 36
TABLA N° 2.4: Diferencia equivalente de temperatura (°C) muros soleados
o en sombra 40
TABLA N° 2.5: Diferencia equivalente de temperatura (°C) techo soleado o
en sombra 40
TABLA N° 2.6: Correcciones de las diferencias equivalente de temperatura
(°C) 41
TABLA N° 2.7: factores totales de ganancia solar a través del vidrio
42
TABLA N° 2.8: materiales recomendados para los tubos y accesorios según
las aplicaciones 55
TABLA N° 2.9: Dimensiones, pesos y tolerancias en el diámetro y espesor
de pared para tamaños te tubo de cobre nominales o estándar 57
TABLA N°3.1: Operacionalización de las variables 77
7
TABLA N° 4.1: Información geométrica del 1° piso obtenida de los planos
87
TABLA N° 4.2: Información geométrica del 2° piso obtenida de los planos
88
TABLA N° 4.3: Representación de colores para pared interna de las tablas
N°4.1 y 4.2 89
TABLA N°4.4: Número de personas por ambiente 90
TABLA N°4.5: Calor emitido por los equipos eléctricos 92
TABLA N° 4.6: Resistencia térmica de elementos del muro exterior de
concreto 93
TABLA N°4.7: Resistencia térmica de elementos para ventana interior... 94
TABLA N° 4.8: Resistencia térmica de elementos para piso intermedio de
concreto 95
TABLA N° 4.9: Resistencia térmica de elementos para piso intermedio de
ladrillo hueco 97
TABLA 4.10: Máxima aportación solar a 12° latitud sur 98
TABLA 4.11: Transmisión de calor en pared soleada tipo suroeste 102
TABLA 4.12: Transmisión de calor en pared soleada tipo sureste 103
TABLA 4.13: calor total transferido por radiación de todos los muros
soleados a diferentes horas del día 104
8
TABLA 4.14: Resumen de carga térmica total supervisor orientación 106
TABLA N°4.15: Resumen de cálculos para supervisor orientación 107
TABLA N° 4.16: Datos de entrada al Elite CHVAC para el ambiente
supervisión orientación 108
TABLA N° 4.17: Resumen de cargas del ambiente supervisor orientación
del Elite CHVAC 108
TABLA N°4.18: Resumen de cargas térmicas de cada ambiente 109
TABLA N°4.19: Caudal de aire fresco para cada ambiente 111
TABLA N° 4.20: Valores psicométricos iniciales obtenidos gráficamente
115
TABLA N° 4.21: Resumen de las propiedades de cada estado de los
procesos psicométricos 123
TABLA N° 4.22: Resumen de calores liberados o absorbidos en cada
proceso psicométrico 123
TABLA N° 4.23: Resumen de carga térmica requerido para los equipos de
cada ambiente del primer piso 125
TABLA N° 4.24: Resumen de carga térmica requerido para los equipos de
cada ambiente del segundo piso 125
TABLA N° 4.25: Cantidad y capacidad nominal de equipos de enfriamiento
en el 1° piso 126
9
TABLA N° 4.26: Cantidad y capacidad nominal de equipos de enfriamiento
del 2° piso 127
TABLA N°4.27: Datos técnicos de los tipos de tubería de cobre 133
TABLA N°4.28: Costo de operación del sistema VRV 134
TABLA N°4.29: Costo de operación de un sistema de agua helada 135
TABLA N°4.30: Costo de operación de un sistema convencional 136
TABLA N°4.31: Técnicas e instrumentos 138
TABLA N°5.1: Relación de las unidades exteriores 140
TABLA N°5.2: Relación de las unidades interiores del sistema I 141
TABLA N°5.3: relación de las unidades interiores del sistema II 142
TABLA N°5.4: Tubería y bifurcadores 142
10
INDICE DE FIGURAS
FIGURA N° 2.1: Zonas de confort para invierno y verano según ASHRAE
28
FIGURA N°2.2: Configuración esquemática de un muro con enlucido 44
FIGURA N° 2.3: Proceso típico de acondicionamiento de aire representado
sobre el diagrama psicométrico 47
FIGURA N° 2.4: Recta RSHF dibujada entre los puntos que representan las
condiciones del aire local y las condiciones de impulsión• 49
FIGURA N° 2.5: Recta RSHF dibujada sobre el esquema del diagrama
psicométrico 50
FIGURA N°2.6: Recta de GSHF dibujada entre los puntos que representan
las condiciones del aire de entrada y a la salida del equipo acondicionador
51
FIGURA N°2.7: Recta de GSHF dibujada en el diagrama psicométrico ....52
FIGURA N° 2.8: Mezcla adiabática de dos corrientes de aire húmedo ...54
FIGURA N° 2.9: Representación de los diámetros de tubería en un sistema
con volumen de refrigerante variable 58
FIGURA N°2.10: Equipo decorativo tipo pared 59
FIGURA N° 2.11: Principio de funcionamiento del sistema de aire
acondicionado de expansión directa 60
11
FIGURA N° 2.12: Funcionamiento del sistema de aire acondicionado de
expansión no directa 61
FIGURA N° 2.13: Sistema VRV frio solo y frio calor 62
FIGURA N° 2.14: ejemplos de sistema VRF de recuperación de calor de
tres tuberías 63
FIGURA N°2.15: Grupo de unidades exteriores instalados en el IPD 65
FIGURA N° 2.16: Tipos comunes de unidades interiores VRF 66
FIGURA N°2.17: Interfaz del software de selección de equipos VRF marca
Midea 67
FIGURA N° 2.18: Datos generales de ingreso del proyecto en el Elite
CHVAC 71
FIGURA N°2.19: Carta psicométrica del Elite Psychart 72
FIGURA N°4.1: Vista de planta del ambiente supervisor orientación 84
FIGURA N° 4.2: Red de resistencias térmicas a través de un muro vertical
de concreto con elucido de cemento 94
FIGURA N° 4.3: Red de resistencias térmicas a través de un piso
intermedio de concreto con enlucido de cemento 96
FIGURA N°4.4: Recta que una las condiciones exteriores (31 °C y 80%HR)
e interior (22°C y 55%HR) 112
12
FIGURA N°4.5: Recta de referencia que une el punto pivot con el factor de
calor sensible 113
FIGURA N° 4.6: Recta de condiciones que pasa por el punto de sala "S"
paralela a la recta de referencia 114
FIGURA N°4.7: Condiciones "i" en la recta de condiciones 115
FIGURA N° 4.8: Ubicación del punto de mezcla dentro de la carta
psicométrica 119
FIGURA N° 4.9: ubicación del punto "X" fuera del proceso psicométrico
120
FIGURA N° 4.10: Condiciones de proceso representados en un esquema
de principio 122
FIGURA N° 4.11: Ingreso de longitud de tubería al programa LatsHvac del
sistema I 130
FIGURA N° 4.12: Mensaje emitido por el programa LatsHvac luego de
cliquear auto piping 130
FIGURA N°4.13: Red del sistema de tuberías y equipos del sistema I 131
FIGURA N° 4.14: Condiciones generales de las propiedades para la
invalidación del sistema I 132
13
RESUMEN
La presente tesis propuso el diseño de un sistema de aire acondicionado
con volumen de refrigerante variable capaz de atender todas y cada una de
las necesidades de confort del usuario definido por ASHRAE en la SUNAT
de Villa el Salvador para sus 14 ambientes comprendidos entre el 1° y 2°
piso tanto oficinas administrativas y de atención al público, con un sistema
eficiente que contribuye al ahorro de energía eléctrica.
Esta tesis requirió de una investigación tipo tecnológica y de un nivel de
investigación aplicada, así como de un diseño no experimental. En la
presente investigación los instrumentos de recolección de datos que se usó
fueron fichas bibliográficas, hemerográfica, entre otros. Para la contratación
de la hipótesis se realizó la comparación de los resultados teóricos con los
resultados de los programas Elite y LatsHVAC para carga térmica y
dimensionamiento de tubería de refrigeración respectivamente.
Como resultados se obtuvieron dos sistemas; para el primer piso un
sistema de 38.25 TON y para el segundo piso 36.66 TON con eficiencia a
carga parcial de IEER = 20.87 y de IEER = 20.13 respectivamente, y como
conclusión principal se pudo afirmar que el uso de un sistema que trabaje
a carga parcial garantiza que el consumo de energía se ajuste a lo
requerido por el usuario generando un ahorro energético.
Palabras claves: Diseño de un sistema de aire acondicionado, volumen de
refrigerante varíale, ahorro de energía eléctrica
14
ABSTRACT
This thesis proposed the design of an air conditioning system with variable
refrigerant volume capable of meeting each and every one of the comfort
needs of the user defined by ASHRAE in the SUNAT of Villa el Salvador for
its 14 environments included in the lst and 2nd floor both administrative and
customer service offices, with an efficient system that contributes to saving
electric energy.
This thesis required a type of technological research and a level of applied
research, as well as a non-experimental design. In the present investigation,
the data collection instruments that were used were bibliographic,
hemerographic, among others. For the hiring of the hypothesis, the
comparison of the theoretical results with the results of the Elite and
LatsHVAC programs for thermal load and dimensioning of cooling pipes
respectively was carried out.
As results, two systems were obtained; for the first floor a system of 38.25
TON and for the second floor 36.66 TON with partial load efficiency of IEER
= 20.87 and IEER = 20.13 respectively, and as a main conclusion it was
possible to affirm that the use of a system that works at partial load
guarantees that the energy consumption is adjusted to what is required by
the user, generating energy savings.
Keywords: Design of an air conditioning system, variable refrigerant
volume, electric energy saving.
15
CAPITULO I PLANTEAMIENTO DEL PROBLEMA
1.1 Identificación del problema
El Centro de servicio al Contribuyente y Centro de Control de Fiscalización
Zona Sur 2 de Lima Metropolitana, SUNAT de Villa el Salvador abrió sus
puertas al público en abril de este presente año 2017 sin contar con un
sistema de que brinde el confort a sus 1140 m2 entre oficinas
administrativas y atención al público para que realicen y cumplan sus
funciones de manera eficiente. Además según la conferencia realizada por
Jhonson Controls en agosto 2016 esta equivale aproximadamente al 38%
de consumo energético total de edificio típico comercial.
La carencia de un sistema de aire acondicionado que brinde confort para
desarrollar funciones específicas y que este consuma una cantidad
considerable de energía hace que la SUNAT de Villa El Salvador no se
encuentre en condiciones para operar de manera adecuada.
Debido a que este establecimiento es de gran magnitud requieren un
sistema de aire acondicionado con volumen de refrigerante variable (VRV
o VRF) que brinde las condiciones de confort de temperatura, humedad del
aire, ruido, ventilación y purificación del aire que uno necesita para poder
realizar sus actividades y cumplirlas eficientemente en un ambiente limpio
y puro. Además el sistema VRV diSeñado contribuyo al ahorro de energía
eléctrica pues opera a carga parcial adecuándose a los requerimientos
inmediatos del usuario.
16
1.2 Formulación del problema
1.2.1 Problema general
¿Cómo diseñar un sistema de aire acondicionado con volumen de
refrigerante variable en 1140 m2 para obtener un ahorro de energía
eléctrica en la SUNAT de Villa El Salvador?
1.2.2 Problemas específicos
¿Cómo determinar el calor sensible y latente en los ambientes
administrativos y de atención pública de la SUNAT que permita
obtener su carga térmica correspondiente?
¿Cómo determinar la capacidad de enfriamiento de los equipos que
permita su respectiva selección?
¿Cómo dimensionar las tuberías de refrigeración del sistema de aire
acondicionado VRV para interconectar las unidades exteriores con
la red de unidades interiores?
1.3 Objetivos de la investigación
1.3.1 Objetivo general
Diseñar un sistema de aire acondicionado con volumen de
refrigerante variable en 1140 m2 para obtener un ahorro de energía
eléctrica en la SUNAT de Villa El Salvador.
1.3.2 Objetivos específicos
Determinar el calor sensible y latente en los ambientes
administrativos y de atención pública de la SUNAT para obtener
su carga térmica correspondiente.
17
> Determinar la capacidad de enfriamiento por los equipos para su
respectiva selección.
Dimensionar las tuberías de refrigeración del sistema de aire
acondicionado VRV para la interconexión las unidades exteriores
con la red de unidades interiores.
1.4 Justificación
1.4.1 Justificación práctica
Bernal (2010) sostiene: "Se considera que una investigación tiene
justificación practica cuando su desarrollo ayuda a resolver un problema o,
por lo menos, propone estrategias que al aplicarse contribuirán a resolverlo"
(p.106).
La presente investigación posee justificación práctica ya que el diseño del
sistema de aire acondicionado con volumen de refrigerante variable
contribuirá al ahorro de energía eléctrica en la SUNAT de Villa El Salvador,
brindando una serie de procedimientos y criterios de ingeniera aplicados en
esta investigación.
1.4.2 Justificación tecnológica
"Se refiere a que los resultados de la investigación posibilita el diseño y
elaboración de técnicas, instrumentos y equipos para la producción de
bienes económicos, científicos, industriales, etc., que dinamicen el
desarrollo de los procesos productivos en general" (Carrasco, 2008, p.120).
18
Esta tesis provee de una serie de procedimientos para el cálculo y selección
de un sistema de aire acondicionado con volumen de refrigerante variable
apropiado, el cual tiene poco tiempo en el mercado peruano y posee una
tecnología novedosa dentro del mercado de la construcción.
1.4.3 Justificación socioeconómica
Carrasco (2008) enuncio: "Radica en los beneficios que reporta para la
población los resultados de la investigación, en cuanto constituye base
esencial y punto de partida para realizar proyectos de mejoramiento social
y económicos para la población" (p.120).
Los beneficios de esta investigación se orientaron a la población del distrito
de Villa El Salvador y aledaños pues podrán realizar sus trámites en un
ambiente de confort de manera adecuada, así también •evitara que se
desplacen hacia otras sedes más céntricas a Lima ayudando a la
descentralización.
La información obtenida promovió el uso de sistemas de aire acondicionado
más eficientes como el VRV, mejorando nuestra calidad de vida y
disminuyendo la demanda de energía eléctrica.
1.5 Importancia
Este presente trabajo se relaciona en forma complementaria a otras
especialidades de la carrera con el fin de edificar la sede de la SUNAT
perteneciente al Estado y permitirá atender a más ciudadanos en servicio
19
al contribuyente y funcionará como centro de control de la zona sur de Lima
Metropolitana.
La información recopilada y nuestra experiencia laboral en el rubro de aire
acondicionado, han hecho que los procedimientos para el cálculo y
selección se puedan visualizar claramente dando a conocer información
sobre utilizar softwares, como el Elite Chvac, Elite PsyChart y LatsHvac,
que están a la vanguardia del diseño de este tipo de tecnología en el
mercado laboral de hoy, sobre todo proporcionando los criterios necesarios
para este tipo de diseño.
Las sedes de la SUNAT a nivel nacional tienen la misma arquitectura, esto
se aprovechará para tener una referencia importante en las próximas
edificaciones. No solo se limita a edificaciones de la SUNAT, sino también
los resultados podrán usarse para nuevos proyectos de climatización tanto
en entidades públicas como privadas con características similares;
ambientes de grandes dimensiones, cerramientos de drywall, vidrios de
doble espesor, lugares de atención al público, como bancos, bibliotecas,
etc.
20
CAPITULO II MARCO TEORICO
2.1 Antecedentes del estudio
2.1.1 Antecedentes internacionales
En la Biblioteca Central de la Universidad San Francisco de Quito, se
encuentra la tesis: "Diseño del Sistema de Aire Acondicionado VRV
para la Biblioteca de la Universidad San Francisco de Quito" cuyo
autores son Diego Ignacio Araujo Dueñas y Guido Michael luzuriaga
Campoverde, quienes presentaron y sustentaron para obtener el grado de
Título de Ingeniero Mecánico, en el 2010; del cual el problema principal es
la falta de climatización en el edificio, lo cual provoca un ambiente que no
posee las condiciones de confort necesarias para una instalación de estas
características. Y se trazó como objetivo:
Realizar el estudio y diseño de un sistema de aire acondicionado
VRV que cubra las deficiencias mencionadas.
Mantener el confort ambiental en el interior de la biblioteca.
Dotar a la Universidad San Francisco de Quito de una solución a un
problema de alta temperatura en la biblioteca.
Obteniendo como resultados que las cargas por paredes, ventanas y
ventilación son las más grandes dentro de la Biblioteca. Esto se debe a la
orientación del edificio ya que se encuentra con una de sus caras
completamente hacia el este y la otra hacia el oeste, haciendo que los rayos
del sol impacten directamente sobre ellas. Los sistemas VRV son útiles
especialmente cuando Se trata de grandes espacios a acondicionar. La
21
biblioteca, con sus 1,500 m de superficie, requiere de estos equipos para
disminuir costos de operación en una manera significativa. Además, debido
al control que utiliza, es el primer paso para la formación de un edificio
inteligente. Y es importante destacar que los sistemas VRV brindarán un
confort mayor a los usuarios de la Biblioteca en cada una de sus zonas. La
posibilidad de controlar cada una por separado es importante debido a las
variaciones de carga que el edificio puede tener.
En la cual pude observar que las cargas por paredes, ventanas y por
ventilación juegan un factor vital en el diseño y también que los equipos
VRV son adecuados para ambientes de grandes dimensiones e
importantes para trabajar a carga parcial.
En la Biblioteca Central de la Escuela Politécnica Nacional de Ecuador , se
encuentra la tesis: "Diseño del Sistema de Aire Acondicionado con
Sistema de Refrigerante de Volumen Variable" cuyo autor es Bruno
Guerra Samaniego, quien presento y sustento para obtener el grado de
Título de Ingeniero Mecánico en el 2013; del cual tiene como problemas:
Que los edificios de la costa ecuatoriana presentan un consumo de energía
de los sistemas de aire acondicionado que puede llegar hasta el 50% del
total. La comodidad entre las diferentes oficinas o personas que ocupan los
pisos de oficinas nos es la adecuada.
Y se trazó como objetivo mantener la mejor comodidad para sus ocupantes
de cuanto a climatización; evitar que durante el funcionamiento de los
sistemas de climatización existan momentos de alta o baja temperatura;
22
establecer un sistema de climatización que evite contaminación por
transporte de aire en diferentes zonas; seleccionar equipos que satisfagan
cargas térmicas de bajo costo. Obteniendo como resultados que el
consumo de energía eléctrica de un sistema VRV en un año es
prácticamente la mitad que el consumo de energía que un sistema central;
que mientras más hora de funcionamiento tenga el sistema de aire
acondicionado, mayor será la eficiencia comparada a otros sistemas; y que
los sistemas VRV modulan la capacidad de las unidades interiores y
exteriores consumiendo la mínima potencia.
El cual ayuda a comprender que los sistemas VRV ofrecen flexibilidad en
el diseño tanto en espacios como en aplicaciones generando menor
consumo de energía eléctrica.
2.1.2 Antecedentes nacionales
En la Biblioteca Central de la Pontificia Universidad Católica del Perú, se
encuentra la tesis: "SISTEMA DE CLIMATIZACIÓN PARA HOTEL
CUATRO ESTRELLAS UBICADO EN LA CIUDAD DE LIMA" cuyo autor
es Daniel Gutierrez Giraldo, quién presentó y sustentó para obtener el
grado de Título de Ingeniero Mecánico, en el 2009; este trabajo de
investigación tiene como problema el poco desarrollo de la infraestructura
hotelera para el turismo en el país. Y se trazó como objetivo diseñar un
sistema de climatización que brinde confort térmico a los huéspedes y
personas que harán uso de las instalaciones del hotel. Obteniendo como
conclusiones que la carga de enfriamiento del proyecto está en el orden de
23
3,014,098BTU/h equivalente a 251.2 toneladas de refrigeración, por lo cual
considerando los equipos seleccionados (282 kW) se puede encontrar un
ratio de 1.12 kW/tonelada de refrigeración, que es un valor dentro del rango
usual para sistemas que emplean Chillers tipo tornillo.
Esta investigación nos ayudó a tomar otros criterios al momento de calcular
la carga térmica del edificio, también nos brindó un ratio aproximado de
capacidad de enfriamiento por metro cuadrado para compararlos
posteriormente con los del presente trabajo de investigación.
En la Biblioteca Central de la Pontificia Universidad Católica del Perú, se
encuentra la tesis: "DISEÑO DE UN SISTEMA DE CLIMATIZACIÓN EN
AULA CAD-CAE" cuyo autor es Martin Javier Kutsuma Ogata, quien
presentó y sustentó para obtener el grado de Título de Ingeniero Mecánico,
en el 2011; de cuyo trabajo de investigación tiene como problema que el
aula en el cual se imparten clases de CAD-CAE dada la cantidad de
equipos y personas confinadas al aula requieren condiciones adecuadas al
ambiente interior, trazándose como objetivo desarrollar una propuesta
técnico económica para el sistema de aire acondicionamiento ambiental
interior (climatización) requerido en base a las cargas terminas existentes
durante el uso del ambiente CAD-CAE; obteniendo como conclusiones que
al seleccionar dos sistemas Split ducto para el laboratorio CAD-CAE, uno
para el INACOM y uno para la oficina se puede independizar el uso de los
sistemas sin que uno afecte al otro del área contigua, también que las
empresas de HVAC tienen parámetros y consideraciones que utilizan como
24
factores a la hora de calcular la cargas térmicas de los distintos ambientes
y que la gran parte de las cargas son por fenestración.
En el cual se pudo observar cómo es que la infiltración de aire por puertas
que al momento de la apertura inciden directamente al aumento en la carga
térmica dándole una gran importancia para minimizar estas cargas en el
presente diseño.
2.2 Marco conceptual
2.2.1 Confort térmico
ASHRAE (2013) expresa que el principal propósito del HVAC es
proporcionar condiciones para el confort térmico humano. "Esa condición
de la mente que expresa satisfacción con el ambiente térmico" (ASHRAE
Standard 55). Esta definición deja abierta lo que se entiende por "condición
de la mente" o "satisfacción", pero enfatiza correctamente que el juicio de
la comodidad es un proceso cognitivo que involucra muchos insumos
influenciados por procesos físicos, fisiológicos, psicológicos y otros. Este
capítulo resume los fundamentos de la termorregulación humana y la
comodidad en términos útiles para el ingeniero de sistemas operativos y el
diseño para el confort y la salud de los ocupantes del edificio.
La mente consciente parece llegar a conclusiones sobre el confort térmico
y la incomodidad de las sensaciones directas de temperatura y humedad
de la piel, las profundas temperaturas corporales y los esfuerzos necesarios
para regular la temperatura corporal (Berglund 1995, Hardy et al., 1971,
Hensel 1973, 1981). En general, la comodidad se produce cuando las
25
temperaturas del cuerpo se mantienen dentro de rangos limitados, la
humedad de la piel es baja, y el esfuerzo fisiológico de la regulación se
reduce al mínimo.
La comodidad también depende de comportamientos que se inician
conscientemente o inconscientemente y guiados por sensaciones térmicas
y de humedad para reducir la incomodidad. Algunos ejemplos son alterar
la ropa, alterar la actividad, cambiar la postura o la ubicación, cambiar el
ajuste del termostato, abrir una ventana, quejarse o salir del espacio.
Sorprendentemente, aunque los climas, las condiciones de vida y las
culturas difieren ampliamente en todo el mundo, se ha encontrado que la
temperatura que la gente elige para su comodidad bajo condiciones
similares de ropa, actividad, humedad y movimiento del aire es muy similar
(ASHRAE, 2013).
a) Condiciones para el confort térmico
Independientemente de las variables personales y ambientales discutidas
precedentemente que influyen en la respuesta térmica y el confort, otros
factores pueden tener algún efecto. Entre estos factores secundarios se
incluyen la variación del medio ambiente, estimulación visual, edad, clima
exterior. Estudios realizados por Rohles (1973) and Nevins (1971) sobre
1600 estudiantes universitarios revela la correlación entre el nivel de
confort, temperatura, humedad, sexo, y la duración de la exposición.
26
TABLA N° 2.1 ECUACIONES PARA PREDECIR LA SENSACÓN TÉRMICA Y DE VARONES, MUJERES, Y VARONES Y MUJERES COMBINADOS
Ricgtelsibti EquaiticinIikb
Diposure t = dry-bulh températutv,, c.F Pestindm h iStibleels p super presshSt
LO Mcr r- 0.1.2.211 4 I.6.11p- 93E4 Womera r -41.15.11 # 11.71p -1.143E0 Both r-41i361 4 1.71p - 10.1380
10 'Men r 41:123 1.34- 9353 Viraran) -0.1571-1-1,4*- 12.7.25 Boit -11140t +1...45.5p - 11339
10 Mol Y-0.11.814.102p- 9.71111 Violara Y- 0.1.53t In- 1.3.511 Bath :Vell.135t 1.31tt -11.122
9trJin&brwiiSfWAF thttmdIleinatinin liFor yaumg_adult 3rdenia2y ara.* inad; %main lothing, nith a aterrad
miatarsocor appnigxinnafiely itluS dr., kr lit miirvelwritters < 40 kan.
Fuente: ASHRAE Fundamentals 2013
Muchas de estas correlaciones están dados en la tabla N° 2.1. La escala
de sensación térmica desarrollada por estos estudiantes se llama "Escala
de sensación térmica de ASHRAE":
+3 Muy Caliente +2 Caliente +1 Ligeramente Caliente O Neutro
-1 Ligeramente Frio -2 Frio -3 Muy Frio
Debido a que las personas usan diferentes niveles de ropa dependiendo de
la situación y el clima estacional. ASHRAE Standars 55 (2010) define la
zona de confort para 0.5 y 1.0 (0.44 y 0.88 ft2.11.°F/Btu) niveles de ropa do
(Ver figura N° 2.1). Para tener una idea, un traje de negocios de invierno
27
tiene alrededor de 1 do de aislamiento, y una camisa manga corta y
pantalones tiene alrededor de 0.5 clo.
FIGURA N° 2.1 ZONAS DE CONFORT PARA INVIERNO Y VERANO SEGÚN ASHRAE
0.016
0.014
0.012 o
0.01°
0.098 o
0.004
0.002
ON - DATIA SASÉD I SO STANDARD 7730 AND ASHRAE STANDARD 55 - 1/
/ fi/ //
UPPER RECOMMENDED HUMIDITY MIT, 0.012 HUMIDITY RATIO
Nk/ 0.5 ato
90 80 _ASILA
ikve e\ 115
70 60 50 .-..
Pdiri1/4 Nil .•-• -y. e,
dr
40 80 ,NO
.
-LOWER RECOMMENDED
O OP"-
4UMID1TY sL '11C4
- -
20 -9-- 10 RH LIMIT 11-..t-1474"
'II V». PMV L1MITS
70
65 1L Lu-
45o z
40 q. 35 30
18 10
50 55 60 65 70 75 80 85
95 100
OPERATIVE TEMPERATURE, °F
Fuente: ASHRAE Fundamentals 2013 [Rangos aceptables para temperaturas y humedades operativas con una
velocidad del viento 5 40 ppm para personas vistiendo ropa 1.0 y 0.5 cío durante
la primera actividad sedentaria (51.1 mea]
Se aprecia que los bordes de temperatura más alta y más baja de la zona
de confort son afectados por la humedad. En la zona del centro, una
persona típica que usa la ropa prescrita tendría una sensación térmica de
muy próxima a la neutral. Cerca de los límites de la zona caliente una
persona puede sentir alrededor de + 0.5 caliente sobre la escala de
sensación térmica de ASHRAE; cerca a los límites de la zona más fría, esta
persona tendría una sensación térmica de - 0.5.
28
ASHRAE (2013) mantiene que en general, la temperatura de confort para
otros niveles de ropa se puede aproximar disminuyendo los límites de
temperatura de la zona por 1°F para cada aumento de 0.1 do en el
aislamiento de la ropa y viceversa. Similar, la temperatura de la zona puede
disminuir en 2.5°F por aumento del met en actividad sobre 1.2 met.
Los niveles más altos y más bajos de humedad de la zona de confort son
menos precisas, y ASHRAE Standards 55(2010) no especifica un límite de
humedad más bajo para el confort térmico. La baja humedad puede secar
la piel y las superficies mucosas generando quejas de confort por tener la
nariz, garganta, ojos, y piel secos, normalmente cuando el punto de rocío
es menos a 32°F. ASHRAE Standars 55 recomienda que la temperatura
del punto de rocío de los espacios habitados no sea menor a 36°F (2.22°C).
Las zona de confort mostrada en la figura N° 2.1 y las consideraciones
mencionadas anteriormente son referenciales para cualquier tipo de
ambiente, sin embargo para el desarrollo de del presente trabajo de
investigación se especificó los valores para la temperatura de bulbo seco y
la humedad relativa no controlada para cada ambiente particular de la
SUNAT.
b) Índices ambientales
Los índices ambientales combinan dos o más parámetros (e.g.,
temperatura del aire, humedad absoluta, humedad relativa, velocidad del
aire, etc.) en una sola variable. Estos índices simplifican la descripción del
29
ambiente térmico y el estrés que impone. Entre los' más importantes para
el diseño tenemos los siguientes:
Temperatura: El correcto control de la temperatura del medio
ambiente que rodea al cuerpo humano elimina el esfuerzo fisiológico
de acomodación, obteniéndose con ellos un mayor confort y como
consecuencia mejora el bienestar físico (Carrier, 1980).
Humedad: Se sabe que durante el verano, el factor con mayor
incidencia sobre la sensación térmica es la humedad, porque ésta
afecta directamente a la capacidad de generación de sudor de la
piel. Un cuerpo humano en estado de reposo genera alrededor de
100W de calor metabólico, que debe ser liberado (mediante el sudor
u otros mecanismos biológicos) para evitar que el interior del cuerpo
se caliente demasiado. Sin embargo, cuanto más humedad hay,
nuestro cuerpo puede enfriarse menos, y se sufre el calor con mayor
intensidad (aumenta la llamada sensación térmica) (Carrier, 1980).
Temperatura del punto de rocío: Es la temperatura en la cual se
comienza a condensar el vapor de agua contenido en el aire al tener
contacto con una superficie (Carrier, 1980).
Movimiento del aire: LA transferencia de calor del cuerpo con
convección depende de la velocidad del aire en el viento. Se sabe
que en el ámbito cotidiano nos sentimos más confortables en un
ambiente caliente si el movimiento de aire es alto (Carrier, 1980).
30
Pureza del aire: Las personas respiramos diariamente alrededor de
15Kg de aire, por ello es importante considerar su la adecuada
limpieza y renovación (Carrier, 1980). Los causantes de las
molestias en el ser humano son básicamente la disminución del
oxígeno, aumento de anhídrido carbónico en el ambiente y dilución
de malos olores.
Por ello se debe tratar el aire para obtener una atmosfera sana y confortable
controlando simultáneamente factores como la temperatura, humedad,
renovación de aire y limpieza de acuerdo a cada aplicación que esté
orientada el edificio.
2.2.2 Análisis del local y estimación de carga
Para una estimación realista de las cargas de refrigeración es requisito
fundamental el estudio riguroso de las componentes de carga en el espacio
que va a ser acondicionado (Carrier, 1980). Es imperante que la estimación
de carga térmica sea precisa y completa formando parte de este estudio
los planos de detalle mecánico, arquitectónico, croquis sobre el terreno. En
todo caso deben considerarse los siguientes aspectos físicos:
a) Condiciones geográficas o exteriores
Estas condiciones son sumamente importante para la estimación de carga
térmica, pues permite calcular el calor sensible que se genera por las
paredes, ventanas, puertas, techos, etc. Brinda información importante
31
para el cálculo de la capacidad térmica de los equipos de aire
acondicionado y su posterior selección (Carrier, 1980).
Entre los datos más significativos tenemos:
El país Ciudad Latitud geográfica Norte/Sur. Longitud geográfica, Este/Oeste. Elevación geográfica, m. Presión estándar de elevación, en psi o Pa.
b) Características del edificio.
Destino del Local; La aplicación que tendrá el inmueble permite obtener
mucha información acerca de los perfiles de operación de ocupantes del
local. Entre estos pueden estar: oficinas, hospitales, local de ventas,
fábrica, taller de montaje, etc.
Dimensiones del local; largo, ancho alto.
Altura de techo; es la diferencia de altura entre el nivel del piso terminado
al nivel del techo terminado, espacios entre el cielo raso y las vigas.
2.2.3 Principios de cálculo de carga de refrigeración
Las cargas de refrigeración resultan de varios procesos de transferencia de
calor por conducción, convección, y radiación a través de la superficie del
edificio y de fuentes internas que pueden afectar la carga de enfriamiento
como las siguientes:
Externas: Paredes, techos, ventanas, tragaluz, puertas, divisiones,
cielos y pisos.
32
Internas: Iluminación, personas, accesorios, y equipos.
Infiltración: Fugas de aire y migración de humedad.
Sistemas: Aire exterior, fugas en ductos y ganancia de calor,
recalentamiento, energía del ventilador y compresor, y recuperación
de energía.
ASHRAE Fundamentals (2013) afirma: "El calor sensible se adhiere
directamente al espacio acondicionado por conducción, convección, y/o
radiación. Mientras que la ganancia de calor latente ocurre cuando la
humedad se adiciona al espacio (e.g., del vapor emitido por las personas)"
(p.18-1).
Para mantener el porcentaje de humedad constante, el vapor de agua debe
condensar en el mecanismo de enfriamiento remover el mismo porcentaje
que es añadido al espacio.
2.2.4 Ganancias internas de calor
Las ganancias internas de calor de las personas, iluminación, motores,
electrodomésticos y el equipamiento pueden contribuir a la mayoría de
carga de enfriamiento en un edificio moderno (ASHRAE Fundamentals,
2013).
a) Personas
La tabla N° 2.2 proporciona ratios representativos en los cuales el calor
sensible y humedad son emitidos por los humanos en diferentes estados
de actividad. La conversión de la ganancia de calor sensible de la gente a
33
la carga de enfriamiento del espacio se ve afectada por las características
de almacenamiento térmico de ese espacio porque un porcentaje de la
carga sensible es energía radiante. Las ganancias de calor latentes se
consideran generalmente instantáneas, pero la investigación está dando
modelos prácticos y datos para el almacenamiento de calor latente y la
liberación de materiales de construcción comunes (ASHRAE
Fundamentals, 2013).
TABLA N° 2.2 TASAS REPRESNTATIVAS EN LAS QUE EL CALOR Y LA HUMEDAD
SON DADOS POR LOS SERESHUMANOS EN DIFERENTES ESTADOS DE ACTIVIDAD
negree of Activily LocatIon
Total Heal, Btufli Sensible Heat, Btufb
Latent Hen Bluth
% Sensible Real that la ~with
Atina Male
Adjusted. 51/7* Loro HIgh
Scated at theatcr Theatcr. matinee 390 330 225 105 Seated at licitar. night Theater, night 390 350 245 105 60 27 Scatcd, vcry light work Offices, hotel,. aparbnents 450 400 245 155
Moderately active °Dice work Offices, hotels, apartrnents 475 450 250 200 Standing. light work; walking Department sito% retal' 510It 550 450 250 200 58 38 Walking. standing Drug atore. hará 550 500 250 250 Sedentary work Restaurant' 490 550 275 275
Light bench work Factury 800 750 275 475 Moderate dancing Dance hall 900 850 305 545 49 35 %Otitis 3 mph: light machina work Factor); 1000 1000 375 625
Bowlingd Bowling alley 1500 1450 580 870 Ileavy work Factory 1500 1450 580 870 54 19 Dravy machina work; fitting Fut:tory 1600 1600 635 965 Athletics Gymnasium 2000 1800 710 1090
Notes; I. Tabulated veloz, nw based un 75°F room dry-bulb tempentture. For
809F room di) baib. otal beat rematas the tamo. bid sensible Lea' values shauld be dcareased by approximately 20%. and laten' Leal salves increased norordingly. Al. ser Table 4 Cimpter 9 fue additianal mies of rnetabalie bes genendion. All vaina% are numded ro nearest 5 Btoth.
'Adjusied Leal gata is based en normal pereentage armen, women. and cbildren for the application listed, and aemmes that gata from un adub fmnale 1, 85% of that roe en adradt mak, and gala from a child 1175% of that for un adult malo.
bVidues appratimated forma data in Table 6, Chames 9. ohere V la ate veloeity with imita shown in that ab le.
'MIMAS Sal gala Melados 60 Brulb fur fund per individual (30 Otaili sensible and SO Barth laten0. 5Figure une penan per alley ectually bowling and all ellen as sitting (40) Btath) ce standing or walking slowly (550 thuh).
Fuente: ASHRAE Fundamental 2013
b) Iluminación
Debido a que la iluminación es a menudo un componente importante de la
carga de enfriamiento del espacio, se necesita una estimación precisa de
la ganancia de calor del espacio. El cálculo de este componente de carga
no es sencillo; la tasa de carga de enfriamiento de la iluminación en
34
cualquier momento dado puede ser muy diferente del calor equivalente de
la energía suministrada instantáneamente a esas luces, debido al
almacenamiento de calor (ASHRAE Fundamentals, 2013). Generalmente
la tasa instantánea de ganancia de calor sensible de la iluminación eléctrica
se puede calcular a partir de:
ger = 3.41W FulFsa
Donde:
gel = Calor ganada, Btu/h
W = Potencia total de iluminación, W
Fja = Factor de uso de iluminación
Fsa = Factor de iluminación de asignación especial
3.41 = Factor de conversión
Un procedimiento alternativo es estimar la ganancia de calor por
iluminación en base a los pies cuadrados o metros cuadrados. Tal enfoque
puede ser requerido cuando los planos de iluminación final no están
disponibles. La tabla N° 2.3 muestra la densidad máxima de potencia de
iluminación (LPD) (ganancia de calor de iluminación por pie cuadrado)
permitida por ASHRAE Standard 90.1-2010 para una amplia gama de tipos
de espacio.
35
TABLA N° 2.3 DENSIDADES DE POTENCIA LUMINOSA USANDO EL METODO
ESPACIO POR ESPACIO Cornea Space T'yes+ LPD. Wffil Building-Spear Sport Types* .LPD. VI'fft, Barling-Specifie Space Types. Ittl. Will
Arriara ~emotivo Library First 406 in height 0.03 per fl Seniecfrepair 042 Card lik and emologine 072
. (height) , Banktoffice Reading ano 0.93 Height abone 40 ft 0.02 prr ft . Ranking netivity arca 138 Statts 1.71
(height) , Convennon taller Manufacturine Audience/srating arca-pentnnent Audience senting 0.82 Conidorfeansition 0.41
Por guditorium 0.79 Exhiba sport 1.45 Drtailed•rnanufartudng 129 For performing aras iheater 2.43 Coarthouselpol ice sindonlpeniteMiary Encimara' room 0.95 Por MOÑO piclum dienta 1.14 Courlroom 1.72 F-"r° bit, haY (>50 n floor-to- 1.05
Confinement cells 1.10 millas .height) Classmomiccherftntininn 1.24 ludges* chumbas 1.17 Frilb boY as toso ft ¡loor-lo- 123 Comferrnoe/mcctinghnullipurpme 1.23 Penitentimy audience scsting 0.43 ceiling height) Corridorkonsition 166 Penitentiary classroem 1.34 Loa hay (C5 II floor-to-ceiling 1.19
Penitentigry dining 1.07 .hcight) Dining arca 0.65 12ormhery »Metan
Por bar lotmge/leisure dining 131 Living quarlers 0.38 Genend exhibition 1.05 Por family dining 0.89 Pire Patinas Restontlion 1.02
Dressingffitting room for 0.40 Engine room 0.56 Parking garage perfonninn irts theater S 'tering quedas 0.25 Garage arta 0.19
Gymondomffitimm center Post office illectricaVmechnnical 0.95 Fitness crea 0.72 Sorting aren 0.14 Fund prepgration 0.99 Gymnasiten audience sitios 0.43 Religious building!
Playing tren 1.20 Audience sentina 1,53 Lahomtory Hospiial Pellowship hall 0.64
Por clossmoms 1.28 Corridorkmenkm 0,89 196n.hip pulpit. (heir 1.53 Por mediralfindustrialhrumrch 1.81 EnterZencY 2.26 Retai 1
Examitreatment 1.66 Dressinaffining room 0,87 Lobby 0.90 Loundryhvashing 0.60 Mall conocerse 1.10
For dentar 0.64 Lomgetrecrealion 1.07 Sales afea 1.68 Por performing arta atener 2.00 Medical supply 1.27 Sporm arena For modem picture Meter 0.52 Ninery 0.88 Audience sealin 043
Nenes' signan 0.87 Caen sports areni-elass 4 0.72 Ladrar room 0.75 OPerating m0m 1.89 Caen aporto oreng-class 3 1.20 Lotmgeírecreation 0.73 Patine room 0.62 Court aporta arena-clara 2 1.92
Phommey 1.14 Caurt spons neena-class 1 3.01 Office Physical therany 0.91 Ring Torta arena 168
Enclosed 1.11 Itadiologyfungging 1.32 Transportation 0000 011a 0.98 ReCently 1.15 Aidlrainffius-baggage oren 0.76
Hotel/highway ledging Airport-conemose 0.36 0.91 Hotel dining 022 %%rabie! artall 054
Sales Mea us Holli8en-1room 1.11 Tennirtal-ticket comen 1.08 Sinimmy 0.69 Hotel lobby 1.06 Warehou%e Storage 0.63 Highway 'Wein» dining 0.88 Fine material storage 0.95 Workshop 159 Highway lodning gunt inflen 0.75 blediumfbelky material storage 0.58
San, ASIIRAE •1 ros saltee faxif a rommen apee tyfe acial a bond , rE r a tic type afe Istet tit toiltlaie-ffeeLlie Tate lefa anega,
Fuente: ASHRAE Fundamentals 2013
c) Equipos eléctricos
ASHRAE (2013) manifiesta que una estimación de la carga de refrigeración
debe tener en cuenta el aumento de calor de todos los aparatos (eléctricos,
de gas o de vapor). Debido a la variedad de aplicaciones, horarios, uso e
instalaciones, las estimaciones pueden ser muy subjetivas. A menudo, la
única información disponible sobre la ganancia de calor del equipo es que
36
en su placa de identificación, que puede sobrestimar la ganancia de calor
real para muchos tipos de aparatos, como se analiza en la sección sobre
equipos de oficina.
Mucha de esta información se aprecia en el anexo 5, 6 y 7.
2.2.5 Ganancias de calor a través de la estructura del edificio
Son las ganancias de calor sensible y latente a través de las paredes
externas o tabiquen interiores de un edificio.
La cantidad de calor o de vapor transmitida en la unidad de tiempo depende
de la resistencia de ofrezca el cuerpo entre los dos punto consideraos.
a) Transmisión de calor a través de las paredes y techos exteriores
Las ganancias de calor por las paredes exteriores (muros y techumbres) se
calculan a la hora máxima de flujo térmico, y se deben, no solo a la
diferencia de temperaturas del aire que baña sus caras exteriores e
interiores, sino también 'al calor solar absorbido por las exteriores (Carrier,
1980). Debido a que la intensidad del flujo a través de la estructura exterior
ese inestable, se recurre al concepto empírico de "diferencia equivalente
de temperatura". Esta diferencia de temperatura debe tener en cuenta los
diferentes tipos de construcción y orientaciones, situación del edifico
(latitud) y las condiciones del proyecto:
q = KAAt, (2.1)
Donde:
37
q = flujo de calor Kcal/h.
K = Coeficiente global de transmisión Kcal/hm2 °C.
A = Superficie considerada en metros cuadrados.
Ate = diferencia equivalente de temperaturas en °C.
Diferencia Equivalente de Temperatura (Ate)
Es evidente que la radiación solar incidente sobre una pared exterior o
techo provoca un aumento en la energía interna del material, por
consiguiente un aumento de temperatura. Si esta temperatura es mayor
que la del resto del material de la pared se producirá un flujo de calor por
conducción hacia el interior de la pared progresando hasta llegar al aire del
recinto interior, esta vez por convección. Carrier (1980) expresa que este
calor no se ha producido por la diferencia de temperaturas entre el interior
y el exterior, sino que superpone al de la transmisión. Incluso puede ocurrir
que este flujo de calor tenga sentido contrario si se calcula a una hora
temprana. La diferencia equivalente de temperatura (Ate) no es otra cosa
que diferencia de temperatura ficticia que produce ella sola los dos efectos
de flujo de calor mencionados: debido a la diferencia de temperatura
exterior interior y debido a la radiación solar.
Las tablas N° 2.4 y 2.5 nos dan la (Ate) para paredes y techos soleados o
a la sombra. Si la condicione consideradas son distintas, la nueva (Ate)
puede determinarse por la relación empírica siguiente:
Rs Ate = a + Ates + b— (Aten — Ates) (2.2)
38
Donde:
ate =Diferencia de temperatura corregida
a =Correccion proporcionada por la tabla N° 2.6, teniendo en cuenta un incremento distinto de 8°C entre las temperaturas interior y exterior (esta última tomada a las 15 horas del mes considerado) y una variación de temperatura seca exterior distinta a 11°C.
Ates =Diferencia equivalente de temperatura a la hora considerada para la pared a la sombra.
Mem =Diferencia equivalente de temperatura a la hora considerada para la pared soleada (tabla N° 2.4 o 2.5).
b =Coeficiente que considera el color de la cara exterior de la pared. Para paredes de color oscuro b = 1 (azul oscuro, rojo oscuro, marrón oscuro, etc.); para paredes de color medio b = 0.78 (verde, azul o gris claros); para paredes de color claro b = 0.55 (blanco, crema, etc.).
R, =Maxima Insolación (Kcallh.m2 ), correspondiente al mes y latitud supuestos, a través de una superficie acristalada vertical para la orientación considerada (en el caso de pared); u horizontal (techo). Ver anexo 3.
R,n =Maximo Insolación (Kcallh.m2 ) en el mes de julio, a 40° de latitud Norte, a través de una superficie acristalada, vertical, para la orientación considerada (pared), u horizontal (techo). Ver anexo 3.
Nota: Para las paredes a la sombra, cualquiera sea su orientación (Aten, = Ates ) de donde Ate = a + Ates
La tabla N° 2.4 corresponde al hemisferio norte. Sin embargo, puede
utilizarse también en el hemisferio SUR, teniendo en cuenta las siguientes
equivalencias:
Orientación en el Orientación equivalente hemisferio Sur en el hemisferio Norte Noreste Sureste Este Este Sureste Noreste Sur Norte (sombra) Suroeste Noroeste Oeste Oeste Noroeste Suroeste Norte (sombra) Sur
39
ORIENTADO,.
NE
SE
so
o
NO
len l• sornbrol
10) 120 SCO 703
ICS 300 50) 700
100 300 TO ST 103 301 501 700 100 ST 500 701
TABLA N° 2.4 DIFERENCIA EQUIVALENTE DE TEMPERATURA (°C)
Muros soleados o en sombra * Valedero para muto de color escuna, 35'C de imperito* exterior. V t de temperatura Interior. II t de vadadon de la temperature extedor en 24,, mes de Juno y40' de
latitud Norte•
NOM SOUSI MAÑANA TARDE MAÑANA
6 7 11 9 10 11 L2 13 14 15 16 17 113 19 20 71 12 B 24 1 2 3 4 18 8.3 112 12.8 13.3 10.6 7.8 7.2 6.7 7.1 7.8 7.8 71 6.7 55 4.4 3.3 12 11 0.0 -1.1 -1.7-3.2 .11 -0.5 -1.1 .1.1 2.8 13.3 12.2 11.1 8.3 5.5 6.1 6.7 7.3 7.8 7.2 6.7 6.1 53 4.4 3.3 2.2 1.1 0.5 0.0 .0.3 2.2 1.7 2.2 2.2 2.2 5.5 8.9 8.3 7.8 6.7 5.5 6.1 6.7 6.7 6,7 6.1 5,5 5.0 4.4 3.9 3.3 3.3 2.8 2.8 2.8 2.8 3.3 3.3 3.3 3.3 3,3 5.5 7.8 69 7.8 6.7 5.5 5.5 5.5 5.5 53 5.5 5.5 50 5.0 4.4 3.9 3.9 0.5 94 16.7 183 20.0 19.4 17.8 11.1 6.7 7.2 7.8 7.8 7.8 6.7 5.5 4.4 3.3 2.2 L1 0.0 415 .1.1 -1.7 - L 7 -0.5 -0.5 0.0 117 16.7 17.2 17.2 106 7.8 7.2 6.7 7.1 723 7.2 0.7 6.1 5.5 4.4. 28 2.2 1.7 0.5 0.5 0.0 2.8 2.8 3.3 4.4 7.8 11.1 as 13.9 113 11.1 10.0 3.9 7.8 7.8 7,8 7.2 6.7 6,1 55 5.0 4.4 33 3.9 3.3 6.1 5.5 5.5 5.0 4.4 5.0 5.5 83 10.0 10.6 10.0 9.4 8.9 7.8 61 7.2 7.8 7.8 7.8 7.2 7.1 6.7 62 6.7 5.5 3.3 7.2 10.6 14.4 15.0 15.6 14.4 13.3 10.6 8.9 13 7.8 6.7 5.5 43 3.3 2.1 1.1 0.0 -0.5 .0.5 .1.1 .1.1 0.5 0.5 0.0 7.2 111 13.3 15.6 14.4 13.9 117 10.0 8.3 7.8 7.2 6,7 6.1 5.5 4.4 3.3 2.9 2.2 1.7 17 3.6 3.9 3.9 3.3 3.3 3.3 61 8.9 94 100 106 10.0 9.4 7.8 7.2 6.1 63 5.5 55 5.5 5.0 5.0 4.4 4.4 3.9 5.0 4.4 4.4 4.4 4.4 3.9 3.3 6.1 7.8 93 8.9 10.0 8.9 83 7.8 7.2 6.7 6.7 6.7 6.1 6.1 5.5 5.5 5,0 -0.5 - L1 -2.2 0.5 2.2 7.8 12_2 15.0 161 15.6 14.4 11.1 8.9 6.7 5.5 3.9 3.3 1.7 11 0.5 0.5 0.0 0.0 -0.5 -OS - 17 -2.2 -1.7 -1.1 3.9 6.7 11.1 13_3 13.9 14.4 12.8 111 8.3 6.7 5.5 4.4 3.3 2.2 L1 0.5 0.5 0.0 -05 2_2 2.3 Ll 11 1.1 1.7 2.2 4.4 6.7 413 8.9 100 1.0.0 83 7.8 6.1 5.5 50 4.4 4.4 3.9 3.3 3.3 2.8 3.9 3.3 3.3 2.8 21 2.2 2.2 2.2 2.2 3.9 5.5 7.2 7.8 83 8.9 69 7.8 6.7 5.5 5.5 5.0 5.0 4.4 3.9 - L1 -2.2 -2.2 -1.1 0.0 2.2 3.3 10.6 14.4 119 21.2 22.8 23.3 16.7 133 6.7 13 2.1 1.1 0.5 0.5 0.0 .0.5 -0.5 Ll 0.5 00. 0.0 00 0.5 LI 4.4 6.7 133 17.3 19.4 100 19.4 1149 11.1 5.5 3.9 3.3 23 22 2_3 1.7 L7 1.9 2.8 3.3 2.13 2.2 2.8 3.3 3.9 4.4 6.7 7.8 10.6 12.2 12.8 13.3 12.8 322 8.3 5.5 5.5 5.0 5.0 4.4 3.9 4.4 4.4 4.4 4.4 4.4 3.9 3.3 3.3 3.3 3.9 4.4 5.0 5.5 83 10.0 10.6 113 7.2 4.4 4.4 4.4 4.4 4.4 4.4 LI .17 .2.2 -11 0.0 1.7 3.3 7.8 ILI 17.8 22.1 25.0 26.7 18.9 12.2 7.8 4.4 18 1.1 0.5 0.0 0.0 45-0.5 L1 0.5 0.0 0.0 0.0 1.1 2.2 3.9 53 10.6 14.4 18.9 22_2 218 200 15.6 69 5.5 3.3 2.8 II 1.7 17 Ll 19 3.9 13 3.3 3.3 3.3 3.3 3.9 4.4 53 6.7 9.4 11.1 13.9 15.6 15.0 14.4 106 7.8 6.7 6.1 5_5 5.0 4.4 6.7 6.1 5.5 5.0 4.4 4.4 4.4 5.0 5.5 53 5.5 6.1 6_7 6.8 19 11.7 12-2 12.8 112 11.1 10.0 8.9 63 7.2 .1.7 .12 .2.2 .11 0.0 1.7 3.3 5.5 6.7 10.6 13.3 1E3 22.2 20.6 183 10.0 3.3 2.2 1.1 0.0 .0.5 .0.5 .1.1 1.1 3.1 -17 -2.2 .17 -1.1 0.0 1.1 3.3 4.4 5.5 6.7 117 16.7 17.2 17.8 11.7 6.7 4.4 3.3 /2 17 03 0.0 65 2.8 /2 2.2 2.1 2.2 2.2 2.2 /3 2_2 2.8 3.3 5.0 6.7 9.4 11.1 113 12.2 7.8 4.4 3.9 3.9 13 3.3 18 4.4 3.9 3.3 3.3 3_3 3.3 3.3 3.3 3.3 13 3.3 3.9 4.4 5.0 53 7.8 10.0 10.6 11.1 8.9 7.2 6.1 5.5 5.0 3.7 .1.7 .2.2 -1.7 .1.1 0.5 2.2 4.4 5.5 6.7 7.8 7.2 67 5.5 4.4 3.3 2.2 1.1 0.0 0.0 415 -0.5 .1.1 .1.1 -1.7 .17 .2.2 .1.7 .1.1 .0.5 0.0 1.7 3.3 4.4 5.5 61 6_7 6.7 6.7 5.5 4.4 3.3 2.1 11 0.5 0.0 .0.5 .11 0.5 0.5 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.5 LI 17 2.2 23 2.8 2.8 4.4 3.9 3.3 2.0 2.1 17 1.7 1.1 1.1 0.5 0.5 0.5 0.0 00 0.0 0.0 0.0 0.0 60 0.5 1.1 1.7 2.2 2.8 33 3.9 4.4 3.9 13 22 1.7 1.1 1.1 0.5
RIENTACION 14771UOSUR
5£
NE
N
NO
o
SO
Fuen e: Carrier 1980 Valido tanto si el muro t'ene o no a'slamiento.
** Para condiciones diferentes, aplicar las correcciones indicadas en el texto. *** El peso por m2 de los tipos de construcción clásicos están indicados en el anexo 4.
Para pesos inferiores a 100 Kg/m2 tomar los valores correspondientes a 100 Kg/m2.
TABLA N° 2.5 DIFERENCIA EQUIVALENTE DE TEMPERATURA (°C)
TECHO SOLEADO O EN SOMBRA * Valedero pera techos do color oscuro, as *C de temperatura exterior, 27 *C do temperatura interior. 11 •C de variación
de le temperatura exterior en 24 h. mes de Julio y 400 de latitud Nodo
r lt 077 1 itior4
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1 111714 3 5. ,41.12;t1,03,/:
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3,2 1.0 7,3
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3.8 -3,9 33 3.3 4.1
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4.3 6,9 23 44
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3.0 20 ss 8,1 7,2
43 e.9 83 ay 9.8
143 Me 339 73.1 121
17.1 15.7 334 13,0 14,4
31.1 30.8 09.3 uy 1.5.1
its 1111 341 ny 31.3
324 31 9 713 31,1 14.4
$10 13.9 323 21.8 744
223 71.3 39,2 11.1 70.4
18.4 19 4 ' 19,4
20,6 19.4
13.6 14,7 04 10.9 144
11.3 33.9 938 173 11.9
4.9 141 333 33.4 13.11
23 43
121 149 16.7
1.9 4,7 4,4
113 120
1,7 4.4 22
MA 13.11
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11.1
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20 7.2
111,11
1.7 1,1
3,3 6.1 28
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43 1.1 4.3
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3,3 5,3 37
1.1 3.9 3.9
0.5 34 4.4
43 1.7 3.3
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.2.3
.1,1 4.3
.1.1 -1,1 1.1
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1,1 43 -9.3
22 O
-1.3
44 21 o
441 3-11 1.1
13 3.0 2.4
10.4 II 4.4
9.4 7.8 3.3
6.9 71 4.7
32 7.6 7.3
7,4 7.4 7,8
411 7.3 7.3
O 4.7 6.7
3.3 lo 4.1
21 33 5.5
3,5 7,8 4,4
0 1,7 3.3
0,3 8.3 L7
13 o
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0.5
.27
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.2.2
.2.2 - 1.1
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.1.7
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0 .1.1 .1.1
1.1 O
.841
22 1.1
4
9.0 3.8 41
O 4,4
2,2
7.7 3,3 3,3
74 6.7 4,4
7.3 73 6,1
141 6.7
.. 1.1
1.5 6.1 3.5
4,4 3.3 18
7,9 4,4 5.0
1,1 3.3 4.4
13 13 3.3
0 33 2.7
-'83 e 1,1
1.7 33 0.5
.3.7
.1,1 1
.2.11
.2.3 4.3
2.1 3.6 1.1
4
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4 4 0 Z .. „ „ • . , . ; X.::!3, 2; (.31,:ZY2 3 ::...... !! !•3 . - b9i1A401-111', : ' '
Fuente: Carrier 1980
40
4 -O
+2 +4 46
10 +12 +14 +16 +le +20 +22
8
22,8 18,11 14,0 10,8 6,6
2,7 0,8 1.2 3,1 sa 7,2 9,2
11,2 11,5 15.3
-10
.23,8
-15,8 -11,6
7,6 - 5,6
3,6
0.3 1,2 4,3 6,3 8,3
00,1 12,3 14,4
24,2 20,2 6,2
12,2 8,0 6,1 4,1 2,2 O 1,7 3,8 5,8 7,8 9,8
11,8 13,9
12
24.7 20,7 16,7 12,7 8,5 6,6 4,6 2,7 0.7 1,2 3.3 5,3 7,3 9,3
11,3 13,4
13
25,1 21,1 17,1 13,1 8,9 7.0 5,0 3,1 1,1 0,8 2,9 4,9 6,9 6,9
10,9 13,0
14
5,6 21,4 17,6 13,6 9.1 7,5 5,5 3,6 1,6 0,3 2.4 4,4 6,4 6,4
10,4 12.5
15
24,0 22.0 18,0 14,0 9,8 7,9 5.9 4,0 2,0 0,1 1,0 3,1 5,6 1,8 9,8
11,9
16
11
26,5 22,5 10,5 11,5 10,3 8,4 6,4 1,5 2,5 0,6 1.3 3.3 5,1 1.3 9.3
11,4
18
27,4 23,4 19,4 15,4 11,2 9,3 7,3 5,4 3,4 1.5 0,4 2.4 4,4 6,4 8.4
10,5
19
27.9 23,9 19,9 15,9 11,7
9.8 7,8 5,9 3,9 2,0 0,1 1,9 3,9 5,9 7,9
10,0
20
-24,8 .218 -16.8 -12,6 -10,6
1,7 2.8 0,7 1,3 3,3 5,3 7.3 9.4
21
29,3 25,9 21,3 17,3 13,1 11,1 9,1 7,2 5,2 3,3 1,2 0,8 2,9 4,8 6.1 1,9
22 29,8
1.8 7,8 3,6
9,7 7,0 5,8 3,9 1.8 0,2 2,2 4,2
8,3
Tompetatura colador a las 15 II para el mes
considerado menos importuna interior
.16 12
21.2 17.2 13,2 9,2 5,0 3,1 1,1 0,8 2,8 4,7 6,8 8,8
10,8 12.8 14,0 16.9
21,7 17,7 13,7 9,7
5,5 3,6 1,6 0,3 2,3 1.2 6,3 8,3
10.3 12,3 14,3 16,4
22,3 18,3 14,3 10.3 6,1 4,2
0,3 1.7 3,4 5,7 7,7 9,7
11,7 19,7 15,8
23,3 19.3 15,3 11,3 7,1 5,2 3.2 1,3 0,7 1,6 4.7 6.7 8,7
10,7 12.7 11,8
.VARIACIÓN DE LA TEMPERATURA EXTERIOR EN 24 h
33,0 29,0
-15,0
8,9
3,0 3. 0,0
4,8 6,8 8,8
10,9
TABLA N° 2.6 CORRECCIONES DE LAS DIFERENCIAS EQUIVALENTES DE
TEMPERATURA (°C)
Fuente: Carrier 1980
El valor de Rs es la ganancia máxima de calor solar, que se da en día me
mayor aportación solar determinado del Anexo 3 para la latitud y grados
que corresponda, debe multiplicarse por los correcciones indicadas al pie
del Anexo 3. Los cuales son factor por atmosfera, factor por altitud, factor
por punto de roció, de la siguiente manera:
= (Max. apot.Solar)(Fact. Atm)(Fact.Alt.)(Fact. Pto. Rocio)
(2.3)
Donde:
Max. apot. Solar = Máxima aportación solar determinado del anexo 3.
Fact. Atm = Coeficiente por falta de limpieza de la atmosfera (0.9-1.0).
Fact. Alt = Factor por altitud 0.7% adicional por cada 300 m.
Fact. Pto. Rocío = Factor por punto de rocío. Si la temperatura de rocío es diferente a 19.5 °C este valor será 14% por cada 10 °C de diferencia. Así 1 - 0.14 x (TR - 19.5)/10.
b) Ganancias por insolación de las superficies del vidrio
Carrier (1980) expresa que la carga real de refrigeración se obtiene
multiplicando el factor de almacenamiento para un funcionamiento del
equipo de 12 horas deducido del anexo 2 por la ganancia máxima de calor
41
solar correspondiente a la orientación, mes y latitud deseados, también se
tiene que saber el peso por metro cuadrado del piso para entrar con estos
valores a este anexo. La ganancia máxima de calor solar debe multiplicarse
por los factores globales correspondientes a sistema de apantallamiento o
lo que se conoce como factores de sombra (Tabla 2.7) y por las
correcciones indicadas al pie del anexo 3. Los cuales son factor por
atmosfera, factor por altitud, factor por punto de roció y factor por marco
metálico.
TABLA N° 2.7 FACTORES TOTALES DE GANANCIA SOLAR A TRAVES DEL VIDRIO
(Coeficientes globales de insolación con o sin dispositivos de sombra o pantalla)
,. . TIPO DE wofho
, siN PERSIANA
, o PANYÁLLAH
' PÉbilÁNAS VENECIANAS ,,I9OTER10111'; ..' ... .
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, VIDRIO SENEELLO 8.:ItEn, , . . 0,94 0,56 0,65 0,74 0,14 0,12 0,21 0,14 -6,19 0,14
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..06611616ht6 dolabsolcIdA, 0,48=a 0.60 4 `E401'ciorits,de.ibe&ii6n 0,5611 a;76.
0,60 0,73 0,62
0,56 0,53 0,51
0,62 0,59 0.54
0,72 0,62 0,56
0,12 0.11 0, 10
0,11 0,10 0,10
0,18 0,16 0,14
0,12 0,11 0, 10
0,16 0,15 0,12
0.20 0,18 0,16
, VIDRIO .1)001.1 , r '-', , - ^ ' 4 VIdrIpe, ONEnedoe: . , : , -, , %.--; 1 Vldrle:.de,13,mm '. . , ... < t 1 ' .
yok, knied6r SInertel s' ' ',' 5 VIcIrlo.exl.» e-garbo:RE 441E8 'a 0,66
VIdEit 144/, E6 8104 '.Viiiile:e;r . ;13EoljÁnio.dey4E 1 a56
0,90 0,80
0,52
0,50
0,54 0,52
0,36
0,36
0,61 159
0.39
0.39
0,67 165
0,43
0,43
. 0,14 0.12
0,10
0,10
0,12 0,11
0,10
0,10
0,20 0,18
0,11
0.11
0,14 0,12
0,10 .
0,10
0,18 0,16
0,10
0,10
122 120
0.13
0,12 . VIDRIO: TRIPLE :,
. 1 Vidrio'. clErEhiarío:.: -.. :Vicliit?&:0. riirl ' ''
0,83 0,69
1.48 0,47
0,56 0,52
0,64 , 0,57
0,12 0, 10
0,11 0.10
0,18 0,15
0,12 0,10
0,16 0.14
0.20 0,17
VIDRIO PINTADO. ! Celo ,t14,6 ..'.. . ,,, 4 0,28 I bolei hedió: , •., , .. . . , Color oscuro '1 ,
0,39 0,50
1,vilynro':CilLióton .1. t".:Árilk¿ :- 5'9 , ' ' Illoini‘RIELIZO
-60Y401cili ':. -'.4.,-. -.., . --ObileganVe',claito : 9Pateseente'letc4r6,„
0,70 0,56 0,60 0,32 0,46 0,43 0,37
Fuente: Carrier 1980
A este factor se le conoce como factor de almacenamiento y se determina
por la siguiente ecuación:
42
Fact. Alm.= (Fact. Marco Met.)(Fact.Atm)
(Fact. Alt.)(Fact. Pto. Rocio)(Fact. Sombra) (2.4)
Donde:
Fact. Alm.= Factor de almacenamiento.
Fact. Marco Met.= Factor por marco metálico. Este valor es 1.17.
Fact. Sombra = Factor de sobra interna (Véase la tabla N° 2.7).
Los otros factores han sido definidos líneas arriba.
c) Ganancia de calor a través de muros internos
Se considera muros internos, aquellos que no son afectados directamente
por el sol y se encuentran dentro del edificio.
Estos muros pueden ser paredes de concreto, paredes de ladrillo, paredes
de drywall; así también se consideran los muros de vidrio, y los pisos
intermedios.
El cálculo para estos muros se realiza a través de la ecuación siguiente:
q = KAAt (2.5)
Donde:
q = Flujo de Calor (Kcal/h)
K = Coeficiente global de transferencia de calor (Kcal/h.m2.°C)
A = Superficie considerada en metros cuadrados (m2)
At = Diferencia de temperaturas exterior — interior (°C)
Carrier (1980) indica que el valor de K se calcula de la siguiente manera:
Determinar la resistencia de cada material que compone la pared, y
las resistencias superficiales interiores y exteriores. Ver Anexo 4
43
Sumar las resistencias, R = r1 + r2 + r3 + • • • + rn
Hallar la inversa de R, o sea: 1/R = K
FIGURA N° 2.2 CONFIGURACION ESQUEMATICA DE UN MURO CON ENLUCIDO
Existen varias configuraciones de los muros verticales (paredes)
Exterior 01 Aire Con cierta Velocida• —41~ii
zas. y las ló ntales horizo
(techos)
Sin embargo las
DBT = 86T = HR 80 %
Enlucido Exterior
II
111
0 paredes o los techos pueden de dos tipos: Exteriores
MURO Interior . DBT = 71.6•F
(soleados) o interiores.
Ladrillo 6 Aire Quieto Concreto • . •.• tenor
Fuente: Elaboración propia
2.2.6 Ventilación para una calidad de aire interior aceptable
ASHRAE Standard 62.1 (2007) formula que el flujo de aire exterior de
diseño requerido en la zona de respiración del espacio o espacios
ocupables en una zona, es decir, el flujo de aire exterior de la zona de
respiración (Vb,), se determinará de acuerdo con la ecuación 2.6.
bz = .P,+ Rw A, (2.6)
Donde:
A, = Área del suelo de la zona: la superficie ocupada neta de la zona m2 (ft2).
P, = Población de la zona: el mayor número de personas que se espera que ocupe la zona durante el uso típico.
44
Rp = Flujo de aire exterior requerido por persona según se determina en el Anexo 8
R a = Flujo de aire exterior requerido por unidad de área según se determina en el Anexo 8
ASHRAE Standard 62.1 (2007) enuncia que para que un edificio pueda
tener certificación "LEED", tener altos estándares de eficiencia y
sostenibilidad, se debe agregar un 30% adicional de aire exterior para
mejorar la renovación del aire.
Quedando así la ecuación 2.6 de la siguiente manera:
VE = (Rp . Pz + Ra . Az ) * 1.3 (2.7)
Donde:
VE = Caudal de aire exterior o aire fresco
2.2.7 Empleo del diagrama psicométrico
"Psicrometría es la ciencia que trata de las propiedades termodinámicas del
aire húmedo y del efecto de la humedad atmosférica sobre los materiales y
sobre el confort humano" (Carrier, 1980, p.1-111). Esta definición debe ser
ampliada para incluir el método de controlar las propiedades térmicas del
aire húmedo.
a) Ciclo de evolución del aire
Este ciclo puede apreciarse como se muestra en la figura N° 2.2. El aire
en el estado (3), mezcla de aire exterior (2) y de aire de retorno (1), para a
través del aparato acondicionador, y su evolución se representa por la línea
de proceso (3-4). Abandona el aparato en (4) y es impulsado hacia el local
45
donde absorbe calor y humedad según la transformación (4-1). En general,
gran parte del aire impulsado vuelve a recogerse para su mezcla con el aire
exterior (Carrier, 1980). La mezcla pasa a través del serpentín donde
abandona la humedad y calor recibido con el propósito de mantener las
condiciones interiores deseadas.
46
s s Islss tists.; uc
911 t9t
09-§0-r
tr3119
11,1-161
ir0
A
o
os"
/.„ 1 •
1-1,41',/y .)?
FIGURA N° 2.3 PROCESO TIPICO DE ACONDICIONAMIENTO DE AIRE
REPRESENTADO SOBRE EL DIAGRAMA PSICROMETRICO
Fuente: Carrier 1980
47
b) Factor de calor sensible (SHF)
Carrier (1980) enuncia: "El factor de calor sensible del local es la razón del
calor sensible del local a la suma del calor sensible y latente del local" (p.1-
111). Se puede expresar de la forma siguiente:
Q Qss SHF —
Qs + QL QT (2.8)
Donde:
SHF = Factor de Calor Sensible
Qs = Flujo de calor sensible total (Kcal/h)
QL = Flujo de calor latente total (Kcal/h)
QT = Flujo de calor total, sensible y latente (Kcal/h)
El estado de aire impulsado en el local deber ser tal que compense
simultáneamente el calor sensible y latente del local. Los puntos que
representan en el diagrama psicométrico el estado de aire impulsado y las
condiciones interiores pueden unirse por un segmento de recta (1-2) como
la que se aprecia en la figura N° 2.4. Este segmento representa la
evolución del aire en el interior del local y se denomina recta de SHF del
local, o también recta de impulsión, o recta de referencia.
48
t :4;
(.1
czilkoisbwp.
condiciones interiores del local 4., o
01 :14 Aire impulsado ás-
,a1 lócal
Temperatura seca.
E
FIGURA N° 2.4 RECTA RSHF DIBUJADA ENTRE LOS PUNTOS QUE REPRESENTAN LAS CONDICIONES DEL AIRE DEL LOCAL Y LAS CONDICIONES DE
IMPULSION
Fuente: Carrier 1980
La pendiente de esta recta nos da la relación entre las cargas de calor
sensible y latente del local, Ah, y Ah j . Entonces, si el caudal de aire
impulsado es suficiente para compensar estas cargas, se mantendrán las
condiciones de humedad relativa y temperaturas fijadas para el local,
siempre que la temperatura seca y húmeda del aire impulsado
correspondan a un punto de esta recta.
La recta de SHF del local puede trazarse sobre el diagrama psicométrico
sin necesidad de conocer las condiciones del aire que se impulsa.
Conociendo el SHF y las condiciones interiores del proyecto se utilizara la
49
escala situada a la derecha del diagrama y el punto de referencia (26,7 °C
y 50% HR):
Trácese la recta que pasa por el punto 1 y la división correspondiente
al SHF calculado (2). (Véase figura N° 2.5).
La recta de SHF del local considerado será paralela a la recta de
proceso (1-2) y pasara por las condiciones del proyecto. Como se ve
en la figura N° 2.5, esta recta puede prolongarse hasta la curva de
saturación (3-4).
FIGURA N° 2.5 RECTA RSHF DIBUJADA SOBRE EL ESQUEMA DEL DIAGRAMA
PSICROMETRICO
Fuente: Carrier 1980
50
o' o.
1
Temperatura sepa
Airé a la salida del áparato
Condiciones exteriores
Mezcla de aire" ,
,-exterior y de retorno
--L-Corldicionee . interiores
c) Psicrometría para capacidad del equipo
El paso del aire por el acondicionador se traduce en variaciones de su
temperatura y/o humedad relativa especifica. La importancia relativa de
estas variaciones depende de las cargas totales de calor sensible y total
que el equipo acondicionador debe desarrolla o hacer actuar. Se pueden
acotar en el diagrama psicométrico los puntos que representan el estado
del aire a la entrada y a la salida, condición de la mezcla de aire exterior y
de retorno de local, y unirlos con un segmente de recta (1-2) (Véase figura
N° 2.6); este segmento representa la evolución del aire a su paso por el
acondicionador y recibe el nombre de recta de SHF TOTAL (GSHF).
FIGURA N° 2.6 RECTA DE GSHF DIBUJADA ENTRE LOS PUNTOS QUE
REPRESENTAN LAS CONDICIONES DEL AIRE A LA ENTRADA YA LA SALIDA DEL EQUIPO CONDICIONADOR
Fuente: Carrier 1980
51
• -
GSHF . - s calculad() o
.! ... . ......
...^11nek • • •
. 514 _incterfóres•• •
dondiciones.:de.antre. da , • .• en el ?abarato
: •
Puntó de referencia
e
o
e
4..%4 Condidionet .del local
. .26 7°C , temperature seca' .
u.•
o
Como la recta RSHF, la recta de GSHF puede dibujarse en el diagrama sin
necesidad de conocer el estado del aire impulsado. La marcha a seguir está
indicada en la figura N° 2.7. Trácese la recta GSHF que pase por el punto
de referencia y, a continuación, la paralela a esta recta que pase por el
punto que representa la mezcla de aire a la entrada del aparato.
FIGURA N° 2.7 RECTA DE GSHF DIBUJADA EN EL DIAGRAMA PSICROMÉTRICO
Fuente: Carrier 1980
d) Mezcla adiabática de dos corrientes de aire húmedo
"Un proceso común en los sistemas de aire acondicionado es la mezcla
adiabática de dos corrientes de aire húmedas" (ASHRAE, 2013, p.1-17). La
52
figura N° 2.8 muestra esquemáticamente el problema. La mezcla
adiabática se rige por tres ecuaciones:
4 Conservación de la energía:
?han + rhaa2h2 = rhao3h3
4, Conservación de la masa para el aire seco:
metal rhda2 = rhda3
g.k. Conservación de la masa para el vapor de agua
rildaiWi rhda2 W2 = rhda3W3
Eliminando rfida3 resulta
h2 — h3 W2 W3 ihdal h3 — W3 W1 rhda2
(2.9)
Donde:
Thclal -"=" Flujo másico de aire seco en condiciones 1 o condiciones de aire exterior (Kg/s, lb/s)
rhaa2= Flujo másico de aire seco en condiciones 2 o condiciones de aire de retorno o de sala (Kg/s, lb/s)
1hda3 = Flujo másico de aire seco en condiciones 3 o condiciones de aire de mezcla (Kg/s, lb/s)
= Entalpia especifica del aire en condiciones 1 o condiciones de aire exterior (Kcal/Kg, KJ/Kg, Btu/lb)
122 = Entalpia especifica del aire en condiciones 2 o condiciones de aire de retorno o de sala (Kcal/Kg, KJ/Kg, Btu/lb)
h3 = Entalpia especifica del aire en condiciones 3 o condiciones de aire de mezcla (Kcal/Kg, KJ/Kg, Btu/lb)
= Humedad especifica del aire en condiciones 1 o condiciones de aire exterior (gvapor de agua/Kgaire seco, granosvapor de agua/lbaire seco)
53
W2 = Humedad especifica del aire en condiciones 2 o condiciones de aire de retorno o de sala ( ‘gvapor de agua/Kgaire seco, gran0Svapor de agua/lbaire seco)
= Humedad especifica del aire en condiciones 3 o condiciones de aire mezcla (gvapor de agua/Kgaire seco, gran0Svapor de agua/lbaire seco)
Despejando la ecuación 2.9 se llega a la siguiente relación:
rncjai
nidal -I- thdo2 (2.10)
A la expresión se le denomina porcentaje de aire exterior (%AE). raciai+mda2
ASHRAE (2013) enuncia que el punto de estado de la mezcla resultante se
encuentra en la línea recta que conecta los puntos de estado de las dos
corrientes que se mezclan y divide la línea en dos segmentos, en la misma
proporción que las masas de aire seco en las dos corrientes.
FIGURA N° 2.8 MEZCLA ADIABATICA DE DOS CORRIENTES DE AIRE HUMEDO
Fuente: ASHRAE Fundamentals 2013
54
2.2.8 Tuberías de refrigeración para aire acondicionado
Carrier (1980) sostiene que los materiales más corrientemente empleados
en los sistemas de tubería son los siguientes:
Acero — negro galvanizado Hierro forjado — negro y galvanizado Cobre — blando y duro
La tabla N° 2.8 incluye los materiales recomendados para diferentes usos.
TABLA N° 2.8 MATERIALES RECOMENDADOS PARA LOS TUBOS Y ACCESORIOS
SEGÚN LAS APLICACIONES
APLICACIONES ' TUBO ACCESORIOS
REFRIGERANTES
, ,R-12 • '
R-500
Conduelo de aspiración .
Cobre duro-Presión de seMelo 21 kg/cm'' , .
Coba o latón Mauleado o imán moldeado y entinado
•
,
Acero de espesor normal Sin soldadura pare Mem. > 60,3
ACWO ITIMINebre, roscado o soldada Presión de, , trabajo 16 keunr
Tuberla o conducto., do liquido
Cabro duro-Presión tia servicio 21 kgfom" Cobre o alón matdzsdo o latón moldeado y <Manado' '
: mas,
repelo: reforzado pela diem, 5 48.3 Espesor normal pera Man. > 413
' Sin soldadura pare Miro. > 6C1,3 '
Acero maleable roscado o soldado. Presión de • ' trebejo 90 kgjomi.
' ,
Conducto ' de gas
entente
Cobre duro-Presión de servicio 21 tomm .Cobre o rabón Mauleado o latón moldeado y , imanado
Acero de espesor nonas' • ' Sin minadora pera diem 60.3
Acero maleable. macado o andado. Presión da trabajo 30 ,koMme
•
' AGUA REFRIGERADA
Acero negro o galvanizado " Acero negro, galvanizado. soldado o de hindi- '
Cobre duro •• Letón moldeado-Cobra o latón matizado
. AGUA SUPLEMENTARIA O DE.CONDENSACION
Acero galvanizado " Acero negro, galvanizado, soldado o de lundl- ,
C duro " - Latón moldeado-Ceño. o' latón niaerizado '
' 'LINEAS DE CONDEN-
SADO O DRENAJE
Acero gebanizado " ' Galvanizado párn drenaje O vacbdo-Acero 'no. loeble o de rendición ... '
Cobre duró " • Latón.inoldenio-Cobre o letón mestizado
VAPOR'
Y CONDENSADO
Acolo mstári •• ' ' Acero soldado o de fundición *" . ' .
Cobre miro ',' Latón moldeado-Cobro o' latón illetlizado ,
. , AGUA CALIENTE
Acero negro ierrs soldado o do fundroón ' •". •
Cobro doro'' : 'Latón moldeado-Cobre e letón sturolzedo
Fuente: Carrier 1980
La norma ASTM 888 indica que las tuberías de cobre deben cumplir
siguientes características:
55
El material debe ser de tal calidad y pureza que el producto final
tendrá las propiedades y características descritas en esta
especificación, y deberá ser fritado por tamaño.
El tubo se cerrará mediante las operaciones de operación en frío y
de estanqueidad que sean necesarias para producir el temperado y
el acabado de superficie requeridos.
El tubo cuando se suministra en bobinas se debe recalcar después
de enrollado
4 El tubo cuando está provisto en longitudes rectas normalmente debe
estar en el temperamento dibujado. Tras el acuerdo entre el
fabricante o el proveedor y el comprador, el fabricante deberá tener
la opción de suministrar tuberías recocidas de longitud recta.
La norma ASTM B88 también indica que las tuberías de cobre deben
cumplir con las propiedades físicas según la tabla N° 2.9
56
TABLA N° 2.9 DIMENSIONES, PESOS Y TOLERANCIAS EN EL DIÁMETRO Y ESPESOR DE PARED PARA TAMAÑOS DE TUBO DE COBRE
NOMINALES O ESTÁNDAR (AH toleramos are plus and minus éxcept as othenvIse Indicated)
Nominal or Standard Size,
Outsido Diarrecter
Average OuNide Dromctor,Toicmneo. in
Yvar snicanow ano Toleramos, in. Tnearetical Weigrd,15/11
Typo K Typo 1 lyno M
Amarbd camal 2610
Thicknoss Toleh any&
Wall mitkneso
Tetar- anca°
%vas ThicIness
Toar-anceu
Typo K Typo L Typo la
0 0.375 0.092 0.001 0.035 0.0035 0.030 0.003 c c 0.145 0.128 c
% 0.500 0.0025 0.001 0.049 0.005 0.035 0.004 0.025 0.002 0.269 0.198 0.145 54 0.625 0.0025 0.001 0.049 0.005 0.040 0.024 0.028 0.003 0.344 0.285 0.204 86 0.750 0.0025 0.001 0.049 0.005 0.042 0.004 c 0.418 0.362 c
33 - ' 0.875 0.003 0.001 0.065 0.006 0.045 0.004 0.032 0.003 0.641 0.455 0.328 1 1.125 00035 0.0015 0.065 0.006 0.050 0.005 0.035 0.004 0.839 0.655 0.465 VA 1.375 0.004 0.0015 0.065 0.0% 0.055 0.005 0.047 0.004 1.04 0.884 0.682 VA 1.625 0.0045 0.002 0 072 0.007 0.060 0.006 0.049 0.005 106 1.14 0.940 2 2.125 0.005 0.002 0.083 0.008 0070 0.007 0.058 0.006 2.06 1.75 1.46 21/4 2.825 0.005 0.002 0.095 0.010 0.080 0.006 0.065 0.002 2.93 2.48 2.03 3 3,125 0 005 0.002 0.109 0.011 0,090 0.009 0.072 0,007 4.00 3.33 2.68 331 3.625 0.005 0,002 0.120 0,012 0.100 0.010 0083 0.036 5.12 4.29 3.58 4 4.125 0,005 0.002 0.134 0.013 0.110 0.011 0.095 0.010 6.51 5.38 4.66 5 5.125 0,005 0.002 0.160 0.018 0.125 0.012 0.109 0.011 9.67 7.61 6.66 5 6.125 0.005 0.002 0.192 0.019 0.140 0.014 0.122 0.012 13.9 10.2 8.92 5 8.125 0.006 4 0.002 0.271 0.027 0200 0.020 0.170 0.017 25.9 19.3 16.5
-0004 10 10.125 0.006 "0,002 0.338 0,034 0250 0.025 0212 0.021 40.3 30.1 25.6
-0.006 12 12.125 0.008 0.405 0.040 0260 0.026 0254 0.1325 57.8 40.4 36.7
-0.006
^ The average maride dismeter ot a lobo ir the average ot the maximum and minimurn %Mido diamoter. as deteminoa a: any °no cross sedi011 ot the tubo. " Maximum %mallen al anv one point C indo:ates that rho material S not general* °venable os that no tolerante has been established
Fuente: ASTM B88
a) Dimensionamiento de tuberías de cobre
Para sistemas con volumen de refrigerante variable, el dimensionamiento
de las tuberías de cobre se realiza estrictamente con los programas de
selección brindados por cada fabricante de los equipos. Caso contrario los
fabricantes de los equipos no emiten la garantía del funcionamiento de los
equipos.
En la figura N° 2.9 se muestra una representación del programa usado por
la compañía LG para dimensionar las tuberías de refrigeración.
57
ARNU36GTNC.4
(27.95119.84 kElturtg PRNU36G1TIC.4
(27 74 / 19 69 121u/n)
Room ( 0 %)/- ( O II) kBluM
Room -1 0 %)/-( 0%) kBlust
r8 AF4BLN07121
ARBLN03321
ARNU540111C4
(41.87 / 29 73 ~ni) ARBLNO 3321
RooM ( 0 %)/- ( O %) kBht/h
ARNU54GTNC.4 (41.87129.73 kBlu/h) ARNU54GTP4C4
(41.54129.49 Bluf)»
9
eR-(Om%)/-( O %)1cBtuffi
Room -( O %)/- ( 0%)1231R1
FIGURA N° 2.9 REPRESENTACION DE LOS DIAMETROS DE TUBERIA EN UN
SISTEMA CON VOLUMEN DE REFRIGERANTE VARIABLE
MUIB V1
Ç71ARUV2110BTS4 ( 180 97 kBlu/h ) i .4. Additional refrigeran). 12.24 kg
Fuente: Exportación del software Lats HVAC
2.2.9 Equipos comerciales de aire acondicionado
Los equipos de aire acondicionado se pueden clasificar de diferentes
formas, tenemos las siguientes:
a) Por el Tipo de Uso
Aire Acondicionado de Confort
Es el proceso mediante el cual se modifican las condiciones del aire de un
local para que pueda cumplir con las funciones de confort para las
personas; en general se tienen que regular los siguientes parámetros:
Temperatura
Humedad relativa
Renovación de aire
58
FIGURA N° 2.10 EQUIPO DECORATIVO TIPO PARED
Fuente: Empresa Clepse
En la figura N° 2.10 se observa un equipo decorativo convencional tipo
pared instalado en una oficina convencional.
Aire Acondicionado de Precisión
Las salas informáticas requieren entornos estables y precisos para que los
componentes electrónicos sensibles funcionen de manera óptima. De
hecho, los sistemas de aire acondicionado de confort estándares resultan
inadecuados para las salas informáticas, y provocan cierres de los sistemas
y fallas en los componentes. Como los sistemas de aire acondicionado de
precisión mantienen la temperatura y humedad dentro de un rango muy
acotado, brindan la estabilidad ambiental que necesitan los equipos
electrónicos sensibles y así se evita que una compañía sufra costosos
tiempos por inactividad.
59
Aire interior Aire I resultante í
Aire frío resultante,
Aire exterior
Extlriqr
Oindensador Compresor .
Interior
EVaporador
b) Por el principio de intercambio de calor
Estos se pueden separar de dos maneras:
Sistema de expansión directa
Se considera que un sistema de aire acondicionado es de expansión directa
cuando el refrigerante expandido intercambia calor directamente con el aire
del recinto a enfriar a través del intercambio de calor que abastece de aire
acondicionado dicho recinto. Como por ejemplo:
Equipos unitarios (Split)
Equipos Multi Split
Equipos VRF
FIGURA N° 2.11 PRINCIPIO DE FUNCIONAMIENTO DEL SISTEMA DE AIRE
ACONDICIONADO DE EXPANSION DIRECTA
Ventilador 1 Ventilador condensador Válvula de • eyapotador
expansión - -
Fuente: httplAiposdeaireacondicionado.bloqspot.pe/2015/05/conceptos-basicos-de-climatizacion-v.html
Sistema de expansión no directa
60
hilled Wafet,System trjAVSO:
ti &ni oca
lett Water Ptirnp
Se considera un sistema de expansión no directa o indirecta cuando el
refrigerante expandido intercambia calor con una segunda sustancia para
que este último lo haga con el aire proveniente del recinto en el
intercambiador de calor que abastece de aire acondicionado dicho recinto.
Entre estos se encuentran los equipos de agua helada enfriados por aire o
por agua.
FIGURA N° 2.12 FUNCIONAMEINTO DEL SISTEMA DE AIRE ACONDICIONADO DE
EXPANSION NO DIRECTA '
Fuente: Convergence Training
2.2.10 Sistemas de volumen de refrigerante variable o flujo de refrigerante variable
Los sistemas HVAC VRF son sistemas de expansión directa en plataforma
de tecnología de bomba de calor fabricados sobre el estándar de ciclo
invertido de compresión de vapor Rankine (ASHRAE, 2016). Estos
sistemas son termodinámicamente similares a los unitarios y otros sistemas
de expansión directa comparten muchos de sus componentes principales
61
PIPING JOINT TWO PIPES
TWO PIPES
PIPING JOINT TWO PIRES
HEADER
COMPRESSOR- BEARING
UNIT o PIPING
JOINT
TWO PIPES
INDOOR UNIT IN COOLING MODE
Note: AB indoor units operating in either heating or cooling mode.
(es decir, compresor, dispositivo de expansión, intercambiadores de calor).
Los sistemas VRF o VRV transportan el calor entre una unidad
condensadora exterior y una red de unidades interiores
a) Tipo de Sistemas
ASHRAE (2016) expresa que hay tres tipos básicos de sistemas de
volumen de refrigerante variable (VRF). Estos tipos de sistemas son los
siguientes:
Frio Solo.- Son aquellos equipos que solo pueden suministras
enfriamiento.
Bomba de Calor.- Son aquellos equipos que pueden suministras tanto
enfriamiento o calefacción (solo uno de ellos a la vez)
FIGURA N° 2.13 SISTEMA VRF FRIO SOLO Y FRIO CALOR
Fuente: ASHRAE System and Equipments 2016
62
YA A
HEAT RECOVERY CONTROL UNITS
THREE PIPES
r A
COMPRESSOR- BEARING
UNIT
TWO
INDOOR UNIT IN COOLING MODE
P PES.;
INDOOR UNIT IN HEATING MODE
THREE PIPES THREE PIPES
HEAT RECOVERY CONTROL UNITS
•
A. PARALLEL CONFIGURATION
TWO PIPES TWO PIPES
THREE PIPES
COMPRESSOR- í . HEAT
RECOVERY HEAT
RECOVERY BEARING CONTROL CONTROL Y-BRANCH
UNIT UNIT UNIT n HEAT RECOVERY THREE PIPES CONTROL UNIT
TWO P PES
INDOOR UNIT IN COOLING MODE INDOOR UNIT IN HEATING MODE
B. HYBRID SERIES/PARALLEL CONFIGURATION
Recuperación de Calor.- Son aquellos equipos que pueden suministrar
tanto enfriamiento y calefacción simultáneamente a la vez.
FIGURA N° 2.14 EJEMPLOS DE SISTEMA VRF DE RECUPERACION DE CALOR DE
TRES TUBERIAS
Fuente: ASHRAE System and Equipments 2016
b) Aplicación de los Sistemas VRV
ASHRAE (2016) indica que los sistemas de volumen de refrigerante
variable puede ser usado en varias aplicaciones como:
Oficinas de alta o baja altura Instalaciones educativas (escuelas, universidades)
63
Instalaciones para el cuidado de la salud, incluye clínicas y residencias geriátricas de cuidado a largo plazo. Edificios residenciales de múltiples inquilinos. Edificios históricos. Tiendas minoristas. Centros de hospitales, restaurantes, salones de banquete, hoteles. Aplicaciones de solo enfriamiento de centros de datos Instalaciones culturales, incluidos centros religiosos.
c) Equipamiento para sistemas VRF
Unidades enfriados por aire y enfriados por agua
Las unidades exteriores de fuente de aire y las unidades de fuente de agua
(a veces llamadas unidades de condensación, unidades aire-aire o
unidades de aire agua) contiene tarjetas electrónicas, intercambiadores de
calor y una selección de compresores (ASHRAE, 2016). El compresor es
el componente más importante en el sistema VRF, se puede combinar con
varios tipos diferentes de intercambio de calor.
La mayoría de los sistemas VRF usan compresores scroll o rotativos de
velocidad variable. Estos compresores son confiables, tienen muy pocas
piezas móviles, proporcionan compresión continua con poca pulsación o
vibración, y a través del variador de velocidad proporcionan un control
modulante de la capacidad lineal (ASHRAE 2016). Los compresores scroll
y rotativos de velocidad variable ofrecen un funcionamiento silencioso y
excelentes eficiencias individuales de carga completa y parcial, y debido al
mecanizado preciso, los flancos de la paleta están sellados con solo una
capa fina de aceite. Si falla un solo compresor en un sistema de varias
64
unidades exteriores, la capacidad máxima se pierde, pero el sistema en
general aún puede proporcionar refrigeración o calefacción parcial.
FIGURA N° 2.15 GRUPO DE UNIDADES EXTERIORES INSTALADOS EN EL IPD
Fuente: Galería del autor
Tipos de Unidades Interiores
Las unidades interiores (también llamadas unidades fan-coil, unidades
evaporadoras o unidades de manejo de aire) están disponibles en muchas
configuraciones diferentes (Figura N° 2.16), incluyen:
Montado en la pared Cassete de techo empotrado Cielo suspendido De pie Tipo Ducto
Se pueden usar varios tipos de unidades interiores dentro de un solo
sistema VRF.
65
E VERTICAL AIR HANDLER
C. CEILING CONCEALED DUCTED
D. WALL MOUNTED
B. CEILING SUSPENDED
A. FOUR-WAY CEILING RECESSED CASSETTE
r*-1
F. ONE-WAY CEILING RECESSED CASSETTE
FIGURA N° 2.16 TIPOS COMUNES DE UNIDADES INTERIORES VRF
G. FLOOR-STANDING EL FLOOR-STANDING EXPOSED CONCEA ED
Fuente: ASHRAE System and Equipments 2016
d) Tuberías de refrigeración en el sistema de volumen de refrigerante variable
Cada fabricante de VRF recomienda diferentes tamaños de tubería de
refrigerante, longitudes verticales y horizontales máximas a mínimas,
basadas en los volúmenes y velocidades de refrigerante requeridos para
un funcionamiento del sistema eficiente y estable (ASHRAE, 2016). Se
debe consultar las directrices del fabricante para obtener detalles
específicos y los códigos locales y de la industria para conocer el
cumplimiento. La carga del refrigerante del sistema es un valor calculado,
mientras que el cargo adicional está determinado por el volumen de la línea
de líquido.
66
--•sÉiscnoN SOFTWAR_E ab* L. Da, 4.1T"Ñ . •
Herireit---- teait~ix Odujo Equernállt• hDrip«icla
Art. Pme I y Ilenumel Mennine2 Piso 2 Pise PII0 7
Fuente: MIDEA
El software de diseño específico del fabricante proporciona
especificaciones y parámetros detallados de tubería de refrigerante para
cada proyecto y aplicación (ASHRAE, 2016), como:
Dimensiones de las tuberías de gas y liquido de refrigerante
el Verificación del diseño del sistema basados en altura máxima y
diferencia de longitudes
Verificación del diseño del sistema basado en la relación
capacidades nominales de unidades interiores con unidades
exteriores.
4, Cantidades de equipos, incluida la tubería de refrigeración y carga
de gas refrigerante del sistema.
A Esquemas de fuerza y control.
FIGURA N° 2.17 INTERFAZ DEL SOFTWARE DE SELECION DE EQUIPOS VRF MARCA
MIDEA
67
En la figura N° 2.17 se muestra el interfaz del programa VRF Selection de
la compañía MIDEA donde se seleccionan los equipos de aire
acondicionado, tanto las unidades interiores como exteriores.
El dimensionamiento de las tuberías de refrigeración las hace el programa,
donde el usuario solo ingresa las longitudes de las tuberías como
corresponda.
e) Características y ventajas del sistema VRF
A continuación se enumeran una serie de características y ventajas de
los sistemas VRF:
4 Máxima zonificación. Cada usuario o espacio dispone de su control.
A Fácil diseño.
4 Bajos niveles sonoros.
A Eficiencia energética y ahorro de energía. Elevados rendimientos y
tecnología Inverter (compresor + válvulas electrónicas = ajuste de la
capacidad a la demanda).
A Reducido espacio de instalación de las unidades exteriores
compactas.
A. Elevada flexibilidad en cuanto a trazados, longitudes del sistema,
número de unidades interiores por sistema.
A Menores espacios de paso de tuberías.
A Reducidos costos de operación.
Múltiples tipos de unidades interiores.
68
Funcionamiento en modo calor a bajas temperaturas exteriores (te =
-15°C).
4 Versátiles sistemas de control (locales, centrales o en red).
4 Factor de sobrecarga (simultaneidad: posibilidad de instalar
unidades exteriores de menor potencia que la suma de las unidades
interiores (los sistemas actuales permiten normalmente entre 130 a
135% de la capacidad de las unidades exteriores en sistemas
Bomba de Calor).
Entre las principales desventajas que se mencionan a los sistemas VRF
están:
4 Elevado costo inicial.
A Distribución de refrigerante por medio de una red de tuberías de
cobre susceptible de fugas.
4 En sí mismos no permiten el control de humedad ni la opción de free-
cooling.
4 Cuidado en el diseño de la recuperación del aceite, que al diluirse
con el gas caliente es transportado a través del circuito frigorífico,
debiendo buscarse soluciones para asegurar su retorno a los
compresores.
2.2.11 Programas de ingeniería en aire acondicionado
a) Elite CHVAC
69
Elite indica que el programa Chvac calcula de forma rápida y precisa las
cargas máximas de calefacción y refrigeración para edificios comerciales.
Las cargas de enfriamiento se pueden calcular con el método CLTD o el
nuevo método RTS (Radiant Time Series). El programa permite un número
ilimitado de salas que se pueden agrupar en hasta 100 sistemas de
tratamiento de aire. Chvac busca automáticamente todos los factores de
corrección y carga de enfriamiento necesarios para calcular las cargas.
Además, puede buscar datos meteorológicos de diseño al aire libre para
más de 2000 ciudades ubicadas en todo el mundo. También está previsto
editar los datos meteorológicos y agregar datos para otras ciudades.
Informes completos enumeran los datos generales del proyecto, cargas
detalladas de la sala, cargas de resumen del controlador de aire, cargas de
aire exterior, cargas totales del edificio, análisis de envolvente del edificio,
requisitos de tonelaje, cantidades de CFM de aire, tasas de flujo de agua
enfriada (si corresponde) y datos psicométricos completos con entrar y salir
de las condiciones de la bobina. Otras características sobresalientes
incluyen el análisis ASHRAE Standard 62, rotación automática del edificio,
orientaciones de pared de 360 grados, vidrio inclinado, sombreado exterior,
perfiles de carga de funcionamiento interno, temperaturas de diseño
interiores variables, diversidad de personas, aire exterior pretratado,
infiltración estacional y tasas de ventilación, cargas de recalentamiento,
ganancias y pérdidas del conducto y plenums de aire de retorno.
70
FIGURA N° 2.18 DATOS GENERALES DE INGRESO DEL PROYECTO EN EL ELITE
CHVAC
MeneraI Prulect Data Input - 1
General Predgcl Informa5on ''' • , .. Project Pe nene: G:IMFOFtME CE TESIS 20179esis
VRVCALCULOSI-UNTILOO.CHV Project «la VOUS Project °e V2cfd 0V Votar Name Pmjectdate: Menday Jure 08. 1998 Robot corneent: To ~tea terrptate tornan mestbg project optar be ebbe and
pelen rde Weatter reference city. HAFtRISSLIRG. PEMSYLVAMA. USA CFent nene: CEent Narre Goes Here Conpanyname: N'OUT CarnpanyNann Co nparrateesenta be: Votar CompanyRepremntathe Corrparryaddress Your ComparryAderts-s Crampanyeity: Votar ComparnyCity Currparmable: Your CompanyPhone Conpanytax Yr OrnparryFax
Beeeterie prensare: 29.590 initp. nade 308 bel tetad,: 40 Clames Iban dalytenperature rant 24 artes Startre A enema tirre ter HVAC leed orbulations earn - ¡pan Water of (albee rones in Ibis project 2
I ; OrInC1 O c fatgt Val nes ' . l Carlablrenspertrarred: Bot testen arad colma' bada . tiattin requiremmts 1.03 Wats pe Tu are bol !Enriaban reparenbrns: 0.59 Wats per resale bol People sanable bad mutip5er. 230 Beta per pensar Per* latee load ~píen 193 Etat reí perece Zona sensbb sattytictec 10 % Ione latent satty Intuir 10 % Zone besan sably Lacte: 10 % Peri* dbersityteix: 80 % lightirg proa nunter. 0 Eguterent acorden=1er. 0 People prolb nurnber. 1 Eltelibe delauft eetrag beiaht 8.00 bel Bu?cFmg defautt tan betht: 8.50 bel
Infernal Operating L -• el Profiles(C a 901.- . ••• - ••• •
eeeeeeeeeeeee eeeeecceeceee eeeeecceeecee eceeeeeecceee
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a a .• e e e c e e c e
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UIJ
00
00001/
a. a eeee
ecee ecce ecce eeee ecce ecce eeec
- •
Fuente Exportación del software Elite CHVAC
b) Elite Psychart
Mientras que el Chvac calcula de forma rápida y precisa las cargas
máximas de calefacción y refrigeración para edificios comerciales. Las
cargas de enfriamiento se pueden calcular con el CLTD. La compañía Elite
indica que Psychart le da la capacidad de crear y examinar procesos
complejos que involucran aire húmedo e imprimir bellas gráficas que
ilustran esos procesos. Procesos de enfriamiento, calentamiento sensible,
71
mezcla, humidificación, lo que quieras y PsyChart puede manejarlo. El
programa incluso incluye una función de modelo de controlador de aire que
le permite crear procesos de gráficos para un ciclo completo de aire
acondicionado ingresando datos en términos que son familiares para cada
diseñador de HVAC.
FIGURA N° 2.19 CARTA PSICROMETRÍA DEL ELITE PSYCHART
Jan CID:0,01Z 411 (ra 4149.
WilEaltabliall "OisaMMEEF PalltS nY-
RELIZRZWIC Ara; allEMPA._
4,..nw unzarm-a SEÉPURIM Arta fflorris
oricertnin - ro_ asir ,,,setznam taaifflumw
...40"-waramaffla_IN anialtst aman . sawmaamtruswenaumaam ra,„fitagb~ aneé. c.„idi-~atirom
-__....--zeizr~rsese. t MECENIMMMEINSEig . . ..... . .
Fuente: Exportación del Elite PsyChart
2.3 Definición de términos básicos
4 EER: Coeficiente de eficiencia energética, es' el ratio entre la
capacidad frigorífica y el consumo de energía utilizado para
obtenerlo. Cuanto más alto es el EER, mejor rendimiento tendría la
máquina.
COP: Coeficiente de rendimiento, es el ratio entre la capacidad
calorífica y el consumo de energía utilizado para obtenerlo. Cuanto
más alto es el COP, mejor rendimiento tendría la máquina.
Neuf( Psydwareetk Cherti
72
IEER: Parámetro de Eficiencia en Sistemas VRF. En el caso del
sistema VRF, el término de eficiencia empleado es el IEER
(Integrated Energy Eficiency Ratio), en el cual se utiliza una ecuación
para estimar la eficiencia a carga parcial del sistema a partir de la
eficiencia en cuatro puntos de operación, específicamente a 100%,
75%, 50% y 25%, asignándole un porcentaje a cada valor de
eficiencia parcial.
A SEER: Es un acrónimo en inglés de calificación de eficiencia
energética por temporada. Los Estados Unidos y Canadá utilizan el
SEER para determinar la eficiencia energética de los aparatos de
aire acondicionado. Muchas organizaciones, entre ellas el programa
federal de Energy Star y las compañías eléctricas locales, utilizan los
números de SEER en la adjudicación de las rebajas de instalación.
Los fabricantes, las empresas de energía y los departamentos
federales calculan el SEER dividiendo la potencia térmica de la
unidad de aire acondicionado (medidas en BTU) entre el total de
horas-vatio de energía consumida por la unidad. Esto se mide en
una temporada promedio de frío. Las unidades de conservación de
energía tienen números SEER más altos que las unidades estándar.
IPLV: El IPLV es al Chiller (enfriador de agua) lo que el SEER es
para los acondicionadores de aire estándar. Es la calificación oficial
de eficiencia AHRI para enfriadores y junto con NPLV es la única
calificación que importa. IPLV es la forma estándar de la industria y
73
del AHRI de medir la eficiencia promedio general de un sistema de
enfriamiento hidrónico (enfriador). IPLV significa Valor de carga de
parte integrado, es un concepto similar al de SEER, donde el
rendimiento de carga parcial se mide y clasifica para que los clientes
puedan tener una manera de hacer una comparación entre
conceptos similares de la eficacia operativa del mundo real entre
varias marcas y modelos. IPLV y su compañero el NPLV están
ambos especificados en AHRI 550/590.
4 ASHRAE: Es una asociación comprometida avanzar en las artes y
las ciencias de la calefacción, ventilación, aire acondicionado y la
refrigeración, objetivo que se comenzó a forjar en el año de 1894, en
los Estados Unidos de América, cuando 75 profesionales del campo
de la calefacción y la ventilación formaron la entonces "Sociedad
Americana de Ingenieros en Calefacción y Ventilación". Es así como
esta asociación promueve los más altos estándares internacionales
de calidad, haciendo de la industrial HVAC&R un sector
responsable, profesional, preparado y actualizado en calefacción,
ventilación, aire acondicionado y de refrigeración para garantizar
confort a la par de un mejor medio ambiente.
AHRI ( American Refrigeration Institute): El certificado AHRI del
Instituto de aire acondicionado, calefacción y refrigeración es
sinónimo de productividad y eficiencia energética, algo que resulta
imprescindible para el sector de la climatización por dos objetivos
74
claros, lograr la necesaria rentabilidad económica de los proyectos y
mejorar la sostenibilidad climática y del entorno ambiental.
R.N.E.: Reglamento Nacional de Edificaciones es la norma técnica
rectora en el territorio nacional que establece los derechos y
responsabilidades de los actores que intervienen en el proceso
edificatorio, con el fin se asegurar la calidad de la edificación.
A Humedad Relativa: la cantidad de agua en el aire en forma de vapor,
comparándolo con la cantidad máxima de agua que puede ser
mantenida a una temperatura dada.
A Temperatura de bulbo seco: Temperatura que registra un
termómetro ordinario
A Temperatura de bulo húmedo: La temperatura que indica un
termómetro cuto bulbo está cubierto por una mecha húmeda y
expuesta a una corriente rápida de aire.
4. Temperatura de rocío: La temperatura a la cual empieza la
condensación de humedad cuando el aire se enfría.
A Humedad específica: El peso de vapor de agua expresado en
gramos por kilo de aire seco.
Entalpia: Cantidad de calor contenida en el aire, contada a partir de
0°C.
A Variación de la entalpia: Cualquiera que sea la temperatura
considerada, la entalpia arriba mencionada se supone en la
saturación. Para el aire no saturado, se tendrá que corregir utilizando
75
la línea de varaicion de entalpia, en casos en los que es necesario
una gran precisión. En casos normalesde acondicionamiento de aire
se puede prescindir de dicha corrección. Al igual que la entalpia
viene dad en Kcal/Kg de aire seco.
4 Volumen específico: los m3 de aire húmedo que corresponden a 1
Kg de aire seco.
A Factor de calor sensible: Relación entre los calores sensible y total.
Punto de referencia: Situado a los 26.7 °C y 50% de humedad
relativa, y que se emplea junto con la escala de factores de calor
sensible para dibujas las líneas del proceso de aire acondicionado.
A Kilos de aire seco: Constituyen la base de todos los cálculos
psicométricos, y permaneces constantes durante todos los
procesos. La temperatura seca, húmeda, de rocio y la humedad
relativa están relacionadas en forma tal que cuando se conocen dos
de ellas se pueden determinar las restantes. Cuando el aire está
saturado las temperaturas seca, húmeda y de rocío son iguales.
76
CAPITULO III VARIABLES E HIPOTESIS
3.1 Variables de la investigación
3.1.1 Variable dependiente
4. Ahorro de energía eléctrica.
3.1.2 Variable independiente
Sistema de aire acondicionado con volumen de refrigerante variable.
3.2 Operacionalización de variables
TABLA N° 3.1 OPERACIONALIZACION DE LAS VARAIBLES
VARIABLES CONCEPTO DIMENSION INDICADOR
INDEPENDIENTE
Sistema de aire acondicionado con volumen de
refrigerante variable
Conjunto de equipos y accesorios interconectados por tuberías de refrigeración y. circuito de control con la particularidad de tener un compresor variable
Calor Sensible y Latente
4 Ubicación geográfica. 44- Geométrica del edificio. 4. Estructuras del edificio. 41 Potencia eléctrica de
iluminación y equipos. 41. Aforo. 41 Temperatura y humedad
relativa de diseño.
Capacidad de Enfriamiento de
los Equipos
4 Caudal de aire fresco. 4 Factor de calor sensible. 4. Procesos psicométricos. 4 Ratio de combinación.
4 Material i tipo. 4 Capacidad de unidades i
interiores. 4 Distancia entre equipos. 4 Altura entre unidad
interior y exterior. Programa de selección. _
Dimensiones de Tuberías de
Refrigeración
DEPENDIENTE
Ahorro de Energía Eléctrica
Elemento fundamental para el aprovechamiento de los recursos energéticos
Consumo de energía eléctrica
4 Comparación entre sistema convencional y VRV.
4 Tarifa del recibo eléctrico.
Fuente: Elaboración propia
77
3.3 Hipótesis
3.3.1 Hipótesis general
Si se diseña el sistema de aire acondicionado con volumen de refrigerante
variable en 1140 m2 se logrará ahorrar energía eléctrica.
3.3.2 Hipótesis especificas
Si se determina adecuadamente el calor sensible y latente en las
áreas administrativas y de atención pública de la SUNAT se logrará
obtener la carga térmica correspondiente.
4. Si se determina la capacidad de enfriamiento que debe tener cada
equipo de aire acondicionado permitirá seleccionarlos
adecuadamente.
4 Si se dimensionan las tuberías de refrigeración del sistema
lograremos interconectar las unidades exteriores con las interiores.
78
CAPITULO IV METODOLOGIA
4.1 Tipo de investigación
El presente informe de tesis es una investigación de tipo tecnológica y de
nivel aplicado pues se aplican conocimientos científicos obtenidos en el
área de estudios específicos de ciencias e ingeniera de termo-fluidos
contemplados en el plan de estudios 2016 de la carrera profesional de
ingeniera mecánica de la Universidad Nacional del Callao para diseñar un
sistema de aire acondicionado con volumen de refrigerante variable a fin
de brindar a los empleados y el público en general de la SUNAT de Villa El
Salvador el confort térmico que requieren con la particularidad de ahorrar
energía eléctrica, promoviendo así el uso sistemas y equipos eficientes en
la sociedad.
Espinoza (2010) manifiesta: "La investigación tecnológica tiene como
propósito aplicar el conocimiento para solucionar los diferentes problemas
que beneficien a la sociedad" (p.76).
4.2 Diseño de la investigación
El presente informe de tesis tiene un diseño no experimental puesto que
para el diseño del sistema de aire acondicionado no se manipularon las
variables, sino que se presenta la situación como tal y se realizó el estudio
necesario en base al fenómeno como se da.
Sampieri, Hernandez y Baptista (2010) expresan: "En un estudio no
experimental no se genera ninguna situación, si no que se observan
79
situaciones ya existentes, no provocadas intencionalmente en la
investigación por quien la realiza. En la investigación no experimental las
variables independientes ocurren y no es posible manipularlas, no se tiene
control directo sobre dichas variables, ni se puede influir sobre ellas, porque
ya sucedieron, al igual que sus efectos" (p.149).
4.2.1 Parámetros básicos de la investigación
Los siguientes son los parámetros empleados en el diseño del sistema de
aire acondicionado y representan las condiciones máximas de
funcionamiento bajo las cuales operará en forma satisfactoria.
Parámetros para cálculo de carga térmica
4 La latitud donde se ubica el edificio: SUR
A Los grados de latitud en el que se ubica el edificio: 12°
A La altitud en la que se ubica el edificio: 175 m.s.n.m.
A La temperatura exterior (máxima promedio): 31 °C (87.8 °F)
A La humedad relativa exterior: 80%
A Temperatura interior: 22 °C (71.6 °F)
A Humedad relativa interior: 55%
A Factor de Atmosfera no muy limpia: 0.95
A- Factor de sombra por cortinas internas o externa: 0.65
A Temperatura a las 15 horas: 31 °C
A Variación de la temperatura en 24 horas: 8 °C
Calor debido a la Iluminación o Factor de Iluminación: 12 W/m2
80
4 Coeficiente del color de la cara exterior de las paredes (medio): 0.78
4 Techo soleado: Si
4 Factor de seguridad: 10%
Parámetros para seleccionar el equipo
4 Caudal de aire fresco.
4 Factor de calor sensible del ambiente.
4 Procesos psicométricos
4 Ratio de combinación
Parámetros para dimensionar las tuberías de refrigeración
4 Tipo de material
4 Longitud total de tuberías.
4 Longitud equivalente más larga de tuberías.
4 Longitud de tubería las larga después del 10 disyuntor.
4 Diferencia de alturas entre unidades interiores y exteriores
4 Diferencia de alturas entre unidades interiores
4 Longitud real más larga de tuberías
4.2.2 Etapas de la investigación
En el informe de tesis se siguió una serie de procedimientos para poder
llegar al objetivo del mismo, por lo cual se especificó cada una sus
actividades correspondientes.
Etapa 1: Calculo de Carga Térmica
81
En esta etapa se buscó determinar el calor total que se genera dentro de
cada uno de los catorce ambientes analizados en el edificio de la SUNAT
de Villa El Salvador. Para llegar al objetivo trazado se siguieron los pasos
que se muestran a continuación:
4 Determinar el calor que emiten las personas de acuerdo a la
actividad que realizan.
4 Calcular el coeficiente global de transferencia de calor por muros
internos y externos, y vidrios externos e internos (soleados y no
soleados).
4 Calculo del día me mayor portación solar para cada ambiente.
4 Calculo de la hora de mayor aportación solar para cada ambiente.
4 Calcular el calor transferido por las superficies del ambiente.
4 Calcular el calor debido a iluminación.
4 Calcular el calor debido a equipos.
4 Sumar todos los valores previamente calculados y aplicar el factor
de seguridad
Etapa 2: Determinación de la Capacidad de Enfriamiento de los Equipos
En esta etapa se buscó determinar la capacidad térmica (o capacidad de
enfriamiento) requerida por los equipos de aire acondicionado para el
sistema de volumen de refrigerante variable y posteriormente se seleccionó
las cantidades y capacidades de los equipos, tanto las unidades interiores
que van dentro de los ambiente como las unidades exteriores que disipan
82
el calor absorbido. Para lograr este objetivo se siguieron los siguientes
pasos:
Calcular el caudal de aire fresco a suministrar por ambiente.
Determinar el factor de calor sensible.
4 Aplicar los procesos psicométricos usando la carta psicométrica.
Proceso psicométrico en la zona.
Proceso psicométrico de mezcla.
Proceso psicométrico en el equipo.
Selección de equipos de acuerdo a los catálogos de fabricante.
Etapa 3: Dimensionamiento de Tuberías
En esta etapa se buscó determinar los diámetros de las tuberías de
refrigeración mediante el programa del fabricante. Al ingresar los datos al
programa, de las longitudes de tuberías junto con los equipos
seleccionadas previamente, este validará si los datos ingresados son
correctos y emitirá un reporte donde se aprecian los diámetros de las
tuberías.
Ubicar los equipos seleccionados en el plano
Trazar el recorrido de tubería de refrigeración en el plano
Medir las longitudes trazadas
Ingresar la información al software de selección del fabricante:
longitudes y equipos
Ejecutar la corrida con el programa y verificar que no haya errores.
Exportar el reporte generado por el programa a una hoja editable.
83
arvION-OrftwrIteicir
e ocn 'l'u/p.(5.0'0ra dra Orlo
4.2.3 Desarrollo de la Investigación
El diseño se inicia con el análisis geométrico de cada uno de los 14
ambientes a climatizar en el edificio de la SUNAT. Se precisa un mayor
detalle de este edifico en los anexo 25 donde se observan las
características estructurales y geométricas del edificio. Se inició el cálculo
con el ambiente ubicado en el primer piso Supervisor <Orientación.
a) Datos Geométricos
Esta información se obtiene de los planos en AutoCAD y del anexo 24
FIGURA N°4.1 VISTA DE PLANTA DEL AMBIENTE SUPERVISOR ORIENTACIÓN
Fuente: Exportación del AutoCAD
En la figura N° 4.1 se observa la vista de planta del ambiente supervisión
84
orientación y sus características arquitectónicas para realizar los cálculos
posteriores. Los valores "U9" y "U5" hacen referencia al tipo de pared que
conforma a este ambiente muro de concreto exterior y muro de vidrio
interior.
Muro Soleado Suroeste (SO)
Espesor de muro = 150 mm
Espesor del enlucido interior = 20 mm
Espesor del enlucido interior = 20 mm
Área = longitud x altura = (2.65 m) x (4.2 m) = 11.13 m2
Material: Muro de concreto con enlucido interior y exterior de cemento.
Densidad superficial del muro = (1856 Kg/m3) x (20 x 10-3 m) +
(1856 Kg/m') x (150 x 10-3 m) + (1856 Kg/m3) x (-20 x 10-3 m)
Densidad superficial del muro = 352.64 Kg/m2
Muro Soleado Sureste (SE)
Espesor de muro = 150 mm
Espesor del enlucido interior = 20 mm
Espesor del enlucido interior = 20 mm
Área = longitud * altura = (3.86 m) x (4.2 ni) = 16.21 m2
Material: Muro de concreto con enlucido interior y exterior de cemento.
85
Densidad superficial del muro = (1856 Kg/m 3 ) x (20 x 10-3 m) +
(1856 Kg1m 3)x (150 x 10 m) + (1856 Kg1m3)x (20 x 10-3 m)
Densidad superficial del muro = 352.64 Kg/m2
Muro de Vidrio Simple
Espesor de muro = 6.35 mm
Área = (6.33 ni) x (4.2 m) = 26.59 m2
Material: Cristal simple
Piso Intermedio de Concreto
Espesor de muro = 200 mm
Espesor del enlucido interior = 20 mm
Espesor del enlucido interior = 20 mm
Área = 9.83 m2
Material: Muro de concreto con enlucido interior y exterior de cemento.
Densidad superficial del muro = (1856 Kg/m 3) x (20 * 10-3 m) +
(1856 Kg/m 3) x (200 * 10-3 m) + (1856 Kg/m 3) x (20 x 10-3 m)
Densidad superficial del muro = 445.44 Kg/m2
Techo Intermedio de Ladrillo Hueco de 2 Alveolos
Espesor de muro = 200 mm
86
Espesor del enlucido interior = 20 mm
Espesor del enlucido interior = 20 mm
Área = 9.83 m2
Material: Muro de ladrillo hueco con enlucido interior y exterior de cemento.
Densidad superficial del muro = (1856 Kg/m3 ) x (20 x 10-3 m) + 720 Kg/
+ (1856 K / m3 ) x (20 x 10-3 m)
Densidad superficial del muro = 794.24 Kfilm2
Este análisis se realizó a cada uno de los ambientes del edificio de la
SUNAT, la tabla N° 4.1 muestra la relación de cada uno de los ambientes
del primero piso de la SUNAT con sus propiedades geométricas, mientras
que la tabla N° 4.2 muestra las del segundo piso.
TABLA N° 4.1 INFORMACION GEOMETRICA DEL 1° PISO OBTENIDA DE LOS
PLANOS
DESCRIPCION Área ~mak
o Total
Alttl d I IMMO
Pared Exterior Pared Interna
VENTANA
Loo itud °dem
Miura Vidrio Are Vidrio
lar Piso
Supervisor Orientación 9.33 rn1
105.77 PI& 11.67 m 4.1013
1970. R 2.55 m 9,0245 S° 6.330 10.7745 4.20 m
13.78 ft
1659 ni'
286.17 PI&
3,70 m 10.1445 s£ lar Plso Espera 1 m. Pi& 102.353, 4.20 m
13.76 ft
11.18 m 35.6045
19.91 in 65.3245 4.200,
13.78 ft
83,62 m'
900.10 Pi&
1.533, 5.0145 11.91
in 39.0745
31.03 m
101.110 ft
SO 5.56m 19.5545
21.33 m 63,9945
ler Plso Cabinas POT 70.30 m'
756.70 Pie' 34.1301 4.2051
13.78 452,80 m 9.1945
SE 8.1509 19.0145 4.200, 13.78
ft 17.43
m' 110.61
PI&
10.13 m 33.2369
17.03 no 56.0445 0.60 m 1,9745
5.76 m. 61.00 Pi&
2.2i.
Plso Supervisor Tramltes 11.76 0,0
126.58 Pie' 03.720, 420 m
13.76 ft 3.310, 10.5545 4.20 rn
13.70 ft
14.07 rn'
151.05 Ple
10.35 n1 33,9645
len' Piso
Oficina AdmInistracio
n 10.3351° 111.34
PIO 13.02 m 4,200, 13.79
ft 3.00 m 0,9445 0.20 m 13.78
ft 12.10
miz 135.63
Pl.' 10.00
rn 30.8145 Sr, Piso
Ondna Jefatura 11.92 m1
139.07 Pie' 14.270, 4.200,
11711 ft 3.73m 11.3045 4.20 rn
13.78 ft
15.75 m'
169.53 PI&
23.2303
3.45m
7.0009
11.3245 1,r
Piso CC-1-11 5.59 mz 60.17
Pf& 9,71 m 4.20 m 13.78
ft 9.73m 31.4145
Fuente: Elaboración Propia
87
TABLA N° 4.2 INFORMACIÓN GEOMETRICA DEL 2° PISO OBTENIDA DE LOS
PLANOS
DESCRIPCION Aree Porim etro
TOtel
Altura del muro
Pared Falmies P red
Interna
~ANA
20090001 Odent . M. Yldsip he Vidrio
2do SopersilIor de 10.50 117.20 13.90 3.70 12.14 2.33 7.61 642 12.70 3.70 12.14 1550 275.60 Píe> Central de Deudas 2 mi Piel m re ft qn 00 50
m fo rn ft int Piel 4.73 13.52
m ft Ido 308.99 4.187.05 95.08 3.70 12.14 27.55 90.39 264 05.33 3.70 12.14 96.14 143119 Piso (pera 2 mi Pl.' m re ft qn fo SO
1 m II m ft ni. Pf& 11.3 37.24 3m ft 549 1945
m ft 20.5 67.36 3m II 3.65 1148
m ft 2de 5.1. de Capidtaddn 77.41 133323 36.14 3.70 12.24 740 9.11 2.10 649 3.74 12.14 7.77 43.1.4 Piso Penersal rns PIO m m ft qn fo m fo m ft mi Mei
0.00 39.30 13.2 43.50 0.40 1.91 5.76 62.00 qn ft 6 m ft m ft rni Mei
0.00 26.29 m ft
269 5stp1M16. de 11.07 119.11 13.35 3.70 11.14 3.05 10.01 3.70 12.14 11.29 121.47 Piso Oritrel de Deudas 1 rn, Pie' m mi ft m ft mi ft rn• Pl.'
10.3 33.83 I m ft
Ido 13.32 143.32 16.26 3.70 12.14 4.50 14.74 3.70 12.14 16.65 179.21 Piso Sala cle fteur4offes rn. Plisi rn m ft m ft m fi rns PIO
11.1 33.54 695 ft
Id* Supervisor 11.01 11447 13.23 330 12.14 3.05 10.01 3.70 12.14 11,29 121.47 Piso f Isalltad6n mi Pies m m ft qn ft m ft mi NO
10.3 33.43 I m ft
24' 40.31 433.74 23.41 370 11.14 12.9 42.49 3.70 12.14 47.97 515.75 Piso Comedor mi PIO m m ft 5 m ft ft, ft rft. ow
16.4 54.00 2.40 4.59 23.01 344.04 6 m ft in ft m1 Pie
Fuente: Elaboración propia
En las tablas N° 4.1 y 4.2 se observa la información obtenida de los planos
del anexo 24. Esta información fue recolectada por inspección y el metrado
propio.
El primer piso se encuentra sobre el sótano, y por lo general el techo del
sótano esta hecho de concreto, por esta razón se consideró que el piso (o
entrepiso) del primer piso esta hecho de concreto, para los techos (o
entretechos) restantes se consideró como en cualquier edificación que
están hechos de ladrillo hueco de dos alveolos.
Los colores que se muestran en la columna de pared interna de la tabla N°
4.1 y 4.2 se representaron en la tabla N° 4.3.
88
TABLA N° 4.3 REPRESENTACION DE COLORES PARA PARED INTERNA DE LAS
TABLAS N° 4.1 Y 4.2
Tipo de Coeficiente Global Color Descripción
Ul azul oscuro Muro de concreto 20 cm
U2 azul Muro de concreto 15 cm
U3 rojo Muro de ladrillo de 15 cm
U4 plomo Muro de drywall
U5 celeste Vidrio interior 1/4 pulg.
Fuente: Elaboración propia
En las tablas N° 4.1 y 4.2 la columna ventana hace referencia a la pared
interior de color celeste, puesto que son ventanas consideradas como
muros interiores. Existe un caso particular para el ambiente del primer piso
Cabinas PDT y para el ambiente del segundo piso Sala de Capacitación
Personal en la columna de pared exterior con orientación al norte, puesto
que los datos ingresados en la columna ventana hacen referencia a
ventanas exteriores (expuestas al sol).
b) Determinación del calor generado por las personas
De acuerdo al plano de planta en la figura N°4.1 se observa que el número
de personas en el ambiente de Supervisión Orientación es 3.
De acuerdo a la tabla N° 2.2 se obtiene que: Q, = 250 Btu/h de calor
sensible y Q1 = 200 Btu/h de calor latente por persona.
Por lo tanto la cantidad de calor total por personas es:
Qs = 250 Btu/h* 3 = 750 Btu/h
Q L = 200 Btu/h* 3 = 600 Btu/h
89
De la misma manera se realizó este análisis para cada ambiente, la tabla
N° 4.4 muestra el número de personas contadas en cada ambiente.
TABLA N° 4.4 NUMERO DE PERSONAS POR AMBIENTE
DESCRIPCIÓN Número de Personas
leí Piso Supervisor Orientación 3.0 Pers
1er Piso Espera 1 192.0 Pers
1er Piso Cabinas PDT 32.0 Pers
1er Piso Supervisor Tramites 3.0 Pers
leí Piso Oficina Administracion 3.0 Pers
1er Piso Oficina Jefatura 3.0 Pers
1er Piso CC-TV 1.0 Pers
2do Piso Supervisor de Control de Deudas 2 3.0 Pers
2do Piso Espera 2 156.0 Pers
2do Piso Sala de Capacitación Personal 65.0 Pers
2do Piso Supervisor de Control de Deudas 1 3.0 Pers
2do Piso Sala de Reuniones 10.0 Pers
2do Piso Supervisor Fiscalización 3.0 Pers
2do Piso Comedor 24.0 Pers
Fuente: Elaboración propia
Solo para el ambiente de Comedor se asumió un valor de calor sensible y latente
de 275 Btu/h por persona
c) Determinación del calor generado por la iluminación
De acuerdo al plano de planta en la figura N° 4.1 se observa que este
ambiente es una oficina. En el reglamento nacional de edificaciones 2006
no existe ninguna parte donde se indique en que valores debe estar este
calor, sim embargo si existe información sobre los lúmenes que debe
emitirse a cada ambiente.
90
En la tabla N° 2.3 para un ambiente de oficina se considera 1.11 Wat2 lo
que equivale a 12 W/m2. Este factor se tomó como constante para los 14
ambientes de análisis de esta investigación.
De la tabla N° 4.1 se tiene que para el ambiente Supervisor Orientación le
corresponde un área de 9.83 m2, por lo tanto el calor generado por
iluminación será:
Qiluminacion = 9.83 m2 x 12 W/m2
—) Qlluntinacion = 118W
d) Determinación del Calor Generado por Equipos Eléctricos
De acuerdo al plano de planta en la figura N° 4.1 se observa que hay una
computadora de escritorio.
Del anexo 6 se obtuvo que una computadora de escritorio emite un calor
promedio de 97 W cada una, entonces el calor generado por equipos
eléctricos es:
Qequip.elect. = 1* 97W
Qequip.elect. = 97W
La tabla N° 4.5 muestra los equipos eléctricos considerados en cada
ambiente y el calor que emite cada uno. Estos valores fueron extraídos del
anexo 5, anexo 6 y anexo 7.
91
TABLA N° 4.5
CALOR EMITIDO POR EQUIPOS ELECTRICOS
DESCRIPCION Área Equipo Cant.
Calor
por equipo
Total
CALOR
TOTAL
EMITIDO
ler Piso Supervisor
Orientación 9.83 m' Computador 1 97 W 97 W 97 Watts
ler Piso Espera 1 463.64 m2
Computador 37 97 W 3,589 W
8,549 Watts Fotocopiadora 4 1,060W 4,240W
Televisor 8 90 W 120W
ler Piso Cabinas PDT 70.30 m2 Computador 32 97 W 3,104W 3,104 Watts
ler Piso Supervisor
Tramites 11.76 m2 Computador 1 97W 97 W 97 Watts
ler Piso Oficina
Ad ministracion 10.53 m2 Computador 1 97 W 97 W 97 Watts
ler Piso Oficina Jefatura 12.92 m2 Computador 1 97W 97W 97 Watts
ler Piso CC-TV 5.59 m' Computador 1 97W 97W 367 Watts
Televisor 3 90 270W
•
2do Piso
Supervisor de
Control de
Deudas 2
10.90 m2 Computador 1 9; W 97 W 97 Watts
2do Piso Espera 2 388.99 m2
Computador 27 97 W 2,619 W
5,459 Watts Fotocopiadora 2 1,060W 2,120W
Televisor 8 90W 720W
2do Piso Sala de
Capacitación
Personal
77.41 m2 Computadora 1 97W 97 W
194 Watts Proyector 1 97W 97W
2do Piso
Supervisor de
Control de
Deudas 1
11.07 m2 Computador 1 97 W 97 W 97 Watts
2do Piso Sala de
Reuniones 13.32 m'
Computador 1 97 W 97 W 194 Watts
Proyector 1 97 W 97 W
2do Piso Supervisor
Fiscalización 11.01 m' Computador 1 97 W 97 W 97 Watts
2do Piso
Comedor 40.31 m'
Microondas 4 0W 0W
442 Watts Máquina de
Espresso 1 352 W 352 W
Televisor 1 90W 90W
Fuente: Elaboración propia
e) Determinación del Coeficiente Global de Transferencia de Calor
Muro Exterior de Concreto (150 mm de espesor)
Los valores de resistencia térmica de cada material del muro de extrajeron
del anexo 4.
92
TABLA N° 4.6 RESITENCIA TERMICA DE ELEMENTOS DEL MURO EXTERIOR DE
CONCRETO 150 mm de espesor)
ri Descripción Resistencia R (°C.m2.h/Kcal)
ri Resistencia superficial exterior, viento 12 Km
0.052
r2 Enlucido exterior de concreto de 20 mm (1.6x20x10-3)
0.032
r3 Muro de concreto de 150 mm (1.6x150x10-3)
0.240
Enlucido interior de concreto de 20mm (1 (1.6x20x10-3)
0.032
r3 Resistencia superficial interior, muro vertical, aire quieto
0.140
Fuente: Elaboración propia
La resistencia total del muro es la suma de las resistencias, según esto se
obtuvo el valor de R y por ende el valor de K:
R = r1 + r2 + r3 + r4 + r5
/2 = 0.052 + 0.032 + 0.240 + 0.032 + 0.140
R = 0.496
K = 1/0.496 = 2.016Kca//h • m2 • °C <> 0.413Btu/h • pie2 • ° F
Al coeficiente global de transferencia de calor del muro exterior de concreto
de 150 mm de espesor se le dio el nombre de 119", de igual forma se asignó
un nombre a cada tipo de pared, el cual se puede ver a mayor detalle en el
anexo 9.
En la figura N° 4.2 se observa la red de resistencias térmicas para la
transferencia de calor a través de una pared plana sujeta a convección
93
sobre ambos lados.
FIGURA N° 4.2 RED DE RESISTENCIAS TERMICAS A TRAVES DE UN MURO
VERTICAL DE CONCRETO CON ENLUCIDO DE CEMENTO
Fuente: Elaboración Propia
Vidrio Simple Interior (1/4 de pulgada o 6.35 mm de espesor)
De la misma manera que el muro de concreto calculado previamente,
encontramos estos valores en el anexo 4.
TABLA N° 4.7 RESITENCIA TERMICA DE ELEMENTOS PARA VENTANA INTERIOR
(1/4 pulgada de espesor)
ri Descripción Resistencia R (°C.m2.h/Kcal)
140 1 0 Resistencia superficial interior, muro vertical, aire quieto
r2 Vidrio sencillo (1.25x6.35x10-3) 0.008
r5 Resistencia superficial interior, muro vertical, aire quieto
0.140
Fuente: Elaboración propia
94
La resistencia total del muro de vidrio es la suma de las resistencias
particulares, según esto se obtuvo el valor de R y por ende el valor de K:
R = r1 + r2 + r3
R = 0.140 + 0.008 + 0.140
R = 0.288
K = 1/0.288 = 3.472Kca1/h • m2 • °C <> 0.711Btu/h • pie2 • ° F
Piso Intermedio de concreto (200 mm de espesor)
Igualmente que el muro de concreto calculado previamente, encontramos
estos valores en el anexo 4.
TABLA N° 4.8 RESITENCIA TERMICA DE ELEMENTOS PARA PISO INTERMEDIO
DE CONCRETO (200 mm de espesor)
ri Descripción Resistencia R (t.m2.h/Kcal)
0.125 TI Resistencia superficial interior, muro horizontal, aire quieto, flujo ascendente
r2 0.032 Enlucido exterior de concreto de 20 mm (1.6x20x10-3)
1.3 0.320 Muro de concreto de 200 mm (1.6x200x10-3)
1'4 0.032 Enlucido interior de concreto de 20mm
(1.6x20x10-3)
rs Resistencia superficial interior, muro horizontal, aire quieto, flujo ascendente
0.125
Fuente: Elaboración propia
La resistencia total es la suma de las resistencias particulares, y se calculó
de la manera siguiente:
95
Concreto
r3
Tint = 22 °C
Enlucido de concreto
Enlucido de concreto
Aire Quieto
r5
Aire Quieto rert= 26 °C
tionwne WinOrAen
R = 0.125 + 0.032 + 0.320 + 0.032 + 0.125
R = 0.634
K = 1/0.634 = 1.577Kca1lh • nt 2 • °C <> 0.323Btu/h • pie 2 • °F
FIGURA N° 4.3 RED DE RESISTENCIAS TERMICAS A TRAVES DE UN PISO INTERMEDIO DE CONCRETO CON ENLUCIDO DE CEMENTO
_
Fuente: Elaboración propia
En la figura N° 4.3 se observa la red de resistencias térmicas para la
transferencia de calor a través de un piso intermedio de concreto con
enlucido de cemento. La dirección del flujo de calor es vertical hacia arriba,
se entiendo esto porque el calor siempre de desplaza de mayor
temperatura a menor temperatura.
Techo Intermedio de Ladrillo (200 mm de espesor)
Del mismo modo que el piso intermedio de concreto calculado previamente,
96
encontramos estos valores de resistencia térmica en el anexo 4.
TABLA N° 4.9 RESITENCIA TERMICA DE ELEMENTOS PARA PISO INTERMEDIO DE
LADRILLO HUECO (200 mm de espesor)
ri Descripción Resistencia R (°C.m2.h/Kcal)
0.190 ri Resistencia superficial interior, muro horizontal, aire quieto, flujo descendente
r2 Enlucido exterior de concreto de 20 mm
(1.6x20x10-3) 0.032
r3 Muro de ladrillo hueco de 200 mm 0.379
ra Enlucido interior de concreto de 20mm (1.6x20x10-3)
0.032
rs Resistencia superficial interior, muro horizontal, aire quieto, flujo descendente
0.190
Fuente: Elaboración propia
La resistencia total es la suma de las resistencias particulares, y se calculó
de la manera siguiente:
R = 0.190 + 0.032 + 0.379 + 0.032 + 0.190
R = 0.823
K = 1/0.823 = 1.215Kca//h • m2 • °C <> 0.249Btu/h • pie? • °F
O Determinación de la Diferencia de Temperatura Equivalente
Determinación del día de mayor aportación solar para el proyecto
Como en el anexo 3 de APORTACIONES SOLARES A TRAVES DE EL
VIDRIO para la determinación del día de mayor aportación solar solo se
hace referencia en el Carrier 1978 a vidrios sencillos no se podría usar para
otros materiales, sin embargo se usara esta tabla para muros exteriores
97
(soleados) puesto que se entiende que los valores de transferencia de calor
por unidad de área son proporcionales a cualquier material.
Del anexo 3 de APORTACIONES SOLARES A TRAVES DE EL VIDRIO
se obtiene la tabla resumen N° 4.10 siguiente:
TABLA N°4.10 MAXIMA APORTACION SOLAR A 12° LATITUD SUR
11- .2 1 cl 1 y 12°
, SOLO PARA PAREDES SOMETIDAS A RADIACION SOLAR
MAXIMAS APORTACIONES SOLARES . 22 DE •
DICIEMBRE .21 DE ENERO
20 DE FEBRERO
22 DE MARZO
20 DE ABRIL
21 DE MAYO
21 DE JUNIO
S 0 0 0 0 0 0 ' O
SE 443.6 423.3 345.6 270.2 171.4 94.0 69.6
E 0 0 0 0 0 0 0
NE O 0 0 • O O O 0
N 0 0 0 O 0 0 O
NO ..O :o 0 O 010 0
O O O O O 0 0 O
SO ' 443.6 423.3 345.6 270.2 171.4 94.0 69.6
TECHO 0 0 0 ' 0 0 0 0
TOTAL= 887.2 ' 846.6 691.2 540.4 342.8 188.0 139.2
Fuente: Elaboración propia
En la tabla N° 4.10 se observa que el día de mayor aportación solar para
el ambiente de análisis es el 22 de diciembre.
Determinación de la hora de mayor aportación solar para el proyecto
Para determinar la hora de mayor aportación solar se tendrán que evaluar
la cantidad de calor transferido a cada hora tanto para la pared suroeste
(SO) como para la pared sureste (SE) que están expuestas al sol.
98
Previamente se tendrán que determinar los siguientes factores: factor de
atmosfera no muy limpia, factor por altitud, punto de rocío, factor por punto
de rocío, Rs, Rm, b.
Factores para la pared soleada tipo SO
Factor de atmosfera no muy limpia = 0.95
Factor por altitud = 1 + 0.007(175/300) = 1.004
Punto de rocío (31°C y 80%I-IR) = 27.14 °C (Véase la carta psicométrica)
Factor por punto de rocío = 1 — 0.14(27.14 — 19,5)/10 = 0.893
Se reemplazaron estos valores en la ecuación 2.3 para calcular Rs:
Rs = (Max. apot. Solar)(Fact. Atm)(Fact. Alt.)(Fact. Pto. Rocío)
= (443.62)(0.95)(1.004)(0.893)
= 377.85 Kcal/h • m2
Para determinar el valor de Rm se inspeccionó el anexo 3 a 40° longitud
Sur, para este caso en la pared SO buscamos el máximo valor.
Rni = 344.00 K cal / h • m2
El valor de "a" se obtiene de la tabla N° 2.6 para variación de temperatura
en 24 h = 8 °C y la temperatura exterior a las 15 horas (31°C) menos la
temperatura interior (22°C) = 9°C.Se obtiene:
a = 2.15
99
Recordar que "b" es el coeficiente de color de la cara exterior de las paredes
que definimos en los parámetros de diseño para una pared exterior término
medio equivale a 0.78.
Con los datos obtenido se tendrá que calcular el ¿te para cada hora del día.
Para esto se determina los valores de átem y Mes de la tabla N° 2.4 y 2.5.
Veamos para las 8:00 horas (con una densidad de 352.64 Kó/m2 de piso)
aten, = —1.0419 °C (Tabla N° 2.4)
Mes = 1.6210 °C—
Reemplazando en la ecuación 2.2 de diferencia equivalente de
temperatura:
377.85 Ate = 2.15 + (-1.6210) + 0.78 x
344.00 ( 1.0419 — (-1,6210))
= 1. 025 °C
Luego se reemplazó estos valores en la ecuación 2.1:
q = KAAt,
q = (2.016)(11.13)(1.025)
q = 23. 01 Kcal/h
Veamos para las 9:00 horas
Aten, = —0.6735 °C
At„ = 1.2526 °C—
100
Reemplazando en la fórmula de diferencia equivalente de temperatura:
377.85 Ate = 2.15 + (-1.2526) + 0.78 x
344.00 ( 0.6735 — (-1.2526))
Ate = 1.394°C
Luego se reemplazó estos valores en la ecuación 2.1:
q = KAAte
q = (2.016)(11.13)(1.025)
q = 23.01 Kcallh
Veamos para las 10:00 horas
Aten, = —0.2314°C
ates = —0.8105 °C
Reemplazando en la fórmula de diferencia equivalente de temperatura:
ate = 2.15 + (-0.8105) + 0.78 3
3
4
7
4
7
.
.
0
8
0
5 ( 0.2314 — (-0.8105))
Ate = 1.836°C
Luego se reemplazó estos valores en la ecuación 2.1:
q = KAAte
q = (2.016)(11.13)(1.836)
q -= 41.19 Kcal/h
101
Una vez calculado estos valores para cada hora, se obtiene la tabla N°4.11
que muestra el calor transmitido por la pared suroeste a cada hora del día.
TABLA N°4.11 TRANSMISION DE CALOR EN PARED SOLEADO TIPO SUROESTE
HORA ATem
6
ATes A Tequiv (°C) calor
(Kcal / hr)
1 2.6474 1.2579 4.599 103.19 2 2.2790 0.8158 4.220 94.69 3 1.2370 0.2895 3.251 72.96 4 0.8686 -0.0789 2.883 64.69 5 0.3686 -0.6789 2.369 53.15 6 -0.0735 -1.1210 1.927 43.23 7 -0.6735 -1.1210 1.412 31.69 8 -1.0419 -1.6210 1.025 23.01 9 -0.6735 -1.2526 1.394 31.27
10 -0.2314 -0.8105 1.836 41.19 11 0.5790 -0.3684 2.593 58.20 12 1.3895 0.0000 3.341 74.96 13 3.0105 1.3842 4.928 110.58 14 3.8210 2.7210 5.814 130.45 15 4.7894 3.6894 6.782 152.18 16 5.8051 4.6314 7.787 174.74 17 9.9366 5.2314 11.413 256.11 18 14.0680 5.6735 15.017 336.96 19 15.1470 5.6735 15.941 357.71 20 16.0366 6.0946 16.764 376.17 21 11.7000 5.0789 12.902 289.52 22 8.1476 4.1105 9.720 218.11 23 5.2949 3.1684 7.141 160.23 24 3.5895 2.2000 5.541 124.33
Fuente: Elaboración propia
102
Se realizó el mismo procedimiento para calcular de transferencia de calor
en los muros restantes, para el ambiente de análisis solo se tienen otro
muro soleado tipo sureste (SE), obteniéndose la tabla N°4.12.
TABLA N°4.12 TRANSMISIÓN DE CALOR EN PARED SOLEADA TIPO SURESTE
HORA ATem 4
ATes A Tequiv (°C) calor (Kcal / hr)
1 2.6474 1.2579 4.599 150.31 2 1.6790 0.8158 3.705 121.12 3 1.2370 0.2895 3.251 106.27 4 0.7370 -0.0789 2.770 90.55 5 0.3686 -0.6789 2.369 77.42 6 0.9474 -1.1210 2.801 91.57 7 -0.3630 -1.1210 1.678 54.86 8 -0.2314 -1.6210 1.720 56.21 9 2.6421 -1.2526 4.235 138.41
10 10.3785 -0.8105 10.927 357.16 11 10.4366 -0.3684 11.040 360.85 12 10.5210 0.0000 11.165 364.94 13 8.3000 1.3842 9.460 309.21 14 6.1054 2.7210 7.771 254.00 15 6.2579 3.6894 8.040 262.80 16 6.3842 4.6314 8.283 270.74 17 6.9105 5.2314 8.820 288.29 18 7.5105 5.6735 9.398 307.16 19 7.0684 5.6735 9.019 294.78 20 6.7000 6.0946 8.763 286.43 21 6.1000 5.0789 8.104 264.88 22 5.5000 4.1105 7.451 243.54 23 4.5579 3.1684 6.509 212.75 24 3.5895 2.2000 5.541 181.10
Fuente: Elaboración propia
Después se procedió a sumar estos valores en cada hora y se determinó
en qué hora se produce la mayor transferencia de calor. La tabla N° 4.13
103
muestra la suma de los calores totales transferidos por radiación para el
ambiente Supervisor Orientación en cada hora del día.
TABLA N° 4.13 CALOR TOTAL TRANSFERIDO POR RADIACIÓN DE TODOS LOS
MUROS SOLEADOS A DIFERENTES HORAS DEL DÍA
HORA
PARED PARED
SO SE TOTAL
1 103.19 150.31 253.50
2 94169 121.12 215.80
3 72.96 106.27 179.23
4 -64.69 90.55 155.24
5 .53.15 77.42 130.57
6 43.23 91.57 134.80
7 31.69 54.86 86.56
8 4.01 56.21 79.21
9 31.27 138.41 169.68
10 41.19 357.16 398.35
11 58.20 360.85 419.05
12 74.96 364.94 439.90
13 110.58 309.21 419.79
14 130.45 254.00 384.45
15 152:18 262.80 414.98
16 174.74 270.74 445.48
17 256.11 288.29 544.40
18 336.96 307.16 644.13
19 357.71 294.78 652.49
20 376.17 286.43 662.60
21 289.52 264.88 554.40
22 218.11 243.54 461.65
23 160.23 212.75 372.98
24 124.33 181.10 305.43 Fuente: Elaboración propia del autor
104
En la tabla N°4.13 se observó que la hora de mayor aportación solar es a
las 20 horas con una valor máximo entre los demás de 662.60 Kcal/h
Una vez determinado el día de mayor aportación solar y la hora de mayor
carga simultánea se suman los calores sensible y latente por muros
externos, internos, vidrios, iluminación, equipos, personas, y otros.
En la tabla N° 4.14 RESUMEN DE CARGA TERMICA TOTAL se aprecian
el calor total emitido por los diversos factores que interviene dentro del
recinto Supervisión Orientación.
105
TABLA N° 4.14 RESUMEN CARGA TÉRMICA TOTAL SUPERVISIÓN ORIENTACIÓN
CUADRO RESUMEN DE CARGA TERMICA TOTAL
SIMBOLO ORIENTACION AREA (m2)
Coeficiente Global de
Transferencia de Calor
U i (Kcal/hr-rn2-'C)
AT é ATequiv
CC)
Radiación Solar ( Rs )
(Kcal/hr-m2)
Factor de Corrección
LB
Factor de Almacenamiento
(a)
Calor Sensible (Kcal/hr)
Calor Latente (Kcal/hr)
CALOR POR CONDUCCION ATRAVES DE VENTANAS EXTERIORES (AT )
VE SO 0.00 m2 5.208 9.00 °C 0.00
VE SE 0.00 m2 5.208 9 00 'C 0.00
VE 0 0.00 m2 5.208 9.00 '0 0.00
VE O 0.00 m2 5.208 9.00 'C 0.00
CALOR POR CONDUCCION ATRAVES DE VENTANAS INTERIORES (AT )
VI 26.59 m2 3.47 4.00 °C 369.39
VI 0.00 m2 3.57 4.00 °C 0,00
CALOR POR CONDUCCION ATRAVES DE PAREDES INTERIORES (AT )
PI Pared 0.00 m2 1.51 4 00 'C 0.00
PI Piso 9.83 m2 1.58 4 00 'C 62.02
PI Techo 9.83 m2 1.22 4.00 °C 47.78
CALOR POR RADIACION SOLAR DE LAS P E E
ATRAVES (AT equiv)
PE SO 11.13 m2 2.016 16.764'C 376.17
PE SE 1621 m2 2.016 8.763 °C 286.43
PE 0 0.00 rn2 2.016 16.871 °C 0.00
PE 0 0.00 m2 2.016 18.871 °C 0.00
CALOR POR RADIACION SOLAR ATRAVES DEL TECHO (AT anula)
TECHO 1 H 1 0.00m2 1 160 1 7.650'C 1 1 1 0.00
CALOR POR RADIACION SOLAR ATRAVES DE LAS VENTANAS EXTERIORES •
VE SO 0.00 m2 443.62 0.66 0.000 0.00
VE SE 0.00 m2 443.62 0.66 0.000 0,00
VE 0 0.00 m2 452.18 0.66 0.000 0.00
VE 0 000 m2 452.18 0.66 0.000 0.00 CALOR DEBIDO A LAS PERSONAS
Número de Personas = 3
Ganancia Sensible = 63 Kcal/hr 189 00 151.50
Ganancia Latente = 51 Kcal/hr
CALOR DEBIDO A LA ILUMINACION 118W 101,42
CALOR DEBIDO A EQUIPOS 97W 83.40
CARGA TERMICA TOTAL = 1,616.61 151.50
CARGA TERMICA SENSIBLE=
CARGA TERMICA LATENTE=
CARGA TERMICA TOTAL=
CARGA TOTAL.
Factor de Calor Sensible=
(kcal/hr)
(kcal/hr)
(Ical/tal
TONS (EITUH/m2)
1,515.61
151.50
1,66711
0.65 873
0.91
Fuente: Elaboración propia
106
Aplicando en factor de seguridad del 10% de acuerdo a la experiencia
laboral del autor se obtiene:
TABLA N°4.15 RESUMEN DE CÁLCULOS PARA SUPERVISIÓN ORIENTACIÓN
RESUMEN DE CALCULOS Día de Mayor Aportación Solar 22 DE DICIEMBRE
LA HORA DE MAYOR CARGA TERMICA SIMULTANEA ES = 20
CARGA TERMICA SENSIBLE= 1,667 Kcal /h
CARGA TERMICA LATENTE= 167 Kcal /h
CARGA TERMICA TOTAL- 1,834 Kcal /h 0.61 Tons
FACTOR POR AREA = 740 Btuh / m2
FACTOR DE CALOR SENSIBLE = 0.91 Fuente: Elaboración p opia
Calculo con el Software Elite CHVAC para el ambiente Supervisión
Orientación
Debido a que el procedimiento de cálculo de para cada ambiente es muy
trabajoso por el uso de tablas, existe mayor probabilidad a error y una
demanda elevada de tiempo.
Por ello se hará el cálculo con el software Elite CHVAC, veamos:
Puesto que se tienen definidos los coeficientes y los valores de
transferencia de calor, se ingresan estos datos al programa obteniendo la
siguiente hoja resumen de cargas:
107
iZone 1:1 Supervisor Orientación (105.77 sq.ft) (Group 0) Kr Hender nurrar. 1 Ione ~rentes: 1 Zone 'entra, Pee!) 105.77 2coe width (tecl)' 1.00 Lactan Wats 117 Earipment Watts. 97 Nomas a peoPle i9 mos 3 Pecole pite matee 0 Dotan trefile naba-. . 0 Equipment palle nimba- 0 Colina Miotil (leen: 13.78 Roan sal lacia 1%): ' 10 Sensible salety lacta (%): 10 lateM safc4y lector (%): 10 Sensible tett Per Persa) (MIM): 250 Letent tent per perSOn (0111h)' 200 Camino ventilaban ~ad: Direct Cocino tallaban Marc 0.003 Cosan influencia methot Direcl Caoba° Millation yak*: O 003 Mailing ventblion menod: Dad Heam ventilalkn vetee: 0000 Meeting infleation ~hect Direct liman Interation varee: 0000 Winter ex haust ah CFM: 0 Summer exhaust ay CFM: o Minina supply CFM: 0 latmt Eituh ecslomen: load o CM. exposed lo plenum (san): 106 Exposed Pos gro, perinnater (10 o Cocan loads any ate calculad fOr this zone.
PM Type 11-Feria Cool TO Hernio Hale Mata Mee 3 5 0.711 7.200 16 103 13 78 10.77 2862 45 6 0249 7.290 16.200 1.00 105.77 105 8
7 0323 7.200 10.200 1.00 105.77 105 8
Wall Typo ASHRAES U-Factor Color abilla With Asea 1 E 0.413 M 13.78 9.02 124.3 11 1 E 0.413 M 137$ 12.14 167,3
Miedica SW SE
TABLA N°4.16 DATOS DE ENTRADA AL ELITE CHVAC PARA EL AMBIENTE
SUPERVISOR ORIENTACIÓN
Fuente: Exportación del Software Elite CHVAC
TABLA N°4.17 RESUMEN DE CARGAS DEL AMBIENTE SUPERVISOR
ORIENTACIÓN DEL ELITE CHVAC
IAir Handler #1 - Supervisor Orientación.- Total Load Summary • Ah ander Descripta: Mama& CeletneelOn Vartabfe Aje Velume Suppty Ab Fen: Olaw-Tla with program mamad hateo:~ at 0.01 min Fan Input: 100% matar antl tan eftderty sitio 19. water aseos 00 tan Sensible Meró Ribo: 0.92 — Tia system ~1 time(s) el tho bulldog. — Atr System Peal Tima: 7ptnlnJanua,y. osSax Commony 1' DO. WO. 122.41 gratis Summer: E,aausl rabnadas eh, — Mac Maus* contras calda Mr. Zona Space sensible as: atta Mtration sensMe lats: 1311/9 0 CFM Dula Al senate Ices: Mal 0 CRA &pay Duct ~le loas: Stull Retun Ducl senWalo loas: °Mi Return Plerartn sensible loss anal Total System sensible loss: O Eltrli meato Suppty Ale 0, (VOX 1.06 X O) r O CFM 1Mnter Vera Cacao Alr (0.0% al supply) 4 O CFM Zam space secreta galn: 7,469 Mula Infra:ration sena% ga: O BEIM Onnv-lani tan sensIbte ven: 0 flati Supply cal mala gata: O atun Ramal cenaba oh: O Mute Total sensible 9031 00 supply elde aloca: 7.469 Mun 0001119 Supon/ Mr. 7,469 / (.979 X 1.1 X 17) ii 406 CFM Summer Vent Clutekleffill (0.0% of supply). O COPA Ftelvm Ouct amista galtv O Blula Retan plena sanable gistn: O 80.41 Cata° ea ~e gata: O tan O Cf11,1 Blcmgrou tan ~e gata: 48 Ela Total sensible gato on IttillITI sido 01 005: 48 Otra Total sensible gata on dr barda% system: 7,517 Bluti Zona space latont gen: 680 Mal 'abatan atad gata: O Mula Cabido eh latera gata: O Mula Total latent ga cei Sr handling system: 660 Bosta Total senate and laten! 8,177 Ottrh
Fuente: Exportación del Software Elite CHVAC
Se observa de la tabla N°4.17 que la carga térmica sensible total obtenida
108
es 7,517 Btu/h (1,894.28 Kcal/h) y la carga térmica latente total es
660 Btu/h (166.32 Kcal/h). Al comparar los valores obtenidos del
software con los calculados manualmente (véase tabla N°4.15) se observa
que los resultados están muy próximos, en consecuencia los cálculos de
carga térmica para los ambientes restantes se realizaron a través del
programa para una mejor precisión y para minimizar errores.
Se realizó el análisis de carga térmica para cada ambiente obteniendo la
tabla N° 4.18 como resumen de estas cargas.
TABLA N°4.18 RESUMEN DE CARGAS TERMICAS DE CADA AMBIENTE
Nombre del Ambiente
Calor Sensible Total
Calor Latente Total
Calor Total SHF
Supervisor Orientación 7,517 Btu/h 660 Btu/h 8,177 Btu/h 0.68 TON 0.92
Espera 1 162,390 Btu/h 42,240 Btu/h 204,630 Btu/h 17.05 TON 0.79
Cabinas PDT 39,832 Btu/h 7,040 Btu/h 46,872 Btu/h 3.91 TON 0.85
Supervisor Tramites 4,528 Btu/h 660 Btu/h 5,188 Btu/h 0.43 TON 0.87
Oficina Administracion 4,276 Btu/h 660 Btu/h 4,936 Btu/h 0.41 TON 0.87
Oficina Jefatura 4,884 Btu/h 660 Btu/h 5,544 Btu/h 0.46 TON 0.88
CC-TV 2,446 Btu/h 220 Btu/h 2,666 Btu/h 0.22 TON 0.92 Supervisor de Control de Deudas 2 8,066 Btu/h 660 Btu/h 8,726 Btu/h 0.73 TON 0.92
Espera 2 154,680 Btu/h 34,320 Btu/h 189,000 Btu/h 15.75 TON 0.82 Sala de Capacitación Personal 40,466 Btu/h 14,300 Btu/h 54,766 Btudi 4.56 TON 0.74 Supervisor de Control de Deudas 1 4,966 Btu/h 660 Btu/h 5,626 Btu/h 0.47 TON 0.88
Sala de Reuniones 8,147 Btu/h 2,200 Btu/h 10,347 Btu/h 0.86 TON 0.79 Supervisor Fiscalización 4,956 Btu/h 660 Btu/h 5,616 Btu/h 0.47 TON 0.88
Comedor 21,348 Btu/h 7,260 Btu/h 28,608 Btu/h 2.38 TON 0.75
Fuente: Elaboración propia
Del resumen de cargas se puede observar que el ambiente que emite
mayor carga térmica es Espera 1 y muy próximo también esta Espera 2.
109
g) Determinación del caudal de aire exterior a suministrar
Nuevamente se escoge el ambiente Supervisión Orientación para realizar
el cálculo inicial. Se recuerda que este ambiente posee 3 ocupantes como
máximo y tiene un área de 9.83 m2 (105.81 ft2)
Ubicamos los parámetros Rp y Ra en el anexo 8 para un ambiente típico de
oficina y obtenemos que Rp = 5 CFM /persona y Ra = 0.06 CFM/ft2 .
Se reemplazaron estos valores en la ecuación 2.6.
Vbz = Rp. + Ra. Az
= (3 personas). (5 CFM /persona) + (105.81 ft2) x (0.06 CFM/ f t 2 )
Vbz = 21 CFM
De acuerdo con el manual para edificio LEED a este caudal se tendrá que
adicional un 30% adicional, por lo que se obtiene:
VE = (21 CFM) x 1.3
VE = 28 CFM
De la misma manera se calcula el aire fresco (exterior) para los ambientes
restantes. La tabla N°4.19 muestra la relación de caudales de aire exterior
para cada ambiente.
110
TABLA N° 4.19 CAUDAL DE AIRE FRESCO PARA CADA AMBIENTE
DATOS CALCULOS
Ambiente Area (f112)
Area (ft2) (Az)
N° Personas
(Pz)
Factors of Minimun
Ventilation Retes
Breathing Zone
Outdoor Airflow ( Vbz)
Fac tor
Aire Fresco
Rp Ra Supervisor Orientación 9.83 m2 105.81 Pie2 3.0 Pers 5 0.06 21 CFM 1.3 28 CFM
Espera 1 463.64 rn2 4,990.58 Pie2 192.0 Pers 5 0.06 1,259 CFM 1.3 1,637 CFM Cabinas PDT 70.30 m2 756.70 Pie' 32.0 Pers 5 0.06 205 CFM 1.3 267 CFM Supervisor Tramites 11.76 m2 126.58 Pie2 3.0 Pers 5 0.06 23 CFM 1.3 29 CFM Oficina Administracion 10.53 m1 113.34 Pie2 3.0 Pers 5 0.06 22 CFM 1.3 28 CFM
Oficina Jefatura 12.92 in2 139.07 Pie2 3.0 Pers 5 0.06 23 CFM 1.3 30 CFM
CC-TV 5.59 m2 60.17 Piel 1.0 Pers 5 0.06 9 CFM 1.3 11 CFM Supervisor de Control de Deudas 2 10.90 m2 117.33 Pie2 3.0 Pers 5 0.06 22 CFM 1.3 29 CFM
Espera 2 388.99 m2 4,187.05 Pie2 156.0 Pers 5 0.06 1,031 CFM 1.3 1,341 CFM Sala de Capacitación Personal 77.41 m2 833.23 Pie2 65.0 Pers 5 0.06 375 CFM 1.3 487 CFM Supervisor de
11.07 m2 119.16 Pie2 3.0 Pers 5 0.06 22 CFM 1.3 29 CFM
Control de Deudas 1
Sala de Reuniones 13.32 m2 143.38 Pie2 10.0 Pers 5 0.06 59 CFM 1.3 76 CFM Supervisor Fiscalización 11.01 m2 118.51 Pie2 3.0 Pers 5 0.06 22 CFM 1.3 29 CFM
Comedor 40.31 m2 433.89 Pie2 24.0 Pers 5 0.06 146 CFM 1.3 190 CFM Fuente: Elaboración propia
h) Proceso psicométrico para determinar la capacidad del equipo
Una vez determinada la carga termina de cada ambiente, calor sensible y
latente, y el caudal de aire fresco que necesita cada ambiente se procedió
a calcula la capacidad del equipo mediante el proceso psicométrico. El
ambiente de análisis fue Supervisor Orientación.
Puesto que Villa El Salvador es un distrito costero se usara la carta
psicrometría convencional a nivel del mar sin ningún factor de corrección
por altitudes.
111
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Paso 1: Se grafica en la carta psicométrica las condiciones de aire exterior
(31° C y 80% HR) e interior (22 °C y 55% HR) y se unen mediante una
recta. En la figura N°4.4 se observa los puntos "E" y "S" que son los puntos
de condiciones exteriores y condiciones de la sala respectivamente.
FIGURA N°4.4 RECTA QUE UNE LAS CONDICONES EXTERIORES (31°C y 80%HR) E
INTERIORES (22°C y 55%HR)
Fuente: Elaboración propia
112
Paso 2: Se calculó el factor de calor sensible. Este valor se calculó
previamente y en la tabla N° 4.18 se observa que este valor es 0.92.
Paso 3: Se ubicó el punto correspondiente al factor de calor sensible en la
carta psicométrica, una vez ubicado se unió con una recta el punto SHF y
el Punto Pívot, a esta recta se llamó recta de referencia.
FIGURA N°4.5 RECTA DE REFERENCIA QUE UNE EL PUNTO PIVOT CON EL
FACTOR DE CALOR SENSIBLE iiii airAi YIWAIII az«, .:
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Fuente: Elaboración propia
Paso 4: Se trazó Una recta paralela a la recta de referencia, que pase por
el punto de sala "S", y prolongada hasta un punto cercano a la línea de
saturación (100% HR), a esta recta se llamó recta de condiciones.
113
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FIGURA N° 4.6 RECTA DE CONDICIONES QUE PASA POR EL PUNTO DE SALA "S"
PARALELA A LA RECTA DE REFERENCIA
Fuente: Elaboración propia
Paso 5: El punto de insuflamiento (punto de condiciones de suministro de
aire al ambiente) de aire acondicionado se ubicó en la recta trazada en el
paso 4, este punto debe tener una humedad relativa perteneciente al
siguiente rango <90% - 100%> y a la vez Tsala - Tinsuf entre [8.3°C-16.7°C].
A este punto lo denominaremos punto "i".
Una vez que se determinó el punto de insulfamiento de esta manera se
garantiza que el factor de contacto del serpentín de enfriamiento del equipo
varíe entre <0.8 - 0.9>, lo cual implica tener un serpentín económico y
comercial
114
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FIGURA N°4.7 CONDICIONES "1" EN LA RECTA DE CONDICIONES
Fuente: Elaboración propia
Luego haber ubicado estos puntos en la carta psicométrica se extrae la
siguiente información:
TABLA N° 4.20 VALORES PSICROMTERICOS INICLAES OBTENIDOS
GRÁFICAMENTE
Estado Entalpia (h) Temperatura (T)
Volumen especifico (y)
0.894 m3/Kcjas
0.849 m3/Kgas
0.823 m3/Kcias
Exterior (E) 25.9 Kcal/Kgas 31 °C Sala (S) 15.1 Kcal/Kqas 22 °C Insuflamiento (1) 12.6 Kcal/Kgas 13 °C
. propia
Flujo de masa de insulamiento
De la ecuación de la conservación de la energía se obtiene:
115
QT rit =
hs — hi
El valor de QT es el valor de carga térmica total calculada para el ambiente
Supervisor Orientación, el cual de la tabla N°4.18 equivale a 8,177 Btu/h
(2,060.6 Kcal/h), puesto que la carta psicométrica utilizada esta en Kcal,
usaremos el valor de 2,060.6 Kcal/h. Entonces:
= 15.1 KcallKg — 12.6 KcallKg
—> rhi = 824.24 Kglh
Caudal de insulamiento
= (824.24 Kg/h)x (0.823 m3 /Kg)
--= 678.35 m3/h
Caudal de aire exterior
Este valor ha sido calculado previamente, en la tabla N° 4.19 el valor
correspondiente para el ambiente Supervisor Orientación de aire fresco es
28 CFM (47.6 m3/h).
Flujo de masa de aire exterior
Se sabe que la masa es el producto de la densidad por el volumen y que el
inverso multiplicativo de la densidad es el volumen específico. Luego:
2,060.6 Kcallh
116
47.6 m3/h =me
0.894 m31Kg
= 53.24 Kglh
Porcentaje de aire exterior
El porcentaje de exterior es una relación entre la masa de aire exterior y la
masa de aire total, que no es otro que la masa de insuflamiento. Para una
mayor comprensión revisar la figura N° 2.7.
M E %AE = —
mi x 100%
53.24 Kg/h %AE =
824.24 Kglhx 100%
--, %AE = 6.46%
Temperatura del punto de mezcla
Se determinó el punto de mezcla a partir de la ecuación 2.10.
Thclali X (hl — h2)
nidal 4" nida2
Donde los subíndices 1, 2 y 3 indican las condiciones exteriores, de sala y
de mezcla respectivamente. Se conoce también que en un proceso a
presión constante la entalpia específica se pude representar por el producto
del coeficiente de calor específico (Cp) y la temperatura (°C), lo cual
117
transforma a la ecuación 2.10 en una nueva ecuación que solo depende
de la temperatura, así:
rhE (Tm = Ts + x TE — Ts)
mg + ms
Reemplazamos el porcentaje de aire fresco, quedando de la siguiente
manera:
Tm = Ts + %AE x (TE — Ts)
Reemplazamos los valores obtenidos previamente:
Tm = 22°C + 6.46% x (31°C — 22°C)
—› Tm = 22.6°C
En la figura N°4.8 se ubicó el punto "M", con una temperatura de 22.6 °C,
en la recta que una las condiciones "E" y "S", y se trazó la recta de proceso
del equipo entre el punto "i" y el punto "M".
118
hm=1 .8
40°;*
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FIGURA N°4.8 UBICACIÓN DEL PUNTO DE MEZCLA DENTRO DE LA CARTA
PSICROMETRICA
Fuente: Elaboración propia
Capacidad total del equipo
De la ecuación de la energía expresado en el capítulo II:
QTEQ = rhi x (hm — hi )
Previamente se calculó el valor de riti (824.24 Kg/h); también se determinó
dentro de la carta psicométrica el valor de !t i (12.6 KcallKg); y el valor de
hm obtenido de la carta psicométrica que se observa en la figura N° 4.8 es
15.8 KcallKg.
Reemplazando estos valores en la ecuación anterior se obtiene la
capacidad total del equipo:
QTEQ = 824.24 Kglhx (15.8 Kcal/Kg —12.6 KcalIK 9)
119
(1000 Btu\ QTEQ = 2637.57 Kcallhx
k 252 Kcal)
QTE,Q = 10,466.55 Btulh
Este calor total del equipo podría también descomponerse si se ubica un
punto imaginario "X" fuera de las rectas de procesos, de tal manera que "X"
se encuentre en la vertical del estado "M" con la horizontal del estado "i" y
rápidamente se observa en la figura N° 4.9 que este "estado" tiene una
humedad especifica de 15.0 KcalIK g.
FIGURA N°4.9 UBICACIÓN DEL PUNTO "X" FUERA DEL PROCESO
PSICROMETRICO
V0 823 N
hx=15.0 h m=1 .8 ...
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Fuente: Elaboración p opia
Una vez que se ubicó este punto "X", el calor total del equipo se
descompuso en calor sensible y en calor latente. Veamos:
QSEQ = Thi X (hx -
120
QsEQ = 824.24 Kglh x (15.0 Kcal/Kg — 12.6 Kcal/Kg)
QsEQ = 1978.18 Kcallh
QLEQ =" 1111 X (hM hX)
QsEQ = 824.24 Kg/h x (15.8 Kcal/Kg — 15.0 Kcal/Kg)
Q.Eg = 659.39 Kcal/h
Por lo cual también se comprueba que la suma de calor sensible y calor
latente dan como resultado el calor total que necesita extraer el equipo
QTEQ = QSEQ QLEQ
2637.57 Kcallh = 1978.18 Kcal/h + 659.39 Kcallh
Por consiguiente en el ambiente Supervisor Orientación tendrá que
instalarse un equipo de aire acondicionado que tenga la capacidad de
extraer un calor total de 2637.57 Kca//h o al menos el calor sensible
1978.18 Kcal/h. El procedimiento completo de la psicrometría se aprecia
en el anexo 10.
Para aplicaciones de confort humano es importante que el equipo
seleccionado tenga la capacidad llevarse al menos el calor sensible
pasando a segundo el plano el calor latente, pues básicamente porque el
calor latente está muy ligado a la cantidad de personas que están dentro
del ambiente, el cual toma valores diferentes para diferentes días y horas
121
SS\t S
SALA
Carga Termica
Ch+QL--:QT
--y
del día. Sin embargo en este informe de investigación tendrá que cumplirse
mínimamente la carga total y luego
La figura N° 4.10 ayudó a una mejor comprensión de la ubicación de cada
uno de estos estados dentro de un sistema de aire acondicionado.
FIGURA N° 4.10
CONDICIONES DE PROCESO REPRESENTADOS EN UN ESQUEMA
DE PRINCIPIO
Fuente: Elaboración propia
Uso del Software Elite Psvchart
Se usó el software Elite Psychart ya que es un programa que permite crear
procesos gráficos de ciclos de aire acondicionado completo mediante la
122
introducción de datos en términos que son familiares a todos los
diseñadores de HVAC.
Se introdujeron los datos iniciales para el ambiente Supervisor Orientación.
En la tabla N°4.21 se muestran los puntos de estado con sus propiedades,
mientras que en la tabla N°4.22 se muestra la energía liberada o absorbida
de cada proceso, en ambos casos los valores están en unidades inglesas.
TABLA N°4.21
RESUMEN DE LAS PROPIEDADES DE CADA ESTADO DE LOS
PROCESOS PSICROMETRICOS
Raiht 0yBülbWet Balb-Rbleti‘€ Erith5lpy-Humidity Specrfie -DeWPOiht Naine Temo. Temo Humidity of Moist Air Rallo Volume Teme.
°F Btuilb lb% _ trilb 2F E
87.80 82.42 80.00 • 47.11
0.0237
14.627
80.86
71.60 . 60.96 55.00 27.41
0.0094
13.879
54.60
55.10 54.24 94.88 23.03
0.0090
13.441
53.65
72.72 62.79 58.32 28.74
0.0103
13.930
57.26
Fuente: Exportación del software Elite Psychart
TABLA N° 4.22
RESUMEN DE CALORES LIBERADOS O ABSORBIDOS EN CADA
PROCESO PSICROMETRICO
PrOcess "Fraile' To Flow Sensible SensibICLatent Latent Water Total l'yes, • Point Point Sta Heat Cool .Heat Coal- Added Load
fe/min liBtuthr kEituihr kEttuthr kEltuthr Ibihr kf3tWhr General Zone Mixing Mixing
Note
416 416
. 388 28
0.0 7.521
0.0 0.0
0.0 2.609
0.658 0.0
0.0 0.0
0.0 0.0
-2.4 0.6 0.0 0.0 0.0
These Itenis are
-10.663 8.180
0.0 0.0
I
E
8.054 0.0 0.0 0.0
0.000 0.000 0.000 0.000 Only loads for processes which normally use purchased energy are Included In the totals marked with a tramito plus sign m.
Fuente: Exportación del software Elite Psychart
S
ti4
Se hizo una comparación entre los valores obtenidos manualmente donde
se observó que el calor sensible del equipo es 1978.18 Kcal/h y en la
tabla N° 4.22 se observa en el tipo de proceso General de "M" a "i" que el
calor sensible de enfriamiento del equipo es 8054 Btu/h (2029. 61 Kcal/
h), dando un error de 2.6%.
123
De la misma manera se comprobó el calor latente del equipo obtenido
manualmente 659.39 Kcallh y en la tabla N° 4.22 se observa que este
valor es 2,609 Btulh (657.45 Kcallh), obteniendo un error de 0.3%.
Puesto que no existe un margen de error considerable, se usó el software
Elite Psychart para determinar la capacidad de los equipos para los
ambientes restantes. En la tabla N° 4.23 y 4.24 se muestra el resumen de
la capacidad de equipos que se necesitan para climatizar cada ambiente.
El proceso normal para selección de equipos es dar estas carga a los
fabricantes y que ellos selecciones el equipo más adecuado. Los
fabricantes normalmente preguntan iá -Selección del equipo se hará en
bale al calor sensible, al calor latente 'o ál rcálór total, caso contrario si se
desea encontrar un equipo con las capacidades iguales a las calculadas
este tendrá que ser fabricado e importado. Para uso de confort térmico se
recomienda que se cumpla por lo menos con el calor sensible y en este
diseño de aire acondicionado la capacidad de enfriamiento de los equipos
seleccionados se hizo en base al calor total.
124
TABLA N° 4.23 RESUMEN DE CARGA TERMICA REQUERIDO PARA LOS EQUIPOS
DE CADA AMBIENTE DEL PRIMER PISO
Nombre del ambiente
Calor Sensible
Total
Calor Latente Total
Calor Total Requerido
Supervisor Orientación 8,054 Btu/h 2,609 Btu/h 10,663 Btu/h 0.89 TON
Espera 1 193,763 Btu/h 155,677 Btu/h 349,440 Btuth 29.12 TON
Cabinas PDT 44,933 Btu/h 25,564 Btu/h 70,497 Btu/h 5.87 TON
Supervisor Tramites 5,081 Btu/h 2,673 Btu/h 7,754 Btu/h 0.65 TON Oficina Administracion 4,811 Btu/h 2,606 Btu/h 7,417 Btu/h 0.62 TON
Oficina Jefatura 5,447 Btu/h 2,743 Btu/h 8,190 Btu/h 0.68 TON
CC-TV 2,646 Btu/h 986 Btu/h 3,632 Btu/h 0.30 TON Fuente: Elaboración propia
TABLA N° 4.24 RESUMEN DE CARGA TERMICA REQUERIDO PARA LOS EQUIPOS
DE CADA AMBIENTE DEL SEGUNDO PISO
Nombre del ambiente
Calor Sensible
Total
Calor Latente Total
Calor Total Requerido
Supervisor de Control de Deudas 2 8,611 Btu/h 2,680 Btu/h 11,291 Btu/h 0.94 TON
Espera 2 180,351 Btu/h 127,546 Btu/h 307,897 Btu/h 25.66 TON Sala de Capacitación Personal 49,848 Btu/h 48,027 Btu/h 97,875 Btu/h 8.16 TON Supervisor de Control de Deudas 1 5,525 Btu/h 2,673 Btu/h 8,198 Btu/h 0.68 TON
Sala de Reuniones 9,599 Btu/h 7,470 Btu/h 17,069 Btu/h 1.42 TON Supervisor Fiscalización 5,506 Btu/h 2,677 Btu/h 8,183 Btu/h 0.68 TON
Comedor 29,317 Btu/h 21,832 Btu/h 51,149 Btu/h 4.26 TON Fuente: Elaboración propia
Con estas capacidades obtenidas se seleccionaron las unidades interiores,
que para este caso se usaron como referencia equipos de la marca LO)
necesarias para cubrir la carga total requerida.
125
i) Selección de Unidades Interiores
La carga total se dividió en dos sistemas, el primer sistema de volumen de
refrigerante variable se encargará de climatizar los ambientes del 1° piso
de la SUNAT mientras que el segundo sistema se encargara de climatizar
los ambientes del segundo piso, con el fin de tener un manejo de equipos
por piso.
La tabla N° 4.25 y 4.26 muestra las cantidades y las capacidades
nominales de los equipos de aire acondicionado selecciónanos en baso al
catálogo de LG.
TABLA N° 4.25 CANTIDAD Y CAPACIDAD NOMINAL DE EQUIPOS DE
ENFRIAMIENTO EN EL 1° PISO
Nombre del ambiente Capacidad del Equipo Seleccionado
Cantidad Capacidad Total Supervisor Orientación 1.00 3.60 KW 12,300 Btu/h 12,300 Btu/h Espera 1 15.00 7.10 KW 24,200 Btu/h 363,000 Btu/h Cabinas PDT 4.00 5.60 KW 19,100 Btu/h 76,400 Btu/h Supervisor Tramites 1.00 2.80 KW 9,600 Btu/h 9,600 Btu/h Oficina Administracion 1.00 2.80 KW 9,600 Btu/h 9,600 Btu/h Oficina Jefatura 1.00 2.80 KW 9,600 Btu/h 9,600 Btu/h CC-TV 1.00 1.60 KW 5,500 Btu/h 5,500 Btu/h
Fuente: Elaboración propia
126
TABLA N° 4.26 CANTIDAD Y CAPACIDAD NOMINAL DE EQUIPOS DE
ENFRIAMIENTO EN EL 2° PISO
Nombre del ambiente Capacidad del Equipo Seleccionado
Cantidad Capacidad Total Supervisor de Control de Deudas 2 1.00 3.60 KW 12,300 Btu/h 12,300 Btu/h Espera 2 11.00 8.20 KW 28,000 Btu/h 308,000 Btuth Sala de Capacitación Personal 4.00 7.10 KW 24,200 Btuth 96,800 Btu/h Supervisor de Control de Deudas 1 1.00 2.80 KW 9,600 Btu/h 9,600 Btu/h Sala de Reuniones 1.00 5.60 KW 19,100 Btu/h 19,100 Btu/h Supervisor Fiscalización 1.00 2.80 KW 9,600 Btu/h 9,600 Btu/h Comedor 2.00 7.10 KW 24,200 Btu/h 48,400 Btu/h
Fuente: Elaboración propia
La selección de los equipos de enfriamiento (unidades interiores) se hizo
por exceso en la mayoría de los casos, el único caso en el cual se
escogieron capacidad por defecto es en el ambiente del segundo piso, sala
de capacitación personal.
j) Selección de unidades exteriores
La capacidad total requerida para el primer piso se deduce de la tabla N°
4.23 que en suma da un total de 457,593 Btu/h. Realmente se debe
seleccionar una unidad exterior (condensador) de es esta capacidad. En el
catálogo de LG seleccionó el condensador de 48HP que equivale a 459,000
Btu/h, dando así un ratio de combinación definido en el capítulo II:
Ratio de Combinacion E Unidades Interiores
>< 100% E Unidad Exterior
127
R.C.= 12.3 + 15 x 24.2 + 4 x 19.1 + 9.6 + 9.6 + 9.6 + 5.5
459 * 100%
R. C.= 106%
Esto quiere decir que sistema de aire acondicionado ofrece un 6% adicional
de su máxima capacidad.
La capacidad total requerida para el segundo piso se deduce de la tabla N°
4.24 que en suma da un total de 495,905 Btu/h. Realmente se debe
seleccionar una unidad exterior (condensador) de es esta capacidad, sin
embargo se consideró que hay ambientes que van a ser habitados solo en
algunos casos, estos ambientes son el comedor y la sala de reuniones. El
comedor por lo general debería usarse solo una o dos horas durante el día
todos los días laborables y la sala de reuniones se usara en casos
esporádicos que ameriten este uso. Del catálogo de LO se seleccionó el
condensador de 46HP que equivale a 439,900 Btu/h, dando así un ratio de
combinación definido en el capítulo II:
Ratio de Combinacion = E Unidades Interiores
x 100% E Unidad Exterior
R.C.— 12.3 + 11 x 28 + 4 x 24.2 + 9.6 + 19.1 + 9.6 + 2 x 28
x100% 439.9
R. C.= 116%
Esto quiere decir que sistema de aire acondicionado entrega un 16%
adicional de su máxima capacidad.
128
k) Dimensionamiento de tuberías de refrigeración
Luego de haber determinado las capacidades de las unidades interiores y
exterior y el ratio de combinación se procedió distribuir estos estos equipos
en el plano de manera uniforme que cubran una mayor superficie.
Inmediatamente después se trazó el recorrido de las tuberías de
refrigeración, como se observa en el anexo 25. Se tuvo en cuenta las
limitaciones de longitud que impone el programa LatsHVAC.
Las dimensiones de las tuberías se realizaron en base a las medidas
tomadas del plano en el anexo 25 y el programa LatsHVAC.
Luego de ingresar las todas las longitudes al programa como se muestra
en la figura N°4.11 se cliqueó la pestaña Auto Piping en la parte superior
izquierda de la ventana, la cual sirve para que el programa ejecute el
dimensionamiento de tuberías.
129
Pin 11~ M041a0. Nos. Pea 0.40.9 ' ,711.11n.p.rek
o2 WPMM
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• • x om.aemoichisi-oPixaor P.41/44.
LZI 1~ 0 e can Ultime I (X neo)
xx UY ti« 8114 30 triken I Men reMorat Ley /1
c.,t zAirtO0T1 1401 artaf it« • h Vaindi
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leder« ~S 24 S 04 Ceintirmacallalber 142.3 el 134 nen> Toba PPM :1755 e/ 11.03.0
0D4 teXt% bet•insa & s73 177 4,nt II I
- I II 614-4 0111121.11 (19 0441107135.) vagin.
"Wairroúíi"--10 rió :ir <s'arco -Orand•
1=1:17,' - Jen:
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8 Camal I 8 Web lalsals•
Unen. 1.~ Ove Pne 14.• —ete
heme
; 04my Lort ifolekla
cnd
=13 Wi oriZi
ea a t:.1 T
FIGURA N°4.11 INGRESO DE LONGITUD DE TUBIERIA AL PROGRAMA LATSHVAC
DEL SISTEMA I
Fuente: Exportación del LatsHVAC
El programa emitió un mensaje indicando que la función Auto Piping se
realizó satisfactoriamente. La figura N° 4.12 muestra el mensaje del
programa.
FIGURA N°4.12 MENSAJE EMITIDO POR EL PROGRAMA LATSHAVC LUEGO DE
CLIQUEAR AUTO PIPING
ofax&iri,14417-5117, , 10 1,1101, 4,
WZg SIXem~ MEI
srte-InjA Materna I O' Piso)
o ARIAM51113T84 (1/330 ) /021wIrrtfigewir 0 IXR - -
*- 4- Connedion branch Ove :ARO. uTS
I
COMX :
3M: *Se iooratiol
ARUV1OOBTSIARUVI
50
1.16
iiiP I 111
C=I
Arttnng ~dan Ifycw <funge Sras andel, You can Sine5 by ~dicten ~del
ker.
X
\
Fuente: Exportación del LatsHVAC
130
===='
r-se ^auno.
==., 411 r•ir
==, —011t1”:
==,., 411-111W-to,.. PRW/401D21
=7"
=7,1= 01?-1?„
e ==-r---e tt-
-o
Ir,
A continuación el programa dimensionó las tuberías, dando las dos
dimensiones, tanto para alta y baja presión. La figura N° 4.13 muestra un
esquema de la red de tuberías y equipos para el Sistema 1(1° Piso).
FIGURA N°4.13 RED DEL SISTEMA DE TUBERIAS Y EQUIPOS DEL SISTEMA I
DI 04 *P. 103 er 134 4 (10M9
total PIM .755011M O M
Fuente: Exportación del LatsHVAC
131
Por último se verificó que las medidas ingresadas el programa no
sobrepasen las longitudes máximas permitidas por el programa. La figura
N° 4.14 muestra que el diseño de la red de tuberías está dentro los
parámetros del programa.
FIGURA N° 4.14 CONDICIONES GENERALES DE LAS PROPIEDADES PARA LA
INVALIDACION DEL SISTEMA I
System invalidation propely - General Condition X
Outdoor Unt : ARIMIX8TS4 Une : m @General Condticm @Gond/fenal Apokation
Ca-Rmt Ilrlt [urea vabe : cornected urfú
Total cipe S'eh 1000.0m 175.5m ,I 'lcruestegavaien100e leer, '73.0 m 42.9m : ARM.1120111C4B21
U:Meg Oye lergel efter 1st tran:h 40 O rn za.gm: ARMJL2GTUC4524)
Cifference h hettn (ardo« beim hdoor) im o e, 0.0 m
i reference h hetlit (cultor atove Sane '10.0 m 5.3 m : ARtill 1201X41124)
'r
eference h ~11 (hdcor -Mckor) 40 O 0.0m : ARN1121GTFC4D1)-AftMenln4D I)
langut real Ove knut!,
, -
150.0 m %.9m: ARN1112G1UC1524)
Note : Except tongeequkSént pOe length, other ppe length Irriationi are affiial length. OK . . ,
Fuente: Exportación del LatsHVAC
Se puede podría decir que el parámetro más crítico de acuerdo con la
figura N° 4.13 es "la longitud de tubería más larga después del primer
branch" la cual es 28.9 m, en otras palabras si la longitud de la tubería luego
del primer branch se hubiera alargado hasta 40 m o más, el programa
hubiera presentado un error invalidando así el Sistema I por completo.
El mismo prodedimiento se realizó para el Sistema II del segundo piso,
donde el programa no arrojó ningún error, validando así el Sistema II.
I) Material y tipo de tubería
132
El fabricante y recomienda usar tuberías de cobre para sus instalaciones.
Esta recomendación también la da la norma ASTM B-88 que para
aplicaciones de aire acondicionado y refrigeración se deberán usar tuberías
de refrigeración tipo L.
Puesto que el gas refrigerante con el que funcionan los equipos es R-410A,
la presión de trabajo en alta es aproximadamente 420 psi y la presión a la
cual se presurizan las tuberías para verificar que no haya fugas es de 520
psi.
La ficha técnica de la empresa Cobre Global (Ver tabla N° 4.27) muestra
que para tuberías tipo L las presiones de trabajo están por encima de 520
psig para diámetros menores a 2-1/2". Esto garantiza que las tuberías de
refrigeración de tipo L son las más adecuadas para aplicaciones con gas
R-410A.
TABLA N° 4.27
DATOS TECNICOS DE LOS TIPOS DE TUBERIA DE COBRE
TIPO TIPO I. TIPO
Natird Citroen bleier al a" Espeso. de gond Peso tebto »re»
de ea* Estimo de Pided Pan
tetdw Ponlo
de oso E104101 Deal1i.i Cobro dele:1410aq*
pAp. Mg. en pulp. rol tal P51 e 3818 pdp. ni IVrn P9e3rC pa. MI kaki Pd e 3»
14 9.52 0035 0119 0216 1,5% 0.502 061 0.199 1.350 -
84 64 12,70 0,619 1,24 0,407 1,745 0,035 069 0,2% 1,1% 0,925 0» 0216 840
15,81 0,049 124 0,512 1,375 0,110 1$ 0,424 1» 0.021 021 I» 760
y. 3'. 19% 0,619 1,24 0,821 1.135 0.042 1.01 0.639 365
2222 0.5% 166 0,654 1615 0,045 1,14 0,677 1175 0032 0.81 0,488 610
1 1¼ 28,57 0» 965 1249 1,010 0,050 121 0,875 110 0605 0.89 0,892 515
I d 1½ 34,92 06E6 1$5 I,» 820 00% 1.40 1.316 6813 0.042 1,07 1,015 515
1» 1 1/2 4127 0,01 133 2,524 155 0,5% 1,62 9681 5% 0,049 124 1.393 510
2 254 53.97 0083 2.11 31» 565 0,070 1,78 2604 5% 0,058 1,47 2,173 450
264 2 ye 65.57 0.0% 2,41 4,360 529 0,090 2,03 3.691 520 0.5% 1.45 3.021 410
3 3¼ 7937 0609 2,71.6953 605 0.093 229 4,353 480 0,072 163 3,5% 355
311 3 36 92,07 0.120 366 1,019 570 0» 2.54 8,384 470 0663 231 5,328 385
4 454 101,71 0,134 3,40 9,869 5% 0,110 2,79 8606 450 00% 2.41 6705 393
Nata: El diámetro Werke real es de It pit0oda int» que el diámetro nominal, poi el cuál se conocen. Es &el un tobo tipo 1 de 15 migada tiene en testi» un »neo, atesta de da pelada la tito» tipo K, tiene un espesot de pand mayor que la tubería »pot, y el espeso( de pared de b titherIa Le, mayo, que» »ved de b tubería M, pont in »meso dalo.
Fuente: Cobre Global
133
m) Contrastación del sistema VRV con otros sistemas
El Sistema I (481-IP) y Sistema II (46HP) validado por el programa y por el
fabricante del producto posee una eficiencia a carga parcial (IEER) de
20.13 Btu/h•W y 20.87 Btu/h•W respectivamente. La tabla N°4.28 muestra
el consumo energético anual del Sistema I y II.
TABLA N° 4.28 COSTO DE OPERACIÓN DEL SISTEMA VRV
ASUNCIONESy COMOCRACIONES: 48104 46117 Canto de e(width:tad (51 kVA): 04311 C.paddaddel Conde...dor (6111/h): 859,083 439,900
News de epenniern dintel 10 Eficiencia COI: 13.39 1160 Dio de operación por mei: 24 Encienda IEER: 20.13 20.87
Moret de operación Anual: 2893 Consumo eléeuton Plena ama 9020: 3421 3343 Periodo del Estudie (anos): Consuno electrice a Con Pardal OWS1 22.83 Ha
040051.0 . malvada CANT.
COSTO N'OPERA° ANUAL
UNIDAD POT. ata.
UPOT.
(kW)
POT. ata. PARCIAL
(kW)
COSTO 02 0901.40014
(5/.)
L OUTDOOR UNITS -- 5/ 60.79657
CONDENSADOR DE 4821P Unidad modemeden WIV de 481040 459,CCO btu/hr, 000 tolo Ido. en 72O/ / 3/ 6011r, con gis ft4101
1 und 22.80 22.80 3159143
CONDENSADOR Of «kW Unido( condenadora VRV de 46118 o 439.920 btu/hr, tipo solo Ido, en 7/041 / 3/ 611t, ten gas 8410..
une 21.08 2108 79205.14
1 IN0008 wurs 5/ • 2.003.53
ARN1.1213GTPC4 Unidad evaporidOw tipo miele de ¿vende 28103 bluthr. en 220WIF/6010
und asas 0.429 594.41
ARNt124G1PC4 Unido/ evaparadwa tipo cassette de ¿vende 24,203 btr/hr, en 22W/12/6Che
19 und 0.013 0.627 115175
ARNLIUGTOC4 Unidad 'yapando(' Upo ossene de ¿sin de 19. '03 btu/hr. en 220V/If/E01»
s und aseo ,t, 207.84
ARNI112GTUC4 Unid»! evaporadera don remen. de 1 vla de 113C0 blia/hr, en 2200/1f/600
2 wei 0.030 0.08 8113
ARNUO9G11.1C4 UnWad evaporado,, tipo aliene ele 10a de 9.020 ktuar, en 220V/1F/60hr
vnd 0030 013 W27.84
ARNUC6GTRCI Unidad trepas*ni thw cassette de ¿sin de 5.5(0 btu/hr, en 220V/IF/60hz
1 une) 0.030 603 41.57
SUS TOTAL
S/ 62,802.10
Fuente: Elaboración propia
Se puede observar de la tabla N° 4.28 que el costo por el consumo anual
del sistema VRF asciende a S/ 62,802.10 soles.
Ahora veamos cuanto es el consumo de un sistema de agua helada con un
Chiller de 81 TON y un ratio de eficiencia a carga parcial (IPLV) de 15.39
Btu/h-W en la tabla N° 4.29.
134
TABLA N° 4.29 COSTO DE OPERACIÓN DE UN SISTEMA DE AGUA HELADA
ASUNCIONES Y CONSIDERACIONES: al Costo de electricidad (5/ tent Capacidad del CIIILILR (EITU/h): 972.0:0 Dern de °pendón &Alá: lo Encienda (En: 9.79 Din de op,eraddn por mes: 24 Eficiencia1NY IEER): 15.39 donde operación Anual: 7280 Consumo elédelto Plena arpa (kW): 99,85 Pelado del Estudio taflos(: 1 Consumo eléatleo a Cap Pardal It99): 63.17
MODE10 ,
ocsauocióN CAN?. UNIDAD
COSTO PE OPERAD-6N ANUAL '
POT. ElICT,
DM
POT. E1ECT. PARCIAL PONI
COSTO OE OPERACIÓN
ISM L OUTOOOR UNITS 5/ 87.531.31
CHILLER« 81 TON Unidad enfriadora de agua de 81 TON t and 63.174 61.17 97,532.31 L INDOOR UNITS 5/ 8.771.15
1C41612483 Unidad en-POridore Upo ~He des Has de nue helada de 3 TON. en 22119/15/6Clu
13 arad 0.190 147 3,422.35
IUH4111483 Unidad evavoradora tipo:u:Tiene de 4ND de aya helada de 2 TON. en 220V/IF/60ht
19 arad 0.150 2.85 3.948.87
IC4/1.0644.3 Unidad entenedore Upo apene de 4 Nes de Nye helada de LSTON, en 2209/15/601n
5 und 0.125 0.625 385.99
IC11604tr.3 Unidad eyapondore 110 caliette del yla de etnia helada de 1 TON, en 220V/1F/601u
7 UNd 0.040 0.28 387.96
IC4.1604KF.3 Unidad evapotedora tlpo Cene» de 4 vles de gua helada de (ION, en 2208/1F/929z
3 und 0.070 0.07 56.99
SUB TOTAL
S/ 96,254.46
Fuente: Elaboración propia
Se observa en la tabla N°4.29 que un sistema de agua helada de 81 TON
consume S/ 96,254.46 en un año, esto es casi un 50% adicional que el
sistema de VRF que se ha diseñado.
Ahora si observamos el consumo energético de un sistema convencional o
un sistema de aire acondicionado con equipos decorativos, los cuales no
trabajan a carga parcial y sus capacidades no bajan de 12,000 Btu/h (1
TON) se obtiene la tabla N° 4.30.
135
TABLA N° 4.30 COSTO DE OPERACIÓN DE UN SISTEMA CONVENCIONAL
A3UNOON13 Y CONSIDERACIONES: C000 de eleCtdddad (5/ 7Whi: 0.4811 Capacidad del Cendesader ((DUDO: 1.014,003 Nona de °pendón aria: 10 EfIcIenda EER: 9.33 Olas de operadón por me, 14 Efidenda IEER: - Mond de °pendón Anual: I930 Consumo elé Mon u Men; orga OW): Periodo del Estudio 1000: 1 Canoro II Mor • Carga Pardal -
MODTIO . ~POS CAN?. UNIDAD
COSTO BACON AP31/4
POT. ElÉCT.
IWO
POT. Eller. PARCIA,.
IIIVO
COMO DE OPERACIÓN
' 15/7
1. IN/OUT-000R UNOS • 5/ . 154617E3
HEA5.30CR5D SON Decorativo de 310:0199", en 21097091/60/11 13 und 3.367 43.771 63547.70 171911049AII.AFX SNII DeoTralho de 24,000 Blufh, en 2209/1011/031. 19 und 1.500 47.503 65914.48 11191ECI33AH-AFX SON Decorativa de 113.033190, en 2209/17,76010 5 und 1270 9350 12955.06 914952C116AH-AFX SON Decorativo de 1210)3h4h. en 2.70VPIPI/6017 2 und L250 2.530 346191 YM913C099.01.AFX Split Denomino de 93200 Btu/I. en 2207/119,7697tr 6 unc, 0.910 5.966 7731.47
SUD TOTAL
5050.612.63
Fuente: Elaboración propia
Se aprecia en la tabla N° 4.30 que al no trabajar los equipos
convencionales a carga parcial, estos trabajan a plena carga durante todo
el año, haciendo que el costo de consumo energético se eleve a S/
150,612.63. Este consumo de energía es más del doble ante el sistema
VRF que se ha diseñado.
Por lo cual luego de estas comparaciones se observa claramente que el
sistema de aire acondicionado con volumen de refrigerante variable es el
que ahorra mayor cantidad de energía eléctrica para esta aplicación en
comparación con otros sistemas.
4.3 Población y muestra
Según Hurtado y Toro (2005), enunció que la "población es el total de los
individuos o elementos a quienes se refiere la investigación, es decir, todos
los elementos que vamos a estudiar, por ello también se le llama universo"
(p.124).
136
Según Hurtado y Toro (2005), enunció que la "la muestra es el conjunto de
elementos representados de una población, con los cuales se trabajará
realmente de la investigación" (p.125).
El presente informe de tesis consiste en un diseñar un sistema de aire
acondicionado para ambientes específicos, en este caso los 14 ambientes
administrativos y de atención al público del edificio de la SUNAT de Villa El
Salvador en el cruce de la Av. Pachacutec y la Av. 200 Millas a 12° Latitud
SUR a 175 m.s.n.m., por lo cual este edificio es la población y a su vez es
igual a la muestra.
4.4 Técnicas e instrumentos de recolección de datos
Según Espinoza (2010), la técnica de recolección de datos más relacionado
para este trabajo de investigación es la "técnica documental", que menciona
(p.110):
La técnica documental permite la recopilación de evidencias para
demostrar las hipótesis de investigación, está formada por documentos de
diferentes tipos: revistas, memorias, actas, registros, datos e informaciones
estadísticas y cualquier documento de instituciones y empresas que
registran datos de su funcionamiento.
Los instrumentos de recolección de datos son como fichas bibliográficas,
hemerografica, videografica, cibergrafica, ficha de trabajo, registros de
sistemas de gestión.
137
TABLA N° 4.31 TECNICAS E INSTRUMENTOS
Técnica Instrumento de Recolección
Documental
Planos de arquitectura de la SUNAT.
Reglamento nacional de edificaciones, ASHRAE, AHRI.
Catálogos y revistas internacionales.
Fichas técnicas de equipos de aire acondicionado. Textos: trasferencia de calor y masa, manual de aire acondicionado Carrier y el manual del ASH RAE.
Fuente: Elaboración propia
4.5 Procedimiento de recolección de datos
Los procedimientos para encontrar la información necesaria para realizar
el trabajo de investigación es el siguiente:
el Se recurrió a la página del SENHAMI para encontrar los datos de
temperatura y humedad máxima promedio para el departamento de
Lima, que es donde se encuentra Villa El Salador.
A- Se recurrió a los planos de arquitectura, tanto de planta como de
elevación, brindados por la empresa constructora encargada de
edificar el edificio de la SUNAT.
Se indago en el Reglamento Nacional de Edificación EM.050
Instalaciones de Climatización del 2006 sobre las condiciones para
el confort humano.
138
TI Las tablas y valores de calor se obtuvieron principalmente del
manual del Carrier y del ASHRAE.
4.6 Procesamiento estadístico y análisis de datos
La presente investigación no involucra datos estadísticos por consiguiente
no amerita hacer un procesamiento estadístico.
139
CAPITULO V RESULTADOS
Como resultado de los cálculos realizados previamente para llegar a
objetivo trazado de diseñar el sistema de aire acondicionado con volumen
de refrigerante variable se presenta la siguiente relación de equipos,
capacidades y accesorios complementarios.
TABLA N° 5.1 RELACION DE UNIDADES EXTERIORES
46HP 48HP Modelo ARUV46OBTS4 ARUV48OBTS4
Capacidad de Enfriamiento (Btu/h) 439,900 459,000
Potencia de Entrada (KW)
33.02 34.98
Factor de Potencia 0.92 0.92
Tipo de Compresor Scroll Sellado
Herméticamente Scroll Sellado
Herméticamente Tuberías de Liquido
mm(pulg) 19.05(3/4) 19.05(3/4)
Tubería de Gas mm(pulg) 41.30(1-5/8) 41.30(1-5/8)
Dimensiones (WxHxD)
(1,240x1,680x760)x2+(920x1 ,680x760)x2
(1,240x1,680x760)x2+(920x1 ,680x760)x2
Ruido (dB) 63.9 64.1 Potencia Sonora (dB) 86.2 86.6
Refrigerante R-410A R-410A Potencia de
Suministro (V/Ph/Hz) 220/3/60 220/3/60
Sistema Perteneciente
Sistema II — Segundo Piso Sistema I — Primer Piso
Combinación Ratio de•
116% 106%
Fuente: Elaboración propia
140
TABLA N° 5.2 RELACION DE UNIDADES INTERIORES DEL SISTEMA I
Modelo ARNUO5GTRC4 ARNUO9GTLC4 ARNU12GTUC4 ARNU18GTQC4 ARNU24GTPC4 Cantidad 1 3 1 4 15
Cap. Enfriamie
nto (Btu/h)
5,500 9,600 12,300 19,100 24,200
Potencia de
Entrada (W)
30 30 30 30 33
N° de Vias
4 1 1 4 4
Flujo de Aire
1-1/M/L (CFM)
265/247/233 325/304/290 353/325/290 396/388/353 600/530/459
Presión Sonora
(dB) 29/27/26 31/30/29 32/31/30 37/35/34 36/34/31
Potencia Sonora
(dB) 46/44/43 50/49/48 50/49/48 52/50/49 55/43/50
Dimensio nes
WxHxD (mm)
570x214x570 860x132x450 860x132x450 570x256x570 840x204x840
Peso (Kg) 13.1 14.7 14.7 15.5 21.8 Tubería
de Liquido
(mm)
6.25 12.7 12.7 12.7 15.88
Tubería de Gas (mm)
12.7 25 25 25 25
Fuente: Elaboración propia
141
TABLA N° 5.3 RELACION DE LAS UNIDADES INTERIORES DEL SISTEMA II
Modelo ARNUO9GTLC4 ARNU12GTUC4 ARNU18GTQC4 ARNU24GTPC4 ARNU28GTPC4 Cantidad 2 1 1 4 11
Cap. Enfriamie
nto (Btulh)
9,600 12,300 19,100 24,200 28,000
Potencia de
Entrada (W)
30 30 30 33 33
N° de Vias 1 1 4 4 4
Flujo de Aire
H/M/L (CFM)
325/304/290 353/325/290 396/388/353 600/530/459 671/565/494
Presión Sonora
(dB) 31/30/29 32/31/30 37/35/34 36/34/31 39/35/33
Potencia Sonora
(dB) 50/49/48 50/49/48 52/50/49 55/43/50 56/52/50
Dimensio nes
WxHxD (mm)
860x132x450 860x132x450 570x256x570 840x204x840 840x204x840
Peso (Kg) 14.7 14.7 15.5 21.8 21.8 Tuberia
de Liquido
(mm)
12.7 12.7 12.7 15.88 15.88
Tubería de Gas (mm)
25 25 25 25 25
Fuente: Elaboración propia
TABLA N° 5.4 TUBERIAS Y BIFURCADORES
BRANCH (CONECTOR "Y") Unidades interiores Unidades Exteriores
Modelo ARBLN01621 ARBLN03321 ARBLN07121 ARBLN14521 ARCNN21 ARCNN31 Cantidad 17 16 8 2 2 2
TUBERIA DE GAS Y LIQUIDO TIPO L Dimensio es (pulg.) 1/4:1/2 3/8:5/8 3/8:3/4 3/8:7/8 1/2:1-1/8 5/8:1-1/8 3/4:1-3/8 3/4:1-5/8
Longitud (m)
65 146 38 37 29 19 6.3 11
142
CAPITULO VI DISCUSIÓN DE RESULTADOS
6.1 Contrastación de hipótesis con los resultados
4 Se comprobó que para obtener la carga térmica de las áreas
administrativas y de atención pública de la SUNAT es fundamental
determinar adecuadamente el calor sensible y latente en cada uno.
Se comprobó que para seleccionar adecuadamente los equipos de
aire acondicionado es crucial determinar previamente la capacidad
de enfriamiento que debe tener cada equipo con el valor inmediato
superior de acuerdo a los catálogos.
4 Se verifico que para interconectar las unidades interiores con las
exteriores del sistema es esencial dimensionar las tuberías de
refrigeración con las restricciones que exige el fabricante.
6.2 Contrastación de resultados con otros estudios similares
4 En contraste con las conclusiones de Araujo e luzuriaga de la
Universidad de San Francisco de Quito quienes en su estudio
realizado citan que la mayor ganancia de calor es por ventanas y
paredes, sin embargo en esta investigación la mayor ganancia de
calor es debido a las personas y también debido a carga adicional
por aire fresco (aire exterior) que en algunos casos llega a ser casi
el 50% de la capacidad total, se puede entender que esto es porque
el departamento de Lima en general en verano llega a ser muy
143
caliente (31° C y 80% HR) y el equipo tiene que aumentar su
capacidad respecto a lo calculado por carga térmica.
A En concordancia con Guerra de la Escuela Politecnica Nacional de
Ecuador quien en su investigación cito que el consumo energético
por un sistema VRV en un año es prácticamente la mitad del
consumo de energía ante un sistema central, para esta investigación
se encuentran valores de ahorro energético parecido entre un 40%
y 50% de ahorro en consumo energético comparado ante un sistema
convencional.
A En contraste con Gutierrez de la Pontificia Universidad Católica del
Perú quien en su investigación hace mención que un chiller tipo
tornillo consume 1.12 KW/TR mientras que los equipo VRF a carga
parcial consumen de 0.6 KW/TR de acuerdo con el IEER del
fabricante en relación inversa. Esta comparación es a groso modo,
pues se tiene que comprar con datos reales de perfiles de carga de
cada ambiente en cada hora del día y en cada mes del año para una
mejor precisión en la comparación.
A De acuerdo con Kutsuma de la Pontificia Universidad Católica del
Perú se tiene que seleccionar sistemas unitarios tipo Split Ducto para
cada ambiente, mientras que en esta investigación se usaron equipo
con volumen de refrigerante variable. También menciona que la
mayor carga térmica es por ventilación y precisamente esta es la
fuente de calor de mayor importancia comparado entre las otras.
144
CAPITULO VII CONCLUSIONES
El sistema de aire acondicionado con volumen de refrigerante variable
de 1140 m2 se diseñó bajo las condiciones exteriores máximas de forma
que asegure el confort humano. El uso de un sistema que trabaja a carga
parcial principalmente garantiza que el consumo de energía se adapte a
las condiciones de requeridas por el usuario generando así un ahorro
energético.
Se logró determinar el calor sensible y latente en los ambientes
administrativos y de atención al público de la SUNAT con los planos de
arquitectura y la ubicación geográfica del inmueble y así obtener la carga
térmica que emite cada ambiente. Es importante resaltar que la carga
térmica obtenida no es exacta, sin embargo los criterios tomados para
este cálculo hicieron que el error sea mínimo.
Se logró determinar la capacidad de enfriamiento de los equipos
mediante las recomendaciones de ventilación del ASHRAE Standard
62.1 - 2007 y el procedimiento psicométrico del manual de aire
acondicionado Carrier. Estos fueron de vital importancia a la hora de
seleccionar los equipos de enfriamiento. Solo un poco porcentaje de aire
fresco hacen que la capacidad del equipo se eleve de forma considerable
debido las condiciones exteriores críticas.
Se dimensionó las tuberías de refrigeración del sistema de aire
acondicionado VRV con la ayuda del software de selección de LatsHVAC
de LG, el cual también dio como información un ratio de combinación de
145
106% para el primer sistema y 116% para el segundo sistema. El
dimensionamiento de tuberías es indispensable para la interconexión
entre las unidades interiores y exteriores puesto que por ellas se
transporta el calor absorbido por las unidades interiores para llevarlas a
las unidades exteriores donde se liberan al medio ambiente.
146
CAPITULO VIII RECOMENDACIONES
Programar los equipos de aire acondicionado a entre 22 °C y 24 °C de
temperatura.
El uso de los equipos de aire acondicionado deberá controlarse por
controles inalámbricos (controles remotos) y solo por los empleados de
la SUNAT.
En caso que se desee usar controles alámbrico, como lo son los
termostatos) estos tendrán que instalarse con una caja protectora y
programarse en modo de bloqueo por el personal de mantenimiento de
la SUNAT.
Los termostatos tendrán que instalarse a un nivel respirable de las
personas, se recomienda 1.50 m sobre el nivel del piso terminado.
El uso de un controlador central para monitorear las unidades interiores
y exteriores desde un solo lugar tendrá que ser de la misma marca que
los equipos instalados.
La ubicación de las unidades interiores deberán respetarse de acuerdo
al plano, en caso de haber alguna modificación se tendrá que programar
una reunión entre el personal encargado de la SUNAT y el especialista
en HVAC.
El sistema de ventilación mecánica deberá ser diseñado posteriormente
por ingeniero especialista en el rubro HVAC cumpliendo los caudales de
aire fresco calculados en la tabla N°4.19 para cada ambiente.
147
El sistema de alimentación eléctrica de los equipos tendrá que ser
diseñado por un ingeniero eléctrico de manera que los conductores y
llaves termo magnéticas cubran las capacidades adjuntas en las fichas.
El circuito de control o interconexión se instalará por el técnico
especialista en refrigeración y aire acondicionado con cable apantallado
de 1.5mm2 de dos conductores.
En caso que se desee instalar el sistema con otra marca se tendrá que
verificar las capacidades mínimas requeridas por el ambiente y seguir
las recomendaciones de dicha marca.
El punto de drenaje tendrá que ser habilitado por el especialista en
instalaciones sanitarias.
I) Probar las bombas de condensado antes de dar como finalizado la
instalación.
m)Aislar las tuberías de drenaje al menos 1 m para evitar goteos por
condensación.
Las tuberías de refrigeración tendrán que aislarse con espuma
elastómera de 3/4" de espesor como mínimo.
Las tuberías de refrigeración a usar serán rígidas a partir de diámetro de
3/4", para diámetros menos se podrá usar tubería flexible.
La inmediata instalación de este sistema VRF diseñado para mitigar las
sensaciones de inconformidad en la SUNAT de Villa El Salvador.
148
CAPITULO IX REFERENCIAS BIBLIOGRÁFICAS
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agosto del 2017.
153
ANEXO 1
MATRIZ DE CONSISTENCIA PROBLEMA OBJETIVOS HIPOTESIS METODOLOGIA POBLACION
Problema General Objetivos Generales Hipotesis General Tipo de Investigación El presente informe ¿Cómo diseñar un sistema de Diseñar un sistema de aire Si se diseña el sistema de El presente informe de de tesis consiste en aire acondicionado con acondicionado con volumen aire acondicionado con tesis es una un diseñar un volumen de refrigerante de refrigerante variable en volumen de refrigerante investigación sistema de aire variable en 1140 m2 para 1140 m2 para obtener un variable en 1140 m2 se tecnológica de nivel acondicionado para obtener un ahorro de energía ahorro de energía eléctrica en logrará ahorrar energía aplicado ya que se ambientes eléctrica en la SUNAT de Villa El Salvador?
la SUNAT de Villa El Salvador,
eléctrica,
Hipotesis Especificas
emplean conocimientos científicos obtenidos en el área de estudios
específicos, en este caso los 14 ambientes
Problemas Específicos Objetivos Específicos Hl: Si se determina específicos de ciencias e administrativos y P1: ¿Cómo determinar el calor 01: Determinar el calor adecuadamente el calor ingeniera de termo- de atención al sensible y latente en los sensible y latente en los sensible y latente en las fluidos contemplados en público del edificio ambientes administrativos y de ambientes administrativos y áreas administrativas y de el plan de estudios 2016 de la SUNAT de atención pública de la SUNAT de atención pública de la atención pública de la Villa El Salvador en que permita obtener su carga SUNAT para obtener su SUNAT se logrará obtener Diseño de la el cruce de la Av. térmica correspondiente? carga térmica la carga térmica Investigación Pachacutec y la Av. P2: ¿Cómo determina la correspondiente. correspondiente. El presente informe de 200 Millas a 12° capacidad de enfriamiento de 02: Determinar la capacidad H2: Si se determina la tesis tiene un diseño no Latitud SUR a 175 los equipos que permita su de . enfriamiento de los capacidad de enfriamiento experimental puesto que m.s.n.m., por lo respectiva selección? equipos para su respectiva que debe tener cada equipo para el diseño del cual este edificio es P3: ¿Cómo dimensionar las selección. de aire acondicionado sistema de aire la población y a su tuberíás de refrigeración del 03: Dimensionar las tuberías permitirá seleccionarlos acondicionado no se vez es igual a la sistema de aire acondicionado de refrigeración del sistema adecuadamente. manipularon las muestra. VRV para interconectar las de aire acondicionado VRV H3: Si se dimensionan las variables, sino que se unidades exteriores con la red para la interconexión las tuberías de refrigeración del presenta la situación de unidades interiores? unidades exteriores con la sistema lograremos como tal y se realizó el
red de unidades interiores., interconectar las unidades exteriores con las interiores,
estudio necesario en base al fenómeno como se da.
155
ANEXO 2 FACTORES DE ALMACENAMIENTO SOBRE CARGA
TERMICA, APORTACIONES SOLARES
Funcionamiento de 12 horas diarias, Temperatura interior constante***
. - . .
'7T&CIÓN. l¡ (Lethud •
. • -- , • •
. .
PESO
'' '-• • ' fko lfr e.,0
. . . ' •CC77(PANYALLA IMIÉRIOS • . 110.0 CON 99LorALLA EXT1/7101a ` .
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730);4117 79 ler 767 0.41 7.37 0.77 1.75 9,24 0,77 77 a» 0.17 7.34 1,42 0,47 0,45 7.4Z0.50 7,14 731 0,10 0.29 '
0,74 717 ' kb• , 0,50 74 0.04 Oso 1315 per 434 2,22 ran 0.10 4,07 702 0,15 7,45 0,02 0,45 1,45 0.02 0,34 0,10 0.4 0,2.7 III 730 .. 'II .15(5 0 60 mas cm deo 017 7.250.00 7,17 713 7.12 0.73 7,11 0,40 747 4,45 0,54 3,4 Or s• 0,37 0.27 A14 1145 7,14 1.17 , 41 .
'720 "47m410,51 DM Mi 0,77 0,52 0,40 030 0,4 0.75 0.23 7.21 7,27 034 444 4,79 0,53 o,sa 7,so .41 0.77 531 211 0030 0.70 '500 0.31 0.04 0.71 770 net 740 ,711 0,74 0.240.40 0.40 716 0,54 11,44 754 ya oda 7.0 0,7 0,01 734 7,31 1,21 0,24
0.33 0,74 Lin 0.e1 265 1743 7.70 7,29 5,17 0,14 0,11 4,04 0,16 751 771 0.74 0.27 0.74 0729 0.4 0,0 0.11 0,11 0,12
. . ..,1 ... Ni yrnis 0.20 9A7 7.57 OJO 774 7,71 Al 7.45 0.22 0,30 721 0.24 0.34 0.13 745 0.77 0,34 fl,o 41,73 Ass 0,00 0,45 0.41 717 777 . ;100. , dm due 0,77 0.77 10,75 0.70 17,63 0.77 034 0,11 0.73 721 0.29 5.33 12.41 7.51 0,61 0.71 0,01 0,76 0.49 0.40 0.47 4.32
„. 41d , 0,09 0.35 11.41 0.70 0.14 0,79 7,04 5,30 770 0,20 9,0 0,12 0,14 001, In 0.44 7,75 0.79 0.73 171 7.45 5,32 7,22 0,14
350„3-70014 7,15 0.25 0.40 11.41 17.17 0.71 0,77 0,77 172 AM 0,17 7,72 0,77 0.43 0.42 0,46 7.01 0.01 0,41 0,15 0,66 0,77 7,61 0,54 '
7 ..
- -1540 0,70 0,22 0,11 0,51 0,44 0,71 0.79 0,74 0..77 0.71 7.11 0,21 0,44 0,17 0,29 0,15 0,72 ex 7,44 4.61 0.40 0.0 0.41 0.12 ' .150 ' 0,11 177 747 0.67 5.77 7.47 0.77 0.91 5.54 0.50 0.74 0,10 5,10 0.19 0,15 7.44 0,41 0,47 4,77 0,74. 0.42 0.71 0.41 7.41
!al y7)0s 3,21 7.27 0.14 4,24 74 4.57 0.14 0.433 0,72 0,74 0,40 0,54 1,21 4.47 0.4 0,37 5.34 736 0,41 7e7 0,54 0,57 7,45 0.11 '•700 ' 0,32 0,74 0,29 0.22 1373 0,70 750 0.64 9.74 0.77 0.70 0,55 723 4.44 0,17 0,45 0,11 0.13 0,15 0.46 0,56 0,49 0,44 4.411 pii
'' -" 7 • r ' leo 1 717 7.24 0.47 9 14 0 14 e O 7.50 0.77 4.72 0,4 0,70 7,40 0,4 0.12 In 7.23 0.17 4.17 0.19 744 0,75 0,10 7,73 5,0
-, A '- • 755 9rOs 0,02 071 0,22 7.77 0,20 0,74 0,52 7,55 0,40 7,00 749 744 715 774 7,4 7.31 Del 0,35 0,42 0,49 0,54 744 ; , ,. 3.47 0,31 MI 2/4 0,74 0,02 0,20 220 9.4• 0,41 4,70 973 735 71/ 7,44 0,39 0.4. 4,31 7,29 4,27 0.23 0,41 0.11 1.51 a
754 0,17 720 0,22 0.11 0,14 0,14 0.33 0,32 7,45 0,74 1,7
24hey171.1 tenil 0,50 0,4 1.15 0,22 01 32 7,20 110 0.7141,41 0,4 5,47 0,47 7,410.7! 0.36 1,32 9,37 1726 0,36 0.27 042 Me 0.4 ; -,305 • 0.71 0.21 7.77 1.24 0.22 74 0,01 4,11 0,04 7,47 750 5.47 0,34 0,41 0,41 735 0,21 7,22 111 0.22 0.24 041. 0.57 7,41 : 150' 9,41 5,0 Ab 4,47 710 7,15 0,11 74 1.17 0.41 1,143.770.300.010.2% 0.4 0./4 0,19 In 0.75 4.17 11,10 150 0.75
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500. , 0,11 740 717 774 0,97 MI 0070.72 711 7,90 1,71 0.74 1.11 7714 0,14 4.237 0,41 1,43 4,41 41,94 774 0,95 711 6,14
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11
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Edilicio o era de moros exteriorm leblques, giraos, estronidre y 107071e3.
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Fuente: Carrier 1980
12 (Vele (10 14317143, suelo y lecho, kg)
156
ANEXO 3 APORTACIONES SOLARES A TFtAVES DEL VIDRIO
SENCILLO
Kcal/h x (m2 de abertura)
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Punto de nolo superior 18,6°C - 14% por 10°C
Punto da Ledo superior a 15,9 °C + 14% por 10°C
Latitud sur Dic. o Enero
+7%
Valores aubinyados-máximOs mensuales Valores encuadrado Intimas anuales
Fuente: Carrier 1980
157
ANEXO 3 APORTACIONES SOLARES A TRAVES DEL VIDRIO
SENCILLO (Cont.)
Kcal/h x (m2 de abertura)
10°
10° Ot INTITUD,NORS kiD111.134) A» , . ib1:/z ISOPI:Pjfe
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Fuente: Carrier 1980
158
ANEXO 3 APORTACIONES SOLARES A TRAVES DEL VIDRIO
SENCILLO (Cont.)
Kcal/h x (m2 de abertura)
200
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Fuente: Carrier 1980
159
ANEXO 3 APORTACIONES SOLARES A TRAVES DEL VIDRIO SENCILLO (Cont.)
Kcal/h x (m2 de abertura)
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Fuente: Carrier 1980
160
ANEXO 3 APORTACIONES SOLARES A TRAVES DEL VIDRIO SENCILLO (Cont.)
Kcal/h x (m2 de abertura)
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Fuente: Carrier 1980
161
ANEXO 3 APORTACIONES SOLARES A TFtAVES DEL VIDRIO SENCILLO (Cont.)
Kcal/h x (m2 de abertura)
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..... !.2).' No..44046
21 'Ertel*
•
osɕ , 0
0 0
0 0 0
2 13
138
10 10
173
16 16
154
21 21 75
24 21 21 71
14 16 16
ID 10 10
2 2 2
0 O 0
, 0 O O
`SE ... . .
. . . . .... 21 ;Sine ,
4. - 23:Julk; - •
24 24
•
'
0 o 0
0 0 0
160 92 1
257 1111 10
344 344 290 41.L.
290
181 317 344
37 31k 344
ID 159 257
1 92
161
O 0 0
O O O
NE 314
57 317 lel
, ''. b el:
: O
á O
23 10
II: 33
11.56 el
2"I 137
144 72: 127
1t el
111- 35
131: 10
: O
: O
O 30
,tet) OÍ, 'Yr
2 .Dicl
o ',. .
0 0 0
0 0 e
0 1 O
8 e
73
13 13
127 16 62
16 s
19
16 16. 16
13 13 13
5 a ti
0 a 0
O 0 0
O 0 O
•
E • •
o 0 O
0 0 0
0 0 0
111 04 1
290 261
67
Ali_ 335 165
271 ,222,,_
271
161 .i55 314
O 261 290
8 V
111
O O 0
0 0 0
O 0 0
E. ' 21:51111Ie
e '; O O
0 0
0 O
0 13
13 51
la '42L
_ty,_, ie m
13. 51
e 13
0 . 0
0 0
0 O
' o n ''.- ssi., ..-- , 4 -616060fitl. 7 •
'Comedones Moto? mellico
0 emOnn nono, e 10,856 1,17
Claleete de Imola e
16% mil.
Altitud , 0,1 % per 300 m
Punta do recio superior e 18,5 •C -14% pos 104 p
unto de velo 5 Peder a 10,5•C
14% por 104 C
Latitud sur ela. 0 so120
4 7%
Fuente: Carrier 1980
162
ANEXO 4 RESISTENCIA TERMICA R DE MATERIALES DE
CONSTRUCCION Y DE AISLAMIENTO
(°C.h.m2/Kcal)
MATERIAL '
. . dESCRIPCIÓN '
Espesor (mm)
Peso especifico • (fillImir•
RESISTENCIA R
. Por m de
espesor
Por el oconarnIdo
MATERIAL DE CONSTRUCCIÓN
- PANELES. O PLACAS •
FlbrommenTO, YssoIo cemento' - •
Contreplacadd .' , •
Madera • • . ' ' Fibra de mara. Homogénea o en chapas
1920 500 55.4
...416 496
LO 73
10,2 19.2 16,1
. Fibra de madera comprimida
Madero Pino o abeto •
1040 ' 512
5.5 10,0
PAPEL DE CONSTRUCCIÓN •
. .. • Fieltro permeable
'.FIeltro impermeable .,
. .
• 12 24
-Enlucido plástico • • Despreciable
MADERA ' .. . .
. Arco-ancla° o especies Olas ' Pino : orca .o sepecies blendas ' -
220 512
7,3 10,1
ELEMENTOS DE ALBANILERIA iodrille 0Bilmillo 1920 16.4
• 'Ladrilló' de pararbento , 2010 9.0
, 'Ladrille, hueco : ,
1 alveolo . ' . 73 , 960 ''' 164
- l'alvéolo 100 765- 220
2 alvéolos - 150 800 312
: . S'alveolos . 200 ' 720 379
' 2 alveolos 455
3 Mateas • .- . , , 300. . 640 520
huecos. 3 Alvéolos ovales, Arana y gran, ..ÁgIcaneradat - 75 1216 82
10b 1104 • 143
150 1024 106
' 200 1024 227
IDO 11735 . 262
Hormigón da escorias 73 1006 172
00 960 , 227
150 864. - 305
, in . 596 ' . 353
305 - - 040 . 353
. . Hormigón ligero (Ptizolana,- penca, etc.) . 75. 960 • 260
. 308
200. 7611 410
455 415
Baldoses de yeso , Macisel, ' .
.75 no • 259
IPalveolos ' 560 277
3 PUYO,* - 100 601 334
Piedri:ceicerea o film . • ., '. 2405 0,64
Fuente: Carrier 1980
163
ANEXO 4 RESISTENCIA TERMICA R - DE MATERIALES DE CONSTRUCCION Y DE AISLAMIENTO (cont.)
(°C.h.m2/Kcal)
MATERIAL DESCRIPCIÓN
Espesor
, t J
Pese especifico
(Igiall
El'ESISTENCIA 9 -,
Pnr ns do
.."."
Per al .
counsrlsgredó c 10-.1 '
MATERIAL DE constnucciON
HORMIGÓN . Mbdur Je cemente • Tatuan6 de nade,,' 2,5 %aglomerados maltesa, 87,5
1156 ate
1,6 2.0
„ Houninunae ligero/.
Puna, inaolvna tallares VermiCulila, perlita
, 1903 1600 1210 260
' 60 PIO 320 ,
1,5 2,0 3,2 4,7
. 6.5 1.1
11,1
',anegan ale Mena y grova 0 plcidn (cabrio a1 hamo) HarmIsün do arene. y grava o Plebe (01 Ihrearbd '. hdayele . •
. 2110 ' 3241
1802
Lb 0.15 1.4
ThILLICIDOS •
Ceinantl ' 1856 1,1
o : lLitro
ligero stbre entramada metálica uerlb nen crepe sobre. entramado' metalice •
iPtha Pata Inbilnpeb do Madaru• vermleutim • . .
. 720 bIl 720
ISIS 1610. 1680 - 720
3,2 5,2 5,4 1,4 1,4
47 82
. MATERIALES PARA TECHt M'ORE 5
.
OOee • Placas 410.111,MMrd Aálalb Saldaren Ce asfaltar
'Revoicirnionlo Je buera o axilas breo plana: Meta( en, chaca Modere on planalte3
193
1120
. 1120 11511
, 1130 3314
riea
7,2
Despreciable
43 32 PO
lO
MATERIALES DE REVESTIMIENTO (materia ea pinza) •
•
•
•
M'acta 1190797 serb1110 170
Madura nrokor cfuLle ', Madera sobre panel áitaante• 10 alfil
244 287
Fibra:C(110410. o rtu15, • Cfra 'e/bu/amianto'
Calad:10 "de. niel.. . .
Saldan Po bebido 11 non .• •
13 10 3»
Planches Z, 6 2,30 .., pjpnahat, kjaalajea, pos iecubritnionbi 13* 200 . 146
Planchas bisélndria. con nacublimientu 20 a. 290 Cenliaplbado eón recubrinnente 10 mm .
113
215 121
-Vidrió de catedral,
eaVESTIMIENTO OIL SIJEVÓ 2,000•da 'meollo • Allbedria V almeadillidd do educin— , . . s'adosescarel-Mon. , '
Beld0115 'dé corcho , ' •
Reltra.., . Adobas . Linaavy . • $oporle de crintraplaCad2 Baldosa 03.9nueba o dI5 Po
1 11irnbrila, Sopada ele•madera Parquet de madero dura
..1920'
.400
li1111 .544 1730 2240 .
720
1.4
0,51 17,9
1,2
. 10,7 1.3 0,65
10,3 7,4
426 252
I2.3
Fuente: Carrier 1980
164
ANEXO 4 RESISTENCIA TERMICA R - DE MATERIALES DE
CONSTRUCCION Y DE AISLAMIENTO (cont.)
(°C.h.m2/Kcal)
. • .
. MATERIAL DESCRIP0i0111 ,
Eipc55r Carm)
Pelv 9120011I0 (kg(mr)
— Por ni de Moesor
RESISTENCIA O _ Rey al
caparon minnidued0
' ir 1 0-•
me /ERIALES AISLANTES
COLCIRON 0
ALMOHADILLADO fibra de »podan 19 • 32' 21,3
Lino minero? libaras (do roce, anoria» o »dilo) 24-- 44 .
2941
Fibra do medite FlInna de maciono con va das capas unidos con memo y OrDondins
53. 55 . 2.1. 12
22,2 29,11
PAPIELfiS 'Y LOSAS' ' »ibm de vidrio 151 22,2
Chía de. modere o de can . .L01.4 oneirnem . "..
»eveslimiente interior (Coi». onIrtmodo. pavimento)
151 240
19.5 23,0
' SuGiejuder • " . .
I idnieg non . o en •
tupid O . 121 21,2
bloom. do vidrio -
1.5 mei de cerollo .aii.1. eglornaiRnI4) Sedar de cerdo (o6lelinoree de »talio) .
Espume de plástico , .. Vire la .in".madarc »In OMeler prellnicaloil
144 , . 12s ul124
26 352
20,1 1913 , ' 94,2
22.0 b1,7
MATERIALES DE RELLENO. , Papel macerada o raid»
tibie de Madera ¿rociar» O Ideé) Loan mineral (rete . «COM% e Vidnel
. Sonia. o Unites de nade» ,
.VetridCohte expandida
40 • Se 12 - 56 11 • 80 III .240
112
211.11 26,4 26,8 1/.9 16,11
AISLAMIENTE1 PARA TECHUMBRES,
Todos loo Sede •
inneradono paro mIllzooln en ulblelado 150 22,11
AIRE
LÁMINA DE AIRE ' .. Perj&ihri . RIP» do color
Miriam» ' " ascendente (invierne) 20 • 100 174 (verano) 20- 100 140
deecenden» (invierne) » 209
r 40 236
» 100 252
» »O 156 orno/ . 10 174
40 1-91
» o ji o tOrl 203
Inclinación dc 414 rismadonto. (invierno) 20. »O 180 demendenia (ameno) • " 20 • 101 103
rii nimil bar/rant» (Interno) . 70 . 100 119
P • Iverimu) . . » - 100 176
q01414901ól4 residan Flujo ilin ealor "
. ..tielinont» ' onerldente — . 923 /27
. inellndeldh 451 ,
, .. Airt mido verde», hodiont» inclinación dri• desmadro»
14
beilioniol " 190
. . . . .. . . Vionio. de 29 kmIli Toda» LOE A. ad oldom (Invierno) TOM 144 Olnamfortbs. 15
. , . ttd» lee e:Molonas' (verena/ - ...todas 105 illiRertolle»
" ' Nimio ils li Mei
Fuente: Carrier 1980
165
ANEXO 5 TASAS RECOMENDADAS DE GANANCIA DE CALOR RADIANTE Y CONVECTIVA DE APARATOS ELÉCTRICOS NO HABITADOS DURANTE CONDICIONES DE OCIO (LISTO PARA
COCINAR)
App1iance
Enero:Riñe. BIstiti Rateo( Haat Que. Bfigh Unige Feder
Fe
Radiaban Factor
FR Riated Standby Sensible Rudirmt
Sensible Conveethe Laten! Total
Cabinet: boj sening (Irne), insulateds 6.800 1.200 400 800 o 1200 0.18 0_33
bol serving (larga), uninsulated 6.800 1500 700 2,800 o 3.5(11) 011 0.20
pmofmg (largar 17,000 1,400 1200 o 200 1.030 0.08 0.86
PronfIng (small 15-shel() 14,300 3,900 o 900 3.000 3.900 0.27 000
Coffee belting uno 13,000 1.200 200 300 700 1.200 0.09 0.17
Drewer a-amares, 2-drawer (moist holding). 4,100 500 0 200 200 0.12 0.00
Egg cocho 10,900 700 300 400 o 700 0.06 043
Enyesan mochines 8-200 1200 400 800 o 1200, 0.15 0.33
Fcod warmer slaam tabla (2-well-type) 5.100 3,500 300 600 2.600 3,500 0.69 0.09
Patero (arnan) 2.700 1.100 500 600 o
1.100 0.41 0.45
Bol dog 3,000 2.400 900 1.500 2.000 0.71 0.31
Hm Mate: single humor. high Tetad 3.800 3.000 900 2,100 o
3.000 0.79 0.30
liar food case (dry holding)* 31.100 2.500 900 1.600 2.500 0.08 0.36 lint.firod case (moisi holding)* 31.100 3.300 900 1.800 600 3.300 0.11 017
MiCTOWaVC oven: acuilmareis! (heavy duty) 10.900 o o o o 0.00 100
Otro: countenop comryorized Itakarlinishings 20.500 12.600 2.200 10.400 o
12.600 0.61 0.17
Pata ni' 5100 3.200 1200 2,000 3.200 0.55 0.38
Popcom pomar* 2.000 200 100 100 o 200 0.10 0.50
Rapid<ook oven (cluartaihologc6)* 41.000 0 o o o O 0.00 0.00
Ropid-cook oven (minawandeonvectionr 24,900 4.109 1.000 3.100 o 1,000 0.16 0.24
Rex/hin refrigerator" 4.800 1200 300 900 o 1100 0.25 0.25
Refrigeraba' prep table• 2,000 900 600 300 o 900 0.45 0.47
Siemner (km) 5.100 700 600 100 o 700 0.14 016
Toaster: 4-slicc pop up (Irne): rooking 6,100 3.000 200 1.400 1.000 2.600 0.49 0.07
contad (vertical) 11.300 5,300 2,700 2,600 5-300 0.47 0.51
convoyar (large) 32.800 10,300 3,000 7,3011 o
o 10.300 0.31 0.29
small conceyor 5.800 3,700 400 3.300 3100 0.64 0.11
Watile iron 3,100 1,200 800 400 o 1,200 0.39 0.67
"Itera with sn ostensic agror only la Stvrenaryneet al. (21091: el ohms apear iii betb Srelarrona eial. (2008)and (2009)
Fuente: ASHRAE Fundamentals 2013
ANEXO 6 GANANCIA DE CALOR RECOMENDADA DE EQUIPO DE COMPUTADORA TÍPICO
Equipment Destripfion Nsimaplate Pomar. W Average Power. IV Barban. (radien
Desktop computer' Manufacturar , A (modcl AL 2.8 GHz pronos% I GB RAM 080 73 110' Manufacturar A (mode113); 2.6 GHz processnr. 2 GB RAM 480 49 0.10' Manufacturar 0 (rnodl A); 3.0 GHz prOcemor. 2GB RAM 690 77 0.10' Manufacturar B (mOdel 13); 3.0 GHz protestar, 2 GB RAM 690 48 0.104 Manufactura- A (model C): 2.3 GH. processot 300 RAM 1200 97 0.100
Laptop computer' Manufacturo 1: .2.0 Gllz proa:mon 2 GB RAM. 17 in. maro 130 36 125' Manufacturar I; 1.8 Gliz. procesan% I GB RAM.'? in. seman 90 23 0.255 Manufacturar I; 2.0 Gliz protesto% 2 GB RAM, 141n, semen 99 31 0.25' Manufacturar 2:2.13 GHz procesara% I GB RAM. 14 in. atrevo,. tablet 90 29 1256 PC Manufacturar 2: 366 MHz processor. 130 MB RAM (41n. brean) 70 22 0.25, Manufacturar 3:900 MHz pnxessor. 256 MB RAM (10.5 in. semen) 50 12 0256
Flat-panel monitor' Manufacturar .% (modo! A): 30 in. semen 383 90 0.40' Manufacturar X (modo! 0): 2211. oleteen 360 36 0.40' Manufacturar Y (mterlel A): 191n. Unte 288 28 0.40' Manufacturar Y (modell3): 17 in. semen 240 27 0.40' Manufacturar Z (mode' AL 17 in. sanan 240 29 0.40' Manufacturar 1 (model C); 15 in. semen 240 19 1400
Source. Bond Rad Rock (2008), Ttnver ennsumption for tiente deklop competer, in opennional mode mies from 50 in 100 kV. bar. ornhavarita Mut o( nbotit 85 W ntiy be tosed. Power connunneion in oderp ende is rettlipieler
Oreesee of ~ling fan, apyroximately 9(151of load is by comection end I0% ,'s by radiation. Actual powee conswnption la obeut II) to 15% of outneplate 521u,
^Power connumplionof laptop computen b rclathoely depouling on pnkessor .peed and green aire. it Mes tinto about JOB 400. num. differcntitaing helaren radia:ha ond amatative ganso( (be ~lino; load is unneeeltary and the entice load may be clallified no WitteliVe. Othawira, e 751
25% splh belween cemectilt and radiaba tomponenta ntay be uscd. Actual powcrconsumption for tanteos ebout 2511 of namatne Yrolttes.
Fuente: ASH RAE Fundam
0.10panel marinara hace repintad cathoda ny Mac (CRT) manitas in onany wcookpbect, pnavidinv henar rauda:ion rowl Ming madi lighlet. Power cansungnion demuda on sin ami resaludo% and nava from ttbout 20 W (for 15 in. sin) lo (10W (for 30 j'oil. The
common sien in wortplices ere 19 ami 22 iTt. roo which am average 100 power e orts umpii on vaina may be asad. Use 601401/5 plit labrar ~tasa and admite componen% In idle manita% have miglirible parar eanaumpiicr. Maneaba vaho Mould not he red.
entals 2013
166
ANEXO 7 GANANCIA DE CALOR RECOMENDADA DE IMPRESORAS LÁSER Y COPIADORAS TÍPICAS
Equipment
DeseriplIon
Naraeplote Power V Average.Power,W Radiant Fraetion
0.30' 0.30' 0.30' 0.30' 0.30" 0.30'
si
d Odie 0.00`) d (idle 0009
d (idle 0.005)
si
Laset printer. typical desktop. Printing speed up to 10 pagos per minuto small-offlee type" Printing speed Isp so 35 pagos per minute
Printing gpeed Isp lo 19 papes per minute Printing speed up to 17 papes per minute Printing speed up Lo 19 pagos perminute Printing speed trp to 24 pape per minuto
Multifonetion (eopy.print. sean)t' Small, desktop tYPe
Medium. desktop type
Scanner')
Small, desktop type
Copy machina'
Lame. multiuser, offiee type
Fax machine
Medium Small
Plotter
Manufacturar A Manufacturer B
137 74 RR 98 110 130
30 15
135
16
800 (idle 260 W) 550 (idle 135 IV) 1060 Odie 305 W)
go 20
250 140
430 890 508 508 635 1344
600 40 700
19
1750 1440 1850
936 40
400 456
Solare: Hosni asid lieck (20077
Vndous 'n'un primer: commercially evainbk asid commonly used in personal arrices were usted for poni. consumption ¡Mon muden unhich 5snied nom 75 no 140 114 denending en mottel, prinn eapacity. and 5nee1. Avetagdnemw eonsumptiun oíl 0W muy tos mest tplio belwem cc...talan 911.11tadialinn isi epproximately 70130%.
mulefunetion Wopy, oran. prm0.systerns use obesa 1510 30 nyt meditmt-sind unes use abow 135 W Pintn eonrumption in idle mtdc b amligible..Nnneplate valuta do nos represen actual pintor eonsumption and shonld non be usen,. Small, singleishem aceraren consume leso (han 20 W and do net contarme signifi-ennity no huildirc ~ling Idnd.
cromnéornumplion tos laye tem mochines in lapo nubes nnd copo censen muges freno obran 550 no 500W in copo inode.Consumption in idle sonde mides from ornan 13010 300 W. Cosas idleimode priores consumption nnituntly ennvective in nnalinglind calcultaion4.
dsplh boceen emnretive asid mdient tocan galo nns as datennined for diese vives of equipment.
Fuente: ASHRAE Fundamentals 2013
167
ANEXO 8 TASAS MINIMAS DE VENTILACION EN LAS ZONAS DE RESPIRACION
%tiple baldear Air Raer
age
Arra Ontdoor Ah. Rale
R.
Oereptoey Cataran.
Ort-wparn Dendly Carnbinrd Oaltioar ?inter. (ser:Nair 41 Mi /bar trer .Norr .5)
efmtpettam lArpersen efm/42 ,Ir04. rfmtpriaan Ihiarrren
Carntlional Fargli
Cell 5
Dayroon 5
Gard SIE11359 5
Ilookinghraiting 73
23 0.12
23 006
23 006
3.8 0,06
06
0-3
03
03
25
30
15
50
10
9
9
4.9
33
43
44
2
I
1
2
Edurstional Farilit1rs
thyr=e(dreutb are 41 10 5 0.15 0,9 25 17 16 2
Dayeamaiároom 10 5 GIS 0,9 25 17 5.6 1
Cbsaniama (ares 5-8) 10 $ 0.12 0.6 25 15 74 I
annoorna (ave 9 plinf 10 3 0.12 0.6 35 13 6.7 1
Lectora chancan. 73 31 006 03 65 5 43 I
Let-rure hall ffiard 502i5i 73 3.5 0,06 03 150 5 4.0 t
ArI da/necea In 3 0.18 09 20 19 93 2
Science lata-materia, 10 5 0.18 0.9 25 17 5.6 2
Univerailytol lege 10 bborateniea
3 0.18 0.9 25 17 5.6 2
Woodknetal iban 10 5 0.15 0.9 20 19 93 2
Cronpiner lab 10 5 0.12 0.6 25 13 7.4 I
Media cenit 10 5 0.12 0.6 A 25 13 7.4 I
MusicAlsesteddance 10 5 0.06 43 35 12 5.9 I
31016.4ne alarndiv 7.5 3.8 006 0.3 100 5 4.1 I
Food and Retente Senkr
Resta:man &niel :ponis 73 33 0.18 0,9 70 10 3.1 2
Careterialfaraeod dining 7.5 33 0.18 0.9 100 9 43 2
liara. cocktaillamen 73 3.8 0.18 0.9 1114 9 4.7 2
Genn'al
Ilwai relemn 5 23 0.05 03 25 10 3,1 1
Caree maticen 5 23 0.06 03 20 II 53 1
Coafewneehnecting, 5 23 0.06 03 50 6 3.1 1
Cerridota - - 0.06 0,3 1
Sanare ronms - 0.12 0.6 0 I
¡lardo. Match. Rasada. llonnItarirs
Ilednmnihinp room 5 23 0,04 03 10 11 5-5 1
Ilatradlcs acerba ama, 5 23 0.06 43 20 5 4,0 I
141,41,5Ty motu. carnal 5 25 0.12 0.1 10 17 5_5 2
1.mnd:y =ny mitin 5
&rutin units 2.5 0,12 «6 10 17 113 I
Lobbicatrelintellon 73 3,6 0.06 0.3 30 IP 43 I
amernbly 5 0.06 03 120 6 2.5 I
Fuente: ASHRAE Standard 62.1-2007
168
ANEXO 8 TASAS MINIMAS DE VENTILACION EN LAS ZONAS DE RESPIRACION (cont.)
Preple OutrItor Arria Ouldoor Ah Rale Air Rete
0111109112 R. R. Calecen
efitirperims th•perstm d'ami lisa?
Default l'alves
Dm:pan Pendes: Caso básrd arldvetr Notes 1see Y04,14 Air fluir lser Note 5)
A ir Chi
e lwr ¿ir
ooritni ? dm/penen lis-penen
OFF= Ilevildinp
Office space $ 23 0.06 0-3 $ 17 5_5 I
tteemptitm Oft£13 5 23 0.06 0.3 30 7 33 I
Teleptmne.tdata cuy 5 23 0.06 03 60 6 3.0 I
Algt ente lobbies 5 23 0.06 03 10 1 1 5.3 11
Miseefla netas Sparrs
Rant: vautufsuce depnik 5 23 0.06 03 5 17 $3 2
Campmet (nm printirtg) 5 23 0.06 03 20 10.0
Fleco-int equipment morns
llenare =ebbe romo
-
-
0.06
0.12
0_3
06
II
Pitamtucy (prep. anta) 5 23 0.114 00 10 23 11.5 2
Mota studim 5 23 0.12 06 10 17 11-5 1
Shippinstreceivin 012 0.6 14
Teletiumr tImmu - - 0.00 0.0
Trotnironatinn nuitinp 73 3$ 0.06 03 100 S 1.1
110strboures - 0.06 03 It 2
Public Assembly Spaen
Amfremiums Intim eres 5 23 006 03 150 5 2.7 I
Pbees or relleittus wershin 2.5 0.06 03 120 6 11 I
Caunranms 5 23 0.111 03 70 6 2.9 I
Lrlitlatire chtsrthers 5 2.5 0.06 0.3 50 6 31 I
Librarles 5 23 0.12 0.6 10 17 113 I
Labbíes 5 23 0.06 03 130 5 2_7 I
Museums (chIldren's 1 73 33 0.12 0.6 40 II 53 I
11mormn4ullmies 73 33 006 03 10 9 44 I
Reddrntial
Dwelling Imb 5 .13 non. 0-1 FM F I
Certurmn cceridan - - 0.06 03 I
Itetell
Sales tetoem as bele"' I 73 33 0.12 04 15 16 73 2
Itlall enraman estesn 73 33 0.06 0-3 40 9 44 I
Flatrbembstp 73 33 0.06 03 25 10 5.0 2
Ilestuly ond mil talons 20 10 0.1/ 0.6 25 25 121 2
Pa shops lentitud gaell 1 73 3.0 0.151 0-9 10 26 123 2
Supermarket 73 33 006 03 S 15 7.6 I
Cein-operated burstirs 73 33 0.06 03 20 II 53 2
Fuente: ASHRAE Standard 62.1-2007
169
ANEXO 8 TASAS MÍNIMAS DE VENTILACIÓN EN LAS ZONAS DE RESPIRACIÓN (cont.)
Papi. Otordnor Aren Outdoor Air Rafe Air liste
Rr
Ihfutdi N'atan
Ororpaid Drader CUrabiord Ou(door No!rs Ore Nair 41 Alr ante ore Note S)
Air Cantor"'
cfrarperson 11./frperson rfinfft2 1.4m2 01900 11
cfrofprrioe Lispersou ny F/100 ro'
Sport% and Itntolninntrot
rto.. o IlltIM (rlay Rita i 030 13 1
ego,. szodium (play oluO 1 030 1.5 30 2
Specurna oral 73 3.8 0.0h 03 150 S 431 1
Sr:1=1in; (pool& drek) 148 2.4 C
131suildanor iban
lirnIlh club iminbirs
20
20
ID 0.06
10 0171
0_3
OS
100 25
22
10.3
10.8 2 «10.11
Iten1111 club lwelte t'eta] 20 10 0.05 03 111 26 13_41 2
llowlint. elle). (seleing) 10 $ 0.12 0,6 40 13 63 1
Ormbling coitos 73 3.11 0.18 0.9 120 9 41.13 I
(Par mudes 73 3.8 0.18 0» 20 17 83 1
Stnges. !Indios 10 5 0.06 13 D 79 11 14 1
ar-WIMIAL. NP7r3 IMTAllatt 64 t•natanenpunntnnte roe.e hi. en. en 11..4 es 411.0..r.or~1: nunrun erd. ~loa lean cid
thnnhk S onakita cc. atka matánurpentókd Cutre Bre he ~Sta Iltíni oto, ...-dná as!~ ea. 8flatibts isnot. en. akh ete~1: my161, annau..... lin./ en ton 4dnens, oftons avtionpenli Mol • bonnsnn nana. nal 1 O LF tro s Ji ~nulo dOnt mal~ imassaltiona, nituronewns. o me re~4 raturn*011ihn andind
4 ~nominal nranon Owatnth ~otro &Su dollb, ~Sto unati su•nan 4~0 ntrown I- orna annt.~ niste.ins use p..n..tt ..h&n. Az Atine* raspen domel,
la," use ices:~ owa Unt, ems., Si nam serian ton, oí mnp.m..b.~,tittirnis al hallo
7 !barban ~Men rada hatil ~mal in 2k,leethfr.-t watt nyttain tt
1172÷5TCCITIC !ara 1117. .ass 1.6 rI.1i ~.31~ .a.fistna
Vi. ven ~1 lendiciéest..~I ~net uu-bb ¡han hm-nrS pluondll liontfid rt dia *4 ars In reelSi. Milán, anilla.. e 11.1..trálifitsire un" bejn,StS asmesen ~un nat owt.efree....r,dre ware...int nd..~.......ozonwooi.nunik-Ook a.:4 fe ~ambo. wirsibatennetts. denme ~.64 k paithd. ikfitit real rol anOita st, afall he ~arare. Se d...i.intlemo-Intanw....trata.~ ton pd~rtnni fe. cut. 461 iimaaltabnur. sarime. usw netnlénttlim tre be ...midai on itanfietri e my are —a sjt ...fett•tyheflini-
Fuente: ASHRAE Standard 62.1-2007
170
ANEXO 9 COEFICIENTES GLOBALES DE TRANSFERENCIA DE CALOR PARA EL EDIFICIO SUNAT VILLA EL SALVADOR
Ul Muro de concreto interior (20cm) Resistencias Térmicas
RI Coef. Pelicular Ext. (hint) 0.140
R2 Enlucido Exterior (Cemento) 2.00 cm 0.032
R3 Muro (Concreto) 20.00 cm 0.320
R4 Enlucido Interior (Cemento) 2.00 cm 0.032
R5 Coef. Pelicular Int. (hint) 0.140
Resistencia Total =_
U=
0.664 °C-m2-h/Kcal
1.506 Kcal/h-m2-°C
0.308 BTU/h-ft2-°F
U2 Muro de Concreto Interior (15cm) Resistencias Térmicas
R1 Coef. Pelicular Ext. (hint) 0.140
R2 Enlucido Exterior (Cemento) 2.00 cm 0.032
R3 Muro (Concreto) 15.00 cm 0.240
R4 Enlucido Interior (Cemento) 2.00 cm 0.032
R5 Coef. Pelicular Int. (hint) 0.140
Resistencia Total = 0.584 °C-m2-h/Kcal
U= 1.712 Kcal/h-m2-°C
0.351 BTU/h-ft2-°F
U3 Muro de Ladrillo Interior (15cm) - Resistencias Termicas
R1 Coef. Pelicular Ext. (hint) 1 1 0.14
R2 Enlucido Exterior (Cemento) 2.00 cm 0.032
R3 Muro (ladrillo) 15.00 cm 2.46
R4 Enlucido Interior (Cemento) 2.00 cm 0.032
R5 Coef. Pelicular Int. (hint) 0.14 Resistencia Total
= 2.804 °C-m2-h/Kcal
U=
0.357 Kcal/h-m2-t
0.073 BTU/h-ft2-°F
Fuente: Elaboración propia
171
. - ANEXO 9 COEFICIENTES GLOBALES DE TRANSFERENCIA DE CALOR PARA EL EDIFICIO SUNAT VILLA EL SALVADOR (cont.)
U4 Muro de Drywall relleno de aire con plancha.de 1cm
• Resistencias Térmicas
0C-m2-h/Kcal
R1 Coef. Pelicular Ext. (hint) 0.14
R2 Enlucido Exterior (yeso) 1.00 cm 0.052
R3 Muro (aire) de 10 cm 0.176
R4 Enlucido Interior (yeso) 1.00 cm 0.052
R5 Coef. Pelicular Int. (hint) 0.14
Resistencia Total =
U=
0.560 °C-m2-h/Kcal
1.786 Kcal/h-m2-°C
0.366 BTU/h-ft2-°F
' U5 VIDRIO SIMPLE INTERIOR (1/4 pulg)
Resistencias Térmicas
°C-m2-h/Kcal
R1 Coef. Pelicular Ext. (hint) 0.140
R2 Vidrio Sencillo 0.635 cm 0.008
R3 Coef. Pelicular Int. (hint) 0.140
Resistencia Total =
U=
0.288 °C-m2-h/Kcal
3.473 Kcal/h-m2-°C
0.711 13TU/h-ft2-°F
U6 ENTREPISO superior de ladrillo hueco (20cm) ResistenciasTermicas
0C-m2-h/Kcal
R1 Coef. Pelicular Ext. (hint) 0.190
R2 Enlucido Exterior (cemento) 2.00 cm 0.032
R3 Muro (ladrillo hueco) de 20cm 0.379
R4 Enlucido Interior (cemento) 2.00 cm 0.032
R5 Coef. Pelicular Int. (hint) 0.190
Resistencia Total = 0.823 °C-m2-h/Kcal
U= 1.215 Kcal/h-m2-°C
0.249 BTU/h-ft2-°F
Fuente: Elaboración propia
172
ANEXO 9 COEFICIENTES GLOBALES DE TRANSFERENCIA DE CALOR PARA EL EDIFC10 SUNAT VILLA EL SALVADOR (cont.)
, U7 ENTREPISO inferior de concreto (20cm)
Resistencias Térmicas
°C-m2-h/Kcal
R1 Coef. Pelicular Ext. (hint) 0.125
R2 Enlucido Exterior (cemento) 2.00 cm 0.032
R3 Muro (concreto) 20.00 cm 0.320
R4 Enlucido Interior (cemento) 2.00 cm 0.032
R5 Coef. Pelicular Int. (hint) 0.125
Resistencia Total
0.634 °C-m2-h/Kcal
U= 1.577 Kcal/h-m2-°C
0.323 BTU/h-ft2-°F
U8 ENTREPISO inferior de ladrillo hueco (20cm) Resistencias Térmicas
°C-m2-h/Kcal
R1 Coef. Pelicular Ext. (hint) 0.125
R2 Enlucido Exterior (cemento) 2.00 cm 0.032
R3 Muro (ladrillo hueco) de 20cm 0.379
R4 Enlucido Interior (cemento) 2.00 cm 0.032
RS Coef. Pelicular Int. (hint) 0.125
Resistencia total =
0.693 °C-m2-h/Kcal
U= 1.443 Kcal/h-m2-°C
0.296 BTU/h-ft2-°F
U9 MURO DE CONCRETO EXTERIOR (15cm) Resistencias Térmicas
°C- 2-h/Kcal
R1 Coef. Pelicular Ext. (hint) 0.140
R2 Enlucido Exterior (cemento) 2.00 cm 0.032
R3 Muro (concreto) 15.00 cm 0.240
R4 Enlucido Interior (cemento) 2.00 cm 0.032
R5 Coef. Pelicular Int. (ext) 0.052
Resistencia Total =
0.496 0C-m2-h/Kcal
U=
2.016 Kcal/h-m2-°C
0.413 BTU/h-ft2-°F
Fuente: Elaboración propia
173
ANEXO 9 COEFICIENTES GLOBALES DE TRANSFERENCIA DE CALOR PARA EL EDIFICIO SUNAT VILLA EL SALVADOR (cont.)
U10 VIDRIO EXTERIOR (1/4 pulg) Resistencias Térmicas
°C-m2-h/Kcal
R1 Coef. Pelicular Ext. (hint) 0.140
R2 Vidrio Simple 0.635 cm 0.008
R3 Coef. Pelicular Int. (ext) 0.052
Resistencia Total =
0200 °C-m2-h/Kcal
U=
5.002 Kcal/h-m2-°C
1.024 BTU/h-ft2-°F
Ull TECHO EXTERIOR de ladrillo hueco (20cm) Resistencias Termicas
°C-m2-h/Kcal
R1 Coef. Pelicular Ext. (hint) 0.190
R2 Enlucido Exterior (cemento) 2.00 cm 0.032
R3 Muro (ladrillo hueco) de 20 cm 0.379
R4 Enlucido Interior (cemento) 2.00 cm 0.032
R5 Coef. Pelicular Int. (ext) 0.052
Resistencia Total = 0.685 °C-rn2-h/Kcal
U=
1.460 Kcal/h-m2-°C
0.299 BTU/h-ft2-°F
Fuente: Elaboración propia
174
Cual•la de a his~ Osada • vetee
vt70.823
lim=1 .8
hs15.
ht=12.6
,01114,74:
1551.1e7=4«,}
5
:52:
11
— —
".117,411111;1174.41:JA itt"alitStg:111:1:13.75-E-j. Shall-a*-e al-1"04-1
Inrib=1„
walra•RES..:..r.111 .:15-1115,1-.1-59151211rb-
h1=25.9
" /
vtat 894
NIFs 3S• • 4),Appzi?".+0 Aunt: os:
mana- •
13 TnanatW dzit V5170
tW?-SSS
art ,clutzt=
azt..-41•1=1,:, 'r•-•
411-al-r-,1-1StjA-.4M-
tjuatÜriii,r±ritrta.• .1107-flAirfibillizirlair-Iiii, • 1 , 1192E1-1-52Eí -NYS
41.111=. 17111/1741trinillirlitIN11.4"ZIlirirr.1 .89TI WA7.41LIC10.4101/.4 are
14±1115:11 -511.E.51
=5,46.11. •
==r,I, • Si a •
-u -u
ANEXO 10 PROCESO PSICROMETRICO DEL AIRE PERTENECIENTA AL AMBIENTE SUPERVISOR ORIENTAC ION
Fuente: Elaboración Propia
175
a
a
a 4Igr
An AWAtIlanjn
ans- n
ain-~
Adef~102 a
...~7...L%.-,4 ,_.
Serr—traell arallaes 1- aea,pert ›wr. a
-oemage:sore.. tnosau. : ....-„,,,,,,... -~1 --tAisubtex 1-•---,-~...„-La a... -D.__ ___,... .....
ANEXO 11 PROCESO PSICROMETRICO DEL AIRE PERTENENCIENTE AL AMBIENTE SUPERVISOR ORIENTACION
Fuente: Exportación del software Elite Psychart
176
ANEXO 12 REPORTE DE RESUMEN DE CARGA TOTAL DE CADA AMBIENTE
Aii-Handlar#1,; Supéririsórarientacióir -robaba Summary Air Hlittdial"Descrielion: Supertiser Orientación Supply Air Fan: Blorn•Thru ukh program Fan Input 100% motor ami fan Sensible Heat Ratio: 0.92
Air System Peak Time: 7pm in Jrmuaty. Outdoor Condffians: 81 DB, 75' W13. 122.42
Summes: Exhaust controls outsfde ah, — Winter
Zone Space sensible toss: Infiltralion sensible loss-. Outsde Ais sensible lose: Supply Duct trend* friss: Retan Duct sensible lisas: Return %num sensible losa Total System sensible loas:
Meeting Supply Ab 0 / (.979 X 1.08 X O) = Winter Vent Outside Ab (0.0% oí supply) =
Variable Air eitimated horseporrer
efficiency wfth O
grains
Esbaust controls
Ettrh Ettult flols Bluti Elitth Ettuh
Eituti O Bid) O latuti 0 131uh O Out)
O Rhsh O Effith O Mut,
Bleti
BU) O Effull O BIZA
Volume S 0.0211?
in. water across the fan the buficfmg. —
O Ellish
7,169 13kb
48 Eltuh 7,517 Ethrh
680 Effuh 8,177 Tihrh ,
— ibis system occurs 1 tisno(s)M
outside els
O CFM 0 CFM
O CFM O CFM
408 CFM O CFM
O CFM
-- - — -
Zone space santa:de gain: 7,469 hfillhation sensible Bah: Draw-Ñu fan sensible gain: Supply dual sensible gain: Reheat Sensible gain: Total sensible gain ás lux* efde of col
Colina 8uppty'Air 7.4697(.979 X 1.1 X 17) = Summer Vent Outside Air (0.0% of supply) =
Return duct sensible gain: Return Menum sensble gain: Outside els penable gain: Eflow-thio fan sensible gafe: 48 Total sensible gain cm retire skle oí soft Total sensible gain en sir handling system:
Zone space latent Bah: 680 Intiltration latent gain: Outside eir latent gala: Total tatent gain en eir handling system: Total system sensbleand laterd gain:
- - --- - -- ché-a-K:Wei--------- Total Air Handler luppfy NT (basad on a 17° TO): Total Air Handbr Vent. Air (0.00% of Suptily):
Total Concfitioned Air Space: Supply Air Per ling Asea: AMO Per Cooling Cnpacity: Cooling Capacity Per AMIE
Heafing Capacily Per Aies:
Total Meeting Regulred With Outside Aln Total Cooffng Reguired VVah Outside Air:
408 CFM O' CFM
105 Suft 373558 CfliffSg.11
155.2 Si:1977cm 0.0064 Tom/Sri:ft
0.00' BtutilSuft
O 13tish 0.58 Tons .
Fuente: Exportación del Elite CHVAC
177
ANEXO 12 REPORTE DE RESUMEN DE CARGA TOTAL DE CADA
AMBIENTE (cont.)
AD. HandlerWrEspiérat .17tTótál Lóad Surtiniáry nt.z-or :: -I ‘1::', — Air Handler Description: Espera 1 Variable Air Volante .
be:punta' of 0.42 HP in. water across the fan
— Ibis sYstem comas 1 time(s) in lhe buncrmg. —
outskle ah.
O CFM O CFM
O Bluh
O CFM O CFM
161.357 Btuh
8.610 CFM O CFM
O CFM
1,034 Btuh 162,390 Bbih
42.240 Btuh 204.630 Btuh
Supply Air Fan: Blcar-Thm with progiarn Fan Input: 100% motor and fan Sensible Heat Ratio: 0.79
Air Systern Peak Time: 7prn in January. . Outdoor Condilions: El? DB, 75' W13, 122.42
Summer: Exhaust controls outside air, — Winter
Zone Space sensible boa: lardeaban sensible 1055: Datado Air sensible losa: Suppty Dual sensible bus: Return Dual sensible loas: Roturo Plenurn sensible loas: Total System sensible loas:
Heating Supply Air O / (.979 X 1.09 X O) = Winter Veril Chrtside Air (0.0% of supply) =
Zone opaco sensible gafa: 161,357 ton sensible gain: Draw-thm fan sensible gain: Saar"y duct sensible nein: Reserve sensible gairc Total sensible gain cm supply sido oí coa:
Coffing Supply AM 161.357! (.979 X 1.1 X 17)= Summer Veril Outside Air (0.0% of gospel) =
Return dual sensible m'In: Return plenum ~le gain: Outskte air sensible gala: Bkm-ttru fan sensible gafo: 1.034 Total sensible gain on rettan sido of coll: Total sensible gain un air handling system:
Zona opaco labat gain: 42.240 Irdatration latent l'ab: Chrtskle air tatent gain:
estimated hm efficiency with O
grains
Exhaust controls
Bita EOLII1 Bid, Btuh Btuti Btuh
Eituh 0 Btuh O Btuh O Bhill 0 Btuh
O Bluh O Btuh O Sha
Btutt
Btuh O Bluh O Eltutt
Total latera gafa on air handling byt.1": Total bybtern sensible and laten( gain:
'Check Finures _ . Total Air Handler Suppty Air (basad aro 17' TD): Total Air Hándler Vent Kir (0.00% of Supply):
Total Condifinned Air Space: 'SO* Afr Per Una Ares: Ama Per Cooling Capacity: Cooting Capecity Per Aren: Heiding C.epactly Per Area:
Total Meeting Requfred wat, Outsider Ab: Total CocIng Required 1416h Distside Air
8.810 CFM O CFM
4,991 Sq.fl 1.7653 CFWSq.it 292.7 SchfUTon
0.0034 Tont/Sepa 0.03 Stuh/Scia
O BU, 17.05, Toris
Fuente: Exportación del Elite CHVAC
178
ANEXO 12 REPORTE DE RESUMEN DE CARGA TOTAL DE CADA AMBIENTE (cont.)
a
Air Handler #3 •- Cabinas PDT r Total Lóad Sunnhary Air Handler Desalaben: Cabinas PDT.Variable Supply Air Fan: Egew-Thm Oili program Fan Input: 100% matar end fan Sensible Heat Ratiac 0.85
Air System Peak Time: 1 larn in Aprfi. Otddeor Conditions: 79' 03. 74' WB. 118.34
Summer Exhaust controls outside air. — Winten
lcme Space sensible losa: Infiliation sensible losa: Outside Air semita leas: Supply Cluc4 sensible tose: Return Duct sensible tose Roturo Plenum sensible leas: Total System sensible losa:
Meeting Supply Nn o / (.grg x tos x o). Wmter Vent Oulside Air (0.0% of supply) =
Zeine space sensible gain: 39.579 InStration sensible gala: Draw4hni fan sensible gairt O Supply dual sensible gain: O Reserve sensible gaje: O Total sensible quin en supply sido of co:
Cooling Supply Ah: 39.5791(.979X 1.1 X 17) Summer Veril Oulside Air (0.0% of suppty) =
Roturo duct sensible gain: O Roturo genum sensible gairt O Outskle alr sensible gala: O Blow-thm fan sensible gafe: 254 Total sensible gain en ration side of coil: Total sensible gata en sir !lending system:
Zate space latera gain: 7.040 Infitration latent gain: O Maride eir tatent gain: O Total latent gala en ab Minden system: Total system sensible and latera gain:
Air Volume estimated harsepower
efficiency Oth O
grabe
F-xlmust ~oh
Elluti 13tuti Illtuh !Ruh Bluf' ami
Btuti O Elluli
Btuh 13tulv Bhdi
=
13tult 13tuh Shit Mute
Bhdi Btuli Elhdi
el 0.10 HP in. water norma (he tan
1 time(s) in Me Imiten. —
O Btuh
39.570 Ettuh
254 Mut% 39,832 Btuh
7.040 Btuh 404872 Btuh
— This system oca"
outside sir.
0 CFM CI CFM
O CFM O CFM
2.101 CFM O CFM
O CFM
Check Apures ' ,?-..' ^ , ._ Total Air Handler Supply Air (basad en a 17' 11)): Total Air Kindler Vent Air (0.00% of Supply):
Total Conditioned Air Space: Supply Air Per VIO Ame: Ama Per Ccoling Capear Coffing Capacity Per Ama: Hetding Capaaly Per Aren:
Total Hollino Real:Fred wah Outskte Ah: Total Coseno Reguired With Outskle Ain
2.161 CFM O CFM
757 Sg.11 2.8558 CFM/Sg.fl 193.7 Seinen
0.0052 70,15150i 0.00 BtuhtSg.ft
O BU% 3.91 Tono
Fuente. Exportación del Elite CHVAC
179
ANEXO 12 REPORTE DE RESUMEN DE CARGA TOTAL DE CADA AMBIENTE (cont.)
Aír Handier #4 - Supervisor Tramites - Total Load Summary Air Hendid Description: Supervisor Tramites Suppty Air Fan: Blow-Thru wth program Fan Input: 100% motor and fan Sensible Heat Ratio: 0.87
Air System Peak lime: 7pm in Ehscember. Outdoor Contlitions: 7r DB, 72* WB. 109.58
SUrnmer. Exhaust contmls aula ido air, — Winton
Zona Space sensible loes: InStration sensible Ices: Outskle Ali sensible loas: Suppty Duct sensible bes: Return Duct sensible losa: Return Menten sensible toas: Total System sensible lose:
Heating Supply Ain O / (.979 X 1.08 X O) = Winter Veril Otstside Air (0.0% of supply) =
Variable As Volume estimated horsepower of 0.01 HP
efficiency with O in. water °cross the fan — This system occurs 1 time(s) in the btracrmg. —
grains
Eidtaust controls outside air.
Btuh 13tuli O CFM 13tull O CFM Btuh Btuh Btuli
O Btuh
O CFM O CFM
Btuh O Flash O Btuh O Eltuti O Eftish
4.499 Ettuh
248 CFM O CFM
O Btuh O Eltull O Fedi O CFM
Blish 29 Bbsh
4.528 Btuh
Bah O Bhiti O Blult
BOO Ethih 5.188 Ettuh
Zona space sensible gain: 4.499 I libraban sensible gain: Draw-thru fan sensible gain: Suppty duct sensible gain: Resenre sensible pairo Total sensible gain en supply sitie d coit
Confino Supply Ain 4.499 / (.979 X 1.1 X 17) = Summer Vent °reside Ah- (0.0% of suppty) =
Return dud sensible gain: Return *num sensible gain: Oulside eir sensible gain: Brow-thru fan sensible gain: 29 Total sensible pairo cn retum sida of col Total sensible men on eir handling system:
Zona space latera pero: 680 lnfitralion tatent gain: Outside ek %tent gain: Total latent galo on Off handling system: Total systern sensible and tatent gain:
Check Figures • ' TOSII Aff Handher Supply As (based en ah' m). Total Air Handles Veril. Air (3.170% of Suppty):
Total Conditioned Air Space: Supply Air Per Unit Aren: Ansa Per Coceen Capecity: Cooling Capea), Per Aren: Reatan Capacgy Per Aren:
Total Heating Reguked With Outside Ab: Total Coding Required With ()Inside Ain
248 CFM O CFM
127 Sq.ft 1.9407 CFM/Sq.ft 292.8 Sq.ft/Ton
0.0034 Torra/Sea 0.00 Btuh/Sg.ft
O Btutt 0.43 Tono
Fuente: Exportación del Elite CHVAC
180
ANEXO 12 REPORTE DE RESUMEN DE CARGA TOTAL DE CADA
AMBIENTE (cont.)
_ Ai rHatidler #5 -albina Adininístraion - TótalLoad Sú rnary • Air Mandar Elescription: Glicina Administraion Supply Air Fan: Blow-Thru aah program Fan Input 100% motor and fan Sensible Heat Ratio: 0.87
Air System Peak Time: 7pm in December. Ouldnor Canditions: 78' DB, 72" WB. 10938
Summer: Exhaust controls pulida sir, — lannter:Exhaust
Zane Space sensible B355:
InEtralion sanable loes: .Oulskle Air semita lose: Suelte Dualsensible DOES:
.Return Duct sanable In Return 'Pienum sensible lose:
' Total System sanable losa:
Meeting Supply Ars: 0 O (.979 X1.08 X O) = Walter VentCulada Air (020% of supply) =
Zaite spacesenable gala 4,249 Ingtralicin sentó gain: Draw-thru fan sensible .gain: Suppty dual sanable gala Resennesenstle gain: Total sanable gain cm :supply sido of cot
Coffing Supply Air: 4,249 / (.979x ti x 17) = Summer Vent Outside Air (04% of supply) =
Return duct sensible gain: Roture plenum sanable gain: pulskle air sensible gain: Eflow-thrt fan sensible .galn: 27 Total sanable gain on retum side of coal Tatal amable gain an airtian45ng system:
Zone spacelatent gain: 960 Infatralian Stant gala !lidiada air tatent gain: Total latent gain on ah handling system: Tatal system sensible and latent gain:
VariableAir Volums estimated homepcnset
efficiency with 0
graba
contri*
Bluh Btuh Bluh BU, Elltiti Btult
Blah O Bluh O Bluh O Blik O Blet
O Btuti O Bluth O (Ruh
Eltuh
Fltull O 13hrh O Eltuh
uf 0.01 HP
in tb. huficrmg. —
0 •Eltuh
4,249 &oh
I
1 1
27 Btuh 4,276 Btsh
i i
BOO Btuh 4.936 Mute
in. water °cross the fan This system acates 1 rime(s)
atilde air.
O CFM O CFM
O CFM O CFM
232 CFM O CFM
O CFM
theckwrioures Total Air.Handler Supply Air (basad ona 17' TO)c Total Air tiendita Vent Air (0.00%•of Supply):
Total Conditicmed Air Space: Supply Air Per Wat área: Ama Per Cording Capacho: Coofinp Capacity Per Arca: Healing Capectly Per Ama
Total Meating Required Wib Otearle km Total CociOng Required VVith Chaside Alc
232 CFM 0 CFM
113 Sq.11 20468 CFMISq.ft 2753 Sq11/Ton
0.0036 TonsfSq.fl 0.00 BruldSq.ft
O Blub 0.41 Tons
Fuente: Exportación del Elite CHVAC
181
ANEXO 12 REPORTE DE RESUMEN DE CARGA TOTAL DE CADA AMBIENTE (cont.)
Airfláhdler#61- . Ofitifiá Jéfaturá•- Tátál Lbád &int- inádi .. Alr Handler Desalaben: Oficina Jefatura Venable Ae Votume
of 0.01 HP ' in. water Somos the tan
time(s) in the buildrng. —
O Btuh
4,853 Bluh
31 Btuh 44884 Btuh
660 Bluh 5.544 Shit
Supply Air Fan: .Biew-Titru with program Fan Input: 100% motor and fan Sensible Haat Ratio: 0.88
Ab System Peak Time: 7prn in December. Outásor Contrairms: 78'138, 72' VV8, 109.58
Summer Exhaust cordmIs ~sirle dr, ,-, Wirder:
Zona Space sensible teso: Infatmlion sensible loas: Outside Ah' sensible Miss: Supely Duct sensible tos.: Return Dud Sensible loso: Return Pim= sensible loso: Total System sensible loes:
/Magno Supply Ah: 01(3179 X 1.08 X O) = Writer Vent Clutidde Air (0.0% of supply)=
Zona opaco sensible gala. 4,853 !n'abarren sensible galo: Draw-thru fan sensible gain: Supplydud sensible gain: Reserve Sensible gain: Total sensible gen' on Guapil sido of coil:
tooling Supply Ale 4,853 / (.979 X 1.1 X 17) =
estimated homepower effidency with O
gratas
Exhaust controls
Btult Btuli BU& Bah Btult Bah
Bluf, O Mut, O Btuh O Bita O Btult
O Bildt O Btuh O BU&
Fltia
Eltult O Bluh O Bildt
— Ibis system occum 1
°dable dr.
O CFM O CFM
O CFM O CFM
265 CFM O CFM
O CFM
Summer Vent Clubista Ah (0.9% of supply)=
R4311" dual sensible gain: Return denum sensata, gala Outside eir sensible galo: Ellern-thru fan sensible galo: 31 Total sensible gain on Main sida of cae: Total sensible gain on el/ handSng systeni:
Zona space laten! gafo: 660 Irtfalrafion !aten! gain: Outdde afr latent gain: Total tatent galo cm air handling system: Total system sensible aml Usted gain:
Check Figures Total Nr Haredler Supdy Ah (temed on 0 17'TO): Total Air Handler Vent. Air (0.00% of Supply):
Total Conditioned Afr Space: Supdy Alr Per Unit Ares: Ares Per Coaling Capacity Corlan Capectly Per Atea; Heating Capaaly Per Aren:
Total Heating Remirad Web Outside Ab: Total Coeling Required VVith Oulside Air:
265 CFM 0 CFM
139 &O 1.9252 CFM/Scsfl 301.0 Sq.fUron
0.0033 • TensfSg.ft 0.00 EltuhrSq.ft
O Eltuh 0.48 lens
Fuente: Exportación del Elite CHVAC
182
ANEXO 12 REPORTE DE RESUMEN DE CARGA TOTAL DE CADA AMBIENTE (cont.)
. . . AirHandler#7 ;•:CC=TV,_=.1"citill.Loád tummary ' Air Handler Desalaran: CC-TV Variable Air Supply Ah Fan: Blow-Thni wilh prognym Fan Input 103% motor and fan Sensible Haat Ratio: 0.92
Ah System Peak Time: 7prn. In December. Chridoor Ccmditb:ms: 78' DB, 72' 1NB, 109.58
Summer: Exhaest controlo outdde air, — ~en
Zone Space sensible losa: tralrellán sensible losa: Ouiside Air sensible loso: Supdy Dud sensible leso: Return Oud sensible loes: Return Flenum sensible kers: Total System sensible loss:
Heating &reply Ah: O / (.979 X 1.08 X 0) = ~ter Vent Outside Ah (0.0% of supply) =
Zone space sensible gaim 2,430 Infaration sensible galo: O Draw-111m hin sensible galo: O Sunny duct sensible °reit O RW3~ sensible mem O Total sensible gnin mi supply Gide al coM:
Confino Supply Ait: 2.4301(.019X 1.1 XI?) = Summer Vent Outaide Air (0.0% of merey) =
Reten, duct sensible gain: O Return dernim sensible gain: O Odiado trir sensible galo: O Bkne-thru fan sensible Dein: 18 Total sensible galo on retum sido of coit
Volume estimated horsepower of 0.01 He .
efficiency willy 13. in: 'vra. té °cross be fan • —Ibis system ocian 1 Lime(a) in the building. —
grabo
Exhatst controls ~Me ah
Bluf, 131uh 0 CFM Ettuti O CFM Bbsh Bluti Btuh
O Btuh
0 CFM O CFM
Btuh Btuh Bti.rh [Ruh Mut,
2,430 Btuh
133 CFM O CFM
Blith Btib Btuh O CFM 13tuli
16 Btuh 2,448 Mute
13tuh Btuh &ah
220 !Ruh 2,668 Btuh
Total sensible galo my air bandín y :
Zone space latent pub: 220 Infatnytion !semi gnin: O Outside ah tatent galo: O Total latent galo on sir handling system: Total system sensible sud taima galo:
I Check Figures . í Total Air Handher Sea* Ah (basen] on a 17' TD): 133 CFM Total Air Handler Vent Air (0.00% of Supply): O CFM
Total Conditioned Ah Space: 60 Sea Supply Ah Per Unt Ares: 2.2051 CFM/Sq.ft Atea Per Cooling Caparly 270.9 Sq.A/Ton Coding Cepacity Per Asee: 0.0037 Tons/Sq.ft Healim Capaaly Per Ama 0.013 EttutUSq.11
Total Holding Required With Quiste Ah: O Bluf, Total Coofing Required Wah OutsidaAlc 0.22 Tons
i
Fuente: Exportación del Elite CHVAC
183
ANEXO 12 REPORTE DE RESUMEN DE CARGA TOTAL DE CADA AMBIENTE (cont.)
Air Handlerfit-• Supérvisot de. Control de Deudas 2- Total Loád Sumaren, Air Handles Descriptien: Supervisor de Control Suppty Alr Fan: Blow-Thm wilit prognmii Fan Input ICC% motor and fan Sensible Haat Rallo: 0.92
Air System Peak Time: 7prn in Januar/. Otztdeor Condftions: 81' DB. 75 WB. 122.42
1 Summer: Exhaust corbeta outside air, — ~ter.
Zone Space sensible tose: 1 retratista sensible loss:
I ~de Ak sensible tase: Suppty Duct sensible toso: Return Duct sensible losa: ROIIITTI Menem sensible loss: Total Systwn /sensible Insix
Heating Supe!). Air O / (.1379 X 1.08 X O) = Wbbm Veril Otthibla Ah (0.0% ti supply) =
Zote space sensible salir 8,015 1db:ration sensible gato: Draw-thni fan sensible galo: Supply dura sensible mak 0 Reserve sensible gato:
de /Deudas 2 Variable Ab Volum° estirnated horsepower of 0.02 HP
efficiency with O in. water acn3ss dm fan —This by.ban =cuna 1 time(s) in be building. —
maitu
~1 ~ab outskte sir.
Besh Btuh 0 CFM Btuh O CFM Btuh Btuti Bbill
O Blutt
0 CFM 0 CFM
Btuh 0 illtuti O Elhdi
Elluh O 13tuh
8,015 Stuh
438 CFM 0 CFM
Btult Bhill Mut, O CFM Btuh
51 Btuti 8,066 Btuh
Btuh 13tult Btuli
660 Btuh 8,726 Btuh
Total sensible gain en supo!y sido of col
Caerme Supply Air: 6,015 / (.979 X 1.1 X 17) = &manar Vent Outside Ah (0.0% col supply) =
Return duct sensible seis: 0 Return plomen sensible gain: O Outside eir sensible grdn: 0 Blow-ttru fan sensible gain: 51 Total sensible gzdn en roturo sido of Si: Total sensible quin cm air llenan sysbm:
Zone space latera gnin: 650 Infamtion bterzt gato: O Outside sir btent nein O Total latent gafo en ah handling system. Total system sensible and latent gata:
chick FhWes -, ,f.::,-.-a-,tr, ir,-T1.-5...-.,-,,',-”.1.-"ar ,1:k 7 y.5-i? ;:.;-- .. t Total Air Hardbm Supply Afr (based on a 17' TD) Total SUr Handlm Veril. Air 03.00% of Supply)
Total Condilioned AIT Space: Supply Air Por Une Ares: Ares Per Cocding Capasity: Coollng Capea). Per Asea: Heating Capacrty Per Atea
TotM Holding Recruired With Outside Ah: Total ~no Reos:red NAllth 'Debido Air:
438 CFM O CFM
117 Son 3.7314 CFM/Saft 161.3 Sqn/Ton
0.0062 Tons/Sq.ft 0.00 Ellult/Saft
O Bbh 0.73 Ton,
Fuente: Exportación del Elite CHVAC
184
ANEXO 12 REPORTE DE RESUMEN DE CARGA TOTAL DE CADA AMBIENTE (cont.)
. . Airtfandler O '4E*perii 2.-' TótálloadStiminary '• Air Handler Desataban: Espera 2 Variable
SupplYAir Fan: Blow-Thrú With prOgmm Fan Input 100% motor and fan Sensible Haat Rabo: 0.82
Alt System Peak Ttme: 7prn til Febtuary. Outdoor Condftions: . ar 09.75' WB, 123.11
Summer: Exhaust controls clasista Mi; —Winter:
Zona Space sensible loas: traration sensible loas:
Outlide Air sensible loas:
Suppty Duct sensible lose: Return Dual sensible lasa
Return Ploman sensible friss: Total System sensible Itxss:
Mesaba Supply Air: O / (.979 X 1.08 X 0) =
l'Yeti& VeM Oirtside Air (0.0% al supply) =
Zmie space sensible gairc 153,695
~ration sensible gran: O
Oraw-thru fan sensible m'In: O Suppty dual sensible gala O Reserve sensible gairc O Total sensible gain an suppfy sida of coa:
Coofing Supply Air: 153,6951(.976X 1.1 X 17)
Summer Vent atilde Al, (0.0% of supply) =
Return duct tiernitas gain: O
Return pienum sensible gain: O
Outside sir sensible gain: O Blow-thru fan sensible gala 985
Total sensible guiri cas roturo sido el cdl: Total sensible galo mi air handEng sysm:
Zone space latent nein: 34,320 InStratian latera galo: O andel° eir tatent galo: O
Total laMnt gatn en sir handling system: Total system sensible and latent nein:
AS Volum° 1 M0.40 ellimeted hu,s;m....tr HP 1
1 efficiency with O in. water across the fan
— This uniere acates 1 time(s) in the Mema. —
grains
Edmust cordmis outside ab.
!Ruh Mut, 0 CFM
Btult O CFM
Bbitt 13tuh
Bluh O Btuh
O CFM
O CFM
13tub
Bluti
Bildt 'Ruh
Bluti 153.695 Stuh
= 8,392 CFM
O CFM
Btull
Mai
Btuh 0 CFM Bttrh
985 Bluf, 154.680 Ettutt
&Mi
Elle% Eltuti
34.320 Btuh 189.000• Bluti
Chéck Flouies.40'4a•Moi~
Total Al, Hendler Supply Air (tosed ene 17' TD): 8,392 CFM Total Air Handler Vent. Air (0.03% of Supety): O CFM
Total Candificined Air Space: 4,187 Sq.ft Stip* Air Per Unit Ama 2.0042 CRWSuft Ama Per Cooling Cepecity: 265.8 Sq.II/Ton Cacen° Capecity Per Area: 0.0038 TonsfSq0 Meeting Capar:My Per Ama 0.00 Blubraq.ft
Total Meeting Requked With Outsicle Atr: O Eibdi Total Gaseen Required Web putalde Ni: 15.75 Tons
e
Fuente: Exportación del Elite CHVAC
185
ANEXO 12 REPORTE DE RESUMEN DE CARGA TOTAL DE CADA AMBIENTE (cont.)
AírHandler#10 .JSala de 'Capacitación Pertonal u- Total !Load Surnmary As Hender Desalaban: Sala de Cepardatacm Personal Variable Ab Vdume
1 tirne(s) n the building. —
O Btuh
40,208 Bbill
258 Btuh 40.466 Btuh
14,300 Btuh 54,7136 13hih
Supply Ah Fan: Blaw-Thru wilh program FEITI Input: 100% motor and fan Sensible Heat Ratio: 0.74
NT SyltérePeak Time: Opm in !Arndt Outdoor Conditions: 84' IlB. 75' WB. 119.02
Summer: Miaus' controle ansia, el,,— ViAntm:
Zone Space sensible lose: Infatration sensible lose: Oidside Ab sensible lose: Supply Ducl sensible lose: Roturo Clud sensible tosa: Return Flenum sensible lose: Total System sensible lose:.
Meeting Supply Ah: O 1 (.979 X toa x o) = Winter Veril Outside Ah (0.0% of supply) =
Zane space sensible gala 40.208 halagan sensible galo: Draw.thni fan sensible gain: &reply duct sensible gran: Reserve sensible gain: O Total sensible gain en &reply sida cit cal:
Coofing Supply NT: 40208 I(.979 X 1.1 X 17) Summer Veril Outside Ah (0.0% of supply) =
Retlfill duct sensible pele Roturo plenum sensible gajo: Outside ab °entable gain: Blow-thru fan senda% gatn: 258 Total sensible men on roturo sido oí con: Total sensible galo on dr hanang system:
ailimated 1 km&F,...._r of 0.10 HP • eflidency with O in. water atiesa the fan
— Thls system ocarra
graba
Exhaust orbots outside eir.
Bid, 131uh O CFM Eltuh O CFM Eltuh Elluh (Pub
0 CFM O CFM
Muta O Eltub 0 El tett O Eltuli
Mai
= 2,195 CFM O CFM
o atoo O Bildt O Btuti O CFM
Bluti
Bluh O Bluli O Btult
Zone space tatent gafo: 14,300 Int-tragan tatent galo: .Outside oil taMnt gain: Total latea gran en ah banano system. Total systern sensible and tetad (mire
Check Figures _ __ _ _ ___ _ Total As Handler &reply Nr (besed on a17' TD): 2,195 CFM Total Ah Handl& Vent. Al, (0.00% of Supply): O CFM
Total Conditioned Ah Space: 833 San Super), Nr Per Unb Arar 2.5347 CFWSq.11 Ama Per Coeli% Capecity: 182.6 Sq.fl/fon Coolirg C.apecity Per Ares: 0.0355 Tons/Sq8 HeaDm Capacfty Per Ama: Oh) Illtuhrog.ft
Total Heating Requinad With Outside Ah: O Bbrh Total CooTing Respirad Wah Debido Air: 4.56 Tan
Fuente: Exportación del Elite CHVAC
186
ANEXO 12 REPORTE DE RESUMEN DE CARGA TOTAL DE CADA AMBIENTE (cont.)
Al r inandler #11 ....Supervisor de Control deDendás 1 - Total Load Summary Air Handler Description: Supervisor de Cordial de Deudas 1 Variable Alr Volume
1 fime(s) in the bufirfing. —
O f3tuh
4.934 Btuh
32 Btult 4,966 Barh
660 Iltuh 5626 Btuh
Supply Air Fen: Blow-Ilmi with program
Fan Input 100% motor sud fan Sensible Heat Ratio: 0.88
Air System Peak Time: 7pm in Match. Outdoor Candftions: 83' DB, 75° VVB, 120.29
estlmated humano/ver of 0.01 HP
efTeolency with Din. water tramas dm fan — This sysMrn ovan
grains
Exhaust embola crutside sir.
Bluh Blult O CFM Motu O CFM
13hrh 13tult
Bhdi
O CFM
O CFM
Btult
O Bluf,
O Mut, O Btuh
Btult
269 CFM
O CFM
131181
131uh
Miel O CFM 8 hal
BU,
Bhill Sto},
Sta . Exturust controls (subido ah, — Manten
Zona Space sensible lose: !retardan sensible losa:
Outside Air ~lie loas:
Supts'y Dual sensible lose: Return Dual sensible loes: Return Ploman sensible loes: Total System sensible Ices:
Healing Sepa!). Ah: 0 1(.979 X 1.1X1 X O) =
Walter VeM Weide Ah (0.0% of sucply)=
Zone space sensible gabt 4,934
halagan sensible galn:
Draw-thm fan sensible quin: Supe& dual sensible gairt
Reserve sensible gairt O Total sensible guiri on supply sido of cal:
Confin() Supply Al: 4.934 / (.979 X 1.1 XI?) =
Summer Ven:tata/de Ab (0.0% of supply) =
Return duct sensible gain: O
Return ploman sensible gain: O
Oirtside sir sensible gala: O Blow-thru fan sensible gzun: 32 Total sensible gala on relum sido of coil: Total sensible gala en air handling .
Zane opaco latent gala: 660 InStration laten! gala: O Outskte air tatent gala: O
Total latent gata en eir handling system: Total systern sensible and latent gain:
check pi gres -:-.761 .: kt1:J....,.-11-,,,92,..i.A, ,..,•,,c-1,:walar .:2...-..r zi.: , ..:1 . . .1
Total Air Hundir Supply Ak (based cm sil' 713): 269 CFM Total Air Handler Vent Air (0.00% of Supply). O CFM
Total Condigoned Air Space: 119 Sq.ft Suppty Air Por Will Ama: 2.2618 CFM/Se.ft Ama Per &salino Capacity: 254.1 SoltRan Caerme Capecity Par Ares: 0.0039 Tons/Soft Henget; Capactly POT Arme 0.00 EttuhrSq.ft
Total Herirán Required With Outside Ah: 0 &Mi Total Coeling Regulad lArrth Outside Air 0.47 Tons
Fuente: Exportación del Elite CHVAC
187
ANEXO 12 REPORTE DE RESUMEN DE CARGA TOTAL DE CADA AMBIENTE (cont.)
rÁkBandlei.#12.-:Sala de'Reuffioneá',- ,Total.Loád Súmmart - Ali Handler Desaiption: Seta do Reuniones Suppfy Ats Fan: Fikrot-Thni with pugnes Fon Input 100% motas and fem Sensible Haat Raga: 0.79
Ah System Peak Time: 7prn bi Maseit °titilear Coneltions: . 83' 03 .75' W8. 120.29
Summer: Extunol confeti, ~sido afr. — antes
Ione Space sensble bes: Warren, sensible bes:
°asido Air sensible losa:
Suppfy Ducl sensible brin: Return Dud sonsrble bes
Reten, Phnom sensible bis: Total System sensible leas:
Healkg Strpply Ab:0 / (.979 X 1.08 X O) =
Writer Veril Oulskle Afr (0.0% of emiply) =
Zone space sensible pein: 8,095 tratation sensible gran:
Drarsthru fan sensible gni= Suppltif duot sensible gato:
, Retrases Sensible phi O Total sensible orín on supply sido ce cal:
Cosifing Supply Als 8.095 / (.979 X 1.1 XI?) =
Summer Ven OutsIde Alr (0.0% of supply) =
Reftmi etiet setrallio galn: O Return ploman 'tensarlo gain: O Outskte etr eensEde gain: O Blow4hru fan sensible nein: 52 Total sensible gein an return sido of colt Total sensible gnin on eh !tensan system:
ZOCO
Vedaba, Ab Valones
esibilited hansepower el 0.0211?
efficieiscy with O In. wehr Daten llia fan
— This maneen mara 1 &ne(s) in Me butlemg, —
grabs
Exhaist ambots outside els
Orar Elluti O CFM Shit O CFM 13601 8tuli
Rich
O Btuh
O CFM
O CFM
Gisei
O Ottsh
0 Elluh O littuti
Web
8025 Era"
442 CFM
0 CFM
Ellun
Btull
&eh O CFM fitub
52 EWA 8:147 Eltub
8hah
Elluh 13b,M
2.200 Btuh 10.247 Ettuh
spxo tahmt gabs: 2,200 Infiltraban bien% gran: 0 OtdaMe ek btent gala: O Total laten gain on sir handling system: Total System sensible sud Istatnt gran:
.. I Chick FiciuteS _ ._ Total Ars Handl°, Suppty Ah: (besad ene 17' Ti)): 442 CFM Total Air Handler Verá. Kr (0.00% ot Supply): O CFM
Total Condatoned Air Space: 143 Soft Supply Ak Per Urea Arrue 3.0840 CFWSoft Ame Per Cooling Cape* 1062 Schtt/Ton Coffing Capetity Per Asea: 0.0060 Tens/Soll Harán Capaclay Pes Arme 0.03 Btuli/SoA
Total Iteran Requked With ~ido Ah: O Elbsti Total Cetrino Requked Wfth Outakle Ak: MEC Toms
Fuente: Exportación del Elite CHVAC
188
ANEXO 12 REPORTE DE RESUMEN DE CARGA TOTAL DE CADA AMBIENTE (cont.)
AitHaihrliér#11.;Sibiékidsdifitcaliráción';TótállóátSuinmani. As Handler Desamaban: Supervisor Fiscarcracian Suppty Air Fan: Blav-Thru watt program Frm Input: 100% matar and fan Seristde Rent Ratio: 0.88
Ah SYsiem Peak Time: 7prn In PAarch. Oubbor Contions: 83' D13. 75' WB. 120.29
SUMMM: EXIMUSI controls outside sir,-.-- Winton
Zone Space sensible bes: lerdeaban sensible losa Outside Air sensible loes: Supply Chal sensible bes: Roturo Duct sensible losa: Return Plenum semilla Ices: Total System sensible loes:
Herding Supply Ali-.. 0 / (.979 X 1.08 X O) = Meter Veril Outside Air (0.0% of supply) =
Zane space sensible gairr 4,924 Iffitration sensible galo: Draw-ttuu fan sensible gala: Supply dual sensible gain: Reserve sensible neer Total Sensible gran an sueply sido oí cok
Corinne Supply Aii: 4,924 1(279 X 1.1 XII) a SLIM& Veril Oulskle Air (0.0% of supply) =
Return duct sensible gala: Return plenum sensible gala: Outside eir sensible galo: 0 Bbw-ttru fan sensible Dein: 32 Tatal sensible main on retan sido of mil: Total sensible gain cm eir handfmg system:
Zone space latent guiri: 660 lerdeaban tatent nein: O Outs/de sir batentgain: O Total !abad gain en 131:T hundirte system: Total entere sensible and tetera gain:
Venable estime:id
efrciáncy with
males
Exlmust controb
Btish Illtuli Btuh Btuti Eltuh Btuh
Btuti O Elluii 0 Bildt O Btuti 0 13tuth
O Bildt O Bladi
Btull eta
Btuh Btuti Ettuli
>Sir Votteme. he:empaven 0E0.01 HP 0 in. water ecrtiss the fan
1 tirne(s) in the buBtfmg, —
O Ettuh
4,924 Elbsh
32 Besh 4.956 Btuh
060 Ettuh 5.616 Btuh
----
— Ibis system oscura
outside sir.
O CFM O CFM
O CFM O CFM
269 CFM O CFM
O CFM
Laieck FiguresT'Y- w-' ''' _ Total Air Handles Suppty-Air. (besad on a 17° TCl) Total Air Handler Veril. Air (0.00% of Supp4y):
Total Canditioned Al Space: Supply Ait Per Unit Ama: Ares Per Coarte) Capercity: Coormg Capacity Per Aren: Meeting Capecily Per Ama:
Total Heatieg Regulad With Outside Air: Total Cogen; Required With Oubide AIT:
269 CFM O CFM
118 Soft 2.2694 CFM/Sq.ft 253.2 Soft/Tan
0.0040 Tonta/Soft 0.00 !Mut/Soft
O Eta 0.47 TO1113
Fuente: Exportación del Elite CHVAC
189
Air Handler #14 - Comedor - Total Load Summary Air Hanclkfr Desatollen. Suppty Afr Fan: Fan Input Sensible Held Ftativc
Ah System Peak Time: Outdeor Condal":
Comedor Variable Alr Volum° Bkw-lhni wah prograrn estimated horaepower oí 00514P 100% motor and fan efficiency 'Ab 0 in. water across the fan 0.75 — This system amura 1 timos) in the bufirrmg. —
7prn in M.srch. 83' 08.75' WEL 12029 grains
Summer: Exhaust controls ~de air. — Writer: Exhaust corrtrofs outside
Ione Space sensible bes: Infttration sensible lose: Chitside Air sensible loss: Sun:4y Duct sensible bes: Return Dual sensible ices: Return Planten sensible ion: Total System sensible losa:
Meeting Supply 01(.979 X 1.08 X 0) = Walter Veril Chilside Afr (0.0% of suppty) =
Zona space sensible !aún: 21.212 13tutt trababa sensible gain: O (Ruh Draw-thru fan sensible gain: Q Bruh Supphy dual ~rafe gein: O /Mili Reserve sensible galo: O 13tult Total sensible galo en snoy sido oí coi:
Coeli% SupplyAir: 21.212 / (.979 X 1.1 X 17) = Suntmer Veril Outside Al (0.0% of supply)
: Retum duct sensible gafo: O Watt Return piensan sensible galo: O Madi Oubide alr sensible galo: O Btult Blow-thru fan sensible gala: 136 Mut, Total sensible gran en retum sida of coit Total sensible galo en sir handring system:
Zcme space latent spin:
7.260 Eltuh hairation latera °ab:
O Bluh Outsfde afr btent galo:
O Shift Total laten% galo cm [dr handling system: Total systern sensible and latent galo:
CFM CFM
1.158 CFM O CFM
CFM
O 1311.41
21212 Btuh
136 Btuh 21.348 Barh
7.260 13tuh 28.608 Btuh
Btuti BU, 0 CFM Blult O CFM Mut, Biult Btuh
Total Air Hender Supply Av (baseci en e 17' W) Total Air Handler Vent. Al, (0.00% of Supply)
Total Comiaioned Air Space: Suppty Air Per Ora Ares: Asea Per Coolbg Capacity:
C.apacily POI Asee: Herding Copacity Per Aren:
Total Meeting Requked With Outside Mr Total Cooling RequirS With Outskie Ain
1.1513 CFM CFM
434 Sq.ft 2.6702 CFM/Sq.11 181.9 Sgefron
0.0055 'Tons/SqA 0.00 Bbrh/Se A
Btuh 2.38 Toas
ANEXO 12 REPORTE DE RESUMEN DE CARGA TOTAL DE CADA AMBIENTE (cont.)
Fuente: Exportación del Elite CHVAC
190
ANEXO 13 PSICROMETRIA DE CADA AMBIENTE
SUNAT SupervIlor O:tentación 574 ft
AMO Iblb w
.02S
.020
• ."
Vemine: ConddonesExtOes
7A10 t de
80,
41° 111,41
.018
.016
, . A a 411
irare .a'ilialgU se-4, _a
S
lit" r-nar. Sir ,dalrallil' ,.aink»—de
--- 0~.....d.s.—Z7r —r -.••.- 4 _ hkeerreld"'wn 55" .r 1 Mit' asee» cbl Amtiente-
"F 55.00% j , raii
s...11 aw...,...._ guren"' ras
-.#1 1_S~-affilital-ae»1117
_
.1.111~ aill~t--"P4.1.1-•:.-~ail
.i. "1"-~r leillibilb•--"%% \Be “ +III
=a...1i._ ras ismarmur------
a ir: e • k • -- " Mil i 81%.--.1118 I I O_ eman~ila 1 -1- -, '
. \- I
\ _I4^
g 8 8 •
Fuente: Exportación del Elite PsyChart
191
e e e 2
Espera 1 Villa e Salvador 574ft
trafestam _a Fa r illSgrarara arstatikas ..am~
tabtrianin, testinersallikWaila
at~irlarliribtoell
.0013
1$ .000
.002
1130 bit V/
.020
.020
.024
..022
.020
018
014
.012
.010
ANEXO 13 PSICROMETRIA DE CADA AMBIENTE (cont.)
Fuente: Exportación del Elite PsyChart
192
ANEXO 13 PSICROMETRIA DE CADA AMBIENTE (cont.)
/49144 "w1111 .41,4
41ner4 ta. .1.A. A sar ams, divaasalliWar ikatatanavia.„4"
and, tea -egg
Fuente: Exportación del Elite PsyChart
193
Ats.V4A; AnIA
SAnaidlir atea Miraltrialeala
Is< ana. Ere _.‘"Werain
ANEXO 13 PSICROMETRIA DE CADA AMBIENTE (cont.)
Fuente: Exportación del Elite PsyChart
194
ANEXO 13 PSICROMETRIA DE CADA AMBIENTE (cont)
°redro Adninistradén ViDa El &Nadar 574 ft
1 Z30 1" "
. Y I
024 *45
020
018
Ale
DI4
0„
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A
404 / Alakt
arali~ 4,0rainilakrala
fIrtleá Ir
creaarana, _atioarammerren.
.«,,,wiffirini-bwrariam __-_,.....,, , .._....... .s.................n.,. _......
I E 1:818*2'818:- 8 fi e f
Fuente: Exportación del Elite PsyChart
195
ola
n a e e E " RE
Á .INTAF
.030 Mb
.02/1
.020
CGIV Villa El Salvador 574 ft
.024
422
F sr.
4414r. (Aln
flr
va
..ártery r lir --ir
"fr-Stairir: ,
002
tÁr :411^
13 •
.024
.012
.010
ANEXO 13 PSICROMETRIA DE CADA AMBIENTE (cont.)
Fuente: Exportación del Elite PsyChart
197
ANEXO 13 PSICROMETRIA DE CADA AMBIENTE (cont.)
Espera 2 vi 010 Mb
Villa El Salvador 574 ft I ',A e e
S
4 /
-' \
125:44"444
/ 022
M4
O
4411
2/ /
e /7 °2°
4144 hiS
HM
u
Y' #i
015
ASFAIA. ah- -USW 0,4 A rati ral II raye r • seraajakia
-~441171 012
4ealinel ara! 00*
.aledirareinl
i -a ar#11.- nirtraS - \ Maril
reanalliSLWWali
SillOCII'lligrallnit<1
,,, -111k,
1 P
18
Fuente: Exportación del Elite PsyChart
199
ANEXO 13 PSICROMETRIA DE CADA AMBIENTE (cont.)
&da de Reuniones Villa El Sidvador 574 ft
,
...
.01 un
1 Ski . Ata
SAS a
AWITIMPT P*2 r - 41 .
o
Árt,.".._ 4orvi a,.
Ata- vraa0,, atea IIIIS adni";:i. aralINESIM
_. eraral*Paankl .a-Pareargran s..
itia- -,allibtetaaratagilla -t 7 i--,--;z._. 2~-quifl;
'-'
i , .--"Igantil
' 1 1 ?S Fuente: Exportación del Elite PsyChart
202
ANEXO 13 PSICROMETRIA DE CADA AMBIENTE (cont.)
Comedor Van e Stivador 574 ft analiril : "
nalráibla
Arealgar _g
Á ai lina Wall t
, Saga^l illibaltáSall o se
aae atitaiME::,
ASTÁPSOMIP:anil DI, arillaa Ira „"aríodasainirds DIO
_aretzsomi iza ---serresa~ ,,,....... eziozzate...„..t... asera,a-adanno is E:
Fuente: Exportación del Elite PsyChart
204
ANEXO 14 REPORTE ENERGETICO DE LA PSICROMETRIA
SUPERVISOR ORIENTACIÓN
State Point Report Point - Dry %lb Wel Batí- -Flébil° -EhlhallY-Hurnlifily Specific Dev Paint Name Temp. Teme. Humidity of Molst Ak Ratio Volume Temp.
"F 'F % Bluilb lb/lb fi ab F E 87.80 82.42 80.00 47.11 0.0237 14.627 80.86 S 71.60 60.96 55.00 27.41 0.0094 13.879 54.60 I 55.10 54.24 94.88 23.03 0.0090 13.441 53.65 M 72.72 62.79 58.32 28.74 0.0103 13.930 5726
Process Enerqy Report iPreress From -76 Flow Senditile Vencible Ceta Latent -Wáter TODO Type Point Point Std. Heat Cool Heat Cool Added Load
fWmin kBtufhr k8tuthr_ letuthr_ kBtuthr lb/!r_ ketuffir General M I 416 0.0 8.054 0.0 2.609 -2.4 -10E63 Zone I S 416 7.521 0.0 0.658 0.0 0.6 8.180 Mixta° S M 388 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 Atabe E M 28 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 Totals: 0.000 0.000 0.003 0.000 0.0
Note: Only loada for processes with normal/ uso purdiased energy am 'l'elude/din the totals. These iteras are marked with a billing plus sign c.-1
Process Input/Oubut Report Process Flow Type Dry Boit) Enthalpy Humbily Relativo Wat Bub Specific
Std. Or Teme. (Moist Alr) Ratio HumIdity Temp. Volume fWmin % Flow 'fr Btu/lb lb/lb % •F n'Ab
Mil 416 General 55.1 23.0 0.0090 94.9 54.2 13.441 I / S 416 Zone 71.6 27.4 0.0094 55.0 61.0 13.879
/ M 416 Mixing 72.7 28.7 0.0103 58.3 62.8 13.930 $ 388 93.3% 71.6 27.4 0.0094 55.0 61.0 13.879 E 28 6.7% 87.8 47.1 0.0237 80.0 82.4 14.627
Fuente: Exportación del Elite PsyChart
ESPERA 1
State Point Report Point Dry Bulb Wat Bulb RelatIve Enthatly "-FhiMidii7-. SPecirlc . Dew P0M1 Name Teme. Teme. Hurnictily of Moist Ali Ratio Volume Tern.
F •F % Btuftb lb/lb fWfb 'E E 87.80 82.42 80.00 47.11 0.0237 14.627 80.88 S 71.60 60.96 55.00 27.41 0.0094 13.879 54.60 I 52.00 51.52 96,99 21,41 0.0082 13.343 51.17 M 75.17 66.59 64.57 31.67 0.0124 14.041 62.43
Process Eneroy Report Process From Te Flow Sensible Sensible -Latent -Latenl 'Wat aT Total Typo Point Point &Id. Heat Coal Heat Cool Added Load
fWmin kl3tunir kEtullir_Id3tuair _kEltu/hr ___ lb/hr _ _ kBtunir General M I 7,580 0.0 193.763 0.0 155.677 -143.6 -349440 Zone I S 7.580 162.666 0.0 41.855 0.0 38.3 204.521 Mbing S M 9943 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 Mbing E M 1,637 0,0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 Totals: 0.000 0.000 0.000 0,000 0.0
Note: Only loada lar prooesses with normally use purchased energy are included In the tabla. Diese Iterns are rnarked vrttli a belting plus sign rin.
Process Input/Outptrt Report PD:DC(4U Flow Typo Dry Butb Enthalpy HumIdity Relative Wet Bub Specre
Std. Or Teme. (Moist Nir) Ratio Hurniclity Temo. Volume /P/mIn % Flow 'F Sto/lb rtine % 'E ll'Ab
Mi l 7980 General 52.0 21.4 0.0082 97.0 51.5 13.343 I / S 7,580 Zona 71.6 27.4 0.0094 55.0 61.0 13.879 ' / M 7.560 Mixing 75.2 31.7 0.0124 64.6 66,6 14.041
S 5,943 78.4% 71.6 27.4 0.0094 55.0 61.0 13.879 E 1,637 21.6% 87.6 47.1 0.0237 80.0 82.4 14.627
Fuente: Exportación del Elite PsyChart
205
ANEXO 14 REPORTE ENERGETICO DE LA PSICROMETRIA (cont.)
CABINAS PDT
State Point Report R9n1 Dry Bulb Wel Bulb - Relativa - - Enthalpy Hurnidity Saetilla Dew Point Name Teme. Temp. HumIdity of Molst Alr Ratio Vestirme Tema.
F 'E % Eltralb bfib n'ab 'F E 87.80 82.42 80.00 47.11 0.0237 14.827 80.88 S 71.60 60.96 55.00 27.41 0.0094 13.879 54.60 I 54.00 53.15 94.83 22.37 0.0087 13.405 52.55 M 73.74 64.41 61.09 29.95 0.0112 13.976 59.52
Process Enerqy Report Process From To Flow Sensible Senilble aterit -1-atérit--WatiC Teta!
I Type Point Point Std. Heat Cool Heat Cool Added Load lWrifin kBtufhr kElturhr_ kBluthr ItEltuffir lb/hr kEituthr
General M I 2,068 0.0 44.933 0.0 25.584 -23.8 -70.496 Zona I S 2,056 39.878 0.0 6.983 0.0 6.4 46.861 Mix.Ing S M 1,801 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 Mb:Ing E M 267 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 Totats: 0.000 0.000 0.000 0.000 0.0
Note: Only loads for processes which nommily uso purchased energy are tncluded In he totals. !bese Herm are mancad wtth a tralling plus sign re).
Process lnput/Output Report. JS Rew Type try Btifb Enthelpy Humidity Relego Wet Buil) Spetifit
Std. Or Teme. (Moist Al r) Rallo Hurnidity Tema. Volume n'arlo % Fbw •F Btu/lb IbAb % •F IV/lb
M /1 2,068 General 54.0 22.4 0.0087 94.8 53.1 13.405 I/ S 2,068 Zone 71.6 27.4 0.0094 55.0 61.0 13.879 ' 1M 2,068 Mbing 73.7 30.0 0.0112 61.1 64.4 13.976
S 1,801 87.1% 71.6 27.4 0.0094 55.0 61.0 13.879 E 287 12.9% 87.8 47.1 0.0237 80.0 82.4 14.627_
Fuente: Exportación del Elite PsyChart
ESPERA 1
1State Point Report . Point Cuy Bulb Wel Bulb Relativo Enthalpy Humbily - Spedfic Dew Point, Hamo Tema. Tema. Hurnkflty of Moist Alr Ratio VoNme Temp. I
'F 'E % Bluab lb/lb Web 2IF _ E 87.80 82.42 80.00 47.11 0.0237 14.627 80.86 S 71.60 60.96 55.00 27.41 0.0094 13.879 54.60 1 54.00 53.36 96.13 22.50 0.0088 13.407 52.92 M 73.64 64.26 60.85 29.84 0.0111 13.971 59.32
Process Enerqy Report ,Process From Te Flow Sensible Sensible Letent LateM Water Total Typo Point Point Std. Haat Coal 1-leal Ccol Added Load
fr/rNn kfitu/hr kl3turbr kBlufbr katufhr_lb/hr _ H3tuthr General M 1 235 0.0 5.081 0.0 2.673 -2.5 4.754 Zone I S 235 4.532 0.0 0.654 0.0 0.6 5.187 MINI S M 206 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 MixIng E M 29 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 Totals: 0.000 0.000 0.000 0.000 0.0
Note: Only loada for processes width normally use purchased energy are Included in the totab. -Mese Reno are madre] Mili s traffing plus sign rn.
Process lnput/Output Report reces, Flow Type Ory Bulb Enthalpy HurnTdity Relativo Wet BWb Spedlial Std. Or Teme (Molst Ah) Ratio Humidity Teme Volurne,
frimin % Rau 'F Btu/lb 1/16 % •F fPribl
M / I 235 General 54.0 22.5 0.00813 96.1 53.4 13.407 I / S 235 Zone 71.6 27.4 0.0094 55.0 61.0 13.879
/ M 235 Mizing 73.6 29.8 0.0111 602 64.3 13.971 S 206 87.7% 71.6 27.4 0.0094 55.0 61.0 13.879 E 29 12.3% 87.8 47.1 0.0237 80.0 82.4 14.627
Fuente: Exportación del Elite PsyChart
206
ANEXO 14 REPORTE ENERGETICO DE LA PSICROMETRIA (cont.)
OFICINAS ADMINISTRACION
State Point Repon Pala Dry Bulb VVel Sub Relatare Enthalpy HumIdity Spedfrc DON Point': Name TemP. Temp, Humidity of Molst AIr Ratio Volum° Tenle.'
F 'F % Sto/lb fbAb /Mb 'FI E 87.80 82.42 80.00 47.11 0.0237 14.627 80.86 S 71.60 60.96 55.00 27.41 0.0094 13.879 54.60 1 54.00 53.30 95.74 22.46 0.0088 13.406 52.81 M 73.69 64.33 60.97 29.89 0.0112 13.974 59.42
Process Enerqy Report Procesa From To Flow Senable retablo Latent Latent Water Totál Typo Point Point Std. Heat Cool Heat Cool Added Load
fP/mIn kElturhr IdEltuffir kl3tuihr klauflu lb/ir ketuffir General M 1 222 0.0 4.811 0.0 2.606 -2.4 -7.417 lene I S 222 4.280 0.0 0.657 0.0 0.8 4.939 MIxIng S M 194 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 MIxIng E M 28 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 Totals' 0.000 0.000 0.000 0.000 0.0
Note: Only loada for processes whIch norman)/ use purchased energy are Inch/dor:11n the totals Diese iteras are markod with a Pollino pits sign fiel
Process 1nput/Output Report Procese Flow Type Dry Bulb Enthalpy Humlefity Relativa Wet Bulb Spedlic
Std. Or Teme. (Moist Alr) Rallo Humidity Teme. Volume fP/mhi % Flow 'F Btudb tb/113 % 'F fl'Ab
M /I 222 General 54.0 22.5 0.0088 95.7 53.3 13.406 I / S 222 Zone 71.6 27.4 0.0094 55.0 61.0 13.879 1M 222 MixIng 73.7 29.9 0.0112 61.0 64.3 13.974
S 194 87.4% 71.6 27.4 0.0094 55.0 61.0 13.879 E 28 12.6% 87.8 47.1 0.0237 80.0 82.4 14.627
-
Fuente: Exportación del Elite PsyChart
OFICINA JEFATURA
State Point Report " !Point Dry Bulb Wel Bulb Rantive Enthalpy Humndity Spedfic Dew Potnt Name Teme, Temp. Humtdity of Moist Air Ratio Volume Teme.
'E 'F %.__ Blu/Tb fb/lb 'F . _ ..fr/lb _ _ E 87.80 82.42 80.00 47.11 0.0237 14.627 80.86 S 71.60 60.96 55.00 27.41 0.0094 13.879 54.60 I 54.00 53.44 96.57 22.54 0.0088 13.408 53.04 M 73.57 64.14 60.64 29.75 0.0111 13.968 59.15
Process Energy Report ,Prikess- ' From "Te - Flow" -Señallikr- Sensible - Latent - -LTsteint- -Wáter-TU! Typo Point Point Std. . Heat Cool Heat Cool Added Load
fr/mIn killluthr kl3tu/hr_ki3tu/hr kl3tuihr _Ibfir kl3tufhL, General M I 253 0.0 5.447 0.0 2.743 -2.5 -8.191 Zone 1 $ 253 4.888 0.0 0.655 0.0 0.6 5.544 Mbing S M 223 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 MIxIng E M 30 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 Totals: 0.090 0.000 0.000 0.030 0.0
Note: Only loada for processes whIch normally use purchased ertergy aro Included In the total. Tiloso lloras are marked with a tralting plus sign (-41.
Process input/Output Report Process Flow Typo Dry Bulb Enthalpy Humbity Relallye Wel Bull) Specific
Std. Or Teme. (Molst Jr)A Ratio HumIdity Temp. Votumo ft,/mIn % Flow 'F Bluilb lb/lb % 'F fl'Ab
M /I 253 General 54.0 22.5 0.0088 96.6 53.4 13.408 I I S 253 Zone 71.6 27.4 0.0094 55.0 61.0 13.879 ' / M 253 Mhdng 73.6 29.7 0.0111 60.6 64.1 13.968
S 223 88.1% 71.6 27.4 0.0094 55.0 61.0 13.879 E 30 11.9% 87.8 47.1 0.0237 80.0 82.4 14.627
Fuente: Exportación del Elite PsyChart
207
ANEXO 14 REPORTE ENERGETICO DE LA PSICROMETRIA (cont.)
CC-TV
State Point Report ric Dry Bulb Wet Bulb -- RelaWe - Enthalpy - Humldity Seacific Dew Pela. Name Temp. Temp. HurnIdity o! Motst Atr Ratio Volum° Temp.'
'F 'E 56 Btueb lb/lb frab 'E E 87.80 82.42 80.00 47.11 0.0237 14.627 80.88 S 71.60 60.96 55.00 27.41 0.0094 13.879 54.60 I 55.00 54.18 95.12 23.00 0.0090 13.438 53.62 M 72.96 63.19 59.01 29.03 0.0105 13.941 57.82
Process Energy Repon l Prrcess From Vi FIEM -Senfilie SelsIble Latent Latent Water Total Typo Point Point Std. Heat Coot Haat Coal Added Load
ftYmIn_ kBtuffir leturtu_kBtuffir Id3turhr tb/hr kBtu/hr General M I 134 0.0 2.646 0.0 0.986 49 -3.632 Zona I S 134 2.447 0.0 0.220 0.0 0.2 2.667 Mbdng S M 123 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 Mbing E M 11 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 Totats: 0.000 0.000 0.000 0.000 0.0
Note: Only loads for prooesses whIch normally use purchased energy are bduded in the totals. lbese Herm are marked with a belting plus sign rn.
Process lnput/Output Repon
Iproceas How Type Dry aun, Enthalpy HumIdity Relativo Wel Bult. Specitir Std. Or Tomp. (Molst /Ur) Ratio HumIdIty Ternp. Volum.,
11./mIn % Flow IF Btuab 113/16 ... .. % ...... _ ZF..._.....11061
M / I 134 General 55.0 23.0 0.0390 95.1 542 13.438 I/ S 134 Zone 71.6 27.4 0.0094 55.0 61.0 13.879 ' / M 134 ~no 73.0 29.0 0.0105 59.0 63.2 13.941
S 123 91.8% 71.6 27.4 0.0094 55.0 61.0 13.879 E 11 8.2% 872 47.1 0.0237 80.0 82.4 14.627
_
Fuente: Exportación del Elite PsyChart
SUPERVISOR CONTROL DE DEUDAS 2
StataPoint Report . Pálfrt- Dry-130b - 0E106- Relativa- Enthalpy Frumrdity SpecIfic Dew Point Name Temp. Temp. HumIdity of Molst Alr Ratio Volum° Temp
0 t Muda lb/lb 111/1b •F E 87.80 82.42 80.00 47.11 0.0237 14.627 80.86 S 71.60 60.96 55.00 27.41 0.0094 13,879 54.60 i 55.00 54.24 95.43 23.03 0.0091 13.439 53.71 M
72.69 62.75 58.24 28.70 0.0103 13.928 57.20
Process Enerqy Report rT
rocess From To Flow Sensible SIrtsblET Latont Latent Water Total ype Point Point Std. Real Coal Heat Coal Added Load
111/mln_ keturnr kElturhr_ kBtu/hr_ kW", lb/hr_kBtu/hr _ General M I 443 0.0 8.611 0.0 2.680 -2.5 -11.290 Zone I $ 443 8.070 0.0 0.659 0.0 0.6 8.729 MIxIng S M 414 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 Mhdng E M 29 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 TotaIs: 0.000 0.000 0.000 0.000 0.0
Note: Only bads for processes whIch namtally use purchased energy are bcluded In the totals. lbese Items are marked with a belting plus sign re).
Process lnput/Output Repon Process Flow Typo My Bulb Enthalpy Bombay Relativo Wat Bub Specific
I Std. Or Temp. (Moist Alr) Ratio HurNdIty Temp. Volume IP/mIn % Flow •F 131u8b bab 36 'E flUlb
Mil 443 55.0 . 23.0 0.0091 95.4 54.2 13.439 I/ S 443 Zone 71.6 27.4 0.0094 55.0 61.0 13.879
/M 443 Mixt% 72.7 28.7 0.0103 58.2 62.7 13.928 S 414 93.5% 71.6 27.4 0.0094 55.0 61.0 13.879 E 29 6.6% 87.8 47.1 0.0237 80.0 82.4 14.627
Fuente: Exportación del Elite PsyChart
208
ANEXO 14 REPORTE ENERGETICO DE LA PSICROMETRIA (cont.)
ESPERA 2
State Point Report I
nt •Onj Bulla Wel Bulb Relátive Enthalpy Humrdity Specdic Free Temp. Temp. Hurnidity of Moist Ak Ratio Volume
'F 'E % Bturib lb/lb IP/lb
DEM Pont Temp.
*F E 8720 62.42 80.00 47.11 0.0237 14.627 S 71.60 60.96 55.00 27.41 0.0094 13.879 I 5300 52.33 95.82 21.88 0.0084 13.374
74.52 65.61 63.05 30.89 0.0119 14.011
80.86 54.60 51.83 51.15
Process Energy Repont Process From lo MON1 Sensl sensible Latent Latera Water Typo Point Point Std. Heat Coal Real Coal Addod
ll'imin Icatuair M3tuthr kBtufre 1.131Whr lb/hr
Tolal Load
Return -307298 189.095
0.0 0.0
are
General M I 7.604 0.0 180.351 0.0 127.546 -117.6 Z0118 1 5 7,604 154.908 0.0 34.190 0.0 31.3 Mtdng S M 6.262 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 MhIng E M 1.342 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 Total,: 0.000 0.000 0.000 0.000 0.0
Note: Only loará loe processes whIch normally use purchased energy are Included In the total. These lira marked with a trallIng plus sign r+-).
Process Input/Output Repon 'Procesa Flow Typo Dry Bulb Er-ithalpy Humrdily Relativa Wel Bulb
Std. Or Teme. (Moist Air) Ratio HumkIlty Temp. fl'imb 14 Flow 'F etuab Ibilla % •F__
Specific Volum°
113tIti
Mil 7,604 GOT101131 53,0 21.9 0.0084 95.8 52.3 I / S 7,604 Zoilo 71.6 27.4 0.0094 55.0 61.0
1M 7,604 Merino 74.5 30.9 0.0119 63.0 65.6 S 6,262 82.4% 71.6 27.4 0.0094 55.0 61.0 E 1.342 17.7% 87.8 47.1 0.0237 80,0 82.4
13.374 13.879 14.011 13.879 14.627
Fuente: Exportación del Elite PsyChart
SALA DE CAPACITACION PERSONAL , ;State Point Repon! l
Prabit ilysas-wa ami- Relativo Enthalpy- Humidily Spedfic Dinv Poirit Name Teme. Temp. HumIdlty of Molst Al: Ratio Volume Temp.
F 'E % FatO______l__Inb ?t'ab 'E E 87.80 82.42 80.00 47.11 0.0237 14.627 80.88 S 71.60 60.96 55.00 27.41 0.0094 13.879 54.60 I 51.00 50.19 94.82 20,64 0.0078 13.307 49.57 M 76.07 67.90 66.52 32.74 0.0132 14.082 64.12
Procesa Energy Repon! rprocess 1-COM ro Flow Se-Mile Sersible latent Latent Water Total
Type Point Point Std. Haat Coal -leal Gool Acidad Load fil/min kelvan kfirturhr kBtv/hr kiluthr____Ib/hr _ k5tuan
General M I 1,800 0.0 49.848 0.0 48.027 -44,3 -97.875 Zone I $ 1,800 40.560 0.0 14.198 0.0 13.0 54.756 Mbdng $ M 1.313 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 Mein E M 487 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 Talara: 0.000 0.000 0.000 0.000 0.0
Note: Onty loa& for processes v4ilch nonnatly use purchased energy are Indvded In the tolete. These Iteres are matad w(th a trallmg plus Nen ("+").
Process Input/Output Repon! Process Flow Typo Dry Bit Énthalpy HurnIdlty Relativo -Wel Bit Spedfic.
Std. Or Teme. (»Dist Ah) Ratio Humbity Terna. Votume frimki % Flow 'E Bluilb lb/lb % 'E _ WAD
M /1 1,800 General 51.0 20.6 0.0078 94.8 50.2 13.307 I/ S 1,800 Zona 71.6 27.4 0.0094 55.0 61.0 13.879
/ M 1.800 Mtdng 76.1 32.7 0.0132 66.5 67.9 14.082 S 1,313 72.9% 71.6 27.4 0.0094 55.0 61.0 13.879 E 487 27.1% 67.8 47.1 0.0237 80.0 82.4 14.627
Fuente: Exportación del Elite PsyChart
209
ANEXO 14 REPORTE ENERGETICO DE LA PSICROMETRIA (cont.)
SUPERVISOR CONTROL DE DEUDAS 1
State Point Repert rNant Ory Bula Wet Bulb Relativa Enthalpy Huele:11y SpecInc Dew Pah
me Tema. Temp. HumiclIty of Melst Alr Rallo Volum° Teme. 'E 'E % Fitunb ibilb WAD 'E
E 87.80 82.42 80.00 47.11 0.0237 14.627 80.86 S 71.60 60.96 55.00 27.41 0.0094 13.879 54.60 I 54.00 53.45 96.67 22.55 0.0088 13.408 53.07
73.46 63.98 . 60.37 29.62 0.0110 13.983 58.93
Process Etierqy Repert ._ Preces, - From -- - To - - - Ele« -SensiNe - Sensble -Laten, • --Laten' -Water - Total
1
Std. Heat Cool Heat Coal Added Load IType Poht Point fWmin_ IcBtu/hr kEttuflu kl3tuffir kBlu/hr' _ _kBtu/hr _ _ ..Ib/hr
General M I 259 0.0 5.525 0.0 2.673 -2.5 -8.198 Zone I S 258 4.970 0.0 0.654 0.0 0.6 5.624 M'Ana S M 229 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 Mbing E M 29 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 Totals' 0.000 0.000 0.000 0.000 0.0
Note: Only Met for pnxesses which norman,/ use purchased energy ere included In the totals. These gema are manced with a &afine plus sign
Prodess InPut/Outpirt Report . Preces, Flow Type Dry Bull) Enthalpy Huida,/ Retare Wel Bull, Sextas
Std. Or Temp. (Moist Ah) Ratio Humidlty Teme. Volum° ftemln % Flow 'E 13ttutb Ibith % 'E n'Ab _
M /1 258 General 54.0 22.6 0.0088 96.7 53.5 13.408 1 I S 258 Zone 71.6 27.4 0.0094 550 61.0 13.879 ' / M 258 Mbing 73.5 29.6 0.0110 60.4 64.0 13.963 •
$ 229 88.8% 71.6 27.4 0.0094 55.0 61.0 13.879 E 29 112% 87.8 47.1 0.0237 80.0 82.4 14.627
Fuente: Exportación del Elite PsyChart
SALA DE REUNIONES
State Point Report' Potra Dry Bulb Wet Bula --- Relativo -- Enthalpy-- Hurnidity -SpeT:ific-OeliPagil Name Teme. Temp. HumIcilty of Molst Alt Ratio Volum° Temp.1
'F 'E % BluAb bah itme 'F E 87.80 82.42 80.00 47.11 0.0237 14.627 80.86 S 71.60 60.96 55.00 27.41 0.0094 13.879 54.60 1 . 52.00 51.43 96.43 21.35 0.0082 13.342 51.01 M 74.91 66.20 63.97 31.35 0.0122 14.029 61.92
Process Enercy Report Process - From To Flow Sén-slble 5en3lble Ilithat - Latera Water - Total Type Point Point Sin Heat Cool Haat Cool Adiad Load
fr/mIn kBtu/hr _ kBlu/hr _kBluev _ kgtuihr _ Iblhr dituffir General IN I 380 0.0 9.599 0.0 7.470 49 17.059 Zone I S 380 8.161 0.0 2.191 0.0 2.0 10.352 Meche S M 304 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 Mising E IN 76 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 Totals: 0.000 0.000 0.000 0.000 0.0
Note: Only bada ter processes whIch normally use purchased energy are bicha:10d In the totals. fose gema are marked with a tralling plus sign ("+').
Process lnput/Output Repott Process Ro',, Type Dry Bah Enlhalpy HumidRy Relativo Wet Sub Specific:
Sld, Or Teme. (Moist Air) Rallo Hurniclity Temp. Votume - 11,/mIn % Flow 'E Btu/lo rbab % 'E _rimb.
mil 380 General 52.0 21.4 0.0082 96.4 51.4 13.342 I/ S 380 Zone 71.6 27.4 0.0094 55.0 61.0 13.879 ' / M 380 MixIng 74.9 31.4 0.0122 64.0 66.2 14.029
S 304 80.0% 71.6 27.4 0.0094 55.0 61.0 13.879 E 76 20.0% 87.8 47.1 0.0237 80.0 82.4 14.627
Fuente: Exportación del Elite PsyChart
210
ANEXO 14 REPORTE ENERGETICO DE LA PSICROMETRIA (cont.)
SUPERVISOR FISCALIZACION
[State Point Report Point - " Dry Bulb Wet Bulb Relativo Enthalpy Humidity Specnic Dew Point Name Teme. Temo. HurrildIty of Molst Atr Rallo Volume Teme.'
F % Bluffb Iblib fPnb E 87.80 ' 82.42 80.00 47.11 0.0237 14.627 80.86 $ 71.60 60.96 55.00 27.41 0.0094 13,879 54.60 I 52.00 51.43 96.43 21.35 0.0082 13.342 51.01 M 74.91 66.20 63.97 31.35 0.0122 14.029 61.92
Process Eneroy Report 1 Process From Te Flow Sensible Sensible Latent 1.911141, Water -Total Type Point Point Std. Haat Cool Here Coot Added Load
____ fP/min . ketullu _kl3tullir kBlunir .._ kBturtr __. lb/hr_ ._ kBtunu General M 1 380 0.0 9.599 0.0 7.470 -6.9 -17.069 Zone 1 S 380 8.161 0.0 2.191 0.0 2.0 10.352 Mixfng S M 304 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 MixIng E M 76 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 Totals:
0.000 0.000 0.000 0.000 0.0 Note: OnN loada lar processes whkh normally use purchased (merey are included in the total. Theta nema are
marked with a t'afino plus sign (-.1. Process Inpírt/Outpirt Report
I 1Process Flow Type Dry Bull) Efithalpy Hurnidity Relativo Wet Bulb Specilli
Std. Or Teme. (Motel Alr) Ratio Humldity Teme Volum°
IP/min % Flow 'E Blu/lb 1b40 % T 11%..i
1 M / I 380 General 52.0 21.4 0.13082 96.4 51.4 13.342
I / S 380 Z01113 71.6 27.4 0.0094 55.0 61.0 13.879
' /M 380 Mbdng 74.9 31.4 0.0122 64.0 66.2 14.029 i S 304 80.0% 71.6 27.4 0.0094 55.0 61.0 13.879 ' E 76 20.0% 87.8 47.1 0.0237 80.0 82.4 14.627
Fuente: Exportación del Elite PsyChart
COMEDOR
State Point Report Point Dry Bulb Wel Bulb Relativo Enthalpy Humictity Specific Dew Potnt Name Teme. Teme. Humfdity of Moist Ak Ratio Volum° Teme. ¡
'E 'F % Blullb lb/lb rrnb 'E E 87.80 82.42 80.00 47.11 0.0237 14.627 80.86 S 71.60 60.96 55.00 27.41 0.0094 13.879 54.60 I 51.00 50.30 95.52 20.70 0.0078 13.308 49.76 M 74.313 11.5.37 62.88 30.70 0.0117 14.004 60.82
l Process Eneros/Report Process -Filio To El6W-SlitIble Sensible ' Latent Latetr Water Total
IType Point Point Std. Hect - Coal Heat Cool Adcled Load fP/min kátunir ktu/hr kfltufir _lb/hr _ káhihr _kEltuhr
General M I 1,139 0.0 29.317 0.0 21.832 -20.1 -51.149 Zone 1 $ 949 21.396 0.0 7.221 0.0 6.6 28.617 Mbdng S M 949 0.0 10 0.0 0.0 0.0 0.0 MIxtng E M 190 0.0 0.0 Totals•
0.000 0.000 0.000 0.000 0.0 Note: Only loada for moras whIch normally uso purchased energy aro Included h the total. -Meso Iteras are
marked vdth a &alba plus sign N").
Process Input/Output Report Procoss Flow Type Dr/Sub Enthalpy Humldity Retatfve Wet Bulb Speollic
Ste. Or Terrtp. (Mol! Alr) Ratio Humidity Teme. Volume
11,/mIn % Flow 'F Btullb lb/lb % T 11Mb
M /I 1,139 General 51.0 20.7 0.0078 95.5 50.3 13.308
I / S 949 Zona 71.6 27.4 0.0094 55.0 131.0 13.879 / M 1,139 MIxhg 74.4 30.7 0.0117 62.7 65.4 14.004
S 949 83.3% 71.6 27.4 0.0094 55.0 61.0 13.879
E 190 16.7% 87.8 47.1 0.0237 80.0 82.4 14.627
Fuente: Exportación del Elite PsyChart
211
Slave 1 ARUV12Ob 154
Master ARUV200BTS4
ARCI1N21 ARCNN31
Siave2 ARUV100EFTS4
lc Lb
ANEXO 15 ESQUEMA DE CONEXIÓN TE TUBERIAS DE LA UNIDAD EXTERIOR DEL SISTEMA I
Fuente: Exportación del LatsHVAC
212
ANEXO 16 ESQUEMA DE CONEXIÓN TE TUBERIAS DE LA UNIDAD EXTERIOR DEL SISTEMA II
Siave2 ARIN1130ETT54
Slave 1 ARIJ1/16GBTS4
Master ARLJU200BTS4
ARCNN21 ARCNN31
Fuente: Exportación del LatsHVAC
213
ANEXO 17 ESQUEMA DE FUERZA Y CONTROL ELECTRICO DEL SISTEMA I
e
AM/W506154 Cante ARUVIOOOTS4ARLIVINEITS4ÁRIN20113T54
eldtbreal reflgernt 21.40k1
ewils (1000)
3(720.1126210V/60,50Hz
lelase,220-240V.501tz I 220V.60Ile —I6 RerI9 90)
O Noto
We recommand a bigger size for lile coread breaker han calculetea
Fuente: Exportación del LatsHVAC
214
Corrnunkatan Line
A$3O/4503TM
ARIN1000/54,ARIP/160EITS4,0RLI3/2000354
deltbnil refrigert 20.40 ha,
4.12EI2WC4
> ARN00901.101
M14U740OPÇ0
U24GTPC4
MC1U240TPC4
PRI11114010C4
8G CO
ARNI1380T0C4
AR111285110 1_1
> AIINU213GTPC4 137—
Inhnne,220-240V.30113 /120V,b0141 Breike/(7.9A) Power Lkie
3/220, 20-240V/60,50Hz
0J000U35619C4 kí.
9126TUC4
L0EI0TQC4
1
ARICU2851PC4
ARrinJ281TPC4
ARI4U2SGTPC4
ANEXO 18 ESQUEMA DE FUERZA Y CONTROL ELECTRICO DEL SISTEMA II
ft Noto:
VVe recommand a bagar size for Me cUrCult breaker Iban calculatml
Fuente: Exportación del LatsHVAC
215
A3113063321
a 14.4-los -2011 Sk ,
4-003363403021
- oro -(00)0-400)436366
7.."Z;11.71 , T01,:r„ o%)., ARE11/40 1521
-0-21 '
SIlO
,.77c,411;',11„ -r ooi- 00)20404
4.0 1461310 g4 - Iii,u;TH 00)0045
30111.1101521
Cre' ff4115 31 la1N1 1-1101111-1 0%)1111"
7443j/20e4 11 ) 0 live-, 50)40344
40EL11011121
MaN°3'21
0711? e =Int, -4>nt14,,,,,,. .151011103321
nr_41_4- ME111/01521
PitilLN111521
0-1 1) e- 7:14s1,11.7,1„,
42001500004 ØWM
71 )140001044204145 -1 2%))! 20)20004
O Mala/1521
0›. ^,:=511,=, l 33140J22520604 1)300-1.15 0%0.
151::1-1 AM11111111121
4
ANEXO 19 ARBOL DE LA RED DE TUBERIAS DEL SISTEMA I
131=2:10naman,
030613641 er.cri Iacrearinionat 0e1101-.1111/V100111184111WV1.011191~2000121
1,11:1. 11 -j- 3/31/114521
1011 h(Trir2:Collun 1,111/1.1-1 110/21/111
2.60 1110411338 oNmiton
wow- 14-4.44
:17/3.501::.5,1 lt 0 00064011
s.s. 2011(24431404 1441.00 00,0. 4306311201
1014 4200140401404 • 0_. 1615-1.03 535 (100001345 O304IO0 V -{ 060)4-! 00)436001
21
Fa/103921
434012401404
cinwiau 4i.11=-,00)2036
.110112,
1=1,7,—,Iratti!vre_0n,...„ 30031201)304 S 1021-1.4 1
11100110430 : 21 of 61
Cambin10a1454401 las el 134 4 (1011111
Talal Pipo '175.5 arion0.0
Fuente: Exportación del LatsHVAC
216
NIBL1111-121
(7=1-15-41rrál-1 15)05)31
AWCWal
So r:ri+-T527 2-741--( ""e""
721117=-41-1) .22111241 51"2"1
O 1=573:41 e -5015(0-5015555505
BLN03321
zv.5& 200)0255 or,=.,
4-05050063*51
"‘""32°W cita/ 5 53 -11k101
2,3 014)i-1 0 141.13,11.
~Nom,
-944. 20311-2.12 =7"1
ah-' ==,—
0525161121
653N1J240WC4 ¿øt. (11.19i127103:1119 • 2-712141-1 -111113110
es ?05tts240TpCl 11,0 7111328 511"1 47> -1 02%.1-)111.0191.
0504 a. 21143-225
l ve 7C13.2e .1 -
6~101521
6~2101904 azo3 / 1s 54 113,", e -1 11500-1 o.a) kam
41-1 3:131271:537:" 2-71;20-
Millia01521
MIN112/IGTPC4 2Alkaail -{ coz), O Wat
50005.001452
-11•*1=4-
ANEXO 20 ARBOL DE LA RED DE TUBERIAS DEL SISTEMA II
>7711
EZZIEME ( 4010 Act1110011 nelperall: 00 el tp
- - Comiden Lunch 0100.5g3001421M0e01 Cona :ARUV1000-94"r111014JRIS/200E1-s4
Nreu,1"2,
01/4=„7., -2re-{ 0 15065*0
---- i==., ?ii2e-t 015)05415
- 4400 1=151=0)-7-0 Tje-1 0151505*1
4115 Frz,---- 2vee 7,r—.- _00.).
trr 24/1-201
'e-ZI ( 2 ni 1:42 ~I) -11%),-( 0.1)01.9
1 == - -00%0-)0155a5
1040or600105 64 64 coment~utie) se • er (lino
9155 55.1 651055611
Fuente: Exportación del LatsHVAC
217
th-72.--re-Hrfl 7-""
eta
•••••
11/
eta :
ras p
HP
46
48
ANEXO 21 CATALOGO DE UNIDADES EXTERIORES
MULTIVID
Cooling Only 220V
Centinatece Uncl
Cree%
11~9
epa ea» C~9' Herid%
Prever Fina Raíl
Glion9COlc•
lleat Eithanger
Reten 8~nm% 4H/reo
~ro/ Rex:Minn d mai
Met& OutpA x Nadar IN ht eJ
Stani% MetlYsi
alType
Type
Mace Output Nurnber W _
&Men -
6%59 LI
annectlera Gas
05555551(W II • 0)
214581
.Prbmare Level HeatIng
A4874606154
ACM20081154
ARUY16013254
418151000754
1288
110,803
439.903
33 02
Wenn-Gay / Manir% Grey
Geld
Ilennetealty5ealedScro«
(438 • 2). 6Z1 .438
. (3400 2» 3.600 • 3.600
(4.200 • 2) • 5330 • 4,200 Dna OnLne
FVC689(15T)
%creer fan
. (600- 2).. 2 • 750.
200'?210 10.241 .2.7,416
tIC 11V18186
19 05 (314)
413(1.5/0)
(1,240. 1,680.760). 2.(920. 1,680. 760).
(48.13/16 • 66.5/37 • 79.29/32), 2 i
(36.7/32.66-5/32.29-29/32) r 1
260'' • 225 • 1 • UD 1
573 71 . 496 .1 • 357 • 1
639
A6UV4808754
4111182009154
MINI 803154
~1008154
1344
115.600 159,000
•
3490
092
Wami Grey/ Meming G.7y
Geld
Hennedtaby 5555154rot
(438.2).2.418 (3800 2) • 2 . 3859
(4.200 • 2). 2. 5,309
leen On tire
F8C61101871)
4.194415 bel (600i2).2.750
290. 2• 210
10.241 .7.7.416
DC orvozry.8
100
19.05(3/4)
41.3 (1.5/0)
(1,240 . 1820 • 760) • 2 • (920 ^ 1.600 ' 760 • I
(48-13/16 r 66.5/32 • 29-29/32) l< 2
(364/32.66.552. 2829/32) • I
260•2•11311.1
573 2 • 397 • 641
05451Y .(Rateeb
1524
854b
leW
99/ kW
Correnssor
fan AP %cm Rate(11510 117m5
Seund Reste Level 48(4) 862
1.~ seno. / 114145-~ pret.:ata -
~MICO 991 [n1.5.51580
DScn Cornyernor/ Fim 0.5.-brat paertien / Fa, drive. ~non! en:4r~ 1
Menet
Ccenynicetion Cable bomr41(14.56) Refrigera% name
1174695-4nt Preelnd Annan
PowerSupoly 1/.0.15
MStIe orrnramen rearetable ;irle., Inas 6
866
*O pernee sensor
14911 'ensure errnen
Over-brat protttOlf Fan 44 averiad perecer
Ganta% prtractIon 1 Oyeran% protreuon
2C • 1.0- 1 5
8410A
(65. 2)• 50.
(1434 2)• 11.0
lectronk 6.porrac5845.5
220,3,60
220.240,3,50
64
Ove.--Int 454455n / aercarem pnxectro
2C. 10-1.5 11410A
6 5 • 6 0 • 5 0
I43• 132. 110
Eleetrer5 Expanlen Vale
220,3,10
220-240,3.50 64
Note:
1 Capx.995 are based en [be folhowng c04415415. - Cecárg Temperature :bdtor 27T(80.6T9061 19T(6671114/11
Outoncr 3516(9516)06/ 24*C(75 2T)1543 - Heetn9T8npetaGre lndow 20M68T) 00 11 St(59*F) W8
Outelz% retan 61)16/ 6•844 2.8T)W8 89n9 lergth Tnitercerneeted P45 1650 - 7.5m Prlerence Lent erfElevation (Outclax - %dote Unt) sZe.0
2 The rsmfr,sin Gventheses mea% ma5murn conecta* mázor units es accorclanceinbb outdoor un rs opmbinatinn Die rearrinended ralo 6130%
3 WAT cable Pie corrorywen the 406644ble trae arel nitral cedes A tkr, repta piry eírnbeltnemespinfrato% nwbi thirmrd ~Tres rateara 5 54.1418.51 Values arr rnraured at mecha< ~ter I he m'ore hese uetues
cm be Increned ~59 cortas malteen> cArnne. everatcn 6 Power lacto' mutd s.y less thm 1% %Poden co the operating connacns
Fuente: LG
218
ANEXO 22 CATÁLOGO DE UNIDADES INTERIORES
4 WAY CASSETTE (570x570)
ARNUOSGTRC4/ARNUO7GTRC4/ARNUO9GTRC4
ARNU126TRC4/ARNU15GTQC4/ARNU18GTQC4/ARNU21GTQC4
111.2de4 Inde00714M Unit 4191056 C4 /112281179. 04 AM" C.1 NTEJ129 C4 M4111156 £4 N81111114. £4 ARMOIC CA
Ciparr
Poonino21
rema laWki
M210.40.4,5
SairdPnalul
Stard Peng.
Ne0.1"921
010,09C44.
DcontiasOure/
CeoN2
144-4nr9
Co30,2
1414.9
Lisie
Gs
Cae
Idcm 119
140/24 .2194
21/1.01.
9/.1420~ . . _
epre
19
16 2 2
18 25
0 300
/730.310/1/2/2 I 1/723.283/546011
7 5/ 70/6 6. 75/70/65 ,
73(70/66 13/70/66 '
1 39 / 1706 29/27/36
i 46/44/43 : 45/44 /43
570.314.570 i MI 214.570 :
131 131 ' I
625 ; 64
12 7 ' 12
PT-LICC'S . '
25
7
~IN . 10~...000 ;
730,11.736 I 730.23.730 :
3 1 . .
LO
5
28
3 3 .. . 300
300
/ 329.743/5001
SO/ 75/7,1
- . 80/7.5/7.1
30/14/7732/30/27
47/46/44
570,114,570
13.1
635
12.7
75
Un. 822
700.22.701
3
36 45
40 50
300 3C0
300 i 300
lo (230.310/00(0 I 9/730.710/0040
97/00/70 110/100/93..
81/110/70 110/100/93
36/34/33
40/.26/43 51/41/4/ .
570.314.570 . 519,256.570
131 . 15.5
64 635
123 _ 12,7
. PT441C'S
25
PT-UOC '
bri.221o0 Morán/no .
703•22.1700 700.22•830
35 [
5.6
63 _ . .
300
300
1/ 220.220/ 5060
11 2/110/100
11.2/110/100
37/15/34
52/50/44
570•156Y 570
153i
635
12 7
25
num
ilaTinlog.
1904 32 4 700
2
60
68
30
XI
7 / 720.740/5060
' 130/11 /341
. 120/11.1/9 4
. 41/40/35
!, 67/55/50
, 570.316'570
10.911 ;582 , ' 35
1 P1,906
i ~kg
. 700s 32.700
. 21
Darteslere -
This woduct contaba Fluonnated GreenYearse GasesOR4 I OA)
Note :
Capaotxo are basad on tito tolcreeng tardemos
Costes; - Wooe tenso 27T(E10 CF}D8 / 19t(6529143
Ousttont teerp 35T49S1 pe/ Yet( /S 70We
Ilteecornecong ppog Tength 7 Sm
Leseldst ~ce o! reto
h.seunq • Inclace temo 20•C(10101 / 1 5T(591')V1B andosr terno 7'C(44 6,703 6T.(422-9W9
Iro..cuonesting pprog length 7.5m
Lev45 eldierence o( rero
Out to rolty of loro/Usen some spairrostears roas be c117974se4:1i~ notrhonorn 3 LO - 'Internet Desmote(
Accessories
~lo 11 Canas psint re.th Case)
2 Censal robt
0021442 ForThatmx(Ceseefiliabiroyspeern
IlxbesConvouScatIon
Fin Pt
V081142104110%
PORVe13000
POReC Be DO
PORY03303
~3503
nal%
mm1430
PREM1/2013
PRE9I1001 (55*e) PO[1.1111901 OSIeek) PlyICYCIDO (asark) 0041CHCA00(Mad)
POWRo130,08 seesre.003A
OCIRCKLOOW (Vitgle) OPOCEICAO~se) RESA MOMO
Fuente: LG
219
OnoCurtact
floto Panel •
PORYCB000
POWCB400
PCONCRX0
PORYC-0500
W1ARCI
Simpie Cors011~011.11~
2Contact obt
Reltemoststekvolf /mo/o/raispee0
Neto ~Ira &Pe
1.6001 PP/V410 o P1•1000/0IVX430
PORCNICLOOW0A6.) PORCHCAOQW(Wht4) PREMINZKK) P9IEPATBD01 (WArze) PREMT6001(9136k) PG110/CLOQ (0t.c*) POR010‘0119914/41 PQMIHOOF 08
PREPATA000.11 PREI4TA0000
Pruriluoi Standard II
A
ARNU24GTPC4/ARNU28GTPC4/ARNU3OGTPC4
ARNU36GTNC4/ARNU42GTMC4/ARNU48GTMC4/ARNU54131TOC4
/Wel indtpendent UN, ARN1/140 CA Pai6J2110 CA ARIVUXIG C4 A1041.136G CA 61611/06 £4 ARM16.1486 CA AR.105115 CA
Col, BO 10.6 123 1 1/7
11./793_
7.1- 82
. . - . 00 ' 07
. . - 100
- .... 119 1/13 159 10
Ca.t i. w' 310 . 330 33 440 440 ' 1440 144 /9449.1973
6tating Blern Y/ I 330 1 330 33 1440 4401 14110 id.
liotei Stint dIN/14: 1 i no 60m«, 1117204MM ......./ lene 1 ir...1•8r0.40 1 / »I -)401•4 ea I /1.20,141 7 A In '. 11,71.140/141.1 . ..-... ...._ .._
CeB1102 11.....: etAnIn -1 . T 17/15/13 19;16/14 243/724/195 25/72/20 ' 30/ 26/13 : 32/21/15 34/32/27 /3913•Pate - - -. - ,
same...
Hm, 14/1I4l.
IVAN
allivin
"A
non/u 1 191MII4
36 / 34/31 l 39/35/33
14312211195
42118I 2]
25I12i20 ,
44/11/3,
»1»123 1 32121/23
41/ d11/311i
46142/40 -
mlmon
46 / 46 /•1
IsaniFtwor RAM. 014i 55/ 53/50 ' 56/52/50 59/55.50 63/50/50 • 63/59/55 ' 65/63/51 67/65/41 . . .
&ny . .
01000 ersni 640 . 20.• 0.0 1 040 .204 .1140 BAO. 034. 1340 1340. 246.1140 640. 210,840 840• 213•• 2140 840.310.640 >Rita.
',PletWeit kg 218 : 2U 2013 24.3 . 263 265 26.5
14.4 'dr 952 ' 952 0952 952 952 952 01152
11660C0aNtien 4.1 mei 1564 1568 01544 isn 1 sas 504 015 81 . ... - .
1
Or., LO/ -I- ere 75 1
25 . is n 75
0M..1 PT48C1 1 Mode M06C(1) PilIVCI FURACI : MY/MCI OTAIMW )
Cabo 0~0.0
040/...26.9 Mor., IN ~0.1 MCnbI frog tgarill fp) 1~1,.1 „DererztArArel
950.25.950 950•25•950 950•15.950 050,21•130•-•
, L ..
: .
950•25.950 950/75•950 450.25•950 0~0..e. . •
... - • -
4~ 40 50 56 63 i 16 56 56 63
Da "'m'un oantans Ruainaucl Greenhause Gases (PUPA)
Note:
I. Plp/CIIK, are based anche folleo/45g condal"
Coollrq - hdoce teorp 27*(4130 619I I TC(66 27)WB He.annq - Inclor Niro 10T(611•9013 / I5T(59,")W3
Outdoc• terno 35-C(95*/P13 / /0C(75 71)1P13 Outcloor temp 1CP14-61)11 / 6.“41.81-P61 Irr.ttoncaing poen brgth 7.5m Imerconnecup riporp Icongth 1541
Leoeldolfeurcroof 10/0 leeel dIfererde ((roo
2. Dm tome poky ohnrontionSOFTIC specilicaucps muy be chanped roittiout nottiaffien 1.10 bto./nalPar/int(
Accessories
ANEXO 22 CATÁLOGO DE UNIDADES INTERIORES (cont.)
4 WAY CASSETTE (840x840)
Fuente: LG
220
1 III, kí1 Ud
41920/C1-02 9~1 40900100(64444) 4019111400F(ic PORGVCIDOW ONNte) GGIGHCADOW/White)
$1-94-12=11 1
r PRE1ATA030 PRI uraool ~e)
910414000.1 PROMA0300
ANEXO 22 CATALOGO DE UNIDADES INTERIORES (cont.)
1 WAY CASSETTE
ARNUO7GTUC4/ARNUO9GTUC4 ARNU12GTUC4/ARNU18G1TC4/ARNU24GTIC4
Model Imlependent Unit 89N14176 G4 ARNU090 CA /011219120 C4 0.99911110 CA 811119240 04
02444$9 2.2 2.8 36 ,
5.6 7.1 .C.nwity
Ibeathg 2.5 3.2 40 r
63 7.1
40 ID .. . 400 t°9.- 700 70.0
Heallal Non W 1
400 400 . . 400 700 I-
700
50/99 08492 :1 / 220-240/50.60 1/ 220-240/50,60 1 / 220-240/50.60 1 / 220-240/50,60 1 1 / 220-240/50.60
AMA 95~ 82/7)/64 1 97/86/82 10/92/82 133/120109 146/133/115 »0mA/14
14141k9 1111.10. erWan 82 / 73 / 64 92/04/82 . 10/9.2/82 ....-- - — .._, _ ..
133/12.1/119 i 146/133/11.5 • • - -
.59.9419e31ue . - -
1414/1. IBA -- — . _.__.
32/29/25 40/37/35 ,- 413/40/36 35/34/32 : 38/35/32
Spurd nyorry KWh IRA 50/47 / 43 53/52/50 ' 57/54/51 59/56/54 62/59/55 ;
1291y, Wdh0 iwn 850 w 132: • 450 1360. 132 v450 : 860.132 2450 1 180.132,450 . 1 I80.. 137.450 .Dirnension, .
'184 194119 hl 141 147 $47
lisid 635 635 635 635 9.52
12.7 13,7 12.7 122 1588 Cornrctin
Orado _ 25 25 25 25
Lexki PT 4.11406411.1441209•41914/X(C41OS 4/4940111414/1801919 Pti7ttC/flt0T 44
ljecerniecArnel Cabo Wlite V/Mie kMne 441*. White
W•11.0 rtrn 1.160 w 34 m500 1.100 v 34 920 ' 1.1“1 34 4500 1.420.34.500 . 1,420 34 500 Pansiorn
W410$ 142 46 .L_
46 46 55 55
Mis produa cceSts fluctInated Gmelicuze 6~84 10/9
Note 1.Capacites rebase/Ion tlie (oirán teadtians
Cccáng - hdoceteny 27t(80.61108/ 19t(662"FIN8 Heran9 • 144~ temo 20T/E8.100 15T(59*/)W8 Cuida, tinnp 35t(95T)08/ 24t(75 2•F)W13 Cuidar ten, 7%914 61F)013/ 6T(428.)W8 intertrxrectIng ming lenith 7.5rn interontairg Oprig Icaph 75m
Lext dfferenceof rero Level cUfererce c4 ¡so
Due 5001 poky onnwmtion some specArtirs my be clian9ed mamut rvtificaden 3 1.1) -1ntemll Ounete?
Accessories
Ory anua
From Papel
Impie (I anua peht wah ose/ rosnu000 i
2 Cen1.510.,4 . . 1... ..... . _ PGWYCP400 . ___ . Re. ~mg 83.01/mocle—/F,~". - ; 8Orr4a3300
MoljusCinvrakatian . . í PORYCB500
91412G 0140 /11T-UU0 eanet) mut (c.40 muro pa,.1
Prentlum 9~11 518944 Simple for Hotel
Fuente: LG
221
FOr: 0 File íl Resubmit
Approval Other
A r h i te ct:
Iconond
ARNUO5GTRC4
muiti yTM 4-Way Ceiling Cassette
5,500 Btu/h Indoor Una
(Prolect Manager)
LG Ufe's Gadd
Performance:
Total Cooling Capacity (Btu/h)
Heating Capacity (Btu/h)
Power Input' (W)
Refrigerant Type
R410A
Refrigerant Control
EEV
Sound Pressure4 dB(A) (11/M/1)
29/27/26
Primary Filter Type
Washable
Secondary Filter Types
Plasma
Net Weight (lbs)
29
Shipping Weight (lbs)
34
Grille Weight (lbs)
7
Grillo Shipping Weight (lbs)
11
Fan:
Type Turbo
Quantity 1
Motor/Drive Brushless Digitally Controlled/Direct
Motor Quantity 1
Airflow Rate H/M/L (CFM) 265/247/212
Notes: Libe Power Input lo caos al hith
Maximum Ilft Is 27 la from bottom oP ario.
3.5e<Enelnening Manuel fOr Smellble and latera CapacIties.
&Sound PeessUre lents are testad nao 'nacho& chamba. underI50 Standard 3745.
5 Plasma Eike+ Idt atIessolv endiable SeParatell, 6.AII communIcation cable lo bemlnImum 18 AWG, .2-conductor. stranclet 'bieldad and must
compl with applirable letal and notIonal codo.
7.Powel wirIng ablallresant COmply with die applhatle local and nadonal codo.
/1.1115 "ir comes wItIl a dry nItogen chatee.
9.ThIs data lo rated o 'labore sea ievei,wikh as !tul refilterant lino per iodo« oigo anda O ft
lesol dillerence bromeen °Mor( and indoor units. AllcapacItles are net mito a cemblnation ratio
&Mien 95 -105.%.
10,Must bllow Instafiation Inst-ualom In the apNkable LG Irntallifionmanull
intertek
ANEXO 23 FICHAS TECNICAS
EnterIng MIxed Alr:
5,500 Cooling Max' (*E WB)
6,100 Heating Mm (°F DB)
30 Unit Data:
76
59
[colina Nominal Test [callen. Meeting Nominal Test ConditIons,
Incloor: 807 DII/57, 'OJO Incloor: 70F DO
Outdoor 95°F 00 Outdocr 47°F D0/43T Va
Eleárical:
Power Supply (V/Hz/0)
2013-230/60/1
Rated Amps (A)
0.2
Piping:
Refrigerant:
Liquid Line (in, OD)
1/4 Flore
Vapor Une (in, OD)
1/2 Fiare
Condensate:
Condensate Une (in, OD)
1
Factory Installed Pump2
Ves
Controls Features: *Auto changeover
•Hot start
(Heat Recovery Only)
•Self diagnostics
'Auto operation
•Timer (on/off)
*Auto restan
•Weekly schedule
Child lock
*Auto direction/swing (up/down)
'Dual thermistor control
•Fan speed control
Dual setpoint control
•Multiple aux heater applications
*Group control
•Swirl wind (alternating vanes)
High ceiling
•Jet cool ifast cooling)
Required Accessories: •Filter life and power consumption display
El Orille Kit (PT-UQC or PT-QCHWO)
Optional Accessories:
LJ Wireless Remota Controller - PQWRHQOFDB
LG Programmable Controller - PREMTB1OU
LG Premium Controller PREMTA000
1111 Simple Controller with Mode (Block) - PQRCVCLOQ
4 Simple Controller with Mode (White) - PQRCVCLOQW
tWl Simple Controller without Mode (Black) PQRCHCAOQ
Simple Controller without Mode (White) - PQRCHCAOQW
tUI Simple Dry Contact (1 contad, 24 VAC edernal power) - PQ1)5131
Fit Dr,/ Contact for Economizer - PODSBC1
W6 Dr,/ Contact for Third Party Thermostat - PQ0SBNGCM1
51-E Wall Mounted Temperature Sensor - PQRSTAO
rik Ventilation Rito - PTVK430
L1 Plasma Filter Kit. PTPKQO
Fuente: LG
222
PT.4JOC Nit
‹,t
<1,
N
,?( 24-7/16
PT-C1CHWO
yttr
note- All mmensons have a tolerarme of ± 0.25 In. Chassis
Fuente: LG
ANEXO 23 FICHAS TECNICAS (cont.)
ARN U05GTRC4
mu 4-Way Ceiling Cassette
5,500 Btu/h Indoor Unit
I
tife's Good
Tag #:
Date: _ _
PO No.:
22-7/16'
H 8-7/16'
D 22-7/16'
11 2-1/8'
L2 3-1/8'
L3 5-13/16'
L4 6-1/2'
L5 5-5/8'
L6 1-15/16'
L7 1-3/16'
L8 2-3/4'
L9 5-1/8'
LIO 6-5/16'
LI1 7/8'
L12 27-9/16
L13 27-9/16'
LI4 3-7/16'
L15 5-7/8'
L16 1-3/16'
MI 20-3/8'
M2 1-1/16'
MS 1-1/16'
M4 20-3/8'
M5 1-1/16'
M6 20-5/8'
M7 18-3/16'
M8 1-1/16'
M9 6-15/16
223
For: lel File JJ Resubmit
Approval Other
GC:
link Data:
Refrigerant Type
R410A
Refrigeront Control
EEV
Sound Pressure' dB(A) (H/M/L)
35/34/32
Primary Filter Type
Washable
Secondary Filler'
Plasma
Net Weight (lbs)
33
Shipping Weight (lbs)
40
Grille Weight (lbs)
10
Grille Shipping Weight (lbs)
16
Fan:
Type
Cross Flow
Quantity
1
Motor/Drive
Brushless Dlgitally Controlled/Direct
Motor Quantity
1
Airflow Rale R/M/t (CFM) 325 / 304 / 290
Notes:
1.The Power hesusatedil Sg9speed.
2.1.14kIrnorn 111,17 lo from bonom of unk.
33ee Entinevirig Manual for sensINe and larn (m'avine'.
4.5ound PITSIVIT pM, sre tested In an aneen* charter ondas 00 Standard 3/45.
S.Plasma bite/ ide attessofy aullable se9arately.
6,4.1.frorrimunIcnbn cable to beeNitimuni 1.5 AWG.2-conductor. 'tundea Wel& d must
can* wtth ipplIcable local and rstbnal cede.
72o0n0 wiring cable elze inust compry with theappluble. leal aml national lode
5.11,0 unit comn with adry «roten charpa
1.11111 dat. rated O e ebeve sea levo!. with 25 It al re! rigenne Ilre Per Ird0Of init ind ias
lord catterence between ~doce and indoor opte, di capaeltin are net .10,1 cornbination ratio
between 95 —1.05%
10.1.1.1 follow Inyuftation imtnnions In Ole IPP8CO5lE1,5IISUltitIG, manual
ANEXO 23 FICHAS TECNICAS (cont.)
Date:
PO No.:
Architect:
Engr: Mech:
Rep:
ARNUO9GTUC4
muin V'm 1-Way Ceiling Cassette
9,600 Btu/h Indoor Unit
Performance:
Total Cooling Capacity (Btu/h)
9,600
Meeting Capacity (Btu/h)
10,990
Power Input' (W)
00
Codal« Nontrul ion tondltuss:
Holline Honfn,ITO.l Condihom.
InOcor. ROT 011/571
Irwloor. In Da
Outtloor 95.008
Ouidooe 47t OB/43T VVB
Electrical:
Power Supply (V/Hz/0)
208-230/60/1
Rated Ampo (A)
0.18
Piping:
Refrigerant:
Llguid Lino (in, CD)
1/4 Fiare
Vapor Lino (in, CD)
1/2 Fiare
Condensate:
Condensate Line (in, CD)
Faclory Installed Pumpl
Yes
Controls Features:
'Auto changeover •Timer (on/off)
(Heat Recovery Only) •Weekly schedule
Auto operation *Auto direction/swing (up/down)
*Auto restar 'Fin speed control
Dual thermistor control 'Jet cooi (fest cooling)
Dual setpoint control *Group control
Filter life and power •High ceffing
consumption display •HOt Statt
Multiple aux heater •Self diagnostia
applications *Chad lock
Required Accessories:
Grille Kit:fEt PT-UUC1
Optional Accessorles:
Wireless Remote Controller' PQWRHCIOFDB
LO Programmable Controller - PREMTB1OU
LO Premium Controller - PREMTA000
Kg Simple Controller with Mode (Bleck) - PQRCVCLOQ
Hl Simple Controller with Mode (White) PQRCYCLOQW
1116 Simple Controller without Mode (Bleck) PQRCHCAOQ
II Simple Controller without Mode (White) - PQRCHCAOQW
Simple Doy Contact (I contact, 24 VAC external power) - PQDSB1
Doy Contact for Economizer- PQDSBCI
Dry Contact for Third Party Thermostat - PQDSBNGCM1
irt Wall Mounted Temperature Sensor' PQRSTAO
Plasma Filter Kit' PTPKUO
LG Ufe's Goed
EnterIng Mixed Alr:
Cooling Max' ('F WB)
Heating MMrr DB)
76
59
Intenek
Fuente: LG
224
19-11116 J LI-318
ARNUO9GTUC4
muiti V"' 1-Watt Ceeing Cassette
9,600 Btu/h I ndoor U nit
Tag #:
LG Date:
Lifes Goad PO No.:
Ci
Unit incites
Note: Ah measurements
have a tolerarme of ±114 in.
o o
ANEXO 23 FICHAS TECNICAS (cont.)
Fuente: LG
225
Engr: Mech:
Total Cooling Capacity (Btu/h)
Meeting Capacity (Btu/h)
Power input' (W)
12,300
13,600
90
elOG
LIfe's Gond
EnterIng MIxed Alr:
Cooling Max' ('F W8)
HeatIng Min ('E DB)
ling Data:
ANEXO 23 FICHAS TECNICAS (cont.)
For: 1.118File 1TIResubmit
Approval Other
GC:
Date:
PO No.:
Architect:
ARNU12GTUC4
muiti V'm 1-Way Ceiling Cassette'
12,300 Btu/h Indoor Unit
Performance:
76
59
adinnicmw 101' CacoaltiolIci
I,4FaII 90" 011/677W5
Ouldoor 957 011
Electrical:
Heating 110111111.111.Contlitions
10011 7O'F Dl
Owdea 41.1 05/43", WB
Refrigerant Type
R410A
Refrigerant Control
EEV
Sound Pressure' dB(A) (H/M/L)
38/35/32
PrImary Enter Type
Washable
Secondáry Filters
Plasma
Net Weight (lbs)
33
Shipping Weight (lbs)
40
Grille Weight (lbs)
10
Grille Shipping Weight (lbs)
16
Power SuPPIY (V/Hz/fé)
208-230/60/1
Rated Ames (A)
0.18
Piping:
Refrigerant:
Liquid Une (in, OD)
1/4 Fiare
Vapor Line (in, OD)
1/2 Fiare
Condensate:
Fan:
Condensate Une (In, OD)
1
Factory Installed Pump' .... Yes
Controls Features:
Auto changeover
•Timer (on/off)
(Heat Recovery Only)
•Weekly schedule
Auto operabon
*Auto direction/swing (up/down)
*Auto restad
•Fan speed control
Dual thermistor control
alet cool (fast cooling)
Dual setpoint control
•Group control
Filter life and power
•High ceiling
consumption display
•Hot start
Multiple aux heater
•Self diagnostics
applications
•Child lock
Required Accessories:
Grille Kit: PT-UUC1
Optional Accessories:
Ltk Wireless Remota Controller PQWRHC1OFD8
LG Programmable Controller - PREMTB1OU
L. LG Premium Controller - PREMTA000
ra Simple Controller with Mode (Mack) - PQRCVCLOQ
riit Simple Controller with Mode (White) eQRCVCLOQW
t. Simple Controller without Mode (Black) PQRCHCAOQ
LW Simple Controller withaut Mode (White) - PQRCHCAOQW
Simple Dry Contact (1 contact, 24 VAC externa] pawer) - P00591
Dry Contact for Economizar- PQDSBC1
[W Dry Contact for ThIrd Party Thermostat - PQDSBNGCM1
L!. Wall Mounted Temperatura Sensor - PQRSTAO
. Plasma Filter Kit - PTPKUO
Type
Cross Flow
Quantity
1
Motor/Drive
Brushiess DigItally Controlled/Direct
Motor Quantity
1
Airflow Rata H/M/L (CFM)
353 / 325 / 290
Notes:
s.The Ptsver local Is nted ut hiel; spsod.
ZAlaxlmurn Ilft Is 27 In from bettem pluSt.
atoe ItgItewe Marml lor sensible and la tent capatilles.
41.5ound Pressure levds are terted in .n awchoie Oribe! vrid,r150 strnaare 174s.
S.PI.omuWtn Italuessory iradabkse9.40
coornunicadai cable ta be minhnum 3.1anductç n'andel ahlelded ami must
[sepia with episholgle lOcil ard nalbnal code. 7.01,011 wilMng cable sise miro comply with the appilitabie local and nalional cede.
II.This unir [ames «101ades nitrcSisen clurge.
9,111. data h ratee° naba... lea with as Ocare9....n.11ns per Indo', volt ard a It
level Oferente berwetn oaldoor hnd Woor unts. MI capa cltles are net Mth a combina:ion ralle
between 95 —10511
10.Must tenor! hstillttlon InsIturbons In the appkibie instaution manuai
Intent3/4
Fuente: LG
226
ARNU12GTUC4
mut' VI' 1-Way Ceiling Cassette
12,300 Btu/h Indoor Unit
e-LG Tag it:
Date:
Ufe's Good
Unit: nches
Note: AS measurements
have a tolerarme of t1/4 in.
19-11/16
PO No.:
ANEXO 23 FICHAS TECNICAS (cont.)
Fuente: LG
227
0.2 j
208-230/60/1 Power Supply (V/Hz/0)
Rated Amps (A)
Date:
PO NO.:
FOr: íJ Fire Resubmit
Approval Other
ARNU18GTQC4
MUlti \ PI° 4-Way Ceiling Cassette
19,100 Btu/h Indoor Unit
Confine Nominal int Contfitions:
Incloor, 81:1'r 00/61,W13
Oudoor 95" DB
Heating Nominal leal Conditions
Indo«. 70" be
Ouldoor 477 03/437 53
Piping:
Refrigerant:
Liquid Une un, 00)
Vapor Une (in, OD)
1/4 Flare
1/2 Fiare
Condensate:
Condensate Une (in, 00)
1
Factory Installed Pumpi
Yes
Performance:
Total Cooling Capacity (Btu/h)
19,100
Heating Capacity (Btu/h)
21,500
Power Input' (W)
30
Entering Mhied Alr:
Cooling Mas' (F WB)
76
Heating MM (af DB)
59
Unit Data:
Refrigerant Type
Refrigerant Control
Sound Pressure. dB(A) (H/M/11
Primary Filter Type
Secondary Filter Type'
Net Weight (lbs)
Shipping Weight (lbs)
Grille Weight (lbs)
Grille Shipping Weight (lbs)
R410A
EEV
37/35/34
Washable
Plasma
35
40
7
11
Fan:
ANEXO 23 FICHAS TECNICAS (cont.)
Turbo
1
Controls Features:
Auto changeover
•Hot State
(Heat Recovery Only)
•Self diagnostics
*Auto operaron
•Timer (on/off)
'Auto restad
•Weekly schedule
Child lock
'Auto direction/swing (up/down)
*Dual thermistor control
• Fan speed control
'Dual setpoint control
•Multiple aux heater applications
Group control
•Swirl wind (alternating vanes)
High ceiling
'Jet cool (fast cooling)
Required Accessories: •Filter rife and power consumption display
Grille Kit (PT-UQC or PT-QCHWO)
Optional Accessories:
11 Wireless Remote Controller - PQWRHQOFDB
LG Programmable Controller - PREMTB1OU
ITU LG Premium Controller - PREMTA000
la Simple Controller with Mode (Bleck) - PQRCVCLOQ
NI Simple Controller with Mode (White) - PQRCVCLOQW
Simple Controller without Mode (Black) PQRCHCAOQ
Simple Controller without Mode (White) - PQRCHCAOQW
TI Simple Dry Contad 11 contact, 24 VAC external power) - PQDSB1
Ej Dry Contact for Economizer - PODSBC1
Dry Contact for Third Party Thermostat - PQDSBNGCM1
Wri Wall Mounted Temperature Sensor - PQRSTAO
Ventilation Kits - PTVK430
11131 Plasma Filter Kit - PTPKOO
Type
Quantity
Motor/Drive Brushless Digitally Controlled/Direct
Motor Quantity 1
Airflow Rata H/M/L (CFM) 396/388/353
Notes: 1.1he Power Inptit is rated al NO arel.
2.MarIrnum it 1,27 In from botan o? MI.
3See Englnetting Manual kr sen1119e and laten: capacirres.
&Sound Pressure levell are tested In annechele chamba andel- RO Standard alas.
53/asma inter klIncessory mallade inanttly
6,Mttommunkallon cable ro be minirturn 113 AM. 2-conductoc mandad, shlelded ard num
comply with ~cable local are] nationai code.
?Yerre( adringcablelin must comply with the applka'ole (cal as 'adunar COdf.
.1.1111, unll comes with • dry Mitote, Cuma
9.11is dau rated O ft abernea leve( wIth 25 lid erfrigerarrt line per indoor unit and •011
chflerente benveen outdoor and kdoor units. Al capacitad are net with a rombination ratio
berween 95 -105%.
30.Muniollow Enstallation Instroctions In the applicable tG InrtallatIon manual
Irttertek
Fuente: LG
228
1.13
PT-QCHWO 5/15
ra
Note- Alldimensbns have a tolerance of t 0.25 in.
ANEXO 23 FICHAS TECNICAS (cont.)
ARNU18GTQC4
muiti V'm 4-Way Ceiling Cassette
19,100 Btu/h lndoor Unit
Tag
Ikw LG Date: Lif(s Good PO No.:
Y 22-7/16'
H 10'
D 22-7/16'
L1 5'
L2 3-1/8'
L3 5-13/16'
L4 6-1/2'
L5 5-5/8'
L6 1-15/16'
L7 1-3/16'
L8 2-11/16'
L9 5-1/16'
LIO 6-1/4'
L11 7/8'
LI2 27-9/16
L13 27-9/16'
L14 3-1/8'
LIS 5-5/8'
LI6 1-3/16'
MI 20-3/8'
M2 1-1/16'
M3 1-1/16'
M4 20-3/8'
M5 1-1/16'
M6 20-5/8'
M7 18-3/16'
M8 1-1/16'
M9 6-5/16'
Fuente: LG
229
boinas: prr p5/67VWB
Outdow 35' 00
Elearical:
Confina Nominaliest Conchiofir Heating Nominal Test Condjtieost
ideen: 70005
Outclow 41T 00/43, WS
Date:
PO No.:
Architect:
15451441 minnerl
LG Liftrs Good
Entering Mixed Ah*:
24200 Cooling Max3 (*E WB)
27,300 Heating Mm (°F DB)
33 Unit Data:
Refrigerant Type
Refrigerant Control
Sound Pressure dB(A) (H/M/L)
Primary FIlter Type
Secondary Illter Type'
Net Weight (lbs)
Shipping Weight (lbs)
Grille Weight (lbs)
Grillo Shipping Weight (lbs)
Power Supply (V/Hz/0)
Rated Ampo (A)
Piping:
Refrigerant:
; For: Pg. Ale Resubmit
¡MI ApprOVal Other
ARNU24GTPC4
multi yTM 4-Way Ceiling Cassette
24,200 &tutti Indoor Unit
Performance:
Total Cooling Capacity (13tu/h)
Heating Capacity (Btu/h)
1 Power Input' (W)
Liquid Lino (in, OD)
Vapor Lino (in, CD)
Condensate:
3/8 Fiare
S/R Flare
76
59
R410A
EEV
36 / 34 / 31
Washable
Plasma
48
58
13
20
208-230/60/1
0.15
Fan: • •
Type Turbo
Quantity 1
Motor/Drive Brushless Digitally Controlled/Direct
Motor Quantity 1
Airflow Rete H/M/1 (CENO 600/530/459
Notes: 1.15.155wer 'soisI mted at high speed.
2 Maximum Irtt is 27 In Itom bottom oftMt
3.5ee Enginmribm Manual lee seroltle and laten mOmI047,
4 Sound Remo, levet are inted lo In mechen clumser under 50 5Undard 3745
5.PlusMa Mler kft nevoiyavallable5epnidY
6A4 communkation cable lo be mínimum ISAWC, 22onclurtim Mintled. shielded arti num
complY 15113 applitibleloCal sed animal creo.
i.ocrover with tabla dee mustcomply with the ipplrtable loc., raid n•tlann4 (me
S TAls unit comes cilios doy Stumm chalet
937.133414 Is talml SN :Imre sea leveir with 7511m, refrieran, line per Indaco mit and ¡en
kv& Mftertme betweem culata amlinciom units. Cli 4404431314re net3407a combOmOon ratio
se canso 95 -105%.
10 Must kdkno Installation Instrunimry In the app3mble la Instaliaban manual
ANEXO 23 FICHAS TECNICAS (cont.)
Condensate Lirio (in, ID)
1
Factory Installed Purnp'
Yes
Controls Features:
*Auto changeover
•Group control
'Auto diredion/swing
(1-leat Recovew Only)
•Hlgh celling
(uP/down)
Auto operadon
•Hot stad
'Fan speed control
*Auto restad
•Self diagnosticS
•Swirl wind
External on/off control
•Timer (on/off)
(alternating yenes)
*Dual thermistor control •Weekly schedule
*Jet cool (fast cooling)
'Dual setpoint control
•Filter tifo and power
•Multiple aux heater
Required Accessories:
consumption display
applications
ji Grille Kit [PT-UMC1, or PT-UMC1B (Bleck)]
Optional Accessorles:
II Wireless Remoto Controller - PQW111-1Q0FOB
LG Programmable Controller - PREMTBIOu
111 LG Premlum Controller- PREMTA000
Oil Simple Controller with Modo (Black) - PQRCVCLOQ
El Simple Controller with Modo (White) - PQRCVCLOQW
I] Simple Controller without Modo (Black) PCIRCHCAOQ
El Simple Controller without Modo (White) - PQRCHCAOQW
Ej Simple Doy Contact (1 contact, 24 VAC external power) - PDRYCB100
Dry Contad for Economizer - PQDSBC1
Doy Contad for Third Patty Thermostat - PDRYCB300
12 Wall Mounted Temperature Sensor - PQRSTAO
Ventilation Kit - PTVK410 + PTVK420, Pln/K430
Auto Elevation Kit - PTEGMO
El Plasma Filter Kit - PTPKMO
Feo continuad produrt developme44 LO reserves 733 45M
Auxiliary Heater Kit - PRARH1
lo Mange Meclfications without natice.
Fuente: LG
230
AN
EXO
23
FIC
HA
S T
EC
NIC
AS
(co
nt.
)
11.01.•11..m./ aun. 120114•Int
Meehli• MIS
7.1.0 -AY
9•61161
MI
101.110.11
Ceiling e Level .16
9 11
Chassis Grille
Lld
s. z
ir 1 1-10
CO
Fuent
e: LG
VI 33-1/16'
H 8'
0 33-1/16'
L1 5-11/16
L2 3-1/8'
L3 7-11/16'
L4 6-1/2'
L5 3/4'
L6 6-1/2'
L7 3-1/4'
L8 3-1/8'
L9 6-1/2'
L10 4-3/16'
L11 3-15/16'
L12 5-7/16'
L13 1-7/16'
L14 37-3/8'
L15 37-3/8'
L16 1/2'
M1 1-1/16'
M2 30-15/16'
M3 3-1/16'
M4 26-7/16'
M5 1-1/16'
M6 30-15/16'
M7 4-1/8'
M8 3-1/16'
M9 26-15/16'
Note-MI dimensions have a tolerance o( ± 0.25in.
28,000
31,500
33
3/8 Fiare
5/8 Fiare
208-230/60/1
0.15
Power SuPPIY (V/HL/0)
Retad Amps (A)
PipIng:
Refrigerant:
Liquid Une (in, OD)
Vapor Une (in, OD)
Total Cboling Capacity (Btu/h)
Heating Capacity (Btu/h)
Power Input' (W)
rooI nn--. NTr—n n71,77, Corid 1 t
Ineteorl SO" DO/67T VIM inter: 70T OB
Ouldow 55700 Outdeor 4TF 08/437 OIR
Flearical:
Unit Data:
Refrigerant Type
Refrigerant Control
Sound Pressure• dB(A) (H/M/1)
Primary Filler Type
Secondary Filien Type.
Net Weight (lbs)
ShIPPing Weight (lbs)
Grille Weight (lbs)
Grille Shipping Weight (lbs)
R410A
EEV
39 / 35 / 33
Washable
Plasma
48
58
13
20
Fan:
Type
Turbo
Quantity
1
Motor/Drive
Brushless Digitally Controlled/Direct
Motor Quantity
1
Airflow Rata H/M/1 (CFM)
671/565/494 ,
ANEXO 23 FICHAS TECNICAS (cont.)
Tag SI: Job Namenocation:
Date:
PO No.:
Architect;
Engr:
Rep: gompany,
ARNU28GTPC4
muiti 4-Way Ceiling Cassette
28,000 Btu/h Indoor Unit
Performance:
CondenSate:
Condensate Line (in, ID)
Factory Installed Pump'
Controls Features:
Auto changeover
•Group control
'Auto direcdon/swing
(Heat Recovery Only)
•High ceiling
(uP/clown)
Auto operation
•Hot start
*Fan speed control
*Auto restad
•Self diagnostica
•Swirl wInd
*External on/off control
•Timer (on/aff)
(alternating vanes)
Dual thermistor control •Weekly schedule
*Jet cool (fast cooling)
*Dual setpoint control
•Filter life and power
•Multiple aux heater
Requlred Accessories: consumption display
applIcatIons
Grille Kit [PT-UMC1, or PLUMCIB (Mack))
Optional Accessories:
13 Wireless Remote Controller - PQWRHQOFDB
* LG Programmable Controller - PREIVITBIOU
13 1G Prerdium Controller - PREMTA000
* Simple Controller with Mode (Blad) - PQRCVCLOQ
ffil Simple Controller with Mode (White) - PQRCYCLOQW
Simple Controller without Mode (Block) PQRCHCAOQ
Simple Controller without mode (Whitel - PQRCHCAOQW
!N Simple Dry Contact (1 contact, 24 VAC externa' power)- PDRYCB100
Il Dry Contact for Economizer - PCIDSBC1
Doy Contact for Third Panty Thermostat PDRYCB300
)el Wall Mounted Temperature Sensor - PQRSTAO
Ventilation Kit - PTYK410 + PTYK420, PTVK430
Auto ElevatIon Kit PTEGMO
* Plasma Filler Kit - PTPKMO
Auxillary Heater Kit - PRARHI
(PrcileCt United
Ves
LG Ufe's Gond
Entering,Mixed Air:
Cooling Max' (*I WB)
Heating Min (F DB)
76
59
Notes: 1.11. Powet Wrmin ratee zi SS apee.
2.mikInturn lib e si In hala botan el toril
Sifl EnglneerIni Manual le seriad, and latent capacites.
4.5eund Pristure levels are inted le o, anearole chambee untler 00 Standard 1745.
Mits.111er MI attessotyavillibte myqttly bfial communkation 'aso.,, be minhium AVIG, 2.ronductor. draptled. 'hiel ded imd must
eernoly with applkable leal ind nitinl cedo.
7.PoWer wiring coble slre muSt Witsply with the applkable laal and nallanal code.
tilda urdo cern vold, I &Y itr.C.,
9.110s data la Med 25 aove seo kvet with 25 boa re4rigerant line per !Saar unit and eh
'0000 010100000 between etnia« una Itr units. MI y/mitin are e.001 wilh• combinaban 'Me
beniven 55 —101%.
10.Muxt innovo Inuructlem the applIcable Le Innallation manuul
For: l* Pile ResubmIt
Approval Other
CC:
Mech:
of o:01mM prodixt developmtnt LE raros the 01110
O0 din"q, apeen-km:dem without notiee.
Fuente: LG
232
p• tamo..
Wring Entry
Chassis Grille
AN
EXO
23 FIC
HA
S TE
CN
ICA
S (c
ont.
)
ro o a-
Ceiling Zewl
L14
L10
,C•In Les
14 33-1/16'
H sr
D 33-1/16'
L1 5-11/16
L2 3-1/8'
L3 7-11/16'
L4 6-1/2'
L5 3/4'
L6 6-1/2'
L7 3-1/4'
L8 3-1/8'
19 6-1/2'
Lb O 4-3/16'
L11 3-15/16'
LI2 5-7/16'
LI3 1-7/16'
LI4 37-3/8'
L15 37-3/8'
L16 1/2'
MI 1-1/16'
M2 30-15/16'
M3 3-1/16'
M4 26-7/16'
M5 1-1/16'
M6 30-15/16'
1.17 4-1/8'
118 3-1/16'
M9 26-15/16'
Note- AH dimensions have
a tolerante of t 025 in.
O -J
Outlet Ports
Inlet Porta
TPT
Outlet Ports
Not to “ale
Adapter PO rtS
ANEXO 23 FICHAS TÉCNICAS (cont.)
Indoor Y-Branch Kits
mutti VT" 2 PIDE'
Insolation' Propertles:
Material
UL94 Flame Classification . _ .
PolyOlefin Foam
HF-1
(45 LG
f ittIng Properties:
Material
COPPer
Design Pressure
551 P510
Y-BranchConnection Dlameters (in, ID)
Model Y-Braiieli
TYPe
Port Idenfifier
1 2 3. 4 5 6 7 8
ARRIMO1 621 Llopild 14 3/8 3/8 1/4 3/8 1/4-
Vapor 5/8 1/2 1/2 5/8 1/2 5/8
ARBIA03321 Uquld 1/2 3/8 3/8 1/2 1/4 3/8 1/2 1/4
Vapor i 7/8 1/4 5/8. 3/4 1/2 5/8 3/4 1/2
ARBIN07121 illiad 1/2 3/4 5/8 578 3/4 1/2 5/8 3/4 1/2
'Vapor 1-1/4. 1-1/8 7/8 3/4 5/8 3(4' 5/8 1/2 ,
A8E111114521 Ilquld 5/8 .7/8 3/4 7/8 3/4 .5/8 3/4. 5/8 1/2.
Vapor 1-3/8 1-1/2 1-5/8 11/2 1-3/8 1-1/8 1-3/8 11/8 7/8
ReducerDiame era (n)
'mode, etty/Klt ReducerType 10 11 12 Leng111
liquIcl 1/20 3/5 00 • 2-3/4 , 4138LN01621 2
Vapor 3/4 ID 5/8 OD 2-3/4
Uquld
14/810 100 3-5/32 4.881N03321
Vapor 7/8 ID 3/400 2-3/4
1 ID 7/810 31400 , 441/32
1/200 3/ato 1/410 ' 4-11/32 ligo 3d
1/2 OD 3/810 -2-3/4
481311/07121 5 1-3/81D 1-1/4 OD 317/32
Vapor 14/410 .1-1/80 7/800 -4-23/32 '
1-1/8 ID 7/8.10 3/400 , , 4-23/32
7/31D 3/400 3-5/32
Licitad ;5/80D 1/2•10 3/B ID 448/32 •
1/200 3/810- 1/410 4-11/12
7/800 3/4 ID 5/8 ID -4-23/32 4R81N14521 E
1-5/810 11/200 317/32
Vapor 1-5/810 1-1/210 8-3/800 5-1/8
5/800 1/210 2.1/4
1-1/8 OD 7/81D 3/410 3-23/32
Y-Elranch Dimensions' (in
Model Y-Brancti
Type
A e C D ,E
AR8LN016Z1 LIquld 2-29/32 6-9/16 3 11-1/16 11-1/2
Vapor 2-23/32 4-1/2 3 11.1/15 11-1/2
48431,8:03321 Uquld 2-29/32 4-1/2 8 125/8 13-1/16
vapor 3-9/32 5-29/32 ' 10-29/32 1511/32 161/4
AM/407121 Uquid 3-9/32 6-1/8 10 14-5/8 15-1/2
Vapor 3-25/32 5-1/2 10 14-13/16 15-29/32
4361,8414521 - .Uquid 3-25/32 7-3/32 11-7/8 16-3/8 1715/32
Valor 4-15/15 7-29/32 13-7/3 13-17/12 20-11/32
Notes: nehYaranch MI coma wIlh Emulatton for the folowIngp9111 componma -figuld and vipor. 1Gbranch fittings must be Used. Held. l010lled btanch N'ansiareno, pennined. .K.1 compon.t, mut' be kept dry and free el debris beta. Installation.
4.Mumfollowlaitallation InstruCtIonal the applicable W Instaltation manual.
Fuente: LG
234