PROPORCION DE LA CARGA CIRCULANTE DATOS Descarga

PROBLEMAS RESUELTOS EN HOJA DE CALCULO

Problema 1.- Calculo de volúmenes de cuerpos geométricos.

VOLUMENES DE FIGURAS GEOMETRICAS

CUBO

si X es = 2 entonces el Volumen V es= 8lado al cubo

CILINDRO si R es = 3 entonces el Volumen V es= 84.82300165y H es = 3 area de la base por la altura

CUARTA PARTEDE ESFERA si R es = 2 entonces el Volumen V es= 8.37758041

1/3 de pi por radio al cubo

PIRAMIDE si X es = 2 entonces el Volumen V es= 24TRIANGULAR y H es = 3 area de la base por la altura

x

xx

RH

rRR

X X

X H

B * HInserte la Altura: 3Inserte el Radio: 2El Volumen es: 37.70

S*(g+g')/2Inserte la Generatriz Mayor: 1Inserte la Generatriz Menor: 1

Inserte el Radio: 1El Volumen es: 3.14

Calculo de Volumen Para los Cilindros

Cilindro Truncado

Cilindro Recto

JRZ

2


Pi*r2*h/3Inserte el Radio: 12Inserte la Altura: 3

El Volumen es: 452.39

(Pi*h*(R 2+r2+R*r))/3Inserte el Radio Mayor 1Inserte el Radio Menor 1Inserte la Altura 2

El Volumen es: 6.28

Calculo de Volumen Para Conos

Cono Truncado

Cono Recto

Problema 2.- Determinar la altura de salida del alimentador.

DATOS

Capacidad de chancado 100 TM/h = 1.667 TM/minGravedad especifica 3Longitud del alimentador 12 mTiempo 3.5 minAncho del alimentador 1.5 mVelocidad de alimentación 3.429 m/min

DESARROLLO

Mineral de descarga en volumen 0.55556 m3Area 5.14286 m2Altura de la cuchilla 0.10802 m

JRZ

3


Problema 3.- Calcular la capacidad de una tolva.

Area trans. Boca Altura tolva altura % de gravedad Perdida demts 2 mts. mts. vacios especifica (g/cm 3) Capacidad (TM)

44.89 6.77 1.12 25 1.94 1.113

44.89 6.77 1.12 24 1.94 1.113

44.89 6.77 1.12 23 1.94 1.113

44.89 6.77 1.12 22 1.94 1.113

44.89 6.77 1.12 20 1.94 1.113

44.89 6.77 1.12 18 1.94 1.113

44.89 6.77 1.12 16 1.94 1.113

44.89 6.77 1.12 14 1.94 1.113

44.89 6.77 1.12 13 1.94 1.113

44.89 6.77 1.12 12 1.94 1.113

59.17 10.29 1.39 25 1.97 0

59.17 10.29 1.39 24 1.97 0

59.17 10.29 1.39 23 1.97 0

59.17 10.29 1.39 22 1.97 0

59.17 10.29 1.39 20 1.97 0

59.17 10.29 1.39 18 1.97 0

59.17 10.29 1.39 16 1.97 0

59.17 10.29 1.39 14 1.97 0

59.17 10.29 1.39 13 1.97 0

59.17 10.29 1.39 12 1.97 0

Volumen Volumen del densidad Capacidad Capacidad

total (mts 3) mineral (mts 3) aparente (g/cm 3) (TM) (TM)real

320.664 319.551 1.5529 620.295 497.964

320.664 319.551 1.5654 620.295 501.980

320.664 319.551 1.5782 620.295 506.061

320.664 319.551 1.5911 620.295 510.209

320.664 319.551 1.6176 620.295 518.713

320.664 319.551 1.6450 620.295 527.504

320.664 319.551 1.6734 620.295 536.599

320.664 319.551 1.7028 620.295 546.013

320.664 319.551 1.7178 620.295 550.845

320.664 319.551 1.7332 620.295 555.764

636.317 636.317 1.5760 1253.544 1002.835

636.317 636.317 1.5887 1253.544 1010.923

636.317 636.317 1.6016 1253.544 1019.142

636.317 636.317 1.6148 1253.544 1027.495

636.317 636.317 1.6417 1253.544 1044.620

636.317 636.317 1.6695 1253.544 1062.326

636.317 636.317 1.6983 1253.544 1080.642

636.317 636.317 1.7281 1253.544 1099.600

636.317 636.317 1.7434 1253.544 1109.331

636.317 636.317 1.7589 1253.544 1119.236

JRZ

4


Problema 4.- Determinar el Costo de una Tolva.

Para una tolva que no tiene ángulo de inclinación de descarga.

area de una chapa 4.8V cuerpo ALTO DIAMETRO AREA DE B. AREA DE H. AREA T Nro de costo(1/150)

mts3 mts mts mts2 mts2 mts2 Chapas $201.30 41.00 2.50 4.91 322.01 326.92 68.11 10216.34273.00 34.00 3.20 8.04 341.81 349.85 72.89 10932.77

Problema 5.- Determinar el Costo de una Tolva.

Angulo de inclinación de la descarga: 60 grados.

Area de una Chapa = 4.8

V cuerpo V boca ALTO RADIO AREA ALTO AREA mt2 n. De chapas costo(1/150)169.9 28.32 8.08 2.59 131.36 4.04 32.84 164.20 34.21 5131.38200.0 33.33 8.53 2.73 146.45 4.27 36.61 183.07 38.14 5720.83300.0 50.00 9.77 3.13 191.91 4.88 47.98 239.88 49.98 7496.40400.0 66.67 10.75 3.44 232.48 5.38 58.12 290.60 60.54 9081.24

Problema 6 . Determine Consumo de energía de un Circuito Directo de chancado.

CAPACIDAD DE CHANCADO 100 TM/H 1.66666667 TM/minGRAVEDAD ESPECIFICA 3CONSUMO DE ENERGIA 250 KW.HVOLUMEN 0.555555556 m3/min

ALIMENTADOR Longitud Tiempo en una Ancho

de alimentación revolución (min)1 12 3.5 1.52 14 2.5 23 10 3 1

VELOCIDAD AREA VOLUMEN ALTURA (m)

3.429 5.143 12.701 2.469641325.600 11.200 8.724 0.7793.333 3.333 3.421 1.026

Problema 7.- Determine consumo de energía de un Circuito Inverso de chancado.

JRZ

5


CAPACIDAD DE CHANCADO 100 TM/H 1.67 TM/minGRAVEDAD ESPECIFICA 3GRADO DE SEPARACION 40 %TONELAJE ADICIONAL 66.67 TM/HCAPACIDAD TOTAL 166.67 TM/H

2.78 TM/minCONSUMO DE ENERGIA 150 KW.HVOLUMEN 0.93 m3/min

ALIMENTADOR Longitud Tiempo en una Ancho

de alimentación revolución (min)1 12 3.5 1.52 14 2.5 23 10 3 1

VELOCIDAD AREA VOLUMEN ALTURA (m)

3.429 5.143 16.418 3.19242915.600 11.200 11.083 0.9903.333 3.333 4.409 1.323

Problema 8.- Otro modo de presentar el problema 4 y 5.

Indique el consumo de energía que se tendría en la sección chancado que trata 100TM/h que trabaja en circuito directo y la que tendría si fuese circuito inverso con un grado de separación de 40% considere que el consumo estándar de energía es de 2.5Kw.h/TM .

CIRCUITO DIRECTO

DATOS

Mineral Tratado 100 TM/h =Consumo estándar de energía 2.5 Kw.h/TM

RESPUESTA

Consumo de energía 250 Kw

CIRCUITO DIRECTO

DATOS

Mineral Tratado 100 TM/h =Grado de separación 40 %Consumo estándar de energía 2.5 Kw.h/TM

RESPUESTA

Consumo de energía 150 KwTonelaje adicional 66.6667 TMCapacidad Total 166.667 TM

JRZ

6


PROBLEMA 9. Calculo de composición mineralógica.

Se tiene el siguiente análisis Químico se pide calcular el % de Hematita y el % de ganga si se

sabe que la Chalcopirita y Bornita esta en una proporción de 4-1 respectivamente. Pb como

galena, Zn como Esfalerita y Fe como Pirita.

159.6 183.3 501.3 119.8 97.3 239.2

PESOS A. ELEMENTOS Fe2O3 CuFeS 2 Cu5FeS4 FeS2 ZnS PbS TOTAL

63.5 Cu 0.346 0.633 1.9207.2 Pb 0.866 2.865.3 Zn 0.671 5.555.8 Fe 0.699 0.304 0.111 0.466 8.232 S 0.349 0.255 0.534 0.329 0.134 716 O 0.301 ?

GANGA ?TOTAL 1 1 1 1 1 1

Fe2O3 CuFeS 2 Cu5FeS4 FeS2 ZnS PbS Ganga TOTAL

Cu 1.304 0.596 1.9Pb 2.8 2.8Zn 5.5 5.5Fe 4.929 1.146 0.105 2.021 8.2S 1.314 0.240 2.318 2.695 0.432 7.0O 2.120 2.12

GANGA 72.48TOTAL 7.048 3.764 0.941 4.339 8.195 3.232 72.480 100

JRZ

7


Problema 10.- Determinación del perfil granulométrico y potencia real de una chancadora según Bond.

Malla Abertura Peso %Retenido %Retenido %Pasante

Retenido Parcial Acumulado Acumulado

Tyler um gr. % % %28 600 14.2 3.29 3.29 96.71

35 425 27.8 6.45 9.74 90.26

48 300 37.7 8.74 18.48 81.52

65 212 47.3 10.97 29.45 70.55100 150 40.6 9.41 38.86 61.14

150 106 38.2 8.86 47.72 52.28

200 74 33.4 7.74 55.46 44.54

270 53 26.7 6.19 61.65 38.35

400 37 16.3 3.78 65.43 34.57-400 <37 149.1 34.57 100.00 0.00

TOTAL 431.3

Matriz de regresion

Log(d) Log(F) F=(d/d max)m

X0

X1 Y Log(F)=mLog(d) - mLog(d max)

1 2.77815125 1.98546073 Y=aX+b1 2.62838893 1.95550495 Coeficiente Valor1 2.47712125 1.91126941 - mLog(d

max)=0.92202513

1 2.32633586 1.84852249 m= 0.39229503

1 2.17609126 1.78633067 dmax

= 0.00446338

1 2.02530587 1.71836709

1 1.86923172 1.64874791 % passing F801 1.72427587 1.58375605 80 316.835823

1 1.56820172 1.53869819

F

JRZ

8

10

100

10 100 1000Micras

% P

asa

nte


Problema 11.-Determinación:

CONSUMO DE ENERGIA Y POTENCIA REAL DE UNA CHANCADORA

Según Bond: E = W = Wi [(10/(P80)^1/2)-(10/(F80)^1/2)]

Tamiz Micras % peso % acumu. % pasante % peso % acumu. % pasante20" 508008 3 3 97 0 0 100

10" 254000 4.4 7.4 92.6 0 0 100

6" 152400 6.3 13.7 86.3 0 0 100

2" 50800 32.6 46.3 53.7 25.69 25.69 74.31

1" 25400 53.7 100 0 15.43 41.12 58.881/2" 12700 0 100 0 13.69 54.81 45.19

1/4" 8350 0 100 0 10.53 65.34 34.66

10 1851 0 100 0 34.66 100 0

P80 = 69820.7

F80 = 125505.9

W = Wi [(10/(P80)^1/2)-(10/(F80)^1/2)]

Wi = 15

W = 0.144266 Kw-hr/TM

Potencia operacional

Tonelaje hora real (TH) = 2857.15 TMPH

Tonelaje hora optimo (THO) = 3571.438 TMPH

W1 = potencia operacional 412.1897 Kw

W1 = potencia operacional 552.7464 HP

Potencia consumida real = 614.1627 HP

Potencia instalada = 800 HP

Rendimiento del motor = 76.77034 %

Problema 12.- Evaluación de Fajas transportadoras.

FAJAS TRANSPORTADORAS Factor c = 0.000128

distancia densidad velocidadinclinacion peso Hpmotor

Ancho longitud entre poleas mineral de faja min/ft faja

pulg. pies pies lb/pie3 pies/min grados Kg/pie Hpmotor

36 194.83 92.58 129.85 236.68 18 5.85 6.000

36 194.83 92.58 129.85 236.68 18 6.85 7.000

36 194.83 92.58 129.85 236.68 18 7.85 8.000

36 194.83 92.58 129.85 236.68 18 8.85 9.000

altura cap descarga longitud HPv HPh Hptotal Hpreal rendimiento E

de faja ajustada

pie STPH pies HPv HP HP HP % Kwh/TM

28.609 84.985 215.458 2.456 2.335 4.791 5.323 88.713 0.043

28.609 99.513 215.458 2.876 2.734 5.609 6.233 89.038 0.043

28.609 114.040 215.458 3.296 3.133 6.428 7.143 89.282 0.043

28.609 128.568 215.458 3.715 3.532 7.247 8.052 89.471 0.043

JRZ

9


Problema 13. Aplicación de la ley de molienda según Rittinger.

MOLINO (pulg)

POTENCIA NETA (Kw)

CANTIDAD DE SOLIDO en gramos

TIEMPO DE NOLIENDA (min)

POTENCIA CONSUMO

ESPECIFICO DE ENERGIA (Kw-hr/TM)

TAMAÑO DE ALIMENTACION

(micras)

TAMAÑO DE PRODUCTO (micras)

10 0.069 3300 1 0.3485 810 620

10 0.069 3300 4 1.3939 810 370

15 0.214 7425 0.5 0.2402 835 720

15 0.214 7425 2 0.9607 835 470

30 1.26 46500 2 0.9032 920 530

30 1.26 46500 4 1.8065 920 310

Método de Rittinger

E = K [ (1/d +) - (1/do +) ]

[(1/P80)-(1/F80)]*10 5 E PENDIENTE VERIFICANDO %

37.834 0.348 0.304 0.875

146.813 1.394 K = (1,39-0,96)/(146,81-93) 1.181 0.848

19.128 0.240 0.154 0.641

93.005 0.961 K = 0.00804713 0.748 0.779

79.984 0.903 0.644 0.713

213.885 1.806 1.721 0.953

APLICACION DE LA LEY DE RITTINGER

0

0.5

1

1.5

2

0 50 100 150 200 250

[(1/(P80)^1/2)-(1/(F80)^1/2)]*10 5

E (

Kw

Hr/

TM

)

Problema 14. Aplicación de la ley de molienda según Kick.

JRZ

10


MOLINO (pulg)

POTENCIA NETA (Kw)



POTENCIA CONSUMO



(micras)


10 0.069 3300 1 0.3485 810 620

10 0.069 3300 4 1.3939 810 370

15 0.214 7425 0.5 0.2402 835 720

15 0.214 7425 2 0.9607 835 470

30 1.26 46500 2 0.9032 920 530

30 1.26 46500 4 1.8065 920 310

Método de Kick

E = K*ln(do+/d+)

log(F80/P80) E PENDIENTE VERIFICANDO %

0.267 0.348 0.446 0.781

0.784 1.394 K = (1,806-0,24)/(1,088-0,148) 1.306 0.937

0.148 0.240 0.247 0.972

0.575 0.961 K = 1.666629666 0.958 0.997

0.551 0.903 0.919 0.982

1.088 1.806 1.813 0.996

APLICACION DE LA LEY DE KICK

0

0.5

1

1.5

2

0 0.2 0.4 0.6 0.8 1 1.2

ln(F80/P80)

E (

Kw

Hr/

TM

)

Problema 15. Aplicación de la ley de molienda según Bond.

JRZ

11


MOLINO (pulg)

POTENCIA NETA (Kw)



POTENCIA CONSUMO



(micras)


10 0.069 3300 1 0.3485 810 620

10 0.069 3300 4 1.3939 810 370

15 0.214 7425 0.5 0.2402 835 720

15 0.214 7425 2 0.9607 835 470

30 1.26 46500 2 0.9032 920 530

30 1.26 46500 4 1.8065 920 310

Método de Kick

E = 2K [((1/d+)^1/2)-((1/do+)^1/2)]

[((1/P80) 1/2)-((1/F80) 1/2)]*10 4 PENDIENTE VERIFICANDO %

50.2455 0.348 0.3718 0.9361

168.5111 1.394 2K = 1.2468 0.8944

26.6137 0.240 0.1969 0.8204

115.2013 0.961 2K = 0.007398733 0.8523 0.8869

104.6820 0.903 0.7745 0.8577

238.2716 1.806 1.7629 0.9761

APLICACION DE LA LEY DE BOND

0

0.5

1

1.5

2

0 50 100 150 200 250 300

[(1/(P80)̂ 1/2)-(1/(F80)̂ 1/2)]*10 4

E (

Kw

Hr/

TM

)

JRZ

12


Problema 16.- Calculo de la carga circulante, P80, F80, el Word index de un circuito directo

de Molienda que trabaja con un ciclón.

ALIMENTACION DESCARGA

Malla Abertura Peso % Peso% Ac. Ret.%Ac. Pas. Peso % Peso% Ac. Ret.%Ac. Pas.

.1/2 12500 69.1 3.05 3.05 96.95 0.0 0.00 0.00 100.00

.3/8 9500 364.5 16.10 19.16 80.84 4.6 0.39 0.39 99.61

.1/4 6300 631.6 27.90 47.06 52.94 10.9 0.93 1.32 98.68

4 4750 238.8 10.55 57.61 42.39 9.4 0.80 2.12 97.88

10 1700 413.3 18.26 75.87 24.13 33.2 2.83 4.95 95.05

20 841 124.0 5.48 81.35 18.65 56.3 4.80 9.75 90.25

35 425 80.8 3.57 84.92 15.08 157.0 13.38 23.13 76.87

48 300 29.6 1.31 86.22 13.78 104.7 8.92 32.06 67.94

65 212 30.4 1.34 87.57 12.43 124.6 10.62 42.68 57.32

# 100 150 30.5 1.35 88.92 11.08 124.0 10.57 53.25 46.75

150 106 29.6 1.31 90.22 9.78 92.0 7.84 61.09 38.91

200 71 30.2 1.33 91.56 8.44 82.4 7.02 68.11 31.89

270 53 31.0 1.37 92.93 7.07 110.8 9.44 77.56 22.44

325 45 15.2 0.67 93.60 6.40 4.5 0.38 77.94 22.06

400 38 7.5 0.33 93.93 6.07 5.5 0.47 78.41 21.59

-400 17 137.4 6.07 100.00 0.00 253.3 21.59 100.00 0.00

Total ##### #####

TMSH ##### #####

Densidad (Kg/l) 2.252

O/F U/F

Malla Abertura Peso % Peso% Ac. Ret.%Ac. Pas. Peso % Peso% Ac. Ret.%Ac. Pas.

.1/2 12500 0.0 0.00 0.00 100.00 0.0 0.00 0.00 100.00

.3/8 9500 0.0 0.00 0.00 100.00 9.0 0.84 0.84 99.16

.1/4 6300 0.0 0.00 0.00 100.00 21.8 2.04 2.88 97.12

4 4750 0.0 0.00 0.00 100.00 16.0 1.50 4.38 95.62

10 1700 0.0 0.00 0.00 100.00 50.8 4.75 9.13 90.87

20 841 0.2 0.06 0.06 99.94 82.3 7.70 16.83 83.17

35 425 3.9 1.10 1.15 98.85 241.6 22.60 39.43 60.57

48 300 11.7 3.29 4.44 95.56 156.8 14.67 54.09 45.91

65 212 26.0 7.31 11.74 88.26 154.8 14.48 68.57 31.43

100 150 34.8 9.78 21.52 78.48 119.8 11.21 79.78 20.22

150 106 35.9 10.09 31.61 68.39 63.5 5.94 85.72 14.28

200 71 36.3 10.20 41.81 58.19 34.4 3.22 88.93 11.07

270 53 41.2 11.58 53.39 46.61 26.6 2.49 91.42 8.58

325 45 10.3 2.89 56.28 43.72 7.3 0.68 92.11 7.89

400 38 8.4 2.36 58.64 41.36 5.6 0.52 92.63 7.37

-400 17 147.2 41.36 100.00 0.00 78.8 7.37 100.00 0.00

Total 355.9 #####

TMSH ##### #####

Densidad (Kg/l) 1.32 2.193

JRZ

13


Malla Abertura CC % Eficiencia Molienda % Efic. Clasificación

.1/2 12500 #####

.3/8 9500 97.95

.1/4 6300 97.19

4 4750 96.32

10 1700 93.47

20 841 1.37 88.01 46.48

35 425 1.35 72.76 52.62

48 300 1.25 62.82 56.27

65 212 1.19 51.26 57.62

100 150 1.20 40.11 58.04

150 106 1.20 32.29 56.45

200 71 1.26 25.61 53.51

270 53 1.74 16.54 50.62

325 45 1.53 16.73 49.81

400 38 1.39 16.52 48.86

-400 17

Promedio 1.35

PARAMETROS DE OPERACION

TMH 225

KW-H 2978

AMP 392

VOLT 4301

Fp 1

G.E. 3

%H2O= 3.27

DATOS DEL CICLON

Diam. Apex 5 1/2"

Diam. Vortex 9 1/2"

Diam. Inlet 9 1/2"

Altura 77.14

Presión 8.9

Nº Ciclones 3

% SOL. L/S

ALIMEN. CICLON 83.39 0.20

OVERFLOW 36.36 1.75

UNDERFLOW 81.60 0.23

F80 P80 D50 D50(C) Wi

(µm) (µm) (µm) (µm) Kw-H/TM

9406 160.5 145.00 170 19.94

CALCULO DE P80 Y F80

1

10

100

10 100 1000 10000 100000

F80 P80

JRZ

14


Problema 17.- Calculo del tamaño de corte D50 y D50© , la eficiencia de clasificación real y

corregida, determinación del Bypass; de un ciclón.

Malla Under Over Abertura

Peso Peso EFIC.(R) EFIC.(C) Prom. (µm) Bypass

20 22.59 0.12 99.46 99.37 841.00 0.15

35 66.33 2.38 96.53 95.93 633.00

48 43.05 7.15 85.75 83.27 362.50

65 42.50 15.90 72.77 68.04 256.00

100 32.89 21.28 60.72 53.89 181.00

150 17.43 21.95 44.26 34.58 128.00

200 9.44 22.20 29.85 17.66 88.40

270 7.30 25.19 22.47 9.00 61.90

325 2.00 6.30 24.14 10.96 49.00

400 1.54 5.14

CALCULO DE D50 Y D50(C)

1

10

100

10 100 1000Micrones (um)

% E

ficie

ncia

Corregida

Real

JRZ

15


Problema 18.- Determinación de la Carga circulante de un circuito directo de molienda.

PROPORCION DE LA CARGA CIRCULANTEDATOS

Descarga Rebalse Arenas

Malla Del Molino Kg Clasificador Kg Clasificador Kg

48 423 12 55765 153 66 182100 95 94 96150 57 102 42200 61 124 41-200 211 602 82

Tonelaje de alimentación (A) = 200 Ton

Los Análisis de Tamizaje en las tres muestras, son como sigue:

Descarga del Molino Rebalse del Clasificador Arena del ClasificadorFc = d-oTM= T*SA

Malla Peso % Peso% Acum. Peso % Peso % Acum. Peso % Peso % Acum s-d 100

48 423 42.3 42.3 12 1.2 1.2 557 55.7 55.7 3.067 339.28865 153 15.3 57.6 66 6.6 7.8 182 18.2 73.9 3.055 110.863

100 95 9.5 67.1 94 9.4 17.2 96 9.6 83.5 3.043 58.477150 57 5.7 72.8 102 10.2 27.4 42 4.2 87.7 3.047 25.584200 61 6.1 78.9 124 12.4 39.8 41 4.1 91.8 3.031 24.975

-200 211 21.1 100 602 60.2 100 82 8.2 100 3.031 49.9491000 1000 1000 3.046

Proporción de Carga Circulante

Fc Promedio

Fc Promedio = 3.046

Tonelaje de Arenas Que Vuelve al Ciclón: (T) .

Tonelaje de arenas = Fc Promedio x AlimentaciónTonelaje de arenas = 609.14 TM

Carga del Molino (Cp) .

Carga del Molino = Alimentación + Tonelaje de ArenasCarga del Molino = 809.14 TM

ds

odfc

−−=

JRZ

16


Problema 19.- Optimización de un circuito directo de molienda y clasificación.

BALANCE DE SÓLIDOS.

MS1 = MS3MS3 + MS8 = MS4MS4 = MS5MS5 = MS7MS7 = MS8 + MS9MS8 = C.C. MS3MS4 = MS5 = MS7 = (1+C.C.) MS3

MS9 = MS3

BALANCE DE PULPA.

MP1 + MP2 = MP3MP3 + MP8 = MP4MP4 = MP5MP5 + MP6 = MP7MP7 = MP8 + MP9

INGRESE DATOS : En el cuadro acontinuación ingrese los datos requeridos.

Nota: El programa a continuación resolverá los balances de materia por diluciones.

Tn. que trata la planta ( TMD ) =766.272

Densid. gr/lt g.eDescarga molino barras = 2243.89 3.049Descarga molino bolas = 2117.78 3.309Gruesos del ciclón = 2226.11 3.287Finos del ciclón = 1432.22 2.732

RESULTADOS :K de sólidos% sólidos PSdilución

Descarga molino barras = 0.672024 82.48897 0.212283Descarga molino bolas = 0.697794 75.63944 0.322062Gruesos del ciclón = 0.695771 79.16193 0.263234Finos del ciclón = 0.633968 47.6023 1.100739

Factor de carga circulante = 13.23651

Resultados del balance de materia.Tonelaje MS Ton. Pulpa Caudal de Caudal de % sól. en Densidad

(TM/hr) MP agua MW pulpa QP volumen PSV pulpa Dp

Alimentación al molino de barras = 0.136958 0.166032 0.029074 0.073993 60.7071742 2.24389Descarga del molino de barras = 0.136958 0.166032 0.029074 0.073993 60.7071742 2.24389Alimentación al molino de bolas = 1.949808 2.577766 0.627958 1.217202 48.4097012 2.11778Descarga del molino de bolas = 1.949808 2.577766 0.627958 1.217202 48.4097012 2.11778Alimentación al hidrociclón = 1.949808 2.577766 0.627958 1.22961 48.9303125 2.09641Underflow del hidrociclón = 1.81285 2.290053 0.477203 1.028724 53.6121557 2.22611Overfllow del hidrociclón = 0.136958 0.287714 0.150755 0.200887 24.9549654 1.43222

MOLINO DE

BARRAS

MOLINOBOLAS

1

H2O 2

3 4 5H2O 6

7

8

9

DIAGRAMA DE UN CIRCUITO DIRECTO ( MOLIENDA / CLASIFICACION )

JRZ

17


Problema 20.- Balance de materia de un circuito inverso de molienda clasificación.

BALANCE DE SÓLIDOS.

MS1 = MS3MS3 + MS8 = MS5MS5 = MS6 + MS7MS7 = MS8MS1 = MS6MS7 = CC* MS1

BALANCE DE PULPAS.

MP1 + MP2 = MP3MP3 + MP4 + MP8 = MP5MP5 = MP6 + MP7MP7 = MP8

INGRESE DATOS:

Capacidad de tratamiento ( TMD ) = 12000

Densid. gr/lt g.eDescarga del molino de barras = 2250 2.7Descarga del molino de bolas = 2100 2.7Alimentación al ciclón = 1900 2.9Gruesos del ciclón = 2200 2.7Finos del ciclón = 1400 2.8

% passingMalla Abertura Descarga Descarga Aliment. Rebalse Descarga Carga tyler micrones barras bolas ciclones ciclones ciclones circulante8.0 2380.0 94.6 97.3 96.6 100.0 95.3 2.70010.0 1680.0 89.8 95.6 94.0 100.0 91.5 2.48814.0 1190.0 74.2 88.2 84.4 100.0 78.0 2.52920.0 840.0 63.3 80.5 75.9 99.8 66.3 2.57028.0 595.0 53.7 69.8 65.5 99.0 52.4 2.60335.0 420.0 46.3 58.0 54.8 95.7 39.2 2.62848.0 297.0 39.7 46.1 44.4 86.9 28.5 2.68265.0 210.0 34.8 37.4 36.7 76.8 21.7 2.675100.0 149.0 30.5 29.6 29.8 66.4 16.3 2.699150.0 105.0 37.3 24.5 25.3 58.4 13.3 1.884200.0 74.0 24.2 20.4 21.4 50.5 11.2 2.859270.0 53.0 21.9 17.7 18.8 44.6 9.9 2.910325.0 45.0 20.5 16.2 17.4 41.2 9.2 2.957

RESULTADOS OBTENIDOS:K de sólidos% sólidos PS

Descarga del molino de barras = 0.630 88.235Descarga del molino de bolas = 0.630 83.193Alimentación al ciclón = 0.655 72.299Gruesos del ciclón = 0.630 86.631Finos del ciclón = 0.643 44.444

Promedio del factor de carga circulante =2.630

MOLINOBARRAS

MOLINO

BOLAS

1

H2O 2

3

H2O 4

5

6

78

DIAGRAMA DE UN CIRCUITO INVERSO ( MOLIENDA / CLASIFICACIÓN )

JRZ

18


Resultados del balance de materia.Tonelaje MS Ton. Pulpa Caudal de Caudal de % sól. en Densidad

(TM/hr) MP agua MW pulpa QP volumen PSV pulpa DpAlimentación al molino de barras = 0.1369583 0.1660323 0.029074 0.0739931 60.70717423 2.24389Descarga del molino de barras = 0.1369583 0.1660323 0.029074 0.0739931 60.70717423 2.24389Alimentación al molino de bolas = 1.9498081 2.5777663 0.6279582 1.2172021 48.40970117 2.11778Descarga del molino de bolas = 1.9498081 2.5777663 0.6279582 1.2172021 48.40970117 2.11778Alimentación al hidrociclón = 1.9498081 2.5777663 0.6279582 1.2296104 48.93031251 2.096409Underflow del hidrociclón = 1.8128498 2.2900526 0.4772029 1.0287239 53.61215566 2.22611Overfllow del hidrociclón = 0.1369583 0.2877137 0.1507554 0.2008865 24.95496536 1.43222

Problema 21.- Determinación de curva real de distribución granulométrica y su ajuste de un circuito de molienda.

Nº Opening G-G-S ingresoMESH (µm). CUM.(-) log x log F(x) Calculado datos (+)

x F(x) X Y X2 Y2 X.Y Ecuac.G-G-S F(x)-F(x)11/2 12500 97.29 4.097 1.988 16.78 3.95 8.14 100.10 -2.81 2.713/8 9500 88.93 3.978 1.949 15.82 3.80 7.75 85.82 3.11 11.071/4 6300 70.13 3.799 1.846 14.43 3.41 7.01 68.16 1.97 29.87

4 4750 57.30 3.677 1.758 13.52 3.09 6.46 58.18 -0.88 42.710 1700 30.88 3.230 1.490 10.44 2.22 4.81 32.70 -1.82 69.1220 841 22.86 2.925 1.359 8.55 1.85 3.98 22.03 0.83 77.1435 425 17.99 2.628 1.255 6.91 1.58 3.30 15.03 2.96 82.0148 300 16.30 2.477 1.212 6.14 1.47 3.00 12.36 3.94 83.765 212 14.56 2.326 1.163 5.41 1.35 2.71 10.17 4.39 85.44

100 150 12.91 2.176 1.111 4.74 1.23 2.42 8.38 4.53 87.09150 106 11.42 2.025 1.058 4.10 1.12 2.14 6.90 4.52 88.58200 75 9.98 1.875 0.999 3.52 1.00 1.87 5.68 4.30 90.02270 53 8.60 1.724 0.934 2.97 0.87 1.61 4.67 3.93 91.4325 45 7.86 1.653 0.895 2.73 0.80 1.48 4.26 3.60 92.14400 38 8.00 1.580 0.903 2.50 0.82 1.43 3.88 4.12 92

-400 17 0.00 2.47 -2.47 100SUMATORIA 21.706 10.390 79.550 18.32 38.162

Numero de términos involucrados en la regresión 6

% velocidad critica 74.36Wi 40.64Tamaño Máximo bola 3.71

Ecuación de distribución de G-G-S F(x)=100(x/xo)^&

a -0.2973b=& 0.5608

r 0.998 F80: 8382xo 12477.1

Distribución de bolas de 3 y 3 1/2" respectivamente: 124.90698

JRZ

19

PROPORCION DE LA CARGA CIRCULANTE DATOS Descarga

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