JAERI-M - International Nuclear Information System (INIS)
182
JAERI-M 89-014 ftfmJt^- K T R A N S — A C E£>1 1989^23 mm TO • PUSH t: • » » B * « ? * if *Bf Japan Atomic Energy Research Institute JAER 1-M 89-014 再処理施設における事故時放射性物質移 行解析コード TRANS-ACE の開発 1989 1 F-2 月 西尾軍治・阿部仁・内藤似孝 日本原子力研究所 JapanAtomicEnergyResearch Institute
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J A E R I - M 89-014
ftfmJt^- K T R A N S — A C E£>1
1 9 8 9 ^ 2 3
mm TO • PUSH t: • » »
B * « ? * if * B f Japan Atomic Energy Research Institute
JAER 1-M
89-014
再処理施設における事故時放射性物質移
行解析コード TRANS-ACEの開発
19891F-2月
西尾軍治・阿部仁・内藤似孝
日本原子力研究所Japan Atomic Energy Research Institute
JAERI-M v * - Hi , BW£?timftm<T^mz'2::ft)lX^&ilt3?.®&®X-1-.
JAERI-M reports are issued irregularly.
Inquiries about availabibty of the reports should be addressed to Information Division, Department
of Technical Information, Japan Atomic Energy Research Institute, Tokai-mura, Naka-gun,
Ibaraki-ken 319-11, Japan.
© Japan Atomic Energy Research Institute, 1989
en m a £ IF. =h ii m •%. m
jAERI-Mレポートは. 日本原子力研究所が不定期に公刊している研究報告密です.
入手の間合わせは. 臼:4:原子力研究所技術情報部情報資料謀(319-11茨城県11M可郡東海村)
あて.お申しこしください。なお.このほかに財団法人原子力弘済会資料センター(319-11:1長域
県JJIi珂都東海付日本原子力研究所内)で絞写による実質頒布をおこなっておりま・す。
jAERI-M reports are issued irregularly.
Inq凶riesa凶utavailabihty of the re凹rtsshould 民 addr邸民dto Information Di吋sion，民間比ment
of Technical Information， ]apan Atomic Energy Research Institute， Tokai-mura， Naka-gun，
Ibaraki-ken 319-11， japan.
。]apanAtomic Energy Research Institute， 1989
編集J告発行 日本原子力研究所
印 刷 目立高速印刷株式会社
J A E R I - M 8 9 - 0 1 4
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(1989 ff. 1 /3 23BSH)
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(l)
JAERI-M 89-014
再処理施設における事故時放射性物質移行解析コード
TRANS-ACEの開発
日本原子力研究所東海研究所燃料安全工学部
西尾軍治・河部 仁・内藤似孝
( 1989年 1月23日受理)
火災.爆発事故下での再処酒!施設セル換気系の安全性を評価できるように.米国ロスア
ラモス国立研究所でIJ日発された 1次元圧縮性熱流動解析コード EV E N T 11:.土アロゾJレ
や放射性物質の移行及びセ Jレ・ダクト内の熱流動そして爆発事故下でのソースターム計算
機能を付加して. TRANS-ACEコードを作成した。本計算コードは. JH故が発生し
た場合のセ Jレ換気系内における圧力.温度のみならず物質伝播及び批終的iζ高性能エアフ
ィルタ (HE PAフィルタ)を過して施設外i乙放出される放射性物質量を算出する。
本報告書は. TRANS-ACEコードの使用手引告であると同時にプログラム内容説
明書でもある。
東海研究所:319“11茨城県那珂郡東海村白方字白根2-4
(1)
JAERI-M 89-014
Development of the Computer Code TRANS-ACE for Analysing Radioactive
Materials Transport in Reprocessing plants under Accidental Conditions
Gunji NISHIO, Hitoshi ABE and Yoshitaka NAITO
Department of Fuel Safety Research
Tokai Research Establishment
Japan Atomic Energy Research Institute
Tokai-mura, Naka-gun, Ibaraki-ken
(Received January 23, 1989)
The computer code TRANS-ACE has been developed for safety evaluation
of cell-ventilation system of reprocessing plants under postulated fire
or explosion accident conditions, by adding the functions to the one
dimensional compressible heat flow analysis code EVENT developed by Los
Alamos National Laboratory of USA for calculating the transport of aerosol
or radioactive material, heat flow dynamics and source terms under the
condition of explosion.
This code can not only calculate pressure, temperature but also
material transport and finally the quantity of released radioactive
materials passed through the High Efficiency Air Filter (HEPA filter).
This document is detailed an explanation on the code as well as
user's manual.
Keywords: Reprocessing Plants, TRANS-ACE Code, Radioactive Materials
Transport, Aerosol, HEPA Filter
(2)
JAER工-M89-014
Deve10pment of the Computer Code TRANS-ACE for Analysing Radioactive
Materials Transport in Reprocessing p1ants under Accidental Conditions
Gunji NISHIO， Hitoshi ABE and Yoshitaka NAITO
Department of Fuel Safety Reseaτch
Tokai Research Estab1ishment
Japan Atomic Energy Research Institute
Tokai-mura， Naka-gun， lbaraki-ken
(Received January 23， 1989)
The computer code TRANS-ACE has been deve10ped for safety eva1uation
of ce11-venti1ation system of reprocessing p1ants under postulated fire
or exp1osion accident conditions， by adding the functinns to the one dimensional compressible heat flow analysis code EVENT developed by Los
A1amos National Laboratory of USA for calcu1ating the transport of aero501
or radioactive materia1， heat flow dynamics and 50urce term5 under the
condition of exp1osion.
This code can not only calculate pressure， temperature but also
material transport and finally the quantity of released radioactive
materials passed through the High Efficiency Air Filter (HEPA filter).
Thi5 document i5 detailed an explanation on the code as we11 as
user' s manual.
Keywords: Reprocessing Plants， TRANS-ACE Code， Radioactive Materials Transport， Aerosol， HEPA Filter
(2)
JAER1-M 89-014
1. it ba6fc l
2. TRANS-ACE 4
2. i m gg 4
2. 2 • y x f i t f * 8
2. 3 IWUTM 8 3. Mtfr^r >v 1 8
3.1 4: JURtf tr 9 h«ffl*!l«£lft)»«T 18
3.2 -b;uBLOf^^ hrt<Oj»fe^JBt(f 2 2
3. 3 x r a >/>\s(D®'fMtir 2 4
3.4 H E P A 7 ^ ^ f f l ( j ? ) f 27
3.5 ^SiJEoWtff 3 0
3.6 f&ftMCDmVT 3 4
3.7 Jfcfcftt&HOBflC&a&Wtff 3 6
3.8 •fe*«a&©MJWffi&ffiKJB0T 4 1
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ftS5 J S i O l i S ^ U 166
tt&6 « # x © 3 £ £ f f l : 1 6 6
(3)
JAERI-M 89-014
目 次
1. はじめに ………………………………………………………………………………..，… 1
2. TRANS-ACE …・・・…“・…............………...…...…・・・・・・…………・・・…・・・…・…・・・・・ 4
2.1 概要………………………………・...・H ・-……………………...・H ・..……..… 4
2. 2 システムモデル …...……・・・……..........……・・・・・・…・・・・・・…….........….........…...…・・・ 8
2.3 解析機能 ………………………………………………………・・…………………… 8
3. 解析モデル …………………………………………...・H ・..………………...・H ・..…...… 1 8
3.1 セル及びダクト内の熱流動解析 …………………………………………………… 18
3. 2 セル及びダクト内の熱伝部解析 ……・H ・H ・..…………………………………...… 22
3. 3 エアロゾルの移行解析 ……………………………………………...・H ・..……・・・… 24
3.4 H E PAフィルタの解析 …………………………………・・・…………・…・・……… 27
3.5 火災j原の解.析 ………………………………………………………………………… 30
3. 6 爆発源の解析 ……………………………………………………….........………… 34
3. 7 放射性物質の閉じ込め解析 ...・H ・-圃………………………………...・H ・..……...… 36
3.8 セJレ換気系の初j回流動抵抗解析 ..，・ H ・..…………………………...・ H ・..………… 4 1
3. 9 ダンパの開閉解析 ……...・ H ・..…………………………………………………・・・… 43
3.1 0 タイムステップ機能の僻折 ……..，・・・………・・・………………・・・……………・・・… 44
4. 入力及び出力説明 …...・H ・..……………………………………………………………… 55
4.1 入力説明 …………………………. .…………………………………………・・・・・・… 55
4. 2 出力説明 …………・・……………………-…・・…………………………………...… 8 1
5. プログラム構造説明 ………...・H ・..……………………………………・H ・H ・..………… 83
5.1 プログラム枯造 ………………………………-…..…………………………-…H ・・・ 83
5. 2 プログラム内容の説明 ……………………………………………-…・………・・・… 83
6. サンプJレ計・算 ………………………………………………………………………・・・…… 100
6.1 対象プラン卜 …………………………………・ー…………………………………… 100
6. 2 計算条件 ……………………………………………………………………………… 1 00
6. 3 計算結果 ………………………………………...・H ・..…………………………...… 102
7. おわりに ……………………………………………...…………………………………… 158
文 献 ………………………………………………………………………………………・・・… 1 5 9
付録 1 HEPAフィルタの流動抵抗 …………………………………………………...… 161
付録 2 溶媒火災時の HEPAフィルタの目詰まり抵抗 ……………...・H ・..…・H ・H ・..… 162
付録 3 HEPAフィルタのエアロゾル捕集の DF値 ………………………...…・・・…… 164
付録 4 溶媒燃焼による発熱量 ……...・H ・..……………………………………………・・・… 165
付録 5 煤煙の位度分布 …..，・H ・..……………...・H ・..…………………...・H ・..…………… 166
付録 6 燃焼ガスの発生最 ……………………...・H ・.....・H ・..……..，・H ・..……………...… 166
(3)
JAERI-M 89-014
tfS7 «3iBlt«fcS«$«6#x©fg£fi 167 tt»8 ?|lfettSl(*:©«l5felC«tS«HftOJb^:iC 169
tt«9 ia«ElWlh^y^(»aih#)(0^«l 170
(4)
JAERI-M 89-014
付録7 爆発による燃焼ガスの発生島 ………..，…・…・・………………...・ H ・.....・ H ・..…… 167
付録 8 引火性気体の爆発による燃焼の化学式 ・…....・H ・...……...・H ・.....・H ・..………… 169
付録9 逆流防止ダンパ(逆止弁)の作動 …・…..………………..，・H ・..t'.・H ・..………・・ 170
(4)
JAER1-M 89-014
Contents
1. Introduction i
2. TRANS-ACE 4
2.1 Outline 4
2.2 System models 8
2.3 Analytical Functions 9
3. Analytical Models 18
3.1 Analysis of Heat Flow at Cell and Duct 18
3.2 Analysis of Heat Transport at Cell and Duct 22
3.3 Analysis of Transport of Aerosol 24
3.4 Analysis of HEPA Filter 27
3.5 Analysis of Fire Source 30
3.6 Analysis of Explosion Source 34
3.7 Analysis of Confinement of Radioactive Materials 36
3.8 Analysis of Intial Flow Resistance in Cell-Ventilation System ... 41
3.9 Analysis of Opening and Closing of Dumper 43
3.10 Analysis of Time Step Function 44
4. Explanation of Input and Output 55
4.1 Explanation of Input 55
4.2 Explanation of Output 81
5. Explanation of Program Stracture 83
5.1 Program Stracture 83
5.2 Explanation of Program Contents 83
6. Sample Calculation 100
6.1 Object Plant 100
6.2 Calculation Condition 100
6.3 Calculation Result 102
7. Conclusion 158
Reference 159
Appendix 1 Flow Resistance of HEPA Filter 161
Appendix 2 Choking Model of HEPA Filter under Solvent Fire 162
Appendix 3 DF-value of Aerosol Filteration of HEPA Filter 164
Appendix 4 Heating Value by Solvent fire 165
. Appendix 5 Particle Size Distribution of Smoke 166
Appendix 6 Production of Combution Gas 166
(5)
]AERI-M 89-014
Contents
1 • In troduction •.•••••••.••••••.••.••••.•.•••••..••.•.•.••.•••••..•••.. 1
2 • TRANS -ACE •.•••.•..•....•.•...••..••....••...•.....••....•.•.•..•••.• 4
2.1 Outline. • • . . • .. • .. . • . . . . . . •• . . '" •.. •.. . " • '" . ..， . . .， . . • " • • . . • . 4
2.2 System models •••••.••••••.••••...••••••••.••••••..••••••.••.••••• 8
2.3 Annlytica.l Functions •••••••••.••.•••••.••...•.•••.••......•••.•.• 9
3. Ana1ytical Hode1s .•••.••••••.••••••.••.••••••••••••..••.••••••••••.• 18
3.1 Ana1ysis of Heat F10w at Cel1 and Duct ••..•••••.•••.••••••••••.. 18
3.2 Ana1ysis of Heat Transport at Ce11 and Duct •.••.••.••••.•••.•••• 22
3.3 Ana1ysis of Transport of Ae rosol ••.••••••.••••••.••••..••••••••• 24
3.4 Ana1ysis of HEPA Fi1ter •.••.•••.•.•••.•••••.••••.•••.•••••••.•.• 27
3.5 Ana1ysis of Fire Source •..•••••..•••.••••••.•••..•••••...•••••.• 30
3.6 Ana1ysis of Exp1osion Source ...................................・ 34
3.7 Ana1ysis of Confinement of Radioactive Materia1s ...••.•.•.•••... 36
3.8 Ana1ysis o[工ntia1Flow Resistance in Ce11-Ventilation System •.. 41
3.9 Ana1ysis of Opening and Closing of Dumper ..................・・・・・ 43
3.10 Ana1ysis of Time Step Function ..••.••..••.••••••.•••.••.••••••.• 44
4. Exp1anation of Inpu t and Output ..•.•••.•••••.....•••.••••••.•••.•••• 55
4.1 Explanation of lnput •••••.•••••••••.••••••.•.•••••••••••.••••••.. 55
4.2 Explanation of Output •.•••••••••.•.•••..••.•••.•..•••••••••••••.• 81
5. Explanation of program Stracture .••.••••••••••••••••••••.••.••••••.• 83
5.1 prograrn Strncture •..••••..••...•.••.•.•.•.•••..••.•••.•••••••.••• 83
5.2 Exp1anation of prograrn Contents •••••••.••.••••.•..•••.••••.•.•••. 83
6. Sample Calculation .••.•••.••..••.••.••••••••.•••••••.••••••.••••••.• 100
6.1 Object P1ant ••..••.•••..•..••.•...•.•••.•.........•.•.••...•.••.• 100
6.2 Calcu1ation Condi tion •..•.•...••..•••.....•....•..•••.••...•.••.. 100
6.3 Calcu1ation Result .......................................・・・・・・・・ 102
7. Conclusion. • • • . • • • • • • . • • • . • • . • • • . • • . • . • • • . . • • • . • • • • • . • • • . • • • • • • .・・・・ 158
Reference •.•••.•••.•••.••.•••.••.•••.••.••••••.•.•.•••••••••.•••••••••.• 159
Appendix 1 F10w Resistance of HEPA Filter .•••••••.••.•.•••••••••••.•••• 161
Appendix 2 Choking Model of HEPA Fi1ter under Solvent Fire ••••••••.••.• 162
Appendix 3 DF-value of Aeroso1 Fi1teration of HEPA Fi1ter •••••••••.••.• 164
Appendix 4 Heating Va1ue by Solvent fire •••••••••••••••••••.•••••••••.• 165
‘ Appendix 5 Partic1e Size Distribution of Smoke •••••••••.•••••••••••••.• 166
Appendix 6 Production of Combution Gas ....・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・ 166
(5)
JAERI-M 89-014
Appendix 7 Production of Combution Gas by Explosion 167
Appendix 8 Chemical Equation of Combution by Explosion of Inflammable
Gas 169
Appendix 9 Opening and Closing of Back Current Check Dumper
(Check Valve) 170
I
i
r
(6)
89-014 JAERI-M
167 Production of Combution Gas by Explosion 守
'
g
u
x
x
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・1
A
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n
n
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nrnr
nrnr
A
A
Chemica1 Equation of Combution by Explosion of Inflammable
-・・ 169 Gas
Opening and Closing of Back Current Check Dumper
-・・・・ 170 (Check Va1ve)
Appendix 9
r
(6)
JAERI-M 89-014
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(7)
JAERI-M 89-014
記号の説明
3己 号 2己 号
A :面積(肘) d :燃焼11¥1の円相当直佳 (m)
Ank:スリップファクタ(一〉 DF 放射性物質の気相政出係数又は除染
係数(一)
a :ガスの温度伝導率 (m'/s ) Ef :フィルタのエアロソソレ制i集効率
(一). B :拡張されたスポルデングの B伯(一) Es :エネルギー・ソース(J /s )
Ba : J，品協カ λω先生辿l立(kg/s ) 己ST:雌先のエネルギー・ソース (J/s )
BTi 粒子煤煙の発生速度 (kg/s ) E 10 沈折率(ー)
C :エアロゾノレの司!ftt濃度 (kg/m') ET 爆発エネルギー(J )
C. ガス状の放射能濃度 (Ci/m') CF 放射性物質の同伴係数(ー)
CF エアロゾル放射能の気相濃度 F :流民(凶/s)
(Ci/m')
Cc :限界酸素濃度 (kg/凶) Fn 爆発係数 (=4-8)
Co 液相中の溶質濃度 (kg/1-) Fc :爆発燃焼熱係数(= 2.5 )
Corg:溶媒相中の肢障の此射ti色濃度 F cq T N T火薬換算係故(ー)
(C i/乙)
Cp 定圧比熱 (J/kgoK) :燃焼酸素化学当鼠(ー)
Cs エアロゾJレの ill1il濃度 (kg/凶) :管障僚係数(一)
C sv 音速 (m/s) f v :弁のn日間率速度(%/s)
Cv :定容比熱 (]/kgOK) Gr グラスホッフ数(一)
Cw 溶媒相中の核種の放射能濃度 g :電力加速度 (m/S2 )
(Ci/1-)
D :分配係数(一〕 &H 栴媒の燃焼熱(J /kg)
Da ダクト直径 (m) h :熱伝達係数(J/m' s OC)
Dg 幾何平均直径 (μm) J rl¥d:セル壁に移行する熱速度(]/s )
Dh 水力直径 (m) KeH:プランチの抵抗(ー)
Dp :ヱアロソ'ル(煤煙)の粒子径 (μm) Kr :損失係数(一)
Ds Stokes-Einsteinの拡散係数 KL フィ-Jlレ/タ2の周流抵抗係数(mz/s ) (m-V ~)
(7)
JAERI-M 89-014
Kn : * * - - f e y » C = Z / r ) C - )
KT : 7 ^ ? o a » f i l i i f f i f t ( - )
k : tfjuv? yj£££ [ = 1.380662X10"" ] ( J / K )
k0 : g£&<&& ( CmH20] X t t C P A ) )
L : J& S ( m )
Liu : ( S i O * M i ! i ( J / l « )
L„ rg: f&mftW(.n?)
Ls : 7 < n/9 1 fjfefcDIcffiffi^nfctS • M © m # i l ( g / £ )
Ifc(kg)
M : mm if * O '1fit £ * ( - )
Mj : -7 » ^ * J c ( - )
Ma : / A W t t i T a •/;!/© jEffi (kg)
MF : ftWfti ( C i )
MH2o: '/&?!&* T • " / ^ © l E t t Ckg)
Mp : ^r a • / ^©iSra (kg)
Ms : Etai&tBiiSECkg/s)
Ms : H f i t v - * ( k g / s )
M8p : S i t t ^ b ^ ^ L t i T a v ' ^ o f a (kg)
MT : * £ ^ © t e f f i ( k g )
m : mmmmi = <°Q)
C =4.81564 X10"26 ] Ckg) mB : # 4 / i /* - / -«*8JKII*oSt t©^Ki i
& ( k g / s )
K ^
Ab : J8&<D*B%i£K ( k g / s )
mF •• BcWtfeteffio^ffaSffi ( C i / s )
n\fU : ?S«toHIilrl1KaSffi ( k g / s )
mmot *ffiOffiCli£ffi ( k g / s )
mk : y' y v -f k © S lilflfclil (kg/m')
ms : I T a / ^ © ^ l i i i l f i . ( k g / s )
Nu : ^ - y b ^ h S c ( - )
n : »Sl lHia( 0 / h )
n0 : *^SC (mol )
P :EE ; / j (Pa )
AP •• Biim ( P a )
dP0: y A n<9®Y£-h-m ( Pa )
P r : 7° y V Y >\y Vk ( - )
P s : i i g t ) « c J : 5 7 ^ ^ * £ E . h # M P ( - )
Q : ttMMtffl ( r ay ' s )
QB : #xffl^©.4M£»ffi( J / s )
Q T B : «S«IO%jftaffi( J / S )
©ili&B.'flll]^ »J ©&ffi ( J / s ) qc : y - Krt#x*»£i£^©iJiffcl$filJ
^<0<DBM ( J / s ) C = « in ( T , -Twi ) + Jrat i ]
R : %Wm%t. C = 2 8 6.7 ) ( J / k g - K )
Rd : ft h- tMI(m)
Rf : t l l ] $ ^ t i ( m )
JAERI-M 89-014
?コUL..
叫すMUl
J己
Kn クヌーセン数(= L/ r ) (-)
KT フィルタの乱流低抗係数(ー〕
k ボルツマン定数
(=1.380662XI0-2J) C]/IO
ko 変換係故
( (mH20)又は (PA)) L : Lえさ (m)
L fu 溶媒ω品先I白熱 (J/kg)
L org:捺媒体制 (m')
L. フィルタ 1台あたりに捕集された煤
煙の負荷i在(g/台 )
L .0 全フィルタ lζ抗日銀された煤煙の全電
m (kg) L ブランチの長さ (m)
M 燃焼ガスの直民分率(ー〕
Mj マッハ数(ー)
Ma 放射性エアロソ‘ルの重品 (kg)
MF 放射能 (Cj )
MH20: i庇滴エアロソソレの近M(kg)
Mp エアロゾJレの電日 (kg)
Ms 質量脱出速度 (kg/s )
Ms 質fItソース (kg/s )
Msp 爆発物から発生したエアロゾルの重
最(kg)
MT 爆発物の古屋(kg)
ロ1 :質量流毘(= pQ)
ma ガス分子の質量
( = 4. 81564 x 10-26 Jくkg)
mn ボイルオーバ燃焼時の溶液の消費速
度 (kg/s)
lIlb 溶媒の燃焼速度 (kg/s )
mF 放射性核開の移行速度 (Ci/s)
111 r u 溶蝶の質JiUì]ï~ 速度 (kg/ s )
I11H20:水相の1li'l~ 速度 (kg/ s )
mk プランチ kの質血流lLt(kg/I日l')
111. エアロソゾレの先生i率l立(kg/s )
Nu ヌッセルト数(一)
n 換気回数(回/h)
no モル数 (11101)
p 圧力(P a )
L1p 圧力差(P a )
d Po:フィルタの圧力差(P a )
P r プラント Jレ故(一)
P. 日詰りによるフィルタ差圧上昇率
(一)
: .本脳流晶 (m'/s ) Q
QB ガス相への熱移動毘(J /s )
QTB:燃焼の発熱速度(J /s )
qO ブランチ kのガスからダクト壁へ
の単位時間当りの熱量(J /s ) qc ノード内ガスから壁への単位時間
当りの熱血(J/s ) ( = a in (T g - T wi ) + J rad J
R 気体定数(= 2 8 6.7 J (J/kgoK)
Rd ダクト半径 (m)
Rr 曲率半径 (m)
(8)
JAERI-M 8 9-014
R* :
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( J / m o l ) : MM(m/s )
C = V T / 2 • vavo ) ( m / s )
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V :
Vav +
V f :
Vk '•
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C = v . „ / u * ] ( - ) &fti*fi ( m / s )
7'5 v^kfflflEfftCm/s )
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^"SrSKnaaKdcosEacin/s)
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( m / s ) ffi#ifc&iSffi(m/s)
si*a&a:SjSffi ( m / s )
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• K f * v © ( * 1 8 # $ ( - )
: •fe/i/tepg*:&iaj&»&4cifcB5'>>©iSB
JAERI-M 89-014
記号
R争:無次元化管半径
( = R・u*/ν)(一〉
Re レイノルズ係数
( 2 R v..v./ν) (一)
r エアロゾルの半毘 (m)
S セル控の而杭(m2)
s 抽出器相当段数(段)
S t 無次元化停止距離
( 0.9 P p D; u. 2/( 1 8μν) ) (ー)
St av:平均ストークス数〈ー〉
Sv 弁の関口断mWi(m')
度
度述
述生
滅発
消
b
v
h
v
Jノ
ィ
ノ
ロ
ロ
ア
アエ
エ
の
の
)
1J
、、ノ、
l
・Is--s
ド
/
ド
/
(
一
屯
一
也
度
ノ
Uノ
(
温
S
S
T
Tb 沸点の温度 C"C)
Tg 流体温度 (OC)
TL L位置の温度 (OC)
Ts ガス相あるいは溶媒j夜間の温度
("C)
Tw 壁而温度 ("C)
T∞:セル無限大位置の気相温度 ("C)
時間(s )
t e 鎮火時間(s )
u 爆発放出エネルギー盈(J )
U 爆発生成物の内部エネルギー
C ] /mo I )
Uo 流速 (m/s)
ド:摩擦速度
c =-Vfン2・Vave ) (m/ s )
記 号
Ut m:力沈降速度
( P p D p 2 g/ ( 1 8 p )) C m/ s ) V : 1.ンド杭 (n1')
文は告fi鼠(rn"/s)
V ..v +: 1nt次元化平均流休速度
( Vave/ Uヰ) (ー)
V1 流速 (m/s)
Vk ブランチ kの流最 (m/s)
Vo 宅間休刊!(耐)
V org: 容媒相の体 t~l (m>)
Vs 溶媒プー Jレj夜面の降下速度
(m/s) Vw 水相の体的(肘)
v 弁を流れる流体の流速 (m/s)
V.. 沈着述度 (m/s)
V ..ve .ダクト内流述 (m/s)
Vn 間流における拡散沈着速度
Cm/s) Vs 重力沈降速度 (m/s)
VT 熱泳動沈着速度 (m/s)
WT ェアロソツレ粒子の古島分率(-)
x ドデカンの体的分率(ー〉
Yox:セル無限大位置から火炎面への酸
業φ推進力(ー〉
(9)
JAERI-M 89-014
ta -*§-
(*'•; •> + * ? )
r : fitftffilfiK(Ci/z)
« : IftiSiS^ ( j / n f • s -°C )
« E •• *§«£©JtJ?fiBK(-)
r : t § f t 3 s © & & ' * 7 * - * C - )
r = : lt#Ut ( - )
rsT : S§telc«fcSga*sp©iKflH'*7 p< - *
( - ) 5 : «SKi7KfflOJK5i6«8ffi^7 ^ - *
( - ) 5e : J8ffi*jS#)i3JSS(m)
* C - ) «f : K©©t6**f f l£ (m)
C J / m ' s ° K 4 ) 7 : l & M t l : & ® ® # M b $ ( - )
0 : •£##[&] £ « $ M c L f c f t E ( - )
X :ftt-ffi%£^»(-)
J : * ! i£^ ( j /ms lC)
A« : ttttiSdig/ms)
v : 3»tttt«»(irf/s)
€ : JS*8J»«M#©&W''f?* - * ( - )
P •• &S£(kg/£)
* : § S » ( - )
# : 7 * - K /< v9 *§&#©«&&'* 7 > - * ( - )
d : *"* b ©fg&tft C # = 0° : 7K¥, ^ = 9 0° : U S ] ( - )
o> : j f t t M t ^ T a y'yu©ffifi©J£ ( C i / k g )
<rg : I I H ^ ^ f i i ^ ( - )
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B
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: x r • • / * / ( $ & )
: §g
: feHS*
aa
JAERI-M 89-014
記 号 記 号
(ギリシャ文字〉 (添 字〉
r :放射能濃度 (Ci/乙) B :ボイルオーバ燃焼
α :熱伝達率(J /m" S ・.C) b :燃焼又は沸点
aE 溶媒の比揮発度(ー) f u 溶媒相
T :結射率の燃焼パラメータ(一) fue! :溶媒相
T c : 1ヒ烈l七(ー) g : jjス相
T ST :爆発による幅射率の燃焼パラメータ :核種の極額文は番号
(一)8 :溶媒と水相の蒸発燃焼パラメータ ln :ガスから壁内側へ
(一)。g :濃度境界間厚さ (m) :セ Jレの番号
ε :溶媒相の温度上昇率の燃焼バラメー k :セ Jレ・プランチの需号
タ(ー〉
εf :配管の絶対粗皮 (m) L :任意位置又は沸点
ε。ステフ 7 ン・ボ Jレツマン定数 o :基準値又は総括値
(J/m'sOK4)
守 :放射性核屈のガス化率(ー〉 02 :酸素
。:重力方向を基準にした角度(ー〉 org 搭煤相
x :煤煙発生係数(ー) ox 酸素
A :熱伝導率(J /m s OC ) out 外気から壁外側へ
μ :粘性係数 (kg/ms ) s :エアロゾル(煤煙)
ν :動粘性係数(凶/s) w :壁
と :溶媒燃焼率の燃焼パラメータ(ー) 00 :無限大
p :密度 (kg/乙)
。 :幅射率(ー)
。:フィードパック幅射率の燃焼パラメ
ータ〈ー)
ゆd ダクトの傾斜角〔 ψ=00 水平，。=9 ()O 垂直) (ー)
α』 :放射能とエアロソソレの重量の比
(Ci/kg)
I1g 幾何標準偏差(ー〉一 一
ttOl
JAER1-M 89-014
1. li U » jc
5 n i t > H i / r t n . L f c t f ^T , *©iJJ&li, -«Nt3B©30££<©-JWfi&£4>o
T£tB©3c£&«A*te*f tTose: iA<4*l&£fc50 EP£, #*& a jfe &-*?#-# &*<*§£.,*:
fflifeK£tt*aElc#oJfttttt&H<Dffli:i&a&&"e'ifc5. * * » » » © & » ' < 'J TiettiSSttfl!
X T - 7 * ;u* ( Elf, H E P A 7 ^ ^ i B f i O tftffl*. 5>nTl^ S„
©^«JttftWtt1*H©EHtJi«6S&ailc!lgsic|BfliL-CV^5o W5, ^Jfc-eii-fe'i'rtffl &«£!&$
Mfimmx&<DViMjpmm®)iM.<D®ftK, «&T-ii-fe/urt©»n:*#ja#*'* hF»9££ffiL THEP A7 * **©tt&&|C§&g£J§.*.;St £#-£*. &*15„ 8i?jL£ffiS£LfcJfl&-efc. $ wss^ottc r«si«si&j rt©aca.)tt«a®©»fT3&*Bgsii:tts. en&&ftftfe«j®o»?f* A¥tff-f SfcJ&KIt, #8c#36£Lfc - fe**»&2 r * MCGflf-T586f*©fflffi. EE;>3Rtfffitfil©i§
^J i , M«gF&l i :* jys^Smm©®fg*^^ lcLfc^^ t tP r r= ' - K i L T I i , # @ O X T 5
**B£ffl£i*r(LANL)-T?BIHfe$ttfc&|S© 1 &7GflE*Bte*l»tfrJl?*r=i - K TEVENTJ #
W«T?*5 1 ,o EVENTIi, $ $ M & © r t i $ £ ^ < o f r © M i ( -fezHS ) SStiffiffi ( *** h
- F " A y ? ' > g y f t % 8 I U t » 5 . / - K • -^+ / ^ ->g yffitt$nffltfej&*K<, R&ffl
Wift©J:-5ttffl$ittt-fe*Sl£l&** h 7 - ? £^ffiIS©¥*&$?ifrlt (iWffl-e&50 L*>Ltt
# 6 , EVENTttgi#gl&©fflffil ffi*Rtf«Sft^©aa^b*!|-»tS«ftll±l»«.T^***,
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B B * n r ^ t t ^ o L f c t f o T , ^JftViSC©«fc-5lcIttS[WS'>^»©»#f«c±EVENT±ffifflTf
# t t l ^ 0 t C T , LANLTJIJ , $ ® ! f « a £ © * & i J J i f t £ P t f r ^ 3 § t ® ^ - K£ L T fFIRACJ
*M56Lfc 2 ,o F I R A C I i , EVENT© l^TcEH&tt^^Kl^f tg l t Jn^- r , *M$g||?!gjK©&
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fflfiTSSttUta- K TREPRO-ACEJ £ B f l & L T ^ 5 0 H 1. 1 IC REPRO-ACE©fl|fiR*^
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- 1 -
]AERI-M 89-014
1. はじめに
再処理施設の主要な設備は，有機溶媒や硝酸等を使用して使用済怯燃料を再処理する化学プ
ラントということができる。したがって，その事故は，一般産業の災宮と多くの共通点をもっ
ている。しかし，再処盟施設では放射性物質を取り扱うために，放射性物質の閉じ込めに関し
て多重の安全設備が施されているととが特徴となる。即ち，再処理施設で万一事故が起乙った
場合でも.肱射性物質を直接環境lζ漏洩させないように多電のバリアからなる防謹設備が備え
られている。これら防護設備の 1っとして.舟処理施設のセルには. rセ Jレ換気系j と呼ばれ
る給跡気系が述結されている。セル換気系とは，セルとダクトをネットワーク状l乙結んで再処
理施設全体を負圧に保つ肱射性物質の閉じ込め系である。セ Jレ換気系の最終バリア lとは高性能
ヱアーフィルタ(以下， H E PAフィルタと呼ぶ〉が備えられている。
再処理施設で想定される火災・爆発及び臨界l乙おいて，セル換気系内の流体の熱流動や物質
の移流は放射性物質の閉じ込め効果lζ密接に関係している。即ち，火災ではセル内の熱流動挙
動が溶媒火災の状況や放射性物質の移行Iζ，爆発ではセ Jレ内の爆圧や爆風がダクト内を伝描し
てHEPAフィルタの健全性l乙影響を与えることが考えられる。臨界を組定した場合でも，塔
槽類をつなぐ「槽煩換気系J内の放射性物質の移行が問題となる。乙れら放射性物質の移行を
解析するためには，事故が発庄したセルからダクト lと伝播する流体の温度，圧力及び流量の過
渡変化を熱流動解析によって求める乙とが必要となる。
核燃料施設における換排気系の爆発を対象にした安全性解析コードとしては，米国ロスアラ
モス国立研究所 (LANL)で開発された公開の 1次元圧縮性熱流動解析コードfEVENTJ が
有名である 1)0EVENTは，換排気系の内部をいくつかの体積(セル等〉要素と抵抗(ダクト
等)要素に分付，圧力(密度)と温度は体積要素で，流量は抵抗要素で集中定数的l乙求めるノ
ード・ジヤンクション法を採用している。ノード・ジヤンクション法は汎用性が高く，再処開
施設のような複雑なセル換気系ネットワークを持つ施設の事故解析には有用である。しかしな
がら， EVENTは換排気系の温度，圧力及び流量等の過渡変化を計算する機能は備えているが，
エアロゾルや放射性物質の移行挙動を計算する機能は持っていない。さらに，爆発事故のよう
に短時間で終わる事象の解析を目的にして開発されたので， 1セJレやダクトの壁面への放熱が考
慮されていない。したがって，火災事故のように比較的長い事象の解析にはEVENTは使用で
きない。そこで. LA N Lでは，核燃料施設の火災事故を解析する計算コードとして rFIRACJ
を開発した 2)。 FI RACは， EVENTの 1次元圧縮性熱流動機能lと加えて，熱移動や物質の移
流の機能を備えている。さらに， LA N Lでは，爆発計算の機能を向上させるため， EVENT
の機能l乙爆発モデルを加えたfEVENT84Jを作成した 310
原研では，再処理施設の安全性解析を施設内部の事故解析から環境被曝解析まで総合的iζ評
価できる計算コード rREPRO-ACEJを開発している。図1.11とREPRO-ACEの構成を示
す。乙の報告書の rTRANS-ACEJは， REPRO-ACE'のうち，事故時における放射性物
質の移行挙動を解析する計算コードとして位置づけられている。
-1-
JAERI-M 89-014
TRANS-ACE©$fttKj$f)&li, EVENTC^ a ?' y u £|ijffl L ize W*>. TRANS-ACE
ICii, EVENT© l&5cl£t<114*MiKMi©&<fe£#. 7 < ^ * , 7*n T3©S£tt«|&©lSflfej&*Ifc
O A t l & t l T ^ S o S&K, EVENT8 4 f f l S % * f ; v * ^ © f ^ r D / y A ^ n t l ^ o
TRANS-ACE ft, EVENT T? « % f . $ t l T ^ y ^ x T n •/**>«[ II* tfefiB«R©&fT*7' *&
/ - K • a? * y ? v a y tele* 5 «i«K 5ft «0r •*?(!, &-fe *IH]£*3.$** » F 7 - * rt ©«E3Hiffi
tt£#fiHcA#fc«fc*>5£tf>T*5<&il#*«b;&o ccD«fc9^*fJH«t»IH;tn:©ia:5£li, * y b 7 -
^r t©B21f®lco^-r f f i^ lcI tWL^H-ni i '^^# , ^oMMiA>fiO*H#T*5o t t f ,
TRANS-ACE T? ItftilfroflStti^ffifcA*-*-* £ t i c J: 5 * , h 7 - * nottlJtn&lEBbftin:
*aa!iwic«is-ct5«fli*iEaiLfc0 **:, $ra ±©Mi:£3t$ 03 fa ©$&£?&©/c*6, N A * T y- /« | |6©*|g«r t t^ - 9 fc 0
£ © « £ & « , TRANS-ACE©ffiffl^3l#iLTfNt*ftfc#, «JJr*7,A<©rt&#g!jtf
T-*5Ji9Elt**<£$nTl '>5o ft£#©J»BRli. TRANS-ACE©«|g, f$<f/r*x/u, A IB
rtSJIH. 7"o^'7^^Ji^1)i1&0>'-9- V 7 ° ^ | t ^ - ^ b ^ o r i / > 5 0 SEiea'ifc«fc-3lc, TRANS
-ACE©3fcaEi!l»8fJi. E V E N T O i D r i l S l K t ^ S o *©*:«>. sS 2 £©«EgT?Ji, EVE
NT ©ffiffl^5lflflcffiiE$nfcrtS ( BIaS*^tP) i f r t t *)©$£-*?-& LT(^ 5 . U l i ,
EVENT**«aLtt< Tfc, £©ffi£T&©»S&ffiatf*©raK#fflfi-e£S.fc-3 3?»&fc*»&
T?&5„ ££>ie, i 3 f O ^ , ift«SS«llB«fKo^TliEVENT©fflffl^§|ffi*»&t ®ftMB
Vr<D-B K O ^ T t t EVENT 8 4 ©ffiffl^lttfr b * ©!*]&£ §lffl L fc0
TRANS-ACEIcti, &&f|-t>g!ifg&ffiE©j##r * yM/tfiiflnS n t ^ -5 ©T?, AtHJKD-JjR
i 7 ° n / 7 i , © ^ j g l i E V E N T i A * i l c H ^ T T ^ 5 c £ lc£;@r£ ftfcl^,, ttfc, * y r * I | -
jAERI-M 89-014
TRANS-ACEの熱流動機能は， EVENTのプログラムを利用した。即ち， TRANS-ACE
i乙は t EVENTの1次元圧縮性熱流動の機能と弁 7 イ1レタ，プロア等の流体機器の機能が取
り入れられている。さらに， EVENT84の爆発モデルがそのままプログラムされている。
TRANS-ACEはt EVENTでは考慮されていないヱアロゾルや放射性物質の移行モデル及
びセル・ダクト内の熱移動モデルがプログラムされた乙とで，火災や爆発等の安全性解析が実
行可能になった。
ノード・ジヤンクション法による熱流動解析では，各セル聞を結ぶネットワーク内の流動抵
抗を事前に入力kより定めておく必要がある。乙のような初期流動抵抗の設定は，ネットワー
ク内の配管類について個々に計算しなければならず，その作業はかなり煩雑である。そ ζ で.
TRANS-ACEでは配管の形状と寸法を入力する乙とによりネットワーク内の初期流動抵抗
を自動的に決定できる機能を追加した。また，使用上の便宜と計算時間の短縮のため，タイム
ステップ機能の充実をはかった。
この報告書は， TRANS-ACEの使用手引書として作成されたが，解析モデルの内容が理解
できるよう配慮、がなされている。報告書の構成は.TRANS-ACEの概要，解析モデル，入出
力説明，プログラム構造説明及びサンプル計算からなっている。既lζ述J、たように， TRANS
-ACEの熱流動解析は， EVENTの解析と同じである。そのため.第 2章の概要では， EVE-
NTの使用手引書lζ記述きれた内容(図表を含む)とかなりの部分で一致している。乙れは，
EVENTを参照しなくても，乙の報告書の概要を読めばその概要が把揖できるよう努めたから
である。さらに，第3章のうち，熱流動解析についてはEVENTの使用手引書から，爆発源解
析の一部については EVENT84の使用手引書からその内容を引用した。
TRANS-ACE には，熱移動や物質移流の解析モデルが追加されているので，入出力の方式
とプログラムの構造は EVENTと大幅i乙異なっていることに注意されたい。なお，サンプJレ計
算は原研l乙設置されている大型火災試験装置 8)の諸元を用いて計算したものである。
-2-
ENVIRONMENT
DOSDAC
(x/Q) D/Q
REPRO-EDITOR
INVENTORY
• &7a**oimmm&
ACCI-EDITOR
RISK-EDITOR
PLAWT-ACE
ACCI-SOURCE
y - * ? - / . © & ' # £ * § ; *
TRANS-ACE
HEPAC^ft
u«ntwtrr
& £ ft *
H I . 1 R E P RO-ACEcDfgjg,
.----ー'・ー-ーー・・・・・ー圃』ー--ー‘ー・・・ーーー・ー，ー------ー"・ー・・・・・・・m ・喧句------ーーー--ーー・ーーー---ーーーーー---ーー・ー・・・・咽・ー--ー-----、
~凶!Ji ~文発 生 』 在 中
事故シケンス
.l焔1t島ltUi"
PLAバT-ACE
-各プロセスの政射性物質iiI
REPRO-EDITOR
INVENTORY
ENVIRONMENT
TRANS-ACE
-フヲントの位全性(壬クト，容器等)
・移行係数(工アロソ〉レの性状)
• HEP，.4の条件』〉切同両日・・
ζc.l
∞也，OH品
事故解析シナリオ
・線源の強度と世E質・移行パス，修行係数
・化学形態，世径分布
-ファーマー・チャート
-スタックH.I口における
各協種キューリー数 (Q)
.事政時被I寝線量
ACCI-EDITOR
-単位以出血あたりの事故時被曝且
(x/Q)
DOSDAC
L_____一一一一一一ーーー一一ー一一一-ー一ーーーー『ーー一一一ーーーー一一ーーーーーー『ーー一ー一ーーー-ー--一一一J
REPRO-ACEの構成図1.1
JAERI-M 89-014
2. T R A N S - A C E
2. 1 «t 1?
T R A N S - A C E n - Kte, W l ^ i L T * & £ ffi % & *t % lc, c ft iV|f#dftfc *,-«• 5 1 fcJc
B B M i ^ O - b ^ ^ i t ^ ^ M - ^ W l C - t - r * f t L a - KMJIC A * * 5 C £ T?7" 7 V h © K ± t t £ » # r
- e § S f c J 6 , ii|-£?.=>- K£ LT©JSffl*5GH#l£^©j&*tt&T?«fcSo *fc8|-W&i|iJ&»& 'J * * -
h-e^ 5«iftB*<-|-j!in$n-c^ ifc«>, fiBffl±fiEWe*50 BI2. l I C T R A N S - A C E © S / X T A
7 D - f t - | - %:7Jito
2.1.1 &ft&©ffi£
TRANS-ACE n - K *, * H a x T y * x m&mVLmTI-Vm L fc»fgfl*Mcn$ © 1 fc5c«l«E
ffl»ff3- K " e * 5 E V E N T « r i S * I C L T * 0 11, $ &IC * ©flfi©^®Wtlfttfll*<iBi!in * ftT
(1) *8?&ft¥0r%i&
(2) M^'Mfifc
(4) •fe^&m&$ffiS&«W«fll
(5) -L- ; i /» 51 & it & f i 8 ft?|fr
(6) -b * M S r t i 7 a V/i/g5ff«?W«»fli
(7) «tWttftlHfflB]t;>iJ6«ia»W
©Hl?H©fca6lc, E lT©t t to»W«te**4*&*i"Cl r , >S 0 ,
(A) * -f A x x v T'smi TRANS-ACE = i - KT-(±? -f A x r-y 7 ° l c o ^ T , E # ? -f A x r -y 7° £ @jTj/j? 4 A
x x - y 7°©2 0 i © a f i # i ' f f l S $ f t - c ^ 6 o E # ? 4 A X T v f t \ i , * - i f - a * f f i ; S 0 *
4 A x ^ . y ^ * A * l c J : o - C i 8 ! 3 £ T ? S S « f l 6 T ? * 5 . 4 fcSS*** A X T -y 7°£ l i , M
^j&»teKPqTt?i? -f A X X -y 7 ' ^ f t < gJliWlclBlfiiS-^S^fiiT^So
(B) gfj$ij®#©§&©
E@&rtlc:|sttSffi;ft£fb*5iMiJ»fiffift*flE&©ttlB( * A O T ? * - * - U * f t
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_4 _
JAERI-M B9-014
2. TRANS-ACE
2. 1 概要
再処理施設の事故時の安全性を評価するためには，事故条件下でセル換気系におけるフィル
タの位全性評価と，守i故によって欣tHされる放射性物質の移行挙動の解明が必要である。
TRANS-ACEコードlま，事的事宗として火災と時党を対'1!1<: ，とれら lJiI&.時における 1次元
熱流動の機能と放射性物質のセル換気系内の移行挙動の機能を持っている。本コードは.再処
理施設のセル換気系を具体的lζモデル化しコード中 11:入力する乙とでプラントの安全性を解析
できるため，計釘.コードとしての応用範聞が広いのが特徴である。また計算途qlからリスター
卜できる機能が付加されてい乙ため，使用上便利である。悶 2.1 IζTRANS-ACEのシステム
フローチャートを示す。
2. 1. 1 機能の概要
TRANS-ACEコードは，米国ロスアラモス国立研究所で開発した爆発事政時の l次元熱流
動解析コードである EVENTを基本lこしており 1) さらにその他の各閣解析機能が追加されて
いる。以下に本コードが有する事象解析機能を，そして図 2.2I乙乙れらの解析機能聞の相関関
係を示す。
(1) 爆発解析機能
(2) 燃焼解析機能
(3) 鎖火解析機能
(4) セJレ換気系熱流動解析機能
(5) セJレ換気系壁熱伝導解析
(6) セル換気系内エアロソソレ移行解析機能
(7) 放射性物質の閉じ込め効果解析
さらに本コード lとは，コード使用上における作業の簡便化と，より実際l乙即した計算モデル
の実現のために，以下の付加解肝機能が与えられている。
(A) タイムステップ機能
TRANS-ACEコードではタイムステップについて，区分タイムステップと自動タイム
ステップの 2種の機能が用意されている。区分タイムステップとは，ユーザーが任意のタ
イムステップを入力によって設定できる機能である。また自動タイムステップとは，物理
監の時間変化の大きさによって，変化が激しい区間ではタイムステップを短く，変化が緩
やかな区間ではタイムステップを長く自動的lζ調節する機能である。
(8) 自動制御弁の設置
配管系内における圧力変化あるいは流量変化を任意の位置(セル)でモニターし，それ
に応じてバルブ・ダンパーを任意の開閉速度で自動開閉させる機能である。
-4ー
JAERI-M 89-014
ID) iS*SKI»ih^v«- ( & i h # ) ©@S&aE«f!l
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i^m%^-7'>\sK&tf&mmtifom&T-$'&(D®i.Kmt 1 o o-z?&£0
2. 1. 2 y - K • 5? -v v ? •> 3 V
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BiT©«fc-5icg*i«:Sia-r5o
• > ^ x A : y - KiK5§^l5@5ff ( -fe ) T-£ ft^'tl£<,Mtgc6l i T t ^ 5 7* 7 vf- ( ?*
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[212.3 ictt, * n - KT?"ft9«£(*»S£*7'Mk©IRlc«effl-r5«l'g^*©ia
- 5 -
JAERI-M 89-014
(C) 配管及び弁の流動低抗(差庄)自動 ~t・ n機能
セル換気系を構成する要素の内配管(ダクト)とパルプ・ダンパーについてそれらが有
する流動低抗をプログラム内で自動計算する機能である。初期定常計'fN.を行う上で必要と
なるセル換気系の各構成要素の初期流動抵抗を設定する時にこの機能が使用される。
(D) 逆流防止ダンパー(逆止弁〉の自動設置機能
再処理施設の換気系では，事依時における流体の逆流を防止するため，セ Jレと外界(ア
ンバー)との境界点に逆流防止ダンパー(逆止弁)が設けられている。 TRANS-ACEコ
ードは，この境界点l乙逆流防止ダンパー(逆 11:弁)を自動的lこ地設できる機能が付加され
ており，より実際の再処Pl~施設を模開した計怖を行弓 ζ とができるよ今 iて配閉されている。
TRANS-ACEコードは，流体について理組気体と仮定し，圧縮性の l次元熱流動が考慮で
きるモデルである。爆発のソースターム解析には， EVENT84コード中で用いられている爆
発解析機能を抽出し付加した 3)。本コードには， 燃焼モデルとしてスポルデングの Bー値
モテ'ルが組み込んである 5)。また鎮火モテソレ組み込みにより，火災の鎮火時間を計算できる機
能も付加している。放射性物質の移行解析については，政射性エアロソ"ルは，事故によって発
生するエアロゾル〈煤煙)Iζ付着してセル換気系内を移行し，セ Jレやダクトの壁面沈着，HEPA
フィルタのおli集を経て，大気中へ排気されるものとした。それゆえ肱射性物質の移行挙動を評
価するためには，エアロゾル(煤煙〉の移行解析が必要となる。 TRANS-ACEコードでは，
トリチウムは全て， ヨウ素及び Jレテニウムはその一部がガス状になると仮定し解析する。また，
異常事象が発生したセル内におけるエアロゾル放出速度，圧力，温度，エネ Jレギー放出速度及
び質民放出速度の時間変化を時間テープルとしてカード入力する乙とができるo その場合の各
物理fitl乙対する時間テーブルの数(同時iと発生する事故の場所数l乙対応)は最大で 5つ，また
1つの時間テーブルにおける時刻と物理盈データ数の最大値は 100である。
2.1. 2 ノード・ジヤンクジョン
コードの適用の桁閉を普通的にするためには，憤雑なセ Fレ換気系のネットワークをいかに tlt
純化しモデル化するかが問題となる。本コードは，ネットワークのモデル化lζ ノード・ジヤン
クションを採用した。乙れは，複雑な構成を有するネットワーク系内の熱流動現象を解析する
際のモデル化手法の 1つであり，体系を幾つかの体積要素lζ分割し，体積要素内の状態置を 1
点、で代表させると共に，各体積要素聞を流路で接続する配管系をモデル化しようとするもので
ある。
以下のように語句を定義する。
システム:ノードと称される箇所(セル)でそれぞれ互いに接続しているプランチ(ダ
クト等〉のネットワーク
プランチ:上流側と下流側のノード(セル)に接続しているダクト系の構成要索である。
プランチは，セル換気系を構成する個々のダクト.流体機器及びフィルタ等
lと対応しており，一つのノードには一つのプランチが含まれるととになる。
図 2.31l:は，本コードで扱う流体機器とモデル化の際lζ使用する機器等の記
号を示す。
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• J - K : &$fc©7*7 y?(Di%&JP&Uif!-x-i:fcl'J, *-& ( -kJi> ) V? a-# y 9 x,
/ - K i u s a s n s (»»/ - K )o
2.1.3 T R A N S - A C E s i f t M l c o ^ - t
(112. 4(a) K TRANS -ACE a - K©lt&iSf£lcfe tf 5 7 o - •? + - h %&t° T R A N S -
A C E 3 - K B , f - * A # » , t^"*fat-rS«2Bf*OfilJWj£SWffi*JH5lL. *©&ICjAc
J4*siw±*»36**tgii Lfcijf«c*jiSiiK«foaaffanj^if o-ci.* <„ si2.4(b)ictniin5£i&gi-n
ID tojaugssrsiKLSia
<bfr<o&77 y^**^-rsff iK^Uc*lH!:-r5o c o a t , Jft^ro^Jiiatt , / - K * » & 7 *
**iRmi-S J; -j K E * . «t*©8?Elc*BiE£J!in*., J: IE© 3 iWiK*T-2>ffi££y - FT?
©E7J, fflK, «E(*©?gffi, ^7*7 y^tfwmai L-caajg-rso kik^-*f-&nn taJBllcgftjg L fc Sh8* fOuj&*3T'Jg©fc i»* f ^ T ? * 5 fc t> (i\ ±3B© 3 iUi , f ^ T SSfc
* n T ^ s t t f - e * 5 * » 5 i , iKjfctf-#£?f ^fc»©SEffi©<&Ji. ^- t f - t f t t J f f l ica jEL
^ M i -Set" S l i - r - e* So ^ # * * - S L t ^ tti^Sic li, 3. - if - tttoJBicggs-r 5
st-$?.*f A'fcfTIEU SA*-r5eS5>S***5o
© M^©jffi£UfflW3lEffi ) ©i!25glto^T
S3 2. 4(d)lt*JJffl£#S|-#£?f 7 R&ICi&ISi: t& Z& 7' 5 v * ©to»]«8§&ffiffi£2&£-#- 5
Jft&©7 o ~ - f + - h £*-*-. TRANS-ACETHi, £7*7 v*©&J81«ftS&fii/i£lS:£
•rsju&icii, ja&Ajbf-^t LTj&jE-rs^ft-t. 7*0^7 Art-egasustLiftxE irZUrkV) 2 iffi9#3iRTr# 3 0
&7'7 v?©to»l«tfflffifiL£:0l&A?i7*-* £ L T # ; t 5 J 8 & « c i i , 01^^7-7 x f
C'tKfiIflB«E!»ffiin:S:|ftSLr^ < A ' f f i iS / - KIC fc ij 5 RJ Jfflffi fl £ A fl f - ? i L
T«§-x.T^< ^ a © 2 5B»)**iSIRT?#5o '#&©^/SKt i£7*7 y ^©ftlJtfl»Kllliffietli.
ttz, &7 7y?<Dwmmm&&®i\-ni®m&m^-i:&mtz>®&<tte, &•?? yi-<Dmmmm\&tmt, f - ^ L t A ^ ^ n ^ ^ n , !<*-• #y><-<b^:&w jgtf£lE^frt©SJ»J*Kfi0>&i&*'* K ^ ^ 7 * * ^ v ^ - C i i e g r & d t i S o te&WJ&l
^©ff i taOSf jSt^ l i? ' ? h t ^ ' ^ 7 ' « ^ y ^ - l c o ^ T C f c f T f r t l S fcoT-**), S
3i!iI|-8tRllfe£S!ffl-f *«&-*? fc? * ;i/*, 7'n T l c o ^ T t t f - * A flic «fc->-<:& &-T
S i E . S # * 5 o *fcaiftff»«ll6£ni^"C*JJt8«£ttffita*ga:!£Lfcia^. 8t#$ftfc*J
»Hfti!iffiin:©2ag*®iR* -fr5A:©icJg5£L fc>* *7'fe L *><£•& fcfri^ 81^*1*3© '*5
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ノード:組数のブランチの接点、や合流点であり，ルーム(セル)やグローボックス，
プレナム等の容積を有する体積要素である。また.システム外との境界点も
ノードとして定義される(境界ノ』ド)。
2.1.3 TRANS -ACE 計算過程について
悶 2.4 (a)l乙 TRANS-ACEコードの計算過程におけるフローチャートを示す。 TRANS-
ACEコードは，データ入力後，まず対象とする配管系の初期定常状態を計算し，その後lζ火
Aあるいは爆発を対象とした ~J~故 dJ象解析の過渡計算を行っていく。民:12.4(bll乙初lUJ定常計算
ωフローチャートを，また!>:(]2.4 ic)1と・F故事乍肝折，11・37のフローチャートを示す。
(1) 初期定常計算過程
初期定常計31-は，各プランチの初期流動抵抗(初期差圧)，セル給排気口(出界ノード)
の圧力，各セル内(ノード〉の初期温度と圧力及び初期流血(プランチ〉を設定し，それ
らから各ブランチが有する抵抗係数を計算する。乙の時，流体の状態1ilは，ノードからブ
ランチへと断面的が変化する乙とによる断熱変化を仮定して求める。さらにそれらを用い
て迎立の式，運動方程式.状態方程式が全て満たされるかどうかのチェックを行い，計算
が収束するように圧力，流体の密度l乙補正を加え，上記の 3式が収束する値を各ノードで
の圧力，温度，流体の密度，各プランチでの流世として設定する。もしもユーザーが計算
初期に設定した計算モデルが矛盾のないモデルであるならば，上記の 3式は，すべて満た
されているはずであるから，収束計算を行った後の流量の値は，ユーザーが初期l乙設定し
た他と一致するはずである。両者が一致していない場合には，ユーザーは初期I乙設定する
計算モデルを訂正し，再入力する必要がある。
① 初期]流動抵抗(初期差圧)の設定について
国 2.4 (d)lと初期定常計算を行う際lと必要となる各ブランチの初期流動抵抗を設定する
場合のフローチャートを示す。 TRANS-ACEでは，各プランチの初期流動抵抗を設定
する掛合l乙は，直接入力データとして設定する方法と，プログラム内で自動計算し設定
する方法の 2通りが選択できる。
各プランチの初期流動抵抗を直接入力データとして与える場合には，直接各プランチ
ごとに初期流動抵抗を設定していく方法と各ノードにおける初期圧力を入力データとし
て与えていく方法の 2通りが選択できる。後者の場合lζ は各プランチの初期流動低抗は.
上流ノードが示す圧力から下流ノードが示す圧力を差し引く乙とで得られる。
また，各プランチの初期流動祇抗を自動計算機能を用いて設定する場合には，各プラ
ンチの初期流動抵抗は，データとして入力されたダクト，パルプ・ダンパーの寸法及び
形状と配管内の初期流置から各ダクト，パルプ・ダンパーごとに計算される。なお初j朗
読動抵抗の自動計算はダクトとパルプ・ダンパーについてのみ行われるものであり，自
動計算機能を使用する場合でもフィルタ，プロアについてはデータ入力によって設定す
る必要がある。また自動計算機能を用いて初期流動抵抗を設定した場合，計・算された初
期流動祇抗の誤差を吸収させるために指定したパルプlζ しわょせを行い配管系内のバラ
ンスをとっている。
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® m%L Kf i t tf V /< -OSS« f t fig
JWSfta»ttSin:Si68H3C«flfe(!:-«flcffiffl-r5.i5.S*«fe5 C Bl 2. 4 (d)^ IO 0
(2) mm^m^nv.mm
m m nt © D* Pui] in i s * i?. & TJ- s o
2.1.4 UiftfiMifc
TRANS-ACE n - Ktt, JilT© W:Ht©rFi@ * > S * 1 / - *• 3 y©i£4i ( 3 n^i] ) R t f V
2 * u - •> a y^T»#SiJic*>i>T7 -f v r u y 9 - t l r /J C E A T L / P t b r t i n ? * ) f s t t i *
• £y -KT?©ff i#
• & / - Kt-OA'xfiK
• & / - F T 0 1 7 0 - /^ ( M® ) o^ftB#Piaafct)©a:?ffit • & / -F©| * ]§£ f f i f f i
• & O h © x T D •/;!/ ( M ) © f t l * ' #
• & *' 9 V © x T o y';u ( M ) © i£&lHf Pal Sfc «3 © i t ® fl
• §7*7 y^©f5ffi8ftff i
• & 7 ' 7 y ^ © X T a y';u (jtKfiE ) ©t tSJr tof i l f f f f i
• # y - HSg*UMrt>&fl.&'s©*&«EJfc
. & 7., * * -H"m©xT D </> ($&)^©ara^fliaisM5f«!t£fiii£te • x * ? * t H a i e * $ «• S£»c*H!M&K©ft tHiSffi £ «UWfti«ffi
• * * v ?aiP©lft&&£Jc
N L P t l i ; & £ i i ¥ i O - r * ££#- *?£ 5 0
• &/-Hffl#*ffiffi
• &; - K©M^iJ©f f l f f i
• & ? ' ? h © M r t t J © S K
- 7 -
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② 逆流防止ダンパーの設同機能
逆流防止ダンパーの自動設位機能を史mする場合，設置される逆流防止ダンパーの初
期流動抵抗(初期差圧〉は，初期流動抵抗の自動計算機能を用いて計・fttされるため，初
期流動祇抗自動計算機能と一緒iζ使用する必要がある(図 2.4(d)参照)。
(2) 事故事虫解析計算過程
事故事象解析;nJ釘.では，時刻 tのタイムステップ Otを加え繰り返し計算を行う乙とで，
物理日の時間l!!fi歴を算出する。
2. 1. 4 U¥力機能
TRANS-ACEコードは，以下の物f9l1i1:の項目をシミュレーションの途中(3時刻)及びシ
ミュレーション終了時刻においてラインプリンター出力(以下 L/P出力と呼ぶ)することが
できる。
各ノードでの圧力
各ノードでのガス温度
各ノードでのエアロゾル(煤煙〕濃度
各ノードでのエアロゾ‘ル(煤煙〉の単位時間当たりの沈着民
各ノードの内壁祖度
各ノードの外壁温度
各プランチの体秘流量
各ダクトのエアロゾル(煤煙)の沈お率
各ダクトのエアロゾJレ〈煤煙)の単位時間当たりの沈着鼠
各ブランチの内壁温度
各プランチの外壁温度
各プランチの質量流民
各プランチのエアロゾル(煤煙)の沈石田の杭r，q直
各ノード壁内側への熱流東
各ノード壁外側から外気への熱流東
各フィルター前後のエアロソツレ(煤煙〉粒子の幾何平均直径と幾何標準偏差値
スタック出口における各放射性物質の放出速度と放射能濃度
スタック出口の除染係数
さらに，以下の計算結果が時間暦として L/P出力並びにプロッターにより関形出力(以下
NLP出力と呼ぶ)することができる。
各ノードの圧力
各ブランチの差圧
各ノードのガス温度
各ノードの壁内側の温度
各ノードの壁外側の温度
各ダクトの壁内側の温度
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t 5 c i ^ S 5 o ttfc, * -y F 7 - 7 **SlJ-fc J&ICfftS-f 5 l f t ^ 7 > - * © & A l i <i. PiT
©iOJD'C-^So
7* 7 y f- 2 0 0
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J * - # y - K i o
2.3 B i f f i n
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- 8 -
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各ダクトの壁外側の温度
各プランチの体w流民
各プランチの質血流吐
各ノード壁内側への熱流東
各ノード外側から外気への熱流点
各プランチ控内側への熱流東
各プランチ外側から外気への熱流*
各ノード内エアロゾル(煤煙)濃度
供ノート|人!エア口、/Iレ(咋仲)tti守i1J皮
各プランチ内エアロソ*ル(煤煙〉比rt述度
各プランチ内エアロゾル(煤煙)沈お宅
各プランチでのエアロゾノレ(煤雌〉陥m日
スタック位i慢の欣射能限度
スタック位白の放射能脱出iili度
なお，物l'11晶一時間i出を図形出力する際パラメータの政大値'i以下の通りである。
物l'1lj白一昨日]暦のプロット点数 101
民11枚あたりのグラフ本'故 4
1ヌlの最大出力他 1 00
2.2 システムモデル
再処Pll施設のセ Jレ換気系は， 2. 1で説明したプランチ，ノード，及び境界ノードを川いてモ
デル化することができる。モデル化の一例として関 2.5(叫にセル換気系ネットワークを，関 2.
5 (8)にそのノード・ジヤンクションを示す。図 2.5(8)中で，ブランチの吊号は括弧付さの数字
で，また，ノードの許守は括孤なしの数字でそれぞれ表現されている。ノードのうち，ノード
1とノード 13そしてノード 17は境界ノードであり，その他のノードは体的要素のノードで
ある。ブランチ自身が有する容虫は，プランチの中心にノードとして表現する。このように，
ユーザーは，計算対象とするネットワーク系を図 2.3中で述べた記号を使って任意にモデル化
することができる。なお，ネットワークを表すために設定する諸パラメータの最大値は.以下
の通りである。
ブランチ
ノード
ボリュームノード
境界ノード
2. 3 解析機能
200
210
200
1 0
乙乙では，悶 2.21乙示した解析機能について，その解析モデルと解析手法について間tltIζ述
-8ー
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(i) rnHmffimm
© TNT^CilE
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- 9 -
]AERI-M 89-014
ベる。
(1) 爆発解析機能
エネルギーと質mの発生項lと対する時間関数を計算する。 TRANS-ACEコードにおい
てシミュレーション可能な爆発ソースのタイプは，以下の 5陣頭である。
① TNT火薬
@ 空気中の水素
① 空気中のアセチレンガス
@) TBP(レッドオイル)
@ 入力により任意に爆発の発生項を与える。
i足先断!析は， ω~切に対して各ソース在 TNT火柴 lζ ミ，~，仙な 11色として泣き換えて ~n? す
る機能を持っている。
(2) 燃焼解析機能
溶媒火災の湯合lこは.スポルデングの B-値モデルをセル内のj直面燃焼lζ適用できるよう
4) ・ :-I::'.llJh.L，.f，. _ _#'
l乙改良した解析モデルを使用する 。1夜jiii燃焼モアノレlこより，溶媒火災におけるエネルギ
ーと質li-tの発生項を時間の関数として求める乙とができる。
発生項としては，発熱，幅射，エアロゾ1レ(煤煙)，米燃焼抗煤蒸気ガス濃度，消費さ
れる酸諜ガス濃度，燃焼生成ガス濃度の 7種がこの機能i乙より計算できる。
(3) 鎮火解析機能
燃焼面積とセ Jレへの空気の換気回数(回/h)の関数として，溶媒火災の燃焼持統領域
を定め，乙れ以外の傾域では，鎖火するモデルである。鎖火の機構は，般索不足による自
然鎮火と溶媒相の下間にある水相の沸騰による鎮火を考える。
(4) セル換気系内熱流動解析機能
l次元熱流動解析の基礎式は，圧縮性を考慮した迎続の式，エネルギー式，運動方程式，
理;t!!気体の状態方程式から成る。セ Jレ内の熱流動は，換気回数，壁への熱伝導，弁の開閉，
フィ Jレタの日詰り等により影響される。
(5) セル換気系控熱伝導解析機能
l次元セル壁方向の伝熱モデルは，基礎式として 1次元非定常熱伝導方程式を採用する。
さらにセルやダクト内のガスから内壁方向への縞射を考慮する。爆発や火災が発生したセ
Jレでは，火炎から内壁への幅射伝熱効果を考慮しなければならない。セル及びダクト外壁
から外気への放熱は，自然対流熱伝達式により計算する。
(6) セノレ換気系内エアロゾル移行解析機能
エアロソソレ移行の基礎式は 1次元移流方程式を用い，エアロゾルの除去機構としてセ
ル及びダクト l乙対して以下の 3種の機構を考慮する。
① 拡散沈着
① 熱泳動による沈着
@ 電力沈降
再処理施設で発生するエアロソソレ粒子数濃度(個/凶)は比較的薄いのでTRANS-
ACEコードでは，エアロソソレの凝集効果は考慮しない。発生するエアロゾルの粒度分布
-9-
JAERI-M 8 9 - 0 1 4
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(7) Jftffltfc&K©IS£fc&«i3l»«T
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- 1 0 -
JAERI-M 89-014
は，対数正規分布と任意の分布をユーザー側で指定する乙とができる。また，フィ Jレタに
よるエアロゾルの捕集を考肢に入れるn
(7) 放射性物質の閉じ込め効果解析
放射性物質の放出については，大きく以下のようむ経路を考える。
① 気相への移行〔エアロゾル化，ガス化〉
② セル換気系内での沈訂
@ HEPAフィルタによる捕集
④ フィルタを透過した物質のみ環境へ肱出
なお.欣射性被開のうち. トリチウム，ヨウ素レテニウム fs.ど一定の訓合でガス化す
る紘随!i. 沈着やフィルタによる捕集には与らないものとする。
欣射性物質の放出経路は溶媒火災の喝合と爆発の場合lζ分けて者-える。
(A) 格媒火災の場合
放射性肢障は，その大部分が水相中l乙存在しているものと考えられる。そ乙で溶媒火
災時における放射性核種の気相への移行，エアロゾJレ化は以下のメカニズムを経るもの
とする。
① 水相から有機相への放射性核障の分配
① 有機相から気相への移行
@ 火炎[11での放射性物質のエアロソソレ(煤煙)化と凝集効果による煤煙への付着
TRANS-ACEコードでは，①について水相中の初期放射能 (Ci/g-U)と有機相
への分配係数.@について有機溶媒の蒸発lζ伴う放射性核種の同伴係数がソースプログ
ラム中で自動的lζ 計・nされるか，あるいはユーザー側で入力する乙とができる。また，
溶媒相の下間にある水相が沸騰した場合の分配係数の増大が考慮できる。
(8) 爆発の場合
爆発時におけるエアロゾル発生メカニズムは，以下のように考える。
① 爆発物の燃焼による非放射怜のエアロゾルの発生
@ 爆発の圧力波による放射性物質を含む液塊の飛散と j夜摘エアロゾJレの発生
@ 爆発l乙伴う発熱によるi夜滴エアロソVレの変化〈乾燥)
-10ー
JAERI-M 89-014
x - 9 (D&ttl
h-hr-?
TRANS-ACE
th^'j^h mB^ti')^
>l$i?T4JU
Vx^-vyr^^
2.1 • n f i 7 Q - f + - | >
X
W Damper
Duct
Blower
Filter
Volume
2.3 y - KRo'7*7 v f m^^^is) <D*7*ib
1 1 -
JAERI-M 89-014
一ー :データの流れ
入力データ
ー-・・-・
l ¥
しノし~出力リスト 図形出力リスト
口リスタートフイ
図 2.1 システムフローチャー卜
←任一 Damper
OF 〈O Duct vv
←~ Blower
←留一 Filter
日 Volume
図 2.3 ノード及びブランチ(機器を含む)のモデル化
一11-
JAE
RI-M
8
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14
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2-
し「〉問問【BYA
∞ctOH品
1t ;，!¥ td 幅削・対抗
(事政発生z!j;1解析機能)
I爆発解析機能 I
燃焼解析機能 If
|鎮火解析良一一一|
エアロゾル発生
ソース項
肱射性物質放出量
I セル換気系熱流動解析憐能 I 壁温皮叶↑ ↓ 純州州M流t
I セル換気系制附
(熱抗!到鋤I到助JJFYI附'H折庁践能)
壁温度熱流動
|セ Jレ換気系内移行解析機能 l
I 放射性物質の閉じ込 め 効 果 解 析 機 能 I (J氏射性物質移行・閉じ込め僻折機能)
lHMl
解析機能の.jfj1:A11剖係図 2.2
J A E R I - M 89-014
N
(El 2. 4(c)#J!0
N
([*3 2.4B#KO
M 2. 4(a) § f£ t$ !M7 n - * + - (-
- 1 3 -
]AERI-M 89・014
N
([，司 2.4B 参~.~)
N
(図 2.4cl参照)
凶 2.4(aJ 計算過程フローチャート
-13-
JAERI-M 89-014
%7'y v*wmmi\&fiL<xm&&.) tfcj-g iSS^-f-'Pi. '-KTi.Qi<OfilJflJiSA#
(IS2.4d)$-£)
Keff.KL.KT.fli^^^-to
Keft : ffiStfttt
KL •• 7 f ^ j g M i f t C t ^ ^ ( A 7 j - e s ^ )
KT : 7fJi^aaifian:ff«g[(A73irlS:S)
/ - K-e©Ti, JO j cfc<07*5y^APT^
Tj, /> j £*J6S .
iS^cD-K, M I C H ' S , x*;i^*~-S
IR n
Y
# ^ - n?OPi.Ti .<»i*(Pi/RTi) § 7 7 Vf-ecOQ j . mj =(5j -Qj) ©t£S
Pi.^ilcffi lE dPi,«Pi&fln;LS
2.4(b) wn&mtn7v-?*- i*
- 1 4 -
JAERI、M 89-014
縦一日川
統一州
側一向
抗一
Q
動一門
流て
期一ノ
初一日i
月一刊
行一作
各一境
(図2.4!dl主主考)
Keff .KL. KT.ρiを設定する
Keft :抵抗係数
KL フィルタ同流妖抗係牧(入力で設定)
KT フィルタ乱流抵抗係数(入力で設定)
ノードでのTi， ρjよりブランチ入口での
Tj，ρjを求める。
連続の式，運動方程式，エネルギー式
状態方程式が全て収束判定式内で満
たされているかのチェック
P 仁川!と補正。Pi， oPiを加える
N
各ノートでのPi.Ti.ρi~(Pi/R1'i)
各ブランチでのQj.mj=(oj .Qj)の設定
図 2.41bl 初期定常計算フローチャート
ー14-
J A E R I - M 89-014
mm-x'JL
mmn
N
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±», ^hgeaiitnc
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mt&w&mmftfi.
t = t +8 t
tHWST
a 2.4ic) m&mmmmmy *-?-*-h
- 1 5 -
JAERI-M 89・014
セJレ，ダクト壁伝熱計算
放射性物質濃度計算
N
図 2.4(c) 事故事象解析計算フローチャート
-15-
JAERI-M 89-014
M b, '•ou-7-yy'<-\t'Xir:A1]£titz:ft%k£
•7?>?T-~?tlX J-YT-*rt\X
77 vfr-nz&pj v oSitSft
L
EE/J-"FMt/-Kl£*J)
! :
£ 7 7 v*lco(, -rROLEbHaJtAUKE
0 2.4(d) M M f f i K (WfflMffi) H 2 £ 7 ° - ^ + - h
- 1 6 -
会ブラシチ数=入カブラ汗数+(境界ノード数ー1)1
全ノート敬=入力ノード数+(境界ノード数ー1)
ダクトカレプ・ダンパー1<:司、て入力された問犬と
初期流民より流動祇抗を計算する。(フィJレ久プロ
アについ.LO:J.，プランチデータで設定)
しわょせするべJレプを除いた各プランチの流動低
抗を用いて，各ノードの圧力を討す1する。
各ノードの圧力からしわょせJカレプ¢ザ晶低抗を
Jh7.し.t祈IIJi械を補正する。
JAERI-M 89・014
フラン行'ータで各ブランチの討劫
ほ抗を設定する
会プランチについて初期以理h低抗が設定
ノードデイとして
ノードデータで各ノードての初期
圧力を設定
プランチ流動極抗=(上疏ノード
圧力ー下流ノード圧力)
図 2.4(d) 初期流動抵抗(初期差圧)設定フローチャート
-16ー
JAERI-M 89-014
(A) *S4*»ttfft»K
Jj12-:&f>i/-fe.>u
M > # txh
35 1 * ' * h
Jf51 * f yi/-fe;i/
SW^- f ' t ' *
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( B ) itflfclSHffl*-:/ H 7 - *
1 2 3
351 *TOMMU Jf5 2 *-f>Hr;u
4
(1) 12) (3)
o^£]-&£hAA O V W ^ (7)
9 10 11 12 13
(4) (5) (6)
S f S l * * * ^ i f52***b&
(13) £
fo] (14) 5
[o]
(15) <
[ol
(I6)|S
(8)
14
H 1 5 *
^
1 6 *
17
(9) (10) (11) (12)
&3*"*b&
0 EI 6 C7
y-Y
* ' * h
7-f^l^*
r<)Vf
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112.5 y - K -y + v * •> g y*- f Mt®0s]
sw . 7 '7y^( i i§ f f l#oa^T. /-Kti f f i9a/jL(oa^T?3i^sn
- 1 7 -
JAER トM 89-014
(A) 大型火災試験談悶
第2モデルセJレ
第2ダクト
排気向
第 1ダクト
第 lモデルセJν
外気
給気ダクト系
試験問排気ファン
(B) 試験装置のネ・y トワーク
逆止弁 第 lモテ'JH!;レ 第2モテヲ叱Jレ フイJ吋'系 ポンプ
4 6 78
(6)
第1ダクト系 第2ダクト系 ダクト系
回 ノード
ーへ〈戸ダクト
図 フィJレタ
凸 .1'<)νプ
σ ブFロワー
悶 2.5 ノードジヤンクジョンモデル化の例
乙の換気系ネットワークは，サンプル剖・算で使用しているモデルである。
図中.プランチは括弧十jの数字で.ノードはt舌弧なしの数字で表わされ
ている。
ー17-
112 )
JAERI-M 89-014
3. 8?JJr*-r;u
# # t f l i , TRANS-ACE a - K ©WW* f /ufco i^T&nflf- 3 ,
3.1 -tjix.urv n^©j»as[Wi»*T
3.1.1 *T to to ft®.
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m m A
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y — K • i? + y ? •> a y • * 7 JU
^n^kU ( f l i t t© ifc ) , SSSblft. x * / i / * ' - © 1 &5cft«K!IHi3!fffiSB:
t > ' I l M f * © t R ! l 7 n i : £
•b ;b . ? 9 M ! ^ C D ^ £ ^ ^ # 6 g L / C o
#©BBffiIt «fc £ rtittfliiJIHl^-e § 5o
7 ^ ^ ^ O i l S * D&&a<ffi!«iie-«§-;lSB£B**fifiLfco
7 ' n r , 7 ^ ; u * . ? ' y ^ - , « ' ; ^ ' , ? ' * h$ffl«£flMSl3Sf&tfffJ&
©•te/t-&§l&©* -y h 7 - ^ ^ $ f l J 6 5o
# r j - KF*3«D*ft«E5ftfl¥*f(±. EVENT©7°P*'7M / - K - ^ t ^ ^ y S ) 4 « S l i J h t
^ 5 ^o HP'S, S l$-ej5E^^: J:-5 ic TRANS-ACE CD [Kl«iSft«<itt. E V E N T O ^ n i l n ] t;
TfeSoSP*. , jKl8Rlb7jeSC±. EVENT-eSa**lfci!l!S5CDS. x * / ^ - S . iS 9b © £ * # ^
y ? ->3 v fe l i , / - K-c-ffi*(P). ffiffi(p), fiffi(T)*, 7'7 y*-e«EfiHQ)*fciiHfitafeM(m=/»Q)
3.1.2 ^ffiii©Sfi8S;
dp V = 2" mk +M S
d t k ( 3. 1. 1 )
dP R
d t CuV
VK2
2 \ niK ( Cp TK H ) - q o K l 2
+ M S C P T S + E s - qc ( 3. 1. 2 )
- 1 8 -
JAERI-M 89-014
3. 解析モデノレ
本車では. TRANS-ACEコードの解析モデルについて説明する。
3.1 セル及びダクト内の熱流動解析
3. 1. 1 モデルの特徴
モデル:ノード・ジヤンクション・モデル
基礎式:物質保存〈述続の式).述動.fil.エネ Jレギーの 1次元熱流動方段式及
ぴ思想気体の状態方程式
特 徴:セル・ダクト壁への熱伝述を考慮した。
弁の開閉による流量制御ができる。
フィルタの目詰まり効果が流動l乙与える影響を考慮した。
ブロア，フィルタ，ダンパー，パルプ，ダクト等の流体機器及び任意
のセル換気系のネットワークが組める。
本コード内の熱流動解析は.EVENTのプログラム〈ノード・ジヤンクション法)が採用されて
いる 1)。即ち，第 l章で述べたように TRANS-ACEの熱流動機能は.EVENTのそれと同じ
である。即ち，熱流動方程式は.EVENTで定義された連続の式，エネルギ一式.運動の式を含ん
でいる。なお，運動の式は，流れの慣性項を無視している乙とに注意されたい。
再処理施設のセ Jレ換気系はノードとプランチで結ばれたネットワークで近似する。ノード・ジヤ
ンクション法は，ノードで圧力(P)，密度(p)，温度(T)を，プランチで流出Q)または質抵流fJ(m=pQ)
が定義される。ノードは一定の体積を持っているので，流体の圧縮効果を担っている。また.プラ
ンチでは流体の圧縮は考えず， Qの流量でノードからノードへとガスが移行すると考える。
3.1.2 熱流動の基礎式
(1) 連続の式(ノード〉
dp v-一一 I mk + Ms
d t k ( 3. 1. 1 )
エネ Jレギ一式〈ノード)
dP R 、E』』》
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( 3. 1. 2 )
d t Cu V
-18ー
JAERI-M 89-014
(2) tfflgtfSa ( J - K )
P = />RT ( 3. 1. 3 )
(3) i S i J i O i U 7 7 v - f )
® 7'a r : A * t LrSKfil (Q) £ £JI ( 4 p ) ©|M] & £ x - 7 MbiJ- 5 ( MR -iHt
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J ^ f k O A n A ' ^ ' S l T - S S o I t , V(mO l i y - H©f*ffl. v k ( m / s ) (i 7*7 V f-
k©«t«B, ^ ( m ) l i y 7 V f O | ; $ , ft H- s / m ! ) t ± t t t t £ £ H = 4 . 2 3 6 1 4 x 1 (T6 +
5.26 6 6 9 X 1 0"8 T - 1 . 5 6 2 7 X 1 0 _ U T 2 3 , 9 ( k g / n f ) tt J - Y © & & , P ( k g / m 1 )
y - K i c ^ - r s s a s s j i a i e j o s . ****-©a&tftffl8:#fis©3o-e i&50 *fc, 7'7 v7 KM* &&&&&, ttSlffiffl(Q) *fcli«ffi«fffi(m) £&/-K|S]©JEE«l(4P) ©M&*8*>Lfc^fci0 5iII&73g5£T?«fcSo ffiffl(^P)»i8ffiftfflS©fflXST?5ltt5o 7* 7 y^APOSE^ct tS l f f i J i . 7*7 v^±f l t f j©y - HA»&Tflf©7*5 I'f-^iHHEfi'a*
- 1 9 -
JAERI-M 89-014
(2) 状態方程式(ノード)
p=ρRT ( 3. 1. 3 )
(3) 運動の式(ブランチ)
① ブロア :入力として流此 (Q)と差庄(.:1P)の関係をテープル化する(流鼠ー特性
曲線，図 3.1参照)。
KLPQ KTPQ2 ② フィルタLlP =一一一一- + 一一一一
A 2 A2 ( 3. 1. 4 )
トプパ
クルン
ダパダ
@
L. dふ Kcff 品|ふ|一一一一=-Llp-一一一・一一A d t A2 2 P
、‘，，，phu -
-EA
• 円。，，E
、• • • • • • • • • • • • • • • • • • • • • • •
・
乙乙で， A (m')はブランチの断而杭あるいはフィルタ全数の見かけの全断間的.Cp( J/
kg. K)は定圧比熱(= 1 0 0 4 )， Cu ( ]パ<g・roは定容比熱 (=717.1)，そしてEsC1/
s )はエネルギー放出速度である。また. K.rr(ー)はプランチの抵抗係数.KL (m-1/2 )
はフィルタの間流抵抗係数. KT(一〉はフィルタの乱流抵抗係数である。
M. (kg/s )は火災や偲発で先生したガスのTlfil放IH辿;度， mk (kg/m')はブランチ kの
質111流1il. p (Pa)はノード圧力. LlP(Pa)はブランチ両端の差圧(=上流側(プランチ
入口の圧力)ー下流側(ノードの圧力)， Q (111'/ S)はプランチの体杭流1ilである。
( 3. 1. 2 )式tJlの qD( J / s )はプランチ k(ダクト)のガス体からダクト控へ逃げる
単位時間当たりの熱鼠で mkく0の時は 0である。
qo=αin(Tg-Twi) ( 3. 1. 6 )
ここで， αIn(J/m'sOC)は熱伝達率. Tg (OC)はガス温度， Twi(OC)はダクト壁崩度
である。
また. qc(]/s)はノード(セ Jレ)内のガス体から壁へ逃げる単位時間当たりの熱鼠
で，仮位!ルームの場合は 0である。
qcαIn ( T g -T wi ) + ] rad ( 3. 1. 7 )
さらに， R(J/kgoK)は気体定数 (=286.7)，T(K)はノードの温度， Tk(K)はプ
ランチ kの入口ガス温度である。また， V (m')はノードの体積， vJc(m/s)はプランチ
kの流速， L.(m)はブランチの長さ， μ(N・s/mつは粘性係数(= 4.2 3 6 1 4 x 1 0 -6 +
5.2 6 6 6 9 x 1 0 -8 T -1. 5 6 2 7 x 1 0 -11 T 2 )， P (kg/mつはノードの密度. p (均/m')
はプランチ入口のガス密度である。
ノードに対する基礎式は迎続の式，エネルギーの式及び状態方程式の 3つである。また，
プランチに対する基礎式は，体積流量 (Q)または質量流量 (m)と各ノード聞の圧損(LlP)
の関係を表わしたいわゆる運動方程式である。圧損(.:1 P)は流体機器の種類で異なる。ブ
ランチ入口の流体の状態量は，プランチ上流側のノードから下流のプランチへと断面積が
nHU
4
・A
JAERI-M 89-014
3.1.3 x* /u* -&t t i a f f i£ !5 f f i«c t f i aSE
7&$'A&©&?Jf©i§&te, 3 . 5 f i f f T ? & ^ S « t t * r * l C J : 0 J a T © * * H ' * * - f t t l i » f f i £ H
fi&maffi*<iitw $ ft ft A $ ft s.
E8 = Q B = ^Hmb ( 1 -7 ) • • • • Ms = mfu + mH20= mfu ( 1 - 5 )
C.CT-, QB ( k c a l / s ) li$8M8&IC«fc5S^i&ffi. ^ H ( k c a l / k g ) ±««S©ttltt£l.mb
( k g / s J i*8j^ikffi, m f „ ( k g / s ) tli&m<Dintt'M. mH2o(kg/ s ) <i/kfti/j> b © *©*£:&
i iK-e feSo 3 . 5 i ® r & a ' « l i , J S J 8 ^ C j f t © « 8 « l * 7 ' / i ' * » & ^ i b * f t 5 * 8 t t l ^ 7 y - ^ T ? *
3. 6 fiHT-j^-i 2. *7*lt£<0 rt Bp-elUff * ft S o
3. 1.4 y - K i / 7 y ^ © £ £ &
T R A N S - A C E - e ( i , 7 7 v - f ± « S ( A P ) ©i!ifc*©ttflgffi ( P, T . p ) i U , ±ffl£fflO
y - KO^flSflliffiJlHi-f, y - F i ' t . 7 ' 7 v * ^ £ y r j E f f i # g H b * S e : £ l c J : 5 # t f l g £ f t *
Kf&ttl§£R£LfcJ2rF©BS&5Kic«fc-sT&&t So f£3= i l±y - Krt, j l i 7 * 5 y f ( A n )
©M£^-3"o
Pj / T j V c / ( r c - . )
Pi \ T J
— = ( — ) ( 3 . 1 . 9 ) P, \ T i /
Pi ViAi = P5 VjAj ( 3.1.1 0 )
Vi2 Vj2
Ti + = Tj + ( 3.1.1 1 ) 2 Cp 2 Cp
CCX; r c l i J ± & l £ ( = C P / C u = 1.4 ) T * 5 „ ttfe, ( 3.1.8 ) ~ ( 3.1.1 1 ) jfcli, BIT
© « f c - 5 l c M " e § 5 0
T l + J l i _ _ ( _ i ) = T + _ i l i _ _ _ (3 .1 .12 ) 2C P Ai 2 \ T i / 2C P Aj 2
- 2 0 -
]AERI-M 89-014
変わる乙とによ勺て生ずる差圧変化が断熱であると仮定して計算する。
3. 1. 3 エネルギー放出速度と質民放出速度
溶媒火災の解析の場合は， 3.5節で述べる燃焼モデルlとより以下のエネルギー放出速度と質
量放出速度が計算され代入される。
、、，，xu
唱
a-.
、‘，JV'，z
、
一
何--m
，H
一「
・hm
れ・
m
=
+
B
何
ハ可・m
一一一一
-E・M
乙乙で， Qs(kcal/s)は溶媒燃焼による発熱速度， .aH(kcal/kg)は諮媒の燃焼熱.ふb
(kg/ s )は燃焼辿i立，ll1ru(kg/s)Iよ溶媒のj自由辿民IllH20(kg/ s )は水制からの水の蒸発
述度である。 3.5節の r及び 8は，溶媒火災の燃焼モデルから導出される燃焼パラメータであ
る。
爆発解析の場合は，エネルギ一般出速度と質毘放出述度はユーザ側で入力するか，あるいは
3.6節で述べるモデルにより内部で計w.される。
3. 1. 4 ノードとプランチの結合
TRANS-ACEでは，プランチ上流(入口)の流体の状態鼠(P， T， p)として，上流側
ノードの状態岳は使用せず，ノードからプランチへと断面的が変化することによる状態変化を
断熱状態を仮定した以下の関係式によって接合する o 添字 iはノード内はブランチ ( 入 口 )
の値を示す。
ト(去fO/(TO_l) ( 3. 1. 8 )
十倍)1ル 1) ( 3. 1. 9 )
および
PiViAi = PjVjAj ( 3.1.1 0 )
また，
V i 2 V j2 Ti+一一一一=Tj +ー一一一
2 Cp 2 Cp ( 3.1.1 1 )
乙乙で T0は比熱比(=Cp/Cu= 1.4)である。なお， (3.1.8) -( 3.1.1 1 )式は，以下
のように整理できる。
Q j2 (T j¥2/(Te-1)Q12 TI+一一ιー-ーイ =Ti+一一一ーーで
2 Cp A iZ¥TIノー 2Cp Ajz ( 3.1.1 2 )
-20ー
JAERl-M 89-014
•'-£) i/c rc-D
(3.1.1 3)
ttz, y"? y + AaoBjjtt, ikmJsn&T-lkfeZiiZo
Pj = *>jRT, (3.1.1 4 )
tftfrzmbfrte&'bfc, / - KOHftilii&UA,) t / 5 yf-oBriffifiK Aj) *<-$ L^ ( As
= A j) t d li, r ? x f ©ttflgfit ( P, T, /») li, / - K © I'i «c—iSc-T S. ifi » ^ - K C -fa /«/
tf5fi^©[liAn ) ©iS^ictt. y - KWrifiifiU Ai ) l i ^ n ^ 5 A ^ T ?
Ai = A j / ( 0.0 i x CON VERGE) ( 3.1.1 5 )
*<*-/ h $ f t 5 0 CONVERGEIiA^t?tRffiLfciRJlit-i|3£ffi[T*5o CONVERGE=0.0 0 5
<t LA:JJl&lcl±, Ai l i AjCD 2.0X 1 0 4 f & t t t 5 „
3. 1.5 f a - * y / ^ f ^
?'? b, ^';i/7', ^y^ iEns i iKa j j t f t t o t^ s < &-? fc*i&ic(i;LT, TRANS-ACE
T ' l i f f i ! « f f l © 3 | - # a * T - £ 5 * f * * < f f l * i i * t l T l ^ S o i-t£b%. ffiWHUUttJ2m ( k g / s )
f±Hlfc!3U*£<E3£L-C, ( 3.1.1 6 ) iW»&#J6&ft;fcv , A & M J ( - ) * f f l ^ t ) 3 5 C t * < - C
S So
K, f t l - M r r c + i
_ + i n r c M j ' 2 r
( re + i )Mj2
I ( 2 + ( r . - i )Mj2 )
m= |0j Vj A = AMj ( Tc Pj Pi ) ' K
(3.1.1 6 )
( 3.1.1 7 )
( 3.1.5 )iW>b3?tfiL/.:*'* K ^ ' ^7* . *'y /*©ff ttflKfit ( m) # ( 3.1.1 7 ) iU> ?,jj?
tofcMcfco-A^^JS&Ktt, 8 E n i i B a ^ i c a L T ^ 5 © T ? ( 3.1.17 )5£©mj&*ffi*>n*o
3. 1.6 ft? &
( 3.1.1 )5£A»&( 3.1.5)a©*fcffi!tti£i!a©B#iifliafl,ttss & M a -e p < „ BP•&.
y - K C •b;i'fiiaS©UlAn)T?ff*RafSffi**®SEL-ct^Si^-S. fcfc. Eft, fiffifi,
- 2 1 -
JAER[-M 89-014
Pj = (主)1 ( 3.1.1 3 )
また，プランチ人口の圧力は，状態JJf'i式で決定される。
Pj=pjRTJ ( 3.1.1 4 )
上式からlリ!らかなように，ノードの断而i+W(A.)とプランチの断閥的(Aj )が~.しい( Ai
=Aj)ときは，ブランチの状態日 (P，T，p)は，ノードのM(I乙一致する。境界ノード(セル
挽気系のH入口〉の地合には.ノード断而w日 Ai )はプログラム内で
Ai = AJ ，/( 0.0 1 xCONVERGE) 、BJ'
Fhu
l
--4 円。，，E
、• • • •
がセットされる。 CONVERGEは入力で指定した収束判定値である。 CONVERGE=O.O05
とした場合lこは AiはAjの 2.0x 1 04倍となる。
3. 1. 5 チョーキングモデル
ダクト，パルプ，ダンパを流れる流述が械めて大きくなった場合iこ備えて， TRANS-ACE
では臨界流111の計算ができるモデ・Jレが組み込まれている。すなわち.臨界111立流血m(kg/ s )
は即:fH気体を仮定して， (3.1.1 6 )式から求められたマッハ数Mj(ー)を用いて得ることがで
きる。
1-Mj2 rc+1 (rc+1)Mj2 KcfC一一一一一 + 一一一一一 1 n I
rcMj2 2rc l (2+(rc-l)Mj2) • • • • • • • • •
、E
・E
・-EE
・E
・-z'( 3.1.1 6 )
% m = P j V j A = AMj ( r c P J P j ) ( 3.1.1 7 )
( 3. 1. 5 )式から導出したダクト，パルプ，ダンパの質日流民 (m)が(3.1.1 7 )式から求
めた白より大きい場合 iζ は，流れは臨界1乙達しているので(3.1.1 7 )式のmが使われる。
3.1.6 解法
( 3. 1. 1 )式から(3. 1. 5 )式の熱流動基礎式の時間前分iま完全除解法で解く。 即ち.
圧力と官度l乙注目したニュートン法による繰り返し計釘.によって解かれる。境界条件は，境界
ノード(セル換気系の出入口)で圧力及び温度が回定しているとする。なお，圧力，溜t度は，
境界ノード以外のノードにおいても入力する乙とができる。
-21-
JAERI-M 8 9-014
3.2 •tilTkUW M*9ffl*ftfe»»«f
3.2.1 W f l r * f ' i / O & f t
• t
&
41
y* )\/ :
m s : » :
1 & 7 C 7 ^ — il/ K * Tf ^
1 ^TtMfE^Zfffiii:
3.2.2 *fte«?os«is 3T 3 2 T
p C p ' w a t " ' 3x2 ( 3. 2. 1 )
3T j « m ( T g - T w l ) + Jrad ( 3 . 2 . 2 ) L g
3T
T7 = « i n ( T w „ - T 0 ) ( 3 . 2 . 3 ) x = d
CC-C, C p > w ( J / k g - ° C ) *-feA/i£Stf*r* H l O J t * , J r . d ( J / r r f ' s ) li*Sfl*jft«tm
( ft h©ii^(io t-rs ), T(°C) liisrtoaffi. TBct)ii#*affi, T , ( t ) i i ^ f i ffi, TwiC^OtiHOrtffl l l lBSffiff i, ^ L T T w o C C ) ttSSO^fflO-^BBfflffi-efeSo * * : , x(m)
liSSO(¥$*lS]086fflt C x = 0( rtfflfl), x = d ( « ] ) ) , « i „ ( J / m - ' s - ° C ) l i # * # * > &
sirtSB ffl/sifes . «out (j/nf s '"o immovmmfrbftn^cDmxm^, * c j/m-s -°C) l±§g©*M£$$, * L T <° (kg/nf ) l * a o $ K T ? * S .
3. 2. 3 #*ffi#2fctf*ifca>&-fe/i'&^©lgJfcfa!iflE
(1) #&j&*f&£Lfc-fe*
* $ $ * & © * # £
( J/m ! S ) (i
Jrad = e 0 " ( T g4 -Twi4 ) + ^Hmb r/S ( 3.2.4 )
- 2 2 -
JAERI-M 89-014
3. 2 セ)t.及びダクト内の熱伝導解析
3.2. 1 解析モデルの特徴
モデル 1次元フィールドモデル
u磁式次元熱伝導方 程式
特 徴:セ Jレ壁及びダクト壁の熱伝導の他l乙以下の伝熱機構を考える。
セル内のガス相からRF:への制射伝熱及び火炎からセル控への師射
伝共存考える。
ガス相とセ 1レ，ダクトの壁:境界の熱伝達は，強制対流伝述が支配
していると考える。
セlレ，ダクト壁外側と外気との熱伝達は，自然対流熱伝達を考慮
する。
3. 2. 2 熱伝導の基礎式
oT o2 T p Cp_ w 一一一 A一一一?
'θt θx2
δTI -Aで一 =a 1 n ( T g - T w i ) + ] rad
a X I xcO
oT I -A一一 αin( T wo一To)
δX IX=d
( 3. 2. 1 )
( 3. 2. 2 )
( 3.2.3 )
ここで， Cp ，w ( J /kg・OC)はセ Jレ壁及びダクト壁の比熱， J rad ( J /m'・s)は幅射熱流東
(ダクトの場合は 0とする)， T(OC)は壁内の温度， Tg CC)はガス温度， To("C)は外気温
度， Twi("C)は壁の内側表面温度，そして TwoCC)は壁の外側表面温度である。また， x(m)
は壁の厚さ方向の距離 (x=O(内側)， x = d (外側)) ， αin( J/m'・s・.C)はガス体から
壁内部への熱伝達率 aout( J /m'・s・.C)は外側の壁表而から外気への熱伝達率， A(J/mo
s ・.C)は壁の熱伝導率，そして p(同/肘)は援の密度である。
3.2.3 ガス流体及び火炎からセル壁への幅射熱流
出事故が発生したセル
* 溶媒火災の場合
対象としたノードが溶媒火災が発生しているセ Jレであった場合，セル壁への幅射熱流
(J/m' S)は
J radε。σ(Tg"-Twi")+ JH~b r/S ( 3.2.4 )
-22-
JAERI-M 89-014
J ~ K A<«3fe©5fc£ L fc -b >u-Z $> o f c i S ^ , *!3!.m«i C J/m> S ) l i
Jrad = £ 0 ^ ( T K4 - T W 1
4 ) + E S T T S T / S ( 3 . 2 . 5 )
4 tt S o Jl Jl T?, * ( - ) l i t a t t ^ , s . ( J / m " s - K , ) l i x f 7 7 V . , t : * 7 v y ^ | j (
[ = 5.6 6 9x10-" ), Ts CK) ii#x«tf*©*fe*.|!affi, Tw, (K)li-fe^"SrtlWoXilStfe^ffl
BEt-fcS, i f c , ^H( J /kg) lii&$©«8ifc&, S (mO fcWci£&3^lifliffe#3&£t: Lfc-fe
* © ft ffiij m © £ Wtfa m T- £> 5> o
**:, m h ( k B / R ) (if!rf^©«««B3p?, EST ( J ' s ) ttt83£fi!©5£*fti£ffi-C* 3 , r a
(2) ^©itko-fe^
jJcifcJf>*83&j&*§i&£LTO£w - K ( -fe *>)©$&, •bvi/H^ofafl.liHijgiiBiTfflSi
Jrad= «o»( T,4 -Tw.4 ) ( 3 . 2. 6 )
3. 2. 4 # x Bfett/j> t> Mf 0^©ftitfi&££g^
a«t*M5ii©5£, * '? hT?J4RW©ftffi&&£8©5££*Jl*i£/<rtro
« i n = ^ N u / D a ( 3. 2. 7 )
c i l t " , * •> t * hSfc(Nu) Ji,
Nu = 0.023Re0-8 Pr0-4 ( ^ n ) (3.2.8)
Nu = 0.037Re0'8 Pr^ (•&;!/) (3.2.9)
C C T , D . ( m ) f i * ' ? h&Sfct t - fe^Ott&jSS, N u ( - ) l i ? 7 * ^ h a , P r ( - ) t t 7 * 5
> h-M/JEfc [ = * / a ] , R e ( - ) l i i / ' f y ^ x a ( v . „ D / v ) l ? i 5 0 J f c , a (rrf / s ) l i # *
© S & C K & S P . * ( J / m - s • *C) l± f fx0&&SgufS-e&5o
3. 2. 5 g©*HMfr 6ft5l ©@$ft«ElHlfe£g
Higiffi©a*ffl^5o * ¥ ® o Mj*¥R@©aii&tt«fca!iftaa£ffl^5o *fc, $$4*'*
«out = ^ N u / D . ( 3.2.1 0 )
Nu = 0.1 ( G r • P r ) ^ ( -b ;i/, (*d > 8 0° © **? h ) ( 3 . 2 . 1 1 )
Nu = 0.53 ( G r • Pr ) ^ ( <pA < 8 0° © ?':? h ) ( 3 . 2 . 1 2 )
CC-C, Gr ( - ) l i ? * 7 X . t - 7 ^ [ = g ; 9 D 3 4 T / ^ n , g ( m / s 2 ) l i f f i^Jpaff i , /K 1 / K )
- 2 3 -
JAERI-M 89-014
1 爆発の場合
ノードが爆発の究生したセ Jレであ勺た場合，幅射熱流(J /111' S )は
] rad = ~" q (T，.4 -T w，4 ) +主STTST/ S 、，J骨
hd
n，白
内
d，，‘、• • • • • • • • • • • • • • • • •
・
となる。こ乙で a(一〉は幅射率， ε。(J/m'・s• K4 )はステファン・ポルツマン定数
(=5.669XI0-8)， Tg(K)はガス流体の絶対蹴度， Tw¥ (K)はセル控ー内側の表前絶対温
度である。また， JH(J/kg)は溶媒の燃焼熱， S (m')は火災あるいは爆発が発生したセ
ルの内側唱の全表而稲である。
二主た， mh ( k~ / s ) Ii: i持時の相f時速r:E， EST ( JノS )は偲党物の光;間速度である。 r及
び TSTはそれぞれ火災時と爆発時の幅射率パラメータである。
(2) その也のセル
火災や爆発が発生していないノード(セル)の場合，セ Jレ控への幅射熱流は以下の式と
なる。
J rad =ε。σCTI;4 -TW ¥4 ) C 3. 2. 6 )
3. 2. 4 ガス流体から壁側への対流熱伝述率
ガス流体からセ Jレ・ダクト控方向への強制対流熱伝達式は，セルでは滑らかな平板I乙対する
乱流熱伝述の式，ダクトでは円管の乱流熱伝述の式を組み込んだ。
αin=ANu/Da ( 3.2. 7 )
ここで，ヌッセルト数 (Nu)は，
N u = 0.023 R e 0.8 P r 0.4
N u = 0.0 3 7 R e 0 • 8 P r X
〈ダクト) ……'"・H ・..…………… ( 3.2.8 )
(セル) ………...・H ・..………… ( 3.2.9 )
ここで， Dn (m)はダクト径またはセノレの代表高さ. N u (ー)はヌッセ Jレ卜数， P r(ー)はプラ
ントル数 (=ν/a)， ReCー〉はレイノ Jレズ数(Vave D/ν 〕である。また， aCm'/s)はガス
の温度伝導率， A ( J/m・s・OC)はガスの熱伝導率である。
3. 2. 5 壁の外側から外気への自然対流熱伝達
壁の外側から外気への自然対流熱伝達式は，セルや垂直のダクト i乙関しては曲率を無視して
垂直面の式を用いる。水平のダクトは水平円管の自然対流熱伝達式を用いる。また，傾斜ダク
トは代表寸法 CDa)のかわりに Da/ COS ifJd を用いた水平円管式を用いる。
α。ut=ANu/Da
N u = 0.1 C G r・pr)Ya (セ Jレ，ゆd> 8 00 のダクト〉
Nu = 0.53 (G r・pr)Yt (ゆdく800 のダクト〉
( 3.2.1 0 )
( 3.2.1 1 )
( 3.2.1 2 )
乙乙で， G r (ー)はグラスホフ数 (=gsD3L1T/ν2)， g(m/s2)は電力加速度，s( l/K)
-23-
JAER1-M 89-0 14
fil*«fKSSff«fe, ^ T ( K ) Ii5£ttflfl£0>»<ofiffi2n?*3.
3.3 x.7a%S)iamfjMVi
3.3.1 JJ¥0r*f/u©ft»
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3.3.2 i 7 D / / n O g ! f f a i a
X T n •/ ,«/©gffr£S«8£*/ - F ( j ) &0>'7'7 V-^ ( k ) i e o ^ T ( 3. 3. 1 ) iU^/T^c SIS
T, tt$^4>©C, Eto, S »i ft S i c ft* 5*83= i £ f t l S l T * S o
Vj Cj =!• Ck( 1 -E t 0 )k vkAk + S j ( l ) + Sj ( 2 ) ( 3 . 3 . 1 ) d t k
CCT*. Ak (m») I i 7 ' 5 yfktDffiMffi, CEto )k ( - ) ,B7"7 > f k l c f c t f 5 a S $ , Ck
( k g / m] ) (i7"7 ^ x kChjfef lJ©/ - K I C f e t t S i T o V^ffiK, Cj (kg/m3 ) | i / - K j
f t f c t f S x T n - / ^ i g , S j ( l ) ( k g / S ) 14 / - K j i C f c t f S x r o v'.>u©ffiffi?££;gffi,
S j ( 2 ) ( k g / s ) l i / - K j ICfctf S X T D v '^ff lff l- i t^i iS, Vj (itf) 14/ - K j ©f*8t, * L
T S\t/ - K j f C ^ ^ L T l ^ i ^ 7 V f C l O ^ f e S .
3.3.3 / n ( / 7 V f ) r t ® i 7 D ' / * J t i
y ? h f t O x r o ' / ^ i t i o a S B , ( 3. 3. 1 ) ^ ^ - T i t g - ^ C E t o ) £ L T f f l * & * * i 5 o
E t » © ^ 3 S ^ ( 3.3.2 ) i t lC , i T D ' / j u f f l t t S a i K v . ) t Eto ©Wfflifc C 3. 3. 3 ) S E ^
t o
- 2 4 -
JAERI-M 89-014
は体的膨強係数， ~T(K)'ま壁外側と外気の温度差である。
3. 3 エアロゾf，の移行解析
3.3.1 解析モデルの特徴
モデル:ノード・ジヤンクション・モデル
基礎式次元移流方程式
特 徴:ヱアロゾ Jレの沈7守は，以下の 3f!1!である。
拡散沈者
セル ー境界屈による拡散沈着
ダクトー金岡の式(電力沈降も含む)
熱泳動-Jacobsen-Brockの式
電力沈降
セルー Stokesの式
ダクトー上記金問の式
凝集は無視する。
粒径分布は，対数正規分布または任意分IJがとれる。
フィ Jレタによるエアロソツレのおli集率と目詰まり効果を考慮する。
3.3.2 エアロゾルの移行基礎式
エアロソソレの移行基礎式をノード(j)及びブランチ (k)について(3. 3. 1 )式Iζ示す。基礎
式は，ヱアロソツレの粒径Diごとに連立させるが，乙乙では粒径の添字 iは省略した。したがっ
て，基礎式中の C，Eto， S Iま粒径 11:対する添字 iを行略しである。
VjJ-C j=苧Ck( l-Eto h vkAk + Sj(l)十 Sj(2) d t k
( 3. 3. 1 )
乙乙で， Ak (mz)はプランチ kの断面積， (E to h (一)，1まプランチ kにおける沈着率 Ck
( kg/凶〉はブランチ kの上流側のノードにおけるエアロゾル濃度， Cj (kg/耐)はノード j
(1) におけるエアロソ'ル濃度， S j ，.， ( kg/ s )はノード jにおけるエア口、ノリレの重量発生速度，
S j (2)( kg/ s )はノード jにおけるエアロゾル重量沈着速度， V j (肘)はノード jの体積，そし
てzはノード j11:接続している全ブランチの和である。
3.3.3 ダクト(プランチ〉内のエアロゾル沈着
ダクト内のエアロゾJレ沈着の効果は. (3.3. 1 )式中で沈着率(E to)として組み込まれる。
E toの定義を(3.3.2 )式Ic::，エアロゾルの沈着速度(Va)とEtoの関係を(3. 3.3 )式lと示
す。
-24-
JAERI-M 89-0 14
Eto Co
( 3. 3. 2 )
v a = Vnvo Rd
2 L In ( 1 - E t o ) ( 3. 3. 3 )
£ C T , Co ( k g / i r f ) l±±iftffl!]/ - Kicfctf 5 i T n • /> ! /«&, Ci ( kg/nf ) liTiffiffll-te 'f
( y - K ) I C f c t t 5 x . T n - / r t / f f l f f i , L ( n i ) l i f n g J , R d( m ) (i if 0 h # £ , v. Cni /s)
( ± X T D •/yi/oetsaiiiEc = vD cffigfcttif) + v. c mra.n) + vTcjaacsbtttf) L vavc
( m - s ^ (i * 4 h rt co m. I*o~>ifc ifeT- ft 5 0 I *: # -> T , ( 3. 3. 1 ) TK '1' CO x r n • / >i> (O ,ff |,t
ttff&ffis^JijaToa-eXft-f £ £ # - £ § *»
S j ( 2 ) = S v a C j ( 3.3.4 )
c a , Cj ( k g / t r f ) tty - K j o x r D- / / i / f i f f i . S ( m 0 t t f c f c f f © ^ r a - t T £ 3 0
3. 3. 4 ^ ? h r t f f l i 7 P V'/UXt©
* f v i / « r S f f l t S 6 1 „ * ' ? h f i C x T D ' / A / f c t a J f l C E t o ) (i ( 3.3.5 K " c ? 4 x . b^LS O f ,
( 3.3.3 ) s; ic ft A-f s i *' 9 v ft © x r a -/A/fctsaffi c va) # 4 * . t. n s o
Eto = 1 _ exp o l a v
Vav R / ( 3. 3. 5 )
1 * S t av = — f S t ' d O ( 3.3.6 )
CCT*. S + ( - ) £ * f t # 7 C * b # j B & H l i 5 i ! S - r f t t f
0.9/>pDp2 u*2
S +
1
1 8 p
S i * ut cos & I ! 4-53 ut ( l Mil
l - e x p i • — cos — - — - I t I 2 u* \ 2 5 S+V J .
+ 1 0.7 5 + v a v+ + F ( 3 0 ) C"T) C 3. 3. 7 )
S t*
1 4.53 1 • — - - 5 0.2 2 + v a v
+ + F ( 3 0 ) 2 S+ 2 0 = C 3.3.7')
-25 -
JAERI-M 89-014
Co -Cl Eto =一一一一一
Co ( 3.3.2 )
V svn Rd Va ーー一 .tn(l-Eto)
2し( 3.3.3 )
ここで. Co ( kg/悶)は上流側ノードにおけるエアロゾル濃度. Cl (kg/肘〉は下疏側セル
(ノード)におけるエアロゾル濃度. L(m)はダクト長さ. Rd C m )はダクト .=f:.1Lv" Cm/s)
はエアロゾルの沈訂速度(=Vo (拡散沈若)+ Vs (直力沈降)+ VT (熱泳動沈D・)). Vavc
( m / s】l土タクト内の流体の7m述、である。したが「て， ( 3. 3. J )式 11-1のヱアロ・/'1¥1の sドht
(2) U .'. -r' ~ -1'-.-. -比百述度 SJ は以下の武.<::表わすことができる。
(2) s j \~/ = S V B C j ( 3.3.4 )
ここで. C j (kg/附)はノード jのエアロソ勺レ拙度. S (m')は沈朽の表面積で・ある。
3.3.4 ダクト内のエアロゾル沈着
ダクト(ブランチ)内のエアロゾル沈着の効果は，古L流沈着と電力沈降を含んだ金阿の沈着
モデJレを採用する 610ダクト内のエアロゾル沈詰率(E to)は(3.3.5 )式で与えられるので，
( 3.3.3 )式lζ代入するとダクト内のエアロソソレ沈着速度(Va)が与えられる。
nd
/l¥
nv VA
白iu
-zA 一一。t
E
九一
v( 3.3.5 )
， π
S t av =二一 r St.dO 1r O
( 3.3.6 )
ここで. s + (一)を無次元化停止距離と定義すれば
q，“ 命
U
2
・
ν
nrF
D
一μ
p-8
P
一-4EA
nu-
nu
一一一+
qu
s+三三 5の場合I乙は，
l • U 内
a
-
F円
u-
4
一2・E
A
E
FEEE4EE'L
0・X
白』
-aEA司
，
••• E
・E・-E・・・、
、EE'》'EEJ
¥11ノ
国+
tA-cu
R
F円
u
-nd
/，I11、、
co o
p』u
一uS L • U t COS 0
+ 1 0.7 5 + Vav + + F ( 3 0 ) ←合 ( 3.3.7 )
1 1 4.53
ムー50.2 2 +山F(30) ←の ( 3.3.7つS t ・ 2
一25-
JAER1-M 89-014
5^S'£30f f lJJS&ICl i ,
S f
S + > 3 0 CDii^lcJi,
1 2 5.2 0 5 = 5 Zn — + vav
+ - 1 3.2 5 + F ( 3 0 ) S + - 4 . 7 9 5
1 1 = Vav+-3.8 £ n S + + F ( S + ) S t* 0.3 6
C 3. 3. 8 )
C 3. 3. 9 )
F ( x ) 0.3 6
In R'
R * - e x p 0.3 6 ( v a v+ - 3 . 8 ) .
C 3.3.] 0 )
CC-Z, R+ (-) ttMVijzitfgm=R- u ' / * ) , R e ( - ) t t H / ' "Xi | ! [ ( = 2Rv„o
/ v ] , S f H l i x h - n i , u 'Cm/s ) (im^iHl5EC=vnr72 • v.».], ut ( r a / s )
t>*vav(m/s ) i ^ * hrtHiaT?*50 *fc, » ( - ) « , !B#»J&>&©ft&, f (kg/m-s)»±
3. 3. 5 -fe;i/( </ - K ) rtOiT a '/.«/O !B ft fcfc J* 3 ffi
V , = ( Pp - p )
9~P Dp
2 g( 1+Ank) C 3.3.1 1 )
LCT?, D p ( m ) l i i 7 D / ; i / O j a g , Ak (-) fix 'J .y 7°7 r ? 9 C = 1.2 5 +0.4 2 exp
( - 0 . 8 7 / K n ) ), g ( m / s 2 ) liffiftflDiSffi. Kn (-) 14 * * - -fe y » [ = Z / r )•??<& £ 0 C
CTI, Z(m)i^5l0¥Ji]@[t3fTffi 1 = v [ e ^ Q " X 1 kT / » . k( J / K ) ( i ^ ^ w y^UcC = "l.380662xi O"23 ]. TCK) (i^^fflCDifi^fflK. r
Cm) l ix To •//!/©#&. p(kg/irf) li^SlOffiffi, |Op(kg/rrf) l ix T a V>©fc[£, *
3.3.6 -fe^( y - K ) rtOira •/;u©ftSBcfl:UfflSE
DE VD C 3.3.1 2)
D, = k T
C 3.3.1 3 )
- 2 6 -
JAERI-M 89-014
5~S'~30 の掛合 lこは，
1 一一一 =5.l.nS l •
25.20 5 + V av + - 1 3.2 5 + F ( 3 0 )
S + - 4.7 9 5 ( 3.3.8 )
S +2: 30の場合iζ は，
一一一 vav+-3.8一一一- .tnS令+F ( S +) S t • 0.3 6
( 3.3.9 )
Rt -x F(x)=一一-.tn I
0.3 6 L R +ー exp 0.36 C vav+一3.8) C 3.3.1 0 )
ここで. R + (一)は1!!t次元化管半径 (=R.u./ν). R e(ー)はレイノルズ係数(= 2 R V aVO
/ν). St.Cー)はストークス数. u. (m/s )は摩擦速度 (=JTン2・Vave)， Ut (m/s )
はm力沈降述度(P p D p 2 g / C 1 8 p ) J， V av + Cー)は無次元化平均流体速度 (=Vave/U.) 及
び Vav(m/ s )はダクト内流述、である。また， 0 (ー)は，!D:力拐からの角度， μ(kg/m・s)は
粘性係数， ν(肘/s)は動粘性係数，そして PpC kg/m')はエアロゾルの密度で・ある。
3. 3. 5 セル(ノード〉内のエアロゾルの電力沈降述度
セル内のエアロソソレの重力沈降速度は，ストークスの式を採用する。
C Pp -P ) V. =一一二一一一 Dp2gC]+Ank)
9μ 、‘J1
4
TA
司
3内ベ
urE
、• • • • • • • • • • • • •
ここで， Dp (m)はエアロゾルの直径， AkCー)はスリップファクタ(= 1. 2 5 + 0.4 2 e x p
〈ー0.87/ K n ) )， g ( m/ s 2 )は電力加速度， Kn C一〉はクヌーセン数(=乙/r)である。 ζ
こで. 乙Cm)は空気の平均自由行程 1=ν( ~Oニ旦 2 ~" x ユ一.)Yz1， νCrn'/s)は動粘性係1¥6 x 1 023 " 2 k T I
数， k(]/K)はボルツマン定数(= 1. 3 8 0 6 6 2 x 1 0 -23 )， T ( K)はガス相の絶対温度 r
(m)はエアロゾJレの半径， p (kg/耐〕は空気の密度. Pp (kg/凶〉はエアロゾルの留度，そ
して μCkg/m' S )は粘性係数である。
3. 3. 6 セJレ(ノード〉内のエアロゾルの拡散沈着速度
エアロゾルの拡散沈着速度は，層流場におけるストークス・アインシュタインの拡散沈着の
式を採用する。
D.
Vo =一一~g ( 3.3.1 2 )
kT D.=一一一 ( 3.3.1 3 )
-26-
JAERI-M 89-014
7 D-' '• 2 * k T \ Vi / 2 it k T \
\ m0 / 1 +
0.9 JT
8 (3.3.1 4 )
Cei-C. D . Cnf / s ) J i x T D - / ; i / < o i £ K ^ a . f. ( k g / s ) lilS&fliSc, m s (kg) l± # X
» - T o K I 2 C = 4 . 8 15 6 4 X 1 t r 2 6 ) , T ( K ) l ± * f x f f l t f e * * a K . 5g ( m ) l i & t t l £StflBIBl<0«
#JS f f i f f i £ J?*J f c t f ? r ( kg / i r f ) I t i T n •/>KD?Bffi-e&S.
3.3.7 / n ( 7 ' ? V f ) & * $ & l c < f c 5 x T a ' / n / O g t O a f f i
^"^ I- ( 7 'v V-7- ) | - 4 © X T u -y"yuCDM?vliSft£tflfiififiEfi, J a c o b s c t i - B r o c k O B S t t i l K
d T VT = ZT 1 -
dn (3.3.1 5 )
Z T =
3 v | ^ g + C t K n ^ p + 4 j ^ Cm K n ( i , + C t K n i t p - i p )
2 T ( l + 3 C m K n ) ( 2 A g + a p + 2 C t K n ^ p )
( 3.3.1 6 )
c CT?, b ( - ) [ = 2.4 ] . C O - ) [ = 1.0 ] R t f C t ( - ) [ = 3.32 ) (i ^ ft €" t l J a c o b s e n -
Brock©*ifiiE&t&, K n ( - ) ± * * - - f e y $ i , n(m)»±fl:58#|n]eD&ei. T (K)(2 t f xfflffctt
fiffi, Jg ( J / m - s • tOt tS l t tOj&eJBISiS , - ! , ( J / n i > s ' o C ) l i i 7 D y , K 0 . 1 g $ $ ,
H t » ( i r f A ) *Sitti!fe«IRtfife5o ttfc, ( 3.3.1 5 ) SUCTFLfc ( d T / d n ) tt#Xffitt£i££ OffiffiffiSIMeiftf 5 f f iK$JE-e
& 6 0 SlIg£]B2J; i£(T©Ii *)-££> So
d T a c —~~* V 1 eg 1 e w J
d n ^ e
( -fr ;u ) ( 3.3.1 7 )
d T
d n
Nu
Da ( T g - Tw ) ( y 9 h ) ( 3.3.1 8 )
U t , D a ( m ) \ttft h i S S , N u ( - ) 14X7 -b;u b $ U = 0.0 2 3 R e° •8 P r 0 - ' ] , T c g
(°C) J i - f e ^ r t O t f x f i K , T C W (°C) t iHE^Srtff lSoSff i , Tg(°C)(£±ffitfflij/ - Yto1f*M.
ffi, ^ L T T w ( ° C ) l i O H S r t f i O © a f f i - e * a o * f c , « c = «in ( J / i rf- s -°C) B A ' x o
fiffi£&*. i , ( J / n f s ' t ) tt#*®*M£3J#-e*3«,
3.4 H E P A 7 <f JU?CD8$#f
8 M J f e K : - e * $ i * > « 3 6 * 2 K 5 £ L f c J § & , * / i / r t T % £ L * : $ § $ # x # * * 2 h fcgTHEPA
- 2 7 -
]AERI-M 89-014
ν刈川
、III-J
T
一k
一a
π
一m
nfu
一，f11¥
ob o'
勿，.
nv D
2
一38
( 3.3.1 4 )
乙乙で. D. (m'/ S )はエアロゾlレの拡散係数. f a (kg/ S )は摩擁係数. ma (kg) はガス
分子の質昆(= 4.8 ] 5 6 4 x 1 0 -26 ). T (K)はガス相絶対極度. dg (m)は気相と喧面聞の境
界J自濃度差厚さ，及び Pg(kg/m>)はエアロゾIレの密度で・ある。
3.3.7 ダクト(ブランチ)熱泳動によるエアロゾルの沈者速度
ダクト(プランチ)内のよア U ゾルの!.~泳動沈訂速度は. ]acobscn-srockの烈泳動速度
式を採用する 7)。
¥111ノ
T
一n
」u-AU
/flk¥
mA
7b 一一T
V
( 3.3.1 5 )
4 b ， I 3ν1 ~g+CtKn ~p +了 CmKn ( ~g+C tI<n ~p-'<p) ↑
Z，. 、，2 T ( 1 + 3 Cm K n ) ( 2 g + p + 2 C t K n ~ p )
( 3.3.1 6 )
乙乙で. b(ー)(== 2. 4 ). C m (ー)(=1.0)及び Ct(ー)( = 3.32 )はそれぞれ Jacobsen-
Brockの補正係数. Kn (ー)はクヌーセン数， n (m)は沈若方向の座標， T CK)はjfス相絶対
温度， らCJ/m・s・.C)は気体の熱伝導率， ~pCJ/m ・ s ・OC)はエアロゾJレの熱伝導率，
そして ν(m'/s )は動粘性係数である。
なお， (3.3.1 5 )式l乙示した (dT/dn)はガス流体と壁との温度境界における混度勾配で
あるo 温度勾配は以下の通りである。
dTαc 一一ー=一一一 (T cg -T cw) (セル) ...................，・ ( 3.3.1 7 ) d n ~ g
dT Nu 一一=ー一一 (Tg- Tw) (ダクト〉 ..................... ( 3.3.1 8 ) d n Da
ここで， Da (m)はダクト直径， Nu (ー〉はヌッセ Jレト数(= 0.0 2 3 R e 0 • 8 P r O. 4 )， T cg
CC)はセ Jレ内のガス温度， Tcw (.C)はセル壁内側の温度， Tg("C)は上流側ノードのガス温
度，そして Tw(OC)はダクト壁内側の温度である。また， ααin(J/m'・s・.C)はガスの
温度伝導率. えg ( ]/m'・s・.C)はガスの熱伝導率である。
3.4 HE PAフィルタの解析
再処理施設で火災や爆発を想定した場合，セル内で発生した燃焼ガスがダクトを経てHEPA
-27-
JAERI-M 89-014
7 4 /fft-Z&iptl, 7 4 >u9<D&&&\C&&&i§-x.&Z.tW%X.&tlZ>o C C ? ( 4 , TRAILS
- A C E © ? 4 vi/? |?tJfr*x-'Hcol,'>-r|SDfl-^5o
3.4.1 7 < ^ ^ O ^ E ± # i ® f i C D f
HE P A 7 * * * i c f t - f Sifitt©%ft&ffittlfca-e-%-iL&*iSo
4P = a Q + b p Q 2 ( 3. 4. 1 )
act*. QCmp/s)ii-fe^«ssn^icaasnTi>5^ao7 <^*£iii&-r &-ift*©M,
( 3. 4. 1 )2ClC:fc^T. Q ^ h £ ^ £ & li0©JSB?t«, Q#*£ <^£& 2 *S©51B£*§*>'£ ffiftlcttSo TRANS-ACET?!*, 7 * / i /* ©fltSil£i/ilc «fc SlJE£filT©i8aKl#85!CT?4;iL
£ ((3.1.4 ) 5 W . a ) 0
KL P • KT P • , 4Po = Q + r Q2 ( 3. 4. 2 )
A 2A2
C t T , ACirf) <i -te ^ & & ^ © £ 7 -f / i /*©&&tt©8rKf&( 7 ^ **©IEffi.fc»&fcffii
8 ) , KL CnT l / 2 ) I4HE P A 7 * ;u* ©Jgffiffiffi#Si[ ( i | i f t £ 8 ^ T ^ 5 C <!: IcSSS-fr«fc ) ,
KT(-)tt&«£fiH/L«M*T?&5o TRANS-ACET-(i , *£ffl © 7 * ^ * ( flftfliW ) K * # 3
K L & O ' K T © * ! ^ ^ ^ % 3. 1 ft#S&iW©HE P A 7 - fy i / ^ JCo^T , i M X©ffllMC«fc
S f f i i & a £ M » © t e £ J S L A : ( f * # l # I R l ) o ^ © * £ * I £ J ; D , K L & 0 ' K T © M l i 7 * * / * ©
u--f x c ^ a ) K«fco-rigfe&/j:t'»ci**»*»5o «**. S3.i ©asi&ffifit^aji, j§m$j ( 5fcf£ffl ) © 7 ^ ;u* K o ^ T © & i ® f f l £ f t £ £ £ ( £ & . ! £ f t f t t - ' o
3.4.2 iTci ' /vuofif iKl
HE P A 7 4 ^ ^ J m ^ B S f l i i , i f i i i © 7 */u*icJ;5ifi3!3&*f*(Ef)«-ffl i>T
dLS 0 • = Q 2 E f . i d ( 3 . 4 . 3 ) d t s
CCT; L„„ (kg) J - b ; i / 8 S & 3 M c R E 3 n T ^ S £ 7 * * n i c | H $ n f c x 7 a •/*/©
£ffiffi, Ci (kg/ms) « 7 -f / U * £ I C A 3 i g ? i r o ' /^©aff i f i f f i , Q ( i r f / s ) t±7-f *
^fcjSJ&f S«EfiT?*5o 7 - f ^ ^ o ifft^ic^-t-sHiftSJispli, Bfc&&3& (DFi) i©Fa1-e K T © ^ # i c * S o
Er.i = 1
1 DFi
( 3. 4. 4 )
7 4*9 1 & & f c » ) i e ! l t £ & n f c i 7 n vOi/©ftft ( L . ) fi. ( 3 . 4 . 3 ) 5£©|?£-fe ;u$M
- 2 8 -
1AERI-M 89-014
フィ fレタまで導かれ，フィルタの健全性Iと影響を与える乙とが考えられる。乙乙では， TRAiぜS
-ACEのフィルタ解析モデJレについて説明する。
3.4.1 フィルタの差庄上昇と風抵の関係
HEPAフィルタ i乙対する疏体の流動抵抗は次式で与えられる。
dp = aQ + b pQ2 ( 3.4. 1 )
ここで， QC肘/8)はセル換気系i乙設置されている全数のフィ Jレタを通過する流体の流量，
p (k!!/肘)I主流体の街殴 a及び b(j:実験lとより決定される係数である(付録 1参照)。
( 3. 4. 1 )式において， Qが小さいと第 l項の脳流項が.Qが大きいと第 2項の乱流項が支
配的になる。 TRANS-ACEでは，フィルタの流動抵抗による差圧を以下の運動方程式で与え
る(( 3.1.4 )式参照〉。
-n可p-2
T
一AK
一2+
・QU
一A一一p
du
( 3.4.2 )
乙乙で， ACmt) はセ Jレ換気系の全フィルタの見掛けの断面積(フィルタの正而より見た面
積)， KL(m-1/2)はHEPAフィルタの層流抵抗係数(単位を持っている乙とに注意せよれ
JT(一〉は乱流抵抗係数である。 TRANS-ACEでは，未使用のフィルタ(無負荷〉における
JL及びKTの値を入力する。表 3.1Iζ無負荷の HEPAフィルタについて，サイズの違いによ
る流動抵抗係数の値を示した(付録 l参照)。表の結果により， J L及びKTの値はフィルタの
サイズ〈台数〉によって変わらない ζ とが分かる。なお，表 3.1の流動抵抗係数は，無負荷
(未使用)のフィルタについてのみ適用される乙とに注窓されたい。
3.4.2 エアロゾJレの捕集
HEPAフィルタのエアロゾル捕集量は粒子のフィルタ l乙よる捕集効率(E，)を用いて
計・算できる。
d L8。d t c
，I
PU z
--nw『一一
( 3.4.3 )
と乙で， L.o (kg)はセ Jレ換気系lζ設置されている全フィルタ上lと捕集されたエアロゾJレの
全重量. C i (kg/m3) はフィルタ系に入る i粒子エアロソ勺レの気相濃度. Q (rn'/ 5 )はフィル
タを通過する流量である。フィルタの i粒子iζ対する捕集効率は，除染係数 (DFi)との問で
以下の関係にある。
( 3.4.4 )
フィルタ 1台あたりに捕集されたエアロゾルの重量(L8)は， (3.4. 3 )式の解をセ Jレ換気
系lζ設置された全フィルタ台数 (N)で割る乙とにより求められる。
-28-
JAER1-M 89-014
LB=(L80/N) ( 3.4.5 )
3. 4. 3 B 1&«3 K J: S 7 < »9 ©iSJEE JLft
(1) ft ffl
iS*«*&j&<&£L*:J8&, $ £ © f t f f i l c J : 9 7 < A- ? ©gflltf.hff.-f 5 . co££E.hW-
t i . »J«©j(SS«SJ8!JffiT'*$ < tt 5 ( ft ft 2 # M ) „ C tilt, «ff! © ft tfm**^©$.')&31
ffi!Ctt»|LTV^5*»t.T?*58,0 tt»2©BIA 2 «fc «J)fcJ&fcH E P A 7 < / f *©@3S* *)
i c^Sz tLEi - . f f^Ps ( - ) l i . iW- i f t l i t L, ( k g / & ) © | jy#£ L T £ l T © ^ T - * * n s .
Ps - 1 + 1 2.2 3 L , +2 8.7 9L,2 ( 3 . 4 . 6 )
(2) S J i T Q ' / ^
flgjftjxTa V O i / i / i ^ T - b ^ r t l C ^ K - r S c l £ : # # * . & f t S „ £©Jfi&ICtt, rRjKffl/K^
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J: 7 4 I i i 7 o v'/i/O @K* 0 a&JRIi, PP^fflitesftOffffiS^fhTT-IiJSH^ ft*: NaCl x
r D -/;u© 7 -f ;u* l e f t * S |gE.L#8*1*##-#£/ .£ 3 15)o HU 2 © ( A2.2 )^«fc ?)*J6
fc7-fA>*©@3£* D l c « t S i S J D E ± ^ ^ ( - ) 14. NaCl x r a - / ^ © f t A ( k g / f t ) ic
« L T f i l T © ^ t t t 5 o
Ps = 1 + 1 2.4L8 + 44.67L, 2 ( 3 . 4 . 7 )
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J I SI lg f^ 'x h ( B a i E o - A ^ x h ) © 7 -r ;uy i c^ - r5Hff i J i f f . s t e**g^ ic / j :5 1 9 o
M S 2 © ( A 2. 3 ) iC«fc 0 * & fc 7 * ;u * © B tii i »j it «fc s &)£iW-4s ( - )l±, J I S l l
l ^ x h©£#f ( k g / & ) ICfcf L T J a T C i t i t t S o
Ps = 1 + 1.2 6 L . + 0.4 4 6 L.1 • ( 3 . 4 . 8 )
ftfc, ( 3.4. 6 ) ~ ( 3. 4.8 ) * U i 7 4**©JSfit£j£ftTiiLfcJB&©3Sfft5ST?*S
**, B I S * tJ l c « f c S ^ B : ± # ^ P s ( - ) liJSffl©iBft]T?iefl:Ltt^ *>©£%* So
3.4.4 g f S f 9 7 * / ^ O i E l # i a i © M I
x r D ' / * f I f i | s n f c 7 * ^ ? ©gffi ^ P (Pa ) ( ;mT© £ ? ie£*>-f <:££*-££6 1 B )0
J P = J P 0 ( 1 + « L S +/3L,2 ) ( 3 . 4 . 9 )
CCTf, ^Po (Pa) 14 ( 3. 4.2 ) - ? ? £ £ $ ttS Steffi ( jfcffiffl ) 7 4 A>9 Q&K, L s (kg /
& ) ttiro'AIJjjfflnS. « t P I4( 3.4. 6 ) S ~ ( 3. 4.8 ) #.& <0 $ £ * ftfcfiT-&
£ 0 fcfc, x T n ' / , u © £ f f i # « 6 S J § 6 l C l 4 , ( 3.1.4 ) S © a S f t * g S l i ( 3.4.9 > 5£T?B
- 2 9 -
]AERI-M 89-014
L. = ( L.o /N ) ( 3.4.5 )
3. 4. 3 日詰りによるフィルタの差圧J:界
( 1)煤煙
溶媒火災が発生した助合， ~禁煙の(~荷 lζ よりフィルタの法圧が上汗する。この .;trE 上昇
は，溶媒の燃焼辿度で大きくなる(付録 2参照〉。これは，燃焼の負荷mが抱服の燃焼辿
度lζ比例しているからである 8io付録 2の図A2より求めた HEPAフィルタの目詰まり
による迂[[上昇率 PS(一)1;1.，煤煙負荷11Ls (kg/台)の関数として以下の式で示される。
PS ι 1 + 1 2. 2 3 L. + 2 8.7 9 L • Z ( 3.4.6 )
(21 湿潤エアロゾル
爆発等のIJl象を組定した協合，前i夜巾lと含まれている放射性物質あるいは肱燃料物質が
液滴エアロゾルとなってセル内 l乙分散する乙とが考えられる。この場合iζ は， 7'直摘の水分
が燕発し，放射性物質や核燃料物質を合む混潤エアロソツレとなることが予怨される。乙の
ような湿潤エアロソツレの日詰まり効果は，再処l!ll施設の苛酷条件下で測定された NaClエ
アロソツレのフィルタ l乙対する差圧上昇試験が~考になる 15)。付録 2 の (A 2.2 )式より求め
たフィルタの目詰まりによる差圧上JFf1(一)は， NaC Iエアロゾルの負荷(kg/台)I乙
対して以下の式となる。
PS 1 + 1 2.4 Ls + 44.67 Ls2 、、，，，可
taa. 句。，z
、• • • • • • • • • • • • • • •
・
(31 ドライ・エアロゾJレ
乾燥した粉末状の紘燃料物質が気相l乙分散した場合には，フィルタに対する差圧上昇の
効果は比較的小さいと考えられる。このようなドライ・エアロゾルの目詰まり効果は.
] 1 S 1 1積ダスト(関東ロームダスト)のフィルタ iζ対する差圧上昇試験が参考になる190
(.1録 2の(A 2. 3 )式より求めたフィルタの目詰まりによる是正上料率(ー)は， J 1 S 1 1
極ダストの負荷(kg/台)Iζ対して以下の式となる。
P s = 1 + 1. 2 6 L s + 0.4 4 6 L. 2 ( 3.4.8 )
なお. (3. 4. 6 ) -( 3. 4. 8 )式はフィルタの風説を定栴で流した場合の実験式である
が，目詰まりによる差圧上昇率 PS(一)は風盟の増加で変化しないものと考える。
3.4.4 目詰まりフィルタの差圧上昇と風畳の関係
エアロゾルで負荷されたフィルタの差圧L1P(Pa)は以下のように表わす乙とができる 100
L1 P = L1 Po ( 1 +αLs 十戸 L/ ) ( 3.4.9 )
乙乙で， L1 PO CPa)は(3. 4. 2 )で定義される無負荷(未使用〉フィルタの差圧， Ls Ckg/
台〉はエアロゾル負荷量である。 αとsIま(3.4. 6 )式~ぐ 3.4.8)式より決定された値であ
る。なお，エアロゾルの負荷がある場合には， (3. 1. 4 )式の運動方程式は(3. 4.9 )式で置
-29-
JAERI-M 89-014
3. 4. 5 H E P A 7 ^ / 1 / ? I C J ; 5 X T D V'-'fOfifiJUS/jsp
7 H >^9 I t i S i T D " /^©M^i teDFC Decontamination F a c t o r ) -e3l§l£ ftTl^ 5 0
DFMfi , 7 < ^ " ^ © x T o V ^ © t i 7 M f f i ( < @ ^ / r t f ) © J t T 5 £ & £ f t S 0 TRANS
-ACE-cfli, 2 a H E P A 7 - f / i / ^ | C o ^ - C f t © 3 T w S f t f c D F f t O f - ^ H J i f f l f i S n
3.5 *X3S<DJS¥#T
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3.5.1 »JK*3K©&ftft£3i8
»$*&iefc^Tj«ffi©8ffifflHaii, ^Sl©»Simi»W©«8#§flD«5T?K4 5o cc-ejBSW
81ifcSi«£li, * & j M n * t f r i c « & # f $ f i ! * 5 * B I I * § ? . JB8«i*#a5«i«©$511814, -fe*^
© a©ssaiHi»[C-i ifflSA:o©Hs ^©$a©ia«iiHia) ti tbsiiaaicSEsnr^ So CJi-efflnblgiBSaitt. B * I * f ^7*5 y h © - f e ^ » 8 l t « l l i l 3 & © S a * a * l c L r .
*©Jt*lf^SLfc«SaiBB8l©f&S*a!iLTS«)*:fc©T*5o
nmm^T^y°7 y vo^^fomzv, (mo. sgoi&tfl^FCnf/h), mm®&h,(nf) £ * t t l i \ « t l lHia( lHl /h ) l*n = ( F / V o ) . fflmSte^aiisCa) = (V 0 /V) (A/A„)
T ? £ « * n S . TRANS-ACET?«. * J 8 ^ S J l © « # l © ^ t t ® « * f i J l T © a i 0 3£«>fco
K f A v S l l O i O W n - 0 . 3 0 9 s ' - 6 > 0 ( 3 . 5 . 1 )
3 0 $ T B P - 7 0 & n - K f * ><D'X-& n -2 .0 1 s l- 2> 0 ( 3 . 5 . 2 )
( 3 . 5 . 1 ) S S ^ ( 3 . 5 . 2 ) S O n ( @ / h ) i s ( g ) ©81&tf J&*flMfc©tt$fflI«©*1»ie
i&SJi&fctt, *^r t©tt3RAi»ff i tc7^Et-5Cilc j ;»^9i l ia iKg^-rs 0
a«Sfil^©B*IBlttBlT©«k9K#a64„ n - K7** v©J:-3 ttE«i&*JS©*2KT?tt. fifejg
©*^^**<«8«II8I?( = 0.127) J 2 i T l c t t n t f « ^ - f * C i * * » l ? » n T ^ 5 9,o ^ C f , »
«8©*Mfe»ffimb ( k g / s ) i t & 8 « t f f i ( i r f / s ) & f l i ^ T , -te /ffl ©BHUfiffilCM-f * UjHiRS
*>&a^o#iiac te ) * *J65 0
V f F ( C o - C e ) 1 t e = In 1 : \ ( 3 . 5 . 3 )
F I 3.4 8 mb J
- 3 0 -
]AERI-M 89-014
き換えられる。
3.4.5 H E P Aフィルタによるエアロゾルの捕集効率
フィルタによるエアロゾルの捕集はDF(DecontaminationFactorで表現されている。
DF値は，フィルタ前後のエアロゾルの粒子数濃度〈個数/m')の比で定義される。 TRANS
-ACEでは 2段HEPAフィルタについて付録 3で示された DF航のテープルが用意され
ている。さらに，エアロソ勺レの粒子径iζ対応させたフィルタの DI<lを入力として指定する乙と
も可能である。
3.5 火災源の解析
セル換気系内の熱流動現象や放射性物質の移行現象を解析するためには，事故シナリオ lζ従
ったエネルギーや物質の発生・消滅の解析が必要である 8)。
溶媒火災において，セノレ内の熱流動は溶媒の燃焼速度で支配されている。したがって，火災
源の解析を行うためには，セ Jレ内における溶媒の燃焼状況を知る必要がある。以下に憶媒火災
源のエネルギーと物質の発生・消滅の解析について説明する。
3.5.1 溶媒火災の燃焼持続領域
溶媒火災において燃焼の持続傾域は，空気の給気民と格媒の燃焼而積で決まるo 乙乙で燃焼
持統領域とは，火災が鎮火せずに燃焼が持続する稲聞を言う。燃焼持続制域の範聞は，セルへ
の空気の換気回数(一時間当たりのセルへの空気の置換回数)と抽出器相当段iζ支配されてい
る。乙乙で抽出器相当段とは，再処理モデルプラントのセル体積と抽出器の段数を規準lζ して.
その比率で表現した燃焼面積の指標を段として定めたものである。
再処理モデJレプラントのセル体積を Vo(m') ，空気の給気品を FCm'/h ) ，燃焼間積をAo(ml)
とすれば，換気回数(回/h )は n= (F/Vo)，抽出器相当段は 5(段)= (Vo/V)(A/Ao)
で定義される。 TRANS-ACEでは，溶媒火災の燃焼の持続領域を以下の通り定めた。
ドデカン溶媒のみの火災 n -0.3 0 9 s 1.6> 0 C 3. 5. 1 )
( 3.5.2 ) 3096TBP-70%nードデカンの火災 n -2.0 1 s 1 .2 > 0
( 3.5. 1 )式及び(3.5.2 )式の n(回/h )と s(段〉の組合せが燃焼の持統領域の外lと
ある場合iζは，セ Jレ内の酸素が次第lζ不足する乙とにより火災は自然鎮火する。
自然鎮火の時聞は以下のように求める。 nードデカンのような石油系溶媒の火災では.酸素
のモノレ分率が燃焼限界(=0.1 2 7 )以下になれば鎮火する乙とが知られている 9)。そ乙で，溶
媒の燃焼速度mb(kg/s )と給気流量(m'/S )を用いて，セル内の酸素濃度lζ関する物質収支
から鎮火時間(t e)を求める。
V F( C。一Ce) 1
F 3.4 8mb 、、，，，n
4u
phu
内
ar'、
• • • • • • • • • • • • • • • • • • •
-30-
JAERI-M 89-014
CC-H-, t,is')lts!tlXipiSH'XttS(Omm, V ( m " ) l ± - b ^ f * 6 5 T ? * 5 o C „ ( ks/irf ) & &
3.5.2 ttM<DBM&®L
•/llrMiii'i* x ;i/ ( B fife* r ^ ) & 7 " - ;i/$ifii *&«&!£$$ L fcjgSite* r / u ^ t>-Jctb £ C t *<"£ £
£ 0 x # ; b f y ^ © - M M ^ T - o u t i , $ lBa l i«B©«t f&«Dia£H!»£x * ;u-*•'-©& ft [W&-3-
hiiLfc 1 A ^ M I l r K A W L ' C ^ - s . '1,o i&ifii*fc*fc*r/H±, *#J|*6D&aUu&7 - ^ * i f o < » * S t t
lcfi£fliLfcWW:j6 7 ' -»u-e*5o «t fn*8if f i*f , ^OWtlr*>&*6fc*4SoiK«l l iBff i inb ( k g / s )
J iBiroj fc^^&tis 5)c
n d2 h irib = f m t u = I n ( l + O « B + 1 ) ( 3 . 5 . 4 )
4 ( 1 + 3 ) C P
i lCT? , d ( m ) [ i y - ^ l f n O n f f l S O m h ( J /m '"C) li«ft(Sii!*, m t u ( k g / s ) £ & # §
ix^&7-Mmfr^7mtz>?&)&ifx<Dmim®L. e c->. «(- )&#«(-> 1*3*3.2 ic*$ ft3JB&$'<5* -*-e«fe3„ m&'* ? * - ? i*-X%.'M®L\c &^^-cik&£tifc bat?, ifciett C f t & © : £ ® & & £ 0 H i - C t f Lfc lU,o ( 3.5.4 ) 5W<© B ( - ) (i x # / i / f V / © Bfi&*rftH5JI8#i
C P ( T - T s ) + f 4 H ( 1 - r ) Y „ B = — ( 3 . 5 . 5 )
LfU ( 1 -<P )
C C T - , L f u ( J / k g ) ± # j « 0 g g 3 & « i « n ? & 3 o f ( - ) , r ( - ) , 0 ( - ) & t f Y o x ( - ) t t *
3. 2 T & * ) • * - » & ' * 7 / - ? t * 5 „ ( 3. 5. 4 ) £ © h ( J/m'°C ) l±sp«t© S&*ti!f t©&St*l
£ £ £ $ - ? , x 7 -fe,u h | ! [ ( N u = h d / ^ ) ty°-^i^m<D\Iim^\iiMd ( m ) ©|M]SCT!-3*fc> L/c
Nu = 3 .106 + 0 . 1 4 ( G r - P r ) ^ 1 - e x p ( - 0 . 0 1 7 2 • d )
'• ( 3.5.6 )
C L-c, 3.1 O6RCX0.0 1 7 2 lifgifcjfc &#tS£$f t ; fc /*5 * - * - e * 5 o
3.5.3 « M & f f i KMaifeaft©tlll(li?gffi(i, T B P ( T r i - n - B u t y I Phospha t e ) <h n - K x * v ( n-Dode-
c a n e ) ©K&EfMST?fc S . £©*lftffl»Wt©jBJ!fctt* ^ H ( J / k g ) £ - f f l tf , ft&&*&3KQB
( J / s ) (i&iftT-if-*. & n 5 ( # » 4 ) o
QTB = m b ^ H ( 1 - r ) ( 3.5.7 )
- 3 1 -
JAERI-M 89-014
ここで te (s)は党火から鎖火までの時nn.V ( n1')はセル体的である。 Co(kg/，げ)及び
Cc (kg/n1')はそれぞれ給気された明気の前素濃度と燃焼 1!1~ 界 R授業濃度である。なお，燃焼持
統領域内の火災であっても，後lこ述べるボイルオーバ燃焼が発生すると $j'!火する。
3. 5. 2 出媒の燃焼速度
情政火災において.気相の温度上昇.hi.射性物質の閉じ込め効!l!:及びフィ Jレタの日泊まり現
象は，抗媒の燃焼述度で大きく変化する。セ Jレ内lこおける治蝶の燃焼述f!lは， スポルデングの
油消燃焼モデlレCB航モデJレ)をプールj夜耐燃焼lζW;蝦した燃焼モデルからよ止めることができ
る。スポ lレデングの油滴燃焼モデルは，球 Jr~nh拙iの燃焼の閣を質毘とエネルギーの保存則を巧
l也した 1I火川ωfiJftJr，こ立 l出|しいるの。欣 lill 1i~焼毛ナルは， 1RIiょの燃焼lill合アールl伐lluの燃焼
Iこ拡脱した併折モデルである。 i夜而燃焼モデJレの解析から求めた治媒の燃焼述度 ITIb (kg/ s )
は以下の式で・与えられる5)。
πd2 h ITlb = ~ mfu = I n ( 1 + d )εB+ 1
4 ( 1十 d) C p
乙乙で， d (m) はプー Jレ波而の円相当 [I~(f壬， h ( ]/m'"C)は熱伝述ネ， mfu (kg/s)は燃焼
しているプ一川夜而から蒸発する治脱ガスの1lit~ 述皮. e cー)， 6 (一)及び 1)(一)li去3.2Iζ示さ
( 3. 5. 4 )
れる燃焼パラメータである o 燃焼パラメータは火災実験lζ 且づいて決定されたもので，表lζ は
::::. I -'_ 1切これらの実験式を併せて爪し九 。(3.5.4 )式rtlの B(ー〉はスポルデングの B値を波i面燃焼
l乙拡脱した次式で表わされる。
B C p(T-T.)+fd H ( 1 -r ) Y ox
L fu ( 1ー ψ〉、‘，，，R
U
Fb
qu
，，E
、• • • • • • •
こ乙で. LfU ( .J/kg)は前蝶の蒸発潜熱である。 f(一)， r (一)， ゆ(一)及び yox (一)は表
3. 2で表わす燃焼パラメータである。(3.5.4 )式の h( J /m'oC )は平板の自然、対流の乱流熱
伝述率で，ヌッセルト故 CNu=hd/え)とプール液而の円相当位径 d(m)の関数で表わした
改式から決定できる。
N u = 3. 1 0 6 + 0.1 4 ( G r・Pr)1'31-exp(ー0.01 7 2・d)
、，Jno phu
qu
，e‘、• • • • • • • • •
乙乙で， 3.1 06及び 0.01 72は実験から決定されたパラメータである。
3.5.3 燃焼発熱速度
再処理施設の抽出格媒は， TBP(Tri-n-Bulyl Phosphale)とn-ドデカン(n-Dode-
cane) の混合溶媒である。 ζ の抽出溶媒の燃焼熱を dH( J/kg)とすれば，燃焼発熱速度QB
( J/s )は次式で与えられる(付録 4)。
QTB =mbdH( l-r) ( 3. 5. 7 )
-31-
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Lfc75<oT, ( 3.5.7 ) 5 £ © Q T B ( J / S ) l±«Ste#xiCi*;L fcftfcx **/*•-&!£<!: fc 13,
( 3. 1.2 ) 5 * * f c t t ( 3. 1.8 ) 5 $ © x * ; ^ - j f c f t i $ £ 0 E f ( J / s t e - S c - T S o ttfc,
TRANS-ACE-C-Ji, j»ttffcjfti$ffi£ll*l8lT - 7 n / £ L T A f t t S t £ t>T?§ S„
3.5.4 « & © t 4 K 0 #
$«&©&&»* ic fgffef 5 K S o S K S t l i M E f f i M - e * 5 c i Wftin~> T i> 5„ TRANS -ACE -eii, atJutffiaffi*5^J*£E&©ttffia*li£ffi£-e*So ffi£ffij£©tt&affiii.
tt^OiflSD.,1 ( /*m) i ^ © t i - T © t E I H ^ ^ ( W T ) i ^ A - A t 5 o ffl U x '7 * iu Ha^f f l f i
l l © * - m i E M i # ^ ' f i t £ T £ £ 0 M«*5 i c f 7 * ^ h f i a < h - e © ^ r r i ^ ^ * ^ o
3.5.5 M © f £ ' j E i £ &
WffiB$R8lc&£*S*fcEff l3iB£aff i£m.( le /s) . i *£?&-$©'If ffi»^& (WT) i £-*ft tf. i tti'OtSjffifg^affiBTi ( k g / s ) I ± & & £ t t 5 0
BTi = m8WTi ( 3 . 5 . 8 )
®m-k%.®%%ifrh, *8a©f6^affi»±»iK©jiaiftiajffiicit0ijLT^5c.«>:A*»A>oT^So
m, = zmb ( 3. 5. 9 )
ecu; z (-) «35iftMfc8ito&ftfc«ffiffe£&$[(x = 0.0 5 2 )-e*s„ i r o « / * o ^ ff»tfr£fr-3rt:J6fcIi . i ^T-©«-f ig%^iiff iBT i ( k g / s ) £ ( 3. 3. 1 ) i t © S j (>> ( k g / s )
t-as-d-ttttnwrtt&tt^o ft*>\ TRANS-ACETW, ^•-•tf-fj-esj(,^ffl.mLTA
3.5.6 *K#&2fx©&£aiff i
-Tttfi', £ l T © * * * - 9 - A & n S ( # 1 1 4 * # M ) o
• • BG-PI-O = mb (Mco2 +MH20 ) + m^o ( 3.5.1 0 ) B G - f u e l = I T l f u — m b = ( l - f ) t l l f u ( 3 . 5 . 1 1 )
ten?, Bc.pr„(kg/s)±«&tt#x©&£S5ffi, Bo.fu.1 (kg/s)tt*«Mft&W#x©»£ i l K - c & S o Mco2 ( - ) & O ' M H 2 0 ( - ) l i ^ ^ * ^ . ^ L f c ^ ^ l C ^ 4 t S C 0 2 t H j O ©tfiifitf
$ T * S o mHzo ( k g / s ) l i & J 8 © T ® l t # & L T ^ S * ' t e * » & © * © 3 $ § f e i 8 & - e & S C tftBft
L^^*1#*f3mH2O = 0-C!&S ) o
ffip«©«l«§ic«ko"r-te^rt-e^K$ni»*©«dl>iaffittaT©iCittSo
BG,02 = - m b M o 2 • ( 3.5.1 2 )
CCH; BG,02 ( k g / s ) tt-b^rt©»jR©fBfii*ffi, Mo2 ( - ) ' * O i © f f i f f i £ * T ? * S 0 tt
- 3 2 -
JAERI-M 89-014
したがって. (3. 5. 7 )式の QTS( ] / 5 )1;1.燃焼ガス lζ与えられたエネルギー述度となり，
( 3. 1. 2 )式または(3. 1. 8 )式のエネルギー欣出速度の Es(]/5)とー殺するoなお.
TRANS-ACEでは，燃焼発熱速度を時間テープルとして入力する乙ともできる。
3.5.4 煤煙の粒度分布
治煤の燃焼時lζ発生する煤煙の校度分布は対数正規分布であることが分かっている。 TRANS
-ACEでは， 対数正規分布あるいは任意の粒度分布を指定できる。任怠指定の枕度分布は.
粒子の直径 DII.i(μm)とその粒子の電鼠分率 (WT)iを入力する。但し.デフォルト値が月112
されており，煤煙粒子の幾何平均直径 DIt(μm)と幾何標準偏諜C11t (一〉を与えれば分割敬 n
1 1のあI故 l正樹分布が指定できる。付録 5I乙デフォルト値とその解析式を示す。
3.5.5 煤煙の発生述度
muL時間l乙発生する煤煙の発生速度を m.(kg/ s ).粒子煤煙の屯鼠分率を (WT)iとすれ
ば粒 子 の 煤 煙 発 生 述 度 BTi(kg/s )は次式となる。
BTi = ms WTi ( 3.5. 8 )
(11) 溶媒火災の実験から，煤煙の発生速度は溶媒の燃焼速度l乙比例していることが分かっている。
ms xmb ( 3，5. 9 )
ここで. l (ー)は実験的lζ決められた煤偲発生係数 (χ=0.052 )である。 エアロゾルの移
行解析を行うためには粒子の煤煙発生速度 BTi(kg/5 )を(3. 3. 1 )式の Sj(1) (kg/s)
と一致させなければならない。なお. TRANS-ACEでは，ユーザー側で Sj (1)を問窓して入
力するとともできる。
3.5.6 燃焼ガスの発生速度
溶媒の燃焼により発生する燃焼ガスの組成を炭酸ガスと水及び未燃焼溶媒ガスであると仮定
すれば，以下の式が与えられる(付録 4を参照)。
BG・pro= mb (MC02 + MH20 ) + mH20
BG・fucl=mfu -mb= (1-e )mfu
、‘，，、‘，J
nU
旬
i
-EE------
-
-
phuphu
nO
円。，，‘、，，t
、
•• •• •• •• •• •• •• .• • •• •. •. •• .• •. •• •• •. .• .• •• •• •• •• •• •• ••
乙乙で BG・pro(匂/5)は燃焼ガスの発生速度 BG・fuo1 (均/5)は未燃焼溶媒ガスの発生
速度である。 MC02(ー)及ひ~MH20 (ー)は溶媒が燃焼した場合iζ発生する C02とH20の電車分
率である。 mHzO(同/5)は溶媒の下層i乙存在している水相からの水の蒸発速度である〈沸騰
しないかぎり mH20= 0である)。
溶媒の燃焼によってセル内で消費される酸素の減少速度は以下の式となる。
BG.02 ーmbM02 ( 3.5.1 2 )
乙乙で. BG.02 (kg/5)はセル内の酸素の消費速度. M02 (ー)は 02の重量分率である。な
-32ー
JAERI-M 89-014
fc, SSRIi*8ifeKBa^Ltt^fflT?MN2 =0T?*5o Mco2. MH2o SC^Moj ©©Hi lc -DHTl i t t
( 3 . 5 . 1 0 ) i t , (3.5.1 1 ) j £ R t f (3.4.1 2 ) i t fr&JB&ffx ©EUttStUiififfiM. C kg / s )l±,
Ms = Bo-pro+Bo.fiiel + Bo.O. (3.5.1 3 )
t tt5„ ( 3.5.1 3 ) S « ( 3. 1. 1 ) i tSO' ( 3. 1.2 ) JK©M, ( kg/ s ) IC — & £ •£ tt tf <l tf tt
^ • J l \ ttfc. T R A N S - A C E - e i i , a. —tf-ffllT?M. ( k g / s ) &ft];S L t AJJ? 5 c i fcT?
3. 5. 7 ||&*ft|c J. 5 ®&©«lli£&fl:
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l n = J J n - « E 1 n ( 3.5.1 4 ) V2 a E - 1 [ V x 2 / \ 1 - X 2 / .
c c-evi (z) i MSofiJJWf+W, v2 ( £) JiiS&'t'©$$*ffT?&5o x, (-) « n - K f # v©#]WH£fii#'3K XI =0.7), x2 (-) l±$'j&rji©n - Kf* y O * M f f f e 5 . «E
( - ) l i T B P t n - F f A v 0*S5itE© it T? &*> $ ftfcibffll&ffi ( «E = 6 . 3 3 ) t ? * S 0
«8«6*©»tts©«£giffiV2u) iif&«s©«s«iisSffi«fcD«iST-*5©i?, janftB^namwiE-rs
T B P ©fflflH$S£*«>, tti§ 4 IC32ITAL A: T B P ® M ^ C U T (-)&#toft(±\ »fiB&&©Ef
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3.5.8 .1M ; ! / * - ' < & &
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tzzt\c£Y)tirft^«s«i*?i§Jactm^^m9o e.©8i1&£#«8»asffl©ffln^afflLT
• • • ni fu .B = m ru + ITIB ( 3 . 5 . 1 5 )
cc-e, mB(kg/s) tt*Ssa35®ii:S^< jgjK©m56fBKaffi-e*So
ITIB = mtu + 5 8 8.8A (3 .5 .16 )
ttfc, mtu ( k g / s ) l i ( 3.5.4 )sSTf#J&fc»*»©?8SJiffi. A(nf ) t± 7* - ;i/fftBS©fln8l,
5 8 8.8 ( ± 7 R f B © « ^ l 0Og>|ffltS< iffi£LT*3K»2gffl©®f&J&>&#&fc5£3fc-e :*5o
- 3 3 -
JAERI-M 89-014
お，笠索は燃焼I乙関与しないので'MN2= 0である。 MC02'MH20及びM02の導出については付
録 6を参照されたい。
( 3.5.1 0 )式. (3.5.1 1 )式及び(3.4.1 2 )式から燃焼ガスの質ffifik出述度Ms(kg/ s )は，
M. = BG ・pro+ BG・fu，， 1+ BG. 02 ( 3.5.1 3 )
となる。(3.5.1 3 )式は C3. 1. 1 )式及び C3. 1. 2 )式のMsCkg/s)1と一致させなければな
らない。なお. TRANS-ACEでは，ユーザー側でM.Ckg/s )を問怠して入力することもで
きる。
3.5.7 燃焼による溶媒ω組成立化
n -ドデカンの沸点は TBPより低いので，溶媒の燃焼と共l乙TBPが濃縮する。乙のよう
なTBPの漉縮は治媒の発熱品lζ影轡を及ぼす(付録 4参照)。
TBPと nードデカン混合溶媒の燃焼l乙nう組成変化は，以下の巾蒸留の珂ェ論式より求める
ァ 12)乙とができQ) 0
lIltzt了I叩-aE 1 n (古川 C 3.5.1 4 )
乙こで VI(.t)は溶媒の初期体砧. V 2 (乙)は燃焼中の溶媒体ffiである。 XI (一〉は nード
デカンの初期体随分率(X I = 0.7). X2 (ー)は燃焼中の nードデカンの体的分率である。 αE
(ー)は TBPとnードデカンの蒸気圧の比で表わされた比舟i先度 (αE= 6.33 )である。
燃焼中のrtf媒の体積量 V2 (.t)は溶媒の燃焼述度より決定できるので，燃焼時fUJIζ対応する
TBPの濃縮率を求め，付録 41乙記載した TBPの体制分率 CUT(ー)を求めれば，濃縮時の溶
媒の燃焼熱 JH(J，/kg)が導出できる。
3.5.8 ボイ Jレオーバ燃焼
治牒の燃焼が進行すると溶媒相の下回iζ存在する水相の温度が上昇し，ついには沸騰を引き
起こす。水相の沸騰が起乙ると水蒸気が溶媒相を通過し，水蒸気蒸留効果l乙似た現象lζ より溶
媒の蒸発を促進させる。ボイルオーバ燃焼とは，乙の燕発溶媒の蒸気がセ Jレ内 lζ充満し，発火
する乙とにより急激な燃焼を引き起こす現象を言う。乙の現象を水蒸気蒸留の理論を適用して
解くと，以下の治媒消費述度mCU .B (kg/ s )を得る。
mCu.B =mcu + mB ( 3.5.1 5 )
乙乙で. mB (kg/ s )は水蒸気蒸留に基づく溶媒の蒸発消費速度である。
m B = m r u + 5 8 8.8 A ( 3.5.1 6 )
なお. mfu (kg/s )は(3.5. 4 )式で求めた溶媒の消費速度. ACm')はプー Jレ波面の間的，
588.8は水相の沸騰が 100秒間続くと仮定して水蒸気蒸留の理論から求めた定数である。
ボイルオーバ燃焼が起乙ると，セル内の酸素が急激iζ減少して火災は鎖火する。そ乙で，ポ
-33-
JAERI-M 8 9 - 0 1 4
jSffi#l oo°Clcjf i tit L f c ^ f ^ S n S o
L0rg ^ (T i , ~ T o ) t c = I n ( 3 . 5 . 1 7 )
V, CpPorgV, ( T L - T . )
c c - c , Lorg(m)l±fS4«lB©fiJ)WiG!S, V, ( m / s ) (±JS4KWCD^- "'ifcflB©P*TailS:. T b
("O lifSSSSffloffiBSfiKC n - K f * y o M = 2i6.3°c) , TL(t)l±**n©i*l»figE ( *
©7#£,= 1 OCTC), T0CC) «JkfllKifnOjaffiT?*50
3.6 ££i5©JII«f
#-fe;i>. ?'? hrtC&Bfil&fcSELT^So Wit, SI6K«t5*»JI^«]HCDeffi**JBtWtt!Bjffi
TRANS-ACE ©SfSflF.^fM'lcti, EVENT 8 4 3)©£gf£* f ;i/ ( NF 8 4 * fju )&ffl&
i^r tfo EH*., TRANS-ACE(i, ft< L fc.Ti3S#l©ttSi6£ i M W i e t t f t f 5«flB£f$ o T
l » 5 . Stoic, TRANS-ACE^I i , i-lf-i|T?JB3iBB$Ox*;i/4:-iJtUig5ffi4j»*ft3!/'x©
3.6.1 EVENT 8 4 © jtg §g * f n>
EVENT 8 4 © « & * 7 ' ; H i , ffiJK©fttt 5»f6«!l£T N T ^^©iS^ff i^f r i lc^^f- 5 $
fi!£»&©*'*4 ^^ralflflH^EE^K^'-fe^rt^^WDRm • « S L T ¥ » i c a - r 5 *•?©»*
P ^ £ L T & £ 1 - S t S f i l & # o T l * S „ *S8&©a®Ji , T N T « , # & , r - b f l/VRtf
TB P © - h aik\c&Zl'y K*4 JUTI-&Z,,, £fc, 9l^t ta(*©«fi6 fc § t ^ t 5 C t **RTftg
®%*f^T?tt , A ^ - e - ^ i & t i s m a o j S f g ^ ^ ^ a ^ - c w ^ L . H 2 O , co , c o i . c , H*. 02&O'N2 © £ «S#§ # * * * & # • * - S i ^ * 5 . »5l©lb^R*EJi««6^©a38l-*»-b^rt ffllS&3fc»ffi£«fc^T&fl:U »5i6K<t5jlJ!S«ll^x©l|fliiR**ftffi$n5*f^T?*50 C t t k ©
3.6.2 S f S C f g x * * / * ' -
8 fB-e£ l«L ; f c i lS t t #x©*^»£no(mo l ) , * ©SSfJtJHl* Cv ( J /mol °K ) i f t l
tf, i ©©JKSfetfaOrtfiRx*/!/^- ui ( J/mo I) J4.
U i = / C v i d T (3 .6 .1 )
T"*5o Lfc**oT, N a © « S i f t * ' x A * 4 « L ^ « ^ © « l l i 6 © » * * ^ ^ - - U ( J ) ( i .
- 3 4 -
]AERI-M 89-014
イルオーパ燃棋が発生する時間を求める。ボイ Jレオーバ燃焼によるiti火時間 t，， (s)は.*'相の
在高度が 10 OoC Iこ達したとした次式で表わされる。
Lorg え (Tu-To)l .一一一一 1 n
V. CpPorgVs CTL-To) 、，J
吋
t1A
EU
• 9d
，，‘、• • • • • • • • • • •
・
ここで， L org (m)は諮媒相の初期日さ， V s (m/ s )は溶媒相のプールj夜回の降下辿度， Tb
("C)は溶媒相のj夜面温度(nードデカンの沸点=2 1 6.30
(). TL ("C)は水相の沸騰温度〈水
の沸点=10 O"C)， To("C)は水相庇i而の祖度である。
3.6 爆発源の解析
爆発の解析においても，爆発源のエネルギー欣出品と爆発で発生する燃焼ガスの質民放出血
がセ Jレ・ダクト内の熱流動を支配している。特lと，爆発による爆圧や爆風の伝掃が肱射性物質
の移行l乙J;ち轡を与える。
~ "J. r."'tTT:"""'''f''I n A 3)"""J.o. ~ ~ ~ TRANS-ACEの爆発源モデルiしは， EVENT 84 の爆発モアル (NF84モデル〉を組み
込んだ。f!1lち. TRANS-ACEは，対象にした海発物の爆発を自動的に計算する機能を持って
いる。さらに. TRANS-ACEでは，ユーザー側で爆発時のエネルギー放出速度と燃焼ガスの
質母放出速度を用意して入力することもできる。
3. 6. 1 E V E N T 8 4の爆発モデル
EVENT 84の爆発モデルは，種類の異なる爆発物をTNT火薬の爆発相当最に換算する機
能と爆発のスパイク時間間隔を圧力波がセル内を横切り反射・減衰して平衡に達するまでの時
間として決定する機能を持っているo爆発物の種類は. TN T火薬，水素，アセチレン及び
TBPのニトロ化によるレッドオイルである。また，引火性気体の爆発も計算する乙とが可能
である。
爆発モデルでは，入力で与えられる重量の爆発物が空気中で爆発し. H2 O. CO. C02. C.
H2. 02及びN2の各燃焼ガスが生成すると考える。爆発の化学反応は爆発物の種瓶やセル内
の酸素濃度によって変化し，爆発による燃焼ガスの組成が決定されるモデルである。乙れらの
燃焼ガス組成から各燃焼ガスのモ Jレ数と内部エネルギーを決定し，爆発の総エネルギーを求め
る。なお，爆発モデルにおける燃焼ガス生成盈Iζ関する解析は付録 7Iζ示した。
3.6.2 爆発の総エネルギー
爆発で生成した燃焼ガスのモル数を n0 (mo 1 )，その定容比熱を Cv(J/mol OK) とすれ
ば極の燃焼ガスの内部エネルギ-U i ( J/mo 1)は，
ui=fCvidT ( 3.6. 1 )
である。したがって. N種の燃焼ガスが生成した場合の爆発の総エネルギー U(J)は，
o
-34-
JAERI-M 89-014
N
U = 2 ( n 0 > , u i ) ( 3 . 6 . 2 ) i - I
3.6.3 E f t 0 * ' M ?
CCT3, EVENT 8 4 ©18316* f ^ (NF8 4) l£«BWS*l"Cl"'5 = ft Jfcx/<M *©«f|&ICo
^ r s iBJ i i - s ( ^I3.2#ffii)0 ^ . MTCte^Wfcf t j^ - fe^r t -eaf t i fc t - f So E V E N T
S-eXE*LT^5o
t = Fa C j ( 3 . 6 . 3 )
CcT ' , Fa (-) i M t l © l $ m i t <£0 4 i > & 8 0 « * i « i a , L (m) li-te ;i/©tt-&&3.
( j )i±J2*T oa-ejg.fi t f ^ * .
ET = 1 94 4 ( F C ) M T ( F c q) ( 3.6. 4 )
CCt?, 1 9 4 4 C J /kg) B T N T ^ l O l M , F c (~) li-fe * © * S S ictfcff* £«£$&
© # a ( = 2 .5) , F.,(-)l iTNT^*^CD*n^lft%TL^aT?fc5o jftW^SfctiTNT^ClK-e
(iFcq= 1.0, £©ii!©M$!T-(iF e q= 1.3 2 i f So
H f t i ^ A M ^©HDfjS(i&aiL/cEffilco^T!iMT(kg), I*Hi L A: * * juJf- | to(,>T |±
E T ( J ) £&&, m^-w^LtzmMji*<Dfo-knmki\\m®.MA*z/s) £ja*x *<«,*•-
(T) M8 = M T ( ) ( 3. 6. 5 )
E, = ETf—) ( 3.6.6 )
i ) ^ t c 3.i.2 )a©Msic-as-a-tt^ntftt&tt^o **:. x*^+*-ffim©HftjBx
/ s )(* (3.5.7 )^tmmc,
QB = E S T ( 1 - r ) ( 3.6.7 )
T-feSo **:, - f e ^ S l c # i & n « 5 « i a E a K J r . d ( J / s ) t t ( 3.2.5 )S;t|^fiftK,
- 3 5 -
JAERI-M 89-014
N
U ZJ1(n0・IUI) ( 3.6.2 )
となる。乙の総エネルギ一日と燃焼ガスの生成E毘を図 3.21ζ示すようなlIt純な三角形スパイ
クl乙変換すればよい。
3.6.3 三向形スパイク
ここで， EVENT 84の爆発モデル (NF84)1ζ記枕されている三角形スパイクの機能につ
いて説明する(閃 3.2参照)。今， MT(kg)の爆光物がセル内で探究したとする。 EVENT
8 4 でほ，惚発 11:上る!干力jJ生がセル内1-断切 lヲ~肘・減資 L て'f.術 Iだ述すろ時nn間隔を以下の
式で定義している。
=九(ま~) ( 3.6.3 )
ここで， F a (ー)は爆発物の積知l乙より 4から 8の偵をとる係数， し(m)はセルの代表長さ.
Csv (m/ s )は音速である。 MT(kg)の爆発物が爆発した場合，究生するエネ Jレギ-bk出血ET
( J )は以下の式で定義している。
E r = 1 9 4 4 (F r) M T ( F eq ) ( 3.6. 4 )
ここで， 1 9 4 4 ( ] /kg)はTNT火薬の燃焼熱， F c (ー)はセルの大きさに依存する燃焼熱
の係数(= 2.5 )， F eq (ー)は TNT火薬への相当日換1?係数である。挽n:係数はTNT火薬で
はFeq=1.0，その他の爆発物では Feq = 1.32とする。
三角形スパイクの[面積は放出した質鼠についてはMT(kg) ，放出したエネルギーについては
Er(J)だから，爆発で発生した燃焼ガスの最大質庇欣出述度M9 (同/s) と最大エネルギー
放出速度 Es(]/s)は以下の式となる。
Ms = MT (千) ( 3. 6. 5 )
Es=ET(千) ( 3.6.6 )
三角形スパイクで表わされた燃焼ガスの質鼠放出速度はスパイク時間lと対応させて， (3. 1.
1 )式と(3. 1. 2 )式のMsIζ 一致させなければならない。また，エネルギー放出の三角形ス
パイクから得られる発熱速度を EST ( J / s )とすれば，燃焼ガス lζ与えられる熱流速度 QB(J
/s)は(3.5.7 )式と問機lζ，
Q B = E ST ( 1 -r ) ( 3.6.7 )
である。また，セル壁i乙与えられる熱流速度 Jrad ( J / 5 )は(3.2.5 )式と問機i乙，
-35-
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EST TST Jr.d = «o«(TK
4 -Tw4 ) + ( 3 . 6 . 8 )
o
i « 5 o *^MIC^Z. zntzf&msL jradfi, x * ^ * * - ^ e ^ i ? & s ( 3.1.2 ) 5 £ © E , I C -
3.6.4 J L - U - ' - I C J ; 3A;/j
»%$©#lt!fel£i*©ittJfta*»Eft]©JSS. * 5 i M i J a T r c * * * 3 f e © i K S g # K t o © l 8 & i c J i ,
i - l f - f f l ^ f ' - * £ B § p a - f - - n t ' l c L T A k f l i - S t £ # - ? # * , , (B.L, #%1»*»^li6*Tj-5
ttfc, J - - l f - l c « f c 5 A ^ e D 3 ! ; S l i , EVENT 84 ©tf 'J s? * n/3 - KT& 6 EVENT£|5|
3.6.5 5l^CtttW*«D«f|
EVENT 8 4 T?i, 7)<^iT-L '^ U y ©«fc -p fc 31 * £ & ( * © # % * f ^ « r « | X . T ^ £„ 31*.
# f t « - e * 5 o BP5, 5l^ctt^H*ofitKfel±, ^ t t £?g»©K£t t l f f i jM«f f i©±IK£TI«"e£ fc
$ n S l i f f l K i JcA -»fci§& ©*•& C 5 S & * fOf-C fe 5 o S 3 . 3 i c * * t T t f i / y ©if
& l c - 3 ^ T « © $ S f f l £ ^ t - C « l©5l*13:§ l (*©8¥0f lc^^Tl i , fffclcSBffiotgBHfcro ?'
7 A iciijn-r 5 iftga* * 5 ) o ttfc, EVENT 84 © * ? ^ T ? ± , «S«Effiffl©TRB5?lSJlc * -5 £T©3l*tfe£l*li»Mfe L.
«Hftf5PH©.hPa^|n|T?ti^T©l«iK3&<7"fin-t5*f ^ T ? * S » 9l5kntl(*©fll%*7*'i 'lc*3H'
3.7 »«1ft«!ftfflBJlia«>*«f
s^aifeift©vtti*Jc*^ftsi^*»ff-r5ftWtt«!i®©^ai*Bjj&AMc-r5fcj6Kii, &
f f / b T H E P k? 4 ^^icSjgi-rs&Wttf tHJif i lTO'f ' J n e t *)fflt i i i6&n5o
r(l)A %4z®/6^^f f i ^©«(Mt t^e©^f t , • ' - .
(2) -fe/u- **? hrt©]SfcWtt*lH©^ff • ttSf • '«.•
(3) 7 4 ^*lc«t5aWtt«B«©flt^ ( c i t - i i , J:ia©wi*j«iii©9-&»a*tt«!H©4affi»ffico^Tittifl-r5o a ' )
- 3 6 ^
JAERI-M 89-014
E ST T ST Jrad toC1(Tg
4 -Tw4)+一三一 -J
QU
FO -
nd
，，‘、• • • • • •
となる。セル墜に与えられた熱述度 Jrndは，エネルギ一方程式である(3. 1. 2 )式の E.に一
致させなければならない。
3. 6. 4 ユーザーによる入力
爆発物の物性値とその'fi鼠が既知の場合，あるいは以下Iζ示す爆発の状態が既知の場合には，
ユーザー側でデータを時間テープJレにして入力する乙とができる。伺し，爆発物から発生する
燃焼ガスは盟組、気体と仮定する。
キ 爆発lζ伴う燃焼ガスの質鼠放出速度とエネルギ一般出速度
本 セル内の圧力と温度
宇 燃焼ガスの質民放出速度とセル内のふ吃
なお，ユーザーによる入力の方式は， EVENT84のオリジナルコードである EVENTと同
じである。
3.6.5 引火性気体の爆発
EVENT 84では，水素とアセチレンのような引火性気体の爆発モデルを備えている。引火
性気体の爆発モデルは，引火性気体と空気の混合状態で決まる燃焼の範囲をモテソレ化した乙と
が特徴である。即ち，引火十t気体の雌発は，気体と宝気の混合状態が燃焼の上限と下限で、表わ
される燃焼の範囲に入った場合のみ起乙る爆発モデルである。表 3.31こ水素とアセチレンの場
合について燃焼の範聞を示す〈他の引火性気体の解析については，新た iζ燃焼の範囲をプログ
ラム Iζ追加する必要がある)。
なお， EVENT84のモデルでは，燃焼範囲の下限方向iとある全ての引火性気体は燃焼し.
燃焼範開の上限方向では全ての隈素が消脅するモデルである。引火性気体の爆発モデルにおけ
る燃焼の化学式を付録 81乙示した。
3.7 放射性物質の閉じ込め解析
再処理施設の事故時l乙セル換気系を移行する放射性物質の挙動を明らかにするためには.放
射性物質の気相肱出や閉じ込めに関する解析が必要である。。事故の発生源からセル換気系内を
移仔じて HEPAフィルタ l乙到達する放射性物質は以下のパリアにより閉じ込められる。
;イ1ぷ発生源から気相への放射性物質の移行
(2) セJレ・ダクト内の放射性物質の移行・沈着
'.‘
(3) フィルタによる放射性物質の捕集
(己乙モ-li，上記の抑制効果のうち放射性物質の気相移行について説明する。 、，コi~I::~ ; -.1 :~.、 ~t ，
14w a
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JAERI-M 89-014
3. 7. 1 Mi \>t^Ta •/ ;u © ft ff
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3. 7. 2 Sc9ttt&n©fl»jfttf K r ^ v M ) - )
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(3) *x^7°7 y h ( /JNM ) ©-ftl^^IISlcA-S&l^tttimoW^^^a^rt^T- 7 '^ i
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-37-
]AERI-M 89-014
3.7.1 政射性ヱアロゾルの移行
再処理施設では，溶媒間にある核燃料を除き，大部分の肢分裂生成物は水相!と存在している。
そのため，溶媒火災の場合には.溶媒相と水相問の分配係数がJiX射性物質の気相故出に関して
大きな影響を与える。また，爆発を想定した場合lζ は，セル内 i乙分散したi夜滴エアロゾルの浮
遊民が問題となる。
(1) 治媒火災の場合
溶煤が燃焼する部分では，プールi直前から溶媒が蒸発する過程で放射性物質の気相移行
が抑制されるo 治牒蒸気Iこ同伴して仇射性物町が火炎を通ると. Ni党ttの彼椅を除いて1-
くの片符li煎ftlてヱ?旬、/ル化すろυζ の時，快射t'tT ア円、〆)1ノl士火宅Itllさ予用 !とff1E
する煤慨粒子と衝突する。乙の効果は凝集と呼ばれ.欣射性物質を除去する過院としてiTr
嬰な現象である。凝集効果が起こると放射性物質は牒慨に付着して挙動するので，煤煙を
れn1nすれば放射性物質も除去できることになる。
(2) 雌発の場合
塔槽煩':!J-の;爆発が起乙った場合lこは，保)王や保J!IRにより Jlx.射性物質を含むj夜組がセル内
iζ飛散して微小のi夜滴が発生する。飛散したj夜消は広い範聞の粒度分布を持勺たj夜滴エア
ロゾJレになるが，大きなj夜摘は直ちに沈降し，一定の粒度分布を持ったi夜滴ヱアロゾJレの
みセル内 lこ浮遊すると考えられる。問]ち，どんなに大量のj夜組が飛散しでも気相に浮遊し
得るj夜滴エアロゾ Jレの屯品濃度は一定の t立を取るものと考えられる。これは，気相lζ浮遊
し得る品大エアロソ勺レ濃度が液滴エアロソVレ間の街突・凝集現象と沈降現象i乙支配されて
いることを意味している。乙のように，時発事政Il!jの欣射性物質の発'T.mは液澗エアロゾ
ルの気相浮遊濃度で国制されている。
3. 7. 2 放射性物質の初期保有吊(インベントリー)
放射性物質の気相放出を評価するためには，異常事象の発生源における放射性物質の初期保
有用を求める必要がある。放射性物質の初期保行自Ii:，枚燃料の燃焼度と使用済枝燃料の冷却
13) 時r.1Jを入力として，肢分裂生成物崩壊コード (ORIGEN等)で求めることができる 。
TRANS-ACEでは，放射性物質の核種ごとに以下のような初期保有鼠を選択できる機能を持
っている。
(1) ユーザーが核種ごとに入力テープルとして与える o
(2) 大型再処理施設の共除染工程l乙入る放射性物質の初期保有躍を内部テープルとして与え
る。
(3) モデルプラント(小型)の共除染工程i乙入る放射性物質の初期保有鼠を内部テーフソレと
して与える。
乙乙で，ユーザーによる入力テーブルは火災及び爆発のどちらにも使用できる。表 3.4 Ir:大型
再処理施設の抽出工程における初期保有量を，表 3.51乙再処理モデルプラントの抽出工程にお
ける初期保有量を金属ウラン 1トン当たりの放射能として示した。乙とで，大型再処理施設の
初期保有母は 4.5 ~ぢ濃縮度の核燃料を 45GWD/tU で燃焼させ 4 年間冷却した場合を前提
にして，モデルプラントの初期保有量は核燃料を 28GWD/t Uで燃焼させ， 1 8 0日間冷却
-37-
JAERI-M 8 9-014
Lfc$S£1i5tafcLTORIGEN-eH-I*L*:fe©T?&5o
3.7.3 ttWtt#lH©»E««:
m&'XW.ic*s ^ r , JWHtefoH li # - O ^ -'<«&&**»£ L tt ^T>£' 0 itftStffl left Hit"5
c t t t t t ^ . EP%. &««M$B!t©flfflfttbJi»tt#©ft4mRa©iRffi-e, B i , ^ * . S f c M «
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n « , &$*B#lcTBPj&*Sffian5£<fc, #ffl©i*RfcJ:*>Jft*#SW4Meaift-rse:£ic
E H L T ^ S i - % i & n 5 o TRANS-ACET'14, # 4 / ^ - ^ K ^ ^ L f c l U 6 o & i E i
a*jaT©HJK^-e35bt- 8)0
D2 = 4.6 6D,0-855 ( 3. 7. 1 )
CCT?, D, ( - ) R t f D« ( - ) l±#4 ; b * - ^ « H f t B n « 0 & J » t t « l H O » E « a T * 5 o
3.7.4 »«*!JUcfettSfttttt#S©IPI#SbS:
• • D C w» i m p . i = e p , i mfu ( 3. 7. 2 )
P org
U t , mfu(kg/s ) BJSJ«OfrSf5ag£. Di (-) 14 i S f ^ O ^ I E ^ a . Cw. i ( C i / Z ) 14
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2 1 © e p © i a * I S « E J : 0 t t W t t a i a c ' i l c * » T * i t f t f . ( 3.7.2 ) 5£J&» &*J8*3U$©
ftJtftt«8©fa«ftHia£#illJ£T?§So H@U«9^*:|5]#$&t4, -fe '>?Attol>TI4eF
= 0.05~0.4, * h n V?V J»iC~o^X(i e F = 0.0 0 05 — 0.00 5, /ur - ?-MCo t, T4 eF
= 0.01-0.3, -fe 'J 9 A |Co^T(4 e F = — 0.0 0 1 filT, -£ L T 9 7 v£-(4 eF = 0.0 0 0 0 3~
0.0 00 8 ©?5[ilC;fc3 8)0
dM **-'««&*:&*£ tort :Jg&lctt . H#«a©ffil±fe«tie;ft:§ < ft »j. i i^(Cj;-3T(4
1^5. TRANS -AC ETIi , tf-f ;i/* - ' < $ * $ # % £ L *:JI£©|5|#&3&£ e F = 1.0 i L f c .
- 3 8 -
JAERI-M 89-014
した場合を前担にして ORIGENで計算したものであるo
3.7.3 放射性物質の分配係数
格媒火災において，放射性物質はボイルオーバ燃焼が発生しないかぎり直接気相 iζ放出する
ことはない。即ち，放射性物質の気相放出は溶煤中の依射性核種の濃度で，言い特えると溶煤
相と水相聞の放射性接種の分配係数で支配されている。表 3.4及び表 3.51乙は.放射性核障の
水相肱射能漉度 Cw.i(Ci/乙〕及び水相濃度と平衡した飲射性肢屈の分配係数 D(ー〉が示さ
れている。なお.表 3.4では使用済舷燃料の溶解工粍で調幣したウラン濃度を 200g/1.とし
て，表 3.5では 125 gノfとLて水柄巾の紋射性核静の放射能濃度を求めた。また. 1-之巾の分
配係数は，文献等lζ より得た値である 14J。
溶媒火災の末期において，ボイルオーパ燃焼が発生すると分配係数は急激l乙大きくなる。乙
れは，溶媒相中iζTBPが濃縮される乙と，水相の沸騰により熱水が溶媒中Iζ 分散する乙と!と
起因していると考えられる。 TRANS-ACEで1;1:.ボイルオーバ燃焼が発生した場合の分配係
8) 数を以下の実験式で表わす
D2 = 4.6 6DI O•855 ( 3. 7. 1 )
乙乙で. DI (ー〉及び D2(ー)はボイルオーバ燃焼前後の放射性物質の分配係数である。
3.7.4 溶媒火災における放射性被種の同伴効果
火災時 IC:溶媒の蒸発lζ同伴して気相に移行する放射性核施 iの放出速度mF.i(Ci/s)は以
下の式で表すことができる。
DCw.i m~'.i CFoI mlu -一ーーーーーー ( 3. 7. 2 )
P org
ζ 乙で. mlu (kg/s )は溶媒の消費速度. Dl (ー〉は i核種の分配係数. C w. 1 ( C i / l. ) は
水相における i核種の放射能濃度. Porg (kg/乙〉は溶媒の密度である。(3.7.2 )式中の CF.i
(ー)は i核種の同伴係数で以下の式で定義されている。
〔実際の放射性核種の気相移行速度〕e F.
-ー 〔溶媒と共lζ 全て放射性核種が気相l乙移行する速度〕( 3. 7. 3 )
乙の eFの値を実験により放射性核種ごとに求めておけば. (3.7.2)式から溶媒火災時の
放射性核種の気相放出速度が決定できる。実験より得た同伴係数は，セシウムについては eF
= 0.05-0.4. ストロンチウムについては CF = 0.0 0 0 5 -0.0 0 5 .ルテニウムについては eF
= 0.01-0.3. セリウムについては CF=-O.OOl以下，そしてウランでは CF= 0.0 0 0 0 3-
0.0008の範囲にある 8)。
ボイルオーパ燃焼が起乙った場合iζ は，同伴係数の値は急激iζ大きくなり，場合によっては
CF = 1を越える。 これは，水相中の核種が水蒸気と共に直接気相i乙移行したととを意味して
いる。 TRANS-ACEでは，ボイルオーバ燃焼が発生した場合の同伴係数を eF=l.Oとした。
-38ー
JAERI-M 89-014
3.7.5 »$Jk3!lB$K::j3tf5fta*ttiTu •/*©«[&
g ^ x 7 D < / ; K 3 g f ^ g S T ' * 5 ( 3.3.1 ) *©»*> &tfci£-f S £ i *<T?§ 50 xToVyK
zee. *fiLiSfflo*TD-/^( *»«) lcttSL/cfeJttf££«<(Ci/kg) i ^ a - T S o
<,, = ___ = ( 3 . 7 . 4 ) m s Z « / 'org
CC-e, m F ( C i / s ) l i ( 3.7.2 ) T ^ a ^ nfcJkWtti T n '/;i/©&ffiifcffiiaK, m,
( l g / s ) l i x 7 D / A ' 0 | S f t i i E ' e i S , «CCi/kg)Offili, i $01© er.i rt*BEfcn?&*l
tf( 3.7.4 )S«k0^lb-e#5o Lfctf^T, j ffil©-fe;nefctfS i K l o a M l S f f i
Cri.j (C i/irf) I*, ( 3.3.1 j a o f f A D l & n f c i T o -/^fiffC., (kg/mO £ »,(Ci
/kg) 4ffll>THTOST?SSn5.
Cpi. j — °M Csii j (3 .7 .5)
TRANS - ACE (i, HE PA 7 j */* fcffliiBLT x * v V ip bftUU £f t 5 gc^filJRSt ijfcfcW
3. 7. 6 fi»^B#IC*j £ 5 & & & X T • •/^©SctB
•te/i'rt-e«lfc#iBC-*£«£, »f81ft©JK«ilc«J;»3M,p(kg)©xTa y';u( $ £ ) £«cJfcftt
&H£&irMHjO (kg)©$7®xTn v ' / u^ lg^ - rS i^^So MH2o OftffiiTo -/yHlSffiS
IC«fc 5 &&•?#« L, M.Ckg)©ttS*ttxrn-/;Hctt5,J:#i50 U : ^ ' - P T , -fe/i/rticff
Mt 5 XT n V' CDlTifflMp (kg) J±
Mp = MsP + Ma (3 .7.6)
•e*5 . «ifiic«tofR«cbfc««iciiKiftwtteiat*jss(a*ii-©gH3&<^StLT^s©'x?, * ©fflffifflffi*C0(kg/.4), £fffi£/°H2o i-rntf, C 3.7.6 )S©M.(liB)ttfilT©^T?«*
C o MH,O Ma = — ( 3 . 7 . 7 )
Ptt20
C 0 M H 2 O Mp = MSp + ( 3.7.8 )
i °H 20
££So TRANS-ACE1?Ji, ftfttJjfc£$ftS8cftg&'ft©aiJg£2 0 « Q £ L, **l&©
«a©j|«wii»ffiri (c i /£)*& 3.5 KE*nfc»ia©nas^A*-e§ s$ui£f i .uT^ s<
- 3 9 -
JAERI-M 89-014
3.7.5 溶雌火災時における放射性エアロゾルの放出
事"発性核種を除き，気相 iと放出する放射性核積は放射性エアロゾルとなる。この放射性エア
ロゾルは，煤煙Iと付着してセル換気系に移行する。したがって，放射性エアロゾルの移行け煤
煙やエアロゾルの移流方程式である(3. 3. 1 )式の解から決定することができる。エアロゾル
移流方程式を解くためには，放射能穂度とエアロゾル濃度の関係を明らかにする必盟があるo
ここで，単位電置のエアロソール(煤煙)Iこ付着した放射能を ω(Ci /kg)と定義する。
C
一M
D
一PEE
Pν-
ザ'h
一一・町一・町一一
( 3.7.4 )
ここで. mp (C i./ s )は(3.7. 2 )式で定義された放射性エアロゾJレの気相脱出速度.ms
(kg/ s )はエアロソソレの発生速度である。 ω(Ciパ<g)の値は肱髄の eF，jが既知で・あれ
ば(3. 7. 4 )式より導出できる。したがって. j番目のセ Jレにおける i核屈の肱射能濃度
CPi.j(Ci/m')は， ( 3. 3. 1 )式の解より得られたエアロソ勺レ濃度 Csj(同/m')と川 (Ci
/kg)を用いて以下の式で示される。
C PIt j =回 tCsi. j ( 3.7.5 )
TRANS-ACEは， HEPAフィルタを通過してスタックから放出される放射能濃度と放射
能脱出速度を放射性核種ごとに出力できる機能を備えている o
3. 7. 6 爆発時にお乙る放射性エアロソツレの放出
セル内で爆発が起とった場合，爆発物の燃焼により Msp(kg)のエアロゾル(煤煙)と放射性
物質を含むMH20(kg)の液滴エアロソ勺レが発生すると考える。 MH20のj夜滴エアロゾJレは爆発
による発熱で乾操し， Ma (kg)の放射性エアロゾルになると考える。したがって，セル内に浮
遊するエアロゾルの竜sMp(kg)は
Mp Msp + Ma ( 3. 7. 6 )
である。爆発により飛散した液塊中には肱射性接種と非放射性の溶質が存在しているので，そ
の重量濃度を Co(kg/乙)，密度を PH20とすれば. (3.7.6)式の Ma(kg)は以下の式で表わ
すととができる。
C 0 MH?O M.. ー
PH20
( 3.7. 7 )
したがって，セル内 lζ浮遊する全エアロゾJレの電車は，
C 0 MH?O Mp Msp +一一一一二一
PH20
( 3.7.8 )
となる。 TRANS-ACEでは，液塊中l乙含まれる放射性物質の種類を 20核種とし，それらの
核種の肱射能濃度rt(Ci/.t)を表 3.51乙記された核種の順番で入力できる機能を備えている。
-39-
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»i (Ci/kg) = (MP.I )/(M p) (3.7.9) 0)1
£ 5 £ $ - f 3 o C C t . MF. i ( C l ) l i 4 r* r t t e# i f iL fc i ftffi0ftl*tiT&a-eSH3 + ££j&*
M.r, ( M M ) = (3 .7 .10)
Co
£->-£, ^ t t i r a y" ;i/.p «*>/: Y) <D i ft-fT-©te%fi& «> i ( C i / k g ) (i,
»i = (3 .7 .11) Co (M„p + M a )
i « £ 5 o < " i O l ^ ^ t § n i i ' , ( 3.3.1 ) S O » J ; 0 S & h 5 i 7 D , / A ' f i K C i (kg/rtf)
i ( 3.7.1 1 ) 5tT?ft* 5 <»i ( C i / k g ) eofil* 6 ( 3.7. 5 ) it11§] ft CD - & K J: »3 jfgCD-fe
^icfc-y-s i «E®ottWii6»ffiCp, i ( C i / m i ) a « * » & t i 5 „
C p . i . j = « I C S I , J (3 .7 .12)
3.7.7 mMmifzcDmih Sl«]fc®CHJ-f3»WttlSS© ,3 ,&. M J f U , a t f ^ S t f U M ^ r - t f A (Ru0 2 ) lgf i
/«£*n-rKSiaicftmsni©Tf, *o»W3s*ffli?T?*5o TRANS-ACET?I±, mmtm ©#xfbs |5*( - )£A:f r - t?#* . '5«fc -5 ie fc -9T^5o LtzWvT, j SrS ©-fe/Htfctf 5&W
tetfxoMfr&SJ^Ci/mO i iHToa i?**f t5 .
d C * j « Vj = I C \ v k A k + 5 m F (3 .7 .13)
d t k
CCT*. Vj (irf) » y - K j ©(*«[. C*j ( C i / i r f ) tt/ - K j ©JJcftHtJlfxaSffi. vk (m
/ s ) ( i ^ 7 y^kO'Sftig, A k d n O l i ^ J ^ f k C W i i , J C f i y - K j l c ^ ^ L T ^ - 5 7*
5 V f k©*£.?nT-£5o TRANS-ACEt?±, * * •;/ * *» fcifefflS t lS f t l t f t t t f x 0 jfcWffiffll
3.7.8 ttfcH*M&H0SUBSctB&»
TRANS-ACE-e t t , J§4S^^B#ffl te*tf t^ff i©^ffiKH3l^^^^DF t ( - ) * j£l T o S f
- 4 0 -
]AERI-M 89-014
ここで，単位宝i誌のエアロゾル中 lζ存在する i核種の放射能を
幽 I(C i/均)= (MF.i )/(Mp) ( 3.7.9 )
と定義する。乙乙で. MF. I (C i )はセル内11:浮遊した i核種の放射能で・次式で'1Aわすことが
できる。
Marl ( MF. i ) 一 一 一
C 。
よ「て， tp 江ヱアロゾノレ市 Mあたりの i核開の放射能 ω'i(C i /kg)は，
M a rj CJJ，
Co (M.p + Ma)
( 3.7.1 0 )
(3.7.11)
となる。 ωiの値が決定できれば，(3. 3. 1 )式の解より得られるエアロゾル濃度 CJ(kg/m>)
と(3.7.1 1 )式で決まる ωi(C i /kg)の儲から(3.7.5 )式と問機の手法lとより j番目のセ
ルにおける i核屈の放射能濃度CF，i (C i /耐)が求められる。
CF， i， j -ωi C S i， j ( 3.7.1 2 )
なお，爆発計算でも，スタックから放出される放射能濃度と肱射能の放出速度を核種ごとに
出力できる機能を備えている。
3.7.7 放射性ガスの放出
気相 lζ放出する放射性核種のうち， トリチウム，ヨウ索及び二酸化ルテニウム (RU02)等は
ガス化してセル換気系内を移行すると考えられる。放射性ガスは沈着やフィルタによる捕集は
なされずに環境l乙放出されるので，その解析が重要である。 TRANS-ACEでは，肱射性核極
のガス化率守(一)を入力で与えるようになっている。したがって番目のセルにおける放射
性ガスの放射能濃度 (Ci/肘)は以下の式で示される。
dC ・ NVj一一・ = .r C ・kVk Ak +甲 mF ( 3.7.1 3 )
d t k
乙乙で， Vj (111')はノード jの体積， C-J (C i /111')はノード jの放射性ガス濃度， Vk C m
/s)はプランチ kの流速， A k Cm')はブランチ kの断面積 Iはノード jIと接続しているプ
ランチ kの総和である。 TRANS-ACEでは，スタックから放出される放射性ガスの放射能濃
度と放射能の放出速度を出力できる。
3.7.8 放射性物質の気相放出係数
TRANS-ACEでは，溶媒火災時の放射性核種の気相放出除染係数 DFt(ー〉を以下の式で
定義した。
-40-
JAERI-M 89-014
w w V w "T* t j o r c V org
D F t = ; ~ ~ (3 .7 .14) f (QCp)d t
3.8 ir;i/fiS5SfflSjffl3iEKifiK:»#f
3. 8. 1 ^ ? K j E S ^ ) ^OfflSlifcSJlffifii
h 7-^rteD*!i«iS!iO»**5FiEJtlctt5o
•mMim ( ^ E ) =Eitffiffi+ifi'hiKia + *£*fl£K
(1) EBfoffiK
L p V f V t F k = f c ( 3 . 8 . 1 )
D h 2
CCT?. F k i n 7'7 ^ © K t M f f i S t , f e ( - ) t t f f J ? l S ^ a . L(m)lifl£lSS.Dh
(m) l i * 2 J i S g , p(kg/mO liiKftOffiffi, V, Cm/s ) ttfltttOiiKiiT?**.
@J?: lSK»( fe) t tKT©ST?SlS- r5o
-0 R e < 2 6 0 0 © i i &
fe = 6 4 / R e • ( 3 . 8 . 2 )
n) R e > 2 6 0 0 © i § &
/ if i o o \ 0 - 2 5
fc = 0.1 1.4 6 + ( 3.8.3 ) \ Dh Re /
Z.CT*, Re ( - ) l i H / * * » . «f Cm) l i©©*6f t f f i f f i -e*So
4) ( R [ / D h ) < I . O 0 i §
fc = 0.03 1 5 ( R , / D „ ) + 0.2l ( D h / R f )*."| ( 3 . 8 . 4 )
- 4 1 -
JAERI-M 89-014
D F t CwVw+CorgVorg
( 3.7.1 4 ) JCQCρd l
こ乙で， DFt Cー〕は発生源l乙存在する放射能 (Ci )が一定の時間内にどの程度スタックか
ら放出するかを示す指標である。また， C org ( C i /rrO及びCwC C i/m')はそれぞれ溶媒相
と水相の放射能濃度. V org C m')及び Vw(m>)は溶媒相と水相の初期体制である。 Q(m>/s)
はセル換気系の流量， CF(Ci/肘)は放射能の気相濃度である。なお.TRANS-ACEは事
故の発生源からスタックまでの任意位置における DFt値が出力できる機能を備えている。
3.8 セル換気系の初期流動抵抗解析
3.8.1 ダクト(配管等)系の初期流動抵抗
火災あるいは爆発の計・算を実施する場合，セル換気系のネットワークの初期流動抵抗を前も
って正確に求めておく必要がある。ネットワーク系の初期流動抵抗の飽が正確でないと，ネッ
トワーク内の熱流動の解が不正確になる。
ネットワーク系の初期流動抵抗(差圧)は以下の方式Ic:.基づき計算される。
流動抵抗(差庄)=配管抵抗+縮小抵抗+拡大低抗
(1) 配管の抵抗
L PVfVf F k = f c一一 一一一 ( 3.8. 1 )
Dh 2
乙乙で Fkはkプランチの配管流動抵抗 fc Cー)は管摩擦係数. L(m)は流路長.Dh
(m)は水力直径. p Ckg/耐〕は疏体の密度. V f C m/s )は流体の流速であろ。
管摩擦係数 Cf c )は以下の式で決定する。
① 直管の場合
イ) R eく2600の場合
fc=64/Re
ロ) Re>2600の場合
f c = 0.1 (1.4 6去+ぞ)0.25
乙乙で， Re (ー)はレイノ Jレズ数 ef (m)は管の絶対粗度である。
② エルボの場合
イ) くわ /Dh)く1.0の場合
fc = O.0315(Rr/Dh)+O.21(Dh/Rd2，.s
-41-
( 3. 8. 2 )
( 3.8.3 )
( 3.8.4 )
JAER1-M 89-014
o) ( R f / D b ) > 1 . 0 O « &
fc =0 .0 3 1 5 ( R f / D h ) + 0.2 1 ( D h / R f ) ^ ( 3. 8. 5 )
c k ' J ^ a i ^ ^ l S . C2.T*, R t (m) (±@©ffl$S¥&T?*5„ ttfc, (3 .8 .4 ) i U i , 0.5
< ( R f / D h ) < 1.0©J§£lcjBffi-r5at?*S#. O.5fil"F0J8&-efc«:©5££«gffl-f 5,
(EL, (R f / D h ) ©flfr'0.5 fit "FT?* 5 i U l * l c » S * * t t $ n S o
$ b i t , 7 j < ^ ( i l l ( D h ) © A ^ f i ^ 7 ' 7 y*©Jg£ |C l i ,
Dh = 2.0* »i as m 1 ^
C 3. 8. 6 )
(2) E @ © # * . ffi/jNffitt:
F k - K, P V f | V f |
( 3. 8. 7 )
<A. ) icii, ffi*M(Kt)li)^T®^Ult5o
Kf = 0.5 ( 1 - A o / A i )
at»**te**SJS&(Ao/A2) ICJi,
Ao
( 3.8.8 )
Kf - 1 A2
( 3. 8. 9 )
3.8.2 '«*7©fi]JI8ffl£i&ffil/L
8 3. 3 I c^yu^OlSSI i i a - t* , 0 3. 4 ICttiWtffc. H 3. 5 fc *£#£*-#-„
3. 6&t>'g?3. 7 ©«!*>& C £ * & £ < , C ©ff i** i fc jg$ftS £ ,
vr2
h = C (3.8.10)
2g
«k*)SE**»ttl*tl5o (SU k o ^ M U K m r a l ^ O ) * fcl* ( Pa ) £ - fn t f
MflE = k0 • h ( 3.8.1 1 )
bti&o ( 3.8.1 0 ) S * © v f t t ,
vf = — (3.8.12)
- 4 2 -
JAERI-M 89-014
ロ) (Rr/Dh) > 1.0の場合
f. =0.0315(Rf/Dh)+0.21 CDh/Rf)Yz 、、，，，phu
nMM
• 内4u，g
、• • • • •
より算出される。乙乙で， Rf (m)は管の曲率半径である。なお. (3.8.4)式は 0.5
くCRr/Db)く1.0の場合iζ適用する式であるが. 0.5以下の場合でも乙の式を使用する。
但し. (Rf/Dh)の値が 0.5以下であると出力に警告がなされる。
さらに，水力直径 (Db)の入力値がプランクの場合には，
断面積 1yz Dh = 2.0 * I一一一一一一 l ( 3.8. 6 )
より算出される。
(2) 配管の拡大，縮小抵抗
PV f I V f I Fk Kr
2 ( 3.8. 7 )
乙乙で. K f (一〉は損失係数である。 Aを流路面積とすると，流路が狭くなる場合(Ao
くAI) I乙は，損失係数(KC)は以下の式を使用する。
Kf O.5(1-Ao/A¥) ( 3.8.8 )
流路が拡がる場合 (Ao/A2)には，
2¥lJノ
AM
一ん
/I11¥
一一K
( 3.8.9 )
3. 8. 2 パルプの初期流動抵抗
図 3.3I乙パルプの略図と記号を，図 3.4I乙仕切弁を，図 3.51ζ蝶弁を示す。
パルプ流動抵抗(差圧)は，仕切弁では.e./dを，蝶弁では 0を入力して図 3.3の記号と表
3. 6及び表 3.7の値から Cを求める。 Cの値が決定されると，
V r2
h =， 一一一2g ( 3.8.1 0 )
より差圧が算出される。但し k。を変換係数〈醐H20)または(P a )とすれば
差圧 =k。・ h ( 3.8.1 1 )
となる。(3.8.1 0 )式中の Vfは，
〔体積流量〕V r
〔下流ノード断面積〕( 3.8.1 2 )
-42-
JAERI-M 89-014
3. 8. 3 »]JW»EiHiiftWogS6I|-W»lllim^©R«^ffi
•fe * & » & © * * h « 7 - y - & £ $ l £ - t S $ & , &f i£??©f f i t t g (£E) £ A * L T , & £ ( *
©'<7 v x l l j y S o L ^ L , &£ f t©>«7 > ,xa*IRft? ! lc f ' ta£4i i ; fcJS&, ^ r t i c x ^ y
( 7*7 x-f ) £ffi5£L, *®'</ i '7* lc»^«: iRiR$t i -5o a f+Wlc i i , ia&©Lfr«fc-a-£fT7
7*5 x f c D M ^ , ££ft©2tiEEa»& Lt>«fc-fr7*5 x ? © £ E E W © 4 f t * £ L 5 I ^ T f T 7 *> ©
i -TS ( B I 3 . 6 S 1 ) .
(1) ift^©l»iK5!jtfe
® 2iZ<D Lh^il^n •') 7 5 y •/• ££&•.»-.&« 6 KUi. i 0)$$&&•&•&&'MUM ±t Z
© II] 3. 6 lC7Kt7 ' 7 x *©£E»5£#£TU3J: t f£ fT7£J fc#W1)8WT<feSo Wt»,
gm*©y«Ep©<k7ttllK?& •??&/" - K O E ^ * ! H S C L T ^ S , J&&IC L*>A-t»-''Ou7'©ffi
§ ) / - K©£EflMA»& Lfr«fcti:7*7 y ^ O f l E ( 4p , * fclidp, ) * y i j £ t 5 o
© Lt><£-£&'rf ofctfc. Lto J;-ay"* * 7* ©&££*»& C *sfca6,3i3.6*5 Wi»3.7 © f f i *
ffl^T£/d, *5i->i<? ^?ifiRi]LTL^J;-fJ:^*^7'©teTtnim;£-s|-^.-r5i J:l>„
3. 8. 4 JEjffi&& ih y v '* ( fl»ih# ) © $ &
ffi#y - Kicii, ig«EI»ih* ,X'<(&ih#) £&*S-rs<: £**•??§ 5„ igflKHfih^x^ca*
it-ft ) ©flliSJi, ffi#*5^J±ttW»*Pi<KJ£-f So t © 2 8iSl©#©3 ^ h a - lujj&a,
^EOfgilllfMno^lSjTfaailWlcDBEBSnSo ffiU TRANS-ACE£Jfl^TfilJWgrE£a
C SKJB ] Vf = (3 .8 .13)
C #©S*WrBSSt ]
c £•?, i^5^ y - H££frg|3. 7 © «fc-5 tt * •* b 7-*ieigffiKiih**x/*(a»iI:# )&&/£
-r5ffi^lc#^TgftW-r*o
i i o i T / i ^ , iS»«lB6ih^v/*( aeih#)Ji. B3.8©&EieiS:J£3n5C£lctt5„
EI3. 8©Jfl&lcte. ^7 '7 y f o f t i y - Kf f l f t ^ tn^n i o ffl, l l i / f i t S t , #r
L< ia5S$n/c7*7 v^ (#)&o*#f!sy - Koffi-Jf l a t n e m I fit I 2»ica s c t t s 9 #BB ) o
3.9 y>/<fflB8W»«f
?Z>o ^©DHEFlWW©*iC±EiT©3<r-^-C*«. * Eft f i -Sf l t J; 5 # © 3 X h n-yi/C J - K )
- 4 3 -
JAERI-M 89-014
よりr.r.出される。
3. 8. 3 初期流動抵抗の自動計算機能と誤差の吸収方法
セJレ換気系のネットワーク系を構築する場合，各配管の抵抗値(産庄)を入力して，系全体
のバランスを取る。しかし，系全体のバランスが取れずに誤差を生じた場合，系内にパルプ
(ブランチ)を指定し，そのパルプlζ誤差を吸収させる。具体的lζ は，誤差のしわょせを行う
ブランチの法ぽを，系全体の差圧からしわょせブランチの差圧以外の偵を悲し引いて行うもの
とする(図 3.6参照)。
(1) 誤差の吸収方法
① Jt J;:úJ しわょせを行うブランチを 1221とする場合には，モ ω@l故を必些以小1;1~制とする
こと。
@ 図 3.61乙示すプランチの差圧決定方式でしわょせを行うと比校的簡単である。即ち，
~I中の矢印のような|順番で各ノードの圧力を計算していき，最後にしわょせパルプの両
側ノードの圧力値からしわょせブランチの詫圧 (d p¥または.dP 2 )を決定する。
@ しわょせを行った後. しわょせパルプの差圧から Cを求め，表3.6あるいは表3.7の値を
用いて乙/d，あるいは Oを補間してしわょせパルプの断而制を計算するとよい。
3. 8. 4 逆流防止ダンパ(逆止弁)の増設
境界ノード l乙は，逆流防止ダンパ(逆止弁)を設定することができる。逆流防止ダンパ(逆
止弁)の構造は，蝶弁あるいは仕切り弁と仮定する。乙の 2Hi類の弁のコントロール方式は，
差庄の変動や流れの方向で自動的に開閉される。但し.TRANS-ACEをmいて初期差圧を自
動計算させる場合l乙は，流速(Vr)は
〔流毘〕Vr
〔弁の最大断面積〕( 3.8.1 3 )
より求めなければならない。
乙こで，境界ノードを含む図 3.7のようなネットワーク l乙逆流防止ダンパ(逆止弁)を設定
する場合l乙付いて説明する。
乙のような場合，逆硫防止ダンパ(逆止弁〉は.図 3.8の位置に設定される乙とになる。
図 3.8の場合l乙は，全プランチの数とノードの数がそれぞれ 10個， 1 1個だとすると，新
しく設定されたブランチ(弁)及び新設ノードの需号はそれぞれ 11番と 12番になる(付録
9参照)。
3.9 ダンパの開閉解析
セル換気系における逆流防止ダンパやコントロール弁(弁と呼ぶ〉の開閉解析について説明
する。弁の開閉解析の方式は以下の 3ケースである。
本 圧力信号による弁のコントロール(ノード〉
-43ー
JAERI-M 8 9 - 0 1 4
* i£lh#©ft9&
3. 9. 1 E^ff-^IC«fc 3 # © a y h n - ;u
(Pa) H , Polc>PtLiEa^|pIlc J P ( P a ) * K t 5 . ftoCBffllESli Art L fcDflffl^iSffi
fflxtf-KOZ-3©f„i»fffri, i c o n T A f l - f S»
4", tB$$i|©K3ffl#©Hrlifil£Sv(o (rrf) i t 5 i , 4tB#*Jie|JBEflLfc#©»fiBKS,<fjt)
(trf) Ji,
S , ( t f J t ) = S v ( t ) ± Svo X fy X ^ t ( 3 . 9 . 1 )
i t t S o c e i l ? , Svo Cirf) t± # © © * [ $ • Bit iffifcS, f v (SB/s ) tt#©IJBffl»*sa5ffi. ^ t ( s )
( i iM?©? u x f ? y i T S S o
( 3 . 9 . 1 ) S l c f c ^ T , ( S , „ x [ v x 4 t ] l i 4 t «fBgrtlcBBEH-r5^©»TiBia©|E<bfi4
^ * > L T ^ 5 O -fe^( * - * - & E ) rt©ffi*©gg»li**^pjartT?*ntf, fv(-) tt/h* tefaZAtll, 4P*jBA5«fc5fc*&&fcl±J i t iW*§t t f la ( Wx.tf f , - 5 0.0) 4 A M n
tf«fc^ ( fv ©MA*** < tt&g# © f t l b t f i K ft 6 ) 0
3.9.2 i S M f l U S ^ 0 3 y h o - ; i /
1 3 . 1 0 ICg^-f «fc-j|c@SLfc^SipSlEfflQo ( i t f / s ) i L. Q« fc*t LJEfe^(n]lc ^Q (m>
/ s ) ^ ^ S t 5 „ #©MfflJE£fc$fc©5£IS£E*Sfca$^0flEBxtf- K i l ^ P M ^ f - K©
2 o ^ A ^ t S c ffis&me&s*'* f ( * - * - & E ) rt©«EiiiE«ifi!&*4Qjsirt-eftntf,
f v ( - ) J±/h3fc#ff i£ . ^ Q £(&!*. £!#&(* f ,©f iS£J t t tWr t&t t t e£ U A M 5 0
3.10 * * f i x * ? v - 7 * M I © B * f
3.10.1 g ^ f ' t i . x f » ; ^ M I
K ^ N i x f ^ y i i , S * 5 o©BSBg£gg:jg"$-5 ££**•*?§ *o H i » f » ^ © A W
s; c * - K ) I4BI3.I i ©aitj-cfeSo i t l l S * / 7 7 t t 5 l & , ^'7 7±©§t3?M©7°° 9 Hi^i§HI©W-»@a* l OOT-
9 j ^ f c a c t i c t b * * n 5 CM 20 ooiai©fl-#0» - 2o@ici7"o 7 h^m*^-5 0 a L. 1 0 0(EHyT©ft^Tt4 7°D „ htt^ftUi^i-S ) 0 Lfc^oT, N i X f . ; / * > ' | ^
KRHIi^'7 7 fe!gKSiA»n5 C <fclctt5o
3.10.2 Ufb9 4 uxf-y-7
0#lfflKI8fc£f ( t ) i t , ^tB#|fflie:fctfS f ( t ) ©ggbf i©| i j^^
- 4 4 -
JAERI-M 89-014
牢 流盤信号による弁のコントロール(ブランチ)
* 逆止弁の作動
3.9.1 圧力信号による弁のコントロール
図 3.91乙示すように，任意位置(セル)にあるモニターにおいて回定したい基準圧力を P。
(Pa)とし P0 I乙対し正負方向l乙.::1PCPa)を設定する。 弁・のIl日間応答は入力した問問事速度
f v (%/s ) Iとより行う。 弁iと対する開閉皐速度は，応答の速い開閉スピードと応答の遅い開
閉スピードの 2つの fn 1及び fv・2について入力する。
今 t時刻の閲問弁の断面肢を Sv(t) (m')とすると Jt時刻l乙開閉した弁の断面積Sv(t..Jt)
(m' )は，
Sv( t争 4t)= SV(t)土 SvoX fvxL1t 、‘，，-EA -
nMU
• nd
，，‘、• • • • • • • • • • • • • • • • • • • • • • • • • •
・
となる。乙乙で Svo(肘〉は弁の最大関口断而筒， f v (%/s )は弁の開閉率速度， J t(S)
は計算のタイムステップである。
( 3.9. 1 )式において， (S vo x f v X L1 t ) 1;1:. J 1時間内|とn自問する弁の断面積の変化f誌を
表わしている。セル(モニタ一位置)内の圧力の変動幅が Jp以内であれば fv (ー)は小さ
な値を入力し.::1pを越えるような場合I乙は比較的大きな値〈例えば fv = 50.0 )を入力すれ
ばよい( fvの値が大きくなる程弁の作動が速くなる)。
3.9.2 流麗信号による弁のコントロール
図 3.10 Iζ示すよう lζ固定したい基準流量 QoCm!/s)とし， Qo IL対し正負方向ILJQ (耐
/s)を設定する。 弁の開閉応答も先の定義と同様に速い開閉スピードと遅い開閉スピードの
2つを入力する。任意位置にあるダクト(モニタ一位置〉内の流量変動幅がL1Q以内であれば，
f v (一)は小さな数値を， J Qを越える場合はんの値を比較的大きな値として入力する。
3.10 タイムステップ機能の解析
3.10.1 区分タイムステップ機能
区分タイムステップは，最大 5つの時間を設定する乙とができる。タイムステップの入力方
式(カード)は図 3.11の通りである。
計算結果をグラフ化する場合，グラフ上の計算値のプロットは全時閣の計算回数を 10 0で
割った数どとに出力される〈例 2000回の計算回数→ 20固に 1プロットを出力する。但
し， 1 0 0回以下の計算ではプロットは全数出力する)。したがって，タイムステップが短い
区間はグラフも密に描かれる乙とになる。
3.10.2 自動タイムステップ
時間関数を f( t)とし Jt時聞における f(t)の変化畳の割合を
-44-
JAERI-M 89-014
r ( t + 4 t ) - f ( O Ei = ( 3 . 1 0 . 1 )
f ( t )
( MAXV ) Rtfift/hfift ( M I NV ) £ Jttt L T * 4 A x x ? 7© a v h n - /ufcff-5 ( 2B 4 $C9
M i x ? - ; / ' f - ^ 5 1 1 , ) .
kLXLZ^ c £«•!» <'fcJ6Jc, J:K©tJjaz^lc«k 3 iff liffi le fill *. T f ( O ©gMLia&ffiOMIP-
« ( t + 4 t ) - « ( t ) E2 = ( 3 . 1 0 . 2 )
« ( t ) = f ( t + & t ) - f ( t ) ( 3.1 0.3 )
- e £ £ 0 ttfe, H f i i ^ f f ^ ^SEJ iK i , ffifi, ffiffi, jfcft© 3 SlTfe £ 0 C ft b ^ M l t l S f t l l l H
& ( i t e< , £ - f t f r 1 o © Ei **MAXVJJl±<ttt-3 fcffi^Kli J t ±/h$ < tt D, Cftw>£T©
Ei #MINV«fc D ' M < WO, i > o 4 T O E i #2.0 J: t) /J\$ < fcofcJS&fctt^ UttS < tt
So E2 ©*l|5£fl2( E2 <2 .0 ) l i 7 , a^ ' 5^O*K3 f tSSn fc^S [< i : f f l T f . i -Hf iBf l-Cff iEt
I f c i M g & l t f i , V?»-f-y TAUTSTPJ rji® 2.0 ©fElnTr^U'iE-r -5 C £D
? U ^ f 7 7 , f f l @ l 3 y h D - / H i , |g3. 8 lc f i£oTf f toftSo
- 4 5 -
]AERI←M 89-014
EI f(t+.1t )-f (t)
f ( l ) ( 3.1 0.1 )
とする。自動タイムステップの方法は EIをタイムステップごとに求め.入力された最大値
CMAXV)及び最小値 (MINV)と比較してタイムステップのコントロールを行う(第 4市(5)
タイムステップ・データを参照)。
また 1次変化があまり激しくなくても 2次変化が激しい傾域においてタイムステップが拡
大してしまうことを防ぐために，上記の判定式による評価lこ加えて f( t)の変化1立を再び31・幻.
し汗価する方式をとる。
、，J.置も，z
‘、α 一
、.，，J
開
』、，J
i--
d
一，f
、
+一
a
t-
，，‘、-α
一一一勾，‘E
( 3.1 0.2 )
こ乙で，
α(t) = f( l+dt)-f(t) ( 3.1 0.3 )
である。なお，評価を行う物理鼠は，圧力，密度，流自の 3積である。乙れら物四ffil乙優先順
位は 1!!~ く，どれか i つの El がMAXV以上となった場合には d lは小さくなり， これら全ての
EIがMINVより小さくなり，かっ全ての E2が 2.0より小さくなった場合には dlは大きくな
る。 E2の判定値(E2く 2.0)はプログラムの中に設定された定数なので，ユーザ側で変更を
したい場合iζ は，サブルーチン rAUTSTPJrllの 2.0の問所を訂正すること。
タイムステップの自動コントロールは，表 3.81乙従って行われる。
-45-
JAERI-M 89-014
$ 3 . 1 •? 4 *> 9 (amMIH&miL
'^ - 7 t -( X 7 >U •*)• J X ( 6 1 OmmX 3 0 5 t ) ( 6 1 0mmX6 1 OmmX 2 9 2n«nt )
KL(J]37JStffit/L&Sfc) 9.986X1 O6 (m-J*) 9.9 5 3 x 1 o6 ( m" ^ )
KT ( £L»ftU£bUf:&0 4 0.3 4 0.5
g3.3 * * £ T - t e f - f v o & t t o f f i l f f i
H2 - S.% 0.0 4 0.7 5
C2H2 - £ M 0.0 2 5 0.8 0
- 4 6 -
JAERI-M B9-014
表 3.1 フィルタの流動抵抗係数
K L ( 1国流抵抗係数〉
ハーフサイズ
(610四 x305皿 x292mmt)
9.9 8 6 x 1 06 (m -yz )
畑一
h，
ズ日一
-m
イ叫一川
サ
O四
レ
1-一×
FD-
フ×一
3
醐
一
5-Qu
nu--
nU
FO
KT ( .gLi五Ult抗係故) 4 0.3 4 0.5
表 3.3 水素とアセチレンの燃焼の範囲
混合気体 率分U
V
-J-4
モ一
o
r、E
nU
河
川
片
戸
下 、、，J
M
率一
分一
レ
-5
，，.
モ一仏
，，‘、司悶叫一
l
-上一
H2一空気
C2 H2一空気 0.025 0.8 0
-46-
& 3. 2 M * J £ <D*K$/< 7 / - 9
it*.
12-si
f
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C*sitt©«\ift3 CSKo«Sf iH*»f l ]
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C7kff l©£%i§l£3
$ W
fg»K«fc08H£
£ 3 o
# 5 o
3& « £
= 1.0 (*a^ i f t ) P — . !?. . n v n Tfl f lpf l f r CK / ^ l 1 1 1 7 ri 1 IT / clr" fl ?
[nifuJA = exp C0.128t"n(F/S)-0.2683 F / S > 0.2
L q Jx=o
f * "1 » - A , =0.8 5 -0 .4 6 exp C-4.2 d 3
l q Jx=o
r - [ ^ V C " ^ ] B - o . i s mb 4 H
f _ fCm f n ] A =0.288 (n - K f A v ) C-mox]B = 0.333 (30% T B P - n - Kx'77 >)
j (maq 3A -0 .1 ( * & * & ) O f u 3A =0 ( - f e M ^ i i O
-0 .23 2 (rtSWOIQ °"-00 =0.23 2 exp C-28.8 (V, / V L ) J
> PI so
oo co
』〉開MN円
'g∞C
，OHhp
熔媒火災の燃焼パラメータ
記号 現 象 定 義 式 説 明 実 験 式
大型火災試験の = 1.0 (大気火災)
E 給気量と燃焼率〔溶媒の燃焼速度〕
結果1[，より決定πlb
〔溶媒の蒸発速度)5=〔.〕 =EXp〔0.889EnOF/S)+1.175〕F/S豆 0.2
π1 fuJA できる。 = exp (O.12Sln(F/S)一0.268)F/S> 0.2
溶媒相、 i夜相.
ε=〔IfIfuhfL =0.3~0.4 E 燃焼皿内の熱蓄積〔溶媒蒸発の発熱量〕 及び燃焼皿の熱
〔溶媒相にはいる熱量〕 容量と温度上昇 ( q ).=0
から決定できる。
大型火災試験の。(qr)A φ 燃焼皿への幅射
〔事長射効果により溶媒相i乙入った熱闘 結果より決定で = 0.85 -0.4 6 exp ( -4.2 d) 〔火炎から溶媒1[，Iまいる熱量〕 きる。
(q )日日
〔穏射の熱鼠〕石油火災の実験
( Q r)A + (-Q rJa r 全 幅 射 効 果
〔溶媒の燃焼発熱量]データから決定 r= . = 0.1 5
できる。mb d H
溶煤燃焼の酸素
f 酸素量の効果〔裕媒の燃焼量〕
当iitより計算で~ (m fu)A = 0.288 (n民ドデカン)
〔燃焼に必要な酸素供給量〕 (-tnoxJs = 0.333 (30% TBP-nードデカン)きる。
セル内火災では(rn.q JA = 0.1 (大気火災)
δ 沸 騰 の 効 果〔水相の蒸発速度〕
鎮火するので d= 〔溶媒の蒸発速度〕 (rn(u JA =0 (セル内火災〉
d=Oで=ある。
セル無限大位置から火災までの大型火災試験の
Y." ~ =0.232 (大気火災)Yox国 酸 素 の 効 果 結果より決定で酸素の濃度差の関数
きる。OX， 国 =0.232 exp (ー 28.8(可 /VL)J
表 3.2
中‘""'1
-»
-
>
*a d
O
—
1
— c
3 5'
o 5.
5'
3
w
a 5'
3
.U.
I-
-4
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- C
O
CO
CO
w
oi
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5fc
HO
-68
W-I
HH
Vf
大型再処理施設のtlh山工程における肱射性物質表 3.4
数伴係
(ー)
l
E甘
P分配係数
〔溶媒/水相〕
放射能濃度
(Ci!f)
放射能
(Ci/tU) 種核
し『〉同何回
'Z∞ω'OHA
1.0
0.003
0.003
0.1
0.0 1
0.0 1
0.0 1
0.1
0.1
0.003
0.001
0.001
0.001
0.001
0.001
0.001
0.0005
0.0005
0.0005
0.002
0.0005
0.0002
0.0 3
1 x 1 0-5
lxl0・5
lx10・5
8XI0・5
8xI0・5
0.0001
0.12
1 8.3
1 8.3
8.1
8.1
1.3
0.3 1
1 2.6
2 5.6
24.2
0.00058
0.092
0.092
0.041
0.041
0.0063
0.0015
0.063
0.128
0.121
0.037
0.037
0.0005
0.0 0 1
lXI0・5
lxlO・5
7.5
7.5
0.0.9
0.0 1
lxI0・5
0.0 1
4.0
1.0
0.2
10.2
0.0 9
1.1
0.0004
27.6
0.8 8
0.051
0.0005
0.0057 2XI0・6
0.138
0.0044
3H
90Sr 90y
106Ru
106Rh
125Sb
125111Te
134CS
137CS
137mBa
144Ce
144Pr
144回Pr
147Pm
151Sm 154Eu
Uranium
Plutonium
Act inium
お
J A E R I - M 89-014
S 3 . 5 M a ^ r O i * ? " ? y h ©t t t t i lH ie i i «• 5&ftftttlK
& m
Sr - 8 9
S r - 9 0
Cs - 137
Ru - 103
Ru - 1 0 6
Rh - 106
Zr - 9 5
Nb - 9 5
Ce - 141
Ce - 144
Pr - 144
H - 3
Y - 9 0
Y - 9 1
Ba - 140
La - 140
P m - 147
t o t a l
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-f>v Y - V A
JK&
9
10
12
13
4
5
7
3
14
1
2
15
11
8
16
17
6
—
—
*f & m
CCi/g-u)
0.153
0.102
0.096
0.0584
0.418
0.418
0.264
0.557
0.032
1.058
1.058
2.24 X10"4
0.102
0.222
1.12X10"4
1.12x10-"
0.362
—
4. 1 x 10"7
6. 4 x 10"4
JftltttiJ&g
( C i / £ )
19.1
12.7
12.0
7.3
5 2.2
5 2.2
3 3.0
6 9.6
4.0
13 2.2
13 2.2
0.0 2 8
12.7
2 7.8
0.0 14
0.0 14
4 5.2
6 0 8.7
5.1 X10"5
0.0 8
a E & & c*&/*«]
10'3
10-3
10*4
10"2
10'2
10-3
lO'1
10'2
10'3
10'3
10'5
2.7 x 10"3
io-2
10"2
10-4
10"2
10'2
—
4
1
m # m m ( - )
3 x 10"3
3 x 10-3
0.1
0.1
0.1
0.1
0.1
0.1
5 x 10"4
5 x lO-4
5 x 10-4
0.1
3 x 10-3
3 x 10-3
3 x 10'3
5 x 10"4
5 x 10"4
—
5 x 10"4
5 x 10"4
- 4 9 -
JAERI-M 89-014
表 3.5 再処理モデJレプラントの抽出工程における放射性物質
核 種 順位 対 射 有E 放射能譲度 分配係数 同伴係数
CCi/g-u) CCilf) 〔溶媒1*相〕 (ー)
Sr -89 9 0.153 19.1 10・3 3 x 10・3
Sr -90 10 0.102 1 2.7 10・3 3 x 10・3
Cs -137 12 0.096 12.0 10・4 0.1
Ru -103 13 0.0584 7.3 10・2 0.1
Ru -106 4 0.418 52.2 10・2 0.1
Rh -106 5 0.418 52.2 10・3 0.1
Zr -95 7 0.264 33.0 10・1 0.1
Nb -95 3 0.557 69.6 10・2 0.1
Ce -141 14 0.032 4.0 10・3 5 x 10・4
Ce -144 1. 058 132.2 10・3 5 x 10・4
Pr -144 2 1. 058 132.2 10・5 5 x 10・4
H -3 15 2.24x 10・4 0.028 2.7 x 10・3 0.1
Y -90 11 0.102 12.7 1び2 3 x 10・3
Y -91 8 0.222 27.8 1ぴ2 3 x 10・3
Ba -140 16 1.12 x 10・4 0.014 10・4 3 x 10・3
La -140 17 1.12 x 10・4 0.014 10・2 5 x 10・4
Pm -147 6 0.362 45.2 1ぴ2 5 x 10・4
total 一 608.7 一 一
ウ フ ン 一 4. 1 x 10・7 5.1 x 10・5 4 5 x 10・4
プルトニウム 一 6.4 x 10・4 0.0 8 l 5 x 10・4'----
-49-
JAERI-M 89-014
IS 3. 6 f±ti]&<Dt:cD\
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17
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18
10
5.6
4-7.7
3.5
2.3
3 4
2.2
0.88
0.41
1
0.81
0.23
0.05
S3. 7 « i g # 0 ( O l
8 £
5° 0.24
10°
0.52
20°
1.54
0 C
40°
10.8
50°
32.6
60°
118
30°
3.91
70°
751
%. 3. 8 ^ - f A X - r - y T - n v h a - y U
E i < M I N V and E2 < 2.0 - d t X
Ei >MAXV «- d t /h
8000
ttfcffij
3.1 ^nTICfct tSf tat tKataEOMfiR
y D „ h $ ny= r - ^ E M O U (*, jg&fitH * ft £ .
- 5 0 -
JAERI・恥f89・014
表 3.6 仕切弁の Cの値
d L 4 3 3
日 日 2 4
引7054 18 7.7 2.2 0.81
口径 210 40 10 3.5 0.88 0.23
口径 96 17 5.6 2.3 。410.05 10"
表 3.7 蝶形弁の Cの値
8150110012001300
。400
5 600
700
10.8 32.6 118 751
表 3.8 タイムステップコントロール
El >MAXV
ElくMINV and E2く 2.0→ dt大
← d t小
8000
6000
〈
団
内
山
)
z 4000
ロ「、
2000
O O 2
体積流量 (m3/s)
3
図 3.1 ブロアにおける体積流量と差圧の関係
プロットされているデータは.サンフ勺レ計算に使用されている
ものである。
プロットされたデータ以外の値は.直線補間される。
，
-50-
J A E R I - M 89-014
+ * McE s<-s
O
Mt GIVEN
E= MT (FE0) 1944 (Fc)
2 MS=MT ( f )
1213.2 fiffiix*;u+*-SttBJSffi*^X.S=flfl5^<'f 9
- 5 1 -
JAERI-M 89・014
Ms Es
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e材、，
MtE+MEM
図3.2 質量とエネルギー放出速度を与える三角形スパイク
-51-
JAERI-M 89-014
13.3 '</u7fiDB5gliE3
/
L
EI 3. 4 f±^#
4£J£#(fW)
3.5 IS #
- 5 2 -
JAERI-M 89・014
図3.3 パルプの略図と記号
蝶形弁(円管)
仕切弁
図 3.4 仕切弁 図 3.5 蝶弁
-52ー
JAERI-M 89-014
AP
< > — D 3 < I — o r
AP,
13.6 Lfe«t*7 r5>'fOgff i
^ - K O
(2)
13 .7 m$-J ~ K
1) (2)
o—[><—o-1 ft ft
•o—A/VWJ 2
i t £rih
J m i 12 K (c
El 3.8 jSSSfEBSjh^v* GJ»jh#) ©KBifcd
- 5 3 -
JAERl・M 89-014
図3.6 しわょせブランチの差圧
境界子図す十~J図3.7 境界ノード
(1 ) (2)
逆止弁増設に伴う
新設ノlド
逆止弁
図 3.8 逆流防止ターンパ(逆止弁〉の設置位置
-53-
JAERI-M 89-014
Po mm&ti)
A P A P
3.9 E ^ f a t t c f c S f t f f l n y h p - ^ | 5 t a
Qo ( S * j E ; & )
A Q AQ Q
3.10 ffiif|§|Cj;S#03yhD-^
At, .^ —-
At 2 A»3 -* *
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ij-VKU "At, A t 2 At3 At4 At5
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- 5 4 -
T。
d.P
]AERI-M 89-014
Po (基準圧力)
止」 P
図 3.9 圧力信号による弁のコントロール範問
Q o (基準圧力)
Q A Q dQ
図 3.10 流量信号による弁のコントロール
Ll t I Ll t2 d '3 d t 4 dts
T1 T2 T3 T4
カード入力
2~tl dt2 dt3 dt4 dts
図 3.11 区分タイムステップの入力フォーマット
-54-
Ts
JAERI-M 89-014
4. AXRvihtimm
4. 1 A * BUS
TRANS-AC E n _ Y<Dft'£IUZ,&&t£ Ajjy-'- * « , filTfc* L tztl - K 0 - 5 * 0 7 * -
Cl] 3 ^ h * - F
f - ^ ^ - f 7 "
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*
10 20 30 40 50 60 70 80
a * y hi] - Y<D1ztb, 1 ii 7 A @ \c&-f * E P £ A t i 5 C i „ * - KJ i^rS&f-* t i l
/<££#', x-^CDA^Ii^(C(iL.I , r^- t So
C2] ^-f l > ; i / f - J
f - ? * M 7 "
IE » «
ill tit
10 20 30 40
10A4
FIRE ACCIDENT IN CELL (f!l)
C3] •> = » i^ - •> g y • =i y h n - JU . 5* - $ \\)
?-9 9 -f 7°
£ tt «
Hi (4
5
15
NOPT1
( - )
,
N0PT1= 1 : hl37t-9*?-1L-,9 U A A ' J x h i f i » J L f c ^ ^ ^ ( i i ^ ^ 5 0
- 5 5 -
JAERI-M 89-014
4. 入力及び出力説明
4. 1 入力説明
TRANS-ACEコードの計算l乙必要な入力データは，以下に示したカードイメージのフォー
マット形式lζて行なう。
(lJ コメントカード
10 20 30 40 50 60 70 80
テ'ータタイプ 本
変 数 名
~í 位
コメントカードのため 1カラム自に必ず*印を入れる乙と。カードは有効データと見
なさず，デタの入力時にはL読みする。
(2) タイト jレデータ
10 20 30 40
データタイプ 10A4
'/!z. 数 名 FIRE ACCIDENT IN CELL (例)
111 位
ζのカードの内特lと記入された文・市:は， L/P及びプロッターに I-H力される。
(3) シミュレーション・コントロール・データ(1)
5
データタイプ 15 電
t芝 放 名 NOPTl
位 (一〉
計算を開始する前l乙入力データをチェックするオプションである。
NOPT1= 1 入力データをチェックし，入力リストとチェックした結果を出力する。
-55-
JAERI-M 8 9 - 0 1 4
C4] v V • n v h n -Ml)
•T — -9 9 -i y"
m %. &
W &
10 20 30 40
3X A2
RUNT
( - )
15
MAX1T
(0)
F 1 0 . 5
CONVRG
( - )
F 1 0 . 5
RBETA
C-)
F 5 . 0
FM1X
C-)
RUNTJi , «f 0«k^<£gtW*'Jgj!ifi-f S * > * ^ l « > 5 * 7 F i ' 3 y-Zfo&0
RUNT=SS Mmtftim&ttnvmiz'rr^, 7 ' 7 y ^ J O i f S E E ^ t o S )„
= ST M p | ^ « - & l £ « r i t » £ f r k 7 )o
= RS 'J * * - Katff- C it£M£©$S3i(± 'J x * - h 7 7 >f ;u| t [ i i#£ft&-
=TP ®-KfltJ7- ( S t f l & O & a S : U x ^ - h 7 7 -f ;Hcfij#-a-5 ) 0
=SP SE^TOC si-ft &©&-*&'; ^ ^ 7 7 -r vnctu^j-ra ) 0
= RP 'J x * - h ftff ( f|-#&ffl*gai£ ' J ^ - F 7 7 ^ ;HClB;fct3 )o
MAXIT : jft sffiisiskc •r'7 * ;u Mftte loooig-efts )0
CONVRG : JRi|l*iJ^M C f ' 7 * A H l ! i 0.0 00 1 [n]-e&5 ) 0
RBETA : g&fo&SU f 7 *; i / Hfili 1. O 0 T & 6 ) o
FMIX : f g & M C f 7 * ;u hf>* 1.77777 0 ^ * 5 ) D
[5] j U x T 7 / - f - ^ (1)
7-9 9 4-f
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( - )
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iG.-te M * • ift/hfflffi
*>r J**? ?•?&%• ia/hM
I A S T F G = 0 E f t ? 4 ^ x r 7 7 "
= 1 U%9 < 1**7- -V7°
MAXV : f ( t + A t ) - f ( t ) / f ( t ) CDS*®
MINV : f ( t + A t ) - f ( t ) / f ( o ©Jft'MS
MAXT : ? -f A x x >y 7°ffi*M
MI NT : N A x f y 7°©'M£
- 5 6 -
JAERIール'189-014
(4J ラン・コントローJレ(1)
10 20 30 40
テ'ータタイプ 15 FI0.5 FI0.5 F5.0 I
変 数 名 RUNT MAXIT CQNVRG RBETA FMIX I
位 (ー) 〔凹) (一) (一) (ー)
一 一 』・ー 」
RUNTは，どのような計・1-を実施するかを決めるオプションである。
RUNT=SS 定常計算(過渡計・1，1-の前に行い， ブランチ!日lの珪圧を定める)。
=ST 過酷ロ I'~主 L 火災・爆発ω 日!日.を行なう)。
=RS リスタート計算〔計算後の結果はリスタートファイルに出力されな
し、 J。
=TP 過渡計算(計算後の結果をリスタートファイルlと出力する)。
=sp 定常計算(計算後の結果をリスター卜ファイルlζ出力する)。
=RP リスタート計算(計算後の結果をリスタートファイルに出力する)。
MAXI T : :最大反復回数(デフォルト値は 1000回である)。
CONVRG 収束判定値(デフォルト値は 0.0001回である)0
RBETA 緩和係数(デフォルト値は1.0回である)。
FMIX 混合係数(デフォルト値は1.77777回である)。
緩和1係数とはタイムステップ内の物~nmの修正化を行なう係数である。 i1t合係数とは平
均化の係数である。
(5J タイムステップ・データ(1)
5 10
データタイプ 15 FI0.0
変 数 名 IASTFG MAXV
111 位 (ー〉 (一〉
タイムステップのフラグ
誤差最大・最小評価
タイムステップ最大・最小値
20 30 40
FI0.0 F10.0 FI0.0
MINV MAXT MI NT
(ー) ( s ) ( 5 )
IASTFG=O 区分タイムステップ
=1 自動タイムステッフu
MAXV
MI NV
MAXT
[(t+ムt)ー f(t)/ f( t)の最大値
f( t+ムt)ー f(t)/f(t)の最小値
タイムステップ最大値
MI NT タイムステップ最小値
-56-
JAER1-M 8 9-014
C6] M A X f , 7 ' T-9\2)
r'-9 9 < 7"
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F 1 0 . 5
TSTCHG(l)
( S )
20
F 1 0 . 5
TSTCHGI2)
( S )
30
F 1 0 . 5
TSTCHGI3)
( S )
40
F 1 0 . 5
TSTCHGI4I
C S )
50
F 1 0 . 5
TSTCHG15)
CS )
60
F 1 0 . 5
TSTCHG(6)
( S )
s |- n \c &VZK y> n.'f Hi] CD b] r>« *. n.'f *i| -c * S 0
TSTCHG(i) : MUmttrnMo
TSTCHGI2): lMU<0\£'jUW&iLi!tMo
TSTCHG13) : 2 0 0 © K » t y *0 Sx.B$*lo
T STCHG14) : 3 |n] @ OK»UJ to &*.0**l]o
TSTCHGI5) : 4l§IFl0l£#fcJJ»)&;tn.'f*i]o
TSTCHGI6) : 3|-»^TD$fiiJ„
ElSi^'f ^ x f . y / C i M IASTFG=1 ) , l2)~(5)oK^W9#x.ll.'iSiJti^-2I:-o
'J x ? - h 31-WOi S ( RUNT=RP or RS ) ! i , JfWKite0**1] ( TSTCHG(D) ICIiflff
IP1 31" V- %% 7 B * m ^ K t S c t o
[7] H A X T 7 7 ' - f - ^ l 3 l
r - 9 9 -f 7'
« a « m tt
10
F 1 0 . 5
T S T E P ( l )
VS)
20
F 1 0 .5
TSTEPI2)
( S )
30
F 10 . 5
TSTEPI3)
C S )
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F 1 0 . 5
TSTEP14)
( S )
50
F 1 0 . 5
TSTEP15)
C S )
TSTEP(l) : l HI @ CD E # 1*1 CD? -Y A X T -y flkVf^M)^ ^ J*KT -y 7 'CD^ -f A X T
TSTEP(2) : 2 I B < 0 K a f l ( 0 # U x f » 7 a
TSTEP13) : 3 @ | C g » f l 0 i " f A X f 7 ? , o
TSTEPI4) : 4 i @ O g » r t < O i " f i X f 7 A
TSTEP(5) : 5[Hll£lOK^rtCD? -< A x x - y 7 ° 0
[8] 7 V • => y h n -;H2)
7-9947°
$ & «
ill tit
5 10 15 20 25 30 35 45 55 65
X4 Al
A
X4 Al
B
X4 Al
C
15
I BROOM
( - )
15
ICALC
( - )
15
ICAIT
( - ) '
X4 A4
D
F10.5
SOUT(l)
( S )
F10.5
SOUT(2)
( S )
F10.5
SOUT(3)
C S )
•57-
JAER1-M 89-1114
[6] タイムステップ・データ (2)
10 20 30
データタイプ F 10.5 F 10.5 F 10.5
ti. 数 名 TS1'CHG(l) 1'STCHG(2) 1'STCIIGI31
111 L'L ( S) ( S ) ( S )
計nにおける区分時1mの切り岱え時刻lである。
TSTCHG(1) :計釘.開始時刻。
T S T C II G (2i: 1 [u] LIの区分切り的えH与ゑIJo
1'STCHG(3): 2邑l目の区分切り償え時刻。
TS1'CHG(4): 3 @自の区分切り儲え11年実IJo
TS1'CHG(5): 4回日の区分切り悼えlI!i支IJo
1'STCHG(S) : JI'日.終了時五IJ。
40
F 10.5
TSTCHG(4)
( S )
50 60
F 10.5 F 10.5
1'S1'CHG(5) 1'STCHG(6)
( S ) ( S )
自動タイムステップのとき(1 AS1'FG= 1 ). (2)-(5)の区分切り替え時刻は不要。
リスタート日1'J:.1:のとき (RUN1'=RPor RS)は， 3i・~?:開始時刻J (TSTCHG(1)) I乙は前
同計算終了lI!j亥IJを指定する乙とo
(7Jタイムステッブ・データ (3)
10 20 30 40 50
データタイプ F10.5 F10.5 F10.5 FIO.5 FIO.5
変 数 名 TS1'EP(1) 1'S1'EPI21 1'STEPI31 1'S1'EP(4) 1'S1'EP(5)
m 立 ~ S ) ( S) ( S ) ( S ) ( S )
区分時間内のタイムステップである。
1'S T EP(l) 1 II!I自の区分内のタイムステップ及び自動タイムステップのタイムステ
ップ初]JUJ fn白。
1'S1' EP(2)
1'S1'EP(3)
T S1' EP(4)
TS1'EP(5)
2回目の区分内のタイムステップ。
3回目の区分内のタイムステップ。
4回目の区分内のタイムステップ。
5回目の区分内のタイムステップ。
[8) ラン・コントローJレ(2)
5 10 15 20 25 30 -_. データタイプ X4 A1 X4 A1 X4 A1 15 15 15
変数名 A B C IBROOM 1CALC ICAIT
111 位 (一〉 〈ー〉 〈ー〉
一57-
35 45 55 65
X4 A4 FI0.5 FI0.5 FI0.5
D SOUT(11 80U1'(2) 80U1'(3)
( 8 ) (S) ( S )
JAERI-M 89-014
A = P I N P : £E*©Jfl^l±" P " * A t i S .
B = T I N P : fflffiO«i^J± " T " £ A f t 3 ( •? 7 **Mifi ft *&«!£ •*?* 5 ) 0
C=C I NP : XT a vOuffiflt©Jfl&± - C " &A=ix3 C f 7 * * h 4fi (i 0.0 - C * 5 ) 0
IBR00M = ^ ^ ^ 5 i g ^ L / c - b ^ © y - Kfi-sjC *83fc©JS6£«!JI] LttV^ ) 0
ICALC=1 : x T D ' / y K O ^ f f s W - ^ t S o
ICALC=0 : x T n V * ; l / © # f f 3 | - # £ L t t H o
ICALT=1 : •b-rt/ffi'vOSScJKl^-JJ^-rs.
ICALT=0 : -b^y£'^cJ4Jc*ft»|-J^L^^o
D=NSPOUT : =0 i i , 3tW©*a»Ji^70BS«iJic|Sgi*ilj^1-So = 1 , = 2 , =3
14, toJWi m'Jatt©B*&Jli:*£K*HJ?J*5 C =§ 3 ) 0 fcij, f7 * *
Mi4 0 T - * 5 0
S0UT(1)~S0UT(3) : fSififclltfJ-f 5 7 5 ^NSPOUTfc*jJSLfclB*©0**J*Aft
So
T-9 9 4 7°
£ a «
-'|i <fc
5
I 5
I STACK
( - )
-te;t>8&M2i%©# -J V v - 2 lOstf zx * <y 2 <D s - KU-^feAtiSo
T'-VVA-f
% t& «
ili fit
5 10 20 30 40
I 5
IFPDT
( - )
1 5
LSTFL
( - )
E 1 0 . 5
C U 0 2
( g / L )
E10 .5
VWTR
( L )
E10 .5
RUGAS
( - )
7 V • n y h a -;K2)©#clhffiM V ^ V h 'J 0 7 5 / ICALC=0 ©B#(4C©# - K (4
IFPDT=O : f - ^ i L r a - f ^ A ^ t 5 0
IFPDT=I : -xmnmmxigjCxmm<D&) 0 I F P D T = 2 : nmm^TJb-?? v h ( i^!J l i t^©<^ ) o
LSTFL : -fe*/gl£l&©S*£WSlffiE©7<f * * 7 ; ? y f S # ( * * v ^ i c - S i E i ^ 7
4 ^ ? )o
- 5 8 -
]AERI-M 89-014
各ノードにおける圧力，jM度及びエアロゾル濃度の初期f[t'(を時IlIJテーフツレで・入力する喝合
lζN!う。
A=PINP:圧力の場合は"p U を入れる。
B=TINP:温度の場合は..T "を入れる(デフォルト値は大気制度である)。
C=CINP:エアロゾル濃度の場合は..C"を入れる(デフォ Jレト舶は O.0である)。
IsROOM=火災が発生したセルのノード爵号(偲発の場合は使用しない〉。
ICALC=l エアロゾルの移行計・，l.をする。
1 CALC=Q :エアロソソレの移行計算をしない。
ICALT=l セル控への放熱計・nをする。
lCALT=O セル世へωbHf\~I'叫そしない。
D=NS POUT : = Q は，計算の初J~J と終了の時刻に結果を LU力する。 1 ， 2， 3
は，初J~J と終了以外の時刻 lζ結果を出力する L 主主 3 )。なお，デフォル
ト白は Oである。
SOUT(1)-S OUT(3) 結果をHI力するフラグNSPOUTI乙対応した出力の時刻を入れ
る。
(9) スタック・データ
5
テ'ータタイフ。 1 5
変 数 名 ISTACK
Jl1 位 (ー)
セル換気系のネットワークにおけるスタックのノード番号を入れる。
(10)放射性核極データ(1)
5 10 20 30 40
デFータタイフ内 1 5 1 5 EIO.5 EI0.5 EIO.5
変 数 名 IFPDT LSTFL CU02 VWTR RUGAS
Jl1 位 (一) (一) (g/L) ( L) (一〉
再処理施設内の放射能インベントリ入力カードである(放射性核種のデータが必要〉。
ラン・コントロール(2)の放射能インベントリのフラグ ICALC=Oの時はとのカードは
不要である。
IFPDT=Q テープルとしてユーザが入力する。
IFPDT=l 大型再処理工場(火災計算のみ)。
IFPDT=2 再処理モデルプラント(火災計算のみ)。
LSTFL:セル換気系の最終排気位置のフィルタブランチ番号〔スタック iζ一番近いフ
イルタ)。
-58-
JAER1-M 89-014
CU02 : ilhWXf?.lcij^5 7K*no^5>IBfi tff l ff i (g/L)
VWTR : * t i1©ft f l l (L) C I F P D T = 1 or = 2 «D*S^J-icfsfim^-S 3 0
RUG A S : IUT=.<J A (Ru02) © f f x - f t t t ^ C - ) , , f 7 *-«/Hiflli 0.04 T * 4 o
Cll3 M-Jtt-:MHiT---?(2)
f - * ? -f f
•& tt ?1
<U '/.
5
X5
10
E 1 0 . 5
RAD
CC i/g LI)
20
E 1 0 . 5
RADCON
(C i . L )
30
E 1 0 . 5
D l S
( - )
40
E 1 0 . 5
E F
( - )
50
E 1 0 . 5
NUCL
( - )
ttJtffifc'f v<vYx) <Dii- K T & 5 D Mil- K I F P D T = 0 ©*#&©&, i - H f - f r - ^
I FPDTj*0©J8&fc(i , C(Dij - K 4 fill JH L T f± tt k> U c
RAD : 1 g®i>7y«S*4Jz:§*n5fe*Slo&fl !Hil(Ci/g-U)C^lft3fJJ©*]o
RADCON : BEMO&WfilJBffiCCi/Do
Di s : »j«jc*]-r5£$©»«&& c-) c 'xmrnv* 30 E F : Jm©<<Uni5HWiSc C- ) C *&3Mff®* 3 „
NUCLiaWtt fe - f f iOff iaCf i lTOl l IHSTA^I-ac io Sr-89, Sr-90, Cs-137, Ru
-103, Ru-106, Rh-106, Zr-95, Nb-95, Cc-141, Ce-144, Pr-144, H-3, Y
-90, Y-91, Ba-140, La-140, Pm-14 7, UCuranium ) , Pu(p lu tonium),
dui''.'>:y nuc 1 ear 3
[123 7"n y ^yi-D-A-f-^l]
T-99W
& W «
$ &
10 20 30 40 50
15
NPFRMS
( - )
15
NDPFRM
( - )
15
NTFRMS
( - )
15
NNWLIN
( - )
15
NNWLOT
( - )
15
NDWLIN
( - )
15
NDWLOT
( - )
15
NQFRMS
( - )
15
NMFRMS
( - )
15
NHFCIN
( - )
1
NPFRMS
NDPFRM
NTFRMS
NNWLIN
NNWLOT
NDWLIN
NDWLOT
NQFRMS
£E2j|2©tt»C:S100 ; o
2£E0O«C»CS1OO )»
ffiffiia©tt$(C=£100 ) 0
•b^ r tBS©af f iE l f t» (^100 ) 0
•b ^-ik©fflffi0tfcSfe ( £ 100 )„
^ * hrtff i©fflKEHfc»(£100),
?-? h^stosffiiatjcacgioo)«
- 5 9 -
jAERI-M 89-014
CU02 抽出工程における水相のウラン市民濃度 (g/L)
VWTR 水特1の体的(L) [ 1 F PDT = 1 or = 2の場合Iζ使用する〕。
RUGAS:ルテニウム(RlI02)のガス化分率(ー)。デフォルト値は 0.04である。
(uJ放射性抜阻データ(2)
5 10 20 30 40 50
データタイプ X5 EI0.5 E10.5 EI0.5 E10.5 EI0.5
変 i.:~ f， R八D RADCON D1S EF NUCL
CC V'g li) (C 1， L) 〈一) 〈一) (一)
欣射能インベントリのカードである。前カード IFPDT=Oの場合のみ.ユーザーがテ
ーフソレとして入力する。
1 FPDTr' 0の場合Iこは， ζ のカードを使用しではならない。
RAD: 1 gのウラン燃料l乙含まれる核服の放射能 (Ci/g-U)(火災計算のみ〕。
RADCON:抜柑の放射能濃度 (Ci/L)。
DIS 前媒l乙対する核胞の分配係数(ー) (火災計算のみ〕。
E F 桜田の気相同 f'l~ 係数(ー) (火災 JI'~1.のみ〕。
NUCL:放射性核積の積矧〔以下の)1旧活で入力すること。 8r-89，Sr-90， Cs-137， RlI
ー103，RlI-I06， Rh-l06， Zr-95， Nb-95， Cc-141， Ce-144， Pr-144， H-3， Y
-90， Y-91. Ba-140， La-140， Pm-147. U(uranium)， Pu(plutonium)，
duv.~I;y nllclear J
(12Jプロットコントロール・データ(1)
10 20 30 40
データタイプ 15 15 15 15 15 15 15 15 15 15
t2数名 NPFRMS NDPft'RM NTft'RMS NNWLIN NNWLOT NDWLIN NDWLσr NQFRMS NMFRMS NHFCIN
位 (ー) (ー〉 (ー) (ー〉 (ー) (一) (ー) (一) (一〉 (一)
計算結果を出力するグラフの枚数を指定するデータである。図形のl1l力が不要の時は，
乙のカードのデータはすべて Oとする乙と。
NPFRMS:圧力図の枚数(話 100)。
NDPF RM :法圧図の枚数(孟 100)。
NTFRMS : i品度図の枚数(孟 100)。
NNWLIN:セル内壁の温度図枚数(亘 100)。
NNWLOT:セル外壁の温度図枚数(壬 100)。
NDWLIN:ダクト内壁の温度図枚数(話 100)。
NDWLOT:ダクト外壁の温度図枚数(壬 100)。
NQFRMS :体積流量図の枚数(話 100)。
-59-
JAER1-M 89-014
NMFRMS : fJff l«Efi lg |0tk |k(glOO)o
NHFCIN : •byi/rtSS'NffljWjrtUiHotJcJfctslOO )„
Cl3] y'a y h 3 y h n - ; l / • x - ^ ( 2 )
¥-9947
& w z
w a
10 20 30 40 50
15
NHFCOT
C - )
15
NHFD1N
( - )
15
NHFDOT
( - )
15
NARFRM
C - )
15
NCELDR
( - )
15
NDCTDR
( - )
15
NSDEPF
( - )
15
NSMKDF
( - )
15
NCORAM
( - )
15
NRLRAM
( - >
TttZZ-to tits. SIJBtb**^SB©«^»Cf±, C O A - K i t ^ T O t t S C i .
NHFCOT
NHFDIN
NHFDOT
NARFRM
NCELDR
NDCTDR
NSDEPF
NSMKDF
NCORAM
NRLRAM
-fe^*HSfr&fflffl^0«lflft*H©tfC» Cg 100 ) 0
? ' ? hrtSS^OJftSSjfiElffltJcSfcCglOO ) 0
? '? h^H*»&®«S^O«lSlEiRSlOt5c»[C^100)o xTo-/ -M/jft&E|©8c|fc(S100 ) 0
iTD-/-»i/oHzyurta:^aiffiigotk«[c^ioo )„
i T n - / y K O t t : S » * K I © t f c & C ^ 1 0 0 ) 0
I T U yOi/cDft-a • ffiifiSt#3IffiBI©tJc» ( £ 100 )«
x? y ?mKDr&mmmmofogi. c^ioo )„ x* y ^fflua©i&iMiiKwaffiia0*fcac^ioo)o
[14] 7° n .y h 3 y h • - ;u . f* - * (3)
¥-9 9 47
£ tt £
ill tt
1 5
IPLOT
( - )
10
I 5
ISCAL
( - )
I P L O T : f^ia©a*atR*7,->B vt-, ^ ^ / i / h f i t t o - e s s , ISCAL : / a 7 ^ tiJ^B#CD y ffijX *r - ^ © J 8 1 R * 7° >> g V-c?, f 7 * * MBJ4 0 T ? *
I P L O T = 0 : 7 4 V7ay9 ( L P ) UJ j
= 1 : / • y 9 ( N L P ) thjj
= 2 : L P / N L P # ( £ # : #
- 6 0 -
JAERI-M 89-014
NMFRMS:質品流:1i1閣の枚数(主主 100)。
NHFCIN:セル内陸への熱流*図の枚数(孟 100)。
(13)プロットコントロール・データ(2)
10 20 30 40 50
データタイプ 15 15 15 15 15 15 15 15 15 15
変数名 NHFCOT NHFDIN NHFDOT NARFRM NCELDR NDCTDR NSDEPF NSMKDF NCOR刷 NRLRAM
位 (一) (ー) (一) (一) (ー) (ー) (ー) (ー) (-) (ー)ーし
計算結果を出力するグラフの枚数を指定するデータである。閣の全/l1力枚数は 100枚以
下とするとと。なお，図形出力が不要の場合には，乙のカードをすべてoとする乙と。
NHFCOT:セル外壁から環境への熱流東図の枚数(豆 100)。
NHFDIN:ダクト内壁への熱流東図の枚数(壬 100)。
NHFDOT:ダクト外壁から関境への熱流束図の枚数(壬100)。
NARFRM:エアロゾル濃度図の枚数(孟 100)。
NCELDR:エアロゾルのセル内沈着速度図の枚数(壬100)。
NDCTDR:エアロゾルのダクト内出若述皮図の枚数(話 100)。
NSDEPF:エアロゾルの沈着分率図の枚数く壬 100)。
NSMKDF :エアロソソレの沈着・捕集積算重量図の枚数(豆 100)。
NCORAM: スタック位 [I~ の紋射能濃度図の枚数(三五 100 )。
NRLRAM:スタック位置の放射能放出述皮図の枚数(話 100)。
(14)プロットコントロール・データ (3)
10
データタイプ 1 5 1 5
変 数 名 lPLαr lSCAL
111 位 (一〉 (ー)
作図の出力選択とプロッタのスケー Jレ選択のデータ:である。図形出力が必要な場合のみ，
乙のカード必要である。図形出力が不要な場合lζは，とのカードを使用してはいけない。
IPLOT:作図の出力選択オプションで，デフォルト値は 0である。
ISCAL:プロッタ出力時の y軸スケールの選択オプションで，デフォルト値は Oであ
る。
IPLOT=O ラインプロッタ CLP)出力
==1 プロッタ CNLP)出力
== 2 : LP/NLP共に出力
-60-
JAER1-M 89-014
I SCAL=0 : #|ffljft©ia*lifi& 100% t L t M ^ o
= 1 : ym\AOl&kklk&-X*>r -jut LTi iSo
= 2 : 100JB/ia*x<r-^sfe.rt icNLPHl*o
Cl5] T n .y h 7 u - A. • r x ? U T" •> g v • r* - *
T-994-?
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t|1 f,7
5 10 15 20 30 35
A 4
CIILOG(K)
( - i
X I 1 5
NCRVS(K)
( - 1
1 5
N C I D ( l . K )
( - )
1 5
N C I D ( 2 , K )
( - )
1 5
NC1D(3 ,K)
( - )
1 5
NCIDC4.K)
( - )
t|-JJfefliOUi7J 7 f - A &y«a& 5 f - ? t * 5 „ C © T - ? | i , 7" n -y h a y h n - JU
• T--?iimm2)owimm®i&cDmB<Dni7i, %m, urn tmmm, mm &ia>!fiK©BJiSK L f c t f o t , 7 Jn .y h n y b D - ; u . ? - *(l)&£jq2)-t?t&j£ L *:&&*?
ttkJlirZ, £fc, yi&lcLOGz'r-Ju&^KUk&X'b, # 8 1 * C M lit oft/MBA*
0 , fcL< li&T?&fttf LINEAR-ClfflfrtlSo
CHLOGCK): yWiJ&LINEARIc-t5i», LOG K t Zipi&lRt % 7 ? ?"?&> 3 0
(K) l i7 U - A © ^ ( ^ 4 )T?*5 0 ffiSLtt^i C f 7 * * h )
LINEAR, LOG©iS^liCHLOGCK)-="LOG" i ^ S o
NCRVSCK): 7 U - A C ( I © ^ 7 7 © > 1 ^ ( g 4 ) 0
NCIDC1.K): 1 * » 0 ^ 5 7 0 ; - Kfe 51^4 7*7 ' / f O l f f
NCI DC 2, K): 2*a6©^'7 7 © y - K&5i*l±7*7 v f o S ^
NCIDC3.K): 3* i6©i ' ' 7 7 © y - K*51M*7*9 y f © S f-
NCI DC 4, K): 4*J6©^ '7 7 © / - K&£^(±7*7 V f © S ^
cieD ik'/ir.it-^3'/i-n-*tm'fc*ft-
•T—9 9 4-f
g # «
W ffi
10 20 30 40
I 5
N 1
C-)
1 5
N 2
( - )
I 5
N 3
C-)
1 5
N 4
( - )
1 5
N 5
( - )
F 1 0 . 5
D l
( P a )
F 1 0 . 5
D2
dc)
A # - * - * * £ , D* | f f l7 L -7*/ i /©»*ff i5 i tSf -^T-*5C^5 ) 0 B*lfflr-7*^©att,
Nl : I E ^ o # [ ] g r - 7 ' ^ © ^ C ^ 5 ) 0
N 2 : j&ffiB$fffl f - ^ ( D f t ( S 8 ) ,
N3 : x^yu4-*-B$PpE ]7--70u©^ C ^ 5 ) „ I t
- 6 1 -
JAERI-M 89-014
ISCAL=O 物翌日j立の最大航を 100%として表示。
= 1 物即日の最大(IUを最大スケーJレとしてぷ示。
= 2 : 10096/最大スケールを共iζNLPtfj力。
(15Jプロットフレーム・デスクリプション・データ
5 10 15 20 30
デ‘タタイプ 1¥4 Xl 1 5 1 5 1 5 1 5
35
1 5
女主主?， CJ1LOG(lO NCRVS(K) NClD(I，IO NC ID( 2， 10 NCIO(3，1¥) NC1D( 4，10
(ー) ( -) (一〕 (一)
計算結果の出力フレームを決めるデータである o ζのデータは，プロットコントロール
・デー・タ (1)及び(2) の物~Uj日計算結果の図形の圧力， 7tfE，混度………放射能濃度，放射能
放出述j立の順番lζ したがって.プロットコントロール・データ (1)及び(2)で指定した枚数だ
け入力する。また y和hIr. L 0 Gスケー Jレを選んだ出合でも，作図中の物l:IllItの最小値が
o .もしくは負であれば LINEARで拙かれる。
図形山力が不要な場合l乙は，乙のカードを使間してはいけない。
CHLOG(K): y柚を LINEARにするか， LOG にするか選択するフラグである。
(K) はフレームの数(主~4 )である。指定しないと(デフォルト)
L 1 NEAR， LOGの選択は CHLOG(K)="LOG"とする。
NCRVS(K):フレーム中のグラフの本数(主主 4)。
NCIDC1，K): 1本めのグラフのノードあるいはブランチの番号
N C 1 D ( 2， K): 2本めのグラフのノードあるいはブランチの番号
N C 1 D ( 3， K): 3本めのグラフのノードあるいはブランチの帯号
N C 1 D ( 4， K): 4本めのグラフのノードあるいはブランチの番号
(16J時11¥1テーブルコントロールと気京条件
10 20 30 40
データタイプ 1 5 1 5 1 5 1 5 1 5 F 1 0.5 FI0.5
変 欽 名 Nl N2 N3 N4 N5 01 02
!It 位 (一) (ー) (一) (ー) (一) (Pa) c'C)
圧力，温度，エネルギー，質量及びエアロソ'ルを 55・時間テープル・データ (1)として
入力する場合，時間テーブJレの数を指定するデータである(孟 5)。時間テーブJレの数は，
5 2・ボリュームノード・データ (1)で指定された事故発生位置と発生の数を決めるデータ
である(同時に発生する事故の位置は 5ケ所以下とする)。
Nl 圧力時間テーブルの数(~ 5 )。
N2 温度時間テーブルの数(三五 5)。
N3 エネルギ一時間テーフ勺レの数(三五 5)。
-61-
JAER1-M 89-014
N4 : nmm\®T-7ju<Dm.(^5 )„
N5 : x 7 o ' / ; H J p , g f - 7 ' / K 5 f t ( ^ 5 ) 0
Dl : MOWEi 7 7 vOV>n\i. 1.014 xio 5 Pa) „
D2 : #sa©Sffi( 7*7 y*OB$(i 15.6"C) 0
C17] •fe;i/&!a*fc®*Btt
7-9 9 47°
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10 20
1 5
N 1
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N2
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I 5
N 3
(-•)
I 5
N4
( - )
1 5
N5
C - )
--K U a - A / - K CDfilTcfe 5 ) °
Nl = 7*7 y^CD^Ife C^200 )
N2 = i & # / - K ® £ g [ ( : g l 0 )
N 3 = d* U » - A / - K © £8fe ( £ 200 )
N 4 = y o 7 ( 7 7 ^ ? v ' 3 y ' f - 7 * ^ ) ©±&( ( S 2 0 )
N 5 = 7 ^ ^ ( 7 r y ? v / 3 y ' r - 7*;i/ ) <D$M ( ^ 5 0 )
CIS] JffiftEKr It *" > > * - C jfi Jhifr )
T-9 9 4 7"
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1 5
IGYA
C - )
IG YA = 0 : JS>«tl»ili?' y < - ( ifiih-fr-) (±ISS L ftI.*,,
IGYA^O : mm.m±.?'y'<- ca»ih^)*»ia-rao [19] AiS7'5 y ^ . - r - ^ ( l )
7-9 9 4 7°
m « «
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5 10 15 20 25 30
I 5
NOPT(l)
( - )
I 5
NOPT12)
( - )
1 5
NOPTO)
( - )
I 5
NOPT(4)
C-)
I 5
NOPT(5)
( - )
I 5
NOPTI6)
( - )
y yf- i ( i , *•> h 7~i-E1f ,cUV^Ta£(*:***aiLT|i3t;5-'f * C ?9 h )&Sift 5 7
7 y ^ o $ 5 L a * S 7 o
- 6 2 -
JAERI-M 89-014
N4 質盛時間テープルの数(孟 5 )。
N5 エアロゾJレ時間テープルの数(豆 5)。
D1 外気の気圧(プランクの時は1.014x 105 Pa )。
D2 外気の温度(プランクの時は 15.6'C)。
(17]セル換気系の形状
10 20
データタイプ 1 5 1 5 1 5 1 5 1 5 I
$: 数 名 N 1 N2 N3 N4 N5
位 〔ー〉 〔一) (一)
セル換気系のノード及びプランチの全数を指定するデータである(境界ノード，ボリュ
ームノード及びブランチの数は Oであってはならない。ノードの合計数は，境界ノードと
ボリュームノードの和である)。
N 1 =ブランチの全数(話 200)
N2 =崎界ノードの全数(話 10)
N3=ボリュームノードの全数(孟 200)
N4 =ブロア(ファンクション・テープル)の全数(妥 20)
N5 =フィルタ(ファンクション・テーブル)の全数(壬50)
(18J逆流防止ダンパー〔逆止弁)
5
データタイプ 1 5
変 数 名 lGYA
111 位 (ー)一-'-一一一一一一一一
IGYA=O:逆流防止ダンパー(逆止弁〕は設置しない。
IGYA~O :逆流防止ダンパー(逆止弁)を設置する。
C19J共通プランチ・データ(1)
5 10 15 20 25
データタイプ 1 5 1 5 1 5 1 5 1 5 1 5
30
変 数 名 NOPT(1) NOPT(21 NOPT(3) NOPT(41 NOPT(51 NOPTISI
111 位 (ー) (一) (ー〉 (ー〉 (ー) (ー〉ーーー'--ーー一一一
次の共通ブランチ・データ (2)の初期値の組数を決定するデータである。乙 ζで，共通プ
ランチとは，ネットワーク配管において流体が共通して同じラ・イン(ダクト)を流れるプ
ランチの範囲を言う。
-62-
JAERI-M 89-014
NOPT(l)
NOPTI2)
NOPTI3)
NOPT14)
NOPT(5)
NOPT(6)
mm?9 hssfflis: 9-9 vn^m^mm. 9 9 M I i M < D M
9'9 M!tJ?<*©SU$
9'9 hS6«iS«Ht*o«l»
C20] &M 7 y y f- • T ~ 9 (2)
7~9 9 17
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5
I 5
I S
( - )
10 20
1 5
I E
( - )
E 10 . 5
VALUE
(~R2#A3)
IS : !&^$ftfc^jiifi7*7 v ^ © $ t o ® 7 ' 7 y ^ $ ^ -
IE : 3ft^$nfc^Sfi7 5 y f o ^ 5 f l ^ 7 y f S f
VALUE: ±IBO I S^@07*7 y-f *»& I E f f l 0 7 ' 7 v*lct&5£-r5lP!JJlfllB*J&j£
t 5 , Mff i f i , #-$7*7 V ^ • f -?( l )ONOPT(l)~NOPT(6)OiBSl^- ,T,
taJW(*8"ffltffi(ni»/s), frjJM?'? HSffiCT;), 9'9 hffiffiffiCkg/nf),^^ hSJ t
f - ^ 4 7 "
aE 44 «
Hi <i
10
E10 .5
ANU
(m-/s )
20
E 1 0 . 5
XKAPA
( J / m s t )
30
E10 .5
ROU
(kg/rrf)
40
E 1 0 . 5
CP
( J/fcst: )
50
E 1 0 . 5
EPSH
( n f / s )
60
E 1 0 . 5
AMU
( 1 / K )
70
E 1 0 . 5
AIRM
(Pa S )
ANU
XKAPB
ROU
CP
EPSH
AMU
AIRM
^ . f c M g c c z )
ffiffiCc)
M l ^ g ^ ( 0 )
- 6 3 -
JAERI-M 89-014
NOPT(ll 初期体積流i誌の組数
NOPT(2l : 初朋ダクト温度の組数
NOPT(3l ダクト壁密度の組数
NOPTI.l) ダクト壁比熱の組数
NOPT(5) ダクト壁厚さの組数
NOPT(61 ダクト~.ì熱伝導率の組数
〔加〕共通ブランチ・データ (2)
5 10 20
デ-J $' fフ 1 5 1 5 E 10 .5
変 数 名 1 S 1 E VAしUE
単 位 (一) (ー) (下記参照)
セ Jレ換気系のブランチ(ダクト等)の初期値を決めるカードであち。
1 S 設定された共通プランチの初めのブランチ番号
1 E :設定された共通ブランチの終わりのブランチ器号
VALUE:上記の 1S:器日のプランチから 1E番目のブランチ lζ設定する初期値を指定
する。初期値は，共通フランチ・データ(1)の NOPT(lト NOPT(6lの組数lζ従って，
初期体積流量(附'/5)，初期ダクト温度('C ) ，ダクト控密度(kg/m')，ダクト壁比
熱(J/kg・'c) ，ダクト監厚さ (m)，ダクト壁熱伝導率(J/m・s・'C)の順書で入
力する。
(21)流体の物性値データ
10 20 30 40
データタイプ EIO.5 E 10.5 EI0.5 EI0.5
変数 名 ANU XKAPA ROU CP
位 (mゾ5) (J/ms 'C) (同/m') ( Jパ氾'C)
ANU 分子動粘性係数+渦動粘性係数
XKAPB:熱伝達係数 (χ)
ROU 密度 (p )
CP 定圧比熱
EPSH 渦温度伝導率
AMU 体積膨張率 (s )
AIRM 分子粘性係数 (μ)
-63ー
50 60 70
EI0.5 EI0.5 EI0.5
EPSH AMU AI RM
(附Ys) ( l/K) (Pa S) I
JAERl-M 89-014
[22] ftfnx-* ( -fe-rt' • ¥9 hS©f i# f t t t f f l c * f f l - r *o )
•r - ? *"f 7*
'£ ft «
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10
E10 . 0
AMBBT
( 1 / K )
20
E10 . 0
AMBCP
( J / k s C )
30
E10 . 0
AMBKP
( W / m C )
40
E10 . 0
AMBRU
(kg/rtf)
50
E10 .0
AMBMU
(Pa S)
60
E10 . 0
AMBTM
C O
70
AMBBT : >A%V>Vmyk$p
AMBCP : fl.£l©iEEEit&
AMBKP : WKitD&teW
AMBRU : ft§l©®B£
AMBMU : ft fa © f e M ^ c
AMBTM : fl-StOffiffi
[23] Hfi?W gl 5g£ -ir * © AM* f - *
7-9 2-i-f
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10
E l 0 .0
WIDTH
( m )
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HCELL
Cm)
30
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D E E P
Cm)
40
E10 . 0
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(mVh)
50
E10 . 0
DZPAN
Cm)
60
E10 . 0
BAREA
Cm-)
70
%®W*#fg£ L A:-fe*©BVi&Sifri- T - * T-*» £ 0
W I D T H
H C E L L
D E E P
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DZPAN
BAREA
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(cal/g)
30
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PR
( - )
40
E10 . 0
VM I D
Cg/cm s)
50
E10 . 0
T S S
Cs)
60
E10 . 0
GZA1
C- )
70
VTBP : g i * ® T B P © M » $ CPD : #J&#*x®it$i PR : » * ' x o r 5 v h-M*
- 6 4 -
]AERI-M 89-014
(22J外気データ(セル・ダクト壁の伝熱計算iζ使用する。)
10 20 30 40 50 60
データタイプ E 1 0 .0 EI0.0 E 1 0 .0 E 10 .0 E 1 0 .0 E10.0
変 数 名 A:-'1BBT AMBCP AMBKP AMBRU AMBMU AMBTM
当1 位 ( l/K) (]パQ;'C)
AMBBT 外気の体膨張率
AMBCP 外気の定圧比熱
AMsKP 外匂の熱伝導率
AMBRU 外気の密度
AMBMU 外気の粘性係数
AMBTM 外気の温度
(W/m'C)
(23)異常事象発生セ jレの形状データ
10 20 30
データタイプ E 10 .0 EI0.0 E 1 0 .0
変 数 名 WIDTH HCELL DEEP
1ft 位 (m) (m) (m)
(kνm') (Pa S)
40 50
E 1 0 .0 E 10 .0
QINL DZPAN
(m'/h) (m)
異常事象が発生したセルの形状を表わすデータである。
WIDTH
HCELL
DEEP
QINL
DZPAN
BAREA
セJレ横の長さ
セルの高さ
セルの奥行き
セルへの給気流昆
燃焼面の奥行き(火災計算のみ)
燃焼面積
(24)溶媒火災の燃焼モテソレ(1)
10 20 30 40
データタイプ E 1 0 .0 E 10 .0 E 1 0 .0 E 1 0 .0
変 数 名 VTBP CPD PR VMID
Jl1 位 (一〕 (cal/g) 〔一〕 (g/C回s)
官 50
EI0.0
TSS
( s )
( 'C)
60
EI0.0
BAREA
(m' )
60
EI0.0
GZAI
(一)
溶媒火災の計算l乙用いる。データは燃焼モデルの入力値である。
VTBP 諮媒中の TBPの体積分率
CPD 燃焼ガスの比熱
PR 燃焼ガスのプラントル数
-64-
70
70
70
JAERI-M 89-014
VMID
TSS
GZAI mffimWM^'y * -? ( f ) . GZAI ^ 0 ©£#ji3£| | j$;£fi£ffl-f 5 ,
[25] i g t»*3 l©«Mfe*f *12)
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10 20 30 40 50
E 1 0 . 0
T A D
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E 1 0 . 0
OXM
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E 1 0 . 0
P S A 1
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PSAI
EPS
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C26D x T a °/ju(Dtyl&@.7-'-<!?
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10 20 30 40 50 60 70
E 1 0 . 5
ALFNU
( - )
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PK
(W/mTC)
E 1 0 . 5
ROUP
(k&/nf)
E 1 0 . 5
RG
( - )
E 1 0 . 5
DG
( m )
E 1 0 . 5
F A L F
( - )
E 1 0 . 5
C D E L T
Cm)
ALFNU
PK
ROUP
RG
DG
FALF
CDELT
x T • -/JWDt&WL&WL'* y / -? C = 1.7 )
XT D ' / A ' © $ £ 3 ? ^
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ISJS^f to f f i iEH^ C = 0.9)
- 6 5 -
JAERI-M 89-014
VMID 燃焼ガスの粘性係数
TSS 溶媒の燃焼が定常燃焼になるまでの時間
GZAI 燃焼率燃焼パラメータ (e )， G ZA 1壬Oのときは実験式を使用する。
(25J溶媒火災の燃焼モデル(2)
10 20 30 40 50
データタイプ E 10 .0 E 10.0 EI0.0 E 10 .0 E 1 0 • 0
変 数 名 TAD OXM PSAl EPS VLSO
-:T et::ヲ 一、 fーヲ (ー可 ( Lヲ
無限大位白(セルの給気口)の温度。TAD
OXM
PSAI
EPS
セJレ内無限大位置から火炎への酸素の推進力燃焼パラメータ(Yox)。
溶媒相方向の輯射率燃焼パラメータ(ゆ)
熔煤相への入熱のうち，溶媒の蒸発lζ使用された熱fttの燃焼パラメータ (ε 〉。
VLSO i容媒の初JQ)体制
(26)エアロソソレの物性値データ
10 20
データタイプ E 10 .5 E 10 .5
変 数 名 ALFNU PK
m 位 (一〉 (W/m'C)
一一
30 40 50
E 10 .5 E 1 0 .5 E 10 .5
ROUP RG DG
(kg/m') (一) (m)
ALFNU:エアロソソレの拡散係数パラメータ(= 1.7 )
PI<エアロゾルの熱伝導率
ROUP エアロゾJレの密度
RG 対数正規分布の幾何標準偏差
DG 対数正規分布の平均粒子直径
FALF 摩掠係数の補正因子(= 0.9 )
CDELT:セJレ壁面の濃度勾配の境界厚さ
-65-
60 70
EI0.5 E 1 0 • 5
FALF CDELT
(ー) ( m)
JAERI-M 89-014
C27] •xK-mmft&.mv)??';'
T-9 9 4-?
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( - )
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C29] xTn- / ; i /C*SSS) © f i f f i f t ^ r - * (2)
T-9 9A-?
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10 20 30 40 50 60 70
E 1 0 . 5
D 1(1)
Cm)
E 1 0 . 5
DK2)
( m )
E 1 0 . 5
DK3)
( m )
E 1 0 . 5
D 1(4)
( m )
E 1 0 . 5
D 1(5)
( m )
E 1 0 . 5
D 1(6)
( m )
E 1 0 . 5
D 1(7)
( m )
&ffi THfi x - * (1)1? I BUN^O © £ # © & , C © # - K**4^3g-e*50
- 6 6 -
]AERI-M 89-014
(27)火災・爆発発生源のフラグ
5
データタイプ 1 5
変 数 名 NT
1f1 位 (-) L一一一一一一一一一一一一一一一 一一一一
火災の内部計算フラグ(諮媒燃焼モデルを使用する〉。
火災の内部計算を行なわない。乙の場合，以下の入力が必要となる。
千火災時の目庇・エネルギーをタイムテープルとして与える。
不土器発の計算を内部で与える。
*爆発時の質量・エネルギーをタイムテーブJレとして与える。
(28)エアロソVレ(煤煙)の粒度分布データ(1)
NT=O
NT.;r!O
5 10 15 20
データタイプ 1 5 1 5 1 5 1 5
変 数 名 1 BUN IBN KCONC IFIL
t粍 守. (ー) (ー〉 (ー) (ー〕
1 BUN : = 0
= 1
対数正規分布を用いる。
任意の分布を入力する。
任意の分布を入力する場合の粒度分布分割数(孟 14)
エア口、ノ'ルの拡散係数を内部計算する。
エアロソソレの拡散係数を入力で与える。
フィルタの捕集効率を内部で計算する。
フィルタの捕集効率を入力で与える。
nU
噌
i
n
u
-
-
=
=
=
=
pu
N
L
N
O
I
B
C
F
I
K
I
(29)エアロゾル〔煤煙)の粒度分布データ (2)
10 20 30 40 50 60 70
データタイプ E 10 .5 E 10 .5 EIO.5 EI0.5 E 1 0 .5 E 10 .5 EI0.5
変 数 名 D 1 (ll D 1 (2) D 1 (3) D 1 (4) D 1 (5) D 1 (6) D 1 (7)
I科 位 (m) (m) (m) (m) (m) (m) (m)
粒度分布データ(1)で IBUNメOのときのみ，乙のカードが必要である。
それ以外の場合には，乙のカードを使用しではならない。
DICj)は， j分割したエアロゾル粒子の直径である(jは小粒子から大粒子の順番lζ並
べる)。
j > 7のときは，同様の形式でデータを追加する。
-66ー
JAERI-M 89-014
C30] x r n*/y | /CiKS)Ot4ff i»*^-^[3)
r~9 9 A~f
s a g
-<ti fit
10 20 30 40 50 60 70
E 1 0 . 5
WTI1I
( - )
E 1 0 . 5
WTI2I
( - )
E 1 0 . 5
WTO)
( - )
E 1 0 . 5
WT(4)
( - )
E 1 0 . 5
WTI5I
( - )
E 1 0 . 5
WT16)
( - )
E 1 0 . 5
WT(7)
( - )
WTCJ) : liffi^f'tjvj^i'iJL/iKiKoxr u y;KoittJa»3iofi&a- KODI CDic&iDt
C313 7 -< ju^s&^f ' -^ l l )
r - £ 9 -i -f
£ & «
Hi (i
10 20 30 40 50 60 70
E 1 0 . 5
D 1 D2( l )
Cm)
E 1 0 . 5
D I D2(2)
Cm)
E 1 0 . 5
D 1 D 2 (3)
Cm)
E 1 0 . 5
D 1 D2(4)
Cm)
E l 0 . 5
D I D2(5)
Cm)
E 1 0 . 5
D I D 2 (6)
Cm)
E 1 0 . 5
D I D2(7)
Cm)
t n jy^ - t f t t , £ © # - K£figRJ L " C l i t t b « ^ ,
DID2Cj)li, ^ ^ © M S f t s p f c A ^ - e ^ f c i S , ^ © x r n y O u o l i ^ i c M L
•C # g U tfcf ft 2© A#fi-e * S o
C j#8 l ]LfcX7 'n - / ; l /&: f -©jaa 0 ( j ) */hffi? *» & ^ft^OJKffi IC&-4 5 ) „
[32] 7 * J\s9$h&T-jH2)
T-9 9 A-f
M VL %
m ft
10 20 30 40 50 60 70
E 1 0 . 5
ET1D2I1)
C-)
E 1 0 . 5
ETID2I2)
C-)
E 1 0 . 5
ETID2I3)
C-)
E 1 0 . 5
ET1D2I4)
( - )
E 1 0 . 5
ET1D2I5)
C - )
E 1 0 . 5
ETID2I6)
C-)
E 1 0 . 5
ETID2I7)
C-)
ETiD2Cj)ii. -fe^jtm^icias$n/ci®@ c na®) 7 ^^^©ffli^^j^^^^-rc j
- 6 7 -
JAERI-M 89-014
[30]エアロゾ.ル(煤煙)の粒度分布データ (3)
10 20 30 40 50 60 701
データタイプ E 10.5 E 1 0 .5 EI0.5 E 10 .5 EI0.5 EI0.5 EI0.5
変 放 名 、~T(l) WT(21 WT(31 WT(4) WT(51 、NT(6) WT(7)
111 位 (一) (一) (ー) (一〉 〈ー〉 (一〉 (一〉
粒度分布データ(11で rBUN〆0のときのみ，乙のカードが必要である。
それ以外の場合i乙は.乙のカードを使用しではならない。
¥¥'T ( j )校区分 (ti心汁却した区!日O).r.アυゾルのillJJl分平。前カー 1:のD1(j)!こ対応す
る形式で-入力する。
(31]フィ Jレタ効率データ(1)
10 20 30 40 50 60 70
データタイフ。 E 1 0 .5 E 1 0 .5 EI0.5 E 10 .5 EI0.5 E 10.5 Elil.5
変 政 名 DID20l D 1 D 2(2) D 1 D 2 (31 D 1 D 2(4) D 1 D 2(5) D 1 D 2(6) D 1 D 2(7)
単 位 (m) (m) ( m) (m) (m) (m) (m)
粒度分布データ(1)で IFIL〆0のときのみ，乙のカードは必要である。
それ以外では，乙のカードを使用しではならない。
D1D2(J)は，フィルタのおIi柴効率を入力で与えたとき，そのエアロゾJレの捕集効率iζ対し
て必要な粒子直径の入力値である。
(分割したエアロソツレ粒子の直径。(j )は小粒子から大粒子の11国書11:!ltべる)。
J>7のときは，同様の形式でデータを追加する。
(32]フィ Jレタ効率データ (2)
10 20 30 40 50 60 70
データタイプ EI0.5 E 10 .5 E 10 .5 EI0.5 EI0.5 E 10 .5 EI0.5
変 数 名 E1' 1 D2(11 ET 1 D2(2) ET 1 D2(3) ET 1 D 2(41 ET 1 D2(5) ET 1 D2(6) ET 1 D2(7
m 位 〈ー) (ー) 〔ー) (-) (ー) (ー〉 (ー)
粒度分布データ(1)で IFIL〆Oのときのみ，乙のカードは必要である。
それ以外では，乙のカードを使用しではならない。
ETID2(j)は，セ Jレ換気系lζ設置§れた 1段目(前段)フィルタの捕集効率を表わす(
は，分割したエアロソソレ粒子に対する効率で・小粒子から大粒子のl順番に並べる)。
j > 7のときは，乙のカードと同様の形式でデータを追加する。
-67-
JAER1-M 89-014
C33] 7 4 Jl>9$)mr-'5>3)
T-9 9 -if
m & £
m &
10 20 30 40 50 60 70
E 1 0 . 5
ET1D3I1)
( - )
E 1 0 . 5
ET1D3(2)
( - )
E 1 0 . 5
E T I D 3 Q )
C-)
E 1 0 . 5
ETID314I
( - )
E 1 0 . 5
ET1D3(5)
( - )
E l O . 5
ETID316)
( - )
E l O . 5
ETID3I7 ]
( - )
C34] ^ 7 y f ' f - # l l )
T-9 9 4 -f
•M W. &
# i
l 5
I B
C-)
I 5
l 1
( - )
1 5
1 2
( - )
F 1 0 . 2
D 2
( n ? )
F 1 0 . 2
D 3
( m )
X4 A l
CHI
( - )
X 3 I 2
I 3
( - )
F l 0 . 2
D 4
( P a )
F 1 0 . 2
D l
( i r f / s )
^ ^ f f - ^ l i , f - * ( l M 3 ) © a - K£ 1 ffli L T * y h 7 - ? »c#Stt»*:t tf tf ifc
IB : 7*7 y ^ f f i ^ C ^ o o )
11 : ±»ftiJ© / - H #-"§ c ^ 20o )
I 2 : T-OTL«1IJO / - K ffi-Sf ( ^ 200 )
D2 : 7*7 yf-cDttffffiSI
D3 : 7 * 7 V ^ ® f i £
C y'yy?&9'9 Y(Dm&V>b-KlTfZ> )
CHi : 7'5 y?om
V : 'N*;i/7*& 51">*?' ;"*-
F : 7 < ^9
B : 7* a T
D : 9'9 Y
13 : 7*7 yf-iiy * ;i/? © J i ^ f c t e , y ^ J\^9 > y 7 y 9 •>3 y > "f-y'j^^
( g 2 0 ) &, 7*7 V f % 7 5 i 7 * a T O J i ^ - J C ( i 7 * D T • 7 r ^ ^ 3 V • X -
7 / i /S - t C^ 15 ) iKJltZo
D4 : 7*7 v f - © t b A a © $ M f j ^ E ( SJfflflE^ATjf-^t?=&y - K«Qjp]flB£E**A
- 6 8 -
jAERI-M 89-014
[33Jフィルタ効率データ (3)
10 20 30 40 50 60 70
データタイプ E 1 0 .5 E 1 0 .5 E 10.5 E 10 .5 EI0.5 E 1 0 .5 E 1 0 . 5
変 数 名 ET 1 D3111 ETID3(21 ET 1 D3(31 ETID3(4l ET 1 D3(SI ETI D3(6) ETI D3(7)
I粍 位 (ー) (ー) (ー) (ー) (ー〕 (ー) (-)
粒度分布データ (1)で IFILr!'Oのときのみ，乙のカードは必要である。
それ以外では，乙のカードを使用してはならない。
ETIυ;) ¥ J ) は，セJレ換比系に.&:i位された温段bl(i主主段フィ Jレタ ω1tIi4朱幼中を会わす。
j>7のときは，このカードと同様の形式でデータを追加する。
[34Jブランチ・データ (1)
データタイプ 1 5 1 5 1 5 FI0.2 F 1 0 .2 X4 Al X3 1 2 FIO.2 F 1 0 .2
変 数 名 1 B 1 1 1 2 D2 D3 CHI 1 3 D4 Dl
t科 位 (ー) (ー〉 (一〉 (01') (m) (ー〉 (ー〉 CPa) Cm'/S) '-ーーーーーー ーーーーーーー」ー』
セJレ挽気系のブランチ(ダクト等)ネットワークを決めるカードである。
ブランチデータは，データ(1)-(3)のカードを 1組としてネットワークに必要な数だけ作成
して入力する。
1 B ブランチ番号(話200)
1 1 上流側のノード番号(壬 200)
1 2 下流側のノード番号(主主 200)
D2 ブランチの断面蹴
D3 ブランチの長さ
(ブランチがダクトの場合のみ入力する)
CHl ブランチの極類
V:パルプあるいはダンノ'<-
F:フィ Jレタ
B:プロア
D:ダクト
1 3 プランチがフィルタの場合には， フィルタ・ファンクション・テープル番号
(三五20)を.プランチがプロアの場合にはプロア・ファンクション・テー
プル番号(豆 15)を入力する。
D4 ブランチの出入口の初期差圧(初期圧力入力データで各ノードの初期圧力を入
力する場合iとは不要である)。
-68-
JAERI-M 89-014
[35] 7" 7 y f- • 7 - 9 (2)
f-9 9-i-r
£ » «
<n to
10 20 30 40 50 60 70
X 8 1 2
1DUCT
( - )
E 1 0 . 5
DANGLE
(fit)
E10 . 5
DCTDEL
( m )
E l 0 . 5
DCTRHO
(kg/mO
E1 0 . 5 1 E I 0 . S 1
D U C T J P 1 :-. i i ' . r 1
( J^s""> (Vw'm")
E10 . 5
DTEMP
( C )
I D U C T : ? '? h f f i © ) 5 * # i S ] © f c & j m K : & ^ t t £ a » - e * a c=£20)
DANGLE : ? ' ? h CD§miI) C 0 ~ 90°)
DCTDEL : 9'9 1-SSJ5S
DCTRHO : ? '? hSSOffiffi
DUCTCP : ? '? 1-SScot-Li'ft
RDCT : 9'9 b § I O . ^ G ^ ^
DTEMP : 9'9 hSo&lJtflfflffi
[36] 7 7 y - • x - 9 (3)
T-'-9 9A-f
•M ft &
V 'i.
5 10 15
I 5
IFULFO
( - )
I 5
1HLFFO
X3 I 2
IKLFO
I FULFO : 7 ; n M X£>7 -r ^ ^ (^500 ) 0 x*7 * ^ I" ffi«± 0 T & 3 0
IHLFFO : ^ - 7 " t M **©7 ^ A^gUsSSOO )07"*7 * * 1- iifif* 1 "C£,£0
7 4 ; i / ? © $ c 3 : 7 ; n M * ' , '^ - 7 1 M X & l c 0 <h L - f c l i ^ iCJ i , ^ - 7 -*M * ' © $ [ ( x
7 J J U Hltt= 1 ) £ # t t 3 * l 5 o
IKLFO : 7 * yi/^CDSftSfttttKcDaE-fLittfit^-SSIIIiCCfS-fo
I K L F O = l : f S H ^ 7 - f ; l / 5 ' ( x 7 D ' / ; i / C f t ^ ^ i o t l > i E M i S ^ l ^ S 7 ^
I K L F O = 2 : 'X& ( $ t i l t J; S 7 4 A ^ O l g f ») )
I K L F O = 3 : « ( i i | i ? p V0uicj;5 7 -Y © i i g * ») )
I K L F O = 4 : M%( F7>f • x T a V;Kc «fc £ 7 -r ^ * ® @ I S * • )
I K L F O - 5 : @I££ 19 7 4 ^?c±J t t £* l ?£C i 7 o - / * 0 & f i f f f l l i A ^ )
7*7 Vx • f-*(l)~(3)W: 1 ffli LTJ83&L, & g t t 7 * 7 vfto&iZVhlitZLb.o
- 6 9 -
JAERI-M 89-014
Dl 初期体積流舟(共通ブランチデータ (2)に初期体制椛mが入力されていても， ζ
ちらのカドが慢先する〕ロ
[35Jプランチ・データ (2)
10 20 30 40 50 60 70
デTータタイプ' X8 1 2 E 1 0 .5 E10.5 EI0.5 EI0. sl斗EiORIE10.5
変 数 名 IDUCTIDANGLEIDCTDELIDCTRHOIDUCT二P I ;-: 1， '，~ ，[， DTEMP
Ll， t -) (1立) 日三 J円 |!?27LE!竺) ('C) ー圃ーーー圃』ーーー一ーー← 一一←
このカードと|司じテータが共通プランチ fータi乙1ぷ入力iされて l て七、 ιち・3のカード
の直が優先する。
IDUCT ダクト控の厚み方向の伝熱計算に必要な分割数である(三 20)
〔分割l数が三五 2の場合，壁方向の伝熱計釘.は行なわない)。
DANGLE:ダクトの傾斜角(0 ....... 900
)
DCTDEL :ダクト日空I!l-さ
DCTRHO:ダクト壁の密度
DUCTCP :ダクト壁の比熱
RDCT ダクト控の熱伝導率
DTEMP ダクト壁の初期温度
(36Jプランチ・データ (3)
5 10 15
データタイプ 15 1 5 X3 1 2
変
fJi
数 名 IFULFO IHLFFO IKLFO
な (ー)
IFULFO:フルサイズのフィルタ数(話500)。 デフォルト値は 0である。
IHLFFO:ハーフサイズのフィルタ数(孟500)0デフォルト他は 1である。
フィルタの数をフ Jレサイズ，ハーフサイズ共に 0とした場合には，ハーフサイズの数(デ
フォルト値=1 )とみなされる。
IKLFO フィ Jレタの流動抵抗の変化を計算する実験式の番号o
IKLFO=l 無負荷フィルタ(エアロソ勺レの負荷があっても差匝上昇がない仮想フィ
Jレタ〕
IKLFO=2:火災(煤煙によるフィルタの目詰まり)
IKLFO=3:爆発(混潤エアロゾJレによるフィルタの目詰まり)
IKLFO=4:爆発(ドライ・エアロゾルによるフィルタの目詰まり〉
IKLFO=5: 目詰まりフィルタにおける爆発(エアロゾルの負荷量は入力)
ブランチ・データ (1)-¥3)は 1組として用意し，必要なプランチの数だけ入力する乙と。
-69-
JAER1-M 8 9 - 0 1 4
[37] -t? JU • ?>> h |A] # x f - *
•r-9 9 4 7
•£ & «
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10 20 30
E10 . 5
D1NNU
(nf / s )
E10 . 5
VROOM
( m / s )
E10 . 5
EMI T
( - )
DINNU : ft brttf^oS&tett&Sfc VROOM :X%V<&o>K± Itz-fe'K / - K ) ^SEftiOrf x «£&•£,<: 5 0 ^SRKife-b
<o *•!«£& teiStl-WW:*** h C -fy >? ) f-fitt i ( flko-fe/u (. / - K ; ©ft SUSfe I C E L L ^ g 2 i r 5 C i o 54 . * 'J » - i» / - ;•' • x - ? (3)#f l ) 0
EM IT : /fxfflrt* h -fe ^M^©fi«W'-^ ( r ) [38] /<JU7" • n y h D - Ml)
•?-9$ A 7"
32 %k «
ill &
5 10
I 5
1FAOPT
( - )
1 5
1VALNO
( - )
I F A O P T : = 0 A ' ; i / / 0 3 n o - ; ^ L / i ' l i 0
I VALNO : - b ^ f t i n ^ r t - C a v h n - ; i / t 4 / ^ / < O f t ( £ 1 0 )„
[39] ^<;l/7' • ^ y h n - ; H 2 )
T-'- 9 9 -i 7"
£ Vi *
m (4
10 20 30 40 50
X5 I 5
IQBRA
( - )
E10 . 5
QF IX
( m V s )
X5 E10 . 5
POPEN
(Pa G)
E10 . 5
QOPEN
(m ' / s )
X5 I 5
I NDZ
( - )
LQiJ- KJ±, '</f7' n y h p - M1)(D I VALNO © » * : tfsftKT?* -So
'<ju7* a v h D - ^ ( 1 ) 0 I V A L N O ^ O © I * © * , C©a-Kj&*«E>3?T?*50 * * l f i l f t 0
I Q B R A : » T c : G l £ ^ - * - t S / ^ f t f .
Q F I X : IQBRAffifiOSJpSEfflo
P O P E N : i&i&E # £ & • * - S E E #IHo
QOPEN : smatfflic*f-rsaEfi(i«,
- 7 0 -
JAERI-M 89-014
[37JセJレ・ダクト内ガスデータ
10 20 30
データタイプ E 1 0 . 5 E 1 0 .5 EIO.5
1E 数 名 DINNU VROOM EMJT
f/1 位 (m'/ s ) (m/s) (ー〕
DINNU:ダクト内ガスの動粘性係数
VROOM:兇常事令の発生したセル(ノード).7] j;1: t: f;';-UJ ;"jス流辿てととる ο オ11京発生セ
Jレの 9&方向への強制対流熱伝述の ~1- $1 1ζ'lUfl する r そ F 他のセ Jレ(ノード)
の対流熱伝述計算はダクト Lプランチ)予行なう(他のセル Lノード Jの分
別数 ICELLを話 2とすること。 54.ホリュームノー;....・データ (3)参照)。
EMI T ガス相からセ Jレ壁への騎射率 (r )
[38JパJレブ・コントロール(1)
5 10
テ'ータタイプ 1 5 1 5
変 数 名 IFAOPT IVALNO
立 (一) (ー)」一一
自動Il日間パルプ(例えば，空操弁など)のコントロー Iレデータである。
IFAOPT:=O パルプのコントロールをしない。
=1 パルプのコントロールを行なう。
IVALNO:セJレ換気系内でコントロールするパルプの数(話 10)。
[391ノXレブ・コントロール(2)
10 20 30 40 50
データタイプ X5 1 5 E 10 .5 X5 El0.5 E10.5 X5 1 5
変 数 名 IQBRA QFIX POPEN QOPEN INDZ
1.)1 立 (一) (附'/s) (Pa G) (mγs ) (ー〉
乙のカドは，パJレプ・コントロール(1)の IVALNOの数だけ必要である。
パノレプ・コントロー Jレ(1)の IVALNO~O の時のみ，乙のカードが必要である。それ以外の
場合には，乙のカードを使用してはいけない。
IQBRA 流量をモニターするプランチ番号。
QFIX IQBRA位置の基準流量。
POPEN 基準圧力l乙対する圧力幅。
QOPEN 基準流量l乙対する流量幅。
一70ー
JAERI-M 89-014
INDZ : rEJlZ*-* - + &/ - K S f .
7-•*>?<(•?
•St Vi. ft
i|i to
10 20 30 40 50 60
X5 I 5
1FAVAL
( - )
E10 . 5
FARATE
( 8 / s )
X5 E10 . 5
FAMAX
(rrf)
E 1 0 . 5
FAM1N
96/s)
X 5 1 5
1STOP
C - )
E10 . 5
PSTOP
(Pa G)
C O * - K ( i , '<;i/7* • n y h a - M l ) I VALNO0)«iC*:tf-&i8i-?f-#>£ ( <; 10 ) n
s*jU7 • =i y h n - ; i / (U© I V A L N O ^ 0 Oll . ' j©^, CO*-K#*£>•&-£<& 5 „ -&tUiW©
ifi&icii, c o * - K&fsclfflLTii^W-tt^o I FAVAL : n y b o -;i/tf- -5 '<JU 7"Of f
FARATE •. uLMr&cD^itioVzwmvivmitm FAMAX : '<^7"ofibfcRfr[Tilli'i
FAMIN : n-#$©ftfc:fetts»rirn#i©g£fl:#
I S T O P : g 0 : j l t l K i S a n o - ^ * f t < £ 7 o
> 0 : E f t Kl «fc 5 a y h a - ; n £ f t fc ? „
P S T O P : I ND Z & K O M W F J j
C41] « # f - *
T'-^^- f 7°
2? & £
f|i tt
5 10 20 30 40 50
1 5
1BNNR
( - )
F10 . 2
PB
(Pa G)
I 5
IBPFN
( - )
F 1 0 .2
TB
( O
I 5
1BTFN
( - )
F10 .2
CB
(ke/trf)
I 5
IBCFN
( - )
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I BNNR
PB
I BPFN
TB
I BTFN
CB
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BEfl© fflJBMI ( f 7 * ;i/ h M(± 0.0 PaG T?& S ) „
i-w^y - V <DJ£-Jj&mtt ZUtfOWulT - 7 0 1 / • f
fflffiffl SJIBO ( T'T" * ;i/ h Mt t f tg lS l f f iT?* S ) o
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-PfeS ) o
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- 9 0 # - ^
- 7 1 -
JAERI-M 89-014
INDZ 圧力をモニターするノード舟号。
臼0]パルプ・コントロール(3)
10 20 30 40 50 60
データタイプ X5 1 5 EIO.5 X5 EIO.5 E 1 0 . 5 X5 1 5 E10.5
立 以 名 IFAVAL FARATE FAMAX FAMIN ISTOP PSTOP
111 u'l. (一〉 (%/5) (n1') (%/5 ) (ー) (Pa G)
乙のカードは.パルプ・コントロール(11lVALNOの敬だけ必嬰であろ (ζ10) 0
パルフ・コントロール(1iの 1V ALNOr! 0の11与のみ.乙のカードが必生である。それ以外の
場合lこは，このカードを使用してはいけない。
IFAVAL コントロールするパルプの番号
FARATE:圧力帽の中におりる断面的の変化率
FAMAX
FAMIN
IS1'OP
PS1'OP
:パルプの品大断而杭
:圧力幅の外における断間的の変化率
:豆 o: iAEJ誌によるコントロールを行なう。
> 0 :圧力によるコントロールを行なう 0
INDZ位町の基準圧力
(41]境界データ
5 10 20 30 40
データタイプ 1 5 F10.2 1 5 F 1 0 .2 1 5 F 1 0 .2 1 5
変 数 名 IBNNR PB IBPFN 1'B lB1'FN CB 1 BCFN I
m 位 (ー〕 (Pa G) (ー) ( 'c ) (ー) (kg/m' )
セル換気系の境界ノード(ネットワークの出入口)の状態を指定するカードである。乙
のカードは，境界ノードの数だけ必要である。
IBNNR 境界ノードの番号(豆 210)。
PB 圧力の初期値(デフォルト値は 0.0PaGである)。
IBPFN 境界ノードの圧力が変化する時の時間jテープJレ・データの番号(豆 5)。
1'B 温度の初期値(デフォルト値は外気温度である)。
IBTFN 境界ノードの温度が変化する時の時間テーブル・データの番号(壬 5)。
CB エアロソソレ濃度の初期値(デフォルト値は 0.0kg/m'で・ある)。
IBCFN 境界ノードのエアロゾ‘Jレ濃度が変化する時の時間テーフ'ル・データの番号
(話 5)。
-71-
JAERI-M 89-014
C42] mm® it try*- ca»ih^r-) =» > v a -A,, T - * ( D
¥-9 9 4?
«E Si! «
Jit to
5
1 5
NFAOPT
( - )
i k t t ) f±, & » / - K©/>lcf&5££ft50 18- i £ « t K i h ^ v f - C # i h # ) T - A ^ S t i S
IGYA3&<0T?*3tt&Hf, 42 - 4 5 O * - K li fill HI L T (i t> tf AC ^ 0
IGYA^OT&SJ iBGlc t t , 4 2 © # - K©NFAOPT&2 £ L, 4 3 ~ 4 5 © * - K & A
NFAOPT=2 : i f i S S H f A ^ y f - ( a » ± # ) * i f t i a - t 5 o
C43] i&iiKB&Lt*' y * - ( i<-ft ) = v h u - ; u • f - 9 (2)
T-9 9 4 y'
'& ik *
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5 15 25 35 45
I 5
IWBNOD
( - )
E10 . 0
BQOPEN
( t r f / s )
E10 .0
BFARTE
( 8 / s )
E10 . 0
BFAMAX
Cm')
E10 . 0
BFAM1N
( 0 / s )
IWBNOD : MMW±9'y^-*tzir&±#%:!&Mt Z &R / - K*- t
BQOPEN : mi&ffi.1&\zttt &mmi&
BFARTE : jffiffi*B©^lc:fcttS'<Oi>:/'0Wriffig|£fl:$
B F A M A X : ^^Ve>ijk?<fflnm?i
BFAMIN : vftiMs©^ie:fett3 '<^7*©rriffiM4fc^
C443 af t f lEB&it^v*- • x - ? • ii - K(l)
7-9 9-i-f
m % * Hi &
5 15 25 35 45
I 5
IWBNOD
C - )
F10 . 2
DI FP
( P a )
F l 0 .2
FA
(mO
I 5
IVALTP
( - )
I 5
I CARBR
( - )
I 5
ISLPD
( - )
I 5
ITHETA
( - ) '
&m\%±9'y<-£tci$m±#<Dti:mT -9 ® ft - KT?&S„ m-mj±9'y^-ttzitm± -ft ©&*£ W- * - H A* JB®T * 5 o aSf lKKf i t^vf -Ci f i ih f t ) ! * , £T©f&ma C J& l^ - K ) l e a n s ft 5„ # © ^ ( i
- 7 2 -
JAERI-M 89-014
(42)逆流防止ダンパー(逆11:弁〉コントロール・データ (1)
5 I
データタイプ 1 5
変 数 名 NFAOPT I
u'!. (ー)
逆流防止ダンパー(逆11二弁)をコントロー Jレするカードである o 逆流防止ダンパー(逆
11'.弁)は，境界ノードのみに設定される。 18.逆流防止ダンパー(迫 11ニ弁)で入力される
IGYAが Dであるならば. ~2 -45のカードは使用してはいけない。
IGYA〆0である場合には. 42のカードの NFAOPTを2とし. 43 - 45のカードを入
力する。
NFAOPT=2:逆流防止ダンパー(逆止弁)を設置する。
(43J逆流防止ダンパー(逆11:弁)コントロール・データ (2)
5 15 25 35 45
テ'ータタイフ。 1 5 E 1 0 .0 EI0.0 EIO.O EI0.0
変 数 名 IWBNOD BQOPEN BFARTE BFAMAX BFAMIN
1ド 位 (一) (m'/ s ) (96/5) (01') (96/5 )
逆流防止ダンパーまたは込~f・Frの数だけカードが必要である。
IWBNOD:逆流防止ダンパーまたは逆止弁を設定する境界ノード番号
BQOPEN:基準流量lと対する流量幅
BFARTE:流f首相のrt1Iとおけるパルプの断而杭変化率
(バルブの品大関口i面積を 10096とする)
BFAMAX:パルヲの最大開円而杭
BFAMI N :流量幅の外におけるパルプの断面積変化平
(パルプの最大開口面積を 100必とする)
(44J逆流防止ダンパー・データ・カード(1)
5 15 25
データタイプ 1 5 F 10 .2 FIO.2 1 5
変 数 名 IWBNOD DIFP FA IVALTP
I科 位 (一〕 (Pa) ( m') (一〕
35
1 5 1 5
1 CAR BR ISLPD
(ー〕 (ー)
45
1 5
ITHETA
(ー〉
逆流防止ダンパーまたは逆止弁の仕様データのカードである。逆流防止ターンパーまたは逆止
弁の数だけカードが必要で・ある。
逆流防止ダンパー(逆止弁)は，全ての給気口(境界ノード)に設置される。弁の数は
-72-
JAER1-M 89-014
C CttSifc/ - K ) - 1 ] i t t S .
IWBNOD :f f la£i»ih^y^-*fci iJ6iLfr*2a:a!- rs«i»/ -Kffig-
D I F P : ' < / U T U 7'7 V * ) C D » / J J B ] ; £ I E ( SiMI-ft Itc^t&tt 0. 0 &Aj]+z )
FA : ^ ' * 7 ' ( 7 ' 5 y f )fflWrflfiSt
I VALTP : mwfi±9'y''t--&fci±i8L±ft<Dftm(D* 4 7 = o : ±W<9#-? 4 7"
= l : Bit-9 l T
I CAR BR : tttuO#OP06 = 1 : u i l ^ "
= 2 : • & l*
= 3 : a5 10'filJ:
I S L P D : LLWOtfoCaffiC ( l / d ) C 3.9 £ M ) ] - l : ( l / d ) « 1/8
= 2 : ( i / d ) = 1/4
I TH ETA : «8#®|Jf]flfc C ( 0 ) 3.9 #!!« ] = 1
= 2
= 3
= 4
= 3 :
= 4 :
= 5 :
= 6 :
0 = 5°
0 = 10°
0 = 20°
0 = 30°
U / d ) = 3 / 8
C l / d ) - 1/2
C 1 / d ) = 3 /4
C 1 / d ; = 1
= 5
= 6
= 7
= 8
0 = 40°
0 = 50°
0 = 60°
0 =70°
[45] $ - f l i t l * j l : ? " ' y ^ - • 7-9 ' i] - K(2)
7—9 9 •iy'
& ML fi
<P- ( i
5 15
15
IWBNOD
C - )
F 1 0 . 5
VOL
(m>)
25 35 45 55 65 75
F 1 0 . 5
RFA
(rrf)
E 1 0 . 5
DELCEL
Cm)
E 1 0 . 5
RHOCEL
(kB/ntf)
E 1 0 . 5
CPCELL
CJA-gt)
E i O . 5
RPCELL
CW/nVC)
E 1 0 . 5
TCEL
CC)
80
I 5
NCELL
c- )
*- viz, ftvmtzvAtitZo IWBNOD
VOL
RFA
DELCEL
RHOCEL
CPCELL
RPCELL
TCEL
NCELL
#©IS5£lc<fc
#©&£je<fc
#©&jeK:«k
#©aft£lc«J:
# © ! £ £ ( £ £
»9flJtft3 <9i8s2e5
^ig'ISe?
- KOfftf
*l*:y - KOflsfft
ftfcy - KoBriBSt
ftifcy - K©-fe;u§£Sgffi
- 7 3 -
JAERI-M 89-014
[ ( ~阜県ノード) - 1 )となる。
IWBNOD :逆流防止ダンパーまたは逆rI:.jf-を設定する境界ノード番号・
DIFP :パルプ Lプランチ)の初10]法正(自制JJI・l1-したいときは 0.0を入力する〉
FA パルプ(プランチ)の断而杭
IVALTP :i控訴t防止タ'ンパーまたは逆tf::fi!の弁座のタイプ =0 仕切り弁タイプ
蝶弁タイプ
ICARBR 仕切り弁の口径 = 1 : [J怪~"
2 口径 1"
= 3 口径 10W
以上
1 SL PD : (1切り弁の閃!文[( ) /' d ) ( 3.9 ~目立) J 0-" 1: (¥/d)ニ 1/8
= 2 : ( ) /d ) = 1/4
= 3 : () /d) = 3/8
= 4 : ()/d) == 1/2
= 5 : () /d) == 3/4
=6:(1/d)=1
ITHETA:蝶弁の開位(( 0 ) 3.9参!l(l.) = 1 : 0 = 5~
= 2 0 = 100
= 3 0 = 20。
= 5 0 = 400
= 6 0 = 500
= 7 0 = 600
= 4 0 = 30。 = 8 0 = 700
(45)逆流防止ダンパー・データ・カード(2)
5 15 25 35 45 55 65 75
データタイプ 15 FI0.5 FIO.5 EIO.5 EIO.5 EIO.5 EI0.5 EI0.5
80
1 5
変~ 名 IWBNOD VOL RFA DELCEL RIIOCEし CPCELL RPCELL TCEL NCELL
位 (一) (口1') (m') (m) (kg/m' ) (J〆匂'C)
カードは，弁の数だけ入力する。
IWBNOD:弁が設定される境界ノードの番号
VOL 弁の設定により増設されたノードの休積
RFA 弁の設定により増設されたノドの断面蹴
DELCEL:弁の設定iとより増設されたノードのセル壁厚さ
RHOCEL:弁の設定により増設されたノードのセJレ壁密度
CPCELL:弁の設定iζ より増設されたノードのセ Jレ壁比熱
(W/m'C)
RPCELL:弁の設定により増設されたノードのセル壁熱伝導率
TCEL 弁の設定により増設されたノードのセル壁の温度
NCELL 弁の設定により増設されたノードのセル壁分割l数
-73ー
('C) (一)
JAER1-M 89-014
[46] &iffi # 'J a - A y - K • f - * (1)
7-994 7°
% a «
fit tt
5
1 5
NOPT(l)
( - )
10
I 5
N0PTI2)
( - )
15
1 5
N0PTI3)
( - )
20
1 5
N0PT(4)
( - )
1 5
N0PTI5)
( - )
& * - K-^ifeSAJiBsK'J » - / . / - K • f - * (21© fflfcfe £&*>•#-„
NOPT(l)
NOPTI2)
NOPTO)
NOPT14)
NOPT(5)
C47] &iifi#»J =
-t ^ !£©#?&$• i ^ i i - f - * ©* f i»
-fe /u§!fflJt&£3i*>-r f - * fflffiSc
-b ^vm^^m-it 7 - ? am •b ;i> Bt © Sffi * IS t> t T - 9 © ®
•u ; - K - T - ' - ? (2)
f - 9 9 47
'& & £
W ffi
5
1 5
1 S
( - )
10
I 5
I E
C - )
20
E 1 0 . 0
VALUE
(TE^KD
fiija-KO^itH'-Ky , - A ; - K « f-^(l)ffl«l$fcCNOPTl(l)~NOPT(5)] l £ $ o T #
IS : IftSEI-SftM.-K'J a - ^ y - K©&ja6©y - KS- t C f£5£-rs f t i f i# 'J » -
A y - K f f l a w ^ I ? * £ ) o
I E : IS/g-T 4 &iffi # 'J a - A y - K ©&:fo U © / - K O f t
VALUE: -fe^5g©(f:*(m) , -b^gtcD^Ckg/ r r f ) , -b ©Jfcgf t ( J/kgTC ) , -fe;ug£
7-9 9 47"
m m *
# &
5
I 5
IDCAL
( - )
10
I 5
I E R D A L
( - )
15
1 5
I V A L C T
( - )
20
I 5
1DUCT
C-)
• f r f W © A * * - KT?*5 0
JDCAL : =0 : flaJWOMffilrifWfcfTttSo
= 1 : *flJW©EWffiifi:fr#**T*>tt^o
; © f S K L ^ c t
- 7 4 -
JAERI-M 89-014
[46J共通ボリュームノード・データ (1)
5 10 15 20
データタイプ 1 5 1 5 1 5 1 5 1 5
変 故 名 NOPT(l) NOPT(2) NOPT(3) NOPT(4) NOPT(5)
位 (一) (ー) (ー) (ー) (一)
次カードである共通ボリュームノード・データ (2)の組数を表わす。
NOPT(ll : セル控の尽さを表わすデータの組数
NOPTI21 : セル慌の情度を支わすデータの組数
NOPT¥31 セル肢の比熱を表わすデータの車Il数
NOPT(4) : セル監の熱伝導率を表わすデータの組数
NOPT(51 : セJレ壁の温度を表わすデータの組数
[47J共通ボリュームノード・データ (2)
5 10 20
テーータタイフ 1 5 1 5 E 10 .0
変 数 名 1 S 1 E VALUE
I終 UI. (一〉 (一) (下託盟参照〉
iiijカードの共通ボリュームノード・データ (1)の組数 [NOPT1 (1)-NOPT(5))に従って各
データを入力する。
1 S 設定する共通ボリュームノードの初めのノード番号(設定する共通ボリュー
ムノードの数だけ必要である)。
1 E 設定する共通ボリュームノードの終わりのノードの番号
VALU E:セJレ慢の原さ (m).セル堕の需度(k宮/m').セル堕の比熱(J /kg'C ).セJレ壁
の熱伝部率(W/m'C)及びセル壁の・温度('C)の各データを組数だけ入力する。
(48J初期配管抵抗及びしわょせダンパーの計算データ (1)
5 10 15 20
データタイプ 1 5 1 5 1 5 1 5
変 数 名 IDCAL IERDAL IVALCT IDUCT
I詳 位 (一〉 (ー〉 (一)
セJレ換気系の定常状態における初期の配管抵抗計算と弁〔手動ダンパー)の抵抗しわょ
せ計算の入力カードである。
~DCAL =0 初期の配管抵抗計算を行なう。
1 初期の配管抵抗計算を行わない。
-74-
JAER1-M 89-014
I ERDAL : Lto&Uft C ?v><- ) ©g[ (:S10 )
I VALCT : 3ftJE-#-5^FO»Cgl90 )
1DUCT : aftSE-f 5 ^ * ^ KO*feC^190;
[49] JHJMESfffilft&tf L ^ <fc-£ ?'y >< - © M r - * 12)
•f- * * -f 7"
£ % f,
W (*
5
I 5
IERVNO(l)
( -
10 40
1 5
IERVNO0
( - )
1 5
(9)
( --)
50
1 5
UO)
( - )
48 ©A - KM'eO IDCAL= l O i ^ , c © ii - KJiffiffl LTte l^ t f ttl\
IERVNO(n) : U:><J;-£#( ? ' y ^ c - ) ©7*7 V-f $ v ( n=glO )
[50] J JOJ filBfififiL& If 11> .t-fr ^ >"* - © I t& f - * (3)
T-'-9*4-f
-•& Vk £
flt &
5
1 5
IDVALV
( - )
10
I 5
1VALTP
( - )
15
I 5
1CARBR
( - )
20
I 5
1 SL PD
( - )
I 5
1THETA
( - )
48 ©A - h'ch © IDCAL= 1 © 8 $ © * , £ © * - K[i«ft£-??£» 5„ £©fll>©ig&K ft.
C©A - K£fsgffl L T l i l ^ t t t t ^ o * - K(D© IVALCTC S / g f S # © t C S 190 ) ©
IDVALV : HS^-rS5fr-®7*7 V ^ f f i ^
I v A L T P : = o : tfc to 15 # . = 1 : JS# ( 3.9 $M )
I C A R B R : = l : n a Vz" , = 2 : • & l ' ,
C = 0 : 4 ! S # © J ^ £ )
I S L P D ( g l 9 0 ) : = 1 : ( ] / d ) # l / 8
C t t W U f t ) = 2 : ( i / d ) # l / 4
= 3 : C l / d ) # 3 / 8
I T H E T A C ^ 1 9 O ; : = i : 0 # 5°
( BE# ) = 2 : « # i o°
= 3 : 0 # 2 0 °
= 4 : 0**30°
= 3
= 4
= 5
= ,6
= 5
= 6
= 7
= 8
: Q & l O ' J i U :
( l / d ) # 1 /2
( l / d ; # 3 / 4
( l / d ) # l
. 0**40°
: 0**50°
0**60°
. 0 ** 7 o°
( 1/d ) &!>' 0 ©JgHlclCO^TIi, 3. 9 * # I t 5 t t ,
- 7 5 -
JAERI-M 89-014
1 ERDAL :しわ寄せ弁(ダンパー)の数('5:10)
IVALCT:設定する弁の数(孟 190)
lDUCT 設定するダクトの数 (~190)
(49)初期配管抵抗及びしわょせダンパーの:il・:p.データ (2)
5 10 40 50 I
テ'ータタイフ噌 1 5 1 5 ....ー・・・・・・・.，. 1 5 1 5
変 数 名 1 ERVNO(1) 1 ERVN0(2) -・・・・・・・・...... (9) UO)
~f (-) (-) ( -) ( -)
48のカー F41の IDCAL=1のとき，このカードは使用してはいけない。
IERVNO(n) しわょせ弁(ダンパー)のブランチ番号(n壬 10)
[50)初期配管抵抗及びしわょせダンパーの計算データ (3)
5 10 15 20
テ'ータタイプ 1 5 1 5 1 5 1 5 15
変 数 名 IDVAしV IVALTP ICARBR ISLPD ITHETA
斗1 flL (一) (一) (ー) (一) (ー)
48のカード1:11の IDCAL=lの11寺のみ.乙のカードは必要である。その他の場合には，
このカードを使用してはいけない。カード(1)の IVALCT(設定する弁の数(妥 190))の
数だけデータを作成する。
IDVALV:設定する弁のプランチ番号
IVALTP:=O 仕切り弁蝶弁(3.9参照)
lCARsR: = 1 口径 Yz"， = 2 口径 1ヘ 3 口径 1O'以上
(=O:tlI!弁の崩合)
ISLPD(豆 190) =1 (l/d)が 1/8 =4 C¥/d)が 1/2
(仕切り弁〉 =2: (l/d)が 1/4 = 5 : (1 /d)が 3/4
=3 (l/d)が 3/8 =，6 (1 /d)が l
ITHETA(孟190): = 1 ()が 50 = 5 • ()が 400
(~弁) = 2 ()カ$100 =6 ()カま 500
= 3 ()カ~ 200 = 7 ()が 600
= 4 ()カ王 300 =8 0カqO。
(1 /d)及び 0の意味については， 3.9を参照する乙と。
-75-
JAERI-M 89-014
C51] to)®m'B1&tn.'Bi.&LiiJnt#'v>*-<Dftnft-9m
T-9 9 47
s& a fi
in &
5
1 5
1DDUCT
( - )
10
1 5
1 LBO
( - )
20
E10 .0
RLBO
Cm)
30
E10 . 0
EPSRN
(m)
40
E10 . 0
DCAL
Cm)
48 © * - h'cfJ® IDCAL= 1 ©0$©<£., C © ± - K &&%-£& 5 C * ©l l i i©$£K t±,
t l O * - K&fiij/H L T I i ^ t f / i ^ o * - FIDO I D U C T C ^ / S - t ^ ^ ' ^ b©$C(sS190 ; ]
IDDUCT : 71 h ©7*7 v ^ i f r t
ILBO : = 0 : x , i / # i l W
= 1 : xyi/.-Kil^TTteO
RLBO : x;i/*ffi<g© t i l i n g
EPSRN : ffe^fJl* C « )
DCAL : ? ' ? h©7J<7Jt£S( f 7 * ; I / M i ( i = 2 ( S / J T ) ' ^ ) 0
[52] +' 'J 3. - A / - K • x - ^ ( l )
f - * ? -f 7°
'& ik &
m &
5
I 5
I 1
( - )
15
F 1 0 . 2
VOL
(rrf)
25
F10 .2
RFA
(mP)
30
I 5
NOP
(m)
I 5
NOT
( - )
40
1 5
NOE
( - )
I 5
NOM
( - )
50
I 5
NOC
( - )
^ ' J z - A y - F ' f - ^ l i , ii - K ( l ) ~ ( 3 ) * l i a i L t , £ T © # U » - A y - K©
I 1
VOL
RFA
NOP
NOT
NOE
NOM
NOC
.±"'J a - A y - K © S - ^ C ^ 2 1 0 )0
fl^gg'ffc©^^-7*;t/©§^C^5 ) 0
x y n - / ^ • -y -*©0#R!] r - 7 * ; i / © l j ^ ( ^ 5 ; ,
C 55 • IKfffil-r - 701/ • f - * © # - K £#J!8 ) <,
• 7 6 -
JAERI-M 89-014
(5!J初期配管抵抗及びしわょせダンパーの計算データ (4)
5 10 20 30 40
データタイプ 1 5 1 5 EIO.O E 1 0 .0 EIO.O
~ 放 名 lDDUCT lLBO RLBO EPSRN DCAL
!)t 位 〈ー〉 〈ー〉 (m) (m) ( 111 )
48のカード中の IDCAL=lの時のみ，このカードは必要である。その他の場合lとは，
このカードを使mしてはいけない。カード(1)の IDUCT(設定するダクトの数(謡 190) )
ω敬だけナータを作成すゐ。
1 DDUCT :ダクトのブランチ寄号
1 L BO : = 0 エJレボ配管
1 エルポ配管でない
:エノレボ配管の曲率半径
:絶対粗さ (ε)
RLBO
EPSRN
DCAL :ダクトの水力直径(デフォルト値は=2(S/π)~ )。[52) ボリュームノード・データ(1)
5 15 25 30 40
データタイプ 1 5 FIO.2 F 1 0 .2 1 5 1 5 1 5 1 5
変 数 名 1 1 VOL RFA NOP NOT NOE NOM
I十i 位 (ー〉 (m> ) (m') (m) (ー〉 (一〉 (ー)‘
50
1 5
NOC
(一)
ボリュームノード・データは，カード(1)-(3)を 1組として，全てのボリュームノードの
データを入力する ο
また，ボリュームノード・データは，異常事象が発生したセ Jレの位位と質量やエネルギー
の発生羽を指定するときに用いる。
1 1 ボリュームノードの番号(壬210)。
VOL セル(ノード)の体積。
RFA セJレの断面積。
NOP 圧力変化の時間テーブルの番号(孟 5)。
NOT: 混度変化の時間テーフツレの信号(孟 5)。
NOE エネ Jレギー・ソースの時間テープルの番号(孟 5)。
NOM:質量・ソースの時間テーブルの番号〔孟5)。
トIOC エアロゾル・ソースの時間テーブルの番号(孟 5)。
( 55.時間テーブル・データのカードを参照)。
-76-
JAER1-M 89-014
[53] # 'J » -U J - K • f - * ( 2 )
T-9 9 4 ?
'& a & W to
10 20 30
E 1 0 . 0
REDOT
( W )
E 1 0 . 0
RMDOT
( k B / a )
E 1 0 . 0
RCDOT
O s / s )
R EDOT : x * ,1,-1-- - • y - x CD M I S
RMDOT : HI.L- V-*©lWJWfifi
RCDOT : x T u V ;u • V - X 0 |UJ0Hit'i
[54] # ' J a - A J - K • f -*M3)
f - ^ j " f 7
SE « «
-Hi (ft
8 10 20 30 40 50 60
X8 I 2
N C E L L
c-)
E 1 0 . 0
D E L C E L
( m )
E 1 0 . 0
RHOCEL
(kg/rrf)
E 1 0 . 0
C P C E L L
( J / k B C )
E l 0 . 0
R P C E L L
(W/inTC)
E 1 0 . 0
T E M P C E L
( C )
NCELL : -fe;ug!#|pl©#8i |»T, S 'MDfi&IHMcff l^S (=S20 )„
NCELLs£2 ©B$|C|it -fe^So^SlW-UL&af-b^ffi^Ox Tn vOuftJfti L t t^o
DELCEL : - b ^ S S o i ^ S o
RHOCEL : -fe;i/fi!©ffiffia
CPCELL : -fe;i/@t©ltSBlo
RPCELL : - te; i /§S©&£&$0
TEMPCEL: -te;uS?:©zSffi0
(2WS#'J ^ - ^ 7 - K • f - ^ l C - b ^ H © 7 ' - * * J A ^ * t l T l ^ - r f e , C©*-K**fi5fe-rs )„
[55] l!.fi:iJx-7"^ • f - * ( l )
T ~ * 2 -f 7°
If *fc «
m a
5 10 15
I 5
1 F N
( - )
I 5
I N P
( - )
I 5
I M T
( - )
'
j$K, EE#, fSiSL, x*^4f-»ffijgKSa fKffi»ttJiiffi©NfB!ISE<fc«:f§ffi-r«*-K7?
i S J D S O ' i a c A - K ^ ^ T I c L t x T o ' / ^ l t f f i i i S , EE#, @&, x * ;u +* - tk Hj
iiffi, Ka&Wiif f i©ieJC. i JSt t - r -^ i /©«S[«:W-ff j |6UA^-rao
I FN : D # R I ] x - 7 ' ^ © S - ^ ( 5 2 . # i J a - A y - K « f - ^ • * - K(l)©BfFS-r-7'
<«/©#•% C £ 5 > £ - i f c $ - £ £ £ £ : ) 0
- 7 7 -
JAERI-M 89-014
(53]ボリュームノード・データ (2)
10 20 30 I
データタイプ E 1 0 .0 EIO.O E 1 0 .0 I
変 故 名 REDOT RMDOT
t古. (W) (kg/s ) (kg/~
REDOT:エネルギー・ソースの初期値
RMDOT: il此・ソースの初j切直
民CDO'I‘:斗 γUソJレ・ソースのWJij!flO
[54Jボリュームノード・データ (3)
8 10 20
データタイプ X8 1 2 E 10 • 0
F長『ζ書 数 名 NCELL DELCEL
1Il t立 t -) (m)
30
E 10 .0
RHOCEL
(kg/I肘〉
40 50
EI0.0 EI0.0
CPCELL RPCELL
(J /kg'C) (W/m'C)
NCELL セJレ壁方向の分割数で.壁への伝熱計算に用いる(壬 20)。
60
E 10 .0
TEMPCEL
('C)
NCELL壬2の時には，セル壁の伝安婦十算及びセル壁へのエアロゾJレ計算はしない。
DELCEL:セル壁の厚さ。
RHOCEL :セル壁の密度。
CPCELL:セJレ壁の比熱。
RPCELL:セJレ壁の熱伝導率。
T EMPCEL:セル壁の温度。
(共通ボリュームノード・データ iζセル壁のデータが入力されていても，乙のカードが優先する)。
[55] lI!illllテープJレ・データ (1)
5 10 15
データタイプ 1 5 1 5 1 5
変 数 名 IFN INP IMT
ll1 位 (一) (ー) (ー〉Lーー一一 一一ー一一一一一一
時間テーフ勺レ・データ(1)及び(2)は，異常事象が発生したセル内にお砂るエアロゾル放出
速度，圧力，温度，エネルギー放出速度及び質量放出速度の時間変化を指定するカードで
ある~ (1)及び(2)のカードをぺア iとしてエアロゾル放出速度，圧力，温度，エネルギー放出
述度，質量放出速度の順lζ必要なテーブルの数だけ作成し入力する。
IFN 時間テープルの番号(52.ボリュームノード・データ・カード(1)の時間テープ
Jレの番号(孟 5)と一致させる乙と)。
-77-
JAERI-M 89-014
fe -5 —# on^ia f - - /^£-fe * r t fafiE i L f c i t , znumZiSMir £ r - 7*
C56] fl^|iS]x-7*;i/- 7-912)
7-9947"
& IA ?S
in a
10 20 30 40 50 60
E10 .0
T
C s )
E l 0 . 0
FT
(TEfcJRl)
E l 0 .0
T
C s )
E10 . 0
FT
(TE^JH)
E10 .0
T
( s )
E10 . 0
FT
(TK#P.9)
T
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C573 fltfl ? - * ( ! )
f - ^ 5 " f 7°
& % £
m a
5 10 20 25
1 5
NEXOPT
( - )
1 5
NEXRM
( - )
E 1 0 . 0
GRM
( k g )
1 5
N T Y P E
( - )
fgOSi& l i , 7*D ^^Or tW 'CTNT jJcaB f f l
NEXOPT : = 0 : 'X%.<D$tff.>S:ffts.?0
= 1 : a%<Dtt&*fii£Oo
= l : T N T = 3 : 7K#
NEXRM
GRM
NTYPE
- 7 8 -
JAERI-，¥1 89-014
INP 時刻jと物理1itデータのベアの数(壬 100)。
IMT 時間テーフ.ルを質量ソースとした場合のみに必要なデータである。乙の場合.
もう一方の時間テープルをセル内調度としたとき，その温度を指定するテーブ
ルの港号を表わす(話 5)。時間テーフr)レが質量ソースであっても，揖度時間
テープル以外のときは IMT=Oとする。
[56] 時間テーブル・データ (2)
10 20 30 40 50 60
データタイプ EIO.O EIO.O E 10 .0 E 1 0 • 0 E 1 0 .0 E 1 0 • 0 I
ondL z
.ij1
以 包 T 1'1' FT ド'1‘
位 ( 5 ) (下記参照〉 ( 5 ) (下記参照) ( 5 ) (下記参照)1
l'年亥1)
F1' :時刻1'1ζ おける以下の物理j立(1l1位)を表わす。エアロゾJレ股山速度(kg/s)，
圧力(PaG) ，温度CC)，エネルギー放出速度(]/s)，質民放出速度(kg/s )
の)1国蔀で(1)及び(2)のカードを並べる乙と。なお，入力点以外の値は線形補間され
る。
[57J爆発データ (1)
5 10 20
データタイプ 1 5 1 5 E 1 0 • 0 1 5
変 数 名 NEXOPT NEXRM GRM NTYPE
f立 (一) (ー) ( kg) (一)
セル内爆発を指定するカードである。爆発の強さは，プログラムの内部で TNT火薬相
当i止に挽算して決定する。
NEXOPT: = 0 火災の計算を行なう。
= 1 爆発の計算を行なう。
NEXRM 爆発が発生したセJレのノード番号
GRM 爆発物の雷舟
N1'YPE = 1 : T N T
=2 レッドオイ Jレ
一78-
3 水素
4 アセチレン
JAERt-M 89-014
C58] &&7-*\Z)
r-99 47
tt a *
# 14
10 20 30 40 50 60
E 1 0 . 0
SMOKEM
(Wg)
E 1 0 . 0
D M H 2 0
( k g )
E 1 0 . 0
D 0 H 2 0
( 1 * / Z )
E 1 0 . 0
WRAD
( k g / Z )
E l O . 0
G A M B 2
( - )
tikftMf 0 #C#tt x r • * / * fflcffi Ja£t&j£f 5 * - K T * f t 5 „ 57 © * - K * © N EXOPT
= 1 © 0 $ © * . C 0 * - K l i - U i - P i S , ^©ff i©±i^ iC( i , C O A - K ^ f f i f f l L T I i l ^
SMOK EM : flt§8$l©*l&4!fefc«fc 0 §§£"£- 4 x T n Viu ( $ jgl ) ©ffiffi ( ftifix 7 n y';u
DMH2 0 : fttffilC«t«3-fe^rtK3Rfti[Lfc»Jft*»e.liS^Lfcffti»xTn-/4/©fflffl0
D0H2 0 : J8Jfc©ffiffi
WRAD : *ffiific#*tiytliSS©fflia»ffiC<S©ti, i8ifc#jKSi6LT@#Jcf,£5
Jffi»«r^-3 )«
GAMB2 : mm$it%.tktz>mr&fD?*>, Hz^si^isiiicjjcw*tifctaw«ififfl»j^ C r E )
C59] 7' u r 7 r y ? •> 3 Vf- - 7' )\> • x - 9 (1)
•r - ? 9 -f 7*
§£ & fc
<P- ( 4
5 10
I 5
.1
( - )
I 5
N P
( - )
7*n 7 © D E - ^ l # t t f - ^ ^ t 5 * - K-e«fc30
zraT-r--fJ\" x - ^ ( l ) ~ ( 2 ) - c ? H l i U j&SStix - ^ar t f t f - f t f iRL A # * S 0
J l 7 n T • 7 r * 9 * a y<D7- - ~f *&% ( S 1 5 )
C60] 7,oT7ry^i/a V x - 7*;u • x - * (2)
f - ^ - f : /
£ * «
* &
10 20 30 40 50 60
F 1 0 . 2
XB
( i r f / s )
F 1 0 . 2
F X B
( P a )
F 1 0 . 2
XB
Ci r f / s )
F 1 0 . 2
F X B
( P a )
F 1 0 . 2
XB
( n f / s )
F 1 0 . 2
F X B
( P a )
* - K*"ia*n-rs0
- 7 9 -
JAERI-M 89-014
(58J爆発データ (2)
10 20 30 40 50 60
データタイプ E 10.0 E 10.0 E 10 .0 E10.0 EI0.0
変 数 名 SMOKEM DMHZO DOH20 WRAD GAMB2
f詳 もt (kg) (kg ) (1包/乙) (kg/乙〉 (ー)L
爆発時の放射性エアロゾル放出品を指定するカードである。 57のカード中の NEXOPT
= 1の時のみ.ζ のカードは必要であるのその他の士号合には.ζ のカードを偵用してはい
けない。
SMOKEM :爆発物の燃焼により発生するエアロソソレ(煤煙)の重量 ci皮滴エアロソール
は含まないん
DMH20 保発によりセ Jレ内lζ飛散した溶液から発生した液滴エアロゾJレの重量。
DOH20 熔液の密度
WRAD 溶液中に含まれた裕質の重毘濃度く地質とは，溶液が蒸発して固体になる
成分をいう)。
GAMB2 偲発時iと発生する熱Jilのうち，セル壁方向lζ放射された紹射熱Eの割合
( rE)
(59) プロアファンクジョンテーブル・デタ(1)
5 10
データタイプ 1 5 1 5
変 数 名 NP
111 位 (ー) (一)
プロアの差庄一流量特性データを指定するカードである。
ブロアテーブル・データ (1)-(2)で 1組とし，必要なテーブJレ数だけ作成し入力する。
]ブロア・ファンクションのテーフ勺レ番号(孟 15)
NP :テーブルを構成する差庄一流量データのペアの!数(話 15)
(60) プロアファンクションテープル・データ (2)
10 20 30 40 50 60
データタイプ F 1 0 • 2 FI0.2 F 10 .2 F 1 0 .2 F 1 0 • 2 FIO.2
変 換 名 XB FXB XB FXB XB FXB
単 位 (m'/s) (Pa) (m'/ s ) (Pa) (凶/s) (Pa) 1...-ーー
入力点以外の値は線形補間される。流量一差圧のぺアが 3を越える場合は同様の形式で
カードを"追加する。
-79-
JAER1-M 89-014
XB : 7* a T (Dffiffi.
FXB : 7*n T O ^ J E
[61] 7 - f ; ^ 7 7 V ? - > 3 y - 7 - y / i " f - ?
7-9 9 47°
'£ & «
fn &
5 15 25
I 5
K
( - 5
E 1 0 . 4
A K L
C m - ' / ' 2 )
E l 0 . 4
A K T
( - )
K : 7 ^ ^ 0 7 7 V ^ V 3 y - f - 7*;i/#-5§- ( ^ 2 0 )
AKL : 7 * ^*®Jg8fcffiffi&»(i|iffifcffiaa-frJ;)0
A K L = 0 O i § r t 3 5 | f K f S t i a (AKT=0.0 # K : J £ * f t S )«,
AKL = 0 l i fS&Lfc* T o - / > # * & $ - £ , ffl£ffi©iBffl3gfl:#/h«*ln C * * l M i
AKT : 7 * ;u? oaSftffiK^SK AKTVO.O CD i § (i, AKL^O.O i Lt t t f tlMftt 6
[62] &JJWE73A7J • T -9 ( y - K )
7-9 9 47°
m. & *
* &
10 20 30 40
E 1 5 . 8
P( l l
( P a G )
E 1 5 . 8
P(2)
( P a G )
E l 5 . 8
P (3)
( P a G )
E 1 5 . 8
P(4)
( P a G )
•b-n/SSfaa&ffl^sK'J a - A y - KICot^T, WAtti*1/ - •?£( PaG) T ? y - K & i e
A f l U y - K © S f e * * 4 * j B « . 5 i i « I ^ a i © S S ; T ? ' i : ' S t t * - Kfct tJSLAZrf S C *
- K * © ( )©$•%(* y - Kfi-^*lS|^"r )o
Z L © * - K l i , C 8- 7 V • a V h o - * ( 2 ) ] T? P I NP = Pf f l£§ # £ - £ * * „ <C*s. ifl*
iKKih^y^- iSt^ i iSSjh^oHSSfc^ff^^ , A>oP I NP = P©*i<(i#©-f - *
[ $ ^ y -KSfc- 1 ] U * t 5 C i .
C63] fiiJWaffiA* • f -* ( y - K )
7-9 9 4 7°
•SE & *
# fit
10 20 30 40
E 1 5 . 8
T( l )
( C ) •
E 1 5 . 8
T(2>
( T C )
E l 5 . 8
T(3)
CO
E 1 5 . 8
T(4)
( T C ) •
- 8 0 -
XB プロアの読畳
FXB ブロアの差庄
JAERI-M 89-014
[61]フィルタファンクション・テーブル・データ
5 15 25
テ'ータタイフ. 1 5 E 1 0 . 4 E 1 0 . 41
変 数 名 K AKL AKT
m ti. (ー〕 (m-t/2 ) (一)L一一ー一一一一一一
フィルタ ω耐助抵抗を内部占 i・~するために必些なフィルタの抵抗係数を指定する。必些
なテーフソレの数だけ入力する。
K フィルタのファンクション・テープル番号(壬 20)
AKL フィルタの!自流抵抗係数(単位iと注意せよ)。
AKL=Oのとき内部計算される (AKT=0.0が設定される)。
AKL=Oは発生したエアロソ)レが希薄で，流量の過渡変化が小さい(あるいは
小流量〉場合の計算を意味している。
AKT フィ Jレタの乱流抵抗係数 AKT〆0.0のときは， AI<L〆0.0としなければなら
ない。
[62J初期圧力入力・データ(ノード)
10 20 30 40
データタイプ E 1 5 .8 E 1 5 . 8 E 1 5 .8 E 1 5 . 8
変 数 名 P (1) P(2) P (3) P (4)
111 位 ( PaG) (PaG) (Pa G) (PaG)
セJレ換気系の全ボリュームノードについて，初期圧力をゲージ圧(PaG) でノード毎lと
入力し，ノードの数が4を越えるときは同様の形式で必要なカードを作成し入力する(カ
ード中の( )の番号はノード番号を表わす)。
乙のカードは， [8・ラン・コントロー Jレ(2))で P1 NP = Pのとき必要である。なお，逆
流防止グンパーあるいは逆11:弁の増設を行ない，かっ PINP=Pの場合iとは弁のデータ
〔境界ノード数-1 )も入力するとと。
(63) 初期温度入力・データ(ノード J
10 20 30 40
データタイプ E15.8 E15.8 E 1 5 . 8 E15.8
-変 数 名 T (1) T(2) T (31 T(4)
単 位 ( 'c ) ( 'c ) ( 'c ) ('C)‘
-80-
JAERI-M 89-014
A*4 i f i x . 5 i S (iln]l$OBx\:-e^25^* - KfcffcfiKLAflf 5 C * - Ftp© C ; © £
C O * - K l i , C 8.5 V • n y h • - ^ n 2 ) ] l ? T I N P = TCDi^i^g5T?fe So ftfc, # jfc&iL^y'<-fcswii£ib#©i8ift£fftt<'% . i ^ T I NP=T©tS< &#©•?•' - ? [ & # ; - K » - 1 ] U * t 5 C i „
C64D taJWx T n */i\*K)i • f - ? ( / - F )
T - -? * 4 7
^ U «
-<|i fit
10 20 30 40
E 1 5 . 8
C(l)
(kB/irf )
E 1 5 . 8
C(2)
( k g / m ' )
E 1 5 . 8
C(3)
( k g / n O
E 1 5 . 8
C(4)
CkB/n*)
-fe.'Hfcfl&Oi&.-K 'J a. - A / - KICOI^T, frJlfflxTn -/^fflffi*/ - KftldA^J L.
/ - K ©3***4 £ j6S*S£§J i f f i«©^:£T^2gfca - H*fN!SL A # * S C * - Ktp©
£ © * - Kli, C 8-5 V • 3 > h a -;H2)] TC INP=C O t i £ ^ T ' f c ? . 0 tt±$, 2»«£
&&ih?"V'*-*S^±«fiik#©J8K:;fc?Tttl<*, a»oCINP = C © J f l & l t t t # © f - * CSS
# / - KIR- 1 ] fcA^Jt-^clio
4.2 Jil*KW
TRANS-ACE©|ll^co^T3iiy!^5o TRANS-ACE ttErF©®JH©*S*£tU#*5o
ttfc, HtfJ0JN:o^-Ctt3f56 # £ # M $ f t ^ 0
* A * * - K © | U # C L / P )
* A * f - ^ S O f f h f f t S » © - f - y ^ f f l * C L / P )
* tm*8ft©EHBlB2KNLP)
4.2.1 A2j*-H©ffl3j Kti-h- V<DlhJ]lt, A # 3ft IB©* - K f f l H - f y / ' j y i ' C L / P ) ± l c t B ^ $ n s 0 A #
fitt, )i;jJW^'ffrf|-^(RANT=SS or SP ) "C t> t±l^$ *150
4.2.2 A?J f* -*Rcm»fS*©T-7* .« 'Ui#
A # r t - K©ffl2jlC(fc^"e, Af l7*-*&tf t f#ISm£y-7*lc!BH!l ,TL/P±ie t t t f r$-
i , f - 7 ' ^ M T A B L E I *» STABLE M£ T© 12 ^ - ^ f S S , TABLE I *» &
TABLE WO* T T i i A ^ T - * # ' & : # £ ft-&u ftfe, K~h^'- 9 ©fife i ! it f-Jf^ifc ft (*'*•© 1*1
§ ^ ^ y l - t 5 o TABLE K*»6TABLF »!*•?», B$$0li© / - KRt>*7*7 v ^ Kfetf
- 8 1 -
JAERトM 89-014
セJレ撒気系の全ボリュームノードについて，初期視度をノード毎Iζ入力し.ノードの数
が 4を越えるときは同様の形式で必琵なカードを作成し入力する(カド中の( )の苔
号はノード番号を表わす)。
乙のカードは， [8.ラン・コントロール(2)JでT1 NP=Tのとき必要である。 なお，逆
流防止ダンパーあるいは逆 lr.弁の増設を行ない.かっ TINP=Tの喝合には弁のデータ
〔境界ノード数一 1Jも入力する乙と。
(64J 初期エアロソソレ入力・データ〔ノード)
10 20 30 40 司、岨
テfータタイフ E 1 5 . 8 E 1 5 . 8 E 1 5 .8 E 1 5 . 8
変 欽 名 C (1) C (2) C (31 C (4)
1)1 位 (均/m') ( J屯/m') ( kg/nJ') (kg/m' )
セノレ換気系の全ボリュームノードについて，初期エアロソール濃度をノード毎に入力し，
ノードの数が 4を越えるときは同械の形式で必要なカードを作成し入力する(カード中の
( )の番号はノード番号を表わす)。
乙のカードは， [8.ラン・コントロール(2)JでCINP=Cのとき必要である。なお，逆流
防I1ニダンパーあるいは辺止弁の増設を行ない，かつ CINP=Cの場合には弁のデータ〔境
界ノード数一 1Jも入力すること。
4.2 出力説明
TRANS-ACEの山力について説明する。 TRANS-ACEは以下の種煩の結果を出力する。
なお，出力例については第 6立を参照されたい。
求 人力カードの出力 CL/P)
ォ 入力データ及び計算結果のテープル出力 (L/P)
* 計算結果の図形出力 CNLP)
4.2.1 入力カードの出力
人力カードの出力は，入力説明のカード通りラインプリンタ(L/P)上に出力される。入力
値は，初期定常計算 CRANT=SSor SP)でも出力される。
4.2.2 入力データ及び計・算結果のテープJレ出力
入力カードの出力l乙次いで，入力データ及び計算結果をテーブJレに整理してL/P上l乙出力す
る。テーフツレ数は TABLE 1から TABLE (IIまでの 12ケースである。 TABLE 1から
TABLE WIまでは入力データが出力される。 なお，入力データの論理κ矛盾があればその内
容をコメントする。 TABLE1X.から TABLFXIIまでは，時刻毎のノード及びプランチにおけ
る計算結果が整理されて出力される。乙れらの物理最は，次の段階で図形化される。
-81-
JAERI-M 89-014
4.2.3 U-3$E*&»©BHBtfi:*jCNLP)
tt-W^SOBUBtt, 7"n „ h 3 y h p - ; i / • r - * (1)Kfi£ o T U l # 3 t l 5 ( 1 8 * 4 * 0 ^ 7
ffi * ( y - F )
2g E£( 7*y y f )
# x f f i f f i ( y - K )
* • * h StoMWJfflffiC 7'y y ^ )
#gt«Ka( 7 ' y y f - )
StSflfcUK 7*7 y ^ )
-b ; i / ft S ^ © .»Tu* ( y - K )
-b^SSa* & © & « £ * ( /" - K )
jT r h rtffi©^fli*( 7*7 ' / f )
y ? hfl.§Sa» 6 ©&«£*( 7*7 y f )
X T n V^aSgEC y - K )
X T n vOi/©-kJUftfcL3H[Jiffi( y - K )
X T o y ' ;b©?"# M^Cfc?7Jiffi( 7*7 y f )
X T n y ' ^ o a ^ ^ ^ C 7*7 y ^ )
X T n - /^©t t? f • JiiiJflimiEaC 7*7 > ^ )
#Cftfffe»K( * * v ? f t g )
- 8 2 -
]AERI-M 89-014
4.2.3 計算結果の図形出力 (NLP)
計算結果の図形は，プロットコントロール・データ(1)に従って出力される(段大 4本のグラ
フ)。全図形の出ブJ枚数は 100枚以下とする。
図形出力は以下の物理置と時刻で表わされる。
圧 力(ノード)
差 圧(プランチ)
ガス温度(ノード)
セJレ堕の内側部度(ノード〕
セJレil，Tの外側調度(ノード〉
ダクト控の内側温度〔ブランチ〉
ダクト壁の外側温度(ブランチ〕
体蹴流虫(プランチ)
質世流liHプランチ)
セJレ内壁への熱流東(ノード)
セJレ外壁-からの熱流東(ノード)
ダクト内壁の熱流束(ブランチ)
ダクト外壁からの熱流東(プランチ〕
エアロゾJレ濃度(ノード〕
エアロソソレのセル内沈着速度(ノード)
エアロゾJレのダクト内沈者述度(ブランチ)
エアロゾJレの沈着分率(ブランチ)
エア口、ノソレの沈着・抗告集積算重量(ブランチ〉
放射能濃度(スタック位置〉
放射能放出速度(スタック位置〉
-82-
JAER1-M 89-014
5. -?v r? ^mmmw
5.1 -fatr^jimm.
115.1 CTRANS-ACE3- K0$$jig£*-ro
5.2 -/O^AftgCOfiiSJl
JilTic TRANS-ACE => - K*ffifigf 5£7° D ?*7 A, £f|-fr T O U - f- VMIJT" o * '? A,
^ - 8 3 -
JAERI-M 89-014
5. プログラム構造説明
5. 1 プログラム構造
図 5.1I乙TRANS-ACEコードの樹構造を示す。
5. 2 プロゲラム内容の説明
以下l乙TRANS-ACE コードを構成する主プログラム，主要サブルーチン副プログラム，
関数副プログラムそして初期値設定副プログラムの機能概要を説明する。なお，主要サブルー
チン副プログラムの説明は，基本的l乙図 5.1 ，乙示した11国序で行った。
%、-83-
JAERI-M 89-014
MAINROUTINE
\*i '&
M A I N
TRANS-ACE 3 - K O i ^ o / 7 A - ! ? f i 5 .
^ a 5 i 2 t 6 S ( i a o 3 s i a s ^ o s i i o a - c * f i i - 3 T i ^ ,
SUBROUTINE
\H '&
SUBROUTINE
rt §
B D A T A
CALLED BY M A I N
I N P R 0 C
CALLED BY M A I N
KtiiJ- F 4 ~ 1 8©H&-i i&
• tB*BI©«cStKS
SUBROUTINE
rt ^
I N P R 0 2
CALLED BY I N P R 0 C
A ^ J * - K 1 9 , 3 4 - 4 6 , 4 8 - 5 4 , 5 7 - 6 4 ©!£•£•&£•
• m?6ltP'-SUBROUTINE CDBftiiL
SUBROUTINE
lAl '&
A7J# - K 2 2 - 2 6
• 2 3 - e A ^ J $
P3©iHS(DCO
• 2 4 T A * &
P R O P E R
CALLED BY I N P U T 1
D ) * i i - » - r s o
h t t /^WTCTBPCDff l f f l :^^ ) * f f l l » T T B P - n - K f * y<Dffi&
• 8 4 -
JAERI-M 89-014
r
M八lNROUTlNE M A N
I~ 容
TRANS-ACEコードの主プログラムである。
外部記憶装置の装置番号の割り当てを行っている。
SUBROUTINE BDATA
内 容 CALLED BY MAIN
基本的な物性値のデフォルト値，単位系の変更時i乙使用する定数値，各ノード，プ
ランチでの庄力，温度， f本能等のi武大前，J止小関等を設定する。
SUBROUTINE INPROC
内 容 CALLED BY MAIN
入力カード 4-18の読み込み
. 放射性核趨のソースデータの入力
. 設定されたタイムステップから全タイムステップの個数を計算
. 出力図の枚数設定
SUBROUTINE INPR02
内 容 CALLED BY INPROC
入力カード 19，34-46.48-54，57-64の読み込み
. 発生したエアロソ'ル分布l乙対応するフィルタの捕集効率を計算する。
. プランチデータ・カードで入力したデータを共通プランチデータ・カードで入力
したデータよりも優先させる。
. 爆発計11S UBROUT 1 NEの呼出し
SUBROUTINE PROPER
IAJ 容 CALLED BY INPUTl
入力カード 22-26の読み込みR . 2 3で入力されている BAREA(燃焼面積〉を用いて燃焼面を円と仮定した時の
円の白径 (DCOD)を計算する。
. 2 4で入力されているWT(TBPの重量分率)を用いてTBP-nードデカンの沸点
を計算する。
戸『圃同"圃T'・a 、制均
-84-
JAERI-M 8 9-014
SUBROUTINE
\H n M E S H
CALLED BY I N P U T 1
X fill, Y fill I C T ^ T ^ -j fy * -r - 9 Zttrfc-t -2. o
SUBROUTINE
1-4 '&'
I N P U T 4
CALLED BY I N P R 0 2
A / ) * - K 2 7 L M N T & N T I M E < 6 ) ± LTifc&Jifro
N T I N E I 6 ) + 0 o * »rt8Bi|-&li?T*>tt^*&&, a « ^ b * A # T ? # * . 5 .£ '«*** So
SUBROUTINE
1-4 3§
I N P U T 5
CALLED BY I N P R 0 2
hi! 1l- K 2 8 - 3 3 (D^^-iA^
. X T D '/*/©&&AffileM L T . ttfiO»f4ffi!t5iS6. j W ^ * - K Z 9 ,
3 o«tt)A*$n5r zmiEmtiifi&im-tzm&tt, SUBROUTINE PSDFU
SUBROUTINE \H '&
P S D F U
CALLED BY I N P U T 5
SUBROUTIEN
\n n
SUBROUTINE
W S
«&&K©£is!UHi
C O M B
CALLED BY 1 N P R 0 2
3R©*;i'&<DfH5C
H E D A T A
CALLED BY C O M B
i« f i | i f eKEt«0 '&7C*Off l f t ^**DATA3SCiLT4AT^So
- 8 5 -
JAERI-M 89-014
J
‘et--JI」
7%tgMtjltfhJEtq司、zt4広
SUBROUTINE MESH IJ..J 2手 CALLED BY INPUTl
X車111，Y;IU についてメッシュデータを作成する。
DATA文で両柚のメッシュデータの初期値を設定する。 それを用いて各メッシュデ
ータ聞の器，平均，平均の差を求める。
SUBROUTINE INPUT4
I)~ (1 CALLED BY INPR02
人J;カード 27 ~IJ の N 'l、を NT1 ME (6)として抗み込む。
NT 1 NE (6)キOつまり内部計算は行わない場合，過渡変化を入力で与える必要がある。
SUBROUTINE INPUT5
IJ..J 平宰 CALLED BY INPR02
入力カード 28-33の読み込み
. エアロ‘ノソレの粒径分布 l乙関して，任意の分布を使用する場合，分~"j がカード 2 9 ，
3 0より入力される p 対数正規分布を使用する場合は， S UBROUT 1 NE PSDFU
で計算.される。対数正細分布を使用する時，分割数は 11 Iζ悶定される。
. エアロソソレの拡散信数の入力. ~I・ 11
SUBROUTINE P S D F U
I~ 容 CALLED BY INPUT5
エア口、ノソレの粒径分布として対数正規分布を仮定する場合の粒径一軍畳分率の関係を
計算する。この場合WT1 (電母分率)は，プログラム中i乙DATA文として設定されて
いる値が使間される。また粒径DIは 付録5で述べた式iζ従って計算される。
SUBROUTIEN COMB
(J 容 CALLED BY INPR02
保発モデJレの計算
. 爆発物質¢モJレ数の計算
. 爆発後の各元来のモル数の計算
SUBROUTINE HEDATA
l付 容 CALLED BY COMB
爆発物質の生成熟と爆発物質中の各元索の重量分率をDATA文として与えている。
，
-85-
JAERI-M 89-014
SUBROUTINE
\H £ G A M M A
CALLED BY C O M B T G P
mtt Outfi t $1© lt&£if ? o
SUBROUTINE
14 n
• &mtt©rtsi5
SUBROUTINE
lxJ '#
E N E R G Y
CALLED BY C O M B T G P
B U R N
CALLED BY C O M B
A 1 + 3 / 4 0 2 - l / 2 A l 2 O 3 © R r 6 K - o ^ T 0 § t £ r - £ : f f - 5 o
SUBROUTINE
rt ??
T G P
CALLED BY B U R N
I N P U T £ f t T < 2 ^ r t a 5 x * y u * * - O J i i ^ L < *£5«fc ? ltKtSfH&*?T&\ ^ L
* R O U T I N E l c « f c o T # 5 6 & , I f t f © f i i r S S $ l l 5 o
SUBROUTINE
lAJ '#
Sfeli, SUBROU'
SUBROUTINE
lAJ 3?
T F N C V
CALLED BY I N P R 0 2 M A S S G E
r i N E BDATAtf-e t f t jeSf lTl^So
I N P R A D
CALLED BY M A I N
# £ M . SUBROUTINE SETBUN^-lftB^o
- 8 6 -
JAERI-M 89-014
ij;。;‘
+i宅jt6FJ~efさJa品、
AiAM
SUBROUTINE GAMMA
IAJ ，符，、.
CALLED BY COMB TGP
気体の定圧比熱の計算を行う。
各気体の定圧比熱の計n:と，混合気体としての定圧比熱を計-31する。
SUBROUTINE ENERGY
i句 ?i- CALLED BY COMB TGP
気札回体の内部エネ Iレギーの~tnを行う。
. 各気休の内部エネルギーの計算と混合気体としての内部エネルギーの計算
. 各国体の内部エネルギーの計算と全国体としての内部エネ Jレギーの計算
SUBROUTINE BURN
|付 持 CALLED BY C O M B
付録 7， 8で述べている化学反応についての計算と，それに加えて固体の燃焼として
A1+3/402→ 1/2A1203の反応についての計算を行う。
酸来の存在母から上記の化学反応の後lζ存在する各化学種のモJレ数と反応による発熱
f置を計算する。
SUBROUTINE T G P
I)~ 持 CALLED BY BURN
INPUTされてくと全内部エネルギーの値と等しくなるように反復計算を行い，等し
い直か得られた時の温度を気体法うるいは気体一国体混合系の温度として定義する。
本 ROUTINEによって開発後，燃焼後の温度が設定される。
SUBROUTINE TFNCV
|付 谷 CALLED BY 1 N P R 0 2 MASSGE
物理置の単位の変換
物理盈lζ変換係数を掛ける乙とで物理置の単位を S1単位l乙変換する。なお変換係
数は， SUBROUT 1 NE BDATA中で設定されている。
SUBROUTINE INPRAD
|人l ~内才マ CALLED BY MAIN
騎射計算のための定数値の設定
輔射計算を行う場合~， SUBROUTINE SETBUNを呼出す。
，
-86-
JAERI-M 8 9 - 0 1 4
SUBROUTINE
IH ft
M A S S G E
CALLED BY M A I N
/-vEEi], ®m, sim^m?? M ^ - V ^ S ^ , pnsie&stt&fl astfg-a-So • tmz ntzmff.frz7f y^^oL^jc-a-^it^-r-So • A - K 6 0 T?A^*tiT^5ynrosKJa<bMEO|J8^3&>&«-jSi*«S^ia«ao
t>ui&*i\-n-fz>o
SUBROUTINE
\H ft
WttOE-Brffiftfflil-KE
D U C C A L
CALLED BY M A S S G E
£ f ? 9o
• *R-#, t t M ^ O C O T - y ^ f - ^ X « ! : L T 4 i t ^ 5 ,
• # i h # f f l » £ * f - ^ J £ & , i f i t&Sftfc&jktf- fco^TCSN?
SUBROUTINE
1^ ft
* f t ] 0 £ E ^ J ^ * S
B R P 1
CALLED BY M A S S G E
4 > i ' ? * 4 ^ 7 y f ^ l t f x -j V L, ^ © k O ^ ' & t U i ' : / ? vf-
ALIO fi]J8I2gJffi«fc «3 SSg-r 5o fcti L!£&"C§ 5 0 1 ± , 7 'y > 1-±MM#> TofEf'J© t'h
b *>—:# **JSE*P©iS^©*"C* So
SUBROUTINE
1*1 '4?
£E2j*3£3S&y - K £
P D C K
CALLED BY M A S S G E
H * t 5 e
1ST : A^/ jN©#^^Wt"-S/ - F O f f ( = l ).
I END : S A W f f i o - ^ f T - r ^ / ~ K<£>3H5-( = / - K O f i f t )
P ( I ) : Hm I O 7 - K^ '^-TE^J
P ( I S T ) ~ P ( IEND)©|H]-e,ffi#j&**5£tltey - KOrtff i /h®/ - K $ # £ I Rck
L T l S ^ - f ?>o
SUBROUTINE
1*1 ft
El 3. 2 7? ft $ n
W R T E X
CALLED BY M A S S G E
r ^ Sffl&* f*©B#Rara& ( OSSiJfcf gffi& 5 ^ i i x ^ , ; i , * ' - ) ^
tB^j-rso
- 8 7 -
JAERI-M 89-014
SUBROUTINE MASSGE
|付 存 CALLED BY MAIN
ノード圧力，密度，抵抗係数ダクト内マッハ数等，計算l乙必要な条件を設定する。
. 計算された差圧からプランチへのしわょせを計算する。
. カード 60で入力されているプロアの流司旺と蓋庄の関係から各点を結ぶ直線の
方程式を~I・ 't1.する。
SUBROUTINE DUCCAL
I'~ 。i;~ CALLED BY MASSGE
初期配管低抗の計算を行う。
. ~弁，仕切弁のとのテープ Jレをデータ文として与えている。
. 逆止弁の増設を行った場合，増設された逆止弁についての計算
SUBROUTINE B R P 1
l人] 千F CALLED BY MASSGE
未知の圧力があるかどうか各ブランチ毎にチェックし，未知のものがあればブランチ
人口の初WJ差圧より設定する。ただし設定できるのは，ブランチ上流側か下流側のどち
らか一方が既知のI易合のみである。
SUBROUTINE PDCK
|人j 符 CALLED BY MASSGE
圧力未定義ノードを検索する。
1ST 最小の番号を有するノードの番号(=1 )，
IEND 占1大の訊号を有するノードの帯号(=ノードの伺数)
P ( I) 番号 Iのノードが示す圧力
PCIST)-PCIEND)の問で，圧力が未定義なノードの内最小のノード番号を 1Rと
して設定する。
SUBROUTINE WRTEX
l人j ?'t CALLED BY MASSGE
図 3.2で示されている爆発モデルの時間関数(時刻対負畳あるいはエネルギー〉を
出力する。
.
-87-
JAERI-M 89-014
SUBROUTINE
\H m E O S
CALLED BY M A S S G E S O L V E I T E R A
I P T = 1 - R H 0 = P / ( R * T )
I P T = 2 - T = P / ( R * R H 0 ) R : #x££fc
SUBROUTINE
I J '£
B L W R 1
CALLED BY M A S S G E S E G C K
fflXRAYC l ) i ( D 7 < v r - f V / f c f T ^ o
J N = N - 1
X X ^ X R A Y ( l ) ->IX=1
DO J = l , JN :XX>XRAY( 1 ) *>oXX^XRAY( J + l ) ->IX=J
XX>XRAY( 1 ) fr>oXX>XRAY( J + l ) - » I X = J N : CONTINUE
SUBROUTINE
\H ft
M A C H C R
CALLED BY M A S S G E
FMACH : JEffil#0±SE0JN v '*&
RMACH : j£J5fEI#® ±»ftfflij^ -y ^$c
SUBROUTINE
rt Vf
• BURNIMG
• SOLVE, OL
SUBROUTINE
IH ft
mmmmtm DMFUEL :
DMBURN :
T B O I L :
| TNBOIL :
Q L M A I N
CALLED BY M A I N
a) 0
MODEL (Dfe&CDitn
fTPRC, LPPLOT3?©SUBROUTI NE £D?t i^o
E X T I N C
CALLED BY Q L M A I N
» & © « « § « & ( k g / s )
- 8 8 -
JAERI-M 89-014
SUBROUTINE E 0 S
I)..J 平手 CALLED BY MASSGE S 0 L V E ITERA
理恕気体の状態方程式を用いて密度あるいは温度を計算する。
引数 1PTの値によって以下のように計算する。
IPT=l → RHO=P/(R*T)
IPT=2 → T=P/( RホRHO) R:ガス定数
SUBROUTINE B L W R 1
I)..j 2寺 CALLED BY MASSGE S E G C K
入力カード 20，30から読み込んだ初期流畳XXと， 6 0から読み込んだプロアの流
畳XRAY(l)とのフィッテイングを行う。
JN=N-l
XX~XRAY (1 ) → IX=l
DO J=l， JN: XX>XRAY( 1) かっ XX~XRAY(J+l)→IX=J
XX>XRAY( 1 )かつXX>XRA Y ( J + 1 )→1 X=JN: CONTINUE
SUBROUTINE MACHCR
l人j 持 CALLED BY MASSGE
摩擦効果伴う上流側の臨界マッハ数を計算する。
FMACH :)1回流時の上流側マッハ数
RMACH:逆流時の上流側マッハ数
SUBROUTINE QLMAIN
I)~ i';: CALLED BY MAIN
準定常計算本体である。
. BURNIMG MODELの定数の計算
. SOLVE. OUTPRC， LPPLOT等のSUBROUTINEを呼出す。
SUBROUTINE EXTINC
I)..j 芥 CALLED BY QLMAIN
燃焼速度計算
DMFUEL :溶媒ガスの消費涯度(kg/ s )
DMBURN:溶媒の燃焼速度 (kg/s )
鎖火時間計算
TBOIL :ボイルオーパ時鎮火時間
TNBOI L :自然鎮火時鎮火時間』 ー
-88-
JAERI-M 89-014
SUBROUTINE
lAJ ft
S O L V E
CALLED BY Q L M A I N
E V E N T 3 f - # t t f i © # # T ? * * « ,
o x * ^ + * - •K^4JctliaJtt©3H!t. ' ^ 7 3 v h o - ^ R O U T I N E CDBT'IHL, ?*?
h * -b^<03Hl6K (JH? , * T n 7'vi/8Mf l i f t ROUT I NE If-lii L, H A ^ f ' y 7"3|-J3C
ROUTINE^U5L^^ ' f7 -7o
SUBROUT1NE
\H Vf
G E T M F
CALLED BY S O L V E
3 4 -eArtSttfcfflJdttfiiffiHQfc&gefcffltf-* ZL«tT?^JWSffi«£HFLOLD*tf®
FLOLDC I ) = R H O A * Q ( I )
VEL( I ) = Q ( I ) / F A RHOA: DONOR if T?Ihff
SUBROUTINE
1-4 ft D O N O R
CALLED BY G E T M F S O L V E S E G C K
r 5 > * £±SfefflJ/ - F i C l l M ( 2»flflKHe.liT«£iJ>' - K )
•m-p i :±atiaijy - K
j : ^ 5 X f
• ARl I - ( A | / A , ) : / - K t ^ 5 > -f- - >BriBSfffflJfc
• ARl I 2 = AR1 I2
• AM 2 =Mj 2 :-7 7^l ic© 2SJ
SUBROUTINE
W Vf
/ — K & t> 7* 7 > ^ '
• ffiffiJt : T 11
• ffi^jlt : P I P
• IfiffiJt : RHC
I S E N T
CALLED BY D O N O R
= ( T j / T i )
)1 I = ( / » J / P I )
- - • • • - •
• 8 9 -
JAERI-M 89-014
SUBROUTI~~ 1 内存 |CALLED BY
EVENT 計算拠能の本体である。
境界ノー).!，ボリュームノードでの各物理問の時間関数の設定，爆発計算を行う場合
のエネルギー・質吐JiX山辿皮の計算，パルプコントロール ROUTINEの呼出し，ダク
ト・セJレの熱伝導計算，エアロゾル移行Htr.ROUT 1 NE呼出し， タイムステップ計算
ROUTINE呼出し等を行う。
S 0 L V E
QLMAIN
、441
N -.、争
a
・
l-ゲ，
f
T
一nu-
O
一nk-
nu-hv
圃
-
τ・ノヨ
tpo
y
nu p
円
ιI卜
ML
A
C
I--斗lll
G E T M F
S 0 L V E
3 4で入力された初期休脳流血QIζ密度を掛ける乙とで初期質強流量FLOLDを計算
する。また Qをブランチの断固官IFAで除することで述度VELを得る。
FLOLD(I)=RHOAxQ(I)
VEL( 1 )===Q( 1 )/FA RHOA:DONOR中で計算
sUBROUTINE DONOR
内行 ICAL LED BY G E T M F S 0 L V E
S E G C K
ブランチと上流側ノードとの接続(逆流時には下流側ノード)
添字上流側ノード
ブランチ
AR 1 I=(Aj/Aj) :ノードとブランチ岨〉断面積の比
ARI12=ARl12
AM2 =M j 2 マッハ数の 2乗
S山 RO山 1NE I 1)~ 'i~ I CALLED BY
1 S E N T
DONOR
ノードからプランチへの断面積変化iζ伴う流体の状態畳変化の計算
温度比:TIT=(Tj/Tj)
圧力比:PIP=(Pj/Pj)
笛度比:RHOl 1=( pj/Pi )
-89-
JAERI-M 89-014
SUBROUTINE
rt § B M 0 D E L
CALLED BY S O L V E
• Bffi, » * » 0 « S « s a K ( D M B ) . 7 & $ © S t S M M ( DMFU)CDlt$?:
- /&$©$aJ&^'(b0atJ? ( 3.5. 7 #fiP.) Oj t toic SUBROUTINE NLNR *
SUBROUTINE
rt ft N L N R
CALLED BY B M 0 D E L
SUBROUTINE F U N C T + r f t t f * t l 5 FX, DFX£$ffl LMB#R3fc*jJ$-r £
n- F f * y ® f t 8 t £ # © H - # £ ? T 9 o
CFUNCTtT'Tftt. M S © M 3 ; T - £ > £ ( 3.5. 4 ) 5££f f l^TFX. D F X © ! t $
SUBROUTINE
rt s
x f S ^ J S K C G A S S
SUBROUTINE
IAJ 'r;
C A L P T
CALLED BY S O L V E
KjELfc - f eyu r t l c f c t tSx ra VOi/ |g^ii]t (SMOKE), JKftl/f
E S ) , SS&ffl(HEAT) ©fUSCfeffSo
S E T P T
CALLED BY S O L V E
SUBROUTINE CALPTT?tf-»Lfcff i*ff l^Tfi lTOfl l*t9:^-r*o
. x * , « / * * - V - * f t l 8 H t : REDOT ( = H E A T )
• i T D / ^ y - x U l I : RCDOT (=SMOKE)
• ®ffiV-7.ftJ$Hii : RMDOT ( = G A S S E S )
SUBROUTINE
rt s V L Q N T 1
CALLED BY S O L V E
St F A ©It 3$ y y A - - © 3 V h D - ; H f | [ | i , SUBROUTINE VLCNT2 43
- 9 0 -
]AERI-M 89-014
SUBROUTINE BMODEL
内 容 CALLED BY SOLVE
溶媒の燃焼速度と燃焼による溶媒の組成変化の計算
. B値，溶媒の燃焼速度 (DMB).溶媒の質量消費速度(DMFU)の計算
. J容媒の組成変化の計算(3.5.7参照〉のために SUBROUTINE NLNR を
呼出す。
. 溶媒燃焼計算l乙必要な値〈付録4参照〕を設定する。
SUBROUTINE NLNR
IAJ :持 CALLED BY BMODEL
燃焼による溶媒の組成変化計算
SUBROUTINE FUNCT中で計算される FX.DFXを使用し燃焼時聞に対応する
n-ドデカンの体積分率の計算を行う。
(FUNCT寸lでは，単蒸留の理論式である(3.5.4 )式を用いてFX.DFXの計算
を行っている。)
SUBROUTINE CALPT
内 信廿吊 CALLED BY S 0 L V E
火災が発生すると仮定したセル内におけるエアロソツレ発生速度 (SMOKE). 燃焼ガ
ス発生速度 (GASSES). 発熱量 (HEAT)の計算を行う。
SUBROUTINE S E T P T
|人j 干 CALLED BY S 0 L V E
SUBROUTINE CALPTで計算した値を用いて以下の値を設定する。
. エネルギーソース初取値 REDOT (=HEAT)
. エアロソソレソース初期値 RCDOT (=SMOKE)
. 質量ソース初期値 RMDOT (=GASSES)
SUBROUTINE VLCNTl
内n合aヲ CALLED BY S 0 L V E
パルプコントロールの計算を行う。
しわょせ後の断面積FAの計算
(なお逆流防止ダンパーのコントロール計算は. STJBROUTINE VLCNT2中
で同様l乙行われる。)
-90ー
JAERI-M 8 9-014
SUBROUTINE
1*1 'ft
B L C N V
CALLED BY S O L V E
7 7 y f ^ D 7 - C * 5 f f l 6 « ) A P ( 7'7 v^1r©£IMff i ) ©Itft&ff 7o
SUBROUTINE
ft 2?
F I L T R
CALLED BY S O L V E
7 r ^ * icix]^- s mm'JjKitsi-i7-A-JV
SUBROUTINE
ft 'H
M O N T I
CALLED BY S O L V E
?? V, '**> 7'(c IM1-T 3 jffia&#g5£fr3ft^ - ^ v
SUBROUTINE
ft §
C H O K E
CALLED BY S O L V E
SUBROUTINE
ft V?
• b , ' l / ^ ( D x "
SUBROUTINE
ft §
SUBROUTIN
c *mwmm)
A E R 0 S L
CALLED BY S O L V E
r n y ^ O ^ K I t l t C f c f f a f c t t l c S U B R O U T I N E CALET £
rn- /A'©#®H-J9C£fr 5 fci&IC SUBROUTINE SPDOT *
C A L E T
CALLED BY A E R 0 S L
E DUCTVT, DUCTVD fr&ff & f t £ x 7 n'/.fl/fcfcgJilg VT
C ( 3.3.2 )S ;#JH) ^ s t f - t S o
- 9 1 -
JAERI-M 89-014
SUBROUTINE B L C N V
I"'.J 'r~ CALLED BY S 0 L V E
プロアの述動方程式:il・r.r.ルーチン
ブランチがブロアである場合のAPCブランチでの白血流鼠〕の計算を行う。
SUBROUTINE F 1 L T R
内 容 CALLED BY S 0 L V E
フ f ルタに 111 する述勤Jjf工式 ~I・r.u" ーデン
プランチがフィルタである場合のAP (同上)の計算を行う。
SUBROUTINE 1'lONTI
l何 i~ CALLED BY S 0 L V E
ダクト，パルプlζ|到する述動方程式計算.ルーチン
プランチがダクト，パルプである場合のAP (向上)の計算を行う。
SUBROUTINE CHOKE
内，合，.~~ CALLED BY S 0 L V E
チョーキングモデルの計算
質iit流iitと臨界質量流位とのあいだのチェックを行う。
臨界質量流置は，上流側の特性 l乙依存する。
臨界マッハ数は抵抗係数に依存する。
SUBROUTINE AEROSL
i付 l'i- CALLED BY S 0 L V E F ・
エアロゾノレのセ Jレ換気系内 1次元移行解析を行う主体となる Jレーチンである。
. ダクト内のエアロゾルの挙動計算を行うために SUBROUTINE CALET を
呼出す。
. セJレ内でのエアロゾルの挙動計算を行うために SUBROUTINE SPDOT を‘
呼出す。
SUBROUTINE CALET
内 d合p CALLED BY AEROSL
ダクト内エアロソツレ移行計算
SUBROUTINE DUCTVT， DUCTVD から得られるエアロゾル沈着速度VT
(熱泳動沈着項)， V D C乱流沈着項〉より，ダクト内におけるエアロソールの沈着速
度Vと沈若率 Eto ( ( 3.3.2 )式参照〉を計算する。
-91-
JAERI-M 89-014
SUBROUTINE
lAJ V?
D U C T V T
CALLED BY C A L E T B D E T 1 B D E T 2
**? h rtxr a y^^siM-JJci LTjBi*iftJc«fc4 i r o-/^©as«ffioiH-l3c*ff ^0
Jacobsen-BrockOJtft^clljaJffiS: ( 3. 3. 7 # M ) =£• 1"I3C " S 0
SUBROUTINE
ft $
D U C T V D
CALLED BY C A L E T B D E T 1 B D E T 2
* * h r t x r o vOi^AM ft± L T ^ K l o a : * - * f ^ ( 3. 3. 4 # M ) <oat»&ff So
SUBROUTINE
l-M "??
S P D 0 T
CALLED BY A E R 0 S L
-b yuft x r a V n ^ f j g f p :
j»ac3!&a:?fJnVTtffl*i!tS?lVs*8HSCL SUBROUTINE CALVF «fc t) H"»
& ft S&flJtffcftJS V D i ^ K i T W f t t i ; i t 5 J r D V ^ t t ^ i i f f i Va £!tl?-
^-5o 4 A : ( 3.3.4 ) S ^ O S , ( 2 ) Ol | •#£*? 7 .
SUBROUTINE
ft '£
B D E T 1
CALLED BY A E R 0 S L
&?•; - vi^ti&zyy H ^ O I T a-/»<£>&-¥(z\-vt x T o V ^ © * '? h , 7 ^ yu4"MOetU$, tt&Hffi ' »'ffi©JH£ ( Plffi^ )
( ^fc^BttD#CDlt-|?.(i, SUBROUTINE BDET2 T?ff-50)
SUBROUTINE
ft "H
»ffc. ?§4«*i£lHfK;
C A L F P
CALLED BY S O L V E
& y s m m * r * -/ ©acm, i$%$&©it& 4M.rt'*-'<il8*feB#0l3#&tfc<!: L T 1.0 ^ I f t ^ ^ S o
* f c - t o i ^ © ^ B B ^ a * H - 3 f f - # - « ( 3.7.1 )5$£ffl^TfH8t1-4o
SUBROUTINE
ft %
jBcftftt xogcmifj
A E R G A S
CALLED BY C A L F P
?• HJ ^f> A , ^ f - ^ A * ' ^ | i : i f x ^ $ ^ ^ 5 0 M r t * h ' J ^ ^ A © i i ^ | c ( * ,
1 . 0 * ^ x - * A O J g ^ f c « i , rt-K 1 O-eA^Lfctfx-fbqsA^i&ftSo ttfc^
fai)A0ffxft$07'7*^hit Ltii, o.o 4tfmm£nr\<^2>0
- 9 2 -
JAERI--M 89-014
SUBROUTINE DUCTVT
I"J γ予 CALLED BY CALET B D E T 1
B D E T 2
ダクト内エアロゾル挙動計算として熱泳動によるエアロゾJレの沈着述度の計算を行う。
]acobscn-Brockの熱泳動速度式(3.3.7参照)を計算する。
SUBROUTINE DUCTVD
内 '主一旬主 CALLED BY CALET B D E T 1
B D E T 2
タクト内エア口、ノ)レlf.!I!IJII 1県土して金|品jの比おiモデノレ(3.3.4多J!提)心計算を行う。
SUBROUTINE S P D 0 T
l人l 干F CALLED BY AEROSL
セル内エアロソ守ル挙動計算
熱泳動沈者項VTと電力沈着項Vsを計算し SUBROUTINE CALVFより計算
される拡散沈着項Voと合せる乙とでセJレ内におけるエアロソツレ沈着速度Va を計算
する。また (3.3.4 )式中のSJ (2)の計算を行う。
SUBROUTINE BDETl ~
内 容 CALLED BY AEROSL
境界ノードにつながるダクト内でのエアロソツレの ìt若 ~I・算
エアロソソレのダクト，フィルタへの・沈着率，沈着質量・;w度の計・算(11頂流時)
(なお逆流時の計rl-は. SUBROHTINE BDET2で行う。)
SUBROUTINE C A L F P
I"J γF CALLED BY S 0 L V E
爆発，溶蝶火災時における放射性エアロソツレの放出，除染係数の計算
ボイ Jレオーバ燃焼時の同伴係数として1.0を設定する。
またその時の分配係数を計算する(3. 7. 1 )式を用いて計算する。
SUBROUTINE AERGAS
r"J 位-t:、~ CALLED BY C A L F P
放射性ガスの放出計算
トリチウム)レテニウムガス i乙ガス化率を与える。核種がトリチウムの場合には，
1.0をJレテニウムの場合には，カード 10で入力したガス化率が与えられる。なおJレ
テニウムのガス化率のデフォルト値としては， 0.0 4が用意されている。
-92-
JAERI-M 89-014
S U B R O U T I N E
\H '&
C A L W T
C A L L E D BY S O L V E
7 4 ; i / ? S i ® & © x T D •/jffitiaftW.
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CALLED BY S P D 0 T
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- 9 3 -
JAERI-M 89-014
SUBROUTINE CALWT
!付 'f5 CALLED BY S 0 L V E
フィルタ透過後のエアロソソレ分布の計算
フィルタ透過前後の，粒径分割j数ごとの由民分率WTPを計算する o
SUBROUTINE CALDG
rJ..] '仕z・Zヲ・ CALLED BY S 0 L V E
フ fJレタ透過 i去におけるエアロゾル分布について幾何平均直佳と幾何標準偏韮を.i l・~~.
する。
SUBROUTINE SUMMRY
I~ 't~ CALLED BY S 0 L V E
各ノードにおける圧力，温度，また各プランチにおける流量の最大値，最小値を設定
する。
SUBROUTINE AUTSTP
l付 f子 CALLED BY SOLVE
自動タイムステップの計算
圧力.1哲度，流mの変化によりタイムステップを計算する。(3.10参照)
SUBROUTINE D 1 V S T P
I.kJ n佐aヨ~ CALLED BY S 0 L V E
、区分タイムステップの切替
II<分タイムステップの切替時刻化な勺たらタイムステップを切り替える。
SUBROUTINE OUTPRC
内 ~そ~ CALLED BY QLMAIN
計算結果の出力を行う。
FUNCTION CU N
|付 2等 CALLED BY SPDOT
スリップファクタの計算を行う。
-93-
JAERI-M 89-014
FUNCTION
rt g F A K L
CALLED BY F I L T R
*R«© @ IS *) fc «fc S 7 >r ;i> ^ O ^ E ± S © » f t «rH-|5t-T *o
FUNCTION
rt ?l F G Z A I
CALLED BY B M 0 D E L
* & « * & # © & & ' * ? * - ? f © g t f t £ ? T ? o
FUNCTION
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FUNCTION
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FUNCTION
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^ M o i C ^ f f l ^ S
FUNCTION
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Jacobsen-Broc
FUNCTION
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F M F P
CALLED BY D U C T V T
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F U NM
CALLED BY S O L V E
0, ( 3 . 2 . 8 - 3 . 2 . 1 2 ) iW*ff i^aW-6*1*
F U X
CALLED BY D U C T V D
!#&©F (X) ( ( 3.9.1 0 ) ^ # H a ) * f t » t
F V S
CALLED BY S P D O T
tl*£?=f^. Vs <Oft&*ff?o
F Z T
CALLED BY D U C T V T
k <D&ft$l>$£0 ZT«rfM$-f So
G V I S
CALLED BY F I L T R
£Um<Dm%t.t IX'rrJo
E X T I N C
S P D 0 T
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F I N T E G
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M A S S G E
- 9 4 -
JAERI-M 89-014
FUNCTION FAKL
内 容 CALLED BY F 1 L T R
媒煙の目詰りによるフィルタの差圧上昇の効果を計算する。
FUNCTION F G Z A 1
l付 符 CALLED BY BMODEL EXTINC
溶媒燃焼率の燃焼パラメータ Eの計算を行う。
FUNCT 1 ON F Nl F P
内 容 CALLED BY DUCTVT SPDOT
空気の平均自由行程の計算を行う。
FUNCTION FUNM
IJ-j ギ CALLED BY S 0 L V E
ガス流体から壁側への対流伝達率の計算i乙用いられるヌッセルト数Nuの計算を行う。
引数Nの値により .(3. 2. 8 -3. 2. 1 2 )式が使い分けられる。
FUNCTION F U X
内 d廿- CALLED BY DUCTVD F 1 N T E G
金岡の式を用いる場合の F(X) ( ( 3. 9. 1 0 )式参照)を計算する。
FUNCTION F V S
IJ-j 2手 CALLED BY SPDOT
ストークスの式の計算を行い. V sの計算を行う。
一 一 一FUNCTION F Z T
!勾 ?6 CALLED BY DUCTVT SPDOT
Jacobsen-Br ockの熱泳動速度の ZTを計算する。
FUNCTION G V 1 S
|付 持 CALLED BY F 1 L T R MASSGE
粘性係数 μの計算を温度の関数として行う。
一一一一
-94-
JAERI-M 89-014
FUNCTION
1*1 §
mn^mmtYox BLOKDATA
1*] V?
O X A M B
CALLED BY B M O D E L E X T I N C
, co^Uff-i-5o
F P
A * * - K I O T iFPDTM- o t Ltzwmfnzn&f&m&viixinj >"<> \- >) <t*
± E £ t l T t ^ t e V # - KCDA*tt. E iT<0SUBR0UTINET?ff t )nTl ' , 5o
Kilii-Y SUBROUTINE
2 , 3 — INPUTC
2 0 — ECOM
55, 56 - RDTFN
- 9 5 -
JAERI--M 89-014
FUNCTION OXAMB
内 容 CALLED BY BMODEL EXTINC
酸素の推進力 Yox・∞を計算する。
BLOKDATA F P
l人i γz
入力カード 10で 1FPDT+ 0 とした時使用される欣射性物質のインベントリと水
相から有機問への分配定数.気相への同 r'l~定数をうえる。
上記されていないカードの入力は，以下の SUBROUTINEで・行われている。
入力カード
2 • 3
20
55， 56
司~
-.
->-
-95-
SUBROUTINE
INPUTC
ECOM
RDTFN
JAERI-M 89-014
MAIN -ZERCL -VRSION -CARD -INPUTC -BDATA -INPROC
-•DATE
-•DATE
T*FLi • MA
IN
•FLOAT MAXO
PR02-
• INPRAD • -MASSGE
SETBUN DUCCAL
- BRPl - PDCK - • A B S -•LOG —•SQRT - * S I N -•ACOS
WRTFN - WRTEX - EOS
TFNCV - BLWRl - MACHCR
ECOM INPUT1 -•DATE
— PROPER •ABS
—•FLOAT I—MESH
"SQRT
— INPUT4 — INPUT5-
ARBLF —•ABS •SQRT
— RDTFN COMB -
PSDFU
HEDATA 'ABS
— GAMMA — ENERGY
— BURN
—•SQRT —-T—*ALOG
'-•SQRT TGP 1— ENERliY —y—•
I—•ABS L— GAMMA •
-•ALOG • SQRT
GAMMA -•SQRT — EXCHAM — TFNCV
• SQRT ABS
"H • ABS ALOG SQRT
<— QLMAIN-L- GVIS
ARBLF -•EXP - EXT INC FGZAI -
OXAMB-i-ALOG KCBRT
*—•SQRT
r; • EXP • ALOG • EXP
05 .1 (1 ) T R A N S - A C E => - KOftfltag
- 9 6 -
MAIN ZERCL
VRS ION-ーーー・OATECARD
INPUTC一一*OATEBDATA INPROC四-.，-4<FLOAT
ト-・MAXO'- INPR02
]hERI-M 89・014
ECOM INPUTlー-r-*OATE
lNPUT4
←PROPER -4<SQRT トー申'ABSトー・FLOATL-MESH
lNPU1'5一一-PSDFU --.一喝'ALOGL-*EXP
ARBLF ABS SQRT RDTFN COMB -，-HEDATA
ト吋BS
ト GAMMAー-"'SQRTト ENERGY--rー州LOG
l...ホSQRT」・ SURN ----TGP ENERGY ~*ALOG
EXCHAM TFNCV
I NPRAD --SETBUN MASSGE .....，.ー DUCCAL~命SQRT
L-otABS BRPl PDCK
市ABS*LOG *SQRT ....SIN ホACOSWRTFN WRTEX EOS TFNCV BLWRl MACHCR --r-*ABS
ト事 ALOG'-t<SQRT
GVIS QLMAIN-，-・ ARBLF
ト・ホEXPト EXTINC-r-FGZAI--，-叶EXP
'-*ALOG l トー OXAMBー同一一...EXPl ド-*ALOG1 ト同事CBRT
L.・ホ SQRT
図 5.1(1) TRAN S -ACEコードの樹構造
-96-
l ιー命SQRTトー市ABS'-GAMMA -ーホSQRT
JAERl-M 89-014
MAIN -QLMAIN •SOLVE SECOND GETMF -ARBLF EOS BMODEL-
DONOR
FGZAI •
-OXAMB • ALOG • CBRT
—*EXP 1 — NLNR —
I SENT
-*EXP -*ALOG - • E X P
• •ABS
• EXP
• ABS • ABS
I SENT
-dFUNCT - • D B L E -*ABS - • D A B S
- • A B S
ABS -t-SQRT - • S I G N - • A B S - ITERA
— SEGCK
-•FLOAT - SOLMAT - FUNM - •COS - AEROSL-
ISENT - • A B S
CALET DUCTVT T: DUCTVD'
FMFP FZT SQRT
• ABS —•SQRT — • E X P —•LOG
FUX
- • S Q R T
r 1— DGAUSP-
• EXP • LOG 9FUNC
— SPDOT
— • A B S — • S Q R T •—*EXP
FMFP -FZT CALVF T -*SQRT
5.1(2) T R A N S - A C E a - K O i
- 9 7 -
MAIN -----QLMAIN SOLVE
JAERl・M 89-014
SECOND
GETMF --DONOR --I SENT -ーーーー *ABSARBLF
EOS
BMODEL-守ーー FGZAI 田ーーーー*EXP
・ALOGトー圃 OXAMB-四ー・*EXP
トー*ALOGト......CBRT
トー事 EXP
L-NLNR-一一マーθFUNCT
トー・DBLE
t-ー*ABS
'--・DABSCALPT --.EXP
SETPT
VLCNTl由ーーー事ABS
VLCNT2---*ABS
DONOR --- I SENT 一一一州BSBLCNV
FILTR ー寸・ー・ FLOAT
トー FAKL
トー GVIS トーホ SIGN
トー事 SQRTLーホABS
MONTJ -ーーーホSQRT
CHOKE ---rーホSQRT』ー牟ABS
SQRT SIGN
本ABS
ITERA --r一事ABSL - EOS
~EGCK ー..-- DONOR--
ト- BLWR 1 ISENT ーーーーー*ABS
*FLOAT SOLMAT
FUNM .COS
AEROSL
トーホABS』ー*IABS
CALET DUCTVT -ー「ー FMFP ーー一ーー*SQRTト・-+FZT，--，輩 SQRT
DUCTVDー寸ー・*ABSト『事 SQRT十園町+EXP
ト-*LOG
*ABS ホSQRT
*EXP
←-FUX ーー『ーホEXPL-叫OG
L - DGAUSP--8FUNC
SPDOT ー，-FMFP-ーーーーー*SQRTトー FZT 』ー CALVF
図 5.1 (2) T R A N S -A C Eコードの樹構造
-97-
JAERI-M 89-014
MAIN -QLMAtN -SOLVE AEROSL- SPDOT
'ABS — DOWN — BDET1
~E CUN-FVS
• SQRT
EXP
DUCTVT—-— FMFP • FZT »SQRT
-•SQRT
DUCTVD- • ABS —•SQRT • EXP
—•LOG FUX - -i—•EXP
1— •LOG
l_ BDET2
I— DGAUSP-—•ABS "SQRT • EXP DUCTVT r— FMFP —
[— FZT I—*SQRT
-9FUNC
— DUCTVD •
-•SQRT
• ABS —•SQRT —•EXP • LOG • FUX
DGAUSP-
-i—•EXP •—•LOG 3FUNC
CALFP CALWT CALDG
AERGAS
-•ABS —•SQRT -•EXP • ABS
-OUTPRC -LPPLOT
- PLOTER
-•LCG EXP SQRT
- •EXP - DBGARO - OUTV - SUMMRY +ABS - AUTSTP — i - ^ A B S
"-•MAX - DIVSTP - • A B S - • A B S - • FLOAT - • PLOTS - PLOTPR •ABS
SCALES
"E • ABS
MOD FLOAT
'ALOGIO 'PLOT
- TAXIS - - •PLOT -•NUMBER -•SYMBOL - YLOG [ - • P L O T
L-* ALOGIO
El 5. 1 (3) T R A N S - A C E a - K © « « &
- 9 8 -
MAIN -ーー田ーー-QLMAIN
JAERI-M 89・014
50LVE AER05L 5PDOT -ー「ー・ CUN-ーーーー一ー EXPトー FYS 」ーホ 5QRT
AB5 DOWN
BDET1 T
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一七下日L
中且
nu
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D
BDET2
一ヱ
τ」下
ELホAB5
5QRT
*EXP CALFP -一一-AERGA5 -ーーホABSCALWT
CALDG ---r-・LCGド事 EXP
~SQRT
8・EXPDBGARO OUTV
5UMMRY一一村B5AUT5TP ---rー市ABS
l.4MAX
DIVSTP OUTPRCー-ABS
LPPLOT ト*ABS車FLOAT市 PLOTS
PLOTPR -ーー・申ABSPLOTER --..-幽 SCALES--rー*ABS
ト同市MOD
Lー申FLOATALOG10 PLOT
TAXIS --rー申PLOTトー牟NUMBERト.....5YMBOL
ト-YLOG ーー*PLOTL-.*ALOG 10
図 5.1 (3) TRAN S -ACEコードの樹構造
-98-
JAERI-M 89-014
MAIN. QLMAIN- LPPLOT r—PLOTER •— TAXIS
L t 1NES
PLOFLM • PLOT
•YLOG • I: YLINER
• P L O T •SYMBOL
• •MOD ••NUMBER
•FLOAT NUMBER SYMBOL
•NUMBER -•PLOT -•SYMBOL - E N U M B R
•-* INDEX
- i - ^ A B S - •N U MBER - • C O S - • S I N
• - •SYMBOL
m 5. 1 (4) T R A K S - A C E ^ - K O ^ ^ i t
- 9 9 -
MAIN-ー自由ーー-QLMAll唱曲ーーー LPPLOT
JAERI-M 89-014
P!.OTER
PLOFLM PLOT
TAX 1 S --.--YLOG ----.-傘FLOATl ト牟NUMBER
L..・SYMBOL
L-YL 1 NER --r事NUMBER
*PLOT
*SYMBOL ENUMBR
冒し
M
P
“
nupuw
Rlnunu
σMDM
'uvanunu
pSMN
輩
*
$
*-eo
PM
M川
図 5.1 (4) T R A t¥ S -A C Eコードの樹構造
-99-
lNOEX
l eABS "'NUMBER .COS ・SIN.SYMBOL
JAERI-M 89-014
6. -9- V -f J\y f t %
6.i wg.-j^yv
I4BI2. 6*^JEl$t iA:^ 0
i/ > r;u,;i ft (c Wiffl L fc ;f$xi.3j J, 1 6 [il© 7* v ^ f ( / n 8 BO iTr. ^ ' ^ ' / • 9" x ^
- 3 tSiiTr, ~J 4»/9 4 tfflflf, 7* o r l taiTr) i , l 7 fl*l© j - v c t o r t / - K 1 , 1 3 , 1 7
6.2 t U * * #
• nmrn^mm .• as—* x^-b^ c / -- K 4) • V-XIQ
*Wffl-*fflffllS : jg*»ffl( TBP3 0 ( # ) - n - l'7fi>mm) 3 0 (ml ) -7kffl
30(ml)
J f t l t t t t M # £ i l : *fflS&SI«5»©fiJ»l(!iM'ffa ( 3.7.2 #M )
• BM^v * -9 :
Wlf?\M& : 0.1 1 1 1 (irf/s ) ( »glialS: 2 0 (|Hl/h ) )
BSmffi :0.2 30 4(m>) ( tlil[±i§Hffi^S 3 £ )
0.1 1 1 1 (irf/s ), W ? ' ? h ^ * ^ 7 / / ^^©^fRiSf t f f i ^ 1.1 0 0(rrf/s ) , 7 4 Jl>*&
*jHig**W£ , JES£ 1.320 ( i r f / s ) i t " £ 0 £fc. fl-afflffi*2 0(X:>. ft§lffi£l.01325
x i 0 5 ( P a ) i K t i o 7*5 y*;&*#tf-S»rIS8l&0*gS( *"* h«D*)t t , —!S©E3ffi
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- 100-
]AERI-M 89-014
6. サンプル計算
6. 1 対象プラント
サンフりレ計'ff.1乙使用するセル換気系モデルを図 6.1 Iζ示す。なおセル換気系の具体的な形状
はl剖2.6を参照されたい。
サンプ Jレ，~I P.に使用したセル換気系は， 1 6仙のプランチ(ダクト 8的所.パルプ・ダンパ
-3問所，フィルタ 4箇所，ブロア l箇所)と 17例のノード(その内ノード 1， 13，17
は境界ノード)より構成されている。
6. 2 計算条件
6. 1で述べたセル換気系モデルを用いて以下のケースについて計算を行った0
~.H故租矧:溶媒火災事故
事故発生箇所 :第一モデルセル(ノード 4)
ソース項
格煤相ー水相組成:溶媒相(TBP30(%)ーnードデカン溶液 )30(ml)ー水相
30 (ml )
放射性物質存在最:大型再処理施設の初期保有量(3.7.2参照)
燃焼パラメータ:
換気流量
燃焼而積
: 0.1 1 1 1 (肘'/5) (換気回数 20(回/h))
:0.2304(m') (抽出器相当段 3段〉
セJレ換気系における初期体罰流盟値は，給気ダクト系から第一モデルセ lレへの給気流血を
0.1 1 1 1 (肘'/5)，希釈ダクト系からフィルタ系への希釈流慣を1.100(肘/s)，フィ Jレタ系
を通過する排気流置を1.320(m3/s)とする。また，外気温度を 20("C)，外気圧を1.01325
XI05(Pa)と仮定する。ブランチが有する断面積及び長さ〈ダクトのみ)は，一軍の四角
の中，また，ノードの体積，断面積及びノードにおける初期圧力値は，二重の四角の中で図6.1
1乙表わした。
また，図 6.1中のプランチ 2とプランチ 14にあたる弁は，自動開問弁としてコントロール
されているものとする。
-100-
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希
釈
流
量
回
酉
サンプル計算のモデル
グ11 ・ 11ノード番号
11 m3 11体積
11 m2 11断面積
11 向 11初 期 圧 力
ブランチ番号
断面積
ダクト長さ由
図 6.1
O.0333mデs
ボリュームノード
境界ノード
給気流量
4ト一~
-]5Hl
JAERI-M 89-014
6.3 n-arem
- 1 0 2 -
JAERI・M 89・014
6.3 計算結果
計算結果を以下に示す。
-102-
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MWM胃M開M"a胃M司M司M鴨M開M開且胃側MRM開M開闘"
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1988.05.17
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0.0
1 2
NUCL SR-89 SR-90
CS-137 RU-103 RU-106 RH-106 ZR-95 NB-95
CE-141 CE-144 PR-144
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DUMMY
2 1
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TP 1000 0.005 1.0 00220057 -5. TI阿E STEP (1) 00230052 ・ I~STFG MAXV MINV 開AXT 円INT 00240052 。 00250052
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主7. TI阿E STEP 0) ・ TSTEP - 00280052 5.0 00290067
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‘10.RAOl日ACTIVITY DATA 00350055 ・IFPOTlSTFL CU02 VIoITR RUGAS 00360052 o 10 125.0 30.0 0.3 00370052
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0.153 19.1 1.0E-3 3.0E・3 SR-B9 00400052 0.102 12.7 1.0E-3 3.0E-3 SR-90 00410052 0.096 12.0 1.0E-4 0.1 CS ・137 00420052
0.05B4 7.3 1.0E-2 0.1 RU-l03 00430052 0.418 52.2 1.0E-2 0.1 RU-l06 00440052 0.418 52.2 1.0E-3 0.1 RH・106 00450052 0.264 33.0 0.1 0.1 ZR-95 00460052 0.557 69.6 1.0E-2 0.1 NB-95 00470052 0.032 4.0 1.0E-3 5.0E-4 CE-141 00480052 1.058 132.2 1.0E-3 5.0E-4 CE-14ゐ 004900521.058 132.2 1.0E-5 5.0E-4 PR-144 00500052
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1.12E-4 0.014 1.0E-4 3.0E-3 BA-140 00540052 1.12E軸 4 口.014 1.0E-2 5.0E-4 LA-140 00550052
0.362 45.2 1.0E-2 5.0E噂 4 PM-147 00560052 ι.lE-7 0.51E-4 4.0 5.0E-4 URAN 00570052 6.4E-4 0.08 1.0 5.0E-4 PRUTONIUM 00580052
0.0 0.0 0.0 0.0 DUMMY 00590052 -12.PLOT C口NTROL (1) 00晶10052
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1 57 怠 13.PLOi CONiROL (2)
58 6 59 *t4.PLOl CON1ROL (3) 60 *IPLOT ISCAL 61 62 *15.PLOT FRAME DESCRIPTIONS 63 怠 PRESSURE64 4 3 65 4 8 66 * PRESSURE DIFFERENCE 67 4 3 4 68 2 9 10 69 * TE阿PERAiURE70 4 2 3 4 71 4 5 6 7 72 4 8 9 10 73 4 11 12 14 74 * TEMP. OF NODAL INNER WALL 75 4 4 9 11 76 • TEMP. OF NODAL OUTER WALL 77 4 4 5 9 11 78 * TE問P. OF DUCT INNER WALL 79 4 3 4 7 80 率 TE阿P. OF DUCT OUTER WALL 81 4 3 4 7 82 怠 VOLU例E FLOW 83 3 2 S4 3 8 85 問ASS FL口M86 3 3 4 5 87 4 8 9 11 15 88 • HEAT FLOW TO INNER CELL WALL 89 4 4 5 9 11 90 * hEAT FLOW FRO円 CELL WALL TO OUT
91 4 4 5 9 11 92 • HEAT FLOW T口 INNER DUCT WALL 93 4 3 4 7 8 94 ・HEAT FLOW FRO刊 DUCT WALL TO OUT 95 4 3 4 7 8 96，.* 5阿OKE CONCENTRATION 守7 1 4 98 1 1> q守 7
100 9 101 1 10 102 11 103 • DEPOSITION RATE IN CELL 104 2 4 5 105 • DEPOSITION RATE IN DUCT 106 2 4 5 107 • S阿OKE DEP口SITION FACTOR 108 3 4 7 8 109 2 9 10 110 • ACCUMULATION OF SMOKE IN DUCTS & FILTERS 111 3 4 7 8
112 ・ 9113 率 1 10 114 * RELEASE OF RADIDACTIVE MATERIALS 10 AT問。SPHERE115 傘 CONCENTRATI日N116 1 13 117 • RELEASE RATE 118 1 13
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•16.TIME FUNCTION CONTROL 1 1 1 1
•17.CELL GEOMETRY AND 16 3
•18.PREVENT 0
*19.COMMON 1 « NOPT <1)
3 1 «20.COMMON 1
14 1 BACK FLOW
BRANCH DATA - (6)
4 3 BRA'JCH DATA
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CONTROL
VALVE FLAG
a: 4
<2:
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15
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0
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1. AND EXPLOSION
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(1)
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AMBRU 1.208
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EPSI 0.150
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20.0
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VLSO 30
1 4.0E
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.0
3G -7 USE)
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0.003 6 7 0.005 6 16 0.01
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*CELL TEMPERATURE IS IE VALUE 2 16 20.0
-48.INITIAL DUCT RE51STANCE CALCURATl口N DATA (1l - CAL EVAL lVCT IDCT
1 ・52.53.54.VOLUME N口DEDATA (1)・(3)
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265 266 267 268 269 270 271 272 273 274 275 276 277 278 279 280 281 282 283 284 285 286 287 286 289 290 291 292 293 294 195 296 297 298 299 300 301 302 303 304
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321 322 ::23 ~2ι
325 326 327 5 328 .55.56.TIME FUNCTtON TABLE (1l - (2l 329 掌 RELEACE RATE OF SOLID AEROSOL TIME FUNCTIONS(S， KG/S)
330 3 0 331 O.白 0.0 240.0 332 ・PRE55URE TIME FUNCTI0N5 (5， PA-G) 333 2 334 0.0 0.0 60.0 335 怠 TEMPERATURETl同E FUNCTION5 (5， T) 336 Z 337 0.0 0.0 60.0 333 さ ENERGY TI阿E FUNCTION5 (5， J/5) .噌内
~4: 0.0 0.0 240.0 0.0 3/.二定例AS5 RELEA5E TIM正 FUNCTION (5， KG/5l 342 3 0 343 0.0 0.0 240.0 344 局窓57.58.EXPLOSION OATA 345 怠 OPT ROOM GR阿 NTYPE346 0 347 *59.60.BL口WER FUNCT'ONS CM3/5，PA) 348 NP 349 5 350 XB FXB X8 351 0.0 6400.0 0.75 352 1.6666667 5292.0 2.666心667353 *61.FILTER FUNCTI口NS354 K AKL AKT 355 1 0.0 0.0 356 2 9.986E6 40.3 ?37 3 0.0 0.0 358ι0.0 0.0 玉59 *o2.o3.64.INITIAL INPUT DATA 360 志 PRESSURES (PA-G) 361 0.0 362 ・490.3363 -3871. ~64 -98. 365 0.0 366 • TEMPERATURE CC)
0.0
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(OPT=NEXOPT，ROO阿=NEXRM)
FXB 6370.0
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« OPTION OF RADIATION « t t t t t i t t t i t t t i i t t i t t i t m t t t t i i i i t t
*********************************** * OPTION OF SMOKE CONCENTRATION « ***********************************
CALCULATE NOT CALCULATE OPTION OF CALCULATION
CALCULATE 1 NOT CALCULATE 0 OPTION OF CALCULATION 0
************************ *********** « TEMPERATURE OF LINER * *********************************** CALCULATE 1 NOT CALCULATE 0 OPTION Of CALCULATION 0
• » ACCI-TRANS INPUT «»
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PRES TEMP ENER MASS CONC
*********** * TABLE 2 «
*********** INPUT DATA DIAGNOSTICS
***** S0LA-2T INPUT «.««« < SI-UNIT >
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NUMBER OF X-INTERVAL DATA
N = N = N * N = N =
3 4 6 2 1
XI = XI = XI = XI = XI =
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TIME STEP OF SMOKE CONCENTRATION CALCULATION 0.0 (S)
TIME STEP OF WALL HEAT TRANSFER CALCULATION 0.0 CSJ
PHYSICAL PROPERTY DATA
AIR DENCITY 5.O80OOE-01 (KG/M«a3) COEFFICIENT OF KINEMATIC VISCOSITY 6.00000E-03 (M»«2/S) THERMAL CONDUCTIVITY 5.08000E-02 (W/(M«K)> SPECIFIC HEAT CAPACITY 1.07000E+03 CJ/(KG«K>) THERMAL CONDUCTIVITY OF TURBULENCE 9.00000E-02 CMa«2/S) RATE OF VOLUME EXPANSION FACTOR 3.66000E-03 (1/K) COEFFICIENT OF VISCOSITY <AIRM) 3.28000E-05 lPA«S>
POISSON EQUATION DATA
CONVERGENCE CRITERION (PRESSURE) 0.0 SCALING FACTOR FOR CONVERGENCE TEST 0.0 OVER RELAXATION FACTOR 0.0 MAX ITERATION OF SOR 0 MAX TRIAL (IF NOT CONVERGED) 0
OUTPUT CONTROL DATA
TIME INTERVAL OF OUTPUT ON PRINTER 0.0 (S) TIME INTERVAL OF OUTPUT ON XY-PLOTTER 0.0 CS) HIGHT OF FIGURE (XY PLOTTER) 0.0 (CM) HIGHT OF LETTER IN FIGURE 0.0 (CM) LENGTH OF MAX. ARROW (XY PLOTTER) 0.0 (CM) MAX ARROW'S VELOCITY 0.0 (M/S) NUMBER OF CONTOUR LINE (XY PLOTTER) 0 SKIP INTERVAL (X-DIRECTION) 0 SKIP INTERVAL (Y-DIRECTION) 0
t t t t t t t i i t i
« TABLE 4 » **%%*******
DIAGNOSTICS OF TIME TRANSIENT BOUNDARY CONDITION
timitttitttttatititttitiiiittitiitiiit
» TIME TRANSIENT BOUNDARY CONDITION «
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NUMBER OF VELOCITY TIME TABLE 0
NUMBER OF TEMPERATURE TIME TABLE 0
NUMBER OF HEAT FLUX TIME TABLE 0
NUMBER OF HEAT SOURCE TIME TABLE 0
NUMBER OF TRANSIENT HEAT GENERATION OATA. 1
IS JS IE JE B.C. 6 5 7 9 0
(S)
0.8000 1.4500 2.2000 2.4000
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TIME STEP OF WALL HEAT TRANSfER CALCULATI日N •••••••••••
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PHYSICAL PROPERTY DATA
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NUMBER OF HEAT FLUX TI附E TABLE ••••••••••
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NUMBER OF TRANSIENT HEAT GENERATION DAT4.
B.C.
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DIAGNOSTICS OF HEAT AND BURNING DATA
HEAT CONDUCTION DATA ON WALL
DENSITY OF WALL (ROUWL) 0.0 CKG/CM3)) HEAT CAPACITY (CPWLJ 0.0 CJ/CKG»K)> HEAT CONDUCTANCE (XKAPWL) 0.0 (J/CM»SEC»K)
RATE OF VOLUME EXPANSION FACTOR CAMBBT) 0.353E-02 Cl/IO SPECIFIC HEAT CAPACITY IN ATMOSPHERE CAMBCP) 0.100E+04 (J/(KG>K)) THERMAL CONDUCTIVITY IN ATMOSPHERE (AMBKP) 0.249E-01 (J I CM«SEC«K> ) DENCITY IN ATMOSPHERE (AMBRU) 0.I21E+01 (KG/M3) COEFFICIENT OF VISCOSITY IN ATMOSPHERE CAMBMU) 0.177E-04 (KG/MtSEC> TEMPERATURE IN ATMOSPHERE CAMBTM) 0.200E+02 (C)
COMBUSTION MODEL DATA (B-FACTOR)
SPECIFIC HEAT OF GAS CCP> 2.460E-01 (CAL/(G«DEG.C)) CSI) 1.029E+03 CJ/CKG'K))
TEMP. AT SOLVENT SURFACE CTS) 2.420E+02 CDEG.C) CSI) 5.152E+02 CK)
EQUIVALENT OF OXYGEN CF) 3.327E-01 C-> RADIATION HEAT RATIO (GAMMA) 1.500E-01 C-) LATENT HEAT OF EVAPORATION CD 5.897E+01 (CAL/G)
(SI) 2.467E+05 (J/KG) RADIATION HEAT RATIO TO SOLVENT SURFACE (PSAI) 8.200E-01 (-) FUEL-WATER EVAPORATION CDELTA-1) 0.0 (-> EVAPORATION HEAT RATIO FROM FLAME TO SOLVENTCEPSILON) 1.500E-01 C-) LENGTH OF BURNING PAN TO 2-DIRECTION CDZPAN) 0.480E+00 (M) LENGTH OF CELL TO X CDCELL) 0.340E+01 CM) LENGTH OF CELL TO Y CHCELL) 0.220E+01 <M> LENGTH OF CELL TO Z (DEEP) 0.Z60E+01 CM)
COMBUSTION MODEL DATA (FUEL BURNING RATE)
EMPIRICAL PARAMETER 1 (ALPHA) 3.104E+00 C-) EMPIRICAL PARAMETER 2 CBETA-1) 1.721E-02 Cl/CM)
(SI) 1.721E+00 (1/M) VISCOSITY OF BURNING GAS (MIU) 2.570E-O4 (G/(CM*S)>
CSI) 2.570E-05 CPA«S) DENSITY OF SOLVENT (SIGMA) 8.160E-01 CG/CM««3)
CSI) 8.140E+02 <KG/M««3> PRANDTL NUMBER (PR) 6.730E-01 C-) MOLECULAR WEIGHT OF AIR (M) 2.900E+01 (G/MOLE)
(SI) 2.900E+01 (KG/K.-MOLE) BURNING PARAMETER CGZAI) 7.200E-01 <-) INFINITE TEMP. OF GAS (T> 0.0 (DEG.C)
(SI) 0.0 (K) WEIGHT CONC. OF OXYGEN CM-OX) 0.0 <-) DIF. OF TEMP. BETWEEN GAS AND SOLVENT CDELTA-T) 1.800E+03 CK) PRESSURE IN CELL CP> l.OOOE+00 (ATM)
CSI) 1.013E+05 (PA) VOLUME PERCENT OF TBP CVTBP) 3.000E-01 C-> HEAT GENERATION OF BURNING CHG) 0.947E+04 (CAL/G)
CSI) 0.396E+08 CJ/KG) DIAMETER OF PAN CD) 0.542E+02 (CM)
CSI) 0.542E-1-00 (M) AEROSOL GENERATION RATIO CARATE) 0.523E-01 (-)
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O.353E-02 CI/K) O.100E+04 CJ/CKG*K)) 白.249E・01 CJ I CM.SEC・K))O.121E+Ol CKG/M3> 0.177E-04 CKG/M・SEC)0.200E+02 (C)
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DENSITY OF WALL ............................CROUWL) HEAT CAPACITY ..............................CCPWL) HEAT CONDUCTANCE ...........................CXKAPWL)
RATE口F VOLU例E EXPANSION FACTOR ............CA阿BBT>SPECIFIC HEAT C~PACITY IN ATM口SPHERE .......(AMBCP) THERMAL CONDUCTIVITY IN ATMOSPHERE .........CAMBKP) DENCITY IN ATMOSPHERE ......................CAMBRU> COEFFICIENT OF VISCOSITY lN AT阿OSPHERE .....CAMBMU) TEMPERATURE IN AT阿OSPHERE ..................(A阿BTM)
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DIAMETER OF PAN
TIME APPROACH TO STEADV-STATE BURNING (TSS) 0.200E + 03 (SEC)
HEAT TRANSFER EFFECT TO Z-BIRECTION TZWALL = TEMPUTZW,JTZW) (ITZW)
CJTZW) APPEARENT HEAT TRANSFER COEF (HEFF) TEMP. AT WALL SURFACE (TZWALL)
0 0
0 . 0 <U/CM.»?«K)> 0 . 0 CO 2.731E+02 (<)
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« TABLE 6 «
DIAGN0S1ICS OF BURNING GAS AND SMOKE PARTICLES
i t t t i t t t t i t t t i t i i t i t i i t i t i t i i t i t t t i t t t
« INITIAL SET OF CONCENTRATE « t i t t t t n i t t t i i t i i t t t i i i t t i t t t t i i t t t i i *
CONCENTRATE INPUT CONTROL
LOGNORMAL DISTRIBUTION NUMBER OF DIFFU. SET
I
DI . 0 6 1 5 4 E .3B408E - 8 0 4 6 2 E . 3 5 2 9 4 E •06786E .OOOOOE .21S36E . 8 0 0 0 0 E
13 8.86611E-14 1.15600E 15 1.50724E
NO, 5 6 7 8 9
10 11 12
•07 (M) •07 (M) •07 (M) •07 <M> •07 (M) •07 (M) •07 <M) •07 (M) •07 (M) •06 CM)
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WT .22245E-.78347E-.55906E-.20978E-.74666E-.97413E-.74666E-.20978E-.55906E-.78347E-.22245E-
R .30772E-.92042E-.02311E-.17647E-.S3393E-.OO000E-.60748E-.40000E-.43306E-.77999E-.53619E-
08 CM) 08 CM) 08 CM) 07 (M) 07 CM) 07 CM) 07 CM) 07 CM) 07 CM) 07 CM) 07 CM)
> PI JO
00 CO
I N I T I A L SET DIFFUSION NO. DIFFU
1 0 . 0 CMt«2/S> 2 0 . 0 ( M « « 2 / S ) 3 0 . 0 CM«»2/S) 4 0 . 0 CM»«2/S)
INITIAL SET CONCENTRATE NO.
1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15
CONC .0 .0 .0 .0 .0 .0 .0 ,0 .0 .0
o.o 0.0 o.o o.o o.o
CKG/M««3> CKG/M«»3) CKG/M»«3> CKG/M««3) (KG/M»»3) (KG/M»«3) CKG/M«*3) (KG/M*«3) (KG/M»«3) (KG/M..3) (KG/M<>3) (KG/M««3) CKG/M««3) (<G/M^»3) CKG/K«»3)
0.200E+03 (5EC)
0 0
0.0 (W/(M..Z・K)) 0.0 (C) 2.731E+02 (K)
T1ME APPROACH TO STEADY-STATE BURN1NG ......(T55)
HEAT TRANSFER EFFECT TO Z-OIRECTI口NTZWALL雰 TEMP(ITZW，JTZWl .....................CITZW)
.....................(JT2W) APPEARENT HEAT TRANSFER COEF. ..............(HEFF) TEMP. AT WALL SURFACE ......................CTZW~LL)
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DIAGNOS1ICS OF BURNING GAS AND SMOKE PARTICLES
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CONCENTRATE INPUT CONTROL
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1.22245E-D2 5.30772E-08 (阿3
2.783ι7E-02 6.92042E・08 (M) 6.55906E-02 9.口2311E・08 CM) 1.20978E-Ol 1.17647E・・07 (M) 1.74666E-01 1.53393E-07 (M) 1.97413E-01 2.00000E・07 C例31. 74666E-01 2.6口768E-07 (例3
1.2097BE-01 3.40口00E-07 CM) 6.55906E・02 4.43306E・07 (H) 2.78347E-02 5.77999E・07 (M) 1.22245E・02 7.53619E-07 (M)
LOGNORMAL OISTRIBUTION NUM8ER OF DIFFU. SET •••••••••••••••••
NO. 01 5 1.06154E-07 (例36 1.38408E-07 (Ml 7 1.B0462E-07 (M) 8 2.35294E-07 (Ml 9 3.06786E・07 (阿3
10 4.00000E-07 (M) 11 5.21536E・07 (拘312 6.80000E-07 (M) 13 B.B6611E-07 (M)
14 1.15600E-06 (M) 15 1.50724E-06 (開3
lHHAF!
("'..21$) t問..2/S)(1'1..2/5) (M..2/S)
1NITIAL SET D1FFUSION NO. D1FFU
0.0 2 0.0 3 0.0 4 0.0
CKG/M*・3lCKGI阿s・3)(KG/M..3l CKGI阿..3)(KGI同"3)CKG/M怠怠3)(KGI開2亀3)CKG/H..3) CKGI例Z 怠3)
CKGI附・・3)(KGI附2・3)(KGI附"3)(KG/M.・3)CKG/M.'3) (KG/M“3)
INIT1AL SET CONCENTRATE NO. CONC
0.0 2 0.0 3 0.0 4 0.0
0.0 6 0.0 7 0.0 8 0.0 9 0.0
10 0.0 11 0.0 12 0.0 13 0.0 14 0.0 15 0.0
* INITIAL SETTING DATA FOR CONST. » * i i i t t t i t t t t i t i t t t t i t t > t t t i t * * t t * < i i t t
CONSTANT OF ALFNU 1.70000E+00 <M««2/S) CONSTANT OF CT 3.32000E+00 CONSTANT OF CM l.OOOOOE+OO CONSTANT OF KP 8.37000E+01 CONSTANT OF AERSOL ROUP 1.00000E+03 CKG/M««3) CONSTANT OF AERSOL RG 1.70000E+00 CONSTANT OF AERSOL OG 4.00000E-07 CM) CONSTANT OF FRICTIONSFALF) ... 9.00000E-01 CONSTANT OF CONC.DELT<CDELT) . 5.00000E-03
-PRESSURES READ IN (NOT CALC.FROM DIFP)
-TEMPERATURES READ IN
ttitttitiititttdttttimtttitttitt « THERMAL RADIATION CONSTANT «
************** «*««*«««««*#»*»***««* t—* >
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TABLE II
SUMMARY OF PROBLEM CONTROL PARAMETERS
PROBLEM TYPE INIT.TIME STEP START TIME CS) TOTAL TIME <S>
SS/T/PUN 5.OO0OE+OO
0.0 6000.000
MAXIMUM ITERATIONS PER TIME STEP CONVERGENCE CRITERION RELAXATION PARAMETER
1000 .OOOOE-03 1.00000
OUTPUT TIMES (S)
0.0 490.0000 965.0000 1480.0000 1975.0000 2470.0000 2965.0000 3460.0000 3955.0000 4450.0000 4945.0000 5440.0000 5935.0000
60.0000 555.0000
1050.0000 1545.0000 2040.0000 2S3S.O00O 3030.0000 3525.0000 4020.0000 4515.0000 5010.0000 5S05.0000 5995.0000
120.0000 615.0000 1110.0000 1605.0000 2100.0000 2595.0000 3090.0000 3585.0000 4080.0000 4575.0000 5070.0000 5565.0000
185.0000 680.0000 1175.0000 1670.0000 2160.0000 2655.0000 3150.0000 3645.0000 4140.0000 4635.0000 5130.0000 5625.0000
245.0000 740.0000
1235.0000 1730.0000 2225.0000 2720.0000 3215.0000 3710.0000 4205.0000 4700.0000 S195.0000 5690.0000
305.0000 800.0000 1295.0000 1790.0000 2285.0000 2780.0000 3275.0000 3770.0000 4265.0000 4760.0000 5255.0000 5750.0000
370.0000 865.0000 1360.0000 1855.0000 2350.0000 2845.0000 3340.0000 3835.0000 4325.0000 4820.0000 5315.0000 5810.0000
430.0000 925.0000 1420.0000 1915.0000 2410.0000 2905.0000 3400.0000 3895.0000 4390.0000 4885.0000 5380.0000 5875.0000
TCS) FT T(S)
RELEACE RATE TIME FUNCTION DATA CKG/S)
FT TCS) FT TCS) FT
FN. NO. 1 0.0 0.0 2.4006+02 0.0 9.600E+02 0.0
TtS) TCS)
PRESSURE TIME FUNCTION DATA (PA)
FT TCS) FT TCS) FT
FN. N O . — 1 0.0 0.0 6.000E+01 0.0
TEMPERATURE TIME FUNCTION DATA CO
FT TCS) FT TCS)
FN. NO. 1 0.0 0.0 6.000E+01 0.0
TCS)
ENERGY TIME FUNCTION DATA CJ/S)
TCS) FT TCS) FT TCS) FT TCS)
FN. NO. 1 0.0 0.0 2.400E+02 0.0 9.600E+02 0.0
MASS TIME FUNCTION DATA CKG/S)
TABLE 11
1000 S.0000E-03
1.00000
SUM阿ARY OF PROBLEM CONTROL PARA例ETERS
例AXI阿UM ITERATIONS PER TIME STEP CONVERGENCE CRITERION RELAXAT10N PARA阿ETER
SS/T/PUN 5.0000E+00
0.0 6000.000
PROBLEM TYPE INIT.Tl問E STEP (S) START T1門E (S) TOTAL T1ME (S)
430.0000 925.0000
1420.0000 1915.0000 2410.0000 2905.0000 3400.0000 3B95.0000 4390.0000 4885.0000 5380.0000 5875.0000
370.0000 865.0000
1360.0000 1855.0000 2350.0000 2845.0000 3340.0000 3835.0000 4325.000口4820.0000 5315.0000 5810.0000
305.0000 800.0000
1295.0000 1790.0000 2285.0000 2780.0000 3275.0000 3770.0000 4265.0000 4760.0000 5255.0000 5750.0000
OUTPUT TIMES (S)
245.0000 740.0000
1235.0000 1730.0000 2225.0000 272白.00003215.0000 3710.0000 4205.0000 4700.0000 5195.0000 5690.0000
185.0000 680.0000
1175.0000 1670.0000 2160.0000 2655.白白白03150.0000 3645.0000 4140.0000 4635.0000 5130.0000 5625.0000
120.0000 615.0000
1110.0000 1605.0000 2100.0000 2595.000口3090.0000 3585.0000 4080.0000 4575.0000 5070.0000 5565.0000
60.0000 555.00口0
1050.0000 1545.0000 2040.0000 2535.0000 3030.0000 3525.0000 4020.0000 4515.0000 5010.0000 5505.0000 5995.0000
0.0 490.0000 965.0000
1480.0000 1975.0000 2470.0000 2965.0000 3460.0000 3955.0000 4450.0000 4945.0000 5440.0000 5935.0000 』
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附ASS
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T(S) FT T(S) FT TCS) F
FN. NO. 1 MASS TE^P (C) = 20.00 0.0 0.0 Z.400E+02 0.0 9.600E+02 0.0
EXPLOSION ENERGY TIME FUNCTION DATA <W>
T<S) FT T(S) FT TCS> FT
0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0
EXPLOSION MASS TIME FUNCTION DATA CKG/S) <—i
TCS) FT TCS) FT TCS) FT f' PJ SO
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EXPL05ION MA55 TI阿E FUNCTION DATA CKG/S)
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0.0 ーロ41
TABLE III
SUMMARY OF MODEL CONTROL PARAMETERS
NUMBER OF BRANCHES = 16 NUMBER OF BOUNDARIES = NUMBER OF BLOWER TYPES =
NUMBER OF NODES (BOUNDARY + VOLUME) NUMBER OF VOLUMES = 14 NUMBER OF FILTER TYPES = 4
17
OO
I
NO.
1 2 3 4 5 6 7 8 9
10 11 12 13 14 15 16
NO. 1 2 3 4
5 6 7 8 9
10 11 12 13 14 IS 16
IN NODE
1 2 3 4 5 6 7 8 9
10 11 12 14 15 16 17
IN NODE
1 2 3 4
5 6 7 8 9
10 11 12 14 15 16 17
OUT NODE
2 3 4
5 6 7 8 9
10 11 12 13 8
14 15 16
OUT NODE
2 3 4 5 6 7 8 9
10 11 12 13 8
14 IS 16
INITIAL FLOW
(M»«3/S> 0.11110 0.11110 0.11110
0.11110 0.11110 0.11110 0.11110 1.32000 1.32000 1.32000 1.32000 1.32000 1.10000 1.10000 1.10000 1.10000
CM 0. 0. 0. 0. 0. 0. 0. 0. 1. 1. 0. 0. 0. 0. 0. 0.
INITIAL TEMP.
0.0 0.0
(C)
' 0.2000000E+02 0.2000000E+02 O.20OO0OOE+02 0.2000000E+02 0.2000000E 0.2000000E 0.0 0.0 0.0 0.0
+02 + 02
0.2000000E+02 0.0 0.2000000E 0.0
+ 02
FLOW AREA l*»2) 36000 01470 0 3 H 0
62500 01760 01760 01760 28200 08000 08000 16700 28200 28200 22000 28200 70000
COMP
TYPE
FILT DAMP DUCT
DUCT DUCT DUCT DUCT DUCT FILT FILT DAMP BLWR DUCT DAMP DUCT FILT
BRANCH
FILT ! FULL 1
0
0 0
0
DUCT ANGLE
0.0 0.0 0.9000000E+02 0.9000000E 0.0
• 0 2
0.9000000E+02 0.0 0.9000000E+02 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.9000000E+02 0.0
0, 0 0 0 0 0, 0 0. 0, 0. 0. 0. 0, 0, 0. 0.
SIZE HALF
6
6 6
6
DATA
CURVE
2 0 0 0 0 0 0 0 2 2 0 1 0 0 0 2
WALL RHO (KG/M*»3>
.0
.0
.7870000E+04
.9680000E+03
.7750000E+04
.7750000E+04
.7750000E+04
.7870000E+04
.0
.0
.0
.0
.7870000E+04
.0
.7870000E+04
.0
EXP Q
1.0 2.0 2.0 2.0 2.0 2.0 2.0 2.0 1.0 1.0 2.0 1.0 2.0 2.0 2.0 1.0
0.0 0.0
RESIST
0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0
o.o 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0
WALL CP
IJ/(KG*K>>
0.4600000E+03 0.5756001E+03 0.4600000E+03 0.4600000E+03 0.4600000E+03 0.4600000E+03 0.0 0.0 0.0 0.0 0.4600000E+03 0.0 0.4600000E+03 0.0
REV RESIST
0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0
INITIAL DELTA-P
(PA) 9.800E+00 4.112E+02 6.900E+01 3.000E-01 2.937E+02 2.800E+02 2.880E+02 2.S19E+03 2.450E+02 2.450E+02 1.421E+03 5.684E+03 2.150E+02 5.490E+02 4.310E+02 1.570E+02
THICKNESS
0.0 0.0 0.4999999E
CM)
-02 0.2180000E+00
0.4999999E 0.4999999E-0.4999999E-0.1000000E-0.0 0.0 0.0 0.0 0.1000000E-0.0 0.1000000E-0.0
-02 -02 -02 -01
-01
-01
INERTIA
Cl/M) 0.0 7.309E+00 4.777E+02 8.000E+00 2.841E+02 2.841E+02 2.841E+02 3.S46E+01 0.0 0.0 2.169E+00 0.0 3.546E+01 1.889E+00 7.092E+01 0.0
> PJ fO t—t
I
OO CO
MU ( K G / ( M « S ) >
NU ( M » « 2 / S )
GAS DATA I N DUCT
KAPA < W / ( M » K 1 )
CP ( J / ( K G » K > >
BETA C l / K )
0 . 3 2 8 0 0 0 0 E - 0 4 0 . 2 3 0 0 0 0 0 E - 0 4 0 . 5 0 8 0 0 0 0 E - 0 1 0 . 1 0 7 0 0 0 0 E + 0 4 0 . 3 6 6 0 0 0 0 E - 0 2
GAS DATA OUT OF DUCT OR CELL
TABLE 111
17
SUMMARY OF MODEL CONTROL PARAMETERS
NUMBER OF NODES (BOUNDARY + VOLUME】=
NUMBER OF V口LUMES t4 NU例BER OF FILTER TVPES
NU阿BER OF BRANCHES 16 NU例BER OF BOUNDARIES 3 NUMBER OF BLOWER TYPES 4
BRANCH DATA
』〉開刃向'玄
INE日TIA
(11阿3
0.0 7.309E~00 4.777E+02 8.000E+00 2.8/与1E+022.B41E+02 2.841E+02 3.54晶E+010.0 0.0 2.169E+00 0.0 3.546E+01 1.889E+00 7.092E+01 O.。
INlTIAL OElTA-P
(PAl 9.600E+00 4.112E+02 6.900E+口13.000E-01 2.937E+02 2.800E+02 2.880E+02 2.519Eφ03 2.450E+02 2.450E+02 1.421E+03 5.664E φ03 2.t50E+02 5.490E+02 4.310Eφ02 1. 570E+02
REV RESlST
nununuAunu《
unu内山首内
ununununMAunuwnu
----------------
nw《
unununu内
unu内
ununununununu内
unu
RESIST
nvhunuw《
uhu《
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V内
uw内
U《
U内
U内
unuw内
UAV
----------------
nv内
unu内
unw内
ununununununununu内
unu
EXP O
1.0 2.0 2.0 2.0 2.0 2.0 2.0 2.0 1.0 1.0 2.0 1.0 2.0 2.0 2.0 1.0
FILT S1ZE FULl HAlF CURVE
雪
4nunuhununu内
unuw『，h司
dnu句
&nununu司
4
6
6 6
。
D D
CO例PTYPE
FIlT DA例PDUCT
DUCT DUCT DUCT DUCT DUCT FIl T FILT DA例PBlWR DUCT DAMP OUCT FILT
FLO¥l
AREA (M掌 *2)0.36000 0.01470 0.031'-0 0.62500 0.01760 0.01760 0.01760 白.282001.08000 1.08000 口.167000.28200 0.28200 0.22000 0.26200 0.70000
INlTIAL FlOW
E阿..3/5)0.11110 0.11110 0.11110
0.11110 0.11110 0.11110 0.11110 1.32000 1.32000 1.32000 1.32000 1.32000 1.10000 1.10000 1.10000 1.10000
IN OUT NO. NODE NODE
弓
ζ'J4P240''aO9《
U44句
d'aeo'h司
EJ，。
-A-E--A4・・・&-A---
4 .. ‘，‘電d'h守
EJao，，.-unVAU・ι‘，‘，‘EJa。，，
-A・4・4
噌
E・4・・4・・・4
唱
A句ζtd'血司CJAUヲ
'nunvnu'E・句dτd'句EJao
・4・A・，A
・・A-A-A，‘
l-H∞l
∞OEO-品
THICKNESS (M)
0.0 0.0 0.4999999E-02 0.2180000E+00 0.4999999E-02 0.4999999E-02 0.4999999E-02 0.1000000E-01 0.0 0.0 0.0 0.0 0.1000000E-01 0.0 0.1000000E-Ol O.。
WALL CP (J I (KG傘K))
0.0 0.0 0.1.600000E+03 0.5756001E+03
O. 4600000E +03 0.4600000E+03 0.4600000E+03 O.ゐ600000E+030.0 0.0 0.0 0.0 O.ι600000E+03 0.0 0.4600000E+03 0.0
品
WALL RHO (KG/M*事 3)
0.0 0.0 0.7870000E+04 0.9660000E+03 0.7750000E+口40.7750000E+04 0.7750000E+04 0.7870000E+04 0.0 0.0 0.0 0.0 0.7870000E+口ι0.0 0.7870000E+04 O.。
D
DUCT ANGLE
0.0 0.0 0.9000000E+02 0.9000000E+02 0.0 0.9000000E+02 0.0 0.9000000E+02 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.9000000E+02 O.。
‘，‘『ζ
司ζ司ζ、，』令，‘弓，』吻，-
AUnuw内
unuw《
UM内
UW
内
Unuw
+
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FE'に
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U肉
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n
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UV
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W
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nvnv司ζ弓ζ句4司，‘‘，‘句dnu《
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，F巳『ζ'a'h-F3，。，，eonw'nHW'A『¢zaeo'b-caaO
HU内
υ
・4・A・A・A
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U制問
N
E
1
2
3
4
5
6
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，A向
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A
4
A
句目・・A-------A
nu
創刊
・・・・『ζ'a'h司Pコau''eonVAu--A句ζ'a'匂
eaao
nu
・ιeA'A-A
・4--・4A
N
lNlTlAL TE円P.(CJ
GAS DATA IN DUCT
BETA (1/K)
CP (J ICKG*IO)
KAPA (W/(H・K))
NU (M*・2/S)
開u(KG/(M.S))
0.3660000E-02
GAS DATA OUT OF OUCT OR CELL
0.1070000E+04 0.5080000E-01 0.2300000E-04 0.3280000E-04
MU NU CKG/(M*S)) (M«*2/S)
KAPA CP BETA AMB. TEMP. CW/CK.IO) (J/CKG«IO) Cl/K) <C>
0.1770000E-04 0.1465232E-04 0.2490000E-01 0.1000000E+04 0.3530000E-02 0.2000000E+02
AEROSOL PHYSICAL OATA
RHO KAPA CT CM
(KG/M»«3> <W/(M«K)) (-) (-)
0.1000000E+04 0.8370000E+02 0 .3320000E+01 0.100000OE+01
NO. OP (M> WTP ( - ) RP (M)
1 1.06154E-07 1.2224SE-02 5.30772E-08
2 1.38408E-07 2.78347E-02 6.92042E-08
3 1.80462E-07 4.55906E-02 9.02311E-08
4 2.35294E-07 1.20978E-01 1.17647E-07
5 3.06786E-07 1.74666E-01 1.53393E-07
6 4.00000E-07 1.97413E-01 2.00000E-07 « — i
7 S.21536E-07 1 .74666E-01 2 .60758E-07 J*" PI
8 6.800O0E-07 1.20978E-01 3.40000E-07 JO t — t
9 8.86611E-07 6.55906E-02 4.43306E-07 '
10 1.15600E-06 2.78347E-02 5.77999E-07
11 1.S0724E-06 1.22245E-02 7.53A19E-07
BOUNDARY DATA
AMBIENT PRESSURE = 101325.00 (PA) AMBIENT TEMPERATURE « 20.00000 (C) NODE INITIAL P FN INITIAL T FN INITIAL C FN NODE INITIAL P FN INITIAL T FN INITIAL C FN NO. PRESSURE NO. TEMP. NO. CONC. NO. NO. PRESSURE NO. TEMP. NO. CONC. NO.
(PA) (C) (KG/M««3)
00 CO
o »—»
17
PRESSURE NO. TEMP. (PA) (C>
0.0 0 20.000 0.0 0 20.000
NO. CONC. (KG/M«»3)
0 0.0 0 0.0
VOLUME NODE
NO.
0 0
VOLUME
NOP NOT NOE
NO. PR
13
DATA
NOM NOC
-98.0 0 20.000 0 0.0
VOL. AREA (M«»3) <Mt«2)
1 0 0 0 0 0 1.800E-01 3.600E-01 2 0 0 0 0 0 4.710E-01 3.140E-0Z 3 4 0 0 1 1 1 2.000E+01 7.700E+00 4 5 0 0 0 0 0 6.000E+00 4.000E+00 5 6 0 0 0 0 0 1.320E-01 1.760E-02 6 7 0 0 0 0 0 1.320E-01 1.740E-02 7 8 0 0 0 0 0 2.820Er00 2.820E-01 8 9 0 0 0 0 0 5.400E-01 1.080E+00 9 10 0 0 0 0 0 5.400E-01 1.080E+00 10 11 0 0 0 0 0 5.400E-01 1.080E+00
AMB. TEMP. (0
8ET且<1/Kl
CP J f(KG‘Kl】
KAPA (WI (M・Kll
NU (M..2/Sl
MU (KGI (M怠Sll
0.200000つEφ020.3S30000E'02 0.1000000E+04 0.2490000E-Ol O. H6S232E-04 0.1770000E.‘04
AEROSOL PHYSICAL DATA
CM t・3
CT (-)
KAPA (WIC例怠Kll
RHO (KGI例2 食3)
0.1000000E+Ol O.3320000E+Ol
RP
1.061S4E-07 1.22245E-02 S.30772E-08
(Ml
O.B370DOOE+02
(-l WTP
O.1000000E+04
〈阿3OP NO.
1.38408E-07 2.78347E-02 6.92042E-08
1.80462E-07 6.S5906E-02 9.b2311E-08
2.3S294E-07 1.20978E-01 1.17品47E-07
3.06786E-07 1.74666E-Ol 1.S3393E・07
2
3
ι
4.00DOOE-07 1.97413E-Ol 2.00000E-07 』〉伺MNHSFA
品
5.21536E-07 1.74666E-01 2.60768E-07
6.80000E-07 1.20978E-01 3.‘0000E-07 7
8.86bllE-07 6.55906E・02 4.43306E-07
s
9 l
M
H
O
-1.1S600E-06 2.78347E・02 S.77999E-07 10
∞ω10H品
1.S0724E-06 1.2224SE-02 7.S3619E-07 11
C FII NO.
。
20.00000 (c)
'』.、，-
a例ptu曹、4
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80UNOARY DATA
101325.00 CPA)
C FN NO.
o
A例BlENT PRESSURE
T FN !NlTIAL NO. C口NC.
CKGI問主怠 3)
o 0.0 0.0
lNlT lAL TE例P.
CC)
o 20.000 20.000
NODE lNlTIAL P FN NO. PRESSURE NO.
CPAl -----・・ーーー---
0.0 0.0 0
VOLUME DATA
VOL. AREA ("'''3) 阿"2)
o 0 0 0 0 1.800E・01 3.600E-Ol o 0 0 0 0 4.710E-01 3.140E-OZ o 0 1 1 2.000E+Ol 7.700E+OO o 0 0 0 0 6.000E+OO 4.000E+00 o 0 0 0 0 1.320E・01 1.760E-02 0 口 o 0 0 1.320E-Ol 1.7bOE-02 o 0 0 0 0 2.820E.00 2.820E-01 o 0 0 0 0 5.400E-Ol 1.080E+OO o 0 0 0 0 5.400E-01 1.080E+00 o 0 0 0 0 5.ιOOE-01 1.080E+00
。
NOP NOT NOE NO阿 Nロc
。
VOLU例E NODE
-FhJa
。，，oO内
w'nu---
4l・4A
1 2 3 4
5 6
7 B 9
10
17
- 0 2 T - . . -Ns
MWU)-'0'OD)S(>UIM^'U)
CNUtt,-nJh*0000-JO*Ul**W\)
o o o o o o o o o o o o o o 0>rv)uio o>uio -j o o
o o « o o o o >o o
o o *• o o o o o
I TO -n
C M \ J U I O . O . U 1 O -J -si O O m m rn m + + + I o o o o O O O •-*
1 Z 1 O I *-» 1 Tl 1 f -1 O 1 £
ru o o o O o o m + O ru
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IV IU o o
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o o m m + +
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ru ru ru o o o o o o o o o o o o o o o o o o
+ + -f
ru o o o o o o m + o o o o o o o o o
ru ru ru ru ru ru ru ru tu
ru o o o o o o m + o ru
O O O O O O O O O O O O O O
•-» o l-» H* •-» o o o »-» »•* o o »-» •-» o o *-*0
P* w ru NO O H» * •o
O O O O O O O O N O ' O O C O ' O o o o o o o
o o o o o o
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hp凶0・何ODDD口口m+DN0・uロロロ口口0mg白川
山
間
島
0・MOODODOm+DM0・hp唱唱唱。唱唱問'DM
AVUW0・NOO口ODOm+ON0・hF唱。唱。唱唱miOM
吋回D・NDOロロoom+口N0・Hロロロロロロ問。OH
白唱0・NDODCOOm+ON0・HDDODOOmeOH
唱HOO-Mロ00ロロom+OM0・Hロ0000ロm'OH
HO凶H0・NOOロooom+白N0・H白白0000mtOH
HHMM0・NOOロロocm+ON0・H口口口口口Om'OH
同M同ト0・M口白白ロoom+OM0・H白00000maOH
HMHM0・NOODDoom+ON0・H白0000口問。OH
HhpH品0・N000000m+ON0・HOODODOm--OH
国「ロEmB明EZ円
4H口Zロ』H4P
EPF「司ヱ口
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a.，MV
0・可四uwDO白Dm+白hF
0・吋印可口O白Om+白hr
白・0品目DODDm+白u
ロ・叫吋山口DロDm+白色r
0・吋吋凶口口口口問+白hr
ロ・吋司明日ODDm+白hr
0・吋MWUロロ白Om+OhV
0・吋吋MDO白白m+白F
0・U可UV山口白ロロm+DhF
0・吋吋閉口000m+白hP
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ロ・吋吋山口000m+OP
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0・hphvo口口心OmA，DU
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白・PAVD口DOOm+Du
o-hrhvDODOOmA'ロ凶
0・hrhv口口白白OmA守口M
0・hVAVOOOQOma-ロ凶
ロ・hrιvoDDOOm+口M
0・hrhF020口Omム守口凶
0・hphvooo白omA'ロ凶
0・hrFD口DQOmム守口U
0・hvhvD口DOOm-DU
D-hrFDDodDm+ロ凶
0・hpAVDCO〕
Omi，DM
vl0-681"i-nr:3¥r[
TABLE IV
SUMMARY OF NOBE TYPE, INITIAL PRESSURE AND BRANCH CONNECTIONS
NODE NODE(-,FOR BOUNDARY NO. TYPE<+,VOLUME NO+IOOO)
1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17
-1 1001 1002 1003 1004 1005 1006 1007 1008 1009 1010 1011 -1
1012 1013 1014 -1
CO
I
PRESSURE (PA)
0.0 -9.B00OE+0O -4.2100E+02 -4.9000E+02 -4.9030E+02 -7.8400E+02 -1.0640E+03 -1.3520E+03 -3.B710E+03 -4.1160E+03 -4.3610E+03 -5.7820E+03 -9.80OOE+O1 -1.1370E+03 -S.8800E+02 -1.5700E+02
ASSOCIATED BRANCHES
1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11
13 14 15
2 3 4 5 6 7 8 13 9 10 11 12
14 15 16
0.0
> w so
CO U3 I o
TABLE lV
SUM附ARY OF NOOE TYPE， INITIAL PRESSURE ANO BRANCH CONNECTI口NS
NODE NOOE(-，FOR BOUNOARY NO. TYPE( 令， VO~U阿E NO+l0001
』〉何回N
H
・z∞C'OH品
ASSOCIATEO BRANCHES
13
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F3AU''eoavnM4A弓6
111 'h句
ppeo
---
旬a
・句，‘をJ'h司
R
J
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1
1
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・.‘‘.‘
PRESSURE (PA)
0.0
・9.8000E+口0・4.2100E+02-4.9000E+02
-4.9030E+02 ・7.8400E+02-1.0640E+03 -1. 3520E+03 -3.6710E+白3-4.1160E+口3・4.3610E+白3
-5.7820E+03 -9.8000E+01 -1.1370E+03 ・5.8800E+02-t.5700E+02 O.。
1 司 1
2 1001 3 1002 4 1003 5 100ι 6 1005 7 1006 8 1007 9 1006
10 1009 11 1010 12 1011 13 ・1
14 1012 15 1013 16 101ゐ17 ・1
lHMMl
Q
TABLE V
RESISTANCE COEFFICIENTS ANO CRITICAL MACH NUMBERS
C1NPUT RESISTANCES SHOULD INCLUDE ENTRANCE AND/OR EXIT LOSSES. IF NOT DONE, THE FRICTION FACTORS BECOME NEGATIVE DURING THE SOLUTION AND RES ULT IN NUMERICAL INSTABILITIES. VERY LARGE FRICTION FACTORS WILL NOT CAUSE NUMERICAL PROBLEMS, BUT SHOULD BE EXAMINED FOR UNREASONABLENESS.)
BRANCH NO. UP. NODE ON. NODE FWD RF REV RF FUD MACH REV MACH AREA(M**2) •INPUT ERROR??"
2 3 4 5 6 7 8 11 13 14 IS
2 3 4 5 6 7 8 11 14 IS 16
3 4 5 6 7
a 9 12 8 14 IS
11.942 9.143 15.753 12.227 11.657 11.990 190.726 37.732 23.441 36.430 46.992
11.942 9.143 15.753 12.227 11.657 11.990
190.726 37.732 23.441 36.430 46.992
0.21950 0.25402 0.19708 0.21518 0.21952 0.22394 0.06044 0.13102 0.16229 0.13296 0.11810
0.22469 0.24257 0.19783 0.22291 0.21952 0.21695 0.06035 0.13191 0.16229 0.13296 0.11852
0.01470 0.03140 0.62500 0.01760 0.01760 0.01760 0.28200 0.16700 0.28200 0.22000 0.28200
FRICTION FRICTION FRICTION FRICTION FRICTION FRICTION FRICTION FRICTION FRICTION FRICTION FRICTION
TOO TOO TOO TOO TOO TOO TOO TOO TOO TOO TOO
HIGH7/AREA HIGH7/AREA HIGH7/AREA HIGH'/AREA HIGH7/AREA HIGH7/AREA HIGH7/AREA HIGH7/AREA HIGH7/AREA HIGH7/AREA HIGH7/AREA
TOO TOO TOO TOO TOO TOO TOO TOO TOO TOO TOO
LARGE? LARGE? LARGE? LARGE? LARGE? LARGE? LARGE? LARGE7 LARGE? LARGE? LARGE?
TABLE V
RESISTANCE COEFFICIENTS ANO CRITICAl阿ACH NUMBERS
UNPUτR~SlSTANCES SHOULO lNCLUDE ENτRANCE AND/OR EXlτLOSSES. 1 f N01 DONE， THE FRICTI0N FACTORS 9ECOME NEGATIVE DURING THE SOLUTION AND RES ULT IN NUHERICAL INSTABILITIES. VERY LARGE FRICTION FACTORS WILL NOT CAUSE NUMERICAL PROBLE阿S，BUT SH口ULD BE EXA例lNEO FOR UNREAS口NABLENESS.l
.1 NPUT ERROR??・FRICTION 100 HIGH?/AREA TOO LARGE? fRICTION 10口 HIGH?/AREA T日日 LARGE1 FRICTION 100 HIGH?/AREA TO日 LARGE1FRICTION 100 HIGH'/AREA 10口 lARGE?FRICT10N 1口口 HIGH?/AREA 100 LARGE? FRICTION TOO HIGH11AREA 100 LARGE1 FRICTION 100 HIGH?/AREA 100 LARGE? FRICTI0N 100 HIGH?/AREA 100 LARGE? FRICTION 100 H!GH?〆AREA TOO ιARGf? FRIC110N TOO HIGH?/AREA 100 LARGE? FRICTION TOO HIGH?/AREA 100 LARGE?
REV RF FWO MACH REV MACH AREA(M..Zl -ーーーーー ーーーーーーーー ーーーーー---.・・・・・・ー・・ー・-11.942 0.21950 0.22469 0.01470 9.143 0.25402 0.2ゐ257 0.03140
15.753 0.1970B 口.19783 0.62500 12.227 0.21518 0.22291 0.01760 11.657 0.21952 0.21952 0.01760 11.99口 0.22394 0.21695 0.01760
190.726 0.06044 0.06035 0.28200 37.732 0.13102 0.13191 0.16700 23.441 0.16229 0.16229 0.28200 36.ι30 0.132甲6 0.13296 0.22000 46.992 0.11810 0.11852 0.28200
FWD RF
11.942 9.143
15.753 12.227 11.657 11.990
190.726 37.732 23.441 36.430 46.992
BRANCH N口. UP. NODE DN. N口DE
2 2 3 3 3 4 4 4 5
5 5 6 6 6 7 7 7 B 8 8 9
11 11 12 13 14 8 1 ι15 1ι 15 16 15
』〉開河
7g∞∞，DH品
ISM-
TABLE VI
FILTER BRANCH DATA
BRANCH FILTER NO. NO.
LAMINAR COEF.
TURBULENT COEF.
1 9 10 16
2 9.9860E+06 4.0300E+01 2 9.9860E+06 4.0300E+01 2 9.9840E+06 4.0300E+01 2 9.9860E+06 4.0300E+01
N3 CO
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I
s CO to I o
TABLE Vl
FILTER BRANCH DATA
』〉何回NH'呂
田
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-4.0300E+Ol ゐ.0300E+Ol4.0300E+Ol 4.0300E+Ol
-
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HF--
Tz-nu-
MnPau-
a内司-
L-• •
9.9860E+06 9.9860E+06 9.9B60E+06 9.9860E+06
F1LTER NO.
''』雪
ι
，s，，‘
BRANCH M口.
4』-nu，aυdo
11
iHMωl
TABLE V I I
BLOWER BRANCH DATA
BRANCH NO. BLOWER FUNCTION NO.
INPUT
OUTPUT
¥*¥¥** ICOV NOT
y = EPS = ITEND = RTORD • VLSO =
X IEB
EQUAL 0
12
•«* EXTINCTION TIME
0.699999988 0.9999999E-03
20 0.1000000E+01 0.3000000E+OZ
0.699999988 0
E+OO
E+00
0 . 4 4 0 E + 0 4 CS> BOIL OVER
> W fO t—«
I
00 co t o
TABLE VII
BLOWER BRANCH DATA
BLOWER FUNCTION NO. BRANCH NO.
1 12
••• EXTINCTION TIME = D.440E+04 CS) ・・・・-80lL OVER
E+OO 0.699999988 0.9999999E-03
20 O.lOOOOOOE+Ol O.3000000E+02
EPS ITEND RTORD = VLSO
INPUT
E+OO 0.699999988 D
x !ER
￥警警￥￥￥ IC口V N口T EQUAL 0
ロUTPUT
』〉何回N
H
・・窓
∞∞‘OHA
ISA--
««« PROBLEM NOT CONVERGED FOR 1000 ITERATIONS AT TIME = 4.525E+OS CS> «««
»»« FAILED MASS FLOW CORRECTION CHECK. BRANCH = 4 »«»
««» MASS FLOW (K5/S) »*»
4.343E-01 4.259E-01 4-OOSE-01 2.51SE-02 9.693E-02 9.467E-02 9.146E-02 1.512E+00 1.510E+00 1.509E+00 1.507E+00 1.502E+00 1.431E+00 1.430E+00 1.429E+00 1.429E+00
««» MASS FLOW CORRECTION «»•
7.576E-05 9.835E-0S 1.907E-06 4.419E-02 4.900E-05 4.023E-05 2.S44E-05 6.674E-06 6.771E-05 7.O57E-05 S.722E-06 4.768E-06 8.106E-05 4.4B2E-05 2.480E-05 2.098E-05
«-« DENSITY <KG/K3) «•»
1.206E+00 1.210E+00 1.136E+00 5.593E-01 B.461E-01 9.677E-01 1.030E+00 1.175E+00 1.150E+00 I.144E+00 1.142E+00 1.121E+00 1.204E+00 1.190E+00 1.195E+00 1.201E+00 1.206E+00
««« DENSITY CORRECTION ««« « — i
0.0 -8.647E-07 B.632E-06 8.235E-06 6.831E-06 3.397E-05 4.412E-05 4.605E-O6 5.644E-06 5.956E-06 "> 3.716E-06 2.S50E-06 0.0 1.440E-06 3.009E-07 1.38SE-06 0.0 t 1 3
I »«« PRESSURE (PA) »«» ^ 1 l '-"' ' •*• £» 0.0 -2.26SE+02 -3.205E+02 -1.017E+03 -1.017E+03 -1.252E+03 -1.423E + 03 -1.577E+03 -3.910E + 03 -4.190E + 03 S. , -4.471E+03 -5.852E+03 -9.800E+01 -1.323E+03 -9.308E+02 -4.184E+02 0.0 __ I CO
»«» PRESSURE CORRECTION «»« f o
0.0 -5.127E-02 -8.422E-02 -3.240E-01 -3.245E-01 -2.197E-01 -1.305E-01 -4.370E-02 -2.430E-02 -2.859E-02 . •"* -2.662E-02 -1.495E-02 0.0 -3.5S3E-02 -2.295E-02 -8.038E-03 0.0 **
11347 TOTAL ITERATIONS TO TIME = 4.5250E+O3 CS>
CHECK THE FOLLOWING STEPS...
A. CHECK ADJACENT BRANCHES, IS IT MODELLED C0RRECTLY7 B. CHECK RESISTANCES C. TRY SMALLER TIME STEP 0. MAKE TIME FUNCTION LESS SHARP E. ADD CAPACITANCE AT NODE
4.525E+03 (5) 1000 tlERAltONS ATτ1阿EPROBLEM NOT CONVERGEO FOR
1.S09E+OO
... 4 FAILED MASS FLOW CORRECTION CHECK， BRANCH
百億司区耳障MASS fL口W (KG/S)
... 1.510E令。。1.512E+OO 9.146E-02 9.467E-02
1.429E+00 9‘693E-02 1.429E+OO
... 2.515E-口21.430E+口0
問ASS FLOW CCRRECTION
4.00SE-01 1.431E+00
4.259E-01 1.502E+OO
4.343E・011.507E+OO
7.057E-05 6.771E-口56.676E-06 2.664E-05 4.023E-05 2.098E-05
4.900E-05 2.480E噂 05
4.419E・024.4B2E・05
OfNSITY CKGI問3)
1.907E-06 8.106E-05
9.835E-05 4.768E-06
7.576E-05 5.722E・06
』〉開
mHa玄
1.1ゐ6Eφ00 1.150E+口口1.175E+OO 1.030E+0口1. 206E+00
9.677E-Ol 1.201E+OO
8.461E-Ol 1.195E+00
z・倉.
5.593E-Ol 1.190E+目。
DENSITY C日RRECTl白川
1.136E+OO 1.204E+00
1.210E+00 1.121E+00
怠怠温E
0.0 -8.647主・073.716E・06 2.550E-06
1.206E+00 1.142E+OO
5.956E・065.64I.E-口64.605E・064.412E・05O.。3.397E-05
1.385E-06 6.831E・0晶
3.009E-07 8.235E・061.640E-06
..，・PRESSURE (PA>
8.632E-06 O.。
怠.，・l-Mml
∞由
'OH品
0.0 -Z.Z66E+OZ ・3.Z0SE+OZ・1.017E+03-1.017E+03 -1.Z5ZE+03 -1.4Z3E+03 -1.S77E+03 -3.910Et03 -4.190E+03 ・4.471E+03・5.852E+03-9.800E+Ol -1.323E+口3 -9.308E+02 -4.184E+02 0.0
... PRESSURE CORRECTION ... 0.0 ・5.127E-02-8.422E-02 -3.240E・01 ・3.245E-01 -2.197E・01 ・1.305E・01 -4.370E-02・2.430E-02 ・Z.859E・OZ
・2.662E・02・1.495E・02 0.0 ・3.5S3E・02・2.2争5E・02 -B.038E・03 0.0
(S) 4.5250Eφ03 113ゐ7 TOTAL lTERATlONS TO TIME
CHECK THE F口LLO凶ING STEPS...
9a
vz L
T-F--
PE
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官民
ENTRY TO SYSTEM SOLVER
TABLE VIII
SUMMARY OF SOLUTION PARAMETERS
FIRE ACCIDENT IN CELL
RUN TYPE a TP
CONVERGENCE CRITERION = 5.0000E-03
RELAXATION PARAMETER = 1.00
CALCULATION TIKE STEP = 5.0000E+00 CS>
TOTAL PROBLEM RUN TIME = 4525.00000 (S)
TOTAL ITERATIONS FOR PROBLEM = 11347
CONCENTRATION CALCULATED
HEAT ESCAPE CALCULATED NTOUT = 98 OUTIME = 0.0 60.0000000 120.000000 185.000000 245.000000 305.000000 370.000000 430.000000 490.000000 555.000000 615.000000 680.000000 740.000000 800.000000 865.000000 925.000000 985.000000 1050.00000 1110.00000 1175.00000 1235.00000 1295.00000 1360.00000 1420.00000 1480.00000 1545.00000 1605.00000 1670.00000 1730.00000 1790.00000 1855.00000 1915.00000 1975.00000 2040.00000 2100.00000 2160.00000 2225.00000 2285.00000 2350.00000 2410.00000 2470.00000 2535.00000 2595.00000 2655.00000 2720.00000 2780.00000 2845.00000 2905.00000 2965.00000 3030.00000 3090.00000 3150.00000 3215.00000 3275.00000 3340.00000 3400.00000 3460.00000 3S2S.00000 3585.00000 3645.00000 3710.00000 3770.00000 3835.00000 3895.00000 3955.00000 4020.00000 4080.00000 4140.00000 4205.00000 4265.00000 4325.00000 4390.00000 4450.00000 4515.00000 4575.00000 4635.00000 4700.00000 4760.00000 4820.00000 4885.00000 4945.00000 5010.00000 5070.00000 5130.00000 5195.00000 5255.00000 5315.00000 5380.00000 5440.00000 5505.00000 5565.00000 5625.00000 5690.00000 5750.00000 5810.00000 5875.00000 5935.00000 5995.00000 0.0 0.0 0.0
、ENTRY TO SYSTEM 50LVER
TABLE Vlll
SU阿例ARY OF S口LUTION PARA例ETERS
FIRe ACCIDENT IN CELl
TP RUN TYPE
』
〉
切
知
円
・
・
玄
∞
ω'OH品
5.0000E-03 CONVERGENCE CRITERION :
RELAXATION PARAMETER 1.00
(Sl
(5)
5.0000E+00
TOTAL PROBLE阿 RUN TI同E 4525.00000
CALCUlATI0N TIME STEP
11347 TOTAL ITERATIONS FOR PROBLEM
C口NCENTRATION CALCULATED
nu
内
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nu
AUhUAununuhυ内U内U
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05q37260
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06630853・
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'hau'句・ムavAuw電
deAnu
M問，。・&『¢吟，L'a'句F、，，3
1501
TABLE IX
ARCHIVAL LIST OF SOURCES, PRESSURES, TEMPERATURES, CONCENTRATIONS, GAS AND HEAT FLOWS, AND RADIOACTIVE MATERIALS
TIME » 0.0 CS>
SOURCE TERM AND CONCENTRATION OF BURNING GASES
CONSUMPTION RATE OF SOLVENT 0.0 <KG/S> BURNING RATE OF SOLVENT 0.0 UG/S) HEAT GENERATION RATE 0.0 (J/S) SMOKE GENERATION RATE 0.0 CKG/S)
CONCENTRATION OF 02 3.00000E-01 CKG/M3) CONCENTRATION OF N2 9.90000E-01 (KG/MS) CONCENTRATION OF C02 0.0 (KG/M3J CONCENTRATION OF H20 0.0 CKG/M3) CONCENTRATION OF FUEL 0.0 (KG/M3)
«** PRESSURES (PA) »«»
NODAL
0 1 2 3 4 5 6 7 9 9
0 0.0 -S.793E+01 -4.323E+02 -4.906E+02 -4.909E+02 -8.613E+02 -1.197E+03 -1.55SE+D3 -3.841E403
10 -4.119E+03 -4.401E+03 -5.829E+03 -9.800E+01 -1.336E+03 -7.929E+02 -3.7O9E+0Z 0.0
««« TEMPERATURES CO «»«
NODAL GAS
0 1 2 3 4 5 6 7 8 9
0 2.000E+01 1.997E+01 2.000E+01 2.000E401 2.000E+01 1.994E+01 1.990E401 1.984E+01 2.002E+01
10 2.000E+01 1.997E+01 1.997E+01 2.000E+01 1.984E+01 1.983E+01 1.984E+01 2.000E401
NODAL INNER WALL
0 1 2 3 4 5 6 7 8 9
0 0 . 0 2.000E+01 2.000E+01 2.000E+01 2.000E+01 2.000E+01 2.000E401 2.0006+01 2.000E+01
10 2.000E+01 2.000E+01 2.000E+01 0 . 0 2.000E+01 Z.OOOE+01 2.000E+01 0 . 0
NODAL OUTER WALL
0 1 2 3 4 5 6 7 8 9
0 0 . 0 2.000E+01 2.000E+01 2.000E401 2.000E+01 2.000E+01 2.000E+01 2.000E+01 2.000E+01
10 2.000E+01 2.000E+01 2.000E+01 0 . 0 2.000E+01 2.000E+01 2.000E+01 0 . 0
DUCT INNER WALL
0 1 2 3 4 5 6 7 8 9
0 0 . 0 0 . 0 2.000E+01 2.000E401 2.000E+01 2.000E+01 2.000E+01 2.00CE+01 0 .0
10 0 . 0 0 . 0 0 .0 2.000E+01 0 . 0 2.000E+01 0 .0
DUCT OUTER WALL
0 1 2 3 4 5 6 7 8 9
> w JO »—I
I
03 co I
o
TABLE 1 X
ARCHIVAL LIST OF SOURC正S，PRESSURES， TE円PERATURES，CONCENTRATIONS， GAS ANO HEAT FLOWS， ANO RAOIOACTIVE MATERIALS
TIME 0.0 (S)
SOURCE TERM AND C口NCENTRAT!口N OF BURNING GASES
<KG/S) (KG/S) CJ IS) (KG/S)
0.0 0.0 0.0 O.。
C日 ~SUMPT!ON RATE OF SOLVENT ••••• BURNING RATE OF SOLVENT ••••••••• HEAT GENERATION RATE •••••••••••• S例OKE GENERATION RATE •••••••••••
3.00000E・01 (KG/M3】9.9000白E-Ol (KG/M3】
0.0 (KG/M3) 0.0 (KGII司3)0.0 (KG/M3)
E口NCENTRATION日F 02 ••••••••••••• CONCENTRATION OF N2 ••••••••••••• CONCENTRATION OF C口2 •••••••••••• E口NCENTRATION OF H20 •••••••••••• cOtICENTRA TION 白F FUEL •••••••••••
』〉別問【』慰問∞ωtOH品
(PAl ••• a定.PRESSURES
9 B 7 6 s
NODAL
ゐ3 2 。o 0.0 -5.793E+01 ・4.323E+02 -4.906E+02 ・4.909E+02 -B.613E+02 ・1.197E+03 -1.5S，E+白3 -3.841H03
10 -4.119E+03 -ゐ .401E+03 -5.829E+03 ・9.800E+Ol -1.336E+03 -7.929E+02 -3.709E+02 0.0
l-M叶l
(C> ..怠怠怠. TEMPERATURES
9 B 7 6
N口OAL GAS
ι 3 2 。2.002E+Ol 1.9B4E+Ol 1.990E+Ol
2.000Et01 1.99ιE+01 1.9B4E+01
2.000E+Ol 1.983E+01
2.000E+01 t.984E+01
2.000E+01 2.000E+Ol
1. 997E +01 1. 997E+01
2.000E+Ol 1.997E+Ol
0 10 2.00口E+01
q B 7 6
NODAL lNNER WALL
5 4 3 2 。2.口OOEφ012.000Eφ01 2.000Eφ01
O.。2.000E+01 2.000E+01
2.000E+Ol 2.000E+Ol
2.000E+01 2.000E+01
2.000E+Ol 0.0
2.000E+Ol 2.000E+01
0.0 2.000E+01 2.000E+01
0 10
P B 7 晶
NODAL OUTER WALL
5 4 3 2 。2.000E+01 2.000E+Ol 2.000H01
0.0 2.000E+01 2.000E+01
2.000E+Ol 2.000E+01
2.000E+01 2.口OOE+Ol
2.000E+01 0.0
2.000E+Ol 2.000E+Ol
0.0 2.000正+01
o 10 2.000E+01
9 s 7 6
OUCT INNER WALL
4 3 2 o
0.0 2.00CE+Ol 2.000E+01 2.000E+01 O.。2.000E+Ol
2.000E+01 2.000E+01 0.0
2.000E+Ol 2.000E+01
0.0 0.0
0.0 0.0
o 10
9 B 7 6 5
DUCT OUTER WALL
4 3 E 。
0.0
tS3 00
0 0.0 0.0 2.000E+01 2.000E+01 2.000E+01 2.000E+01 2.000E+01 2.000E+01 0.0
10 0.0 0.0 0.0 2.000E+01 0.0 2.000E+01 0.0
«»« FLOWS ««•
BRANCH VOLUME FLOWS CM3/S)
0 10
0 10
0
1.323E+00
0
1.530E+00
1 1
1, 1,
1
.018E-01
.336E+00
1
.227E-01
.540E+00
2
1.019E-01 1.356E+00
2
1.227E-01 1.541E+00
3 4
1.023E-01 1.094E-01 1.124E+00 1.094E+00
1. 1.
BRANCH MASS FLOWS
3 4
1.228E-01 1.313E-01 1.338E+00 1.309E+00
1. 1.
5
.199E-01
.081E+00
(KG/S)
5
•438E-01 .299E+00
1
1, 1.
6
-216E-01 .069E+00
6
.453E-01
.289E+00
7
1.239E-01
7
1.477E-01
a 1.267EtOO
8
1.505E+O0
9
1.305E+0O
9
1.513E+00
»»« NODAL HEAT FLOWS <J/S> «««
HEAT FLOW TO INNER CELL WALL
8 9
0 0.0 -1.688E+00 0.0 3.878E+00 1.853E+00 0.0 0.0 0.0 2.338E+00 10 3.902E-01 -2.606E+00 0.0 0 .0 0.0 0.0 -1.23SE+01 0.0 >
W HEAT FLOW FROM CELL WALL TO ATMOSPHERE *
>—« I
9
0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0
10 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0
<>< BRANCH HEAT FLOWS ( J / S ) • • >
HEAT FLOW TO INNER DUCT WALL
0 1 2 3 4 5 6 7 8 9
0 0 . 0 0 . 0 - 8 . 7 6 9 E - 0 1 8 . 3 9 3 E - 0 2 3 . 7 6 7 E - 0 1 - 4 . 9 9 2 E + 0 0 - 9 . 0 8 8 E + 0 0 - 6 . 0 5 0 E + 0 1 0 . 0
10 0 . 0 0 . 0 0 . 0 - S . 4 6 3 E + 0 1 0 . 0 - 1 . 0 8 2 E + 0 2 0 . 0
HEAT FLOW FROM DUCT WALL TO ATMOSPHERE
0 1 2 - > 3 4 5 6 7 8 9
0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0
10 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0
»«« SMOKE CONCENTRATION AND DEPOSITION RATE » « •
NODAL CONCENTRATION CKG/M3J
0 1 2 3 4 5 6 7 8 9
0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 10 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0
00
DEPOSITION RATE I N CELL (KG/S)
0.0 2.000E+01 2.000E+01 2.000E+01 0.0
2.000E+01 2.000E+Ol
2.000E+01 O.。2.000E+01
2.000E+Ol 0.0 0.0
0.0 0.0 0.0
0 10
..・ FLOWS .・・
9 8 7 畠
C例3/S)BRANCH VOLU阿E FL口WS
4 3 1 。1.305E φ00 1. 267E+00 1.239E句 011.216E-01
1.069E+00 1.199E-01 1.081E+00
1.094E-Ol 1.094E+OO
1.023E-Ol 1.124E+00
1.019E-Ol 1.356E+00
1.018E-Ol 1.336E+00 1.323E+OO
0 10
(KG/S) BRANCH MASS FlOWS
9 B 7 品ゐ3 。1.513E+00 1.505E+00 1.477E・011.453E-01
1. 289E+00 1.438E-01 l.Z99E+00
1.313E-01 1.309E+OO
1.228E-01 1.338E+OO
1.227E-01 1.S41E+OO
1.227E-01 l.S40E+OO 1.530E+OO
0 10
(J IS) ••• *** N口DAL HEAT FLOWS
9 呂7 品
HEAT FLOW TO INNER CELL WALL
5 4 3 。』〉同知
H'玄
2.338E+00 0.0 0.0 0.0
1.853E+00 0.0 0.0 -1.238E+01
3.878E+OO 0.0
0.0 0.0
0.0 -1.688E+OO 3.902E・01 ・2.606E+00 0.0
o 10
HEAT FLOW FROM CELL WALL TO ATMOSPHERE
9 a 7 6 5 4 3 o !日間∞l
∞@'O】品
0.0 0.0 0.0 0.0
0.0 0.0
0.0 0.0
0.0 0.0
0.0 0.0
0.0 0.0
0.0 0.0 0.0
o 10
(J/S) ••• ••• BRANCH HEAT FL口WS
P B 7 6
HEAT FlOW TO INNER DUCT WAll
ゐ3 。0.0 8.393E-02 3.767E-01 ・4.992E+00・9.08BE+00 ・6.050E+01
0.0 -1.082E+02 0.0 -8.769E-01 ・S.463E+Ol
0.0 0.0
0.0 0.0 0.0
0 10
ー8 7
HEAT FLOW FR日開 DUCT WALL T日 ATM口SPHERE
6 s 4 " 3 1 。0.0 0.0 0.0 0.0
0.0 0.0 0.0
0.0 0.0
0.0 0.0
0.0 0.0
0.0 0.0 0.0
o 10
8・.SHOKE CONCENTRATION AND DEPOSITION RATE 怠2・
9 a 7 晶
CKG/M3'
5
HODAl CONCEHTRATION
4 3 o
0.0 0.0 0.0 0.0
0.0 0.0
(KG/S)
0.0 0.0
DEPOSITION RATE IN CELL
0.0 0.0
0.0 0.0
0.0 0.0
0.0 0.0 0.0
o 10
0 10
0.0 o.o
o 10 o.o
0.0 0.0
0 10
0.0 0.0
CO
0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0
o.o o.o o.o o.o o.o o.o
DEPOSITION RATE IN DUCT (KG/S)
2 3 4 5 6 7 8
0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0
ACCUMULATION OF SMOKE IN DUCTS & FILTERS (KG)
0.0 0.0
0, 0, .0 .0
*»» RELEASE
NUCLEI SR-89 SR-90 CS-137 RU-103 RU-106 RH-106 2R-95 NB-95 CE-141 CE-144 PR-144 H-3 Y-90 Y-91 BA-140 LA-140 PM-147 U PU
OF
0, 0, .0 .0
RADIOACTIVE
0, 0. .0 .0
MATERIALS
CONCENTRATION<CI/M«' 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0
• 3>
0.0 0.0 0.0
TO ATMOSPHERE «»•
RELEASE RATE(CI/H> 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0
> w
I
2 CO CD I o
TOTAL 0.0 0.0
DF = 0.0
9 8 7 品5 4 3 2 。0.0 0.0 0.0
0.0 0.0 0.0
0.0 0.0
0.0 0.0
0.0 0.0
0.0 0.0
0.0 0.0
0 10 0.0
q 8 7 6
(KG/S)
5
DEPOSITION RATE IN DUCT
ι 3 2 。0.0 0.0 0.0 0.0
0.0 0.0 0.0
0.0 0.0
0.0 0.0
0.0 0.0
0.0 0.0 0.0
o 10
9 8 7
(KG)
6
ACCU円ULATlON OF S阿OKE IN DUCTS & FILTERS
5 4 3 2 。0.0 0.0 0.0 0.0
0.0 0.0 0.0
0.0 0.0
0.0 0.0
0.0 0.0
0.0 0.0
0 10
』〉何日NH-eZ
∞ω'OH品
怠率傘 RELEASE 口F RADIOACTlVE 例ATERIALS TO ATM05PHERE .・・RELEASE RATE(CI/H)
0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0
CONCENTRATION(CI/H念事 3)0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0
NUCLEI SR・89SR-90 C5-137 RU-103 RU-106 RH-106 ZR-95 NB-95 CE-141 CE-144 PR-1I.4 H・3y・90Y-91 BA-140 LA-140 PH・147U PU
0.0
-】Nωl
0.0
0.0
0.0
OF
TOTAL
TABLE X
INTGRATION OF CONSUMPTION RATE, BURNING RATE, HEAT £ SMOKE GENERATION RATE
AND TOTAL RADIOACTIVE MATERIALS
TIME = 0.0
INTEGRATION OF CONSUMPTION RATE 0.0 INTEGRATION OF BURNING RATE 0.0 INTEGRATION OF HEAT GENERATION RATE ... 0.0 INTEGRATION OF SMOKE GENERATION RATE .. 0.0 TOTAL RADIOACTIVE MATERIALS 0.0
(KG> (KG) (J) (KG) (CI)
>
»—« i
CO to I o
TABLE X
lNTGRATlON OF CONSU阿PTION RATE， BURNING RATE， HEAT & S例OKEGENERATION RATE
AND TOTAL RADI0ACTIVE MATERIALS
』〉開河同・
'Z
∞∞'OH品
(KG) (KG) (J)
(KG) (C1>
0.0 0.0 0.0 0.0 0.0
0.0
lNTEGRATlON OF CONSU例PTION RATE ••••••• lNTEGRATlON OF BURNING RA7E ••••••••••• INTEGRATION OF HEAT GENERATION RATE ••• lNTEGRATI0N OF S円OKEGENERATI0N RATE •• TOTAL RADIOACTIVE MATERIALS •••••••••••
TlME
lHωol
TABLE XI
ARCHIVAL LIST OF PRESSURE DIFFERENTIALS AND VOLUME FLOWS
TIME = 0.0 CS)
BRANCH
12
BRANCH
12
BRANCH
1
BRANCH
1
5
1.
5,
1,
D. P.
.7307E+03
FLOW
.3561E+00
D. P.
.7931E+01
FLOW
.0178E-01
BRANCH
BRANCH
BRANCH
9
BRANCH
9
PRESSURE DIFFERENTIAL IN BLOWERS CPA)
D. P. BRANCH D. P.
FLOW THROUGH BLOWERS CM3/S)
FLOW BRANCH
PRESSURE DROP IN FILTERS (PA)
D. P. BRANCH
2.7764E+02 10
FLOW THROUGH FILTERS CM3/S)
FLOW BRANCH
1.3046E+00 10
AERSOL DG , SIGMA-G
BEFORE FILTER
FLOW BRANCH FLOW
D. P.
2.8186E+02
/S)
FLOW
1.3232E+00
BRANCH
16
BRANCH
16
D. P.
3.7090E+02
FLOW
1 .0689E+00
AFTER FILTER
1 9 10 16 .
DG<M) 0.10000E+01 0.10000E+01 0.10000E+01 0.10000E+01
SIGMA-G 0.10000E+01 0.10000E+01 0.10000E+01 0.10000E+01
DF =
BRANCH
2
BRANCH
2
D. P.
3.7441E+02
FLOW
1.01B7E-01
BRANCH
11
BRANCH
11
BRANCH
DG<M) 0.10000E+01 0.10000E+01 0.10000E+01 0.10000E+01
0.0
PRESSURE DROP IN DAMPERS CPA)
D. P. BRANCH D. P.
1.4278E+03 14 '5.43Z6E+02
FLOW THROUGH DAMPERS CM3/S)
FLOW BRANCH FLOW
1.3357E+00 14 1.0941E+00
PRESSURE DROP IN DUCTS CPA)
D. P. BRANCH D. P.
SIGMA-G 0.10000E»Ol 0.10000E»01 0.10000E»0l 0.10000E-01
BRANCH
5.8250E+01 3.5782E+02
3.1689E-01 2.2868E+03
5 13
3.7040E+02 2.1848E+02
BRANCH
BRANCH
6 15
FLOW
D. P.
3.3547E+02 4.2195E+02
TABLE U
ARCHIVAL LIST OF PRESSURE DIFFERENTIALS AND VOLUME FLOWS
(5) 0.0 TIME
PRESSURE DIFFERENTIAL IN BLOWER5 (PA)
D. P. BRANCH D. P. BRANCH D. P. D. P. BRANCH BRANCH
S.73D7E+03 12
FLOW BRANCH FLOW
FLOW THROUGH BLOWERS (M3/S)
BRANCH FLOW BRANCH FLOw BRANCH
PRESSURE OROP IN FILTERS CPA)
1.3561E+00 12
D. P. BRANCH D. P. BRANCH D. P. BRANCH
』〉問問
7Z∞?oz
3.7090E+02 2.8186E+02
D. P.
2.7764E+02
BRANCH
9 5.7931E+01 16 10 1
FLOW BRANCH FL口M
FLOW THROUGH FILTERS C円3/S)
BRANCH FLOW BRANCH FLOW BRANCH
1.0689E+00 16 1.3232E+00 1.3046E+00 1.0178E-01 lHωHl
10 q
SIGMA・5O.lOOOOE~Ol O.lOOOOE令 010.10000Eφ01 O.lOOOOE~Ol
AFTER F IL TER
DG(刊30.10000E+口10.10000E+01 0.10000E+01 O.lOOOOE+Ol
AERSOL DG ， 51 日開A-G
SIGMA・60.10000E+01 0.10000E+01 0.10000E+Ol 0.10000E+01
日EF口RE FILTER
DG(阿
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D. P. BRANCH D. P.
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PRE55URE DRDP IN DAMPER5 CPA)
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D. P.
3.7441E+02
8RANCH
2
FLOW BRANCH FLOW BRANCH 6RANCH FLOW
1.0941E+00 1.3357E+00 1.0167E-01
6RANCH
14
PRESSURE DROP IN DUCTS CPA)
11 2
D. P.
3.3547E+02 4.2195E+02
BRANCH
6 15
O. P.
3.7040E+02 2.1848E+02
BRANCH
5 13
D. P.
3.1689E-01 2.2868E+03
BRANCH
4 B
O. P.
5.8250E+01 3.5782E+02
BRANCH
3 7
FLOW THROUGH DUCTS (M3/S)
BRANCH
3 7
FLOW
1.0227E-01 1.239AE-01
BRANCH
4 8
FLOW
1.0941E-01 1.267OE+0O
BRANCH
5 13
FLOW
1.1993E-01 1.1239E+O0
BRANC
6 15
:n FLOW
1.21S6E-01 1.0810E+00
CO CO
> PJ JO *—• I
00 CO
FLOW THROUGH DUCT5 (円3/5)
』〉何回N戸
sg∞ω80戸品
FLOW
t.2156E・011.081口E+OO
BRANCH
6
15
FLOW
1.1993E-01 1.1239E+OO
BRANCH
5 13
FLOW
1.0941E-01 1.2晶7口E+OO
BRANCH
ゐ
B
FLO凶
1.0227E-01 1.2394E-01
BRANCH
3 7
lENl
TABLE XII
SUMMARY OF EXTREME VALUES AT TIME = 0.0 C5>
H L H L H L H L
LARGEST LARGEST LARGEST LARGEST LARGEST LARGEST LARGEST LARGEST
PRESSURE OF PRESSURE OF TEMPERATURE OF TEMPERATURE OF VOLUME FLOW OF VOLUME FLOW OF MASS FLOW OF 1 MASS FLOW OF 1 PRESSURE DIFFERENTIAL OF VOLUME FLOW OF 1.3561E+00 PRESSURE DIFFERENTIAL OF VOLUME FLOW OF 1.3232E+00 PRESSURE DIFFERENTIAL OF VOLUME FLOW OF 1.3357E+00 PRESSURE DIFFERENTIAL OF VOLUME FLOW OF 1.ZS70E+00
0.0 <PA> -5B28.66 <PA>
20.02 (C 19.83 <C
1.3561E+00 1.0178E-01 5411E+00 (K 2Z71E-01 <K
OCCURS AT NODE 17 OCCURS AT NODE 12 ) OCCURS AT NODE«**«« ) OCCURS AT NODE«»*«* CM3/S) OCCURS IN BRANCH CM3/S) OCCURS IN BRANCH G/S) OCCURS IN BRANCH G/S> OCCURS IN BRANCH 5.7307E+03 (PA) CM3/S) OCCURS IN 3.7090E+02 CPAJ CM3/S) OCCURS IN 1.4278E+03 !PA> (M3/S) OCCURS IN 2.2868E+03 tPA) <M3/S) OCCURS IN
12 1
NTOUT = 98 OUTIME * 0.0 60.0000000 120.00 680.000000 740.000000 800.000000 865.000000 1420.00000 1480.00000 1545.00000 1605.00000 2160.00000 2225.00000 2285.00000 2350.00000 2905.00000 2965.00000 3030.00000 3090.00000 3645.00000 3710.00000 3770.00000 3835.00000 4390.00000 4450.00000 4515.00000 4575.00000 5130.00000 5195.00000 5255.00000 5315.00000 5875.00000 5935.00000 5995.00000 0.0 0.0 0.
OCCURS IN B E BRANCH 12 B E BRANCH 12
OCCURS IN F E BRANCH 16 F E BRANCH 10
OCCURS IN D E BRANCH 11 D E BRANCH 11
OCCURS IN D BRANCH 8 0 BRANCH 8
0000 185.000000 245.000000 305.000000 370.000000 925.000000 985.000000 1050.00000 1110.00000 1175 1670.00000 1730.00000 1790.00000 1855.00000 1915 2410.00000 2470.00000 2535.00000 2595.00000 2655 3150.00000 3215.00000 3275.00000 3340.00000 3400 3895.00000 3955.00000 4020.00000 4080.00000 4140 4635.00000 4700.00000 4760.00000 4820.00000 4885 5380.00000 5440.00000 5505.00000 5565.00000 5625
430.000000 490.000000 555.000000 615.000000 .00000 1235.0000C 1295.00000 1360.00000 .00000 1975.00000 2040.00000 2100.00000 .00000 2720.00000 2780.00000 2845.00000 .00000 3460.0000C 3525.00000 3585.00000 .00000 4205.00000 4265.00000 4325.00000 .00000 4945,00000 5010.00000 5070.00000 .00000 5690.00000 5750.00000 5810.00000
TABLE )(11
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6
L
3
L
5
L
7
1
0
・
・
・
・
・
・
0
6
0
9
6
7
E
E
A
5
A
2
A
E
A
6
・
F
b
D
12
16
11
日
0.0 SUMMARY OF EXTRE例E VALUES AT TI問E
iHωωl
TABLE IX
ARCHIVAL LIST OF SOURCES, PRESSURES, TEMPERATURES, CONCENTRATIONS, GAS AND HEAT FLOWS, AND RADIOACTIVE MATERIALS
TIME = 4.S1S0E+03 (S)
0.0 -4.425E+03
504E+01 2.000E+01 2.501E+O1
419E+01
0
418E+01
0.0 2.410E+01
1
0.0 2.409E+01
0.0 0.0
SOURCE TERM AND CONCENTRATION OF BURNING GASES
CONSUMPTION RATE OF SOLVENT 5.32067E-03 (<G/S) BURNING RATE OF SOLVENT 2.75692E-02 CKG/SJ HEAT GENERATION RATE 6.15011E+05 (J/S) SMOKE GENERATION RATE 1.44187E-03 CKG/S)
CONCENTRATION OF 02 -2.33975E-02 CKG/M3) CONCENTRATION OF N2 9.90000E-01 CKG/M3) CONCENTRATION OF C02 2.96448E-01 (KG/M3) CONCENTRATION OF H20 1.36433E-01 CKG/M3)
CONCENTRATION OF FUEL 5.81448E-02 CKG/M3)
»«» PRESSURES (PA) «»«
NODAL
2 3 4 5 6 7 B -1.O81E+02 -1.337E+02 -3.372E+02 -3.3B0E+02 -7.894E+02 -1.146E+03 -1.492E+03 -5.829E+03 -9.800E+01 -1.2S4E+03 -8.854E+02 -4.036E+02 0.0
«t» TEMPERATURES (C) «*«
NODAL GAS
2 3 4 5 6 7 8
2.000E+01 1.996E+01 4.408E+02 1.542E+02 1.111E+02 9.350E+01 2.563E+01 2.528E+01 2.000E+01 1.998E+01 1.999E+01 2.C00E+01 2.000E+01
NODAL INNER WALL
2 3 4 5 6 7 8
2.003E+01 2.000E+01 2.008E+02 9.877E+01 2.000E+01 2.000E+01 2.000E+01 2.000E+01 0.0 Z.OOOE+01 2.000E+01 Z.005E+01 0.0
NODAL OUTER WALL
2 3 4 5 6 7 8
2.O03E+01 2.000E+01 8.044E+01 9.870E+01 2.000E+01 2.000E+01 2.000E+01 2.000E+01 0.0 Z.OOOE+01 Z.OOOE+01 2.005E+01 0.0
DUCT INNER WALL
2 3 4 5 6 7 8
0.0 2.011E+01 3.885E+01 1.033E+02 9.351E+01 8.453E+01 2.439E+01
0.0 1.999E+01 0.0 2.000E+01 0.0
DUCT OUTER WALL
2 3 4 5 6 7 8
TABLE IX
，
ed
創刊
nM
I
T' A内O
R
?・M問r
E
ph
創刊
nu
piw ，
ea
，E
RR
HU
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A1・〉
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F3
E』
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S
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nu
・LF
T' Fa守
a
v--AMn
p』
'E
MH
a』-annu
uvMN
'AA"
un
P-MRB
nkaun
aMnFU
宮口URCE TER阿 AND CDNCENTRATION OF BURNING GASES
5.320晶7E-03 CKG/S) 2.75692E-02 (~G/S) 6.15011E+OS CJIS) 1.44187E-03 CKG/S)
CONSU附PTION RATE Of SOLVENT ••••• 8URNING RATE OF SOLVENT ••••••••• HEAT GENERATION RATE ...........・S刊日KE GENERATION RATE •••••••••••
-2.33975E・02 CKG/M3) 1J.9目白OOE-Ol CKG/阿3)2.9晶448E-01 (KG/M3)
1.36433E-Ol CKG/阿3)5‘81448E・02 CKG/M3l
CONCENTRATJON OF 02 ••••••••••••• CONCENTRATION OF N2 ••••••••••••• CONCE柑TRATION OF C02 •••••••••••• CONCENTRATION OF HZ日............CONCE剖TRAT!ON OF FUEL •••••••••••
CPA) *事事... PRESSURES
』〉開刃
7ζ
ヲB 7 6 5
NODAL
4 亙2 o
o 0.0 -1.081E+02 ・1.337E+02 ・3.372E+02 ・3.380E+02 -7.B94E+02 -1.146E+03 -1.492E+03・3.B55E+0310 ・4.140E+03 -4.425E+03 ・5.829E+03 -9.800E+01 ・・1.254E+03 -8.B54E+02 -4.036E+02 0.0
lHωhpl
CC)・2企S倉* TEMPERATURES
∞国，O】品
q B 7 6
NODAL GAS
4 ヨ2 1 D
2.507e+01 2.563E+01 9.350E+01 2.日0口E+01
1.111E<02 2.COOE+Ol
1.542E+OZ 1.999E+Ol
ゐ.408E+021.99BE+01
1.996E+Ol 2.000E+01
2.000E+01 2.528E+01
2.000E+01 2.S01E+01 2.504E+Ol
0 10
q B 7 6
NODAL INNER WALL
4 3 2 。2.42BE+01 2.000E+01 2.000E+01
O.。2.000E+01 2.日05E+Ol
9.871E+01 2.000E+Ol
2.008E+02 2.000E+Ol
2.000E+01 0.0
2.003E+01 2.000E+Ol
0.0 2.410E+Ol
0 10 2.419E+ol
q s 7 品
NロOAL OUTER WALL
5 4 3 2 1 D
2.427E+01 2.000E+01 2.DOOE+01 O.。2.000E+01
2.005E+01 9.B70E+Ol 2.000E+Ol
8.044E+Ol 2.000E+Ol
2.000E+01 D.。2.003E+Ol
2.000E+Ol 0.0 2.409E+01
o 10 2.41BE+01
， s 7 6 5
DUCT lNNER IoIALL
4 3 z 。0.0 2.439Eφ白1B.453Eφ01 9.351Eφ01
O.。1.033E+02 2.000E+Ol
3.885E+01 0.0
2.011E+01 1.999E+01
0.0 0.0
0.0 0.0
0 10
9 s 7 6 5
DUCT OUTER IoIAll
4 3 z 1 。
0.0
CO en
0 0.0 0.0 2.011E+01 2.708E+01 1.031E+02 9.342E+01 8.445E+01 2.4J9E*01 0.0
10 0.0 0.0 0.0 1.999E+01 0.0 2.00QE+01 0.0
««» FLOWS «**
BRANCH VOLUME FLOWS (M3/S3 0 1 2 3 4 5 6 7 8 9
0 1 . 8 3 8 E - 0 1 1 - 8 4 1 E - 0 1 1 . 8 4 4 E - 0 1 2 . 7 0 7 E - 0 1 1 . 6 0 3 E - 0 1 1 . 4 4 2 E - 0 1 1 . 3 7 3 E - 0 1 1 . 3 0 0 t » 0 0 1 . 3 2 9 E + C 0
10 1 . 3 3 2 E + 0 0 1 . 3 3 6 E t O O 1 . 3 5 5 E + 0 0 1 . 1 6 5 E + 0 0 1 . 1 6 1 E + 0 0 1 . 1 5 5 E + O 0 1 . 1 5 0 E + 0 0
BRANCH MASS FLOWS (KG/S)
0 1 2 3 4 5 6 7 8 9
0 2 . 2 1 6 E - 0 1 2 . 2 1 7 E - 0 1 2 . 2 2 0 E - 0 1 1 . 3 3 5 E - 0 1 1 . 3 2 1 E - 0 1 1 . 3 1 5 E - 0 1 1 . 3 0 8 E - 0 1 1 . 5 1 5 E I O O 1 . 5 1 5 E + 0 0 10 1 . 5 1 5 E + 0 0 1 . 5 1 4 E + 0 0 1 . 5 1 3 E + 0 0 1 . 3 8 7 E + 0 0 1 . 3 8 7 E + 0 0 1 . 3 8 7 E + 0 0 1 . 3 8 7 E + 0 0
««« NODAL HEAT FLOWS ( J / S ) « « *
HEAT FLOW TO INNER CELL WALL
0 1 2 3 4 5 6 7 8 9
0 0 . 0 - 1 . 4 9 3 E + 0 0 0 . 0 5 . 5 2 8 E + 0 5 2 . 6 2 0 E + 0 4 0 . 0 0 . 0 0 . 0 7 . 0 7 8 E + 0 1
10 7 . 6 6 3 E + 0 1 8 . 1 8 9 E + 0 1 0 . 0 0 . 0 0 . 0 0 . 0 - 3 . 0 4 4 E + 0 0 0 . 0
HEAT FLOW FROM CELL WALL TO ATMOSPHERE
0 1 2 3 4 5 6 7 8 9
0 0 . 0 2 . 1 2 9 E - 0 2 0 . 0 1 . 2 6 9 E + 0 4 8 . 1 5 6 E + 0 3 0 . 0 0 . 0 0 . 0 3 . 5 5 0 E + 0 1
1 0 3 . 4 4 9 E + 0 1 3 . 3 5 1 E + 0 1 0 . 0 0 . 0 0 . 0 0 . 0 6 . 2 5 1 E - 0 2 0 . 0 «0
«*« BRANCH HEAT FLOWS CJ/S) • « *
HEAT FLOW TO INNER DUCT WALL
0 - 1 2 3 4 5 6 7 8 9
0 0 . 0 0 . 0 - 3 . 8 0 7 E + 0 1 1 . 3 8 5 E + 0 4 4 . B 0 8 E + 0 3 1 . 5 2 9 E + 0 3 7 . 4 8 9 E + 0 2 4 . 1 ? 5 E t 0 2 0 . 0
10 0 . 0 0 . 0 0.0 - 2 . 8 9 1 E + 0 0 0 . 0 1 . 0 3 4 E + 0 0 0 . 0
HEAT FLOW FROM DUCT WALL TO ATMOSPHERE
0 1 2 3 4 5 6 7 8 9
0 0 . 0 0 . 0 6 . 1 7 8 E - 0 1 2 . 3 0 5 E + 0 2 1 . 2 9 5 E + 0 3 8 . 7 4 1 E + 0 2 9 . 4 2 5 E + 0 2 1 . 6 3 4 E + 0 2 0 . 0
10 0 . 0 0 . 0 0 . 0 - 5 . 4 7 1 E - 0 2 0 . 0 - 3 . 0 0 6 E - 0 3 0 . 0
« « • SMOKE CONCENTRATION AND DEPOSITION RATE « • «
NODAL CONCENTRATION (KG/M3)
0 1 2 3 4 5 6 7 3 9
0 0.0 8.042E-08 1.749E-07 6.559E-03 4.43SE-03 4.298E-03 4.218E-03 3.624E-04 3.622E-04
10 2.405E-08 2.412E-08 2.450E-08 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0
> w to » — 1
I
co
DEPOSITION RATE IN CELL CKG/S)
0.0 2.~.!9 Et a1 8.445E+01 ヲ.342E+01O.。1.031E+OZ
2.000E+01 2.708E+01 0.0
Z. 011 E+Ol 1.999E+01
0.0 0.0
0.0 0.0
o 10 。.0
.*.. FLO凶S傘..
q B 7 6
t阿3/Sl8RANCH V口LUME FL口WS
& 3 1 。1. 329E+CO 1. 3口O~φ001.373E-01 1.442E司 01
1.150HOO 1.603E-01 1.155E+00
2.707E-01 1.161E+00
1.B44E・011.165E+00
1.8 ι1E-口11.355E+00
1. 838E・011. 336E+00
0 10 1.332E+00
q 且7 品
(KG/S)
5
BRANCH 問ASS FL口IIS
4 3 E 。1. 515E +00 1.515EtOO 1.308E-01 1.315E・01
1.387E+00 1. 321E-01 1.387E+00
1.335E・011.387E+00
2.220E-01 1. 387E+00
2.217E・011.513E+00
2.216E・011.514E+00
0 10
怠傘傘 NODAL HEAT FLOWS
1.515E+00
(J 15) • ・ a
』〉
mMNHaZω@tOH晶
9 8 7 6
HEAT FL日W TO lNNER CELL WALL
4 3 。7.078E+01 0.0 0.0
0.0 2.620E+04 0.0 0.0 -3.044E+00
5.528E+05 0.0
0.0 0.0
0.0 ・1.493E+008.189E+01 0.0 7.663E+01
0 10
q 自7
HEAT FLOW FROH CELL WALL TO AT阿OSPHERE
6 4 3 1 。iHω印
l3.550E+01 0.0 0.0
0.0 0.0 6.251E-02
8.156E+03 0.0
1.269E+04 0.0
o.口
0.0 2.129E-02 0.0
0.0 3.351E+01
0 10 3.44ge+01
CJ/S) 怠..8・.BRANCH HEAT FLOWS
9 B 7 6
HEAT FLOW TO lNNER DUCT WALL
5 4 3 o
0.0 ι.125[+02 7.489E+02 1. 529E+日3O.。4.808E+03
1.034E+00 1.385E+04 0.0
-3.807E令01-2.891E+00
0.0 0.0
0.0 0.0 0.0
0 10
9 且7
HEAT FLOW FROM DUCT WALL TO ATMOSPHERE
6 4 3 1 o
0.0 1.634E+02 9.425E+02 8.741E+02 O.。2.305E+02 1.295E+03
0.0 -3.006E-03 6.178E-01
・5.471E・020.0 0.0
0.0 0.0
0 10 0.0
..率 SMOKE CONCENTRATION AND DEPOSITION RATE .・傘
9 a 7 6
(KGI同3)
s
NODAL CONCENTRATION
4 3 2 。3.622E・043.624E・044.211'''・03
0.0 4.298E・03O.。
(KG/S)
4.435E-03 O.。
DEPOSITION RATE IN CELL
6.559E-03 0.0
1.749E・07
0.0 8.042E・082.450E-08
0.0 2.412E・082.405E-08
0
10
0 10 1.470E-12
0.0 1.573E-12
2.243E-13 0.0
0.0 0.0
3.793E-04 0.0
4.266E-05 0.0
0.0 0.0
0.0 0.0
0.0 1.734E-08
DEPOSITION RATE IN DUCT (ICO/S)
0 10 2.997E-08
0.0 0.0
0.0 0.0
3.658E-12 0.0
3.302E-05 0.0
1.167E-05 0.0
4.575E-06 0.0
Z.C42E-06 1.912E-07 4.542E-04
0 10 4.280E-05
3.210E-08 0.0 •
ACCUMULATION OF SMOKE IN DUCTS 8 FILTERS CKG)
2 3 4 5 6
0.0 0.0
7.675E-06 0.0
1.392E-02 0.0
5.736E-03 0.0
4.613E-03 0.0
4.607E-03 4.131E-04 6.360E-01
»«« RELEASE OF RADIOACTIVE MATERIALS TO ATMOSPHERE «•«
03
NUCLEI C0NCENTRATI0NCCI/M««3) SR-89 1.62544E-07 SR-90 1.08079E-07 CS-137 1.42600E-08 RU-103 4.44B98E-07 RU-106 3.18133E-06 RH-106 4.44230E-07 7.R-95 1.44030E-05 NB-95 4.24177E-04 CE-141 3.4O406E-0B CE-144 1.12504E-06 PR-144 2.19346E-08 H-3 S.57073E-10 Y-90 7.74001E-07 Y-91 1.69427E-06 BA-140 1.66367E-11 LA-140 8.S3230E-10 PM-147 2.7S471E-06 U 5.21518E-10 PU 2.50051E-07
RELEASE RAT 7.93131E 5.27370E 6.95814E .17087E .55232E .16761E .02789E .06976E .66101E .48963E .07039E .71823E -77672E
8.26716E B.11782E 4.16332E 1.34416E 2.54474E 1.22012E
E(CI/H) -04 -04 -05 03 02
-03 02 02
-04 -03 -04 06
-03 03 -08 -06 02 -06 -03
> PJ
03
I
TOTAL 2.96560E-05 1.44706E-01
DF = 5.74505E+0A
q s 7 6 4 3 E 1 。1.734E-08 0.0 0.0
0.0 0.0 0.0
4.266E-05 O.。3.793E・04
O.。0.0 0.0
2.243E-13 O.。0.0
1.573E-12 0
10 1.470E-12
9 E 7 6
(K6/5) DEP口SITl日N RATE lN DUCT
5 4 3 2 。4.542E-04 1.912E-07 2.442E-06 4.575E・06
0.0 1.167E-05 0.0
3.302E-05 白.。
3.658E-12 0.0
0.0 0.0
0.0 0.0
0 10 2.997E-OS
9 B 7
(KG)
6
ACCU阿ULATIONOF 5MOKE lN OUCTS晶 FILTERS
5 4 3 2 1 o
』〉開
mTZ∞ωtOH品
6.360E-01 4.131E-04 4.607E・03
RELEASE RATECCI/H) 7.93131E・045.27370E・046.95814E・052.17087E・031.55232E-02 2.16761E・037.02789E・022.0品976E・021.66101E-04 5.48963E・031.07039E-04 2.71823E・063.77672E-03 8.26716E-03 8.11782E-08 4.16332E-06 1.34416E・022.54474E骨 061.22012E・03
..・ RELEASE OF RADIOACTIVE HATERIALS TO AT門口SPHERE ••• r NUCLEl SR-89 SR・90CS・137RU-103 RU-l06 RH・106lR-95 NB-95 CE-141 CE-144 PR・U4H・3Y-90 y・91BA-140 LA-140 F阿ー147U PU
4.613E・030.0
5.736E-03 O.。
CONCENTR4TIONCCI/M..3) 1.62544E-07 1.08079E-07 1.42600E-08 4.44B98E・073.18133E-06 4.44230E・071.44030E・054.24177E-06 3.40406E-06 1.12504E-06 2.19366E-08 5.57073E・107.74001E-07 1.69ι21E-06 1.66367E-11 8.53230E-10 2.75471E-06 5.21518E-10 2.5005tE・07
1.392E-02 O.。7.675E-06
0.0 0.0 0.0
3.210E・080.0・4.280E・05
0 10
ー同ω01
1.44706E・・012.96S60E-05
5.76505E+06 OF
τ口TAL
TABLE X
INTGRATION OF CONSUMPTION RATE, BURNING RATE, HEAT S SMOKE GENERATION RATE AND TOTAL RADIOACTIVE MATERIALS
TIME = 4.51500E+03
INTEGRATION OF CONSUMPTION RATE 2 .Z797OE+0UK.G) INTEGRATION OF BURNING RATE 1 .81481E+Ol(KG) INTEGRATION OF HEAT GENERATION RATE ... 5.18362E+08<J) INTEGRATION OF SMOKE GENERATION RATE .. 9.48656E-01(KG) TOTAL RADIOACTIVE MATERIALS 3.41653E-03(CI)
CO -3
> W 50 »—» i
CO CO I o
TABLE X
lNTGRATlON OF CONSU問PTl日N RATE， BURNING RATE， HEAT & SMOKE GENERATION RATE
AND TOTAL RADIOACTIVE MATERIALS
』〉回初HS忌
∞白，。】品
2. 27970E+01<KG 1 1.81481E+Ol(KGl 5.18362E+08(Jl '. G8656E-01<KG 】3.41653E-03<Cl】
4.S1S00E+03
lNTEGRATlON OF C口NSUMPTl口N RATE ••••••• lNTEGRATION 口F BURNING RATE ••••••••••• lNTEGRATlON OF HEAT GENERATl口N RATE ••• lNTEGRAT10N OF SMOKE GENERATION RATE •• TOTAL RADIOACTIVE MATERIALS •••••••••••
Tl例
!日ω叶l
TABLE XI
ARCHIVAL LIST OF PRESSURE DIFFERENTIALS AND VOLUME FLOWS
TIME = 4.5150E+03 <S)
BRANCH
12
BRANCH
12
BRANCH
1
D. P.
5.7312E+03
FLOW
1.3554E+00
D. P.
1.0812E+02
BRANCH
9
PRESSURE DIFFERENTIAL IN BLOWERS (PA)
D. P. BRANCH D. P.
FLOW THROUGH BLOWERS (M3/S)
FLOW BRANCH FLOW
PRESSURE DROP IN FILTERS CPA)
D. P. BRANCH D. P.
2.8468E+02 10 2.8529E+02
FLOW THROUGH FILTERS (M3/S)
BRANCH
16
D. P.
D. P.
4.0355E*02
BRANCH
1
FLOW
1.8379E-01
BRANCH
9
FLOW
1.3288E+00
BRANCH
10
FLOW
1.3323E+00
BRANCH
16
FLOW
1.1503E*00
AERSOL DG , SIGMA-G
BEFORE FILTER AFTER FILTER
1 9 10 16
DG(M) 0.10000E+01 0.41804E-06 0.2S543E-06 0.10000E+01
SIGMA-G 0.10000E+01 0.17047E+01 0.17692E+01 0.10000E+01
DF =
BRANCH
2
BRANCH
2
D. P.
2.5566E+01
FLOW
1.8412E-01
BRANCH
11
BRANCH
11
BRANCH D. P.
2.0350E+02 3.4690E+02
BRANCH
DG(M) 0.31863E-06 0.25543E-06 0.25543E-06 0.10000E+01
0.57650E+07
PRESSURE DROP IN DAMPERS (PA)
D. P. BRANCH D. P.
1.4040E+03 14 3.6879E+02
FLOW THROUGH DAMPERS (M3/S)
FLOW BRANCH FLOW
1.3361E*00 14 1.160SE+0C
PRESSURE DROP IN DUCTS (PA)
D. P. BRANCH D. P.
8.4351E-01 2.3628E+03
5 13
4.5137E+02 2.3828E+02
SIGMA-G 0.23130E+O1 0.17692E+01 0.17692E+01 0.10000E+01
BRANCH
BRANCH
BRANCH
D. P.
FLOW
6 15
P.
3.5618E»02 4.8185E+02
TABLE Xl
ARCHIVAL LIST OF PRESSURE DIFFERENTIALS AND VOLUME FLOWS
4.5t50E+03 (S) TI刊E
D. P.
PRESSURE DIFFERENTIAL lN BLOWERS (PA)
BRANCH D. P. BRANCH D. P. BRANCH D. P.
5.7312E+03
BRANCH
12
FLOW THROUGH BL日WERS (M3/S)
FLOW BRANCH FLOW BRANCH FLOW BRANCH FLロu
1.3SS4E+DD
BRANCH
12
D. P. BRANCH D. P.
PRESSURE DR口P IN FILTERS (PA)
BRANCH D. P. BRANCH
4.0355E+02 16 2.8529E+02
BRANCH
10
D. P.
2.846BE+02 9 1.0B12E+02
』〉開問【
'vh
FLOW THROUGH FILTERS (阿3/S)
FLOω BRANCH BRANCH FLOW
1.1503E+00 16
FLOW
1. 3323E+00
BRANC例
10
FLOW
1.32BBE+OO 9 1.B379E・01
BRANCH
15∞l
AERSOL DG ， SIGMA-G
∞C'OH品
SlGMA・6O.23130E+Ol O.17692E+Ol O.17692E+Ol O.10000E+Ol
AFTER F1LTER
DGCMI O.31863E-06 0.255ゐ3E・060.25543E-06 O.10000E+Ol
BEF口RE FtLTER
SlGMA-G O.10000E+Ol 0.170ゐ7E+OlO.17692E+Ol O.10000E+Ol
DGCM) O.10000E+Ol 0.4180ιE・06O.2SS43E・060.10000E+01
咽且
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DF O.576S0E+07
PRESSURE DR口P IN DA例PERS CPA)
D. P. BRl¥NCH D. P.
3.6B79E+02
BRANCH D. P.
1.4040E+03
BRANCH
11
o. P.
2.5566E+01
BRANCH
14 E
FLOW THROUGH DAMPERS C阿3/5)
FLOW BRANCH FLOW
t.1605E+口G
BRANCH FLOW
1.3361E+OO
BRANCH FLOW
1.8412E-Ol
BRANCH
14 11 2
D. P.
3.5618Et02 4.BIBSE+02
BRANCH
6 IS
o. P.
4.5137E+02 2.3B2BE+02
PRESSURE DROP IN DUCTS CPA)
BRANCH
S 13
o. P.
8.4351E-Ol
2.362BE+03
BRANCH
4 a
o. P.
2.0350E+02 3.4690E+02
BRANCH
3 7
FLOW THROUGH DUCTS CM3/S)
BRANCH FLOW BRANCH FLOW BRANCH FLOW BRANCH FLOW
3 1.8439E-01 4 2.7069E-01 S 1.6027E-01 6 1.U15E-01 7 1.3728E-01 8 1.3003E+00 13 1.1650E+00 IS 1.1S49E*00
CO
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FLOIl
1.4415E・011.1549E令。。
BRANCH
6 15
FL白M
1.6027E-Ol 1.1650E+OO
FLO'ol HIR口UGH OUCTS (M3/Sl
BRANCH
5 13
FLOIol
2.70晶9E・011.3003E+OO
日RANCH
4
8
FLOIol
1.8439E・011.3728E-01
BRANCH
3 7
-】ωωl
TABLE X U
SUMMARY OF EXTREME VALUES AT TIME 4.5150E+03 (S)
H L H L H L H L
LARGEST LARGEST LARGEST LARGEST LARGEST LARGEST LARGEST LARGEST
PRESSURE OF PRESSURE OF
0.0 -5829.24
<PA) (PA)
OCCURS AT OCCURS AT
NODE NODE
17 12
TEMPERATURE OF TEMPERATURE OF VOLUME FLOW OF VOLUME FLOW OF MASS FLOW OF 1 MASS FLOW OF 1.3083E PRESSURE DIFFERENTIAL OF VOLUME FLOW OF 1.3SS4E+00 PRESSURE DIFFERENTIAL OF VOLUME FLOW OF 1.3323E+00 PRESSURE DIFFERENTIAL OF VOLUME FLOW OF 1.3361E+00 PRESSURE DIFFERENTIAL OF VOLUME FLOW OF 1.3003E+00
440.81 CO OCCURS AT NODE»«««* 19.96 CO OCCURS AT NODE«*»««
1.3554E+00 CM3/S) OCCURS IN BRANCH 12 1.3728E-01 (M3/S) OCCURS IN BRANCH 7 51S4E+00 (KG/S) OCCURS IN BRANCH B
01 CKG/S) OCCURS IN BRANCH 7 5.7312E+03 (PA) OCCURS IN B E BRANCH CM3/S) OCCURS IN B E BRANCH 12 4.0355E+02 (PA) OCCURS IN F E BRANCH CM3/S) OCCURS IN F E BRANCH 10 1.4040E+03 (PA) OCCURS IN D E BRANCH CM3/S) OCCURS IN D E BRANCH 11 2.3628E+03 (PA) OCCURS IN D BRANCH (M3/S) OCCURS IN D BRANCH 8
12
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TABlE XII
12
16
11
( S)
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FRAME 1 PRESSURE (PA) 2 PRESSURE (PA) 3 PRESSURE DIFFERENCE (PA) 4 PRESSURE DIFFERENCE (PA) 5 TEMPERATURE (C) 6 TEMPERATURE (C) 7 TEMPERATURE (C)
FRAME FRAME FRAME FRAME FRAME FRAME FRAME FRAME FRAME FRAME FRAME FRAME FRAME, FRAMC FRAME FRAME FRAME FRAME FRAME FRAME FRAME FRAME FRAME FRAME FRAME FRAME FRAME FRAME FRAME FRAME FRAME
8 TEMPERATURE (C) 9 TEMPERATURE (CELL INNER WALL C) 10 TEMPERATURE (CELL OUTER WALL C) 11 TEMPERATURE (DUCT INNER WALL C) 12 TEMPERATURE (DUCT OUTER WALL C) 13 VOLUME FLOW (M««3/S) 14 VOLUME FLOW (M»«3/S) 15 MASS FLOW (KG/S) 16 MASS FLOW (KG/S) 17 HEAT FLOW (TO CELL WALL W) 18 HEAT FLOW (CELL WALL TO OUT W) 19 HEAT FLOW (TO DUCT WALL W> ZO HFAT FLOW (DUCT WALL TO OUT W) 21 SMOKE CONCENTRATION (KG/M»»3> 22 SMOKE CONCENTRATION (KG/M»«3) 23 SMOKE CONCENTRATION (KG/M««3) 24 SMOKE CONCENTRATION (KG/M«»3> 25 SMOKE CONCENTRATION (KG/M«»3) 26 SMOKE CONCENTRATION (KG/I».«S5 27 SMOKE DEPOSITION RATE (CELL KG/S) 28 SMOKE DEPOSITION RATE (DUCT KG/S) 29 SMOKE DEPOSITION FACTOR (-) 30 ACCUMULATION OF SMOKE (KG) 31 CONCENTRATION (RADIOACTIVE MATERIALS CI/M««3) 32 RELEASE RATE (RADIOACTIVE MATERIALS CI/H)
NODE NOS NODE NOS
BRANCH NOS BRANCH NOS NODE NOS NODE NOS NODE NOS NODE MOJ NODE NOS NODE NOS
BRANCH NOS BRANCH NOS BRANCH NOS BRANCH NOS BRANCH NOS BRANCH NOS
NODE NOS NODE NOS
BRANCH NOS BRANCH NOS
NODE NOS NODE NOS NODE NOS NODE NOS NODE NOS NODE NOS NODE NOS
BRANCH NOS BRANCH NOS BRANCH NOS NODE NOS NODE NOS
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JAERI-M 89・014
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-157-
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JAERI-M 89-014
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-158-
JAER I-M 89-014
7. おわりに
再処理施設の事故時安全性を評価する目的でTRANS-ACE コードを作成した。本コード
を用いると，事故によって発生する放射性物質のソースタームの評価，さらにそれ以降のセル
換気系内での熱流動，物質移行.圧力伝播，施設外に放出される最終的な放射性物質量の計算
が一括して行える。また本コードは，ダクト，パルプ，ダンバーの流動抵抗を流墳と形状から
自動計算する機能を有しているため任意の形状のダクト.パルプ・ダンパーを設定し.ζの機
能を史附することでユーザーが設定したプラント形状が妥当なものであるか面かの<<1乞価も可能
となった。
TRANS-ACEコードは，以上の解析機能を含めて，第 2:i;i I乙述べた各解析機能を有してお
りそれぞれの機能は正常i乙起動する乙とができるが，まだ各機能について十分なパラメータ計
訴を行っているとは言えず，それゆえ計算コードとしての使い込みが不足しているといわざる
を得ない。さらに各棺能の内自動タイムステップ，配管及び弁の初期流動抵抗(初期差圧)自
動計算，及び入力形式の 3つの機能については，現在その内容をさらに検討中であり，検討結
果を生かしてTRANS-ACEコードをパージョンアップしていく予定である。
なお，日本原子力研究所原子力コード研究委員会原子力コード評価専門部会の中l乙設置され
ている核燃料施設安全解析コード調査・検討ワーキングクーループでは，大型再処理施設を対象
として，事故時の安全性評価I乙必要な計ft':コード及びデータの調査を行っており，本コードは，
同ワーキングクツレープの活動の一環として開発したものである。開発にあたって， 日本原子力
研究所燃料安全工学部プラント安全解析研究室は，コードの作成を担当し，同部プロセス安全
研究室は，使用すべき基礎式とデータの整備を担当した。
-158-
JAERI-M 89-014
£ Ift
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HEPA 7 4 JK9 O ^ E — g i f t
161-
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付録 HEAPフィルタの流動抵抗
IIEAPフィルタ I乙大風量を負荷するとフィルタの差圧が上昇する。図A1. 1 I乙フルサイズ
のIIEAPフィ Jレタ 1台あたりの風置と差庄の関係を示す 15L図からフィルタ lζ大風置を流す
と差圧が上昇し， 1000四 Aqを越えるとリークが発生するととが分かる。
表A1. 1は.図A1. 1のデータ i乙基づいて得たハーフサイズ (610uunx305uunx292回 t)
及びフルサイズ(610回 x6 10回目 29 2uun t )のHEPAフィルタの差圧との風量の関係を示
したものである。
fJEPAフィルタの流動抵抗は， C 3.4.1 )式で与えられる。(3.4.1 )式中の a及びbは HE
PAフィルタの差圧と風畳の関係から表A1. 2のように導出できる o
したがって， C 3.4.1 )式に表A1. 2のa及び bの値を代入し， μ=1.95x 10-5 CPa ・s)，
p~ 1.0 く 1・g/Í凶)，ハーフサイズの場合A=0.305 x 0.61 = 0.186 (m') .フルサイズの場合A=
0.6 1 x 0.6 1 = 0.3 7 2 C耐)とすれば， C 3.4.2 )式中の KL及び KTは表 3.1の値となる。なお.
フィルタの面ifliCA )は，フィルタの見かけの面積である乙とに注意されたい。
表A1.1 HEPAフィルタの差圧と風量の関係、
フィルタの差圧 風量〈耐/s )
CPa) ハーフサイズ フルサイズ
245 0.2 0.4 523 0.4 1 7 0.8 3 3
104 5 0.834 1.6 6 7 2 7 3 0 1. 6 6 7 3.333 5 107 2.5 0 5.0 8 4 1 0 3.3 3 4 6.667
表A1. 2 フィルタの流動抵抗を表わす a及び b値
フィルタサイズ
ハーフサイズ
フルサイズ
2000
21500
o
a
104 2.9 5 2 3.3
0・!7s生
o 200 4∞ 600
Flow Role Im'/minl
図A1.1 HEPAフィルタの差庄一風量曲線
-161-
JAERI-M 89-014
# i ! 2 SfSjkJBfteDH EP A7 4 J\>* CD mmZQ&Vi
(1) » « fc «fc 5 7 «f <* * © g f f i ± #
H A 2.1 IC, 5 £ J & « f f i © & f t T f c f c t f S ^ - 7 1M * ( 6 1 Onnnx 3 0 5nm,x 2 9 2 ^ 1 )
HEPA7 4 jufiommnffimt y * ** ®mi£±&<Dffl%**toS)mm'X%.itftv zim
J P s dmnAq ) =22.5753+0.276 1 Ls + 0.00065LS2 (A2 .1 )
(A 2.1 ) ^ f c * s ^ T , L s ( g / ^ ) l i 7 ^ ^ l6i!§*M£ffl?&*ftfc*8J!I<©fcffifi.
4 PI*il& ;&nimAqT^t>L^7 -f ^ * O^JEE & & C £ It&fit $ tlWo
(2) I 7 D / / H C J ; 5 7 4 * * © g E E ± S I
P*«La?JfclS:©3fB6i$ It #&£-*"* X T n V ; i /© i t t * i£«8 | L t ^ t t T t ' 7 * ju* ©gEE±
# H & **Sg 16**1 i t 1 5 i t O K f t f l i , X T O '/jut LTCDNaCl&O'© J I S 1 1 8 5 ^
I- ( Klifia - A ) ^ ^ f f l $ t l / C o £ * l S 2 I 0 I 7 D 'SjU%Ztl?ny Ml-* X ( 6 1 Omra
x 6 l Ommx 2 9 2mm t ) © H E P A 7 ^ # 1 # I t ^ & M l r f t t U x T n " / ^ M l i ^ - f
A ' # © g f f ± # © « H $ £ # l 6 f c o H E P A 7 4 H O S I l ^ (nanAq ) «k XT a vOu £ ^
fit ( g /y < t\*9 i £ ) ©M0i5S;*JsiTi£JK-#-„
CD N a C l
• J P s (mmAq )=30 .0 + 0.3 7 2 Ls + 0.001 3 5 L s 2 (A2 .2 )
CD J I S l l f E ^ K H D - A )
JPs (nnnAq)=2 8.9 + 0.0 3 6 4 L s + 1.2 9x 1 0 " s Ls2 ( A 2.3 )
- 1 6 2 -
JAERI→¥1 89-014
付録 2 溶媒火災時の HEPAフィルタの目詰まり抵抗
(1) 煤煙によるフィルタの差圧上昇
図A 2.1 Iζ，定格流母の条件下におけるハーフサイズ(6 1 0剛 x305mmx292皿 t)
HEPAフィルタの煤煙負荷毘とフィルタの差圧上昇の関係を示すP)溶媒火災lζ於ける煤煙
の発生速度は，溶媒の燃焼迷度の約 5%である。(媒煙発生係故 k=0.05 )。 したがって，
溶蝶火災時のフィルタの目詰まりによる差圧上昇は，図A2.1から決定できる。図中の煤
煙負荷舟と差圧上昇の問iこはかなりのバラツキがあるが，平同化した曲線は 2次式となっ
ている。ハーフ咋イズの HEPAフ-()レタ 11:おける来町上昇と時煙負荷罰 (ε 一慌時/ウ
ィルタ 1台〕の関係は，以下の式となる。
d P 5 (mmA q ) = 22.5753+ 0.276 1 Ls + 0.00065 Ls 2 ……・・・…… (A 2.1 )
(A 2.1 )式において， L s( g /台〉はフィルタ 1台当りに捕集された煤煙の負荷量，
J Pは単位を胴Aqで表わしたフィ Jレタの差圧ある乙とに注意されたい。
(2) エアロゾルによるフィルタの差圧上昇
再処理雄投の苛酷時l乙発生するエアロソコ1.1の流れを模捜した条件下でフィルタの差庄上
昇試験が実施された 15L乙の試験では，エアロゾルとして①NaCI及び① J1 S 1 1種ダス
ト(関東ローム)が採用された。乙れら 2種のエア口、ノーJレをそれぞれフルサイズ (610mrn
x 6 1 Omm)( 29 2mm t )の HEPAフィルタ 1台i乙定絡流量で流し，エアロゾル負荷量とフィ
ルタの差圧上昇の関係を求めた。 HEPAフィルタの差圧上昇 (mmAq)とエアロゾル負荷
量(g /フィルタ 1台〉の関係式を以下に示す。
① NaCl
， JPs (mmAq )=3 0.0+0.3 72 Ls + 0.00135 LS2 ..・H ・……… (A2.2 )
@ JISll極ダスト(関東ローム)
J P s (mmA q ) = 2 8.9 + 0.0 3 6 4 L s + 1. 2 9 x 1 0 -5 L 82 ・H ・H ・..… (A2.3 )
-162-
JAERI-M 89-014
117.0
A - 7 t - f X H E P A 7 - ( ^ (610mmHx305mmWx292mrrfT)
l&3&©ttS£mffiS (¥^fi)
k ( - ) : * 8 « f g ^ « a (=0.05x103)
N ( £ ) = 7 * ;!/*•©&& i
mb (kg/s) : jg i£0&%i££
t ( s ) = $(8]
- 1 6 3 -
JAERI-M 89・014
117.0
ロ• • 101. 5
86.0 ロ
ロ
ロ.
目
70.5
55.0
〈ぴ〈己
c-)仏
d
E出mgkmA「T
hい〈円
EZ
ロ
• ロ
・3• 100%ドデカン39.5
193.5 48.3 .96.7 145.1
flMlq/台)
24.0 0.0
ハーフサイズHEPAフィルタ (61OmmHx305mmWX292mmT) 凶 A2. 1
1台当りの煤煙負荷量(平均値)
k (ー) :煤煙発生係数(==0.05 X103)
フィルタの台数N (台) :
mb (kg/s)溶媒の燃焼速度
-163-
t ( s )時間
JAERI-M 89-014
# l i 3 H EP A7^ ; i ^CDX7DV;U t i » (7 )D F i i
T R A N S - A C E0F*3gf$IC(i, 1 A 3. 1 ©D F S ^ T 1 - TOMfcS t l T l ^ o
0
Q
Si
& &
0 -
0
_
-
-
—
-
Flow Rote 2000m3/h
1 1 1
a/
a
/a
1 0. 0.2 0.3
Particle Dia. (/im)
1A3.1 H E P A 7 ^ ^ ® | ^ I t ( D F )
- 1 6 4 -
JAERI-M 89-014
付録 3 HEPAフィルタのエアロゾル捕集の DF値
再処理施設の苛酷条件を模挺したフィルタの性能試験が実施された 15Lとの性能試験におい
て得られたHEPAフィルタの DFデータのうち，比較的控えめな実測値を図A3.11乙示した。
TRANS-ACEの内部には，図A3. 1のDF値がテーブル化されている。
弘
凸
1
'-J 4
謡 10E忌岩盤
1
Flow Rate 2000mo/h
0.1 0.2 0.3
Particle Dio. (μm)
図A3.1 HE PAフィルタの除染係数 (DF)
-164-
JAERI-M 89-014
ttnu »mmmc&%&&&
• n ~ K f * ^ f f l j K « §
CH3 ( C H 2 ) i o C H 3 + I 8.5 0 2 -* l 2 C O z + l 3 H 2 0
• T B P 0 & &
( Q H j O ) ! P O + 1 8 O 1 - I 2CO2 + I 2H2O+H3PO4
S S M i H f t It n - K f * V «t T B P © i l & £ # x . 3 0 T B P O f t i f i ^ J i P * C 1 i- i f nfi'lSffitf
0.9 7 C V T CWT
= ' (A4.1 ) 0.9 7 C V T + 0.7 5 ( 1 - C V T )
Q T B ==mb JHC ! - ? • ) ( A 4 . 2 )
fcrtfL, JH iS^i§ jSJc*tL*o«fc '5 lc t i -3SL-C^4«
J H = 8 1 OOMc + 3 4 2 00 ( M H - ) - 5 4 0 0M„ \ x 4 1 8 0 8
12x12 1 2 x 1 2 Mc = ( 1 —
CWT ) + — CWT 1 7 0.3 2 6 6.3
(A4.3 )
(A4.4 )
2 6 x i 2 7 x 1 M H = ( 1 —CWT ) + CWT
1 7 0.3 2 6 6.3 ( A 4 . 5 )
4 x 1 6 Mo = x
CWT 2 6 6.3
(A4.6 )
- 1 6 5 -
JAERI-M 89-014
付録 4 港媒燃蟻による発熱量
燃焼による化学反応としては次の 2つのものを考える。
n-ドデカンの燃焼
CH3 (CH2 )10 CHa + 1 8.5 02→ 1 2 CO2 + 1 3 H2 0
TBPの燃焼
( C. H9 0 ) 3 P 0 + 1 8 02 -1 2 C 02 + 1 2 H2 0 + H3 P 0， 溶媒は一般にnードデカンと TBPの混合を考える。 TBPの体積分捕を CII・とすれば電量分
率 CW'I'は
0.97 CVT CWT= ………………………………………… (A4.1 )
‘ 0.9 7 CVT + 0.7 5 ( 1 -CYT )
である。
さて，燃焼による単位時間当りの全発熱量QTB(J /S)は次式で与えられる。乙とで，火災
からの輯射熱量はひいておく。
Q TB == mb L1 H ( 1 -r ) ・・・………………………………………………・・・・・・ (A4.2 )
ただし. L1 Hは混合溶媒に対し次のように計算している。
1_，___. ___，_， Mo. _，___. JH= 810 OMc+3 4 2 0 0 (MH-一一一)-5 4 0 0 Mn ~ x 4 1 8 0 --. --.. 8' .. I (A 4.3 )
Mc MH Moは燃料中の炭素，水素，酸素，の電量比である。
12x12 12x12 Mc =一一一(l-C附〉十一一一一一 CWT …………………H ・...…・… (A4.4 )
1 70.3 266.3
26x1 27xl MII 一一一一-( 1 -Cwr) 十一一一一一 C附 ……・・……………・・・…..… (A4.5 )
ー 17 0.3 2 6 6.3
4 x 1 6 Mo 一一-xC附 …・・・…・…・……・……-………………H ・H ・……… (A 4.6 )
ー 266.3
-165-
JAERI-M 8 9-014
T R A N S - A C E n - h"effl«* t i r ^ S ttJSottSft*© T*7 * ^ h f f l ^ S A 5 . 1
S A R I * K a © t 4 a » ^ f 0 T f 7 * */ M i
i
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
Dj
D , "f25
D g «rg-2-°
Dg <rg-"-s
D B ^.r1-0
Dg ag-°-5
Dg
Dg <rg°'5
Dg °e l-°
D s * g1 J
D g a g2 j >
D8 »B 2 S
( W T ) , |
0.0 1 2 2 2 4 * |
0.027 8 3 4 7
0 . 0 6 5 5 3 0 6
0 . 1 2 0 9 7 7 6
0.17 4 6 6 6 3
0 . 1 9 7 4 1 2 6
0.17 4 6 6 6 3
0.12 0 977 6
0.06 5 5 90 6
0 . 0 2 7 8 3 4 7
0 . 0 1 2 2 2 4 5
- 1 6 6 -
]AERIーM 89-014
付録 5 煤煙の粒径分布
TRANS-ACEコードで用意されている煤煙の粒径分布のデフォルト値を表A5. 1
l乙示す。
表A5.1 煤煙の粒径分布のデフォルト値
1 Di (WT) i
D.. 0' ;-25 g 0'6 0.0 J 2空241;
2 D... 0' .. -2.0 g 0' g 0.0 2 '1 83 4. 7 a
一3 D... 0';-1.5 g vg 0.0655 D C 6
4 DE OJ1・0 0.1209776
5 D... 0' .. -0.5
g vg 0.1 746663
6 Dg 0.19741 26
7 D σ0.5 g vg 0.1746663
8 Dg O'g 1.0 0.1209776
9 D... 0'.. 1.5
g vg 0.0655906
10 D E g E 28 0.0278347
11 Dg O' g2•5 0.0122245
-166-
JAERl-M 89-014
# S 6 ) S I ^ X © ? I 4 1
B e . pro = n ' b C M C o 2 + M l c o ) + n i H 2 0
Bu . fue l - 1 » fu -«Vb — ( 1 - t ) l » f u
( A6.1 )
( A6.2 )
tfc'L B G.pro
B G . f u e l
Mc02
MlE 0
mjco
k g / s
»J«A*ii&iBfiH8J* L tz®&ft!£1r i C02 <Difiia#*
$ & # £ I H 4 t M i « L fcJS&86£*- z H2 O© iEfii*^
*8*-t©Tfc!l»l^T^S^-^*ffla55SJiffi k g / s
* $ ( = m b / m i a )
MC02 , MH20 (i
Mco2 = 4 4 . 0 x M c / l 2.0
MH2o = 1 8 . 0 X M H / 2 . 0
1 2 x 1 2 M c —
1 2 x 1 2 ( 1 - C\VT ) ^ C\VT
2 6 6.3
M H =
17 0.3
2 6 x ] 2 7 x 1 C 1 —CWT ) H CWT
17 0.3 2 6 6.3
( A6.3 )
( A6.4 )
( A6.5 )
( A6.6 )
jsLkicfcQmm&i&#x £%mi&mmmf8.a>mtfLmjsi%oo^fs^ffi**** *« ««sit«k* »JK©ffiJHJaffiBG.02»
B G . 0 2 = -n>b
"C1 <fe •So
1 8 x 3 2 1 8.5 x 3 2 CWT r- ( 1 - C W T )
2 6 6.3 17 0.3 C A6.7 )
- 1 6 7 -
jAERI-M 89-014
付録 6 燃焼ガスの発生畳
チッぷは燃焼i乙は関与しないので， N2のソースタームは SN2= 0である。
体随分率CVTを持つ溶蝶の燃焼Iこより発生する燃焼生成ガスの未燃焼詐媒燕試のほ及び消滅
する酸素のT誌を計算する式を導く。
前~の燃焼による燃焼生成ガス及び米燃焼溶媒蒸気の市町発生率は次式で与えられる。
Ba ・pro= m b (Mco2 +MJ12 0) +mll2o ……………………………………( A 6.1 )
st:
fこだし
B G .pro 燃焼生成物の市町発生辿度の生成物としては C02と日 Oを考えている。
kg/ s
B G .fuc 1 未燃焼熔媒恭気のm:旦発生速度 kg/ s
MC02 溶媒が単位電位燃焼した場合発生する C02の屯I百分率
MII20 溶媒が単位電盟燃焼した場合発生する H20の電畳分率
mnzo 燃料の下l乙敷いているプー Jレ水の燕発速度 kg/ s
~燃焼率 (=mb/mru)
MC02 ，M1I20は
MC02 =44.0 xMc/l 2.0
MU20 := 18.0 xMH /2.0
( A6.3 )
( A6.4 )
Mc 12x12 12x12
=一一一一一(l-C附)+一一一一一 CWT ……………..…………… ( A6.5 ) 1 70.3 266.3
26x1 27x1 Mf(=一一一一一(1 -CWT )十一一一一一 CWT ……………………………… ( A6.6 )
1 7 0.3 26 6.3
以上により燃焼生成ガスと米燃焼溶媒蒸気の単位時間当りの全発生母が求まる。燃焼による
酸素の消'L'1速度 BG.02は
1 8 x 3 2 1 8.5 x 3 2 I BG_02 = -mb CWT一一一+(1-C附)---………… H ・H ・ CA6.7 )
2 66.3 170.3
である。
-167-
JAERI-M 89-014
o T N T
C 0 2 , C, H«. 0 2 ,N 2 * f t ) S * f t 5 .
—ftIt . K*(02)©*-CfflCffl«S#6«coi%-c, * j » / £ & © J f c f c f t £ L f c 3 o © j ± o d & L
t ^ r - ^ i ^ 5 „ & O j l S f , n l t C O * * f t , miOa«DS(JO*«'i'*JtT?*So
® m > n © H &
nC+mOj —nC02 + ( m - n ) • 02 (A7.1 )
© n > m > 0.5 n © $ £
nC+raOz —2 ( n - m ) «CO+( 2m-n ) • CO2 (A7 .2 )
® m < 0 . 5 n(Digj&
nC+mOj -»2m- CO+( n - 2 m ) «C (A7 .3)
± © 5 S S ; t ' , feLm<0.5n7?CO2 * * 4 f i 6 * n t t t ^ i & tf, COJi, Oj (D&TffiH& L@ift©
KsfcttiPtfC n-2m)©ffiAftfJB*fe^ii614jlcf641-4o JUSfiSte «k 0IS&* S*B&#x *i, ^ffi
- 1 6 8 -
i !
JAER!-M 89-014
付録 7 爆発による燃焼ガスの発生量
本コードがシュミレーションできる爆発のタイプは以下の通りである。
o TNT
o トリプチJレ ホスフェート (TBP文はレッドオイル〉
爆発物の化学反応と.閉じられた構造体中の空気との混合により，燃焼生成物H20， CO，
C02， C， H2， 02， N2が坐成される。
一般に，酸素(02)の中でのCの燃焼について，燃焼/空気の比lζ依存した 3つのはっきりし
たケースがある。次の方程式で nはCのモJレ数 mは02の残りのモ Jレ数で・ある。
① m>nの場合
nC+m02→nC02+(m-n)・02 …………………………...・H ・..… (A7.1 )
② n > m> 0.5 nの場合
nC+m02→2(n-m)・CO+(2m-n)・C02 ……… H ・H ・……… (A7.2 )
@ mくO.5 nの場合
nC+m02→2m・CO+(n-2m)・C ………… H ・H ・………………… (A7.3 )
上の方程式で，もしmく0.5nで'C02が生成されないならば， COは， 02の全てが消滅し固体の
炭素粒子が(n-2m)の置だけ燃焼生成物iζ発生する。燃発により発生する燃焼ガスは，不活
性として扱われる。
-168- ， .
JAERI-M 8 9-014
«A&1 51 * $5 BS
ffi & & #
Hz - 3 ? »
C2H2 - # $ [
0.0 4
0.0 2 5
±ffi cam© **»«£)
0.7 5
0.8 0
(1) H2 - 3SSJHS&
j) n < 2 mCDJfi&
nHz +m0 2 -> n H z O + C m - 0 . 5 n ) • Oz ( A8.1 )
li) n > 2 m © i | &
nHz+mOz —2 • m - H 2 0 + ( n - 2 m ) • Hs ( A 8.2 )
(2) C2H2 -£MBM
i) n < 0 . 4 mCDig&
n C 2 H 2 + m 0 2 — 2 n C 0 2 + ( 2 m - 5 n ) O B + n H 2 0 ( A 8 . 3 )
ii) n > 0. 4 m©*§&
n C 2 H 2 +mO2-*0.8mCOz +0.4 n H 2 0 + ( n - 0.4 m ) • Cz ( A 8 . 4 )
tztzb, «|iPftc©3!;Sli, #-f Lfc##fl'J£S&fc*tt^o ^ © j t g ^ i t f f © ^ - ? ^ © ^ ft *<K £ £ & * . * CiA«itft*fto!)>?it*5.
•169-
JAERI-M 89-014
付録 8 引火性気体の埠発による燃焼の化学式
混合気体の，燃料のモJレ分率が，表A8.1 Iζ与えられた範囲にあるとき，燃料が進む。
表A8.1 引火範囲
混合気体下|現 上限
(燃料のモJレ分本) (燃料のモ Jレ分率〉
H2一空気 0.04 O. 7 5
C， H，ー竺気 0.0 2 5 0.80
燃料のモ Jレ分率f止小の混合状態で・は，全ての有効な燃料が燃焼する。燃料のモル分率が最大
の混合状態では，企ての酸素が消'l!lされる。乙の両気体の 2つの場合を以下l乙与える。
(1) H2ー空気燃焼
i) nく2mの場合
nHz +m02→ n H2 0 + ( m -0.5 n )・ 02 …………………………… (A8.1 )
ii) n > 2 mの場合
nH2+m02→2・m・H20+(n -2 m)・H2 ………………………… (A8.2 )
(2) C2H2一空気燃焼
i) nく0.4mの場合
nC2H2+m02→2nC02+(2m-5n)白 +nH20
ii) n> 0.4 mの場合
(A 8.3 )
n Cz H2 +mOz→0.8mCOz +0.4 nH20+( n-O.4m)・C2……… (A8.4)
ただし，簡単な乙の方法は，必ずしも保存則を満たさない。実際の爆発時の高視で分子の分
自が反応を変える乙とが意味を持つからである。
-169-
JAERI-M 89-014
# ^ 9 i8aftfcity:/A-CiS»it#>a>ffctt
Wx.t£, fe^P ( ^ / - K ) i ^ 7 ^ ;i/? ( 7*7 v f ) o f l l ^ ^ ^ i t s i ^ i c i i , &
K)*3f t#So C O J I ^ J : ^ , #-( 7'7 y f ) i M - f e ^ C Jfrifcy - K ) o f&^-o t t t t ^ i c
£ / - K$fc£n £-r*i(i \ «rShL/c#( 7*7 v ^ ) iffiffiLfc-fe^CfcrSy' - K) ©#- t»±*
ffls-eiB-«fc*S#-& 5 ^ ( i t t ^ # © ^ f f ^^=b i - (3.8.1 0) ^ ^ ©«£« vf (n^/s) £
Vf ~ #<D®jzmnmmit
- 1 7 0 -
JAERI-M 89-014
付録 ? 逆流防止ダンパー(逆止弁〉の作動
逆流防止ダンパー(逆止弁)は，セ Jレの給気位置(境界ノード)にプランチとして設定する。
例えば，給気口〈境界ノード〉と給気フィルタ〈ブランチ)の聞に弁を設置する場合には，設
置した弁(新設プランチ)と給気フィルタ(プランチ)の聞に仮想した小さなセ Jレ(新設ノー
ド〕を設ける。乙のような場合，弁(ブランチ〉と仮想セル(新設ノード〉の番号の付け方に
は注意をはらう必要がある。すなわち，弁を新設しない場合のセル換気系の全ブランチ数をm.
全ノード数を nとすれば，新設した弁〈ブランチ〉と仮想したセ Jレ(新設ノード〉の番号はそ
れぞれm+l及び n+ 1とする。
辺誠防止夕刊ンパの作品毛テルもコントロー Jレ弁と|斗じ取扱である。ただし，弁の初期差比.を
自動計算させる場合Iこは，前記 2つの弁と異なっているととに注意されたい。すなわち. 3.8
節で述べた蝶弁あるいは仕切弁の差圧を表わす (3.8.10)式中の流速 Vf(m/S)を
V r 224
名制面断
量一口
流一聞
積一大
体一最の弁
として求める必要がある。
-170ー
