STTAL - TEKNIK

1. DATA HIDROSTATIK TANKER 6300 DWT

Item Simbol Nilai Unit

Length overall

Length between perpendiculars

Length on water line

Draught

Height

Displacement

Block Coefficient

Breadth

Velocity speed

LOA

LPP

LWL

T

H

∇Cb

B

Vs

104

88

90.25

6.65

9

4433.2

0.822

17.5

14

m

m

m

m

m

ton

-

m

knot

2. PERHITUNGAN TAHANAN KAPAL (METODE GULDHAMMER DAN

HALVARD)

2.1 Perhitungan Volume Displacement (▼)

▼ = LWL x B x T x CB

= 90.25 x 17.5 x 6.65 x 0.8

= 8402.275 m3

2.2 Perhitungan Permukaan Basah Badan Kapal (ς)

ς = ρ Air laut x LWL x [(CB x B) + (1.7 x T)]

= 1.025 x 90.25 x [(0.8 x 17.5) + (1.7 x

6.65)]

= 2340.871 m2

2.3 Perhitungan Bilangan Froude (Fn) dan Reynold (Rn)

[AUTHOR NAME] 1

STTAL - TEKNIK

Vs = 14 knot

= (14 x 0.51444) m/s

= 7.20216 m/s

Fn = Vs / (LWL x g)½

= 7.20216 / (90.25 x 9.8) ½

= 0.242

Viskositas kinematik (Φ) air laut pada suhu 15 0C

adalah 0.000001188 m2/s

Rn = (Vs x LWL) / Φ

= (7.20216 x 90.25) / 0.000001188

= 547133787.87879

2.4 Penentuan Koefisien tahanan sisa (CR)

Menentukan harga CR pada Diagram Guldhammer –

Halvard yang dinyatakan dalam fungsi bilangan

Froude (Fn).

CR = L / (▼)1/3

= 90.25 / (8402.275) 1/3

= 4.44

Koefisien Prismatik (φ) atau CP = CB / β

β = (0.08 x CB) + 0.93

= (0.08 x 0.8) + 0.93

= 0.994

CP = 0.8 / 0.994

[AUTHOR NAME] 2

STTAL - TEKNIK

= 0.805

Dari perhitungan diatas didapatkan CR adalah 4.44,

maka diagram Halvard yang digunakan adalah Halvard

4 dan Halvard 4.5 dengan referensi CP adalah 0.805

dan Fn adalah 0.242. Dengan demikian dapat

diperoleh nilai CR sebagai berikut :

Halvard 4 CR = 0.0054

Halvard 4.5 CR = 0.0037

Untuk mendapatkan CR = 4.44 dapat mempergunakan

interpolasi, yang didapatkan nilainya adalah

0.00391. Koreksi nilai CR karena adanya rasio B

dan T adalah

B / T = 17.5 / 6.65

= 2.63157

Diagram yang digunakan untuk mencari CR adalah

berdasarkan dari rasio B /T = 2.5, maka hasil

perhitungan B / T yang kurang atau lebih harus

dikoreksi.

10-3CR = 10-3(CR (B/T=2.5) + 0.16 (B/T – 2.5)

CR = 0.003927

Koreksi CR terhadap LCB

LCB = e % x Ldisp

[AUTHOR NAME] 3

STTAL - TEKNIK

= 0.00654 x 90.25

= 0.590235

Jika letak LCB berada di depan LCB standard maka

perlu dikoreksi, dan jika letak LCB berada di

belakang maka tidak perlu dikoreksi. Diketahui LCB

standart dalam % adalah 0.007.

LCB standard= LCB dalam % x LWL

= 0.007 x 90.25

= 0.63175

Maka ΔLCB = LCB – LCB standard

= 0.590235 – 0.63175

= -0.04152

Koreksi LCB didepan LCB standard

10-3CR = 10-3CR(standard) + ((δ10-3CR) /

(δLCB)) x [ΔLCB]

Sehingga CR = 0.003927 + ( 0 x (-0.04152))

= 0.003927418

Koreksi karena anggota badan kapal.

Adanya boss baling – baling sehingga CR dinaikkan

3 – 5%, dalam hal ini diasumsikan CR diambil 3%.

CR = (1 + X%) CR

[AUTHOR NAME] 4

STTAL - TEKNIK

= 0.003927418 + (0.003927418 x 3%)

= 0.004045241

Adanya poros baling – baling, sehingga CR

dinaikkan 5 – 8%, dalam hal ini diasumsikan CR

diambil 5%.

CR = (1 + X%) CR

= 0.004045241 + (0.004045241 x 5%)

= 0.004247503

2.5 Penentuan Koefisien Tahanan Gesek (CF)

CF = 0.075 / (log Rn – 2)2

= 0.075 / (log 547133787.87879 – 2)2

= 0.001651913

Nilai tersebut hanya berlaku pada suhu air laut 15

0C, untuk daerah pelayaran Asia Tenggara dan

sekitarnya, suhu air lautnya 18 0C. sehingga

koefisien CF adalah sebagai berikut :

CF = CFstandard x (1 + 0.0043 x (15 – t))

= 0.001651913 x (1 + 0.0043 x (15-18))

= 0.001630603

2.6 Penentuan Koefisien Tahanan Tambahan (CA)

Koefisien tambahan untuk koreksi model kapal yaitu

[AUTHOR NAME] 5

STTAL - TEKNIK :

LWL ≤ 100 m sehingga CA = 0.4 x 10-3

LWL = 150 m sehingga CA = 0.2 x 10-3

Dari data diatas didapatkan LWL sebesar 90.25,

maka koefisien tahanan tambahan (CA) adalah

sebesar 0.4 x 10-3.

2.7 Penentuan Koefisien Tahanan Udara (CAA) dan

Tahanan kemudi (CAS)

a. Tahanan udara (CAA)

CAA = 0.006 x (LWL + 100) – 0.16 – 0.00205

= 0.006 x (90.25 + 100) – 0.16 – 0.00205

= 0.000540952

b. Tahanan kemudi (CAS)

CAS = 0.04 x 10-3

2.8 Perhitungan tahanan total kapal (RT)

CT = [ CR + CF + CA + CAS ]

= [0.004247503 + 0.001630603 + 0.0004 +

0.0004]

= 0.006318106

Sehingga :

RAA = CAA x 0.5 x Pudara x Vs2 x Compartement

[AUTHOR NAME] 6

STTAL - TEKNIK

= 0.000540952 x 0.5 x 1.223 x (7.20216)2 x (B

x 2.5 x 3)

= 2.252058829

RW = CT x 0.5 x ρair laut x Vs2 x ς

= 0.006318106 x 0.5 x 1025 x (7.20216)2 x

2340.871

= 393173.0396

RT = RW + RAA

= 393173.0396 + 2.252058829

= 393175.2917

RT (dinas) = RT + Jalur pelayaran

a. Jalur pelayaran Atlantik utara ke barat,

untuk musim panas = 15% dan untuk musim

dingin = 30%

b. Jalur pelayaran Atlantik utara ke utara,

untuk musim panas = 20% dan untuk musim

dingin = 30%

c. Jalur pelayaran Asia Pasifik = 15 – 30%

[AUTHOR NAME] 7

STTAL - TEKNIK

d. Jalur Pelayaran Australia = 12 – 18%

e. Jalur Pelayaran Asia Timur = 15 – 20%

Jalur pelayaran dihitung pada jalur pelayaran Asia

Timur = 15%

Sehingga RT (dinas) = 393175.2917 + (100 –

15)%

= 462559.1667 N

= 462.559 kN

3. PERHITUNGAN DAYA ENGINE KAPAL

3.1 Perhitungan Daya Efektif kapal (Effective Horse

Power)

EHP = RT (dinas) x Vs

= 462559.1667 x (7.20216 / 1000)

= 3331.425128 kW

EHP dalam HP = EHP / 0.735499

= 4529.4761 HP

3.2 Perhitungan Wake Fraction

w = (0.5 x CB) – 0.05

= (0.5 x 0.8) – 0.05

= 0.35

3.3 Perhitungan Thrust Deduction Fraction

t = k x w (dimana k = 0.7 – 0.9, diambil

[AUTHOR NAME] 8

STTAL - TEKNIK

0.7)

= 0.7 x 0.35

= 0.245

3.4 Perhitungan Speed of Advance (Va)

Va = (1 – w) x Vs

= (1 – 0.35) x 14

= 9.1 knot

= 4.681404 m/s

3.5 Perhitungan Efisiensi Lambung

ηH = (1 - t ) / ( 1 - w )

= (1 – 0.245) / (1 – 0.35)

= 1.161538462

3.6 Perhitungan Gaya Dorong / Thrust

T = RT / (1 – t)

= 462559.1667 / (1 – 0.245)

= 612661.1479 N

3.7 Perhitungan Thrust Horse Power (THP)

THP = EHP/ ηH

= 4529.4761 / 1.161538462

= 3899.548944 HP

3.8 Perhitungan Koefisien Propulsif (PC)

Effisiensi relatif rotatif (ηrr) bernilai antara

1.02 -1.05, diambil 1.02.

[AUTHOR NAME] 9

STTAL - TEKNIK

Effisiensi propeller diasumsikan diatas 0.5

sehingga ηP=0.55.

PC = ηH x ηrr x ηP

= 1.161538462 x 1.02 x 0.55

= 0.652

3.9 Perhitungan Delivery Horse Power (DHP)

DHP = EHP / PC

= 4529.4761 / 0.652

= 6993.974495 HP

3.10 Perhitungan Shaft Horse Power (SHP)

SHP = DHP / ηSηB (nilai ηSηB = 0.98)

= 6993.974495 / 0.98

= 7088.825718 HP (desain untuk 2 mesin)

3.11 Perhitungan Brake Horse Power (BHP)

BHPSCR = SHP/ηG (memiliki reduksi gear dengan loses

ηG=0.98) = 7088.825718 / 0.98 = 7233.495631

HP

BHPSCR adalah daya output dari motor penggerak

pada kondisi Continues Service Rating (CSR) yaitu

daya motor pada kondisi 80 –85% dari Maximum

Continues Rating (MCR).

BHPMCR = BHPSCR / 0.85

[AUTHOR NAME] 10

STTAL - TEKNIK

= 7233.495631 / 0.85

= 8509.99486 HP

4. PERHITUNGAN PROPELLER DAN KAVITASI

4.1 Data – data perhitungan

EHP = 4557.44 HP

Vs = 14 knot

= 7.20216 m/s

Va = 9.1 knot

= 4.681404 m/s

[AUTHOR NAME] 11

STTAL - TEKNIK

ηH = 1.161538462

ηrr = 1.02

ηp = 0.55

PC = 0.6516

DHP = 6993.974495 HP

SHP = 3568.35 HP

4.2 Pemilihan mesin

Dari data yang didapatkan bahwa BHPMCR

sebesar 8567.477 HP dan dapat diambil kesimpulan

bahwa mesin yang cocok dan sesuai dengan kebutuhan

kapal tersebut adalah MAN B & W Tipe L35MC. Mesin

tersebut dapat mensupplai kebutuhan daya maksimal

sebesar 8495.528 HP atau 6339.946 kW.

[AUTHOR NAME] 12

STTAL - TEKNIK

[AUTHOR NAME] 13

STTAL - TEKNIK

[AUTHOR NAME] 14

STTAL - TEKNIK

Sehingga dapat dirinci spesifikasi mesin adalah

sebagai berikut dengan Ratio gear box adalah 1.771

: 1

Jenis MAN B & W

Type L 35 MC

Cylinder 5

Daya Max 6500

Jml. Cylinder 10

Bore 350

Piston Stroke 1050

RPM 210

MEP 18.4

SFOC 179

Dimensi Panjang 7685

Dimensi Lebar 1980

Dimensi Tinggi 5100

4.3 Perhitungan Diameter, putaran dan efisiensi

propeller

Db = 0.7 x T

= 0.6 x 6.65

= 4.665 m ≈ 15.27231 feet

Np = RPM mesin / Ratio Gear Box

= 210 / 1.771

[AUTHOR NAME] 15

STTAL - TEKNIK

= 118.577 RPM ≈ 1.9763 RPS

Bp = (Np x SHP2) / (ηH)2.5

= (118.577 x (3568.35)2) / (1.161538462)2

= 28.36

Bp1 = 0.1739 x (Bp)0.5

= 0.1739 x (28.36)0.5

= 0.926009

Perhitungan BP1 atau Power adsorbtion adalah

perhitungan yang paling penting pada pembacaan

diagram Bp – δ untuk menentukan nilai dari [P/D]0 dan

δ0 (1-J). Dengan nilai Bp1 sebesar 0.926009

tersebut, pada diagram Bp – δ ditarik garis hingga

memotong maximum efficiency line. Dari titik potong itu

kemudian ditarik garis ke kiri sehingga didapatkan

nilai [P/D]0 sebesar 0.820 dan juga [(1/J)0]

sebesar 198.

[AUTHOR NAME] 16

STTAL - TEKNIK

Sehingga didapatkan data rincian sebagai berikut :

Db = 4.665 m

Np = 118.577 RPM

Bp1 = 0.926009

Berikut adalah data masing – masing propeller

didasarkan pada Bp1 sebesar 0.926009. Jenis

propeller yang akan digunakan adalah B-series.

TIPE

PROPELLERB3-35 B3-50 B3-65 B3-80 B4-40 B4-55 B4-70

δ 213 215 207 198 202 203 202

Eff (dalam

%)61.5 60 57.5 55.25 59.25 59 58

[P/D]0 0.72 0.72 0.76 0.82 0.77 0.76 0.78

P 0.144 0.143 0.156 0.1770 0.162 0.160 0.165

[AUTHOR NAME] 17

STTAL - TEKNIK 5 1 9 1 9 0 0

D (dalam

ft)16.34 16.49 15.88 15.19 15.50 15.57 15.50

D (dalam

m)4.982 5.02 4.84 4.63 4.72 4.74 4.73

Dari perhitungan diatas didapatkan untuk propeller

yang cocok untuk kebutuhan kapal tersebut adalah

B3-80.

4.4 Perhitungan Angka Kavitasi

σ0,7R = [188,2 + (19,62 x h)] / [Va2 + 4,836 x

n2 x D2]

Dimana h adalah jarak sarat air dengan center line

propeller

= T – (0,04 x T) – (0,35 x T)

= 6.65 – (0.4 x 6.65) – (0.35 x 6.65)

= 4.0565 m

σ0,7R = [188,2 + (19,62 x 4.0565)] / [(4.68)2

+ 4,836 x (1.97)2 x (4.6)2]

= 0.621 m

Perhitungan σ0,7R digunakan untuk mengetahui angka

kavitasi pada diagram Burril PNA hal 182, sehingga

di dapatkan ƬC burnill = 0.28 (berpotongan dengan

warship propeller)

[AUTHOR NAME] 18

STTAL - TEKNIK

4.5 Perhitungan Thrust Koefisien

ƬC = (T / Ap) / [0.5 x ρ x (VR)2]

dimana : T = thrust = 616442.9217 N

Ap = projected area propeller

VR2 = kecepatan relative air pada 0.7R

= VA2 + [VA2 + (0.7 x π x D x n)]2

= [(4.68)2 + (0.7 x π x 4.655 x

1.97)]2

[AUTHOR NAME] 19

STTAL - TEKNIK

= 430.7935147

ρ = 1025 kg/m3

Ao = 0.25 x π x Db2

= 0.25 x π x (4.665)2

= 17.010 m2

[AUTHOR NAME] 20

STTAL - TEKNIK

Dari data diatas didapatkan :

AD / Ao = 0.8

AD = Ao x [AD/Ao]

= 17.010 x 0.7

= 13.608 m2

AP / AD = (1.067 – 0.229 x [P/D]b)

AP = (1.067 – (0.229 x 0.820)) x 13.608

= 11.965

Sehingga ƬC = 616.4429 / (10.469 x 1025 x 0.5 x

(430.793)2)

= 0.00000054

Perbandingan antara ƬC dan ƬC burnill adalah

(0.00000054 x 1000) : 0.28. Sehingga dapat ditarik

kesimpulan ƬC burnill > ƬC dengan nilai sebesar 0.28 >

0.00054.

Dengan demikian bahwa propeller tersebut “tidak

kavitasi”, karena nilai ƬC burnill lebih besar dari

ƬC.

[AUTHOR NAME] 21

STTAL - TEKNIK

5. PERHITUNGAN ENGINE PROPELLER MATCHING

5.1 Data Utama Kapal dan Propeller

LPP = 88 m

LWL = L = 90.25 m

H = 9 m

B = 17.5 m

T = 6.65 m

CB = 0.8

Vs = 14 knot = 7.202 m/s

Va = 9.1 knot = 4.681 m/s

∆ = 8402.275 ton

ς = 2340.8707 = 8612.3319 m3

WSA = ς = 2340.8707 m2

CT = 0.0063571

[AUTHOR NAME] 22

STTAL - TEKNIK

CAA = 0.000541

w = 0.35

t = 0.245

Type Propeller B3-80

η Propeller = 64.50

(P/D) = 0.82

Diameter = 4.631 m

Putaran = 118.58 RPM

5.2 Karakteristik Tahanan (hubungan antara tahanan

kapal dan kecepatan)

RTW = CT x 0.5 x ρair laut x (Vs)2 x S

RTAA = CAA x 0.5 x ρudara x (Vs)2 x Luas

Compartement

RTtrial = RW + RAA

RTservice = RT + Jalur pelayaran ; (jalur

pelayaran = 0.18)

EHP = RT x V

[AUTHOR NAME] 23

STTAL - TEKNIK Vs(kno

t)

Vs(m/

s)RTAA RTW

RT(N)tr

ial

RT(N)se

rviceEHP(kW)

EHP(HP)

1 0.5

1

0.011

4

2018.05 2018.06 2381.31 1.225 1.665

2 1.0

3

0.045

9

8072.21 8072.26 9525.26 9.800 13.324

3 1.5

4

0.103

3

18162.4

8

18162.5

8

21431.8

4

33.074 44.968

4 2.0

6

0.183

8

32288.8

5

32289.0

3

38101.0

6

78.397 106.59

5 2.5

7

0.287

2

50451.3

3

50451.6

2

59532.9

1

153.11 208.18

6 3.0

9

0.413

5

72649.9

2

72650.3

3

85727.3

9

264.58 359.74

7 3.6

0

0.562

9

98884.6

1

98885.1

8

116684.

51

420.15 571.25

8 4.1

2

0.735

2

129155.

42

129156.

15

152404.

26

627.17 852.71

9 4.6

3

0.930

5

163462.

32

163463.

26

192886.

64

892.98 1214.1

2

10 5.1

4

1.148

8

201805.

34

201806.

49

238131.

66

1224.9

4

1665.4

6

11 5.6

6

1.390

1

244184.

46

244185.

85

288139.

31

1630.4

1

2216.7

3

12 6.1

7

1.654

3

290599.

69

290601.

35

342909.

59

2116.7

1

2877.9

2

13 6.6

9

1.941

5

341051.

03

341052.

97

40442.5

0

2691.2

1

3659.0

3

14 7.2 2.251 395538. 395540. 466738. 3361.2 4570.0

[AUTHOR NAME] 24

STTAL - TEKNIK 0 7 47 72 05 6 4

15 7.7

2

2.584

9

454062.

02

454064.

61

535796.

24

4134.2 5620.9

5

16 8.2

3

2.941

0

516621.

68

516624.

62

609617.

05

5017.3

9

6821.7

5

0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 280

4000080000120000160000200000240000280000320000360000400000440000480000520000560000

HUBUNGAN TAHANAN - KECEPATAN

Vs

tahanan

5.3 Perhitungan Koefisien aAA

Berasal dari persamaan :

Rtot = 0.5 x ρ x S x CT x V2

[AUTHOR NAME] 25

STTAL - TEKNIK

Rtot = a x V2

sehingga menjadi :

aw = 0.5 x ρair laut x ς x CT

= 0.5 x 1025 x 2340.87 x 0.0063571

= 7626.5961

aAA = CAA x 0.5 x ρudara x Vs2 x (B x 3 x 2.5)

= [0.000541 x 0.5 x 1.223 x (7.202)2 x (17.5

x 3 x 2.5)]

= 2.2520588

5.4 Perhitungan Diagram KT – J

Karakteristik performa pada open water test :

a. Kondisi Trial

(1 - t) x (1 - w)2 x ρ x D2

(1 – 0.245) x (1 – 0.35)2 x 1025 x (4.631)2 =

10790.10814

KTAA = aAA x J2 / (1 - t) x (1 - w)2 x ρ x D2

= 2.2520588 / 10790.10814

= 0.0002087 x J2

KTW = aW x J2 / (1 - t) x (1 - w)2 x ρ x D2

[AUTHOR NAME] 26

STTAL - TEKNIK

= 7626.5961 /10790.10814

= 0.7068137 x J2

KTtrial = KTW + KTAA

= 0.7068137 x 0.0002087

= 0.7070224 x J2

b. Kondisi Service

T(1- t) = a x Va2

Va = Vs x (1 - w)

J = Va / n x D

Ketiga persamaan tersebut dapat

disubsitusikan menjadi :

T = a x J2 x n2 x D2 / ((1 - t ) x (1 -

w)2)

KT = a x J2 / (1 - t) x (1 - w)2 x ρ x D2

KTservice = 118% x KTtrial

= 0.8342864 x J2

Persamaan tersebut dikonversikan ke dalam table dan

grafik adalah sebagai berikut :J KT trial KT margin

[AUTHOR NAME] 27

STTAL - TEKNIK 0.1 0.0070702 0.0083429

0.2 0.0282809 0.0333715

0.3 0.063632 0.0750858

0.4 0.1131236 0.1334858

0.5 0.1767556 0.2085716

0.6 0.2545281 0.3003431

0.7 0.346441 0.4088003

0.8 0.4524943 0.5339433

0.9 0.5726881 0.675772

1 0.7070224 0.8342864

1.1 0.8554971 1.0094866

0 0.1 0.2 0.3 0.4 0.5 0.6 0.7 0.8 0.9 1 1.1 1.20

0.2

0.4

0.6

0.8

1

1.2 Kurva KT - JKT Trial

J

KT

5.5 Karakteristik Propeller

[AUTHOR NAME] 28

STTAL - TEKNIK

Karakteristik propeller untuk model propeller FPP

adalah :

a. Koefisien gaya dorong (KT) = T / ρ x n2 x D4

b. Koefisien torsi (KQ) = Q / ρ x n2 x D4

c. Koefisien advance (J) = Va / n x D

d. Effisiensi open water (ηo)

Dari hasil pembacaan grafik open water propeller

type B3-80 adalah:

P/D = 0.82

J KT 10 KQ EFF

0 0.360 0.460 0.000

0.1 0.320 0.420 0.135

0.2 0.280 0.380 0.280

0.3 0.240 0.325 0.420

0.4 0.200 0.275 0.550

0.5 0.115 0.225 0.600

0.6 0.111 0.170 0.630

0.7 0.050 0.120 0.580

0.8 0.0100 0.080 0.120

0.9 0.000 0.030 0.000

[AUTHOR NAME] 29

STTAL - TEKNIK

0.000 0.100 0.200 0.300 0.400 0.500 0.600 0.700 0.800 0.900 1.000 1.1000.000

0.100

0.200

0.300

0.400

0.500

0.600

0.700

0.800

0.900

1.000

KT 10KQ Series6J

KT, KQ, EFF

5.6 Karakteristik Engine

Point Daya (KW) RPM Daya (%) RPM (%)

L1 6500 210 100 100

L2 5200 210 80 100

L3 5500 178 84.615 84.762

L4 4400 178 67.692 84.762

[AUTHOR NAME] 30

STTAL - TEKNIK

Dari data tersebut dapat dibuat ENGINE ENVELOPE yaitu :

80 90 100 11040

50

60

70

80

90

100

110ENGINE ENVELOPE

RPM %

Power %

6. GRAFIK KT, KQ DAN EFFISIENSI DENGAN OPEN WATER

Pengeplotan grafik KT-J karakteristik tahanan dengan

kurva open water.

[AUTHOR NAME] 31

STTAL - TEKNIK

0 0.1 0.2 0.3 0.4 0.5 0.6 0.7 0.8 0.9 1 1.1

-0.1-0.05

00.050.1

0.150.2

0.250.3

0.350.4

0.450.5

0.550.6

0.650.7

KT Trial KT Margin KT 10KQSeries10 J

KT, KQ, EFF

Berdasarkan pembacaan grafik maka didapatkan hasil :

a. Titik operasi propeller pada kondisi sea margin 18 %

(kondisi service)

KT = 0.18

KQ = 0.023

η = 45 %

b. Titik operasi propeller pada kondisi trial :

KT = 0.16

KQ = 0.02

η = 38 %

7. KURVA ENGINE – PROPELLER MATCHING

[AUTHOR NAME] 32

STTAL - TEKNIK

Putaran induk = 210 rpm

Putaran perhitungan prop = 118.577 (pada rasio putaran

1.771)

Ratio Gearbox = 1.771 : 1

Perhitungannya adalah sebagai berikut :

Q = KQ x ρ x Np2 x D5

PD = 2 x 3.14 x Q x Np

PB = PD / ηs

% Daya = PB / BHPmax x 100%

Kondisi Rough Hull

RPS RPMProp

RPMM/E

QtrialPD

trial(HP)

PBtrial(HP)

%RPMDayatrial(%)

0.3

10

18.5

8

32.9 4188.03

3

10.179 10.386

8

15.66

67

0.160

0.6

43

38.5

8

68.3

2

18059.8

45

91.1511 93.011

3

32.53

33

1.431

0.9

76

58.5

8

103.

74

41640.0

06

319.122

1

325.63

48

49.40

0

5.010

1.3

10

78.5

8

139.

16

74928.5

17

770.302

7

786.02

31

66.26

67

12.093

1.6

43

98.5

8

174.

58

117925.

37

1520.90

3

1551.9

42

83.13

33

23.876

1.9

76

118.

58

210.

00

170630.

59

2647.13

46

2701.1

57

100.0

00

41.556

Kondisi Clean Hull

[AUTHOR NAME] 33

STTAL - TEKNIK

RPS RPM RPMM/E Qmargin

PDmargin(HP)

PBmargin(HP)

RPM(%)

Dayamargin(%)

0.3

1

18.5

8

32.9

0

4816.23

8

10.41 10.62 15.67 0.16

0.6

4

38.5

8

68.3

2

20768.8

21

93.18 95.08 32.53 1.46

0.9

8

58.5

8

103.

74

47886.0

07

326.21 332.87 49.40 5.12

1.3

1

78.5

8

139.

16

86167.7

94

787.42 803.49 66.27 12.36

1.6

4

98.5

8

174.

58

135614.

18

1554.7

0

1586.4

3

83.13 24.41

1.9

8

118.

58

210.

00

196225.

17

2705.9

6

2761.1

8

100.00 42.48

Engine Propeller Matching didapatkan dengan memplotkan

propeller load dengan Engine Envelope Main Engine

sebagaimana gambar dibawah ini :

[AUTHOR NAME] 34

STTAL - TEKNIK

80 90 100 110-10.9086013310522

49.5716993344739

110.052ENGINE PROPELLER MATCHING

Series2 Series4 Series6 Series8 %Margin

RPM %

POWER (%)

L1

L2

L3

L4

Hasil pembacaan Grafik Engine Propeller Matching adalah :

Rating Power(HP) L1 RPM

M/ERPMProp

RPMM/E(%)

Nominal MCR 6500 100 210 118.57

7

100

Specified MCR 1586.4298 24.407 174.58 98.577 83

Specified SCR 332.87112 5.121 103.74 58.577 49

MCR : Maximum Continous Rating

[AUTHOR NAME] 35

STTAL - TEKNIK

SCR : Service Continous Rating

Ratio of Gearbox = 1 : 1.771

[AUTHOR NAME] 36