4.1 ATAP.docx
-
Upload
saputrafrandy958992 -
Category
Documents
-
view
288 -
download
15
Transcript of 4.1 ATAP.docx
-
7/23/2019 4.1 ATAP.docx
1/36
85
E
D
A
B
15
C
1200
600 600
BAB IV
PERHITUNGAN STRUKTUR
4.1 Perhitungan Konstruksi Atap
Gambar 4.1. Kuda-Kuda Baja Atap
4.1.1 Ketentuan-Ketentuan
Bahan Penutup Atap = Zinkalum Berat Penutup Atap = 10 kg/m2 Bentang kuda-kuda (L) = 12,00 meter Beban Hidup = 100 kg Beban Angin = 40 kg/m2 Kemiringan atap () = 15 Gording direncanakan = Light Lip Channels Jarak antar kuda-kuda = 6 meter Alat sambung = Baut dan Las Modulus Elastisitas Baja = 2,1 x 106 kg/cm2 Mutu baja = ST 37, Fy = 2400 kg/cm2
-
7/23/2019 4.1 ATAP.docx
2/36
-
7/23/2019 4.1 ATAP.docx
3/36
87
x
ppy
px
15
a. Beban mati ( Dead Load )Berat sendiri penutup atap: 10 kg/m2 . 1,035 m = 10,35 kg/m
Berat sendiri gording = 5,5 kg/m
Berat baut + trakstang (10% BSG) = 0,55 kg/m +
qtot = 16,4 kg/m
Gambar 4.3 distribusi beban mati pada gording
qx = qt . sin = 16,4. sin 150 = 4,245 kg/m
qy = qt. cos = 16,4. cos 150 = 15,841 kg/ m
b. Beban Hidup ( Life Load)Beban hidup dianggap sebagai beban terpusat, yang bekerja di tengah-
tengah bentang. Besarnya diambil P = 100 kg.
Gambar 4.4 Distribusi beban hidup pada gording
q.cos
q.sin
q
Y X
-
7/23/2019 4.1 ATAP.docx
4/36
88
y
x
w
a =15
xWx
=0
Wcosa
=W
Px = P.sin = 100. sin 150 = 25,882 kg
Py = P.cos = 100. cos 150 = 96,593 kg
c. Beban Angin (Wind Load)Beban angin diperhitungkan dengan menganggap adanya tekanan positif
(angin tekan) dan negatif (angin hisap) yang bekerja tegak lurus pada bidang
atap. Menurut PPPURG 1987, tekanan tiup harus diambil minimal 25
kg/m2.Karena direncanakan disekitar Bandung maka besarnya tekanan angin
(w) diambil sebesar 40 kg/m2.
Gambar 4.5 Distribusi beban angin pada gording
Ketentuan :
- Koefisien angin tekan ( c ) = (0,02 x 0,4)- Koefisien angin hisap ( c ) = - 0,4- Beban angin = 40 kg/m2- Kemiringan atap ( ) = 15o- Jarak gording = 1,035 m- Koefisien angin tekan ( c ) = (0,02 x 0,4)
= (0,02 x 15o0,4)
= - 0,1 0 diabaikan
- Koefisien angin hisap ( c ) = - 0,4- Angin tekan ( Wtk) = Ctk . w. ( A1 + A2).jarak gording
= 0. 40. (1,035)
= 0 kg/m
-
7/23/2019 4.1 ATAP.docx
5/36
89
- Angin hisap ( Whsp) = Chsp . w. ( A1 + A2)= - 0,4 . 40. (1,035)
= - 16,56 kg/m
Momen maksimum akibat beban angin
Wx = 0, karena arah beban angin tegak lurus sumbu batang balok
W maks = - 16,56 kg/m
Kombinasi Pembebananan
Wu = 1,2 DL + 1,6 LL + 0,8 WL
Beban terfaktor :
Pembebanan Beban Merata (beban mati) :
Wux = 1,2 . 4,245 = 5,094 kg/m
Wuy = 1,2 . 15,841 = 19,009 kg/m
Pembebanan Beban Terpusat (beban hidup) :
Wux = 1,6 . 25,882 = 41,411 kg
Wuy = 1,6 . 96,593 = 154,548 kg
Pembebanan Beban Angin :
Wux = 0,8 . 0 = 0 kg/m
Wuy = 0,8 . - 16,56 = -13,248 kg/m
Menghitung momen beban merata ( beban mati) :
Mux = 0,8 (1/8 .qux.(L)2) = 0,8 (1/8 x 4,245 x (6)2)
= 15,282 kgm
Muy = 0,8 (1/8 .quy .()2) = 0,8 (1/8 x 15,841 x (
)2)
= 6,336 kgm
Menghitung momen beban terpusat (beban hidup) :
Mux = 0,8 (1/4 .Pux.(L)) = 0,8 (1/4 x 25,882 x (6))
= 31,058 kgm
Muy = 0,8 (1/4 .Puy .() = 0,8 (1/4 x 96,593 x (
))
= 38,637 kgm
-
7/23/2019 4.1 ATAP.docx
6/36
90
Menghitung momen beban angin :
Mux = 0 kgm
Muy = 0,8 (1/8 .Wuy .(
)2) = 0,8 (1/8 x -16,56 x (
)2)
= 6,624 kgm
3. Kontrol TeganganData baja C150 . 65 . 20 . 2,3
A = 7,012 cm2 ; q = 5,5 kg/m ; lx = 248 cm4
ly = 41,1 cm4 ; Sx = 33 cm3 ; Sy = 9,37 cm3
d = 150 mm ; b = 65 mm ; tf = 2,3 mm
tw = 2,3 mm ; ry = 2,42 cm ; rx = 5,94 cm
Kombinasi pembebanan
Kombinasi 1
Mux total = beban mati + beban hidup
= 15,282 kgm + 31,058 kgm
= 46,34 kgm = 4634 kgcm
Muy total = beban mati + beban hidup
= 6,336 kgm + 38,637 kgm
= 44,973 kgm = 4497,3 kgcm
1) Kontrol tegangan
Wx
totalMy
Wy
totalMx
3333
3,4497
37,9
6344
cm
cmKg
cm
cmkg
= 630,8389 kg/cm2
Sehingga didapat = 630,8389 kg/cm2 = 1600 Kg/cm2OK
-
7/23/2019 4.1 ATAP.docx
7/36
91
Kombinasi 2
Mux total = (beban mati + beban hidup ) + Beban angin
= 15,282 kgm + 31,058 kgm
= 46,34 kgm = 4634 kgcm
Muy total = (beban mati + beban hidup) + beban angin
= 6,336 kgm + 38,637 kgm + 6,624 kgm
= 51,597 kgm = 5159,7 kgcm
2)Kontrol tegangan
Wx
totalMy
Wy
totalMx
33 33
5159,7
37,9
6,7688
cm
cmkg
cm
cmkg
= 650,9116 kg/cm2
Sehingga didapat = 650,9116 kg/cm2 = 1600 Kg/cm
2OK
4. Cek Penampang Kompaktw
h < fyp /1680
3.2
150 65,217
240/1680p = 108,443
= 65,217< p = 108,443 .............................Ok
5. Menghitung Lp dan LrData baja C150 . 65 . 20 . 2,3 :
A = 7,012 cm2
ly = 41,1 cm4
-
7/23/2019 4.1 ATAP.docx
8/36
92
Konstanta Puntir Torsi (J) = 313 ...23
1twhtfb
= 33 3,2.7,1473,2.65.23
1
= 1126,259 mm4 = 0,112 cm4
Modulus Elastisitas Baja (E) = 2,1 x 106 kg/cm2 = 2,1 x 105 MPa
Modulus Geser Baja ( G ) =6,2
10.1,2
6,2
5
E
= 80769,23077 Mpa
Lp adalah adalah panjang bentang maksimum untuk balok yang mampu
menerima momen plastis.
yf
E
yrLp ..76,1 , dimana 42,2
012,7
1,412
4
cm
cm
A
yI
yr cm
maka2400
10.1,2.42,276,1..76,1
6
fy
ErLp y =125,98 cm = 1,259 m
Lr adalah panjang bentang minimum untuk balok yang kekuatannya mulai
ditentukan oleh momen kritis tekuk torsi lateral.
2).(
211.
)(
1.
frfyXFrFy
Xyr
Lr
dimana :
2
...
1
AJGE
SxX
=2
2,701259,1126230,80769101,2
33000
14,35 x
= 7787,056
2
2.
..4
JG
Sx
Iy
IwX =
28
259,1126231,80769
33000
411000
10472,104
x
= 13,413.10-5
-
7/23/2019 4.1 ATAP.docx
9/36
93
2
2
1).(11.
)(
.frfyX
frfy
XrLr
y
= 25
11524010413,1311115240
56,110122,24
= 3594,851 mm = 3,594 m
Lb adalah panjang bagian pelat sayap tekan tanpa pengekang lateral
Lb =3
kudad =3
6= 2 meter
6. Menghitung Mr ( momen batas tekuk)Karena tegangan leleh flens dan badan sama, maka digunakan rumus
Mr = (fyfr) . Sx
= (2400 kg/cm21150 kg/cm2) . 33 cm3
= 41250 kgcm
= 412,5 kgm
Keterangan :
fy = tegangan leleh minimum, untuk BJ 37 fy = 240 MPa = 2400
kg/cm2
fr= tegangan tekan residual pada pelat sayap
fr = 70 MPa = 700 kg/cm2 untuk penampang dirol
fr = 115 MPa = 1150 kg/cm2 untuk penampang dilas
(SK SNI 03-1729-2002 pasal 8.6.4 (tabel 7.5-1), hal 31)
7. Menghitung Momen NominalBerdasarkan SK SNI 03-1729-2002 pasal 8.3.3 tertulis untuk komponen
struktur yang memenuhi :
1. L Lp maka Kuat nominal Mn = Mp2. Lp< L Lr, maka Kuat nominal Mn = Cb.
LpLr
LbLrMrMpMr . < Mp
-
7/23/2019 4.1 ATAP.docx
10/36
94
3. Lr< L, maka Kuat nominal Mn = Cb. IwIyLb
EJGIyE
Lb..
.....
2
< Mp
Sedangkan dari perhitungan didapatkan :
Lp = 1,259 m
L = 2 m
Lr = 3,594 m
Maka berdasarkan SK SNI 03-1729-2002 pasal 8.3.4, komponen struktur
atap kantor BPS memenuhi persyaratan yang kedua yaitu:
Karena Lp = 1,259 m < Lb = 2 m < Lr = 3.59 m
Maka rumus yang digunakan :
Mn = Cb.
LpLr
LbLrMrMpMr .
= 1.
259,1594,3
2594,3.5,412695,8215,412
= 691,993 kgm
Syarat : Mn < Mp
Mn = 691,993 kgm < Mp = 821,695 kgm ......................Ok
Berdasarkan SK SNI 03-1729-2002 pasal 8.1, suatu komponen struktur
yang dianalisis dengan metode plastis harus memenuhi syarat sebagai
berikut:
a. Lentur terhadap sumbu utama kuatMux < Mn dengan faktor reduksi 0,9
Mux = 46,34 kgm < 0,9 . 691,993 = 622,794 kgm .......Ok
b. Lentur terhadap sumbu utama lemahMux < Mn dengan faktor reduksi 0,9
Mux = 51,597 kgm < 0,9 . 691,993 = 622,794 kgm .......Ok
8. Kontrol Kuat Geser :- Gaya geser yang terjadi (maximum) :
Wuy = 154,548 kg/m
-
7/23/2019 4.1 ATAP.docx
11/36
95
Vu = . Wuy. dkuda.
= . 154,548. 6
= 463,644 kg
- Kuat geser nominalVn = 0,6 . fy . Aw = 0,6 . fy . tw . d
= 0,6 . 2400 . 2,3 . 15 = 4968 kg
- Syarat geser desain :vVn > Vu
0,9 . 4968 = 4471,2 kg > 463,644 kg ...................Ok
9. Kontrol Lendutan- Akibat Beban Mati :
qx= 4,244 kg/m = 0,04244 kg/cm
qy= 15,841 kg/m = 0,15841 kg/cm
E = 2,1 . 106
L = 600 cm
x = y
lx
EI
q
.384
..5 43. 200
500
200
L2,5 mm
b. Mencari luas bruto minimum :Min
fy
NuAg
.
.
; dimana = 0,85
Nu = 4263,87 kg
Nilai berdasarkan parameter kelangsingan kolom, c, ditetapkan sebagai
berikut:
610.1,2
2400
2
2501
min
1x
E
fy
r
Lkxc
= 1,346
Berdasarkan Sk-SNI 03-1729-2002 pasal 7.6.2 di tentukan bahwa nilai
Nilai berdasarkan nilai :
1. untuk c 0,25 , maka = 1
KL = L KL = L/2
L/4
L/4
L
0,7L
L
K= 1,0
(a)
K= 0,7
(c)
K= 0,5
(b)
KL = L KL = L/2
L/4
L/4
L
0,7L
L
K= 1,0
(a)
K= 0,7
(c)
K= 0,5
(b)
-
7/23/2019 4.1 ATAP.docx
26/36
110
2. untuk 0,25 < < 1,2 makac
67,06,1
43,1
3. untuk c 1,2 maka = 1,25 c2
Bedasarkan perhitungan nilai c = 1,346 maka memenuhi syarat yang
kedua yaitu c 1,2 maka nilai = 1,25 c2 = 1,25 . (1,3461)2 = 2,264
Maka nilai Ag =)2400.(85,0
)264,2(87,4263 = 4,732 cm2
Coba pilih profil IWF 250.125.5.8
Data Profil :
h = 250 mm Ix = 3540 cm4 Zx = 285 cm3
bf = 125 mm Iy = 355 cm4 Zy = 41,1 cm3
tw = 5 mm rx = 10,4 cm Ag = 32,7 cm2
tf = 8 mm ry = 2,79 cm
c. Kontrol penampangCek kelangsingan penampang
p
505
250
tw
h
44,108240
16801680
fyp
= 50 < p = 108,44 .Ok
Menentukan kuat tarik rencana balok
Kondisi leleh :
Nn = (fy) (Ag) > Nu
= 0,9 . (2400) . (32,7)
= 70632kg > 4263,87 kg .Ok
Kondisi fraktur :
-
7/23/2019 4.1 ATAP.docx
27/36
111
Nn = (fu) (Ae) > Nu
= (fu) (Ag.U) > Nu
= 0,75 (3700) . (32,7.0,9)
=81668,25 kg > 4263,87 kg .Ok
Kriteria Desain :
0522,025,81668
4263,87
Nnc
Nu
Rasio tegangan total
Komponen struktur yang mengalami momen lentur dan gaya aksial harus
direncanakan memenuhi ketentuan sebagai berikut:
1. Untuk 2,0Nnc
Nu
, maka 0,1
9
8
nxb
ux
nc
u
M
M
N
N
2. Untuk 2,0Nnc
Nu
, maka 0,1
2
nxb
ux
nc
u
M
M
N
N
(SK SNI 03-1729-2002 pasal 11.3 , hal : 75)
Karena kriteria desain 0522,025,81668
4263,87
Nnc
Nu
, maka rasio tegangan
total menggunakan rumus yang kedua.
2,00522,025,81668
4263,87
Nnc
Nu
, maka 0,1
2
nxb
ux
nc
u
M
M
N
N
Sebelumnya di hitung dulu:
Mmax = 1231,61 kgm (hasil output SAP)
Mnx = Fy . Zx = 2400 . 285 = 684000 kgcm = 6840 kgm
Maka rasio tegangan lentur:
-
7/23/2019 4.1 ATAP.docx
28/36
112
0,12
nxb
ux
nc
u
M
M
N
N
0,16840.9,0
61,1231
25,81668.2
87,4263
0,106876,0 Ok
Penampang profil IWF 250.125.5.8 dapat digunakan untuk batang
tekan/kolom
4.1.3 Perhitungan Sambungan Baut dan Las
4.1.3.1 Perhitungan Sambungan di Titik A
Gambar 4.18 Perhitungan Sambungan pada Portal Gable
1. Perhitungan Sambungan Las di Titik Ba. Perhitungan Sambungan Baut
Diketahui Vu = 965,05 kg
Tu = 4263,87 kg
Diameter baut dicoba = db = 20 mm = 2 cm
Luas Penampang Baut = Ab =4
2.14,3
4
. 22
bd
= 3,14 cm2
fu = 3700 kg/cm2 = 0,75
Rn = 0,75 fu. Ab Rd = . Rn
-
7/23/2019 4.1 ATAP.docx
29/36
113
= 0,75. 3700. 3,14 = 0,75. 8713,5
= 8713,5 kg = 6535,125 kg
n =
125,6535
05,965
d
u
R
V
0,148 di ambil 4 buah
Kontrol Kekuatan Desain Tarik1). Kuat Tarik Rencana Suatu Baut
AbnffAgffTn bub
u ...75,0...75,0..
5,261404.14,3.3700.75,0.75,0. Tn kg > Tu = 4263,87 kg Ok!
2). Kuat Geser Rencana Suatu Baut
Tegangan geser : 14,3.4
05,965
.Abn
Vufv 76,835 kg/cm
2 < fu = 3700 kg/cm2
Tegangan tarik : 14,3.4
87,4263
.Abn
Tuft 339,48 kg/cm
2 < fy = 2400 kg/cm2
3). Menghitung Kekuatan Desain Rn Terhadap Tarik
futpdbfRnf ....4,2.
= 2,4 . 0,75 . 3,14 . 1,6 . 3700 = 33459,84 kg > Tu = 3926,13 kg
Batas tegangan tarik :
Ft = 0,75(1171,5 fv ) < ft
= 0,75 . (1171,5 . 76,835) = 11311 kg/cm2 < 312,59 kg/cm2
b. Perhitungan Sambungan LasRu = 3868,80 kg (gaya geser maksimum)
Ukuran las maksimum =
in (LRFD Bagian J2.2b)
Ukuran las minimum =
in (Tabel 14.2)
Gunakan las16
6in = (
16
6) x 2,54 = 0,9525 cm 1 cm
Tebal bidang geser las efektif = (0,707 . 1) = 0,707 cm
Kapasitas las = Fw
-
7/23/2019 4.1 ATAP.docx
30/36
114
Lift Light Chanel150.65.20.2,3
bout 6 mm
Atap Baja Zink Alum
Kolom IWF 250.125.5.8
bout 20 mm
Voute
IWF 250.125.5.8
Trackstang 6 mm
= ().(kuat nominal bj 0,6 FEX).(tebal bidang geser).(tebal las)
= (0,75) . (0,6 x 2400) . (0,707) . (1)
= 763,56 kg/cm
Panjang las yang diperlukan =56,763
80,3868= 5,067 cm diambil 6 cm
Kuat rencana las :
Ru < Rnw ; dengan,
Rnw = 0,75 tt(0,6fuw)
Rnw = 0,75 . 1 (0,6 . 3700) = 1665 kg/cm
Kontrol : Ru < Rnw
3868,80 kg : 6 cm = 644,8 kg/cm < 1665 kg/cm .Ok
Gambar 4.19. Sketsa Perencanaan Sambungan di Titik B
-
7/23/2019 4.1 ATAP.docx
31/36
115
2. Perhitungan Sambungan Baut di Titik Ca. Perhitungan Sambungan BautTu= 3777,51 kg
Vu= 850,06 Kg
Diameter baut dicoba = db = 20 mm = 2 cm
Luas Penampang Baut = Ab =4
2.14,3
4
. 22
bd
= 3,14 cm2
Dipakai Baut A325
fu = 3700 kg/cm2 = 0,75
Rn = 0,75 fu. Ab Ru = . Rn
= 0,75. 3700. 3,14 = 0,75. 8713,5
= 8713,5 kg = 6535,125 kg
n = 125,6535
06,850
u
u
R
V0,130 diambil 4 buah
Kontrol Kekuatan Desain Tarik1). Kuat Tarik Rencana Suatu Baut
AbnffAgffTn bub
u ...75,0...75,0..
5,261404.14,3.3700.75,0.75,0. bhTn kg > Tu = 3777,51 kg Ok!
2). Kuat Geser Rencana Suatu Baut
Tegangan geser : 14,3.4
06,850
.Abn
Vufv 67,68 kg/cm
2 < Fu =3700 kg/cm2
Tegangan tarik : 14,3.4
51,3777
.Abn
Tuft 300,757 kg/cm
2 Tu = 3533,39 kg
Batas tegangan tarik :
Ft = 0,75(1171,5 fv ) < ft
= 0,75(117- (1,5 . 67,68))
= 11,61 kg/cm2 < 266,99 kg/cm2 .......Ok
-
7/23/2019 4.1 ATAP.docx
32/36
116
Lift Light Chanel150.65.20.2,3
Trackstang 6 mm
Bout 6 mm
Atap Baja Zink Alum
Voute
bout 20 mm
Balok IWF 250.125.5.8
b.Perhitungan Sambungan LasRu = 3868,80 kg (gaya geser maksimum)
Ukuran las maksimum =
in (LRFD Bagian J2.2b)
Ukuran las minimum =
in (Tabel 14.2)
Gunakan las16
6in = (
16
6) x 2,54 = 0,9525 cm 1 cm
Tebal bidang geser las efektif = (0,707 . 1) = 0,707 cm
Kapasitas las = Fw
= ().(kuat nominal bj 0,6 FEX
).(tebal bidang geser).(tebal las)
= (0,75) . (0,6 x 2400) . (0,707) . (1)
= 763,56 kg/cm
Panjang las yang diperlukan =56,763
80,3868= 5,067 cm diambil 6 cm
Kuat rencana las :
Ru < Rnw ; dengan,
Rnw = 0,75 tt(0,6fuw)
Rnw = 0,75 . 1 (0,6 . 3700) = 1665 kg/cm
Kontrol : Ru < Rnw
3868,80 kg : 6 cm = 644,8 kg/cm < 1665 kg/cm .Ok
Gambar 4.20. Perencanaan Sambungan di Titik C
-
7/23/2019 4.1 ATAP.docx
33/36
117
4.1.3.2 Perhitungan Base Plat
Diketahui : Rz = 2214,33 kg
Rx = 3868,80 kg
My = 702,79 kg.m
Fy = 2400 kg/cm2
Fu = 3700 kg/cm2
Menentukan Luas Pelat Landasanfu
RzA
c 85,01
700385,06,0
2214,331
A = 1,1735 cm2
Pelat landasan harus lebih besar atau sama dengan luas kolom
Coba A1 diambil = 875 cm2
Optimasi dimensi pelat landasan
cmbd
625,62
)5,12)(8,0()25)(95,0(
2
8,095,0
cmAmbilcmAN 3558,29625,68751
cmN
AB 25
35
8751
A2 = (B + 4) . (N + 4)
A2 = (35+ 4) . (25 + 4) = 1131cm
Kontrol
2137,1875
1131
1
2 A
A (memenuhi)
Dimensi pelat landasan adalah 250 x 350 cm sedangkan dimensi kolom
landasan 250 x 350
-
7/23/2019 4.1 ATAP.docx
34/36
118
Menghitung Tebal Pelat Landasan Yang Diperlukancm
dNm 5,3
2
)35(95,035
2
95,0
mmbB
n 5,22
)25(8,025
2
8,0
kgA
AfuAPpc 1897143
875
1131)875)(3700)(85,0)(6,0()85,0(6,0
1
21
0011,01897143
33,2214
)3525(
)25)(35)(4(
)(
422
pcP
Pu
bd
dbX
103318,0
0011,011
0011,02
11
2
X
X
245,04
)25)(35(03318,0
4
dbn
I = maks (m, n, n) = 10 cm
d N
b
m
0,9
5d
m
n n0,80b
Pu/A psi Kolom
Pelat landasan cenderunmelentur ke atas
Rx
Mx
B
mmcmFyBN
PuIt 10484,0
)35)(25)(2400)(9,0(
)33,2214)(2(10
90,0
2
-
7/23/2019 4.1 ATAP.docx
35/36
119
Gambar 4.21. Rencana Tebal Plat Landasan
Angkur BautAngkur baut menerima gaya geser sebesar (Rz) = 2214,33 kg
Mencari dimensi baut : Ab = FuRzdFu
Rzd
Fu
Rz
22 4
4
1
mmcmRz
Fud
Rz
Fud
0316,0316,033,22144
370075,0
4
4
2
d minimum = 13,5 mm diambil d = 15 mm
222766,15,1
4
1
4
1cmdAb
Rn = 0,75 . Fu . Ab Ru = . Rn
= 0,75 . 3700 . 1,766 = 0,75 . 4900,65
= 4900,65 kg = 3675,488 KN
n = buahdiambilRu
My4191,0
488,3675
79,702
Plat landasan diperkuat juga dengan profil siku 35 . 35 . 4
Menghitung kuat rencana profil siku yang dilas pada plat landasan
Data Profil :
A = 2,67 cm2
fy = 2400 kg/cm
2
fu = 3700 kg/cm
2
Rx = 3868,80 kg
Perhitungan:
- Pu = . Fy . Ag = (0,9)(2400)(2,67) = 5767,2 kg- L = 10 cm ; w = 5 cm
L = 10 cm 2w = 10 cm U = 1,0
Ae = AU = (2,67)(1,0) = 2,67 cm
2
-
7/23/2019 4.1 ATAP.docx
36/36
Pu = . fu . Ae = (0,75)(3700)(2,67) = 7409,25 kg
Kuat rencana Pu = 7409,25
Kontrol:
Pu rencana = 7409,25 kg > Rx = 3868,80 kg .. OK
50
100
5 7
Kolom IWF 100.50.5.7
Plat Landasan 300x200
Angkur Baut 2D15
Kolom 250x450
Kolom 250x450Angkur Baut 2D15
Profil Siku 35.35.4Kolom IWF 100.50.5.7
Gambar 4.22. Plat Landasan
250 .125
250 .125
250 .125.5.8
25 x 35
25 x 35