anejo i cálculos dimensionamiento de la capa de drenaje y ...

CÁLCULOS DIMENSIONAMIENTO DE LA CAPA DE DRENAJE Y DEL GEOCOMPUESTO DRENANTE

MP-101 ANEXO I calculo capa drenante Página 1 de 12

ANEJO I

CÁLCULOS DIMENSIONAMIENTO

DE LA CAPA DE DRENAJE Y DEL

GEOCOMPUESTO DRENANTE



INDICE

1.- JUSTIFICACIÓN DEL GEOCOMPUESTO DRENANTE ............................ 3

1.1.- CÁLCULO DE LA CAPACIDAD DRENANTE DE UNA CAPA DE

GRAVAS DE 30 CM DE ESPESOR ..................................................... 3

1.2.- CÁLCULO DE LA CAPACIDAD DRENANTE A CORTO PLAZO

DEL GEODRÉN ..................................................................................... 5

1.3.- CAPACIDAD DE DRENANTE A LARGO PLAZO DEL GEODRÉN 6

1.3.1.- Factores de reducción ...................................................................................... 6

1.3.2.- Cálculo de RFtest, RFin, RFcc y RFbc ............................................................ 7

1.3.3.- Cálculo de RFCR ............................................................................................. 8

1.3.4.- Capacidad de drenaje a largo plazo ................................................................ 11

1.4.- CÁLCULO DEL FACTOR DE SEGURIDAD ..................................... 11



1.- JUSTIFICACIÓN DEL GEOCOMPUESTO DRENANTE

1.1.- CÁLCULO DE LA CAPACIDAD DRENANTE DE UNA CAPA DE

GRAVAS DE 30 CM DE ESPESOR

La capacidad drenante de la capa natural se estima mediante la ley de Darcy.

Q = K x i x A

q = K x i x e

Donde:

Q = caudal (m3/s)

q = caudal por unidad de longitud (m3/s·m)

K = permeabilidad de la capa drenante

(m/s) i = gradiente hidráulico (-)

A = área (m2)

e = espesor de la capa drenante (m)

Para el análisis de las necesidades hidráulicas mínimas exigibles para el drenaje de las

aguas pluviales se analizan los taludes con una pendiente máxima de 1V: 3H.

El gradiente hidráulico se define como:

Donde:

-:Δ h pérdida de altura piezométrica del fluido (m)

- L : distancia recorrida por el fluido a lo largo de la dirección del flujo (m)



Calculo gradiente en talud de un vertedero.

De la formula anterior, dirimimos que el gradiente es el seno del ángulo del talud. Así

tenemos:

i taludes = 3,5 (gradiente hidráulico correspondiente a un talud 1V:3H) i

plataforma = 0,02 (gradiente hidráulico correspondiente a una pendiente

2%)

La permeabilidad de la capa de drenaje compuesta por gravas (considerando el efecto

reductor del geotextil) se puede estimar en K = 10-3 m/s.

La capacidad drenante de las gravas se estima en:

q GRAVAS taludes = 10-3 m/s·x 0,35 x 0,30 m = 1,05x10-4 m3/m.s = 0,105 l/m.s.

q GRAVAS plataforma= 10-3 m/s· 0,02 x 0,30 m = 6x10-6 m3/m.s = 0,006 l/m.s

Esto quiere decir que sobre los taludes del vertedero el geodrén deberá contar con una

capacidad drenante a largo plazo mínima de 0,105 l/m.s en taludes y de 0,006 l/m.s en

la plataforma.



1.2.- CÁLCULO DE LA CAPACIDAD DRENANTE A CORTO PLAZO DEL

GEODRÉN La capacidad drenante de un geocompuesto drenante depende de:

• Gradiente hidráulico

• Presión normal a su plano

• Condiciones de contorno

El geocompuesto estará sometido a una presión normal a su plano debido al peso de la

capa de cobertura de tierra, considerando un espesor máximo de 0,50 m y una densidad

estimada de 17, kN/m3: Se obtiene que la presión a que estará sometido es de 8,50 kPa.

Consideraremos un valor conservativo de presión normal al geocompuesto de 20 kPa

que sería representativo de la presión que ejerce 0,50 m de tierras de 10 kN/m3 de

densidad sobre el geocompuesto.

El gradiente hidráulico será el mismo que en el caso de las gravas:

-i taludes = 0,35 (gradiente hidráulico correspondiente a un talud 3V:2H)

-i plataforma = 0,02 (gradiente hidráulico correspondiente a una pendiente 2%)

Las capacidades drenantes del geodrén son las siguientes:

q (20 kPa, i=0,5) = 0,70 l/m.s (ISO 12958 ; hard/hard)

q (20 kPa, i=0,1) = 0,25 l/m.s (ISO 12958 ; hard/hard)

Para estimar el drenaje del geodrén a gradientes superiores a i=0,1 se utiliza la formula

experimental de Rimoldi:



Donde:

q1 = capacidad de drenaje de geocompuesto drenante sometido a presión P y

gradiente hidráulico i=i1 (desconocida)

q2 = capacidad de drenaje de geocompuesto drenante sometido a presión P y

gradiente hidráulico i=i2 (conocida)

Obtenemos:

TALUDES:

q (20 kPa, i=0,35) = 0,70 x (0,35/0,5)1/2 = 0,6216 l/m.s (Rimoldi)

Para gradientes inferiores a 0,1 utilizamos la siguiente expresión:

q i2=T i1 x i2

Donde:

q i2: capacidad de drenaje a gradiente a i=i2 no ensayado (i=0,02)

T i1: Transmisividad conocida inmediatamente superior al gradiente i2

(conocida para i = 0,1)

i2: Gradiente hidráulico i2

PLATAFORMA

q (20 kPa, i=0,02) = 0,05 l/m.s

1.3.- CAPACIDAD DE DRENANTE A LARGO PLAZO DEL GEODRÉN

1.3.1.- Factores de reducción



Para tener en cuenta el comportamiento real del producto, la capacidad de drenaje de un

geocompuesto drenante debe de minorarse con unos factores reductores y así obtener la

capacidad de drenaje a largo plazo:

qallow = q test / (RFTest · RFin · RFcc · RFbc · RFcr)

Donde:

RFtest: Factor de reducción que tiene en cuenta las diferencias entre

resultados de Transmisividad realizados con distintas condiciones

de contorno (según ISO 12958).

RFin : Factor de reducción por cargas durante la instalación, deformación

elástica e intrusión de los geotextiles en la georred de drenaje.

RFcc: Factor de reducción por colmatación química y/o precipitación de

agentes químicos en el espacio ocupado por la georred de drenaje.

RFbc: Factor de reducción por colmatación biológica en el espacio

ocupado por la georred de drenaje.

RFcr: Factor de reducción por efecto de la fluencia (creep).

q allow: Capacidad de drenaje a largo plazo del geocompuesto.

q test: Capacidad de drenaje del geocompuesto obtenida a partir del Test

de Transmisividad.

1.3.2.- Cálculo de RFtest, RFin, RFcc y RFbc

El geodren suele estar en contacto entre una geomembrana PEAD (contacto duro) y el

suelo de cobertura (contacto blando). Los valores de capacidad de drenaje de la ficha

técnica del producto son en condiciones rígido-rígido, por lo que debe de minorarse el

valor de la ficha técnica por un factor que tenga en cuenta este aspecto. A presiones

bajas, las diferencias de capacidad de drenaje son mínimas.

Consideraremos: FR test (20 kPa) = 1,1.

Para calcular RFin debe de tenerse en cuenta:



1) Comportamiento del geocompuesto de drenaje durante la instalación.

2) Intrusión del geotextil a lo largo de la vida útil de la estructura.

3) Deformación elástica del producto al aplicar una carga.

En geocompuestos con georred y en aplicaciones de sellados de Vertederos, Koerner

recomienda utilizar un valor de RFin comprendido entre 1 y 1,2.

Consideraremos RFin = 1,20.

En la siguiente tabla se adjuntan los factores normales de reducción por colmatación

química y biológica propuestos por Koerner:

Factores de reducción por colmatación química y biológica. Fuente: Koerner, 1999.

1.3.3.- Cálculo de RFCR

Este valor es el más crítico, pues depende del tipo de geodrén a utilizar (de la

configuración, de la masa, del material utilizado, de la presión a que estará sometido,

etc.).



El valor de RFCR en un sellado de Vertedero puede variar entre 1,03 (productos con

buen comportamiento a la fluencia) y 10 (productos con mal comportamiento a la

fluencia), aunque hay productos (ciertos geocompuestos alveolares) que pueden llegar a

colapsar por el efecto de la fluencia.

Cuando el geocompuesto de drenaje está constituido por una georred de PEAD estudios

recientes realizados por Giraud et al. (2000) muestran una relación entre la reducción de

la transmisividad por efecto de la fluencia y el espesor de la georred (sólo la georred, no

el geocompuesto). La relación es la siguiente:

º

Donde:

- toriginal : Espesor de la georred sin estar sometida a ninguna carga (cm).

- tco: Espesor de la georred medida instantes después de recibir una

presión

dada (cm).

- tcr : Espesor de la georred a largo plazo, después de 100 años (cm).

- noriginal: Porosidad inicial sin estar el producto sometido a ninguna carga (-).

Dado que en el Test de Transmisividad (según Norma ISO 12958) se deja estabilizar la

muestra unos 15 minutos antes de iniciar el ensayo resulta lógico utilizar:

- tco: Espesor de la georred medida a los 15 minutos después de recibir la

presión dada (cm).

La porosidad se define como:



Donde:

-µ: Masa por unidad de área de la georred (g/cm2).

-ρ: Densidad del polímero de la georred (g/cm3).

Mediante el Test ENV 1897 (Compressive Creep Properties), obtenemos la siguiente

gráfica:

Reducción del espesor de la georred M5 con el tiempo. Fuente: Laboratorio

GEOTRAC.

De la anterior gráfica obtenemos los valores de:

- tco: Lectura directa.

- tcr Extrapolación de la gráfica, suponiendo un comportamiento

lineal de la variación del espesor con el logaritmo del tiempo.

Utilizaremos la gráfica expresada en la figura para extraer el factor de reducción por

efecto de la fluencia de la georred.

En la siguiente tabla se han realizado los cálculos:



Cálculo del RFCR del geodrén a distintas presiones.

1.3.4.- Capacidad de drenaje a largo plazo

qallow = q test / (RFTest -x RFin -x RFcc -x RFbc -x RFcr)

RFTest -x RFin -x RFcc -x RFbc -x RFcr = 1,1 x 1,2 x 1,2 x 2,5 x 1,1 = 4.35

TALUDES:

q LARGO PLAZO GMG 512 (20 kPa, i=0,35) = 0,6216 l/m.s / 4.35= 0,143 l/m-s

PLATAFORMA:

q LARGO PLAZO GMG 512 (20 kPa, i=0,02) = 0,05 l/m.s / 4.35= 0,011 l/m-s

1.4.- CÁLCULO DEL FACTOR DE SEGURIDAD

Corto Plazo:

FS taludes = q CORTO PLAZO GEODRÉN (20 kPa, i=0,35) / q gravas taludes

= 0,6216 / 0,105 = 5,92

FS plataforma = q CORTO PLAZO GEODRÉN (20 kPa, i=0,35) / q gravas

taludes = 0,05 / 0,006 = 8,3

Largo Plazo:

FS taludes = q LARGO PLAZO GEODRÉN (20 kPa, i=0,02) / q gravas taludes

= 0,143 / 0,105 = 1,362



FS plataforma = q CORTO PLAZO GEODRÉN (20 kPa, i=0,02) / q gravas taludes =

0,011 / 0,006 = 1,83

Consideramos el resultado como favorable ya que podemos extraer que la capacidad

drenante de un geocompuesto drenante es más de un 15% superior a la de una capa

drenante de gravas de 0,3 m de espesor a largo plazo (100 años).

FICHAS TECNICAS DE LOS GEOSINTÉTICOS

MP-101 ANEXO I I fichas tecnicas geosinteticos Página 1

ANEJO II

JUSTIFICACIÓN DEL GEOCOMPUESTO

DRENANTE Y

FICHAS TÉCNICAS DE LOS MATERIALES

GEOSINTÉTICOS,

DEL GEOCOMPUESTO DRENANTE

FICHAS TECNICAS DE LOS GEOSINTÉTICOS

MP-101 ANEXO I I fichas tecnicas geosinteticos Página 2

CÁLCULOS HIDRÁULICOS

MP-101-ANEJO III CALCULOS HIDRAÚLICOS 1 de 21

ANEJO III

CÁLCULOS HIDRAÚLICOS



I N D I C E

1. JUSTIFICACIÓN HIDRÁULICA DEL DIMENSIONAMIENTO DE LOS

ELEMENTOS DE DRENAJE DE AGUAS ............................................................. 3

1.1. CUNETAS ....................................................................................................... 3 1.1.1. Cálculo del caudal de referencia ................................................................. 3

1.1.2. Cálculo de la sección de los elementos de drenaje .................................. 12

2. CALCULOS DE LA SECCCIÓN DE LAS CUNETAS PERIMETRALES .......... 15

3. CALCULOS JUSTIFICATIVOS DE LA CAPACIDAD DE EVACUACION

DEL CANAL EXISTENTE .................................................................................... 16



1. JUSTIFICACIÓN HIDRÁULICA DEL DIMENSIONAMIENTO DE LOS

ELEMENTOS DE DRENAJE DE AGUAS

A continuación se muestra la justificación hidráulica del sistema de drenaje existente

actualmente en el vertedero.

1.1. CUNETAS

A continuación se calcula el caudal de evacuación para cada tramo de cuneta

proyectada, así como la justificación de su dimensionamiento.

1.1.1. Cálculo del caudal de referencia

El método para la realización de los cálculos hidrometeorológicos se han realizado de

acuerdo con la Instrucción de Carreteras 5.2.-1c “Drenaje Superficial” para un periodo

de retorno de 500 años, debido a que son drenajes perimetrales, y drenes interiores que

conducen las aguas hasta el rio Nervión, así como la metodología propuesta por el

M.O.P.T. en la Norma de la Dirección General de Carreteras (M.O.P.U. –Mayo, 1987-:

“CÁLCULO HIDROMETEREOLÓGICO DE CAUDALES MÁXIMOS EN

PEQUEÑAS CUENCAS NATURALES”), revisada y ampliada por el Centro de

Estudios y Experimentación de Obras Públicas en 1993.

Debido a que las cuencas y superficies a drenar son pequeñas (< 75 km2), este método

de cálculo es el más adecuado. El caudal de referencia se calcula mediante la siguiente

fórmula:

KItxAxCQ =



Siendo:

Q = Caudal de referencia en m3/s

C = Coeficiente de escorrentía de la superficie drenada.

A = Superficie de la cuenca drenada en km².

It = Intensidad media de precipitación correspondiente al período de

retorno considerado y a un intervalo igual al tiempo de concentración estimado,

en mm/h

K = Es el coeficiente adimensional que depende de las

unidades en que se expresen Q y A y que incluye un aumento del 20% en Q (en

este caso K =3).

Coeficiente de escorrentía

El coeficiente de escorrentía es el encargado de definir la producción de la componente

superficial de la precipitación de intensidad I. Depende de la razón entre la precipitación

diaria (Pd) correspondiente al periodo de retorno, 500 años para el dimensionamiento de

los drenajes perimetrales y el umbral de escorrentía (Po), que es el valor de

precipitación a partir del cual se inicia la escorrentía.

La expresión para el cálculo del coeficiente de escorrentía es la siguiente:

2)11()23()(

PoPdPoPdPoPd

C×+

×+−=

Siendo:

Pd = La precipitación diaria máxima en mm.

Po = La precipitación umbral.

Esta última se obtiene corrigiendo la precipitación umbral P’ mediante un factor K’

(regional), es decir Po = K’ x P’.



Ambos valores K’ y P’ pueden obtenerse de tablas, sin embargo se puede tomar un

valor conservador de 20 mm. sin necesidad de ser multiplicado por la K’.

Para obtener el valor de Po, en primer lugar se debe clasificar el suelo. Los taludes

laterales de la escombrera cuya escorrentía se intercepta a través de los canales

perimetrales se clasifica como grupo C según la Tabla 2.2 de la Instrucción.

La superficie clausurada será revegetada mediante hidrosiembra , por lo que el suelo

resultante se puede considerar como pradera, según la tabla 2.1 y con la clasificación en

grupo C, se obtiene el valor inicial P’ de 18 mm.

Tabla 2.1 Estimación inicial del umbral de escorrentía Po (mm)

USO DE LA TIERRA PENDIENTE

(%)

CARACTERISTICAS

HIDROLOGICAS

GRUPO DE SUELO

A B C D

Barbecho >3 R 15 8 6 4

N 17 11 8 6



<3 R/N 20 14 11 8

Cultivos en hilera >3

R 23 13 8 6

N 25 16 11 8

<3 R/N 28 19 14 11

Cereales de invierno >3

R 29 17 10 8

N 32 19 12 10

<3 R/N 34 21 14 12

Rotación de cultivos pobres >3

R 26 15 9 6

N 28 17 11 8

<3 R/N 30 19 13 8

Rotación de cultivos densos >3

R 37 20 12 9

N 42 23 14 11

<3 R/N 47 25 16 13

Praderas

>3

Pobre 24 14 8 6

Media 53 23 14 9

Buena * 33 18 13

Muy buena * 41 22 15

<3

Pobre 58 25 12 7

Media * 35 17 10

Buena * * 22 14

Muy buena * * 25 16

Plantaciones regulares

aprovechamiento forestal

>3

Pobre 62 26 15 10

Media * 34 19 14

Buena * 42 22 15

<3

Pobre * 34 19 14

Media * 42 22 15

Buena * 50 25 16

Masas forestales (bosques, monte Muy clara 40 17 8 5



bajo, etc.) Clara 60 24 14 10

Media * 34 22 16

Espesa * 47 31 23

Muy espesa * 65 43 33

Por último, se obtiene el valor corrector K’ del mapa de la figura 2.5 de la Instrucción,

de la que se obtiene un valor de 2.

Por tanto, Po tiene un valor de 2 x 18 = 44 mm.



El valor de Pd se obtiene de la publicación del Ministerio de Fomento “Máximas lluvias

diarias en la España Peninsular”. Para un periodo de retorno de 500 años, dicho valor en

la zona de Amurrio es de 189,88 mm/día (ver justificación más adelante).

Con este valor, se puede hallar el coeficiente de escorrentía, según la fórmula

anteriormente expuesta.

2)201188,189()202388,189()2088,189(

xxC

++−

=

C = 0,65 (500 años)

Intensidad media

La intensidad media de precipitación se obtiene mediante la siguiente fórmula:

128

28

11,0

1,01,0

−

−

=

t

dd

t

II

II

Donde:

It (mm/h): Es la intensidad media de precipitación, referida al intervalo t.

Id (mm/h): Es la intensidad media diaria de precipitación, correspondiente al período de

retorno considerado. Es igual a Pd/24.

Pd (mm): La precipitación total diaria correspondiente al período de retorno.

I1 (mm/h): La intensidad horario de precipitación correspondiente al período de

retorno. El valor I1/Id se toma del gráfico “Mapa de isolíneas I1/Id“

contenido en la instrucción.

t(h): La duración del intervalo al que se refiere I, que se tomará igual al tiempo

de concentración.



En este proyecto, se han adoptado los siguientes valores:

t (tiempo de concentración): Se calcula mediante la siguiente fórmula:

donde:

L es la longitud del cauce (km).

J es la pendiente media del cauce (tanto por uno).

El tiempo de concentración se calculará para cada cuenca.

76,0)4

1J

L( 0,3t ×=

AMURRIO



I1/Id Según el gráfico de la instrucción, en la zona de Amurrio, su valor es de 9.

Pd Según la publicación del Ministerio de Fomento “Máximas lluvias diarias en

la España Peninsular”, el valor de Pd se calcula de la siguiente manera:

1. Localización en los planos del punto geográfico deseado. Con las

coordenadas del punto se identifica en el plano director la hoja

correspondiente, donde se efectúa la consulta de los valores de media P y

coeficiente de variación CV.

Según el mapa, P = 63 mm/día y Cv = 0,38.

AMURRIO



2. Obtención del cuantil regional mediante la tabla 7.1

Para un periodo de retorno de 500 años y un coeficiente Cv de 0,38, el cuantil

regional Yt es de 3,014.

3. Obtención del cuantil local Xt. Con los valores del cuantil regional Yt y el



valor medio P, se obtiene el cuantil local como producto de ambos. Por tanto

Xt es de 63 x 3,014 = 189,88 mm/día. Para 500 años.

Así, la precipitación horaria es el valor de la diaria entre 24, por lo que Id tiene un valor

de 7,911 mm/h. para 500 años.

1.1.2. Cálculo de la sección de los elementos de drenaje

Para el cálculo de la sección de los diferentes elementos se ha utilizado la siguiente

fórmula:

Q = VM x SLL

Donde:

Q: Es el caudal de referencia

VM: Es la velocidad del agua calculada según la fórmula de Manning-Strickler

SLL: Es la sección llena del canal

La velocidad del agua según la fórmula de Manning-Strickler se calcula mediante la

siguiente fórmula:

jRn

v HM3/21

=

Donde:

VM Es la velocidad del agua (m/s).

n Es un coeficiente relativo al material del tubo. Se ha adoptado el valor n = 0,015

para las cunetas y tuberías de hormigón (correspondiente a conductos cerrados,

tubos de hormigón de acabado bueno y conductos abiertos revestidos de

hormigón encofrado de acabado entre bueno y regular, según las Normas

Técnicas de Carreteras de Bizkaia (ver tablas a continuación).



RH Es el radio hidráulico de la conducción (m)

j Es la pérdida de carga por unidad de longitud, equivalente a la pendiente de la

conducción (0/1)

A continuación se presentan los resultados obtenidos para cada elemento de drenaje del

canal con las secciones adoptadas y su justificación.



2. CALCULOS DE LA SECCCIÓN DE LAS CUNETAS PERIMETRALES

A continuación se muestran las tablas resumen obtenidas a partir de los datos anteriores

para el cálculo del dimensionamiento de las cunetas perimetrales proyectadas.

CUENCASUPERFICIE

DE LA CUENCA

S (m²)

LONGITUD (Km)

PENDIENTE (m/m) J

TIEMPO DE CONCENTRACI

ÓN tc

Pd 500 años

(mm/día)

Id 500 años

(mm/h.)(I1/Id) It

COEFICIENTE ESCORRENTÍ

A ( C )

CAUDAL DE REFERENCIA

Q (m³/s)

CUNETA 1 HORMIGÓN 2.992 0,125 0,010 0,1482 189,88 7,911 9,1 190,23 0,65 0,3398

CUNETA 2 HORMIGÓN 6.088 0,225 0,020 0,2030 189,88 7,911 9,1 164,09 0,65 0,2164

CUNETA 3 EN TIERRAS 1.097 0,045 0,053 0,0497 189,88 7,911 9,1 306,93 0,65 0,0730

CUNETA 4.1 HORMIGÓN 1.323 0,060 0,18 0,0490 189,88 7,911 9,1 308,67 0,65 0,4283

CUNETA 4.2 HORMIGÓN 1.331 0,060 0,18 0,0490 189,88 7,911 9,1 308,67 0,65 0,5173

76,0

4/13,0

=

JLTc

dd

t IxIII

ct

12828

11,0

1,01,0

−

−

= 000.000.3

tIxCxSQ =

CUENCA nPEN-

DIENTE I (m/m)

SECCIÓN

SECCIÓN

LLENA (SLL)

PERIMETRO MOJADO

RADIO HIDRAÚLICO

(RH) (m)

VELOCIDAD SECCIÓN

LLENA (VM) (m/s)

CAUDAL DE EVACUACIÓN QE (m³/S)

CAUDAL DE REFERENCIA

Q (m³/s)

CUNETA 1 HORMIGÓN 0,02 0,01 TRIANGULAR

0,8x0,4 0,16 1,13 0,1416 1,811 0,2898 0,3398

CUNETA 2 HORMIGÓN 0,02 0,02 TRIANGULAR

0,8x0,4 0,16 1,13 0,1416 2,561 0,4098 0,2164

CUNETA 3 EN TIERRAS 0,04 0,053 TRIANGULAR

0,6x0,25 0,08 0,78 0,0962 1,381 0,1035 0,0730

CUNETA 4.1 HORMIGÓN 0,02 0,18 TRIANGULAR

0,8x0,3 0,12 1,00 0,1200 6,881 0,8257 0,4283

CUNETA 4.2 HORMIGÓN 0,02 0,18 TRIANGULAR

0,8x0,3 0,12 1,00 0,1200 6,881 0,8257 0,7337

000.000.3tIxCxS

Q =



3. CALCULOS JUSTIFICATIVOS DE LA CAPACIDAD DE

EVACUACION DEL CANAL EXISTENTE

Todas las aguas limpias, de precipitación, escorrentía y las procedentes de la depuradora

una vez tratadas, serán desviadas hacia el canal perimetral existente.

A continuación se justifica que las dimensiones del canal perimetral son suficientes para

poder recoger dichos flujos.

• La capacidad hidráulica del canal abierto atendiendo a los datos del fabricante y

a la pendiente del mismo es de Qevacuación=6,2398 m3/s. (se adjunta hoja de

datos aportada por el fabricante en su momento y de secciones del terreno con

las pendientes).

• La cantidad de agua pluvial recogida por el canal, de la cuenca superior es de

Qcuenca: 4,1390 m3/s (se adjunta plano de dimensionamiento de esta cuenca

así como calculo hidráulica de la cantidad de agua aportada por esta cuenca).

• El caudal de aguas pluviales (nueva red de alcantarillado proyectada) a conectar

al canal abierto es de QalcantarilladoLarrabe: 0,5137 m3/s (el dato se ha

obtenido del PROYECTO DE EJECUCIÓN PARA LA RENOVACIÓN DE

REDES DE SANEAMIENTO EN AMURRIO que se adjunta como anexo).

• El caudal de fecales depuradas (QfecalesLarrabe) que se incorporan al canal

abierto es de 9,2 l/seg , dato obtenido del mismo proyecto.



Para que el canal abierto tuviese capacidad hidráulica de evacuación de todas estas

aguas tendría que cumplir la siguiente expresión:

Qevacuación> Qcuenca+QalcantarilladoLarrabe+QfecalesLarrabe

Es decir:

6,2398 m3/s >4,1390+0,5137+0,0092

6,2398 m3/s > 4,9619 m3/seg

CAPACIDAD EVACUACIÓN CANAL DE HORMIGÓN

OBRA AMURRIO

BAZIN MANNING

SECCION 1 PERIMETRO 3 RADIO HID 0,333333333COEFICIENTE 0,3 0,0130 RAIZ R.H. 1PENDIENTE 0,115 RAIZ PTE 0,339116499

1/COEF 76,92307692KV 33,05407318 R.HI 2/3 0,480749857KC 33,05407318

CAUDAL 11,20918158 12,54078526 M3/SG.VELOCIDAD 11,20918158 12,54078526 M/SG.

PTE IN SITU 1X1 C-900 DIFERENCIA A FAVOR C-90

0,01 3,69 3,87 0,18 M3 / SG0,02 5,22 5,47 0,25 M3 / SG

MANNING 0,03 6,4 6,70 0,30 M3 / SG0,04 7,39 7,74 0,35 M3 / SG

COEFICIENTE 0,013 0,05 8,26 8,65 0,39 M3 / SG0,06 9,05 9,48 0,43 M3 / SG0,07 9,78 10,23 0,45 M3 / SG0,08 10,45 10,94 0,49 M3 / SG0,09 11,09 11,61 0,52 M3 / SG0,1 11,69 12,23 0,54 M3 / SG

0,155 14,55 15,23 0,68 M3 / SG

CAUDAL



CÁLCULOS HIDRÚLICOS

CUENCASUPERFICIE DE

LA CUENCA S (m²)

LONGITUD (L) (m)

COEFICIENTE ESCORRENTÍA

( C )

INTENSIDAD MÁXIMA It

(mm/h)

CAUDAL REFERENCIA

QR (m³/S)

CAUDAL DE EVACUACIÓN

QE (m³/S)n PENDIENTE

I (m/m) SECCIÓN SECCIÓN LLENA (SLL)

PERIMETRO MOJADO

RADIO HIDRAÚLICO

(RH) (m)

VELOCIDAD SECCIÓN

LLENA (VM) (m/s)

CAUDAL DE EVACUACIÓN

QE (m³/S)

0,3878 6,5960 6,23986,2398 0,013 0,026SEMICIRCULAR CALADO= 0,79

DIAMETRO=1,530,9460 2,439

CANAL CON DATOS

FABRICANTE249.340 810 0,6 83 4,1390

000.000.3t

RIxSxC

Q =3/2

HM RxnI

V =



SUPERFICIE DE LA CUENCA DRENANTE



PERFIL LONGITUDINAL DEL CANAL



A continuación se adjunta la documentación aportada por el Ayuntamiento de Amurrio

donde se incluyen los cálculos de los caudales de aporte para cada una de las redes

proyectadas, dentro del “Proyecto de Renovación de Redes de Sanemaiento en

Amurrio”.

Ana Eguia Solaun - Jon Eguia Solaun-arquitectos RENOVACIÓN DE REDES DE SANEAMIENTO EN AMURRIO

LARRABE

BERGANZA

MENDIXUR

PROYECTO DE EJECUCIÓN

RENOVACIÓN DE

REDES DE SANEAMIENTO EN AMURRIO SITUACIÓN:

AMURRIO (ARABA)

ENCARGO:

EXCMO. AYUNTAMIENTO DE AMURRIO

ARQUITECTOS

ANA EGUIA SOLAUN - JON EGUIA SOLAUN

352/16

29/0

9/20

16


INDICE - MEMORIA 1.- OBJETO DEL PROYECTO 2.- SITUACIÓN Y EMPLAZAMIENTO 3.- DESCRIPCIÓN Y JUSTIFICACIÓN DE LAS OBRAS A REALIZAR 4.- JUSTIFICACIÓN URBANÍSTICA 5.- CARGAS URBANÍSTICAS 6.- SERVICIOS EXISTENTES 7.- PAVIMENTOS AFECTADOS 8- TERRENOS AFECTADOS 9.- DESCRIPCIÓN TÉCNICA DE LAS OBRAS 10.- JUSTIFICACIÓN DE LA NORMATIVA DE ACCESIBILIDAD 11.- CÁLCULO DE RED DE SANEAMIENTO 12.- CÁLCULO DE RED DE ALCANTARILLADO 13.- CÁLCULO DE RED DE AGUA POTABLE 14.- DESCRIPCIÓN DEL SISTEMA DEPURADOR 15.- DIMENSIONAMIENTO DEL FIRME 16.- NORMATIVA DE APLICACIÓN 17.- PLAZO DE EJECUCIÓN

29/0

9/20

16


- ANEXO 1. - FOTOGRAFÍAS - ANEXO 2. - NORMATIVA URBANÍSTICA - ANEXO 3. - TERRENOS AFECTADOS - ANEXO 4. - FICHA DE ACCESIBILIDAD - ANEXO 5. - EHE-08 - ANEXO 6. - PLAN DE OBRA

- ESTUDIO DE GESTIÓN DE RESIDUOS

- PLIEGO DE CONDICIONES

- PLAN DE CONTROL DE CALIDAD - ESTUDIO DE SEGURIDAD Y SALUD

- PRESUPUESTO

29/0

9/20

16


MEMORIA

29/0

9/20

16


1

1.- OBJETO DEL PROYECTO El presente Proyecto de ejecución se realiza para el Excmo. Ayuntamiento de Amurrio (Araba), con el objeto de definir varias obras de renovación de redes de saneamiento de Amurrio.

Las actuaciones previstas incluyen la renovación de parte del actual sistema de saneamiento, realizar redes separativas y mejorar el sistema de depuración de los vertidos, todo ello conforme al Plan de Renovación de Redes de Abastecimiento y Saneamiento de Amurrio, según se recoge en el convenio de encomienda de gestión firmado entre el Ayuntamiento de Amurrio y el Consorcio, por el que se pretende renovar todas aquellas partes de las redes que tengan superada su vida útil, y que en todo caso se instalaran hace más de treinta años. El Proyecto de ejecución se realiza por los Arquitectos Ana Eguia Solaun y Jon Eguia Solaun, colegiados respectivamente nº 1.520 y 2.474 en el Colegio Oficial de Arquitectos Vasco-Navarro. 2.- SITUACIÓN Y EMPLAZAMIENTO Las obras se desarrollan en tres ámbitos de actuación discontinuos: Mendixur, Larrabe y Berganza. En el barrio Mendixur, se plantea la renovación de la red de Saneamiento hasta el punto cuyo actual vertido se realiza a la red unitaria. En el barrio Larrabe (calles Larrabe y Letobe), se plantea la renovación de la red de Saneamiento unitaria existente, renovando ésta y dotando de una red de Alcantarillado separada de la anterior. Así mismo, se plantea la renovación de una parte de la red de Abastecimiento de agua en el final del tramo de la calle Larrabe. Y en el barrio Berganza, se plantea la colocación de un separador de grasas previo al vertido de la fosa séptica. 3.- DESCRIPCIÓN Y JUSTIFICACIÓN DE LAS OBRAS A REALIZAR MENDIXUR

29/0

9/20

16


2

Red de Saneamiento En el barrio Mendixur se renueva la actual red de saneamiento, recogiendo todos los vertidos fecales actualmente conectados a la red de saneamiento existente. Se dispone de un pozo de registro o arqueta de acometida para cada uno de ellos. El trazado de la red se realiza por el eje del vial, con diversos pozos de registro para adecuarse a la curvatura de la calle. El barrio se caracteriza por disponer los edificios en torno a un vial de pendiente pronunciada, con un desnivel aproximado de 25 m entre el vertido más alejado y el punto de vertido próximo a la antigua carretera A-625, actualmente perteneciente a la red unitaria. LARRABE En el barrio Larrabe se plantea la sustitución de las actuales redes de saneamiento y alcantarillado que confluyen en un vertido unitario, por una red totalmente separativa. Red de Saneamiento Se realizará la renovación de la actual red de saneamiento, para lo cual se realizarán las actuaciones siguientes: 1. - Sustitución de las actuales redes que discurren por las aceras de la calle

Larrabe, por otra central que discurrirá por uno de los carriles del vial principal. La justificación del trazado se debe a la gran dificultad que supondría trazar las redes por las aceras, teniendo en cuenta las reducidas dimensiones de las mismas, además de la proximidad de las redes de agua, alumbrado y gas existentes. Por otra parte, la red eléctrica discurre aérea totalmente, por lo que sería factible soterrarla en futuras actuaciones por la acera debido a sus dimensiones más reducidas. Lo mismo sucederá con las redes de telecomunicaciones, para lo cual el Ayuntamiento ya ha mostrado su disposición e interés. Las redes existentes de hormigón se dejarán anuladas. 2. - Modificación del trazado de la red que discurre por la parte posterior de los

edificios de la parte alta de la calle Letobe y vierte por la línea de máxima pendiente del lindero entre parcelas perpendicularmente a la calle Larrabe, para discurrir a través del camino público que se encuentra sin pavimentar.

29/0

9/20

16


3

No obstante, se mantendrá la antigua red del ascenso de la calle Letobe como red de alcantarillado. 3. - Se colocará una rejilla de desbaste automático con anterioridad a la fosa,

para ahorrar el trabajo de mantenimiento. Red de Alcantarillado Se realizará la red de Alcantarillado por el otro carril de la c/ Larrabe, y en su caso, por la línea que delimita los aparcamientos situados en ese lado del vial, con dotación de sumideros. En la calle Letobe se realizará de la misma manera. Se realizarán las cunetas y rigolas según se especifica en los planos y presupuesto. Red de Abastecimiento de agua Se sustituye un tramo de la red que discurre por el interior de parcelas privativas, para dotar de una red de 90 mm de diámetro que discurrirá totalmente por vial público. BERGANZA Sistema depurador Se coloca un filtro biológico como complemento a la fosa existente, para mejorar el rendimiento del sistema depurador. Así mismo, se colocará una arqueta separadora de grasas previamente a la fosa. 4.- JUSTIFICACIÓN URBANÍSTICA

Según la Normativa urbanística de aplicación, es decir, el Texto Refundido de la Revisión de las Normas Subsidiarias de Amurrio, las obras incluidas en el presente proyecto se encuentran admitidas por la normativa vigente.

La normativa urbanística de cada una de las zonas es la siguiente: - Mendixur: Suelo no Urbanizable Rural general. - Larrabe: Suelo Urbano General - S.U.G. Larrabe. - Berganza: Suelo no Urbanizable Rural general.

29/0

9/20

16


4

Se adjunta copia de cada uno de los planos de la normativa urbanística. 5.- CARGAS URBANÍSTICAS

Se trata de una renovación de redes de saneamiento, alcantarillado y abastecimiento de agua potable para los edificios que actualmente disponen de esos servicios. Por tanto, no existen cargas urbanísticas en ninguno de los casos.

6.- SERVICIOS EXISTENTES Se ha realizado la toma de datos de redes existentes desde el servicio de Inkolan y Consorcio de Aguas, contrastada con la información in situ. En los planos correspondientes se representa su localización, y se han tenido en cuenta sus interferencias con las obras a realizar, así como su consignación presupuestaria. LARRABE Las redes existentes que discurren por las aceras son: alumbrado, abastecimiento de agua y red de saneamiento. El alcantarillado y el gas discurren por los bordes de los viales, próximos a las cunetas. MENDIXUR Las redes existentes que discurren por el vial son: electricidad, abastecimiento de agua y saneamiento. RED DE ALUMBRADO – (AFECCIÓN) Se realizará la reparación de la red de alumbrado en el caso que sea deteriorada por las obras. Se adecuarán y/o modificarán las tapas de las arquetas para adecuarlas a la pavimentación a realizar.

29/0

9/20

16


5

RED DE GAS - (AFECCIÓN) En la calle Larrabe transcurre la red de gas por ambos lados de la calzada. El trazado de la red se define en los planos de Infraestructuras existentes y detalles de proyecto. Con anterioridad al inicio de las obras, la empresa contratista contactará con la Compañía suministradora para informar de las obras a realizar, y concretar el protocolo de actuación en caso de rotura o modificación de la misma. En los cruces de la red de saneamiento y alcantarillado con la red de gas, se mantendrán en todo momento las distancias de seguridad entre ambos servicios. La excavación en las zonas contiguas a la red se realizará a mano. RED DE ABASTECIMIENTO DE AGUA - (AFECCIÓN) En la calle Larrabe transcurre la red de abastecimiento de agua por ambas calzadas. El trazado de la red se define en los planos de Infraestructuras existentes y detalles de proyecto. Con anterioridad al inicio de las obras, la empresa contratista contactará con la Compañía suministradora para informar de las obras a realizar, y concretar el protocolo de actuación en caso de rotura o modificación de la misma. En los cruces de la red de saneamiento y alcantarillado con la red de agua, se mantendrán en todo momento las distancias de seguridad entre ambos servicios. La excavación en las zonas contiguas a la red se realizará a mano.

7.- PAVIMENTOS AFECTADOS MENDIXUR Se ha previsto la total reposición del asfaltado del camino, que es el único pavimento afectado por la red de saneamiento proyectada. También se ha previsto el asfaltado de la zona actualmente asfaltada próxima a la antigua carretera.

29/0

9/20

16


6

Y puntualmente, se realizará la reposición de solera en las zonas afectadas. LARRABE El vial principal de la c/ Larrabe y la parte afectada de la c/ Cementerio se repondrá con asfalto en su totalidad. Las aceras del vial principal de la c/ Larrabe se verán totalmente afectadas, por lo que se repondrán en su totalidad en lo que respecta a baldosas, bordillos, rigolas, bordillos rebajados en acceso de vehículos, y sumideros. En el resto de las aceras, en torno a la c/ Cementerio y c/ Letobe, únicamente se ha previsto la reposición puntual de baldosas y bordillos afectados por las zanjas de acometidas. En los pasos de cebra, se realizarán las baldosas diferenciadas según normativa y detalle del proyecto. Se realizará la elevación de los pasos de peatones del cruce entre la c/ Larrabe y Cementerio, teniendo en cuenta que el resto de pasos de peatones se encuentran todos elevados en la zona. Respecto a la c/ Letobe, únicamente se repondrá con asfalto la parte dañada, para lo cual se realizará un solo corte dejando la zanja a tope hacia uno de los bordes de la calzada. 8.- TERRENOS AFECTADOS En cuadro anexo se realiza la descripción de los terrenos afectados. 9.- DESCRIPCIÓN TÉCNICA DE LAS OBRAS ACTUACIONES PREVIAS Teniendo en cuenta que la obra se realiza en una zona ya urbanizada, se procederá al corte y demolición del aglomerado asfáltico existente para la posterior ejecución de las zanjas de saneamiento y alcantarillado. Así mismo, se procederá al levantado del pavimento de las aceras existentes, bordillo perimetral y rigola.

29/0

9/20

16


7

Posteriormente, se demolerá el hormigón de las aceras en las zonas a realizar las nuevas acometidas de las viviendas existentes. En las zonas por donde discurren los colectores que carecen de pavimento, se iniciará el desbroce, limpieza y nivelado del terreno, por medios mecánicos, hasta conseguir las cotas señaladas en los planos, con acopio de la tierra vegetal aprovechable y retirada del resto a vertedero. Se colocarán las casetas de obra y procederá a la instalación de medidas de seguridad y señalización de la misma. MOVIMIENTO DE TIERRAS Se rebajará la zona a pavimentar hasta las cotas señaladas en los planos, para una vez realizadas las zanjas y canalizaciones de alcantarillado, así como reposiciones de servicios, se rellenará con material seleccionado, nivelará, para su posterior pavimentación. Se realizarán las zanjas según las dimensiones y trazados de proyecto tomando en todo momento las medidas de seguridad necesarias, como entibaciones, etc. Tanto la excavación de zanjas como de arquetas será inspeccionada por la Dirección para su comprobación, antes de la colocación de los tubos y del hormigonado. En el caso de excavación en viales se realizará por mitades para permitir la circulación. RED DE SANEAMIENTO Como criterio general se han propuesto tuberías con igual diámetro a la tubería a sustituir, modificándose en aquellos casos donde los diámetros eran claramente excesivos o insuficientes. El material de las nuevas tuberías diseñadas depende de su diámetro, habiéndose previsto tubería de PVC SN8 serie Teja, liso interior y corrugado exterior, en diámetros comprendidos entre Ø 160 y Ø 400 mm. con enchufe de campana y junta de goma, colocado sobre base de hormigón de 10 cm. HM-15. Se recubrirán las conducciones con arena y hasta 15 cm. por encima de su generatriz. Todas las zanjas que transcurren por las zonas pavimentadas se rellenarán con zahorra artificial ZA-40. extendida en tongadas de 30 cm. de espesor compactada hasta alcanzar el 95% del máximo porcentaje obtenido mediante el ensayo Proctor

29/0

9/20

16


8

Normal, hasta la cota de las sub-bases que proceda en cada uno de los casos según detalle de proyecto. En los cruces transversales a la calzada, se recubrirán con hormigón HM-20, hasta 15 cm. por encima de la generatriz del tubo y posteriormente con zahorra artificial ZA-40, extendida en tongadas de 25 cm. de espesor hasta alcanzar la rasante de los viales y compactada hasta alcanzar el 95% del máximo porcentaje obtenido mediante el ensayo Proctor Normal. Se dispondrá de las correspondientes arquetas de acometida, arquetas de registro y pozos de registro de sección circular formados por anillos prefabricados de hormigón armado y junta machihembrada. En las acometidas desde las viviendas hasta los colectores, las arquetas contarán con tapa de fundición tipo C-250, serigrafiada con el nombre de cada servicio. En los pozos situados en la calzada, se colocarán tapas de fundición tipo D-400 serigrafiadas en bilingüe. Se dispondrán las correspondientes arquetas y conexiones desde cada parcela ó vivienda. Antes de su cubrición serán inspeccionados por la Dirección, la cual exigirá la comprobación de alineaciones, pendientes, juntas, asientos, etc., mediante equipo de topografía. Se tomarán las medidas de seguridad necesarias a la hora de realizar las excavaciones, con el fin de evitar derrumbamientos de tierra, en especial en los sitios de mucha profundidad mediante las adecuadas entibaciones. Las tuberías se alojarán en zanja según las secciones y detalles de los planos de proyecto. RED DE ALCANTARILLADO La red de alcantarillado se realizará mediante colector enterrado de PVC SN8 serie Teja, liso interior y corrugado exterior, de diámetros variables de 200 (acometidas a sumideros), 250, 315 y 400, con enchufe de campana y junta de goma, con enchufe de campana y junta de goma, colocado sobre base de hormigón de 10 cm. HM-15. Se recubrirán las conducciones con arena y hasta 15 cm. por encima de su generatriz. Todas las zanjas que transcurren por las zonas pavimentadas se rellenarán con zahorra artificial ZA-40. extendida en tongadas de 30 cm. de espesor compactada

29/0

9/20

16


9

hasta alcanzar el 98% del máximo porcentaje obtenido mediante el ensayo Proctor modificado, hasta la cota de las sub-bases que proceda en cada uno de los casos según detalle de proyecto En los cruces transversales a la calzada, se recubrirán con hormigón HM-20, hasta 15 cm. por encima de la generatriz del tubo, y posteriormente con zahorra artificial ZA-40 ídem anterior. Se dispondrá de las correspondientes arquetas de acometida, arquetas de registro y pozos de registro de sección circular formados por anillos prefabricados de hormigón armado y junta machihembrada. En las acometidas desde las viviendas hasta los colectores, las arquetas contarán con tapa de fundición tipo C-250, serigrafiada con el nombre de cada servicio. En los pozos situados en la calzada, se colocarán tapas de fundición tipo D-400 serigrafiadas en bilingüe. Se dispondrán las correspondientes arquetas y conexiones desde algunas de las parcelas. Se colocarán sumideros sifónicos para recogida de las aguas, serán prefabricados de hormigón y tendrán rejilla superior de hierro fundido de 50x25 cm. tipo C-250. Los sumideros se situarán en el lateral de la calzada, según detalle de proyecto. Se realizarán las rigolas in situ en las zonas indicadas en los planos, colocando sumideros intermedios y su conexión a la red general. Antes de su cubrición serán inspeccionados por la Dirección, la cual exigirá la comprobación de alineaciones, pendientes, juntas, asientos, etc., mediante equipo de topografía. Se tomarán las medidas de seguridad necesarias a la hora de realizar las excavaciones, con el fin de evitar derrumbamientos de tierra, en especial en los sitios de mucha profundidad mediante las adecuadas entibaciones. Las tuberías se alojarán en zanja según las secciones y detalles de los planos de proyecto. RED DE ABASTECIMIENTO DE AGUA Se realizará la conducción con tubería de polietileno, de alta densidad de 10 atmósferas de presión.

29/0

9/20

16


10

Se procederá a la reposición de la canalización existente en la zona prevista de forma que transcurra por la calzada o aceras. La red se repondrá con tubería de 90 mm., como continuación de la tubería existente en la zona. La arqueta de descarga se realizará con tapa D-400, serigrafiada con el nombre del servicio en bilingüe. Las tuberías se alojarán en zanja de 0,80 m de profundidad media, sobre cama de arena de 10 cm. de espesor y envueltos con el mismo material hasta 15 cm. sobre la generatriz del tubo. Todas las zanjas que transcurren por las zonas pavimentadas se rellenarán con zahorra artificial ZA-40. extendida en tongadas de 30 cm. de espesor compactada hasta alcanzar el 98% del máximo porcentaje obtenido mediante el ensayo Proctor modificado, hasta la cota de las sub-bases que proceda en cada uno de los casos según detalle de proyecto. DEPURACIÓN DE AGUAS RESIDUALES LARRABE En el barrio de Larrabe existe una fosa séptica al final de la red de saneamiento. Se ha previsto colocar una arqueta de desbaste automatizada. Será un equipo de tamizado vertical de tornillo, de accionamiento automático con dos funciones simultáneas: separación y elevación de residuos sólidos, de 3 mm de paso para un caudal máximo de 20-25 m3/h, con altura de descarga 3,20 m, tamizado mediante chapa perforada circular, con retención de sólidos, y descarga a contenedor. Estará construido en acero inoxidable AIAI 304, y sinfín en acero al carbono. La potencia es de 0,55 a 1,1 Kw. Dispondrá de cuadro eléctrico de control y maniobras con sistema de accionamiento temporizado. BERGANZA Se proyecta la instalación de un filtro biológico como complemento a la fosa séptica existente en Berganza. Según la información facilitada, la fosa tiene un volumen de 21.000 l y unas dimensiones de 4,78 x 2,50 m, prevista para 100 personas. Consistirá en un depósito de hormigón armado prefabricado, de 4,20 x 2,40 m y 1,94 m de altura. Dispondrá de tapa para el depósito del mismo material, relleno plástico para lechos bacterianos del tipo filtros percoladores y sistema de reparto mediante volteador de acero inoxidable.

29/0

9/20

16


11

Previamente a la fosa se colocará un separador de grasas cilíndrico para 1 m3, en poliéster reforzado con fibra de vidrio, incluso arqueta con tapa.

PAVIMENTACIÓN VIALES En las zonas que van a asfaltarse en su totalidad – c/ Mendixur, c/ Larrabe y c/ Cementerio - se realizará el fresado del resto del pavimento en el que no se ha intervenido, para disponer la capa de rodadura del aglomerado asfáltico tanto sobre las zanjas como sobre el asfalto existente. Respecto a la c/ Letobe, únicamente se repondrá con asfalto la parte dañada, para lo cual se realizará un solo corte dejando la zanja a tope hacia uno de los bordes de la calzada. Las arquetas y tapas de registro quedarán totalmente enrasadas con el pavimento, así como las rigolas y sumideros. Las zanjas se rellenarán previamente con zahorra artificial ZA-40 zahorras en tongadas de hasta 30 cm., nivelado, riego y compactación por medios mecánicos hasta alcanzar el 98% del Próctor modificado, hasta el nivel de la sub-base granular que será de las siguientes características: - c/ Mendixur y c/ Letobe: - Solera de hormigón en masa HM-20 de 15 cm, sobre la que se dispondrá la capa de rodadura del aglomerado asfáltico. - c/ Larrabe y c/ Cementerio: - Sub-base de 30 cm, de todo-uno ZA-40 / ZA-25 (75%), en tongadas de 30 cm.,

nivelado, riego y compactado hasta alcanzar el 100% del Próctor modificado, sobre la que se dispondrán la capa intermedia y de rodadura del aglomerado asfáltico.

Los firmes de asfaltado se realizarán según se detalla en el proyecto: La pavimentación estará formada por capa intermedia de calzada, realizada con aglomerado asfáltico en caliente de 8 cm. de espesor, tipo AC-22 BIN 50/70 S con árido calizo, extendida y compactada por medios mecánicos según cotas y pendientes de proyecto, incluso limpieza del soporte y aplicación previa de riego de imprimación ECI de 1,5 Kg/m² de emulsión bituminosa.

29/0

9/20

16


12

Además, tendrá capa de rodadura de calzada realizada con aglomerado asfáltico en caliente de 5 cm. de espesor, tipo AC-16 SURF 50/70 con árido ofítico, extendida y compactada por medios mecánicos según cotas y pendientes de proyecto, incluso limpieza del soporte y aplicación de riego de adherencia ECR-1, totalmente realizada. La sección propuesta conjuga robustez y flexibilidad debido al tráfico que va a soportar. ACERAS En la zona de Larrabe, se ha previsto la total reposición de baldosas en aceras en su tramo principal, debido a que se afectarán las aceras existentes a ambos lados de la calle Larrabe. Se mantendrán las mismas características de las aceras existentes: baldosas, rebajes para acceso de vehículos, bordillos, rigolas, etc. Las baldosas serán del mismo tipo que las existentes, de tipo hidráulico con resaltos rectangulares color blanco y en color rojo la franja de una baldosa junto al bordillo. Frente a los pasos de peatones, se realizará la franja de dos baldosas junto el bordillo con baldosas de tipo botones color rojo idéntica a la colocada en Amurrio, así como la franja perpendicular central con una anchura de tres baldosas que será del tipo pododáctil con hendiduras según normativa. En el resto de las aceras, en torno a la c/ Cementerio y c/ Letobe, únicamente se ha previsto la reposición puntual de baldosas y bordillos cuando sean afectados por las acometidas transversales. Reposiciones de zanjas en aceras: La reposición de las zanjas en aceras se realizará de la siguiente manera: - Solera de 15 cm, de hormigón HA-25/B/20/IIa con mallazo #15.15.5.5. - Sub-base de 30 cm, de todo-uno ZA-40 / ZA-25 (75%) - Relleno de zahorra artificial ZA-40. Los criterios de control, aceptación o rechazo se especificarán el Programa de Control de Calidad. Las arquetas y tapas de registro quedarán totalmente enrasadas con el pavimento.

29/0

9/20

16


13

Reposiciones de tapas de la red de abastecimiento de agua: En la actualidad, las tapas de las arquetas de acometida de agua se encuentran realizadas con tapas de baldosa. Se repondrán colocando unas tapas de fundición. 10.- JUSTIFICACIÓN DE LA NORMATIVA DE ACCESIBILIDAD Se cumple la normativa de accesibilidad, según la Ley 20/1997, de Promoción de la accesibilidad, y Reglamento 68/2000, por el que se aprueban las Normas Técnicas sobre condiciones de Accesibilidad. Se adjunta ficha justificativa de su cumplimiento. 11.- CÁLCULO DE LA RED DE SANEAMIENTO La red de saneamiento existente es de tipo unitario, no disponiendo de recogida de aguas de las calles en la zona de Mendixur. En la zona de Larrabe la red es de tipo unitario, disponiendo de recogida de aguas pluviales de las calles mediante sumideros. En la zona de Mendixur, se diseña una red de saneamiento, sin recogida de aguas pluviales. En la zona urbana de Larrabe, se proyecta la ejecución de una red de saneamiento de tipo separativo, es decir, independiente la evacuación de las aguas residuales de las pluviales. Los diámetros considerados para instalaciones urbanas de estas características, y en lo que ha colectores principales se refiere, son de 200, 250, 315 y 400 mm. exterior, proyectándose la tubería de PVC tipo teja, con junta de unión elástica para estos diámetros. CÁLCULOS HIDRÁULICOS Calcularemos así mismo la capacidad para tubos de PVC, serie especial de saneamiento con junta elástica, considerando como diámetro inicial 200 mm. en acometidas, zonas privadas y caminos, 250 mm. para los colectores de los viales secundarios, 315 mm. para el vial principal y 400 mm. para el final.

29/0

9/20

16


14

Para el cálculo de la capacidad de la tubería, emplearemos la fórmula de Strickler, con un coeficiente de fricción para el PVC, K= 120.

v = K x R2/3 x J1/2

Q = v x S Siendo: - v, velocidad de circulación del líquido en m/seg. - Q, caudal en m3/seg. - J, Pérdida de carga unitaria equivalente a la pendiente de la tubería, en mm. - R, radio hidráulico, R = Sm/Pm, en m. - K, coeficiente de fricción. Para el PVC, K = 120. Las capacidades se han calculado a tubo parcialmente lleno, con un máximo de H/D = 0,70 ya que se trata de tubulares que no trabajan nunca en carga. Admitiremos velocidades máximas de 2 m/seg en tubos de PVC para evitar erosiones y mínimas de 0,40 m/seg, para evitar sedimentaciones. Para otras pendientes a igualdad de diámetros y para otros diámetros a igualdad de pendientes, aplicamos las reglas de similitud hidráulica.

a) Otras pendientes a igualdad de diámetros: Q1 = Q2 x J1/J2 b) Otros diámetros a igualdad de pendientes: Q1 = Q2 x (D1/D2)2/3

MENDIXUR: Caudal de aguas negras (Qn) Población: 84 habitantes Dotación: 200 l/hab/día Caudal Medio: 16,8 m3/día Caudal punta: 7,00 l/seg Para el cálculo de la capacidad de la tubería, emplearemos el método de las unidades de descarga, teniendo en cuenta una previsión de 25 unidades por vivienda, resulta un total de 525 unidades, para las que resulta un caudal de 6,50 l/seg. Un tubo de PVC tipo teja, con junta de unión elástica y de 315 mm. de diámetro exterior, con una pendiente mínima del 0,50 % y un calado máximo del 70% de su diámetro interior, tiene las siguientes condiciones de servicio:

- Diámetro.- 315 mm. - Pendiente.- 1,5 %

29/0

9/20

16


15

- Lámina.- 70 % - Caudal.- 112 l/seg. - Velocidad.- 2,00 m/seg.

Por lo se comprueba, teniendo en cuenta la orografía del trazado del colector y que no se utilizan en ningún caso pendientes inferiores al 1,5%, que el colector se encuentra sobredimensionado considerando que se trata de una red de saneamiento de aguas fecales por la que circulan sólidos de tamaños grandes, imposibles de tener en cuanta en un cálculo. Se colocarán pozos de resalto para evitar velocidades excesivas en la red que erosionen la tubería, especialmente en las zonas con mucha pendiente como se puede apreciar en los planos de sección. LARRABE: Caudal de aguas fecales (Qn) Población: 180 habitantes Dotación: 200 l/hab/día Caudal Medio: 36 m3/día Caudal punta: 6,50 l/seg Para el cálculo de la capacidad de la tubería, emplearemos el método de las unidades de descarga, teniendo en cuenta una previsión de 25 unidades por vivienda, resulta un total de 1.050 unidades, para las que resulta un caudal de 9,2 l/seg. Un tubo de PVC tipo teja, con junta de unión elástica y de 400 mm. de diámetro exterior, con una pendiente mínima del 1,50 % y un calado máximo del 70% de su diámetro interior, tiene las siguientes condiciones de servicio:

- Diámetro.- 400 mm. - Pendiente.- 1,5 % - Lámina.- 70 % - Caudal.- 220 l/seg. - Velocidad.- 2,4 m/seg.

Por lo se comprueba, teniendo en cuenta la orografía del trazado del colector y que no se utilizan en ningún caso pendientes inferiores al 1,5%, que el colector se encuentra sobredimensionado considerando que se trata de una red de saneamiento de aguas fecales por la que circulan sólidos de tamaños grandes, imposibles de tener en cuanta en un cálculo.

29/0

9/20

16


16

Se colocarán pozos de resalto para evitar velocidades excesivas en la red que erosionen la tubería, especialmente en las zonas con mucha pendiente como se puede apreciar en los planos de sección. 12.- CÁLCULO DE LA RED DE ALCANTARILLADO Con respecto a la red de Alcantarillado de aguas pluviales se ha considerado una cuenca vertiente de 44.500 m2, correspondiente a las zonas pavimentadas de viales y aceras, sumideros, cunetas, así como recogida de aguas de zonas pavimentadas de parcelas, redes de drenaje, etc… Otras zonas de los viales no se han considerado, ya que por la topografía del terreno vierten sus aguas a través de cunetas hacia otra dirección. Para la obtención del máximo caudal para una avenida extraordinaria de 25 años de periodo de retorno se ha seguido el siguiente procedimiento; 1º) Obtención de las intensidades de precipitación mediante tablas tablas de “Máximas

lluvias diarias en la España Peninsular”, desarrollado por el CEDEX, obteniéndose los

siguientes resultados: LARRABE: Caudal de aguas pluviales (Qp)

- Pmedia .- 55 mm/día. - Cv.- 0,365 - K.- 1,762 - Pt.- 55 x 1,762 = 96,91 mm/día

Donde: Pmedia.- Valor medio de la máxima precipitación anual. Cv.- Coeficiente de variación. K.- Coeficiente Pt.- Precipitación diaria máxima correspondiente a un periodo de retorno de 25 años. Con esto datos y aplicando posteriormente el método racional se obtiene el caudal. Para el cálculo debido a la existencia de dos zonas subcuenca-oeste y subcuenca-este que confluyen en un punto donde se conectan al colector general, determinaremos el caudal para cada una de ellas.

29/0

9/20

16


17

Inicialmente se calcula el tiempo de concentración:

76,0

25,030,0

J

LTC

Donde: L = Longitud de la cuenca J = Pendiente media Subcuenca-oeste: Dicho tiempo de concentración es de 22 minutos. Subcuenca-este: Dicho tiempo de concentración es de 14 minutos Para la transformación de la precipitación diaria máxima en intensidad media de precipitación para un tiempo de duración de la lluvia igual al de concentración y poder determinar el caudal procedente de la lluvia mediante el método racional, se ha empleado la fórmula propuesta por J.R. Témez, la cual es:

128

28

1

1,0

1,01,0

24

Tc

dI

IIdI

donde: I (mm/h) Intensidad media para un tiempo de duración de la lluvia igual al de

concentración de la cuenca. Id (mm/h) Precipitación máxima anual en 24 horas (mm/día) I1/Id Parámetro característico del lugar (Amurrio 9,1) Tc (horas) Tiempo de concentración de la cuenca La Intensidad media resultante de la subcuenca-oeste es de 78,098 mm/h. La Intensidad media resultante de la subcuenca-este es de 62,600 mm/h. Para la subcuenca-este se considera un coeficiente de escorrentía de 0,50, ya que las zonas pavimentadas corresponden a menos del 15%, y el resto prcaticamente son huertos y pricipalmente zonas ajardinadas con pendientes superiores al 7%. Como coeficiente de escorrentía para la subcuenca-este se ha considerado 0,70 correspondiente a zonas semiurbanas, teniendo en cuenta que los pavimentos suponen menos del 35% de la cuenca y el resto corresponden a huertas y zonas ajardinadas. Para determinar el caudal procedente de las precipitaciónes y poder dimensionar los colectores se ha empleado el método racional, el cual se define mediante la siguiente ecuación:

29/0

9/20

16


18

3600

CISQ

donde: Q (l/seg) Caudal correspondiente a una avenida extraordinaria de 25 años S (m2) Superficie de la cuenca aportadora C Coeficiente de escorrentía I (mm/h) Intensidad media de la cuenca aportadora El caudal resultante para la subcuenca-oeste es de: Q = 16.500 x 78,098 x 0,50 = 178,97 l/seg 3600 El caudal resultante para la subcuenca-este es de: Q = 27.500 x 62,600 x 0,7 = 334,73 l/seg 3600 La red de alcantarillado (aguas pluviales) se encuentra conformada por una tubería de PVC tipo teja, de diámetros variables de 250, 315 y 400 mm. de diámetro y con una pendiente mínima superior al 3,5% en sus colectores finales, cuya capacidad de evacuación a sección completa es de:


Por lo que se comprueba, que teniendo en cuenta la topografía del trazado de los colectores en sus tramos finales, no se utilizan en ningún caso pendientes inferiores al 3,5%. En cuanto al colector existente al que acometen los colectores de las dos subcuencas con un caudal total de 513,73 l/seg, dispone de un diámetro de 400 mm. en un primer tramo de unos 33 metros y 800 mm. posteriormente. El colector de 400 mm. dispone una pendiente mínima del 4,5%, cuya capacidad de evacuación a sección completa es de:


29/0

9/20

16


19

13.- CÁLCULO DE LA RED DE AGUA POTABLE Para el cálculo de agua potable, teniendo en cuenta que la zona de tubería a sustituir afecta al abastecimiento de 6 viviendas existentes, se pretende la sustitución de la tubería de 50 mm. por una de 90 mm. Aplicando la hipótesis para un consumo de viviendas tomando como vivienda media con dos baños y cocina con aparatos, aplicando los coeficientes de simultaneidad a la vivienda para un caudal punta de 1,80 l/s x 0,4 = 0,72 l/s., que ampliaremos un 20% como seguridad en horas punta. Por lo tanto adoptaremos para el cálculo en hora punta un caudal de 0,864 l/s. para cada vivienda. Por lo tanto, el caudal punta para la ampliación a realizar se estima en 6 viviendas x 0,864 l/s = 5,18 l/s, sin aplicar coeficientes de simultaneidad. Una tubería de polietileno de 90 mm. y 10 atm. es capaz de suministrar 11 l/s, con una velocidad mínima 1,5 m/seg, por lo que se comprueba que la ampliación a realizar desde la arqueta de llaves con el mismo diámetro que la red general existente es adecuada. 14.- DESCRIPCIÓN DEL SISTEMA DEPURADOR En el Barrio de Berganza se dispone de una fosa séptica de poliéster que recoge los vertidos de las viviendas existentes y de un restaurante. La fosa séptica existente según datos consultados dispone de dos compartimentos y un volumen de 21.000 litros. Las actuaciones a realizar en esta zona para la mejora de la instalación de depuración existente son la colocación de una arqueta separadora de grasas en su entrada y la colocación de un filtro biológico en la salida de la fosa séptica de forma que se actualice la instalación a la normativa vigente. Se colocará una arqueta separadora de grasas y aceites previa a la fosa séptica debido a la existencia de un restaurante para unas 80-150 comidas/día en la zona. Gracias a un tiempo de retención adecuado las grasa y aceites son separadas del agua por diferencia de densidad. El tubo de salida de aguas está situado en la parte intermedia del separador, evitando así la salida de grasas acumuladas en la parte superior.

29/0

9/20

16


20

Se colocarán un separador de grasas de 1.000 litros realizado en poliéster reforzado, con tapa superior de registro para su limpieza y con tuberías de 200 mm. de entrada y salida. Para el dimensionamiento del filtro biológico y definición del sistema depurador partimos de los datos siguientes: POBLACIÓN = P DOTACIÓN = D (l/hab/día) TIEMPO DE RETENCION = TR, 1,50 horas. RESIDUO TEORICO DE FANGO DIGERIDO = RF = 0,45 l/hab/día. CAUDAL DIARIO = Q = DxP CAUDAL PUNTA = Q10 = D x P/10 SEDIMENTADOR Volumen de sedimentos/Q10= T.R. DIGESTOR Volumen digestor/(Px0,45) = 1 año FILTRO BIOLÓGICO: Los valores de reducción de la DBO5 se estiman entre el 80% y el 90%. Es normal, sin embargo, considerar como óptima, en este tipo de sistemas, una reducción entre el 50% y el 60%. Con el tratamiento conjunto de decantador-digestor y filtro este porcentaje se sitúa entre el 80-85% como valores medios. La DBO5 del influente será el 60% de 60 gr. Tomamos 40 g./hab/día. Aceptamos una carga específica referida al volumen de masa filtrante (VMF) de 0,2 kg. DBO5/MF día, en donde:

0,20/0,40 = 5 hab/m3 MF.

29/0

9/20

16


21

Para la determinación del volumen del filtro biológico con relleno plástico, utilizamos la siguiente fórmula:

(Px40)/VMF< 450 g/m3 MF ó VMF>(Px40)/450 g/m3

VMF> (Px40)/450 g/m3 Aplicando lo anteriormente expuesto resulta lo que a continuación se expone: BERGANZA POBLACION (hab) 100,00 DOTACION (l/habxdía) 200,00 TIEMPO DE RETENCION (h.) 1,50 RESIDUO TEORICO DE FANGO DIGERIDO (l/habxdía) 0,45

Q diario (l/seg) 0,23 Q punta (l/seg) 5,8 Volumen sedimentador (litros) 1.320,00 Volumen digestor (litros) 7.227,00 Filtro Biológico (m3) 8,88 VOLUMEN TOTAL (m3) 29,88 Por lo tanto, colocaremos un filtro biológico de hormigón armado con tapa de registro superior de 10 m3 > 8,88 m3 requeridos, para mejorar el rendimiento de la fosa séptica existente y adecuar los vertidos a la legislación vigente. El efluente así depurado se conduce mediante colector emisario al cauce receptor. 15.- DIMENSIONAMIENTO DEL FIRME - c/ Larrabe y c/ Cementerio: La calle Larrabe está constituida por un afirmado antiguo, ya que ha sido la carretera de comunicación entre las localidades de Murga y Olabezar con Amurrio. Aunque actualmente la calle no pertenece a la red de carreteras foral, en el límite del municipio y como continuación de la calle Larrabe comienza la carretera A-4609.

29/0

9/20

16


22

Para las hipótesis de carga tomaremos los datos de la IMD de dicha carretera del Mapa de IMD de la Excma. Diputación Foral (año 2014), que son los siguientes: 521 vehículos diarios, con un porcentaje del 4% de vehículos pesados. Realizada la inspección de la calzada, se observa un alto deterioro del firme existente en su capa superficial. Teniendo en cuenta los datos anteriores, los mayores usuarios son los vehículos de la localidad, así como trabajadores que se desplacen al polígono industrial de Murga. El tráfico de vehículos pesados se considera según los datos anteriores; 4% s/521 = 20,84, no obstante, teniendo en cuenta que también discurren algunos tractores ya que estamos en una zona de comunicación con un entorno rural, consideraremos el tráfico como un T42, entre 50 y 100 vehículos pesados diarios. La explanada sobre la que se asienta la sub-base granular de todo-uno se encuentra muy compactada y consolidada al cabo de años de uso, por lo que a efectos de cálculo se podría considerar un tipo de explana E2 (10<CBR<20). La sección de firme elegida para la calle Larrabe y calle Cementerio, estará formada por lo siguiente:

- 30 cm. de zahorras ZA-40 / ZA-25 (75%), compactadas al100% del Próctor modificado

- 8 cm. de M.B.C. AC22 BIN 50/70 S (S-20, árido calizo)

- 5 cm. de M.B.C. AC16 SURF 50/70 D (D-12, árido ofítico)

Esta sección se aplicará sobre las zanjas que se realicen por la calzada, que previamente se rellenarán con zahorras ZA-40 compactadas al 98% del Próctor Modificado. En las zonas que no se realicen zanjas, se procederá al fresado de la capa de rodadura existente, aplicación de riego de adherencia ECR-1 y aglomerado asfáltico AC16 SURF 50/70 en la totalidad de la calzada. - c/ Mendixur y c/ Letobe: Las calles Mendixur y Letobe, son calles de acceso a zonas vecinales con muy poco tráfico, a las que no acceden vehículos pesados habitualmente.

29/0

9/20

16


23

La calle Mendixur se encuentra muy deteriorada debido a las zanjas de abastecimiento y electricidad realizadas, así como la no reparación del firme de la misma desde hace muchos años. Las dos calles tienen mucha pendiente longitudinal, por lo que la sección de firme elegida para la calle Mendixur y Letobe, estará formada por; Relleno con zahorras ZA-40 compactadas al 98% del Próctor Modificado en las zanjas, solera de hormigón en masa HM-20 de 15 cm., aplicación de riego de adherencia ECR-1y aglomerado asfáltico AC16 SURF 50/70 D (D-12, árido ofítico). En la calle Mendixur, en las zonas que no se realicen zanjas, se procederá al fresado de la capa de rodadura existente, aplicación de riego de adherencia ECR-1 y aglomerado asfáltico AC16 SURF 50/70 en la totalidad de la calzada. En la calle Letobe, solo se repondrá la zona afectada por las zanjas de saneamiento. -Reposiciones de zanjas en aceras – Soleras de hormigón armado: Teniendo en cuenta que a través de las aceras se accede con vehículos particulares al interior de las parcelas, la reposición de las zanjas en aceras se realizará de la siguiente manera: - Solera de 15 cm, de hormigón HA-25/B/20/IIa con mallazo #15.15.5.5. - Sub-base de 30 cm, de todo-uno ZA-40 / ZA-25 (75%) - Relleno de zahorra artificial ZA-40. Se realizarán los rebajes de acera correspondientes en los accesos para vehículos de las parcelas, tal y como se encuentran actualmente. 16.- NORMATIVA DE APLICACIÓN - Ley 20/1997, de Promoción de la accesibilidad, y Reglamento 68/2000, por el que se aprueban las Normas Técnicas sobre condiciones de Accesibilidad de los entornos urbanos, espacios públicos, edificaciones y sistemas de información y comunicación. - Reglamento Electrotécnico para Baja Tensión e Instrucciones Complementarias.

29/0

9/20

16


24

- EHE-08. - Ordenanza general de Seguridad e Higiene en el trabajo. - Real Decreto 105/2008, de 1 de Febrero, por el que se regula la Producción y Gestión de los Residuos de Construcción y Demolición. 17.- PLAZO DE EJECUCIÓN Se propone un plazo de ejecución de NUEVE (9) MESES, para la ejecución de las obras incluidas en el presente Proyecto. El plazo ha sido justificado en el Plan de obra anexo. El plazo de garantía será de un (1) año a partir de la fecha del Acta de Recepción de las obras. AMURRIO - JUNIO DE 2016 LOS ARQUITECTOS

29/0

9/20

16


Anexo 1. FOTOGRAFÍAS

29/0

9/20

16


Anexo 2. NORMATIVA URBANÍSTICA

29/0

9/20

16


Anexo 3. TERRENOS AFECTADOS

29/0

9/20

16


Anexo 4. FICHA DE ACCESIBILIDAD

29/0

9/20

16


Anexo 5. EHE - 08

29/0

9/20

16


Anexo 6. PLAN DE OBRA

29/0

9/20

16


ESTUDIO DE GESTIÓN DE RESIDUOS

29/0

9/20

16


PLIEGO DE CONDICIONES

29/0

9/20

16


PLAN DE CONTROL DE CALIDAD

29/0

9/20

16


ESTUDIO DE SEGURIDAD Y SALUD

29/0

9/20

16


LISTA DE PLANOS

MENDIXUR

1.A – SITUACIÓN

2.A – INFORMACIÓN. REDES EXISTENTES

3.A1 – RED DE SANEAMIENTO

3.A4 – COORDINACIÓN DE SERVICIOS

4.A1 – SECCIONES DE SANEAMIENTO

5.A1 – PAVIMENTACIÓN

LARRABE

1.B – SITUACIÓN

2.B – INFORMACIÓN. REDES EXISTENTES

3.B1 – RED DE SANEAMIENTO

3.B2 – RED DE ALCANTARILLADO

3.B3 – RED DE ABASTECIMIENTO DE AGUA

3.B4 – COORDINACIÓN DE SERVICIOS

4.B1 – SECCIONES DE SANEAMIENTO

4.B2 – SECCIONES DE ALCANTARILLADO

5.B1 – PAVIMENTACIÓN

5.B2 – TERRENOS AFECTADOS

6.1.2– DETALLES. SANEAMIENTO Y ALCANTARILLADO

6.3 – DETALLES. ABASTECIMIENTO DE AGUA Y

SERVICIOS EXISTENTES

7. – DETALLES DE PAVIMENTACIÓN.

REPOSICIÓN Y SERVICIOS AFECTADOS

BERGANZA

1.C – SITUACIÓN

2.C – EMPLAZAMIENTO. SERVICIOS EXISTENTES

3.C – DETALLES. SERVICIOS DE DEPURACIÓN

29/0

9/20

16


29/0

9/20

16

ESTUDIO DE LA ESTABILIDAD DE LA SECUENCIA DE SELLADO

MP-101-Estudio de la estabilidad del sellado 1 de 8

ANEJO IV

ESTUDIO DE LA ESTABILIDAD DE LA

SECUENCIA DE SELLADO



INDICE

1. ESTUDIO DE LA ESTABILIDAD DEL SELLADO ........................................................ 3



1. ESTUDIO DE LA ESTABILIDAD DEL SELLADO

El presente anejo pretende justificar la estabilidad de las capas de la secuencia de sellado en los

taludes del vertedero a clausurar.

El procedimiento del cálculo se ha basado en el descrito en Analysis and design of veneer cover

soils (KOERNER y SOONG, 2.005) complementado con el señalado en Geosynthetic

reinforcement in landfill design: US perspectives (ZORNBERG, 2.003), así como con los

sistemas de cálculo definidos por Advanced Geotech Systems en Landfill design.

El procedimiento de cálculo considera el equilibrio de un talud finito (con cuña pasiva al pie) en

el que se ha dispuesto una capa de sellado de espesor uniforme. Se considera que, como en este

caso, va a existir un geocompuesto de drenaje que impedirá que las tierras queden sumergidas

en el talud por lo que no se considera el posible efecto de un “nivel” colgado dentro de la capa

de tierras.

El sistema de cálculo se basa en contabilizar las fuerzas desestabilizadoras frente a las fuerzas

estabilizadoras y determinar el factor de seguridad (FS) de esta relación. En el caso de que

dichas fuerzas fueran iguales, el factor de seguridad sería de 1. A esta situación se denomina

habitualmente como equilibrio límite o inestable dando a entender que una pequeña

perturbación o modificación de las condiciones de contorno definidas puede determinar el

deslizamiento (inestabilidad en general) de la capa de sellado del talud.

Por lo anterior, la capa de sellado debe poseer un factor de seguridad obviamente superior a la

unidad (FS>1). Dependiendo de las características de la obra y de su emplazamiento, el factor

de seguridad podrá adquirir valores diferentes. En el caso del sellado y acondicionamiento de la

escombrera, el factor de seguridad que debe alcanzarse a estos efectos es de 1,5. Este valor

indica que las fuerzas estabilizadoras deben superar en vez y media a las que tienden a provocar

el deslizamiento. De esta forma, se asegura que pequeñas modificaciones a corto o largo plazo

en algunas de las condiciones no derivará en deslizamientos e inestabilidades.

Esta consideración respecto al valor del factor de seguridad a alcanzar implica que los

parámetros que se consideren en el cálculo deben ser alcanzados-considerados en obra. Ya que



la estabilidad depende en gran medida de las características de las tierras, cualquier variación en

las que realmente se pongan en obra respecto a lo que se considera en el cálculo podrá repercutir

en un descenso del factor de seguridad real.

El esquema utilizado para el cálculo se presenta en la siguiente figura:

Siendo:

(WA): Peso total de la cuña activa.

(WP): Peso total de la cuña pasiva.

(NA): Fuerza efectiva normal al plano de deslizamiento de la cuña activa.

(NP): Fuerza efectiva normal al plano de deslizamiento de la cuña pasiva.

(EP): Fuerza dirigida de la cuña activa hacia la pasiva.

(EA): Fuerza dirigida de la cuña pasiva hacia la activa.

(h): Espesor de la capa de tierras.

(β): Ángulo del talud.

(L): Longitud real del talud.

(γ): Peso específico de las tierras.

(φ): Ángulo de rozamiento interno de las tierras.

(c): Cohesión de las tierras.

(δ): Ángulo de rozamiento de la superficie de contacto geosintéticos-tierras.



(Ca): Fuerza de adhesión de la superficie de contacto geosintéticos-tierras.

Las fuerzas que actúan en la cuña activa son:

Las fuerzas que actúan en la cuña pasiva son:

Igualando las dos ecuaciones, puede derivarse una ecuación del tipo:

en la que:

y el factor de seguridad buscado:

(FS) (W A – N A cos β ) – ( N A tan δ + C a ) sin β E A = s in β (FS)

C + W P tan Ø E P = cos β (FS) - s in β tan Ø

a (FS) 2 + b (FS) + c = 0

a = ( W A – N A cos β ) cos β

b = - [ ( W A – N A cos β ) sin β tan Ø + ( N A tan δ + C a ) sin β cos β + sin β ( C + W P tan Ø ) ]

c = ( N A tan δ + C a ) sin 2 β tan Ø



El sellado y acondicionamiento del antiguo vertedero Larrabe va a comprender de forma general

los siguientes elementos a disponer tras el reperfilado de los diferentes taludes (de arriba a

abajo):

Tierra vegetal (20 cm).

Tierras seleccionadas (30 cm).

Geocompuesto de drenaje.

Geomembrana de PEAD.

Tierra de conformado

Se ha efectuado el cálculo de estabilidad del sistema de sellado analizando el factor de

seguridad frente al deslizamiento y las subsiguientes necesidades de refuerzo teniendo en cuenta

la secuencia general del mismo (geosintéticos, tierras, etc.), las características o propiedades

geotécnicas de los materiales y la disposición geométrica.

Los valores aplicados derivan de:

Geometría: espesor de suelos sobre los geosintéticos, longitud del talud que se considere y

ángulo del mismo. Estos valores derivan de la geometría definida en proyecto. A efectos de

cálculo, se considera preliminarmente que los 50 cm de tierras proyectadas presentan las

mismas características geotécnicas.

Características geotécnicas de los suelos y de la superficie de contacto entre los suelos y los

geosintéticos (en este caso geotextil superior del geocompuesto de drenaje). Estos valores

derivan de tablas de propiedades medias incluidas en tratados (Manual de Taludes, etc), datos

suministrados por fabricantes de geosintéticos así como otras obras y documentos sobre

geosintéticos (Frictional interaction properties between geomaterials and geosynthetics, etc.).

- b + b 2 – 4 a c FS = 2 a



Para mejorar las prestaciones del sellado y su puesta en obra, se efectuará un conformado

general previo a la instalación de los geosintéticos de tal forma que todos los taludes presenten

finalmente pendientes inferiores a 1V/3H (18,4º). En estas condiciones, y dado que a igualdad

de otros factores la estabilidad está condicionada por la pendiente y por la longitud de los

taludes, para definir el límite de longitud que podría tener un talud con la citada pendiente de

1V/3H (18,4º) se han tomado como referencia de cálculo los siguientes valores para cada uno de

los parámetros geotécnicos:

Peso específico de las tierras (compactadas)(γ): 19 kN/m3.

Ángulo de rozamiento interno de las tierras (φ): 30 º.

Cohesión de las tierras (c): 2 kN/m2 (saturado).

Ángulo de rozamiento de la superficie de contacto geosintéticos-tierras (δ): 27,5 º.

Adhesión de la superficie de contacto geosintéticos-tierras (Ca): 0,5 kN/m2.

Tabla 1 – Factores de seguridad en taludes de pendiente 1V/3H

Longitud del talud (teórica o

supuesta) Factor de seguridad

20 1,57

25 1,53

30 1,50

35 1,49

40 1,47

Tal como se ha indicado anteriormente, según los parámetros geotécnicos considerados y

supuesta una pendiente de 1V/3 H, la estabilidad (factor de seguridad de 1,5) se alcanza para

longitudes de talud del orden de 30 m (longitud real) o inferiores.

Los resultados anteriores parten de la consideración de que la secuencia de geosintéticos es en sí

misma estable, es decir, que no se van a producir inestabilidades por deslizamiento de un

geosintético sobre otro. Para asegurar este extremo se cuenta con:



El ángulo de rozamiento entre los geosintéticos, que según información suministrada por el

fabricante es del orden de 27,5 º (geocompuesto de drenaje-geomembrana rugosa).

Considerando el menor de estos valores (27,5º) frente al mayor de los que puntualmente podría

tener el conformado (18,4º), el factor de seguridad resultante es de 1,56 (tg 27,5º/tg 18,4). Este

factor de seguridad es inferior al indicado de 1,0 por lo que, sin considerar otras cuestiones

adicionales, no deberían aplicarse los procedimientos constructivos que se señalan en los

siguientes párrafos.

No obstante, a continuación se muestran algunas de las consideraciones a tener en cuenta que

favorecerán más si cabe la estabilidad.

La ejecución de zanjas de anclaje en todas y cada una de las cabeceras de los taludes que, como

su propio nombre indica, permitan anclar los geosintéticos impidiendo el deslizamiento de uno

sobre otro.

La disposición de tierras en el talud de abajo hacia arriba para conformar inicialmente la cuña

pasiva señalada en el cálculo general anterior, evitando disponer sobrecargas “aisladas” sobre

los taludes.

Todos los taludes deben presentar pendientes inferiores a 1V/2,5H (21,8º), pendiente límite para

la estabilidad del sellado a un factor de seguridad de 1,5.

MANUAL CAUDALIMETRO

MP-101 ANEXO V MANUAL CAUDALIMETRO Página 1

ANEJO V

MANUAL DEL CAUDALIMETRO

! "#$ #$% &" ' ()

*+ ,&-.' /00#1#"/001#)

2

3 4#

.&

5

5 6

27 /

2 89: !

5 4

;

%

<'& #0< #0< #0< ##< #

< #

'& #

' #!

#!

= #!

>4# )4# &$'$"'"&& )2' ').? &$(&)4# ") ",& @.A#6 ) "$" ,&)3'; '& (B

%%")

,& )

!"#$$

%&'()( * &+ '(

4# ; )-; ')C @.A#6 ? (")4# )

BD7 &79E)

FE 3 6/GH#1

! "#! $%

I E 7 E 7J KE 7'J K

E LM

7E J K

7E 'J K

7E 7

LM

$M

E0$00#

7E 'J K

9 E 7J KC E $

61/N7

E&E$#

M'& )

2 M

9E0 ME0$006

9E0$ ME0$006

9E0$6 ME0$004

9E0$! ME0$00 !

9E0$ ME0$006

9E#$0 ME10$000

'&9"7

7)

2 9E#$0 E0$!0L0$04/7

7

9E0$ E0$/L0$0!677

9E0$ E0$/!L0$06/77

9E0$4 E0$/6L0$0 077

9E0$! E0$/ L0$0#77

9E0$6 E0$/#L0$00/77

9E0$ E0$/10$00#77

9E0 E0$/410$00 77

β

6

!"# $

0,56

0,58

0,6

0,62

0,64

0,66

0,68

0,7

0,72

0,74

0,76

0,78

0,8

1 3 5 7 9 11 13 15 17 19 21 23 25

Ce

ha/hb

0,9

0,2

0,4

0,6

0,7

0,8

0,0

1,0

&''!(

C 0$ %7

)

7E

7E 'J K

9 E 7J KC E $

6/N7

C &77$7

$7

"B77

E %)#$0

7

E 0$0 $ %0$4/ 7

E 0$#0 E 0$ 0

"()*+%

BI E 7 E 7J KE 0$!0L0$0 7

7

7E J K

7E 'J K

7E 7

LM

$M

E0$00#

E&E$#

BF E 3 6/G E#1 7E J K

7E 'J K

9 E 7J KC E $

6/N7

C &Bα E 0G1#00G77

E %0$6

79 E %0$

7E 0$0!

7E 0$0

"#! )%,

%&'NαN7

$/

BI E 77E J K

7E 'J K

7E 7

LM

$M

E0$00#

E &E$#

α E (

β

C &77$7

$7

"BB7

7

E %)$/

7

E 0$0 7

E 0$#0 E 0$#/ 91 E 0$#0

/

M';0$00# "'&)

')2 $ )

$

27 ( ?)275,)

2$7 )C,& " &" ) '; 7,"")- %$ $#0727)- )7

≤0$4N7

)

' B

(

BI E 7 E7 J K7E7 J K

7E7 J K

CE;

'M"%)C' $7

O0$47

* + -#P #4 #$/6 0$6P 6/ #$/6 0$4 P ! 0 #$/6 0$ 0!P # #0 #$/46 0$6#P #/# #$/ 0$/

#P 604 #$/# 0$6P /#6 #$// 0$ !P 4! #$/!! #$0

)#!"(*+$

!#,*

!!"$

C

0,01

0,1

1

1 10 100 1000 10000

!

2 89:,%$7'(3)D 01#00Q)

B7E7

CERN= $ ,& )

' ,2 89:$' ' )C' &"&9B

IE717

%

B-"7

E&,"7

-"7

E&,"7

22 89: !P$P$#0P$#P$#/P$#P$#P$6P" 0P$' ('() S2 '':S)

0

0,05

0,1

0,15

0,2

0,25

0,3

0,35

0 50 100 150 200 250 300 350 400 450 500

-!#./0,!12*

!!"$

. /!TT=#/0 / 7TT=00 40 7#0TT=/0 ##0 7#TT= #/ 00 7#/TT=600 / 7#TT=6/0 /6/ 76TT=!00 ##00 7 0TT=00 #4/0 7

)!3 *+!45!#,!12$

-%-

-1-

4

C' " '57)

4# [email protected]#6 )C&" ;" ' ) ' )

IE!6/%%[email protected]#6

BI E J 7K E 7J K7E 7

C E E 16%7

!#6*

!!"$

0* 1 /2/P=#0 #/0 / 7/TT=#0 00 #0 7!TT=#!0 00 #/0 7TT=00 0 00 7TT=00 /0 6/0 7

)!3*+!45!60$

0,01

0,1

1

1 10 100 1000

C' " 5+7')

' )

IE!4%%7L %7

BIE J 7K E 7J K7E

C E E 16%7

V E

0,01

0,1

1

0,1 1 10 100 1000

!60*

!!"

$

V

! & ) '3)W ,*+0040$"$,;,*+000/)=' B

& ) $$3#S)?3 &, $ (')

0&D )

X; &$ (/0 ,& " '&)X *+/## 17$ &610 - '$"D 7) /##';#00Q $ ; ) ; 7"" ' (#000 )

%4# $ 7("& )

!

"!

4#

. 7(

4#

. &

$ '%&$ $)Y););% (% )C'%&0 E 1 '; 0&)0& $ (% )C &B /!!3!*45'56 7!6!(,

C 7(BC' B

0&D )

#$"%&

'(

'(

! !

)*+" "

'(

"

)*+"

#$"%&

'(

,%%-.

W 01 0 01# 01 = 60 60 4/ ) #0 #0 0 %) 0 # %) 40 #60 $4/

W 01 0 01# 01 ) #0 0 # %) 0 #00

" # $%

'$6'&B<$ $ " ), ( ?'&)C ?& '';)C'&7 '&$( ). X) ''7). (#4 )

( ?()

C''7BB

&$

%61" ")'1"

'("

C 7 )2.&')

()*

2&X$" ( 3 )

+,+-

C 3"7) 7)

./0

WB151 #71 31 67

'

C'7 )'7 ") $; )

()'(-

2 $ )X ' &<W)

Σ./0

W1 1 #71 1 6713

*("'-+"

WB1? 1? 7"1? ? 67

SUM MENUWITH

SELECTION

FUNCTIONINDICATION

CONFIRM WITH

MAINMENU

SUM MENUWITH VALUE

OR

MAINMENU

#0

#$%#&#'$%"()$#'$

*+

? )

2,B

#0!/# B 6B#ZCA[B #! 7

)' I71' ). ")

2B

-5W->ZCA[B#VWZCA[B #0 7

@ ? 7)

2B

-5W->ZCA[B<A=-\ZCA[B #0 7

@ 00B00B007)

! !

2B

-5W->ZCA[B6VWZCA[B #0 7

@ ? 6700B00B007 B/B/))

*+

@. $( ). (" )

+

"

2,BB

#0!/# B 6B#Σ5ACXB #!

. ? , ,&)

#

2B

#VW##B001#B00Σ5ACXB44 4!

@ ? 7))#6)001#/)00)

$

2B

<A=-\00B001# B/#Σ5ACXB44!

@ 7")3 %%B%%B00)

% !

2B

6VWB#0//Σ5ACXB44 4!

@ 3)C300B00B00)X'7,3)C<W$ Z#)

##

*+

C' B$;$ 67$ 7")2 ) ? #$ $" ? )

" &'

=, #$? ]" 1( )X'7, ). $$" "B

-C-W#BV@>VZCA[=^# 0 B

$ )<' $' #B

-C-WBV@>VZCA[=^# 0 B # 0 B/6

-C-W B 5AC<->Z-@CXW#0!00B #0!##B

" ( Z#6$ #)

,' &/ " ;)

+

( )*

2,BB

#0!/# B 6B#A)AZ.<AWZCA[.#!#

@? )? ? , ,&)

+ ,'

2B

#0!/# B 6B#.<AWZCA[<@B00B#

@77B )

$

2B

.<AWZCA[5ACX<A<-CB#06

@ ) ? , ,)

$ *

2B

.<AWZCA[C-.<.<AWZCA[B#06

@ ? )

-./

2B

.<-W</##B

.<A2/## B0#00B

@ ,"'3 &? )<<W$Z#)

! 01 (( 2

2B

# #

#!#B/! #_!#6B#

@? )X'7 )

#

*+

8

.' $(B

# )*

2,B

0/06B B#X9WAZ.-2C.B 66/

" 7 ,)2<W$ Z#)

)* 2

2B

<A=-\00B001#4BX9WAZ.-2C.B6/

" 7 ? 6700B00B00` )

% )* !

2B

6VWB 00!/X9WAZ.-2C.B##

&")C"? 67)

(

W Z/$Z!$Z4$Z$Z#0$Z##)X" (B

W.<+#\.B AB

* +

8

" &') ? $&)2'7;&3)X&' <W)C' ("$ ' 7()

+3 0

2,B

C5CE/6 )@E#) -=#E0=E0= E#=6E#=/E0

-3 C5C"&@)C =#1=/)0($7"#()C aS )

+3

2B

C->X-> >[email protected]=-.+

2'7 ) "())

+3 4 5

2B

+\@-..A=X.-WWA[+\.0000

' ?'&)C'7 ? 3)2<W' &&)& '&(/ ? &)

+3! 6 5

I B

-..=@=

7 )5 ' ,)

#

, +

3+ 45 / ''

2 '&)

3 &2

3"7;'7$<W$7 $X)

3 5 1.1

&)& ?'&$ "&';)X'7 "' <W)

3 4 5

&6? '&)C'7 ')C'7 3$'7 ? 3)2<W' &&)

3! .

)X'7 ( "' <W)

3" 3 &

@ $ ( ) '7)C'7 #0)C'7 #)C01)

3#

-3 $0 )X'7)C'77 );' '7 )' 7B ) (% 7"/ )

3+ 7 8

$ 7( &$ )0 )

3 5

7(3$,'7$"' <W) &$'($3)

36 5 '

? %& 7() '; '7$'7 #0)03 $'7 0)#3 $' <W)

39

? %& &)C$,'7;$"' <W)

3 ' +

, )2; 2 9:$ ')$'; (;/6 3 ' ')2/)63 )A&;).' ,( #0)63 ) '7)C'7 ( #03 $'7 0)#3 )

3! 2 '

-30 , ).,'&; )(';7 3 $ 70)

3" )

-3 )b'; (% )'7)C'7 #0#0 )C'7? 0)#3 )7' <W$'; (% ?),& ?$" ( ( )

#6

3# 4 '

? 77I7)#"!0)X,'7] #0$'7? #)' )

3+ 45

-3

3 :

- 7")X'7 "' <W)

3 ' 5

V"(B27$2 9:$$$,&"' ).'( '7$' <W)

3 $

.75$ DB/P$!P"P'7)' <W)<7 +7')

3! 4

.27$7" DB#P$P$ P$!P$P$#T$T T)2 ,'7"' <W)

3" 4.9;

.2 9:7" DB!P$P$#0)$#)$#/)#)$6) 0)2 ,'7"' <W)

3#3 $ $

.57")#G$/ )#G$0G")=; ) '7)' &<W)(@.A#6 "'; 0G$(7"')2( ()-& #07"'" )

3#3 , 5 '

.($('7)(#0G"G$' &<W)

3#3 6 $

-75)C'7, #0#0$'7 0$# )

3#3! 4/ $ 1

-3'"'7)C'7 (#0#0 )C'7 0$# )

33 6 5

-37)X'7)C'7 1 #0#0 $'7 0$# )

33 6 5

-37"'7)C'7 (#0#0 )C'7 0$# )

33 4/ 5 1

-3'"'7)C'7 (#0#0 )C'7 0$# )

3%3 0-7 * ' <=>

? I71$,&)C'%#"#0)X'7)? ( )) ))). , (;$7, ()

3%3 4 -

-3I7)'7)C'7 #0 $'7 70$# )';() " )C 7) "I7 ( )

#/

3%3 0- '

.I7) '7)C'7 ( # $'7 70)# ) )C " )'; 7 )I7 ( )

3(3 ' '

%' I7E+c7%)I 7$7 $+'#""%%$(#)000")/00$+"%)X'7 )C'70$#" 0$00#)

3(3 ' '

.%'+' I7E+c7%)X'7 )C'7#00" #)';#")

!3+ 45 5

!3 5

'&/).'7 $' <W)C/=A/%)=A/' )

!3 / ' &?= 5>

2#16$'7''B.$ $d0Q$$;$ 67$ #7" )C&' <W)

.B = ? $%)

< B = ? $ ,D% $%&'&3 )

d0QB .D "0$; , )

- B .%;)

- ;B .; (;)

5 67B.%; 67)

5 #7B .% #7)

B .)ZB .)

!3 6

. (% '7)C'7 #0 #0 $'7 7 0$# )0)0 % L#0Q)

!3! 6 18

. 3 '7)0)0 % L#0Q)

!3" 6 !

. (% 67'7)

!3# 6

. (% #7'7)

!3 @

. 3 %) (% 7"/ ))

!3% $ '

. ,3D)

!3( ,' 5

).'7)(0$#1 0)

!3+ 5 ).)6

'&$ A ).'7$' <W)

"3+ 45 5

@.; -)

"3 5 +A+ . !A+ 6

-010610 -).'7$' <W)C0 - (% )/)

#!

%

"

!"

#$$ % &

'($ )) * + ),' -(".( /((0 )1" $$ ( 0 ( ,( 2

"$ 3) 20 .(0 $$ $40 . 5&

$ 60 /

)$4 7028

!"

#$$ % & '($ $ ))

#9 5 *( (0 ( /3:3 ;

".( &020 ( 0 $ &<

'= ,-./ &"$ $ ( 0 &< 02 .

$ 0 0

/(4 0 > 1 /"0 < 1/

!"

? $@( #$ ( $$ ($4 $$ $40 /

)$4 78 < 7

:($ ( A (B$ 0 &< 210 / C0 &< 1/" D 1/< ) $ ( (00 (E $( $$<

( F (B$ 2 )($$ ( &< 10 2 / $C0 $< $< .(

( /( + / &< 2Ω $( (D5(D 9( G H<CI GH(60 CH(0 H90 &H& 3:, F

'(4 & $ $(> ;"# (

4

#$$ F2 & & 2 &J&#

"? ?K2F 0 ?K2F

"$ 3) 2

$-

2 AL :$ ($40 22 AL :$ ($40 AL :$ ($40 A "D ( $ $$0 /2 A) :$ C$50 22 A) :$ C$50 A) :$ C$50

! 2 M = (2 =(( = ((2 - D$(! "= &$ .( ( $$ $4 A! 2 - D$( - $$ ($4 A22 "= &$ ( .( ( $$ ($4 A2 ".( $$ ($4 A2

2A :$ ($4 A2 0 2A2 :$ ($4 A2 0 $$ $4 A 0 $$ $4 A 0 $$ $4 A 0

MANUAL CAUDALIMETRO

MP-101 ANEXO V MANUAL CAUDALIMETRO Página 2

ESTUDIO DE LA CALIDAD DEL SUELO

MP-101 ANEXO VI ESTUDIO CALIDAD DEL SUELO Página 1

ANEJO VI

ESTUDIO DE LA CALIDAD DEL SUELO

anejo i cálculos dimensionamiento de la capa de drenaje y ...

Documents

Transcript of anejo i cálculos dimensionamiento de la capa de drenaje y ...