PENGENDALIAN PROSESPROSES KONTROL ALAT INDUSTRI KIMIA & MEKANISME KERJA VENTURI METER, TERMOKOPEL DAN KROMATOGRAFIDIBUAT UNTUK MEMENUHI TUGAS PADA MATAKULIAH PENGENDALIAN PROSES

MUHAMAD EKO WAHYU UTAMA03111003086

JURUSAN TEKNIK KIMIAFAKULTAS TEKNIKUNIVERSITAS SRIWIJAYA2014/2015

KONTROL PADA EVAPORATORPertimbangan yang paling penting dalam mengendalikan kualitas konsentrat dari evaporator memaksa laju uap untuk mencocokkan aliran pelarut kelebihan masuk dalam feed. Aliran massa bahan padat memasuki dan meninggalkan sama dalam kondisi mapan: M0x0 = Mnxn mana M0 dan x0 adalah aliran massa dan fraksi padat pakan, dan Mn dan xn adalah nilai-nilai mereka dalam produk setelah n efek penguapan. Untuk evaporator uap dipanaskan, setiap unit W0 uap diterapkan menghasilkan diketahui jumlahnya penguapan berdasarkan jumlah efek dan ekonomi pecahan mereka (Sebuah pernyataan yang sebanding dapat dibuat sehubungan dengan kekuatan diterapkan pada recompression evaporator mekanik.) Dalam Singkatnya, aliran uap yang diperlukan untuk meningkatkan kandungan padatan umpan dari x0 ke xn adalah W0. Alat pengukur yang biasa untuk aliran umpan adalah flowmeter magnetik, yang merupakan perangkat volumetrik yang output F harus dikalikan dengan kepadatan to menghasilkan aliran massa M0. Untuk solusi yang paling berair yang diberi makan dengan evaporator, produk dari kepadatan dan fungsi kadar padatan muncul di atas adalah linear dengan kerapatan mana kemiringan m ditentukan oleh konsentrasi produk yang diinginkan, dan kepadatan di g / ml. Aliran uap yang diperlukan dalam lb / jam untuk pakan diukur dalam gal / min kemudian W0 mana faktor 500 mengkonversi gal / min air untuk lb / jam. Menggunakan thermocompressor (ejector) didorong dengan 150-lb / in2 uap pada satu-efek evaporator memberikan nE 2,05; pada dasarnya menambahkan setara dengan satu efek kereta evaporator. Sistem kontrol berlaku sama baik untuk lawan atau campuran pakan evaporator, perbedaan utama menjadi tuning dari f dinamis kompensator (t), yang harus dilakukan di lapangan untuk meminimalkan efek jangka pendek dari perubahan dalam aliran umpan pada produk kualitas.Konsentrasi padatan dalam produk biasanya diukur sebagai kepadatan; umpan balik lis diterapkan oleh AC menyesuaikan kemiringan m dari fungsi kepadatan, yang merupakan satu-satunya istilah yang terkait dengan xn. Ini recalibrates sistem setiap kali xn harus pindah ke set point baru. Keakuratan sistem tergantung pada pengendalian aliran panas; Oleh karena itu, jika tekanan uap bervariasi, kompensasi harus diterapkan untuk mengoreksi kedua kepadatan uap dan entalpi sebagai fungsi tekanan. Beberapa evaporator harus menggunakan sumber yang tidak dapat diandalkan steam tekanan rendah. Dalam hal ini, pengukuran aliran uap bertekanan-kompensasi dapat digunakan untuk mengatur aliran umpan dengan memecahkan persamaan terakhir untuk F menggunakan W0 sebagai variabel. Uap aliran kontroler akan ditetapkan untuk tingkat produksi yang diberikan, tetapi pengukuran uap aliran dinamis kompensasi akan menjadi sinyal input untuk menghitung umpan-aliran set point. Kedua konfigurasi ini secara luas digunakan dalam mengendalikan konsentrator jagung-sirup.

KONTROL PADA HEAT EXCHANGERHeat Exchanger, media pemanas yang paling umum, transfer panas laten dalam kondensasi, menyebabkan aliran panas menjadi sebanding dengan aliran uap. Dengan demikian, pengukuran aliran steam pada dasarnya adalah sebuah ukuran transfer panas. Mempertimbangkan untuk menaikkan cairan dari suhu T1 ke T2 dengan kondensasi uap:Q = WH = FCL (T2 - T1) dimana W dan H adalah aliran massa uap dan panas latennya, F dan CL adalah aliran massa dan panas spesifik dari cairan, dan Q adalah laju perpindahan panas. Tanggapan suhu dikendalikan untuk aliran uap linear. Namun, keuntungan proses steady state digambarkan oleh derivatif ini berbanding terbalik dengan aliran cairan: Menambahkan kenaikan tertentu aliran panas ke aliran kecil cairan menghasilkan kenaikan suhu yang lebih besar. Dinamis, respon temperatur cair langkah dalam aliran uap adalah bahwa lag didistribusikan, ditunjukkan pada Gambar. 8-48. Waktu yang diperlukan untuk mencapai 63 persen respon lengkap, , pada dasarnya adalah waktu tinggal cairan dalam exchanger, yang volumenya dibagi dengan alirannya. Waktu tinggal kemudian berbanding terbalik dengan arus. Karena kedua parameter ini bervariasi berbanding terbalik dengan aliran cairan, pengaturan tetap untuk pengontrol suhu yang optimal hanya pada satu laju aliran. Osilasi undamped akan diproduksi ketika aliran berkurang sepertiga dari nilai di mana kontroler itu secara optimal disetel, sedangkan peningkatan laju aliran menghasilkan respon overdamped. Rentang operasi yang stabil dapat diperluas untuk satu setengah aliran asli dengan menggunakan katup uap sama-persentase yang gain bervariasi langsung dengan aliran. Solusi terbaik adalah dengan menyesuaikan pengaturan PID ke chang terbalik dengan mengukur aliran, sehingga menjaga kontroler optimal disetel untuk semua laju aliran.Kontrol feedforward juga dapat diterapkan dengan mengalikan aliran cairan pengukuran-setelah dinamis kompensasi-oleh output dari pengontrol suhu, hasil yang digunakan untuk mengatur aliran uap dalam kaskade. Feedforward mampu pengurangan kesalahan terpadu sebanyak seratus kali lipat, tetapi membutuhkan penggunaan loop uap aliran dan kompensator dinamis untuk pendekatan ini. Aliran uap kadang-kadang dikontrol dengan memanipulasi katup di garis kondensat daripada jalur uap, karena lebih kecil dan karenanya lebih murah. Perpindahan panas, maka, diubah dengan menaikkan atau menurunkan tingkat kondensat membanjiri permukaan perpindahan panas, sebuah operasi yang lebih lambat daripada memanipulasi katup uap. Perlindungan juga perlu diberikan terhadap katup kondensat terbuka meniup uap ke dalam sistem kondensat. Pertukaran Sensible Panas Bila tidak ada perubahan fase, perpindahan panas tidak lagi linier dengan aliran aliran dimanipulasi. Di sini sekali lagi, katup yang sama-persentase harus digunakan di sungai itu untuk linearize loop. Dinamika variabel lag didistribusikan berlaku, membatasi rentang operasi yang stabil dengan cara yang sama seperti untuk penukar uap dipanaskan. Penukar panas ini juga sensitif terhadap variasi suhu aliran dimanipulasi, masalah yang semakin umum di mana panas sedang pulih pada suhu variabel untuk digunakan kembali dalam transfer panas.Sebuah pengukuran aliran dimanipulasi dikalikan dengan perbedaan suhu di seluruh penukar panas untuk menghitung saat ini tingkat perpindahan panas. Variasi suhu pasokan, maka, muncul sebagai variasi dihitung perpindahan panas, dimana QC dapat dengan cepat benar dengan menyesuaikan aliran dimanipulasi. Katup yang sama-persentase masih diperlukan untuk linearize loop sekunder, tetapi loop utama aliran panas suhu pengaturan linear. Feedforward dapat ditambahkan dengan mengalikan pengukuran aliran dinamis kompensasi dari cairan lain dengan output dari pengontrol suhu. Ketika memanipulasi aliran yang mengalir secara independen ditentukan, seperti aliran produk atau cairan perpindahan panas dari pemanas dipecat, katup tiga arah digunakan untuk mengalihkan aliran yang dibutuhkan untuk penukar panas. Ini tidak mengubah linearitas proses atau sensitivitas untuk memasok variasi dan bahkan menambah kemungkinan variasi aliran independen. Tiga arah katup harus memiliki karakteristik yang sama-persentase, dan kontrol panas-aliran mungkin lebih bermanfaat.

KONTROL PADA KOLOM DESTILASIKolom distilasi memiliki empat atau lebih tertutup loop meningkat dengan jumlah aliran produk dan spesifikasi-semua mereka yang berinteraksi satu sama lain sampai batas tertentu. Karena interaksi ini, ada banyak cara yang mungkin untuk memasangkan variabel dimanipulasi dan dikendalikan melalui controller dan fungsi matematika lainnya dengan derajat yang berbeda-beda efektivitas. Kolom juga berbeda satu sama lain, sehingga tidak ada aturan tunggal mengkonfigurasi loop kontrol dapat diterapkan dengan sukses untuk semua. Aturan berikut ini berlaku untuk pemisahan yang paling umum.Kualitas Produk Tunggal mengendalikan Jika salah satu produk dari kolom jauh lebih berharga dari yang lain, kualitas harus dikontrol untuk memenuhi spesifikasi yang diberikan, dan pemulihan harus dimaksimalkan dengan meminimalkan kerugian dari komponen utama dalam aliran lainnya. Hal ini dicapai dengan memaksimalkan rasio refluks konsisten dengan batas banjir di nampan, yang berarti memaksimalkan aliran refluks atau uap, mana yang membatasi. Aturan yang sama harus diikuti ketika pemanasan dan pendinginan memiliki sedikit nilai. Sebuah contoh sederhana adalah pemisahan-kemurnian tinggi propilena dari propana jauh lebih rendah-dihargai, biasanya dicapai dengan limbah panas dari air pendingin dari reaktor retak. Faktor yang mempengaruhi kualitas produk yang paling penting adalah keseimbangan material. Dalam memisahkan aliran umpan F menjadi distilat D dan produk B bawah, keseimbangan mol-aliran keseluruhan harus dipertahankan: F = D + B serta keseimbangan pada setiap komponen: Fzi = DYI + BXI mana z, y, dan x adalah fraksi mol komponen i dalam aliran masing-masing. Menggabungkan persamaan ini memberikan hubungan antara komposisi produk dan bagian relatif mereka feed. Dari penjelasan di atas, dapat dilihat bahwa kontrol baik xi yi atau membutuhkan kedua laju aliran produk berubah dengan tingkat pakan dan komposisi pakan. Gambar 8-51 menunjukkan fractionator propilena-propana dikendalikan di boilup maksimal oleh pengontrol tekanan diferensial (DPC) di seluruh nampan. Loop ini cukup cepat untuk menolak gangguan dalam suhu air pendingin cukup mudah. Tekanan dikendalikan dengan memanipulasi permukaan perpindahan panas pada kondensor melalui banjir. Jika kondensor harus menjadi kelebihan beban, tekanan akan naik di atas set point, tetapi ini tidak berpengaruh signifikan terhadap loop kontrol lainnya. Pengukuran suhu pada kolom ini tidak membantu, karena perbedaan antara titik didih komponen terlalu kecil. Konten propana dalam distilat propylene diukur oleh analyzer kromatografi sampling uap overhead untuk respon yang cepat dan dikendalikan oleh pengontrol analyzer (AC) memanipulasi rasio distilat untuk memberi makan tarif. Sinyal feedforward dari tingkat pakan dinamis dikompensasi oleh f (t) dan nonlinearly ditandai dengan f (x) untuk menjelaskan variasi dalam pemulihan propilena sebagai perubahan kecepatan umpan. Aliran distilat dapat diukur dan dikendalikan lebih akurat daripada aliran refluks dengan faktor sama dengan refluks rasio-dalam kolom ini, biasanya antara 10 dan 20. Oleh karena itu, aliran refluks ditempatkan di bawah kontrol tingkat akumulator (LC). Namun komposisi merespon perbedaan antara boilup dan refluks. Untuk menghilangkan lag yang melekat dalam respon dari kontroler tingkat, aliran refluks didorong oleh pengurang dalam arah berlawanan dengan distilat aliran-ini sangat penting untuk respon yang cepat dari loop komposisi.Mengontrol Kualitas Dua Produk Dimana dua produk memiliki nilai yang sama, atau di mana pemanasan dan pendinginan biaya sebanding dengan kerugian produk, komposisi kedua produk harus dikontrol. Ini memperkenalkan kemungkinan interaksi yang kuat antara kedua loop komposisi, karena mereka cenderung memiliki kecepatan yang sama respon. Untuk meminimalkan interaksi, sebagian besar kolom harus memiliki komposisi distilat dikendalikan oleh rasio refluks dan komposisi bawah oleh boilup atau lebih boilup-ke-bawah rasio. Loop ini tidak sensitif terhadap variasi dalam tingkat pakan, menghilangkan kebutuhan untuk kontrol feedforward, dan mereka juga menolak panas-balance mengganggu cukup efektif.

KONTROL PADA REAKTOR KIMIAKomposisi Kontrol Syarat pertama untuk kontrol sukses dari reaktor kimia untuk membentuk stoikiometri yang tepat, yaitu untuk mengontrol laju aliran reaktan dalam proporsi yang diperlukan untuk memenuhi kimia reaksi. Dalam reaktor kontinyu, ini dimulai dengan menetapkan laju aliran bahan dalam rasio satu sama lain. Namun, karena variasi dalam kemurnian aliran umpan dan ketidaktelitian dalam aliran metering, beberapa indikasi kelebihan reaktan seperti pH atau pengukuran komposisi harus digunakan untuk memangkas rasio. Banyak reaksi yang tidak lengkap, meninggalkan satu atau lebih reaktan yang belum bertobat. Mereka dipisahkan dari produk reaksi dan didaur ulang ke reaktor, biasanya terkontaminasi dengan komponen inert. Sementara reaktan dapat didaur ulang untuk menyelesaikan konversi (kepunahan), inert dapat terakumulasi ke titik menghambat reaksi dan harus dibersihkan dari sistem. Inert termasuk gas noncondensible yang harus dibuang dan nonvolatiles dari mana produk yang mudah menguap harus dilucuti.Jika salah satu dari reaktan berbeda dalam fase dari orang lain dan produk, itu dapat dimanipulasi untuk menutup saldo material pada tahap itu. Misalnya, gas bereaksi dengan cairan untuk menghasilkan produk cair dapat ditambahkan, seperti yang dikonsumsi untuk mengontrol tekanan reaktor; pembersihan gas akan diperlukan. Demikian pula, cairan bereaksi dengan gas untuk menghasilkan produk gas bisa ditambahkan, seperti yang dikonsumsi untuk mengontrol tingkat cairan dalam reaktor; pembersihan cair akan diperlukan. Dimana kelebihan besar satu reaktan A digunakan untuk meminimalkan reaksi samping, kelebihan yang tidak bereaksi biasanya dikirim ke tangki penyimpanan untuk didaur ulang. Alirannya dari tangki penyimpanan daur ulang diatur dalam rasio yang diinginkan untuk aliran reaktan B, dengan aliran A segar dimanipulasi untuk mengontrol tingkat tangki recycle jika pakan yang diberikan tekanan cairan atau tangki jika gas. Beberapa katalis perjalanan dengan reaktan dan harus didaur ulang dengan cara yang sama.Dengan reaktor batch, dimungkinkan untuk menambahkan semua reaktan dalam jumlah yang tepat pada awalnya jika laju reaksi dapat dikontrol dengan suntikan inisiator atau penyesuaian suhu. Dalam operasi semibatch, salah satu bahan utama adalah aliran-dikontrol dalam batch pada tingkat yang menetapkan produksi. Bahan ini tidak boleh dimanipulasi untuk mengontrol suhu reaktor eksotermik, sebagai loop mencakup dua dominan kelambanan-konsentrasi kapasitas reaktan dan panas reaksi massa-dan dapat dengan mudah pergi tidak stabil. Kontrol suhu temperatur Reaktor harus selalu dikontrol oleh perpindahan panas. Reaksi endotermik membutuhkan panas dan oleh karena itu nyata mengatur diri sendiri. Reaksi eksotermis menghasilkan panas, yang cenderung menaikkan suhu reaksi, sehingga meningkatkan laju reaksi dan menghasilkan lebih banyak panas. Umpan balik positif ini dimentahkan oleh umpan balik negatif dalam sistem pendingin, yang menghilangkan panas lebih suhu reaktor naik. Kebanyakan reaktor kontinyu memiliki cukup transfer panas permukaan relatif terhadap massa reaksi sehingga umpan balik negatif mendominasi dan mereka mengatur diri sendiri. Tapi kebanyakan reaktor batch tidak dan karena itu kondisi mapan stabil. Reaktor stabil dapat dikendalikan, tetapi pengontrol suhu memerlukan gain yang tinggi, dan sistem pendingin harus memiliki margin yang cukup untuk mengakomodasi gangguan yang diharapkan terbesar di beban panas.Gambar 8-53 menunjukkan sistem yang direkomendasikan untuk mengendalikan suhu reaktor eksotermik, baik terus menerus atau batch. The pompa sirkulasi pada loop pendingin adalah sangat penting untuk kontrol suhu efektif dalam menjaga mati waktu minimum dan konstan tanpa itu, waktu mati berbanding terbalik dengan beban pendinginan, menyebabkan batas bersepeda pada beban rendah. Pemanasan biasanya diperlukan untuk menaikkan suhu kondisi reaksi, meskipun sering terkunci dalam reaktor batch sekali inisiator diperkenalkan. Katup dioperasikan dalam kisaran split, pembukaan katup pemanasan 50-100 persen dari output controller, dan katup pembuka pendinginan 0-50 persen. Sistem cascade linearizes loop suhu reaktor, kecepatan respon, dan melindungi dari gangguan dalam sistem pendinginan. Aliran panas yang dibuang per unit aliran pendingin berbanding lurus dengan kenaikan suhu pendingin, yang bervariasi dengan kedua temperatur reaktor dan laju perpindahan panas dari itu. Menggunakan katup pendingin yang sama-persentase membantu mengkompensasi non-linear ini, meskipun tidak lengkap pengaturan yang disukai akan memanipulasi aliran pendingin menggunakan kontroler panas-aliran seperti yang dijelaskan dalam Gambar. 8-50. Aliran panas di permukaan perpindahan panas adalah linier dengan kedua suhu, meninggalkan lingkaran utama dengan gain konstan. Menggunakan keluar pendingin daripada suhu masuk sebagai variabel terkontrol sekunder bergerak dinamika jaket dari primer ke sekunder lingkaran, mengurangi periode loop utama. Kinerja dan ketahanan yang baik ditingkatkan dengan menggunakan pengukuran suhu sekunder sebagai sinyal umpan balik ke mode tidak terpisahkan dari controller utama. (Fitur ini hanya tersedia dengan kontroler yang mengintegrasikan dengan umpan balik positif.) Ini menempatkan seluruh loop sekunder di jalur yang tidak terpisahkan dari controller utama, efektif mondar-mandir waktu yang tidak terpisahkan untuk tingkat di mana suhu sekunder mampu merespon. Kontroler utama juga dibiarkan dalam mode otomatis setiap saat tanpa penyelesaian yang tidak terpisahkan. Konstanta waktu utama dari reaktor di mana Mr dan Cr adalah massa dan kapasitas panas dari reaktan, dan U dan A adalah keseluruhan koefisien perpindahan panas dan daerah masing-masing. Sistem ini telah diuji pada reaktor percontohan di mana area perpindahan panas dan massa bisa berdua akan diubah oleh faktor dari dua, mengubah 1 dengan faktor empat seperti ditegaskan oleh pengamatan tingkat kenaikan suhu. Namun pengendali dikonfigurasi seperti yang dijelaskan dalam Gambar. 8-53 tidak memerlukan retuning sebagai 1 bervariasi. Kontroler utama harus PID, dan controller sekunder setidaknya PI dalam sistem ini; jika controller sekunder tidak memiliki modus terpisahkan, controller utama akan mengontrol dengan offset. Set point overshoot dalam kontrol reaktor batch dapat dihindari dengan pengaturan waktu turunan dari controller utama lebih tinggi dari waktu yang tidak terpisahkan, tetapi ini hanya efektif dengan berinteraksi kontroler PID.

KONTROL PADA DRYERMengontrol pengering jauh berbeda dari pengendalian evaporator karena pengukuran on-line dari tingkat pakan dan komposisi dan komposisi produk yang jarang tersedia. Kebanyakan pengering mentransfer air dari pakan basah ke udara kering panas dalam single pass. Proses ini umumnya sangat mengatur diri sendiri, kelembaban yang menjadi semakin sulit untuk menghapus dari produk karena mengering: ini dikenal sebagai fallingrate pengeringan. Mengontrol suhu udara meninggalkan pengering cocurrent cenderung untuk mengatur kelembaban dalam produk, asalkan tingkat pakan dan kelembaban dalam pakan dan air yang cukup konstan. Pada suhu konstan lubang udara, kelembaban produk cenderung naik dengan ketiga variabel tersebut. Dengan tidak adanya uap air analisa, regulasi kualitas produk dapat ditingkatkan dengan menaikkan suhu udara knalpot sebanding dengan beban menguapkan. Beban menguapkan dapat diperkirakan dengan kerugian dalam suhu udara yang lewat melalui pengering dalam kondisi mapan. Perubahan beban yang pertama kali diamati pada gangguan suhu knalpot pada suhu inlet yang diberikan; controller kemudian merespon dengan kembali knalpot pesawat ke suhu semula dengan mengubah bahwa dari udara masuk.Gambar 8-55 mengilustrasikan aplikasi sederhana pokok ini sebagai linear hubungan T0 = Tb + KT mana T0 adalah set point suhu knalpot tinggi di atas Tb suhu dasar sesuai dengan operasi nol-beban, dan AT adalah penurunan suhu udara dari inlet ke outlet. Koefisien K harus diatur untuk mengatur kelembaban produk di atas kisaran yang diharapkan beban menguapkan. Jika diatur terlalu rendah, kelembaban produk akan meningkat dengan meningkatnya beban; jika diatur terlalu tinggi, maka akan menurun dengan meningkatnya beban. Sementara K dapat diperkirakan dari model mesin pengering, itu tergantung pada kurva pengeringan tingkat-of-untuk produk, ukuran partikelnya, dan apakah variasi beban yang terutama disebabkan perubahan laju umpan atau uap air umpan.Hal ini penting untuk memiliki pengukuran yang paling akurat dari suhu knalpot dicapai. Perhatikan bahwa Gambar. 8-55 menunjukkan sensor dimasukkan ke dalam pengering hulu segel berputar, karena kebocoran ada dapat menyebabkan suhu di exhaust saluran untuk membaca rendah bahkan lebih rendah dari suhu basah-bola, mustahil tanpa kebocoran panas atau udara luar . Perhitungan suhu knalpot set point membentuk umpan balik positif yang mampu mendestabilisasi pengering. Sebagai contoh, peningkatan beban menyebabkan controller untuk menaikkan suhu inlet, yang pada gilirannya akan meningkatkan dihitung set point panggilan untuk peningkatan lebih lanjut dalam suhu inlet. Keuntungan di set point lingkaran, K, biasanya jauh di bawah keuntungan dari pengukuran suhu knalpot menanggapi perubahan yang sama dalam suhu inlet. Umpan balik negatif maka mendominasi dalam kondisi mapan, tapi respon dari pengukuran suhu knalpot tertunda oleh pengering. Sebuah f lag sama (t) ditunjukkan dimasukkan dalam set point loop untuk mencegah umpan balik positif dari mendominasi dalam jangka pendek, yang dapat menyebabkan bersepeda. Jika kelembaban produk diukur off-line, hasil analisis dapat beused menyesuaikan K dan Tb secara manual. Jika analyzer on-line yang digunakan, controller analyzer yang paling efektif dalam menyesuaikan bias Tb, seperti yang ditunjukkan pada gambar. Sementara rotary dryer ditampilkan umumnya digunakan untuk biji-bijian dan mineral, sistem ini telah berhasil diterapkan untuk cairan-tempat pengeringan biji plastik, udara-angkat pengeringan serat kayu, dan pengeringan semprot dari padatan susu. Udara mungkin uap panas seperti yang ditunjukkan atau dipanaskan oleh pembakaran bahan bakar langsung, asalkan pengukuran perwakilan suhu udara masuk dapat dibuat. Jika tidak bisa, maka beban menguapkan dapat inferre dari pengukuran aliran bahan bakar, menggantikan AT dalam perhitungan set point.Jika pakan mengalir berlawanan ke udara, seperti yang terjadi saat pengeringan gula pasir, suhu knalpot tidak merespon variasi kelembaban produk. Untuk pengering tersebut, kelembaban produk dapat lebih baik diatur dengan mengontrol suhu pada titik pembuangan. Pengering Conveyor-jenis biasanya dibagi menjadi beberapa zona, masing-masing secara terpisah dipanaskan dengan resirkulasi udara yang meningkatkan suhu basah-bola-nya. Hanya dua zona terakhir mungkin memerlukan pengindeksan suhu knalpot udara sebagai fungsi dari AT. Batch pengeringan, digunakan pada banyak kecil seperti obat-obatan, operasi dimulai dengan meniup udara pada suhu inlet konstan melalui produk jenuh dalam pengeringan konstan tingkat, di mana AT konstan pada nilai maksimum Tc. Ketika kelembaban produk mencapai titik di mana fallingrate pengeringan dimulai, suhu knalpot mulai naik. Kelembaban produk yang diinginkan akan tercapai pada suhu yang sesuai Tf knalpot, yang berkaitan dengan suhu Tc diamati selama konstan-laju pengeringan, serta Tc: Tf = Tc + KTcSistem kontrol memerlukan nilai-nilai Tc dan Tc diamati selama menit pertama operasi untuk disimpan sebagai dasar perhitungan di atas titik akhir. Ketika suhu knalpot kemudian mencapai nilai yang dihitung, pengeringan dihentikan. Koefisien K dapat diperkirakan dari model tetapi membutuhkan penyesuaian on-line untuk mencapai spesifikasi produk berulang kali. Produk yang memiliki spesifikasi kelembaban yang berbeda atau ukuran partikel akan memerlukan pengaturan yang berbeda dari K, tapi sistem ini mengkompensasi variasi kelembaban pakan, ukuran batch, kelembaban udara, dan suhu inlet. Beberapa pembuangan udara dapat diresirkulasi untuk mengontrol titik embun dari udara masuk, sehingga menghemat energi menjelang akhir bets dan ketika udara ambien sangat kering. Gambar. 8-55 kelembaban Produk dari pengering cocurrent dapat diatur melalui kontrol suhu diindeks untuk memanaskan beban.

VENTURI METERVenturi meter Tabung venturi beroperasi persis prinsip yang sama seperti orifice. Koefisien debit dari venturis lebih besar dari orang-orang untuk lubang dan bervariasi dari sekitar 0,94-0,99. Sebuah venturi memberikan peningkatan yang pasti kerugian kekuasaan atas sebuah lubang dan sering diindikasikan untuk mengukur laju aliran yang sangat besar, di mana rugi daya dapat menjadi signifikan secara ekonomi. Biaya tinggi awal dari venturi melalui lubang demikian dapat diimbangi oleh penurunan biaya operasi.

TERMOKOPELTermokopel pengukuran suhu menggunakan termokopel didasarkan pada penemuan oleh Seebeck tahun 1821 yang mengalir arus listrik dalam rangkaian berkesinambungan dari dua kawat logam berbeda jika dua persimpangan berada pada temperatur yang berbeda. Termokopel dapat dilihat dalam diagram seperti ditunjukkan pada Gambar. 8-60 (buku perry). A dan B adalah dua logam, dan T1 dan T2 adalah suhu persimpangan. Biarkan T1 dan T2 menjadi sambungan referensi (sambungan dingin) dan persimpangan pengukuran, masing-masing. Jika saya saat termoelektrik mengalir dalam arah yang ditunjukkan pada Gambar. 8-60, logam A lazim disebut sebagai thermoelectrically positif untuk logam B. pasangan logam yang digunakan untuk termokopel termasuk platinum-rhodium (paling populer dan akurat), Chromel-alumel, tembaga-constantan, dan besi-constantan. Ggl termal adalah ukuran dari perbedaan suhu antara T2 dan T1. Dalam sistem kontrol sambungan referensi biasanya terletak di perangkat emf-pengukuran. Referensi persimpangan dapat diadakan pada suhu konstan seperti dalam penangas es atau oven thermostated, atau mungkin pada suhu kamar tetapi elektrik kompensasi (circuit coldjunction-kompensasi) sehingga muncul yang akan diadakan pada suhu konstan setelah konversi ke derivatif yang mudah menguap.

KROMATOGRAFIKromatografi Analyzers kromatografi analisis yang banyak digunakan untuk pemisahan dan pengukuran senyawa volatil dan senyawa yang dapat diubah menjadi kuantitatif derivatif yang mudah menguap. Bahan-bahan ini dipisahkan dengan menempatkan sebagian sampel dalam kolom kromatografi dan membawa senyawa melalui kolom dengan aliran gas. Sebagai akibat dari afinitas yang berbeda dari komponen sampel untuk kolom kemasan, senyawa muncul berturut-turut sebagai campuran biner dengan gas pembawa. Sebuah detektor di outlet kolom mengukur beberapa sifat fisik yang dapat berhubungan dengan konsentrasi senyawa dalam gas pembawa. Kedua tinggi puncak konsentrasi dan puncak tinggi-waktu yang tidak terpisahkan, (yaitu, daerah puncak) dapat berhubungan dengan konsentrasi senyawa dalam sampel asli. Dua detektor yang paling sering digunakan untuk kromatograf proses adalah detektor thermalconductivity dan hidrogen-nyala detektor ionisasi. Detektor termal-konduktivitas, dibahas sebelumnya, memerlukan kalibrasi untuk respon termal masing-masing senyawa. Detektor hidrogen-ionisasi nyala lebih rumit daripada detektor termal konduktivitas tetapi mampu 100 sampai 10.000 kali sensitivitas yang lebih besar untuk hidrokarbon dan senyawa organik. Untuk deteksi ultrasensitif jejak kotoran, gas pembawa harus khusus dimurnikan.