Struktur beton 2 perencanaan pelat metode langsung
-
Upload
munsy-afandi -
Category
Documents
-
view
3.704 -
download
79
description
Transcript of Struktur beton 2 perencanaan pelat metode langsung
TUJUAN UTAMA:MAHASISWA MAMPU MERENCANAKAN PELAT LANTAI
DGN METODE PERENCANAAN LANGSUNG(DIRECT DESINGN METHOD) SESUAI SNI 2847 PSL 15 .6
PERENCANAAN PELAT DUA ARAH(METODE PERENC. LANGSUNG)
INyoman Merdana, ST, MTJurusan Teknik Sipil Fak. Teknik
Universitas Mataram
2
Batasan metode perenc. Langsung
Direct design method
Metode Perenc. Langsung boleh dipakai asalkan memenuhi syarat:1) Minimal terdapat tiga bentang yg menerus dlm setiap arah2) Panel pelat hrs berbentuk persegi dgn rasio bentang yg
panjang thd benang yg pendek tdk lebih dari 2; (Ly/Lx≤2)
3) Panjang bentang yg berurutan, diukur sb ke sb tumpuan dlm tiap arah tdk boleh berbeda “lebih” dari 1/3 dari bentang yg terpanjang
4) Posisi klm boleh menyimpang maksimal 10% pjg btg (dlm arah penyimpangan) dari grs-grs yg menghubungkan sumbu-sumbu kolom yg berdekatan
5) Hanya memikul beban gravitasi dgn rasio qL/qD≤2
6) Utk suatu panel pelat dgn balok diantara tumpuan pd semua sisinya, kekakuan relatif dari blk dlm dua arah yg tgk lurus 2≤a
1(L
2)2/a
2(L
1)2≤5
3
Momen Statis total terfaktor
Direct design method
☺ Jumlah absolut dari momen terfaktor positiv dan negativ rata2 dlm masing2 arah tdk boleh kurang dari:
8
LLwM
2n2u
o
☺ Bila bentang tranversal dari panel pd slh satu sisi dari sumbu
tumpuan tdk seragam, L2 pd pers (1) hrs diambil sbg rata2
dari bentang tranversal yg bersebelahan
…(1)
☺ Bentang bersih Ln hrs diukur dari muka ke muka kolom,
konsol pendek atau dinding. Nilai Ln pd pers (1) tdk boleh
kurang dari 0,65L1.
4
Penampang persegi ekivalen
Direct design method
☺Tumpuan yg berbentuk lingkaran atau poligon beraturan hrs diperlakukan sbg tumpuan bujur sangkar dgn luas yg sama
h
0,89h hh
h
0,93h
5
Inersia Tampang dgn Flens
Direct design method
SNI mengijinkan utk memperhitungkan pelat pd setiap sisi bdn balok utk bekerja sbg bagian dari blk , tergantung mana yg lbh besar, tetapi tdk boleh melebihi 4xt
be
t
h
bw
(h-t)≤t
be
t
h
bw
(h-t)≤t
(h-t)≤t
ht
1bb
1
ht
1bb
ht
4ht
641bb
1
k
w
e
3
w
e2
w
e
12
hbkI
3w
6
Distribusi Momen arah Longitudinal
Direct design method
☺ Untuk bentang dalam (interior), momen statis total terfaktor akibat Bbn Gravitasi Mo hrs didistribusikan sbb:
a) Momen terfakor negativ …0,65b) Momen terfaktor positiv …0,35
☺ Pada bentang ujung, momen total terfaktor akibat bbn gravitasi Mo didistribusikan sesuai tabel 13 SNI psl 15.6.3
☺ Balok tepi atau bagian tepi dari plat hrs direncanakan mampu memikul PUNTIR akibat Momen negativ terfaktor luar yg bekerja padanya
7
Tabel 13 Distribusi Momen Total Terfaktor
Direct design method
(1) (2) (3) (4) (5)
Tepi eksterior
tak terkekang
Pelat dgn blk diantara
semua tump.
Pelat tanpa blk di antara tumpuan Interior
Tepi Eksterior terkekang
penuhTanpa balok
tepiTanpa balok
tepi
M negatif terfaktor interior
0,75 0,70 0,70 0,70 0,65
M positif terfaktor
0,63 0,57 0,52 0,50 0,35
Momen terfaktor negatif
eksterior
0 0,16 0,26 0,30 0,65
Kutipan Tabel 13 SNI Psl 15.6.3
8
Momen negativ pd Lajur Kolom (1)
Direct design method
Lajur kolom hrs direncanakan mampu memikul momen terfaktor negativ dalam (dlm % dari Mo) sesuai SNI psl 15.4 sbb:
L2/L1 0,5 1,0 2,0
(a1L
2/L
1)=0 75 75 75
(a1L
2/L
1)≥1,0 90 75 45
Note: Untuk nilai-nilai antara dpt dilkukan pendekatan dgn interpolasi linier
9
Momen negativ pd Lajur Kolom (2)
Direct design method
Lajur kolom hrs direncanakan mampu memikul momen terfaktor negativ luar (dlm % dari Mo) sesuai SNI psl 15.4 sbb:
Note:1) Untuk nilai-nilai antara dpt dilkukan pendekatan dgn
interpolasi linier2) b1=(EcbC)/(2EcpIp)
L2/L1 0,5 1,0 2,0
(a1L
2/L
1)=0
b1=0 100 100 100
b1≥2,5 75 75 75
(a1L
2/L
1)≥1,0
b1=0 100 100 100
b1≥02,5 90 75 45
10
Momen positiv pd Lajur Kolom
Direct design method
L2/L1 0,5 1,0 2,0
(a1L
2/L
1)=0 60 60 60
(a1L
2/L
1)≥1,0 90 75 45
Lajur kolom hrs direncanakan mampu memikul momen terfaktor positiv (dlm % dari Mo) sesuai SNI psl 15.4 sbb:
Note: Untuk nilai-nilai antara dpt dilakukan pendekatan dgn interpolasi linier
11
CONTOH PERENC.METODE PERENCANAAN LANGSUNG
Direct design method
12
Cth. perenc. Metode perenc. Langsung
Direct design method
Suatu denah pelat dengan balok-balok spt pd gambar. Rencanakan tebal Pelat lantai tsb dan kebutuhan tulangan bila diketahui:
Kuat tekan beton f’c = 30MPa
Kuat leleh baja fy= 400MPa
Beban hidup (kantor)= 2,50kN/m2
tinggi antar tingkat=380cm (sumbu ke sumbu)Ukuran kolom=40x40cm (klm atas & bwh)
13
Denah & Pot balok
Direct design method
5x700cm
5x6
00cm
1
1
2
3
2
4
4 3
1 2
43
4
21
3
B1 B2
B3 B4
B1 B2
B5
B6
B7
B8
B5
B6
1390
350
180
Balok B1-B2
870
350
Balok B3-B4
1390
350
180
Balok B5-B6
870
350
Balok B7-B8
14
Kekakuan relatif balok… k
Direct design method
Perbandingan kekakuan relatif blk memanjangh thd pelat :
97,33501390
bb
w
e 257,0700180
ht
mm1790180x8350t8bb
mm1390180700350th2bb
we
we
769,1
ht
1bb
1
ht
1bb
ht
4ht
64ht
1bb
1
k
w
e
2
w
e2
w
e
Balok B1 – B2:
15
Kekakuan relatif balok… a
Direct design method
41033
w
bmm1077,1
12700350
769,112hb
kI
493
s mm10916,212
1806000I
07,610916,21077,1
IE
IE9
10
scs
bcb
769,1
257,097,21257,097,2257,04257,064257,097,21
k22
Perbandingan kekakuan relatif blk memanjang B1-B2 thd kekakuan pelat
16
Kekakuan relatif balok B3-B4
Direct design method
486,2350870
bb
w
e 257,0700180
ht
mm1070180x4350t4bb
mm870180700350thbb
we
we
Balok B3 – B4:
511,1
257,0486,11257,0486,1257,04257,064257,0486,11
k22
4103
bmm10512,1
12700350
511,1I
493
s mm10458,112
1803000I
370,10
10458,110512,1
IE
IE9
10
scs
bcb
17
Kekakuan relatif balok B5-B6
Direct design method
80,3bb
w
e 300,0600180
ht
mm1740180x8300b
mm11401806002300b
e
e
747,1k
Balok B5 – B6:
493
bmm10434,9
12600300
747,1I
493
s mm10402,3121807000
I
773,2
18
Kekakuan relatif balok B7-B8
Direct design method
40,2bb
w
e 300,0600180
ht
mm1020180x4300b
mm720180600300b
e
e
473,1k
Balok B5 – B6:
493
bmm10954,7
12600300
473,1I
493
s mm10701,112
1803500I
676,4
19
Rata-rata am dan bs :
Direct design method
Perbandingan rata rata am dari masing2 panel pelat:
am1=1/4(4,676+6,07+2,773+10,37)=5,972
am2=1/4(2,773+6,07+2,773+10,37)=5,497
am3=1/4(4,676+6,07+2,773+6,07)=4,897
am4=1/4(2,773+6,07+2,773+6,07)=4,421
a=6,07 a=6,07
a=6,07 a=6,07
a=10,37 a=10,37
a=
4,6
76
a=
4,6
76
a=
2,7
73
a=
2,7
73
a=
2,7
73
a=
2,7
73
1 2
43
700 700
600
600
Koef dari bagian yg menerus bs :
5,0
6007002600700
1s
769,060070026007002
3s
731,060070026002700
2s
160070026007002
4s
20
Tebal pelat menurut persyaratan lendutan
Direct design method
Karena am>2 maka tebal pelat menurut SNI 11.5.3.3 adl:
mm90mm153185,19361500400
8.06700
9β36
1500
f0,8L
h
yn
…(2.3)
Tebal pelat dibulatkan jadi h=160mm
Ly=7000-300=6700mmLx=6000-350=5650mmb=6700/5650=1,185
Tebal pelat lantai berdasarkan persyaratan lendutan :
21
Tebal pelat menurut persyaratan Geser
Direct design method
kN691,302
6896,815,1
2sW
15,1V uu
Beban pd pelat lantai:
Beban mati pelat =0,16*24=3,84kN/m2
Beban penutup lantai =0,24kN/m2 (+)Total = 4,08kN/m2
Beban hidup pelat lantai = 2,5kN/m2
Beban total terfaktor wu=1,2x4,08+1,6x2,5=8,896kN/m2
Tebal efektiv pelat=d=160-20-(½x10)=135mm
uwcc VkN728,271353003061
75,0dbf61
V
Tebal pelat tdk memenuhi persyaratan geser