DATA KAPAL

Nama kapal : M.V. MARFOX Tipe Kapal : Container Carrier Lpp : 175.6 m Lwl : 182.624 m B : 30 m H : 16.75 m T : 11.5 m Cb ( ) : 0.635 Cp ( ) : 0,648

Cm ( ) : 0,978 Cwp : 0.732 Vs : 20.4 knot = 10.495 2

Vdisp : 39220.423 m3 Cb Lwl : 0,622 Atransome : 85.48 m2

: 1.1833x106 m2/s LCBkapal : -3.949 m %LCBkapal : -2.23%

Gambar Kapal Pembanding M.V. Wellington Express

Lines Plan M.V. MARFOX

1. Metode Guldhammer dan Harvald

1.1. Menghitung Wetted Surface Area

S = 1,025 x Lpp (Cb x B x 1,7T)

= 1,025 x 175,6 (0,635 x 30 +1,7 x 11,5)

= 6947,96 m2

1.2. Menghitung Froude Number pada Setiap Kecepatan

Menghitung Froude Number dengan rumus :

V(m/s) Fn

10.495 0.2481

10.83 0.2560

10.29 0.2432

9.77 0.2309

9.26 0.2189

8.75 0.2068

8.23 0.1945

1.3. Menghitung Reynold Number pada Setiap Kecepatan

Menghitung Reynold Number dengan rumus :

V(m/s) Rn

10.495 1.6133E+09

10.83 1.6648E+09

10.29 1.5818E+09

9.77 1.5019E+09

9.26 1.4235E+09

8.75 1.3451E+09

8.23 1.2651E+09

1.4. Menghitung L / 1/3

1.5. Mendapatkan Cr dengan menggunakan diagram Guldhammer & Harvald

Karena maka yang menjadi patokan adalah grafik 5,0 dan 5,5.

gL

VFn

375,5423,39220

624,182

31

31

L

375,53

1

L

Dimana nilai Fn pada setiap kecepatan seperti diketahui pada tabel subbab sebelumnya, maka

setelah diinterpolasikan diperoleh Cr(5.375):

V(m/s) Fn Cr (5.0) Cr(5.375) Cr (5.5)

10.495 0.2481 1.51E-03 1.30E-03 1.23E-03

10.83 0.2560 1.72E-03 1.56E-03 1.50E-03

10.29 0.2432 1.41E-03 1.25E-03 1.19E-03

9.77 0.2309 1.19E-03 9.73E-04 9.00E-04

9.26 0.2189 9.90E-04 8.70E-04 8.30E-04

8.75 0.2068 9.00E-04 7.50E-04 7.00E-04

8.23 0.1945 8.00E-04 6.88E-04 6.50E-04

1.6. Mendapatkan Cr karena pengaruh koreksi B/T

=

30

11,5= 2,6087

Karena nilai B/T kapal kurang dari B/T standar metode ini, yaitu 2,5 maka koreksi B/T

harus dihitung untuk memperoleh Cr.

Koreksi = 0.16 (

2.5) = 0.16 (

30

11,5 2.5)

= 0.16(2,6087 2.5)

= 0.16 0,109 = 0.0174

Dengan perhitungan :

5.216.01010 )375,5(

33

T

BCC RR

Maka diperoleh nilai Cr :

1.7. Mendapatkan Cr karena pengaruh koreksi LCB

Untuk mendapat nilai %LCB standar metode ini, maka dapat diperoleh dari grafik ini:

Dengan menggunakan Fn yang telah didapat sebelumnya maka %LCB pada tiap kecepatan

diperoleh :

Cr(5.375) Cr (Koreksi B/T = 0.0174)

1.30E-03 1.32E-03

1.56E-03 1.57E-03

1.25E-03 1.26E-03

9.73E-04 9.90E-04

8.70E-04 8.87E-04

7.50E-04 7.67E-04

6.88E-04 7.05E-04

V(m/s) Fn LCBstandar(%)

10.495 0.2481 -1.47

10.83 0.2560 -1.99

10.29 0.2432 -1.33

9.77 0.2309 -0.71

9.26 0.2189 0.10

8.75 0.2068 0.55

8.23 0.1945 0.80

Sedangkan %LCBkapal = -2.23 %, selalu berada di belakang %LCBstandar yang telah didapat.

Karena hal tersebut tidak memiliki pengaruh yang signifikan, koreksi Cr oleh pengaruh LCB tidak

perlu didapat. Sehingga nilai Cr yang dipakai ialah yang sesuai dengan koreksi B/T pada subbab

sebelumnya.

1.8. Menghitung Koefisien Tahanan Gesek (Cf) dengan rumus ITTC 1957

Cf =

Dengan menggunakan Rn pada tabel sebelumnya sehingga diperoleh Cf pada setiap

kecepatan ialah :

1.9. Koreksi Bentuk Haluan Buritan

Ekstrim U Ekstrim V

Haluan - 0.1 + 0.1

Buritan + 0.1 - 0.1

Karena bentuk yang dimiliki kapal ini tidak ekstrim, maka koreksi bentuk haluan

buritannya = 0.

1.10. Mendapatkan Nilai Tahanan Tambahan

Karena Lpp kapal = 175,6 yang mana nilai ini mendekati nilai 200 pada tabel diatas,

maka didapat nilai tahanan tambahan CA= 0.

V(m/s) Rn Cf

10.495 1.61E+09 1.44E-03

10.83 1.66E+09 1.44E-03

10.29 1.58E+09 1.45E-03

9.77 1.50E+09 1.46E-03

9.26 1.42E+09 1.47E-03

8.75 1.35E+09 1.48E-03

8.23 1.27E+09 1.49E-03

1.11. Nilai Tahanan Udara

Pada perhitungan metode Guldhammer-Harvald, diasumsikan nilai tahanan udara :

103 CAA = 0,07

CAA = 0,7x10-4

1.12. Nilai Tahanan Kemudi

Pada perhitungan metode Guldhammer-Harvald, nilai tahanan kemudi juga

diasumsikan, yaitu:

103 CAS = 0,04

CAS = 0,4x10-4

1.13. Menghitung Koefisien Tahanan Total

Koefisien Tahanan total adalah:

= + + + +

Dimana variable-variabel yang dibutuhkan dalam perhitungan Ct tersebut telah

didapatkan, sehingga nilai tahanan total pada setiap kecepatan diperoleh :

V(m/s) Cr Cf Ca Caa Cas Ct

10.495 1.32E-03 1.44E-03 0 7.0E-05 4.0E-05 2.8711E-03

10.83 1.57E-03 1.44E-03 0 7.0E-05 4.0E-05 3.1206E-03

10.29 1.26E-03 1.45E-03 0 7.0E-05 4.0E-05 2.8195E-03

9.77 9.90E-04 1.46E-03 0 7.0E-05 4.0E-05 2.5561E-03

9.26 8.87E-04 1.47E-03 0 7.0E-05 4.0E-05 2.4631E-03

8.75 7.67E-04 1.48E-03 0 7.0E-05 4.0E-05 2.3532E-03

8.23 7.05E-04 1.49E-03 0 7.0E-05 4.0E-05 2.3018E-03

1.14. Menghitung Tahanan Total

Tahanan total : = 1 2 . . . . 2

Dengan menggunakan rumus diatas dapat diperoleh nilai tahanan total pada tiap

kecepatan, serta tahanan total pada sea margin 15% adalah

V(m/s) Kg/m3) Ct S (m2) V (m/s) Rt (N) Rt (KN) Rt (Dengan Sea Margin 15 %)

10.495 1025 2.8711E-03 6947.96 10.495 1.1261E+06 1126.05 1294.96

10.83 1025 3.1206E-03 6947.96 10.495 1.2239E+06 1223.93 1407.52

10.29 1025 2.8195E-03 6947.96 10.495 1.1058E+06 1105.83 1271.70

9.77 1025 2.5561E-03 6947.96 10.495 1.0025E+06 1002.52 1152.90

9.26 1025 2.4631E-03 6947.96 10.495 9.6604E+05 966.04 1110.95

8.75 1025 2.3532E-03 6947.96 10.495 9.2295E+05 922.95 1061.40

8.23 1025 2.3018E-03 6947.96 10.495 9.0278E+05 902.78 1038.20

2. Metode Holtrop

Dari perhitungan sebelumnya diperoleh :

2.1. Batasan Metode Holtrop

Fn hingga 1.0

Cp : 0.55 0.85

B/T : 2.10 4.00

L/B : 3.90 14.90

Fn memenuhi

Cp memenuhi

B/T = 2,6087 (memenuhi)

L/B = 6,0874667 (memenuhi)

2.2. Menghitung Tahanan Gesek

Tahanan gesek : RF(1+K1) = 0.5 salt waterV2 CF (1+k1) S

2.2.1. Perhitungan Form Factor

1+k1 = 0.93 + 0.487118C14*(B/L)1.06806*(T/L)0.46106*(L/LR)0.121563*(L3/Vdisp)0.36486*(1-Cp) -0.604247

C14 =1+0.11Cstern

Cstern didapat dari bentuk buritan :

Dari bentuk buritan diatas, nilai Cstern yang paling mendekati adalah -8, jadi C14

didapat : C14 =1+0.11Cstren

=1+0,11x(-8)

= 1-0.88

= 0,12

V(m/s) Fn Rn

10.495 0.2481 1.613E+09

10.83 0.2560 1.665E+09

10.29 0.2432 1.582E+09

9.77 0.2309 1.502E+09

9.26 0.2189 1.423E+09

8.75 0.2068 1.345E+09

8.23 0.1945 1.265E+09

Length of Run : LR = L(1-CP+0.06 CP LCB / (4 CP-1))

= 182,624(1-0,648+0,06x0,648x(-3,949)/(4x0,648-1))

= 46,67

Sehingga diperoleh form factor :

1+k1 = 0,93 + 0,487118C14*(B/L)1.06806*(T/L)^0.46106*(L/LR)0.121563*(L3/Vdisp)0.36486*(1-Cp) -0.604247

= 0,93 + 0,487118 * 0,12 * (30/182,624)1.06806 * (11,5/182,624)0.46106 *

(182,624/46,67)0.121563 * (182,6243/39220,423)0.36486* (1-0,648) -0.604247

= 0,963

2.2.2. Water Surfaced Area (Holtrop)

S = L(2T+B)Cm0.5*(0.453+0.4425Cb-0.2862Cm-0.003467B/T+0.3696Cwp+2.38ABT/Cb

= 182,624*(2*11,5 + 30)*0,9780.5*(0,453+0,4425*0,635-0.2862*0,978 -0.003467 *

30/11,5 + 0.3696*0,732 + 2.38(0)/0,635

= 6849,604 m2

ABT (Luasan bulbous bow) = 0 (Karena tidak memilki bulbous bow)

Tahanan gesek : RF(1+K1) = 0,5 salt waterV2 CF (1+k1) S

Dengan: salt water = 1025 Kg/m3

V = 10,495 m/s

S = 6849,604 m2

2.3. Tahanan Tambahan (Rapp)

2.3.1. Form factor tahanan tambahan(1+k2)eq

V(m/s) Cf RF(1+k1)

10.495 1.44E-03 5.376E+05

10.83 1.44E-03 5.356E+05

10.29 1.45E-03 5.389E+05

9.77 1.46E-03 5.423E+05

9.26 1.47E-03 5.458E+05

8.75 1.48E-03 5.496E+05

8.23 1.49E-03 5.537E+05

Tabel 1+k2

Pada kapal ini tahanan tambahan yang diperkirakan pasti ada ialah rudder

behind stern, dengan nilai 1+k2 = 1,5.

Luasan Permukaan Basah Tambahan (Sapp)

Pada kapal ini tahanan tambahan yang diperkirakan pasti ada hanya rudder

behind stern, jadi :

Srudder = Sapp

Srudder = (2Lwl*T/100)*(1+25(B/Lwl)2)

= (2*182,624*11,5/100)*(1+25(30/182,624)2)

= 70,34 m2

Form factor tambahan:

(1+k2)eq = (1+k2) Sapp/ Sapp

= 1,5*70,34/70,34

= 1,5

Jadi tahanan tambahan (Rapp) pada tiap kecepatan adalah :

V(m/s) Rapp

10.495 8598.3944

10.83 8565.9289

10.29 8618.8710

9.77 8673.0491

9.26 8729.6011

8.75 8789.9608

8.23 8855.9475

2.4. Tahanan Gelombang (Rw)

Karena semua Fn < 0,4 maka :

2.4.1. C1

C1 = 2223105 C73.78613(T/B)1.07961(90-iE)-1.37566

C7 = B/L (karena 0.11

2.4.5. m2 m2 = C15 CP2 exp (-0.1Fn-2)

Karena Fn berbeda-beda pada tiap kecepatan, maka:

V(m/s) Fn m2

10.495 0.2481 -0.016871

10.83 0.2560 -0.021190

10.29 0.2432 -0.014513

9.77 0.2309 -0.009485

9.26 0.2189 -0.005819

8.75 0.2068 -0.003269

8.23 0.1945 -0.001621

2.4.6. d

d merupakan konstanta : d = -0,9

2.4.7.

Karen L/B < 12 , maka

= 1,446 CP - 0.03 L/B

= 1,446 (0,648) 0,03 * 182,624/30

= 0,754

Semua variabel yang dibutuhkan untuk tahanan gelombang (Rw) telah didapat, maka

tahanan gelombang (Rw) pada tiap kecepatan dapat diperoleh :

V(m/s) Fn m2 Rw

10.495 0.2481 -0.016871 3.01516E+05

10.83 0.2560 -0.021190 3.76101E+05

10.29 0.2432 -0.014513 2.63025E+05

9.77 0.2309 -0.009485 1.83254E+05

9.26 0.2189 -0.005819 1.22646E+05

8.75 0.2068 -0.003269 7.74826E+04

8.23 0.1945 -0.001621 4.62751E+04

2.5. Tahanan Tambahan dari Bulbous Bow

Karena kapal tidak memiliki bulbous bow, maka RB = 0.

2.6. Tahanan Tambahan dari Transom (RTR)

Karena tidak ada transom yang tercelup saat sarat maka tahanan tambahan dari

transom RTR = 0.

2.7. Model-ship Correlation Resistance (RA)

C4 = 0,04

CA = 0.006 ( L + 100 )-0.16 - 0.00205 + 0.003 ( L / 7.5 ) CB4 C2 ( 0.04 - C4 )

= 0.006 ( 182,624 + 100 )-0.16 - 0.00205 + 0.003 ( 182,624 / 7.5 ) 0,6354 1 ( 0.04 -

0,04)

= 0,000382

RA = 0,5 . V2 .S .CA

= 0,5*1025*10,4952*6849,604*0,000382

= 147702,41

2.8. Perhitungan Tahanan Total

Karena semua variable yang dibutuhkan telah diperoleh, maka tahanan total

kapal pada setiap kecepatan baik yang belum dipengaruhi sea margin 15% maupun yang

sudah adalah

V(m/s) RF(1+k1) Rapp Rw RA Rtotal Rt (KN) Rt (Dengan sea margin)

10.495 5.376E+05 8598.3944 3.02E+05 147702.4 9.954E+05 995.45 1144.766582

10.83 5.356E+05 8565.9289 3.76E+05 147702.4 1.068E+06 1067.97 1228.167931

10.29 5.389E+05 8618.8710 2.63E+05 147702.4 9.583E+05 958.26 1101.998131

9.77 5.423E+05 8673.0491 1.83E+05 147702.4 8.819E+05 881.93 1014.220048

9.26 5.458E+05 8729.6011 1.23E+05 147702.4 8.249E+05 824.91 948.652062

8.75 5.496E+05 8789.9608 7.75E+04 147702.4 7.836E+05 783.59 901.1236153

8.23 5.537E+05 8855.9475 4.63E+04 147702.4 7.566E+05 756.57 870.0557164