Desain dari Menara Pendingin Efisien untuk Alaoji Power Plant, Aba, Abia Negara, Nigeria

Abstrak

Pekerjaan diwujudkan dalam penelitian ini adalah untuk merancang sebuah menara pendingin yang efektif akan mengoptimalkan efek pendinginan dari kondensor di pembangkit listrik Alaoji sebagai akibat dari efek pemanasan nya. Untuk mencapai output efisiensi daya yang lebih baik dari Gabungan sistem Cycle Power Plant yang ada di pembangkit listrik Alaoji, dan memiliki menara pendingin yang bisa dioptimalkan disesuaikan untuk konfigurasi tanaman yang berbeda 'terlepas dari lokasi mereka, membuat studi ini sangat signifikan. Pelajaran ini dilakukan sebagai akibat dari masalah yang dihadapi oleh Alaoji PLTGU sehubungan dengan pendinginan Unit kondensor. Dengan hanya memasang menara pendingin yang dirancang dengan baik, solusi diberikan yang efektif didinginkan kondensor. Juga, dengan pengenalan menara pendingin, efek pemanasan dari kondensor akhirnya stabil untuk suhu 30C yang akibatnya didinginkan kondensor. Namun, dengan tidak adanya menara pendingin sebelum untuk instalasi, suhu naik menjadi sekitar 35-40 C. Meskipun efisiensi keseluruhan tanaman uap dihitung tanpa unit ini benar-benar 33,85%, prestasi dan keberhasilan dengan pengenalan menara pendingin meningkat efisiensi kondensor ini dari 33,94% menjadi 66,26% yang meningkatkan kinerja sistem jauh. Lebih dari itu, sebuah diinduksi blower dengan struktur beton digunakan untuk desain menara pendingin.

Kata kunci: stasiun Alaoji listrik, pembangkit listrik combined cycle, kondensor efisiensi Unit dengan induksi blower, pendingin efek pemanasan menara, kekuatan mengoptimalkan efisiensi keluaran

INTRODUCTION

Menara pendingin adalah bagian yang sangat penting dari banyak pabrik kimia. fungsi utama dari menara pendingin adalah untuk menolak panas ke atmosfer. Cooling tower sangat digunakan untuk menghilangkan derajat rendah panas dari air pendingin. Make-up sumber air yang digunakan untuk mengisi air yang hilang penguapan, seperti air panas dari penukar panas dikirim ke menara pendingin. Pintu keluar air menara pendingin dan dikirim kembali ke exchanger atau unit lain untuk pendinginan lebih lanjut. Typical loop tertutup pendinginan Sistem tower ditunjukkan pada Gambar. 1 [1].

Pembangkit listrik Alaoji digunakan sebagai studi kasus untuk pekerjaan ini. Ini sebuah PLTGU (CCPP) sistem yang memanfaatkan Basah Permukaan Air Cooler (WSAC) sebagai pilihan pendinginan. Pembangkit listrik Alaoji adalah Power Holding Company dari Nigeria(PHCN) Plc dan National Project Daya Terpadu (NIPP) fasilitas dengan output yang ditetapkan dari 1074MW. Proyek ini sedang ditangani oleh Rockson Teknik (RE) Perusahaan, Terbatas dan Umum Listrik (GE) Company Limited dengan kantor mereka yang terletak di Port Harcourt, Nigeria. The daya tanaman itu sendiri terletak di Aba, Abia dan biasanya 5-8 ° C lebih panas dari kota tetangga [2]. Menurut sumber, Aba register ambien dari sekitar 40 ° C ketika Pelabuhan Harcourt (35km dari Aba) adalah 32 ° C atau kurang dalam bulan Desember sampai Maret. Oleh karena itu, kisaran suhu variasi dalam Alaoji biasanya antara 24 ° C dan 40 ° C. Namun, ada beberapa pengecualian ketika ambien itu 16 ° C dan 43 ° C sebagaimana dicatat [2].

Meskipun ruang lingkup penelitian ini meliputi awal konsep desain asli (yang dikandung oleh RE dan peningkatan desain nya, sumber bahan untuk tata letak pabrik di pembangkit listrik Alaoji, pemilihan bahan untuk desain menara pendingin yang efisien, dan desain pertimbangan untuk efektivitas yang tinggi), penelitian Namun, terbatas pada desain sebuah pendinginan yang efisien tower yang secara efektif akan mendinginkan unit kondensor. Hal ini untuk menstabilkan efek pemanasan untuk kinerja optimal dari sistem yang berkaitan dengan pembangkit listrik Alaoji. Juga, karena tingkat pekerjaan yang berguna dari setiap desain rekayasa diukur oleh silsilah dari kepentingan ekonomi, dalam hal yang efektivitas biaya, prosedur operasi yang aman, dan kemudahan operasi, parameter ini mengharuskan keinginan untuk membawa keluar penelitian.

II. PENINJAUAN METODE COOLING DIGUNAKAN ALAOJI POWER STATION

II.1 Alaoji CCPP Cooling Solution

Turbin uap (ST) pembangkit dioptimalkan dengan metode pendinginan digunakan untuk kondensasi ST gas buang uap. ini memiliki hubungan langsung dengan tekanan kembali pada ST tenaga uap yang juga mempengaruhi termal dan listrik efisiensi pabrik [3]. Ada tiga pendinginan diidentifikasi Metode yang digunakan dalam stasiun Alaoji CCPP. Ini adalah seperti yang tercantum bawah dan disajikan pada Tabel 1.

i. Membasahi pendinginan teknologi-contoh: cooling tower.ii. Dry cooling teknologi-contoh: ACC (Air Didinginkan kondensor); dan

iii. Hybrid cooling teknologi-contoh: WASC (Membasahi Permukaan Air Cooler) [2].

Tabel 1: Pemakaian Tingkat Air Bahan Baku untuk Berbagai Pilihan Cooling di Alaoji CCPP.

Tabel 1: Pemakaian Tingkat Air Bahan Baku untuk Berbagai Pilihan Cooling di Alaoji CCPP.

Dari Tabel 1, jelas bahwa pilihan pertama adalah yang paling efisien dari tiga teknologi diikuti oleh ketiga pilihan, sedangkan pilihan kedua adalah yang paling efisien dari tiga seperti yang diidentifikasi.

Alaoji tidak terletak dekat dengan badan air (sungai atau laut). Oleh karena itu, satu-satunya sumber air untuk operasi pabrik adalah dari air sumur. Kebutuhan air dari menara pendingin dan WSAC tidak bisa diteruskan dari air sumur untuk kehidupan pembangkit listrik dari 30years. Bidang utama lain yang menjadi perhatian adalah evakuasi kolam retensi pabrik untuk menangkap pembangkit run-off air dan blow down. Ini tidak akan menjadi masalah dengan teknologi cooling dry. Tanpa proses air, kolam retensi (189,000m3 ) Tidak akan pernah diisi. Oleh karena itu, masalah pengosongan benar-benar dihilangkan.

II.1.1 Perbandingan antara ACC dan WSAC

Karena sudah jelas air yang tidak tersedia untuk adopsi dari menara pendingin untuk Alaoji solusi pendinginan, ada kebutuhan untuk membandingkan WSAC dan ACC seperti yang dibayangkan oleh perusahaan untuk menentukan pilihan terbaik bagi pasokan air adoptable. Tersebut disajikan seperti pada Tabel 2. Berdasarkan ini, itu mengidentifikasi bahwa WSAC diperlukan peralatan lebih dari ACC yang tersirat bahwa WSAC akan membutuhkan biaya lebih dari ACC.

a. WSAC

Tabel 3: Perkiraan Instalasi Biaya WSAC untuk Alaoji CCPP

II.1.2 Perbandingan umum antara ACC dan WSAC

b. ACCTabel 4: Perkiraan Instalasi Biaya ACC untuk Alaoji CCPP

Komersial, seperti yang digambarkan dalam Tabel 3 dan 4, ACC muncul menjadi pilihan yang lebih baik untuk Alaoji CCPP sejak seluruh yang paket penanganan gas buang uap dari tekanan rendah (LP) ST ke kondensor di panas dengan baik, benar-benar ditangani oleh vendor di lump sum. Sebaliknya, WSAC instalasi diperlukan setidaknya tiga vendor yang berbeda untuk bagian dari peralatan berikut:

Bagian Membasahi dari WSAC.

bagian Dry dari WSAC.

kondensor permukaan steam (SSC).

terhubung pipa dari SSC ke WSAC; dan

Oleh karena itu, dalam hal ekonomi, ACC diidentifikasi untuk menjadi yang terbaik. Pilihan terhadap WSAC yang akan diadopsi untuk operasi Aloaji CCPP untuk pendinginan yang efektif.

II. ACC untuk Aloaji CCPP

Uap dari alat pembuangan uap atau gas ST mengalir melalui pipa aliran utama ke atap – udara terbentuk – kemudian didinginkan di kondensor dimana condensed dibagian heat exchanger menggunakan udara sekitar lingkungan sebagai media pendingin. Udara pendingin

dialirkan oleh fan axial, yang melekat pada motor listrik kecepatan gearboxes (rotor). Dibagian bawah dari heat exchanger, ada tangki yang sebagian dipanaskan dengan steam yang berasal dari aliran pipa melalui persamaan jalur. Kondensat dari tangki kondensat (Hotwell) kemudian dipompa ke sistem air umpan boiler untuk menyelesaikan siklus tertutup.

II.2.1 Temperatur Lingkungan Sekitar Aloaji

Suhu lingkungan kembali memiliki dampak langsung pada tekanan turbin uap (Tbp), yang akibatknya menghasilkan dan mempengaruhi efisiensi termal dan efisiensi daya pada pabrik. Efisiensi ACC sangat tergantung pada udara kering lingkungan sekitar (DBT).

Aba, pusat komersial utama dan kota di Nigeria dimana lokasi Aloaji biasanya 5 0C sampai 8 0C lebih panas dari negara-negara tetangga lainnya. Temperatur lingkungan sekitar menunjukkan 40 0C, ketika Port Harcourt, Rivers State (35 km dari Aba) mencatat 32 0C atau kurang didalam bulan desember sampai maret [2].

Meskipun, RE memiliki kewajiban kontraktual untuk membangun Aloaji CCPP pada jaminan kinerja temperatur lingkungan sekitar 32 0C, penelitian telah menunjukkan bahwa temperatur ini jarang dicapai antara 10.00 hrs dan 19.00 hrs seperti yang tercatat dalam bulan April 2009 dalam sebuah penelitian untuk menentukan waktu membaca suhu untuk lokasi itu [2]. Juga, serupa penelitian oleh RE [2] untuk menentukan diagram kesetimbangan panas (HBD) dari Aloaji Power Plant menunjukkan bahwa pabrik mempunyai Tbp diantara 4,04 HGA (0,1368 bar) pada jaminan lingkungan sekitar 320C. Namun, Tbp diharapkan menjadi lebih tinggi ketika temperatur lingkungan sekitar meningkat.

II.3 Kinerja Aloaji ST dengan ACC

Variasi uap Tbp memiliki dampak langsung pada kinerja termodinamika, juga pada output daya [2]. Disajikan pada Tabel 5 menunjukkan operasional batas ST.

Tabel 5 : Kinerja Turbin Uap Aloaji dengan ACC

Ambient Temp (0C) Steam Turbine Back Press (0HgA)

Operations Ability Power Output per Block (MW)

40 5,9 Safe Operations 27044,2 7 Alarm

Dari tabel, dijelaskan bahwa pada suhu 40 0C dan tekanan 5,9 HgA, ST aman untuk dioperasikan dan akan menghasilkan output daya 270 MW per blok, sementara pada 44,2 0C dan 7 HgA, sangat tidak aman untuk dioperasikan, dan harus check-mated.

III. Bahan dan Metode

III.1 Perhitungan Desain/Observasi dan Analisis

Bahan yang terlibat dalam desain ini adalah bagian komponen dari pembangkit listrik tenaga uap. Ini, telah metodologis, sistematis dan berurutan dianalisis untuk mendapatkan efisiensi kondensor keseluruhan cocok untuk kinerja optimal menara pendingin. Dalam

membuat analisis, bahan literatur yang diperoleh dari tabel sifat uap standar dan formulasi standar (persamaan) yang berkonsultasi dan digunakan.

Desain menara pendingin melibarkan analisis urutan operasional power plant seperti ditunjukkan pada Gambar 2. yang menyajikan berbagai tahap proses Steam Power Plant seperti yang digunakan pada Aloaj CCPP station.

Gambar 2. Diagram sistematik dari Steam Plant Configuration di Aloaji CCPP station

III.1.1 Boiler

Boiler yang digunakan dalam Aloaji power plant adalah air – jenis tube. Sebelum operasi, energi yang diperlukan untuk memulai operasi didapat dari panas yang diperoleh dari pabrik gas lingkungan sekitar. Ini mengangkat tekanan untuk air sekitar 30,63 bar pada suhu 235 0C (508 K). Pada titik ini, uap yang dihasilkan memiliki energi yang cukup untuk mengoperasikan turbin uap.

III.1.2 Turbin

Turbin tidak bekerja, uap lingkungan sekitar dari turbin itu kental di tekanan kondensor dan temperatur masing-masing sekitar 0,0425 bar dan 30 0C . pada saat titik itu, uap terkondensasi dialihkan kembali ke boiler oleh pompa panas. Masalah utama yang dihadapi dalam operasi itu, adalah bahwa seiring berjalannya waktu, suhu kondensor secara bertahap mulai meningkat, kemampuannya untuk menyingkat uap berkurang. Hal ini mengakibatkan adanya uap dan air setelah kondensasi, sehingga mengurangi kinerja dan efisiensi steam plant. Akibatnya, ada kebutuhan mengerikan bagi sebuah menara pendinin yang akan dibuat untuk mempertahankan temperatur kondensor ke normal.keseluruhan proses operasi yang diperoleh untuk Aloaji power plant adalah disajikan dalam temperatur – entropi (T-s) diagram ditunjukkan pada gambar 3.

III.1.3 Spesifik Parameter dan Rancangan

Dari jumlah uap Tabel [4], spesifik parameter ini (gambar 3).

Pada poin 1 : P = 30,63 bar ; T1 = 235 0C (508 K) ; h1 = 2803,1 KJ/Kg ; dan Sg = 6,1777 KJ/KgK.

Pada poin 2’ : P = 0,0563 bar ; T2 = 35 0C (308 K) ; hf = 146,6 KJ/Kg ; hg = 2564,4 KJ/Kg ; Sf = 0,5050 KJ/KgK ; dan Sg = 8,3511 KJ/KgK.

Pada poin 2 : P = 0,0425 bar ; T2 = 30 0C (303 K) ; hf = 125,7 KJ/Kg ; dan hg = 2555,3 KJ/Kg.

Gambar 3. Diagram Temperatur – Entropi (T-s) of Aloaji Cooling Process

Dengan data ini, efisiensi steam plant dan diperkirakan merancang parameter untuk menara pendingin. Oleh karena itu, kerja turbin, WT diberikan oleh :

WT = [h1 – h2] – Wp [5] (1)

Dimana :

WT = kerja yang dilakukan oleh turbin uap, dan

Wp = kerja yang diberikan oleh pompa (h1 = h4 = 2803,1 KJ/Kg pada 30,63 bar

Pada : S1 = S2 = 6,1777 KJ/KgK, dari :

S2 = Sf + X2 (Sg – Sf) [5] (2)

Demikian :

6,1777 = 0,5050 + X2 (8,511 – 0,5050)

X2=6,1777−0,50508,3511−0,5050

=5,67277,8461

Jadi, X2 = 0,723 = kualitas fluida

Demikian pula :

h2 = hf + X2 (hg – hf) [5] (3)

h2 = 146,6 + 0,723 (2564,4 – 146,6)

h2 = 146,6 + 0,723 (2417,8) = 146,6 + 1748, 0694

Jadi, h2 = 1894,67 KJ/Kg

III. 1.4 Kerja Pompa untuk Turbin

Kerja pompa untuk turbin, Wp adalah diberikan dari :

Wp = v ∆p (kerja pompa) (4)

Dimana :

V = spesifik volume pada 0,0425 bar = 0,001004 m3/Kg ; dan ∆p = perubahan tekanan (P1 – P2). Demikian :

Wp = 0,001004 (30,63 – 0,0425) 100

= 0,001004 (30,5875) 100

Jadi, Wp = 3,07 KJ/Kg

III. 1.5 Kerja Turbin, WT

Ingat : kerja turbin, WT (1) diberikan dari :

WT = [h1 – h2] - Wp

Karenanya :

WT = (2803,1 – 1894,67) – 3,07 = 908,43 – 3,07

Jadi, WT = 905,36 KJ/Kg

III. 1.6 Spesifik Konsumsi Uap

Ini diberikan dari :

SS C'=( 1h1−h2

)[5 ] (5)

SS C'=( 12803,1−1894,67 )= 1

908,43

Jadi, SSC’ = 0,0011008 Kg/KJ atau 1,1 x 10-3 Kg/KJ

III. 1.7 Beban Panas Kondensor

Beban panas kondensor, Q’ (energi yang terlibat dalam beban panas kondensor) diperoleh sebagai berikut :

Q’ = SSC’ (h2 – h3) (6)

Tetapi : h3 = hf2 = 125,7 KJ/Kg

Demikian :

Q’ = 1,1 x 10-3 (1894,67 – 125,7) = 1,1 x 10-3 (1768,97)

Jadi, Q’ = 1,946 KW per KW output

Atau 1,946 (rasio beban panas kondensor ke kerja output)

III.2 Design Parameters of the Cooling Tower

Gambar 4. Sistematik menara pendingin di Aloaji Power Station

Skema dari menara pendingin yang ada dalam wilayah Aloaji Station disajikan dalam gambar 4 memingkinkan penentuan desain parameternya. Hal ini untuk membantu dalam optimalisasi kondensor untuk mengimbangi pemanasan uap dari kondemsasi. Dengan membandingkan tingkat aliran massa udara dingin yang dibutuhkan untuk menunjukkan panas dari air panas di menara dingin, hubungan (7a) dan(7b) diperoleh. Karenanya :

Panas yang diperoleh dari udara panas = panas ditolah oleh air (7a)

Secara matematis, dinyatakan sebagai :

ma . ca . θa = mw . cw . θw [6] (7b)

dimana :

ma, mw = massa udara dan air

Ca, Cw = kapasitas panas spesifik udara dan air, dan

Θa, θw = temperatur udara dan air masing-masing.

Menara pendingin adalah seperti udara yang sampai ke air panas oleh induksi paksa dalam hal ini, yang induksi paksa adalah debit blower. Karenanya, desain mengambil bentuk sebagai digambarkan dalam gambar 4 dimana parameter yang ditentukan sebagai demikian :

Diameter menara = 3 m ;

Ketinggian menara = 12,5 m ;

Kecepatan fan (blower) = 1800 rpm ;

Diameter blade dalam gerakan = 1 m ; dan

Suhu udara yang diserap oleh fan = 20 0C (293 K)

III. 2.1 Velocity Aliran Udara dari Blower

Velocity aliran udara dari blower yang diberikan oleh :

Volocity , V= πDN60

(8)

Demikian :

V=3,142 x1 x180060

=5655,660

Jadi, V = 94,26 m/s

III. 2.2 Area dari Cooling Tower

Karena diameter menara adalah 3 m, maka :

Area, A = π . r2 (9)

Karenanya :

A = 3,142 x (1,5)2 = 3,142 x 2,25

Jadi, A = 7,0695 approx. 7,070 m2

III. 2.3 Debit Aliran Udara

Debit aliran udara diberikan oleh :

Q = A . V (10)

Kemudian :

Q = 7,070 x 94,26 = 666,42 m3/s

The Velocity dari Air Streaming dari Blower yang kecepatan aliran udara dari blower yang diberikan oleh:

Massa aliran udara , ma’ diberikan oleh ;

ma' = (kerapatan x debit) = ρ𝑎𝑄Tapi: Kepadatan udara, ρ𝑎 = 1.01Kg / m3; demikian:

ma' = 1,01 x 666,42 = 673.08Kg / sIII.2.5 Misa Alir Air di Menara Pendingin, mwMeminjam (7b), laju aliran massa air, mw diperoleh sebagai:

𝑚𝑤= 𝑚𝑎 𝑐𝑎 𝜃𝑎/ 𝑚𝑎 𝑐𝑎 𝜃𝑎 (12)

Dimana:

θ𝑎 = perbedaan suhu antara ambient dan suhu udara oleh blower;

θ𝑤 = perbedaan suhu antara lingkungan dan air dingin di menara pendingin; dan

𝑚𝑤 = laju aliran massa air dalam menara pendingin, masing-masing.

Oleh karena itu:

𝑚𝑤 = 673,08 𝑥 1,003 𝑥 (32-20) / 4,183 𝑥 (32-25) = 673,08 𝑥 𝑥 1,003 / 124,183 𝑥

∴ 𝑚𝑤 = 8101.191 / 29.281 = 276.67Kg / s

III.2.6 The Pendingin Pengaruh Kondensor

Menggunakan laju aliran air dingin, 𝑚𝑤, efek pendinginan dari kondensor, Q'' dapat dihitung demikian:

Q'' = 𝑚𝑤 𝑥 𝑐𝑤 𝑥 𝑑θ𝐶 (13)

Dimana:

𝑑θ𝐶 = Perbedaan antara suhu kondensor sebelum ( T2'), dan setelah instalasi menara pendingin (T2), masing-masing (Lihat Gambar 3 dan bagian 3.1.3:. spesifikasi dan parameter penunjukan). Demikian:

Q'' = 276,67 x 4,183 x (35-30)

= 276,67 x 4,183 x 5 ∴

Q'' = 5786.55W atau 5.787KW

III.3 Efisiensi SistemUntuk menghitung efisiensi sistem, (14) yang digunakan. Demikian:

Efisiensi, η = 𝑊𝑇- 𝑊𝑃 / 𝑄1 [7] (14)

η = 908.43- 3.07 / 𝑄1 = 905.36𝑄1 (15)

Dimana: 𝑄1 = panas yang ditambahkan ke dalam system

Tapi: h4 = h3 + WP (16)Ingat: h3 = hf2 = 125.7KJ / Kg

Oleh karena itu, dari (16): h4 = 125,7 + 3,07 = 128.77KJ / Kg

Demikian pula, ingat juga bahwa untuk pekerjaan pompa (WP), h1 = h4; ini berarti bahwa:

𝑄1 = h1 - h4 (17)

demikian: 𝑄1 = 2803.1- 128,77 = 2674.33KJ / Kg

∴ η = 905.36 / 𝑄1

= 905.36 / 2674.33

= 0,3385 atau 33,85%

III.4 Jumlah Energi Sistem Kondensor

Ini diberikan oleh:

Jumlah energi = kerja karena kehilangan panas + kerja keluaran (18)

Tapi ingat bahwa rasio beban panas dari kondensor dengan pekerjaan output = 1,946: 1; maka:

Jumlah energi = 1,946 + 1 = 2.946KW

η = 1 / 2,946 𝑥 100 = 33,94%

Sejak efek pendinginan yang disediakan oleh menara pendingin adalah 5.787kw kekuasaan, maka

keseimbangan antara efek pendinginan dan efek beban pemanasan sehingga menjadi :

(1,946 + 1): 5,787

Atau 2,946: 5,787 = 1: 1,964

Oleh karena itu, energi total dari kedua kondensor dan cooling tower sekarang menjadi: (1 + 1,964) =

2.964KW.

Hal ini memberikan 1,964 kali dari efek pendinginan untuk efek pemanasan. Dengan demikian,

efisiensi kondensor karena menara pendingin akhirnya menjadi:

η𝐶 = 1.964 / 2.964 𝑥 100

= 196.4 / 2.964

= 66,26%

Hal ini berarti bahwa ada peningkatan efisiensi kondensor karena instalasi menara pendingin dari

33,94% menjadi 66,26%, masing-masing.

IV. KESIMPULAN

Kebutuhan menara pendingin di industri saat ini tidak bisa terlalu ditekankan. Sebuah menara

pendingin yang efektif telah dirancang untuk Alaoji Power Plant, menempatkan semua kondisi yang

diperlukan ke dalam bermain.

Dengan hanya instalasi menara pendingin yang dirancang dengan baik, solusi diberikan yang efektif

didinginkan kondensor dengan menstabilkan suhu 30oC untuk. Sebelum instalasi, suhu sistem

biasanya naik menjadi sekitar 35-40oC. Namun, setelah instalasi, efisiensi keseluruhan kondensor

meningkat dari 33,94% menjadi 66,26% dari efisiensi keseluruhan yang dihitung dari 33,85%, yang

dengan demikian meningkatkan kinerja sistem sangat. Hal ini dilakukan memanfaatkan blower

diinduksi dengan struktur beton.

Juga, dari desain, itu disimpulkan bahwa menara pendingin yang efisien harus sedemikian rupa

bahwa ambient suhu wet bulb ditentukan, karena tidak ada pengetahuan atau kontrol awal atas faktor

resirkulasi. Demikian pula, suhu wet bulb biasanya ditentukan oleh lokasi geografis, tidak melebihi

lebih dari 5 persen dari waktu di daerah itu karena semakin tinggi suhu wet bulb, semakin kecil

menara diperlukan untuk memberikan pendekatan tertentu untuk bola basah pada konstan berkisar

dan laju aliran.

V. REKOMENDASI

Setelah menyimpulkan desain ini, merekomendasikan bahwa:

1. Suhu sekitar Aba, Abia, harus selalu dipertimbangkan ketika membuat modifikasi pada Alaoji

Power Plant.

2. Suatu jenis siklus gabungan dari menara pendingin yang digunakan dalam Alaoji. Ini akan

membantu check-kawin penyimpangan dalam suhu ambien dari situs di mana menara pendingin

berada.

3. Dalam pemilihan ukuran, perawatan yang tepat harus diambil sehingga untuk memilih sebuah

menara pendingin cocok untuk fungsi tertentu.

4. Dengan mengevaluasi biaya dan ukuran penukar panas versus biaya dan ukuran menara pendingin,

kuantitas dan suhu menara air pendingin dapat dipilih untuk mendapatkan ekonomi maksimum untuk

proses tertentu.

5. perawatan yang efektif juga harus diambil selama CT seleksi, agar tidak melebihi parameter

dinilai; dan A yang baik Prosedur perencanaan pemeliharaan harus benar dipersiapkan untuk

kelancaran menara pendingin.

VI. UCAPAN TERIMA KASIH

Penulis ingin mengakui upaya yang dilakukan oleh Ikeji Adindu dan Ndumele Ufomadu Departemen

Teknik Mesin, Michael Okpara Universitas Pertanian, Umudike, Umuahia, Abia di sumber data dan

informasi yang memungkinkan analisis dari penelitian yang akan dikonsolidasikan. Juga, layak pujian

adalah tingkat tinggi pemahaman dan jumlah komitmen yang ditunjukkan oleh staf dan manajemen

Power Station Alaoji, Aba, Abia dalam melepaskan dan availing kami dengan data yang berguna dan

relevan dan bahan literatur yang membantu dalam analisis.

REFERENSI

[1] H. John, Menara Pendingin Sistem Pedoman Operasi Energi, Kelcroft E & M Limited, 1988, pp.1-

6.

[2] Rockson Teknik, Alaoji PLTGU: Evaluasi Ekonomi dan Kinerja Heat Sink Pilihan di Alaoji

Combined Cycle Aplikasi, Aba, Nigeria, 2009.

[3] G. Walker, Industri Heat Exchanger, 2nd Edition, Mc Graw-Hill, 1990.

[4] WP Jones, penyejuk udara Engineering, 3rd Edition, Edward Arnold, 1985.

[5] TD Eastop, A. Mc Conkey, Terapan Termodinamika untuk Rekayasa Technologists, 1993.

[6] ER Eckret, RM Drake, Analisis Panas dan transfer massa, Taylor dan Francis, 1971.

[7] TD Eastop, DR Croft, Efisiensi Energi, Longman, 1990.