Desain Beton Bertulang Portal 2 Lantai

1

Struktur Beton I

BAB I

PENDAHULUAN

1.1. Latar Belakang

Pembangunan dibidang struktur dewasa ini mengalami kemajuan yang

sangat pesat. Baik pada pembangunan perumahan, gedung-gedung, jembatan,

bendungan, jalan raya, pelabuhan, bandara dan sebagainya. Beton merupakan

salah satu pilihan sebagai bahan struktur dalam konstruksi bangunan selain

kayu dan logam.

Beton diminati karena banyak memiliki kelebihan-kelebihan dibandingkan

dengan bahan lainnya. Beberapa diantaranya adalah harganya relatif murah,

mempunyai kekuatan tekan yang besar, tahan lama, tahan terhadap api, bahan

baku mudah didapat dan tidak mengalami pembusukan. Hal lain yang mendasari

pemilihan dan penggunaan beton sebagai bahan konstruksi adalah faktor

efektifitas dan tingkat efisiensinya. Secara umum bahan pengisis (filler) beton

terbuat dari bahan-bahan yang mudah diperoleh, mudah diolah (workability)

dan mempunyai keawetan (durability) serta kekuatan (strenght) yang sangat

diperlukan dalam pembangunan suatu konstruksi. Beton yang digunakan

biasanya dikombinasikan dengan tulangan dari baja dalam struktur beton, yang

disebut beton bertulang.

Beton bertulang adalah suatu bahan material yang terbuat dari beton dan

baja tulangan. Kombinasi dari kedua material tersebut menghasilkan bahan

bangunan yang mempunyai sifat-sifat yang baik dari masing-masing bahan

bangunan tersebut. Ini dapat dijabarkan sebagai berikut. Beton mempunyai sifat

yang bagus, yaitu mempunyai kapasitas tekan yang tinggi. Akan tetapi, beton

juga mempunyai sifat yang buruk, yaitu lebah jika dibebani tarik. Sedangkan baja

tulangan mempunyai kapasitas yang tinggi terhadap beban tarik, tetapi

mempunyai kapasitas tekan yang rendah karena bentuknya yang langsing (akan

mudah mengalami tekuk terhadap beban tekan). Namun, dengan menempatkan

tulangan dibagian beton yang mengalami tegangan tarik akan mengeliminasi |

2

Struktur Beton I

kekurangan dari beton terhadap beban tarik. Demikian juga bila baja tulangan

ditaruh dibagian beton yang mengalami tekan, beton disekeliling tulangan

bersama-sama tulangan sengkan akan mencegah tulangan mengalami tekuk.

Dari uraian di atas jelaslah bahwa perlu sebagai seorang mahasiswa Teknik

Sipil dapat mengetahui, memahami, dan merencanakan struktur beton sesuai

dengan teori dan ketentuan-ketentuan yang telah diterapkan oleh dosen

pengajar mata kuliah yang bersangkutan.

1.2. Rumusan Masalah

Berdasarkan latar belakang yang telah diuraikan diatas, maka dalam laporan

ini kami perlu merumuskan masalah. Maka rumusan permasalahannya adalah

sebagai berikut :

a. Sejauh mana penguasaan materi tentang tata cara perencanaan struktur

beton.

b. Sejauh mana lingkup tugas yang diberikan kepada peserta mahasiswa/i oleh

pihak dosen

1.3. Tujuan Penyusunan Laporan

Adapun tujuan yang hendak dicapai dalam penyusunan laporan ini adalah :

Sebagai penerapan teori yang telah diberikan dalam kuliah tatap muka.

Agar mahasiswa mengetahui tata cara dalam menentukan perencanaan

struktur beton.

Agar mahasiswa mampu merencanakan stuktur beton untuk sebuah

konstruksi bangunan

1.4. Batasan dan Perencanaan

Ruang Lingkup yang diperhitungkan dalam tugas ini adalah :

Perencanaan pelat atap

Perencanaan pelat lantai

|

3

Struktur Beton I

1.5. Metode Perencanaan

Dalam Perencanaan tugas struktur beton ini dapat dibuat menjadi beberapa

langkah sesuai dengan flowchart sebagai berikut :

Flowchart Perencanaan

|

Mulai

Pembebanan

Penentuan Dimensi

Menentukan rumus – rumus yang ada

Cek keamanan

Gambar Struktur

Yes

No

4

Struktur Beton I

BAB II

PERENCANAAN PELAT

2.1 PELAT ATAP

Pelat beton bertulang yaitu struktur tipis yang dibuat dari beton bertulang

dengan bidang yang arahnya horizontal, dan beban yang bekerja tegak lurus pada

bidang horizontal, dan beban yang bekerja tegak lurus pada bidang struktur

tersebut. Ketebalan bidang pelat relatif sangat kecil apabila dibandingkan dengan

bentang panjang/lebar bidangnya. Pelat beton bertulang ini sangat kaku dan

arahnya horizontal, sehingga pada bangunan gedung, pelat ini berfungsi sebagai

diafragma/unsur pengaku horizontal yang sangat bermanfaat untuk mendukung

ketegaran balok portal.

Gambar 2.1 Penampang Melintang

Gambar 2.2 Penampang Memanjang |

5

Struktur Beton I

Diketahui : f’c = 30 MPa

fy = 240 MPa (Tulangan Polos)

fy = 400 MPa (Tulangan Ulir)

Portal = 6

Jarak Portal = 4,9 m = 4900 mm

Fungsi bangunan = Gedung Kuliah

1.1.1. Perencanaan Balok Pelat Atap


Gambar 2.3 Denah Atap |

6

Struktur Beton I

3.2.1 TIPE A

A. Perkiraan Tinggi Balok Pelat Atap (Sendi-Sendi)

1) Balok arah x dengan bentang 7,2 m = 7200 mm

h= 112×7200=600mm

2) Balok arah y dengan bentang 4,9 m = 4900 mm

h= 112×4900=408,3≈ 450mm

B. Perkiraan Lebar Balok

1) Balok arah x dengan h = 600 mm

b=12h=1

2600=300mm

2) Balok arah y dengan h = 300 mm

b=12h=1

2450=225mm

C. Gambar Penampang Balok Pelat Atap

Gambar 2.3 Balok pelat atap tipe A. (a) adalah balok arah x dan (b) adalah balok arah y

3.2.2 TIPE B

A. Perkiraan Tinggi Balok (Sendi-Sendi)


h= 112×5900=491,7≈500mm


h= 112×4900=408,3≈ 450mm


1) Balok arah x dengan h = 500 mm |

(a) (b)

7

Struktur Beton I

b=12h=1

2500=250mm


b=12h=1

2550=225mm


Gambar 2.5 Balok pelat atap tipe B. (a) adalah balok arah y dan (b) adalah balok arah x

3.2.3 TIPE C

A. Perkiraan Tinggi Balok (Kantilever dan Sendi-Sendi)

1) Balok arah x dengan bentang 1,2 m = 1200 mm (Kantilever)

h=18×1200=150mm

2) Balok arah y dengan bentang 4,9 m = 4900 mm (Sendi-Sendi)

h= 112×4900=408,3≈ 450mm



b=12h=1

2150=75mm


b=12h=1

2450=225mm

|

(a) (b)

8

Struktur Beton I


Gambar 2.5 Balok pelat atap tipe C. (a) adalah balok arah x dan (b) adalah balok arah y

Jadi, dimensi balok pelat atap yang direncanakan adalah arah x

300/600 dan arah y = 225/450.

1.1.2. Menentukan Tebal Pelat

Menentukan syarat-syarat batas dan bentangnya pelat di tumpu bebas pada balok-balok tepi dan terjepit penuh pada balok tengah

A. TIPE A

1) Lx=¿

Gambar 2.6 Balok pelat atap tipe A pada bentang arah x

2) Lyn=4900−(2× 12×300)=4600mm

Gambar 2.7 Balok pelat atap tipe A pada bentang arah y

|

(a) (b)

9

Struktur Beton I

B. TIPE B

1) Lxn=5900

2−(12×225)=2837,5mm

Gambar 2.8 Balok pelat atap tipe B pada bentang arah x

2) Lyn=4900−(2× 12×300)=4600mm

Gambar 2.9 Balok pelat atap tipe B pada bentang arah y

C. TIPE C

1) Lxn=1200−( 12×225)=1087,5mm

Gambar 2.10 Balok pelat atap tipe C pada bentang arah x

2) Lyn=4900−(2× 12×300)=4600mm

Gambar 2.11 Balok pelat atap tipe C pada bentang arah y

|

10

Struktur Beton I

Pemeriksaan tebal pelat berdasarkan SK SNI-03-2847-2002 ayat 11.5.3Untuk αm lebih besar dari 2, ketebalan pelat minimum tidak boleh kurang dari:

hmin=ln(0 .8+ fy

1500)36+9 β

dan tidak boleh kurang dari 90 mm

Tidak perlu lebih dari:

hmax=ln(0 .8+ fy

1500)36

Untuk αm lebih besar dari 0,2 tidak lebih dari 2,0 ketebalan pelat minimum harus memenuhi:

h=ln(0. 8+ fy

1500)36+5 β (αm−0,2)

Dan tidak boleh lebih dari 120 mm

A. TIPE A

Dik : ln = 4600 mm

= 4600/3487,5 = 1,32β

maka,

hmin =ln (0,8+

f y1500

)

36+9 β=

4600 (0,8+ 2401500

)

36+9 (1,32)=92,23mm

hmaX=ln (0,8+

f y1500

)

36=

4600 (0,8+ 2401500

)

36=122,6mm

Dengan demikian tebal pelat atap didapat 92,23 mm ≤ h ≤ 122,6 mm.

Maka, diambil tebal pelat tipe A yaitu, h = 110 mm.

B. TIPE B

Dik : ln = 4600 mm

= 4600/β 2837,5 = 1,62

maka,

|

11

Struktur Beton I

hmin = ln (0,8+

f y1500

)

36+9 β=

4600 (0,8+ 2401500

)

36+9 (1,62)=87,3mm

hmax= ln (0,8+

f y1500

)

36=

4600 (0,8+ 2401500

)

36=122,6mm


Maka, diambil tebal pelat tipe B yaitu, h = 100 mm.

C. TIPE C

Dik : ln = 4600 mm

= 4600/1β 087,5 = 4,23

maka,

hmin = ln (0,8+

f y1500

)

36+9 β=

4600 (0,8+ 2401500

)

36+9(4,23)=59,62mm

hmax= ln (0,8+

f y1500

)

36=

4600 (0,8+ 2401500

)

36=122,6mm


Maka, diambil tebal pelat tipe C yaitu, h = 90 mm.

Maka, dari perhitungan diatas didapat :

- Tebal pelat A = 110 mm

- Tebal pelat B = 100 mm

- Tebal pelat C = 90 mm

Namun tebal pelat atap akan diseragamkan, sehingga tebal pelat atap

menjadi 100 mm.

|

12

Struktur Beton I

1.1.3. Jenis-Jenis Pelat Atap

Gambar 2.12 Perencanaan pelat atap secara keseluruhan

Bedasarkan Tabel 14 Momen yang menentukan per meter lebar dalam jalur tengah

pada pelat dua arah akibat beban terbagi rata pada buku CUR Dasar-dasar

Perencanaan Beton Bertulang Edisi Kedua Seri beton 1 halaman 91, didapat jenis-

jenis pelat, yaitu :

|

13

Struktur Beton I

A. TIPE A1 (Kasus III)

β= 46003487,5

≈1,32(duaarah)

B. TIPE A2 (Kasus VIb)

β= 46003487,5

≈1,32(duaarah)

C. TIPE A3 (Kasus VIa)

β= 46003487,5

≈1,32(duaarah)

|

14

Struktur Beton I

D. TIPE A4 (Kasus II)

β= 46003487,5

≈1,32(duaarah)

E. TIPE B1 (Kasus VIb)

β= 46002837,5

≈1,62(duaarah)

F. TIPE B2 (Kasus II)

β= 46002837,2

≈1,62(dua arah)

G. TIPE C1 (Kasus III)

β= 46001087,5

≈ 4,23(satuarah)

H. TIPE C2 (Kasus VIa)

β= 46001087,5

≈ 4.23(satuarah)

|

15

Struktur Beton I

1.1.4. Menghitung Beban

WU = 1,2 WD + 1,6 WL

WD didapat dari : Berat Pelat = 0,1. 24 = 2,4 kN/m2

Lap. Aspal = 0,01 . 14 = 0,14 kN/m2

Pasir = 0,01 . 16 = 0,16 kN/m2

Air Hujan = 0,05 . 10 = 0,5 kN/m2

Plafond = 0,18 = 0,18 kN/m 2 +

3,38 kN/m2

WL : 1 kN/m2

Maka, WU = 1,2 WD + 1,6 WL

= 1,2 (3,38) + 1,6 (1)

= 5,656 kN/m2

1.1.5. Perhitungan Geser

V u=1 ,15 (W u .Lx

2)=1,15(5 ,656 .7,2

2)=23,416 kN

d = h – p – 0,5.tul = 100 – 25 – ½.8 = 71 mm

Vc = 1/6√ fc ' .bw . dx = 1/6√30 . 1000 . 100 = 83,333 kN

Vn = . Vc = 1 . 83,333 = 83,333 kN

Vc = 83,333 kN > Vu = 23,416 kN …OK!

1.1.6. Menentukan Momen

A. Pelat A1 : = 1,32 ; Kasus IIIβ

Mlx = 0,0476wul x2=0,0476 .5,656.3,48752=3,274kNm

Mly = 0,0246wul x2=0,027 .5,656 .3,48752=1.692kNm

Mtx = 0,0918wul x2=0,0918 .5,656 .3,48752=6.315kNm

Mty = 0,0758wul x2=0,0758 .5,656 .3,48752=5.214kNm

Mtix = 12Mlx=1

2.3,2745=1.637kNm

|

16

Struktur Beton I

Mtiy = 12Mly=1

2.1,692=0.846kNm

B. Pelat A2 : = 1,32; Kasus VIβ B

Mlx = 0,0418wul x2=0,0418 .5,656 .3,48752=2.875kNm

Mly = 0,0198wul x2=0,0198 .5,656 .3,48752=1,362kNm

Mtx = 0,0736wul x2=0,0736 .5,656 .3,48752=5.063kNm

Mty = 0,055wul x2=0,055 .5,656 .3,48752=3.783kNm

Mtiy = 12. Mty=1

2.1,362=0,681kNm

C. Pelat A3 : = 1,32; Kasus VIβ A

Mlx = 0,0426wul x2=0,0426 .5,656 .3,48752=2.930kNm

Mly = 0,0246wul x2=0,0246 .5,656 .3,48752=1.692kNm

Mtx = 0,0816wul x2=0,0816 .5,656 .3,48752=5.613kNm

Mty = 0,072wul x2=0,055 .5,656 .3,48752=4.953kNm

Mtix = 12Mlx=1

2.2,930=1.465 kNm

D. Pelat A4 : = 1,32; Kasus IIβ

Mlx = 0,0388wul x2=0,0388 .5,656 .3,48752=2.669kNm

Mly = 0,0196wul x2=0,0196 .5,656 .3,48752=1.348kNm

Mtx = 0,0684wu lx2=0,0684 .5,656 .3,48752=4.705kNm

Mty = 0,0546wul x2=0,0546 .5,656 .3,48752=3.756kNm

E. Pelat B1 : = 1,62 ; Kasus VIβ B

Mlx = 0,0504wu lx2=0,0504 .5,656 .2,83752=2.295 kNm

Mly = 0,0179wul x2=0,0179 .5,656 .2,83752=0.815kNm

Mtx = 0,0802wul x2=0,0802.5,656 .2,83752=3.652kNm

Mty = 0,0539wul x2=0,0539 .5,656 .2,83752=2.454kNm

|

17

Struktur Beton I

Mtiy = 12Mly=1

2.0,815=0.408 kNm

|

18

Struktur Beton I

F. Pelat B2 : = 1,62 ; Kasus IIβ

Mlx = 0,0494wu lx2=0,0494 .5,656 .2,83752=2.250 kNm

Mly = 0,015wul x2=0,015 .5,656 .2,83752=0.683kNm

Mtx = 0,0783wul x2=0,0783 .5,656 .2,83752=3.566kNm

Mty = 0,054wu lx2=0,054 .5,656 .2,83752=2.459kNm

G. Pelat C1 : = 4,23β

Mlx = 1

14wu lx

2= 111.5,656 .1,22=0,582kNm

Mly =111wul x

2= 111.5,656 .1,22=0,740kNm

Mtx = 1

10wul x

2= 110.5,656 .1,22=0,814 kNm

Mty = 1

10wul x

2= 110.5,656 .1,22=0,814 kNm

H. Pelat C1 : = 4,23β

Mlx = 1

14wu lx

2= 111.5,656 .1,22=0,582kNm

Mly =111wul x

2= 111.5,656 .1,22=0,740kNm

Mtx = 1

10wul x

2= 110.5,656 .1,22=0,814 kNm

Mty = 1

10wul x

2= 110.5,656 .1,22=0,814 kNm

|

19

Struktur Beton I

1.1.7. PERENCANAAN TULANGAN

Dengan tebal pelat 100 mm untuk pelat lantai, maka Penutup beton diambil; p = 25 mm

Diameter tulangan utama dalam arah –X ; φD = 10 mm dan

arah –Y ;φD = 10 mm

Tinggi efektif d dalam arah X adalah

dx = Tebal pelat – selimut beton - 1

2 . tulangan pokok

= 100 – 25 – 1

2 . 10 = 70 mm Tinggi efektif dalam arah Y adalah

dy = Tebal. Pelat – deking beton - φD10 - 1

2φD10

= 100 – 25 – 10 – 1

2.10

= 60 mm

A. Menghitung Tulangan Pelat Atap Type A3

a. Penulangan Lapangan Arah X

M lx=3.274kNm

M n=M u

ϕ=3,274

0,8=4,0925 kNm=4092500Nmm

Syarat untuk momen lapangan

ρmin<ρperlu< ρmax

ρmin=1,4f y

= 1,4240

=0,00583

ρb=0,8 β1 f cf y ( 600

600+f y )=0,8 .0,85.30240 ( 600

600+240 )=0,0538

ρmax=0,75× ρb=0,75×0,0538=0,04032

|

20

Struktur Beton I

Menentukan yang diperlukanρ

ρperlu=0,85 fcfy (1−√1− 2Mn

0,85 fc bd2 )

ρperlu=0,85 .30

240 (1−√1− 2 .40925000,85.25 .1000 .1002)

¿0.0035395

∴ ρ perlu<ρmin→maka yangdipakai ρmin=0,00583

Luas tulangan perlu

A slx=ρmin x b x dx

Dipakai tulangan ØD = 10 mm (L = 78,5 mm2)

A slx=ρmin×b×dx=0,00583×1000×70=408.3mm2

jarak tulangan perlu ( s) = ( π4 .∅ D2 . b

A slx)

( s )=( π4 .102 .1000

408.3 )=192.342mm

Maka diambil jarak tulangan (s) = 175 mm

Kontrol kekuatan pelat

S < Smax

175 < 3 . 100

175 < 300 (Terpenuhi)

Luas tulangan per m’

A s=bs×∅tulangan

A s=bs×∅tulangan=

1000175

×78,5=448.799mm2

A smin= ρmin×b×dx=0,00583×1000×70=408.3mm2

|

21

Struktur Beton I

∴ A smin<A s<A smax

=408.3<448.799<A smax

a=A s . f y

0,85 . f c . b

a=A s . f y

0,85 . f c . b= 448,799 .240

0,85 .30 .1000=4,224mm

M n=A s . f y .(d−12a)

M n=A s . f y .(dx−12a)=448,799. 240 .(100−1

2.4,224 )

¿7312335.689Nmm

ϕ M n=0,8×7312335.689=5849868.55Nmm

∴ϕM n>M u→OK

b. Penulangan Lapangan Arah Y

M lx=1.692kNm

M n=M u

ϕ=1.6923

0,8=2.115 kNm=2115000Nmm



ρmin=1,4f y

= 1,4240

=0,00583

ρb=0,8 β1 f cf y ( 600

600+f y )=0,8 .0,85.30240 ( 600

600+240 )=0,0538

ρmax=0,75× ρb=0,75×0,0538=0,04032

|

22

Struktur Beton I



0,85 fc bd2 )

ρperlu=0,85 .30

240 (1−√1− 2 .21150000,85.30 .1000 .602 )

¿0.002477


Luas tulangan perlu



A sly= ρmin×b×d y=0,00583×1000×60=350mm2


A slx)

( s )=( π4 .102 .1000

350.0000 )=224,399mm



S < Smax

200 < 3 . 100



A s=bs×∅tulangan


1000200

×78,5=392,699mm2

A smin= ρmin×b×dx=0,00583×1000×60=350mm2

|

23

Struktur Beton I


=350<392,699<A smax

a=A s . f y

0,85 . f c . b

a=A s . f y

0,85 . f c . b= 392,699 .240

0,85 .30 .1000=3,696mm

M n=A s . f y .(d−12a)

M n=A s . f y .(dy−12a)=392,699. 240. (60−1

23,696)

¿5480697.287Nmm

ϕ M n=0,8×5480697.287=4384557.83Nmm

∴ϕM n>M u→OK

c. Penulangan Tumpuan Arah X

M lx=6.3151kNm

M n=M u

ϕ=6.3151

0,8=7.894 kNm=7894000Nmm

Syarat untuk momen tumpuan


ρmin=1,4f y

= 1,4240

=0,00583

ρb=0,8 β1 f cf y ( 600

600+f y )=0,8 .0,85.30240 ( 600

600+240 )=0,0538

ρmax=0,75× ρb=0,75×0,0538=0,04032

|

24

Struktur Beton I



0,85 fc bd2 )

ρperlu=0,85 .30

240 (1−√1− 2.78940000,85.30 .1000 .702 )

¿0.006939

∴ ρmin<ρperlu→maka yangdipakai ρperlu=0.006939

Luas tulangan perlu



A sly= ρperlu×b×dx=0.006939×1000×70=485.735mm2


A slx)

( s )=( π4 .102 .1000

485.735 )=161.693mm



S < Smax

150 < 3 . 100



A s=bs×∅tulangan


1000150

×78,5=523.599mm2

A smin= ρperlu×b×dx=0.006939×1000×70=485.735mm2

|

25

Struktur Beton I


=485.735<523.599<A smax

a=A s . f y

0,85 . f c . b

a=A s . f y

0,85 . f c . b= 523,599 .240

0,85 .30 .1000=4.928mm

M n=A s . f y .(d−12a)

M n=A s . f y .(dx−12a)=523.599 .240 .(70−1

24.928)

¿8486824.782Nmm

ϕ M n=0,8×8486824.782=6789459.826Nmm

∴ϕM n>M u→OK

d. Penulangan Tumpuan Arah Y

M lx=5.214kNm

M n=M u

ϕ=5.214

0,8=6.518kNm=6518000Nmm



ρmin=1,4f y

= 1,4240

=0,00583

ρb=0,8 β1 f cf y ( 600

600+f y )=0,8 .0,85.30240 ( 600

600+240 )=0,0538

ρmax=0,75× ρb=0,75×0,0538=0,04032

|

26

Struktur Beton I



0,85 fc bd2 )

ρperlu=0,85 .30

240 (1−√1− 2.65180000,85.30 .1000 .602 )

¿0.0078327

∴ ρ perlu>ρmin→maka yangdipakai ρperlu=0.0078327

Luas tulangan perlu

A slx=ρperlu x b xd x


A sly= ρperlu×b×d y=0.0078327×1000×60=469.965mm2


A slx)

( s )=( π4 .102 .1000

469.965 )=167.119mm



S < Smax

150 < 3 . 100



A s=bs×∅tulangan


1000150

×78,5=523.599mm2


|

27

Struktur Beton I


=469.965<523.599<A smax

a=A s . f y

0,85 . f c . b

a=A s . f y

0,85 . f c . b= 523.599 .240

0,85 .30 .1000=4.928mm

M n=A s . f y .(d−12a)

M n=A s . f y .(dy−12a)=523.599 .240 .(60−1

24.928)

¿7230187.721Nmm

ϕ M n=0,8×7230187.721=5784150.177Nmm

∴ϕM n>M u→OK

e. Penulangan Tumpuan tak terduga Arah X

M lx=1.6372kNm

M n=M u

ϕ=1.6372

0,8=2.047kNm=2047000Nmm



ρmin=1,4f y

= 1,4240

=0,00583

ρb=0,8 β1 f cf y ( 600

600+f y )=0,8 .0,85.30240 ( 600

600+240 )=0,0538

ρmax=0,75× ρb=0,75×0,0538=0,04032

|

28

Struktur Beton I



0,85 fc bd2 )

ρperlu=0,85 .30

240 (1−√1− 2.20470000,85.30 .1000 .702 )

¿0.001754

∴ ρmin>ρperlu→maka yangdipakai ρmin=0.00583

Luas tulangan perlu



A sly= ρmin×b×dx=0,00583×1000×70=485.735mm2


A slx)

( s )=( π4 .102 .1000

485.735 )=192.342mm



S < Smax

175 < 3 . 100



A s=bs×∅tulangan


1000175

×78,5=448.799mm2

A smin= ρmin×b×dx=0,00583×1000×70=408.3mm2

|

29

Struktur Beton I


=408.3<448.799<A smax

a=A s . f y

0,85 . f c . b

a=A s . f y

0,85 . f c . b= 448.799 .240

0,85 .30 .1000=4.224mm

M n=A s . f y .(d−12a)

M n=A s . f y .(dx−12a)=448.799 .240 .(70−1

24.224)

¿7312335.689Nmm

ϕ M n=0,8×7312335.689=5849868.551Nmm

∴ϕM n>M u→OK

|

30

Struktur Beton I

B. Menghitung tulangan pelat atap tipe B1


M lx=2.2952kNm

M n=M u

ϕ=2.2952

0,8=2.869kNm=2869000Nmm



ρmin=1,4f y

= 1,4240

=0,00583

ρb=0,8 β1 f cf y ( 600

600+f y )=0,8 .0,85.30240 ( 600

600+240 )=0,0538

ρmax=0,75× ρb=0,75×0,0538=0,04032



0,85 fc bd2 )

ρperlu=0,85 .30

240 (1−√1− 2.28690000,85.25 .1000 .1002)

¿0.0024682


Luas tulangan perlu



A slx=ρmin×b×dx=0,00583×1000×70=408.3mm2


A slx)

|

31

Struktur Beton I

( s )=( π4 .102 .1000

408.3 )=192.342mm



S < Smax

175 < 3 . 100



A s=bs×∅tulangan


1000175

×78,5=448.799mm2

A smin= ρmin×b×dx=0,00583×1000×70=408.3mm2


=408.3<448.799<A smax

a=A s . f y

0,85 . f c . b

a=A s . f y

0,85 . f c . b= 448,799 .240

0,85 .30 .1000=4,224mm

M n=A s . f y .(d−12a)

M n=A s . f y .(dx−12a)=448,799. 240 .(100−1

2.4,224 )

¿7312335.689Nmm

ϕ M n=0,8×7312335.689=5849868.55Nmm

M u=2869000Nmm

∴ϕM n>M u→OK

|

32

Struktur Beton I


M ly=0.8151kNm

M n=M u

ϕ=0.8151

0,8=1.019kNm=1019000Nmm



ρmin=1,4f y

= 1,4240

=0,00583

ρb=0,8 β1 f cf y ( 600

600+f y )=0,8 .0,85.30240 ( 600

600+240 )=0,0538

ρmax=0,75× ρb=0,75×0,0538=0,04032



0,85 fc bd2 )

ρperlu=0,85 .30

240 (1−√1− 2.10190000,85.30 .1000 .602 )

¿0.0011859


Luas tulangan perlu



A sly= ρmin×b×d y=0,00583×1000×60=350mm2


A slx)

( s )=( π4 .102 .1000

350.0000 )=224,399mm


|

33

Struktur Beton I


S < Smax

200 < 3 . 100



A s=bs×∅tulangan


1000200

×78,5=392,699mm2

A smin= ρmin×b×dx=0,00583×1000×60=350mm2


=350<392,699<A smax

a=A s . f y

0,85 . f c . b

a=A s . f y

0,85 . f c . b= 392,699 .240

0,85 .30 .1000=3,696mm

M n=A s . f y .(d−12a)

M n=A s . f y .(dy−12a)=392,699. 240. (60−1

23,696)

¿5480697.287Nmm

ϕ M n=0,8×5480697.287=4384557.83Nmm

M u=1019000Nmm

∴ϕM n>M u→OK


M lx=3.6522kNm

M n=M u

ϕ=3.6522

0,8=4.565kNm=4565000Nmm

Syarat untuk momen tumpuan |

34

Struktur Beton I


ρmin=1,4f y

= 1,4240

=0,00583

ρb=0,8 β1 f cf y ( 600

600+f y )=0,8 .0,85.30240 ( 600

600+240 )=0,0538

ρmax=0,75× ρb=0,75×0,0538=0,04032



0,85 fc bd2 )

ρperlu=0,85 .30

240 (1−√1− 2 .45650000,85.30 .1000 .702 )

¿0.0039556


Luas tulangan perlu





A slx)

( s )=( π4 .102 .1000

408.3333 )=192.342mm



S < Smax

175 < 3 . 100

175 < 300 (Terpenuhi) |

35

Struktur Beton I


A s=bs×∅tulangan


1000175

×78,5=448.799mm2

A smin= ρmin×b×dx=0.00583×1000×70=408.333mm2


=408.333<448.799<A smax

a=A s . f y

0,85 . f c . b

a=A s . f y

0,85 . f c . b= 448.799 .240

0,85 .30 .1000=4.224mm

M n=A s . f y .(d−12a)

M n=A s . f y .(dx−12a)=448.799 .240 .(70−1

24.224)

¿7312335.689Nmm

ϕ M n=0,8×7312335.689=5849868.551Nmm

M u=4565000Nmm

∴ϕM n>M u→OK


M lx=2.4545kNm

M n=M u

ϕ=2.4545

0,8=3.068 kNm=3068000Nmm



ρmin=1,4f y

= 1,4240

=0,00583

|

36

Struktur Beton I

ρb=0,8 β1 f cf y ( 600

600+f y )=0,8 .0,85.30240 ( 600

600+240 )=0,0538

ρmax=0,75× ρb=0,75×0,0538=0,04032



0,85 fc bd2 )

ρperlu=0,85 .30

240 (1−√1− 2.30680000,85.30 .1000 .602 )

¿0.0036125


Tulangan perlu



A sly= ρmin×b×d y=0,00583×1000×60=392.699mm2


A slx)

( s )=( π4 .102 .1000

392.699 )=3.696mm



S < Smax = 10 mm

150 < 3 . 100 = tanah + cangkul



|

37

Struktur Beton I

A s=bs×∅tulangan


1000150

×78,5=523.599mm2



=469.965<523.599<A smax

a=A s . f y

0,85 . f c . b

a=A s . f y

0,85 . f c . b= 523.599 .240

0,85 .30 .1000=4.928mm

M n=A s . f y .(d−12a)

M n=A s . f y .(dy−12a)=523.599 .240 .(60−1

24.928)

¿7230187.721Nmm

ϕ M n=0,8×7230187.721=5784150.177Nmm

∴ϕM n>M u→OK

|

38

Struktur Beton I

|

39

Struktur Beton I

No Arah koef. Momen ρ ρperlu As Tulangan1 Arah-lx 0.047

64.093 0.0058

30.003539

5408.3333 Dia 10 - 175 = 448.799

2 Arah-ly 0.0246

2.115 0.00583

0.0024772

350.0000 Dia 10 - 200 = 392.699

3 Arah-tx 0.0918

7.894 0.00694

0.0069391

485.7352 Dia 10 - 150 = 523.599

4 Arah-ty 0.0758

6.518 0.00783

0.0078327

469.9646 Dia 10 - 150 = 523.599

5 Arah-tix 0.0238

2.047 0.00583

0.0017548

408.3333 Dia 10 - 175 = 448.799

6 Arah-tiy 0.0123

1.058 0.00583

0.0012313

350.0000 Dia 10 - 200 = 392.699

Plat Atap tipe A1 ; = 1.32; Kasus IIIβ

Plat Atap tipe A2 ; = 1.32; Kasus VIBβ

No

Arah koef. Momen ρ ρperlu As Tulangan

1 Arah-lx 0.0418 2.8755 0.005833 0.0031017 408.3333 Dia 10 - 175 = 448.7992 Arah-ly 0.0198 1.3621 0.005833 0.0019892 350.0000 Dia 10 - 200 = 392.6993 Arah-tx 0.0736 5.0631 0.005833 0.0055254 408.3333 Dia 10 - 175 = 448.7994 Arah-ty 0.055 3.7836 0.005833 0.0056227 350.0000 Dia 10 - 200 = 392.6995 Arah-tiy 0.099 0.6810 0.005833 0.0009899 350.0000 Dia 10 - 200 = 392.699

No


1 Arah-lx 0.0426 2.9305 0.005833 0.003162 408.3333 Dia 10 - 175 = 448.7992 Arah-ly 0.0246 1.6923 0.005833 0.002477 350.0000 Dia 10 - 200 = 392.6993 Arah-tx 0.0816 5.6134 0.006144 0.006144 430.1018 Dia 10 - 175 = 448.7994 Arah-ty 0.072 4.9530 0.007425 0.007425 445.5174 Dia 10 - 175 = 448.7995 Arah-tix 0.0213 1.4653 0.005833 0.001569 408.3333 Dia 10 - 175 = 448.799

Plat Atap Tipe A3 ; = 1.32; Kasus VIAβ

No Arah koef. Momen ρ ρperlu As Tulangan1 Arah-lx 0.0388 2.6691 0.005833 0.002876 408.3333 Dia 10 - 175 = 448.7992 Arah-ly 0.0196 1.3483 0.005833 0.001969 350.0000 Dia 10 - 200 = 392.6993 Arah-tx 0.0684 4.7054 0.005833 0.005125 408.3333 Dia 10 - 175 = 448.7994 Arah-ty 0.0546 3.7560 0.005833 0.005581 350.0000 Dia 10 - 200 = 392.699

Plat Atap tipe A4 ; = 1.4; Kasus IIβ

No Arah koef. Momen ρ ρperlu As Tulangan1 Arah-lx 0.0504 2.8755 0.005833 0.0024682 408.3333 Dia 10 - 175 = 448.7992 Arah-ly 0.0179 1.3621 0.005833 0.0011859 350.0000 Dia 10 - 200 = 392.6993 Arah-tx 0.0802 5.0631 0.005833 0.0039557 408.3333 Dia 10 - 175 = 448.7994 Arah-ty 0.0539 3.7836 0.005833 0.0036125 350.0000 Dia 10 - 200 = 392.6995 Arah-tiy 0.0895 0.6810 0.005833 0.0005913 350.0000 Dia 10 - 200 = 392.699

Plat Atap tipe B1 ; = 1,62 : kasus ViBβ |

40

Struktur Beton I

Plat Atap tipe B2 ; = 1.62 ; Kasus IIβ


2.2 PELAT LANTAI

1.2.1. Perencanaan Balok Pelat Lantai


Gambar 2.3 Denah Lantai

3.2.1 TIPE A

|

41

Struktur Beton I

A. Perkiraan Tinggi Balok Pelat Lantai (Sendi-Sendi)

Balok arah x dengan bentang 7,2 m = 7200 mm

h= 112×7200=600mm

Balok arah y dengan bentang 4,9 m = 4900 mm

h= 112×4900=408,3≈ 450mm


Balok arah x dengan h = 600 mm

b=12h=1

2600=300mm

Balok arah y dengan h = 300 mm

b=12h=1

2450=225mm

C. Gambar Penampang Balok Pelat Lantai

Gambar 2.3 Balok pelat lantai tipe A. (a) adalah balok arah x dan (b) adalah balok arah y

3.2.2 TIPE B



h= 112×5900=491,7≈500mm


h= 112×4900=408,3≈ 450mm

|

(a) (b)

42

Struktur Beton I



b=12h=1

2500=250mm


b=12h=1

2550=225mm


Gambar 2.5 Balok pelat lantai tipe B. (a) adalah balok arah y dan (b) adalah balok arah x

3.2.3 TIPE C


Balok arah x dengan bentang 1,2 m = 1200 mm (Kantilever)

h=18×1200=150mm

Balok arah y dengan bentang 4,9 m = 4900 mm (Sendi-Sendi)

h= 112×4900=408,3≈ 450mm



b=12h=1

2150=75mm


|

(a) (b)

43

Struktur Beton I

b=12h=1

2450=225mm

|

44

Struktur Beton I


Gambar 2.5 Balok pelat lantai tipe C. (a) adalah balok arah x dan (b) adalah balok arah y

Jadi, dimensi balok pelat lantai yang direncanakan adalah arah x

300/600 dan arah y = 225/450.

1.2.2. Menentukan Tebal Pelat

Menentukan syarat-syarat batas dan bentangnya pelat di tumpu bebas pada balok-balok tepi dan terjepit penuh pada balok tengah

A. TIPE A

Lx=¿

Gambar 2.6 Balok pelat lantai tipe A pada bentang arah x

Lyn=4900−(2× 12×300)=4600mm

|

(a) (b)

45

Struktur Beton I

Gambar 2.7 Balok pelat lantai tipe A pada bentang arah y

B. TIPE B

Lxn=5900

2−(12×225)=2837,5mm

Gambar 2.8 Balok pelat lantai tipe B pada bentang arah x

Lyn=4900−(2× 12×300)=4600mm

Gambar 2.9 Balok pelat lantai tipe B pada bentang arah y

C. TIPE C

Lxn=1200−( 12×225)=1087,5mm

Gambar 2.10 Balok pelat lantai tipe C pada bentang arah x

Lyn=4900−(2× 12×300)=4600mm

|

46

Struktur Beton I

Gambar 2.11 Balok pelat lantai tipe C pada bentang arah y

Pemeriksaan tebal pelat berdasarkan SK SNI-03-2847-2002 ayat 11.5.3Untuk αm lebih besar dari 2, ketebalan pelat minimum tidak boleh kurang dari:

hmin=ln(0 .8+ fy

1500)36+9 β

dan tidak boleh kurang dari 90 mm

Tidak perlu lebih dari:

hmax=ln(0 .8+ fy

1500)36

Untuk αm lebih besar dari 0,2 tidak lebih dari 2,0 ketebalan pelat minimum harus memenuhi:

h=ln (0. 8+ fy

1500)36+5 β (αm−0,2)

Dan tidak boleh lebih dari 120 mm

A. TIPE A

Dik : ln = 4600 mm

= 4600/3487,5 = 1,32β

maka,

hmin =ln (0,8+

f y1500

)

36+9 β=

4600 (0,8+ 2401500

)

36+9 (1,32)=92,23mm

hmaX=ln (0,8+

f y1500

)

36=

4600 (0,8+ 2401500

)

36=122,6mm

Dengan demikian tebal pelat lantai didapat 92,23 mm ≤ h ≤ 122,6

mm. Maka, diambil tebal pelat tipe A yaitu, h = 120 mm. |

47

Struktur Beton I

|

48

Struktur Beton I

B. TIPE B

Dik : ln = 4600 mm

= 4600/β 2837,5 = 1,62

maka,

hmin = ln (0,8+

f y1500

)

36+9 β=

4600 (0,8+ 2401500

)

36+9 (1,62)=87,3mm

hmax= ln (0,8+

f y1500

)

36=

4600 (0,8+ 2401500

)

36=122,6mm

Dengan demikian tebal pelat lantai didapat 83,7 mm ≤ h ≤ 122,6 mm.

Maka, diambil tebal pelat tipe B yaitu, h = 110 mm.

C. TIPE C

Dik : ln = 4600 mm

= 4600/1β 087,5 = 4,23

maka,

hmin = ln (0,8+

f y1500

)

36+9 β=

4600 (0,8+ 2401500

)

36+9(4,23)=59,62mm

hmax= ln (0,8+

f y1500

)

36=

4600 (0,8+ 2401500

)

36=122,6mm

Dengan demikian tebal pelat lantai didapat 59,62 mm ≤ h ≤ 122,6

mm. Maka, diambil tebal pelat tipe C yaitu, h = 100 mm.

Maka, dari perhitungan diatas didapat :

- Tebal pelat A = 120 mm

- Tebal pelat B = 110 mm

- Tebal pelat C = 100 mm

Namun tebal pelat lantai akan diseragamkan, sehingga tebal pelat lantai

menjadi 120 mm.

|

49

Struktur Beton I

1.2.3. Jenis-jenis Pelat Lantai

Gambar 2.12 Perencanaan pelat lantai secara keseluruhan

Bedasarkan Tabel 14 Momen yang menentukan per meter lebar dalam jalur tengah

pada pelat dua arah akibat beban terbagi rata pada buku CUR Dasar-dasar

Perencanaan Beton Bertulang Edisi Kedua Seri beton 1 halaman 91, didapat jenis-

jenis pelat, yaitu :

|

50

Struktur Beton I

A. TIPE A1 (Kasus III)

β= 46003487,5

≈1,32(duaarah)

B. TIPE A2 (Kasus VIb)

β= 46003487,5

≈1,32(duaarah)

C. TIPE A3 (Kasus VIa)

β= 46003487,5

≈1,32(duaarah)

|

51

Struktur Beton I

D. TIPE A4 (Kasus II)

β= 46003487,5

≈1,32(duaarah)

E. TIPE B1 (Kasus VIb)

β= 46002837,5

≈1,62(duaarah)

F. TIPE B2 (Kasus II)

β= 46002837,2

≈1,62(dua arah)

G. TIPE C1 (Kasus III)

β= 46001087,5

≈ 4,23(satuarah)

H. TIPE C2 (Kasus VIa)

β= 46001087,5

≈ 4.23(satuarah)

|

52

Struktur Beton I

1.2.4. Menghitung Beban

Wu = 1,2 WD+1,6WL

WD (Beban Mati) di dapat dari

Berat sendiri pelat lantai : 0,12 . 25 = 3 kN/m2

Beban mekanikal elektrikal plumbing = 0,2 kN/m2

Beban dinding batako = 2,00 kN/m2

Berat finishing lantai keramik

Spesi tegel 1,5 cm : 0,015 x 21 = 0,315 kN/m2

Tegel keramik 0,5 cm : 0,005 x 17 = 0,085 kN/m2

Berat langit –langit langit,

penggantung,ME : 0,11 +0,7 = 0,18 kN/m 2 +

WD = 5,78 kN/m2

WL = 2,5 kN/m2 (untuk ruang kuliah dari PPURG)

WL = 2,5 + 1 = 3,5 kN/m2

WL = menurut SNI, beban hidup di lantai minimal adalah 1 kN/m2

∴ Maka Wu = 1,2 WD+1,6WL

Wu = 1,2 . (5,78) + 1,6 . 3,5 = 12,536 kN/m2

1.2.5. Perhitungan Geser

V u=1 ,15 (W u .Lx

2)=1,15(12,536 .7,2

2)= 51,89 kN

d = h – p – 0,5.tul = 120 – 25 – ½.8 = 91 mm

Vc = 1/6√ fc ' .bw . dx = 1/6√30 . 1000 . 120 = 109,54 kN

Vn = . Vc = 1 . 109,54 = 109,54 kN

Vc = 109,54 kN > Vu = 51,89 kN …OK!

|

53

Struktur Beton I

1.2.6. Menentukan Momen

A. Pelat A1 : = 1,32 ; Kasus IIIβMlx = 0,0476wul x

2=0,0476 .12,536.3,48752=7,2576kNm

Mly = 0,0246wul x2=0,027 .12,536 .3,48752=3,7508kNm

Mtx = 0,0918wul x2=0,0918 .12,536 .3,48752=13,9968kNm

Mty = 0,0758wul x2=0,0758 .12,536. 3,48752=11,5573 kNm

Mtix = 12Mlx=1

2.7,2576=3,6288kNm

Mtiy = 12Mly=1

2.3,7508=1,8754 kNm

B. Pelat A2 : = 1,32; Kasus VIβ B

Mlx = 0,0418wul x2=0,0418 .12,536 .3,48752=6,3733kNm

Mly = 0,0198wul x2=0,0198 .12,536 .3,48752=3,0189kNm

Mtx = 0,0736wul x2=0,0736 .12,536 .3,48752=11,2219kNm

Mty = 0,055wul x2=0,055 .12,536 .3,48752=8,3859kNm

Mtiy = 12. Mty=1

2.3,0189=1,5095kNm

C. Pelat A3 : = 1,32; Kasus VIβ A

Mlx = 0,0426wul x2=0,0426 .12,536 .3,48752=6,4953kNm

Mly = 0,0246wul x2=0,0246 .12,536 .3,48752=3,7508kNm

Mtx = 0,0816wul x2=0,0816 .12,536 .3,48752=12,4416kNm

Mty = 0,072wul x2=0,055 .12,536 .3,48752=10,9779kNm

Mtix = 12Mlx=1

2.6,4953=3.2476 kNm

D. Pelat A4 : = 1,32; Kasus IIβMlx = 0,0388wul x

2=0,0388 .12,536 .3,48752=5,9159kNm

Mly = 0,0196wul x2=0,0196 .12,536 .3,48752=2,9884kNm

Mtx = 0,0684wu lx2=0,0684 .12,536 .3,48752=10,4290kNm

|

54

Struktur Beton I

Mty = 0,0546wul x2=0,0546 .12,536 .3,48752=8,3249kNm

E. Pelat B1 : = 1,62 ; Kasus VIβ B

Mlx = 0,0504wu lx2=0,0504 .12,536 .2,83752=5,0870kNm

Mly = 0,0179wul x2=0,0179 .12,536 .2,83752=1,8067kNm

Mtx = 0,0802wul x2=0,0802.12,536 .2,83752=8,0948kNm

Mty = 0,0539wul x2=0,0539 .12,536 .2,83752=5,4403kNm

Mtiy = 12Mly=1

2.1,8067=0,9033 kNm

F. Pelat B2 : = 1,62 ; Kasus IIβMlx = 0,0494wu lx

2=0,0494 .12,536 .2,83752=4,9861kNm

Mly = 0,015wul x2=0,015 .12,536 .2,83752=1,5140kNm

Mtx = 0,0783wul x2=0,0783 .12,536 .2,83752=7,9030kNm

Mty = 0,054wu lx2=0,054 .12,536 .2,83752=5,4504 kNm

G. Pelat C1 : = 4,23β

Mlx = 1

14wu lx

2= 111.12,536 .1,22=0,582kNm

Mly =111wul x

2= 111.12,536 .1,22=0,740kNm

Mtx = 1

10wul x

2= 110.12,536 .1,22=0,814 kNm

Mty = 1

10wul x

2= 110.12,536 .1,22=0,814 kNm

H. Pelat C1 : = 4,23β

Mlx = 1

14wu lx

2= 111.12,536 .1,22=0,582kNm

Mly =111wul x

2= 111.12,536 .1,22=0,740kNm

|

55

Struktur Beton I

Mtx = 1

10wul x

2= 110.12,536 .1,22=0,814 kNm

Mty = 1

10wul x

2= 110.12,536 .1,22=0,814 kNm

|

56

Struktur Beton I

1.2.7. Perencanaan Tulangan

Dengan tebal pelat 120 mm untuk pelat lantai, maka Penutup beton diambil; p = 25 mm

Diameter tulangan utama dalam arah –X ; φD = 10 mm dan

arah –Y ;φD = 10 mm

Tinggi efektif d dalam arah X adalah

dx = Tebal pelat – selimut beton - 1

2 . tulangan pokok

= 120 – 25 – 1

2 . 10 = 90 mm Tinggi efektif dalam arah Y adalah

dy = Tebal. Pelat – deking beton - φD10 - 1

2φD10

= 100 – 25 – 10 – 1

2.10

= 80 mm

A. Menghitung Tulangan Pelat Atap Type A1


M lx=7,2576kNm

M n=M u

ϕ=7,2576

0,8=9,072kNm=9072000Nmm



ρmin=1,4f y

= 1,4240

=0,00583

ρb=0,8 β1 f cf y ( 600

600+f y )=0,8 .0,85.30240 ( 600

600+240 )=0,0538

ρmax=0,75× ρb=0,75×0,0538=0,04032

|

57

Struktur Beton I



0,85 fc bd2 )

ρperlu=0,85 .30

240 (1−√1− 2 .90720000,85.30 .1000 .1202 )

¿0.0035395


Luas tulangan perlu



A slx=ρmin×b×dx=0,00583×1000×90=525.0mm2


A slx)

( s )=( π4 .102 .1000

525.0 )=149,600mm



S < Smax

125 < 3 . 120



A s=bs×∅tulangan


1000125

×78,5=628,319mm2

A smin= ρmin×b×dx=0,00583×1000×90=525.0mm2

|

58

Struktur Beton I


=525.0<628,319<A smax

a=A s . f y

0,85 . f c . b

a=A s . f y

0,85 . f c . b= 628,319 .240

0,85 .30 .1000=5,914mm

M n=A s . f y .(d−12a)

M n=A s . f y .(dx−12a)=628,319.240 .(100−1

2.5,914)

¿13125806.37Nmm

ϕ M n=0,8×13125806.37=10500645.10Nmm

∴ϕM n>M u→OK


M lx=3.7508kNm

M n=M u

ϕ=3.7508

0,8=4,688kNm=4688000Nmm



ρmin=1,4f y

= 1,4240

=0,00583

ρb=0,8 β1 f cf y ( 600

600+f y )=0,8 .0,85.30240 ( 600

600+240 )=0,0538

ρmax=0,75× ρb=0,75×0,0538=0,04032

|

59

Struktur Beton I



0,85 fc bd2 )

ρperlu=0,85 .30

240 (1−√1− 2 .46880000,85.30 .1000 .802 )

¿0.0030975


Luas tulangan perlu



A sly= ρmin×b×d y=0,00583×1000×80=466,67mm2


A slx)

( s )=( π4 .102 .1000

466,667 )=168,300mm



S < Smax

150 < 3 . 120



A s=bs×∅tulangan


1000200

×78,5=523,599mm2

A smin= ρmin×b×dx=0,00583×1000×80=466.67mm2

|

60

Struktur Beton I


=466.67<523,599<A smax

a=A s . f y

0,85 . f c . b

a=A s . f y

0,85 . f c . b= 523,599 .240

0,85 .30 .1000=4.928mm

M n=A s . f y .(d−12a)

M n=A s . f y .(dy−12a)=523,599.240 .(60−1

24,928)

¿9743461.844Nmm

ϕ M n=0,8×9743461.844=7794769.475Nmm

∴ϕM n>M u→OK


M lx=13.9968 kNm

M n=M u

ϕ=13.9968

0,8=17.496 kNm=17496000Nmm



ρmin=1,4f y

= 1,4240

=0,00583

ρb=0,8 β1 f cf y ( 600

600+f y )=0,8 .0,85.30240 ( 600

600+240 )=0,0538

ρmax=0,75× ρb=0,75×0,0538=0,04032

|

61

Struktur Beton I



0,85 fc bd2 )

ρperlu=0,85 .30

240 (1−√1− 2.174960000,85.30 .1000 .902 )

¿0.00942

∴ ρmin<ρperlu→maka yangdipakai ρperlu=0.00942

Luas tulangan perlu





A slx)

( s )=( π4 .102 .1000

847.564 )=92,665mm



S < Smax

75 < 3 . 120



A s=bs×∅tulangan


100075

×78,5=1047,198mm2


|

62

Struktur Beton I


=847.564<1047,198<A smax

a=A s . f y

0,85 . f c . b

a=A s . f y

0,85 . f c . b=1047,198 .240

0,85 .30 .1000=9.856mm

M n=A s . f y .(d−12a)

M n=A s . f y .(dx−12a)=1047,198.240 .(70−1

29.856)

¿21380928.51Nmm

ϕ M n=0,8×21380928.512=17104742.81Nmm

∴ϕM n>M u→OK


M lx=11,5573kNm

M n=M u

ϕ=11,5573

0,8=14.447 kNm=14447000Nmm



ρmin=1,4f y

= 1,4240

=0,00583

ρb=0,8 β1 f cf y ( 600

600+f y )=0,8 .0,85.30240 ( 600

600+240 )=0,0538

ρmax=0,75× ρb=0,75×0,0538=0,04032

|

63

Struktur Beton I



0,85 fc bd2 )

ρperlu=0,85 .30

240 (1−√1− 2.144470000,85.30 .1000 .802 )

¿0.009863

∴ ρ perlu>ρmin→maka yangdipakai ρperlu=0.009863

Luas tulangan perlu



A sly= ρperlu×b×d y=0.009863×1000×80=789.0526mm2


A slx)

( s )=( π4 .102 .1000

789.0526 )=99.537mm



S < Smax

75 < 3 . 120



A s=bs×∅tulangan


100075

×78,5=1047,198mm2

|

64

Struktur Beton I



=789,0526<1047,198<A smax

a=A s . f y

0,85 . f c . b

a=A s . f y

0,85 . f c . b=1047,198 .240

0,85 .30 .1000=9,856mm

M n=A s . f y .(d−12a)

M n=A s . f y .(dy−12a)=1047,198.240 .(80−1

29,856)

¿18867654.39Nmm

ϕ M n=0,8×18867654.39=15094123.51Nmm

∴ϕM n>M u→OK

e. Penulangan Tumpuan tak terduga Arah X

M lx=3.6288kNm

M n=M u

ϕ=3.6288

0,8=4.536kNm=4536000Nmm



ρmin=1,4f y

= 1,4240

=0,00583

ρb=0,8 β1 f cf y ( 600

600+f y )=0,8 .0,85.30240 ( 600

600+240 )=0,0538

ρmax=0,75× ρb=0,75×0,0538=0,04032

|

65

Struktur Beton I



0,85 fc bd2 )

ρperlu=0,85 .30

240 (1−√1− 2 .45360000,85.30 .1000 .902 )

¿0.00235954

∴ ρmin>ρperlu→maka yangdipakai ρmin=0.00583

Luas tulangan perlu



A sly= ρmin×b×dx=0,00583×1000×90=525.0mm2


A slx)

( s )=( π4 .102 .1000

525.0 )=149.600mm



S < Smax

125 < 3 . 120



A s=bs×∅tulangan


1000125

×78,5=628.319mm2

|

66

Struktur Beton I

A smin= ρmin×b×dx=0,00583×1000×90=525.0mm2


=525.0<628.319<A smax

a=A s . f y

0,85 . f c . b

a=A s . f y

0,85 . f c . b= 628,319 .240

0,85 .30 .1000=5,914mm

M n=A s . f y .(d−12a)

M n=A s . f y .(dx−12a)=628,319.240 .(90−1

25,914 )

¿13125806.37Nmm

ϕ M n=0,8×13125806.37=10500645.1Nmm

∴ϕM n>M u→OK

f. Penulangan Tumpuan jepit tak terduga Arah Y

M tiy=1.8754 kNm

M n=M u

ϕ=1.8754

0,8=2.344kNm=2344000Nmm



ρmin=1,4f y

= 1,4240

=0,00583

ρb=0,8 β1 f cf y ( 600

600+f y )=0,8 .0,85.30240 ( 600

600+240 )=0,0538

ρmax=0,75× ρb=0,75×0,0538=0,04032

|

67

Struktur Beton I



0,85 fc bd2 )

ρperlu=0,85 .30

240 (1−√1− 2.23440000,85.30 .1000 .802 )

¿0.0012313

∴ ρ perlu<ρmin→maka yangdipakai ρmin=0.00583

Luas tulangan perlu



A sly= ρmin×b×d y=0.00583×1000×80=466.67mm2


A slx)

( s )=( π4 .102 .1000

466.67 )=168.300mm



S < Smax

150 < 3 . 120



A s=bs×∅tulangan


1000150

×78,5=523.599mm2

A smin= ρmin×b×d y=0.00583×1000×80=466.67mm2

|

68

Struktur Beton I


=466.67<523.599<A smax

a=A s . f y

0,85 . f c . b

a=A s . f y

0,85 . f c . b= 523.599 .240

0,85 .30 .1000=4.928mm

M n=A s . f y .(d−12a)

M n=A s . f y .(dy−12a)=523,599.240 .(80−1

24.928)

¿9743461.844Nmm

ϕ M n=0,8×5480697.287=7794769.475Nmm

∴ϕM n>M u→OK

|

69

Struktur Beton I

Berikut tabel perhitungan tulangan pelat lantai:

a. Plat Lantai tipe A1 ; = 1.32; Kasus IIIβNo


1 Arah-lx 0.0476

7.2576 0.00583

0.004774525.000

0Dia 10 - 12

5=

628.319

2 Arah-ly 0.0246

3.7508 0.00583

0.003098466.666

7Dia 10 - 15

0=

523.599

3 Arah-tx 0.0918

13.9968

0.00942

0.009417847.564

1Dia 10 -

75=

1047.198

4 Arah-ty 0.0758

11.5573

0.00986

0.009863789.052

6Dia 10 -

75=

1047.198

5 Arah-tix

0.0238

3.6288 0.00583

0.00236525.000

0Dia 10 - 12

5=

628.319

6 Arah-tiy

0.0123

1.8754 0.00583

0.001537466.666

7Dia 10 - 15

0=

523.599

b. Plat Lantai tipe A2 ; = 1.32; Kasus VIBβNo


1 Arah-lx 0.04186.3733

0.005833

0.00418525.000

0Dia 10 - 12

5=

628.319

2 Arah-ly 0.01983.0189

0.005833

0.002486466.666

7Dia 10 - 15

0=

523.599

3 Arah-tx 0.0736 11.2219

0.007479

0.007479673.103

6Dia 10 - 10

0=

785.398

4 Arah-ty 0.0558.3859

0.007059

0.007059564.716

7Dia 10 - 12

5=

628.319

5 Arah-tiy

0.0991.5095

0.005833

0.001236466.666

7Dia 10 - 15

0=

523.599

|

70

Struktur Beton I

c. Plat Lantai Tipe A3 ; = 1.32; Kasus VIAβ

d. Plat Lantai tipe A4 ; = 1.4; Kasus IIβNo


1 Arah-lx0.0388

5.91590.00583

30.003875

525.0000

Dia 10 - 125

=628.319

2 Arah-ly0.0196

2.98840.00583

30.002460

466.6667

Dia 10 - 150

=523.599

3 Arah-tx0.0684

10.4290

0.006932

0.006932623.883

2Dia 10 - 12

5=

628.319

4 Arah-ty0.0546

8.32490.00700

60.007006

560.4647

Dia 10 - 125

=628.319

e. Plat Lantai tipe B1 ; = 1,62 : kasus ViBβNo


1 Arah-lx0.0504

5.08700.00583

30.003323

525.0000

Dia 10 - 125

=628.319

2 Arah-ly0.0179

1.80670.00583

30.001481

466.6667

Dia 10 - 150

=523.599

3 Arah-tx0.0802

8.09480.00583

30.005339

525.0000

Dia 10 - 125

=628.319

4 Arah-ty0.0539

5.44030.00583

30.004524

466.6667

Dia 10 - 150

=523.599

5 Arah-tiy 0.0895

0.90330.00583

30.000738

466.6667

Dia 10 - 150

=523.599

f. Plat Lantai tipe B2 ; = 1.62 ; Kasus IIβ

g. Plat Lantai tipe C ; = 4,32βNo Arah koef. Momen ρ ρperlu As Tulangan

1 Arah-lx 0.0494 2.2496 0.005833 0.0024187 408.3333 Dia 10 - 175 = 448.7992 Arah-ly 0.0150 0.6831 0.005833 0.0009929 350.0000 Dia 10 - 200 = 392.6993 Arah-tx 0.0783 3.5657 0.005833 0.0038602 408.3333 Dia 10 - 175 = 448.7994 Arah-ty 0.0540 2.4591 0.005833 0.0036194 350.0000 Dia 10 - 200 = 392.699

No


1 Arah-lx0.0494

4.98610.00583

30.003256

525.0000

Dia 10 - 125

=628.319

2 Arah-ly0.0150

1.51400.00583

30.001239

466.6667

Dia 10 - 150

=523.599

3 Arah-tx0.0783

7.90300.00583

30.005209

525.0000

Dia 10 - 125

=628.319

4 Arah-ty0.0540

5.45040.00583

30.004532

466.6667

Dia 10 - 150

=523.599


|

71

Struktur Beton I

|

72

Struktur Beton I

BAB III

PERENCANAAN PORTAL

3.1. PORTAL

Diketahui : f’c = 30 MPa fy = 240 MPa (Tulangan Polos) fy = 400 MPa (Tulangan Ulir) Portal = 6 Jarak Portal = 4,9 m = 4900 mm Fungsi bangunan = Gedung Kuliah

|

73

Struktur Beton I

3.2. PERENCANAAN PELAT ATAP

3.2.1 TIPE A

A. Perkiraan Tinggi Balok Pelat Atap (Sendi-Sendi)


h= 112×7200=600mm


h= 112×4900=408,3≈ 450mm



b=12h=1

2600=300mm


b=12h=1

2450=225mm


Gambar 2.3 Balok pelat atap tipe A. (a) adalah balok arah x dan (b) adalah balok arah y

3.2.2 TIPE B



h= 112×5900=491,7≈500mm

|

(a) (b)

74

Struktur Beton I


h= 112×4900=408,3≈ 450mm



b=12h=1

2500=250mm


b=12h=1

2550=225mm


Gambar 2.5 Balok pelat atap tipe B. (a) adalah balok arah y dan (b) adalah balok arah x

3.2.3 TIPE C


1) Balok arah x dengan bentang 1,2 m = 1200 mm (Kantilever)

h=18×1200=150mm

2) Balok arah y dengan bentang 4,9 m = 4900 mm (Sendi-Sendi)

h= 112×4900=408,3≈ 450mm

|

(a) (b)

75

Struktur Beton I



b=12h=1

2150=75mm


b=12h=1

2450=225mm


Gambar 2.5 Balok pelat atap tipe C. (a) adalah balok arah x dan (b) adalah balok arah y

Jadi, dimensi balok pelat atap yang direncanakan adalah arah x

300/600 dan arah y = 225/450.

|

(a) (b)

76

Struktur Beton I

3.3. PERENCANAAN PELAT LANTAI

3.3.1 TIPE A

A. Perkiraan Tinggi Balok Pelat Lantai (Sendi-Sendi)


h= 112×7200=600mm


h= 112×4900=408,3≈ 450mm



b=12h=1

2600=300mm


|

77

Struktur Beton I

b=12h=1

2450=225mm


Gambar 2.3 Balok pelat lantai tipe A. (a) adalah balok arah x dan (b) adalah balok arah y

3.3.2 TIPE B



h= 112×5900=491,7≈500mm


h= 112×4900=408,3≈ 450mm



b=12h=1

2500=250mm


b=12h=1

2550=225mm


|

(a) (b)

78

Struktur Beton I

Gambar 2.5 Balok pelat lantai tipe B. (a) adalah balok arah y dan (b) adalah balok arah x

3.3.3 TIPE C


Balok arah x dengan bentang 1,2 m = 1200 mm (Kantilever)

h=18×1200=150mm

Balok arah y dengan bentang 4,9 m = 4900 mm (Sendi-Sendi)

h= 112×4900=408,3≈ 450mm



b=12h=1

2150=75mm


b=12h=1

2450=225mm


|

(a) (b)

(a) (b)

79

Struktur Beton I

Gambar 2.5 Balok pelat lantai tipe C. (a) adalah balok arah x dan (b) adalah balok arah y

Jadi, dimensi balok pelat lantai yang direncanakan adalah arah x

300/600 dan arah y = 225/450.

|

80

Struktur Beton I

3.4. PERHITUNGAN BEBANa. Beban Arah X

Equivalensi Beban :

Bidang I (2 buah trapesium)

Luas =2. 12. (7,2+2,3 ) .2,45=23,275m2

Bidang II (2 buah trapesium)

Luas =2. 12. (5,9+1 ) .2,45=16,905m2

Bidang III (2 buah segitiga)

Luas =2 x 12x1,2 x1,2=1,44m2

|

81

Struktur Beton I

Perhitungan beban atap

Balok CF

berat sendiri balok = 0,3 x 0,6 x 24 = 4,32 kNm

berat q plat per m = luas x wu

❑ =23,275x 5,6567,2

= 18,28 kNm

Total = 22,604 kNm

Balok FI



❑ =16,905 x 5,6565,6

= 16,206 kNm

Total = 20.526 kNm

Balok IK



❑ =1,44 x5,6561,2

= 6,787 kNm

Total = 11,107 kNm

Perhitungan beban lantai

Balok BE



❑ =23,275x 12,5367,2

= 40,52 kNm

Total = 44.84436 kNm

Balok EH |

82

Struktur Beton I



❑ =16,905 x 12,5365,6

= 35,918 kNm


Balok HJ



❑ =1,44 x12,5361,2

= 15,043 kNm


|

83

Struktur Beton I

b. Beban Arah X

Equivalensi Beban :

Bidang I (1 buah segitiga)

Luas = 12.2,45.4,9=6,0025m2

Bidang II (2 buah segitiga)

Luas =2. 12

.4,9 .2,45=12,005m2

Bidang III (1 buah segitiga + 1 buah trapesium)

Luas = 12x 4,9x 2,45+ 1

2x (4,9+2,5 ) x1,2=10,4425m2

Perhitungan beban atap : beban balok CC’

berat sendiri balok = 0,2 x 0,4 x 24 = 1,92 KNm


❑ =7,84 x6,526,4

= 7,987 KNm

total = 9,907 KNm beban balok FF’



❑ =7,84 x6,524,6

= 11,112 / 2 KNm

= 5,556 KNm


❑ =7,59 x 6,524,6

= 10,758 / 2 KNm

|

84

Struktur Beton I

= 5,379 KNmtotal = 12,127 KNm

beban balok II’berat sendiri balok = 0,2 x 0,4 x 24 = 1,92 KNm


❑ =4,086 x6,521,6

= 16,65 / 2 KNm

= 8,325 KNm

total = 10,245 KNm

perhitungan beban lantai :

beban balok BB’



❑ =15,68 x 12,8366,4

= 31,448 KNm

total = 33,368 KNm

beban balok EE’



❑ =7,84 x12,8364,6

= 21,877 / 2 KNm

= 10,938 KNm


❑ =7,59 x 12,8364,6

= 21,179 / 2 KNm

= 10,589 KNm

total = 23,447 KNm

beban balok HH’



❑ =4,086 x12,8361,6

= 32,779 /2 KNm

= 16,389 KNm

total = 18,309 KNm

|

85

Struktur Beton I

3.5. PERHITUNGAN DIMENSI KOLOMA. Kolom Lantai 2

Ptot = Ppelat + Pbalok

P.Pelat = (lx. ly) x0,1 x 24

= (4 . 4,5). 0,1 . 24 = 43,2 kN

P.Balok = (0,35 . 0,175). 4 . 24 = 5,88 kN

(0,35 . 0,175). 4,5 . 24 = 6,615 kN

WL = 4 . 4,5 . 1 = 18 kN +

Ptotal = 73.695 kN = 7369,5 kg

A =

7369,5 kg

350kgcm2

= 21,0557 cm2

2b2 = 21,0557 cm2

b = √21,05572 = 3,245 ¿ 4 cm

karena dimensi kolom < lebarnya balok, maka dimensi diambil: 30 cm x 30 cm

B. Kolom Lantai 1

Ptot = Ppelat + Pbalok + Pkolom lantai 2

Ppelat =(4 . 4,5). 0,12 . 24 = 51,84 kN

P.balok =(0,2 . 0,4). 4 . 24 = 7,68 kN

(0,2 . 0,4). 4,5 . 24 = 8,64 kN

P.kolom =(0,4 . 0,4). 3 .24 = 11,52 kN

WL = 4 . 4,5 . 2,5 = 45 kN +

Ptot = 124,68 kN = 12468 kg

Maka A didapat

A =

12468 350 = 35,62285714 cm2

2b2 = 35,623

b = √35,6232 = 4,22 cm

karena dimensi kolom lebih kecil dari lebar balok, maka dimensi yang diambil ukuran

30 x 30 cm

|

∴ Jadi kolom lantai 2 : b x h

= (4 x 8) cm

∴ Jadi kolom lantai 1 = b x h

= 5 x 10

86

Struktur Beton I

3.6. PERHITUNGAN PORTAL

3.6.1. Menghitung Momen Inersia Kolom dan Balok

A. Balok Lantai 1 dan 2 dengan dimensi 30 x 60

∴ Momen inersia

I = 1

12. b . h3 =

112.0,3.(0,6)3 =0.0054 cm4

B. Kolom Lantai 1 dan 2 dengan dimensi 30 x 30

∴ Momen inersia

I = 1

12. b . h3 =

112.0,3.(0,3)3 = 0.000675 cm4

|

Gambar 3.6.1 Momen Inersia Kolom dan Balok

87

Struktur Beton I

3.6.2. Menghitung Angka Kekakuan dan faktor distribusi kekakuan

A. Distribusi Kekakuan Titik Kumpul B

a) Angka Kekakuan

k AB : k BC : k B E= 4 EIl AB

:4 EIl BC

:4 EIl BE

¿ 4.200000 .0 .0006753,9

:4.200000 .0,000675

4,5:

4.200000 .0,00547,2

¿138.46 :110.2:600

b) Faktor Distribusi Kekakuan

μAB=138,46

138,46+110,2+600=0.1631

μBC=110,2

138,46+110,2+600=0.1298

μBE=600

138,46+110,2+600=0.7069

∴Kontrol=0,1631+0,1298+0,7069=1→OK

B. Distribusi Kekakuan Titik Kumpul C

c) Angka Kekakuan

k BC :k CF=4 EIl BC

:4 EIlCF

|

88

Struktur Beton I

¿ 4.200000 .0,0006754,5

:4.200000 .0,0054

7,2

¿110.2:600

d) Faktor Distribusi Kekakuan

μBC=110,2

110,2+600=0.1552

μBE=600

110,2+600=0.8448

∴Kontrol=0.1552+0.8448=1→OK

3.6.3. Menghitung Momen Primer

a. Batang BE

|

Gambar 3.6.2 Detail Distribusi Kekakuan

Gambar 3.6.3.1 Momen Primer Batang BE

89

Struktur Beton I

MEB=−112

q l2=−112

x 44.844 x7,22=−193.727

MEB= 112q l2= 1

12x44.844 x7,22=193.727

b. Batang EH

MEH=−112

q l2=−112

x 40,238x 5,92=−116.726

MHE= 112q l2= 1

12x 40,238 x 5,92=116.726

c. Batang HJ

MHJ=−12q l2=−1

2x19,36 x 1,22=−13.941

d. Batang CF

MCF=−112q l2=−1

12x 22.604 x7,22=−97.648

|

Gambar 3.6.3.2 Momen Primer Batang EH

Gambar 3.6.3.3 Momen Primer Batang HJ

Gambar 3.6.3.4 Momen Primer Batang CF

90

Struktur Beton I

MFC= 112q l2= 1

12x22.604 x7,22=97.64844

e. Batang FI

MFI=−112q l2=−1

12x 20.526 x5,92=−59.542

MIF= 112q l2= 1

12x20.526 x5,92=59.542

f. Batang IK

MIK=−12q l2=−1

2x 6.787 x1,22=−4.887

|

Gambar 3.6.3.5 Momen Primer Batang FI

Gambar 3.6.3.6 Momen Primer Batang IK

91

Struktur Beton I

|

92

Struktur Beton I

BAB IV

PERENCANAAN BALOK

4.1. Perencanaan Balok

Diketahui: f’c = 30 MPa


fy = 400 MPa (Tulangan Ulir)

Portal = 6

Jarak Portal = 4,9 m = 4900 mm

Fungsi bangunan = Ruang Kuliah

|

93

Struktur Beton I

4.2. PENULANGAN BALOK

h

d’

bw

Gambar 4.2 Keterangan balok

Data material : f’c = 30 Mpa f’y = 400 Mpa

β1 = 0,85 фlentur = 0,8

sengkang = 0,6

Untuk perencanaan tulangan selanjutnya dapat diketahui nilai-nilai rasio tulangan

maksimum dan minimum sebagai berikut :

ρmin=1,4

f ' y= 1,4

400=0,0035

ρb=0,85× β1×f

'c

f ' y ( 600600+ f ' y )=0,85×0,85×30

400 ( 600600+400 )=0,0325

ρmax=0,75× ρb=0,024

4.1.1 Balok Lantai (DE)

Direncanakan : Lapis tulangan (lp) = 2 lapis

Ø pokok = 12 mm

Ø sengkang = 8 mm

Degging (P) = 40 mm

d '=lp (∅ pokok )+ ( lp−1 ) (25 )

2+∅ sengkang+P

¿2 (12 )+(2−1 ) (25 )

2+8+40

¿72,5mm

d=h−d'=600−72,5=527,5mm

|

94

Struktur Beton I

|

95

Struktur Beton I

h = 600mm

d’ = 72,5 mm

bw = 300 mm

Gambar 4.3 Keterangan balok atap

MBE = -63.13 kNm

MEB = -222.56 kNm

VB = 139.298 kN

VE = -164.273 kN

q = 44.844 kNm

l = 7,2 m

a. Perhitungan Tulangan Lentur

Tumpuan BE

Diketahui : d = 527,5 mm

bw = 300 mm

ρmin = 0,0035

ρmax = 0,024

Mu = -63.13 kNm

Mn=Mu∅

=−63.130,8

=−78,9125kNm=−78912500Nmm

|

96

Struktur Beton I

Menentukan yang diperlukan :ρ

Mn

bw .d2=−78912500

300 .527,52=−0,5175N mm−2

ρperlu=0,85 . f ' c

fy (1−√1−2×

Mn

bw .d2

0,85. f 'c)

¿0,85 .25

400 (1−√1−2×(−0,5175)

0,85 .25 )=−0.0012

Karena ρperlu = 0,0012 <ρmin = 0,0035 maka yang diambil ρmin untuk

menghitung luas penampang tulangan, jadi

Luas tulangan perlu :

As= ρ.bw .d=0,0035×300×527,5=553,875mm2

Dipakai tulangan Ø12 → L = 0,25 × × dπ 2 = 113,04 mm2

Jumlah tulangan = As / L = 553,875113,04

=4,89≈5 tulangan

Maka digunakan 5 Ø12 = 565,2 mm2

Dengan pertimbangan balok induk ini dipasang tulangan tekan :

As = 2 Ø12 = 226,08 mm2

Kontrol kekuatan balok :

a= As . fy

0,85 . f ' c .bw= 565,2 .400

0,85 .30 .300=29,55mm

∅Mn=∅ . As . fy .(d−12a)=0,8 .565,2 .400 .(527,5−1

229,55)

¿92,73kNm

ØMn > Mu =92,73 kNm > -78.9125 kNm ...OK

Lapangan


bw = 300 mm

ρmin = 0,0035

ρmax = 0,024

Mu = 147,746 kNm

|

97

Struktur Beton I

Mn=Mu∅

=147,7460,8

=184,6825kNm=184862500Nmm

Menentukan yang diperlukan :ρ

Mn

bw .d2=184862500

300 .527,52=2,212N mm−2


fy (1−√1−2×

Mn

bw .d2

0,85. f 'c)

¿ 0,85 .30400 (1−√1−2×2,212

0,85 .30 )=0.0056

Karena ρperlu = 0.0056> ρmin = 0,0035 maka yang diambil ρperlu untuk



As= ρ.bw .d=0.0056×300×527,5=886.2mm2

Dipakai tulangan Ø12 → L = 0,25 × × dπ 2 = 113,04 mm2

Jumlah tulangan = As / L = 886.2

113,04=7,83≈8 tulangan


Tulangan tekan = 2 Ø12 = 226,08 mm2


a= As . fy

0,85 . f ' c .bw= 904,32.400

0,85 .30 .300=47,285mm

∅Mn=∅ . As . fy .(d−12a)=0,8 .904,32.400 .(527,5−1

247,285)

¿145,80kNm

ØMn > Mu = 145,80kNm > 147,746 kNm ...OK

Tumpuan ED


bw = 300 mm

ρmin = 0,0035

ρmax = 0,024

Mu = -222.56 kNm

|

98

Struktur Beton I

Mn=Mu∅

=−222.560,8

=−278,2kNm=−278200000Nmm

Menentukan ρ yang diperlukan :

Mn

bw .d2=−278200000

300 .527,52=−3,332N mm−2


fy (1−√1−2×

Mn

bw .d2

0,85. f 'c)

¿0,85 .30

400 (1−√1−2×(−3,332)

0,85 .30 )=−0.0078

Karena ρperlu = -0.0078 < ρmin = 0,0035 maka yang diambil ρmin untuk



As= ρ.bw .d=0,0035×300×527,5=553.875mm2

Dipakai tulangan Ø12 → L = 0,25 × π × d2 = 113,04 mm2

Jumlah tulangan = As / L = 553.875113,04

=4,89≈5 tulangan


Dengan pertimbangan balok induk ini dipasang tulangan tekan :

As = 2 Ø12 = 226,08 mm2


a= As . fy

0,85 . f ' c .bw= 565,2 .400

0,85 .30 .300=29,55mm

∅Mn=∅ . As . fy .(d−12a)=0,8 .565,2 .400 .(527,5−1

229,55)

¿92,73kNm

ØMn > Mu =92,73 kNm > -222,56 kNm ...OK

|

99

Struktur Beton I

b. Perhitungan Tulangan Sengkang

Kuat geser beton dapat dihitung sebagai berikut :

V c=16√ f ' c .bw .d=1

6√30 .300 .527 .5=144,46 kN

Jika

vuφ≤Vc

, maka nilai Smax ditentukan dengan rumus : ( tulangan

geser tak dihitung )

Smax1 = d/2 = 527,5 / 2 = 263.75 mm

Jika Vs>[ 13 √ fc bw .d=288 . 92 KNm]

, maka nilai Smax ditentukan

dengan rumus :

Smax2 = d/4 = 527,5 / 4 = 131,875 mm

Dari kedua nilai Smax diatas, tidak boleh lebih besar dari

Smax=3×2×[ π (∅ sengkang )

2

4 ]bw

× fy

Smax=3×

2×[ π (8 )2

4 ]300

×400=402.124

Smax yang terjadi = 263,75 mm, maka Sperlu = 240 mm

Perhitungan Persegmen

1. Segmen 1 ( 0-640 mm )

Menghitung Vu per-segmen dengan Rumus ( diambil nilai Vu

terbesar yaitu pada x = 0 m )

Vu = VB – qx = 139.298 – (44.844 × 0 ) = 139,298 kN

Vn = Vu / = 139,298 / 0,6 = 232.16kNm

Vs = [ Vn ] – Vc = 232.16 – 144,46 = 87.7 kNm

S=3×2×[ π (∅ sengkang)

2

4 ]Vs

1000

×fy×d

|

100

Struktur Beton I

S=3×

2×[ π (8 )2

4 ]87.71000

×400×527,5=241.8703945mm

Smax yang terjadi 263,75 mm → Sperlu =260 mm

Perhitungan Tulangan Balok BE

Tulangan Pokok

Momenr r perlu As

-64.694382 -0.0024 0.0035 553.875 5 Dia 12

147.14345 0.0055 0.0055 870.375 8 Dia 12

-222.20163 -0.0078 0.0035 553.875 5 Dia 12

Catatan : Ok!

Analisis tulangan Sengkang

1 Reduksi geser 0.6

2 Vc 144.46183 1/3 fc0.5 bw d 288.92364 Smax1 263.755 Smax2 131.8756 Smax3 402.12397 Jarak per segmen 720

Tulangan Sengkang

No Segmen Vu Vn Vs S Smax Sperlu

1 0 - 720 -139.56369 -232.61 88.15 240.63566 263.75 240

2 720 - 1440 -171.85163 -286.42 141.96 149.42261 263.75 140

3 1440 - 2160 -204.13957 -340.23 195.77 108.35181 263.75 100

4 2160 - 2880 -236.42751 -394.05 249.59 84.987514 263.75 80

5 2880 - 3600 -268.71545 -447.86 303.4 69.914415 131.875 60

6 3600 - 4320 -301.00339 -501.67 357.21 59.38253 131.875 50

7 4320 - 5040 -333.29133 -555.49 411.03 51.60702 131.875 50

8 5040 - 5760 -397.86721 -663.11 518.65 40.898551 131.875 40

9 5760 - 6480 -430.15515 -716.93 572.47 37.053529 131.875 30

10 6480 - 7200 -462.44309 -770.74 626.28 33.869888 131.875 30

Daerah Tulangan

Tumpuan BE

Lapangan

Tumpuan EB

|

101

Struktur Beton I

Gambar Penulangan

Daerah BE Daerah Lapangan Daerah EB

5 Dia 12 2 Dia 12 5 Dia 12

2 Dia 12 8 Dia 12 2 Dia 12

Dia. 8 - 240 Dia. 8 - 140 Dia. 8 - 100 Dia. 8 - 80 Dia. 8 - 60 Dia. 8 - 50 Dia. 8 - 50 Dia. 8 - 40 Dia. 8 - 30 Dia. 8 - 30

Detail Penulangan Pokok dan Sengkang (skematis)

Balok BE

Segmen 8 Segmen 9 Segmen 10

-6657.73

433.37

7200

Segmen 2 Segmen 3 Segmen 4 Segmen 5 Segmen 6 Segmen 7Segmen 1

Perhitungan Tulangan Balok CF

Tulangan Pokok

Momenr r perlu As

-12.826454 -0.0005 0.0035 553.875 5 Dia 12

95.595983 0.0036 0.0036 569.7 6 Dia 12

-88.926899 -0.0032 0.0035 553.875 5 Dia 12

Catatan : Ok!


1 Reduksi geser 0.6


Tulangan Sengkang


1 0 - 720 -70.804194 -118.01 0 Tidak perlu 263.75 260

2 720 - 1440 -87.078934 -145.13 0.67 31659.752 263.75 260

3 1440 - 2160 -103.35367 -172.26 27.8 763.02279 263.75 260

4 2160 - 2880 -119.62841 -199.38 54.92 386.23513 263.75 260

5 2880 - 3600 -135.90315 -226.51 82.05 258.5257 263.75 250

6 3600 - 4320 -152.17789 -253.63 109.17 194.30277 263.75 190

7 4320 - 5040 -168.45263 -280.75 136.29 155.63896 263.75 150

8 5040 - 5760 -201.00211 -335 190.54 111.32588 263.75 110

9 5760 - 6480 -217.27685 -362.13 217.67 97.450423 263.75 90

10 6480 - 7200 -233.55159 -389.25 244.79 86.654004 263.75 80

Daerah Tulangan

Tumpuan CF

Lapangan

Tumpuan FC

|

102

Struktur Beton I

Gambar Penulangan

Daerah CF Daerah Lapangan Daerah FC

5 Dia 12 2 Dia 12 5 Dia 12

2 Dia 12 6 Dia 12 2 Dia 12



Balok CF


-6441

176.2

7200


Perhitungan Tulangan Balok FI

Tulangan Pokok

Momenr r perlu As

-83.616761 -0.0031 0.0035 553.875 5 Dia 12

39.49993 0.0015 0.0035 553.875 5 Dia 12

-16.009833 -0.0006 0.0035 553.875 5 Dia 12

Catatan : Ok!


1 Reduksi geser 0.6


Tulangan Sengkang


1 0 - 590 -72.010141 -120.02 0 Tidak perlu 263.75 260

2 590 - 1180 -84.120409 -140.2 0 Tidak perlu 263.75 260

3 1180 - 1770 -96.230677 -160.38 15.92 1332.4142 263.75 260

4 1770 - 2360 -108.34095 -180.57 36.11 587.42824 263.75 260

5 2360 - 2950 -120.45121 -200.75 56.29 376.83485 263.75 260

6 2950 - 3540 -132.56148 -220.94 76.48 277.354 263.75 260

7 3540 - 4130 -144.67175 -241.12 96.66 219.44996 263.75 210

8 4130 - 4720 -168.89229 -281.49 137.03 154.79846 263.75 150

9 4720 - 5310 -181.00255 -301.67 157.21 134.92802 263.75 130

10 5310 - 5900 -193.11282 -321.85 177.39 119.57852 263.75 110

Daerah Tulangan

Tumpuan FI

Lapangan

Tumpuan IF

|

103

Struktur Beton I

Gambar Penulangan

Daerah FI Daerah Lapangan Daerah IF

5 Dia 12 2 Dia 12 5 Dia 12

2 Dia 12 5 Dia 12 2 Dia 12



Balok FI


-8031.02

1014.5

5900


Perhitungan Tulangan Balok EH

Tulangan Pokok

Momenr r perlu As

-201.24802 -0.0071 0.0035 553.875 5 Dia 12

56.639775 0.0021 0.0035 553.875 5 Dia 12

-35.650822 -0.0013 0.0035 553.875 5 Dia 12

Catatan : Ok!


1 Reduksi geser 0.6


Tulangan Sengkang


1 0 - 590 -146.77186 -244.62 100.16 211.78149 263.8 210

2 590 - 1180 -170.51277 -284.19 139.73 151.8073 263.8 150

3 1180 - 1770 -194.25368 -323.76 179.3 118.3047 263.8 110

4 1770 - 2360 -217.99459 -363.32 218.86 96.920559 263.8 90

5 2360 - 2950 -241.73549 -402.89 258.43 82.080384 263.8 80

6 2950 - 3540 -265.4764 -442.46 298 71.181321 131.9 70

7 3540 - 4130 -289.21731 -482.03 337.57 62.837437 131.9 60

8 4130 - 4720 -336.69913 -561.17 416.71 50.903587 131.9 50

9 4720 - 5310 -360.44003 -600.73 456.27 46.490091 131.9 40

10 5310 - 5900 -384.18094 -640.3 495.84 42.779997 131.9 40

Daerah Tulangan

Tumpuan EH

Lapangan

Tumpuan HE

|

104

Struktur Beton I

Gambar Penulangan

Daerah EH Daerah Lapangan Daerah HE

5 Dia 12 2 Dia 12 5 Dia 12

2 Dia 12 5 Dia 12 2 Dia 12



Balok EH


-8475.26

1180.22

5900


Perhitungan Tulangan Balok IK

Tulangan Pokok

Momenr r perlu As

-4.886784 -0.0002 0.0035 553.875 5 Dia 12

-1.221696 0 0.0035 553.875 5 Dia 12

0 0 0.0035 553.875 5 Dia 12

Catatan : Ok!


1 Reduksi geser 0.6


Tulangan Sengkang


1 0 - 120 -8.14464 -13.57 0 Tidak perlu 263.8 260

2 120 - 240 -9.477504 -15.8 0 Tidak perlu 263.8 260

3 240 - 360 -10.810368 -18.02 0 Tidak perlu 263.8 260

4 360 - 480 -12.143232 -20.24 0 Tidak perlu 263.8 260

5 480 - 600 -13.476096 -22.46 0 Tidak perlu 263.8 260

6 600 - 720 -14.80896 -24.68 0 Tidak perlu 263.8 260

7 720 - 840 -16.141824 -26.9 0 Tidak perlu 263.8 260

8 840 - 960 -18.807552 -31.35 0 Tidak perlu 263.8 260

9 960 - 1080 -20.140416 -33.57 0 Tidak perlu 263.8 260

10 1080 - 1200 -21.47328 -35.79 0 Tidak perlu 263.8 260

Daerah Tulangan

Tumpuan IK

Lapangan

Tumpuan KI

|

105

Struktur Beton I

Gambar Penulangan

Daerah IK Daerah Lapangan Daerah KI

5 Dia 12 2 Dia 12 5 Dia 12

2 Dia 12 5 Dia 12 2 Dia 12



Balok IK


-1923.92

457.36

1200


Perhitungan Tulangan Balok HJ

Tulangan Pokok

Momenr r perlu As

-13.941504 -0.0005 0.0035 553.875 5 Dia 12

-3.485376 -0.0001 0.0035 553.875 5 Dia 12

0 0 0.0035 553.875 5 Dia 12

Catatan : Ok!


1 Reduksi geser 0.6


Tulangan Sengkang


1 0 - 120 -23.23584 -38.73 0 Tidak perlu 263.8 260

2 120 - 240 -25.559424 -42.6 0 Tidak perlu 263.8 260

3 240 - 360 -27.883008 -46.47 0 Tidak perlu 263.8 260

4 360 - 480 -30.206592 -50.34 0 Tidak perlu 263.8 260

5 480 - 600 -32.530176 -54.22 0 Tidak perlu 263.8 260

6 600 - 720 -34.85376 -58.09 0 Tidak perlu 263.8 260

7 720 - 840 -37.177344 -61.96 0 Tidak perlu 263.8 260

8 840 - 960 -41.824512 -69.71 0 Tidak perlu 263.8 260

9 960 - 1080 -44.148096 -73.58 0 Tidak perlu 263.8 260

10 1080 - 1200 -46.47168 -77.45 0 Tidak perlu 263.8 260

Daerah Tulangan

Tumpuan HJ

Lapangan

Tumpuan JH

|

106

Struktur Beton I

Gambar Penulangan

Daerah HJ Daerah Lapangan Daerah JH

5 Dia 12 2 Dia 12 5 Dia 12

2 Dia 12 5 Dia 12 2 Dia 12



Balok HJ


-2897.06

497.06

1200


5.1PENULANGAN KOLOM

h

d’

bw

Gambar 5.2 Keterangan kolom

Data material : f’c = 30 Mpa f’y = 400 Mpa

β1 = 0,85 lentur = 0,8

sengkang = 0,6 aksial = 0,65

Untuk perencanaan tulangan selanjutnya dapat diketahui nilai-nilai rasio tulangan

maksimum dan minimum sebagai berikut :

ρmin=1,4

f ' y= 1,4

400=0,0035

ρb=0,85× β1×f

'c

f ' y ( 600600+ f ' y )=0,85×0,85×30

400 ( 600600+400 )=0,027

ρmax=0,75× ρb=0,020

tinggi kolom h = 300 mm

lebar kolom bw = 300 mm

lapis tulangan Lp = 1 lapis

Ǿ pokok = 12 mm

Ǿ sengkang = 8 mm |

107

Struktur Beton I

Degging P = 40 mm

d '=lp (∅ pokok )+ ( lp−1 ) (25 )

2+∅ sengkang+P=¿

2 (12 )+ (2−1 ) (25 )2

+8+40

= 72,5

d=h−d'=300−72,5=227,5mm

|

108

Struktur Beton I

a. PERENCANAAN KOLOM LANTAI AB

MAB = -17.660 kN m MBA = 35.321 kN m

PAB = -210.367 kN

VB = 11.773 kN VA = 11.773 kN

Tumpuan AB

d’/h = 72,5 / 300 = 0,24 mm

e = Mu / Pu = (-17,660 / -210,367) = 83.953m

e/h = 83,953/300 = 0,28 m

x= puǾbw.h .0,85. fc

= −210,367 .10000,8. 300.300 .0,85. 30

=−0.11

y= puǾbw .h .0,85. fc

=( −210,367 .10000,8. 300.300 .0,85. 30 ) .0,28=−0,04

Setelah di cari pada grafik interaksi kolom maka didapatkan,

r = 0, jadi = r = 0 . ρ β 1,3 3 = 0

ρ<¿ min = 0,0035< max = ρ ρ 0,0203

ρ perlu = 0,0035

luas tulangan perlu

As = ρ . bw . h . = 0,0035 x 300x300 = 315 mm2

Maka di gunakan 3 Ǿ 12 = 339 mm2

Tumpuan AB

d’/h = 72,5 / 300 = 0,24 mm

e = Mu / Pu = (35,321 / -210,367) = -167.905 m

e/h = -167.905/300 = -0.56m

|

109

Struktur Beton I

x= puǾbw.h .0,85. fc

= −210,367 .10000,8. 300.300 .0,85. 30

=−0.11

y= puǾbw .h .0,85. fc

=( −210,367 .10000,8. 300.300 .0,85. 30 ) .−0,56=0,0 8

Setelah di cari pada grafik interaksi kolom maka didapatkan,

r = 0, jadi = r = 0 . ρ β 1,3 3 = 0

ρ<¿ min = 0,0035< max = ρ ρ 0,0203

ρ perlu = 0,0035

luas tulangan perlu

As = ρ . bw . h . = 0,0035 x 300x300 = 315 mm2

Maka di gunakan 3 Ǿ 12 = 339 mm2

Perhitungan tulangan sengkang

Kuat geser beton dapat dihitung sebagai berikut :

V c=16√ f ' c×bw×d=1

6√30×300×22 7,5=62.303 kN

Jika

vuφ≤Vc

, maka nilai Smax ditentukan dengan rumus : ( tulangan geser tak

dihitung)

Smax1 = d/2 = 227,5/ 2 = 113.75 mm

Jika Vs>[ 13 √ fc bw .d=61KNm]

, maka nilai Smax ditentukan dengan rumus :

Smax2 = d/4 = 227,5/ 4 = 56.875 mm

Dari kedua nilai Smax diatas, tidak boleh lebih besar dari

Smax=3×2×[ π (∅ sengkang )

2

4 ]bw

× fy

Smax=3×

2×[ π (8 )2

4 ]300

×400=402.124

|

110

Struktur Beton I

Perhitungan Persegmen

1. Segmen 1 ( 0-380 mm )

Menghitung Vu per-segmen dengan Rumus ( diambil nilai Vu terbesar yaitu

pada x = 0 m )

Vu = VD – qx = 11,773– (0× 0 ) = 11,773 kN

Vn = Vu / = 11,773 / 0,6 = 19.62 kNm

Vs = 0 kNm

S=tidak perlu

Smax yang terjadi 113,75 mm → Sperlu = 110 mm

Perhitungan Tulangan Kolom AB

Tulangan Pokok

Momen Normal d'/h b e e/h x y rr rperlu As

35.321902 -210.368 0.24 1.2 -167.91 -0.56 -0.11 0.08 0 0 0.0035 315 3 Dia 12 = 339

-17.660923 -210.368 0.24 1.2 83.953 0.28 -0.11 -0.04 0 0 0.0035 315 3 Dia 12 = 339

Catatan :


1 Reduksi geser 0.6


Tulangan Sengkang


1 0 - 390 11.773961 19.62 0 Tidak perlu 113.75 110

2 390 - 780 11.773961 19.62 0 Tidak perlu 113.75 110

3 780 - 1170 11.773961 19.62 0 Tidak perlu 113.75 110

4 1170 - 1560 11.773961 19.62 0 Tidak perlu 113.75 110

5 1560 - 1950 11.773961 19.62 0 Tidak perlu 113.75 110

6 1950 - 2340 11.773961 19.62 0 Tidak perlu 113.75 110

7 2340 - 2730 11.773961 19.62 0 Tidak perlu 113.75 110

8 2730 - 3120 11.773961 19.62 0 Tidak perlu 113.75 110

9 3120 - 3510 11.773961 19.62 0 Tidak perlu 113.75 110

10 3510 - 3900 11.773961 19.62 0 Tidak perlu 113.75 110

Daerah Tulangan

Tumpuan BA

Tumpuan AB

|

111

Struktur Beton I

Perhitungan Tulangan Kolom BC

Tulangan Pokok


12.826454 -70.8042 0.24 1.2 -181.15 -0.604 -0.04 0.03 0 0 0.0035 315 3 Dia 12 = 339

-29.372481 -70.8042 0.24 1.2 414.84 1.383 -0.04 -0.07 0 0 0.0035 315 3 Dia 12 = 339

Catatan :


1 Reduksi geser 0.6


Tulangan Sengkang


1 0 - 490 9.3775412 15.63 0 Tidak perlu 113.75 110

2 490 - 980 9.3775412 15.63 0 Tidak perlu 113.75 110

3 980 - 1470 9.3775412 15.63 0 Tidak perlu 113.75 110

4 1470 - 1960 9.3775412 15.63 0 Tidak perlu 113.75 110

5 1960 - 2450 9.3775412 15.63 0 Tidak perlu 113.75 110

6 2450 - 2940 9.3775412 15.63 0 Tidak perlu 113.75 110

7 2940 - 3430 9.3775412 15.63 0 Tidak perlu 113.75 110

8 3430 - 3920 9.3775412 15.63 0 Tidak perlu 113.75 110

9 3920 - 4410 9.3775412 15.63 0 Tidak perlu 113.75 110

10 4410 - 4900 9.3775412 15.63 0 Tidak perlu 113.75 110

Daerah Tulangan

Tumpuan CB

Tumpuan BC

Perhitungan Tulangan Kolom DE

Tulangan Pokok


-11.090001 -475.075 0.24 1.2 23.344 0.078 -0.26 -0.02 0 0 0.0035 315 3 Dia 12 = 339

5.544996 -475.075 0.24 1.2 -11.672 -0.039 -0.26 0.01 0 0 0.0035 315 3 Dia 12 = 339

Catatan :


1 Reduksi geser 0.6


Daerah Tulangan

Tumpuan ED

Tumpuan DE

|

112

Struktur Beton I

Tulangan Sengkang


1 0 - 390 -3.696666 -6.16 0 Tidak perlu 113.75 110

2 390 - 780 -3.696666 -6.16 0 Tidak perlu 113.75 110

3 780 - 1170 -3.696666 -6.16 0 Tidak perlu 113.75 110

4 1170 - 1560 -3.696666 -6.16 0 Tidak perlu 113.75 110

5 1560 - 1950 -3.696666 -6.16 0 Tidak perlu 113.75 110

6 1950 - 2340 -3.696666 -6.16 0 Tidak perlu 113.75 110

7 2340 - 2730 -3.696666 -6.16 0 Tidak perlu 113.75 110

8 2730 - 3120 -3.696666 -6.16 0 Tidak perlu 113.75 110

9 3120 - 3510 -3.696666 -6.16 0 Tidak perlu 113.75 110

10 3510 - 3900 -3.696666 -6.16 0 Tidak perlu 113.75 110

Perhitungan Tulangan Kolom EF

Tulangan Pokok


-5.3101375 -163.953 0.24 1.2 32.388 0.108 -0.09 -0.01 0 0 0.0035 315 3 Dia 12 = 339

9.8636132 -163.953 0.24 1.2 -60.161 -0.201 -0.09 0.02 0 0 0.0035 315 3 Dia 12 = 339

Catatan :


1 Reduksi geser 0.6


Tulangan Sengkang


1 0 - 490 -3.3719446 -5.62 0 Tidak perlu 113.75 110

2 490 - 980 -3.3719446 -5.62 0 Tidak perlu 113.75 110

3 980 - 1470 -3.3719446 -5.62 0 Tidak perlu 113.75 110

4 1470 - 1960 -3.3719446 -5.62 0 Tidak perlu 113.75 110

5 1960 - 2450 -3.3719446 -5.62 0 Tidak perlu 113.75 110

6 2450 - 2940 -3.3719446 -5.62 0 Tidak perlu 113.75 110

7 2940 - 3430 -3.3719446 -5.62 0 Tidak perlu 113.75 110

8 3430 - 3920 -3.3719446 -5.62 0 Tidak perlu 113.75 110

9 3920 - 4410 -3.3719446 -5.62 0 Tidak perlu 113.75 110

10 4410 - 4900 -3.3719446 -5.62 0 Tidak perlu 113.75 110

Daerah Tulangan

Tumpuan FE

Tumpuan EF

|

113

Struktur Beton I

Perhitungan Tulangan Kolom GH

Tulangan Pokok


-9.7865527 -171.11 0.24 1.2 57.194 0.191 -0.09 -0.02 0 0 0.0035 315 3 Dia 12 = 339

4.893305 -171.11 0.24 1.2 -28.597 -0.095 -0.09 0.01 0 0 0.0035 315 3 Dia 12 = 339

Catatan :


1 Reduksi geser 0.6


Tulangan Sengkang


1 0 - 390 -3.2621906 -5.44 0 Tidak perlu 113.75 110

2 390 - 780 -3.2621906 -5.44 0 Tidak perlu 113.75 110

3 780 - 1170 -3.2621906 -5.44 0 Tidak perlu 113.75 110

4 1170 - 1560 -3.2621906 -5.44 0 Tidak perlu 113.75 110

5 1560 - 1950 -3.2621906 -5.44 0 Tidak perlu 113.75 110

6 1950 - 2340 -3.2621906 -5.44 0 Tidak perlu 113.75 110

7 2340 - 2730 -3.2621906 -5.44 0 Tidak perlu 113.75 110

8 2730 - 3120 -3.2621906 -5.44 0 Tidak perlu 113.75 110

9 3120 - 3510 -3.2621906 -5.44 0 Tidak perlu 113.75 110

10 3510 - 3900 -3.2621906 -5.44 0 Tidak perlu 113.75 110

Daerah Tulangan

Tumpuan HG

Tumpuan GH

Perhitungan Tulangan Kolom HI

Tulangan Pokok


-11.123049 -57.2372 0.24 1.2 194.33 0.648 -0.03 -0.02 0 0 0.0035 315 3 Dia 12 = 339

11.922766 -57.2372 0.24 1.2 -208.31 -0.694 -0.03 0.03 0 0 0.0035 315 3 Dia 12 = 339

Catatan :


1 Reduksi geser 0.6


Daerah Tulangan

Tumpuan IH

Tumpuan HI

|

114

Struktur Beton I

Tulangan Sengkang


1 0 - 490 -5.1212921 -8.54 0 Tidak perlu 113.75 110

2 490 - 980 -5.1212921 -8.54 0 Tidak perlu 113.75 110

3 980 - 1470 -5.1212921 -8.54 0 Tidak perlu 113.75 110

4 1470 - 1960 -5.1212921 -8.54 0 Tidak perlu 113.75 110

5 1960 - 2450 -5.1212921 -8.54 0 Tidak perlu 113.75 110

6 2450 - 2940 -5.1212921 -8.54 0 Tidak perlu 113.75 110

7 2940 - 3430 -5.1212921 -8.54 0 Tidak perlu 113.75 110

8 3430 - 3920 -5.1212921 -8.54 0 Tidak perlu 113.75 110

9 3920 - 4410 -5.1212921 -8.54 0 Tidak perlu 113.75 110

10 4410 - 4900 -5.1212921 -8.54 0 Tidak perlu 113.75 110

|

115

Struktur Beton I

Gambar Penulangan

110

12 12 -

Dia

Dia

8

3 3

110

-8

110

-8

110

-8

110

-8

110

-8

110

-8

110

-8

110

-

12 12 8

Dia

Dia

110

3 3

-8


Kolom BA

Seg

men

4Seg

men

3Seg

men

2Seg

men

1Seg

men

8Seg

men

7Seg

men

6

3900

Seg

men

5Seg

men

9Seg

men

10

Gambar Penulangan

110

12 12 -

Dia

Dia

8

3 3

110

-8

110

-8

110

-8

110

-8

110

-8

110

-8

110

-8

110

-

12 12 8

Dia

Dia

110

3 3

-8


Kolom CB

Seg

men

4Seg

men

3Seg

men

2Seg

men

1Seg

men

8Seg

men

7Seg

men

6

4900

Seg

men

5Seg

men

9Seg

men

10

|

116

Struktur Beton I

Gambar Penulangan

110

12 12 -

Dia

Dia

8

3 3

110

-8

110

-8

110

-8

110

-8

110

-8

110

-8

110

-8

110

-

12 12 8

Dia

Dia

110

3 3

-8


Kolom ED

Seg

men

4Seg

men

3Seg

men

2Seg

men

1Seg

men

8Seg

men

7Seg

men

6

3900

Seg

men

5Seg

men

9Seg

men

10

``

Gambar Penulangan

110

12 12 -

Dia

Dia

8

3 3

110

-8

110

-8

110

-8

110

-8

110

-8

110

-8

110

-8

110

-

12 12 8

Dia

Dia

110

3 3

-8


Kolom FE

Seg

men

4Seg

men

3Seg

men

2Seg

men

1Seg

men

8Seg

men

7Seg

men

6

4900

Seg

men

5Seg

men

9Seg

men

10

|

117

Struktur Beton I

Gambar Penulangan

110

12 12 -

Dia

Dia

8

3 3

110

-8

110

-8

110

-8

110

-8

110

-8

110

-8

110

-8

110

-

12 12 8

Dia

Dia

110

3 3

-8


Kolom HG

Seg

men

4Seg

men

3Seg

men

2Seg

men

1Seg

men

8Seg

men

7Seg

men

6

3900

Seg

men

5Seg

men

9Seg

men

10

Gambar Penulangan

110

12 12 -

Dia

Dia

8

3 3

110

-8

110

-8

110

-8

110

-8

110

-8

110

-8

110

-8

110

-

12 12 8

Dia

Dia

110

3 3

-8


Kolom IH

Seg

men

4Seg

men

3Seg

men

2Seg

men

1Seg

men

8Seg

men

7Seg

men

6

4900

Seg

men

5Seg

men

9Seg

men

10

|

118

Struktur Beton I

BAB VI

PENUTUP

6.1 Kesimpulan

Beton merupakan sebuah rancangan rekayasa yang sangat penting

memahami perilakunya, agar dapat memanfaatkanya secara maksimal. Dari

perencanaan struktur beton untuk gedung kuliah seperti yang dibahas diatas

didapat perencanaan plat atap, lantai, dan portal (balok dan kolom) yang telah

diolah dengan hasil data pada lembar lampiran.

6.2 Saran

Dalam perhitungan struktur beton diatas dihitung dengan program namun

kita sudah harus memahami konsep, agar lebih efisien. Perlu ketelitian dalam

perhitungan strukturnya, dan harus memenuhi persyaratan standar SNI Beton

dan mengacu pada CUR.

|

119

Struktur Beton I

DAFTAR PUSTAKA

Departemen Pekerjaan Umum. 1987. Pedoman Perencanaan Pembebanan Untuk Rumah

dan Gedung. Bandung: PU

Dipohusodo Istimawan. 1999. Struktur Beton Bertulang. Jakarta: PT. Gramedia Pustaka

Utama

Gideon S dan W.C. Vis. 1991. CUR. Surabaya: PT. Gelora Aksara Pratama.

|

Desain Beton Bertulang Portal 2 Lantai

Documents

Transcript of Desain Beton Bertulang Portal 2 Lantai