BAB IV PENGUMPULAN DAN PENGOLAHAN...

45

BAB IV

PENGUMPULAN DAN PENGOLAHAN DATA

4.1. Pengumpulan Data

Pengumpulan data lapangan dilakukan pada lokasi terowongan Ciguha

Utama level 500 sebagaimana dapat dilihat pada lampiran A. Metode

pengumpulan data terdiri atas 3(tiga) tahap yaitu: pemetaan bidang diskontinu

dengan cara scanline di sekitar daerah pemboran yang dianggap

merepresentasikan kondisi bidang diskontinu pada daerah incline shaft. Kedua

melakukan pengamatan langsung secara visual pada core hasil pemboran

geoteknik atau disebut juga core logging dan ketiga membawa conto batuan ke

laboratorium untuk diuji.

Semua metoda ini dilakukan untuk mendapatkan parameter-parameter

yang diperlukan untuk menghitung karakteristik massa batuan berdasarkan

metoda RMR dan Q.

4.1.1 Pemetaan Bidang Diskontinu

Bidang diskontinu merupakan bagian yang penting dalam memperkirakan

kestabilan suatu lubang bukaan karena adanya bidang diskontinu dalam suatu

massa batuan dapat menurunkan kekuatan massa batuan itu sendiri. Pemetaan

bidang diskontinu dilakukan pada dinding dan atap cross cut disekitar lokasi

pemboran seperti terlihat pada gambar 4.1

Keempat cross cut ini dipilih karena merupakan lokasi yang paling dekat

dengan tempat pembuatan incline shaft Ciguha. Kondisi bidang diskontinu juga

diasumsikan menerus ke bawah sehingga kondisi bidang diskontinu yang terdapat

pada empat cross cut tersebut dapat dianggap merepresentasikan kondisi bidang

diskotinu yang ada pada lokasi incline shaft.

Data-data kekar yang diukur adalah parameter-parameter yang dapat

digunakan untuk menghitung klasifikasi massa batuan berdasarkan metoda RMR,

yaitu :

46

1. Jarak antar kekar

2. Arah dan kemiringan kekar

3. Type isian (Filling) kekar dan ketebalannya (Joint Width)

4. Kondisi kekar (Joint Condition)

5. Joint Length

6. Kekasaran (Roughness)

7. Kondisi air tanah

8. Tingkat Pelapukan (Weathering)

Gambar 4.1 Lokasi pengukuran bidang diskontinu

Data kekar hasil pengukuran scanline selengkapnya dapat dilihat pada table 4.1

sampai dengan 4.4.

47

Tabel 4.1 Data kekar cross cut 1

No Type Distance

(cm) Strike

(N.. °E) Dip Famili Joint Width

(cm) Filling Length (cm)

Joint Condition Roughness

1 Veinlet 130 145 69 1 3 Quartz Continue dry Undulating

2 joint 170 330 60 1 0.1 Clay Continue dry Undulating

3 joint 266 328 50 1 0.1 Clay s.d atap dry Undulating


5 Veinlet 540 140 65 1 0.1 Quartz s.d atap dry Undulating








• Jumlah Set kekar : 1 • Set 1 : N 330°E / 51° NE • Kondisi : Lantai hampai seluruhnya tergenang, air jg merembes pada dinding Cross cut


No Type Distance

(cm) Strike




1 joint 37 330 88 1 0.1 Clay s.d atap dry planar

2 joint 103 235 73 2 0.1 Oksida Fe Continue wet Undulating





7 veinlet 344 165 52 2 2 Quartz s.d atap dry Undulating

8 joint 459 195 85 2 0.1 Clay Continue wet planar


10 joint 898 355 86 1 0.1 Oksida Fe Continue wet planar

11 joint 960 195 84 2 0.1 Oksida Fe s.d atap wet planar

12 joint 1009 360 77 1 0.1 Oksida Fe Continue wet planar

13 joint 1304 350 70 1 0.1 Oksida Fe Continue dry Undulating





• Jumlah Set Family kekar : 2 • Set 1 : N 345°E / 70° NE • Set 2 : N 195°E / 87° NE • Kondisi : Lantai dan dinding basah pada 4 meter didepan Cross cut

48


No Type Distance

(cm) Strike




1 joint 115 85 45 1 0.1 Oksida Fe continue wet Undulating

2 joint 270 92 50 1 0.1 0ksida Fe Continue wet Undulating


4 veinlet 420 100 50 1 3 Quartz Continue dry Undulating

5 joint 515 108 68 1 0.1 0ksida Fe Continue wet planar

6 joint 598 115 75 1 0.1 0ksida Fe s.d atap wet planar







13 veinlet 1665 106 71 1 2 Quartz continue dry Undulating

14 veinlet 1712 112 59 1 2 Quartz Continue dry Undulating

• Jumlah Set Family kekar : 1 • Set 1 : N 108°E / 64° NE • Kondisi : lantai hampir seluruhnya tergenang,dinding basah terembes air.


No Type Distance

(cm) Strike









6 joint 473 183 62 1 0.1 Clay s.d atap wet Undulating

7 joint 1472 210 69 1 0.1 Clay continue dry Undulating

8 veinlet 1549 86 50 1 1 Quartz s.d atap wet Undulating

9 joint 1860 216 46 1 0.1 Clay continue wet Undulating

10 joint 2814 224 65 1 0.1 Clay continue wet Undulating



• Jumlah Set kekar : 1 • Set 1 : N 209°E /63° NE • Kondisi : lantai hampir seluruhnya tergenang,dinding basah terembes air.

49

4.1.2 Core Logging

Core logging adalah pengamatan secara visual pada core hasil pemboran

geoteknik untuk mendapatkan karakteristik massa batuan yang akan digunakan

sebagai parameter untuk menghitung klasifikasi massaa batuan dan

merekomendasikan sistem penyanggaan berdasarkan metoda RMR (Bieniawski,

1979). Core diperoleh dari hasil pemboran geoteknik yang dilakukan vertikal

sampai kedalaman 110 m. Sedangkan core logging dilakukan setiap 1.5 m

panjang core hasil pemboran. Karakteristik massa batuan yang diukur dapat

dilihat pada lampiran B.

4.1.2. Pengujian Laboratorium

Contoh batuan hasil pemboran inti sebagian dibawa ke labolatorium untuk

menjalani pengujian. Di dalam laboratorium, dilakukan 2 macam pengujian yaitu

pengujian sifat fisik dan sifat mekanik. Pada uji sifat fisik, contoh batuan akan

ditimbang untuk mendapatkan :

1. Berat contoh asli atau natural (Wn).

2. Berat contoh kering (sesudah dimasukkan ke dalam oven selama 24

jam dengan temperatur kurang lebih 90ºC) (Wo).

3. Berat contoh jenuh (sesudah dijenuhkan dengan air selama 24 jam)

(Ww).

4. Berat contoh jenuh di dalam air (Ws)

Pada uji sifat mekanik, inti bor sample akan dilakukan pengujian yang meliputi :

1. Uji Kuat Tekan (Unconfined Compressive Strength) yaitu percontoh

batuan akan ditekan satu arah yang kemudian pertambahan tekanan

dilakukan secara bertahap sampai batuan pecah sehingga dapat

membentuk suatu kurva tegangan regangan yang didalamnya

didapatkan: Kuat Tekan, Modulus Young dan Poisson’s Ratio.

2. Uji Kuat Tarik Tak Langsung (Indirect Tensile Strength Test) yaitu

percontoh batuan ditarik dengan kuat tarik tertentu didalam alat uji

tarik Brazillian sampai batuan pecah untuk mendapatkan kuat tarik

batuan.

50

3. Uji Triaksial yaitu percontoh batuan dimasukkan ke alat uji triaksial

kemudian percontoh ditekan dalam 3 arah sampai batuan pecah.

Selama itu, dilakukan pengamatan kenaikan tekanan sehingga akan

didapatkan kurva Mohr-Coulomb dan kurva intrinsiknya (strength

envelope) yang menunjukkan parameter kohesi dan sudut geser dalam.

4. Uji Kuat Geser Langsung (Direct Shear Strength Test) yaitu percontoh

batuan yang mempunyai bidang diskontinu akan ditekan horisontal

tertentu sampai pecah. Parameter yang didapatkan adalah kohesi dan

sudut geser dalam masing-masing untuk peak dan residual.

4.2. Perhitungan Kelas Massa Batuan Berdasarkan Sistem RMR dan Q

Langkah-langkah yang dilakukan dalam perhitungan ini adalah :

1. Menentukan arah umum bidang-bidang diskontinu yang didapat dari

scanline dengan menggunakan program Dips untuk mendapatkan

perkiraan bidang diskontinu yang akan memotong lokasi incline shaft.

Ini sebagai faktor koreksi dalam menghitung nilai akhir RMR hasil

core log.

2. Mengukur karakteristik massa batuan untuk mendapatkan parameter-

parameter yang dibutuhkan untuk membuat klasifikasi RMR.

3. Melakukan pengujian laboratorium guna mendapatkan parameter UCS

batuan.

4. Menghitung kelas massa batuan berdasarkan klasifikasi RMR dan

klasifikasi Q dari core logging, kemudian dibandingkan.

4.2.1. Pengolahan Data Hasil Pemetaan Bidang Diskontinu

Data-data kekar hasil pemetaan bidang diskontinu dengan scanline akan

diolah dengan program Dips untuk mendapatkan orientasi mayor atau arah umum

bidang diskontinu yang terdapat pada masing-masing cross cut tersebut. Arah

umum dari masing-masing cross cut dapat dilihat pada tabel 4.5 dan hasil

pengolahan bidang diskontinu menggunakan program Dips dapat dilihat pada

Lampiran D.

51

Tabel 4.5

Arah umum bidang diskontinu

Arah Umum N0 Lokasi Dip ( ° ) Strike (N..°E) Dip Direction ( ° )

1 Cross cut 1 54 330 60 70 345 75

2 Cross cut 2

87 195 285 3 Cross cut 3 64 108 198

4 Cross cut 4 72 109 299

Arah umum bidang diskontinu ini berfungsi untuk memberikan arahan

mengenai bentuk bidang diskontinu mayor yang akan memotong daerah incline

shaft, sehingga saat pembuatannya perlu diperhatikan daerah mana saja yang

dilalui bidang diskontinu tersebut. Selain itu arah umum ini juga berfungsi sebagai

parameter pengontrol dalam mengklasifikasikan massa batuan dan menentukan

sistem penyanggaan berdasarkan sistem klasifikasi RMR (Bieniawski,1973) untuk

data kekar hasil core logging. Pada penelitian ini arah umum yang dipakai adalah

arah umum bidang diskontinu pada lokasi pemboran, yaitu cross cut 1 N 330°E.

4.2.2. Pegolahan Data Hasil Core Logging Berdasarkan Sistem RMR

Bentuk pengolahan data hasil core logging dan pengklasifikasian massa batuan

pada lubang bor geoteknik CGU GT01 berdasarkan sistem RMR dapat dilihat

pada tabel 4.6.

Tabel 4.6

Klasifikasi massa batuan pada lubang bor CGU GT01 berdasarkan sistem RMR

R M R Rating

NO. DEPTH ( M ) Lithology UCS (Mpa) WG

RQD

( % ) RQD UCS S C GW AO R M R Kelas

1 0.00 - 0.50 Bx tuff pumice 26.42 LR 100 20 4 20 20 7 0 71 II

2 0.50 - 1.55 Bx tuff pumice 26.42 LR 100 20 4 20 20 7 0 71 II

3 1.55 - 2.25 Bx tuff pumice 26.42 S 100 20 4 20 20 7 0 71 II



6 5.15 - 6.65 Bx tuff pumice 26.42 S 100 20 4 15 15 7 -5 56 III


52




11 12.65 - 14.15 Bx tuff pumice 26.42 S 100 20 4 8 10 7 -12 37 IV







18 23.15 - 24.65 Bx tuff pumice 26.42 LR 83 17 4 5 10 7 -12 31 IV




22 28.30 - 29.85 Bx tuff pumice 26.42 S 81 17 4 8 0 7 -12 24 IV



25 32.95 - 34.50 Bx tuff pumice 26.42 LR 100 20 4 10 10 7 -5 46 III



28 36.65 - 38.15 Bx polimik 40.26 S 100 20 4 20 20 7 0 71 II

29 38.15 - 39.65 Bx polimik 40.26 S 100 20 4 15 0 7 -12 34 IV

30 39.65 - 41.15 Bx polimik 40.26 S 100 20 4 15 20 7 0 66 II

31 41.15 - 42.65 Bx polimik 40.26 S 100 20 4 5 10 7 -12 34 IV

32 42.65 - 44.15 Bx polimik 40.26 LR 96 20 4 15 10 7 -5 51 III

33 44.15 - 45.65 Bx polimik 40.26 LR 86 17 4 8 10 7 -5 41 III

34 45.65 - 47.15 Bx polimik 40.26 S 100 20 4 20 20 7 0 71 II

35 47.15 - 48.15 Bx polimik 40.26 S 50 13 4 5 10 7 -5 34 IV

36 48.15 - 48.65 Bx polimik 40.26 S 100 20 4 20 20 7 0 71 II

37 48.65 - 50.15 Bx polimik 40.26 S 100 20 4 10 20 7 0 61 II

38 50.15 - 51.65 Bx polimik 40.26 S 100 20 4 20 20 7 0 71 II

39 51.65 - 53.15 Bx polimik 40.26 S 100 20 4 20 20 7 0 71 II

40 53.15 - 54.65 Bx polimik 40.26 S 100 20 4 20 20 7 0 71 II

41 54.65 - 55.65 Bx polimik 40.26 S 100 20 4 20 20 7 0 71 II

42 55.65 - 57.15 Bx polimik 40.26 S 100 20 4 20 20 7 0 71 II

43 57.15 - 57.65 Bx polimik 40.26 S 100 20 4 20 20 7 0 71 II

44 57.65 - 59.15 Bx polimik 40.26 S 100 20 4 8 20 7 0 59 III

45 59.15 - 60.65 Bx polimik 40.26 S 100 20 4 8 20 7 0 59 III

46 60.65 - 61.45 Bx polimik 40.26 S 100 20 4 15 20 7 0 66 II

47 61.45 - 63.00 Bx polimik 40.26 S 100 20 4 10 20 7 0 61 II

48 63.00 - 64.55 Bx polimik 40.26 S 100 20 4 8 20 7 0 59 III

49 64.55 - 65.55 Bx polimik 40.26 S 100 20 4 15 20 7 0 66 II

50 65.55 - 66.65 Bx polimik 40.26 S 20 8 4 5 10 7 -5 29 IV

51 66.65 - 67.55 Bx polimik 40.26 S 100 20 4 8 20 7 0 59 III

52 67.55 - 69.05 Bx polimik 40.26 LR 100 20 4 10 20 7 -12 49 III

53 69.05 - 69.65 Bx polimik 40.26 S 100 20 4 8 25 7 -5 59 III

54 69.65 - 71.15 Bx polimik 40.26 S 93 20 4 8 0 7 -5 34 IV

55 71.15 - 72.35 Bx polimik 40.26 S 100 20 4 5 10 7 -5 41 III

53

56 72.35 - 72.65 Bx polimik 40.26 S 67 13 4 10 10 7 -12 32 IV

57 72.65 - 74.15 Bx polimik 40.26 S 88 17 4 10 10 7 -5 43 III

58 74.15 - 74.95 Bx polimik 40.26 S 100 20 4 15 25 7 -5 66 II

59 74.95 - 75.65 Bx polimik 40.26 S 100 20 4 20 20 7 0 71 II

60 75.65 - 77.15 Bx polimik 40.26 S 100 20 4 20 20 7 0 71 II

61 77.15 - 78.65 Bx polimik 40.26 S 100 20 4 20 20 7 0 71 II

62 78.65 - 80.15 Bx polimik 40.26 LR 48 8 4 5 0 0 -12 5 V

63 80.15 - 81.65 Bx polimik 40.26 LR 100 20 4 15 25 7 -5 66 II

64 81.65 - 83.15 Bx polimik 40.26 S 100 20 4 15 20 7 0 66 II

65 83.15 - 84.65 Bx polimik 40.26 LR 70 13 4 8 10 7 -12 30 IV

66 84.65 - 85.65 Bx polimik 40.26 S 100 20 4 15 20 7 0 66 II

67 85.65 - 87.15 Bx polimik 40.26 S 100 20 4 10 10 7 -12 39 IV

68 87.15 - 87.65 Bx polimik 40.26 S 100 20 4 20 20 7 0 71 II

69 87.65 - 89.15 Bx Tuff 54.1 S 100 20 7 8 10 7 -12 40 IV

70 89.15 - 90.65 Bx Tuff 54.1 S 73 13 7 10 10 7 -5 42 III

71 90.65 - 92.15 Bx Tuff 54.1 S 84 17 7 5 10 7 -5 41 III

72 92.15 - 93.65 Bx Tuff 54.1 S 96 20 7 8 10 7 -5 47 III

73 93.65 - 95.15 Bx Tuff 54.1 S 94 20 7 8 0 7 -5 37 IV

74 95.15 - 95.65 Bx Tuff 54.1 S 100 20 7 15 10 7 -5 54 III

75 95.65 - 96.65 Bx polimik 40.26 LR 100 20 4 15 0 7 -5 41 III

76 96.65 - 98.15 Bx Tuff 54.1 LR 100 20 7 8 10 7 -5 47 III

77 98.15 - 99.65 Bx Tuff 54.1 S 100 20 7 15 10 7 -5 54 III

78 99.65 - 101.15 Bx Tuff 54.1 S 95 20 7 8 10 7 -12 40 IV

79 101.15 - 102.65 Bx Tuff 54.1 S 100 20 7 10 25 7 -5 64 II

80 102.65 104.15 Bx Tuff 54.1 LR 82 17 7 8 10 7 -5 44 III

81 104.15 - 105.65 Bx Tuff 54.1 LR 78 17 7 5 10 7 -5 41 III

82 105.65 - 106.95 Bx Tuff 54.1 LR 85 17 7 8 10 7 -5 44 III

83 106.95 - 108.45 Bx Tuff 54.1 LR 94 20 7 8 0 7 -12 30 IV

84 108.45 - 109.95 Bx Tuff 54.1 S 100 20 7 10 20 7 -5 59 III

85 109.95 - 110.15 Bx Tuff 54.1 S 100 20 7 15 25 7 0 74 II

Keterangan : - Bx : Breksi - C : Kondisi Bidang diskontinu - WG : Tingkat Pelapukan batuan - GW : Kondisi air tanah - S : Spasi Bidang Diskontinu - AO : Adjust Orientation Discontinuity

4.2.3. Pengolahan Data Hasil Core Logging Berdasarkan Sistem Q

Parameter-parameter yang dibutuhkan untuk menghitung klasifikasi massa

batuan berdasarkan sistem Q hampir sama dengan parameter-parameter klasifikasi

RMR, sedangkan sisanya didapat interpretasi di lapangan. Bentuk pengolahan

data hasil core logging menurut sistem Q dapat dilihat pada lampiran D dan E.

Hasil pengolahannya dapat diberikan pada tabel 4.7.

54

Tabel 4.7 Klasifikasi Massa Batuan Dari Core Logging CGU GT01 berdasarkan Sistem Q

PARAMETER DAN HASIL UNTUK SISTEM Q

BLOCK SIZE JOINT FRICTION ACTIVE STRESS NO. DEPTH ( M ) Lithology UCS

RQD Jn Jr Ja Jw SRF Q Kelas Q

1 0.00 - 0.50 Bx tuff pumice 26.42 90 0.5 4 12 0.66 30 1.32 Poor 2 0.50 - 1.55 Bx tuff pumice 26.42 90 0.5 4 4 0.66 30 3.96 Poor 3 1.55 - 2.25 Bx tuff pumice 26.42 90 0.5 4 4 0.66 30 3.96 Poor 4 2.55 - 3.65 Bx tuff pumice 26.42 90 0.5 4 4 0.66 30 3.96 Poor 5 3.65 - 5.15 Bx tuff pumice 26.42 90 0.5 4 4 0.66 30 3.96 Poor 6 5.15 - 6.65 Bx tuff pumice 26.42 90 2 3 4 0.66 30 0.7425 Very Poor 7 6.65 - 8.15 Bx tuff pumice 26.42 90 2 3 4 0.66 30 0.7425 Very Poor 8 8.15 - 9.65 Bx tuff pumice 26.42 90 0.5 4 4 0.66 30 3.96 Poor 9 9.65 - 11.15 Bx tuff pumice 26.42 90 0.5 4 4 0.66 30 3.96 Poor

10 11.15 - 12.65 Bx tuff pumice 26.42 90 0.5 4 4 0.66 30 3.96 Poor 11 12.65 - 14.15 Bx tuff pumice 26.42 90 1 3 4 0.66 30 1.485 Poor 12 14.15 - 15.65 Bx tuff pumice 26.42 90 2 3 4 0.66 30 0.7425 Very Poor 13 15.65 - 17.15 Bx tuff pumice 26.42 90 1 3 4 0.66 30 1.485 Poor 14 17.15 - 18.65 Bx tuff pumice 26.42 90 0.5 4 4 0.66 30 3.96 Poor 15 18.65 - 20.15 Bx tuff pumice 26.42 90 0.5 4 4 0.66 30 3.96 Poor 16 20.15 - 21.65 Bx tuff pumice 26.42 90 2 3 4 0.66 30 0.7425 Very Poor 17 21.65 - 23.15 Bx tuff pumice 26.42 90 2 3 4 0.66 30 0.7425 Very Poor 18 23.15 - 24.65 Bx tuff pumice 26.42 75 4 3 4 0.66 30 0.309375 Very Poor 19 24.65 - 25.65 Bx tuff pumice 26.42 75 3 3 4 0.66 30 0.4125 Very Poor 20 25.65 - 27.20 Bx tuff pumice 26.42 75 2 3 4 0.66 30 0.61875 Very Poor 21 27.20 - 28.30 Bx tuff pumice 26.42 25 4 3 4 0.66 30 0.103125 Very Poor 22 28.30 - 29.85 Bx tuff pumice 26.42 75 6 3 4 0.66 30 0.20625 Very Poor 23 29.35 - 31.40 Bx tuff pumice 26.42 90 3 3 4 0.66 30 0.495 Very Poor 24 31.40 - 32.95 Bx tuff pumice 26.42 90 1 3 4 0.66 30 1.485 Poor 25 32.95 - 34.50 Bx tuff pumice 26.42 90 2 2 4 0.66 30 0.495 Very Poor 26 34.50 - 35.65 Bx tuff pumice 26.42 90 2 3 4 0.66 30 0.7425 Very Poor 27 35.65 - 36.65 Bx tuff pumice 26.42 90 0.5 4 4 0.66 30 3.96 Poor 28 36.65 - 38.15 Bx polimik 40.26 90 0.5 4 4 0.66 30 3.96 Poor 29 38.15 - 39.65 Bx polimik 40.26 90 2 3 6 0.66 30 0.495 Very Poor 30 39.65 - 41.15 Bx polimik 40.26 90 0.5 4 4 0.66 30 3.96 Poor 31 41.15 - 42.65 Bx polimik 40.26 90 3 3 4 0.66 30 0.495 Very Poor 32 42.65 - 44.15 Bx polimik 40.26 90 2 3 4 0.66 30 0.7425 Very Poor 33 44.15 - 45.65 Bx polimik 40.26 75 3 3 4 0.66 30 0.4125 Very Poor 34 45.65 - 47.15 Bx polimik 40.26 90 0.5 4 4 0.66 30 3.96 Poor 35 47.15 - 48.15 Bx polimik 40.26 50 2 3 4 0.66 30 0.4125 Very Poor 36 48.15 - 48.65 Bx polimik 40.26 90 0.5 4 4 0.66 30 3.96 Poor 37 48.65 - 50.15 Bx polimik 40.26 90 2 3 4 0.66 30 0.7425 Very Poor 38 50.15 - 51.65 Bx polimik 40.26 90 0.5 4 12 0.66 30 1.32 Poor 39 51.65 - 53.15 Bx polimik 40.26 90 0.5 4 4 0.66 30 3.96 Poor 40 53.15 - 54.65 Bx polimik 40.26 90 0.5 4 4 0.66 30 3.96 Poor 41 54.65 - 55.65 Bx polimik 40.26 90 0.5 4 4 0.66 30 3.96 Poor 42 55.65 - 57.15 Bx polimik 40.26 90 0.5 4 4 0.66 30 3.96 Poor

55

43 57.15 - 57.65 Bx polimik 40.26 90 0.5 4 4 0.66 30 3.96 Poor 44 57.65 - 59.15 Bx polimik 40.26 90 2 3 4 0.66 30 0.7425 Very Poor 45 59.15 - 60.65 Bx polimik 40.26 90 2 3 4 0.66 30 0.7425 Very Poor 46 60.65 - 61.45 Bx polimik 40.26 90 0.5 3 4 0.66 30 2.97 Poor 47 61.45 - 63.00 Bx polimik 40.26 90 2 3 4 0.66 30 0.7425 Very Poor 48 63.00 - 64.55 Bx polimik 40.26 90 2 3 4 0.66 30 0.7425 Very Poor 49 64.55 - 65.55 Bx polimik 40.26 90 0.5 4 4 0.66 30 3.96 Very Poor 50 65.55 - 66.65 Bx polimik 40.26 20 4 3 4 0.66 30 0.0825 Extremely Poor 51 66.65 - 67.55 Bx polimik 40.26 90 2 3 4 0.66 30 0.7425 Very Poor 52 67.55 - 69.05 Bx polimik 40.26 90 3 3 4 0.66 30 0.495 Very Poor 53 69.05 - 69.65 Bx polimik 40.26 90 1 3 4 0.66 30 1.485 Poor 54 69.65 - 71.15 Bx polimik 40.26 90 1 3 4 0.66 30 1.485 Poor 55 71.15 - 72.35 Bx polimik 40.26 90 1 3 4 0.66 30 1.485 Poor 56 72.35 - 72.65 Bx polimik 40.26 50 2 3 4 0.66 30 0.4125 Very Poor 57 72.65 - 74.15 Bx polimik 40.26 75 2 3 4 0.66 30 0.61875 Poor 58 74.15 - 74.95 Bx polimik 40.26 90 1 3 4 0.66 30 1.485 Poor 59 74.95 - 75.65 Bx polimik 40.26 90 0.5 4 4 0.66 30 3.96 Poor 60 75.65 - 77.15 Bx polimik 40.26 90 0.5 4 4 0.66 30 3.96 Poor 61 77.15 - 78.65 Bx polimik 40.26 90 0.5 4 4 0.66 30 3.96 Poor 62 78.65 - 80.15 Bx polimik 40.26 25 4 3 4 0.66 30 0.103125 Very Poor 63 80.15 - 81.65 Bx polimik 40.26 90 1 3 4 0.1 30 0.225 Very Poor 64 81.65 - 83.15 Bx polimik 40.26 90 0.5 4 4 0.66 30 3.96 Poor 65 83.15 - 84.65 Bx polimik 40.26 20 4 3 4 0.66 30 0.0825 Extremely Poor 66 84.65 - 85.65 Bx polimik 40.26 90 0.5 4 4 0.66 30 3.96 Poor 67 85.65 - 87.15 Bx polimik 40.26 90 0.5 4 4 0.66 30 3.96 Fair 68 87.15 - 87.65 Bx polimik 40.26 90 0.5 4 4 0.66 30 3.96 Fair 69 87.65 - 89.15 Bx Tuff 54.1 90 3 3 4 0.66 30 0.495 Very Poor 70 89.15 - 90.65 Bx Tuff 54.1 50 4 3 4 0.66 30 0.20625 Very Poor 71 90.65 - 92.15 Bx Tuff 54.1 75 4 3 4 0.66 30 0.309375 Very Poor 72 92.15 - 93.65 Bx Tuff 54.1 90 2 3 4 0.66 30 0.7425 Very Poor 73 93.65 - 95.15 Bx Tuff 54.1 90 3 0.5 4 0.66 30 0.0825 Very Poor 74 95.15 - 95.65 Bx Tuff 54.1 90 2 3 4 0.66 30 0.7425 Very Poor 75 95.65 - 96.65 Bx polimik 40.26 90 1 3 4 0.66 30 1.485 Poor 76 96.65 - 98.15 Bx Tuff 54.1 90 2 3 4 0.66 30 0.7425 Very Poor 77 98.15 - 99.65 Bx Tuff 54.1 90 1 3 4 0.66 30 1.485 Poor 78 99.65 - 101.15 Bx Tuff 54.1 90 4 3 4 0.66 30 0.37125 Very Poor 79 101.15 - 102.65 Bx Tuff 54.1 90 3 3 4 0.66 30 0.495 Very Poor 80 102.65 104.15 Bx Tuff 54.1 75 4 3 4 0.66 30 0.309375 Very Poor 81 104.15 - 105.65 Bx Tuff 54.1 75 3 3 4 0.66 30 0.4125 Very Poor 82 105.65 - 106.95 Bx Tuff 54.1 75 3 3 4 0.66 30 0.4125 Very Poor 83 106.95 - 108.45 Bx Tuff 54.1 90 3 3 4 0.66 30 0.495 Very Poor 84 108.45 - 109.95 Bx Tuff 54.1 90 1 3 4 0.66 30 1.485 Poor 85 109.95 - 110.15 Bx Tuff 54.1 90 1 3 4 0.66 30 1.485 Poor

Q = RQD/Jn * Jr/Ja * Jw/SRF

56

4.2.4. Hasil Pengujian Laboratorium

Pengujian laboratorium dilakukan dengan menggunakan 3 macam

pengujjian yaitu uji sifat fisik, dan uji sifat mekanik. Uji sifat mekanik terdiri atas

uji kuat tekan, uji kuat tarik tak langsung, uji geser langsung, dan uji triaksial. Uji

sifat fisik untuk mendapatkan bobot isi kering atau dry density (ρd), bobot isi

jenuh atau saturated density (ρs), porositas (n), dan void ratio (e). Uji sifat

mekanik untuk mendapatkan kuat tekan batuan atau intact compressive strength

(σc), modulus elastisitas (E) dan Poisson Ratio (υ). Berdasarkan data hasil core

logging diketahui bahwa batuan terdiri atas tiga lithology, yaitu Tuffa Breksi,

Tuffa Breksi Fumice dan Breksi Polimik, karena itu pengujian conto batuan di

laboratorium juga dipisahkan berdasarkan perbedaan lithology tersebut. Rekap

hasil pengujian labolatorium diberikan pada tabel 4.8 sampai dengan tabel 4.12.

Tabel 4.8 Hasil Uji Sifat Fisik

rn rd rs w S n No Lithology Depth

(gr/cm3) (gr/cm3) (gr/cm3) % % % e

1 Breksi Tuff Pumice 36.65 - 38.15 2.46 2.53 2.59 1.02 15.69 15.79 0.19 2 Breksi Polimik 57.65 - 59.15 2.57 2,54 2.6 1.01 43.48 15.88 0.06 3 Breksi Tuff 82.64 - 82.67 2.47 2.44 2.58 1.11 19.51 13.9 0.16

Tabel 4.9 Hasil Uji Brazilian

No Lithology Depth Force

(KN) Faktor Koreksi

σt (Mpa)

1 Breksi Tuff Pumice 39.15 - 40.95 9 0.95 5.06 2 Breksi Polimik 55..02 - 56.35 13 0.95 6.3 3 Breksi Tuff 73.95 - 75.67 13 0.95 6.68

57

Tabel 4.10

Hasil Uji UCS No Lithology Depth Force

(KN) σ (MPa) E (MPa) υ

1 Breksi Tuff Pumice 36.65 - 38.15 24 26.42133 6842.446 0.2762

2 Breksi Polimik 57.15 - 59.65 30 40.26107 7332.966 0.2291 3 Breksi Tuff 87.65 - 89.15 34 54.10081 12183.59 0.2152

Tabel 4.11 Hasil Uji Triaksial

No Lithology Depth σ3

(Mpa) σ1

(Mpa) c

(MPa) Φ (...°)

2 42.78 4 46.55 1 Breksi Tuff Pumice 37.16 - 37.26 6 83.04

2.71 55.01

2 79.26 4 85.55 2 Breksi Polimik 57.32 - 57.42 6 144.69

4.67 62.22

2 47.81 4 52.84 3 Breksi Tuff 88.28 - 88.38 6 97.51

2.32 58.32

Tabel 4.12 Hasil Uji Geser Langsung

τ (MPa) Cohesion (MPa)

Internal friction Angle (°) No Depth (m) Lithology σnormal

(MPa) Peak Residual Peak Residual Peak Residual

0.132 0.394 0.263

0.245 0.521 0.276 1 36.65- 38.15 Breksi Tuff

Pumice 0.331 0.551 0.358

0.299 0.1907 38.8 24.65

0.128 0.383 0.191

0.249 0.467 0.218 2 57.15 - 59.65 Breksi Polimik

0.375 0.563 0.281

0.2901 0.1384 35.8 20.09

0.078 0.431 0.254

0.192 0.577 0.337 3 87.65 - 89.15 Breksi Tuff

0.250 0.563 0.334

0.3775 0.222 40.1 26.44

BAB IV PENGUMPULAN DAN PENGOLAHAN...

Documents

Transcript of BAB IV PENGUMPULAN DAN PENGOLAHAN...