5. Analisis Kekuatan Abutment

ANALISIS KEKUATAN ABUTMENTJEMBATAN SRANDAKAN KULON PROGO D.I. YOGYAKARTA[C]2008:MNI-EC

1. BREAST WALL1.1. PEMBESIAN BREAST WALLMutu Beton : Kuat tekan beton, K - 300

fc ' = fy = By = b7 = b= h=

24.9 390 20.00 1.00 1000 1000

MPa MPa m m mm mm2 Ag = b * h = 1000000 mm

Mutu Baja : U - 39 Tegangan leleh baja, Dimensi Breast Wall,

Ditinjau Breast Wall selebar 1 m : Lebar Breast Wall, Tebal Breast Wall,

Luas penampang breast wall yang ditinjau,

Pu = gaya aksial ultimit pada breast wall (kN) Mu = momen ultimit pada breast wall (kNm) .Pn = Pu = .Pn / (fc'.Ag) = Pu*104 / (fc' * Ag) = .Mn / (fc'.Ag.h) = Mu*107 / (fc' * Ag * h) .Mn = MuHASIL ANALISIS BEBAN UNTUK LEBAR 1 M

No KOMBINASI BEBAN ULTIMIT ULTIMIT 1 2 3 4 5 KOMBINASI - 1 KOMBINASI - 2 KOMBINASI - 3 KOMBINASI - 4 KOMBINASI - 5

Pu(kN)

Mu(kN-m)

Pu(kN) 808.64 826.32 808.64 828.74

Mu(kN-m) 604.06 805.71 799.18 604.06

0.032 0.033 0.032 0.033 0.029 100 800

0.0243 0.0324 0.0321 0.0243 0.0569 mm mm

16172.8 12081.29 16526.4 16114.20 16172.8 15983.70 16574.8 12081.29 14264.4 28343.17

713.22 1417.16

Jarak tulangan terhadap sisi luar beton,

0.8 Nilai = .Pn / (f c'.Ag) dan = .Mn / ( f c'.Ag.h ) diplot ke dalam diagram interaksi diperoleh, Rasio tulangan yang diperlukan,[C]2008:MNI-EC Analisis Kekuatan Abutment

d' = h' = h - 2*d' = h' / h =

=

1.0%164

Luas tulangan yang diperlukan : Diameter tulangan yang digunakan, Tulangan tekan dibuat sama dengan tulangan tarik : Jarak tulangan yang diperlukan, Digunakan : Juml.Lapis Tulangan tekan, 2 Tulangan tarik, 2 D=

2 As = * b * h = 10000 mm

25

mm 5000 98 mm mm 0.654% 0.654% 1.309%2

As (tekan) = As (tarik) = 1/2* As = s = /4*D2*b /(1/2*A s) =dia. Tulangan D 25 D 25 Jarak 150 150

Rasio tulangan yang digunakan,

tekan = tarik = =

1.00

e/h=0.010.95

e/h=0.05

e/h=0.10 e/h=0.15

= 5%

0.90

0.85

= 4%

e/h=0.20

0.80

e/h=0.300.75

= 3%

0.70

0.65

= 2%

0.60

.Pn / (fc'.Ag)

0.55

= 1%

e/h=0.5 0

0.50

0.45

0.40

e/h=1.000.35

0.30

0.25

0.20

e/h=2.00

0.15

e =0.65 = 0.80

0.10

0.05

0.00

0.00 0.02 0.04 0.06 0.08 0.10 0.12 0.14 0.16 0.18 0.20 0.22 0.24 0.26 0.28 0.30 0.32 0.34 0.36 0.38 0.40 .Mn / (fc'.Ag.h)

Plot nilai .Pn / (f c'.Ag) dan .Mn / ( f c'.Ag.h ) ke dalam diagram interaksi

[C]2008:MNI-EC

Analisis Kekuatan Abutment

165

1.2. ANALISIS BREAST WALL DENGAN DIAGRAM INTERAKSIUntuk mengontrol apakah tulangan Breast Wall yg ditetapkan dengan Diagram Interaksi (tak berdimensi) untuk Uniaxial Bending tersebut telah mencukupi, perlu dilakukan analisis kekuatan Breast Wall dengan Diagram Interaksi P-M untuk berbagai macam kombinasi pembebanan. Input data, persamaan yang digunakan untuk analisis, dan hasil analisis Breast Wall disajikan sebagai berikut. ANALISIS DINDING BETON BERTULANG DENGAN DIAGRAM INTERAKSI DATA DINDING BETON BERTULANG Mutu Beton, Mutu Baja Tulangan, Kuat tekan beton, Tegangan leleh baja, Modulus elastik baja, Faktor distribusi teg. Ditinjau dinding selebar, Tebal dinding Jarak tul. thd.tepi beton Baja tulangan tarik ( A s ) : K - 300 U - 39

.Pn .Mn

fc ' = 24.9 MPa fy = 390 MPa Es = 2.E+05 MPa 1 = 0.85 b= h= d' =1000 1000 100 150 mm mm mm

Cs

Ccd

Cs'd'

As' h

As

2 lapis D 25 jarak Baja tulangan tekan ( A s' ) : 2 lapis D 25 Luas tulangan tarik, Luas tulangan tekan, Rasio tulangan tarik, Rasio tulangan tekan, Faktor reduksi kekuatan, jarak

b

2 mm As 2 As' = 6545 mm s = 0.654% s' = 0.654%

150 = 6545

=

0.65

PERSAMAAN YANG DIGUNAKAN UNTUK PERHITUNGAN DIAGRAM INTERAKSI Tinggi efektif,

d = h - d'kN

Pada kondisi tekan aksial sentris :

Pno = 0.80*[ 0.85* f c' * b * h + ( As + As' )*( fy - 0.85*f c' )] * 10-3 Gaya tekan aksial nominal, Pn harus PnoAnalisis Kekuatan Abutment

[C]2008:MNI-EC

166

Pada kondisi balance :

cb = 600 / (600 + fy) * d ab = 1 * c b 's = 0.003 * (c b - d') / cb Untuk, 's fy / Es Untuk, 's < fy / Es Cc = 0.85 * fc' * b * ab * 10-3 Cs = As * fy * 10-3 Cs' = As' * ( fs' - 0.85*fc' ) * 10-3 Pnb = Cc + Cs' - CsMomen nominal kondisi balance :

maka maka

fs' = fy fs' = 's * EskN kN kN kN harus Pno kN-m

Gaya-gaya internal beton dan baja :

Gaya aksial tekan nominal kondisi balance :

Mnb = [ Cc * (h/2 - a b/2) + Cs * (d - h/2) + C s' * (h/2 - d') ] *10 -3

Pada kondisi garis netral terletak pada jarak c dari sisi beton tekan terluar :

s = 0.003 * ( c - d ) / c 's = 0.003 * ( c - d' ) / c Untuk [ s ] f y / Es Untuk [ s ] < f y / Es Untuk 's fy / Es Untuk 's < fy / Es a = 1 * c Cc = 0.85 * fc' * b * a * 10 -3 Cs = As * fs * 10-3 Cs' = As' * ( fs' - 0.85*fc' ) * 10-3 Pn = Cc + Cs' - CsMomen nominal :

maka maka maka maka

fs = [s] / s * fy fs = s * E s fs' = fy fs' = 's * Es

Gaya-gaya internal beton dan baja : kN kN kN kN harus Pno kN-m

Gaya aksial tekan nominal :

Mn = [ Cc * (h/2 - a/2) - C s * (d - h/2) + C s' * (h/2 - d') ] *10 -3untuk Pn 0.10*fc' * b*h untuk 0 < Pn < 0.10*f c' * b*h

Faktor reduksi kekuatan : = 0.65 = 0.80 - 1.5*Pn / (f c' * b*h)

[C]2008:MNI-EC


167

14000

12000

10000

8000

.Pn (kN)6000 4000 2000 0 0 500 1000 1500 2000 2500 3000 3500

.Mn (kN-m)

Diagram Interaksi P-M[C]2008:MNI-EC Analisis Kekuatan Abutment 168

1.3. TULANGAN GESER BREAST WALLPerhitungan tulangan geser untuk Breast Wall didasarkan atas momen dan gaya aksial ultimit untuk kombinasi beban yang menentukan dalam perhitungan tulangan aksial tekan dan lentur. Pu = 713.22 kN Gaya aksial ultimit rencana, Momen ultimit rencana, Mutu Beton : Mutu Baja : K - 300 U - 39

Mu = 1417.16 kNm fc' = 24.9 MPa fy = 390 MPa b = 1000 mm Pu = 713220 N Mu = 1.42E+09 Nmm = 0.6 L = 4000 mm h = 1000 mm 2 As = 13090 mm d' = 100 m Vu = Mu / L = 354290 N900.00 mm 4482000 N 2689200 N 0.95 1.002 1 515586 N 1055586 N 633352 N> Vu (OK)

Ditinjau dinding abutment selebar, Gaya aksial ultimit rencana, Momen ultimit rencana, Faktor reduksi kekuatan geser, Tinggi dinding abutment, Tebal dinding abutment, Luas tulangan longitudinal abutment, Jarak tulangan thd. Sisi luar beton,

Vuc

d = h -d' = Vcmax = 0.2 * fc' * b * d = * Vcmax = 1 = 1.4 - d / 2000 = 2 = 1 + Pu / (14 * fc' * b * h) = 3 = = 1*2*3 * b * d * [ As* fc' / (b * d) ] = Vc = Vuc + 0.6 * b * d = * Vc =

< 1 maka diambil

1 =

0.95

* Vc > Vu (hanya perlu tul. Geser min.) Geser pada beton sepenuhnya dipikul oleh tulangan geser, sehingga : Vs = Vu / = 590483 N Untuk tulangan geser digunakan besi beton : D Luas tulangan geser, Jarak tul.geser yang diperlukan, Digunakan tulangan geser : 350 2 = /4*D *(b / Sx) = 574.46 mm2

16

Jarak arah y, Sy = 341

mm

Asv Sx = Asv * fy * d / Vs =D 16

mm 300 350 mm mm

Jarak arah x, Sx = Jarak arah y, Sy =

[C]2008:MNI-EC


169

2. BACK WALL2.1. BACK WALL BAWAHDimensi : Momen ultimit, Gaya geser ultimit, Tebal, Lebar,

h = b2 = 0.55 m By = 20.00 m Mu = 2862.69 kNm Vu = 2294.55 kN Mu = 143.1344 kNm Vu = 114.7275 kN

Ditinjau selebar 1 m, maka :

2.1.1. TULANGAN LENTUR Momen rencana ultimit, Mutu beton, K - 300 Mutu baja, U - 39 Tebal beton, Kuat tekan beton, Tegangan leleh baja,

Mu = 143.13 kNm fc' = 24.90 MPa fy = 390 MPa

h = 550 mm Jarak tulangan terhadap sisi luar beton, d' = 50 mm Modulus elastis baja, Es = 2.0E+05 Faktor bentuk distribusi tegangan beton, 1 = 0.85 b = 1* 0.85 * f c/ fy * 600 / ( 600 + f y ) = 0.02796 Rmax = 0.75 * b * fy *[1 *0.75* b * fy / ( 0.85 * f c )] = 6.59766Faktor reduksi kekuatan lentur, Faktor reduksi kekuatan geser, Tebal efektif, Lebar yang ditinjau, Momen nominal rencana, Faktor tahanan momen, Rasio tulangan yang diperlukan :

= 0.80 = 0.60 d = h - d' = 500 mm b = 1000 mm Mn = Mu / = 178.92 kNm Rn = Mn * 10-6 / ( b * d 2 ) = 0.71567Rn < Rmax (OK)

= 0.85 * fc / fy * [ 1 - * [1 2 * R n / ( 0.85 * f c ) ] = 0.00187 Rasio tulangan minimum, min = 0.25%*1.4 / f y = 0.00090Rasio tulangan yang digunakan, Luas tulangan yang diperlukan, Diameter tulangan yang digunakan,[C]2008:MNI-EC Analisis Kekuatan Abutment

= 0.00187 2 As = b * d = 934 mm D 16mm170

Jarak tulangan yang diperlukan, Digunakan tulangan,

s = / 4 * D2 * b / As = 215.365 mmmm2 mm2

D 16 2 As = / 4 * D * b / s = 1005 As' = 50% * As =467

200

Untuk tulangan bagi diambil 50% tulangan pokok. Diameter tulangan yang digunakan, Jarak tulangan yang diperlukan, Digunakan tulangan,

D 13 mm s' = / 4 * D * b / As' = 284.348 mm2

D 13 2 As' = / 4 * D * b / s' = 664

200mm

2

2.1.2. TULANGAN GESER Gaya geser ultimit,

Vu = 114727 N Vc = 1/6*( fc') * b * d = 415832 N .Vc = 249499 N .Vs = Vu - .Vc = --N Vs = --N---

> 2 * Vu Tdk. Perlu tul.geser

Diameter tul. yang digunakan, D Luas tulangan geser,

Ambil jarak arah Y Av = / 4 * D2 * b / Sy =

-----

mm mm2

Jarak tulangan geser yang diperlukan ( arah X ) : Sx = Av * fy * d / Vs = --mm Digunakan tulangan, D --Jarak arah X Jarak arah Y ----mm mm

2.2. BACK WALL ATASDimensi : Momen ultimit, Gaya geser ultimit, Tebal, Lebar,

h = b1 = 0.35 By = 20.00 Mu = 856.33 Vu = 1299.636

m m kNm kN


Mu = 42.81666 kNm Vu = 64.98179 kN

[C]2008:MNI-EC


171


Mu = fc ' = fy =

42.82 24.90 390

kNm MPa MPa

h = 350 mm d' = 50 mm Jarak tulangan terhadap sisi luar beton, Modulus elastis baja, Es = 2.0E+05 Faktor bentuk distribusi tegangan beton, 1 = 0.85 b = 1* 0.85 * f c/ fy * 600 / ( 600 + f y ) = 0.02796 Rmax = 0.75 * b * fy *[1 *0.75* b * fy / ( 0.85 * f c )] = 6.59766Faktor reduksi kekuatan lentur, Faktor reduksi kekuatan geser, Tebal efektif, Lebar yang ditinjau, Momen nominal rencana, Faktor tahanan momen, Rasio tulangan yang diperlukan :

= 0.80 = 0.60 d = h - d' = 300 mm b = 1000 mm Mn = Mu / = 53.52 kNm Rn = Mn * 10-6 / ( b * d 2 ) = 0.59468Rn < Rmax (OK)

= 0.85 * fc / fy * [ 1 - * [1 2 * R n / ( 0.85 * f c ) ] = 0.00155 min = 0.25%*1.4 / f y = 0.00090 Rasio tulangan minimum,Rasio tulangan yang digunakan, Luas tulangan yang diperlukan, Diameter tulangan yang digunakan, Jarak tulangan yang diperlukan, Digunakan tulangan,

= 0.00155 2 As = b * d = 464 mm D 13 mm s = / 4 * D * b / As = 286.026 mm2

D 13 2 As = / 4 * D * b / s = 664 As' = 50% * As =232

mm2 mm2

200


D 13 mm s' = / 4 * D * b / As' = 572.052 mm2

D 13 2 As' = / 4 * D * b / s' = 664

200mm

2

[C]2008:MNI-EC


172


Vu = 64982 N Vc = 1/6*( fc') * b * d = 249499 N .Vc = 149700 N .Vs = Vu - .Vc = --N Vs = --N---

> Vu Tdk. Perlu tul.geser


Ambil jarak arah Y Av = / 4 * D2 * b / Sy =

-----

mm mm2

Jarak tulangan geser yang diperlukan ( arah X ) : Sx = Av * fy * d / Vs = --mm Digunakan tulangan, D --Jarak arah X Jarak arah Y ----mm mm

3. CORBELTebal, Eksentrisitas beban, Lebar, Momen ultimit, Gaya geser ultimit, Ditinjau selebar 1 m, maka :

h = h 5 + h6 =e = b5/2 =

1.55 0.30

m m

By = 20.00 m Mu = 3744.59 kNm Vu = 12481.96 kN Mu = 187.2295 kNm Vu = 624.0982 kN

3.1. TULANGAN LENTUR Momen rencana ultimit, Mutu beton, K - 300 Mutu baja, U - 39 Tebal beton, Kuat tekan beton, Tegangan leleh baja,


h = 1550 mm Jarak tulangan terhadap sisi luar beton, d' = 150 mm Es = 2.0E+05 Modulus elastis baja, Faktor bentuk distribusi tegangan beton, 1 = 0.85 b = 1* 0.85 * f c/ fy * 600 / ( 600 + f y ) = 0.02796 Rmax = 0.75 * b * fy *[1 *0.75* b * fy / ( 0.85 * f c )] = 6.59766Faktor reduksi kekuatan lentur,[C]2008:MNI-EC Analisis Kekuatan Abutment

=

0.80173

Tebal efektif, Lebar yang ditinjau, Momen nominal rencana, Faktor tahanan momen, Rasio tulangan yang diperlukan :

d = h - d' = 1400 mm b = 1000 mm Mn = Mu / = 234.04 kNm Rn = Mn * 10-6 / ( b * d 2 ) = 0.11941Rn < Rmax (OK)

= 0.85 * fc / fy * [ 1 - * [1 2 * R n / ( 0.85 * f c ) ] = 0.00031 Rasio tulangan minimum, min = 0.25%*1.4 / f y = 0.00090 = 0.00090 2 Luas tulangan yang diperlukan, As = b * d = 1256 mm 2 Luas tulangan minimum, Asmin = Mu / [ * fy * (d - e/2) ] = 480 mm 2 Luas tulangan yang digunakan, As = 1256 mmRasio tulangan yang digunakan, Diameter tulangan yang digunakan, Jarak tulangan yang diperlukan, Digunakan tulangan,

D 19 mm s = / 4 * D * b / As = 225.666 mm2

D 19 2 As = / 4 * D * b / s = 1418 As' = 50% * As =628

200mm

2


mm2

D 13 mm s' = / 4 * D * b / As' = 211.288 mm2

D 13 2 As' = / 4 * D * b / s' = 664

mm2

200

3.2. TULANGAN GESER Gaya geser ultimit, Faktor reduksi kekuatan geser,

Vu = 624098 N>1 maka diambil = N N N N N N 400 mm174

= 0.60 Vu * d / Mu = 4.67 = As / (b * d) = 0.10% Vc = [ fc' + 120**Vu*d/Mu] * b * d / 7 = 1022300 Vc = 1/6*( fc') * b * d = 1164331 Vc = 1022300 Diambil, .Vc = 613380 .Vs = Vu - .Vc = 10718 Vs = 1786313

1.00

< Vu Perlu tul.geser

Diameter tul. yang digunakan, D[C]2008:MNI-EC Analisis Kekuatan Abutment

Ambil jarak arah Y

Luas tulangan geser,

2 Av = / 4 * D2 * b / Sy = 331.83 mm

Jarak tulangan geser yang diperlukan ( arah X ) : Sx = Av * fy * d / Vs = 10142.59 mm Digunakan tulangan, D 13 Jarak arah X Jarak arah Y 600 400 mm mm

4. WING WALL4.1. TINJAUAN WING WALL ARAH VERTIKAL

Tebal, Lebar, Momen ultimit, Gaya geser ultimit,

h = hw = 0.50 m Hx = 3.40 m Mu = Muy = 1543.32 kNm Vu = 1176.96 kN Mu = 453.9183 kNm Vu = 346.1659 kN




h = 500 mm Jarak tulangan terhadap sisi luar beton, d' = 50 mm Es = 2.0E+05 Modulus elastis baja, Faktor bentuk distribusi tegangan beton, 1 = 0.85 b = 1* 0.85 * f c/ fy * 600 / ( 600 + f y ) = 0.02796 Rmax = 0.75 * b * fy *[1 *0.75* b * fy / ( 0.85 * f c )] = 6.59766Faktor reduksi kekuatan lentur, Faktor reduksi kekuatan geser, Tebal efektif, Lebar yang ditinjau, Momen nominal rencana,[C]2008:MNI-EC Analisis Kekuatan Abutment

= 0.80 = 0.60 d = h - d' = 450 mm b = 1000 mm Mn = Mu / = 567.40 kNm175

Faktor tahanan momen, Rasio tulangan yang diperlukan :

Rn = Mn * 10-6 / ( b * d 2 ) = 2.80196 Rn < Rmax (OK)

= 0.85 * fc / fy * [ 1 - * [1 2 * R n / ( 0.85 * f c ) ] = 0.00774 Rasio tulangan minimum, min = 0.25%*1.4 / f y = 0.00090Rasio tulangan yang digunakan, Luas tulangan yang diperlukan, Diameter tulangan yang digunakan, Jarak tulangan yang diperlukan, Digunakan tulangan,


Tulangan arah vertikal pada sisi dalam Wing wall :

D 22 2 As = / 4 * D * b / s = 3801 As' = 30% * As =1044

mm2 mm2

100

Untuk tulangan susut diambil 30% tulangan pokok. Diameter tulangan yang digunakan, Jarak tulangan yang diperlukan, Digunakan tulangan,

D 16 mm s' = / 4 * D * b / As' = 192.524 mm2

Tulangan arah vertikal pada sisi luar Wing wall :

D 16 2 As' = / 4 * D * b / s' = 1340

mm2

150


Vu = Vc = 1/6*( fc') * b * d = .Vc = .Vs = Vu - .Vc = Vs =

346166 N 374249 N 224550 N 121616 N 202694 N 13 Ambil jarak arah Y 350 mm 2 2 Av = / 4 * D * b / Sy = 379.24 mm < Vu Perlu tul.geser


Jarak tulangan geser yang diperlukan ( arah X ) : Sx = Av * fy * d / Vs = 328.36 mm Digunakan tulangan, D 13 Jarak arah X Jarak arah Y 300 350 mm mm

[C]2008:MNI-EC


176

4.2. TINJAUAN WING WALL ARAH HORISONTAL

h = hw = 0.50 m HY = 5.70 m Lebar, Momen ultimit, Mu = Mux = 1000.42 kNm Vu = 1176.96 kN Gaya geser ultimit, Mu = 175.512 kNm Ditinjau selebar 1 m, maka : Vu = 206.485 kNTebal, 4.2.1. TULANGAN LENTUR Momen rencana ultimit, Mutu beton, K - 300 Mutu baja, U - 39 Tebal beton, Kuat tekan beton, Tegangan leleh baja,


h = 500 mm Jarak tulangan terhadap sisi luar beton, d' = 50 mm Modulus elastis baja, Es = 2.0E+05 Faktor bentuk distribusi tegangan beton, 1 = 0.85 b = 1* 0.85 * f c/ fy * 600 / ( 600 + f y ) = 0.02796 Rmax = 0.75 * b * fy *[1 *0.75* b * fy / ( 0.85 * f c )] = 6.59766Faktor reduksi kekuatan lentur, Faktor reduksi kekuatan geser, Tebal efektif, Lebar yang ditinjau, Momen nominal rencana, Faktor tahanan momen, Rasio tulangan yang diperlukan :

= 0.80 = 0.60 d = h - d' = 450 mm b = 1000 mm Mn = Mu / = 219.39 kNm Rn = Mn * 10-6 / ( b * d 2 ) = 1.08341 Rn < Rmax (OK)

= 0.85 * fc / fy * [ 1 - * [1 2 * R n / ( 0.85 * f c ) ] = 0.00285 min = 0.25%*1.4 / f y = 0.00090 Rasio tulangan minimum,Rasio tulangan yang digunakan, Luas tulangan yang diperlukan, Diameter tulangan yang digunakan, Jarak tulangan yang diperlukan,[C]2008:MNI-EC Analisis Kekuatan Abutment


177

Tulangan arah horisontal pada sisi dalam Wing wall : Digunakan tulangan,

D 16 2 As = / 4 * D * b / s = 2011 As' = 30% * As =385

mm2 mm2

100

Untuk tulangan susut diambil 30% tulangan pokok. Diameter tulangan yang digunakan, Jarak tulangan yang diperlukan, Digunakan tulangan,

D 13 mm s' = / 4 * D * b / As' = 344.625 mm2

Tulangan arah horisontal pada sisi luar Wing wall :

D 13 2 As' = / 4 * D * b / s' = 664

mm2

200


Vu = Vc = 1/6*( fc') * b * d = .Vc = Vs = Vu =

206485 N 374249 N 224550 N 206485 N 13 Ambil jarak arah Y 300 mm 2 2 Av = / 4 * D * b / Sy = 442.44 mm > Vu Hanya perlu tul.geser min


Jarak tulangan geser yang diperlukan ( arah X ) : Sx = Av * fy * d / Vs = 376.05 mm Digunakan tulangan,500

D 13

Jarak arah X Jarak arah Y2850

350 300

mm mm

5750

D13-350/300 D16-150 D13-200 D22-100 D16-150

D16-150 (SISI LUAR)

D22-100 (SISI DALAM) D13-200 (SISI LUAR) D16-150 (SISI DALAM) 2900

350

600 500

PEMBESIAN WING WALL[C]2008:MNI-EC Analisis Kekuatan Abutment 178

550 350

D13-200 1350 D13-200 D13-200 2850 1000 D19-200 2000 D13-200 200 D19-200 D13-200 200 D16-200 D13-200 D19-200 D13-200 D19-200 D13-300/600 300 D13-200 750 500 600 D13-200

750

1600 2900 D16-200 D13-200 600 D16-400

D13-150 D25-150 D25-150 D16-300/350

800

D25-150 D25-150

3100

800

D16-400/400

1800 1200 1200

7000

D25-200

D19-200

PEMBESIAN ABUTMENT DAN PILE CAP

[C]2008:MNI-EC


179

5. Analisis Kekuatan Abutment

Documents

Transcript of 5. Analisis Kekuatan Abutment