Post on 17-Feb-2016
description
TUGAS KHUSUS
EVALUASI DIRT FACTOR HEAT EXCHANGER 13-E-101 A/B PADA
ATMOSPHERIC HYDRODEMETALLIZATION UNIT (AHU)
PT. PERTAMINA (PERSERO) REFINERY UNIT VI
BALONGAN - INDRAMAYU
Disusun Oleh:
Bella Azaria Susanto 21030112130141
Yuni Ratnasari 21030112130156
JURUSAN TEKNIK KIMIA FAKULTAS TEKNIK
UNIVERSITAS DIONEGORO
SEMARANG
2015
ii
Jurusan Teknik Kimia Fakultas Teknik
Universitas Diponegoro
DAFTAR ISI
HALAMAN JUDUL ..................................................................................................... i
DAFTAR ISI ................................................................................................................. ii
DAFTAR GAMBAR .................................................................................................... iv
DAFTAR TABEL ......................................................................................................... vi
BAB I PENDAHULUAN
1.1 Latar Belakang .................................................................................................... 1
1.2 Rumusan Masalah ............................................................................................... 2
1.3 Tujuan ................................................................................................................. 2
BAB II TINJAUAN PUSTAKA
2.1 Atmospheric Hydrometallization Unit ................................................................ 3
2.1.1 Teori Umum................................................................................................. 3
2.1.2 Proses Kimia ................................................................................................ 4
2.2 Alat Penukar Panas ............................................................................................. 16
2.2.1 Perpindahan Panas ....................................................................................... 16
2.2.2 Alat Penukar Panas ...................................................................................... 17
2.2.3 Kegunaan Alat Penukar Panas ..................................................................... 19
2.2.4 Arah Aliran Fluida Pada Alat Penukar Panas .............................................. 19
2.2.5 Tipe Heat Exchanger ................................................................................... 21
2.2.6 Permasalahan pada Heat Exchanger ........................................................... 30
2.3 Fouling ................................................................................................................ 31
2.3.1 Pengertian Fouling....................................................................................... 31
2.3.2 Fouling Factor atau Dirt Factor (Rd) ......................................................... 33
2.3.3 Mekanisme Pembentukan Fouling .............................................................. 34
2.3.4 Penyebab dan Pencegahan Terjadinya Fouling ........................................... 34
2.3.5 Akibat Terjadinya Fouling .......................................................................... 35
2.3.6 Cara Mengatasi Fouling .............................................................................. 35
2.4 Analisa Performance Heat Exchanger ............................................................... 36
BAB III METODOLOGI
3.1 Pengumpulan Data .............................................................................................. 39
3.1.1 Pengumpulan Data Primer ........................................................................ 39
3.1.2 Pengumpulan Data Sekunder .................................................................... 41
iii
Jurusan Teknik Kimia Fakultas Teknik
Universitas Diponegoro
3.2 Pengolahan Data ................................................................................................. 41
BAB IV HASIL PERHITUNGAN DAN PEMBAHASAN
4.1 Perbandingan Nilai Rd Design dan Rd Actual ................................................... 45
4.2 Pengaruh Impuritas dan Sifat Fluida terhadap Nilai Rd ..................................... 46
BAB V PENUTUP
5.1 Kesimpulan ......................................................................................................... 54
5.2 Saran ................................................................................................................... 54
DAFTAR PUSTAKA ................................................................................................... 55
DAFTAR ISTILAH ...................................................................................................... 56
LAMPIRAN
iv
Jurusan Teknik Kimia Fakultas Teknik
Universitas Diponegoro
DAFTAR GAMBAR
Gambar 2.1 Schematic Representation of a Typical Oil ............................................. 5
Gambar 2.2 Typical Asphaltene Structure .................................................................. 5
Gambar 2.3 Metal porphyrin in residuum .................................................................. 11
Gambar 2.4 Non Metal porphyrin in residuum........................................................... 11
Gambar 2.5 Reaksi hydrodemetallation ..................................................................... 12
Gambar 2.6 Nitrogen Containing Molecul in Residuum ............................................ 13
Gambar 2.7 Sulphur Containing Molecules ............................................................... 14
Gambar 2.8 Hydrodesulphurization Reaction ............................................................ 15
Gambar 2.9 Reaksi Hydrogenasi Aromate ................................................................. 16
Gambar 2.10 Aliran Co-current.................................................................................... 20
Gambar 2.11 Aliran Counter Current........................................................................... 20
Gambar 2.12 Profil suhu arah aliran co-current flow dan counter current flow .......... 20
Gambar 2.13 Shell and tube heat exchanger ................................................................ 21
Gambar 2.14 Tubes layout pada shell and tube heat exchanger .................................. 23
Gambar 2.15 Segmentasi baffle .................................................................................... 24
Gambar 2.16 Struktur BLC (Breech Lock Closure) Heat Exchanger .......................... 26
Gambar 2.17 Plate and frame heat exchanger ............................................................. 27
Gambar 2.18 Extended surface heat exchanger ........................................................... 28
Gambar 2.19 Double pipe heat exchanger ................................................................... 29
Gambar 2.20 Coil heat exchanger ................................................................................ 29
Gambar 2.21 Air cooled heat exchanger ...................................................................... 30
Gambar 2.22 Precipitation/crystallization fouling ....................................................... 32
Gambar 2.23 Particulate fouling .................................................................................. 32
Gambar 2.24 Chemical reaction fouling....................................................................... 32
Gambar 2.25 Corrosion fouling .................................................................................... 33
Gambar 2.26 Biological fouling.................................................................................... 33
Gambar 3.1 Aliran Proses Heat Exchanger 13-E-101 A/B ........................................ 38
Gambar 4.1 Perbandingan Nilai Rd Design dan Rd Aktual Heat Exchanger
13-E-101 A/B .......................................................................................... 45
Gambar 4.2 Pengaruh Konsentrasi CRTC terhadap Nilai Rd Aktual ......................... 46
Gambar 4.3 Pengaruh Konsentrasi Garam (Salt) terhadap Nilai Rd Aktual .............. 47
v
Jurusan Teknik Kimia Fakultas Teknik
Universitas Diponegoro
Gambar 4.4 Pengaruh Konsentrasi MCRT terhadap Nilai Rd Aktual ........................ 48
Gambar 4.5 Pengaruh Konsentrasi Sulfur terhadap Nilai Rd Aktual ......................... 48
Gambar 4.6 Pengaruh Konsentrasi Nikel terhadap Nilai Rd Aktual .......................... 49
Gambar 4.7 Pengaruh Konsentrasi Vanadium terhadap Nilai Rd Aktual .................. 49
Gambar 4.8 Pengaruh Konsentrasi Besi (Fe) terhadap Nilai Rd Aktual .................... 50
Gambar 4.9 Pengaruh Konsentrasi Natrium terhadap Nilai Rd Aktual ...................... 50
Gambar 4.10 Pengaruh Specific Gravity terhadap Nilai Rd Aktual ............................. 51
Gambar 4.11 Pengaruh Viscosity Kinematic pada Temperatur 50°C terhadap
Nilai Rd Aktual ....................................................................................... 51
Gambar 4.12 Pengaruh Viscosity Kinematic pada Temperatur 100°C terhadap
Nilai Rd Aktual ....................................................................................... 52
vi
Jurusan Teknik Kimia Fakultas Teknik
Universitas Diponegoro
DAFTAR TABEL
Tabel 3.1 Data Design13 E-101 A/B ........................................................................... 39
Tabel 3.2 Construction Data13 E-101 A/B ................................................................. 39
Tabel 3.3 Performance Data13 E-101 A/B ................................................................. 40
1
Jurusan Teknik Kimia Fakultas Teknik
Universitas Diponegoro
BAB I
PENDAHULUAN
1.1 Latar Belakang
Atmospheric Residue Hydrodemetallization Unit (AHU) merupakan unit yang
menyiapkan umpan untuk Residue Catalytic Cracking Residue (RCC). Atmospheric
Residue Hydrodemetallization Unit (AHU) mengolah residu dari Crude Distillation Unit
(CDU) yang mengandung logam nikel (Ni) dan vanadium (V) serta Micro Carbon Residue
(MCR) dengan jumlah yang lebih kecil. Prosesnya menggunakan hidrogen dan katalis pada
temperatur dan tekanan tinggi.
Heat exchanger merupakan alat perpindahan panas suatu fluida, baik yang
digunakan dalam proses pemanasan maupun pendinginan. Kondisi operasi yang tepat
dapat menghasilkan output yang sesuai dengan spesifikasi proses. Kondisi operasi yang
perlu diperhatikan antara lain temperatur dan tekanan proses. Namun alat heat exchanger
memiliki jangka waktu tertentu untuk berjalan dan berfungsi dengan baik sesuai dengan
desain awal. Waktu tersebut merupakan variabel, tergantung dari fluida yang masuk ke
heat exchanger dan komposisi fluida serta kondisi proses.
Apabila fluida feed heat exchanger banyak mengandung impuritas maka akan
semakin cepat heat exchanger tersebut mengalami fouling, akibatnya transfer panas dari
alat tersebut tidak maksimal karena tidak sesuai dengan kebutuhan proses atau tidak sesuai
dengan outlet heat exchanger desain, hal ini dapat menyebabkan penurunan efisiensi dan
performa dari heat exchanger tersebut sehingga perlu dilakukan cleaning agar proses
transfer panas dapat berjalan dengan baik.
Agar efisiensinya tinggi, proses transfer panas pada alat heat exchanger dapat
ditekan seoptimal mungkin sehingga dapat mengurangi biaya untuk penyediaan energi
suatu pabrik. Oleh karena itu perlu dilakukan evaluasi performa dari heat exchanger 13-E-
101 A/B untuk mengetahui bagaimana kinerja dan kapan harus dilakukan cleaning.
Apabila cleaning pada heat exchanger dilakukan secara berkala, maka performa dan
efisiensi dari heat exchanger akan terjaga sehingga menjadikan alat tersebut beroperasi
dengan baik.
2
Jurusan Teknik Kimia Fakultas Teknik
Universitas Diponegoro
1.2 Rumusan Masalah
Fouling yang terdapat pada heat exchanger pada Atmospheric Residue
Hydrodemetallization Unit (AHU) dapat menurunkan performa dari alat tersebut,untuk itu
dilakukan analisa performa heat exchanger 13-E-101 A/B pada kondisi aktual berdasarkan
dirt factor (Rd) selama periode September 2014 sampai September 2015. Guna
meningkatan performa heat exchanger selanjutnya perlu dikaji penyebab kenaikan dirt
factor (Rd) yang dapat ditinjau dari kandungan impuritas dan sifat fluidanya sehingga
dapat dirumuskan rekomendasi untuk meningkatan efisiensi perpindahan panas heat
exchanger 13–E-101 A/B.
1.3 Tujuan
1. Mengetahui performa heat exchanger 13-E-101 A/B pada kondisi aktual
berdasarkan dirt factor (Rd) selama periode September 2014 sampai September
2015
2. Mengetahui pengaruh berbagai impuritas dan sifat fluida terhadap performa heat
exchanger 13-E-101 A/B
3
Jurusan Teknik Kimia Fakultas Teknik
Universitas Diponegoro
BAB II
TINJAUAN PUSTAKA
2.1 Atmospheric Hydrodemetallization Unit
Atmospheric Residue Hydrodemetallization Unit (AHU) merupakan unit yang
menyiapkan umpan untuk Residue Catalytic Cracking Residue (RCC). Atmospheric
Residue Hydrodemetallization Unit (AHU) mengolah residu dari Crude Distillation Unit
yang mengandung logam nikel (Ni) dan vanadium (V) serta Micro Carbon Residue (MCR)
dengan jumlah yang lebih kecil. Prosesnya dengan menggunakan hidrogen dan katalis pada
temperatur dan tekanan tinggi.
Hasil reaksi samping adalah off gas, naphta, dan kerosen yang akan dialirkan
langsung ke tangki produk. Sedangkan gas oil diolah kembali di Gas Oil Hydrotreater Unit
(GO HTU) menjadi produk gas oil yang sesuai dengan persyaratan pasar.
AHU mempunyai kapasitas 58.000 BPDS (384 m3/jam) merupakan unit yang besar.
Sebagai perbandingan Hydrocracking Unit di UP II Dumai dan UP V Balikpapan yang
mempunyai kapasitas masing-masing 55.000 BPDS dan dibagi dalam 2 train yang masing-
masing terpisah. AHU terdiri dari:
2 train seksi reaktor
1 train seksi fraksinasi
Masing-masing train seksi reaktor diberi nomor unit 12 dan unit 13. Sedangkan
seksi fraksinasi mempunyai unit yang sama dengan seksi reaktor unit 12. AHU dirancang
oleh Chevron Research Technology Company (CRTC) yang berpusat di Richmond,
California, Amerika Serikat.
2.1.1 Teori Umum
Fungsi utama AHU adalah mengurangi kandungan logam (metal)dan carbon
residue dari Atmospheric Residue menjadi produk dengan kandungan logam dan
carbon residue yang rendah sebagai bahan baku (feed) unit RCC. Proses
hydrotreating ini memerlukan jenis katalis hydrotreating yang sangat aktif, kondisi
temperatur dan tekanan relatif tinggi dan dalam lingkungan hidrogen yang berlebih.
Kondisi operasi untuk temperatur rata-rata dari reaktor dan katalis antara
410°C pada awal operasi (SOR = Start of Run) dan 418°C pada akhir operasi (EOR =
End of Run) dengan tekanan masuk reaktor 174,8 kg/cm2g.
4
Jurusan Teknik Kimia Fakultas Teknik
Universitas Diponegoro
Pada temperatur yang tinggi ini katalis Hydrotreating mempercepat reaksi
antara hidrogen dan minyak (feed) di dalam reaktor, dimana temperatur tinggi juga
menambah rate dari pembentukan coke pada katalis, dengan demikian dapat
mengurangi kemampuan dari katalis untuk pengisian hidrogen dalam minyak (feed).
Untuk menahan (mencegah) pembentukan coke, reaktor dioperasikan pada
tekanan parsial hidrogen yang tinggi, dengan demikian akan memperpanjang umur
katalis.
Tekanan partial hidrogen yang tinggi di dalam reaktor diperoleh dengan
mempertahankan tekanan total reaktor yang tinggi, mempertahankan flow rate yang
tinggi dari recycle hidrogen yang masuk ke dalam reaktor dan mempertahankan
konsentrasi hidrogen yang tinggi dalam recycle gas dengan mengirim sebagian ke
membrane hydrogen recovery unit.
Make up hidrogen juga ditambahkan untuk memenuhi kebutuhan hidrogen
yang diperlukan untuk reaksi kimia, purging dari sistem tekanan tinggi dan yang
larut dalam produk minyak. Sejumlah recycle gas dingin yang kaya hidrogen
diinjeksikan ke reaktor untuk membatasi kenaikan temperatur secara menyeluruh
yang disebabkan oleh reaksi eksotermis dari reaksi Hydrotreating.
Perlu mempertimbangkan dengan hati-hati sebelum mengatur kondisi operasi
untuk memperoleh produk dengan kandungan logam dan carbon residue lebih
rendah dari angka desain (design value) atau untuk memproses feed stock dengan
metal content atau carbon residue yang cukup tinggi dari angka desain. Over
Hydrotreating sekalipun dalam waktu yang singkat akan cepat menurunkan keaktifan
katalis meskipun dikonsumsi hidrogen lebih banyak.
2.1.2 PROSES KIMIA
a. Karakteristik Bahan Residue
Desain bahan baku AHU adalah Atmospheric Residue (AR) dengan
distilasi 370°C+ bereaksi dari campuran Duri (84,6%) dan Minas Crude (15,4%).
Bahan ke AHU dapat langsung dari Crude Unit (CDU 11) atau dari tangki.
Residue dibentuk dari molekul bentuk panjang dengan rantai pendek
maupun gabungan molekul bentuk cincin dengan berat molekul di atas 10.000.
Molekul-molekul besar bisasanya disebut Asphaltene yang didefinisikan tidak
larut dalam solven misalnya normal pentane atau normal hepthane. Molekul yang
lebih kecil ialah resin atau polar aromatic dengan basis molekul asphaltene yang
dapat dilarutkan dalam solven seperti tersebut di atas.
5
Jurusan Teknik Kimia Fakultas Teknik
Universitas Diponegoro
Impuritas yang utama dalam minyak adalah sulphur, nitrogen, logam dan
carbon residue terdapat dalam asphaltene atau resin. Dalam residue, asphaltene
dan resin terbentuk dari molekul-molekul kecil non-polar dan dapat di bagi dalam
saturate dan aromate. Saturate termasuk molekul-molekul rantai panjang
asphaltic dan naphtenic (aroma rantai jenuh) dan aromatic atau gugusan kecil dari
ring aromate non polar.
Dalam saturate dan aromate hampir tidak ada impuritas seperti nitrogen,
sulfur, metal dan carbon residue. Gambar yang mewakili dari resin dengan
asphaltic besar, polar aromatic (resin), non polar aromatic kecil dan saturate
(molecul aliphatic dan nepthenic) ditunjukkan pada gambar 2.1
Gambar 2.1 Schematic Representation of a Typical Oil
Oleh karena asphaltene dan resin berbentuk polar, aromatic non polar dan
saturate di sekeliling molekul yang besar akan menahan senyawa tersebut tetap
larut dalam minyak non polar.
Paraffine rantai panjang pada rantai aromatic dalam asphaltene dan polar
aromatic mempunyai daya larut terhadap aromatic non polar dan fraksi saturate
(senyawa jenuh).
Gambar 2.2 Typical Asphaltene Structure
Pada gambar 2.2 digambarkan struktur dari typical molekul asphaltene dan
untuk jenis molekul resin mempunyai struktur yang sama hanya lebih kecil dan
kurang komplek. Uraian dari jenis reaksi yang terjadi selama proses
Hydrotreating akan dijelaskan pada bagian 3.
6
Jurusan Teknik Kimia Fakultas Teknik
Universitas Diponegoro
b. Katalis
Tujuan utama dari AHU adalah untuk menghilangkan carbon residue,
menghilangkan metal (hydrometallization), menghilangkan nitrogen (hydrogeni-
trogenation) dan pemecahan (hydrocracking) dari bahan baku atmospheric
residue. Untuk mencapai tujuan ini bahan baku diberikan (hydrotreating) di
dalam reaktor yang berisi katalis dengan type yang berbeda-beda.
Katalis ini menyediakan luas permukaan (surface area) untuk reaksi
hydrotreating dengan demikian menaikkan rate penghilangan/pengurangan
carbon residue, reaksi hydrocracking dan demetalation. Katalis dibentuk dari
bahan-bahan dasar alumina yang berpori-pori (porous) yang diisi dengan logam-
logam bantu (promote-metal) sepert nikel, cobalt dan molybdenum. Molekul-
molekul minyak dan hydrogen harus melewati pori-pori dalam katalis dimana
reaksi terjadi dalam katalis.
AHU pada EXOR-I dirancang dengan menggunakan multiple catalyst
selectivity untuk mengambil impuritas dalam feed seperti nikel, vanadium,
carbon residue dan nitrogen serta untuk mengkonversikan sebagian dari bahan
baku minyak menjadi produk yang lebih ringan.
Kualifikasi katalis dibedakan berdasarkan ukuran, bentuk dan keaktifan
untuk meminimalisir terjadinya kenaikan beda tekanan (pressure drop) dalam
jangka aktu yang pendek.
Reaktor yang pertama pada setiap train (12/13-R-101) pada lapisan atas
(top layer) terdiri dari 1,22 meter katalis ICR-122 ZSB dan ICR-122 LCF.
Dengan mempunyai ukuran yang besar (large size) dan bentuk spheric, maka
katalis tersebut dapat mendistribusikan partikel padat yang masuk ke dalam
reaktor bersama-sama feed secara merata. Dengan jalan ini akan mengurangi
terjadinya pressure drop build up dalam jangka waktu yang pendek.
Katalis ini didesain untuk memisahkan iron dan vanadium dari feed AHU,
sekaligus untuk melindungi katalis yang ada dibawahnya (down stream layer)
dan juga meminimalkan pressure drop. Reaktor juga diisi katalis yang disebut
ICR-131 KAQ yang bertujuan untuk menghilangkan logam dan carbon residue.
Katalis ini mengambil nikel dan vanadium dan sedikit carbon residue (MCR)
dan sulfur dari bahan baku.
7
Jurusan Teknik Kimia Fakultas Teknik
Universitas Diponegoro
Di bawah lapisan katalis ICR-131 KAQ dalam reaktor pertama adalah
lapisan katalis jenis ICR-130 H yaitu high activity hydrotreating catalyst (katalis
yang sangat aktif untuk proses hydrotreating).
Reaktor kedua dan ketiga (12-R-102 &13-R-103) juga berisi ICR-130 H
yang dirancang untuk mengambil (menghilangkan) carbon residue, nitrogen dan
sulfur dari bahan baku pada saat terjadi proses hidrogenasi. Untuk
menghilangkan residue, katalis ICR-130 H jauh lebih aktif dari pada ICR-131,
tetapi kurang aktif untuk menghilangkan logam (demetalation).
Kombinasi dari katalis ini dipilih dengan tujuan untuk menghasilkan
produk dengan spesifikasi 20 ppm metal dan 3,5% wt MCR dalam produk
370°C+ dan dengan 330 hari operasi. Support catalyst ICR-122 ZSA
ditempatkan pada bottom masing-masing reaktor.
1. Penurunan Keaktifan Katalis
Selama AHU beroperasi secara berangsur-angsur katalis akan
menurun keaktifannya atau terlapisi oleh kotoran-kotoran padat (foul)
sehingga kehilangan kemampuan untuk mendorong (promote) terjadinya
reaksi hydrodemetalization dan hydrotreating.
Akibat adanya pengotoran (fouling) dari coke dan logam sulfida
maka secara berangsur-angsur akan menutupi jalan masuk dari molekul
bahan baku (feed) ke ruang reaksi di dalam katalis untuk kompensasi
terhadap di atas dengan jalan menaikkan temperatur rata-rata dari katalis.
Kenaikkan temperatur akan menambah kecepatan reaksi pada
bagian lain yang tidak tertutup, sehingga spesifikasi produk AHU sebagai
bahan baku RCC dapat dipenuhi. Kenaikkan temperatur untuk kompensasi
penurunan terhadap keaktifan katalis disebut fouling rate.
Fouling rate pada awalnya tinggi, selanjutnya mendatar dan naik
lagi pada saat mendekati akhir operasi (End of Run). Pada awalnya fouling
rate cukup tinggi pada suatu keseimbangan dimana molekul minyak berat
akan terdeposit dalam katalis. Pembentukan coke (coke build up) pada
katalis terjadi sejalan dengan peracunan katalis yang disebabkan deposit
logam yang berasal dari feed.
Periode awal ini kemungknan antara 1 sampai 4 minggu, tergantung
pada bahan baku dan kondisi operasi. Selama periode ini perlu menaikkan
8
Jurusan Teknik Kimia Fakultas Teknik
Universitas Diponegoro
temperatur katalis secara berangsur-angsur untuk mengontrol fouling pada
katalis (disebabkan oleh coke) pada ambang batas yang dapat diterima.
Kenaikkan temperatur yang terlalu awal akanmenyebabkan
terjadinya fouling yang berlebihan pada katalis yang disebabkan tingginya
keaktifan katalis sehingga menaikkan kecepatan terbentuknya deposit coke
pada katalis. Ini dapat menurunkan keaktifan katalis dan mengurangi
periode operasi secara keseluruhan.
Pada operasi beberapa minggu pertama direkomendasikan untuk
memeriksa carbon residue dan metal content dari produk AHU setiap hari
dan menaikkan temperatur hanya apabila carbon content pada residue lebih
besar dari 3,5% wt atau metal content lebih bear dari 20 ppm.
Pada periode selanjutnya, keaktipan katalis akan menurun secara
bertahap dan pelan-pelan dengan penambahan terbentuknya coke dan
terakumulasinya metaldari feed pada katalis. Pengaruh dari fouling yang
disebabkan oleh metal dapat diminimalis dengan memaksimalkan
pengambilan metal dalam feed pada reaktor pertama.
Pori-pori dari katalis ICR-131 KAQ dan ICR-122 yang cukup besar
memberikan toleransi yang tinggi untuk metal. Fouling yang disebabkan
oleh coke dapat diminimalisir dengan mempertahankan tekanan parsial
hydrogen di dalam reaktor setinggi yang memungkinkan dan meminimalkan
temperatur reaktor untuk mengatur spesifikasi produk yang diinginkan.
Kurva fouling akan dipercepat pada saat mendekati akhir dari
operasi (EOR) dimana metaldalam feed mulai menyumbat pori-poi katalis
pertama. Hal ini akan menyebabkan kenaikan dari metal dalam feed yang
kontak dengan metal sensitif downstream katalis (ICR-130 H)
mengakibatkan mempercepat penurunan keaktifan katalis secara
keseluruhan.
Akhir operasi dicapai apabila temperatur rata-rata katalis (CAT =
Catalyst Average Temperature) sudah mencapai 418°C atau apabila dari
produk yang dihasilkan sudah tidak bisa memenuhi spesifikasi yang
ditentukan.
9
Jurusan Teknik Kimia Fakultas Teknik
Universitas Diponegoro
2. Temperatur Rata-Rata Katalis Bed
Karena reaksi eksotermis hydrotreating maka temperatur keluar
masing-masing reaktor lebih tinggi dari pada temperatur masuk. Untuk
mempertahankan perbedaan temperatur inlet reaktor pertama dan outlet
reaktor terakhir dibawah 30°C diinjeksikan cool hydrogen rich quench gas
(gas dingin dimana hydrogen dipakai sebagai pendingin) di antara 2 reaktor.
Meminimalkan temperatur tertinggi pada bed katalis dengan cara
mendistribusikan quench gas dengan baik secara merata dapat
meminimalkan terjadinya fouling karena coke pada katalis dengan
temperatur rata-rata katalis yang ditentukan (CAT).
Bentuk temperatur bed rata-rata yang diingnkan diperoleh dengan
mengatur temperatur inlet reaktor dan mengatur jumlah aliran quench ke
aliran keluar dari reaktor pertama dan kedua.
Pada start of run dan selama operasi, aliran quench gas di atur
sebagai berikut:
1. Temperatur inlet reaktor pertama dan kedua dijaga pada temperatur
yang sama
2. Temperatur outlet reaktor kedua dan ketiga dijaga pada temperatur yang
sama
Dengan pedoman ini perbedaan temperatur dari reaktor secara
keseluruhan berkisar 27°C. Kondisi ini akan meminimalisasi terjadinya
fouling pada katalis dan menurunkan keaktifan katalis yang relatif sama
pada periode akhir operasi (End of Run).
Pada pelaksanaan operasi, CAT harus diatur untuk memperoleh
produk dengan spesifikasi yang tetap. Temperatur inlet reaktor pertama dan
reaktor kedua berkisar antara 393-402°C untuk mempertahankan kualitas
produksi yang dihasilkan. Apabila dilakukan perubahan temperatur inlet
reaktor maka temperatur katalis bed pada ketiga reaktor akan berubah.
Selanjutnya diperlukan pengaturan aliran quench untuk
mempertahankan temperatur sebagaimana temperatur inlet reaktor pertama
dan kedua dijaga pada temperatur yang sama dan temperatur outlet reaktor
kedua dan ketiga dijaga pada temperatur yang sama. Kandungan logam dan
10
Jurusan Teknik Kimia Fakultas Teknik
Universitas Diponegoro
MCR pada produk saat itu dapat diperiksa untuk dilihat apakah sudah sesuai
spesifikasi dan apakah diperlukan pengaturan temperatur lebih lanjut.
c. Reaksi Hydrotreating
Residu terbentuk dari molekul asphaltene besar dan molekul polar
aromatic dalam kumpulan non polar kecil saturate dan non polar aromatic.
Impuritas yang terbanyak termasuk logam adalah nitrogen dan sulfur. Typical
struktur dari molekul asphaltene ditunjukkan pada gambar 2.2. Apabila residu di
hidrogenasi, akan terjadi tiga reaksi sebagai berikut:
1. Cabang dari molekul akanmemecah (cracked off)
2. Bagian tengah (center) dari asphaltene atau resin dijenuhkan dengan hidrogen
dan memecah.
3. Pusat polyaromatic mengumpul (agglomerate) dan berpolimerisasi
membentuk coke.
Pada reaksi pertama molekul rantai cabang dipecah menjadi molekul
dalam minyak, dimana mereka dapat di hydrotreating. Reaksi kedua merupakan
reaksi yang paling diinginkan dimana terjadi reaksi penjenuhan aromatic dan
pengambilan impuritas di dalam asphaltene dan resin. Reaksi dari sulfur,
nitrogen dan oksigen dengan hidrogen membentukhydrogen sulfide, ammonia
dan air dimana molekul metalakan terdeposit pada katalis sebagai metal sulfide.
Reaksi ketiga kurang diinginkan, dimana coke yang terbentuk akan menutupi
permukaan katalis yang aktif dan mengurangi keaktifan katalis (coke fouling).
Reaksi utama dalam hydrotreating dari residu adalah carbon residue
removal (HDMCR), demetalation (HDM), denitrogenation (HDN), hydro-
cracking dan penjenuhan aromatic dimana masing-masing akan diuraikan lebih
terperinci. Pada AHU, denitrogenation (HDN) dan penjenuhan aromate adalah
reaksi terbanyak dalam mengkonsumsikan hidrogen dan menghasilkan panas.
d. Carbon Residue Removal
Carbon residue adalah bagian dari residu yang berbentuk residu padat
apabila dipanaskan dengan temperatur tinggi tanpa adanya hidrogen. Di bawah
kondisi ini rantai cabang pada asphaltene dan resin dipecah dan menghasilkan
produksi cracking dan molekul-molekul ringan gas. Inti polyaromatic dalam
kondisi ini sebagian dipecah akan berpolimerisasi dengan molekul yang sama
membentuk cokelike. Zat cokelike disebut carbon residue (MCR = Micro carbon
11
Jurusan Teknik Kimia Fakultas Teknik
Universitas Diponegoro
Residue). MCR pada pengukuran dengan ASTM secara ekuivalen sama dengan
carbon residue (CCR = Conradson Carbon Residue).
Pada reaktor hydrotreating cabang dari asphaltene dan resin dalam feed
dipecah menjadi molekul-molekul yang lebih kecil dan sudah dihydrogenasi.
Walaupun bahan baku Minas atau Duri hanya mengandung 0,6% wt asphaltene
tetapi mengandung 9,1% wt carbon residue, maka yang terbanyak pada resin
atau polar aromatic adalah MCR dan impuritas lainnya. Tahapan pengambilan
MCR adalah:
1. Penjenuhan cincin polyaromatic dengan hidrogen
2. Pemecahan cincin jenuh polyaromatic
3. Konversi (perubahan) molekul-molekul besar menjadi molekul-molekul
yang lebih kecil.
Adanya hidrogen akan mencegah reaksi polimerisasi yang akan
menyebabkan terbentuknya coke. Sebagai hasilnya adalah produk yang
mengandung sedikit molekul-molekul besar dimana hal ini akan menghasilkan
rendahnya konsentrasi MCR dalam produk.
e. Hydrodemetalization
Nikel adalah yang terbanyak disamping merupakan logam yang utama
dalam campuran residu Minas dan Duri. Nikel dan juga vanadium terdapat
dalam larutan kompleks organo metallic seperti porphyrin atau nonporphyrin.
Kedua larutan kompleks tersebut terdapat pada produk boiling range 370°C+
dan terkandung daam asphaltene dan polar aromatic (resin).
Gambar 2.3 Metal porphyrin
in residuum
Gambar 2.4 Non Metal porphyrin
in residuum
12
Jurusan Teknik Kimia Fakultas Teknik
Universitas Diponegoro
Hydrodemetalization dan porphyrins melalui dua tahapan yaitu:
1. Initial reversible hydrogenation
2. Terminal hydrogenolysis dari ikatan metal hidrogen.
Tidak ada jalan yang langsung untuk mengambil atau menghilangkan
metal dan membentuk porphyrine ring. Bila gugusan methyl phenyl merupakan
cabang dari cincin akan membentuk struktur yang stabil dan membutuhkan
reaksi hidrogenasi yang berulang kali untuk mengubah struktur molekul dari flat
ke struktur tiga dimensi. Dalam struktur tiga dimensi ini, molekul dapat
bergabung dengan katalis dan bereaksi dengan hidrogen membentuk metal
sulfide yang akan menjadi deposit di katalis. Hidrogen menggantikan posisi
metal atau di porphine ring.
Gambar 2.5 Reaksi hydrodemetallation
Nickel dan Vanadium dikandung dalam beberapa molekul besar dalam
feed. Oleh karena itu katalis yang berpori-pori relatif lebih besar lebih efektif
untuk menangkap nickel dan vanadium.
f. Hydrodenitrogenasi
Nitrogen secara parsial diambil dari bahan baku dengan hidrogenasi
membentuk ammonia dan hydrocarbon. Ammonia diambil dari reaktor effluent
sehingga hanya hydrocarbon yang tertinggal dalam produk. Nitrogen terutama
dalam gugusan heterocyclic aromate dalam bentuk dasar (basic form) seperti
quinoline dan acridine an dalam bentuk bukan dasar (non basic form) seperti
indole dan carbozole.
13
Jurusan Teknik Kimia Fakultas Teknik
Universitas Diponegoro
Gambar 2.6 Nitrogen Containing Molecul in Residuum
Terdapat komponen nohetrocycle organo nitrogen (amine nitrile)
dalam jumlah kecil dan di denotrogenasi lebih cepat. Pengambilan nitrogen
memerlukan hidrogenasi dari ikatan cincin sebelum terjadinya hydrogenolysis
dari ikatan atom C. Artinya proses HDN lebih lambat daripada proses HDS.
Panas reaksi dari denitrifikasi adalah 650 kcal/NM3 hidrogen yang dikonsumsi.
g. Hydroracking
Proses pemecahan (Hydrocracking) dari molekul hydrocarbon dengan
boiling range yang tinggi menjadi molekul dengan boiling range yang lebih
endah terjadi hampir pada semua proses dengna lingkungan hidrogen yang
berlebih. Rantai cabang pada molekul polar besar (asphaltene dan resin) selalu
memecah dan terhydrogenasi. Molekul aromate jarang dipecah menjadi molekul
lebih kecil sebelum terjadi hydrogenasi sebab ring aromaticnya lebih stabil.
Energi untuk memecah aromate ring sangat tinggi dan biasanya
molekul dijenuhkan lebih dulu menjadi cincin naphtene sebelum poses
pemecahan menjadi molekul yanglebih kecil. Reaksi pemecahan melepaskan
panas kurang lebih 450kcal/NM3 hidrogen yang dikonversikan dan sebagai
penyumbang yang cukup berarti pada total panas reaksi.
Contoh dari reaksi pemecahan
RCH2CHaCH2CH3 + H2 → CH3CH2CH3 + RCH3
14
Jurusan Teknik Kimia Fakultas Teknik
Universitas Diponegoro
h. Hydrodesulfurisation (HDS)
Bahan baku mengalami proses desulfurisasi yaitu hidrogenasi dari
komponen yang megandung sulfur membentuk hydrocarbon dan H2S. H2S
selanjutnya diambil dari reaktor effluent dan hanya hydrocarbon terdapat dalam
produk minyak. Reaksi HDS adalah reaksi eksotermis dengan typical kondisi
reaktor sebagai berikut:
Temperatur : 390-425 °C
Tekanan : 150-180 kg/cm2g
Gambar 2.7 Sulfur Containing Molecules
Gambar 2.7 menunjukkan typical jenis molekul yang mengandung
sulfur di dalam residu. Pengambilan sulfur seperti ditunjukkan pada gambar 3.8
terjadi dalam 2 jalan yang paralel dengan atau tanpa hidrogenasi dari cincin
cyclic. Keseimbangan konstan untuk sulphur removal lebih besar dari 1 dan
berkurang dengan kenaikan temperatur.
15
Jurusan Teknik Kimia Fakultas Teknik
Universitas Diponegoro
Gambar 2.8 Hydrodesulphurization Reaction
Keseimbangan konstan untuk hidrogenasi cincin kurang dari 1. Tekanan rendah
dan temperatur yang tingi menghalangi pengambilan sulfur secara hydrogenasi
intermediate karena konsentrasi keseimbangan yang rendah dari intermediate
tetapi pada tekanan partial hidrogen yang tinggi. Panas dari reaksi pengambilan
sulfur kurang lebih 550 cal/NM3 hidrogen yang dikonsumsi.
i. Hidrogenasi dari Aromate
Beberapa dari aromate dalam feed di hidrogenasi menjadi naphtene.
Karena kestabilan dari ring aromate, reaksi pemecahan aromate menjadi molekul
yang lebih kecil membutuhkan energi yang besar (membutuhkan energi aktivasi
besar) dan jarang terjadi.
Dibadingkan dengan aromate, molekul cincin yang jenuh mempunyai
energi aktivasi yang lebih rendah sehingga relatif lebih mudah pecah (crack)
menjadi komponen dengan titik didih yang lebih rendah. Penjenuhan aromate
walaupun hanya kecil tetapi mempunyai perananyang berarti dalam total
konsumsi hidrogen dan total panas reaksi. Panas reaksi hidrogenasidari aromate
antara 350 sampai 750 kcal/NM3 dari hidrogen yang dikonsumsikan tergantung
dari jenis aromate yang dijenuhkan. Umumnya dengan tekanan lebih tinggi dan
temperatur lebih rendah menghasilan derajat penjenuhan aromate lebih besar.
16
Jurusan Teknik Kimia Fakultas Teknik
Universitas Diponegoro
Gambar 2.9 Reaksi Hydrogenasi Aromate
j. Olefin Hydrogenation
Hidrogenasi dari olefin adalah satu dari reaksi hidrogenasi yang paling
cepat. Oleh karena itu pada dasarnya penjenuhan semua olefin dalam reaktor
terjadi pada awal waktu reaksi. Panas reaksi untuk reaksi ini kurang lebih 1200
kcal/NM3 dari hidrogen yang dikonsumsi.
Bagaimanapun olefin content dalam residu sangat rendah sehingga
penjenuhan olefin tidak banyak memberikan kontribusi terhadap total panas
dalam reaktor. Apabila pertamina memakai bahan baku yang mengandung olefin
yang lebih besar (misal dari pemecahan FCC) ke AHU untuk waktu yang akan
datang, maka temperatur pada reaktor pertama harus dikontrol dengan hati-hati.
Reaksi yang terjadi sebagai berikut
R-CH2CH=CH2 + H2 → RCH2CHCH3
Olefin Parafin
2.2 Alat Penukar Panas
2.2.1 Perpindahan Panas
Panas adalah salah satu bentuk energi yang dapat dipindahkan dari suatu
tempat ke tempat lain, tetapi tidak dapat diciptakan atau dimusnahkan sama sekali.
Dalam suatu proses, panas dapat mengakibatkan terjadinya kenaikan suhu suatu,
perubahan tekanan, reaksi kimia, dan kelistrikan. Proses terjadinya perpindahan
panas dapat dilakukan secara langsung dan tidak langsung. Proses perpindahan
panas secara langsung yaitu fluida yang panas akan bercampur secara langsung
dengan fluida dingin tanpa adanya pemisah. Proses perpindahan panas secara
tidak langsung yaitu jika di antar fluida panas dan fluida dingin tidak berhubungan
secara langsung tetapi dipisahkan oleh sekat–sekat pemisah.
17
Jurusan Teknik Kimia Fakultas Teknik
Universitas Diponegoro
Proses perpindahan panas terbagi menjadi tiga yaitu :
1. Perpindahan panas secara konduksi
Perpindahan panas antara molekul-molekul yang saling berdekatan
antar satu dengan yang lain dan tidak diikuti oleh perpindahan molekul-
molekul tersebut secara fisik. Molekul-molekul benda yang panas bergetar lebih
cepat dibandingkan molekul-molekul benda yang berada dalam keadaan dingin.
Getaran-getaran yang cepat ini memiliki tenaga yang dilimpahkan kepada
molekul di sekelilingnya sehingga menyebabkan getaran yang lebih cepat yang
akan memberikan panas.
2. Perpindahan panas secara konveksi
Perpindahan panas yang memiliki proses yang hampir sama dengan
perpindahan panas secara konduksi. Namun perpindahan panas secara
konduksi disertai dengan gerakan partikel atau zat tersebut secara fisik.
3. Perpindahan panas secara radiasi.
Perpindahan panas tanpa melalui media (tanpa melalui molekul).
Suatu energi dapat dihantarkan dari suatu tempat ke tempat lainnya (dari
benda panas ke benda dingin) dengan pancaran gelombang elektromagnetik
dimana tenaga elektromagnetik akan berubah menjadi panas jika terserap oleh
benda lain.
2.2.2 Alat Penukar Panas
Alat penukar panas atau yang biasa dikenal dengan sebutan heat exchanger
adalah alat yang digunakan untuk mengakomodasi perpindahan sejumlah panas dari
fluida panas ke fluida dingin dengan adanya perbedaan temperatur. Panas yang
ditukarkan terjadi dalam sistem maka akan menyebabkan kehilangan panas dari
suatu benda akan sama dengan panas yang diterima oleh benda lain. Tujuan
melakukan perpindahan panas pada industri proses antara lain yaitu :
a. Memanaskan atau mendinginkan suatu fluida hingga mencapai temperatur
yang diinginkan pada proses lain.
b. Mengubah keadaan atau fase suatu fluida.
c. Menghemat energi pada proses selanjutnya.
Pada proses pengolahan minyak, alat penukar panas banyak digunakan
diantaranya sebagai alat pemanas atau pendingin fluida proses maupun produk
yang akan disimpan dalam tangki timbun. Pada industri pengolahan minyak
18
Jurusan Teknik Kimia Fakultas Teknik
Universitas Diponegoro
heat exchanger yang banyak digunakan adalah shell and tube heat exchanger.
Hal ini disebabkan karena beberapa keuntungan diantaranya yaitu :
a. Memberikan luas permukaan perpindahan panas yang besar dengan bentuk atau
volume yang kecil.
b. Cukup baik untuk beroperasi bertekanan.
c. Dibuat dengan berbagai jenis material, sesuai dengan fluida yang mengalir di
dalamnya, suhu dan tekanan.
d. Mudah dibersihkan.
e. Konstruksinya sederhana dan pemakaian ruangan yang relatif kecil.
f. Prosedur pengoperasian sangat mudah dimengerti oleh operator.
g. Konstruksinya tidak satu kesatuan yang utuh sehingga pengangkutannya relatif
mudah.
Proses perpindahan panas dalam heat exchanger dapat terjadi karena
adanya perbedaan temperatur antar fluida panas dengan fluida dingin dan karena
panas yang ditukar terjadi dalam sebuah sistem maka kehilangan panas dari
suatu benda akan sama dengan panas yang diterima oleh benda lain.
Kemampuan untuk menerima panas dipengaruhi oleh tiga hal, yaitu :
1. Koefisien overall perpindahan panas (U)
Koefisien overall perpindahan panas menggambarkan mudah atau
tidaknya panas berpindah dari fluida panas ke fluida dingin dan juga
menyatakan aliran panas menyeluruh sebagai gabungan proses konduksi dan
konveksi. Faktor–faktor yang mempengaruhinya adalah proses perpindahan
panas, keadaan fisik fluida (densitas, viskositas, panas jenis, konduktivitas
termal, dll), dan penyusunan secara fisik.
2. Luas Permukaan
Merupakan luas bidang transfer panas tegak lurus terhadap arah
perpindahan panas. Luas perpindahan panas ini tidak konstan karena dinding
pembatas yang berupa dinding tube, sehingga dalam praktik dipilih luas
perpindahan panas berdasarkan luas dinding bagian luar.
3. Selisih temperatur rata-rata logaritmik (∆TLMTD).
19
Jurusan Teknik Kimia Fakultas Teknik
Universitas Diponegoro
2.2.3 Kegunaan Alat Penukar Panas
Berdasarkan kegunaannya alat penukar panas diklasifikasikan menjadi :
1. Cooler
Penukar panas jenis ini digunakan untuk mendinginkan fluida panas
sehingga mencapai kondisi relative yang diinginkan dengan mengunakan suatu
media pendingin berupa air atau udara.
2. Condensor
Berfungsi untuk mengambil kalor laten fluida yang berbentuk uap
sehingga terjadi perubahan fasa dari uap menjadi cair. Umumnya mempunyai
tipe shell and tube.
3. Reboiler
Berfungsi menguapkan liquid pada bagian dasar kolom distilasi sehingga
fraksi-fraksi ringan yang terikut dalam hasil bawah dapat diuapkan kembali.
Media pemanas yang digunakan umumnya adalah steam atau fluida panas.
4. Preheater
Penukar panas tipe pre heater berfungsi mentransfer panas dari
produk-produk yang bersuhu tinggi ke umpan sebelum masuk ke furnance, agar
kerja furnance menjadi lebih ringan.
5. Chiller
Chiller digunakan mendinginkan fluida sampai suhu yang cukup
rendah sehingga terbentuk relative, media pendingin yang biasa digunakan
adalah freon, propane, dan ammonia.
6. Evaporator
Pada evaporator fluida cair diuapkan dengan menggunakan steam atau
pemanas lainnya.
2.2.4 Arah Aliran Fluida Pada Alat Penukar Panas
Arah aliran fluida yang mengalir di dalam heat exchanger terbagi menjadi
tiga tipe yaitu :
1. Aliran searah (co-current / paralel flow)
Pada tipe aliran ini fluida panas dan fluida dingin masuk pada ujung
penukar panas yang sama dan kedua fluida mengalir searah menuju ujung
penukar panas yang lain. Tipe aliran ini dapat dilihat pada gambar 2.10 berikut.
20
Jurusan Teknik Kimia Fakultas Teknik
Universitas Diponegoro
Gambar 2.10 Aliran Co-current
2. Aliran berlawanan arah (counter current flow)
Pada tipe aliran ini fluida panas dan fluida dingin masuk melalui ujung
penukar panas yang berbeda. Masing-masing fluida mengalir dengan arah
berlawanan menuju ujung penukar panas keluar.
Gambar 2.11 Aliran Counter Current
3. Aliran silang (cross flow)
Pada tipe aliran ini fluida panas dan fluida dingin mengalir pada right
angle satu sama lain. Heat exchanger dengan tipe aliran ini banyak
digunakan dalam pemanasan dan pendinginan udara atau gas.
Akibat terjadinya penukaran panas, maka akan terjadi perubahan suhu.
Arah aliran menyebabkan perbedaan profil suhu yang terjadi pada saat proses
penukaran panas. Berikut adalah profil suhu yang terjadi :
Gambar 2.12 Profil suhu arah aliran co-current dan counter current
21
Jurusan Teknik Kimia Fakultas Teknik
Universitas Diponegoro
2.2.5 Tipe Heat Exchanger
Heat Exchanger memiliki beberapa tipe sesuai dengan kebutuhan proses
yang ada. Ada enam tipe heat exchanger yang umum digunakan.
a. Shell and Tube Heat Exchanger
Jenis umum dari penukar panas, biasanya digunakan dalam kondisi
tekanan relatif tinggi, yang terdiri dari sebuah shell yang di dalamnya
disusun tube dengan rangkaian tertentu (untuk mendapatkan luas permukaan
yang optimal). Fluida mengalir di shell maupun di tube sehingga terjadi
perpindahan panas antara fluida dengan dinding tube sebagai perantara.
Untuk lebih jelasnya dapat dilihat pada gambar berikut.
Gambar 2.13 Shell and tube heat exchanger
Keuntungan dari shell and tube heat exchanger adalah sebagai berikut :
a. Memiliki permukaan perpindahan panas per satuan volume yang lebih besar.
b. Mempunyai susunan mekanik yang baik dengan bentuk yang cukup baik
untuk operasi bertekanan.
c. Tersedia dalam berbagai bahan konstruksi, dimana dapat dipilih jenis
material yang dipergunakan sesuai dengan temperatur dan tekanan operasi.
d. Dapat digunakan dalam rentang kondisi operasi yang lebar.
e. Prosedur pengoperasian lebih mudah.
f. Metode perancangan yang lebih baik telah tersedia.
g. Cleaning dapat dilakukan dengan mudah.
22
Jurusan Teknik Kimia Fakultas Teknik
Universitas Diponegoro
Komponen penyusun shell and tube heat exchanger adalah :
a. Shell
Merupakan bagian tengah alat penukar panas, merupakan
tempat untuk tube bundle. Antara shell dan tube bundle terdapat fluida
yang menerima atau melepaskan panas. Yang dimaksud dengan lintasan
shell adalah lintasan yang dilakukan oleh fluida yang mengalir ke dalam
melalui saluran masuk (inlet nozzle) melewati bagian dalam shell dan
mengelilingi tube kemudian keluar melalui saluran keluar (outlet nozzle).
b. Tube
Merupakan pipa kecil yang tersusun di dalam shell yang
merupakan tempat fluida yang akan dipanaskan ataupun didinginkan. Tube
tersedia dalam berbagai bahan logam yang memiliki harga konduktivitas
panas besar sehingga hambatan perpindahan panasnya rendah, seperti
tembaga-nikel, aluminium-perunggu, aluminum, dan stainless steel, yang
dapat diperoleh dari berbagai ukuran yang didefinisikan sebagai
Birmingham Wire Gauge (BWG).
Aliran fluida dalam tube sering dibuat melintas lebih dari satu kali
dengan tujuan untuk memperbesar koefisien perpindahan panas lapisan
film sisi fluida dalam tube. Pengaturan ini terjadi dengan adanya pass
divider dalam channel yang berfungsi untuk membagi aliran fluida dalam
tube.
c. Tube sheet
Komponen ini adalah suatu flat lingkaran yang fungsinya
memegang ujung-ujung tube dan juga sebagai pembatas aliran fluida di sisi
shell dan tube.
d. Tube dise channels and nozzle
Berfungsi untuk mengatur aliran fluida pada sisi tube.
e. Tube pitch
Lubang yang tidak dapat dibor dengan jarak yang sangat dekat,
karena jarak tube yang terlalu dekat akan melemahkan struktur penyangga
tube. Jarak terdekat antara dua tube yang berdekatan disebut clearance.
Tube diletakkan dengan susunan bujur sangkar atau segitiga seperti terlihat
pada gambar 2.14
23
Jurusan Teknik Kimia Fakultas Teknik
Universitas Diponegoro
Gambar 2.14 Tubes layout pada shell and tube heat exchanger
f. Channel cover
Merupakan bagian penutup paada konstruksi heat exchanger
yang dapat dibuka pada saat pemeriksaan dan cleaning alat.
g. Pass divider
Komponen ini berupa plat yang dipasang di dalam channels untuk
membagi aliran fluida tube bila diinginkan jumlah tube pass lebih dari satu.
h. Baffles
Pada umumnya tinggi segmen potongan dari baffle adalah
seperempat diameter dalamshell yang disebut 25% cut segmental baffle.
Baffle tersebut berlubang-lubang agar bisa dilalui oleh tube yang
diletakkan pada rod-baffle. Baffle digunakan untuk mengatur aliran
lewat shell sehingga turbulensi yang lebih tinggi akan diperoleh.
Adanya baffle dalam shell menyebabkan arah aliran fluida
dalam shell akan memotong kumpulan tubessecara tegak lurus,
sehingga memungkinkan pengaturan arah aliran dalam shell maka dapat
meningkatkan kecepatan liniernya. Sehingga akan meningkatkan harga
koeffisien perpindahan panas lapisan fluida di sisi shell. Selain itu baffle
juga berfungsi untuk menahan tube bundle untuk menahan getaran pada
tube untuk mengontrol serta mengarahkan aliran fluida yang mengalir di
luartube sehingga turbulensi aliran maka koefisien perpindahan panas akan
meningkat sehingga laju perpindahan panas juga akan meningkat.
Penempatan baffle dan bentuknya dapat dilihat pada gambar 2.15.
24
Jurusan Teknik Kimia Fakultas Teknik
Universitas Diponegoro
Gambar 2.15 Segmentasi baffle
Dasar pertimbangan untuk fluida yang mengalir di bagian shell
dan tube pada Shell and Tube Heat Exchanger antara lain :
1. Fluida yang lebih kotor selalu melalui bagian yang mudah
dibersihkan, yaitu tube terutama bila tube bundle bisa
diambil,tetapi dapat juga melalui bagian shell bila kotorannya
banyak mengandung coke karena lebih mudah dibersihkan.
2. Fluida yang lebih cepat memberikan kotoran, tekanan tinggi, dan
korosif selalu ditempatkan di tube karena tube tahan terhadap
tekanan tinggi dan biaya pemeliharaannya lebih murah.
3. Fluida yang berbentuk campuran non condensable gas melalui tube
agar tidak terjebak.
4. Fluida yang berpotensi menimbulkan korosi ditempatkan pada tube,
dengan tujuan dapat menekan biaya penggantian shell yang lebih mahal
dari pada tube jika terjadi kerusakan akibat korosi.
25
Jurusan Teknik Kimia Fakultas Teknik
Universitas Diponegoro
5. Fluida yang mempunyai volume besar dilewatkan melalui tube
karena adanya cukup ruangan dan fluida yang mempunyai volume
kecil dilewatkan melalui shell karena dapat dipasang baffle untuk
menambah transfer rate tanpa menghasilkan kelebihan pressure drop.
6. Fluida yang lebih viskos atau yang mempunyai low transfer
ratedilewatkan melalui shell karena dapat digunakan baffle.
7. Fluida dengan laju alir rendah dialirkan di dalam tube. Diameter
tube yang kecil menyebabkan kecepatan linier fluida (velocity)
masih cukup tinggi, sehingga menghambat fouling dan mempercepat
perpindahan panas.
b. BLC (Breech Lock Closure) Heat Exchanger
BLC (Breech Lock Closure) merupakan jenis shell and tubeheat
exchanger untuk aplikasi yang spesifik antara lain pada proses desulfurisasi
untuk heavy oil. BLC ini mempunyai effisiensi yang lebih tinggi dari effisiensi
jenis heat exchanger yang lain. Heat exchanger jenis ini bekerja pada tekanan
dan temperatur tinggi. Heat exchanger tipe BLC mempunyai baut kecil dan
letak baut di depan dan belakang heat exchanger. Keuntungan dari desain BLC
ini adalah mudah dalam pengendalian dan pemeliharaan. BLC juga digunakan
pada Ammonia Synthesis Plants dan Gas Compression Plants. Struktur BLC
(Breech Lock Closure) Heat Exchanger dapat dilihat pada gambar 2.16 berikut.
26
Jurusan Teknik Kimia Fakultas Teknik
Universitas Diponegoro
Gambar 2.16 Struktur BLC (Breech Lock Closure) Heat Exchanger
c. Plate and Frame Heat Exchanger
Plate and frame heat exchanger merupakan sejenis penukar panas
untuk fluida yang di dalamnya tersusun banyak sekat-sekat yang berfungsi
sebagai pemisah (pembatas) antara fluida panas dan fluida dingin. Sekat-sekat
tersebut juga berfungsi sebagai pengarah aliran. Perpindahan panas yang
terjadi di dalam plate and frame heat exchanger adalah secara konveksi,
konduksi, dan sedikit radiasi.
Perpindahan panas konveksi terjadi antara plat dengan fluida,
perpindahan panas konduksi terjadi pada plat (dinding pemisah fluida) dan
27
Jurusan Teknik Kimia Fakultas Teknik
Universitas Diponegoro
perpindahan panas secara radiasi terjadi dari heat exchanger ke
lingkungan sekitar (surrounding). Bentuk dan aliran dari plate and frame heat
exchanger dapat dilihat pada gambar 2.17
Gambar 2.17 Plate and frame heat exchanger
d. Extended Surface
Dalam studi perpindahan panas, sirip adalah permukaan yang
memanjang dari objek untuk meningkatkan laju perpindahan panas relatif dari
lingkungan dengan meningkatkan konveksi. Jumlah konduksi, konveksi,
atau radiasi dari sebuah objek menentukan jumlah transfer panas.
Meningkatkan suhu perbedaan anatar objek antara objek dan lingkungan,
meningkatkan konveksi koefisien perpindahan panas, atau meningkatkan luas
permukaan objek meningkatkan transfer panas. Terkadang tidak ekonomis
atau tidak layak untuk mengubah dua pilihan pertama. Menambahkan
sirip ke objek, namun, meningkatkan luas permukaan dan terkadang dapat
menjadi solusi ekonomis untuk panas masalah transfer.
Sirip yang paling umum digunakan pada perangkat panas bertukar
seperti radiator di mobil dan penukar panas pada pembangkit listrik. Heat
exchanger ini juga digunakan dalam teknologi baru seperti sel bahan bakar
relatif. Alam juga telah mengambil keuntungan dari fenomena sirip. Telinga
jackrabbits dan fennec fox bertindak sebagai sirip untuk melepaskan panas dari
darah yang mengalir melalui heat exchanger.
Kinerja fin dapat digambarkan dalam tiga cara yang berbeda. Yang
pertama adalah efektifitas sirip. Ini adalah rasio tingkat transfer panas sirip ke
28
Jurusan Teknik Kimia Fakultas Teknik
Universitas Diponegoro
laju perpindahan panas dari objek jika itu ada sirip kinerja fin juga dapat dilihat
dari efisiensi sirip. Ini adalah rasio tingkat transfer panas sirip ke laju
perpindahan panas dari sirip jika seluruh sirip berada pada suhu dasar. Yang
ketiga, kinerja fin dapat dijelaskan dengan efisiensi permukaan secara
keseluruhan. Bentuk dan aliran extended surface heat exchanger dapat dilihat
pada gambar 2.18
Gambar 2.18 Extended surface heat exchanger
e. Double Pipe Heat Exchanger
Heat exchanger ini adalah tipe yang paling sederhana, terdiri
dari dua buah pipa dengan ukuran diameter yang berbeda, pipa dengan
diameter lebih kecil diletakkan di dalam pipa dengan diameter lebih besar
dan kedua pipa disusun secara konsentris (satu sumbu). Heat
exchangerjenis ini hanya digunakan untuk luas perpindahan panas yang kecil,
dapat digunakan untuk gas-liquid atau gas-gas.
Kelemahan heat exchanger jenis ini adalah terbatasnya jumlah
panas yang dapat ditransfer. Namun karena kemudahan dalam
pembersihan dan konstruksinya maka penggunaannya menjadi lebih umum.
Untuk perpindahan panas yang besar, penggunaan double pipe heat
exchanger tidak ekonomis karena jumlah hairpins yang besar akan
memakan tempat yang besar dan kebocoran akan sulit dikendalikan. Untuk itu
digunakan shell dan tube, seperti yang terlihat pada gambar 2.19
29
Jurusan Teknik Kimia Fakultas Teknik
Universitas Diponegoro
Gambar 2.19 Double pipe heat exchanger
f. Coil Heat Exchanger
Heat exchanger ini mempunyai pipa berbentuk koil yang
dibenamkan di dalam sebuah box berisi air dingin yang mengalir atau
yang disemprotkan untuk mendinginkan fluida panas yang mengalir di dalam
pipa. Jenis ini disebut juga sebagai box cooler jenis ini biasanya digunakan
untuk pemindahan kalor yang relatif kecil dan fluida yang di dalam shellyang
akan diproses lanjut.
Gambar 2.20 Coil heat exchanger
g. Air Cooled Heat Exchanger
Air cooled heat exchanger adalah salah satu tipe penukar panas,
dimana minimal salah satu fluida berwujud gas. Pada simulasi ini, air cooled
heat exchanger berfungsi untuk menurunkan relatif gas tanpa perubahan fase,
jadi hanya ada panas relatif. Fluida panas adalah gas dan fluida dinginnya
30
Jurusan Teknik Kimia Fakultas Teknik
Universitas Diponegoro
udara. Proses pindah panas antara gas dengan udara terjadi di sepanjang tube,
gas melepaskan panas sedangkan udara menyerap panas sehingga relative gas
menurun, sedangkan relative udara meningkat. Aliran udara dan gas terjadi
secara konveksi paksa dengan kompresor.
Tekanan kerja gas pada air cooled heat exchanger tinggi
sehingga masuk dalam kategori bejana bertekanan (pressure vessel) sehingga
dalam perancangannya harus berpedoman pada ASME Section VIII dan
BP Migas. Parameter desain yang perlu diperhatikan adalah material tube dan
plat serta ketebalan minimal tube dan plat header. Berdasarkan fungsi fan,
aliran angin dibagi menjadi 2 yaitu induced draft (tipe tarik) dan forced draft
(tipe dorong).
Gambar 2.21 Air cooled heat exchanger
2.2.6 Permasalahan pada Heat Exchanger
Penggunaan heat exchanger secara terus menerus akan menimbulkan
permasalahan. Permasalahan yang sering timbul pada heat exchanger pada
umumnya adalah sebagai berikut :
1. Masalah yang berkaitan dengan proses
a. Penurunan performance karena pengotoran (fouling) sehingga target
temperatur yang diinginkan tidak tercapai.
b. Perubahan distribusi aliran dalam proses sehingga dapat menyebabkan
terjadinya penyimpangan aliran pada shell atau tube.
31
Jurusan Teknik Kimia Fakultas Teknik
Universitas Diponegoro
c. Perubahan physical properties fluida yang mengalir pada shell atau tube
akibat perubahan komposisi crude atau fluidanya sendiri terutama yang
langsung mempengaruhi koefisien perpindahan panasnya seperti viskositas,
thermalconductivity, dan specifications.
2. Masalah yang berkaitan dengan mekanikal
a. Kerusakan pada bagian peralatan heat exchanger.
b. Korosi
c. Gasket bocor
d. Berkurangnya luas area tube karena ada sebagian tube yang ditutup
2.3 Fouling
2.3.1 Pengertian Fouling
Fouling dapat didefinisikan sebagai deposisi (pengendapan) dan
akumulasi padatan yang tidak dikehendaki seperti kerak, alga, suspended solids, dan
insoluble salts pada internal dan external surface alat penukar panas yang dapat
menghambat perpindahan panas dan meningkatkan hambatan aliran fluida pada
alat penukar panas sehingga dapat menyebabkan penurunan performa alat penukar
panas tersebut. Lapisan fouling dapat berasal dari partikel-partikel atau senyawa
lainnya yang tersangkut oleh aliran fluida. Pertumbuhan lapisan tersebut dapat
meningkat apabila permukaan deposit yang terbentuk mempunyai sifat adhesif
yang cukup kuat. Gradien temperatur yang cukup besar antara aliran dengan
permukaan dapat juga meningkatkan kecepatan pertumbuhan deposit. Pada
umumnya proses pembentukan lapisan fouling merupakan fenomena yang sangat
kompleks sehingga sukar untuk dianalisa secara analitik.
Mekanisme pembentukan fouling sangat beragam dan metode-metode
pendekatannya juga berbeda-beda. Berdasarkan proses terbentuknya endapan atau
kotoran, fouling dibagi menjadi lima jenis yaitu :
1. Precipitation/crystallization fouling
Fouling jenis ini biasanya terjadi pada fluida yang mengandung garam-
garam yang terendapkan pada suhu tinggi seperti garam, kalsium, sulfat dan
lain lain. Akibatnya zat padat dalam larutan menjadi mengendap dan
menimbulkan kotoran.
32
Jurusan Teknik Kimia Fakultas Teknik
Universitas Diponegoro
Gambar 2.22 Precipitation/crystallization fouling
2. Particulate fouling
Fouling ini terjadi akibat pengumpulan partikel-partikel padat yang
terbawa oleh fluida di atas permukaan perpindahan panas seperti debu, pasir dan
lain lain.
Gambar 2.23 Particulate fouling
3. Chemical reaction fouling
Fouling ini terjadi akibat adanya reaksi kimia di dalam fluida yang
terjadi di atas permukaan perpindahan panas dimana material bahan
permukaan perpindahan panas tidak ikut bereaksi. Contohnya adalah reaksi
polimerisasi.
Gambar 2.24 Chemical reaction fouling
33
Jurusan Teknik Kimia Fakultas Teknik
Universitas Diponegoro
4. Corrosion fouling
Fouling jenis ini terjadi akibat reaksi kimia antara fluida kerja yang
mengandung logam dengan permukaan perpindahan panas.
Gambar 2.25 Corrosion fouling
5. Biological fouling
Fouling ini berhubungan dengan aktifitas organisme biologis yang
terdapat atau terbawa dalam aliran fluida seperti lumut, jamur dan sebagainya.
Gambar 2.26 Biological fouling
2.3.2 Fouling Factor atau Dirt Factor (Rd)
Fouling factor adalah angka yang menunjukkan hambatan akibat
adanya impuritas yang terbawa oleh fluida yang mengalir di dalam heat exchanger
yang melapisi bagian dalam dan luar tube. Fouling dapat mempengaruhi efisiensi
transfer panas karena dapat menghambat pergerakan panas di dalamnya yang
diakibatkan oleh deposit.
Nilai fouling factor dijaga agar tidak melebihi nilai fouling factor desain
sehingga heat exchanger dapat mentransfer panas lebih optimal untuk
kebutuhan proses. Evaluasi fouling factor berguna untuk mengetahui apakah
penurunan performa heat exchanger yang terjadi masih diijinkan dan dapat
mencapai spesifikasi yang diinginkan serta untuk menentukan kapan harus
34
Jurusan Teknik Kimia Fakultas Teknik
Universitas Diponegoro
dilakukan cleaning. Nilai fouling factor yang makin besar akan berakibat
pada efisiensi perpindahan panas yang semakin menurun dan nilai pressure drop
yang semakin tinggi. Hal ini akan menyebabkan penurunan performa dari heat
exchanger.
2.3.3 Mekanisme Pembentukan Fouling
Pada umumnya mekanisme terjadinya fouling, pembentukan dan
pertumbuhan deposit ,terdiri dari :
1. Initiation yaitu pada periode kritis dimana tenperatur, konsentrasi, dan gradien
kecepatan dari zona deplesi oksigen dan kristal terbentuk dalam waktu yang
singkat.
2. Transport partikel ke permukaan
a. Infaction : secara mekanik
b. Diffusion : secara turbulen
c. Thermophoresis dan Electrophoresis
3. Adhesi dan kohesi pada permukaan.
4. Migration yaitu perpindahan foulant (bahan atau senyawa penyebab fouling)
menuju ke permukaan dan berbagai mekanisme perpindahan difusi.
5. Attachment yaitu awal dari terbentuknya lapisan deposit.
6. Transformation or Aging yaitu periode kritis dimana perubahan fisik maupun
struktur kimia atau kristal dapat meningkatkan kekuatan dan ketahanan lapisan.
7. Removal or Re-entraiment yaitu perpindahan lapisan fouling dengan cara
pemutusan, erosi, dan spalling.
2.3.4 Penyebab dan Pencegahan Terjadinya Fouling
Penyebab terjadinya fouling pada heat exchanger adalah sebagai berikut :
1. Adanya pengotor berat (hard deposit) yaitu kerak keras yang berasal dari
hasil korosi atau coke keras.
2. Adanya pengotor berpori (porous deposit) yaitu kerak lunak yang berasal
dari dekomposisi kerak keras.
Pencegahan fouling dapat dilakukan dengan tindakan-tindakan berikut :
1. Menggunakan bahan konstruksi yang tahan terhadap korosi.
2. Menekan potensi fouling misalnya dengan melakukan penyaringan.
3. Menginjeksikan anti foulant pada fluida.
35
Jurusan Teknik Kimia Fakultas Teknik
Universitas Diponegoro
4. Menempatkan nozzle (shell side dan tube side) di permukaan terendah atau
tertinggi pada heat exchanger untuk menghindari terjadinya kantung-
kantung gas ataupun kantung volume fluida diam.
2.3.5 Akibat Terjadinya Fouling
Terbentuknya fouling akan menyebabkan:
1. Penebalan dinding tube sehingga luas permukaan perpindahan panas menjadi
berkurang.
2. Peningkatan energy loss.
3. Penurunan efisiensi heat transfer sehingga akan meningkatkan maintenance
cost
2.3.6 Cara Mengatasi Fouling
Jika telah terjadi fouling di dalam heat exchanger maka sebaiknya
dilakukan pembersihan (cleaning). Ada 3 tipe cleaning yang mungkin dilakukan
pada heat exchanger ini, yaitu :
1. Chemical/Physical Cleaning
Chemical Cleaning adalah suatu metode cleaning dengan
mensirkulasikan cleaning agent melalui peralatan, biasanya menggunakan HCl
5-10%.
Keuntungan :
a. Tidak perlu membongkar alat sehingga menghemat waktu dantenaga kerja.
b. Tidak ada kerusakan mekanik pada tube.
Kerugian :
a. Cleaning untuk beberapa tipe deposit, dalam hal ini coke sukar dilakukan.
b. Tube yang terdeposit tinggi disarankan dilakukan mechanical cleaning
terlebih dahulu, karena sirkulasi dari cleaning agent tidak mungkin
dilakukan.
c. Sulit untuk memastikan bahwa peralatan benar-benar telah bersih.
d. Deposit kemungkinan dapat terakumulasi di tempat dengan aliran yang
relatif lambat.
2. Mechanical Cleaning
Ada 3 tipe mechanical cleaning yang biasa dilakukan yaitu :
36
Jurusan Teknik Kimia Fakultas Teknik
Universitas Diponegoro
a. Drilling atau Turbining
Cara ini dilakukan dengan mengedrill (membor) deposit yang
menempel pada dinding tube. Cleaning ini paling dianjurkan untuk tube yang
tertutup total.
b. Hydro jeting
Yaitu dengan cara menginjeksikan air ke dalam tube pada tekanan
tinggi, untuk jenis deposit yang lunak.
c. Sand blasting
Dilakukan dengan cara menyemprotkan campuran air dengan pasir ke
dalam tube pada tekanan tinggi.
3. Gabungan dari keduanya
Merupakan gabungan dari chemical cleaning diikuti dengan
mechanical cleaning. Cleaning dengan cara ini pada kondisi tertentu dapat
meningkatkan efektivitas cleaning.
2.4 Analisa Performance Heat Exchanger
Untuk menganalisa performance suatu heat exchanger, diperlukan parameter-
parameter. Ada enam parameter yang dapat digunakan dalam menganalisa performance
dari heat exchanger.
a. Clean Overall Coefficient (Uc)
Clean overall coefficient adalah koefisien perpindahan panas menyeluruh
pada awal heat exchanger dipakai (masih bersih). Harga Uc ditentukan oleh besarnya
tahanan konveksi ho dan hio, sedangkan tahanan konduksi diabaikan karena
sangat kecil bila dibandingkan dengan tahanan konveksi.
b. Design Overall Coefficient (Ud)
Merupakan koefisien perpindahan panas menyeluruh setelah terjadi
pengotoran pada heat exchanger. Besarnya Ud lebih kecil dari Uc.
c. Heat Balance
Bila panas yang diterima fluida jauh lebih kecil dari pada panas yang dilepas
fluida panas berarti kehilangan panasnya besar dan ini mengurangi performance
suatu heat exchanger.
37
Jurusan Teknik Kimia Fakultas Teknik
Universitas Diponegoro
Q = M × Cph × (T1 - T2) = m × Cpc × (t2 - t1)
d. Fouling factor (Rd)
Fouling adalah peristiwa terakumulasinya padatan yang tidak
dikehendaki di permukaan heat exchanger yang berkontak dengan fluida kerja,
termasuk permukaan heat transfer. Peristiwa tersebut adalah pengendapan,
pengerakan, korosi, polimerisasi, dan proses biologi. Dengan kata lain, fouling
merupakan angka yang menunjukkan hambatan akibat adanya kotoran yang terbawa
fluida yang mengalir di dalam heat exchanger.
e. Pressure Drop (∆P)
Untuk mengetahui sejauh mana fluida dapat mempertahankan tekanan
yang dimilikinya selama fluida mengalir. Pressure drop pada suatu heat
exchanger dapat disebabkan oleh dua hal yaitu karena adanya friksi yang
disebabkan aliran dan oleh pembelokan aliran. Pressure drop yang tinggi dapat
disebabkan oleh jarak antar baffle yang terlalu dekat dan tentu tidak diharapkan
karena meningkatnya biaya operasi. Kehilangan tekanan yang besar dapat
menyebabkan aliran fluida secara alamiah terhambat sehingga memerlukan
bantuan pompa. Namun jika pressure drop terlalu rendah dapat mengakibatkan
perpindahan panas tidak sempurna.
38
Jurusan Teknik Kimia Fakultas Teknik
Universitas Diponegoro
BAB III
METODOLOGI
Sebelum melakukan evaluasi performa heat exchanger dengan perhitungan
terlebih dahulu mengetahui aliran proses heat exchanger 13-E-101 A/B pada
Atmospheric Hydrodemetallization Unit (AHU) sebagai berikut.
Gambar 3.1 Aliran Proses Heat Exchanger 13-E-101 A/B
Sebagai feed exchanger adalah AR (Atmospheric Residue) yang berasal dari
Filtered Feed Surge Drum 12-V-501 dan mengalir melalui tube menuju reactor feed
furnace 13-F-101 (sebelum masuk reaktor 13-R-101) sedangkan effluent exchanger
adalah DMAR (Demetallized Atmospheric Residue) yang berasal dari reaktor 13-R-103
yang mengalir melalui shell menuju HHPS (Hot High Pressure Separator) 13-V-101.
DMAR
AR
39
Jurusan Teknik Kimia Fakultas Teknik
Universitas Diponegoro
3.1 Pengumpulan Data
Langkah awal dalam penyelesaian permasalahan adalah mengumpulkan data
primer dan data sekunder.
3.1.1 Pengumpulan Data Primer
Pengumpulan data primer digunakan sebagai dasar evaluasi performa heat
exchanger 13-E-101 A/B pada Atmospheric Hydrodemetallization Unit (AHU).
Data ini diperoleh dari Data Sheet for Shell and Tube Heat Exchanger.
Data Sheet Heat Exchanger 13-E-101 A/B
Tabel 3.1 Data Design 13-E-101 A/B
Units Values
Duty MM kcal/h 12,34
Corrected Mean Temp. Diff. oC 59,9
Overall Transfer Coeff. Service kcal/h m2 oC 233
Overall Transfer Coeff. Clean kcal/h m2 o
C 312
Total Fouling Allowance h m2 oC/kcal 0,0011
Tabel 3.2 Construction Data 13-E-101 A/B
Units Shell Tube
Design Pressure kg/cm2 g 171,7 @50
oC 197,3 @50
oC
Design Temperature oC 454 389
Nominal Pipe Size in/out inch 14/14 12/12
Number of Passes - 2 2
Units Values
Number of Shells - 2
ID Shell mm 1143
Tubes No. Required per shell - 1274
No. U Tubes - 637
OD tube mm 19
Straight Length Tube mm 6096
Bare Tube Thickness mm 2,77
BWG - 12
Surface Ratio Bare out/in - 1,411
Pitch mm 25,4
Angle and layout - 45
40
Jurusan Teknik Kimia Fakultas Teknik
Universitas Diponegoro
Baffles Spacing : - -
Central - 590
Inlet - 656
Outlet - 686
End - 635
Tabel 3.3 Performance Data 13-E-101 A/B
Fluid Allocation
SHELL SIDE TUBE SIDE
Name
Reactor Effluent
Reactor
Feed
Total Flow Quantity kg/h 217897 208754
Film Transfer Coef. kcal/h m2 oC 977 705
Calc. Pressure Drop
Clean/Fouled kg/cm
2 2,00/2,12 2,06/2,49
Max. Allow. Fouled
Pressure Drop kg/cm
2 2,5 2,8
Average Fluid Velocity m/s 4,1 7,2
INLET OUTLET INLET OUTLET
Temperature ᵒC 429 371 306 374
Operating Pressure kg/cm2 g 160 157,5 155,5 183,3
Weight % Vapor % 26,9 24,6 13 13,3
Vapor Molecular Weight - 7,2 6,4 3,8 4
Viscosity L (μ) cP 0,43 0,58 1,61 0,99
Viscosity V cP 0,019 0,0179 0,0158 0,017
Density L kg/m3 637 670 745 706
Density V kg/m3 15,47 17,62 13,62 12,49
Thermal Conductivity L
(k) kcal /h m
oC 0,07 0,08 0,09 0,08
Thermal Conductivity V kcal /h m oC 0,263 0,25 0,254 0,275
Specific Heat L (c) kcal/kg oC 0,86 0,801 0,705 0,771
Specific Heat V kcal/kg oC 1,434 1,489 2,053 2,041
Enthalpy kcal/kg 361,8 302,9 225 286,5
41
Jurusan Teknik Kimia Fakultas Teknik
Universitas Diponegoro
3.1.2 Pengumpulan Data Sekunder
Data sekunder yang digunakan yaitu data aktual proses produksi berupa
data kapasitas dan temperatur pada periode September 2014 sampai September
2015 yang digunakan dalam perhitungan dirt factor (Rd). Data aktual heat
exchanger 13-E-101 A/B terdapat pada lampiran.
3.2 Pengolahan Data
Algoritma penyelesaian evaluasi dirt factor (Rd) berdasarkan D.Q.Kern’s
Chemical Engineering HandBook adalah sebagai berikut;
Tube Side
Construction Data yang diperlukan adalah sebagai berikut
Jumlah Tube / Number of Tube (Nt)
Panjang / Straight Line (L)
Outside Diameter (OD)
BWG
Pitch
Jumlah Passes / Number of Passes
Jarak antar Tube (C’)
Inside Diameter (ID)
Design Data
Fluida
Temperatur inlet dan outlet
Viskositas (µ)
Konduktivitas Termal (k)
Kapasitas Panas (c)
Perhitungan
Weight Flow
Caloric Temperatur
Kapasitas Panas / Specific Heat of Fluid
Didapat dari interpolasi data atau dari grafik jika zat diketahui.
Heat Flow
42
Jurusan Teknik Kimia Fakultas Teknik
Universitas Diponegoro
Flow Area
external surface, Tab. 10 Kern
Mass Velocity
Inside Diameter tube (D)
From Table 10 Kern (OD ¾-in, BWG-12)
Viscosity
Didapat dari interpolasi data atau dari grafik jika zat diketahui berdasarkan
temperatur kaloric.
Reynold Number
Thermal Conductivity
Didapat dari interpolasi data atau dari grafik jika zat diketahui berdasarkan
temperatur kaloric.
Factor for Heat Transfer
( ⁄ )
( ⁄ )
(
)
Wall Temperature
( )
Viscosity at Tube Wall Temperature
Didapat dari interpolasi data atau dari grafik jika zat diketahui berdasarkan
temperatur kaloric.
(
)
Corrected Coefficient
(
)
43
Jurusan Teknik Kimia Fakultas Teknik
Universitas Diponegoro
Shell Side
Construction Data yang dibutuhkan
Inside Diameter (ID)
Baffle Space (B)
Perhitungan
Weight Flow
Caloric Temperatur
Kapasitas Panas / Specific Heat of Fluid
Didapat dari interpolasi data atau dari grafik jika zat diketahui.
Heat Flow
Flow Area
Mass Velocity
Diameter Equivalent (De)
Viscosity
Didapat dari interpolasi data atau dari grafik jika zat diketahui berdasarkan
temperatur kaloric.
Reynold Number
Thermal Conductivity
Didapat dari interpolasi data atau dari grafik jika zat diketahui berdasarkan
temperatur kaloric.
Factor for Heat Transfer
( ⁄ )
( ⁄ )
(
)
Wall Temperature
( )
44
Jurusan Teknik Kimia Fakultas Teknik
Universitas Diponegoro
Viscosity at Tube Wall Temperature
Didapat dari interpolasi data atau dari grafik jika zat diketahui berdasarkan
temperatur kaloric.
(
)
Corrected Coefficient
(
)
Perhitungan Dirt Factor (Rd)
Total Surface (A)
External surface From Table 10 Kern (a’’)
Clean Overall Coefficient (Uc)
Design Overall Coefficient (Ud)
Dirt Factor (Rd)
45
Jurusan Teknik Kimia Fakultas Teknik
Universitas Diponegoro
BAB IV
HASIL PERHITUNGAN DAN PEMBAHASAN
4.1 Perbandingan Nilai Rd Design dan Rd Actual
Berdasarkan hasil perhitungan nilai dirt factor (Rd) dari data aktual HE 13-E-101
A/B pada periode September 2014 - September 2015 diperoleh hasil yang ditunjukkan
pada gambar 4.1 berikut.
Gambar 4.1 Perbandingan Nilai Rd Design dan Rd Aktual
Heat Exchanger 13-E-101 A/B
Dari grafik diatas dapat diketahui bahwa nilai Rd aktual lebih rendah dibanding
nilai Rd design, dimana nilai Rd aktual mengalami fluktuasi. Dirt Factor adalah angka
yang menunjukkan hambatan akibat adanya impuritas yang terbawa oleh fluida yang
mengalir di dalam HE, angka ini dapat menunjukkan efisiensi perpindahan panas. Nilai Rd
aktual yang lebih rendah dari nilai Rd design menunjukkan bahwa efisiensi perpindahan
panas HE 13-E-101 A/B masih baik, hal ini menunjukkan bahwa HE 13-E-101 A/B belum
saatnya dilakukan cleaning.
0,00000
0,00050
0,00100
0,00150
0,00200
0,00250
0,00300
0 100 200 300 400
Rd
(h
m2
ᵒC
/kca
l)
Day
Perbandingan Nilai Rd Design vs Rd Actual
Rd Actual
Rd Design
46
Jurusan Teknik Kimia Fakultas Teknik
Universitas Diponegoro
4.2 Pengaruh Impuritas dan Sifat Fluida terhadap Nilai Rd
Fouling merupakan peristiwa terakumulasinya padatan yang tidak dikehendaki
dipermukaan heat exchanger yang berkontak dengan fluida kerja, termasuk permukaan
heat transfer. Sedangkan fouling factor merupakan angka yang menunjukkan hambatan
akibat adanya kotoran yang terbawa fluida yang mengalir di dalam heat exchanger. fouling
factor berguna untuk mengetahui apakah penurunan performa heat exchanger yang terjadi
masih diijinkan dan dapat mencapai spesifikasi yang diinginkan serta untuk menentukan
kapan harus dilakukan cleaning.
Nilai fouling factor (Rd) dipengaruhi beberapa faktor salah satunya adalah adanya
impuritas. Feed heat exchanger 13-E-101 A/B pada AHU mengandung impuritas yang
utama yaitu sulphur, nitrogen, logam dan Micro Carbon Residue (MCR). Pada gambar 4.1
nilai Rd aktualyang didapatkan berdasarkan perhitungan tidak stabil atau dengan kata lain
bersifat fluktuatif. Kenaikan dan penurunan nilai Rd tersebut dapat ditinjau dari pengaruh
impuritas yang ditunjukkan pada gambar berikut.
Gambar 4.2 Pengaruh Konsentrasi CRTC terhadap Nilai Rd Aktual
Berdasarkan gambar 4.2 diketahui bahwa nilai Rd aktual pada periode September
2014 – September 2015 cenderung menurun, begitu juga dengan konsentrasi CRTC, jadi
penurunan Rd aktual tersebut dimungkinkan dipengaruhi oleh kandungan CRTC dalam
feed.
0,0002
0,0003
0,0004
0,0005
0,0006
0,0007
10
30
50
70
90
110
130
150
170
190
18-Sep-14 7-Nov-14 27-Dec-14 15-Feb-15 6-Apr-15 26-May-15 15-Jul-15
Rd
(h
m2
ᵒC
/kca
l)
CR
TC
(p
pm
wt)
Day
CRTC
Rd
47
Jurusan Teknik Kimia Fakultas Teknik
Universitas Diponegoro
Gambar 4.3 Pengaruh Konsentrasi Garam (Salt) terhadap Nilai Rd Aktual
Dari gambar 4.3 dapat diketahui bahwa nilai Rd aktual cenderung menurun
seiring dengan penurunan konsentrasi garam dalam feed. Air yang terkandung dalam crude
oil juga dapat menjadi penyebab terjadinya fouling/scale/korosi, karena air tersebut
mengandung garam-garam anorganik. Garam-garam yang paling umum adalah garam-
garam klorida, sulfat, dan karbonat dari Na, Mg, dan Ca. Garam klorida pada feed dapat
bereaksi dengan amonia membentuk Amonia klorida padat (solid) yang akan membentuk
deposit pada tube exchanger dan plugging (kebuntuan tube). Sedangkan garam karbonat
dan sulfat adalah hardness salts yang akan membentuk scale saat air menguap, terutama
dalam preheat train (pada temperatur tinggi bahkan scale dapat terbentuk tanpa perlu
penguapan air, karena kelarutan garam-garam ini turun dengan kenaikan temperatur).
Dengan adanya garam-garam klorid dalam crude oil dan temperatur tinggi dalam Crude
Distillation Unit (CDU) maka akan terjadi hidrolisis garam-garam tersebut, hal ini juga
biasa terjadi pada dapur pemanas pada pipa – pipa migas.
0,0002
0,00025
0,0003
0,00035
0,0004
0,00045
0,0005
0,00055
0,0006
0,00065
0,0007
3
4
5
6
7
8
9
10
11
18-Sep-14 7-Nov-14 27-Dec-1415-Feb-15 6-Apr-15 26-May-15 15-Jul-15
Rd
(h
m2
ᵒC
/kca
l)
Salt
(p
tb)
Day
Salt(ptb)
Rd
48
Jurusan Teknik Kimia Fakultas Teknik
Universitas Diponegoro
Gambar 4.4 Pengaruh MCRT terhadap Nilai Rd Aktual
Berdasarkan gambar 4.4 diketahui bahwa penurunana nilai Rd aktual sebanding
dengan penurunan kandungan MCRT dalam feed.
Gambar 4.5 Pengaruh Konsentrasi Sulfur terhadap Nilai Rd Aktual
0,0002
0,00025
0,0003
0,00035
0,0004
0,00045
0,0005
0,00055
0,0006
0,00065
0,0007
2
2,5
3
3,5
4
4,5
5
18-Sep-14 7-Nov-14 27-Dec-14 15-Feb-15 6-Apr-15 26-May-15 15-Jul-15
Rd
(h
m2
ᵒC
/kca
l)
MC
RT
(w
t%)
Day
MCRT
Rd
0,0002
0,00025
0,0003
0,00035
0,0004
0,00045
0,0005
0,00055
0,0006
0,00065
0,0007
100
120
140
160
180
200
220
240
260
280
18-Sep-14 7-Nov-14 27-Dec-14 15-Feb-15 6-Apr-15 26-May-15 15-Jul-15
Rd
(h
m2
ᵒC
/kca
l)
Sulf
ur
(pp
m)
Day
Sulfur(ppm)
Rd
49
Jurusan Teknik Kimia Fakultas Teknik
Universitas Diponegoro
Berdasarkan gambar 4.5 nilai Rd cenderung menurun seiring penurunan
konsentrasi sulfur dalam feed. Konsentrasi senyawa sulfur sangat bervarisari antara crude
oil yang satu dengan crude oil yang lainnya. Crude yang bersifat asam (sour) akan banyak
mengandung Hidrogen sulfida (H2S) atau banyak mengandung Sulfur. Amonia dengan
adanya hidrogen sulfida akan membentuk solid amonium bisulfida pada temperatur di
bawah 150oC, solid ini dapat membentuk deposit pada tube exchanger (fouling) dan
plugging (kebuntuan tube). Sedangkan produk korosi H2S dan iron (iron sulfida) akan
membentuk scale lunak yang mudah tersapu keluar dan membentuk scale baru yang
menyebabkan korosi/scaling/fouling lebih lanjut. .
Gambar 4.6 Pengaruh Konsentrasi Nikel terhadap Nilai Rd Aktual
Berdasarkan gambar 4.6 penurunan nilai Rd aktual tidak dipengaruhi oleh
kandungan nikel dalam feed.
0,0002
0,00025
0,0003
0,00035
0,0004
0,00045
0,0005
0,00055
0,0006
0,00065
0,0007
5
7
9
11
13
15
17
19
18-Sep-14 7-Nov-14 27-Dec-14 15-Feb-15 6-Apr-15 26-May-15 15-Jul-15
Rd
(h
m2
ᵒC
/kca
l)
Nik
el (
pp
m)
Day
Nikel(ppm)
Rd
50
Jurusan Teknik Kimia Fakultas Teknik
Universitas Diponegoro
Gambar 4.7 Pengaruh Konsentrasi Vanadium terhadap Nilai Rd Aktual
Gambar 4.8 Pengaruh Konsentrasi Besi (Fe) terhadap Nilai Rd Aktual
Gambar 4.7 dan gambar 4.8 menunjukkan bahwa kandungan logam vanadium dan
besi dalam feed tidak mempengaruhi penurunan nilai Rd aktual.
0,0002
0,00025
0,0003
0,00035
0,0004
0,00045
0,0005
0,00055
0,0006
0,00065
0,0007
0,68
0,73
0,78
0,83
0,88
0,93
0,98
1,03
1,08
18-Sep-14 7-Nov-14 27-Dec-14 15-Feb-15 6-Apr-15 26-May-15 15-Jul-15
Rd
(h
m2
ᵒC
/kca
l)
Van
adiu
m (
pp
m)
Day
Vanadium(ppm)
Rd
0,0002
0,00025
0,0003
0,00035
0,0004
0,00045
0,0005
0,00055
0,0006
0,00065
0,0007
4
5
6
7
8
9
10
11
12
18-Sep-14 7-Nov-14 27-Dec-14 15-Feb-15 6-Apr-15 26-May-15 15-Jul-15
Rd
(h
m2
ᵒC
/kca
l)
Be
si (
pp
m)
Day
Besi(ppm)
Rd
51
Jurusan Teknik Kimia Fakultas Teknik
Universitas Diponegoro
Gambar 4.9 Pengaruh Konsentrasi Natrium terhadap Nilai Rd Aktual
Gambar 4.10 Pengaruh Specific Gravity terhadap Nilai Rd Aktual
Gambar 4.9 dan gambar 4.10 juga menunjukkan bahwa kandungan natrium dalam
feed dan spesific gravity tidak mempengaruhi penurunan nilai Rd aktual.
0,0002
0,00025
0,0003
0,00035
0,0004
0,00045
0,0005
0,00055
0,0006
0,00065
0,0007
0,9
1
1,1
1,2
1,3
1,4
1,5
1,6
1,7
1,8
18-Sep-14 7-Nov-14 27-Dec-14 15-Feb-15 6-Apr-15 26-May-15 15-Jul-15
Rd
(h
m2
ᵒC
/kca
l)
Nat
riu
m (
pp
m)
Day
Natrium(ppm)
Rd
0,0002
0,00025
0,0003
0,00035
0,0004
0,00045
0,0005
0,00055
0,0006
0,00065
0,0007
0,9000
0,9050
0,9100
0,9150
0,9200
18-Sep-14 7-Nov-14 27-Dec-14 15-Feb-15 6-Apr-15 26-May-15 15-Jul-15
Rd
(h
m2
ᵒC
/kca
l)
Spec
ific
Gra
vity
@6
0/6
0oC
Day
SpecificGravity
Rd
52
Jurusan Teknik Kimia Fakultas Teknik
Universitas Diponegoro
Gambar 4.11 Pengaruh Viscosity Kinematic pada Temperatur 50°C terhadap Nilai Rd
Aktual
Gambar 4.12 Pengaruh Viscosity Kinematic pada Temperatur 100°C terhadap Nilai Rd
Aktual
0,0002
0,00025
0,0003
0,00035
0,0004
0,00045
0,0005
0,00055
0,0006
0,00065
0,0007
70,0
120,0
170,0
220,0
270,0
320,0
18-Sep-14 7-Nov-14 27-Dec-14 15-Feb-15 6-Apr-15 26-May-15 15-Jul-15
Rd
(h
m2
ᵒC
/kca
l)
Vis
cosi
ty K
inem
ati
c 5
0oC
(cS
t)
Day
ViscosityKinematic50C
Rd
0,0002
0,00025
0,0003
0,00035
0,0004
0,00045
0,0005
0,00055
0,0006
0,00065
0,0007
12,0
14,0
16,0
18,0
20,0
22,0
24,0
26,0
28,0
30,0
32,0
18-Sep-14 7-Nov-14 27-Dec-1415-Feb-15 6-Apr-15 26-May-15 15-Jul-15
Rd
(h
m2
ᵒC
/kca
l)
Vis
cosi
ty K
inem
ati
c 1
00
oC
(cS
t)
Day
ViscosityKinematic100C
Rd
53
Jurusan Teknik Kimia Fakultas Teknik
Universitas Diponegoro
Gambar 4.11 dan gambar 4.12 menunjukkan bahwa viskositas kinematik fluida
pada temperatur 50°C dan viskositas kinematik fluida pada temperatur 100°C cenderung
menurun, begitu juga dengan nilai Rd aktual sehingga penurunan nilai Rd aktual
dimungkinkan dipengaruhi oleh viskositas kinematik pada temperatur 50°C dan viskositas
kinematik pada temperatur 100°C. Viskositas adalah kemampuan zat cair untuk melawan
tegangan geser pada waktu mengalir sedangkan yang dimaksud dengan viskositas
kinematik adalah ukuran rata-rata yang menunjukkan penolakan cairan terhadap
penuangan / terhadap mengalirnya suatu fluida. Atau definisi umumnya adalah kental atau
encernya suatu fluida yang diukur dengan parameter waktu alir suatu fluida.
.
54
Jurusan Teknik Kimia Fakultas Teknik
Universitas Diponegoro
BAB V
PENUTUP
5.1 Kesimpulan
1. Performa heat exchanger 13-E-101A/B pada Atmospheric Hydemetallization Unit
(AHU) masih baik yang ditunjukkan dengan nilai Rd aktual lebih rendah dari Rd
design.
2. Fluktuasi nilai Rd aktual heat exchanger 13-E-101 A/B dipengaruhi oleh adanya
impuritas berupa CRTC, MCRT, salt dan sulfur pada feed serta viscosity kinematic
feed pada temperatur 50°C dan viscosity kinematic feed pada temperatur 100°C.
5.2 Saran
Setelah mengevaluasi performa dari heat echanger 13-E-101 A/B pada
Atmospheric Residue Hydrodemetallization Unit (AHU) pada periode September 2014
– September 2015 disarankan;
1. Untuk mempertahankan performa dari heat exchanger 15-E-101 tetap optimal,
perlu dilakukan analisa kinerja secara berkala sehingga diketahui waktu cleaning
yang tepat.
2. Optimalkan performa desalter untuk mengurangi kandungan garam (salt) dalam
residue.
3. Optimalkan performa filter untuk mengurangi kandungan CRTC dalam residue.
4. Optimalkan kinerja katalis untuk mengurangi kandungan MCRT dan sulfur dalam
residue.
55
Jurusan Teknik Kimia Fakultas Teknik
Universitas Diponegoro
DAFTAR PUSTAKA
Ibrahim, Hassan Al-Haj. 2012. Fouling in Heat Exchanger.
http://dx.doi.org/10.5772/46462.
Kabayashi, Hide. 1992. Explosion and Fire caused by The Breakaway of The Cover Plate
from the Heat Exchanger of The Desulfurization Equipment.
Kern, D., Q. 1965. Process Heat Transfer. International Student Edition. McGraw Hill
Book Co: Tokyo.
Kusnarjo. 2010. Desain Alat Pemindah Panas. Jurusan Teknik Kimia, Fakultas
Teknologi Industri: Institut Teknologi Sepuluh Nopember Surabaya.
Perry, Robert. 1997. Chemical Engineers' Handbook. Mc Graw Hill Book Company :
Tokyo
PERTAMINA EXOR-1. 1992. Pedoman Operasi Kilang :Unit 13 AHU. JGC
Corporation & Foster Wheeler (Indonesia) Limited.
Setyoko Bambang. 2008. Evaluasi Kinerja Heat Exchanger dengan Metode Fouling
Factor. Vol 29. Fakultas Teknik: Universitas Diponegoro
Sugiyanto. 2012. Analisis Alat Penukar Kalor Tipe Shell and Tube dan Aplikasi
Perhitungan dengan Microsoft Visual Basic 6.0. Jurusan Teknik Mesin :
Universitas Gunadharma.
56
Jurusan Teknik Kimia Fakultas Teknik
Universitas Diponegoro
DAFTAR ISTILAH
Asphalthenes : Golongan molekul dengan jumlah yang sangat besar ikatan tak jenuh dan
mempunyai kandungan logam, sulphur dan nitrogen yang tinggi.
Jumlahnya dinyatakan sebagai material yang tidak larut dalam heptan
panas.
CAT : Catalyst Average Temperature
Berat rata-rata dari BAT (Bed Average Temperature) bed katalis
Coke : Endapan yang banyak mengandung carbon, terkumpul pada katalis
berasal dari reaksi yang tidak diinginkan dan akan menurunkan keaktifan
katalis.
Conradson Carbon Residue
: Prosedur ASTM yang dipergunakan untuk menghitung jumlah carbon
residue yang tertinggal setelah penguapan dan pembakaran dari sampel
oil.
EOR : End of Run (Saat dimana katalis sudah tercemari dalam kondisi dimana
pori-pori katalis sudah tertutup oleh coke. Sehingga design specification
produk tidak dapat dicapai dan temperatur katalis tidak dapat dinaikkan
lebih tinggi. Maka perlu untuk mengganti katalis)
MCR : Micro Carbon Residue
MCR adalah suatu ukuran jumlah coke dalam residue. MCR dalam
ASTM (ASTM D189) equivalent dengan Conradson Carbon.
log10 (CCR) = 0,045116 + 0,083262 log10 (MCR)
SOR : Start of Run
Saat dimana katalis masih baru (30 hari pertama pada awal operasi)
Quench Gas : Bagian dari pada recycle gas (gas yang disirkulasikan) yang diinjeksikan
antara 2 reaktor untuk mengontrol temperatur dari pada zat-zat yang akan
bereaksi.
LAMPIRAN
Data Aktual Heat Exchanger 13-E-101 A/B Periode September 2014–September 2015
Tanggal Kapasitas
(ton/h)
Tube Shell
Inlet (oC) Outlet (
oC) Inlet (
oC) Outlet (
oC)
01/09/2014 0,00 28,99 28,41 28,77 28,92
02/09/2014 0,00 29,40 28,67 29,17 29,21
03/09/2014 0,11 29,09 28,85 29,24 29,22
04/09/2014 0,00 29,92 29,05 29,50 29,59
05/09/2014 0,00 29,39 28,97 29,49 30,62
06/09/2014 0,00 29,67 29,09 29,69 31,24
07/09/2014 0,00 29,47 29,23 29,86 30,26
08/09/2014 0,00 29,76 29,24 29,72 30,02
09/09/2014 0,00 29,38 29,02 29,56 29,08
10/09/2014 0,00 28,63 28,46 29,05 28,60
11/09/2014 0,00 29,40 28,63 29,10 29,20
12/09/2014 0,00 29,57 29,29 29,31 29,78
13/09/2014 0,00 37,04 34,69 31,79 31,50
14/09/2014 0,00 56,75 66,23 69,26 59,18
15/09/2014 0,00 58,50 104,40 113,19 66,26
16/09/2014 0,00 58,25 110,87 118,02 68,42
17/09/2014 41,28 59,99 126,87 137,13 74,96
18/09/2014 135,33 69,77 158,98 171,58 91,23
19/09/2014 135,54 70,18 183,25 197,33 101,70
20/09/2014 128,76 76,53 247,19 261,28 125,13
21/09/2014 179,32 82,18 267,17 277,10 145,65
22/09/2014 179,94 82,29 267,09 278,04 144,25
23/09/2014 179,96 82,62 267,23 278,67 144,10
24/09/2014 179,96 82,01 266,02 278,31 142,28
25/09/2014 179,95 81,80 267,53 281,57 141,63
26/09/2014 179,94 81,85 270,17 284,76 144,74
27/09/2014 179,97 82,17 272,77 287,42 148,20
28/09/2014 179,95 82,44 274,47 289,17 150,86
29/09/2014 179,95 83,44 277,56 291,97 154,54
30/09/2014 179,96 83,16 274,95 290,15 151,79
01/10/2014 179,94 83,28 273,68 289,92 151,11
02/10/2014 179,95 83,00 273,24 290,23 150,75
03/10/2014 179,95 83,02 274,20 291,64 151,96
04/10/2014 157,06 80,76 266,76 286,28 145,42
05/10/2014 178,52 82,27 268,86 286,55 148,88
06/10/2014 179,82 83,25 272,19 290,05 152,87
07/10/2014 180,00 83,88 272,29 289,28 154,22
08/10/2014 179,84 83,71 272,95 291,14 154,49
09/10/2014 180,06 83,69 274,48 293,20 155,54
10/10/2014 180,03 83,67 276,00 294,59 157,02
11/10/2014 180,02 84,20 275,97 295,11 157,27
12/10/2014 180,06 84,05 275,66 295,32 156,83
13/10/2014 180,05 83,81 275,46 295,46 156,63
14/10/2014 183,41 82,86 275,73 295,27 156,81
15/10/2014 180,04 82,84 276,24 296,01 157,47
16/10/2014 180,03 83,15 275,38 295,49 156,90
17/10/2014 180,24 82,61 275,38 295,90 156,55
18/10/2014 180,07 82,69 275,14 295,67 156,57
19/10/2014 179,95 83,13 274,79 295,57 156,66
20/10/2014 179,93 83,38 273,02 294,53 155,10
21/10/2014 179,95 83,27 270,18 293,19 152,37
22/10/2014 179,97 83,57 271,30 294,61 152,78
23/10/2014 180,05 83,76 273,62 296,30 154,79
24/10/2014 179,99 83,87 275,91 298,48 156,51
25/10/2014 180,02 84,14 276,73 299,49 156,93
26/10/2014 175,10 83,77 276,80 300,94 154,22
27/10/2014 178,87 84,74 283,63 306,13 158,39
28/10/2014 179,13 84,98 286,01 306,50 159,82
29/10/2014 178,26 84,02 284,41 306,10 157,20
30/10/2014 176,90 83,86 285,24 306,74 157,71
31/10/2014 166,57 82,97 276,09 300,59 147,79
01/11/2014 152,99 81,36 265,63 291,42 140,84
02/11/2014 134,77 79,40 261,00 285,96 136,12
03/11/2014 148,90 82,03 270,11 293,16 145,31
04/11/2014 137,22 80,67 263,38 287,06 140,69
05/11/2014 147,73 81,85 269,37 290,84 147,23
06/11/2014 141,86 79,86 256,84 280,32 136,82
07/11/2014 148,29 80,89 260,47 284,33 138,83
08/11/2014 153,22 81,76 265,26 288,21 143,52
09/11/2014 154,03 82,07 269,48 291,69 147,52
10/11/2014 154,29 82,03 266,48 289,10 145,94
11/11/2014 161,74 82,42 270,18 292,11 149,02
12/11/2014 161,99 82,64 269,09 291,20 148,09
13/11/2014 162,28 81,53 270,44 292,66 148,28
14/11/2014 162,20 79,37 271,41 293,65 147,95
15/11/2014 162,04 80,06 271,76 294,19 148,91
16/11/2014 162,22 78,39 271,09 294,91 145,58
17/11/2014 154,81 77,12 269,70 294,88 142,99
18/11/2014 162,05 77,56 270,27 294,27 144,49
19/11/2014 160,36 78,64 272,76 296,60 146,85
20/11/2014 157,75 78,44 275,31 298,91 147,62
21/11/2014 162,00 79,48 276,51 298,77 149,64
22/11/2014 159,83 78,27 275,37 298,50 147,29
23/11/2014 159,31 76,59 273,60 296,82 143,62
24/11/2014 162,03 79,67 279,03 301,43 149,44
25/11/2014 161,84 80,46 282,18 304,37 152,76
26/11/2014 162,56 79,70 280,68 303,13 151,71
27/11/2014 154,52 79,05 277,46 301,20 149,35
28/11/2014 146,22 77,02 275,39 300,21 143,75
29/11/2014 144,47 77,52 279,83 303,79 148,27
30/11/2014 144,02 78,34 277,46 301,49 147,10
01/12/2014 144,00 79,00 276,80 300,69 147,81
02/12/2014 144,37 78,26 276,86 300,39 148,14
03/12/2014 144,05 77,58 279,00 302,26 148,90
04/12/2014 144,02 77,57 280,39 303,17 150,06
05/12/2014 144,06 77,73 279,24 302,41 148,99
06/12/2014 144,01 79,90 279,51 302,92 150,64
07/12/2014 144,09 77,58 277,81 301,95 148,36
08/12/2014 143,03 76,83 276,18 300,33 146,56
09/12/2014 143,95 75,70 279,01 302,16 148,00
10/12/2014 144,04 75,18 273,16 297,56 142,67
11/12/2014 144,02 75,42 271,99 296,97 141,59
12/12/2014 145,49 79,33 271,98 296,52 144,18
13/12/2014 143,97 77,66 273,06 298,06 143,08
14/12/2014 140,82 78,89 273,84 299,23 143,81
15/12/2014 144,05 79,13 275,10 300,23 144,86
16/12/2014 138,94 78,47 272,08 296,72 142,87
17/12/2014 143,96 79,71 280,52 303,60 150,06
18/12/2014 144,04 80,74 283,77 306,71 153,32
19/12/2014 143,99 79,63 285,16 307,50 153,82
20/12/2014 143,93 80,30 285,74 308,21 154,40
21/12/2014 143,95 79,87 287,43 309,72 155,69
22/12/2014 143,31 79,33 282,40 306,01 150,49
23/12/2014 147,95 81,11 288,19 310,51 156,12
24/12/2014 149,97 81,44 286,80 309,49 155,38
25/12/2014 150,96 81,62 285,66 307,06 156,67
26/12/2014 144,51 80,99 286,13 307,51 156,30
27/12/2014 144,59 78,79 285,32 306,56 153,99
28/12/2014 144,03 78,61 283,15 304,73 151,94
29/12/2014 105,31 73,70 258,86 286,70 127,32
30/12/2014 135,43 77,51 273,02 298,16 139,86
31/12/2014 145,63 79,13 273,46 297,59 142,56
01/01/2015 141,26 79,06 269,92 295,06 139,30
02/01/2015 140,34 78,84 269,26 294,80 140,06
03/01/2015 154,58 79,89 278,45 300,59 148,67
04/01/2015 166,51 81,71 282,32 302,05 155,49
05/01/2015 168,24 82,35 282,60 301,81 157,36
06/01/2015 169,94 82,70 284,33 303,34 158,84
07/01/2015 170,40 83,01 285,07 303,59 160,03
08/01/2015 171,02 82,53 283,77 302,02 158,69
09/01/2015 163,76 81,94 283,27 302,51 156,91
10/01/2015 152,18 80,32 278,19 299,80 149,58
11/01/2015 153,71 80,84 276,60 297,15 149,75
12/01/2015 153,66 80,60 277,99 298,42 151,51
13/01/2015 151,62 79,70 277,98 298,69 151,16
14/01/2015 151,69 80,86 279,05 299,16 153,06
15/01/2015 148,94 79,64 277,57 297,73 151,01
16/01/2015 145,97 78,73 273,14 294,10 146,25
17/01/2015 135,07 77,22 260,40 285,34 134,51
18/01/2015 146,28 78,92 271,12 293,57 141,59
19/01/2015 146,19 78,99 269,38 291,97 141,08
20/01/2015 148,85 80,47 270,13 293,24 142,73
21/01/2015 151,99 81,60 269,71 292,23 144,32
22/01/2015 142,80 78,84 263,62 286,87 136,97
23/01/2015 153,03 81,01 274,52 295,41 147,33
24/01/2015 157,80 80,60 274,87 295,24 148,36
25/01/2015 162,00 80,92 275,10 294,82 150,10
26/01/2015 161,99 80,59 275,58 295,34 150,22
27/01/2015 162,01 81,04 276,14 295,72 151,06
28/01/2015 162,00 81,19 275,94 295,70 151,02
29/01/2015 160,00 81,29 277,37 297,09 152,12
30/01/2015 157,38 81,24 278,57 298,80 152,36
31/01/2015 142,15 78,30 268,43 292,26 140,65
01/02/2015 142,07 78,42 274,97 296,79 145,90
02/02/2015 142,02 79,33 276,02 297,34 147,62
03/02/2015 142,04 78,53 275,63 296,99 146,57
04/02/2015 142,72 78,22 275,22 296,41 146,07
05/02/2015 141,42 78,59 273,52 295,77 144,20
06/02/2015 141,12 78,24 272,23 295,18 142,34
07/02/2015 140,05 77,52 273,23 296,15 142,62
08/02/2015 140,04 78,09 273,26 296,27 143,50
09/02/2015 139,88 78,56 273,57 296,52 144,03
10/02/2015 139,57 78,59 273,07 296,47 143,10
11/02/2015 140,02 78,55 274,40 297,53 144,05
12/02/2015 140,14 78,62 274,87 297,98 144,43
13/02/2015 141,03 77,78 274,32 297,49 143,70
14/02/2015 139,07 77,86 274,52 297,74 143,44
15/02/2015 140,01 76,87 274,99 297,87 143,27
16/02/2015 140,00 76,11 276,33 299,79 144,37
17/02/2015 140,03 75,45 276,93 300,26 144,64
18/02/2015 140,88 75,50 276,00 299,77 144,22
19/02/2015 140,76 74,17 274,25 298,06 142,86
20/02/2015 139,94 74,98 275,53 298,95 144,25
21/02/2015 139,97 76,28 275,12 298,33 144,68
22/02/2015 140,00 76,93 274,14 297,65 144,16
23/02/2015 142,29 76,19 271,66 295,11 142,45
24/02/2015 143,89 76,52 270,85 294,51 142,24
25/02/2015 144,07 75,66 271,60 296,27 141,64
26/02/2015 144,55 74,92 271,09 295,86 141,10
27/02/2015 144,95 74,09 270,91 295,86 140,08
28/02/2015 124,93 70,24 258,33 286,48 127,53
01/03/2015 141,78 73,86 268,29 293,20 136,53
02/03/2015 144,55 75,01 270,93 296,39 139,36
03/03/2015 144,97 76,14 274,89 299,56 143,08
04/03/2015 144,93 78,03 278,34 301,48 147,03
05/03/2015 144,09 78,95 276,42 299,82 146,50
06/03/2015 144,40 79,14 275,15 298,04 146,36
07/03/2015 143,96 78,95 275,53 298,20 146,52
08/03/2015 144,79 79,16 275,62 298,23 147,01
09/03/2015 145,04 79,05 275,91 298,55 147,39
10/03/2015 145,05 79,02 276,61 298,90 148,13
11/03/2015 144,43 78,44 276,44 299,23 147,46
12/03/2015 144,61 78,13 276,89 299,74 147,61
13/03/2015 145,00 78,28 277,22 300,27 147,70
14/03/2015 145,18 78,04 276,19 299,39 146,65
15/03/2015 145,42 77,27 274,69 297,92 144,74
16/03/2015 144,91 76,79 272,32 296,09 142,22
17/03/2015 145,04 77,51 273,03 296,68 142,77
18/03/2015 144,96 77,82 272,28 296,12 142,50
19/03/2015 144,98 78,58 271,87 295,78 142,53
20/03/2015 145,03 78,30 271,76 296,38 141,36
21/03/2015 146,01 78,97 272,67 297,97 141,81
22/03/2015 144,03 78,97 271,53 296,93 140,96
23/03/2015 143,99 79,49 271,41 296,52 141,64
24/03/2015 145,83 80,42 271,81 296,43 142,86
25/03/2015 146,41 78,77 270,77 295,39 141,68
26/03/2015 145,96 76,32 269,97 295,10 139,40
27/03/2015 147,54 78,26 270,97 295,64 141,43
28/03/2015 150,61 78,68 270,42 294,66 141,85
29/03/2015 147,72 77,19 263,16 287,91 135,96
30/03/2015 162,96 80,85 268,31 290,70 142,94
31/03/2015 168,26 81,59 269,16 289,82 146,66
01/04/2015 173,41 81,39 270,13 289,81 148,71
02/04/2015 175,00 81,96 272,44 291,28 151,70
03/04/2015 174,99 82,32 272,54 291,41 152,13
04/04/2015 160,01 80,76 269,40 289,58 148,06
05/04/2015 139,20 79,68 265,50 287,55 142,70
06/04/2015 130,76 78,14 264,36 288,42 138,33
07/04/2015 121,65 76,49 262,85 288,21 135,13
08/04/2015 120,00 73,30 262,86 288,05 132,22
09/04/2015 116,26 76,28 264,84 288,70 137,66
10/04/2015 116,52 76,03 271,55 293,92 141,93
11/04/2015 134,49 78,67 267,72 289,49 143,19
12/04/2015 146,36 79,89 267,93 288,01 146,11
13/04/2015 153,57 80,42 270,34 289,37 149,32
14/04/2015 159,72 81,06 272,03 291,17 150,48
15/04/2015 171,05 82,65 271,69 290,60 151,84
16/04/2015 171,05 83,07 271,74 290,74 151,63
17/04/2015 171,03 82,32 270,05 290,25 149,14
18/04/2015 171,09 82,01 269,69 290,62 148,01
19/04/2015 171,47 82,19 269,40 290,01 148,49
20/04/2015 173,14 82,53 268,17 288,62 148,29
21/04/2015 178,02 82,12 265,99 288,68 144,68
22/04/2015 159,81 79,08 256,13 280,21 136,34
23/04/2015 153,56 78,02 259,86 282,82 137,37
24/04/2015 172,65 80,54 263,16 286,20 140,55
25/04/2015 173,27 80,25 263,91 287,43 140,66
26/04/2015 173,94 79,63 264,96 288,68 141,44
27/04/2015 176,78 79,78 265,46 289,24 142,15
28/04/2015 177,01 80,28 266,05 289,88 143,25
29/04/2015 176,96 81,65 267,73 290,87 146,17
30/04/2015 119,04 70,28 259,40 286,48 130,59
01/05/2015 113,98 68,99 259,38 287,23 128,37
02/05/2015 114,06 68,78 259,47 287,29 128,53
03/05/2015 115,01 68,74 259,70 287,59 128,56
04/05/2015 122,77 70,36 260,61 288,45 129,47
05/05/2015 153,33 79,06 268,09 292,07 142,81
06/05/2015 154,00 78,96 269,61 294,05 143,78
07/05/2015 154,00 79,72 269,17 293,74 143,82
08/05/2015 158,25 79,60 269,31 294,07 143,84
09/05/2015 166,03 81,58 271,04 295,62 146,56
10/05/2015 166,02 80,64 270,53 295,43 145,95
11/05/2015 166,02 80,93 270,79 295,70 146,29
12/05/2015 166,01 81,37 272,61 297,24 147,95
13/05/2015 164,93 81,10 273,61 298,41 148,45
14/05/2015 162,97 80,69 271,03 296,65 145,91
15/05/2015 161,38 77,12 269,55 295,89 142,39
16/05/2015 164,01 77,04 271,12 297,14 142,73
17/05/2015 164,04 76,84 269,80 296,25 141,41
18/05/2015 166,11 76,06 266,36 293,16 138,59
19/05/2015 169,13 76,38 266,96 293,30 140,10
20/05/2015 174,02 76,41 266,51 292,58 140,70
21/05/2015 176,50 76,13 265,41 291,11 140,63
22/05/2015 176,50 76,16 263,89 290,15 139,36
23/05/2015 176,51 80,65 263,46 289,60 141,04
24/05/2015 176,49 79,64 263,44 289,88 140,40
25/05/2015 176,50 82,53 265,07 290,92 143,41
26/05/2015 176,49 82,02 268,22 293,09 146,33
27/05/2015 176,57 82,44 269,80 293,88 148,37
28/05/2015 176,56 82,40 270,52 294,73 148,79
29/05/2015 176,52 82,93 270,21 294,74 148,41
30/05/2015 176,57 82,84 268,75 293,25 148,20
31/05/2015 169,74 81,65 265,57 291,26 144,42
01/06/2015 171,53 80,74 268,69 292,64 147,03
02/06/2015 139,42 78,39 263,49 289,36 141,17
03/06/2015 144,06 79,29 266,61 291,41 144,41
04/06/2015 144,08 78,92 264,68 289,62 143,51
05/06/2015 143,14 77,96 260,26 286,48 138,81
06/06/2015 144,86 77,67 259,75 286,44 137,54
07/06/2015 145,71 77,43 259,82 286,54 137,30
08/06/2015 146,40 77,29 262,02 288,56 138,73
09/06/2015 150,74 77,36 263,59 290,03 139,86
10/06/2015 154,03 79,44 265,51 291,41 143,31
11/06/2015 158,73 77,93 263,19 289,63 139,96
12/06/2015 170,95 76,83 262,79 288,30 139,20
13/06/2015 170,82 78,98 260,76 286,15 137,74
14/06/2015 172,03 81,61 264,20 289,33 142,05
15/06/2015 175,15 81,69 259,63 286,24 138,55
16/06/2015 180,01 82,25 260,27 286,15 141,07
17/06/2015 179,99 82,21 261,97 287,92 141,71
18/06/2015 177,68 84,41 269,20 294,08 148,09
19/06/2015 171,01 83,52 266,39 292,61 144,91
20/06/2015 171,00 83,89 264,65 291,14 144,42
21/06/2015 171,02 83,48 264,20 290,64 143,66
22/06/2015 171,03 82,21 263,90 290,15 143,35
23/06/2015 176,58 82,01 262,11 288,55 141,87
24/06/2015 179,98 81,69 261,30 288,69 140,23
25/06/2015 179,96 81,46 263,42 291,20 141,06
26/06/2015 180,02 80,47 261,31 288,72 139,73
27/06/2015 179,99 81,45 262,19 289,32 140,77
28/06/2015 179,97 81,35 263,09 290,36 141,23
29/06/2015 180,01 83,85 265,52 292,76 144,21
30/06/2015 180,00 82,77 266,82 294,16 144,16
01/07/2015 180,02 82,12 267,48 294,10 144,66
02/07/2015 180,02 80,55 268,42 293,45 145,92
03/07/2015 180,01 80,24 267,96 293,37 145,21
04/07/2015 180,00 80,21 269,01 293,91 146,28
05/07/2015 180,01 79,95 268,43 293,49 145,21
06/07/2015 180,00 80,18 269,29 294,36 145,43
07/07/2015 180,00 81,05 270,74 294,92 147,71
08/07/2015 179,94 81,98 271,75 296,52 148,20
09/07/2015 179,98 80,77 270,40 295,67 146,03
10/07/2015 179,86 80,53 268,81 294,92 144,17
11/07/2015 180,03 80,22 268,35 294,33 143,71
12/07/2015 179,97 79,82 268,94 295,11 143,27
13/07/2015 180,01 81,06 269,14 295,35 144,05
14/07/2015 180,04 80,92 268,17 293,84 144,23
15/07/2015 180,00 82,28 270,97 296,31 147,23
16/07/2015 180,02 81,04 267,84 294,79 143,23
17/07/2015 180,02 79,29 264,02 293,13 138,21
18/07/2015 180,06 78,90 264,25 293,60 138,10
19/07/2015 180,05 79,65 264,37 293,54 139,13
20/07/2015 180,02 79,83 263,14 292,72 138,09
21/07/2015 180,05 79,31 267,52 295,19 142,08
22/07/2015 180,06 79,80 270,45 296,51 145,66
23/07/2015 180,06 79,03 272,72 298,46 146,47
24/07/2015 180,06 78,83 271,51 297,18 145,54
25/07/2015 180,09 78,93 271,40 297,00 145,37
26/07/2015 176,71 77,40 261,18 288,47 135,82
27/07/2015 179,96 80,36 275,75 300,30 147,67
28/07/2015 180,03 80,15 275,68 300,14 147,95
29/07/2015 180,00 79,80 275,29 299,75 147,87
30/07/2015 179,99 79,41 274,19 298,31 148,11
31/07/2015 179,99 79,51 274,35 298,36 148,66
01/08/2015 180,03 79,39 273,52 297,52 148,56
02/08/2015 180,07 78,81 271,75 296,11 146,89
03/08/2015 180,03 78,98 271,57 296,52 145,92
04/08/2015 180,03 79,14 271,52 296,58 145,84
05/08/2015 180,03 78,86 271,94 296,83 145,47
06/08/2015 180,08 79,04 269,47 294,69 144,42
07/08/2015 180,05 79,36 267,89 293,42 143,95
08/08/2015 180,36 79,74 267,48 293,31 143,78
09/08/2015 180,03 78,95 264,44 291,44 140,50
10/08/2015 179,97 79,34 263,84 291,33 139,96
11/08/2015 180,02 79,55 262,19 290,08 138,89
12/08/2015 179,98 80,87 266,84 293,38 142,67
13/08/2015 180,02 80,15 267,90 294,75 142,53
14/08/2015 180,05 80,86 270,55 296,93 144,75
15/08/2015 180,04 80,64 271,55 297,30 145,67
16/08/2015 180,07 81,10 272,11 297,65 146,62
17/08/2015 180,04 80,07 269,57 295,34 144,44
18/08/2015 180,04 80,96 272,83 297,69 147,88
19/08/2015 180,08 81,33 273,46 298,06 148,82
20/08/2015 179,84 80,01 272,58 296,94 147,67
21/08/2015 180,02 79,31 270,06 295,27 144,44
22/08/2015 180,03 79,92 270,80 295,96 145,32
23/08/2015 179,97 80,11 271,43 297,19 145,67
24/08/2015 179,93 78,84 266,41 293,75 140,55
25/08/2015 180,01 79,34 269,09 296,18 143,25
26/08/2015 179,91 80,77 265,25 293,99 141,40
27/08/2015 180,01 78,16 254,54 285,15 132,58
28/08/2015 178,48 80,47 251,05 281,82 131,05
29/08/2015 173,09 77,61 248,58 278,73 128,90
30/08/2015 148,60 78,65 239,98 271,73 124,01
31/08/2015 144,17 79,65 248,10 280,37 128,58
01/09/2015 138,15 80,01 251,11 283,55 131,18
02/09/2015 126,52 79,22 252,84 285,96 131,06
03/09/2015 108,54 76,92 250,64 284,36 127,84
04/09/2015 129,96 80,14 256,25 287,23 134,29
05/09/2015 156,04 83,31 260,28 287,84 140,89
06/09/2015 156,03 82,72 263,69 291,22 142,98
07/09/2015 167,45 81,73 264,81 291,78 143,57
Analisa Dirt Factor (Rd) Heat Exchanger 13-E-101 A/B
SHELL DATA SHEET TUBE DATA SHEET
Construction Data
ID (inside diameter) = 1143 mm
= 1,143 m
Baffle Space = 594 mm
= 0,594 m
Design Data
Fluid = DMAR (hot)
Inlet Outlet Units
T 429 371 °C
µ 1,548 2,088 kg/m.h
k 0,07 0,08 kcal/h.m.°C
c 0,86 0,801 kcal/kg.°C
Construction Data
Number of Tubes (Nt) = 1274
Straight Line (L) = 6,096 m
OD (outside diameter) = 0,019 m
BWG = 12
Pitch = 0,0254 m
Number of Passes = 2
C’ = 0,252 in = 0,0064 m
ID = 0,532 in = 0,0135 m
Design Data
Fluid = AR (cold)
Inlet Outlet Units
T 306 374 °C
µ 5,796 3,564 kg/m.h
K 0,09 0,08 kcal/h.m.°C
C 0,705 0,771 kcal/kg.°C
Perhitungan Dirt Factor (Rd)
SHELL SIDE TUBE SIDE
Weight Flow
⁄
Caloric Temperatur
Weight Flow
⁄
Caloric Temperatur
Specific Heat
T (°C) 429 371
c (kcal/kg.°C) 0,86 0,801
Heat Flow
⁄
(
)
Flow Area
Mass Velocity
⁄
⁄
Diameter Equivalent
From figure 28 Kern
Specific Heat
t (°C) 306 374
c (kcal/kg.°C) 0,705 0,771
Heat Flow
⁄
( )
Flow Area
(external surface, Tab.
10 Kern)
Mass Velocity
⁄
⁄
Inside Diameter tube (D)
From Table 10 Kern (OD ¾-in, BWG-12)
Viscosity
T 429 371 °C
µ 1,548 2,088 kg/m.h
⁄
Reynold Number
⁄
⁄
Thermal Conductivity
T 29 371 °C
k 0,07 0,08 kcal/h.m.°C
Viscosity
t 306 374 °C
µ 5,796 3,564 kg/m.h
⁄
Reynold Number
⁄
⁄
Thermal Conductivity
t 306 374 °C
k 0,09 0, 8 kcal/h.m.°C
Factor for Heat Transfer (jH)
( ⁄ )
( ⁄ )
(
⁄
⁄
)
(
⁄
)
(
)
(
⁄
)
Wall Temperature
( )
( )
Viscosity at Tube Wall Temperature
T 429 371 °C
µ 1,548 2,088 kg/m.h
Factor for Heat Transfer (jH)
( ⁄ )
( ⁄ )
( ⁄
⁄
)
(
⁄
)
(
)
(
⁄
)
Wall Temperature
( )
Viscosity at Tube Wall Temperature
t 306 374 °C
µ 5,796 3,564 kg/m.h
⁄
ɸs
(
)
(
⁄
⁄
)
Corrected Coefficient
(
)
(
)
⁄
ɸt
(
)
(
⁄
⁄
)
Corrected Coefficient
(
)
(
)
ΔT LMTD
T1=137,13 oC t2=126,87
oC Δt1=10,26
oC
T2=74,96 oC t1=59,99
oC Δt2=14,97
oC
(Δt2- Δt1) =4,71
Total Surface (A)
External surface From Table 10 Kern (OD ¾-in, BWG-12)
Clean Overall Coefficient (Uc)
Design Overall Coefficient (Ud)
Dirt Factor (Rd)
Hasil Perhitungan Dirt Factor (Rd) Heat Exchanger 13-E-101 A/B
Tanggal ΔT LMTD ho hio Uc Ud Rd Actual
(ᵒC)
kcal/h m2 ᵒC kcal/h m2 ᵒC h m2 ᵒC/kcal
17/09/2014 12,4705 1038,6860 1853,9540 665,7158 235,4244 0,00275
18/09/2014 16,6382 2030,9157 3612,3073 1300,0180 783,7210 0,00051
19/09/2014 21,6399 2053,5451 3655,9137 1314,9379 742,1265 0,00059
20/09/2014 27,8727 2035,5223 3662,5503 1308,3727 839,3691 0,00043
21/09/2014 28,8560 2454,7758 4398,0605 1575,4429 1122,6045 0,00026
22/09/2014 29,4344 2460,5347 3781,9514 1490,6918 1123,6163 0,00022
23/09/2014 29,7505 2460,8540 3783,2494 1491,0106 1118,7441 0,00022
24/09/2014 30,1708 2460,1319 3783,1620 1490,7319 1113,1705 0,00023
25/09/2014 31,5836 2460,7014 3779,4382 1490,3623 1096,1976 0,00024
26/09/2014 33,0518 2462,0293 3775,3447 1490,2119 1053,2872 0,00028
27/09/2014 34,1328 2463,5185 3772,6494 1490,3370 1019,2095 0,00031
28/09/2014 34,9316 2464,1666 3770,7882 1490,2835 992,6921 0,00034
29/09/2014 35,5148 2465,6105 3769,2571 1490,5721 975,1182 0,00035
30/09/2014 35,4411 2464,6926 3773,1335 1490,8422 980,2755 0,00035
01/10/2014 36,0888 2464,2124 3776,2410 1491,1512 965,0537 0,00037
02/10/2014 36,7028 2464,1084 3776,3996 1491,1379 953,5279 0,00038
03/10/2014 37,4685 2464,4660 3774,9624 1491,0447 937,2641 0,00040
04/10/2014 37,6937 2283,7326 3508,0123 1383,2381 812,4049 0,00051
05/10/2014 36,8938 2451,5660 3765,8215 1484,8938 924,6978 0,00041
06/10/2014 38,0440 2462,9993 3779,1253 1491,1562 905,4405 0,00043
07/10/2014 37,5536 2464,5328 3783,4554 1492,3924 904,3243 0,00044
08/10/2014 38,7105 2463,5800 3780,1555 1491,5295 888,3611 0,00046
09/10/2014 39,5047 2465,7760 3779,9994 1492,3098 880,2002 0,00047
10/10/2014 39,8963 2466,0131 3776,8255 1491,9016 872,7247 0,00048
11/10/2014 40,2604 2466,1201 3779,1204 1492,2988 867,1084 0,00048
12/10/2014 40,5861 2466,2441 3779,6086 1492,4203 864,1795 0,00049
13/10/2014 40,8736 2466,0748 3779,0904 1492,2775 860,1260 0,00049
14/10/2014 40,8807 2491,1025 3813,4906 1506,8055 873,6223 0,00048
15/10/2014 41,2955 2465,9902 3773,9534 1491,4449 850,4401 0,00051
16/10/2014 41,2752 2465,7822 3776,7985 1491,8129 850,3520 0,00051
17/10/2014 41,6775 2467,1571 3777,1226 1492,3667 847,7958 0,00051
18/10/2014 41,6619 2465,8373 3775,9905 1491,7070 845,6949 0,00051
19/10/2014 41,7414 2464,9752 3777,1559 1491,5732 842,3253 0,00052
20/10/2014 41,6933 2464,3515 3781,2989 1491,9903 844,6447 0,00051
21/10/2014 41,9167 2463,5735 3786,6563 1492,5381 845,9362 0,00051
22/10/2014 42,1775 2464,1419 3785,8647 1492,6237 848,0713 0,00051
23/10/2014 42,3516 2465,5599 3783,1394 1492,7198 845,4895 0,00051
24/10/2014 42,8367 2465,8233 3778,6151 1492,1113 840,8639 0,00052
25/10/2014 43,0417 2466,3055 3778,3965 1492,2538 841,4308 0,00052
26/10/2014 43,2386 2428,9564 3719,2998 1469,3625 837,6835 0,00051
27/10/2014 43,1395 2459,5944 3753,0968 1485,8449 869,9327 0,00048
28/10/2014 41,9582 2462,2447 3751,7083 1486,5938 890,4939 0,00045
29/10/2014 42,3388 2455,0268 3741,0178 1482,2842 889,3666 0,00045
30/10/2014 42,4246 2444,9187 3723,1735 1475,7977 882,4118 0,00046
31/10/2014 41,4401 2362,6449 3615,0158 1428,8196 861,3742 0,00046
01/11/2014 40,3203 2250,8935 3462,5345 1364,1191 791,2208 0,00053
02/11/2014 38,6927 2096,9176 3229,4034 1271,3828 716,9299 0,00061
03/11/2014 39,8374 2219,1860 3405,6277 1343,6394 768,9946 0,00056
04/11/2014 39,0731 2119,0982 3262,4254 1284,6547 709,2487 0,00063
05/11/2014 39,4338 2209,3321 3391,7711 1337,8702 748,4532 0,00059
06/11/2014 37,7810 2155,4666 3330,5928 1308,5862 737,1676 0,00059
07/11/2014 38,4109 2210,4695 3410,4421 1341,1843 772,2697 0,00055
08/11/2014 39,2066 2252,7120 3467,4254 1365,5460 782,6763 0,00055
09/11/2014 40,0092 2260,8417 3471,4813 1369,1604 772,7942 0,00056
10/11/2014 39,7547 2261,8929 3479,9278 1370,8585 771,0470 0,00057
11/11/2014 40,2109 2322,7732 3566,3243 1406,6268 802,5717 0,00054
12/11/2014 39,9367 2324,3908 3572,0022 1408,1031 808,2568 0,00053
13/11/2014 40,4835 2326,8364 3568,9445 1408,5242 806,9063 0,00053
14/11/2014 41,1436 2325,9888 3558,2616 1406,5473 801,2354 0,00054
15/11/2014 41,3885 2325,0976 3558,5923 1406,2730 794,3855 0,00055
16/11/2014 41,8232 2325,8033 3555,4128 1406,0342 807,2582 0,00053
17/11/2014 42,3183 2266,0020 3462,9671 1369,7212 772,8623 0,00056
18/11/2014 41,8574 2323,9298 3551,6187 1404,7561 807,0773 0,00053
19/11/2014 42,2104 2311,7458 3531,0048 1397,0792 794,8321 0,00054
20/11/2014 42,3825 2291,6646 3493,7606 1383,9134 788,5742 0,00055
21/11/2014 41,7273 2326,0270 3546,8099 1404,7684 812,0139 0,00052
22/11/2014 41,9804 2308,1529 3518,0214 1393,7330 805,7112 0,00052
23/11/2014 41,3260 2302,9851 3508,0531 1390,2841 823,1133 0,00050
24/11/2014 41,6918 2327,0451 3542,8646 1404,5200 829,9929 0,00049
25/11/2014 42,4247 2326,5912 3538,1126 1403,6074 816,6566 0,00051
26/11/2014 42,5230 2331,6659 3546,7608 1406,8154 815,8829 0,00051
27/11/2014 42,8908 2266,4853 3452,7928 1368,3028 768,4885 0,00057
28/11/2014 42,3757 2197,5825 3345,1251 1326,2811 754,5561 0,00057
29/11/2014 43,2123 2184,4994 3317,7047 1317,2038 731,2626 0,00061
30/11/2014 42,5512 2180,2913 3318,7992 1315,8447 732,9754 0,00060
01/12/2014 42,4638 2180,1083 3322,1466 1316,3039 727,1581 0,00062
02/12/2014 42,5827 2183,0227 3324,2332 1317,6937 724,0115 0,00062
03/12/2014 42,8878 2180,7987 3314,1143 1315,2922 723,9424 0,00062
04/12/2014 42,9413 2180,8555 3311,2433 1314,8604 722,8481 0,00062
05/12/2014 42,8032 2180,9889 3314,3166 1315,3932 725,8854 0,00062
06/12/2014 42,8074 2181,1207 3320,9697 1316,4879 721,3482 0,00063
07/12/2014 43,3601 2180,7745 3316,8566 1315,7151 716,8407 0,00063
08/12/2014 42,9837 2171,3178 3303,3793 1310,1522 716,7025 0,00063
09/12/2014 43,1618 2179,5200 3306,1986 1313,5792 722,0372 0,00062
10/12/2014 42,3561 2178,3606 3314,9554 1314,5372 733,9997 0,00060
11/12/2014 42,2868 2177,9076 3317,5420 1314,7787 736,4836 0,00060
12/12/2014 41,4799 2191,1053 3350,1034 1324,6982 744,8865 0,00059
13/12/2014 42,0237 2178,3537 3322,9641 1315,7922 740,4321 0,00059
14/12/2014 42,1052 2152,5255 3285,7382 1300,5319 725,8757 0,00061
15/12/2014 42,2224 2179,9684 3325,6960 1316,8097 741,4412 0,00059
16/12/2014 41,3843 2135,9930 3262,7926 1290,9018 719,4099 0,00062
17/12/2014 42,4121 2180,8688 3317,4454 1315,8421 733,8762 0,00060
18/12/2014 43,0973 2182,6152 3316,9010 1316,3919 725,5084 0,00062
19/12/2014 43,2000 2182,2982 3309,9993 1315,1883 725,6506 0,00062
20/12/2014 43,2743 2182,0700 3310,5912 1315,1988 725,4189 0,00062
21/12/2014 43,7210 2182,5182 3306,6610 1314,7408 720,6602 0,00063
22/12/2014 43,0988 2175,8664 3304,8096 1312,0324 729,8330 0,00061
23/12/2014 43,4710 2216,1008 3359,6814 1335,3091 747,4056 0,00059
24/12/2014 43,3888 2232,4066 3388,3905 1345,7638 756,5941 0,00058
25/12/2014 42,7591 2240,2660 3403,4765 1350,9994 753,5211 0,00059
26/12/2014 42,8343 2187,1203 3319,7055 1318,4719 724,0543 0,00062
27/12/2014 42,6808 2187,1040 3314,1452 1317,5881 731,7384 0,00061
28/12/2014 42,3074 2181,9249 3310,0422 1315,0595 734,2084 0,00060
29/12/2014 39,3330 1828,6377 2804,8676 1106,9560 582,3933 0,00081
30/12/2014 40,9658 2106,0857 3211,6750 1271,9758 727,9376 0,00059
31/12/2014 40,6615 2192,4727 3347,6815 1324,8188 773,6234 0,00054
01/01/2015 40,1719 2154,9159 3297,7111 1303,2782 759,7255 0,00055
02/01/2015 40,8150 2146,9998 3286,6952 1298,6621 738,2880 0,00058
03/01/2015 41,1494 2267,3780 3453,7337 1368,7759 800,8578 0,00052
04/01/2015 40,9805 2363,5846 3598,1104 1426,5135 841,0562 0,00049
05/01/2015 40,9567 2377,3602 3620,9346 1435,1188 839,1389 0,00049
06/01/2015 41,1740 2391,0033 3639,0660 1442,9385 845,3707 0,00049
07/01/2015 41,0524 2394,8274 3644,3586 1445,1633 845,6519 0,00049
08/01/2015 40,5325 2399,2019 3652,0314 1447,9628 856,2593 0,00048
09/01/2015 40,9760 2342,3616 3564,5661 1413,5102 823,0528 0,00051
10/01/2015 40,9095 2248,0293 3426,3160 1357,4181 784,2734 0,00054
11/01/2015 39,9743 2260,0671 3449,7485 1365,4842 793,9195 0,00053
12/01/2015 40,5671 2260,0543 3446,1976 1364,9229 781,3516 0,00055
13/01/2015 40,9768 2243,2817 3417,8805 1354,3630 766,4232 0,00057
14/01/2015 40,7506 2244,4021 3421,0299 1355,2659 764,9502 0,00057
15/01/2015 40,5147 2221,2019 3384,7937 1341,1195 756,6131 0,00058
16/01/2015 39,7977 2195,1969 3351,5304 1326,4163 755,7362 0,00057
17/01/2015 38,8963 2098,6407 3226,6712 1271,5919 718,1700 0,00061
18/01/2015 39,1786 2196,9577 3358,7397 1328,1877 787,5593 0,00052
19/01/2015 39,0635 2195,7071 3361,0116 1328,0854 782,4607 0,00053
20/01/2015 39,5029 2218,3144 3398,8554 1342,2649 787,6480 0,00052
21/01/2015 39,2445 2244,1139 3443,1130 1358,6125 795,9298 0,00052
22/01/2015 38,0621 2165,4045 3326,8646 1311,6633 773,5979 0,00053
23/01/2015 39,3296 2253,9310 3445,2430 1362,5378 804,4936 0,00051
24/01/2015 39,4274 2292,2897 3501,8792 1385,4138 821,3162 0,00050
25/01/2015 39,4040 2325,8945 3553,9890 1405,8448 832,1326 0,00049
26/01/2015 39,5981 2325,8246 3551,6958 1405,4603 830,7266 0,00049
27/01/2015 39,5816 2326,3027 3552,7050 1405,7929 829,2710 0,00049
28/01/2015 39,6647 2326,2106 3553,5506 1405,8916 827,5839 0,00050
29/01/2015 39,9683 2310,8087 3527,2217 1396,1446 814,3536 0,00051
30/01/2015 40,4820 2290,3182 3493,1562 1383,3275 800,1840 0,00053
31/01/2015 40,0434 2161,7164 3309,2531 1307,5684 745,6365 0,00058
01/02/2015 40,4394 2163,1452 3297,6493 1306,2741 740,0596 0,00059
02/02/2015 40,3499 2163,3337 3298,5472 1306,4837 737,0727 0,00059
03/02/2015 40,2843 2163,1457 3296,5318 1306,0989 740,9824 0,00058
04/02/2015 40,0925 2168,6389 3304,7310 1309,3886 747,0818 0,00057
05/02/2015 40,1019 2157,2799 3292,1532 1303,2725 744,6885 0,00058
06/02/2015 40,0590 2154,2287 3289,1246 1301,6841 748,6894 0,00057
07/02/2015 40,4011 2145,4144 3271,3187 1295,6766 740,7652 0,00058
08/02/2015 40,5812 2145,5345 3273,3476 1296,0386 734,3305 0,00059
09/02/2015 40,5696 2144,3443 3272,3538 1295,4485 732,8087 0,00059
10/02/2015 40,5370 2141,5992 3269,2767 1293,9643 735,4495 0,00059
11/02/2015 40,7021 2145,8397 3272,7953 1296,0633 736,5502 0,00059
12/02/2015 40,7949 2146,9786 3273,7610 1296,6302 736,2805 0,00059
13/02/2015 40,8834 2154,1028 3283,1935 1300,7083 739,7938 0,00058
14/02/2015 40,7991 2137,6762 3257,8956 1290,7484 733,4864 0,00059
15/02/2015 40,8505 2145,4516 3265,6150 1294,7944 738,8585 0,00058
16/02/2015 41,9404 2145,6833 3261,1332 1294,1736 725,1913 0,00061
17/02/2015 42,1855 2145,9410 3258,2503 1293,8130 722,4630 0,00061
18/02/2015 42,3423 2152,8285 3270,9401 1298,3174 723,2901 0,00061
19/02/2015 42,3602 2151,0393 3267,8137 1297,1741 719,0261 0,00062
20/02/2015 42,2782 2144,7402 3258,0521 1293,3452 715,2081 0,00063
21/02/2015 41,8101 2145,1233 3263,4856 1294,3400 718,3192 0,00062
22/02/2015 41,6062 2145,2284 3267,7339 1295,0461 720,5721 0,00062
23/02/2015 41,2176 2163,4910 3298,5380 1306,5396 732,8478 0,00060
24/02/2015 41,1741 2176,6628 3321,4547 1314,9386 739,4939 0,00059
25/02/2015 41,9904 2178,1973 3319,5291 1315,1963 737,9183 0,00059
26/02/2015 42,1409 2181,9005 3323,9741 1317,2441 737,8371 0,00060
27/02/2015 42,1943 2184,9446 3326,2968 1318,7182 743,2293 0,00059
28/02/2015 41,0069 2008,0029 3071,0889 1214,1453 660,8645 0,00069
01/03/2015 40,9344 2157,4032 3288,8578 1302,8006 749,9357 0,00057
02/03/2015 41,9435 2181,7810 3324,2130 1317,2380 751,4263 0,00057
03/03/2015 42,3450 2186,8635 3327,0475 1319,5350 747,9040 0,00058
04/03/2015 41,9800 2187,9956 3327,3275 1319,9912 747,9121 0,00058
05/03/2015 41,6489 2180,6471 3323,1840 1316,6631 742,6894 0,00059
06/03/2015 41,1448 2182,8696 3329,8444 1318,5186 744,2139 0,00059
07/03/2015 41,1097 2179,3367 3323,0150 1316,1588 742,7954 0,00059
08/03/2015 41,1645 2186,3123 3334,1728 1320,4534 744,0820 0,00059
09/03/2015 41,3659 2188,4144 3336,4965 1321,5846 741,8340 0,00059
10/03/2015 41,3746 2188,7076 3335,3698 1321,5146 740,4457 0,00059
11/03/2015 41,7224 2183,3848 3325,8928 1318,0864 735,8040 0,00060
12/03/2015 41,9272 2184,9298 3326,3247 1318,7172 735,2803 0,00060
13/03/2015 42,0579 2188,2873 3331,2311 1320,7114 737,3952 0,00060
14/03/2015 41,8811 2189,4576 3334,3606 1321,6295 741,1808 0,00059
15/03/2015 41,4956 2190,7768 3336,9741 1322,5208 749,4575 0,00058
16/03/2015 41,1409 2185,6792 3332,7005 1319,9915 754,1045 0,00057
17/03/2015 40,9971 2187,0893 3335,5077 1320,9461 758,2914 0,00056
18/03/2015 40,9208 2186,3385 3337,0005 1320,9062 757,3851 0,00056
19/03/2015 40,6985 2186,5585 3340,6147 1321,5525 759,6338 0,00056
20/03/2015 40,8705 2186,7841 3340,2501 1321,5778 765,0191 0,00055
21/03/2015 41,2643 2195,4070 3353,6171 1326,8197 769,7441 0,00055
22/03/2015 41,0098 2178,6480 3330,4722 1317,0754 761,9024 0,00055
23/03/2015 40,8732 2178,3942 3332,0009 1317,2216 759,0921 0,00056
24/03/2015 40,6349 2194,0088 3357,9526 1326,9865 767,4088 0,00055
25/03/2015 40,8157 2198,0223 3361,2303 1328,9663 766,3672 0,00055
26/03/2015 41,2324 2193,4371 3348,1541 1325,2449 764,5953 0,00055
27/03/2015 40,9421 2207,3162 3373,3654 1334,2607 772,4451 0,00055
28/03/2015 40,6432 2232,4193 3414,3412 1349,8432 786,7728 0,00053
29/03/2015 39,3375 2205,6314 3384,7311 1335,4177 784,8694 0,00053
30/03/2015 38,9199 2331,0241 3577,1797 1411,3413 857,6464 0,00046
31/03/2015 38,7115 2373,0786 3642,4545 1436,9185 864,5521 0,00046
01/04/2015 38,7344 2413,0536 3700,9727 1460,6816 879,0593 0,00045
02/04/2015 38,8910 2426,2305 3717,7266 1468,1193 877,0718 0,00046
03/04/2015 38,9368 2426,2453 3718,8255 1468,2960 874,4485 0,00046
04/04/2015 39,1229 2308,3016 3540,0428 1397,2307 804,9508 0,00053
05/04/2015 39,0098 2136,3349 3281,2319 1293,9038 714,5756 0,00063
06/04/2015 39,4047 2063,2809 3166,6624 1249,2896 686,7093 0,00066
07/04/2015 39,7044 1982,0099 3040,2350 1199,8172 644,9020 0,00072
08/04/2015 39,6940 1966,2520 3006,6117 1188,8032 646,1774 0,00071
09/04/2015 39,7081 1933,8367 2961,7792 1169,9442 609,5189 0,00079
10/04/2015 40,2850 1938,1999 2954,5016 1170,3994 610,4618 0,00078
11/04/2015 39,3500 2096,7460 3212,5366 1268,6974 692,6104 0,00066
12/04/2015 38,6661 2196,9990 3369,6682 1329,9084 744,8071 0,00059
13/04/2015 38,7561 2256,8893 3457,9303 1365,6015 772,3300 0,00056
14/04/2015 39,0210 2306,9578 3532,8806 1395,6219 803,3863 0,00053
15/04/2015 38,7604 2395,8615 3675,4362 1450,4043 854,7138 0,00048
16/04/2015 38,6186 2395,9806 3676,8256 1450,6642 860,0129 0,00047
17/04/2015 38,9676 2395,0178 3676,7953 1450,3065 862,4062 0,00047
18/04/2015 39,2485 2395,3158 3677,0520 1450,4557 865,1718 0,00047
19/04/2015 39,1072 2398,1884 3682,8227 1452,4069 863,5298 0,00047
20/04/2015 38,7920 2410,6536 3706,1505 1460,6067 870,5512 0,00046
21/04/2015 39,3128 2446,8732 3765,8248 1483,1714 903,7810 0,00043
22/04/2015 38,3033 2301,0354 3554,7379 1396,8399 820,8348 0,00050
23/04/2015 38,3208 2252,1895 3466,7841 1365,2546 799,4270 0,00052
24/04/2015 38,6169 2404,3128 3701,5175 1457,5587 897,7989 0,00043
25/04/2015 39,1142 2409,2453 3706,2836 1460,1102 897,3409 0,00043
26/04/2015 39,7650 2414,7381 3710,1243 1462,7232 890,3648 0,00044
27/04/2015 40,0174 2436,5718 3743,0455 1475,8518 899,1644 0,00043
28/04/2015 40,2813 2438,7285 3746,8239 1477,2304 892,8461 0,00044
29/04/2015 40,3544 2439,4704 3748,7848 1477,8074 882,0165 0,00046
30/04/2015 41,4983 1955,9833 2989,6163 1182,3924 611,8118 0,00079
01/05/2015 41,6470 1909,3716 2914,6301 1153,6298 594,1165 0,00082
02/05/2015 41,7705 1910,1338 2915,0473 1153,9733 592,5398 0,00082
03/05/2015 41,8432 1918,9603 2927,9313 1159,2138 597,6013 0,00081
04/05/2015 41,5335 1989,7933 3038,8930 1202,4550 643,3774 0,00072
05/05/2015 40,6744 2253,9042 3454,0908 1363,9097 780,7879 0,00055
06/05/2015 41,4056 2259,8374 3459,5573 1366,9343 777,3481 0,00055
07/05/2015 41,2209 2259,9163 3463,1699 1367,5269 778,8628 0,00055
08/05/2015 41,4118 2294,0041 3514,7494 1388,0516 798,5355 0,00053
09/05/2015 41,5539 2356,5327 3613,3247 1426,3185 831,1836 0,00050
10/05/2015 41,9075 2356,0100 3610,6652 1425,7125 825,9014 0,00051
11/05/2015 41,9315 2356,2025 3611,3499 1425,8897 825,4175 0,00051
12/05/2015 42,1832 2356,8696 3609,6875 1425,8747 821,9121 0,00052
13/05/2015 42,5910 2348,6315 3593,9626 1420,4056 813,4485 0,00053
14/05/2015 42,3795 2332,3174 3573,4937 1411,2408 809,2034 0,00053
15/05/2015 42,9071 2318,3832 3543,5056 1401,4602 803,2833 0,00053
16/05/2015 42,8357 2339,5557 3571,7631 1413,6167 823,6041 0,00051
17/05/2015 42,7082 2339,2824 3573,6823 1413,8173 827,0793 0,00050
18/05/2015 42,1736 2353,9352 3601,4432 1423,5139 842,6863 0,00048
19/05/2015 42,3168 2377,7893 3637,7614 1437,9116 848,6849 0,00048
20/05/2015 42,3407 2415,1811 3696,2765 1460,7280 865,0754 0,00047
21/05/2015 42,1645 2433,6393 3726,2841 1472,1663 871,8929 0,00047
22/05/2015 42,0561 2433,0211 3729,2060 1472,3957 874,4082 0,00046
23/05/2015 40,9012 2434,1554 3747,7870 1475,7006 886,6115 0,00045
24/05/2015 41,2518 2433,7482 3743,7158 1474,9194 884,1798 0,00045
25/05/2015 40,8913 2435,2481 3752,1151 1476,7731 883,0472 0,00046
26/05/2015 41,5210 2436,2876 3744,3634 1475,9523 868,7435 0,00047
27/05/2015 41,5487 2437,5654 3744,0230 1476,3683 863,0703 0,00048
28/05/2015 41,8139 2437,7483 3742,4878 1476,1966 860,9823 0,00048
29/05/2015 41,7019 2437,4691 3744,5864 1476,4205 865,1205 0,00048
30/05/2015 41,6432 2437,3183 3747,7535 1476,8573 857,8431 0,00049
31/05/2015 41,5060 2383,5708 3668,5198 1444,8192 833,8560 0,00051
01/06/2015 41,5866 2398,1564 3680,2810 1451,9997 836,5083 0,00051
02/06/2015 41,6360 2137,4917 3284,1690 1294,7848 686,1950 0,00068
03/06/2015 41,7703 2177,6727 3341,8881 1318,4996 704,0629 0,00066
04/06/2015 41,6688 2177,1130 3344,1986 1318,6537 700,1114 0,00067
05/06/2015 41,1323 2167,3886 3335,8470 1313,7865 707,7153 0,00065
06/06/2015 41,0740 2181,3791 3357,5749 1322,2973 722,4567 0,00063
07/06/2015 41,0899 2188,3510 3367,3507 1326,3753 727,9782 0,00062
08/06/2015 41,5776 2194,8355 3371,9522 1329,4706 727,6868 0,00062
09/06/2015 41,9153 2231,0236 3424,2198 1350,8729 746,4335 0,00060
10/06/2015 42,0685 2258,9723 3469,7414 1368,2041 752,3293 0,00060
11/06/2015 41,7343 2295,3080 3525,7198 1390,2378 786,5588 0,00055
12/06/2015 41,2280 2390,3383 3668,6525 1447,3236 852,8678 0,00048
13/06/2015 39,7687 2388,9698 3678,7302 1448,3866 876,9237 0,00045
14/06/2015 40,2334 2400,4662 3697,2555 1455,4841 871,3784 0,00046
15/06/2015 39,8383 2422,5435 3743,0106 1470,6879 893,8414 0,00044
16/06/2015 40,1226 2459,8151 3801,1852 1493,4056 897,7237 0,00044
17/06/2015 40,4322 2460,3293 3797,4729 1493,0216 899,3988 0,00044
18/06/2015 41,2933 2446,3150 3765,7520 1482,9550 876,7294 0,00047
19/06/2015 41,3442 2394,1637 3689,1861 1451,9164 849,5388 0,00049
20/06/2015 41,1893 2393,5904 3693,9001 1452,4349 845,6908 0,00049
21/06/2015 41,0280 2393,3818 3693,1936 1452,2489 849,7253 0,00049
22/06/2015 41,2614 2393,0384 3689,0911 1451,4878 843,4602 0,00050
23/06/2015 40,8993 2434,7007 3757,0372 1477,3334 875,7207 0,00047
24/06/2015 41,0099 2459,9018 3796,7834 1492,7576 899,8643 0,00044
25/06/2015 41,6861 2460,5372 3791,6595 1492,1986 897,5106 0,00044
26/06/2015 41,3084 2459,8766 3792,4262 1492,0743 896,4201 0,00045
27/06/2015 41,1406 2460,2904 3794,2757 1492,5128 898,3921 0,00044
28/06/2015 41,4587 2460,4383 3791,9285 1492,2039 895,9177 0,00045
29/06/2015 41,6336 2462,4323 3797,8723 1493,8576 892,7080 0,00045
30/06/2015 42,0936 2462,5633 3791,0332 1492,8464 892,4887 0,00045
01/07/2015 42,0477 2462,7037 3787,2586 1492,3123 890,4495 0,00045
02/07/2015 42,0188 2462,6132 3779,2366 1491,0320 880,1260 0,00047
03/07/2015 42,1393 2462,2697 3778,7656 1490,8328 880,7530 0,00046
04/07/2015 42,1898 2462,6180 3776,6386 1490,6292 877,6556 0,00047
05/07/2015 41,9979 2462,3790 3776,6371 1490,5414 884,5695 0,00046
06/07/2015 42,0071 2462,6249 3775,6242 1490,4737 888,9725 0,00045
07/07/2015 41,8847 2463,3813 3776,3760 1490,8679 883,2002 0,00046
08/07/2015 42,1508 2463,5836 3777,5263 1491,1213 885,4267 0,00046
09/07/2015 42,1452 2463,0274 3775,6028 1490,6178 891,4967 0,00045
10/07/2015 42,1216 2461,5160 3776,2879 1490,1708 896,2106 0,00044
11/07/2015 41,9761 2462,4969 3777,7722 1490,7614 898,5624 0,00044
12/07/2015 42,0968 2462,1329 3774,2555 1490,0802 903,2404 0,00044
13/07/2015 41,9421 2462,8747 3779,3313 1491,1426 904,2914 0,00044
14/07/2015 41,6964 2462,7101 3781,0215 1491,3453 898,6361 0,00044
15/07/2015 42,0821 2463,8436 3780,8555 1491,7351 890,8885 0,00045
16/07/2015 42,1346 2462,4946 3782,0251 1491,4224 900,7467 0,00044
17/07/2015 42,2829 2460,5795 3782,3489 1490,7700 912,6911 0,00042
18/07/2015 42,5441 2460,8108 3780,7938 1490,6132 910,8842 0,00043
19/07/2015 42,5394 2461,0775 3783,6866 1491,1606 905,2922 0,00043
20/07/2015 42,3111 2460,4112 3786,3471 1491,3288 909,9909 0,00043
21/07/2015 42,8483 2462,2010 3776,3639 1490,4336 894,4253 0,00045
22/07/2015 42,9299 2463,4718 3772,9857 1490,3724 883,0465 0,00046
23/07/2015 43,2986 2463,9931 3765,4302 1489,3825 884,0296 0,00046
24/07/2015 42,9743 2463,4810 3766,7887 1489,4078 887,0857 0,00046
25/07/2015 42,8221 2463,7438 3767,7534 1489,6547 890,1226 0,00045
26/07/2015 40,9043 2433,6643 3740,9879 1474,4650 907,4476 0,00042
27/07/2015 42,3947 2464,4556 3762,9028 1489,1558 908,3048 0,00043
28/07/2015 42,5067 2464,9811 3763,2242 1489,3980 903,7185 0,00044
29/07/2015 42,6037 2464,4985 3762,2768 1489,0734 899,3123 0,00044
30/07/2015 42,5917 2464,0209 3763,0106 1489,0139 888,7521 0,00045
31/07/2015 42,6686 2464,1160 3763,2213 1489,0817 884,6146 0,00046
01/08/2015 42,6734 2464,0854 3764,8699 1489,3285 879,7341 0,00047
02/08/2015 42,5409 2463,6639 3766,4115 1489,4157 882,0957 0,00046
03/08/2015 42,5499 2463,3201 3766,8148 1489,3531 889,4790 0,00045
04/08/2015 42,5363 2463,3796 3767,5554 1489,4906 890,5448 0,00045
05/08/2015 42,3817 2463,3694 3765,3643 1489,1443 897,3537 0,00044
06/08/2015 42,1598 2462,9367 3771,4950 1489,9439 893,5968 0,00045
07/08/2015 42,0823 2462,2516 3775,6008 1490,3333 889,1399 0,00045
08/08/2015 42,0847 2464,5477 3781,5162 1492,0960 890,7680 0,00045
09/08/2015 41,9308 2460,6958 3780,3257 1490,4983 897,1628 0,00044
10/08/2015 41,8990 2460,1526 3782,3852 1490,6189 899,6594 0,00044
11/08/2015 41,6525 2459,9072 3786,8942 1491,2285 902,4538 0,00044
12/08/2015 41,7181 2461,7609 3782,6709 1491,2536 903,0357 0,00044
13/08/2015 42,1459 2462,2797 3778,2763 1490,7603 903,9137 0,00044
14/08/2015 42,4025 2463,6221 3776,3763 1490,9562 901,4608 0,00044
15/08/2015 42,3966 2463,8612 3773,4652 1490,5897 899,1765 0,00044
16/08/2015 42,4373 2464,3739 3774,6270 1490,9586 895,8682 0,00045
17/08/2015 42,1644 2462,9796 3774,9920 1490,5051 897,5788 0,00044
18/08/2015 42,4797 2464,3809 3772,4445 1490,6205 888,4987 0,00045
19/08/2015 42,4921 2465,0074 3773,2375 1490,9736 885,9392 0,00046
20/08/2015 42,3941 2462,4877 3766,7807 1489,0434 885,4022 0,00046
21/08/2015 42,0653 2462,7555 3770,6376 1489,7437 899,0755 0,00044
22/08/2015 42,1245 2463,3003 3771,8441 1490,1314 897,8331 0,00044
23/08/2015 42,6052 2463,1390 3770,8909 1489,9236 893,7298 0,00045
24/08/2015 42,2162 2460,6339 3774,7628 1489,6100 905,6671 0,00043
25/08/2015 42,8967 2462,4272 3772,8910 1489,9752 893,6910 0,00045
26/08/2015 42,7229 2460,7330 3785,1234 1491,2572 892,0236 0,00045
27/08/2015 41,3787 2456,2650 3795,9987 1491,2965 908,5303 0,00043
28/08/2015 39,8586 2443,7779 3793,8554 1486,3554 920,5826 0,00041
29/08/2015 39,7900 2400,7784 3723,4003 1459,6339 884,9163 0,00044
30/08/2015 38,1536 2203,9489 3442,3216 1343,6658 773,7296 0,00055
31/08/2015 40,0230 2171,6852 3375,8351 1321,5366 743,2073 0,00059
01/09/2015 41,1002 2122,7407 3294,1578 1290,8942 699,3484 0,00066
02/09/2015 41,7854 2023,0056 3133,3472 1229,3144 641,6069 0,00075
03/09/2015 41,7346 1858,0733 2875,8888 1128,7822 554,6966 0,00092
04/09/2015 41,4922 2054,4473 3177,2929 1247,6883 657,7184 0,00072
05/09/2015 40,7376 2274,2521 3518,0514 1381,3046 777,2145 0,00056
06/09/2015 41,7833 2275,3152 3509,9324 1380,4427 767,6905 0,00058
07/09/2015 42,0155 2365,6160 3643,1903 1434,2931 819,9458 0,00052