E S. EDIFICACION DE DOS PISOS MUNICIPIO DE GALÁN JALKH SAS Vo Bo

DISEÑOS Y CONSTRUCCIONES DE OBRAS CIVILES JALKH SAS

ESTUDIO DE SUELOS

EDIFICACIÓN DE DOS (2) PISOS CALLE 6 No. 05 – 35 MUNICIPIO DE GALÁN

Departamento de Santander

ELABORADO POR:

__________________________________________ Ing. HERNÁN DAVID FLÓREZ OLIVARES, Msc.

MAT. No. 25202-31164 de Cundinamarca

BARRANCABERMEJA – SANTANDER SEPTIEMBRE DE 2015

DISEÑOS Y CONSTRUCCIONES DE OBRAS CIVILES

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ESTUDIO DE SUELOS

PROYECTO:



Hernán David Flórez Olivares

Ing. Civil, Msc.

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TABLA DE CONTENIDO

1. INTRODUCCIÓN ................................................................................................................................................ 7

2. GENERALIDADES .............................................................................................................................................. 8

2.1. LOCALIZACIÓN ......................................................................................................................................... 8

2.2. OBJETIVOS ............................................................................................................................................. 10

2.3. ALCANCE ................................................................................................................................................ 10

2.4. METODOLOGÍA ...................................................................................................................................... 10

3. CARACTERÍSTICAS GENERALES .................................................................................................................. 12

3.1. CARACTERÍSTICAS DEL PROYECTO ................................................................................................... 12

4. EXPLORACIÓN DEL SUBSUELO Y ENSAYOS DE LABORATORIO .............................................................. 14

4.1. PERFORACIÓN Y MUESTREO .............................................................................................................. 14

4.2. MUESTREO Y PRUEBAS DE CAMPO .................................................................................................... 16

4.3. ENSAYOS DE LABORATORIO ............................................................................................................... 21

5. PERFIL ESTRATIGRÁFICO ............................................................................................................................. 23

5.1. GEOLOGÍA .............................................................................................................................................. 23

5.2. DESCRIPCIÓN DEL PERFIL ESTRATIGRÁFICO ................................................................................... 27

5.3. RESUMEN ESTRATIGRAFICO ............................................................................................................... 31

5.4. NIVEL FREÁTICO .................................................................................................................................... 31

6. CONDICIONES ESPECIALES DEL SUBSUELO .............................................................................................. 32

6.1. SISMICIDAD ............................................................................................................................................ 32

6.2. ANALISIS POR LICUACIÓN .................................................................................................................... 33

7. ANÁLISIS GEOTÉCNICO Y RECOMENDACIONES PARA DISEÑO ............................................................... 34

7.1. PERFIL DE DISEÑO Y PARÁMETROS GEOMECÁNICOS DE LOS SUELOS ....................................... 34

7.2. TIPO Y NIVEL DE CIMENTACIÓN DE ESTRUCTURA ........................................................................... 39

7.3. PRESIÓN ADMISIBLE Y DEFORMACIONES DE LA ESTRUCTURA ..................................................... 40

7.4. ESTIMACIÓN DE CAPACIDADES DE CARGA Y ASENTAMIENTOS DE LA ESTRUCTURA ................ 42

8. RESULTADOS, CONCLUSIONES Y RECOMENDACIONES ........................................................................... 45

8.1. EXPLORACIÓN DEL SUBSUELO Y ENSAYOS DE LABORATORIO ..................................................... 45

8.2. TIPO Y NIVEL DE LA CIMENTACIÓN DE LA ESTRUCTURA ................................................................. 45

8.3. ESFUERZOS ADMISIBLES Y DEFORMACIONES DE LA ESTRUCTURA ............................................. 45

8.4. RECOMENDACIONES ESTRUCTURALES Y SÍSMICAS ....................................................................... 46

8.5 RECOMENDACIONES PARA EL TRATAMIENTO DE SUELOS SUPERFICIALES. ............................... 46

8.6 RECOMENDACIONES GENERALES Y LIMITACIONES ........................................................................ 46

BIBLIOGRAFÍA........................................................................................................................................................... 47


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LISTA DE ANEXOS

ANEXO 1. ESQUEMA LOCALIZACION DE SONDEOS.

ANEXO 2. REGISTRO DE PERFORACION.

ANEXO 3. ENSAYOS DE LABORATORIO.

ANEXO 4. PARAMETROS DEL PERFIL ESTRATIGRAFICO.

ANEXO 5. MEMORIAS DE CALCULO.


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LISTA DE IMÁGENES Imagen 1. Vista general del sitio estudiado – Fuente: Google Earth .................................... 9

Imagen 2. Vista de la fachada del sitio estudiado. ................................................................ 9

Imagen 3. Vista estructura actual y detalles del sitio en estudio ......................................... 12

Imagen 4. Vista de la fachada del sitio de estudio y edificación vecinas ............................ 13

Imagen 5. Vista parque principal y sus alrededores ............................................................ 13

Imagen 6. Equipo de Percusión manual – Sondeo 1 .......................................................... 15



Imagen 9. Sondeo 1 - muestra 2 .......................................................................................... 17

Imagen 10. Sondeo 2 - muestra 1 ........................................................................................ 18

Imagen 11. Sondeo 3 - muestra 3 ........................................................................................ 18

Imagen 12. Elaboración de ensayos en laboratorio (Propiedades índice) ......................... 21


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LISTA DE FIGURAS

Figura 1. Graficas Resumen de Resultados de Ensayos Sondeo 1 ................................... 28



Figura 4. Espectro elástico de aceleraciones para el proyecto. .......................................... 33

Figura 5. Parámetros perfil de diseño – Novo – Estudio de Suelos ................................... 35

Figura 6. Correlaciones Novo – Arcilla inorgánica blanda (Estrato 1) ................................ 35

Figura 7. Regresión para el cálculo de c´y ϕ´en el estrato 4, el cual se encontró una grava

limosa amarilla, saturada y de consistencia densa. ............................................................ 37

Figura 8. Esquema de cimentación propuesta .................................................................... 39

Figura 9. Relación de capacidad última (qo) vs. Ancho del cimiento (B) para el perfil de

diseño ................................................................................................................................... 43

Figura 10. Relación de capacidad última (qo) vs. Profundidad del cimiento (D) para el

perfil de diseño ..................................................................................................................... 43


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LISTA DE TABLAS

Tabla 1. Listado y profundidad de sondeos ......................................................................... 14

Tabla 2. Numero de golpes (N) N/30. Valores contabilizados en campo ........................... 19

Tabla 3. Ensayos de laboratorio realizados ......................................................................... 21

Tabla 4. Resumen de Resultados Propiedades índice los suelos ...................................... 22

Tabla 5. Estratos del perfil de diseño ................................................................................... 34

Tabla 6. Propiedades índices y volumétricas del perfil de diseño. .................................... 36

Tabla 7. Corrección del número de golpes del ensayo de SPT. ........................................ 37

Tabla 8. Parámetros geomecánicos de resistencia de los estratos del perfil de diseño ... 38

Tabla 9. Parámetros geomecánicos de compresibilidad y consolidación para el perfil de

diseño ................................................................................................................................... 38


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1. INTRODUCCIÓN

Se presentan en este informe, los resultados del Estudio de Suelos para

Cimentaciones tendiente a establecer las recomendaciones de diseño y

construcción de una edificación de dos (2) pisos, que se encuentra localizada en la

Calle 6 No. 05 – 35, Antiguo Palacio Municipal, que se proyecta construir en el

Municipio de Galán, Departamento de Santander.

El Estudio comprendió un reconocimiento del área de estudio, y el desarrollo del

programa de exploración del subsuelo con base en perforaciones, ensayos de

campo y de laboratorio; con la información obtenida se efectuaron los análisis de

ingeniería geotécnica tendientes a establecer el tipo de cimentación más favorable

para la estructura proyectada y recomendaciones para la adecuación del lote.


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2. GENERALIDADES

HERNÁN DAVID FLÓREZ OLIVARES, realizó para la empresa DISEÑOS Y

CONSTRUCCIONES DE OBRAS CIVILES JALKH SAS el estudio de suelos para

una futura construcción de dos (2) pisos que se ubicará en la Calle 6 No. 05 – 35,

que se proyecta construir en el Municipio de Galán, Departamento de Santander.

Este estudio se realizó siguiendo los lineamientos del Reglamento Colombiano de

Construcción Sismo Resistente NSR-10, Título H – Estudios Geotécnicos. El

informe comienza con algunas generalidades como: la localización, objetivos del

estudio y descripción general del proyecto; posteriormente se enumeran los trabajos

de exploración realizados en campo y los ensayos de laboratorio. Con base en

estos trabajos, se examinan las diferentes condiciones de los estratos que

conforman el sitio de interés y se proceden a efectuar los análisis de las diferentes

condiciones especiales del subsuelo y sus características geotécnicas con el fin de

dar las recomendaciones pertinentes que permitan entre otros aspectos, establecer

los parámetros de capacidad portante y deformación de la cimentación a proyectar.

2.1. LOCALIZACIÓN

El sitio donde se realizó el estudio se encuentra ubicado en la Calle 6 No. 05 – 35,

en el Municipio de Galán, departamento de Santander. En las Imágenes 1 y 2, se

muestra una localización general del proyecto y fotografía de la fachada actual del

sitio en estudio.


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Imagen 1. Vista general del sitio estudiado – Fuente: Google Earth

Imagen 2. Vista de la fachada del sitio estudiado.


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2.2. OBJETIVOS

Los objetivos de este estudio son los siguientes:

1. Conocer, caracterizar y determinar el perfil estratigráfico del subsuelo y las

propiedades geomecánicas del subsuelo.

2. Localizar niveles freáticos o filtraciones de agua que puedan generar problemas

durante el proceso de excavación y la disminución de las propiedades

geomecánicas del suelo.

3. Detectar problemas de cimentación inherentes al tipo de suelo, o la topografía

del sitio.

4. Analizar el nivel de cimentación de la estructura.

5. Proponer el (los) sistema(s) de cimentación más adecuado(s) para el proyecto.

6. Determinar las presiones máximas de contacto y deformaciones para las

cimentaciones del proyecto.

2.3. ALCANCE

Este estudio se centra en la exploración de campo, trabajos de laboratorio,

obtención de parámetros geomecánicos necesarios que se requieran en la

“CONSTRUCCIÓN DE UNA EDIFICACION DE DOS (2) PISOS, UBICADA EN LA

CALLE 6 No. 05 - 35, MUNICIPIO DE GALÁN, DEPARTAMENTO DE

SANTANDER”.

2.4. METODOLOGÍA

Con el propósito de cumplir con los objetivos propuestos hasta el nivel de detalle

requerido, se desarrolló la siguiente serie ordenada de actividades:

1. Recopilación y evaluación de la información existente y disponible de las

características del sitio.

2. Trabajos de Campo y Ensayos de Laboratorio con el objeto de conocer y

caracterizar adecuadamente el perfil del subsuelo. Se estableció con base en el

reconocimiento de campo, un programa de exploración por medio de sondeos.


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De estos sondeos fueron extraídas muestras a las que se les realizó ensayos de

laboratorio.

3. Análisis e interpretación de la información recolectada.

4. Elaboración de las recomendaciones y cálculos correspondientes al alcance

del estudio.

5. Informe final.


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3. CARACTERÍSTICAS GENERALES

3.1. CARACTERÍSTICAS DEL PROYECTO

El proyecto consiste en la construcción de una edificación de acuerdo a las

siguientes características:

Forma del lote: Rectangular y semiplano

Número de pisos proyectados: Dos (2)

Estado de la estructura: Actualmente, la edificación se encuentra

abandonada. Ventanas y puertas en

madera. La estructura fue construida en

tapia pisada, que actualmente se encuentra

en muy malas condiciones. (Ver imágenes

3).

Imagen 3. Vista estructura actual y detalles del sitio en estudio

Dimensiones de predio: 25.00 metros de frente por 20.00 metros de

largo aproximadamente.


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Edificaciones aledañas: El área del proyecto se encuentra rodeada

por edificaciones de uno y dos pisos. Frente

a él, se encuentra el parque principal. El

predio se ubicada en un sector urbano del

municipio. (Ver imágenes 4 y 5).

Imagen 4. Vista de la fachada del sitio de estudio y edificación vecinas

Imagen 5. Vista parque principal y sus alrededores


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4. EXPLORACIÓN DEL SUBSUELO Y ENSAYOS DE

LABORATORIO

En este capítulo se describen los procedimientos exploratorios en campo y ensayos

de laboratorio que permitieron conocer y caracterizar el perfil del subsuelo afectado

por el proyecto.

Los parámetros de exploración del subsuelo y los ensayos de laboratorio se basaron

en los criterios generales de geología y geotecnia, de acuerdo a los lineamientos

establecidos por el Reglamento Colombiano de Construcción Sismo Resistente

NSR-10.

4.1. PERFORACIÓN Y MUESTREO

Con el fin de conocer las características geomecánicas y el perfil del subsuelo, se

efectuaron sondeos, los cuales se realizaron empleando el equipo manual de

percusión. (Ver imágenes 6, 7 y 8). Como elemento de perforación se empleó

usualmente el tubo partido o media caña, el cual se utilizó para efectuar el ensayo

de penetración estándar y para la recolección de muestras para ensayos de

granulometría límites de Atterberg y humedad. En los suelos finos se extrajeron

muestras inalteradas tipo Shelby esenciales para ensayos de resistencia y

compresibilidad de los suelos.

En total se efectuaron tres (3) sondeos de exploración que fueron ubicados de tal

forma que se pudiese conocer de la mejor manera posible el perfil estratigráfico del

subsuelo. En la tabla 1 se relaciona la lista de sondeos ejecutados con la profundidad

alcanzada.

Tabla 1. Listado y profundidad de sondeos

SONDEO PROFUNDIDAD [m]

S1 6.35

S2 6.35

S3 6.25


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Imagen 6. Equipo de Percusión manual – Sondeo 1



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En el Anexo 1 se aprecia un esquema general de la localización de los sondeos

realizados en área de estudio.

4.2. MUESTREO Y PRUEBAS DE CAMPO

Con el objeto de definir el perfil estratigráfico de los sondeos y obtener muestras para

su caracterización, se empleó principalmente un tubo partido o media caña el cual

permitía además la ejecución del ensayo de penetración estándar (SPT).

Los ensayos de penetración estándar se practicaron según la norma ASTM 1586. El

muestreador de media caña, permite la recolección de muestras alteradas,

principalmente para ensayos de granulometría, límites de Atterberg y humedad (ver

imágenes 9,10 y 11).


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Imagen 9. Sondeo 1 - muestra 2

En la Imagen 9 se visualiza el suelo encontrado a una profundidad de 0.40 metros a

1.30 metros, el cual es una arena arcillosa roja, húmeda y de consistencia suelta a

media.

En la Imagen 10 se visualiza el suelo encontrado a una profundidad de 0.00 metros

a 0.40 metros, el cual es una arena arcillosa café rojizo, húmeda y de consistencia

suelta.

En la Imagen 11 se visualiza el suelo encontrado a una profundidad de 2.50 metros

a 5.30 metros, el cual es una arcilla inorganica de media a baja plasticidad roja,

húmeda y de consistencia firme a dura.


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En la Tabla 2, se relaciona el valor de N en campo, contabilizado en cada uno de los

sondeos efectuados.

Tabla 2. Numero de golpes (N) N/30. Valores contabilizados en campo

PROF. [M] N-SONDEO

1 PROF. [M]

N- SONDEO

2 PROF. [M]

N- SONDEO

3

0.00-0.40 - 0.00-0.40 - 0.00-0.70 -

0.40-0.85 5 0.40-0.85 13 0.70-1.15 12

0.85-1.30 15 0.85-1.30 10 1.15-1.60 9

1.30-1.75 17 1.30-1.75 12 1.60-2.05 4

1.75-2.20 12 1.75-2.20 12 2.05-2.50 12

2.20-2.65 18 2.20-2.65 21 2.50-2.95 20

2.65-3.10 13 2.65-3.10 25 2.95-3.40 30

3.10-3.55 32 3.10-3.55 43 3.40-3.85 43

3.55-4.00 31 3.55-4.00 45 3.85-4.30 48

4.00-4.45 36 4.00-5.00 - 4.30-5.30 -

4.45-4.90 50 5.00-5.45 50 5.30-5.75 53

4.90-5.90 - 5.45-5.90 55 5.75-6.20 59

5.90-6.35 59 5.90-6.35 53

NOTA: Donde aparece guión (-) se realizó extracción de muestras usando paladraga, avance con punta metalica

y/o muestras tipo shelby.

Varios factores contribuyen a la variación del número de penetración estándar N a

una profundidad dada para perfiles de suelos similares. Entre estos factores se

encuentra la eficiencia del martinete SPT, el diámetro de la perforación el método

de muestreo y la longitud de la barra (Skempton 1986; Seed y colaboradores, 1985).

La práctica estándar actual es expresar el valor N para una relación energética

promedio del 60% (N60) (Das, 2012) como se muestra a continuación:

𝑵𝟔𝟎 = 𝑪 ∙ 𝑵

Donde C es un coeficiente que equivale a:


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𝑪 = 𝑪𝑬𝑪𝑹𝑪𝑺𝑪𝑩

Donde:

CE = Corrección por energía (eficiencia del martillo) de referencia.

CR = Corrección por la longitud de la barra.

CS = Corrección del muestreador.

CB = Corrección por diámetro de la perforación.

En suelos granulares, el ensayo de Penetración Estándar SPT se afecta por la

presión de sobrecarga efectiva σ’o. Por esa razón, el valor de N60 obtenido en

campo ante presiones de carga efectiva diferentes se debe cambiar para que

corresponda a un valor estándar de σ’o (Das, 2012). Es decir:

(𝑵𝟏)𝟔𝟎 = 𝑪𝒏 ∙ 𝑵𝟔𝟎

Donde:

(N1)60: Valor corregido por un valor estándar de σ’o

Cn: Factor de corrección por presión de sobrecapa, según Lyao & Whitman (1986),

equivale a (pa/σ’o)1/2

pa: Presión atmosférica. Aproximadamente igual a 100 kPa

σ’o: Presión efectiva de sobrecapa

Terzaghi y Peck (1967) recomiendan que si el suelo es un material granular

saturado y el valor registrado de N en campo es mayor de 15, se debe corregir

haciendo:

𝑵′ = 𝟏𝟓 + (𝑵 − 𝟏𝟓) 𝟐⁄

En el Anexo 4 se muestra la corrección de los valores de N de campo de los perfiles

estratigráficos de diseño a un valor de referencia N60, según los criterios antes

mencionados. Se consideró que el equipo utilizado transmite una energía del 50%

de la teórica, lo cual es típico para los equipos con martillo Donuts usados en

Colombia.


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4.3. ENSAYOS DE LABORATORIO

Las muestras llevadas al laboratorio fueron ensayadas según las normas del Instituto

Nacional de Vías INV E-123, INV E-125 e INV E-126, para Análisis Granulométrico,

Límite Líquido, Límite Plástico de los suelos, respectivamente.(Ver imágenes 12) y

tabla 3. Una vez identificadas las muestras típicas y se realizaron los siguientes

ensayos de laboratorio:

Tabla 3. Ensayos de laboratorio realizados

Ensayo Norma No. de

ensayos

Análisis granulométrico por tamizado ASTM D422-63 –

AASHTO T88 I.N.V.E. 123 15

Determinación en laboratorio del contenido de agua (humedad) en suelo, roca y mezcla de suelo-agregado

ASTM D 2216 I.N.V.E. 122

19

Determinación del límite líquido, límite plástico e índice de plasticidad de los suelos

ASTM D 4318 – AASHTO T 89-90 I.N.V.E. 126

15

Clasificación de suelos ASTM D2487 15

Imagen 12. Elaboración de ensayos en laboratorio (Propiedades índice)


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Los formatos para la elaboración de los ensayos de laboratorio, se muestran en el

Anexo 3 de este informe. En la tabla 4, se presentan a manera de resumen los

resultados de los diferentes ensayos de laboratorio efectuados en desarrollo del

presente estudio.

Tabla 4. Resumen de Resultados Propiedades índice los suelos

SO

ND

EO

No

.

PROFUNDIDAD [m] DESCRIPCIÓN GRANULOMETRÍA PROPIEDADES ÍNDICE

Des

de

-

Has

ta

Pro

me

dio

TIP

O D

E

SU

EL

O

CL

AS

IFIC

AC

IÓN

S.U

.C.S

.

GR

AV

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[%]

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FIN

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[%]

LIM

ITE

PL

ÁS

TIC

O

[%]

ÍND

ICE

DE

PL

AS

TIC

IDA

D

[%]

1

0,00 - 0,40 0,20 Arcilla CL 3,20 28,97 67,83 13,80 36,04 23,41 12,63

0,40 - 1,30 0,85 Arena SC 28,13 30,70 41,17 11,32 30,78 21,66 9,12

1,30 - 2,20 1,75 Arcilla CL 20,70 25,99 53,32 21,10 33,61 21,57 12,04

2,20 - 3,10 2,65 Grava GC 44,42 24,35 31,23 17,32 29,02 21,86 7,16

3,10 - 4,00 3,55

Arcilla

CL 8,78 35,42 55,80 14,34 34,17 20,64 13,53

4,00 - 5,90 4,95 CH

7,49 29,09 63,43 14,15 56,82 28,45 28,38

5,90 - 6,35 6,13 5,00 28,07 66,93 17,69 52,00 28,09 23,90

2

0,00 - 0,40 0,20 Arena SC 9,91 44,75 45,34 18,77 30,51 21,67 8,84

0,40 - 1,30 0,85 Arcilla CL

18,58 18,78 62,64 14,70 31,18 19,18 12,00

1,30 - 2,20 1,75 18,58 18,78 62,64 17,53 31,18 19,18 12,00

2,20 - 3,10 2,65

Arena SC

26,34 50,68 22,98 11,10 27,18 19,60 7,58

3,10 - 5,00 4,05 26,34 50,68 22,98 17,14 27,18 19,60 7,58

5,00 - 6,35 5,68 17,17 47,77 35,06 14,82 30,96 18,21 12,75

3

0,00 - 0,70 0,35

Arcilla CL

18,55 22,53 58,92 9,97 31,97 20,22 11,75

0,70 - 1,60 1,15 7,43 27,61 64,96 16,01 37,36 21,78 15,58

1,60 - 2,50 2,05 7,43 27,61 64,96 20,61 37,36 21,78 15,58

2,50 - 3,40 2,95 9,76 11,62 78,62 22,34 37,89 21,96 15,93

3,40 - 5,30 4,35 9,76 11,62 78,62 24,86 37,89 21,96 15,93

5,30 - 6,20 5,75 Arena SC 28,64 29,48 41,88 13,74 38,43 24,44 13,99


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5. PERFIL ESTRATIGRÁFICO

5.1. GEOLOGÍA

Las unidades de roca aflorantes en el área objeto del presente estudio,

corresponden a rocas sedimentarias de ambiente marino y edad Cretácea

representadas por las formaciones Rosa Blanca, Paja (miembro arenoso y

arcilloso), Tablazo y Simití, cubiertas en determinados sectores por depósitos

Cuaternarios de tipo aluvial y coluvial. A continuación se describen y localizan las

unidades cartografiadas de la más antigua a la más reciente.

UNIDADES CRETACEAS

Formación Rosa Blanca (Kir) : Descrita por Wheeler en 1929. Ha sido estudiada

en detalle en el departamento de Santander por Cardozo y Ramírez (1985) en

Gámbita, Montero (1968) en la Quebrada Pujamanes del Municipio de Girón, I de

Julivert (1963) en la Quebrada Lagunetas al oeste de la Mesa de Los Santos y

Vargas (1973) en la vía a Cuesta Rica en el Municipio de Rionegro.

Ubicada en el sector sur oriental del área en estudio, en las veredas Juan Curí y

Pedregal Abajo, sobre la margen izquierda del Río Fonce (aguas abajo), dispuesta

en una franja alargada de aproximadamente 5 Km de longitud desde los 1200 a los

1400 m.s.n.m. Sus mejores afloramientos se pueden observar a lo largo de la vía

que comunica los Municipios de San Gil y Charalá desde el sitio denominado

Hacienda San Lorenzo hasta la Quebrada Los Macos límite sur del Municipio de

Páramo, La sección estratigráfica más representativa se encuentra localizada en la

parte baja de la microcuenca de la Quebrada La Chorrera en el sitio denominado

las cascadas de Juan Curí distante 7 Km, en donde se calcula un espesor

aproximado de180 m). La orientación e inclinación de las capas de esta unidad es

influenciada fuertemente por la presencia del anticlinal del Río Fonce y el sinclinal

del Páramo de los cuales se encuentran conformando parte de sus flancos, además

de la acción de las pequeñas fallas presentes en el sector de la Hacienda Santa

Rita; en general la aptitud de sus capas indican una disposición en sentido NE y

inclinadas levemente hacia el W. Ocupa un área de 250,22 hectáreas.


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Esta unidad está compuesta hacia la parte inferior por Calizas grises a negras,

macizas, masivas, de textura fina, ligeramente fosilífera, intercalado con Shale

negro físil ligeramente micáceo, calcáreo, ligeramente limoso; hacia la parte media

se encuentra caliza gris azulosa, masiva, maciza, fosilífera de textura gruesa, con

capas margosas y hacia la parte superior es posible encontrarlas intercaladas con

arcillolitas margosas calcáreas y delgados niveles de areniscas gris amarillenta,

dura, de grano fino.

La presencia de moluscos de concha gruesa y de guijos de caliza retrabajados y

redondeados indica una depositación bajo condiciones costaneras y neriticas poco

profundas de un ambiente marino somero en condiciones neriticas (Morales et al.

1958). La presencia de caliza indica un cambio facial radical de ambiente

sedimentario; la mayoría de los fósiles principalmente bivalvos, se hallan

desarticulados indicando que son fragmentos alóctonos en un medio de corrientes

fuertes que producen el retrabajamiento de los fósiles.

Las relaciones estratigráficas de esta unidad con la infrayacente formación Cumbre y la suprayacente formación Paja arenoso (Kimpa) son concordantes, en el área de estudio es posible apreciar solo el contacto superior, hacia la parte media de la microcuenca de la Quebrada La Chorrera, en el cruce de esta con la vía que conduce del casco urbano, en donde el notable contraste de meteorización de las rocas pardo oscuro a negro de la formación Rosablanca y el anaranjado de la formación Paja Arenoso son muy notables. Según los fósiles encontrados (Morales et al, 1958, p.648) le asigna una edad de Hauteriviana hacia el sur y Barremiana hacia el norte; (Etayo,1968; Etayo y Rodríguez, 1985) le estiman una edad Valanginiano–Hauteriviano inferior, Lo anterior nos permite señalar que la depositación de este conjunto de rocas se produjo hace aproximadamente 115 a 135 millones de años, correspondiendo en la escala del tiempo geológico a la parte inicial del periodo Cretáceo y final de la era Mesozoica. En carácter litológico, es correlacionable con la formación Tibú-Mercedes de la cuenca Catatumbo–Maracaibo. FORMACIÓN PAJA (KIP) Miembro Inferior Arenoso (Kimpa): Localizada desde el casco urbano del Municipio hasta el límite sur en la Quebrada Los Macos, comprendiendo parte de las veredas La Lajita, Pedregal Arriba, Pedregal Abajo, Palmarito, El Palmar y Juan


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Curí, desde las cotas 1200 a 1850 m.s.n.m. dispuesta en una franja amplia de 10 Km de longitud convirtiéndose en la unidad litológica de mayor extensión en el área de estudio. Ocupa una extensión de 3549,59 hectáreas. Esta compuesta por areniscas grises a pardo amarillentas de grano fino a medio, intercaladas con arcillolitas arenosas ligeramente micáceas, con presencia de nódulos de hasta 7 cm de longitud; la meteorización de los materiales es intensa y producto de ello son los intensas tonalidades anaranjadas producto de la alteración de los minerales constituyentes que permiten su clara identificación en el terreno. Las mejores exposiciones de esta formación se localizan en la vía que conduce del casco urbano a las cascadas de Juan Curí, los diferentes ramales que conducen a las diferentes veredas localizadas al sur del Municipio y sobre la vía principal que conduce de San Gil –Charalá, en la parte alta de la vertiente oriental en el cerro denominado Loma de Río. La unidad presenta una dirección de sus capas en sentido NE, con buzamientos hacia el este y oeste, como consecuencia de la influencia del anticlinal del Río Fonce y el sinclinal del Páramo. Los contactos con la infrayacente formación Rosa Blanca (Kir) y el suprayacente miembro superior arcilloso (Kip) son concordantes. Miembro Superior Arcilloso (Kip) :Descrita inicialmente por OC. WHEELER (en MORALES, L. Et al., 1958). Se localiza en una sinuosa y amplia franja con una longitud de aproximadamente 8 Km distribuida desde los alrededores de la hacienda el Cerco en el sector occidental, pasando por el casco urbano del Municipio de Páramo hasta el valle de Río Fonce en los alrededores de la hacienda el Moral en cercanías del desvío hacia el Municipio del valle de san José, desde los 1200 a 1400 m.s.n.m. Se localiza en parte de las veredas La Lajita, La Palmita y El Moral. Tiene un área de 832,17 hectáreas. Sus mejores afloramientos se pueden observar en el sector nor occidental del casco urbano del Municipio, sobre el ramal que comunica al Municipio con la vía principal San Gil-Charalá y en todo el recorrido de la espectacular caverna del Indio. Se encuentra constituida por shales grises oscuros a azulosos, algunas veces ligeramente calcáreo y comúnmente micáceos y carbonáceos, limosos, fosilíferos (cefalópodos), delgadamente laminados con un alto contenido de hierro, de tonalidades rojas y amarillentos, con concreciones de 0.1-2.0 m de diámetro que contienen amonites (hasta de 50 cm de diámetro) y gasterópodos algunos de los cuales están piritizados, contienen además yeso blanco fibroso de hasta 1 cm de grueso, nódulos septáreos, venas de calcita e Impresiones abundantes de amonites de 5 cm de diámetro; intercalados con caliza gris, localmente arenosa y fosilífera dispuestas en bancos hasta de 5 m de espesor. La disposición preferencial de las


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capas de esta unidad es NE y buzan hacia el oeste, se estima en el área de estudio un espesor de 200 m.

Formación Tablazo (Kit): Descrita originalmente por O. C. WHEELER (en MORALES, L. Et al., 1958). Se localiza de manera paralela a la infrayacente formación Paja (Kip), a lo largo de una franja ondulada de 10 Km de longitud, que se extiende desde el Alto del la Palmita (Picacho) hasta la Quebrada Seca (límite norte del Municipio), en las veredas la Palmita, El Moral y La Laguna, desde los 1400 a 1800 m.s.n.m. Los mejores afloramientos se encuentran en cercanías de las haciendas La Palmita, Palestina, Cuatro Esquinas y en los alrededores de la confluencia al norte del Río Mogoticos con el Fonce, en el sitio denominado Puente Miranda. Ocupa una extensión de 1323,98 hectáreas. Esta unidad está compuesta en la parte superior por Caliza gris azulosas a negras, masiva, de textura media a gruesa, extremadamente fosilífera con fragmentos de Pelecípodos y venas de calcita; Hacia la parte media areniscas marrón amarillenta, de dureza media, de grano fino a medio, arcillosas, ligeramente micácea, levemente calcáreas, en capas delgadas, con materia orgánica y bioperturbadas localmente y hacia la parte inferior margas fosilíferas de color oscuro, masivas, de grano fino, algunos horizontes lutíticos piritosos y calizas arcillosas. La unidad presenta en general una dirección preferencial de sus capas NE y buzando ligeramente hacia el oeste. El espesor de esta unidad en el área de estudio puede alcanzar los 100 m. Las relaciones estratigráficas de esta unidad con la infrayacente formación Paja (Kip) y la suprayacente formación Simití (Kis) son concordantes, siendo gradacional con la primera de ellas. En el área de estudio el contacto inferior no es observable debido a la no fácil diferenciación del material arcilloso contenido en las dos unidades, por el contrario el límite superior se puede inferir muy cerca del fuerte cambio de pendiente que ofrecen las calizas y areniscas de esta formación. Presenta un ambiente neritico superior, la bioperturbación indica profundidades algo menores que la formación Paja; su edad es considera del Aptiano superior–Albiano inferior (Julivert, M. 1969). Cronoestratigráficamente es Correlacionable con las formaciones Tibú Mercedes y Aguardiente de la cuenca de Maracaibo.

Formación Simití (Kis): Descrita en principio por geólogos de Intercol (en MORALES, L. Et al., 1958), se localiza en el área de estudio en la parte alta de la vertiente occidental de la subcuenca del Río Fonce, dispuesta en una franja alargada con dirección NE, de aproximadamente siete Km de longitud, ubicada entre los 1300 y 1800 m.s.n.m en las veredas la Laguna, El Moral y La Palmita, incluyendo la Hoya de San Pedro. Los mejores afloramientos se encuentran a lo largo de la vía que sirve de límite municipal en el sector occidental del Municipio y que comunica el casco urbano del Municipio de Páramo con San Gil. Ocupa un área


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de 1252,78 hectáres. Se encuentra constituida por shales blando grisáceos a negros, carbonosos, localmente calcáreo, con nódulos pequeños y concreciones calcáreas hacia el techo de hasta de 1.50 m de diámetro; intercalado con arenisca y calizas grises, localmente arcillosas y fosilíferas (Pelecípodos), en capas delgadas. El ambiente de depositación corresponde a una zona neritica de aguas intermedias a profundas. La dirección de las capas que la conforman poseen una orientación aproximada NE, buzando suavemente hacia el oeste; su espesor en la zona de estudio varía entre 100 a 150 m.

5.2. DESCRIPCIÓN DEL PERFIL ESTRATIGRÁFICO

Sondeo No 1. Tiene una profundidad de 6.35 metros. A profundidad de 0.00 metros

hasta los 0.40 metros (muestra 1) se halló una arcilla inorgánica de media a baja

plasticidad café (CL) con un porcentaje de finos de 67.83%, arena 28.97% y grava

de 3.20%. Presenta un índice de plasticidad del 12.63% y posee una humedad

natural del 13.80%. Desde los 0.40 metros hasta los 1.30 metros (muestra 2) se

halló una arena arcillosa roja (SC) con un porcentaje de finos de 41.17%, arena

30.70% y grava de 28.13%. Presenta un índice de plasticidad del 9.12% y posee

una humedad natural del 11.32%. A profundidad de 1.30 metros hasta los 2.20

metros (muestra 3) se halló una arcilla inorgánica de media a baja plasticidad

roja (CL) con un porcentaje en finos de 53.32%, arena de 25.99% y grava 20.70%.

Presenta un índice de plasticidad del 12.04% y posee una humedad natural del

21.10%. Desde los 2.20 metros hasta los 3.10 metros (muestra 4) se halló una

grava arcillosa amarillo rojizo (GC) con un porcentaje en finos de 31.23%, arena

de 24.35% y grava 44.42%. Presenta un índice de plasticidad del 7.16% y posee

una humedad natural del 17.32%. A profundidad de los 3.10 metros hasta los 4.00

metros (muestra 5) se halló una arcilla inorgánica de media a baja plasticidad

gris oliva (CL) con un porcentaje en finos de 55.80%, arena de 35.42% y grava

8.78%. Presenta un índice de plasticidad del 13.53% y posee una humedad natural

del 14.34%. Desde los 4.00 metros hasta los 4.90 metros (muestra 6) se halló una

arcilla inorgánica de alta plasticidad amarillo rojizo (CH) con un porcentaje en

finos de 63.43%, arena de 29.09% y grava 7.42%. Presenta un índice de plasticidad

del 28.38% y posee una humedad natural del 14.15%. Se avanzó en la perforación

mediante el uso de la punta metálica entre los 4.90 metros hasta los 5.90 metros de

profundidad. A profundidad de los 5.90 metros hasta los 6.35 metros (muestra 7) se

halló una arcilla inorgánica de alta plasticidad amarillo rojizo (CH) con un


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porcentaje en finos de 66.93%, arena de 28.07% y grava 5.00%. Presenta un índice

de plasticidad del 23.90% y posee una humedad natural del 17.69%.

Figura 1. Graficas Resumen de Resultados de Ensayos Sondeo 1


hasta los 0.40 metros (muestra 1) se halló una arena arcillosa café rojizo (SC) con

un porcentaje en finos de 45.34%, arena de 44.75% y grava 9.91%. Presenta un

índice de plasticidad del 8.84% y posee una humedad natural del 18.77%. Desde

los 0.40 metros hasta los 2.20 metros (muestra 2) se halló una arcilla inorgánica

de media a baja plasticidad café rojizo (CL) con un porcentaje de finos de 62.64%,

arena 18.78% y grava de 18.58%. Presenta un índice de plasticidad del 12.00% y

posee una humedad natural del 14.70% a 17.53%. A profundidad de 2.20 metros

hasta los 4.00 metros (muestra 3) se halló una arena arcillosa amarilla (SC) con un

porcentaje en finos de 22.98%, arena de 50.68% y grava 26.34%. Presenta un

índice de plasticidad del 7.58% y posee una humedad natural del 22.34% a 24.86%.

0,00

0,50

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1,50

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2,50

3,00

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4,00

4,50

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5,50

6,00

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0 5 10 15 20 25 30 35 40 45 50 55 60 65 70

Pro

fun

did

ad p

rom

edio

[m

]

PROPIEDADES ÍNDICE vs PROFUNDIDADSondeo No. 1

FINOS[%]

HUMEDADNATURAL[%]

LIMITELÍQUIDO[%]

LIMITEPLÁSTICO[%]

ÍNDICE DEPLASTICIDAD[%]


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Se avanzó en la perforación mediante el uso de la punta metálica entre los 4.00

metros hasta los 5.00 metros de profundidad. Desde los 5.00 metros hasta los 6.35

metros (muestra 4) se halló una arena arcillosa amarilla (SC) con un porcentaje en

finos de 35.06%, arena de 47.77% y grava 17.17%. Presenta un índice de

plasticidad del 12.75% y posee una humedad natural del 14.82%.



hasta los 0.70 metros (muestra 1) se halló una arcilla inorgánica de media a baja

plasticidad café rojizo (CL) con un porcentaje de finos de 58.92%, arena 22.53% y

grava de 18.55%. Presenta un índice de plasticidad del 11.75% y posee una

humedad natural del 9.97%. Desde los 0.70 metros hasta los 2.50 metros (muestra

2) se halló una arcilla inorgánica de media a baja plasticidad café rojizo (CL) con

un porcentaje de finos de 64.96%, arena 27.61% y grava de 7.43%. Presenta un

índice de plasticidad del 15.58% y posee una humedad natural del 16.01% a

20.61%. A profundidad de 2.50 metros hasta los 4.30 metros (muestra 3) se halló

0,00

0,50

1,00

1,50

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0 5 10 15 20 25 30 35 40 45 50 55 60 65 70

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]


FINOS[%]

HUMEDADNATURAL[%]

LIMITELÍQUIDO[%]

LIMITEPLÁSTICO[%]



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una arcilla inorgánica de media a baja plasticidad roja (CL) con un porcentaje de

finos de 78.62%, arena 11.62% y grava de 9.76%. Presenta un índice de plasticidad

del 15.93% y posee una humedad natural del 22.34% a 24.86%. Se avanzó en la

perforación mediante el uso de la punta metálica entre los 4.30 metros hasta los

5.30 metros de profundidad. Desde los 5.30 metros hasta los 6.20 metros (muestra

4) se halló una arena arcillosa roja (SC) con un porcentaje de finos de 41.88%,

arena 29.48% y grava de 28.64%. Presenta un índice de plasticidad del 13.99% y

posee una humedad natural del 13.74%.


0,00

0,50

1,00

1,50

2,00

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3,00

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0 5 10 15 20 25 30 35 40 45 50 55 60 65 70 75 80

Pro

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edio

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]


FINOS[%]

HUMEDADNATURAL[%]

LIMITELÍQUIDO[%]

LIMITEPLÁSTICO[%]



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5.3. RESUMEN ESTRATIGRAFICO

Si bien los espesores de los estratos son variables, en general se puede afirmar que

en el sitio del proyecto se encuentran compuesto por un estrato de suelo fino de baja

a media densidad mediante intercalaciones de estratos granulares (arenas arcillosa)

y suelos fino (arcilla inorgánica) en toda la extensión del área en estudio. Desde 0.00

metros hasta una profundidad promedio de 0.80 metros se encontró una arcilla

inorgánica de media a baja plasticidad café rojizo, húmeda y de consistencia blanda.

A partir de los 0.80 metros hasta los 2.20 metros de profundidad se encontró una

arcilla inorgánica de media a baja plasticidad roja, húmeda y de consistencia firme. A

profundidad de los 2.20 metros hasta los 5.00 metros se presenció una serie de

intercalaciones de suelos finos y granular de consistencia dura a densa y húmeda.

Desde los 5.00 metros hasta los 6.35 metros de profundidad se encontró un estrato

granular compuesto por arena arcillosa amarilla, húmeda y de consistencia muy

densa. Se puede observar en las figuras 1, 2 y 3 que el porcentaje de finos es variable

de acuerdo a la distribución de las bolsas de suelos encontradas en cada uno de los

sondeos realizados y sus respectivos laboratorios. Según la profundidad de los

sondeos realizados descritos en la tabla 1 y mediante el ensayo de Standard

Penetration Test (SPT) se puede corroborar con el número de golpes N descritos en

los registros de perforación aumenta proporcionalmente a la profundidad de los

sondeos a partir de los 1.50 metros de profundidad.

5.4. NIVEL FREÁTICO

No se detectó la existencia del nivel freático en las perforaciones realizadas.


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6. CONDICIONES ESPECIALES DEL SUBSUELO

En el desarrollo del presente estudio, se analizaron condiciones especiales del

subsuelo, como sismicidad y parámetros sísmicos para el diseño de fundaciones.

Otras condiciones especiales como presencia de suelos dispersivos, erodables,

expansivos y colapsables no fueron detectadas.

6.1. SISMICIDAD

6.1.1. Zona de amenaza sísmica según el Reglamento Colombiano de

Construcción Sismo Resistente, NSR-10. El municipio de Galán se localiza

dentro de una zona de amenaza sísmica intermedia.

6.1.2. Movimiento sísmico de diseño. El movimiento sísmico de diseño, se define

para una probabilidad de excedencia del 10 % en un lapso de 50 años. El

coeficiente de aceleración horizontal pico efectiva esperado (Aa) es de 0.15

g, el coeficiente de velocidad horizontal pico efectiva (Av) es 0.20, el

coeficiente de aceleración pico efectiva reducida con seguridad limitada (Ae)

es 0.20 y el coeficiente de aceleración pico efectiva para el umbral de daño

(Ad) es de 0.10.

6.1.3. Tipo de perfil de suelo para efectos locales. Considerando la geología de

la zona del proyecto y el número de golpes/pie promedio por debajo del área

de influencia de la fundación, se recomienda trabajar con el Perfil de suelo D.

Los factores de amplificación del espectro por efecto de sitio Fa y Fv se pueden tomar

como Fa=1.50 y Fv =2.00, un factor de amortiguamiento del 5% y un factor de

importancia igual a uno (1) para el perfil D recomendado. En la Figura 4 se muestra

el espectro elástico de aceleraciones, calculado mediante el software Dinámica, para

las condiciones de sismicidad antes mencionadas.


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Figura 4. Espectro elástico de aceleraciones para el proyecto.

6.2. ANALISIS POR LICUACIÓN

De acuerdo al tipo de suelo encontrado en el área de estudio y las probables cargas

del proyecto, en la zona superior donde quedara soportada la cimentación se

presentan una variación entre suelos granulares y suelos finos, además no se

evidencio la existencia del nivel freático en el área de estudio. Por la consistencia

firme y media de los suelos encontrados a partir del nivel de cimentación

recomendado y los datos obtenidos del ensayo Standard Penetration Test (Véase el

Anexo 2, registros de perforación) estos suelos no son licuables.


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7. ANÁLISIS GEOTÉCNICO Y RECOMENDACIONES PARA

DISEÑO

7.1. PERFIL DE DISEÑO Y PARÁMETROS GEOMECÁNICOS DE LOS

SUELOS

Se consideró el siguiente perfil de suelo que se indica en la Tabla 5, como el perfil de

diseño para el lugar donde se proyecta ubicar la edificación.

Tabla 5. Estratos del perfil de diseño

Los parámetros geomecánicos del perfil de suelo como fricción, peso unitario húmedo

y saturado fueron obtenidos mediante ensayos de laboratorio y correlaciones

utilizando expresiones típicas de la Ingeniería Geotécnica y otros establecidos

mediante investigaciones por el autor del estudio y además empleando el software

NovoSPT (Ver figuras 5 y 6). Además se tuvo en cuenta el tipo de material, la

experiencia y conocimiento del geotecnista en los suelos y geología de la región.

Perfil Estratigráfico

Tipo de Suelo SUCS

Profundidad estrato

Inicial Final Promedio Espesor

m m m M

Arcilla inorgánica blanda café rojizo

CL 0.00 0.80 0.40 0.80

Arcilla inorgánica firme roja CL 0.80 2.20 1.50 1.40

Arcilla dura roja / Arena media amarilla

CL/SC 2.20 5.00 3.60 2.80

Arena arcillosa muy densa roja / amarilla

SC 5.00 6.35 5.68 1.35


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Figura 5. Parámetros perfil de diseño – Novo – Estudio de Suelos

Figura 6. Correlaciones Novo – Arcilla inorgánica blanda (Estrato 1)


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En la Tabla 6, se presentan las propiedades índices y algunas volumétricas de los

estratos establecidos dentro del perfil de diseño. Los diferentes contenidos de

humedad y el porcentaje de finos de los suelos, fueron extraídos directamente de

los resultados de los ensayos de laboratorio, la gravedad específica se asumió

según el tipo de material y los demás parámetros fueron calculados según

expresiones tradicionales de la mecánica de suelos (véase el Anexo 4)

Tabla 6. Propiedades índices y volumétricas del perfil de diseño.


Humedad %

Límite líquido

L.L

Límite Plástico

L.P

Índice Plástico

I.P

% FINOS

Peso Húmedo

Peso Saturado

KN/m3

Gravedad especifica

Porc. De Saturac-

S


11.89 34.01 21.82 12.19 63.38 15.78 18.88 2.70 35.09

Arcilla inorgánica firme roja

17.34 34.05 20.84 13.21 60.31 17.60 19.55 2.75 57.22


16.23 33.08 20.73 12.35 52.47 17.43 19.55 2.75 53.56

Arena arcillosa muy densa roja / amarilla

14.28 34.70 21.33 13.37 38.47 18.28 20.03 2.68 56.70

En los suelos granulares, los parámetros de resistencia y compresibilidad, fueron

obtenidos indirectamente mediante correlación con el ensayo de penetración

estándar SPT. En la Tabla 7 se relacionan los resultados de los ensayos de campo

adoptados para el perfil de diseño. El valor de N de campo, del ensayo de

penetración estándar, obtenido con el equipo de SPC SAS, se ha considerado que

transfiere una energía del 50%, valor típico para los sistemas de operación en

Colombia, con martillo Donuts.

El parámetro de ángulo de fricción efectivo de los suelos arenosos y gravosos, se

estimó inicialmente como un promedio de la relación de Peck y Hanson (1974) y

Hatanaka y Ushida (1996). Este valor se comparó con los resultados obtenidos

empleando la metodología de Álvaro Gonzales (1999), modificada en cuanto a la

obtención del módulo de corrección por sobrecapa CN, el cual se calculó según la

expresión de Lyao y Whitman (véase el Anexo 4). Con esta metodología se obtiene

además la cohesión efectiva.


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Tabla 7. Corrección del número de golpes del ensayo de SPT.


Prof. Promedio

m

Esf. estrato KN/m2

Esf. Total mitad KN/m2

Presión de

Poro u KN/m2

Esfuerzo efectivo KN/m2

CN calculado

CN Usado <=1,70

(N1) 60 CN*N(60)

golpes/pie

Corrección Por varilla

CR

N (50) de

campo

N (50) corregido

perf.

Arcilla inorgánica blanda café

rojizo 0.40 12.62 6,31 0.00 6.31 3.98 1.70 5.00 0.75 5.00 4


1.50 24.64 24,94 0.00 24.94 2.00 1.70 19.00 0.75 17.00 13

Arcilla dura roja / Arena

media amarilla 3.60 48.82 61.67 0.00 61.67 1.27 1.27 36.00 0.76 45.00 34

Arena arcillosa muy densa

roja / amarilla 5.68 24.68 85.80 0.00 85.80 1.08 1.08 48.00 0.89 59.00 52

En la figura 7, se observa los resultados del análisis para la arcilla inorgánica de media

a baja plasticidad roja y de consistencia firme (2do estrato) del perfil de diseño, donde

se obtuvo ϕ´= 27.72 y c´= 2.81 Kpa.

Figura 7. Regresión para el cálculo de c´y ϕ´en el estrato 4, el cual se encontró una grava limosa amarilla, saturada y de consistencia densa.

y = 0,5254x + 2,8098R² = 0,9578

y = 0,6181x

10,00

12,00

14,00

16,00

18,00

20,00

22,00

24,00

15,00 20,00 25,00 30,00 35,00 40,00

Esfu

erzo

co

rtan

te K

pa

Esfuerzo efectivo Kpa

Ensayos


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En la tabla 8 se expresa los parámetros de cohesión y ángulo de fricción de acuerdo

a varios autores de la mecánica de suelos y software empleados

Los parámetros de compresibilidad como el módulo de elasticidad, fueron calculados

mediante correlación con el ensayo de penetración estándar (Bowles, 1982). La

relación de Poisson se adoptó según el tipo de suelo (Bowles 1982). (Ver tabla 9)

Tabla 8. Parámetros geomecánicos de resistencia de los estratos del perfil de diseño


φ Peck y Hanson

1974

φ Hatanaka y Ushida

1996

φ Alvaro Gonz. KN/m2

φ Novo

φ Adopt

ado

c' Alv.

Gonz. KN/m2

c' Skempto

n

KN/m2

c'

Mesri

KN/m2

c'

Adop

KN/m2


- - 24.16 23.90 23.90 0.00 0.98 1.39 1.18


- - 27.72 26.60 26.60 2.81 3.96 5.49 4.72

Arcilla dura roja / Arena

media amarilla - - 37.65 31.63 31.63 0.00 9.60 13.57 11.58


roja / amarilla - - 43.68 33.00 33.00 0.00 13.68 18.88 16.28

Tabla 9. Parámetros geomecánicos de compresibilidad y consolidación para el perfil de

diseño


Mod. Young (Bowles)

KN/m2

Modulo Edométrico

KN/m2

Esf. Prec Stas et al KN/m2

Relación Sobrecons

OCR

Índice de compresión

Cc

Indice de Expansion

Cs


1420 1912 40.03 6.34 0.216 0.043


5670 7633 393.69 15.78 0.216 0.043


13902 18714 234.72 3.81 0.208 0.042


roja / amarilla 19535 26297 115.07 1.34 0.222 0.044


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7.2. TIPO Y NIVEL DE CIMENTACIÓN DE ESTRUCTURA

7.2.1. Tipo de cimentación. De acuerdo a los resultados de investigación del

subsuelo en cuanto a resistencia, compresibilidad, condiciones hidráulicas y teniendo

en cuenta las características estructurales del proyecto, se efectuaron los análisis de

Capacidad de carga y asentamientos para la cimentación del proyecto.

Atendiendo las condiciones de carga del proyecto, descritas mediante este estudio

geotécnico, se puede utilizar una estructura de cimentación superficial, conformada

por zapatas aisladas.

Las zapatas deben ser enlazadas por medio de vigas de amarre, para garantizar un

buen funcionamiento a cargas laterales inducidas por un caso eventual de la

ocurrencia de un sismo y homogenizar asentamientos.

7.2.2. Nivel de cimentación. La profundidad de desplante que se propone para la

estructura de soporte de la edificación es de 1.20 metros por debajo del nivel del

terreno actual a su vez quedara apoyadas sobre suelo fino conformado por una arcilla

inorgánica de media a baja plasticidad firme, color roja, húmeda y de consistencia

firme. (Véase figura 8).

Figura 8. Esquema de cimentación propuesta


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7.3. PRESIÓN ADMISIBLE Y DEFORMACIONES DE LA ESTRUCTURA

7.3.1. Expresión para el cálculo del esfuerzo límite básico. Para cimentaciones

superficiales, el esfuerzo límite básico de falla viene dado por la siguiente

expresión:

𝒒𝟎 = 𝒄𝑵𝒄 + 𝒒𝑵𝒒 + 𝟎. 𝟓𝜸𝑩𝑵𝜸 (Ecuación 5.1)

Donde:

q0: Capacidad portante última (t/m2)

c: Cohesión efectiva del material de fundación (t/m2)

q: Presión efectiva a nivel de fundación (t/m2)

: Peso específico del terreno bajo la fundación (t/m3)

Nc, Nq y N; Coeficientes adimensionales de capacidad portante que dependen del

ángulo de fricción interna Φ.

La ecuación 5.1, se aplica a cimientos muy largos, con cargas verticales centrales,

terreno y base de cimientos horizontales, profundidad menor del ancho y suelo

rígido. Considerando que estas condiciones no se cumplen para este proyecto se

deben aplicar los factores de corrección a Nq y N.

7.3.2. Expresión de los asentamientos.

Aspectos teóricos.

El asentamiento inmediato se calculó con base en una ecuación fundamentada en

la teoría de la elasticidad (Timoshenko e Goodier (1951)):

Dónde:

q0 = Intensidad de la presión de contacto

B' = Mínima dimensión del área reactiva,

(1) 21

21

1

21'0 F

IIIsE

BqH


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E e μ = Parámetros elásticos del terreno.

Ii = Coeficientes de influencia dependientes de: L'/B', espesor del estrato H,

coeficiente de Poisson μ, profundidad del nivel de cimentación D;

Los coeficientes I1 e I2 se pueden calcular utilizando las ecuaciones de Steinbrenner

(1934) (V. Bowles), en función de la relación L'/B' y H/B, utilizando B'=B/2 y L'=L/2

para los coeficientes relativos al centro y B'=B y L'=L para los coeficientes relativos

al borde.

El coeficiente de influencia IF deriva de las ecuaciones de Fox (1948), que indican

el asiento se reduce con la profundidad en función del coeficiente de Poisson y de

la relación L/B.

Para simplificar la ecuación (1) se introduce el coeficiente IS:

El asentamiento del estrato de espesor H es:

Para aproximar mejor los asientos se subdivide la base de apoyo de manera que el

punto se encuentre en correspondencia con un ángulo externo común a varios

rectángulos. En práctica se multiplica por un factor igual a 4 para el cálculo de los

asentamientos en el centro y por un factor igual a 1 para los asentamientos en el

borde.

En el cálculo de los asientos se considera una profundidad del bulbo tensiones igual

a 5B, si el substrato rocoso se encuentra a una profundidad mayor. A tal propósito

se considera substrato rocoso el estrato que tiene un valor de E igual a 10 veces el

del estrato que está por encima.

El módulo elástico para terrenos estratificados se calcula como promedio ponderado

de los módulos elásticos de los estratos interesados en el asiento inmediato.

21

21

1II

SI

FI

SI

SE

BqH21'

0


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7.4. ESTIMACIÓN DE CAPACIDADES DE CARGA Y ASENTAMIENTOS DE

LA ESTRUCTURA

7.4.1. Estimación de capacidad de carga y asentamientos. Con base en el nivel

de desplante de 1.20 metros por debajo del nivel actual del terreno y secciones de

cimentación de 0.80 metros de ancho, se obtuvieron las presiones admisibles y los

asentamientos. La capacidad portante última de la cimentación se calculó, según las

teorías de Meyerhof, Vesic, y Hansen.

La presión admisible qa, se tomó como qa = qo/F.S, donde F.S es un factor de

seguridad que para este caso se adopta de 3.00 para controlar los asentamientos.

Teniendo en cuenta el perfil estratigráfico descrito en la Tabla 5, los parámetros

geomecánicos de cada uno de los estratos mostrados en la Tabla 6, la profundidad

de cimentación de D = 1.20 metros por debajo del nivel actual del terreno y un FS =

3.00 se obtuvo mediante el software LoadCap versión 8.0.0 una capacidad portante

admisible de qa = 133.42 KN/m2.

En la Figura 9 se muestra la capacidades últimas según los autores mencionados

para diferentes anchos (B) y longitud (L) de 0.80 metro y nivel de desplante (D) igual

a 1.20 metros por debajo del nivel actual del terreno.

La Figura 10 se muestran las capacidades portantes para un ancho de cimentación

(B) igual a 0.80 metro, una longitud (L) de cimentación de 0.80 metro y diferentes

niveles de desplante por debajo del nivel actual del terreno, para el caso que se

desee o se requiera cimentar a profundidades mayores a la recomendada.


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Figura 9. Relación de capacidad última (qo) vs. Ancho del cimiento (B) para el perfil de diseño

Figura 10. Relación de capacidad última (qo) vs. Profundidad del cimiento (D) para el perfil de diseño


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Se recomienda, en las gráficas, seleccionar los valores arrojados por Meyerhof. En el

Anexo 5, memoria de cálculo aparecen los diferentes análisis efectuados.

Teniendo en cuenta que las cargas axiales últimas (tanto vivas como muertas)

actuales en la edificación no estaban disponibles en el momento de la elaboración

del presente informe del estudio geotécnico, el cálculo de los asentamientos se

realizó con la carga máxima admisible del terreno. Los asentamiento previsto en el

área de estudio serán inmediatos debido a la presencia de suelos granulares y están

en el orden de los 8.16 milímetros en el centro de la cimentación y 3.38 milímetros

en el borde. En el Anexo 5 se muestran los asentamientos para el sistema de

fundación propuesto.


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8. RESULTADOS, CONCLUSIONES Y RECOMENDACIONES

8.1. EXPLORACIÓN DEL SUBSUELO Y ENSAYOS DE LABORATORIO

Con el objeto de conocer las características geomecánicas del subsuelo, en el sitio

del proyecto se efectuaron tres (3) sondeos utilizando equipo de percusión manual

hasta las profundidades relacionadas en la Tabla 1.

En los sondeos efectuados para la época no se registró la existencia del nivel freático

respecto al nivel actual del terreno.

8.2. TIPO Y NIVEL DE LA CIMENTACIÓN DE LA ESTRUCTURA

Teniendo en cuenta lo anterior se recomienda fundar las estructuras con cimentación

superficial consistente en zapatas aisladas desplantadas a 1.20 metros de

profundidad quedando apoyadas sobre suelo fino conformado por una arcilla

inorgánica de media a baja plasticidad firme, color roja, húmeda y de consistencia

firme.

Las zapatas deben unirse entre sí con vigas de amarre, para garantizar un buen

desempeño ante cargas laterales inducidas por un caso eventual de ocurrencia de un

sismo y homogeneizar asentamientos.

8.3. ESFUERZOS ADMISIBLES Y DEFORMACIONES DE LA

ESTRUCTURA

Para el área en estudio, se adoptó el perfil estratigráfico descrito en la tabla 5,

basado principalmente en los sondeos realizados dentro del predio, se determinó,

que la capacidad admisible para la cimentación propuesta, puede tomarse para B=

0.80 m y D = 1.20 es de qa = 133.42 KN/m².

Para éste valor de capacidades portantes se obtienen asentamientos inmediatos

menores a una pulgada.


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8.4. RECOMENDACIONES ESTRUCTURALES Y SÍSMICAS

8.4.1. Sismicidad. El movimiento sísmico de diseño, se define para una probabilidad

de excedencia del 10 % en un lapso de 50 años. El coeficiente de aceleración pico

esperada Aa es de 0.15 g, el coeficiente de aceleración horizontal pico Av es 0.20, el

coeficiente de aceleración pico Ae es 0.20 y el coeficiente Ad es de 0.10.

8.4.2. Perfil del terreno para efectos locales. Considerando la geología de la zona

del proyecto y el número de golpes/pie promedio por debajo del área de influencia

de la fundación, se recomienda trabajar con el Perfil de suelo D.

8.5 RECOMENDACIONES PARA EL TRATAMIENTO DE SUELOS

SUPERFICIALES.

De acuerdo a los ensayos de laboratorio obtenidos se presenta en la zona superior

del predio se encuentra una variedad de suelos finos y granular de baja densidad lo

cual se recomienda la remoción de los primeros treinta centímetros (30 cm) de suelo

encontrado en toda la extensión del lote proyectado para la construcción.

Se deberá reemplazar el suelo removido por una capa de treinta centímetros (40 cm)

de espesor de recebo compactado. El recebo debe clasificarse en el sistema SUCS

como GC o GM y el porcentaje de finos menor al 30%. Ambos materiales deben

compactarse por encima del 95% del proctor modificado.

8.6 RECOMENDACIONES GENERALES Y LIMITACIONES

Este estudio de suelos se efectuó utilizando las prácticas habituales de la ingeniería

geotécnica. Si durante la construcción se presentan condiciones del terreno o

circunstancias no previstas en este informe se deberá dar visto a un Ingeniero asesor

en Suelos para establecer las recomendaciones o procedimientos más convenientes.


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47

BIBLIOGRAFÍA

1. Reglamento Colombiano de Construcción Sismo Resistente NSR-10, Título H –

Estudios Geotécnicos.

2. BHUDU, muni. Soil Mechanics and Foundations. Wiley International. 3rd Edition.

2010

3. BOWLES, Joseph E. Foundation Analysis and Design. Fourth Edition. McGraw-Hill

Book Company. Singapore, 1988.

4. DAS, Braja M. Fundamentos de ingeniería de cimentaciones. Cengage Learning

Editores S.A. de C.V. Séptima edición. 2012

5. DELGADO VARGAS, Manuel. Ingeniería de Fundaciones. Fundamentos e

introducción al análisis geotécnico. Editorial Escuela Colombiana de Ingeniería.

Primera Edición. Colombia, 1996.

6. M.J. TOMLINSON. Cimentaciones, Diseño y Construcción. Editorial Trillas S.A de

C.V. Primera edición en español. 1996.

7. Software LoadCap versión 8.0.0 de GeoStru.

8. BOTERO PALACIO, Juan Carlos. Programa de Computo “Dinámica Estructural”.

Universidad EAFIT. Departamento de Ingeniería Civil. 2010.

9. DIAZ RODRIGUEZ, Abraham. Dinámica de suelos. Limusa Noriega Editores.

Primera Edición, México, 2005.

10. Software Novo de Roscience.

ANEXO 1. ESQUEMA DE LOCALIZACIÓN DE SONDEOS

PROYECTO: CONTIENE:

CONSTRUCCION DE EDIFICACIÓN DE DOS PISOS

DISEÑOS Y

CONSTRUCCIONES DE OBRAS CIVILES

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ESQUEMA DE LOCALIZACIÓN DE SONDEOS REALIZÓ:

HENRY ANDREY MERCADO OTAVO

REVISÓ: HERNÁN DAVID FLÓREZ OLIVARES

LOCALIZACIÓN: CALLE 6 No. 05-35 MUNICIPIO DE GALÁN

DEPARTAMENTO DE SANTANDER

Hernán David Flórez Olivares Ing. Civil, Msc. FECHA: SEPTIEMBRE DE 2015

M-1 Ex. Manual (De 0,00m a 0,40m)

M-2 SPT (De 0,40m a 0,85m; 2,2,3; 5)

M-2 SPT (De 0,85m a 1,30m; 9,6,9; 15)

M-3 SPT (De 1,30m a 1,75m; 5,6,11; 17)

M-3 SPT (De 1,75m a 2,20m; 5,5,7; 12)

M-4 SPT (De 2,20m a 2,65m; 9,8,10; 18)

M-4 SPT (De 2,65m a 3,10m; 7,6,7; 13)

M-5 SPT (De 3,10m a 3,55m; 10,16,16; 32)

M-5 SPT (De 3,55m a 4,00m; 12,12,19; 31)

M-6 SPT (De 4,00m a 4,45m; 11,19,17; 36)

M-6 SPT (De 4,45m a 4,90m; 27,30,20; 50)

Av. punta metálica (De 4,90m a 5,90m)

M-7 SPT (De 5,90m a 6,35m; 28,29,30; 59)

15

14

13

12

11

10

9

8

7

6

5

4

3

2

1 51517

1218

133231

3650

5959

Arcilla inorgánica de media a baja plasticidad café, poco permeable, húmeda y de consistencia blanda de 0.00m a 0.40m

Arena arcillosa roja, algo permeable, húmeda y de consistencia suelta a media

de 0.40m a 1.30m

Arcilla inorgánica de media a baja plasticidad roja, poco permeable, húmeda y de consistencia firme de 1.30m a 2.20m

Grava arcillosa amarillo rojizo, poco permeable, húmeda y de consistencia

media de 2.20m a 3.10m

Arcilla inorgánica de media a baja plasticidad gris oliva, poco permeable,

húmeda y de consistencia dura de 3.10m a 4.00m

Arcilla inorgánica de alta plasticidad amarillo rojizo, poco

permeable, húmeda y de consistencia dura de 4.00m a

6.35m

CL

SC

CL

GC

CL

CH

EX

SS

AV

SS

1

2

3

4

5

6 & 7

0

-1

-2

-3

-4

-5

-6

-7

-8

-9

-10

-11

-12

-13

-14

-15

No golpes/pie ó qu

6050403020100Descripción Muestras N.F Datos ensayos

de campo

Cla

sific

ació

n

SU

CS

Lito

logí

a

Prof

undi

dad

(m

)

Perfo

raci

ón

Calle 50 No 19 - 77 B. ColombiaBarrancabermeja, SantanderTel. 7-6023761. Correo [email protected]

Registro de Perforación F - PS - 27 Versión 2

Sondeo : S1Profundidad (m): 6,35

Nivel freático (m) : N/E

Ubicación: Pasillo centralCoordenadas Norte: N/ACota m.s.n.m: N/ACoordenada Este: N/A

Elev

ació

nSUELOS, PAVIMENTOS Y CONCRETOS S.A.S.

CONTRATANTE: JALKH SAS

PROYECTO: Construccion de Edificacion de dos pisosLocalización: Calle 6 No. 05-35 Municipio de Galán

ConvencionesN campo, SPT

qu, Penetrómetro

qu, Veleta

Nivel Freático

Operador: Humberto Yepes

Supervisor: Ing. Juan Camilo

Calidad: Ing. Néstor Gutiérrez

Fecha: 21/09/2015

Personal de campo Revisión Datos Perforación

Diám. Perf. (cm): 12,5

Fecha Inicio: 18/09/15

Fecha Final: 18/09/15

Estabiliz.: Sin 1 of 1

PáginaMuestreadores

Shelby

Split S.

Barreno

Rotación

Percusión

Exc. Manual


M-2 SPT (De 0,40m a 0,85m; 5,4,9; 13)

M-2 SPT (De 0,85m a 1,30m; 5,4,6; 10)

M-2 SPT (De 1,30m a 1,75m; 4,6,6; 12)

M-2 SPT (De 1,75m a 2,20m; 6,6,6; 12)

M-3 SPT (De 2,20m a 2,65m; 5,6,15; 21)

M-3 SPT (De 2,65m a 3,10m; 15,17,18; 25)

M-3 SPT (De 3,10m a 3,55m; 20,21,22; 43)

M-3 SPT (De 3,55m a 4,00m; 22,22,23; 45)


M-4 SPT (De 5,00m a 5,45m; 24,25,25; 50)

M-4 SPT (De 5,45m a 5,90m; 25,26,29; 55)

M-4 SPT (De 5,90m a 6,35m; 26,26,27; 53)

15

14

13

12

11

10

9

8

7

6

5

4

3

2

1 13101212

2125

4345

5055

53

Arena arcillosa café rojizo, algo permeable, húmeda y de consistencia suelta de 0.00m a 0.40m

Arcilla inorgánica de media a baja plasticidad café rojizo,

poco permeable, húmeda y de consistencia firme de 0.40m a

2.20m

Arena arcillosa amarilla, algo permeable, húmeda y de consistencia media a muy densa de 2.20m a 6.35m

SC

CL

SC

EX

SS

AV

SS

1

2

3 & 4

0

-1

-2

-3

-4

-5

-6

-7

-8

-9

-10

-11

-12

-13

-14

-15

No golpes/pie ó qu


de campo

Cla

sific

ació

n

SU

CS

Lito

logí

a

Prof

undi

dad

(m

)

Perfo

raci

ón





Ubicación: Patio centralCoordenadas Norte: N/ACota m.s.n.m: N/ACoordenada Este: N/A

Elev

ació





qu, Penetrómetro

qu, Veleta

Nivel Freático




Fecha: 21/09/2015







Shelby

Split S.

Barreno

Rotación

Percusión

Exc. Manual


M-2 SPT (De 0,70m a 1,15m; 4,6,6; 12)

M-2 SPT (De 1,15m a 1,60m; 3,6,3; 9)

M-2 SPT (De 1,60m a 2,05m; 3,2,2; 4)

M-2 SPT (De 2,05m a 2,50m; 2,6,6; 12)

M-3 SPT (De 2,50m a 2,95m; 6,8,12; 20)

M-3 SPT (De 2,95m a 3,40m; 15,15,15; 30)

M-3 SPT (De 3,40m a 3,85m; 20,21,22; 43)

M-3 SPT (De 3,85m a 4,30m; 22,23,25; 48)


M-4 SPT (De 5,30m a 5,75m; 25,26,27; 53)

M-4 SPT (De 5,75m a 6,20m; 28,29,30; 59)

15

14

13

12

11

10

9

8

7

6

5

4

3

2

1 129

412

2030

4348

5359

Arcilla inorgánica de media a baja plasticidad café rojizo,

poco permeable, húmeda y de consistencia medio firme a

firme de 0.00m a 2.50m

Arcilla inorgánica de media a baja plasticidad roja, poco permeable, húmeda y de

consistencia firme a dura de 2.50m a 5.30m

Arena arcillosa roja, algo permeable, húmeda y de

consistencia muy densa de 5.30m a 6.25m

CL

CL

SC

EX

SS

AV

SS

1 & 2

3

4

0

-1

-2

-3

-4

-5

-6

-7

-8

-9

-10

-11

-12

-13

-14

-15

No golpes/pie ó qu


de campo

Cla

sific

ació

n

SU

CS

Lito

logí

a

Prof

undi

dad

(m

)

Perfo

raci

ón





Ubicación: Pasillo de entradaCoordenadas Norte: N/ACota m.s.n.m: N/ACoordenada Este: N/A

Elev

ació





qu, Penetrómetro

qu, Veleta

Nivel Freático




Fecha: 21/09/2015







Shelby

Split S.

Barreno

Rotación

Percusión

Exc. Manual

Ws [g]: 270,97

w: 24,86%

Wr + Ws [g]:

RECIPIENTE No.: H8

Wr + Wh [g]: 354,32

286,95

Wr [g]: 15,98

Ww [g]: 67,37

1,60 - 2,50

RECIPIENTE No.: I1

Wr + Wh [g]: 102,87

3MUESTRA 3

PROFUNDIDAD (m) 3,40 - 4,30

Jefe de Laboratorio Msc. Geotecnia - Ing. Civil

REALIZÓ: REVISÓ: VoBo

Erledis Rocha Cerpa Henry A. Mercado Otavo Juan Camilo Jerez Gómez

709,82

Wr [g]: 137,51

Ww [g]: 85,37

Ws [g]: 486,94

Aux. Laboratorio

OBSERVACIONES: * Determinación del contenido de agua (humedad) según norma I.N.V. E -122 - 07

w: 17,53%

Wr + Ws [g]:

Wr + Wh [g]:

Wr + Ws [g]:

Wr [g]:

Ww [g]:

Ws [g]:

w:

SONDEO

PROFUNDIDAD (m) 1,30 - 2,20

624,45

Wr + Wh [g]:

PROFUNDIDAD (m)

RECIPIENTE No.:

Documento:

HUMEDAD NATURAL DE LOS SUELOSCódigo: F-PS-17

Versión: 1

Página: 1 DE 1

SUELOS PAVIMENTOS Y CONCRETOS S.A.S.NIT: 829.000.738-4

Calle 50 No. 19-77, Barrio Colombia. Tels.: 602 37 61 - 620 13 90. e-mail: [email protected]

Barrancabermeja - Santander - Colombia

CLIENTE: DISEÑOS Y CONSTRUCCIONES DE OBRAS CIVILES JALKH SAS

PROYECTO: CONSTRUCCIÓN DE EDIFICACIÓN DE DOS (2) PISOS

LOCALIZACIÓN: CALLE 6 No. 5-35 MUNICIPIO DE GALAN, DEPARTAMENTO DE SANTANDER

RECIPIENTE No.: E1

SONDEO

MUESTRA 2

Determinación en el laboratorio del contenido de agua (humedad) del suelo

2 SONDEO 2MUESTRA 3

3,10 - 4,00

V7

SONDEO 3MUESTRA 2

PROFUNDIDAD (m)

17,14%

Ww [g]: 14,82

Ws [g]: 71,92

w: 20,61%

289,42

248,54

10,10

40,88

Wr + Ws [g]: 88,05

Wr [g]: 16,13

238,44

NOTA: Los resultados del presente informe son confidenciales y no pueden ser reproducidos total o parcialmente sin previa autorización de Suelos, Pavimentos y Concretos S.A.S. - SPC S.A.S.

A

Aux. Laboratorio Jefe de Laboratorio - Ing.Civil Msc. Geotecnia - Ing. Civil

* Limite Plástico e Índice de Plasticidad según norma I.N.V. E - 126 - 07



HUMEDAD NATURAL

(w)13,80 %


* Determinación del Límite Liquido según norma I.N.V. E -125 - 07

LIMITE PLÁSTICO

(L.P.)23,41 %

ÍNDICE DE PLASTICIDAD

(I.P. = L.L. - L.P.)12,63 %

33,52% 13,80%

RESUMEN DE RESULTADOS

LIMITE LIQUIDO

(L.L.)36,04 %

w: 23,17% 23,83% 23,24% 38,58% 35,29%

3,07 7,52

Ws [g]: 5,18 7,72 5,81 9,15 8,67 9,16 54,50

Ww [g]: 1,20 1,84 1,35 3,53 3,06

19,23 70,75

Wr [g]: 10,32 10,38 9,49 10,53 10,04 10,07 16,25

Wr + Ws [g]: 15,50 18,10 15,30 19,68 18,71

38 N/A

Wr + Wh [g]: 16,70 19,94 16,65 23,21 21,77 22,30 78,27

No. DE GOLPES: N/A N/A N/A 17 28

3 1

RECIPIENTE No.: V39 V33 V9 V23 V5 V15 E6

ENSAYO No.: 1 2 3 1 2

0,40 FECHA: 21/09/2015

LIMITES DE ATTERBERG Y HUMEDAD

LIMITE PLÁSTICO (L.P.) LIMITE LIQUIDO (L.L.) HUMEDAD (w)



MUESTRA No: 1 SONDEO No.: 1 PROFUNDIDAD: 0,00

2





Documento:CLASIFICACIÓN DE SUELOS

S.U.C.S

Código: F-PS-15

Versión: 1

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31%

32%

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34%

35%

36%

37%

38%

39%

40%

5 50

HU

ME

DA

D

No. DE GOLPES

CURVA DE FLUIDEZ


A


* El análisis se hizo después de separar los finos por lavado sobre tamiz No. 200



mm

CLASIFICACIÓN S.U.C.S.: CL DESCRIPCIÓN: ARCILLA INORGANICA DE MEDIA A BAJA PLASTICIDAD

OBSERVACIONES: * El análisis granulométrico de suelos por tamizado de realizo según norma I.N.V. E -123 - 07

% GRAVA 3,20

% ARENA 28,97

TAMAÑO MÁXIMO

NOMINAL, (TMN)

No. 40 % FINOS 67,83

0,425

WLST200 69,31 Wmuestra [g]: 215,44

TAMAÑO MÁXIMO,

(TM)

3/4"

19 mm

No. 200 11,44 5,31 67,83

FONDO 0,00 0,00 -

No. 60 4,92 2,28 83,58

No. 100 22,50 10,44 73,14

No. 40 2,98 1,38 89,49

No. 50 7,80 3,62 85,87

No. 20 1,67 0,78 91,72

No. 30 1,83 0,85 90,87

No. 10 1,05 0,49 94,08

No. 16 3,42 1,59 92,49

No. 4 5,66 2,63 96,80

No. 8 4,81 2,23 94,57

3/4" 0,00 0,00 100,00

3/8" 1,23 0,57 99,43

1 1/2" 0,00 0,00 100,00

1" 0,00 0,00 100,00

3" 0,00 0,00 100,00

2" 0,00 0,00 100,00

21/09/2015

ANÁLISIS GRANULOMÉTRICO

TAMIZ Wret [g] % RETENIDO % QUE PASA


MUESTRA No: 1 SONDEO No.: 1 PROFUNDIDAD: 0,00 0,40 FECHA:



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Código: F-PS-15

Versión: 1



0,00

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80,00

100,00

120,00

0,010,1110100

% q

ue P

asa

Tamaño en mm

CURVA GRANULOMÉTRICA


A





HUMEDAD NATURAL

(w)11,32 %



LIMITE PLÁSTICO

(L.P.)21,66 %


(I.P. = L.L. - L.P.)9,12 %

28,83% 11,32%


LIMITE LIQUIDO

(L.L.)30,78 %

w: 21,48% 21,58% 21,93% 35,06% 31,19%

3,20 54,74

Ws [g]: 7,45 6,95 5,70 8,70 10,10 11,10 483,36

Ww [g]: 1,60 1,50 1,25 3,05 3,15

30,15 616,51

Wr [g]: 19,65 15,75 16,00 16,00 15,50 19,05 133,15

Wr + Ws [g]: 27,10 22,70 21,70 24,70 25,60

33 N/A

Wr + Wh [g]: 28,70 24,20 22,95 27,75 28,75 33,35 671,25


3 1

RECIPIENTE No.: E14 H2 I1 H11 I2 H12 I3

ENSAYO No.: 1 2 3 1 2

1,30 FECHA: 21/09/2015






2






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Código: F-PS-15

Versión: 1

Página: 1 DE

26%

28%

30%

32%

34%

36%

5 50

HU

ME

DA

D

No. DE GOLPES

CURVA DE FLUIDEZ


A





mm

CLASIFICACIÓN S.U.C.S.: SC DESCRIPCIÓN: ARENA ARCILLOSA


% GRAVA 28,13

% ARENA 30,70

TAMAÑO MÁXIMO

NOMINAL, (TMN)

1 1/2" % FINOS 41,17

37,5

WLST200 162,24 Wmuestra [g]: 275,79

TAMAÑO MÁXIMO,

(TM)

1 1/2"

37,5 mm

No. 200 10,92 3,96 41,17

FONDO 0,00 0,00 -

No. 60 7,50 2,72 56,72

No. 100 31,96 11,59 45,13

No. 40 3,32 1,20 64,01

No. 50 12,60 4,57 59,44

No. 20 1,75 0,63 65,90

No. 30 1,89 0,69 65,21

No. 10 1,27 0,46 67,79

No. 16 3,47 1,26 66,53

No. 4 14,24 5,16 71,87

No. 8 9,99 3,62 68,25

3/4" 10,06 3,65 79,92

3/8" 7,94 2,88 77,04

1 1/2" 0,00 0,00 100,00

1" 45,33 16,44 83,56

3" 0,00 0,00 100,00

2" 0,00 0,00 100,00

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Código: F-PS-15

Versión: 1



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60,00

80,00

100,00

120,00

0,010,1110100

% q

ue P

asa

Tamaño en mm



A





HUMEDAD NATURAL

(w)21,10 %



LIMITE PLÁSTICO

(L.P.)21,57 %


(I.P. = L.L. - L.P.)12,04 %

32,54% 21,10%


LIMITE LIQUIDO

(L.L.)33,61 %

w: 22,22% 21,15% 21,33% 35,12% 33,70%

2,75 12,32

Ws [g]: 6,30 5,20 4,22 8,40 8,19 8,45 58,39

Ww [g]: 1,40 1,10 0,90 2,95 2,76

18,85 75,42

Wr [g]: 19,70 16,80 19,28 9,60 10,05 10,40 17,03

Wr + Ws [g]: 26,00 22,00 23,50 18,00 18,24

38 N/A

Wr + Wh [g]: 27,40 23,10 24,40 20,95 21,00 21,60 87,74


3 1

RECIPIENTE No.: W12 E7 E13 V11 V1 V29 E1

ENSAYO No.: 1 2 3 1 2

2,20 FECHA: 21/09/2015






2






S.U.C.S

Código: F-PS-15

Versión: 1

Página: 1 DE

30%

31%

32%

33%

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35%

36%

37%

5 50

HU

ME

DA

D

No. DE GOLPES

CURVA DE FLUIDEZ


A





mm



% GRAVA 20,70

% ARENA 25,99

TAMAÑO MÁXIMO

NOMINAL, (TMN)

3/8" % FINOS 53,32

9,5

WLST200 151,77 Wmuestra [g]: 325,09

TAMAÑO MÁXIMO,

(TM)

1"

25 mm

No. 200 8,31 2,56 53,32

FONDO 0,00 0,00 -

No. 60 6,41 1,97 63,32

No. 100 24,23 7,45 55,87

No. 40 7,86 2,42 72,90

No. 50 24,73 7,61 65,30

No. 20 1,08 0,33 75,91

No. 30 1,92 0,59 75,32

No. 10 0,90 0,28 76,86

No. 16 2,01 0,62 76,24

No. 4 19,67 6,05 79,30

No. 8 7,03 2,16 77,14

3/4" 27,77 8,54 91,46

3/8" 19,85 6,11 85,35

1 1/2" 0,00 0,00 100,00

1" 0,00 0,00 100,00

3" 0,00 0,00 100,00

2" 0,00 0,00 100,00

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Código: F-PS-15

Versión: 1



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60,00

80,00

100,00

120,00

0,010,1110100

% q

ue P

asa

Tamaño en mm



A





HUMEDAD NATURAL

(w)17,32 %



LIMITE PLÁSTICO

(L.P.)21,86 %


(I.P. = L.L. - L.P.)7,16 %

24,26% 17,32%


LIMITE LIQUIDO

(L.L.)29,02 %

w: 22,03% 22,00% 21,54% 35,17% 30,15%

2,85 8,79

Ws [g]: 2,95 2,50 3,25 11,80 9,95 11,75 50,74

Ww [g]: 0,65 0,55 0,70 4,15 3,00

21,95 75,33

Wr [g]: 24,55 16,90 19,65 9,80 10,30 10,20 24,59

Wr + Ws [g]: 27,50 19,40 22,90 21,60 20,25

35 N/A

Wr + Wh [g]: 28,15 19,95 23,60 25,75 23,25 24,80 84,12


3 1

RECIPIENTE No.: E3 E1 E14 V23 V1 V9 E3

ENSAYO No.: 1 2 3 1 2

3,10 FECHA: 21/09/2015






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Código: F-PS-15

Versión: 1

Página: 1 DE

23%

25%

27%

29%

31%

33%

35%

37%

39%

5 50

HU

ME

DA

D

No. DE GOLPES

CURVA DE FLUIDEZ


A





mm

CLASIFICACIÓN S.U.C.S.: GC DESCRIPCIÓN: GRAVA ARCILLOSA


% GRAVA 44,42

% ARENA 24,35

TAMAÑO MÁXIMO

NOMINAL, (TMN)

1 1/2" % FINOS 31,23

37,5

WLST200 186,71 Wmuestra [g]: 271,48

TAMAÑO MÁXIMO,

(TM)

1 1/2"

37,5 mm

No. 200 8,65 3,19 31,23

FONDO 0,00 0,00 -

No. 60 5,88 2,17 43,19

No. 100 23,84 8,78 34,41

No. 40 2,78 1,02 49,65

No. 50 11,64 4,29 45,36

No. 20 1,34 0,49 51,26

No. 30 1,60 0,59 50,67

No. 10 0,89 0,33 52,68

No. 16 2,52 0,93 51,75

No. 4 21,70 7,99 55,58

No. 8 6,97 2,57 53,01

3/4" 21,23 7,82 74,06

3/8" 28,48 10,49 63,57

1 1/2" 0,00 0,00 100,00

1" 49,19 18,12 81,88

3" 0,00 0,00 100,00

2" 0,00 0,00 100,00

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Código: F-PS-15

Versión: 1



0,00

20,00

40,00

60,00

80,00

100,00

120,00

0,010,1110100

% q

ue P

asa

Tamaño en mm



A





HUMEDAD NATURAL

(w)14,34 %



LIMITE PLÁSTICO

(L.P.)20,64 %


(I.P. = L.L. - L.P.)13,53 %

31,75% 14,34%


LIMITE LIQUIDO

(L.L.)34,17 %

w: 20,99% 20,93% 20,00% 37,37% 33,73%

3,62 90,25

Ws [g]: 4,05 2,15 3,25 9,90 10,88 11,40 629,25

Ww [g]: 0,85 0,45 0,65 3,70 3,67

27,98 749,53

Wr [g]: 19,70 16,40 15,50 18,70 18,70 16,58 120,28

Wr + Ws [g]: 23,75 18,55 18,75 28,60 29,58

42 N/A

Wr + Wh [g]: 24,60 19,00 19,40 32,30 33,25 31,60 839,78


3 1

RECIPIENTE No.: E12 H3 I2 E6 H4 E1 I2

ENSAYO No.: 1 2 3 1 2

4,00 FECHA: 21/09/2015






2






S.U.C.S

Código: F-PS-15

Versión: 1

Página: 1 DE

29%

31%

33%

35%

37%

39%

5 50

HU

ME

DA

D

No. DE GOLPES

CURVA DE FLUIDEZ


A





mm



% GRAVA 8,78

% ARENA 35,42

TAMAÑO MÁXIMO

NOMINAL, (TMN)

No. 30 % FINOS 55,80

0,6

WLST200 115,36 Wmuestra [g]: 261,00

TAMAÑO MÁXIMO,

(TM)

1"

25 mm

No. 200 16,34 6,26 55,80

FONDO 0,00 0,00 -

No. 60 10,00 3,83 73,96

No. 100 31,06 11,90 62,06

No. 40 15,96 6,11 81,71

No. 50 10,22 3,92 77,79

No. 20 1,60 0,61 89,47

No. 30 4,30 1,65 87,82

No. 10 1,46 0,56 90,43

No. 16 0,90 0,34 90,08

No. 4 3,06 1,17 91,22

No. 8 0,61 0,23 90,99

3/4" 11,94 4,57 95,43

3/8" 7,91 3,03 92,39

1 1/2" 0,00 0,00 100,00

1" 0,00 0,00 100,00

3" 0,00 0,00 100,00

2" 0,00 0,00 100,00

21/09/2015







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Código: F-PS-15

Versión: 1



0,00

20,00

40,00

60,00

80,00

100,00

120,00

0,010,1110100

% q

ue P

asa

Tamaño en mm



A





HUMEDAD NATURAL

(w)14,15 %



LIMITE PLÁSTICO

(L.P.)28,45 %


(I.P. = L.L. - L.P.)28,38 %

53,30% 14,15%


LIMITE LIQUIDO

(L.L.)56,82 %

w: 28,74% 28,95% 27,66% 62,86% 57,79%

4,85 101,44

Ws [g]: 4,35 5,70 4,70 7,00 7,70 9,10 716,73

Ww [g]: 1,25 1,65 1,30 4,40 4,45

28,80 855,61

Wr [g]: 19,15 18,60 18,50 16,70 15,55 19,70 138,88

Wr + Ws [g]: 23,50 24,30 23,20 23,70 23,25

40 N/A

Wr + Wh [g]: 24,75 25,95 24,50 28,10 27,70 33,65 957,05


3 1

RECIPIENTE No.: H12 H5 H1 E7 I2 E14 S10

ENSAYO No.: 1 2 3 1 2

4,90 FECHA: 21/09/2015






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Código: F-PS-15

Versión: 1

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51%

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59%

61%

63%

65%

5 50

HU

ME

DA

D

No. DE GOLPES

CURVA DE FLUIDEZ


A





mm

CLASIFICACIÓN S.U.C.S.: CH DESCRIPCIÓN: ARCILLA INORGANICA DE ALTA PLASTICIDAD


% GRAVA 7,49

% ARENA 29,09

TAMAÑO MÁXIMO

NOMINAL, (TMN)

No. 40 % FINOS 63,43

0,425

WLST200 65,60 Wmuestra [g]: 179,36

TAMAÑO MÁXIMO,

(TM)

1"

25 mm

No. 200 15,34 8,55 63,43

FONDO 0,00 0,00 -

No. 60 3,43 1,91 82,92

No. 100 19,62 10,94 71,98

No. 40 3,93 2,19 87,77

No. 50 5,27 2,94 84,83

No. 20 0,64 0,36 90,58

No. 30 1,11 0,62 89,96

No. 10 0,35 0,20 91,41

No. 16 0,86 0,48 90,93

No. 4 0,21 0,12 92,51

No. 8 1,62 0,90 91,61

3/4" 8,16 4,55 95,45

3/8" 5,06 2,82 92,63

1 1/2" 0,00 0,00 100,00

1" 0,00 0,00 100,00

3" 0,00 0,00 100,00

2" 0,00 0,00 100,00

21/09/2015







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Código: F-PS-15

Versión: 1



0,00

20,00

40,00

60,00

80,00

100,00

120,00

0,010,1110100

% q

ue P

asa

Tamaño en mm



A





HUMEDAD NATURAL

(w)17,69 %



LIMITE PLÁSTICO

(L.P.)28,09 %


(I.P. = L.L. - L.P.)23,90 %

45,98% 17,69%


LIMITE LIQUIDO

(L.L.)52,00 %

w: 27,50% 28,05% 28,74% 61,45% 50,00%

4,00 111,95

Ws [g]: 4,00 4,10 4,35 8,30 8,10 8,70 632,90

Ww [g]: 1,10 1,15 1,25 5,10 4,05

18,85 763,25

Wr [g]: 16,00 16,00 15,05 10,20 9,85 10,15 130,35

Wr + Ws [g]: 20,00 20,10 19,40 18,50 17,95

38 N/A

Wr + Wh [g]: 21,10 21,25 20,65 23,60 22,00 22,85 875,20


3 1

RECIPIENTE No.: H11 I1 E2 V1 V20 V15 N7

ENSAYO No.: 1 2 3 1 2

6,35 FECHA: 21/09/2015






2






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Código: F-PS-15

Versión: 1

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43%

45%

47%

49%

51%

53%

55%

57%

59%

61%

63%

5 50

HU

ME

DA

D

No. DE GOLPES

CURVA DE FLUIDEZ


A





mm

CLASIFICACIÓN S.U.C.S.: CH DESCRIPCIÓN: ARCILLA INORGANICA DE ALTA PLASTICIDAD


% GRAVA 5,00

% ARENA 28,07

TAMAÑO MÁXIMO

NOMINAL, (TMN)

No. 50 % FINOS 66,93

0,3

WLST200 55,25 Wmuestra [g]: 167,09

TAMAÑO MÁXIMO,

(TM)

3/4"

19 mm

No. 200 5,95 3,56 66,93

FONDO 0,00 0,00 -

No. 60 11,40 6,82 78,46

No. 100 13,30 7,96 70,50

No. 40 2,20 1,32 91,35

No. 50 10,15 6,07 85,28

No. 20 0,70 0,42 93,33

No. 30 1,10 0,66 92,67

No. 10 0,30 0,18 94,16

No. 16 0,70 0,42 93,75

No. 4 3,85 2,30 95,00

No. 8 1,10 0,66 94,34

3/4" 0,00 0,00 100,00

3/8" 4,50 2,69 97,31

1 1/2" 0,00 0,00 100,00

1" 0,00 0,00 100,00

3" 0,00 0,00 100,00

2" 0,00 0,00 100,00

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Código: F-PS-15

Versión: 1



0,00

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80,00

100,00

120,00

0,010,1110100

% q

ue P

asa

Tamaño en mm



A





HUMEDAD NATURAL

(w)18,77 %



LIMITE PLÁSTICO

(L.P.)21,67 %


(I.P. = L.L. - L.P.)8,84 %

29,36% 18,77%


LIMITE LIQUIDO

(L.L.)30,51 %

w: 20,87% 21,69% 22,45% 33,27% 30,19%

4,11 155,98

Ws [g]: 5,03 6,87 5,39 11,42 8,58 14,00 831,20

Ww [g]: 1,05 1,49 1,21 3,80 2,59

24,31 954,77

Wr [g]: 19,27 14,93 15,61 9,86 9,78 10,31 123,57

Wr + Ws [g]: 24,30 21,80 21,00 21,28 18,36

35 N/A

Wr + Wh [g]: 25,35 23,29 22,21 25,08 20,95 28,42 1110,75


3 1

RECIPIENTE No.: E13 E9 E11 V31 V11 V29 S11

ENSAYO No.: 1 2 3 1 2

0,40 FECHA: 21/09/2015






2






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Código: F-PS-15

Versión: 1

Página: 1 DE

27%

28%

29%

30%

31%

32%

33%

34%

35%

5 50

HU

ME

DA

D

No. DE GOLPES

CURVA DE FLUIDEZ


A





mm



% GRAVA 9,91

% ARENA 44,75

TAMAÑO MÁXIMO

NOMINAL, (TMN)

No. 10 % FINOS 45,34

2

WLST200 116,51 Wmuestra [g]: 213,13

TAMAÑO MÁXIMO,

(TM)

1"

25 mm

No. 200 14,56 6,83 45,34

FONDO 0,00 0,00 -

No. 60 4,85 2,28 63,47

No. 100 24,10 11,31 52,17

No. 40 9,54 4,48 72,08

No. 50 13,50 6,33 65,75

No. 20 5,04 2,36 79,73

No. 30 6,76 3,17 76,56

No. 10 1,63 0,76 85,14

No. 16 6,48 3,04 82,10

No. 4 7,51 3,52 90,09

No. 8 8,92 4,19 85,90

3/4" 11,58 5,43 94,57

3/8" 2,04 0,96 93,61

1 1/2" 0,00 0,00 100,00

1" 0,00 0,00 100,00

3" 0,00 0,00 100,00

2" 0,00 0,00 100,00

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Código: F-PS-15

Versión: 1



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60,00

80,00

100,00

120,00

0,010,1110100

% q

ue P

asa

Tamaño en mm



A





HUMEDAD NATURAL

(w)14,70 %



LIMITE PLÁSTICO

(L.P.)19,18 %


(I.P. = L.L. - L.P.)12,00 %

26,07% 14,70%


LIMITE LIQUIDO

(L.L.)31,18 %

w: 19,77% 18,10% 19,67% 35,80% 31,58%

3,35 8,56

Ws [g]: 4,30 5,80 3,05 8,80 12,35 12,85 58,22

Ww [g]: 0,85 1,05 0,60 3,15 3,90

27,85 74,68

Wr [g]: 24,55 19,80 18,85 10,20 10,25 15,00 16,46

Wr + Ws [g]: 28,85 25,60 21,90 19,00 22,60

37 N/A

Wr + Wh [g]: 29,70 26,65 22,50 22,15 26,50 31,20 83,24


3 1

RECIPIENTE No.: E3 W12 E1 E2 V24 V23 H3

ENSAYO No.: 1 2 3 1 2

1,30 FECHA: 21/09/2015






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Código: F-PS-15

Versión: 1

Página: 1 DE

24%

26%

28%

30%

32%

34%

36%

5 50

HU

ME

DA

D

No. DE GOLPES

CURVA DE FLUIDEZ


A





mm



% GRAVA 18,58

% ARENA 18,78

TAMAÑO MÁXIMO

NOMINAL, (TMN)

3/8" % FINOS 62,64

9,5

WLST200 115,18 Wmuestra [g]: 308,32

TAMAÑO MÁXIMO,

(TM)

1"

25 mm

No. 200 10,71 3,47 62,64

FONDO 0,00 0,00 -

No. 60 3,25 1,05 70,93

No. 100 14,84 4,81 66,12

No. 40 2,88 0,93 74,08

No. 50 6,45 2,09 71,98

No. 20 1,92 0,62 75,74

No. 30 2,26 0,73 75,01

No. 10 1,65 0,54 77,61

No. 16 3,83 1,24 76,37

No. 4 18,90 6,13 81,42

No. 8 10,12 3,28 78,14

3/4" 7,21 2,34 97,66

3/8" 31,16 10,11 87,55

1 1/2" 0,00 0,00 100,00

1" 0,00 0,00 100,00

3" 0,00 0,00 100,00

2" 0,00 0,00 100,00

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Código: F-PS-15

Versión: 1



0,00

20,00

40,00

60,00

80,00

100,00

120,00

0,010,1110100

% q

ue P

asa

Tamaño en mm



A





HUMEDAD NATURAL

(w)11,10 %



LIMITE PLÁSTICO

(L.P.)19,60 %


(I.P. = L.L. - L.P.)7,58 %

26,34% 11,10%


LIMITE LIQUIDO

(L.L.)27,18 %

w: 19,46% 19,67% 19,67% 28,43% 27,27%

3,45 4,21

Ws [g]: 11,05 6,10 6,10 15,65 10,45 13,10 37,92

Ww [g]: 2,15 1,20 1,20 4,45 2,85

23,25 54,64

Wr [g]: 10,15 15,00 18,80 10,35 9,50 10,15 16,72

Wr + Ws [g]: 21,20 21,10 24,90 26,00 19,95

33 N/A

Wr + Wh [g]: 23,35 22,30 26,10 30,45 22,80 26,70 58,85


3 1

RECIPIENTE No.: E6 E9 E1 V20 V9 V5 E7

ENSAYO No.: 1 2 3 1 2

3,10 FECHA: 21/09/2015






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Código: F-PS-15

Versión: 1

Página: 1 DE

24%

25%

26%

27%

28%

29%

30%

5 50

HU

ME

DA

D

No. DE GOLPES

CURVA DE FLUIDEZ


A





mm



% GRAVA 26,34

% ARENA 50,68

TAMAÑO MÁXIMO

NOMINAL, (TMN)

3/4" % FINOS 22,98

19

WLST200 317,38 Wmuestra [g]: 412,07

TAMAÑO MÁXIMO,

(TM)

1 1/2"

37,5 mm

No. 200 20,04 4,86 22,98

FONDO 0,00 0,00 -

No. 60 31,58 7,66 37,35

No. 100 39,17 9,51 27,84

No. 40 17,92 4,35 58,55

No. 50 55,80 13,54 45,01

No. 20 6,45 1,57 65,05

No. 30 8,87 2,15 62,90

No. 10 2,17 0,53 68,76

No. 16 8,84 2,15 66,62

No. 4 25,43 6,17 73,66

No. 8 17,99 4,37 69,29

3/4" 11,63 2,82 88,77

3/8" 36,83 8,94 79,83

1 1/2" 0,00 0,00 100,00

1" 34,66 8,41 91,59

3" 0,00 0,00 100,00

2" 0,00 0,00 100,00

21/09/2015







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Código: F-PS-15

Versión: 1



0,00

20,00

40,00

60,00

80,00

100,00

120,00

0,010,1110100

% q

ue P

asa

Tamaño en mm



A





HUMEDAD NATURAL

(w)14,82 %



LIMITE PLÁSTICO

(L.P.)18,21 %


(I.P. = L.L. - L.P.)12,75 %

29,30% 14,82%


LIMITE LIQUIDO

(L.L.)30,96 %

w: 18,44% 18,45% 17,73% 34,08% 31,31%

2,74 48,37

Ws [g]: 13,50 8,02 5,98 9,42 9,87 9,35 326,30

Ww [g]: 2,49 1,48 1,06 3,21 3,09

18,96 465,85

Wr [g]: 9,72 9,53 10,26 10,36 10,28 9,61 139,55

Wr + Ws [g]: 23,22 17,55 16,24 19,78 20,15

38 N/A

Wr + Wh [g]: 25,71 19,03 17,30 22,99 23,24 21,70 514,22


3 1

RECIPIENTE No.: V10 V9 V2 V34 V25 V12 P17

ENSAYO No.: 1 2 3 1 2

6,35 FECHA: 21/09/2015






2






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Código: F-PS-15

Versión: 1

Página: 1 DE

27%

28%

29%

30%

31%

32%

33%

34%

35%

36%

5 50

HU

ME

DA

D

No. DE GOLPES

CURVA DE FLUIDEZ


A





mm



% GRAVA 17,17

% ARENA 47,77

TAMAÑO MÁXIMO

NOMINAL, (TMN)

3/8" % FINOS 35,06

9,5

WLST200 117,41 Wmuestra [g]: 180,80

TAMAÑO MÁXIMO,

(TM)

1"

25 mm

No. 200 12,80 7,08 35,06

FONDO 0,00 0,00 -

No. 60 26,67 14,75 54,95

No. 100 23,17 12,82 42,14

No. 40 2,71 1,50 75,09

No. 50 9,73 5,38 69,71

No. 20 2,05 1,13 77,73

No. 30 2,06 1,14 76,59

No. 10 4,00 2,21 79,94

No. 16 1,96 1,08 78,86

No. 4 9,23 5,11 82,83

No. 8 1,21 0,67 82,16

3/4" 12,08 6,68 93,32

3/8" 9,74 5,39 87,93

1 1/2" 0,00 0,00 100,00

1" 0,00 0,00 100,00

3" 0,00 0,00 100,00

2" 0,00 0,00 100,00

21/09/2015







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Código: F-PS-15

Versión: 1



0,00

20,00

40,00

60,00

80,00

100,00

120,00

0,010,1110100

% q

ue P

asa

Tamaño en mm



A





HUMEDAD NATURAL

(w)9,97 %



LIMITE PLÁSTICO

(L.P.)20,22 %


(I.P. = L.L. - L.P.)11,75 %

30,34% 9,97%


LIMITE LIQUIDO

(L.L.)31,97 %

w: 20,34% 20,31% 20,00% 36,91% 32,25%

4,90 65,67

Ws [g]: 5,90 3,20 5,75 12,57 15,97 16,15 658,65

Ww [g]: 1,20 0,65 1,15 4,64 5,15

32,10 777,13

Wr [g]: 8,35 8,50 8,55 16,93 10,08 15,95 118,48

Wr + Ws [g]: 14,25 11,70 14,30 29,50 26,05

31 N/A

Wr + Wh [g]: 15,45 12,35 15,45 34,14 31,20 37,00 842,80


3 1

RECIPIENTE No.: V23 V15 V10 E6 E1 V20 N3

ENSAYO No.: 1 2 3 1 2

0,70 FECHA: 21/09/2015






2






S.U.C.S

Código: F-PS-15

Versión: 1

Página: 1 DE

28%

30%

32%

34%

36%

38%

5 50

HU

ME

DA

D

No. DE GOLPES

CURVA DE FLUIDEZ


A





mm



% GRAVA 18,55

% ARENA 22,53

TAMAÑO MÁXIMO

NOMINAL, (TMN)

3/4" % FINOS 58,92

19

WLST200 98,33 Wmuestra [g]: 239,37

TAMAÑO MÁXIMO,

(TM)

1 1/2"

37,5 mm

No. 200 8,02 3,35 58,92

FONDO 0,00 0,00 -

No. 60 3,97 1,66 69,27

No. 100 16,75 7,00 62,27

No. 40 2,55 1,07 74,90

No. 50 9,50 3,97 70,93

No. 20 1,39 0,58 76,64

No. 30 1,62 0,68 75,96

No. 10 1,10 0,46 78,43

No. 16 2,90 1,21 77,22

No. 4 8,28 3,46 81,45

No. 8 6,13 2,56 78,89

3/4" 6,26 2,62 85,42

3/8" 1,21 0,51 84,91

1 1/2" 0,00 0,00 100,00

1" 28,65 11,97 88,03

3" 0,00 0,00 100,00

2" 0,00 0,00 100,00

21/09/2015







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Código: F-PS-15

Versión: 1



0,00

20,00

40,00

60,00

80,00

100,00

120,00

0,010,1110100

% q

ue P

asa

Tamaño en mm



A





HUMEDAD NATURAL

(w)16,01 %



LIMITE PLÁSTICO

(L.P.)21,78 %


(I.P. = L.L. - L.P.)15,58 %

36,00% 16,01%


LIMITE LIQUIDO

(L.L.)37,36 %

w: 22,58% 21,33% 21,43% 40,83% 37,00%

4,50 51,97

Ws [g]: 4,65 3,75 4,90 10,90 11,35 12,50 324,56

Ww [g]: 1,05 0,80 1,05 4,45 4,20

22,70 451,30

Wr [g]: 15,75 16,95 24,50 10,20 10,10 10,20 126,74

Wr + Ws [g]: 20,40 20,70 29,40 21,10 21,45

33 N/A

Wr + Wh [g]: 21,45 21,50 30,45 25,55 25,65 27,20 503,27


3 1

RECIPIENTE No.: H11 E13 E2 V1 V14 V19 E42

ENSAYO No.: 1 2 3 1 2

1,60 FECHA: 21/09/2015






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Código: F-PS-15

Versión: 1

Página: 1 DE

34%

35%

36%

37%

38%

39%

40%

41%

42%

5 50

HU

ME

DA

D

No. DE GOLPES

CURVA DE FLUIDEZ


A





mm



% GRAVA 7,43

% ARENA 27,61

TAMAÑO MÁXIMO

NOMINAL, (TMN)

No. 30 % FINOS 64,96

0,6

WLST200 81,43 Wmuestra [g]: 232,41

TAMAÑO MÁXIMO,

(TM)

3/4"

19 mm

No. 200 12,40 5,34 64,96

FONDO 0,00 0,00 -

No. 60 4,05 1,74 79,02

No. 100 20,28 8,73 70,30

No. 40 3,18 1,37 84,17

No. 50 7,92 3,41 80,77

No. 20 2,17 0,93 86,47

No. 30 2,16 0,93 85,54

No. 10 1,17 0,50 89,29

No. 16 4,37 1,88 87,41

No. 4 5,35 2,30 92,57

No. 8 6,47 2,78 89,79

3/4" 0,00 0,00 100,00

3/8" 11,91 5,12 94,88

1 1/2" 0,00 0,00 100,00

1" 0,00 0,00 100,00

3" 0,00 0,00 100,00

2" 0,00 0,00 100,00

21/09/2015







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Código: F-PS-15

Versión: 1



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20,00

40,00

60,00

80,00

100,00

120,00

0,010,1110100

% q

ue P

asa

Tamaño en mm



A





HUMEDAD NATURAL

(w)22,34 %



LIMITE PLÁSTICO

(L.P.)21,96 %


(I.P. = L.L. - L.P.)15,93 %

35,85% 22,34%


LIMITE LIQUIDO

(L.L.)37,89 %

w: 22,95% 21,36% 21,57% 41,18% 36,67%

2,85 13,06

Ws [g]: 3,05 5,15 5,10 7,65 9,00 7,95 58,46

Ww [g]: 0,70 1,10 1,10 3,15 3,30

18,35 74,53

Wr [g]: 15,55 19,10 15,00 10,05 10,50 10,40 16,07

Wr + Ws [g]: 18,60 24,25 20,10 17,70 19,50

37 N/A

Wr + Wh [g]: 19,30 25,35 21,20 20,85 22,80 21,20 87,59


3 1

RECIPIENTE No.: I2 H12 E2 V31 V25 V20 H11

ENSAYO No.: 1 2 3 1 2

3,40 FECHA: 21/09/2015






2






S.U.C.S

Código: F-PS-15

Versión: 1

Página: 1 DE

34%

35%

36%

37%

38%

39%

40%

41%

42%

5 50

HU

ME

DA

D

No. DE GOLPES

CURVA DE FLUIDEZ


A





mm



% GRAVA 9,76

% ARENA 11,62

TAMAÑO MÁXIMO

NOMINAL, (TMN)

No. 60 % FINOS 78,62

0,25

WLST200 58,86 Wmuestra [g]: 275,30

TAMAÑO MÁXIMO,

(TM)

1 1/2"

37,5 mm

No. 200 8,52 3,09 78,62

FONDO 0,00 0,00 -

No. 60 2,34 0,85 86,09

No. 100 12,04 4,37 81,71

No. 40 0,89 0,32 88,80

No. 50 5,12 1,86 86,94

No. 20 0,29 0,11 89,29

No. 30 0,46 0,17 89,12

No. 10 0,75 0,27 89,57

No. 16 0,50 0,18 89,39

No. 4 1,77 0,64 90,24

No. 8 1,08 0,39 89,85

3/4" 0,00 0,00 91,81

3/8" 2,55 0,93 90,88

1 1/2" 0,00 0,00 100,00

1" 22,55 8,19 91,81

3" 0,00 0,00 100,00

2" 0,00 0,00 100,00

21/09/2015







Página: 2 DE 2



S.U.C.S.

Código: F-PS-15

Versión: 1



0,00

20,00

40,00

60,00

80,00

100,00

120,00

0,010,1110100

% q

ue P

asa

Tamaño en mm



A





HUMEDAD NATURAL

(w)13,74 %



LIMITE PLÁSTICO

(L.P.)24,44 %


(I.P. = L.L. - L.P.)13,99 %

37,50% 13,74%


LIMITE LIQUIDO

(L.L.)38,43 %

w: 23,91% 24,64% 24,77% 40,10% 37,84%

3,90 12,65

Ws [g]: 4,60 3,45 5,45 9,60 9,25 10,40 92,10

Ww [g]: 1,10 0,85 1,35 3,85 3,50

20,45 110,95

Wr [g]: 15,80 19,30 19,05 10,15 10,15 10,05 18,85

Wr + Ws [g]: 20,40 22,75 24,50 19,75 19,40

34 N/A

Wr + Wh [g]: 21,50 23,60 25,85 23,60 22,90 24,35 123,60


3 1

RECIPIENTE No.: H2 E13 H12 V36 V14 V1 E1

ENSAYO No.: 1 2 3 1 2

6,20 FECHA: 21/09/2015






2






S.U.C.S

Código: F-PS-15

Versión: 1

Página: 1 DE

34%

35%

36%

37%

38%

39%

40%

41%

42%

5 50

HU

ME

DA

D

No. DE GOLPES

CURVA DE FLUIDEZ


A





mm



% GRAVA 28,64

% ARENA 29,48

TAMAÑO MÁXIMO

NOMINAL, (TMN)

1" % FINOS 41,88

25

WLST200 136,48 Wmuestra [g]: 234,81

TAMAÑO MÁXIMO,

(TM)

1 1/2"

37,5 mm

No. 200 8,33 3,55 41,88

FONDO 0,00 0,00 -

No. 60 7,01 2,99 57,04

No. 100 27,27 11,61 45,42

No. 40 2,11 0,90 66,20

No. 50 14,51 6,18 60,02

No. 20 0,86 0,37 67,78

No. 30 1,60 0,68 67,10

No. 10 0,85 0,36 68,96

No. 16 1,90 0,81 68,15

No. 4 7,26 3,09 71,36

No. 8 4,78 2,04 69,32

3/4" 26,18 11,15 77,51

3/8" 7,19 3,06 74,45

1 1/2" 0,00 0,00 100,00

1" 26,63 11,34 88,66

3" 0,00 0,00 100,00

2" 0,00 0,00 100,00

21/09/2015







Página: 2 DE 2



S.U.C.S.

Código: F-PS-15

Versión: 1



0,00

20,00

40,00

60,00

80,00

100,00

120,00

0,010,1110100

% q

ue P

asa

Tamaño en mm



PROYECTO: FECHA

PERFIL DE DISEÑONivel freático m

Tipo de Tipo Humedad Límite Límite Indice % Peso Ncampo Compor. Peso Gravedad

Suelo de De a % líquido Plástico Plástico FINOS Húmedo (50%) suelo Seco especifica

SUCS suelo m m L.L L.P I.P NSR H.2.5

CL C 0,00 0,80 11,89 34,01 21,82 12,19 63,38 15,78 5,00 Cohesivo 14,10 2,70

CL C 0,80 2,20 17,34 34,05 20,84 13,21 60,31 17,60 17,00 Cohesivo 15,00 2,75

CL/SC C 2,20 5,00 16,23 33,08 20,73 12,35 52,47 17,43 45,00 Cohesivo 15,00 2,75

SC G 5,00 6,35 14,28 34,70 21,33 13,37 38,47 18,28 59,00 Cohesivo 16,00 2,68

CALCULOS DE PARAMETROS GRAVIMETRICOS:

Perfil Tipo de Peso Rel. Relacion Porosidad Porc. De Peso Indice

Estratigráfico Suelo humedo de Poisson de n Saturac- Saturado Liquidez

SUCS Adoptado u vacios e S KN/m3 IL

CL 15,78 0,30 0,91 47,78 35,09 18,88 -0,815

CL 17,60 0,30 0,83 45,45 57,22 19,55 -0,265

CL/SC 17,43 0,30 0,83 45,45 53,56 19,55 -0,364

SC 18,28 0,30 0,68 40,30 56,70 20,03 -0,527

ANEXO 4

4.1 RESUMEN CARACTERISTICAS FISICAS DEL SUELO Y ADOPCION DE PARAMETROS VOLUMETRICOS EN EL PERFIL DE DISEÑO

TABLA RESUMENPerfil Profundidad

Arcilla inorganica firme

roja

Arcilla inorganica blanda

café rojizo

Arcilla/Arena dura-media

roja/amarillo


rojo/amarillo

Calle 6 No. 05-35

Palacio Municipal - Mun.Galán

1

Estratigráfico


café rojizoArcilla inorganica firme

rojaArcilla/Arena dura-media

roja/amarillo

22 de Septiembre / 2015


rojo/amarillo

Edificacion de dos pisos UBICACIÓN

LOCALIZACION

PERFIL DE DISEÑO 1CORRECCION DEL ENSAYO DE PENETRACION ESTANDAR

Nivel Freático m N60=Ncampo corregido NF*C ; C= CE*CR*CS*CB ; Donde:

Datos del Equipo: C R = Es la Correción por longitud de varilla

Tipo de Martillo CR = 0,75 ; 0 <= L <= 3 m (Skempton)

Energia transferida equipo usado 50 % CR = 1/(0,98986+4,3166/(esf. Efect)2); para Z > 3,0m ( Cetin )

Energía de referencia 60 % C E = 0,83 Corrección por energía de referencia del 60%

Diametro perforación: 2,5-4,5 pulg C s = 1,00 Para muestreador estandar

Tipo de muestreador C B = 1,00 Para perforación de diámetro entre 2,5 a 4,5 pulg.

CORRECION POR ENERGIA, EQUIPO Y CARACTERISTICAS DE LA PERFORACION

Tipo de Correción corrección N (50) N (50) N (50) N(60)

Suelo Inicial Final Promedio Espesor Por varilla Total de campo corregido corregido C*N(50) cor

SUCS m m m m C R C N.Freático perf. golpe/pie

CL 0,00 0,80 0,40 0,80 0,75 0,63 5,00 5,00 4 3

CL 0,80 2,20 1,50 1,40 0,75 0,63 17,00 17,00 13 11

CL/SC 2,20 5,00 3,60 2,80 0,76 0,63 45,00 45,00 34 28

SC 5,00 6,35 5,68 1,35 0,89 0,74 59,00 59,00 52 44

CORRECCION POR SOBRECAPA

Tipo de Peso Prof. Esf. Esf. Total Presión de Esfuerzo CN CN (N1) 60

Suelo Unitario Promedio estrato mitad Poro u efectivo calculado Usado CN*N(60)

SUCS KN/m3m KN/m2

KN/m2 KN/m2 KN/m2<=1,70 golpes/pie

CL 15,78 0,40 12,62 6,31 0,00 6,31 3,98 1,70 5,00

CL 17,60 1,50 24,64 24,94 0,00 24,94 2,00 1,70 19,00

CL/SC 17,43 3,60 48,82 61,67 0,00 61,67 1,27 1,27 36,00

SC 18,28 5,68 24,68 85,80 0,00 85,80 1,08 1,08 48,00

Notas:

1. Se considera que Los martillos de tipo Anular usados en colombia, transfieren un 50% de la energía teórica

2. El valor de correción de sobrecapa se efectuó según Liao and Whitman (1986),ver informe.

3. La correción por nivel freático solo se aplica en suelos granulares con N(50) de campo mayor a 15, por debajo del N.F

Estandar


roja/amarilloArena arcillosa muy densa

rojo/amarillo





rojo/amarillo

4.2 CORRECCION DE VALORES DEL ENSAYO DE PENETRACION ESTANDAR AL PERFIL DE DISEÑO

Perfil



roja

Profundidad estrato

Perfil

Estratigráfico

Estratigráfico

Anular

El N de campo se considera con un 50% de nivel de energía.

Cn se corrige según Liao y Whitman y debe ser menor ó igual a 1,70. φ´ se calcula según Kishida. Cr: corrección por longitud de varillaje.

ESTRATO 1

ESTRATO : Arcilla inorganica blanda café rojizo

DE 0,00 A 0,80 m

Peso unitario 15,78 KN/m3 Esf. estrato Kpa = 12,62

Esf. Antes estrato Kpa= 0,00

Punto Prof media N N' (N.F) Cr C N60

1 0,4 2 2,00 0,75 0,75 2

2 0,6 3 3,00 0,75 0,75 2

3 0,8 5 5,00 0,75 0,75 4

Esf. Total Kpa Presion P KpaEsf. Efec KpaCn (N1)60 ϕ´ (Kishida) τ

6,31 0,00 6,31 1,70 3,00 22,07 2,56

9,47 0,00 9,47 1,70 3,00 22,07 3,84

12,62 0,00 12,62 1,70 7,00 25,80 6,10 RESULTADOS c´ = 0,00 Kpa φ´ = 24,16 Grados

Nota: La linea de regresión pasar por cero.

ESTRATO 2

ESTRATO : Arcilla inorganica firme roja

DE 0,80 A 2,20 m

Peso unitario 17,60 KN/m3 Esf. estrato Kpa =

Esf. Antes estrato Kpa=12,62


1 1,15 15 15,00 0,75 0,75 11

2 1,60 17 17,00 0,75 0,75 13

3 1,90 12 12,00 0,75 0,75 9

4 2,20 12 12,00 0,75 0,75 9


18,78 0,00 18,78 1,70 19,00 32,80 12,10

26,70 0,00 26,70 1,70 22,00 34,15 18,11


37,26 0,00 37,26 1,64 15,00 30,81 22,22

4.3 CALCULO PARAMETROS c´ y φ´, Metodo de ALVARO GONZALEZ (1999).

y = 0,5615x - 1,1483R² = 0,9749

y = 0,4485x

2,00

2,50

3,00

3,50

4,00

4,50

5,00

5,50

6,00

6,50

5,00 7,00 9,00 11,00 13,00

Esfu

erzo

co

rtan

te K

pa


Series1

y = 0,5254x + 2,8098R² = 0,9578

y = 0,6181x

10,00

12,00

14,00

16,00

18,00

20,00

22,00

24,00

15,00 20,00 25,00 30,00 35,00 40,00

Esfu

erzo

co

rtan

te K

pa


Ensayos

ESTRATO 3

ESTRATO : Arcilla/Arena dura-media roja/amarillo

DE 2,20 A 5,00 m




1 2,95 18 18,00 0,75 0,75 14

2 3,85 21 21,00 0,78 0,78 16

3 4,30 36 36,00 0,82 0,82 29

4 4,75 42 42,00 0,85 0,85 36


50,34 0,00 50,34 1,41 20,00 33,26 33,01

66,03 0,00 66,03 1,23 20,00 33,26 43,31


81,72 0,00 81,72 1,11 40,00 40,82 70,60

ESTRATO 4

ESTRATO : Arena arcillosa muy densa rojo/amarillo

DE 5,00 A 6,35 m




1 5,30 50 50,00 0,87 0,87 44

2 5,75 55 55,00 0,89 0,89 49

3 6,20 59 59,00 0,91 0,91 54


91,56 0,00 91,56 1,05 46,00 42,69 84,47

99,79 0,00 99,79 1,00 49,00 43,58 94,97


ESTRATO SUCS c´ = φ´ =

1 CL 0,00 24,16

2 CL 2,81 27,72

3 CL/SC 0,00 37,65

4 SC 0,00 43,68

RESUMEN

y = 1,2089x - 30,614R² = 0,9415

y = 0,7714x

20,00

30,00

40,00

50,00

60,00

70,00

80,00

40,00 50,00 60,00 70,00 80,00 90,00

Esfu

erzo

co

rtan

te K

pa


Ensayos

y = 1,3046x - 35,069R² = 0,9998

y = 0,9548x

80,00

85,00

90,00

95,00

100,00

105,00

110,00

90,00 95,00 100,00 105,00 110,00

Esfu

erz

o c

ort

ante

Kp

a


Series1

Tipo de φ Peck y φ Hatanaka φ c' Cu Cu Cu adop Mod. Young Modulo Esf. Prec Relación Indice de Indice de

Suelo Hanson y Ushida Adoptado Skempton Mesri (Bowles) Edométrico Stas et al Sobrecons. Compresión Expansión

SUCS 1974 1996 KN/m2 KN/m2 KN/m2 KN/m2 KN/m2 KN/m2 KN/m2OCR. Cc Cs

CL 23,90 0,00 0,98 1,39 1,18 1420 1912 40,03 6,34 0,216 0,043

CL 26,60 2,81 3,96 5,49 4,72 5670 7633 393,69 15,78 0,216 0,043

CL/SC 31,63 0,00 9,60 13,57 11,58 13902 18714 234,72 3,81 0,208 0,042

SC 33,00 0,00 13,68 18,88 16,28 19535 26297 115,07 1,34 0,222 0,044

Min Max Media

21,90 31,70 28,20 23,90 24,16

26,60 29,30 28,40 26,60 27,72

30,70 32,56 31,62 31,63 37,65

31,20 33,50 32,50 33,00 43,68

RESUMEN RESULTADOS PROPIEDADES INDICES Y FISICAS

Humedad Límite Límite Indice % Peso Peso Gravedad Relacion Porc. De

% líquido Plástico Plástico FINOS Húmedo Saturado especifica de Saturac-

L.L L.P I.P KN/m3 KN/m3 vacios e S

11,89 34,01 21,82 12,19 63,38 15,78 18,88 2,70 0,91 35,09

17,34 34,05 20,84 13,21 60,31 17,60 19,55 2,75 0,83 57,22

16,23 33,08 20,73 12,35 52,47 17,43 19,55 2,75 0,83 53,56

14,28 34,70 21,33 13,37 38,47 18,28 20,03 2,68 0,68 56,70





rojo/amarillo




roja/amarillo


rojo/amarillo

4.4. CALCULO PARAMETROS GEOMECANICOS Y DE DEFORMABILIDAD

Perfil Estratigraficoφ NovoSPT φ NovoSPT

Adop.

φ Alv.

Gonz.

Arcilla inorganica blanda café rojizo

Arcilla inorganica firme roja

Arcilla/Arena dura-media roja/amarillo

Arena arcillosa muy densa rojo/amarillo

Perfil

Perfil

Estratigráfico

4.5 RESUMENES

Estratigráfico

RESUMEN RESULTADOS CORRECCION SPT

Prof. Esf. Total Presión de Esfuerzo N (50) N (50) corrección N(60) Correc. (N1) 60

Prom vertical Poro u efectivo de campo corregido Varillaje C*N(50) cor Sobrecapa CN*N(60)

m KN/m2

KN/m2

KN/m2

N.Freático C golpe/pie CN golpes/pie

0,40 6,31 0,00 6,31 5,00 5,00 0,63 3,00 1,70 5,00

1,50 24,94 0,00 24,94 17,00 17,00 0,63 11,00 1,70 19,00

3,60 61,67 0,00 61,67 45,00 45,00 0,63 28,00 1,27 36,00

5,68 85,80 0,00 85,80 59,00 59,00 0,74 44,00 1,08 48,00

RESUMEN PARAMETROS DE RESISTENCIA Y COMPRESIBILIDAD

Tipo de φ c´ Cu Ey Ed Esf. Prec. OCR Cc Cs

Suelo Adoptado y Ushida Adoptado Skempton Mesri (Bowles)

SUCS 1996 KN/m2

KN/m2

KN/m2

KN/m2

KN/m2

CL 23,90 0,00 1,18 1420 1912 40 6 0,216 0,043

CL 26,60 2,81 4,72 5670 7633 394 16 0,216 0,043

CL/SC 31,63 0,00 11,58 13902 18714 235 4 0,208 0,042

SC 33,00 0,00 16,28 19535 26297 115 1 0,222 0,044



roja/amarillo


rojo/amarillo


café rojizo

Perfil

Estratigráfico


café rojizo


roja


roja/amarillo


rojo/amarillo

Perfil

Estratigráfico

LoadCap

1

DATOS GENERALES ====================================================== Acción sísmica D.M. 88/96 Anchura cimentación 0,8 m Longitud cimentación 0,8 m Profundidad plano de cimentación 1,2 m Altura de empotramiento 1,2 m ===================================================== = ESTRATIGRAFÍA TERRENO

Corr: Parámetros con factor de corrección (TERZAGHI) DH: Espesor del estrato; Gam: Peso específico; Gams:Peso específico saturado; Fi: Ángulo de rozamiento interno; Ficorr: Ángulo de rozamiento interno corregido según Terzaghi; c: Cohesión; c Corr: Cohesión corregida según Terzaghi; Ey: Módulo elástico; Ed: Módulo edométrico; Ni: Poisson; Cv: Coef. consolidac. primaria; Cs: Coef. consolidación secundaria; cu: Cohesión sin drenar

DH [m]

Gam [kN/m³

]

Gams [kN/m³

]

Fi [°]

Fi Corr.

[°]

c [kN/m²

]

c Corr. [kN/m²]

cu [kN/m²]

Ey [kN/m²]

Ed [kN/m²]

Ni Cv

[cmq/s]

Cs

0,8 15,78 18,88 22,5 22,5 1,18 0,791 0,0 1420,0 1912,0 0,0 0,0 0,0 1,4 17,6 19,55 23,5 23,5 2,72 1,822 0,0 5670,0 7633,0 0,0 0,0 0,0

2,8 17,43 19,55 31,63 31,63 11,58 7,759 0,0 13902,0 18714,0 0,0 0,0 0,0 1,35 18,28 20,03 33,0 33 16,28 10,908 0,0 19535,0 26297,0 0,0 0,0 0,0

Cargas de proyecto actuantes en cimentación

Nr. Nombre

combinación

Presión normal del proyecto [kN/m²]

N [kN]

Mx [kN·m]

My [kN·m]

Hx [kN]

Hy [kN]

Tipo

1 A1+M1+R

3 191,75 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 Proyecto

2 S.L.E. 191,75 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 Servicio Sismo + Coef. parciales parámetros geotécnicos terrenos + Resistencias

Nr Corrección sísmica

Tangente ángulo de resistencia al corte

Cohesión efectiva

Cohesión sin

drenaje

Peso específico

en cimentaci

ón

Peso específico cobertura

Coef. Red. Cap. de carga vertical

Coef. Red. Cap. de carga horizontal

1 No 1 1 1 0 0 3 3

2 No 1 1 1 0 0 3 3 CARGA ÚLTIMA CIMENTACIÓN COMBINACIÓN…A1+M1+R3 Autor: TERZAGHI (1955) Carga última [Qult] 311,1 kN/m² Resistencia de proyecto[Rd] 103,7 kN/m² Tensión [Ed] 191,75 kN/m² Factor de seguridad [Fs=Qult/Ed] 1,62 Condición de verificación [Ed<=Rd]Sin verificar

LoadCap

2

COEFICIENTE DE ASENTAMIENTO BOWLES (1982) Costante di Winkler 12443,81 kN/m³

A1+M1+R3 Autore: HANSEN (1970) (Condición drenada) ====================================================== Factor [Nq] 9,12 Factor [Nc] 18,67 Factor [Ng] 5,3 Factor forma [Sc] 1,49 Factor profundidad [Dc] 1,39 Factor inclinación cargas [Ic] 1,0 Factor inclinación talud [Gc] 1,0 Factor inclinación base [Bc] 1,0 Factor forma [Sq] 1,43 Factor profundidad [Dq] 1,31 Factor inclinación cargas [Iq] 1,0 Factor inclinación talud [Gq] 1,0 Factor inclinación base [Bq] 1,0 Factor forma [Sg] 0,6 Factor profundidad [Dg] 1,0 Factor inclinación cargas [Ig] 1,0 Factor inclinación talud [Gg] 1,0 Factor inclinación base [Bg] 1,0 Factor corrección sísmico inercial [zq] 1,0 Factor corrección sísmico inercial [zg] 1,0 Factor corrección sísmico inercial [zc] 1,0 ====================================================== Carga última 429,69 kN/m² Resistencia de proyecto 143,23 kN/m² Condición de verificación [Ed<=Rd]Sin verificar ====================================================== Autore: TERZAGHI (1955) (Condición drenada) ====================================================== Factor [Nq] 10,8 Factor [Nc] 22,54 Factor [Ng] 8,05 Factor forma [Sc] 1,3 Factor forma [Sg] 0,8 Factor corrección sísmico inercial [zq] 1,0 Factor corrección sísmico inercial [zg] 1,0 Factor corrección sísmico inercial [zc] 1,0 ====================================================== Carga última 311,1 kN/m²

LoadCap

3

Resistencia de proyecto 103,7 kN/m² Condición de verificación [Ed<=Rd]Sin verificar ====================================================== Autore: MEYERHOF (1963) (Condición drenada) ====================================================== Factor [Nq] 9,12 Factor [Nc] 18,67 Factor [Ng] 5,25 Factor forma [Sc] 1,47 Factor profundidad [Dc] 1,46 Factor inclinación cargas [Ic] 1,0 Factor forma [Sq] 1,23 Factor profundidad [Dq] 1,23 Factor inclinación cargas [Iq] 1,0 Factor forma [Sg] 1,23 Factor profundidad [Dg] 1,23 Factor inclinación cargas [Ig] 1,0 Factor corrección sísmico inercial [zq] 1,0 Factor corrección sísmico inercial [zg] 1,0 Factor corrección sísmico inercial [zc] 1,0 ====================================================== Carga última 400,27 kN/m² Resistencia de proyecto 133,42 kN/m² Condición de verificación [Ed<=Rd]Sin verificar ====================================================== Autore: VESIC (1975) (Condición drenada) ====================================================== Factor [Nq] 9,12 Factor [Nc] 18,67 Factor [Ng] 8,8 Factor forma [Sc] 1,49 Factor profundidad [Dc] 1,39 Factor inclinación cargas [Ic] 1,0 Factor inclinación talud [Gc] 1,0 Factor inclinación base [Bc] 1,0 Factor forma [Sq] 1,43 Factor profundidad [Dq] 1,31 Factor inclinación cargas [Iq] 1,0 Factor inclinación talud [Gq] 1,0 Factor inclinación base [Bq] 1,0 Factor forma [Sg] 0,6 Factor profundidad [Dg] 1,0 Factor inclinación cargas [Ig] 1,0 Factor inclinación talud [Gg] 1,0 Factor inclinación base [Bg] 1,0 Factor corrección sísmico inercial [zq] 1,0 Factor corrección sísmico inercial [zg] 1,0 Factor corrección sísmico inercial [zc] 1,0

LoadCap

4

====================================================== Carga última 444,49 kN/m² Resistencia de proyecto 148,16 kN/m² Condición de verificación [Ed<=Rd]Sin verificar ====================================================== Autore: Brinch - Hansen 1970 (Condición drenada) ====================================================== Factor [Nq] 9,12 Factor [Nc] 18,67 Factor [Ng] 5,3 Factor forma [Sc] 1,45 Factor profundidad [Dc] 1,39 Factor inclinación cargas [Ic] 1,0 Factor inclinación talud [Gc] 1,0 Factor inclinación base [Bc] 1,0 Factor forma [Sq] 1,4 Factor profundidad [Dq] 1,31 Factor inclinación cargas [Iq] 1,0 Factor inclinación talud [Gq] 1,0 Factor inclinación base [Bq] 1,0 Factor forma [Sg] 0,7 Factor profundidad [Dg] 1,0 Factor inclinación cargas [Ig] 1,0 Factor inclinación talud [Gg] 1,0 Factor inclinación base [Bg] 1,0 Factor corrección sísmico inercial [zq] 1,0 Factor corrección sísmico inercial [zg] 1,0 Factor corrección sísmico inercial [zc] 1,0 ====================================================== Carga última 423,03 kN/m² Resistencia de proyecto 141,01 kN/m² Condición de verificación [Ed<=Rd]Sin verificar ======================================================

ASIENTOS POR ESTRATO

*Asiento edométrico calculado con: Método consolidación unidimensional de Terzaghi Presión normal del proyecto 133,42 kN/m² Asientos después de T años 15,0 Asiento total 0,97 cm Z: Profundidad promedio del estrato; Dp: Incremento de tensiones; Wc: Asiento de consolidación; Ws:Asiento secundario (deformaciones viscosas); Wt: Asiento total.

Estrato Z

(m) Tensión (kN/m²)

Dp (kN/m²)

Método Wc (cm)

Ws (cm)

Wt (cm)

2 1,7 28,464 66,466 Edométrico 0,87 -- 0,87 3 3,6 61,666 5,768 Edométrico 0,09 -- 0,09

4 5,675 98,407 1,713 Edométrico 0,01 -- 0,01

LoadCap

5

ASIENTOS ELÁSTICOS

====================================================== Presión normal del proyecto 133,42 kN/m² Espesor del estrato 2,4 m Profundidad substrato rocoso 3,0 m Módulo elástico 5670,0 kN/m² Coeficiente de Poisson 0,3 ====================================================== Coeficiente de influencia I1 0,46 Coeficiente de influencia I2 0,03 Coeficiente de influencia Is 0,47 ====================================================== Asiento al centro de la cimentación 8,16 mm ====================================================== Coeficiente de influencia I1 0,36 Coeficiente de influencia I2 0,05 Coeficiente de influencia Is 0,39 Asiento al borde 3,38 mm ====================================================== ASIENTOS BURLAND E BURBIDGE ================================================================== Presión normal del proyecto 133,42 kN/m² Tiempo 15,0 Profundidad significativa Zi (m) 1,367 Promedio valores Nspt al interno de Zi40,33333 Factor de forma Fs 1 Factor estrato comprimible fh 1 Factor tiempo ft 1,44 Índice de compresión 0,01 Asiento 1,428 mm ==================================================================

_______________________________________ Ing. HERNÁN DAVID FLÓREZ OLIVARES, Msc.

MAT. No. 25202-31164 de Cundinamarca

E S. EDIFICACION DE DOS PISOS MUNICIPIO DE GALÁN JALKH SAS Vo Bo

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