1

1.3 PEMADATAN grouting

PENDAHULUAN

Teknologi pemadatan grouting telah berkembang selama 30 tahun terakhir dan merupakan mapan dan diterima praktek Awalnya dikembangkan untuk kontrol penyelesaian struktural dan re-Ieveling, teknik ini sejak itu telah digunakan untuk memecahkan sejumlah masalah geoteknik lainnya.

Selama konstruksi bawah tanah, terutama tunneling soft-tanah untuk sistem kereta bawah tanah, pemadatan grouting telah digunakan untuk mengontrol permukiman permukaan dengan pregrouting menjadi padat dan stres tanah ke titik heave. Dengan demikian, injeksi grout (melalui pipa grout praletak) hanya setelah terowongan mesin bor melewati jauh lebih efektif dalam membangun kembali melengkung selama penggalian dan mengendalikan settler.lents permukaan (Baker et al 1983). Stabilisasi formasi karst oleh pemadatan grouting untuk memulihkan masalah sinkhole ada atau potensial juga telah menjadi diterima secara luas. Dalam beberapa tahun terakhir, pemadatan grouting sampai kedalaman pada urutan 120 m (400 ft) yang telah dicapai di daerah karst (Anonim 1996). Pemadatan grouting juga sekarang diterima secara luas sebagai teknik perbaikan situs, baik untuk mitigasi potensi pencairan dan untuk densifikasi tanah untuk meningkatkan daya dukung dan mengurangi permukiman (Chastanet dan Blakita 1992).

Di antara penggunaan inovatif yang lebih baru dari pemadatan grouting adalah pembentukan elemen dasar yang berkelanjutan dengan membangun pijakan tekanan-disuntikkan pada kedalaman untuk mendukung kolom pemadatan nat hingga desain elevasi Pemadatan nat 'tumpukan' yang terbentuk umumnya menggabungkan terus menerus memperkuat anggota. Sebagai konsep yang muncul ini dikembangkan secara maksimal, kontrol kualitas yang lebih baik akan diminta untuk memverifikasi bentuk tumpukan dan kontinuitas.

Kemajuan telah dibuat berkaitan dengan peralatan, pemantauan dan pengujian Evaluasi metode geofisika dan lainnya dalam tes situ untuk gambar nat pemadatan di tanah dan menyediakan profil perbaikan situs untuk daya dukung dan, baru-baru ini, kontrol pencairan sedang berlangsung (Byle et al1991, Boulanger dan Hayden 1995).

Meskipun pemadatan grouting telah digunakan di Amerika Serikat sejak awal tahun 1950-an, telah ada penelitian yang mendasar sedikit tentang teknik ini. Diterbitkan makalah teknis telah terutama pengamatan kinerja yang sukses dan teori yang diperoleh secara empiris (Graf 1992). Penelitian yang dilakukan di University of Florida pada tahun 1992 untuk mengembangkan teori dan desain baru metodologi untuk pemadatan grouting untuk melindungi konstruksi terhadap zona lokal pemukiman sinkhole (Schmertmann dan Hcnry 1992). Penelitian ini sedang berlangsung di beberapa universitas untuk memenuhi kebutuhan pembentukan kriteria mixed material versus tekanan grout yang digunakan, radius efektif pemadatan dibandingkan volume grout dan tekanan, dan tingkat pemompaan efektif dibandingkan karakteristik tanah. Penelitian saat ini diringkas dalam bagian ini.

KONSEP DASAR

Welsh (1992) melaporkan bahwa Komite ASCE pada Grouting mendefinisikan pemadatan grouting sebagai injeksi kurang dari 50 mm (2 in) kemerosotan nat (biasanya tanah-semen dengan ukuran lumpur yang cukup untuk memberikan plastisitas, bersama-sama dengan ukuran pasir yang cukup untuk mengembangkan intern gesekan). Nat tidak masuk pori-pori tanah namun tetap dalam massa homogen yang memberikan perpindahan dikendalikan untuk tanah longgar kompak, memberikan perpindahan dikendalikan untuk mengangkat struktur, atau keduanya.

Tujuan utama dari pemadatan grouting adalah untuk meningkatkan kepadatan tanah lunak, longgar atau terganggu, biasanya untuk kontrol penyelesaian, struktur re-Ieveling, meningkatkan daya dukung tanah dan mengurangi settlement untuk konstruksi pondasi dangkal, dan untuk mitigasi likuifaksi potensial Casing diinstal ke kedalaman pengobatan maksimum dan nat sangat kaku disuntikkan pada tekanan pompa tinggi sebagai casing ditarik secara bertahap, sehingga membentuk kolom lampu nat saling berhubungan, seperti ditunjukkan pada Gambar. 1,3-1

Gambar. 13-1. Konstruksi bohlam pemadatan nat.

Pemadatan grouting baik dapat dilakukan 'tahap ke bawah,' FIOM atas ke batas bawah zona pengobatan atau, lebih umum, dalam proses 'tahap-up' FIOM batas bawah ke atas. Modus 'panggung-up' biasanya melibatkan prosedur berikut (Warner dan Brown 1974).

1. Memajukan casing (baik dibor atau didorong) ke bagian bawah zona yang akan stabil. Casing harus cocok nyaman untuk memastikan tekanan penuh diterapkan pada kedalaman desain

2. Penyuntikan grout pada kedalaman tertentu sampai kriteria penolakan tercapai, umumnya didasarkan pada volume yang disuntikkan nat, tekanan injeksi atau tanah heave permukaan.

3. Ekstrak casing untuk interval kedalaman berikutnya

4. Mengulangi langkah-langkah (2) dan (3) sampai batas atas zona pengobatan tercapai.

Pemadatan lampu nat jarang rapi bulat dan dapat lebih berbentuk silinder, dengan bentuk tergantung pada panjang panggung, terutama untuk metode tahap-up (Byle 1992).

Kunci untuk program pemadatan nat adalah penempatan dikendalikan nat. Banyak faktor yang mempengaruhi penempatan nat, terutama komposisi campuran nat tetapi juga memompa tingkat, tekanan injeksi, panjang panggung dan lubang nat spasi. Graf (1992) membahas komposisi nat, tekanan dan lubang nat spasi. Tarif Memompa dan tekanan pompa dibahas oleh Rubright dan Welsh (1993) dan Warner dan Brown

(1974).

Pendekatan yang berbeda dan kesimpulan dalam artikel ini dan lainnya diterbitkan menegaskan bahwa, meskipun pemadatan grouting telah digunakan di Amerika Serikat sejak awal tahun 1950-an dan merupakan praktik yang mapan dan diterima, ada belum ada konsensus pendapat profesional. Biasanya setiap praktisi dan insinyur menetapkan nya atau aturan sendiri mengenai materi dan metode yang akan digunakan berdasarkan pengalaman dan pertimbangan-proyek tertentu Program penelitian diringkas dalam bagian ini mungkin membantu untuk menyatu pendapat profesional.

PERKEMBANGAN BARU

Selama sepuluh tahun terakhir, beberapa kemajuan telah dibuat dalam pemadatan grouting

peralatan, dan dalam pemantauan dan pengujian program pemadatan grouting.

Peralatan dan Bahan

Melanjutkan kemajuan dalam pompa, sensor tekanan pelindung (penabung pengukur) dan flowmeters memperbaiki pengendalian aplikasi dari teknik ini. Jalur aliran halus dimasukkan dalam desain pompa baru, dan penyegelan yang lebih baik, yang memungkinkan campuran nat lebih keras untuk disuntikkan dan tekanan yang lebih tinggi untuk diterapkan Untuk densifikasi dan releveling aplikasi, perbaikan ini memungkinkan pemadatan nat harus disuntikkan tanpa penambahan semen ke campuran grout. Hal ini akan memungkinkan regrouting di lokasi yang sama di lain waktu. Selain itu, penggunaan campuran keras dapat mengurangi kecenderungan untuk hidro-rekah.

Pemantauan

Non penyumbatan, sensor tekanan penuh aliran memungkinkan pemantauan yang lebih handal dari tekanan, dan memungkinkan penggunaan transduser untuk menggantikan pengukur tekanan analog. Transduser ini, dikombinasikan dengan flowmeters elektronik, memberikan kemampuan untuk menggunakan sistem akuisisi data untuk pengumpulan data, penyimpanan dan analisis ini meningkatkan pengambilan, pemilahan dan interpretasi data. Penggunaan perangkat keras elektronik dan perangkat lunak akan memungkinkan berbagai parameter untuk dievaluasi terhadap dan berkorelasi dengan situs lainnya Data geoteknik.

Pengujian

Verifikasi akurat perbaikan diantisipasi adalah masalah umum dengan pemadatan grouting Sampai baru-baru, insinyur mengandalkan metode lokal seperti pengujian kinerja atau penetrasi standar, penetrasi kerucut dan pengujian dilatometer. (Byle et al. 1991). Pengujian transmisi langsung seismik, bagaimanapun, menyediakan data dari mana nilai-nilai peningkatan rata-rata dapat dihitung dengan beberapa akurasi. Byle et al. (1991) melaporkan bahwa metode seismik didasarkan pada transmisi gelombang seismik melalui SOQ Kecepatan dari gelombang seismik merupakan fungsi dari sifat-sifat tanah dasar seperti modulus, kepadatan dan rasio Poisson Pengukuran kecepatan gelombang seismik antara dua titik menyediakan rata-rata gelombang kecepatan untuk bahan antara titik-titik tersebut. Metode seismik seperti diilustrasikan pada Gambar 1,3-2 dapat digunakan untuk mengevaluasi peningkatan rata-rata dari massa tanah yang berbeda dengan metode yang lebih tradisional untuk mendapatkan nilai-nilai lokal.

Palang Lubang Seismik Pengujian Bawah Lubang Seismik Pengujian

Gambar. 1,3-2.

PROGRAM PENELITIAN

Academia telah mengambil minat dalam pemadatan grouting dan penelitian membantu saat ini sedang berlangsung. Mekanisme memperluas nat bola dan rongga berkembang di tanah sedang dianalisis dan dimodelkan. Juga, pengujian centrifuge membantu untuk mengkonfirmasi perilaku tanah dimodifikasi. Selain itu, semakin banyak proyek sedang dilakukan dengan pra-dan pasca-pengujian, memberikan informasi yang sangat dibutuhkan untuk membangun basis data empiris. Dengan demikian, semua hal di atas akan membantu dalam desain dan prediktabilitas pemadatan grouting dalam proyek-proyek masa depan.

Ada kebutuhan untuk penelitian masa depan pada aspek penguatan dari lampu pemadatan nat atau kolom yang terbentuk di tanah yang berkaitan dengan sifat-sifat komposit massa tanah diperlakukan, memungkinkan lebih banyak aplikasi dari teknik ini dalam memecahkan

masalah geoteknik.

Program tes di Geoteknik Eksperimentasi Site Nasional, Kersey, CO

Program tes ini telah dilakukan untuk menunjukkan daya dukung tiang pancang pemadatan dan untuk menyelidiki kemampuan metode verifikasi untuk mengidentifikasi dalam bentuk in situ disuntikkan. Ruang lingkup program ini meliputi berikut ini

1. Lakukan situs penyelidikan lebih lanjut dari kondisi tanah dalam area situs.

2. Pembangunan 12 tumpukan pemadatan.

3 Gunakan cross-ho 1 e pengujian seismik untuk mengidentifikasi kecepatan gelombang geser tanah situs tes sebelum, selama dan

setelah grouting, termasuk tes setelah grouting 30 hari untuk memungkinkan nat hidrasi. Diharapkan ini akan memberikan identifikasi yang lebih baik dari lokasi kolom batas nat dan menunjukkan kolom bentuk dan kontinuitas in situ.

4. Beban uji empat dari tumpukan pemadatan untuk bantalan kegagalan kapasitas

5. Lab-test desain campuran nat untuk analisis saringan dan kekuatan 30-hari

6. Menggali kolom untuk menentukan bentuk disuntikkan aktual dan mengevaluasi kemampuan lintas lubang uji seismik untuk memprediksi bentuk yang sebenarnya.

Hal ini diantisipasi bahwa program tes ini akan memberikan wawasan tambahan

Potensi Q / A dan prosedur Q / C yang bisa meningkatkan penggunaan kolom nat disuntikkan sebagai komponen struktural Seperti disebutkan sebelumnya, aplikasi saat ini menunjukkan pemadatan tumpukan nat menyediakan kapasitas beban tinggi pada kondisi tanah yang sulit dan dapat dibangun secara efektif untuk hampir setiap kedalaman, ukuran, bentuk atau sudut dalam "rendah" beban bantalan jenis tanah.

Pada saat publikasi ini, survei seismik awal, nat injeksi kolom dan tes beban telah selesai. Penggalian dari kolom grouting dan analisis data yang dihasilkan akan diselesaikan sesegera survei seismik pasca injeksi dilakukan (diantisipasi oleh musim panas tahun 1997). Jadwal saat ini adalah untuk mempublikasikan temuan program ini pada tahun 1998.

North Carolina State University

Pada tahun 1995, penelitian untuk mempelajari aspek-aspek fundamental dari proses grouting pemadatan ini didanai oleh US National Science Foundation. Fokus dari program di North Carolina State adalah untuk mengkarakterisasi dalam densifikasi situ yang terjadi di sekitar bola nat, untuk menyelidiki pengaruh konstituen nat pada perilaku grout disuntikkan, dan untuk mengembangkan uji lapangan rasional dan sederhana untuk mengkarakterisasi pemadatan nat sifat yang relevan dengan perilaku disuntikkan. Sampai saat ini, aspek-aspek berikut dari pekerjaan ini telah bccn dicapai:

1. Berdasarkan pengembangan model perluasan rongga untuk injeksi nat, telah ditunjukkan bahwa

membatasi tekanan tanah pada antarmuka nat / tanah, fungsi dari kondisi tanah in situ, akan tercapai ketika bola nat mengembang untuk sekitar 2,5 kali diameter asli dari lubang bor. Peningkatan tekanan nat di balik titik ini adalah salah satu hasil dari meningkatnya resistensi geser di grout akibat drainase atau interaksi dengan disuntikkan sebelumnya zona nat Karena kompresi elastis yang terjadi pada batas zona pengaruh, densifikasi berdekatan dengan nat disuntikkan, yang diukur dengan perpindahan volume, terbukti sama dengan hanya 50% dari yang dihitung berdasarkan volume nat disuntikkan.

2. Karena peningkatan tekanan lateral yang dihasilkan dari perluasan bola pemadatan nat, interpretasi SPT atau CPT sounding setelah grouting tidak dapat dilakukan dengan menggunakan grafik konvensional terkait ketahanan penetrasi kepadatan. Sebuah model menggabungkan tegangan lateral dari teori ekspansi rongga dengan ekspresi Skempton untuk memprediksi kepadatan relatif didasarkan pada rasio OCR diselidiki. Analisis menunjukkan bahwa peningkatan tekanan lateral yang disebabkan oleh hasil grouting di over-prediksi kepadatan pasca injeksi kecuali satu eksplisit menyumbang efek ini grafik desain baru yang berkaitan diukur N-nilai, ada stres overburden efektif dan peningkatan kepadatan sebagai fungsi nat bola jarak telah diusulkan

3. Pengaruh pemadatan sifat nat dan laju injeksi juga telah diselidiki karena terkait dengan potensi hydrofracture. Analisis yang dilakukan telah mengakibatkan pengembangan "index hydrofracture," didefinisikan sebagai rasio dari tingkat injeksi untuk permeabilitas tanah yang berdekatan, V, / k. Untuk asumsi tidak ada perdarahan dari grout, analisis menunjukkan bahwa fraktur hidro akan terjadi ketika V / k> 50 m2 (60 yd 2) Verifikasi konsep ini akan dibahas dalam tes injeksi pada tahun 1997.

4. Akhirnya, kekuatan geser undrained dan dikeringkan, kompresibilitas dan permeabilitas dari pemadatan nat perwakilan telah ditentukan Penambahan tanah liat untuk campuran grout terbukti memiliki efek yang jauh lebih signifikan pada permeabilitas dari pada kekuatan geser yang dikeringkan (yaitu, gesekan tersebut karakteristik). Selanjutnya, mineralogi tanah liat ditambahkan terbukti menjadi sangat penting, dengan efek satu dan dua persen bentonit yang kira-kira sama dengan penambahan lima dan sepuluh persen kaolinit, masing-masing. Pemodelan disipasi tekanan pori di dalam bola nat dan sesuai peningkatan kekuatan geser menunjukkan bahwa penambahan tanah liat untuk campuran nat tidak perlu dianggap tidak diinginkan selama permeabilitas yang dihasilkan dari nat tidak menjadi rendah dibandingkan dengan tingkat yang diinginkan injeksi Telah menunjukkan bahwa grouts mengandung pasir relatif bersih dan persen bentonit beberapa tidak memiliki permeabilitas lebih rendah daripada grouts konvensional mengandung isi lumpur yang signifikan. Dengan demikian, grouts ini tidak akan diharapkan untuk memiliki perilaku yang berbeda secara signifikan selama injeksi Temuan ini juga akan diselidiki dengan suntikan skala penuh pada tahun 1997 (Borden dan Ivanetich 1997)

University of Maryland

Penelitian pemadatan grouting dimulai pada tahun 1996 di University of Maryland, yang didanai oleh US National Science Foundation dan US Army Waterways Experiment Station Dorongan utama dari pekerjaan ini adalah dalam pemodelan fisik skala kecil dari sistem pemadatan grouting keseluruhan.

Model Ig kecil awal telah dilakukan terutama untuk mengembangkan teknik bedah Dalam model mereka, bagaimanapun, lampu nat yang ditemukan menjadi jelas non-bulat, dan efek pada tanah in situ adalah kombinasi dari pemadatan, distorsi geser, dan perpindahan. Kelemahan utama dalam model tersebut adalah tidak adanya kekangan dari tanah mengalami pemadatan, kurungan yang muncul dari tanah membebani ini akan diperbaiki dengan mengulang grouting dalam model kecil tapi sementara mereka berputar pada centrifuge geoteknik.

Peran centrifuge geoteknik adalah untuk meningkatkan berat sendiri semua komponen dalam model. Dengan melakukan ini, berat sendiri menekankan pada semua kedalaman dalam model tanah yang dibuat untuk menyamai-berat sendiri menekankan pada semua titik geometris yang sesuai pada tanah skala penuh profil Serangkaian model centrifuge direncanakan untuk melakukan studi tentang pengaruh campuran nat, jenis tanah, tekanan injeksi, kedalaman grouting, dan ada atau tidak adanya biaya tambahan permukaan, tentang efek grouting pada tanah in situ. Model memungkinkan untuk kontrol penuh atas kondisi tanah pra-grouting, dan sistematis pasca-grouting diseksi untuk tingkat umumnya tidak mungkin di lapangan. Hal ini akan memberikan informasi berharga untuk model numerik, peneliti laboratorium lain yang bekerja untuk mensimulasikan bagian kecil dari proses grouting, dan praktisi yang akan mengenali observasi lapangan mereka dalam hasil model.

Sejarah kasus

Di antara kemajuan di negara bagian praktek pemadatan grouting adalah kemampuan untuk nat ke kedalaman yang lebih besar dan penggunaan teknik pemadatan grouting untuk densify tanah untuk pencairan mitigatioQ Ringkasan proyek untuk masing-masing aplikasi ini disajikan di sini. Makalah tambahan tentang pemadatan grouting disajikan dalam Komite Grouting ASCE itu Konferensi Prosiding untuk Geologan '97.

Mission Valley, San Diego, CA

Di daerah Mission Valley of San Diego, tiga jembatan light rail transit baru melalui San Diego banjir sungai dataran didukung pada pilar individu pada interval khas of37 m (120 ft). Dermaga menanggung pada caissons diameter besar, hingga 30 m (100 ft) dalam, yang didirikan pada pasir padat dan kerikil yang mendasari tanah berpotensi mencair (Gambar 1,3-3).

Gambar. 1,3-3. Profil pemadatan grouting untuk Mission Valley light rail jembatan

Meskipun caissons yang didirikan di bawah zona potensi likuifaksi, mereka tetap mengandalkan dukungan lateral dari tanah sekitarnya untuk stabilitas. Pemadatan grouting yang ditentukan oleh ahli geoteknik untuk memberikan perlindungan jangka panjang bagi caissons dan bangunan atas jembatan dalam hal pencairan seismik yang disebabkan. Sebelum menjembatani konstruksi, program pemadatan grouting dilakukan untuk kedalaman antara 24 m dan 35 m (80 dan 115 ft) sekitar enam abutment dan 68 caissons menjadi padat tanah di luar ambang batas di mana pencairan akan terjadi.

Petronas Twin Towers, Kuala Lumpur, Malaysia

Secara resmi bangunan tertinggi di dunia, struktur Petronas Twin Towers didirikan pada beton-jepit tumpukan gesekan memanjang sampai kedalaman maksimum 125 m (410 ft) di bawah kelas (Gambar 1,3-4). Tumpukan berhenti dalam pembentukan Kennyhill, terdiri dari tanah residual dan cuaca kapur di atas batu kapur batuan dasar yang mengandung banyak rongga solusi serta kemerosotan lunak (raveled) zona pada antarmuka tanah / batu kapur. Kepedulian terhadap pemukiman struktural potensial karena kondisi bawah permukaan ini di bawah jejak kaki Menara Kembar 'menyebabkan program pemadatan grouting pada kedalaman hingga 160 m (525 ft) untuk mengisi kekosongan dan meningkatkan zona lembut. Pengukuran diambil selama konstruksi suprastruktur menunjukkan baik total dan permukiman diferensial kurang maksimal diprediksi, menunjukkan sukses perbaikan tanah dalam.

Gambar. 1,3-4. Profil bawah permukaan umum untuk Petronas Twin Towers.

KESIMPULAN

Pemadatan grouting menjadi lebih diterima secara luas sebagai teknik densifikasi peningkatan situs untuk kapasitas dan pengurangan permukiman bantalan, dan untuk kontrol pencairan. Grouting sampai kedalaman lebih besar dari sebelumnya dicapai telah terealisasi. Teknik tumpukan pemadatan nat yang muncul sebagai pilihan dasar yang layak. Riset universitas saat ini, didukung oleh lembaga nasional dan federal dan kontraktor khusus, sedang berlangsung dalam upaya untuk menetapkan kriteria untuk desain dan prediktabilitas proyek pemadatan grouting masa depan

Kemungkinan inovasi masa depan akan menggabungkan penggunaan saluran menengah untuk poin injeksi untuk meningkatkan drainase selama injeksi dan sebelum urutan injeksi sekunder. Pengembangan desain nux yang akan kembali ke matriks berpasir permeabel akan memungkinkan drainase berlangsung pada titik-titik injeksi primer, sehingga suntikan sekunder akan mendapat manfaat dari perbaikan drainase. Sebuah kemajuan lebih lanjut dalam pemadatan grouting akan kemampuan untuk menginduksi getaran ke dalam grout dipompa dan / atau tanah yang berdekatan untuk meningkatkan densifikasi gradasi tanah tertentu.

UCAPAN TERIMA KASIH

Penelitian di North Carolina State University sedang dilakukan di bawah arahan Roy ofProfessor Borden, dan didukung oleh Hayward Baker Inc Professor Deborah Goodings mengarahkan penelitian di University of Maryland. Program penelitian Profesor Gooding, serta program di Kersey, Colorado, didukung oleh Denver Grouting Jasa.

BIBLIOGRAPHY

Selain itu publikasi disebutkan dalam bagian sebelumnya, berikut ini

publikasi pada pemadatan grouting dianjurkan.

Baker, WH (1985) "Embankment Yayasan Densifikasi oleh Pemadatan Grouting." Isu dalam Dam Grouting,

Baker, WH, ed., Hlm 104-122.

Byle, MI (1992). "Terbatas Pemadatan Grouting untuk Retaining Wall Perbaikan." Grouting, Perbaikan Tanah

dan Geosynthetics, ASCE Geoteclll1ical Publikasi Khusus No.30, hlm 288-300

Berry, R. M dan Buhrow, R. P (1992). "Penyelesaian, Kegagalan Struktural dan In-tempat Perbaikan dari atas tanah

Tangki Penyimpanan. "Grouting, Perbaikan Tanah dan Geosynthetics, ASCE Geoteknik Khusus

Publikasi No.30, pp.240-251.

Brill, GT dan Darnell, KE (1992) "Sistem Retensi Menggunakan Pemadatan Grouting di Tanah Liat Tanah" Grouting,

Perbaikan Tanah dan Geosynthetics, ASCE Geoteknik Publikasi Khusus No 30, pp 791-802

Dai, X. dan Borden, RH (1996). Perubahan Dalam S'itu Kondisi Tanah Diinduksi oleh Pemadatan Grouting,

Laporan Penelitian, North Carolina State University, 125 hlm

Daugherty, CW, Stirbys, AF dan Gould, I. P (1995) "Pemadatan Grouting Efektivitas, A146, Los

Angeles Metro Rail. "Verifikasi Geoteknik Grouting, ASCE, Geoteknik Publikasi Khusus

No.57, hlm 153-163.

Francescon, M. dan Benang, D. (1992). "Pengobatan Solusi Fitur di Upper Chalk oleh Pemadatan

Grouting "Grouting. Dalam Ground, Bell AL, Ed., Thomas Telford, London, pp 327-348.

Graf, ED (1992). "Pemadatan Grout, 1992." Grouting, Perbaikan Tanah dan Geosynthetics, ASCE

Geoteknik Publikasi Khusus No.30, hlm 275-287.

Ivanetich, KB dan Borden, RH (1996). Kekuatan geser dan Properties Konsolidasi Pemadatan Grouting,

Laporan Penelitian, North Carolina State University, 213 hlm

Domba, RT dan Hourihan, DT (1995). "Pemadatan Grouting dalam Fill Canyon." Verifikasi Geoteknik

Grouting, ASCE Geoteknik Publikasi Khusus Nomor 57, hlm 127-141.

Salley, JR, Foreman, B., Henry, dan J. Baker, WH (1987). "Pemadatan Program Uji Grouting di Pinopolis

Barat Dam. "Tanah Improvement-A Ten Year Update, ASCE Geoteknik Publikasi Khusus No.12,

hlm 92-97.

Warner, J. (1992). "Pemadatan Grout: rheology vs Efektivitas," Grouting, Perbaikan Tanah dan

Geosynthetics, ASCE Geoteknik No.30 Publikasi khusus, pp.229-239.

Warner, J., et al. (1992). "Kemajuan terbaru dalam Pemadatan GroutingTechnology." Grouting, Perbaikan Tanah

dan Geosynthetics, ASCE Geoteknik Publikasi Khusus No.30, hlm 252-264.

Warner, J. (1982), "Pemadatan Grouting-Pertama Tiga Puluh Tahun." Grouting di Rekayasa Geoteknik,

ASCE, pp 694-707.

REFERENSI

Anonymous. (1996). "Dynamic Duo." Teknik Sipil, ASCE, Vol. 66, No.7, Juli, pp.40-43.

Baker, WH, Cording, EJ, dan MacPherson, HW (1983). "Pemadatan Grouting Untuk Kontrol Gerakan Tanah

Selama Tunneling. "Underground Ruang, Permagon Tekan Ltd, Vol. 7,205-212.

Borden, RH dan Ivanetich, KB (1997). "Pengaruh Denda Konten pada Perilaku Pemadatan Grout."

Prosiding grouting, Geo-Logan 97, 14 hlm

Boulanger, RW dan Hayden, RF, (1995). "Aspek Pemadatan Grouting of mencair Tanah." Majalah

Dari Rekayasa Geoteknik, Vol. 121, No.12, 844-855.

Byle, MJ, Blakita, PM dan Winter, E. (1991). "Metode Seismic Pengujian untuk Evaluasi Deep Yayasan

. Peningkatan by Pemadatan Grouting "Jauh Yayasan Perbaikan: Desain, Konstruksi dan

Testing, Esrig, MI dan Bachus, RC, eds. ASTM STP 1089, American Society for Testing dan

Bahan, Philadelphia, PA, hlm 234-247.

Chastanet, JD dan Blakita, PM (1992). "Wanaque Filtrasi Tanaman Subgrade Stabilisasi. Sebuah Kasus Sejarah"

Grouting, Perbaikan Tanah dan Geosynthetics, ASCE Geoteknik Publikasi Khusus No.30, hlm

265-274.

Graf, ED (1992). "Gempa Dukungan Grouting di Sands." Grouting, Perbaikan Tanah dan Geosynthetics,

ASCE Geoteknik Publikasi Khusus No 30, hlm 879-888.

Rubright, R. dan Welsh, J. (1993). "Pemadatan Grouting." Tanah Improvement, Moseley, MP, Ed., Blackie

Academic & Professional, hlm 131-148.

Schmertmann, JH dan Henry, JF (1992). "Sebuah Teori Desain untuk Pemadatan Grouting." Grouting, Tanah

Peningkatan dan Geosynthetics, ASCE Geoteknik Publikasi Khusus No.30, hlm 215-228.

Warner, J. dan Brown, DR (1974). "Perencanaan dan Perfonning Pemadatan Grouting." Prosiding, Jurnal

Mekanika Tanah amd Divisi Foundation, ASCE, Val.100, No GT6, hlm 653-666.

Welsh, JP (1992). "Grouting Teknik Penggalian Dukungan." Penggalian Supportfor Urban

Infrastruktur, ASCE, New York, NY, hlm 240-261.

1.3 COMPACTION GROUTING

INTRODUCTION

Compaction grouting technology has grown steadily over the last 30 years and is a well-established and accepted practice Initially developed for structural settlement control and re-Ieveling, the technique has since been used to solve a number of other geotechnical problems.

During underground construction, particularly soft-ground tunneling for subway systems, compaction grouting has been used to control surface settlements by pregrouting to densify and stress the soils to the point of heave. Thus, the injection of grout (through preplaced grout pipes) just after the tunnel boring machine passes is much more effective in reestablishing arching over the excavation and controlling surface settler.lents (Baker et al 1983). The stabilization of karst formations by compaction grouting to remediate existing or potential sinkhole problems has also become widely accepted. In recent years, compaction grouting to depths on the order of 120 m (400 ft) has been accomplished in karstic areas (Anonymous 1996). Compaction grouting is also now widely accepted as a site improvement technique, both for the mitigation of liquefaction potential and for soil densification to increase bearing capacity and reduce settlements (Chastanet and Blakita 1992).

Among the more recent innovative uses of compaction grouting is the formation of a continuous foundation element by constructing a pressure-injected footing at depth to support a column of compaction grout up to design elevation The compaction grout 'pile' thus formed generally incorporates a continuous reinforcing member. As this emerging concept is developed to its full potential, better quality controls will be required to verify pile shape and continuity.

Advances have been made with regard to equipment, monitoring and testing The evaluation of geophysical methods and other in situ tests to image the compaction grout in the ground and provide profiles of site improvement for bearing capacity and, more recently, liquefaction control is ongoing (Byle et al1991, Boulanger and Hayden 1995).

Although compaction grouting has been in use in the United States since the early 1950's, there has been little fundamental research on this technique. Published technical papers have been primarily observations of successful performance and empirically derived theory (Graf 1992). Research was performed at the University of Florida in 1992 to develop a new theory and design methodology for compaction grouting to protect construction against local zones of sinkhole settlement (Schmertmann and Hcnry 1992). Research is ongoing at several universities to meet the need for the establishment of mixed material criteria versus grout pressure used, effective radius of compaction versus volume of grout and pressure, and effective pumping rates versus soil characteristics. This current research is summarized in this section.

FUNDAMENTAL CONCEPTS

Welsh (1992) reports that the ASCE's Committee on Grouting defines compaction grouting as the injection of less than 50 mm (2 in) slump grout (normally a soil-cement with sufficient silt sizes to provide plasticity, together with sufficient sand sizes to develop internal friction). The grout does not enter soil pores but remains in a homogeneous mass that gives controlled displacement to compact loose soils, gives controlled displacement for lifting of structures, or both.

The primary purpose of compaction grouting is to increase the density of soft, loose or disturbed soil, typically for settlement control, structural re-Ieveling, increasing the soil's bearing capacity and decreasing settlement for shallow footing construction, and for the mitigation of liquefaction potential Casing is installed to the maximum treatment depth and very stiff grout is injected at high pump pressure as the casing is withdrawn incrementally, thus forming a column of interconnected grout bulbs, as shown in Fig. 1.3-1

Fig. 13-1. Compaction grout bulb construction.

Compaction grouting can either be performed 'stage down,' fIom the upper to the lower limit of the treatment zone or, more commonly, in a 'stage-up' process fIom the lower limit upwards. The 'stage-up' mode typically involves the following procedure (Warner and Brown 1974).

1.Advancing a casing (either drilled or driven) to the bottom of the zone to be stabilized. The casing should be a snug fit to ensure full pressure is applied at the design depth

2.Injecting the grout at a specific depth until refusal criteria are achieved, generally based on injected grout volume, injection pressure or ground surface heave.

3.Extracting the casing to the next depth interval

4.Repeating steps (2) and (3) until the upper limit of the treatment zone is reached.

Compaction grout bulbs are seldom neatly spherical and can be more cylindrical in shape, with the shape depending on the stage length, particularly for the stage-up method (Byle 1992).

Key to the compaction grout program is the controlled placement of the grout. Many factors influence grout placement, particularly the composition of the grout mix but also pumping rate, injection pressure, stage length and grout hole spacing. Graf (1992) discusses grout composition, pressures and grout hole spacing. Pumping rates and pump pressures are discussed by Rubright and Welsh (1993) and Warner and Brown

(1974).

The differing approaches and conclusions in these and other published articles confirms that, although compaction grouting has been in use in the United States since the early 1950's and is a well-established and accepted practice, there is as yet no consensus of professional opinion. Typically each practitioner and engineer establishes his or her own rules as to the materials and methods to be employed based on experience and project-specific considerations The research programs summarized in this section may help to coalesce professional opinion.

NEW DEVELOPMENTS

Over the last ten years, several advances have been made in compaction grouting

equipment, and in monitoring and testing of the compaction grouting program.

Equipment and Materials

Continuing advancements in pumps, protective pressure sensors (gage savers) and flowmeters are improving the application control of the technique. The smoother flow paths incorporated in new pump design, and better sealing, are allowing harsher grout mixes to be injected and higher pressures to be applied For densification and releveling applications, these improvements may allow compaction grout to be injected without the addition of cement to the grout mix. This would allow regrouting at the same locations at a later time. Also, the use of harsher mixes can reduce the tendency for hydro-fracturing.

Monitoring

Non clogging, full-flow pressure sensors allow more reliable monitoring of pressure, and allow the use of transducers to replace analog pressure gages. These transducers, combined with electronic flowmeters, provide the ability to use data acquisition systems for data collection, storage and analysis This enhances retrieval, sorting and interpretation of the data. The use of electronic hardware and software will allow various parameters to be evaluated against and correlated with other site geotechnical data.

Testing

Accurate verification of anticipated improvement is a common problem with compaction grouting Until quite recently, engineers relied on localized methods such as performance testing or standard penetration, cone penetration and dilatometer testing. (Byle et al. 1991). Direct transmission seismic testing, however, provides data from which average improvement values may be calculated with some accuracy. Byle et al. (1991) report that seismic methods are based on the transmission of seismic waves through the soQ The velocity of the seismic waves is a function of basic soil properties such as modulus, density and Poisson's ratio Measurement of the seismic wave speed between any two points provides an average of the wave speeds for the materials between those points. Seismic methods such as illustrated in Fig 1.3-2 may be used to evaluate the average improvement of the soil mass as distinct from more traditional methods of obtaining localized values.

Cross Hole Seismic Testing Down Hole Seismic Testing

Fig. 1.3-2.

RESEARCH PROGRAMS

Academia has taken an interest in compaction grouting and helpful research is currently underway. The mechanics of the expanding grout bulb and the expanding cavity in the soil are being analyzed and modeled. Also, centrifuge testing is helping to confirm the behavior of the modified soil. In addition, more and more projects are being performed with pre- and post-testing, providing much needed information for establishing an empirical data base. Thus, all of the above will help in the design and predictability of compaction grouting in future projects.

The need exists for future research on the reinforcing aspects of the compaction grout bulbs or columns formed in the ground with regard to the composite properties of the treated soil mass, allowing even more applications of this technique in solving

geotechnical problems.

Test Program at the National Geotechnical Experimentation Site, Kersey, CO

This test program has been undertaken to demonstrate the bearing capacity of compaction piles and to investigate the ability of verification methods to identify in situ injected shapes. The scope of the program includes the following

1.Perform further site investigation of soil conditions within the site area.

2.Construction of 12 compaction piles.

3Use cross-ho 1 e seismic testing to identify the shear wave velocities of test site soils before, during and

after grouting, including a 30-day after-grouting test to allow for grout hydration. It is hoped that this will give better identification of the location of the grout column boundary and show the columns shape and continuity in situ.

4.Load test four of the compaction piles to bearing capacity failure

5.Lab-test grout mix design for sieve analysis and 30-day strength

6.Excavate columns to determine actual injected shape and evaluate ability of cross hole seismic testing to predict actual shape.

It is anticipated that this test program will provide additional insight into

potential Q/A and Q/C procedures that could enhance the use of injected grout columns as structural components As previously noted, current applications indicate compaction grout piles provide high load capacities in difficult soil conditions and can be constructed on a cost effective basis to virtually any depth, size, shape or angle in "low" load bearing soil types.

At the time of this publication, the initial seismic survey, grout column injection and load tests have been completed. Excavation of the grouted columns and analysis of the resulting data will be completed as soon as the post-injection seismic survey is performed (anticipated by the summer of 1997). The current schedule is to publish the findings of this program in 1998.

North Carolina State University

In 1995, research to study fundamental aspects of the compaction grouting process was funded by the U.S. National Science Foundation. The focus of the program at North Carolina State is to characterize the in situ densification that occurs around a grout bulb, to investigate the influence of grout constituents on the behavior of the injected grout, and to develop a rational and simple field test to characterize compaction grout properties relevant to injected behavior. To date, the following aspects of this work have bccn accomplished:

1.Based on the development of a cavity expansion model for grout injection, it has been shown that the

limit soil pressure at the grout/soil interface, a function of in situ soil conditions, will be reached when the grout bulb expands to about 2.5 times the original diameter of the borehole. Increasing grout pressures beyond this point are either the result of increasing shear resistance in the grout due to drainage or the interaction with previously injected grout zones Due to elastic compression that occurs at the boundary of the zone of influence, densification adjacent to the injected grout, as measured by volume displacement, was shown to be equal to only 50% of that calculated based on the injected grout volume.

2.Due to the increase in lateral stress that results from expanding a compaction grout bulb, interpretation of SPT or CPT soundings after grouting cannot be done using conventional charts relating penetration resistance to density. A model incorporating the lateral stress from cavity expansion theory with Skempton's expression for predicting relative density based on overconsolidation ratio was investigated. The analysis shows that the increase in lateral stress caused by grouting results in over-prediction of the post-injection density unless one explicitly accounts for this effect New design charts relating measured N-values, existing effective overburden stress and increase in density as a function of grout bulb spacing have been proposed

3. The influence of compaction grout properties and rate of injection have also been investigated as they relate to the potential for hydrofracture. The analyses performed have resulted in the development of a "hydrofracture index," defined as the ratio of the rate of injection to the permeability of the adjacent ground, V ,/k. For the assumption of no bleeding from the grout, analyses suggest that hydro fracture will occur when V /k > 50 m2 ( 60 yd 2) The verification of this concept will be addressed in injection tests in 1997.

4.Finally, the undrained and drained shear strength, compressibility and permeability of a representative compaction grout have been determined The addition of clay to the grout mix was shown to have a much more significant effect on permeability than on the drained shear strength (i.e., the frictional characteristics). Furthermore, the mineralogy of the added clay was shown to be of great significance, with the effect of one and two percent bentonite being approximately the same as the addition of five and ten percent kaolinite, respectively. The modeling of pore pressure dissipation within the grout bulb and the corresponding increase in shear strength suggest that the addition of clay to a grout mix need not be considered undesirable as long as the resulting permeability of the grout does not become low relative to the desired rate of injection It has been shown that grouts containing relatively clean sand and a few percent bentonite do not have permeabilities significantly lower than conventional grouts containing significant silt contents. Accordingly, these grouts would not be expected to have significantly different behavior during injection These findings will also be investigated with full-scale injections during 1997 (Borden and Ivanetich 1997)

University of Maryland

Research into compaction grouting began in 1996 at the University of Maryland, funded by the U.S National Science Foundation and the U.S Army Waterways Experiment Station The principal thrust of the work is in small scale physical modeling of the whole compaction grouting system.

Preliminary small Ig models have been conducted principally to develop technique In dissecting those models, however, grout bulbs were found to be distinctly non-spherical, and the effect on the in situ soil was a combination of compaction, shear distortion, and displacement. The major shortcoming in those models is the absence of confinement of the soil undergoing compaction, confinement that arises from the soil overburden This will be remedied by repeating grouting in small models but while they are rotating on a geotechnical centrifuge.

The role of the geotechnical centrifuge is to increase the self-weight of all components in the model. By doing this, self-weight stresses at all depths in a soil model are made to equal the self-weight stresses at all geometrically corresponding points in a full scale soil profile A series of centrifuge models is planned to conduct a study of the influences of grout mix, soil type, injection pressure, depth of grouting, and the presence or absence of surface surcharge, on the effects of grouting on the in situ soil. The models allow for full control over pre-grouting soil conditions, and for systematic post-grouting dissection to a degree generally not possible in the field. This will provide invaluable information to numerical models, to other laboratory researchers who work to simulate small portions of the grouting process, and to practitioners who will recognize their field observations in the model results.

CASE HISTORIES

Among the advances in the state of the practice of compaction grouting are the ability to grout to greater depths and the use of the compaction grouting technique to densify soils for liquefaction mitigatioQ A project summary for each of these applications is presented here. Additional papers on compaction grouting are presented in the ASCE Grouting Committee's the Conference Proceedings for Geologan '97.

Mission Valley, San Diego, CA

In the Mission Valley area of San Diego, three new light rail transit bridges through the San Diego river flood plain are supported on individual piers at typical intervals of37 m (120 ft). The piers bear on large diameter caissons, up to 30 m (100 ft) deep, that are founded in dense sands and gravels underlying potentially liquefiable soils (Fig. 1.3-3).

Fig. 1.3-3. Profile of compaction grouting for Mission Valley light rail bridges

Although the caissons are founded below the zone of potential liquefaction, they nevertheless rely on lateral support from the surrounding ground for stability. Compaction grouting was specified by the geotechnical engineer to provide long-term protection for the caissons and the bridge superstructure in the event of seismic-induced liquefaction. Prior to bridge construction, the compaction grouting program was performed to depth of between 24 m and 35 m (80 and 115 ft) around the six abutments and 68 caissons to densify the soil beyond the threshold where liquefaction would occur.

Petronas Twin Towers, Kuala Lumpur, Malaysia

Officially the world's tallest building, the Petronas Twin Towers structure is founded on concrete-barrette friction piles extending to a maximum depth of 125 m ( 410 ft) below grade ( Fig. 1.3-4). The piles terminate in the Kennyhill formation, composed of residual soil and weathered limestone over limestone bedrock containing numerous solution cavities as well as soft slump (raveled) zones at the soil/limestone interface. Concern for potential structural settlements due to these subsurface conditions beneath the Twin Towers' footprints led to a compaction grouting program at depths of up to 160 m (525 ft) to fill the voids and improve the soft zones. Measurements taken during superstructure construction showed both total and differential settlements less than the maximum predicted, indicating successful deep ground improvement.

Fig. 1.3-4. Generalized subsurface profile for Petronas Twin Towers.

CONCLUSIONS

Compaction grouting is becoming more widely accepted as a site improvement densification technique for bearing capacity and the reduction of settlements, and for liquefaction control. Grouting to greater depths than previously achievable has been realized. The technique of the compaction grout pile is emerging as a viable foundation option. Current university research, supported by national and federal agencies and specialty contractors, is ongoing in an effort to establish criteria for the design and predictability of future compaction grouting projects

Possible future innovations will incorporate the use of drains intermediate to points of injection to enhance drainage during injection and prior to a secondary injection sequence. Development of a nux design that would revert to a permeable sandy matrix would allow drainage to take place at the points of primary injections, such that secondary injections would benefit from improved drainage. A further advancement in compacting grouting would be the ability to induce vibrations into the pumped grout and/or adjacent soil to enhance densification of certain soil gradations.

ACKNOWLEDGMENTS

Research at North Carolina State University is being conducted under the direction ofProfessor Roy Borden, and supported by Hayward Baker Inc. Professor Deborah Goodings is directing the research at the University of Maryland. Professor Gooding's research program, as well as the program at Kersey, Colorado, is supported by Denver Grouting Services.

BIBLIOGRAPHY

In addition to those publications referenced in the preceding section, the following

publications on compaction grouting are recommended.

Baker, W.H. (1985) "Embankment Foundation Densification by Compaction Grouting." Issues in Dam Grouting,

Baker, W.H., ed., pp. 104-122.

Byle, M. I. (1992). "Limited Compaction Grouting for Retaining Wall Repairs."Grouting, Soil Improvement

and Geosynthetics, ASCE Geoteclll1ical Special Publication No.30, pp. 288-300

Berry, R. M and Buhrow, R. P (1992). "Settlement, Structural Failure and In-place Repair of Above Ground

Storage Tanks." Grouting, Soil Improvement and Geosynthetics, ASCE Geotechnical Special

Publication No.30, pp.240-251.

Brill, G. T. and Darnell, K. E. (1992) "Retention System Using Compaction Grouting in Clay Soils" Grouting,

Soil Improvement and Geosynthetics, ASCE Geotechnical Special Publication No 30, pp 791-802

Dai, X. and Borden, R.H (1996). The Change of In S'itu Soil Conditions Induced by Compaction Grouting,

Research Report, North Carolina State University, 125 pp.

Daugherty, C. W., Stirbys, A. F. and Gould, I. P (1995) "Compaction Grouting Effectiveness, A146, Los

Angeles Metro Rail." Verification of Geotechnical Grouting, ASCE, Geotechnical Special Publication

No.57, pp. 153-163.

Francescon, M. and Twine, D. (1992). "Treatment of Solution Features in Upper Chalk by Compaction

Grouting." Grouting in the Ground, Bell A. L., Ed., Thomas Telford, London, pp 327-348.

Graf, E. D. (1992). "Compaction Grout, 1992." Grouting, Soil Improvement andGeosynthetics, ASCE

Geotechnical Special Publication No.30, pp. 275-287.

Ivanetich, K. B. and Borden, R.H. (1996). Shear Strength and Consolidation Properties of Compaction Grouting,

Research Report, North Carolina State University, 213 pp.

Lamb, R. T. and Hourihan, D T (1995). "Compaction Grouting in a Canyon Fill." Verification of Geotechnical

Grouting, ASCE Geotechnical Special Publication No.57, pp. 127-141.

Salley, J.R., Foreman, B., Henry, J. and Baker, W. H. (1987). "Compaction Grouting Test Program in Pinopolis

West Dam." Soil Improvement -A Ten Year Update, ASCE Geotechnical Special Publication No.12,

pp. 92-97.

Warner, J. (1992). "Compaction Grout: Rheology vs. Effectiveness," Grouting, Soil Improvement and

Geosynthetics, ASCE Geotechnical Special Publication No.30, pp.229-239.

Warner, J., et al. (1992). "Recent Advances in Compaction GroutingTechnology." Grouting, Soil Improvement

and Geosynthetics, ASCE Geotechnical Special Publication No.30, pp. 252-264.

Warner, J. (1982), "Compaction Grouting -The First Thirty Years." Grouting in Geotechnical Engineering,

ASCE, pp. 694-707.

REFERENCES

Anonymous. (1996). "Dynamic Duo." Civil Engineering, ASCE, Vol. 66, No.7, July, pp.40-43.

Baker, WH, Cording, E.J., and MacPherson, H.W. (1983). "Compaction Grouting To Control Ground Movement

During Tunneling." Underground Space, Permagon Press Ltd., Vol. 7,205-212.

Borden, R. H. and Ivanetich, K. B. (1997). "Influence of Fines Content on the Behavior of Compaction Grout."

Grouting Proceedings, Geo-Logan 97, 14 pp.

Boulanger, R.W. and Hayden, R.F., (1995). "Aspects of Compaction Grouting of Liquefiable Soils." Journal

Of Geotechnical Engineering, Vol. 121, No.12, 844-855.

Byle, M.J., Blakita, P.M. and Winter, E. (1991). "Seismic Testing Methods for Evaluation of Deep Foundation

Improvement by Compaction Grouting." Deep Foundation Improvements: Design, Construction and

Testing, Esrig, M.I. and Bachus, R.C.,eds. ASTM STP 1089, American Society for Testing and

Materials, Philadelphia, PA, pp. 234-247.

Chastanet, J. D. and Blakita, P. M. (1992). "Wanaque Filtration Plant Subgrade Stabilization. A Case History"

Grouting, Soil Improvement and Geosynthetics, ASCE Geotechnical Special Publication No.30, pp.

265-274.

Graf, E. D. (1992). "Earthquake Support Grouting in Sands." Grouting, Soil Improvement and Geosynthetics,

ASCE Geotechnical Special Publication No 30, pp. 879-888.

Rubright, R. and Welsh, J. (1993). "Compaction Grouting." Ground Improvement, Moseley, M. P.,Ed., Blackie

Academic & Professional, pp. 131-148.

Schmertmann, J. H. and Henry, J. F. (1992). "A Design Theory for Compaction Grouting." Grouting, Soil

Improvement and Geosynthetics, ASCE Geotechnical Special Publication No.30, pp. 215-228.

Warner, J. and Brown, D. R. (1974). "Planning and Perfonning Compaction Grouting." Proceedings, Journal of

Soil Mechanics amd Foundation Division, ASCE, Val.100, No. GT6, pp. 653-666.

Welsh, J. P. (1992). "Grouting Techniques for Excavation Support." ExcavationSupportfor the Urban

Infrastructure, ASCE, New York, N.Y., pp. 240-261.