Post on 13-Aug-2015
Dari perencanaan jembatan diketahui- Tebal Lantai Beton = direncanakan dalam perhitungan Lantai Kendaraan- Tebal Lapisan Aspal = 8 cm- Tebal Trotoar = 30 cm- Tinggi konstruksi (d2) = 6 m- Bentang Jembatan (L2) = 20 m- Lebar Jembatan = 7 m = 700 cm- Lebar Trotoar = 2 x 1 m- Jarak Gelagar Melintang l = 5 m Jadi jumlah n = 4- Jarak Gelagar Memanjang = 1.35 cm baca nih :- Profil Gelagar Melintang = WF- Profil Gelagar Memanjang = WF- Mutu Baja = BJ 41- Mutu Beton = K 350 ; f'c = 35 Mpa- Letak Jembatan > 5 Km dari pantai fy = 250 Mpa- zone gempa = 5
Baja BJ 41 Jembatan rangka terbuka
fy = 2500
fu = 4100
E = 2100000
Kg/cm2
Kg/cm2
Kg/cm2
Top Chord Diagonal BeamBottom Chord + 6.00
+ 0.00 - 1.50
2.5 m - 2.50
3- 8.00
18
20
Top Chord
Diagonal Beam
Bottom ChordBalok Melintang
TrotoarBalok Memanjang
PerkerasanPelat Beton
20 20 (15 - 25 cm)447.3 1.35 1.35 1.35 1.35 1.35 1.35 1.35 447.3
900 cm
Kelas JALAN RAYA : : BM 100
Mutu Baja BJ 41 : fu = 4100 ….;…..PPBBI 2.2.3.Tabel 1Beton mutu K350 : f'c = 35 MpaBaja : fy = 250 MPa
kg/cm2
7.2
5 X 5000 mm
375 mm1350 mm1350 mm1350 mm
1350 mm1350 mm
1350 mm1350 mm
375 mm
BALOK MELINTANG
IKATAN REM BALOK MEMANJANG IKATAN ANGIN
BALOK TEPI
5000 5000 5000 5000
6000 mm
Diagonal Beam Perkerasan 2500 mm
Bottom Chord Top Chord3000 mm
P I L A R
PONDASI
Perencanaan Lantai Kendaraan 5
1.1 Perencanaan Tebal Pelat Lantai Kendaraan
aspal pelat beton
balok memanjang
Ket :
b1 = 1.35 m d3 = tebal pelat beton
d4 = tebal aspal
b1 = jarak antar balok memanjang
þPelat Beton d3 ≥ 200 mm
d3 ≥ 100 + 40 b1 .. b1 dalam meter100 + 40 1.35
≥ 154d3 = 200 mm = 20 cm
Aspal d4 = 5 s.d 8 cmDipakai d4 = 8 cm
1 m 5 m
ly=
5= 3.7037 > 2lx 1.35
lx = b1 pelat 1 arah (tertumpu menerus pada balok memanjang)
lxb1 = 1.35 m
1.2 Pembebanana. Beban mati
- Berat Pelat = d3 1 = 0.2 24 1 = 6.24 KN/m
- Berat aspal = d4 1 = 0.08 22 1 = 1.76 KN/mqm = 8 KN/m
Momen maks (momen negatif) :Jika pelat lantai kendaraan dianggap terjepit elastis pada tumpuan dan terletak bebas pada ujung tumpuan (PBI '71 hal 195 poin F) maka faktor momen yang terjadi adalah :-1/30 -1/10 -1/14 -1/14 -1/14 -1/10 -1/30
Faktor Beban = 1.3
Tebal pelat lantai ( BMS ps. 6.1.12 )
Dipakai
ly =λ =
gc
gb
beton dicor di tempat K
d4d3
arah kendaraan
1/10 1/101/14 1/14 1/14 1/14
Perencanaan Lantai Kendaraan 6
Mqm = 1/10 qm b1 2= 0.1 8 1.3 1.35 2= 1.458 KN m
b. Beban hidup ' T '- Beban truk ' T ' = 100 KN ..BMS 2.3.4.1
DLA untuk pembebanan truk = 0.3 ..BMS 2.3.6
T = ' T ' 1 + DLA= 100 1 + 0.3= 130 KN
Faktor Bebanmuatan Truk KuTT = 2 ..BMS 2.3.4S + 0.6
= 0.8 T ..BMS 2.5.510
1.35 + 0.6 S = jarak antar balok memanjang
= 0.8 2.0 13010
= 40.56 KN m
Mu = Mqm += 1.458 + 40.56= 42.018 KN m
1.3 Penulangan Pelat Data Perencanaan : f'c = 35 MPa Selimut beton = 40 mm
fy = 250 MPa Tebal Pelat = 200 mm
Faktor reduksi k Ø = 0.8 untuk tulangan yang terkena aksial tarik dan aksial tarik dengan lentur
( SK - SNI 3.2.3-2.2.a )
0.85 b1 f'c 600...SK - SNI 3.1.4-3.
fy 600 + fy0.85 0.85 35 600 b1 = 0.85 sebab f'c ≤ 35
= ...SK -SNI 3.3.2-7.3
250 600 + 250= 0.07140
1.4 1.4
= = 0.00560fy 250
0.75 0.75 0.0714 = 0.0535 ...SK - SNI 3.3.3-3
Mu = 42.018 KN m Selimut beton = 4 cm19 mm Tebal pelat = 20 cm dx
b = 1000 mm
dx = t - Sel.bet. - 0.5 d= 20 - 4 - 0.5 1.9= 15.05 cm
KuMS
MT KuTT
MT
MT
MT
r balance =
r min =
r max = r balance=
diameter tulangan Ø =
0.5 f
Selimut beton
Perencanaan Lantai Kendaraan 7
Mn perlu = Mu / Ø = 42.018 / 0.8 = 52.5225Mu 42018000 Nmm
Rn = = = 2.3188
Ø b dx 2 0.8 1000 150.5 2fy 250
m = = = 8.403360.85 f'c 0.85 35
1 2 m Rn
1 - 1 -m fy1 2 8.40336 2.31885
1 - 1 -8.40 250
0.00967
0.00967 ≥ = 0.00560jadi dipakai r perlu = 0.00967
As perlu = r b dx = 0.00967 1000 151
= 1455.05Digunakan tulangan Ø 12 - 100 mm ( As = 1131 mm2 ) alasan pemasangan
As susut (arah Y) = b dx = 0.00200 1000 151 = 301Digunakan tulangan Ø 10 - 250 mm ( As = 314.159 mm2 ) alasan pemasangan
1.4 Kuat Geser pada Roda Tengah T = 100 kNPerencanaan penampang akibat geser didasarkan pada roda tengah
Gaya geser ultimit harus lebih kecil dari kuat geser nominal Vu ≤ Ø VnVu ≤ Vc Vu = gaya geser terfaktor
Vu = gaya geser terfaktor pada penampang yang ditinjau Vn = kuat geser nominal
= T = Vc + Vs= 130 2.0 50 cm= 260 KN
do
Vc = kuat geser nominal beton tanpa memperhit tul geser bo2 f'c
= 1 + bo d ...SK - SNI 3.4.11.2).(1) 6
f'ctetapi tidak boleh lebih dari : bo d
3adalah rasio sisi panjang terhadap sisi pendek daerah beban terpusat
bo adalah keliling dari penampang kritis pada pelat dalam mm
50= = 2.5
20bo = 50 + 20 + 2 d3 2
Mpa (N/mm2)
r perlu =
r perlu =
r perlu =
r perlu = r min
mm2
r min mm2
KuTT
bc
bc
bc
20 cm
Perencanaan Lantai Kendaraan 8
= 50 + 20 + 2 15.05 2= 200.2 cm
Aspal Pelat Beton
d4d3
50
20 0.5 d3
0.5 d3
2 35Vc = 1 + 2002 151 ...SK - SNI 3.4.11.2).(1)
2.5 6= 534756.2264 N= 534.756 KN tidak lebih dari
35Vc* = 2002 151 = 594173.5849092 N = 594.17 KN
3Vc = 534.76 < Vc* = 594.17 ……..OK !
Vu = 260.00 < Vc = 534.76 ……..OK !
1.5 Kuat Geser Roda Depan T = 25 KN
Perencanaan penampang akibat geser didasarkan pada roda depanJadi T' = T 1.3 = 25 1.3 = 32.5 kNVu ≤ VcVu = gaya geser terfaktor pada penampang yang ditinjau
= T KuTT= 32.5 2= 65 KN
Vc = kuat geser nominal2 f'c
= 1 + bo d ...SK - SNI 3.4.11.2).(1) 6
f'ctetapi tidak boleh lebih dari : bo d
3adalah rasio sisi panjang terhadap sisi pendek daerah beban terpusat
bo adalah keliling dari penampang kritis pada pelat dalam mm12.5
= = 0.62520
bo = 12.5 + 20 + 2 d3 2= 12.5 + 20 + 2 15.05 2= 125.2 cm
bc
bc
bc
Perencanaan Lantai Kendaraan 9
d4d3
12.5
20 0.5 d3
0.5 d3
2 35Vc = 1 + 1252 151 ...SK - SNI 3.4.11.2).(1)
0.625 6= 780320.2744 N= 780.32 KN
35Vc* = 1252 151 = 371581.0830701 N = 371.58 KN
3
Vc = 780.32 > Vc* = 371.58 Jadi dipakai batasan Vc*
= 371.58 kNVu = 65.00 < Vc = 371.58 ....OK !
Perencanaan Lantai Kendaraan 10
pelat 1 arah (tertumpu menerus pada balok memanjang)
Jika pelat lantai kendaraan dianggap terjepit elastis pada tumpuan dan terletak bebas pada ujung tumpuan
Perencanaan Lantai Kendaraan 11
S = jarak antar balok memanjang
untuk tulangan yang terkena aksial tarik dan aksial tarik dengan lentur
Perencanaan Balok Memanjang 12
2.1 Perencanaan Balok Memanjang2.1.1 Pembebanan
aspal pelat beton
A C B
balok memanjang 5Ket : λ
b1 = 1 m d3 = tebal pelat betond4 = tebal aspalb1 = jarak antar balok memanjang
Direncanakan Profil WF 450 x 200 x 9 x 14
A = ###q = 76 Kg/m = 0.746 KN/m BajaBJ 41
Zx = ###
Zy = ### fy =###
Ix = ### fu =###
Iy = ### E =###ix = 19 cmiy = 4.4 cm Sx = 1490 cm3
a. Beban matig b h
- Aspal = 22 1.35 0.08 = 2.38 KN/m- Pelat Beton = 24 1.35 0.2 = 8.42 KN/m- Berat sendiri = = ### KN/m- Berat Bekisting (ditaksir) = 0.5 1.35 = 0.95 KN/m
qm = ### KN/m
Mc(m) = 1/8 qm λ 2
= 0.125 12.491 5 2= 39.03 KN m= ### Kg cm
= 0.5 qm λ= 0.5 12.49056 5= 31.23 KN
cm2
cm3
cm3 Kg/cm2
cm4 Kg/cm2
cm 4 Kg/cm2
VAqm
d4d3
Perencanaan Balok Memanjang 13
b. Beban hidup
Beban hidup merata (UDL) : (berdasarkan BMS 2.3.3.1 )untuk λ = 5 m < L = 20 mmaka digunakan q = 8 Kpa = 8 KN/m2
= q b1 = ###1.35 = 10.8 KN/m= 11 Kg/cm
Beban hidup garis (KEL): (berdasarkan BMS 2.3.3.1 )p = 44 KN/m
= p 1 + DLA b1DLA = 38.0% untuk L = 20 m
= 44 1 + ### 1.35 m= 81.972 KN = 8355.9633 Kg
A C B UDL ###
λ = 5 m
Mc(h)p+q = 1/4 λ + 1/8 λ 2
= 0.25 81.97 5 + 0.125 ### 5 2= 136.215 KN m
1388532.11 Kg cm39.03
Akibat beban truk TT = 100 KN (berdasarkan BMS 2.3.4.1 )
DLA = 30% (berdasarkan BMS 2.3.6 )Tr = 100 1 + DLA
= 100 1 + 30%= 130 KN= 13251.78 Kg
Mc(h)T = 1/4 Tr λ= 0.25 130 5= 162.5 KN m= 1656472.99 Kg cm
Jadi Mc(h)yang digunakan adalah Mc(h)T = 162.5 KN m
2.1.2 Kontrol Lendutanþ Lendutan dikontrol terhadap beban hidup
5 λ 1 P(kel)λ
qL
P(kel)
P(kel)
P(kel)
P(kel) qL
qL4 3
Besar Mc(h)p+q mendekati Mc(h)T , berarti jarak antar gelagar memanjang cukup ekonomis.Untuk lebih ekonomis Mc(h)p+q harus lebih besar/sama dengan Mc(h)T.Jika jarak antar gelagar < 1,5 m momennya akan semakin kecil sedangkan yang dipakai tetap Mc(h)T sehingga akan terjadi pemborosan !
Mc(h)T besarnya konstan, tidak tergantung jarak antar gelagar memanjang. Mc(h)T sebagai tolok ukur keekonomisan jarak
P (kel) persamaan linier bergantung jarak antar gelagar memanjang yang nantinya menentukan Mc(h)p+q
Perencanaan Balok Memanjang 14
+384 E Ix 48 E Ix
5 11.00917 500 1 ###500
+384 2100000 33500 48 ######
= 0.437 cm
1 Tr λ
48 E Ix
1 13251.78 500=
48 2100000 33500= 0.491 cm
Jadi lendutan yang menetukan adalah
0.491 cm
þ Lendutan ijin1
Δ = λ500
1= 500
500= 1.000 cm
0.491 cm < Δ = 1.000 c ..OK!
2.1.3 Kontrol GeserGaya geser maksimum terjadi pada saat beban hidup berada dekat perletakan1. Akibat beban mati + UDL + KEL
A B
λ = 5 m
VA = 1.6 P(kel) + 0.5 λ + 1.2 0.5 qm= 1.6 81.97 + 0.5 10.8 ### + 1.2 0.5 12.49= 211.8 KN
Δº (UDL+KEL) =
4 3
Δº (UDL+KEL) =
3
Δº (T) =
3
Δº =
Δº =
P(kel) qUDL + qm
qUDL
Perencanaan Balok Memanjang 15
= 21592.95412844 Kg
2. Akibat beban mati + beban truk T
VA = 1.6 Tr + 1.2 0.5 qm λ= 1.6 130 + 1.2 0.5 ### 5= 245.47168 KN= 25022.59734964 Kg
Jadi VA yang digunakan adalah VA = 25022.60 Kg
h 1100 450 1100< <
tw fy 9 410
50 < 54.3 ...Plastis!
Vn = 0.6 fy Aw= 0.6 4100 45 0.9= 99630 kg
Vu < Ø Vn Ø = 0.925022.60 < 89667 ..OK!
2.1.4 Kontrol Penampang
h 1680 b ###< <
tw fy 2 tf fy
450 1680 200 ###< <
9 410 28 ###
50 < 82.97 ..OK! ### < ### ..OK!
Penampang Kom : Mnx = Mpx
2.1.5 Kontrol Momen Lentur dengan Tekuk LateralLb = 1.35 cmLp = 1.76 iy E
fy= 1.76 4.4 ###
Perencanaan Balok Memanjang 16
410= 175.3 > Lb
Bentang Pendek : Mnx = Mpx
Mp = fy Zx = 4100 1490 = 6109000 kgcm610.9
Mu = 1.2 Mc(m) + 1.6 Mc(h)p+q= 1.2 397890 + 1.6 163= 477727.8899083 kgcm
Mu < Ø Mn Ø = 0.9477727.89 < 5498100 ..OK!
Perencanaan Balok Memanjang 17
KN/mKg/cm
Besar Mc(h)p+q mendekati Mc(h)T , berarti jarak antar gelagar memanjang cukup ekonomis.Untuk lebih ekonomis Mc(h)p+q harus lebih besar/sama dengan Mc(h)T.Jika jarak antar gelagar < 1,5 m momennya akan semakin kecil sedangkan yang dipakai tetap Mc(h)T sehingga akan terjadi pemborosan !
Mc(h)T besarnya konstan, tidak tergantung jarak antar gelagar memanjang. Mc(h)T sebagai tolok ukur keekonomisan jarak
P (kel) persamaan linier bergantung jarak antar gelagar memanjang yang nantinya menentukan Mc(h)p+q
Perencanaan Balok Memanjang 18
λ5
Perencanaan Balok Melintang 19
3.1 Perencanaan Balok Melintang
3.1.1 Pembebanan
A C B
B = 9 m
9.4 m
Direncanakan Profil WF 900 x 300 x 16 x 28
A = 309.8q = 243 Kg/m = 2.384 KN/m BajaBJ 41
Zx = 10174
Zy = 1314 fy = ###
Ix = ### fu = ###
Iy = 12600 E = ###ix = 36.4 cmiy = 6.39 cm Sx = 9140 cm3
1. Beban matia. Sebelum Komposit
- Pelat Beton = 24 5 0.2 = 31.2 KN/m- Berat sendiri profil balok m = = ### KN/m- Berat Bekisting (ditaksir) = = 1.5 KN/m
= ### KN/mBeban Terpusat :- Balok Memanjang = 0.746 5 = ### KN/m
1.35
= 0
9.4 = ### 9 4.5 + 3.728 8.2 +3.728 7 + ### 5.5 +3.728 4 + ### 2.8
= ### KN = ### kg
9.4 m = 162.06 4.7 - ### 3.5 - 3.728 2- ### 4.5 2.25
cm2
cm3
cm3 Kg/cm2
cm4 Kg/cm2
cm 4 Kg/cm2
qm
S MB
RA
RA = RB
Mqm1
qm
RAA
AC
A B C D E F G H I J K L M N O P
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
13
14
15
16
17
18
19
20
21
22
23
24
25
26
27
28
29
30
31
32
33
34
35
36
37
38
39
40
41
Perencanaan Balok Melintang 20
= 385.42 KNm = 3928838 kgcm
= = ### KNb. Sesudah Komposit ### kg
KerbAspal
A B
0.2 1 7.0 1 0.29.4 m
- Berat aspal = 22.4 5 0.08 = ### KN/m- Berat kerb = 24 5 0.3 = 47 KN/m
= 0
9.4 = 47 1 8.7 + 8.960 7.0 4.7 + 47 1 1
9.4 = ### + 294.78 + 32.76
9.4 = ###
= 78 KN### Kg
= 4.7 - 47 1 4 - ### 3.5 1.75= 78 4.7 - 187.2 - 55= 125 KNm = 1276983= 1276983 Kg cm
= 511= 78.16 KN= ### Kg
2. Beban hidup a. Akibat beban merata (UDL) dan beban garis (KEL)
Beban hidup 'D' (UDL) merata : (berdasarkan BMS 2.3.3.1)untuk λ = 5 m < L = 30 m
maka digun q = 8 Kpa = 8
= q λ = 8 5 = 40 KN/m= 40.77Kg/cm
Beban hidup 'D' (KEL) garis : (berdasarkan BMS 2.3.3.1)p = 44 KN/m
= p 1 + DLADLA = 37.5% untuk L = 20 m gambar 2.8
= 44 1 + ###= 60.5 KN/m = 61.6718 Kg
Vaqm1 RA
S MB
RA
RA
RA
RA
Mqm2 RA
Va(qm2) RA
KN/m2
qL
P(kel)
P(kel)
A B C D E F G H I J K L M N O P
42
43
44
45
46
47
48
49
50
51
52
53
54
55
56
57
58
59
60
61
62
63
64
65
66
67
68
69
70
71
72
73
74
75
76
77
78
79
80
81
82
Perencanaan Balok Melintang 21
"D" = UDL + KEL= 40 + 60.5= ###KN/m
100% 50%
A ### C B0.20 ### 5.5 1.0 0.20
B = 9.4 m
GP MC
GP Mc 0.25 L
= 1 50% "D" + ### "D"= 1 50% 100.5 1.5 + ### ### 5.5= ### KN
Perhitungan Momen4.7
2.75 ###GP MC1.95 2.350 = 0.9754.7
0.25 L Luas F = 0.5 3 ### + 0.975
= 0.25 9 = 4.572= 2.350 Luas E = 0.5 ### ### + 0.600
= 0.591
Momen 100 % = 2 5 100% 100.5 KN/m= 918.9KN m
Momen 50 % = 2 ### 50% 100.5 KN/m= 59.4 KN m
M (p+q) = += ### + 59.4= ###KN m= ### kgcm
b. Akibat beban ' T '
VAh1(p+q) L50 L100
m2
m2
m2
m2
M100 M50
E F
FE
A B C D E F G H I J K L M N O P
83
84
85
86
87
88
89
90
91
92
93
94
95
96
97
98
99
100
101
102
103
104
105
106
107
108
109
110
111
112
113
114
115
116
117
118
119
120
121
122
123
124
Perencanaan Balok Melintang 22
T = ### KN (berdasarkan BMS 2.3.4.1 )DLA = ### (berdasarkan BMS 2.3.6 )
Tr = ### 1 + DLA= ### 1 + 30%= ### KN = 13252 Kg
Jarak antara 2 roda truck dalam satu as : 1.75 m (berdasarkan BMS 2.3.4.1)Jarak 2 as diasumsikan antar 4 sampai 9 m (berdasarkan BMS 2.3.4.1 )Posisi roda truck untuk 2 lajur lalulintas :
A C B###1.75 1.0 1.75 2.45
9.4 m
Y1 Y2 Y3 Y4 GP MC
0.25 L
2.45 ###Y1 = Y4 = 0.25 L = 0.25 9.4 = 1.23 m
4.70 ###
4.20 ###Y2 = Y3 = 0.25 L = 0.25 9.4 = 2.10 m
4.70 ###
Momen Total T = Tr Y1 + Y2 + Y3 + Y4= ### 1.23 + 2.10 + ### + 2.10= ###KN m
Kontrol Sebelum kompositc. Gaya Geser Maksimum
Gaya geser maksimum diperoleh jika UDL + KEL tidak simetris
### 50% "D" = UDL + KEL= 40 + 60.5
A C B = ### KN/m0.20 1.00 ### 1.50 1.0 0.20
B = 9.4 m ### "D" = 50.25 KN/m
A B C D E F G H I J K L M N O P
125
126
127
128
129
130
131
132
133
134
135
136
137
138
139
140
141
142
143
144
145
146
147
148
149
150
151
152
153
154
155
156
157
158
159
160
161
162
163
164
165
166
Perencanaan Balok Melintang 23
S MB = 0
9.4 = 5.5 100.5 5.45 + 50 1.50 1.95
9.4 = 3159
= 336 KN
3.1.2 Kontrol Lendutan
Lendutan dikontrol terhadap beban hidup
5 qL λ
384 E Ix
5 ### 940
384 ### ###= 1.1837368 cm
1 Tr λ
48 E Ix
1 ### 940
48 ### ###= 0.265678 cm
Jadi lendutan yang menetukan adalahΔ = 1.184 cm
Lendutan ijin1
Δ = λ###1
= 940###
= ### cm
Jadi Δ = 1.184 cm < Δ = 1.880 cm ..OK!
3.1.3 Kontrol Geser
VAh1(p+q)
VAh1(p+q)
VAh1(p+q)
4
Δº(UDL+KEL) =
4
Δº(UDL+KEL) =
3
ΔT =
3
A B C D E F G H I J K L M N O P
167
168
169
170
171
172
173
174
175
176
177
178
179
180
181
182
183
184
185
186
187
188
189
190
191
192
193
194
195
196
197
198
199
200
201
202
203
204
205
206
207
Perencanaan Balok Melintang 24
= Va(qm1)+ Va(qm2) += ### + 78.16 + ###= 576.3 KN= ### Kg
h ### 900 1100< <
tw fy 16 250
56.25 < 69.57 ...Plastis!
Vn = 0.6 fy Aw= 1 2500 90 1.6= 216000 kg
Vu < Ø Vn Ø = 0.958750.11 < 194400 ..OK!
3.1.4 Kontrol Penampang
h ### b 172< <
tw fy 2 tf fy
900 ### 300 172< <
16 ### 56 250
56.25 < ### ..OK! 5.357 < 11 ..OK!Penampang Kompak : Mnx = Mpx
2.1.4 Kontrol Momen Lentur dengan Tekuk LateralLb = ### cmLp = 2 iy E
fy= 2 6.39 2E+06
2500= ### < Lb
Bentang Pendek : Mnx = Mpx
Mp = fy . Zx = 2500 9140 = 22850000 kgcm
VA VAh1(p+q)
A B C D E F G H I J K L M N O P
208
209
210
211
212
213
214
215
216
217
218
219
220
221
222
223
224
225
226
227
228
229
230
231
232
233
234
235
236
237
238
239
240
241
242
243
244
245
246
247
248
249
250
Perencanaan Balok Melintang 25
Mu = 1.2 Mc(m) = 1.2 3928838= 4714605 kgcm
Mu < ØMn Ø = 0.94714605 < 2.1E+07 ..OK!
3.2 Perhitungan Balok Melintang Sebagai Balok KompositKontrol Sesudah komposit
bca
d3 CYa Yc dc dt
dsYb T
bw
Lebar efektif : bc ≤ ### cmbc ≤ 16 d3 + bw
16 20 + 30### cm
bc ≤ B / 4### / 4### cm
dipakai bc = ### cm
Menentukan C:Ac = bc tb = ### 20 = 4700 cm2C1 = As fy = ### 2500 = ### kgC2 = 0.85fcA = 0.85 350 4700 = ### kg
Yang menentukan : C = 774500.0 kg = 7597845 N
Menentukan jarak-jarak dari Centroid gaya-gaya yang bekerja
C 774500.0a = = = 11 cm
0.85 fc bc 0.85 350 235.0
d1 = 20 - 1/2 11.078 = 14.46 cm d2 = 0d3 = 45 cm
A B C D E F G H I J K L M N O P
251
252
253
254
255
256
257
258
259
260
261
262
263
264
265
266
267
268
269
270
271
272
273
274
275
276
277
278
279
280
281
282
283
284
285
286
287
288
289
290
291
292
293
Perencanaan Balok Melintang 26
d1+d3 = 45 + 14.461 = 59.46 cm
Mn = c d1 + d2 + Py d3 - d2 Py = As fy= ### 14 + 8E+06 45 = ### 2500= ### Ncm = ### kg= 46052493 kgcm = ### N
Mn = T yØMn = 0.9 ### = ### 59.461
= 41447244 kgcm = 46052492.85 kgcm
Mu < Ø Mn11249507.518 < 4.1E+07 ..OK!
3.3. Perhitungan Shear Connector
Direncanakan shear connector jenis "stud connector" dengan dimensi sebagai berikut:Tinggi Stud = 10 cmDiameter = 19 mmJarak melintang antar stu = 15 mm
rs = 115 mm
10
fu = ### Mpa
Menentukan jumlah stud yang dipakai
Asc = 0 π Ec = W 1.5 0.043 fc' 1
= 0 π 19 2 = ### 1.5 0.043 35 1
= ### = ### MpaAsc fu = ### 410
= ### N
Qn = 1 Asc fc' Ec 0.5 1
= 1 284 35 ### 0.5 1
Ǿ2
mm2
A B C D E F G H I J K L M N O P
294
295
296
297
298
299
300
301
302
303
304
305
306
307
308
309
310
311
312
313
314
315
316
317
318
319
320
321
322
323
324
325
326
327
328
329
330
331
332
333
334
335
Perencanaan Balok Melintang 27
= ### NQn ≤ Asc fu OKVn = c = ### NN = Vn
Qn= ###
###= 52 ≈ 52
Jadi jumlah shear connector yang diperlukan s = 52
jarak SC = L = 940 = 18.08 ≈ 18 cmN 52
A B C D E F G H I J K L M N O P
336
337
338
339
340
341
342
343
344
345
346
347
Perhitungan Sambungan Baut
Sambungan Balok Memanjang dan Balok Melintang
Sambungan balok memanjang dan melintang direncanakan menggunakan bautdengan diameter 12 mm dan pelat penyambung 10 mmBaut tipe tumpu dan diborBaut 12 BJ 41 Ab = 1.131 cm2Baut dibor Ø lubang = 12 + 1.60 = 13.60 mm d1
Sambungan siku Balok Memanjang ( 2 bidang geser )Kontrol kekuatan baut :
Ø Rn = 0.75 0.5 fu 2 Ab= 0.75 0.5 4100 2 1.131= 3477.743 kg menentukan
Ø Rn = 0.75 2 d tp fu= 0.75 2 1.2 1 4100= 7380 kg
Pu = 1/2 qm λ + T= 1/2 1273.25 5 + 13252= 9809.011 kg
ØRn yang menentukan adalah : 3477.743 kg (yang terkecil)Banyaknya baut Pu = 9809.011 = 2.82 ≈ 3
Ø Rn 3477.743
Sambungan siku Balok Melintang ( 1 bidang geser )Kontrol kekuatan baut :
Ø Rn = 0.75 0.5 fu Ab= 0.75 0.5 4100 1.131= 1738.872 kg menentukan
Ø Rn = 0.75 2 d tp fu= 0.75 2 1.2 1 4100= 7380 kg
Pu = 1/2 qm l + T= 1/2 1273.25 5 + 13000= 9683.119 kg
Ø Rn yang menentukan adalah : 1738.8715338 kg (yang terkecil)Banyaknya baut Pu = 9683.119 = 5.57 ≈ 6
Ø Rn 1738.872 ( 2 sisi)masing -masing sisi = 3 baut
Perhitungan Sambungan Baut
75 x 75 x 10
Luas Geser = Lmv
Anv == 75 - 3 - 13.60 10= 584 mm2
Kuat rencana :Ø Rn = Ø 0.6 fu Anv
= 0.75 0.6 410000 5.84= 1077480 kg
Karena terdapat 2 siku maka:2 Ø Rn > Pu2 1077480 > 9683.119
2154960 > 9683.119 ....OK!
Balok Memanjang 450 x 200 x 9 x 14
Baut pada Balok Memanjang
Profil L 75 75 10
Baut pada Balok Melintang
Balok Melintang900 x 300 x 16 x 28
Kontrol Pelat Siku L
tL
( L - n - d1 ) tL
Perencanaan Rangka Batang Utama 30
Gaya Batang akibat Beban Mati
CS2 IS3 S1
d2 = 6.00 P/2 P P P P P P P P P
A S2 CS1I
= 2 P = 2 Pl = 520 m
P = Beban pada titik simpul= Beban mati sebelum komposit + beban mati sesudah komposit +
Berat rangka dgn alat penyambung
= q λ B / 2 Kg ...........Prof Sumadijo "jembatan Baja"
q = 20 + 3 L ...diasumsikan sudah termasuk
= 20 + 3 20 alat penyambung
= 80P rangka = 80 5 7.2 / 2
= 1440 kg
P = Vaqm(1) + Va(qm2) + P rangka= 16520.4 + 7967 + 1440= 25927.75 kg
= = 2 P = 51855.505 kg
Perhitungan Gaya Batang S1
S Mcs1 = 0
2 l = P/2 2 l + P 1 + 0-1 + -2 l - S1 d2
2 25927.8 2 5 = ### 2 5 + ### 1 + 0-1 + -2 5 - S1 6.00
RA RB
P rangka
Kg/m2
Kg/m2
Kg/m2
RA RB
RA
a
Perencanaan Rangka Batang Utama 31
518555 = ### + -259278 - S1 6.006.00 S1 = ###
S1 = -108032.3 kg (tekan)
Gaya Batang S2S Mcs2 = 0
1.5 l = P/2 1.5 l + P 0.5 + -0.5-1.5 + -2.5 l + S2 d2
2 25927.75 1.5 5 = ### 1.5 5 + ### 0.5 + -0.5-1.5 + -2.5 5 + S2 6.00
388916.2884703 = ### + -518555 + S2 6.006.00 S2 = 810242.2676
S2 = 135040.378 kg (tarik)
Gaya Batang S3
Pada titik Simpul : A
= 0
= P/2 - S3 sin a6.00
dimana: sin a = = 0.9231
2.5 + 6.002 25927.75 = ### - S3 ###
0.9231 S3 = ### - 51855.50.9231 S3 = -38891.63
S3 = -42132.60 kg (tekan)Gaya Batang akibat Beban Hidup
Gambar Garis Pengaruh
S3 S1S4
A S2
RA
SVA
RA
RA
GP RA
GP RB
2 2
C
E
D
Perencanaan Rangka Batang Utama 32
V1V V V V V V V V
GP S1 Y1 Y2 Y3 Y4 Y5 Y6 Y7 Y8 Y9
2 2 l = 1.000
4 d2V1
V V V V V V V VGP S2 Y1 Y2 Y3 Y4 Y5 Y6 Y7 Y8 Y9
Y
1.5 2.5 l = 0.938
4 d2
V1V V V V V V V V
GP S3 Y1 Y2 Y3 Y4 Y5 Y6 Y7 Y8 Y9
1 3 l l = 0.750 = 0.813
4 sin a d2 0.9231 d2
GP S1
GP S2
GP S4
GP S3
Perencanaan Rangka Batang Utama 33
Dengan : V = = Reaksi di A pada balok melintang akibatbeban UDL pada posisi tidak simetris
V1 = = Reaksi di A pada balok melintang akibatbeban UDL + KEL pada posisi tidak si -metris.
Dari perhitungan sebelumnya didapat :
= 336.11 KN = 34262.35 kg
Dengan cara yang sama didapat kan sebagai berikut :Beban hidup 'D' (UDL) merata : (berdasarkan BMS 2.3.3.1 on page 2-22)
untuk λ = 5 m < L = 20 m
maka digunakan q = 8 Kpa = 8q = q λ = 8 5 = 40
100% -50% UDL = q= 40.00
A C B = 40.00 KN/m0.20 1.00 5.5 1.50 1.0 0.20
B = 9.4 m 50% UDL = 20
S MB = 0VA(q) 9.4 = 5.5 40 5.45 + 20 1.50 1.95
9.4 VA(q) = 1258VA(q) = 134 KN = ### kg
Gaya Batang S1Berdasarkan GP S1 :
S1 = V Y1 + Y2 + Y3 + Y4 +Y7 + Y8 + Y9 + V1 Y5
= 133.7766 0.5 + 1 + 1.5 + 2 +1.5 + 1 + 0.5 + 336.11 1
= 133.7766 10 + 336.11 1 -1.000 0.833= -1394.9 KN (tekan)= -142192 kg
Gaya Batang S2Berdasarkan GP S2 :
S2 = V Y1 + Y2 + Y3 + Y5 +Y7 + Y8 + Y9 + V1 Y4
= 133.78 0.63 + 1.25 + 1.88 + 3.13 +
VA(q)
VA(p+q)
VA(p+q)
VA(q)
KN/m2
Perencanaan Rangka Batang Utama 34
1.88 + 1.25 + 0.75 + 0.375= 133.78 13.38= 1789.3 KN (tarik)= 182391.6 kg
Gaya Batang S3Berdasarkan GP S3 :
S3 = V Y2 + Y3 + Y4 + Y5 +Y7 + Y8 + Y9 + V1 Y1
= 133.78 0.542 + 0.270833 + 0 + -0.271 +-0.81 + -1.08333 + -1.3542 + 336.11 0.813
= 133.7766 -3.25 + 336.11 0.81= 161.7 KN (tarik)= 16481.3 kg
3.2.3 Kombinasi pembebanan
Pembebanan terdiri dari Beban mati, Hidup, dan angin. Ketiga beban tersebutdikombinasikan sebagai berikut :1. Beban mati + Beban Hidup (Beban Tetap)2. Beban mati + Beban Hidup + Beban Angin (Beban Sementara)
Beban M H A Komb.I komb.IIBatang kg kg kg (m+h) (m+h+A)
S1 -108032.3 ### 0 ### ### S2 135040.4 ### 2705 317432.0 ###
S3 -42132.60 ### 0 -25651.3 ###
Beban angin S2diambil dari perhitungan ikatan anginbatang b3
Perencanaan Batang Rangka Utama1. Batang Horizontal Atas
Batang Tekan S1 Pu = -168218.0 kgDirencanakan Profil WF 400 x 400 x 18 x 28
A = 295.4q = 232 Kg/m = 2.276 KN/m Baja BJ 41
Zx = 4954 r = 22 mm
Zy = 2325 ix = 18.2 cm fy = 2500
Ix = 92800 iy = 10.2 cm fu = 4100
Iy = 31000 d = 414 mm E = 2100000bf = 405 h = 314 mm
cm2
cm3
cm3 Kg/cm2
cm4 Kg/cm2
cm 4 Kg/cm2
Perencanaan Rangka Batang Utama 35
Lk 500l = = = 49.02 < 200 OK
iy 10.2Kontrol Penampang
sayap: bf 405 2 tf 56
= 7.23lp < lr OK
250 250fy 250
= 15.81badan: h 314
tw 18= 17.44
665 665 lp < lr OKfy 250
= 42.06Kontrol Kelangsingan :
sb x: lx Lkxix
50027.47
18.2sb y: ly Lky λ = 49.02 menentukan
iy500
49.0210.2
lc λ fy 49.02 25000.538
π E 3.141593 ###0.25 lc 1.2
w 1.431.15
1.6 0.67 lc
Pn Ag fyw
295.4 25001.154
640012.3 kg Ø = 0.85ØPn 544010.4 kg > 168218.0 OK
2. Batang Horisontal BawahBatang Tarik S2 Pu = 190749.8 kgDirencanakan Profil WF 400 x 400 x 18 x 18
A = 216.4 cm2
Perencanaan Rangka Batang Utama 36
q = 168 Kg/m = 1.648 KN/m Baja BJ 41
Zx = 3318 r = 22 mm
Zy = 1505 ix = 16.7 cm fy = 2500
Ix = 59700 iy = 9.65 cm fu = 4100
Iy = 20000 d = 394 mm E = 2100000bf = 405 h = 314 mm
Kontrol Kelangsingan Lk 500
l = = = 51.81 < 240 OKiy 9.65
Kontrol Kekuatan Batang TarikBatas Leleh
Pu = Ø fy Ag= 0.9 2500 216.4= 486900 kg > 190750 kg OK !
Batas Putus
Pu = Ø fu AePu = Ø fu An U
karena bf > 2/3 d U 0.9Pu = Ø fu An U
= 0.75 4100 216.4 0.9= 598887 kg > 190750 kg OK !
3. Batang DiagonalBatang Diagonal S3 Pu = -79381.7 kgDirencanakan Profil WF 400 x 400 x 15 x 15
A = 178.5q = 140 Kg/m = 1.373 KN/m Baja BJ 41
Zx = 2817 r = 22 mm
Zy = 1233 ix = 16.6 cm fy = 2500
Ix = 49000 iy = 9.54 cm fu = 4100
Iy = 16300 d = 398 mm E = 2100000bf = 402 h = 354 mmLk 650
l = = = 68.13 < 200 OKiy 9.54
Kontrol Penampangsayap: bf 402
2 tf 30
cm3
cm3 Kg/cm2
cm4 Kg/cm2
cm 4 Kg/cm2
cm2
cm3
cm3 Kg/cm2
cm4 Kg/cm2
cm 4 Kg/cm2
Perencanaan Rangka Batang Utama 37
= 13.40lp < lr OK
250 250fy 250
= 15.81badan: h 354
tw 15= 23.60
665 665 lp < lr OKfy 250
= 42.06Kontrol Kelangsingan :
sb x: lx Lkxix
65039.16
16.6sb y: ly Lky λ = 68.13 menentukan
iy650
68.139.54
lc l fy 68.13 25000.7483
π E 3.141593 ###0.25 lc 1.2
w 1.431.3
1.6 0.67 lc
Pn Ag fyw
178.5 25001.302
342844.6 kg Ø = 0.85ØPn 291417.9 kg > 79381.75 OK
Perencanaan Rangka Batang Utama 38
Perencanaan Rangka Batang Utama 39
Perencanaan Rangka Batang Utama 40
.
Perencanaan Rangka Batang Utama 41
P/2
B
...........Prof Sumadijo "jembatan Baja"
...diasumsikan sudah termasuk
alat penyambung
+
+
Perencanaan Rangka Batang Utama 42
+
+
B
RB
Perencanaan Rangka Batang Utama 43
l
d2
l
d2
l
d2
Perencanaan Rangka Batang Utama 44
Reaksi di A pada balok melintang akibat
Reaksi di A pada balok melintang akibat
KN/m
KN/m
Y6 +
2 +-1.000 0.833
Y6 +
2.25 +
KN/m2
Perencanaan Rangka Batang Utama 45
Y6 +
-0.541666667 +
Perencanaan Rangka Batang Utama 46
165.546183.94
486900678738.6
509053.95509053.95
26.8
Perencanaan Rangka Batang Utama 47
Rangka Utama - Kontrol Stabilitas 48
Kontrol Stabilitas EngesserStabilitas Jembatan, yaitu tekuk dalam arah tegak lurus bidang rangka batang,
dikontrol menggunakan "Formula Enggeser". digunakan hanya pada jembatan terbuka karena tidak ada portal akhir
NcS ≤
Fsdimana: S = Gaya Batang Horizontal
Nc = Gaya Normal KritisFs = Angka Keamanaan = 5
C E INc = 2
ldimana: C = Kekakuan lateral
E = Modulus ElastisitasI = Momen Inersia Batang atasl = Jarak antar batang melintang atau jarak 1 rangka lapangan
1C =
h1 2 b + h2 22 E Ig 3 E Iv
Iv h2h1
dipasang pada bagian tegaksehingga perlu batang vertikal Ig
b
Batang - batang yang digunakan :
> Batang horizontal atas : WF 400 x 400 x 18 x 28Ix = 92800
> Batang Diagonal : WF 400 x 400 x 15 x 15Iv = 49000
> Gelagar Melintang : WF 900 x 300 x 16 x 28Ig = 411000
Data :h1 = 600 cmb = 940 cm
Tinggi Pelat Pengaku = 50 cm ….direncanakan
cm4
cm4
cm4
Rangka Utama - Kontrol Stabilitas 49
h2 = 600 - 50= 550 cm
Gaya Batang horizontal atas tekan : S1 = 168218.0 kg
Modulud elastisitas : E = 2100000
1C =
600 2 940 + 550 22 2100000 411000 3 2100000 49000
1C =
0.00019604 + 0.00000097992C = 5075.69240813623 Kg/cm
C E INc = 2
l5075.692 2100000 92800
= 2500
= 2813042.39071876 Kg
Persyaratan stabilitas :
NcS ≤
Fs
2813042168217.96 Kg ≤
5168217.96 Kg < 562608.48 Kg ..OK!
Kg/cm2
Rangka Utama - Cek Beban Rangka yang sebenarnya 50
CS2S3 S1
d2 = 6.00 P/2 P P P P P P P P P P/2a
A S2 CS1 B
RA = 2 P RB = 2 Pl = 5
20 mP = Beban pada titik simpul
= Beban mati sebelum komposit + beban mati sesudah komposit +Berat rangka dan alat penyambung
a. Prangka rencana
= q l B / 2 Kg ……….Prof Sumadijo "jemabatan Baja"
q = 20 + 3 L= 20 + 3 20= 80
= 80 5 9.4 / 2= 1880 Kg= 18.44 KN
b. Prangka yang sebenarnya
Batang Horizontal Atas S1 untuk 1 bentang digunakan :Profil WF 400 x 400 x 18 x 28
q = 232 Kg/m
= 5 m
= 1 buah
P1 = q= 232 5 1= 1160 Kg
Batang Horizontal bawah S2 untuk 1 bentang digunakan :Profil WF 400 x 400 x 18 x 18
q = 168 Kg/m
= 5 m
= 1 buah
P2 = q= 168 5 1= 840 Kg
Batang Diagonal S3 untuk 1 bentang digunakan :Profil WF 400 x 400 x 15 x 15
q = 140 Kg/m
Perbandingan Prangka rencana dengan Prangka yang sebenarnya
Prangka
Kg/m2
Kg/m2
Kg/m2
Prangka
Lbatang
Sbatang
Lbatang Sbatang
Sbatang
Sbatang
Lbatang Sbatang
Rangka Utama - Cek Beban Rangka yang sebenarnya 51
= 6.500 m
= 2 buah
P3 = q= 140 6.5 2= 1820 Kg
Jadi Ptotal = P1 + P2 + P3= 1160 + 840 + 1820= 3820 Kg
Karena Ptotal > Prangka...Perlu Pengecekan Kembali dengan memasukkan Prangka dengan nilai P yang sebenarnya
Setelah Ptotal dimasukkan ke Prangka dan di run kembali didapatkan hasil sebagai berikut :1 . Cek Tegangan yang terjadi pada masing-masing profil : OK!2 . Cek Stabilitas pada Portal Akhir : OK!3 . Cek Baut yang digunakan tidak mengalami perubahan dalam jumlah yang digunakan : OK!
Lbatang
Sbatang
Lbatang Sbatang
Perencanaan Rangka Batang Utama 52
Gaya Batang akibat Beban Mati
CS2 IS3 S1
d2 = 6.00 P/2 P P P P P P P P P P/2
A S2 CS1 BI
= 5 P = 5 Pl = 550 m
P = Beban pada titik simpul= Beban mati sebelum komposit + beban mati sesudah komposit +
Berat rangka dgn alat penyambung
= 1160 + 840 + 1820= 3820 kg
P = Vaqm(1) + Va(qm2) + Prangka= 16520.4 + 7967 + 3820= 28307.75 kg
= = 5 P = 141538.763 kg
Gaya Batang S1
= 0
5 l = P/2 5 l + P 4 + 3 +2 + 1 l - S1 d2
5 28307.8 5 5 = 14153.88 5 5 + 28307.75 4 + 3 +2 + 1 5 - S1 6.00
3538469 = 353847 + 1415388 - S1 6.006.00 S1 = -1769235
S1 = -294872.4 kg (tekan)
Gaya Batang S2= 0
4.5 l = P/2 4.5 l + P 3.5 + 2.5 +1.5 + 0.5 l + S2 d2
5 28307.75 4.5 5 = 14153.88 4.5 5 + 28307.75 3.5 + 2.5 +1.5 + 0.5 5 + S2 6.00
3184622.1635272 = 318462 + 1132310 + S2 6.006.00 S2 = 1733849.844587
S2 = 288974.974 kg (tarik)
RA RB
Prangka
RA RB
S Mcs1
RA
S Mcs2
RA
a
Perencanaan Rangka Batang Utama 53
Gaya Batang S3
Pada titik Simpul : A
= 0
= P/2 - S36.00
dimana: = = 0.9231
2.5 + 6.005 28307.75 = 14153.88 - S3 0.9231
0.9231 S3 = 14153.88 - 141538.80.9231 S3 = -127384.89
S3 = -138000.29 kg (tekan)
Gaya Batang akibat Beban Hidup
Gambar Garis Pengaruh
S3 S1S4
A S2 B
V1
SVA
RA sin a
sin a
RA RB
GP RA
GP RB
GP S1
GP S2
GP S4
GP S3
2 2
C
E
D
Perencanaan Rangka Batang Utama 54
V2 V2 V2 V2 V2 V2 V2 V2GP S1 Y1 Y2 Y3 Y4 Y5 Y6 Y7 Y8 Y9
5 5 l l = 2.500
10 d2 d2
V2 V2 V2 V2 V2 V2 V2 V2 V2GP S2 Y1 Y2 Y3 Y4 Y5 Y6 Y7 Y8 Y9
Y
4.5 5.5 l l = 2.475
10 d2 d2
V1V2 V2 V2 V2 V2 V2 V2 V2
GP S3 Y1 Y2 Y3 Y4 Y5 Y6 Y7 Y8 Y9
1 9 l l l = 0.900 = 0.975
10 d2 0.9231 d2 d2
Dengan : V2 = = Reaksi di A pada balok melintang akibatbeban UDL pada posisi tidak simetris
V1 = = Reaksi di A pada balok melintang akibatbeban UDL + KEL pada posisi tidak si -metris.
Dari perhitungan sebelumnya didapat :
= 336.11 KN = 34262.4 kg
Dengan cara yang sama didapat kan sebagai berikut :Beban hidup 'D' (UDL) merata : (berdasarkan BMS 2.3.3.1 on page 2-22)
untuk l = 5 m < L = 30 m
maka digunakan q = 8 Kpa = 8q = q l = 8 5 = 40 KN/m
100% -50% UDL = q= 40.00
A C B = 40.00 KN/m0.20 1.00 5.5 1.50 1.0 0.20
B = 9.4 m 50% UDL = 20 KN/m
= 0VA(q) 9.4 = 5.5 40 5.45 + 20 1.50 1.95
9.4 VA(q) = 1257.5VA(q) = 133.777 KN = 13636.8 kg
Gaya Batang S1Berdasarkan GP S1 :
sin a
VA(q)
VA(p+q)
VA(p+q)
VA(q)
KN/m2
S MB
Perencanaan Rangka Batang Utama 55
S1 = V2 Y1 + Y2 + Y3 + Y4 + Y6
Y7 + Y8 + Y9 + V1 Y5= 133.777 0.2 + 0.4 + 0.6 + 0.8 + 0.8
0.6 + 0.4 + 0.2 + 336.11 1 -2.500= 133.777 4 + 336.11 1 -2.500 0.833= -1815.0 KN (tekan)= -185020 kg
Gaya Batang S2Berdasarkan GP S2 :
S2 = V2 Y1 + Y2 + Y3 + Y4 + Y5
Y6 + Y7 + Y8 + Y9= 133.78 0.55 + 1.10 + 1.65 + 2.20 + 2.25
1.8 + 1.35 + 0.9 + 0.45= 133.78 12.25= 1638.8 KN (tarik)= 167050 kg
Gaya Batang S3Berdasarkan GP S3 :
S3 = V2 Y2 + Y3 + Y4 + Y5 + Y6
Y7 + Y8 + Y9 + V1 Y1= 133.78 0.86667 + 0.75833 + 0.65 + 0.54167 + 0.43333
0.325 + 0.21667 + 0.10833 + 336.11 0.975= 133.777 3.9 + 336.11 0.975= -849.4 KN (tekan)= -86589 kg
3.2.3 Kombinasi pembebanan
Pembebanan terdiri dari Beban mati, Hidup, dan angin. Ketiga beban tersebutdikombinasikan sebagai berikut :1. Beban mati + Beban Hidup (Beban Tetap)2. Beban mati + Beban Hidup + Beban Angin (Beban Sementara)
Beban M H A Komb.I komb.II
Batang kg kg kg (m+h) (m+h+A)
S1 ### ### 0 ### ### S2 288975.0 167050.3 2705.45 456025.3 458730.7
S3 ### -86589.2 0 ### ###
Beban angin S2diambil dari perhitungan ikatan anginbatang b6
Perencanaan Batang Rangka Utama1. Batang Horizontal Atas
Perencanaan Rangka Batang Utama 56
Batang Tekan S1 Pu = -479892.0 kgDirencanakan Profil WF 400 x 400 x 18 x 28
A = 295.4q = 232 Kg/m = 2.276 KN/m Baja BJ 41
Zx = 4954 r = 22 mmZy = 2325 ix = 18.2 cm fy = 2500
Ix = 92800 iy = 10.2 cm fu = 4100
Iy = 31000 d = 414 mm E = 2100000bf = 405 h = 314 mm
Lk 500= = 49.0196 < 200 OK
iy 10.2Kontrol Penampang
sayap: bf 405 2 tf 56
7.23< OK
250 250fy 250
15.81badan: h 314
tw 1817.44
665 665 < OKfy 250
42.06Kontrol Kelangsingan :
sb x: Lkxix
50027.4718.2
sb y: Lky l = 49.02 menentukaniy
50049.02
10.2l fy 49.02 2500
0.53837π E 3.14159 2100000
0.25 1.2w 1.43
1.153881.6 0.67
Pn Ag fyw
295.4 25001.153884
640012 kg Ø = 0.85544010 kg > 479892.0 OK
2. Batang Horisontal BawahBatang Tarik S2 Pu = 458730.7 kgDirencanakan Profil WF 400 x 400 x 18 x 18
A = 216.4
cm2
cm3
cm3 Kg/cm2
cm4 Kg/cm2
cm 4 Kg/cm2
l =
lp lr
lp lr
lx
ly
lc
lc
lc
ØPn
cm2
Perencanaan Rangka Batang Utama 57
q = 168 Kg/m = 1.648 KN/m Baja BJ 41Zx = 3318 r = 22 mmZy = 1505 ix = 16.7 cm fy = 2500
Ix = 59700 iy = 9.65 cm fu = 4100
Iy = 20000 d = 394 mm E = 2100000
bf = 405 h = 314 mm
Kontrol Kelangsingan Lk 500
= = 51.8135 < 240 OKiy 9.65
Kontrol Kekuatan Batang TarikBatas Leleh
Pu = fy Ag= 0.9 2500 216.4= 486900 kg > 458731 kg OK !
Batas Putus
Pu =Pu =
karena bf > 2/3 d U = 0.9Pu =
= 0.75 4100 216.4 0.9= 598887 kg > 458731 kg OK !
3. Batang DiagonalBatang Diagonal S3 Pu = -224589.4 kgDirencanakan Profil WF 400 x 400 x 15 x 15
A = 178.5q = 140 Kg/m = 1.373 KN/m Baja BJ 41
Zx = 2817 r = 22 mmZy = 1233 ix = 16.6 cm s = 2500
Ix = 49000 iy = 9.54 cm se = 4100
Iy = 16300 d = 398 mm E = 2100000
bf = 402 h = 354 mmLk 604.152
l = = = 63.3283 < 200 OKiy 9.54
Kontrol Penampangsayap: bf 402
2 tf 3013.40
< OK250 250fy 250
15.81badan: h 354
tw 1523.60
665 665 < OKfy 250
cm3
cm3 Kg/cm2
cm4 Kg/cm2
cm 4 Kg/cm2
l =
Ø
Ø fu AeØ fu An U
Ø fu An U
cm2
cm3
cm3 Kg/cm2
cm4 Kg/cm2
cm 4 Kg/cm2
lp lr
lp lr
Perencanaan Rangka Batang Utama 58
42.06Kontrol Kelangsingan :
sb x: Lkxix
604.15236.3916.6
sb y: Lky λ = 63.33 menentukaniy
604.15263.33
9.54l fy 63.33 2500
0.69552π E 3.14159 2100000
0.25 1.2w 1.43
1.261021.6 0.67
Pn Ag fyw
178.5 25001.26102
353880 kg Ø = 0.85300798 kg > 224589 OK
lx
ly
lc
lc
lc
ØPn
Perencanaan Rangka Batang Utama 59
Perencanaan Rangka Batang Utama 60
Perencanaan Rangka Batang Utama 61
.
Perencanaan Rangka Batang Utama 62
+
+
0.833
+
+
+
+
Rangka Utama - Perhitungan Sambungan Baut 63
Sambungan batang Horizontal BawahData : > Gaya Horizontal : S2 = 458730.7 kg
> Profil : WF 400 x 400 x 18 x 18Rencana :
> Baut Æ = 2.2 cm Ab = 3.80133> Pelat Penyambung ; t = 2 cm
a. Kekuatan Baut
= 0.75 0.5 fu 2 Ab= 0.75 0.5 4100 2 3.801327= 11689.1 kg …..(Menentukan)
= 0.75 2 d tp fu= 0.75 2 2.2 2 4100= 27060 kg …...(Tidak Menentukan)
b. Jumlah BautBaut diletakkan pada kedua flens dari rangka batang, maka jumlah baut untuk tiap sisi flens :
S2n =
2458730.7
=2 11689.081
= 19.622 baut= 20 baut
Jadi baut untuk tiap flens digunakan sebanyak 20 buah
Sambungan batang Horizontal AtasData : > Gaya Horizontal : S1 = 479892.0 kg
> Profil : WF 400 x 400 x 18 x 28Rencana :
> Baut Æ = 2.5 cm Ab = 4.90874> Pelat Penyambung ; t = 2 cm
a. Kekuatan Baut
= 0.75 0.5 fu 2 Ab= 0.75 0.5 4100 2 4.908739= 15094.4 kg …..(Menentukan)
= 0.75 2 d tp fu= 0.75 2 2.5 2 4100= 30750 kg …...(Tidak Menentukan)
cm2
> Kekuatan geser Baut ÆRnÆRn
> Kekuatan tumpu Baut
ÆRnÆRn
ÆRn
cm2
> Kekuatan geser Baut ÆRnÆRn
> Kekuatan tumpu Baut
ÆRnÆRn
Rangka Utama - Perhitungan Sambungan Baut 64
b. Jumlah BautBaut diletakkan pada kedua flens dari rangka batang, maka jumlah baut untuk tiap sisi flens :
S1n =
2479892.0
=2 15094.371
= 15.896 baut= 16 baut
Jadi baut untuk tiap flens digunakan sebanyak 16 buah
Sambungan batang DiagonalData : > Gaya Horizontal : S3 = 224589.4 kg
> Profil : WF 400 x 400 x 15 x 15Rencana :
> Baut Æ = 1.7 cm Ab = 2.2698> Pelat Penyambung ; t = 2 cm
a. Kekuatan Baut
= 0.75 0.5 fu 2 Ab= 0.75 0.5 4100 2 2.269801= 6979.6 kg …..(Menentukan)
= 0.75 2 d tp fu= 0.75 2 1.7 2 4100= 20910 kg …...(Tidak Menentukan)
b. Jumlah BautBaut diletakkan pada kedua flens dari rangka batang, maka jumlah baut untuk tiap sisi flens :
S3n =
2224589.4
=2 6979.6371
= 16.089 baut= 17 baut
Jadi baut untuk tiap flens digunakan sebanyak 17 buah
Sambungan Ikatan Angin
Data : > Gaya Horizontal : d1 = 1728.3 kg> Profil : 120 x 120 x 11
Rencana :
> Baut Æ = 1.2 cm Ab = 1.13097> Pelat Penyambung ; t = 1 cm
a. Kekuatan Baut
ÆRn
cm2
> Kekuatan geser Baut ÆRnÆRn
> Kekuatan tumpu Baut
ÆRnÆRn
ÆRn
cm2
Rangka Utama - Perhitungan Sambungan Baut 65
= 0.75 0.5 fu 2 Ab= 0.75 0.5 4100 2 1.130973= 3477.7 cm2 …..(Menentukan)
= 0.75 2 d tp fu= 0.75 2 1.2 1 4100= 7380 cm2 …...(Tidak Menentukan)
b. Jumlah BautBaut diletakkan pada kedua flens dari rangka batang, maka jumlah baut untuk tiap sisi flens :
d1n =
21728.3
=2 3477.7431
= 0.2485 baut= 1 baut
Jadi baut untuk tiap flens digunakan sebanyak 1 buah
Sambungan Balok Melintang dengan Rangka UtamaData : > Gaya geser max. : VA = 58750.1 kg
> Profil : WF 900 x 300 x 16 x 28Rencana :
> Baut Æ = 1.6 cm Ab = 2.01062> Pelat Penyambung ; t = 2 cm
a. Kekuatan Baut
= 0.75 0.5 fu 2 Ab= 0.75 0.5 4100 2 2.010619= 6182.7 kg …..(Menentukan)
= 0.75 2 d tp fu= 0.75 2 1.6 2 4100= 19680 kg …...(Tidak Menentukan)
b. Jumlah BautBaut diletakkan pada kedua flens dari rangka batang, maka jumlah baut untuk tiap sisi flens :
VAn =
258750.1
=2 6182.6543
= 4.7512 baut= 5 baut
Jadi baut untuk tiap flens digunakan sebanyak 5 buahSambungan Balok Melintang dengan end plate
> Kekuatan geser Baut ÆRnÆRn
> Kekuatan tumpu Baut
ÆRnÆRn
ÆRn
cm2
> Kekuatan geser Baut ÆRnÆRn
> Kekuatan tumpu Baut
ÆRnÆRn
ÆRn
Rangka Utama - Perhitungan Sambungan Baut 66
Balok melintang direncanakan disambung dengan las pada end plate dan end plate disambung dengan baut ke rangka utama
Sambungan balok melintang dengan end plate
direncanakan : las E 70xx dengan fu : 70 ksi = 4921tebal las = 1 cmMomen : las
Mu = + = 511 + 1842.8 profil WF = 2353 kN.m = 235350 kg.m
Geser : plat ujungV = 576.339 kN = 57634 kg
Balok Melintang : Profil WF 900 x 300 x 16 x 28b = 30.2 cmd = 70.8 cm
A las = 2 b + d= 2 30.2 + 70.8= 202
W =6
= 64195.77Akibat geser :
fv = PuA
= 57634202
= 285.32
Akibat momen :
= MuW
= 2353495664195.77
= 366.61
== 464.55
Ø = 0.75 0.6 fu las= 2214.5
< OK !
Sambungan end plate dengan Rangka UtamaData : > Gaya geser max. : V = 57633.9 kg
kg/cm2
MD ML
cm2
b3 + 3 b2 + d3
cm3
kg/cm2
fH
kg/cm2
f total fv2 + fh2
kg/cm2
fn
kg/cm2
f total Øfn
Rangka Utama - Perhitungan Sambungan Baut 67
Rencana :
> Baut Æ = 2.2 cm Ab = 3.80133> Pelat Penyambung ; t = 2 cm
a. Kekuatan Baut
= 0.75 0.5 fu 1 Ab= 0.75 0.5 4100 1 3.801327= 5844.5 kg …..(Menentukan)
= 0.75 2 d tp fu= 0.75 2 2.2 2 4100= 27060 kg …...(Tidak Menentukan)
b. Jumlah BautBaut diletakkan pada kedua flens dari rangka batang, maka jumlah baut untuk tiap sisi flens :
Vn =
257633.9
=2 5844.5404
= 4.9306 baut= 5 baut
Jadi baut untuk tiap flens digunakan sebanyak 5 buah
cm2
> Kekuatan geser Baut ÆRnÆRn
> Kekuatan tumpu Baut
ÆRnÆRn
ÆRn
PERENCANAAN PERLETAKAN
Pembebanan1. Beban mati
- pelat beton : 0.2 2400 44 7- kerb :- aspal :- balok memanjang :- balok melintang :- batang horisontal bawah :- batang diagonal :- ikatan angin bawah :- alat penyambung :
Perencanaan Perletakan 69
Perletakan Jembatan Rangka Baja.Rencana Keadaan batas kelayanan beban hidup load faktor K = 2 , beban
angin K = 1.2 ; sedan untuk beban mati dan beban gempa K = 1(Berdasarkan Bridge Design Code section 2).
Pembebanan> Beban Mati
- Beban sebelum komposit = 16520.4 0.5 S l= 16520.4 0.5 4= 33040.7 Kg
dibagikan pada 2 buah elastomer
- Beban sesudah komposit = Va(qm2) 0.5 S l= 7967 0.5 4= 15934.8 Kg Panjang 2 Profil Silang
dibagikan pada 4 buah elastomer
- Beban Ikatan Angin = 19.9 21.2941 0.25 S l 120 120 11= 19.9 21.2941 0.25 4= 424 Kg
- Beban Rangka trapesium = 2 Ptotal 0.25 S l - 1= 2 3820 0.25 4 - 1= 5730 Kg
Beban total: = 55129.3 Kg- Sambungan & pelat simpul = 0.25 0.04 55129.3
= 551.293 KgJadi Beban mati total: Pmati = 55680.5509 Kg
> Beban Hidup- Beban Hidup (UDL+KEL) = VA(p+q) .....dari perhitungan perbandingan UDL+KEL dengan beban"T"
= 336.11 kNPhidup = 34262 Kg
> Beban Angin- Beban Angin = RA ......dari perhitungan perletakan rangka utama - ikatan angin
= 19.96 kNWangin = 2034.5 Kg
> Beban Gempa Koefisien geser dasar ' C '
Dimensi Pilar taksiran : 1.2 x 9 x 10
= Wtotal + 0.5 Wpilar= 2 Pmati + 0.5 Wpilar= 2 55680.6 + 0.5 2400 1.20 9 10
WTP
Perencanaan Perletakan 70
= 240961.1018251 Kg= 24562.80344802 N= 24.6 KN
E = 4700 35 = 27806 f'c = 35 MPa (dari soal)
= 278055749.8I1 = 60% 1/12 b h 3 I1 = I longitudinal
= 60% 0.083 9 1.2 3 I2 = I lateral= 0.7776
I2 = 60% 1/12 h b 3= 60% 0.083 1.2 9 3
= 43.74
3 E I1 3 278055750 0.7776Kp = = = 648648 Kg/m
L 3 10 3
= 66.121 KN/m ElastomericBearing Pad
WTP 240961.1
Tmj = =g Kp 9.81 648648
= 1.223
dimana : Tmj = waktu getar arah memanjang (dalam detik)g = percepatan gravitasi
WTP = berat total nominal bangunan atas termasuk beban mati ditambah1/2 berat pilar …….. kg
Kp = kekakuan gabungan sebagai gaya horisontal yang diperlukan untukmenimbulkan satu-satuan lendutan pada bagian atas …….. Kg/m
Untuk arah memanjang : Tmj = 1.223 detikZone gempa 5 (dari soal)tanah lunak
Dari gambar 2.14 - on page 2-47 BMS Sec 2, didapatkan : C = 0.1
3 E I2 3 2.8E+08 43.74Kp = = = 3.6E+07 Kg/m
L 3 10 3= 3719.315 KN/m
WTP 240961.1Tml = =
Kg/cm2
Kg/m2
m4
m4
a. Arah Memanjang (Berdasarkan BMS 2.4.7.1 (2.10)
2p 2p
…..m/dt2
b. Arah Melintang (Berdasarkan BMS 2.4.7.1 (2.10) - on page 2-46
2p 2p
Perencanaan Perletakan 71
g Kp 9.81 3.6E+07
= 0.163
Untuk arah melintang : Tml = 0.163 detikZone gempa 5 (dari soal)tanah lunak
Dari gambar 2.14 - on page 2-47, didapatkan : C = 0.12
Faktor type bangunan' S '(Berdasarkan BMS pasal 2.4.7.3 tabel 2.14 - on page 2-51)
Digunakan Type A.4 yaitu : jembatan dengan daerah sendi beton/baja :S = 1.0 FF = 1.25 sampai 0.025 n
dengan n = jumlah sendi plastis yang manahan deformasi arah lateralpada masing-masing bagian yang monolit dari jembatan(misal: bagian yang dipisahkan untuk expantion joint yangmemberikan keleluasaan bergerak)
S = 0.25 4= 1.000
referensi laen :S = 3 untuk beton bertulang dan baja … BMS tabel 2.14 hal 2-51
Faktor kepentingan ' I '(Berdasarkan BMS pasal 2.4.7.3 tabel 2.13 - on page 2-50)
Digunakan I = 1.2 yaitu : jembatan memuat lebih dari 2000 kendaraan/hari, jembatan pada jalan raya utama atau arteri,dan jembatan dimana tidak ada rute alternatif.
Perhitungan Gaya Geser Total(Berdasarkan BMS pasal 2.4.7.1 - on page 2-45)
= Kh I Wtdimana : Kh = C S
= C S I 2 Pmatidengan : C = Koefisien dasar geser gempa
S = faktor type bangunanI = faktor keutamaan
Wt = berat total nominal bangunan= gaya geser dasar untuk arah yang ditinjau
Gaya Geser Total arah memanjang
= C S I 2 Pmati= 0.1 1.000 1.2 2 55680.5509= 13363.332219 Kg= 13.36 ton= 0.5= 0.5 13.36= 6.6817 ton
TEQ
TEQ
TEQ
TEQ
F (x) Q TEQ
Perencanaan Perletakan 72
Gaya Geser Total arah melintang= C S I 2 Pmati= 0.12 1.000 1.2 2 55680.5509= 16035.9986628 Kg= 16.04 ton
== 16.04= 16.04 ton
Kombinasi Beban Vertikal dan Horisontal
1. Kombinasi beban Vertikal, yaitu :Vmax = 1 Pmati + 2 Phidup + 1.2 Wangin
= 1 55680.6 + 2 34262.4 + 1.2 2034.5
= 126646.654237 Kg = 126.6 ton = 3251.1 KN2. Kombinasi beban horizontal terbesar arah memanjang yaitu:
Ha = Pgempa longitudinal
== 6.6817 ton = 539.268 KN
3. Kombinasi beban horizontal terbesar arah melintang yaitu:Hb = Pgempa transversal
= gaya rem pada 1 elastomer(diperkirakan)
= 16.0 ton = 755.0 KN > 6.25 ton = 61.3 KNJadi dipakai Hb = 755.0 KN
1.2
9 longitudinal
lateral 10
TEQ
F (y) Q TEQ
F (x) Q
F (y) Q
Perencanaan Perletakan 73
.
Perencanaan Perletakan 74
.
Perencanaan Perletakan 75
.
.
Perencanaan Perletakan 76
.
Perencanaan Perletakan 77
.
Perencanaan Perletakan 78
.
Perencanaan Perletakan 79
.....dari perhitungan perbandingan UDL+KEL dengan beban"T"
......dari perhitungan perletakan rangka utama - ikatan angin
Perencanaan Perletakan 80
P
HA
VA
Perencanaan Elastomer 81
Perencanaan Elastomer
> Durometer hardness IRHD 70> Shear modulus, G = 1.2 Mpa BMS Tabel 8.1> Bulk Modulus, B = 2000 Mpa BMS Tabel 8.1> Panjang Perletakan, a = 650 mm> Lebar Perletakan, b = 700 mm> Tebal selimut, tc = 12 mm> Tebal Lapis Dalam, t1 = 14 mm> Tebal Pelat Baja ts = 5 mm n = 4 lapis> Tebal total elastomer, t = 86 mm> Side Cover thickness, tsc = 10 mm (berdasarkan BMS tabel K.8)
> Luas denah total karet, Ar = 428400 { (a - 2tsc)* (b - 2tsc) }a = 650 mm
Pelat Baja
t = 86 mmElastomer
Ha
b = 700 mm
HbKontrol Elastomer
Faktor Bentuk (Berdasarkan BMS pasal 8.3.5)Ar
S =P te
dimana: Ar = Luas permukaan terikatP = Keliling Permukaan terikatte = tebal efektif lapisan elastomer
= t1 = 14 mm …..untuk tebal lapis dalam= 1.4 tc …..untuk lapis selimut= 1.4 12 = 16.8 mm
Perletakan Laminasi, 4 < S < 12428400
S =2 630 + 680 14
= 11.68 …..Ok 1!
Persyaratan Perencanaan (Berdasarkan BMS pasal 8.3.6)
Ha t=
Ar GHb t
=Ar G
dimana := = simpangan geser max. tangensial pada permukaan
tumpuan dalam arah dimensi a dan b akibat gerakanstruktur dan gaya tangensial.
Ar = seluruh luas daerah untuk lapis tak terikatG = modulus gesert = tebal total elastomer
mm2
> Regangan Geser tekan esc
da
db
da db
Perencanaan Elastomer 82
Ha = Pgempa longitudinalHb = Pgempa transversal
539268 86= = 90.21 mm
428400 1.2754975 86
= = 126.30 mm428400 1.2
Aeff = Luas daerah efektif perletakan ………..(Berdasarkan BMS pasal 8.3.6.1.d)
= A 1 - -a b
90.21 126.30= 428400 1 - -
650 700
= 291647Vmax
=3 Aeff G 1 + 2 S 2
3251060=
3 291647 1.2 1 + 2 11.68 2= 0.011
= 6 S= 6 11.68 0.011= 0.792
Gaya vertikal Vmax bekerja pada pusat luasan Elastomer dan momen = 0, maka = = 0
= 0 ………..(Berdasarkan BMS pasal 8.3.6.3)
90.21= = = 1.049
t 86
* Untuk membatasi distorsi tangensial dan agar ujung perletakan menggelinding seminimum mungkin atas kecenderungan pelat baja untuk melentur, syarat yang harus dipenuhi adalah pasal (8.3.6.3) : nilai regangan geser maksimum ijin :
Aeff ≥ 0.9 Ar291647 ≥ 0.9 428400
291647 < 385560 Nok! Cari ukuran elastomer yang lebih besar
dan ≤ 0.71.049 ≤ 0.7 Nok! Cari ukuran elastomer yang lebih besar
* Syarat untuk menjamin bahwa regangan geser total yang berkembang tidak berlebihan berdasarkan pasal 8.3.6.1 adalah:
2.4 2.4
+ + ≤ =G 1.2
1.049 + 0 + 0.792 ≤ 2.19091.841 ≤ 2.1909 ....OK 2c !
Persyaratan Tegangan Tekan rata-rata (Berdasarkan BMS pasal 8.3.6.2)
da
db
da db
mm2
ec
esc ec
> Regangan Geser torsi esr
aa ab
esr
> Regangan Geser tangensial eshda
esh
esh
esh esr esc
Perencanaan Elastomer 83
Vmax
≤ 15 Mpa Perletakan LaminasiAr
3251060 N
≤ 15
428400
7.5888 ≤ 15 .....OK 3 !Persyaratan Stabilitas Perletakan (Berdasarkan BMS pasal 8.3.6.5)
Vmax 2 b G S
≤Aeff 3 t
3251060 N 2 700 1.2 11.68≤
291647 3 8611.147 ≤ 76.052 .....OK 4 !
Persyaratan Tebal Minimum Pelat Baja (Berdasarkan BMS pasal 8.3.6.6)Tebal baja ts = 5 mm dengan BJ 41 dan fy = 240 MpaSyarat 1 :
ts ≥ te = 35 ≥ 3 Jadi yang menentukan adalah te = 3 mm
3 Vmax t1
te ≥Ar fy3 3251060 14
3 ≥428400 240
3 > 1.328 ....OK 5 !
Persyaratan Penahan Perletakan (Berdasarkan BMS pasal 8.3.6.7)* Kombinasi Beban
H' < 0.1 Vmax + 3 Aeff 0.001
H' = Beban gempa horizontal terbesar= 754.98 KN
754.975 < 0.1 3251.06 + 3.00 291647 0.001
754.975 > 412.6 Nok! Cari ukuran elastomer yang lebih besar
* Beban PermanenVmax
≥ 2 MpaAeff
3251060
≥ 2291647
11.147 > 2 .....OK 6b !
Jadi Elastomer berukuran 650 x 700 dapat dipakai
N/mm2
mm2
mm2
mm2
Gambar Sambungan di Joint CS2CS2
S3 S1d2 = 6.00 P/2 P P P P P P P P
aA S2 CS1
RA = 2 P RB = 2l = 5
20 m
DETAIL CS2
S2
P1
S1
a
P3 P4
Direncanakan digunakan :Pelat Simpul : t = #REF! mm
Dari Potongan a - aTinjauan sebelah kiri potongan
Momen yang terjadi M = 0.5 P1 - P2 S1 + P3 - P4
= 0.5 -208899 - -11012467 28.625 + #VALUE! - #VALUE!
= #VALUE! kgcm
Gaya Normal yang terjadiN = 0.5 P1 - P2 + P3 -
= 0.5 -11012467 - ### + #VALUE! -= ### Kg
Gaya Lintang yang terjadiD = P3 + P4 sin a
= ### + ### 0.92308
= ### Kg
Wplat = 1/6 b h 2 An = b
= 0.167 #REF! 97.3 2 = #REF!
= #REF! = #REF!
Tegangan yang terjadiM N
= +Wplat An
### ###= +
#REF! #REF!
= ###
Dt =
An###
=#REF!
= ###
s = 2 + 3 t 2
= ### 2 + 3 #VALUE! 2
= ###
Syarat : s = ### ### = 2500
( "-'' hanya merupakan tanda bahwa dalam perhitungan gaya tersebut adalah gaya tekan)
cm3
s tu
Kg/cm2
Kg/cm2
s tu
Kg/cm2
Kg/cm2 sijin Kg/cm2
B
6
A C5
20
detail A
P P/2
B
P
P2
cos a S10.38462
P4 cos a#VALUE! 0.38462
h
97.25
#VALUE!
'' hanya merupakan tanda bahwa dalam perhitungan gaya tersebut adalah gaya tekan)
cm2
detail B
Top Chord WF 400x400x18x28
Diagonal BeamWF 350x350x13x13
Bottom Chord WF 400x400x18x28Trotoar t=20 cm
Perkerasan t = 8 cm
25345.27 1.35 1.35 1.35 1.35
700 cm
Balok Melintang WF 700x300x13x20
Perkerasan t = 8 cm Balok Memanjang WF 450x200x8x12Pelat Beton t = 20 cm
25 (15 - 25 cm)1.35 1.35 1.35 345.27