TUGAS STR. JEMBATANARYO UTOMO
ANGGRY MALADA
SPESIFIKASI DAN PERENCANAAN AWAL
1. SPESIFIKASI JEMBATANSpesifikasi Jembatan yang direncanakan ini adalah :
1. Jembatan adalah kelas 100% beban hidup BMS
2.bertulang ( dalam tugas ini tidak direncanakan )
3.bertulang ( dalam tugas ini direncanakan )
4. Jembatan direncanakan untuk 2 lajur kendaraan dengan ketentuan sebagai berikut ;
a. = 7 m ( sudah termasuk kerb 2 x 0.6 m )
b. = 6 m5. Bentang dan tinggi Jembatan adalah sebagai berikut ;
a. = 30 m
b. = n x λ = 55 mdipakai n = 10
c. λ rangka batang baja = 5.5 m
d. = == 2.00 m
e. = == 6.875 m
6. Data-data ketinggian dari jambatan adalah sebagai berikut ;a. Muka lantai kendaraan = ± 0.00 mb. Muka tanah asal = - 2 mc. Muka air banjir tertinggi ( MAT ) = - 10 md. Tinggi bebas ( TB ) = 1.5 m
7. Bahan konstruksi yang digunakan adalah sebagai berikut ;a. Baja : Bj = 37b. Beton : fy = 390 Mpa
: fc' = 25 Mpac. Zone gempa 6d. Kekuatan angin / letak Jembatan >5 Km dari pantai
2. PERENCANAAN AWAL1. Penentuan Letak Lantai Kendaraan
TB = 1.5 mMAT = - 10 mLK = ± 0.00 m
Jarak dari MAT ke LK = 0 - ( - 10 ) = 10 mTinggi konstruksi yang tersedia = 10 - 1.5 = 8.5 m
= 6.88 mDirencanakan Jembatan dengan lantai kendaraan dibawah
2. Penentuan Jenis Jembatan
= 6Tinggi konstruksi yang ada ( d2 ) = 6.9Direncanakan Jembatan tertutup
Bentang L1 adalah jembatan balok pratekan profil I dengan pelat lantai kendaraan dari beton
Bentang L2 adalah jembatan rangka batang baja dengan pelat lantai kendaraan dari beton
Lebar ruang bebas ( B1 )
Tinggi ruang bebas ( H1 )
Bentang Jembatan balok pratekan ( L1 )
Bentang Jembatan rangka batang baja ( L2 )
Tinggi jembatan balok pratekan ( d1 ) 1/25 s.d 1/15 L1 1/15 x L1
Tinggi jembatan rangka batang baja ( d2 ) 1/10 s.d 1/8 L2 1/8 x L2
Tinggi konstruksi yang ada ( d2 )
Tinggi ruang bebas ( H1 )
PERENCANAAN LANTAI KENDARAAN
1.1 Perencanaan Tebal Pelat Lantai Kendaraan
aspal pelat beton
balok memanjang
Ket :
b1 = 1.45 m d3 = tebal pelat beton
d4 = tebal aspal
b1 = jarak antar balok memanjang
þPelat Beton d3 ≥ 200 mm
d3 ≥ 100 + 40 b1 .. b1 dalam meter100 + 40 1.45
≥ 158d3 = 200 mm = 20 cm
Aspal d4 = 5 s.d 8 cmDipakai d4 = 7 cm
1 m 5.5 m
ly=
5.5= 3.7931 > 2lx 1.45
lx = b1 pelat 1 arah (tertumpu menerus pada balok memanjang)
lxb1 = 1.45 m
1.2 Pembebanana. Beban mati
- Berat Pelat = d3 1 = 0.2 24 1 = 4.8 KN/m
- Berat aspal = d4 1 = 0.07 22 1 = 1.54 KN/mqm = 6.34 KN/m
Momen maks (momen negatif) :Jika pelat lantai kendaraan dianggap terjepit elastis pada tumpuan dan terletak bebas pada ujung tumpuan (PBI '71 hal 195 poin F) maka faktor momen yang terjadi adalah :
Faktor Beban = 1.3
Mqm = 1/12 qm b1 2= 0.08333 6.34 1.3 1.45 2= 1.444 KN m
b. Beban hidup ' T '- Beban truk ' T ' = 100 KN ..BMS 2.3.4.1
DLA untuk pembebanan truk = 0.3 ..BMS 2.3.6
Tebal pelat lantai ( BMS ps. 6.1.12 )
Dipakai
ly =λ =
gc
gb
beton dicor di tempat K
KuMS
d4d3
arah kendaraan
T = ' T ' 1 + DLA= 100 1 + 0.3= 130 KN
Faktor Bebanmuatan Truk KuTT = 2 ..BMS 2.3.4S + 0.6
= 0.8 T ..BMS 2.5.510
1.45 + 0.6 S = jarak antar balok memanjang
= 0.8 2.0 13010
= 42.64 KN m
Mu = Mqm += 1.444 + 42.64= 44.084 KN m
1.3 Penulangan Pelat Data Perencanaan : f'c = 25 MPa Selimut beton = 40 mm
fy = 390 MPa Tebal Pelat = 200 mmFaktor reduksi k Ø = 0.8 untuk tulangan yang terkena aksial tarik dan aksial tarik dengan lentur
( SK - SNI 3.2.3-2.2.a )
0.85 b1 f'c 600...SK - SNI 3.1.4-3.
fy 600 + fy0.85 0.85 25 600 b1 = 0.85 sebab f'c ≤ 30
= ...SK -SNI 3.3.2-7.3
390 600 + 390= 0.02807
1.4 1.4
= = 0.00359fy 390
0.75 0.75 0.0281 = 0.0211 ...SK - SNI 3.3.3-3
Mu = 44.084 KN m Selimut beton = 4 cm14 mm Tebal pelat = 20 cm dx
b = 1000 mm
dx = t - Sel.bet. - 0.5 d= 20 - 4 - 0.5 1.4= 15.3 cm
Mn perlu = Mu / Ø = 44.084 / 0.8 = 55.1051Mu 44084067.083333 Nmm
Rn = = = 2.3540
Ø b dx 2 0.8 1000 153 2fy 390
m = = = 18.35290.85 f'c 0.85 25
1 2 m Rn
1 - 1 -m fy1 2 18.3529 2.35401
1 - 1 -18.35 390
MT KuTT
MT
MT
MT
r balance =
r min =
r max = r balance=
diameter tulangan Ø =
0.5 f
Selimut beton
Mpa (N/mm2)
r perlu =
r perlu =
0.00641
0.00641 ≥ = 0.00359jadi dipakai r perlu = 0.00641
As perlu = r b dx = 0.00641 1000 153
= 981.246Digunakan tulangan Ø 16 - 200 mm ( As = 1005.31 mm2 )
Perhitungan tulangan susut( dipasang tulangan khusus dengan ketentuan ) :As min = 0,002.Abruto ( tulangan dengan deform mutu 300 )As min = 0,0018.Abruto ( tulangan dengan deform mutu 400 )Interpolasi = 390 - 300
=r - 0.002
400 - 300 0.0018 - 0.002 -0.0002
r = 0.00186.66667334.933
As min = 0,00182 . Abruto = 0,00182 . 1000 . 153 = 278.46 mm2400
1.4 Kuat Geser pada Roda Tengah T = 100 kNPerencanaan penampang akibat geser didasarkan pada roda tengah
Gaya geser ultimit harus lebih kecil dari kuat geser nominal Vu ≤ Ø
Vu ≤ Vc Vu = gaya geser terfaktor
Vu = gaya geser terfaktor pada penampang yang ditinjau Vn = kuat geser nominal
= T = Vc + Vs= 130 2.0 50 cm= 260 KN
do
boVc = kuat geser nominal beton tanpa memperhit tul geser
2 f'c= 1 + bo d ...SK - SNI 3.4.11.2).(1)
6
f'ctetapi tidak boleh lebih dari : bo x d
3adalah rasio sisi panjang terhadap sisi pendek daerah beban terpusat
U adalah keliling dari penampang kritis pada pelat dalam mm50
= = 2.520
U = 50 + 20 + 2 d3 2= 50 + 20 + 2 20 2= 220 cm
Aspal Pelat Beton
d4d3
50
r perlu =
r perlu = r min
mm2
dipasang tulangan f 8 - 150 mm ( As = 334,9 mm2 )
KuTT
bc
bc
bc
20 cm
20 0.5 d3
0.5 d3
2 25Vc = 1 + 2200 200 ...SK - SNI 3.4.11.2).(1)
2.5 6= 660000.0000 N= 660 KN tidak lebih dari
25Vc* = 2200 200 = 733333.3333333 N = 733.33 KN
3Vc = 660.00 < Vc* = 733.33 ……..OK !
Vu = 260.00 < Vc = 660.00 ……..OK !
Page 7 balok memanjang
PERENCANAAN BALOK MEMANJANG
2.1 Perencanaan Balok Memanjang2.1.1 Pembebanan
aspal pelat beton
A C B
balok memanjang 5.5Ket : λ
b1 = 1.45 m d3 = tebal pelat beton
d4 = tebal aspalb1 = jarak antar balok memanjang
Direncanakan Profil WF : 600 x 300 x 14 x 23
A = 222.4q = 175 Kg/m = 1.717 KN/m Baja Bj 37
Zx = 5017 b = 302 mmZy = 1076 d = 594 mm fy = 2400
Ix = 137000 fu = 3700
Iy = 10600 E = 2000000ix = 24.9 cm r = 28iy = 6.9 cm Sx = 4620 cm3
a. Beban mati
g b h
- Aspal = 22 1.45 0.07 1.3 = 2.9029 KN/m- Pelat Beton = 24 1.45 0.2 1.3 = 9.048 KN/m- Berat sendiri = 1.717 1.1 = 1.88843 KN/m- Berat Bekisting (ditaksir) = 0.5 1.45 1.4 = 1.015 KN/m
qm = 14.854 KN/mMc(m) = 1/8 qm λ 2
= 0.125 14.854 5.5 2= 56.17 KN m= 572558 Kg cm
= 0.5 qm λ= 0.5 14.854 5.5= 40.85 KN
b. Beban hidup
Beban hidup merata (UDL) : (berdasarkan BMS 2.3.3.1 )
untuk λ = 5.5 m < L = 30 mmaka digunakan q = 8 Kpa = 8 KN/m2
= q b1 = 8 1.45 2 = 23.2 KN/mBeban hidup garis (KEL): (berdasarkan BMS 2.3.3.1 )
p = 44 KN/m
= p 1 + DLA b1DLA = 37.5% untuk L = 60 m gambar 2.8
= 44 1 + 37.5% 1.45 2= 175.45 KN = 17884.8114 Kg
cm2
cm3
cm3 Kg/cm2
cm4 Kg/cm2
cm 4 Kg/cm2
Kmsu
VAqm
qL Ku
P(kel) Ku
P(kel)
P (kel) persamaan linier bergantung jarak antar gelagar memanjang yang nantinya menentukan Mc(h)p+q
d4d3
Page 8 balok memanjang
A C B UDL
5.5 m
Mc(h)p+q = 1/4 λ + 1/8 λ 2= 0.25 175.45 5.5 + 0.125 23.2 5.5 2= 328.96875 KN m= 3353402.14 Kg cm
Akibat beban truk TT = 100 KN (berdasarkan BMS 2.3.4.1 )
DLA = 30% (berdasarkan BMS 2.3.6 )
Tr = 100 1 + DLA= 100 1 + 30% 2= 260 KN= 26503.568 Kg
Mc(h)T = 1/4 Tr λ= 0.25 260 5.5= 357.5 KN m= 3644240.57 Kg cm
Jadi Mc(h) yang digunakan adalah Mc(h)T = 357.5 KN mJadi Momen total adalah Mt = Md + Mc(h)T = 413.67 KN.m
2.1.3 Kontrol Lendutanþ Lendutan dikontrol terhadap beban hidup
5 λ 1 P(kel) λ
+384 E Ix 48 E Ix
5 23.65 550 1 17884.811 550
+384 2000000 137000 48 2.0E+06 137000
= 0.32908 cm1 Tr λ
48 E Ix
1 26503.568 550
48 2.0E+06 137000= 0.33527 cm
Jadi lendutan yang menentukan adalah
0.335 cmþ Lendutan dikontrol terhadap beban mati dan hidup
0.335 + 5 λ
384 E Ix
0.335 + 5 15.142 550
384 2.0E+06 1370000.40112
P(kel)
λ =
P(kel) qL
Ku
qL4 3
Δº (UDL+KEL) =
4 3
Δº (UDL+KEL) =
3
Δº (T) =
3
Δº =
Δº = qm4
Δº = 4
Δº =
Besar Mc(h)p+q mendekati Mc(h)T , berarti jarak antar gelagar memanjang cukup ekonomis.Untuk lebih ekonomis Mc(h)p+q harus lebih besar/sama dengan Mc(h)T.Jika jarak antar gelagar < 1,5 m momennya akan semakin kecil sedangkan yang dipakai tetap Mc(h)T sehingga akan terjadi pemborosan !
Mc(h)T besarnya konstan, tidak tergantung jarak antar gelagar memanjang. Mc(h)T sebagai tolok ukur keekonomisan jarak
P (kel) persamaan linier bergantung jarak antar gelagar memanjang yang nantinya menentukan Mc(h)p+q
Page 9 balok memanjang
þ Lendutan ijin1
Δ = λ500
1= 550
500= 1.100 cm
0.40112 cm < Δ = 1.100 cm ..OK!2.1.4 Kontrol Geser
Gaya geser maksimum terjadi pada saat beban hidup berada dekat perletakan1. Akibat beban mati + UDL + KEL
A B
5.5 m
VA = 1.6 P(kel) + 0.5 λ + 1.2 0.5 qm λ= 1.6 175.45 + 0.5 23.2 5.5 + 1.2 0.5 14.854 5.5= 431.8 KN= 44018.2744648318 Kg
2. Akibat beban mati + beban truk TVA = 1.6 Tr + 1.2 0.5 qm λ
= 1.6 260 + 1.2 0.5 14.854325 5.5= 465.0192725 KN= 47402.576197757 Kg
Jadi VA yang digunakan adalah VA = 47402.58 Kgh 1100 600 1100
< <tw fy 14 240
42.857 < 71.005 ...Plastis!Vn = 0.6 fy Aw
= 0.6 2400 60 1.4= 120960 kg
Vu < Ø = 0.947402.58 < 108864 ..OK!
2.1.5 Kontrol Penampangh 1680 b 170
< <tw fy 2 tf fy
600 1680 300 170< <
14 240 46 24042.857 < 108.444 ..OK! 6.5217 < 10.973453 ..OK!
Penampang Kompak : Mnx = Mpx
2.1.6 Kontrol Momen Lentur dengan Tekuk LateralLb = 550 cmLp = 1.76 iy E
fy= 1.76 6.9 2E+05
240= 350.567 cm
J = S 0.333333 b t 3
Δº =
P(kel) qUDL + qm
λ =
qUDL
Ø Vn
Page 10 balok memanjang
= 2 0.333333 302 23 3 + 0.3333333 594 14 3= 2449622.66666667 + 543312= 3E+06 mm4= 299.293 cm4
Iw = Iy4
h' = 594 - 23= 571 mm
Iw = 10600 3260.414
= 8640086.5 cm6G = 8E+05X1 = p E G J A
S 2= 3.14 2E+06 8E+05 299.29 222.40
4620 2= 0.00068 * 230760251.3201= 156837.05392754 kg/cm2
X2 = 4 S 2 IwG J Iy
= 4 4620 2 9E+068E+05 299.29 10600
= 1.2138966708E-06 cm2/kg 2
5.5 m
qu = 1.2 qm + 1.6 ql= 17.825 + 37.12= 54.945 kN/m
Pu = 280.72 kNVa = Vb = 0.5 Pu + 0.5 qu L
= 0.5 280.72 + 0.500 54.945 5.5= 291.4592725 kN
= = Va 0.25 L - 0.5 qu L/4 2= 291.46 0.25 5.5 - 0.5 54.945 1.375 2= 348.82 kNm
= = Va 0.5 L - 0.5 qu L/2 2= 291.46 0.5 5.5 - 0.5 54.945 2.75 2= 593.75 kNm
Cb =
+ + += 7421.89
1484.38 + 1046.4 + 2375 + 1046.4484= 1.2469 < 2.3
Lr = iy X1 1 + 1 + 1.21E-06fl
= 6.9 156837.1 1 + 1 + 1.21E-06 1700 ²1700
= 1125 cmMp = fy Zx = 2400 5017 = 12040800 kgcmMr = Sx (fy - fr ) = 4620 2400 - 700 = 7854000 kg cmMn = 1.2469 Mr + Mp - Mr Lr - Lb
h'2
MA MC
MMAX MB
12.5 MMax
2.5 MMax 3 MA 4 MB 3 MC
fl2
Page 11 balok memanjang
Lr - Lp
Page 12 balok memanjang
Mn = 1.2469 78540 + 120408 - 78540 11.24998 - 5.511.24998 - 3.50567
Mn = 12901751.9164554 kgcm > MpDiambil Mn = Mp Karena Mn Tidak Boleh Melebihi Mp
Mn = 12040800 KgcmMu = 1.2 Mc(m) + 1.6 Mc(h)p+q
= 1.2 572558 + 1.6 3353402.140673= 6052512.73891437 kgcm
Mu < Ø Mn Ø = 0.9 6,052,512.74 < 10,836,720 ..OK!
Balok Melintang Page 13
PERENCANAAN BALOK MELINTANG
3.1 Perencanaan Balok Melintang
3.1.1 Pembebanan
A C B
B = 6.1 m
7.3 m
Direncanakan Profil WF 900 x 300 x 16 x 28
A = 309.8q = 243 Kg/m = 2.384 KN/m Baja Bj 37
Zx = 10174Zy = 1314 fy = 2400
411000 fu = 3700
Iy = 12600 E = 2100000
ix = 36.4 cmiy = 6.39 cm Sx = 9140 cm3
1. Beban mati
a. Sebelum Komposit g b h- Pelat Beton = 24 6.1 0.2 1.3 = 38.064 KN/m- Berat sendiri profil balok melintang = 2.384 1.1 = 2.622 KN/m- Berat Bekisting (ditaksir) = 1.5 1.4 = 2.1 KN/m
= 42.786 KN/mBeban Terpusat :- Balok Memanjang = 1.717 6.1 1.1 = 11.519 KN
1.45
= 0
7.3 = 42.786 6.1 3.65 + 11.519 6.8 +11.519 5.35 + 11.519 3.9 +11.519 2.45 + 11.519 1 +11.519 -0.45
= 160.56 KN = 16367 kg
7.3 m = 160.56 3.65 - 11.519 3.5 - 11.519 2.1- 11.519 0.7 - 42.786 3.05 1.525
= 314.4582 KNm = 3205486.07359 kg.cm
= = 160.56 KNb. Sesudah Komposit = 16367 KG
KerbAspal
A B
0.2 0.6 5.7 0.6 0.2
7.3 m
- Berat aspal = 22 5.7 0.07 1.3 = 11 KN/m- Berat kerb = 24 5.7 0.3 1.3 = 53 KN/m
cm2
cm3
cm3 Kg/cm2
cm4 Kg/cm2
cm 4 Kg/cm2
Kmsu
qm
S MB
RA
RA = RB
Mqm1
Vaqm1 RA
Pqm
RAA
AC
BRB
A
0,5
Balok Melintang Page 14
= 0
7.3 = 53 0.6 6.8 + 11 5.7 3.65 + 53 0.6 0.5
7.3 = 217.67616 + 237.4 + 16.0056
7.3 = 471.1
= 64.5 KN6578.358 Kg
= -RA 3.65 - 53 0.6 3.45 - 11 2.85 1.425= 64.5 3.65 - 110.4386 - 46.3445= 78.765 KNm = 802902.96 Kgcm=
== 64.5 KN= 6578.358 Kg
2. Beban hidup a. Akibat beban merata (UDL) dan beban garis (KEL)
Beban hidup 'D' (UDL) merata : (berdasarkan BMS 2.3.3.1)
untuk λ = 8 m < L = 30 m
maka digunakan q = 8 Kpa = 8
= q λ = 8 8 2= 128 KN/m = Kg/cm
Beban hidup 'D' (KEL) garis : (berdasarkan BMS 2.3.3.1)p = 44 KN/m
= p 1 + DLA LDLA = 37.5% untuk L = 60 m gambar 2.8
= 44 1 + 37.5% 2= 121 KN/m = 123.3435 Kg
"D" = UDL + KEL= 128 + 121= 249.0 KN/m
100% 50%
A 0.10 C B0.20 0.60 5.5 0.6 0.20
B = 7.3 m
GP MC
GP Mc 0.25 L
= 0.5 50% "D" + 100% "D"= 0.5 50% 249.0 0.2 + 100% 249.0 5.5= 697.20 KN = 71070.34 Kg
S MB
RA
RA
RA
RA
Mqm2
Va(qm2) RA
KN/m2
qL Ku
P(kel) Ku
P(kel)
VAh1(p+q) L50 L100
E F
Balok Melintang Page 15
Perhitungan Momen3.65
2.75 0.90
GP MC0.90 1.825 = 0.4503.65
0.25 L Luas F = 0.5 2.75 1.825 + 0.450= 0.25 7.3 = 3.128125= 1.825 Luas E = 0.5 0.10 0.450 + 0.400
= 0.0425
Momen 100 % = 2 3.128125 100% 249.0 KN/m= 1557.8 KN m
Momen 50 % = 2 0.0425 50% 249.0 KN/m= 10.6 KN m
M (p+q) = += 1557.8 + 10.6= 1568.4 KN m= 15987652.905 kgcm
b. Akibat beban ' T 'T = 100 KN (berdasarkan BMS 2.3.4.1 )
DLA = 30% (berdasarkan BMS 2.3.6 )
Tr = 100 1 + DLA= 100 1 + 30% 2= 260 KN = 26503.57 Kg
Jarak antara 2 roda truck dalam satu as : 1.75 m (berdasarkan BMS 2.3.4.1)
Jarak 2 as diasumsikan antara 4 sampai 9 m (berdasarkan BMS 2.3.4.1 )
Posisi roda truck untuk 2 lajur lalulintas :
A C B1.40 1.75 1.0 1.75 1.40
7.3 m
Y1 Y2 Y3 Y4 GP MC
0.25 L
1.40 1.40Y1 = Y4 = 0.25 L = 0.25 7.3 = 0.70 m
3.65 3.65
3.15 3.15Y2 = Y3 = 0.25 L = 0.25 7.3 = 1.58 m
3.65 3.65
m2
m2
m2
m2
M100 M50
Ku
F E
Balok Melintang Page 16
Momen Total T = Tr Y1 + Y2 + Y3 + Y4= 260 0.70 + 1.58 + 0.70 + 1.58= 1183.0 KN m
Kontrol Sebelum kompositc. Gaya Geser Maksimum
Gaya geser maksimum diperoleh jika UDL + KEL tidak simetris
100% 50% "D" = UDL + KEL= 128 + 121
A C B = 249.00 KN/m0.20 0.60 5.5 0.20 0.6 0.20
B = 7.3 m 50% "D" = 124.5 KN/m
= 0
7.3 = 5.5 249 3.75 + 124.5 0.20 0.9
7.3 = 5158.035
= 706.5801 KN
3.1.2 Kontrol Lendutan
Lendutan dikontrol terhadap beban hidup5 qL λ
384 E Ix5 253.8 730
384 2100000 411000= 1.0874 cm
1 Tr λ
48 E Ix1 26503.567788 730
48 2.1E+06 411000= 0.2489 cm
Jadi lendutan yang menetukan adalahΔ = 1.087 cm
Lendutan ijin1
Δ = λ500
1= 730
500= 1.460 cm
1.087 cm < Δ = 1.460 cm ..OK!
S MB
VAh1(p+q)
VAh1(p+q)
VAh1(p+q)
4
Δº(UDL+KEL) =
4
Δº(UDL+KEL) =
3
ΔT =
3
Jadi Δ =
Balok Melintang Page 17
3.1.3 Kontrol Geser
= Va(qm1) + Va(qm2) += 160.559 + 64.53369 + 706.580= 931.7 KN= 94971.7 Kg
h 1100 900 1100< <
tw fy 16 240
56.25 < 71.00469468 ...Plastis!
Vn = 0.6 fy Aw= 0.6 2400 90 1.6= 207360 kg
Vu < Ø = 0.994971.73 < 186624 ..OK!
3.1.4 Kontrol Penampang
h 1680 b 172< <
tw fy 2 tf fy
900 1680 300 172< <
16 240 56 240
56.25 < 108.44353369 ..OK! 5.357142857 < 11.103 ..OK!Penampang Kompak : Mnx = Mpx
2.1.4 Kontrol Momen Lentur dengan Tekuk LateralLb = 730 cmLp = 1.76 iy E
fy= 1.76 6.39 2100000
2400= 332.67299836 < Lb
Bentang Pendek : Mnx = Mpx
Mp = fy Zx = 2400 9140 = 21936000 kgcm
Mu = 1.2 Mc(m) = 1.2 3205486= 3846583.28830275 kgcm
Mu < 0.9 3,846,583.29 < 19,742,400.00 ..OK!
VA VAh1(p+q)
Ø Vn
ØMn Ø =
Balok Melintang Page 18
3.2 Perhitungan Balok Melintang Sebagai Balok KompositKontrol Sesudah komposit
bca
d1 CYa Yc dc dt
dsYb T
d3bw
Lebar efektif : bc ≤ 600 cmbc ≤ 16 d1 + bw
16 20 + 30350 cm
bc ≤ B / 4730 / 4
182.5 cmdipakai bc = 182.5 cm
Menentukan C:Ac = bc tb = 182.5 20 = 3650 cm2
T = As fy = 309.8 2400 = 743520 kgC2 = 0.85fcAc = 0.85 300 3650 = 930750 kg
Yang menentukan : C = 743520.0 kg = 7293931.2 N
Menentukan jarak-jarak dari Centroid gaya-gaya yang bekerja
C 743520.0a = = = 15.977 cm
0.85 fc bc 0.85 300 182.5
d1 = 20 - 1/2 15.97679291 = 12.01160355 cm d2 = 0d3 = 45 cm
d1+d3 = 45 + 12.01160355 = 57.01160355 cm
Mn = c d1 + d2 + Py d3 - d2 Py = As fy= 7293931.2 12.011603546 + 7293931.2 45 = 309.8 2400= 415838713.9 Ncm = 743520 kg= 42389267.4681708 kgcm = 7E+06 N
Mn = T y0.9 42389267.5 = 743520 57.012
= 38150340.7213538 kgcm = 42389267.47 kgcm
Mu < 16,790,555.9 < 38,150,340.72 ..OK!
ØMn =
Ø Mn
Balok Melintang Page 19
3.3. Perhitungan Shear Connector
Direncanakan shear connector jenis "stud connector" dengan dimensi sebagai berikut:Tinggi Stud = 10 cmDiameter = 19 mmJarak melintang antar stud = 15 mm
rs = 115 mm
10
fu = 410 Mpa
Menentukan jumlah stud yang dipakaiAsc = 0.25 π Ec = W 1.5 0.043 fc' 0.5
= 0.25 π 19 2 = 2400 1.5 0.043 30 0.5
= 283.52873699 = 27691.5 MpaAsc fu = 283.52873699 410
= 116246.78216 NQn = 0.5 Asc fc' Ec 0.5 1
= 0.5 283.5287 30 27691.5 0.5 1= 129211.35705 N
Qn ≤ Asc fu OKVn = c = 7293931.20 NN = Vn
Qn= 7293931.2
129211.35705= 56.449613767 ≈ 56
Jadi jumlah shear connector yang diperlukan sepanjang bentang = 56
jarak SC = L = 730 = 13.0357 ≈ 13 cmN 56
Ǿ2
mm2
Perencanaan Perletakan 20
PEMBEBANAN PERLETAKAN
Perletakan Jembatan Rangka Baja.Rencana Keadaan batas kelayanan beban hidup load faktor K = 2 , beban
angin K = 1.2 ; sedang untuk beban mati dan beban gempa K = 1(Berdasarkan Bridge Design Code section 2).
Pembebanan> Beban Mati
- Beban sebelum komposit = 16366.85 0.5 S l= 16366.85 0.5 10= 81834.27 Kg
dibagikan pada 2 buah elastomer
- Beban sesudah komposit = Va(qm2) 0.5 S l= 6578 0.5 10= 32891.79 Kg Panjang 2 Profil Silang
dibagikan pada 4 buah elastomer
- Beban Ikatan Angin = 16.6 19.16 0.25 S l 110 110 10= 16.6 19.16 0.25 10= 795 Kg
- Beban Rangka trapesium = 2 Ptotal 0.25 S l - 1= 2 8920.87 0.25 10 - 1= 40143.9 Kg
Beban total: = 155665.1 Kg- Sambungan & pelat simpul = 0.25 0.04 155665.1
= 1556.651 KgJadi Beban mati total: Pmati = 157221.7487 Kg
> Beban Hidup- Beban Hidup (UDL+KEL) = VA(p+q) .....dari perhitungan perbandingan UDL+KEL dengan beban"T"
= 697.20 kNPhidup = 71070 Kg
> Beban Angin- Beban Angin = RA ......dari perhitungan perletakan rangka utama - ikatan angin
= 70.34 kNWangin = 7170.2 Kg
> Beban Gempa Koefisien geser dasar ' C '
Dimensi Pilar taksiran : 1.2 x 8 x 10
= Wtotal + 0.5 Wpilar= 2 Pmati + 0.5 Wpilar= 2 157221.7 + 0.5 2400 1.2 8 10= 429643.49731501 Kg= 43796.482906729 N= 43.8 KN
E = 4700 30 = 25743 f'c = 30 MPa (dari soal)
= 257429602.0I1 = 60% 1/12 b h 3 I1 = I longitudinal
= 60% 0.083 8 1.2 3 I2 = I lateral= 0.6912
I2 = 60% 1/12 h b 3= 60% 0.083 1.2 8 3
= 30.72
3 E I1 3 257429602 0.6912Kp = = = 533806 Kg/m
L 3 10 3
= 54.4145 KN/m
WTP 429643.5
Tmj = =g Kp 9.81 533806
= 1.800
WTP
Kg/cm2
Kg/m2
m4
m4
a. Arah Memanjang (Berdasarkan BMS 2.4.7.1 (2.10)
2p 2p
Perencanaan Perletakan 21
dimana : Tmj = waktu getar arah memanjang (dalam detik)g = percepatan gravitasi
WTP = berat total nominal bangunan atas termasuk beban mati ditambah1/2 berat pilar …….. kg
Kp = kekakuan gabungan sebagai gaya horisontal yang diperlukan untukmenimbulkan satu-satuan lendutan pada bagian atas …….. Kg/m
Untuk arah memanjang : Tmj = 1.800 detikZone gempa 3 (dari soal)tanah lunak
Dari gambar 2.14 - on page 2-47 BMS Sec 2, didapatkan : C = 0.1
3 E I2 3 2.6E+08 30.72Kp = = = 2.4E+07 Kg/m
L 3 10 3= 2418.4212 KN/m
WTP 429643.5Tml = =
g Kp 9.81 2.4E+07
= 0.270
Untuk arah melintang : Tml = 0.270 detikZone gempa 3 (dari soal)tanah lunak
Dari gambar 2.14 - on page 2-47, didapatkan : C = 0.18
Faktor type bangunan' S '(Berdasarkan BMS pasal 2.4.7.3 tabel 2.14 - on page 2-51)
Digunakan Type A.4 yaitu : jembatan dengan daerah sendi beton/baja :S = 1.0 FF = 1.25 sampai 0.025 n
dengan n = jumlah sendi plastis yang manahan deformasi arah lateralpada masing-masing bagian yang monolit dari jembatan(misal: bagian yang dipisahkan untuk expantion joint yangmemberikan keleluasaan bergerak)
S = 0.25 4= 1.000
referensi lain :S = 3 untuk beton bertulang dan baja … BMS tabel 2.14 hal 2-51
Faktor kepentingan ' I '(Berdasarkan BMS pasal 2.4.7.3 tabel 2.13 - on page 2-50)
Digunakan I = 1.2 yaitu : jembatan memuat lebih dari 2000 kendaraan/hari, jembatan pada jalan raya utama atau arteri,dan jembatan dimana tidak ada rute alternatif.
Perhitungan Gaya Geser Total(Berdasarkan BMS pasal 2.4.7.1 - on page 2-45)
= Kh I Wtdimana : Kh = C S
= C S I 2 Pmatidengan : C = Koefisien dasar geser gempa
S = faktor type bangunanI = faktor keutamaan
Wt = berat total nominal bangunan= gaya geser dasar untuk arah yang ditinjau
Gaya Geser Total arah memanjang
= C S I 2 Pmati= 0.1 1.000 1.2 2 157221.7487= 37733.2196778015 Kg= 37.73 ton= 0.5= 0.5 37.73= 18.8666 ton
Gaya Geser Total arah melintang= C S I 2 Pmati= 0.18 1.000 1.2 2 157221.7487= 67919.7954200426 Kg= 67.92 ton
…..m/dt2
b. Arah Melintang (Berdasarkan BMS 2.4.7.1 (2.10) - on page 2-46
2p 2p
TEQ
TEQ
TEQ
TEQ
F (x) Q TEQ
TEQ
Perencanaan Perletakan 22
== 67.92= 67.92 ton
Kombinasi Beban Vertikal dan Horisontal
1. Kombinasi beban Vertikal, yaitu :Vmax = 1 Pmati + 2 Phidup + 1.2 Wangin
= 1 157221.7 + 2 71070.3 + 1.2 7170.2
= 307966.64 Kg = 308.0 ton = 3021 KN2. Kombinasi beban horizontal terbesar arah memanjang yaitu:
Ha = Pgempa longitudinal
== 18.8666 ton = 185.08 KN
3. Kombinasi beban horizontal terbesar arah melintang yaitu:Hb = Pgempa transversal
= gaya rem pada 1 elastomer(diperkirakan)
= 67.9 ton = 666.3 KN > 6.25 ton = 61.3 KNJadi dipakai Hb = 666.3 KN
P
Elastomeric HA
Bearing Pad
VA
1.2
8 longitudinal
lateral 10
F (y) Q TEQ
F (x) Q
F (y) Q
Perencanaan Perletakan 23
.
.
Perencanaan Perletakan 24
.
.
Perencanaan Perletakan 25
.
Perencanaan Perletakan 26
.
Perencanaan Perletakan 27
.
Perencanaan Pembebanan Perletakan 29
Pembebanan> Beban Mati
Pelat Beton = 0.20 5.80 55.00 2,400.00 = 153,120.00 kg Kerb = 2.00 0.60 0.40 55.00 2,400.00 = 63,360.00 kg Aspal = 0.08 5.80 55.00 2,200.00 = 56,144.00 kg Gelagar Memanjang = 6.00 6.00 10.00 175.00 = 10,500.00 kg Gelagar Melintang = 8.00 11.00 243.00 = 21,384.00 kg Ikatan Angin Atas = 9.00 6.87 2.00 9.66 = 1,194.56 kg Ikatan Angin Bawah = 10.00 9.58 2.00 16.60 = 3,180.56 kg Rangka Horizontal Atas = 2.00 9.00 5.50 605.00 = 59,895.00 kg Rangka Horizontal Bawah = 2.00 10.00 5.50 605.00 = 66,550.00 kg Rangka Diagonal Tepi = 2.00 4.00 8.85 140.00 = 9,907.41 kg Rangka Diagonal Tengah = 2.00 16.00 8.85 232.00 = 65,671.98
▬▬▬▬▬▬▬▬▬▬▬ + Beban Total = 510,907.51 kg
- Sambungan & pelat simpul = 10% 238283.5 kg= 23828.35109 kg
Jadi Beban mati total: P mati = 510907.5109 + 23828.3511 0.25= 133683.97 kg
> Beban Hidup- Beban Hidup (UDL+KEL) = VA(p+q) .....dari perhitungan perbandingan UDL+KEL dengan beban"T"
= 71070.34 10.00= 710703 kg
Jadi Beban hidup total : P hidup = 710703.36 0.25= 177675.84 kg
> Beban Angin- Beban Angin = 5 Wb ......dari perhitungan perletakan rangka utama - ikatan angin
= 5.00 1434.04W angin = 7170.18 kg
> Beban Gempa Koefisien geser dasar ' C
Dimensi Pilar taksiran : 1.5 x 8 x 10
= Wtotal + 0.5 Wpilar= 2 P mati + 0.5 Wpilar= 2 133,683.97 + 0.5 2400 1.50 8 10= 411,367.93 kg= 41,933.53 N= 41.93 KN
E = 4700 30 = 25742.96 f'c = 30 MPa
= 257429602.03
I1 = 60% 1/12 b h 3 I1 = I longitudinal
= 60% 0.083 8 1.5 3 I2 = I lateral
= 1.35
I2 = 60% 1/12 h b 3
= 60% 0.083 1.5 8 3
= 38.4
WTP
Kg/cm2
Kg/m2
m4
m4
Perencanaan Pembebanan Perletakan 30
3 E I1 3 257429602 1.35Kp = = = 1042589.89 Kg/m
L 3 10 3
= 106.28 KN/m
WTP 411367.93
Tmj = =g Kp 9.81 1042589.89
= 1.260
dimana : Tmj = waktu getar arah memanjang (dalam detik)g = percepatan gravitasi
WTP = berat total nominal bangunan atas termasuk beban mati ditambah1/2 berat pilar …….. kg
Kp = kekakuan gabungan sebagai gaya horisontal yang diperlukan untukmenimbulkan satu-satuan lendutan pada bagian atas …….. Kg/m
Untuk arah memanjang : Tmj = 1.260 detikZone gempa 3Tanah lunak
Dari gambar 2.14 - on page 2-47 BMS Sec 2, didapatkan : C = 0.10
3 E I2 3 257429602 38.4Kp = = = 29655890.154 Kg/m
L 3 10 3= 3023.02652 KN/m
WTP 411367.9Tml = =
g Kp 9.81 29655890.154= 0.236
Untuk arah melintang : Tml = 0.236 detikZone gempa 3 (dari soal)tanah lunak
Dari gambar 2.14 - on page 2-47, didapatkan : C = 0.10
Faktor type bangunan' S '(Berdasarkan BMS pasal 2.4.7.3 tabel 2.14 - on page 2-51)
Digunakan Type A.4 yaitu : jembatan dengan daerah sendi beton/baja :S = 1.0 FF = 1.25 sampai 0.025 n 1
dengan n = jumlah sendi plastis yang manahan deformasi arah lateralpada masing-masing bagian yang monolit dari jembatan(misal: bagian yang dipisahkan untuk expantion joint yangmemberikan keleluasaan bergerak)
S = F= 1.000
Faktor kepentingan ' I '(Berdasarkan BMS pasal 2.4.7.3 tabel 2.13 - on page 2-50)
Digunakan I = 1.2 yaitu : jembatan memuat lebih dari 2000 kendaraan/hari, jembatan pada jalan raya utama atau arteri,dan jembatan dimana tidak ada rute alternatif.
Perhitungan Gaya Geser Total(Berdasarkan BMS pasal 2.4.7.1 - on page 2-45)
= Kh I Wtdimana : Kh = C S
= C S I 2 P matidengan : C = Koefisien dasar geser gempa
S = faktor type bangunanI = faktor keutamaan
Wt = berat total nominal bangunan= gaya geser dasar untuk arah yang ditinjau
a. Arah Memanjang (Berdasarkan BMS 2.4.7.1 (2.10)
2p 2p
…..m/dt2
b. Arah Melintang (Berdasarkan BMS 2.4.7.1 (2.10) - on page 2-46
2p 2p
F ≤
TEQ
TEQ
TEQ
Perencanaan Pembebanan Perletakan 31
Gaya Geser Total arah memanjang= C S I 2 P mati= 0.10 1.000 1.2 2 133683.97= 32084.15 kg= 32.08 ton= 0.5= 0.5 32.08= 16.04 ton
Gaya Geser Total arah melintang= C S I 2 P mati= 0.1 1.000 1.2 2 133683.97= 32084.15 kg= 32.08 ton
== 32.08= 32.08 ton
Kombinasi Beban Vertikal dan Horisontal
1. Kombinasi beban Vertikal, yaitu :Vmax = P mati + P hidup
= 133683.97 + 177675.84= 311359.8 kg = 311.36 ton = 3054.44 KN
2. Kombinasi beban horizontal terbesar arah memanjang yaitu:Ha = P dari beban rem (longitudinal)
== 6.25 ton = 61.313 KN
3. Kombinasi beban horizontal terbesar arah melintang yaitu:Hb = Pdari beban angin (transversal)
= gaya rem pada 1 elastomer(diperkirakan)= 7.17 ton = 70.34 KN > 6.25 ton = 61.3 KN
Jadi dipakai Hb = 70.34 KN
1.5
longitudinal8
lateral
10
TEQ
F (x) Q TEQ
TEQ
F (y) Q TEQ
F (x) Q
F (y) Q
Perencanaan Pembebanan Perletakan 32
.
.
Perencanaan Pembebanan Perletakan 33
.
.
Perencanaan Pembebanan Perletakan 34
.
Perencanaan Pembebanan Perletakan 35
.
Perencanaan Pembebanan Perletakan 36
.
Perencanaan Pembebanan Perletakan 37
.....dari perhitungan perbandingan UDL+KEL dengan beban"T"
......dari perhitungan perletakan rangka utama - ikatan angin
Perencanaan Pembebanan Perletakan 38
......dari perhitungan perletakan rangka utama - ikatan angin
Perencanaan Pembebanan Perletakan 39
P
HA
VA
Perencanaan Elastomer 40
Perencanaan Elastomer
> Durometer hardness IRHD 70> Shear modulus, G = 1.2 Mpa BMS Tabel 8.1> Bulk Modulus, B = 2000 Mpa BMS Tabel 8.1> Panjang Perletakan, a = 600 mm> Lebar Perletakan, b = 450 mm> Tebal selimut, tc = 12 mm> Tebal Lapis Dalam, t1 = 18 mm> Tebal Pelat Baja ts = 5 mm n = 5 lapis> Tebal total elastomer, t = 121 mm> Side Cover thickness, tsc = 10 mm (berdasarkan BMS tabel K.8)
> Luas denah total karet, Ar = 249400 { (a - 2tsc)* (b - 2tsc) }a = 600 mm
Pelat Baja
t = 121 mmElastomer
Ha
b = 450 mm
HbKontrol Elastomer Faktor Bentuk (Berdasarkan BMS pasal 8.3.5)
ArS =
P tedimana: Ar = Luas permukaan terikat
P = Keliling Permukaan terikatte = tebal efektif lapisan elastomer
= t1 = 18 mm …..untuk tebal lapis dalam= 1.4 tc …..untuk lapis selimut= 1.4 12 = 16.8 mm
syarat perletakan Laminasi : 4 < S < 12249400
Faktor Bentuk S =2 580 + 430 16.8
= 7.35 …..Ok 1!
Persyaratan Perencanaan (Berdasarkan BMS pasal 8.3.6)
Ha t=
Ar GHb t
=Ar G
dimana := = simpangan geser max. tangensial pada permukaan
tumpuan dalam arah dimensi a dan b akibat gerakanstruktur dan gaya tangensial.
Ar = seluruh luas daerah untuk lapis tak terikatG = modulus geser Mpat = tebal total elastomer mm
Ha = Pgempa longitudinal NHb = Pgempa transversal N
mm2
Regangan Geser tekan εsc
da
db
da db
Perencanaan Elastomer 41
61312.50 121= = 24.79 mm
249400 1.2
70339.5 121= = 28.44 mm
249400 1.2
Aeff = Luas daerah efektif perletakan ………..(Berdasarkan BMS pasal 8.3.6.1.d)
= A 1 - -a b 0.9 A = 224460
24.79 28.44 0.8 A = 199520= 249400 1 - -
600 450
= 223335
Vmax=
3 Aeff G 1 + 2 S 23054439.70149632
=
3 223335 1.2 1 + 2 7.35 2= 0.035
= 6 S= 6 7.35 0.035= 1.537
Gaya vertikal Vmax bekerja pada pusat luasan Elastomer dan momen = 0.00, maka = = 0.00
= 0.00 ………..(Berdasarkan BMS pasal 8.3.6.3)
24.79= = = 0.205
t 121
* Untuk membatasi distorsi tangensial dan agar ujung perletakan menggelinding seminimum mungkin atas kecenderungan pelat baja untuk melentur, syarat yang harus dipenuhi adalah pasal (8.3.6.3) : nilai regangan geser maksimum ijin :
0.9 Ar > Aeff ≥ 0.8 Ar224460 > 223335 ≥ 199520
Nok! Cari ukuran elastomer yang lebih besar≤ (2 Aeff \ Ar) -1,1
0.205 ≤ 0.691 ..OK 2b!
* Syarat untuk menjamin bahwa regangan geser total yang berkembang tidak berlebihan berdasarkan pasal 8.3.6.1 adalah:
2.6 2.6+ + ≤ =
G 1.20.205 + 0 + 1.54 ≤ 2.37
da
db
da db
mm2
ec
esc ec
Regangan Geser torsi esr
aa ab esr
Regangan Geser tangensial eshda
esh
εsh
εsh εsr esc
Perencanaan Elastomer 42
1.74 ≤ 2.37 ....OK 2c !
Perencanaan Elastomer 43
Persyaratan Tegangan Tekan rata-rata (Berdasarkan BMS pasal 8.3.6.2)
Vmax≤ 15 Mpa Perletakan Laminasi
Ar3054440
≤ 1524940012.25 Mpa ≤ 15 Mpa .....OK 3 !
Persyaratan Stabilitas Perletakan (Berdasarkan BMS pasal 8.3.6.5)Vmax 2 b G S
≤Ar 3 t
3054440 2 450 1.2 7.35
≤224460 3 121
13.61 ≤ 21.87 .....OK 4 !
Persyaratan Tebal Minimum Pelat Baja (Berdasarkan BMS pasal 8.3.6.6)Tebal baja ts = 5 mm dengan BJ 41 dan fy = 320 MpaSyarat 1 :
ts ≥ 3 mm5 mm ≥ 3 mm ....OK 5a !
3 Vmax t1ts ≥
Ar fy3 3054440 18
5 mm ≥249400 320
5 mm > 2.0667069 mm ....OK 5b !
Persyaratan Penahan Perletakan (Berdasarkan BMS pasal 8.3.6.7)* Kombinasi Beban
H' < 0.1 Vmax + 3 Ar 0.001H' = Beban gempa horizontal terbesar
= 322.000608 KN322 < 0.1 2646.48 + 3.00 224460 0.001322 KN < 332.0 KN ....OK 6a !
* Beban PermanenVmax
≥ 2Ar
2646475
≥ 2224460
11.79041 > 2 .....OK 6b !
Jadi Elastomer berukuran 600 x 450 dapat dipakai
N/mm2 N/mm2
N/mm2
N/mm2 N/mm2
N/mm2
N/mm2 N/mm2
mm2
RANGKA UTAMA Page 44
PERENCANAAN RANGKA BATANG UTAMA
Gaya Batang akibat Beban Mati
CS2
S3 S1
d2 = 6.88 P/2 P P P P S4 P P P P P P/2
A CS4 S2 CS1 B
5 P 5 Pl = 5.555 m
P = Beban pada titik simpul= Beban mati sebelum komposit + beban mati sesudah komposit +
Berat rangka dgn alat penyambung
= q l B / 2 Kg ...........Prof Sumadijo "jembatan Baja"
q = 20 + 3 L ...diasumsikan sudah termasuk
= 20 + 3 55 alat penyambung
= 185P rangka = 185 5.5 7 / 2
= 3561 kg
P = Vaqm(1) + Va(qm2) + P rangka= 16055.9 + 6578 + 3561= 26195.49 kg
= = 5 P = 130,977 kg
Perhitungan Gaya Batang S1
= 0
5 l = P/2 5 l + P 4 + 3 +2 + 1 l - S1 d2
5 26195.5 5 5.5 = 13097.75 5 5.5 + 26195.49 4 + 3 +2 + 1 5.5 - S1 6.88
3601880 = 360188 + 1440752 - S1 6.886.88 S1 = -1800940
S1 = -261955 kg (tekan)
RA = RB =
P rangka
Kg/m2
Kg/m2
Kg/m2
RA RB
S Mcs1
RA
a
RANGKA UTAMA Page 45
Gaya Batang S2= 0
4.5 l = P/2 4.5 l + P 3.5 + 2.5 +1.5 + 0.5 l + S2 d2
5 26195.49 4.5 5.5 = 13097.75 4.5 5.5 + 26195.49 3.5 + 2.5 +1.5 + 0.5 5.5 + S2 6.88
3241691.9872392 = 324169.2 + 1152601.6 + S2 6.886.88 S2 = 1764921.19305245
S2 = 256,716 kg (tarik)
Gaya Batang S3
Pada titik Simpul : A
= 0
= P/2 - S36.88
dimana: = = 0.9285
2.75 + 6.885 26195.49 = 13097.75 - S3 0.9285
0.9285 S3 = 13097.75 - 130977.50.9285 S3 = -117879.71
S3 = -126960 kg (tekan)
Gaya Batang S4
= 0
= P/2 + 3P + S46.50
dimana: = = 0.9080
3 + 6.50 130,977 = 13097.75 + 78586.472 - S4 0.90800.9080 S4 = 130977 - 91684.20.9080 S4 = 39293.24
S4 = -43276 kg (tekan)
S Mcs2
RA
SVA
RA sin a
sin a
SVcs4
RA sin a
sin a
2 2
2 2
RANGKA UTAMA Page 46
Gaya Batang akibat Beban Hidup
Gambar Garis Pengaruh
S3 S1S4
A S2 B
RA RB
GP RA
GP RB
GP S1
GP S2
GP S4
GP S3
C
E
D
RANGKA UTAMA Page 47
V1V V V V V V V V
GP S1 Y1 Y2 Y3 Y4 Y5 Y6 Y7 Y8 Y9
5 5 l l Y5 = = 2.500
10 d2 d2V1
V V V V V V V VGP S2 Y1 Y2 Y3 Y4 Y5 Y6 Y7 Y8 Y9
Y
4.5 5.5 l l Y4,5 = = 2.475
10 d2 d2
V1V V V V V V V V
GP S3 Y1 Y2 Y3 Y4 Y5 Y6 Y7 Y8 Y9
1 9 l 0.900 l l Y1 = = = 2.148
10 d2 0.4191 d2 d2
V1V V V V1 V V V V
GP S4 Y1 Y2 Y3 Y4 Y5 Y6 Y7 Y8 Y9
5 5 l 4 6 l Y5 = Y4 =
10 d2 10 d2
2.500 l 2.400 l = =
0.4191 d2 0.4191 d2
l l = 5.966 = 5.727
d2 d2
cos a
Cos a Cos a
RANGKA UTAMA Page 48
Dengan : V = = Reaksi di A pada balok melintang akibatbeban UDL pada posisi tidak simetris
V1 = = Reaksi di A pada balok melintang akibatbeban UDL + KEL pada posisi tidak si -metris.
Dari perhitungan sebelumnya didapat :
= 697.20 KN = 71070.336 kg
Dengan cara yang sama didapat kan sebagai berikut :Beban hidup 'D' (UDL) merata : (berdasarkan BMS 2.3.3.1 on page 2-22)
untuk l = 6 m < L = 30 m
maka digunakan q = 8 Kpa = 8q = q l = 8 6 2
= 48 KN/m100% -50% UDL = q
= 48.00A C B = 48.00 KN/m
0.20 0.60 3.2 3.20 0.6 0.20
B = 8 m 50% UDL = 24 KN/m
= 0VA(q) 8 = 3.2 48 5.6 + 24 3.20 2.4
8 VA(q) = 1044.48VA(q) = 130.56 KN = 13308.8685 kg
Gaya Batang S1Berdasarkan GP S1 :
S1 = V Y1 + Y2 + Y3 + Y4 + Y6 +
Y7 + Y8 + Y9 + V1 Y5= 130.56 0.2 + 0.4 + 0.6 + 0.8 + 0.8 +
0.6 + 0.4 + 0.2 + 697.20 1 -2.500 ###= 130.56 4 + 697.20 1 -2.500 0.800= -2438.9 KN (tekan)= -248611.6208 kg
Gaya Batang S2Berdasarkan GP S2 :
S2 = V Y1 + Y2 + Y3 + Y4 + Y5 +
Y6 + Y7 + Y8 + Y9= 130.56 0.55 + 1.10 + 1.65 + 2.20 + 2.25 +
1.8 + 1.35 + 0.9 + 0.45= 130.56 12.25= 1599.4 KN (tarik)= 163033.639 kg
VA(q)
VA(p+q)
VA(p+q)
VA(q)
KN/m2
Ku
S MB
RANGKA UTAMA Page 49
Gaya Batang S3Berdasarkan GP S3 :
S3 = V Y2 + Y3 + Y4 + Y5 + Y6 +
Y7 + Y8 + Y9 + V1 Y1= 130.56 0.4138846 + 0.362149 + 0.31041 + 0.25868 + 0.95452 +
0.1552067 + 0.1034712 + 0.05174 + 697.20 2.148= 130.56 2.6100599 + 697.20 2.14767316= -1838.1 KN (tekan)= -187372.798 kg
Gaya Batang S4 (Tekan)Berdasarkan GP S4
S4 = V Y1 + Y2 + Y3 + V1 Y4
= 130.56 0.0436519 + 0.0873038 + 0.13096 + 697.20 0.1746
= 130.56 0.2619114 + 697.20 0.1746= -155.9 KN (tekan)
= -15895.16 kg Menentukan
S4 (Tarik)Berdasarkan GP S4
S4 = V Y5 + Y6 + Y7 + Y8 + Y9
= 130.56 0.1676233 + 0.1340986 + 0.10057 + 0.06705 + 0.03352
= 130.56 0.5028698= 65.7 KN (tarik)= 6692.63 kg
3.2.3 Kombinasi pembebanan
Pembebanan terdiri dari Beban mati, Hidup, dan angin. Ketiga beban tersebutdikombinasikan sebagai berikut :1. Beban mati + Beban Hidup (Beban Tetap)2. Beban mati + Beban Hidup + Beban Angin (Beban Sementara)
Beban M H A Komb.I komb.II
Batang kg kg kg (m+h) (m+h+A)
S1 -261954.9 -248611.6 0 -510566.5 -510566.5S2 256715.8 163033.6 911.87 419749.4 420661.3S3 -126960.33 -187372.8 0 -314333.1 -314333.1S4 -43276 -15895.163 0 -59171.6 -59171.6
Beban angin S2diambil dari perhitungan ikatan anginbatang b6
Perencanaan Batang Rangka Utama1. Batang Horizontal Atas
Batang Tekan S1 Pu = -510566.5 kg
Direncanakan Profil WF 400 x 400 x 45 x 70A = 770.1q = 605 Kg/m = 5.935 KN/m Baja BJ 41
Zx = 14385 r = 22 mmZy = 6713 ix = 24.3 cm fy = 2500
Ix = 298000 iy = 11.1 cm fu = 4100
Iy = 94400 d = 498 mm E = 2100000bf = 432 h = 314 mm
cm2
cm3
cm3 Kg/cm2
cm4 Kg/cm2
cm 4 Kg/cm2
RANGKA UTAMA Page 50
Lk 550= = 49.55 < 200 OK
iy 11.1Kontrol Penampang
sayap: bf = 432 2 tf 140
= 3.09< OK
250 250fy 250
= 15.81badan: h 314
tw 45= 6.98
665 665 < OKfy 250
= 42.06Kontrol Kelangsingan :
sb x: Lkxix
= 50020.5824.3
sb y: Lky l = 45.05 menentukaniy
= 50045.05
11.1l fy = 45.05 2500
0.4947178π E 3.1415927 2100000
0.25 1.2w = 1.43
= 1.127280991.6 0.67
Pn = Ag fyw
= 770.1 25001.12728099
= 1707870.55 kg Ø = 0.85 1,451,690 kg > 510,567 OK
l =
lp lr
lp lr
lx
ly
lc =
lc
lc
ØPn =
RANGKA UTAMA Page 51
2. Batang Horisontal BawahBatang Tarik S2 Pu = 420661.3 kg
Direncanakan Profil WF 400 x 400 x 45 x 70A = 770.1q = 605 Kg/m = 5.935 KN/m Baja BJ 41
Zx = 14385 r = 22 mmZy = 6713 ix = 16.7 cm fy = 2500
Ix = 298000 iy = 9.65 cm fu = 4100
Iy = 94400 d = 394 mm E = 2100000
bf = 432 mm h = 210 mm
Kontrol Kelangsingan Lk 550
= = 56.994819 < 240 OKiy 9.65
Kontrol Kekuatan Batang TarikBatas Leleh
Pu = fy Ag= 0.9 2500 770.1= 1732725 kg > 420661.32 kg OK !
Batas Putus
Pu =Pu =
karena bf > 2/3 d U = 0.9Pu =
= 0.75 4100 770.1 0.9= 2131251.75 kg > 420661.32 kg OK !
3. Batang DiagonalBatang Diagonal S3 Pu = -314333.1 kg
Direncanakan Profil WF 400 x 400 x 18 x 28A = 295.4q = 232 Kg/m = 2.276 KN/m Baja BJ 41
Zx = 4954 r = 22 mmZy = 2325 ix = 18.2 cm fy = 2500
Ix = 92800 iy = 10.2 cm fu = 4100
Iy = 31000 d = 414 mm E = 2100000
bf = 405 h = 314 mmLk 880.429583
l = = = 86.316626 < 200 OKiy 10.2
cm2
cm3
cm3 Kg/cm2
cm4 Kg/cm2
cm 4 Kg/cm2
l =
Ø
Ø fu AeØ fu An U
Ø fu An U
cm2
cm3
cm3 Kg/cm2
cm4 Kg/cm2
cm 4 Kg/cm2
RANGKA UTAMA Page 52
Kontrol Penampangsayap: bf = 405
2 tf 56= 7.23
< OK250 = 250
fy 250= 15.81
badan: h = 314tw 18
= 17.44665 665 < OKfy 250
= 42.06Kontrol Kelangsingan :
sb x: Lkxix
= 880.42958348.3818.2
sb y: Lky λ = 86.32 menentukaniy
= 880.42958386.32
10.2l fy
=86.32 2500
= 0.9479926π E 3.1415927 2100000
0.25 1.2w = 1.43
= 1.482103391.6 0.67
Pn = Ag fyw
= 295.4 25001.48210339
= 498278.329 kg Ø = 0.85 423,537 kg > 314,333 OK
4. Batang DiagonalBatang Diagonal S4 Pu = -59171.6 kg
Direncanakan Profil WF 400 x 400 x 15 x 15A = 178.5q = 140 Kg/m = 1.373 KN/m Baja BJ 41
Zx = 2817 r = 22 mmZy = 1233 ix = 16.6 cm fy = 2500
Ix = 49000 iy = 9.54 cm fu = 4100
Iy = 16300 d = 398 mm E = 2100000
bf = 402 h = 324 mmLk 880.429583
l = = = 92.288216 < 200 OKiy 9.54
Kontrol Penampangsayap: bf = 402
2 tf 30= 13.40
< OK250 = 250
fy 250= 15.81
badan: h = 324tw 15
= 21.60665 = 665 < OK
fy 250
lp lr
lp lr
lx =
ly =
lc =
lc
lc
ØPn =
cm2
cm3
cm3 Kg/cm2
cm4 Kg/cm2
cm 4 Kg/cm2
lp lr
lp lr
RANGKA UTAMA Page 53
= 42.06
RANGKA UTAMA Page 54
Kontrol Kelangsingan :sb x: Lkx
ix= 880.429583
53.0416.6sb y: Lky λ = 92.29 menentukan
iy= 880.429583
92.299.54l fy 92.29 2500
1.013577π E 3.1415927 2100000
0.25 1.2w 1.43
1.552822981.6 0.67
Pn = Ag fyw
= 178.5 25001.55282298
= 287379.828 kg Ø = 0.85 244,273 kg > 59,172 OK
lx =
ly =
lc =
lc
lc
ØPn =
RANGKA UTAMA Page 55
.
Perencanaan Elastomer 56
PERENCANAAN PERLETAKAN
> Durometer hardness IRHD 70> Shear modulus, G = 1.2 Mpa BMS Tabel 8.1> Bulk Modulus, B = 2000 Mpa BMS Tabel 8.1> Panjang Perletakan, a = 1200 mm> Lebar Perletakan, b = 1500 mm> Tebal selimut, tc = 26 mm> Tebal Lapis Dalam, t1 = 30 mm> Tebal Pelat Baja ts = 16 mm n = 6 lapis> Tebal total elastomer, t = 298 mm> Side Cover thickness, tsc = 20 mm (berdasarkan BMS tabel K.8)
> Luas denah total karet, Ar = 1693600 { (a - 2tsc)* (b - 2tsc) }a = 1200 mm
Pelat Baja
t = 298 mmElastomer
Ha
b = 1500 mm
HbKontrol Elastomer
Faktor Bentuk (Berdasarkan BMS pasal 8.3.5)Ar
S =P te
dimana: Ar = Luas permukaan terikatP = Keliling Permukaan terikatte = tebal efektif lapisan elastomer
= t1 = 30 mm …..untuk tebal lapis dalam= 1.4 tc …..untuk lapis selimut= 1.4 26 = 36.4 mm
Perletakan Laminasi, 4 < S < 121693600
S =2 1160 + 1460 30
= 10.77 …..Ok 1!
Persyaratan Perencanaan (Berdasarkan BMS pasal 8.3.6)
Ha t=
Ar GHb t
=Ar G
dimana := = simpangan geser max. tangensial pada permukaan
tumpuan dalam arah dimensi a dan b akibat gerakanstruktur dan gaya tangensial.
Ar = seluruh luas daerah untuk lapis tak terikat
mm2
> Regangan Geser tekan esc
da
db
da db
Perencanaan Elastomer 57
G = modulus gesert = tebal total elastomer
Ha = Pgempa longitudinalHb = Pgempa transversal
185081.4 298= = 27.14 mm
1693600 1.2666293.2 298
= = 97.70 mm1693600 1.2
Aeff = Luas daerah efektif perletakan ………..(Berdasarkan BMS pasal 8.3.6.1.d)
= A 1 - -a b
27.14 97.70= 2E+06 1 - -
1200 1500
= 2E+06Vmax
=3 Aeff G 1 + 2 S 2
3021152.75433=
3 1544990 1.2 1 + 2 10.77 2= 0.002
= 6 S= 6 10.77 0.002= 0.151
Gaya vertikal Vmax bekerja pada pusat luasan Elastomer dan momen = 0, maka = = 0
= 0 ………..(Berdasarkan BMS pasal 8.3.6.3)
27.14= = = 0.091
t 298
* Untuk membatasi distorsi tangensial dan agar ujung perletakan menggelinding seminimum mungkin atas kecenderungan pelat baja untuk melentur, syarat yang harus dipenuhi adalah pasal (8.3.6.3) : nilai regangan geser maksimum ijin :
Aeff ≥ 0.9 Ar1544990 ≥ 0.9 1693600
1544990 > 1524240 ..OK 2a!
dan ≤ 0.70.091 ≤ 0.7 ..OK 2b!
* Syarat untuk menjamin bahwa regangan geser total yang berkembang tidak berlebihan berdasarkan pasal 8.3.6.1 adalah:
2.4 2.4
+ + ≤ =G 1.2
0.091 + 0 + 0.151 ≤ 2.19090.242 ≤ 2.1909 ....OK 2c !
da
db
da db
mm2
ec
esc ec
> Regangan Geser torsi esr
aa ab
esr
> Regangan Geser tangensial eshda
esh
esh
esh esr esc
Perencanaan Elastomer 58
Persyaratan Tegangan Tekan rata-rata (Berdasarkan BMS pasal 8.3.6.2)
Vmax
≤ 15 Mpa Perletakan LaminasiAr
3251060 N
≤ 15
1693600
1.91962 ≤ 15 .....OK 3 !Persyaratan Stabilitas Perletakan (Berdasarkan BMS pasal 8.3.6.5)
Vmax 2 b G S
≤Aeff 3 t
3251060 N 2 1500 1.2 10.77≤
1544990 3 2982.10426 ≤ 43.3834 .....OK 4 !
Persyaratan Tebal Minimum Pelat Baja (Berdasarkan BMS pasal 8.3.6.6)Tebal baja ts = 16 mm dengan BJ 41 dan fy = 240 MpaSyarat 1 :
ts ≥ te = 316 ≥ 3 Jadi yang menentukan adalah te = 3 mm
3 Vmax t1
te ≥Ar fy3 3251060 30
3 ≥1693600 240
3 > 0.71986 ....OK 5 !
Persyaratan Penahan Perletakan (Berdasarkan BMS pasal 8.3.6.7)* Kombinasi Beban
H' < 0.1 Vmax + 3 Aeff 0.001
H' = Beban gempa horizontal terbesar= 666.293 KN
666.2932 < 0.1 3021.153 + 3.00 1544990 0.001
666.2932 < 765.6 ....OK 6a !
* Beban PermanenVmax
≥ 2 MpaAeff
3021152.8
≥ 21544989.9
1.95545 < 2 Nok! Cari ukuran elastomer yang lebih besar
Jadi Elastomer berukuran 1200 x 1500 dapat dipakai
N/mm2
mm2
mm2
mm2
Page 59
PERENCANAAN IKATAN ANGIN
Beban AnginLetak Jembatan < 5 Km dari pantaiMaka Kecepatan angin rencana :
Vw = 35 m/s .. .BMS Tabel 2.10
Gaya Normal Ultimate pada rangka jembatanBeban angin lateral bekerja pada seluruh bangunan atas secara merata.Gaya nominal ultimate : ...BMS 2.4.6
= 0.0006 Cw Vw 2 Ab ……. KNdiamana : Cw = Koefisien seret ...BMS Tabel 2.9
= 1.2Vw = Kecepatan angin = 35 m/sAb = Luas jembatan rangka yang terkena angin
= 30% .....BMS 2.4.6
Untuk Jembatan rangkaAb = 30% x Luas yang dibatasi oleh batang-batang terluar
= 30% x 0.5 10 λ + 9 λ d2= 30% x 0.5 10 5.5 + 9 5.5 6.00= 94.05
maka : = 0.0006 1.2 35 2 94.05= 82.9521 KN
Gaya Normal ultimate pada kendaraan sepanjang jembatanSelain beban di atas harus diperhitungkan pula beban garis merata tambahan arah horisontal, bila suatukendaraan sedang berada di atas jembatan.
= 0.0012 Cw Vw 2 ……. KN/m ...BMS 2.4.6
dimana : Cw = 1.2
= 0.0012 1.2 35 2= 1.764 KN/m
Ikatan angin bawah menerima semua beban di atas
Perencanaan Ikatan AnginSemua beban angin yang telah didapat sebelumnya, pada jembatan tertutup dipikul oleh ikatan angin
bawah dan ikatan angin atas. Ikatan angin bawah direncanakan berupa ikatan angin silang yang tahan terhadap tarik.dan ikatan angin atas direncanakan berupa ikatan angin yang tahan tekan.
C D
A B
IIWb/2 Wb Wb Wb Wb Wb Wb Wb Wb Wb Wb/2
a1 I a6
7 m d1 d6b
A b1 b6 cd5 BII I 5.5
ikatan angin bawah Wa/2 Wa Wa Wa Wa Wa Wa Wa Wa Wa/2
C Dikatan angin atas
TEW
m2
TEW1
TEW2
TEW2
RA RB
RC RD
Page 60
Beban pada titik simpul :AB
Wb = TEW1 1 + l TEW2AB+CD lap AB 8.90 0.7863
10 1 7 0.6178= 82.9521 + 5.5 1.764 a
19 10 5.5= 14.068 KN = 1434 kg
Wa = CDTEW1 1
AB+CD lap CD= 9 1 7.21 0.5547
82.9521 4 0.832119 9 a
= 4.366 KN = 445.046 kg 6
Reaksi Perletakan : RA = 5 Wb= 5 14.068= 70.34 KN= 7170.18 kg
= 0RA = 5.5 Wb - d670.34 = 5.5 14.068 - d6 0.786318
d6 = 8.9454 kNd6 = 911.9 kg (tarik)
= 0RA - Wb/2 - d1 = 0
70.34 - 7.034 - d1 0.78632 = 0d1 = 80.50881 kN
= 8206.81 kg (tarik)
IKATAN ANGIN ATASDimensi Ikatan Angin
a. syarat kelangsinganLk
< 300 ……LRFD struktur sekunder
Lk = 4 2 + 6 2= 7.2111 m= 721.11 cm
721.1< 300
> 2.404
Perencanaan ProfilI. Batang TekanDirencanakan menggunakan profil 80 80 8 dengan data-data sebagai berikut:
b = 80 mm Ix = Iy = 72.3 cm4d = 8 mm ix = iy = 2.42 cmA = 12.3 cm2 ih = 2.35 cmq = 9.66 kg/m' w = 5.66 cme = 2.26 cm
Beban tekan Pu = 1766.51 kg d18 mm dibor8 + 1.6 = 9.6 mm
sin a =
cos a =
sin a =
cos a =
þ Potongan I - I
SVz
sin a
þ Potongan II - II
SVA
sin a
imin
imin
imin
Ø baut =Ø lubang =
Page 61
Kontrol Kelangsingan = Lk = 721.11 = 297.9794 < 300 OK
i 2.42λc = l 3900
π = 4.09
20.906Kontrol Kekuatan Batang TekanBatas Leleh
Pu = Ø fy Ag / w= 0.9 3900 12.3 / 5.66= 2065.11 kg > 1766.507 kg Ok !!
Profil 80 80 8 untuk ikatan angin atas dapat digunakan
IKATAN ANGIN BAWAHDimensi Ikatan Angin
a. syarat kelangsinganLk
< 300 ……LRFD struktur sekunder
Lk = 7 2 + 5.5 2= 8.9022 cm= 890.22 cm
890.2< 300
> 2.967Perencanaan ProfilII. Batang TarikDirencanakan menggunakan profil 110 110 10 dengan data-data sebagai berikut:
b = 110 mm Ix = Iy = 139 cm4d = 10 mm ix = iy = 3.36 cmA = 21.2 cm2 ih = 2.35 cmq = 16.6 kg/m' w = 7.78 cme = 3.07 cm
Beban tarik Pu = 8206.8 kg d112 mm dibor12 + 1.5 = 13.5 mm
Kontrol Kelangsingan = Lk = 890.225 = 264.9478 < 300 OK
i 3.36Kontrol Kekuatan Batang TarikBatas Leleh
Pu = Ø fy Ag= 0.9 3900 21.2= 74412 kg > 8206.81 kg Ok !!
81.5 db < S1 < ( 4 tp + 100 ) 3 db < S < 15 tp 11
18 < S1 < 140 36 < S < 150 3S1 S
Batas Putus
Pu = 8Pu = 11
33 5
dimana:f = 0.75
An = = 21.2 - 1 1.35 = 19.85 cm2U = 1 - x/L = 1 - 3.07 = 0.386
5Pu =
= 0.75 3700 19.85 0.386
l max
2.1 10 6
ω = 1.25*λc2 =
imin
imin
imin
Ø baut =Ø lubang =
l max
Ø fu AeØ fu An U
( Ag - d Ølub )
Ø fu An U
Page 62
= 21262.3275 kg > 8206.81 kg Ok !!
Page 63
Kontrol Block Shear
Agv = 8 1 = 8 cm2Anv = ( 8 - 1.5 ) 1
= ( 8 - 1.5 1.35 ) 1= 5.975 cm2
Agt = 8 1 = 8 cm2Ant = ( 8 - 0.5 ) 1
= ( 8 - 0.5 1.35 ) 1= 7.325 cm2
fu Ant = 3700 7.325 = 27102.5 kg0.6 fu Anv = 0.6 3700 5.975 = 13264.5 kg
fu Ant > 0.6 fu Anv Putus tariik >putus gesermaka:
== 0.75 ( 0.6 3900 8 + 3700 7.325 )= 34366.875 kg > 8206.81 kg Ok !!
Profil 110 110 10 untuk ikatan angin bawah dapat digunakan
Ø lub
Ø lub
Ø Rn Ø (fu Ant + 0.6 fy Agv)
PORTAL AKHIR 64
PORTAL AKHIR
c
MG MC
S3
Rc Rc
2 2
VE VA
α = arctan8
= 50.91 º6.5
d2 =d1
=8
= 10.31 msin . 50.91
= = Wa x 5 = 21.83 KN
= = Wb x 5 = 70.34 KN
= = 21.83 = 10.91475 KN2 2
= = 21.83 = 10.91475 KN2 2
● = 0
= x 6.5 = 21.83 x 6.5 =17.73647 KN
B 8
● = 0
= -VA ( )
● = = .d1
= 10.91 x 10.30776
= 112.5 KNm
PERENCANAAN PROFILJadi untuk ikatan angin GC, mengalami gaya-gaya sebagai berikut :
* Bidang N : Rc = 21.8295 KN = 2225.229 kg
* Bidang D : 17.73646875 KN = 1808.0 kg
-17.7364687 KN = -1808.0 kg
* Bidang M : 112.5066678 KNm = 11468.57 kgm
112.5066678 KNm = 11468.57 kgm
Batang ini merupakan beam kolom karena menerima gaya tekan dan lentur serta gaya transversal. Dicoba profil
WF 250 x 250 x 9 x 14
bf = 250 mm ix = 10.8 cm A = 92.18
d = 250 mm iy = 6.29 cm
tw = 9 mm Sx = 867
tf = 14 mm Sy = 292
r = 16 mm Zx = 937
h = 190 mm Zy = 442
Pu = 1808.0 kg 11468.569604 kgmL = 650 cm kx = 0.76 ky = 0.68
Kontrol Kolom :* Penampang =>
h=
190= 21.11 }tw 9 h
< OK=
665= 42.06
tw250
bf=
250= 8.929 }2.tf 28 bf
< OK=
250= 15.81
2.tf250
sin α
RA dipikul langsung oleh perletakan
RC WA
RA WB
HERC
HARC
ΣME
VARC
ΣV
VE
MG MC HA sin α
VA =
VE =
MC =
MG =
Batang Portal Akhir
cm2
cm3
cm3
cm3
cm3
Mnt1 = Mnt2 =
λR
λR
λR
λR
RC = WA
RA = WB HEE
A HA
C D
d1b1
8VE VA
PORTAL AKHIR 65
* Kelangsingan Struktur =>
=0.76 650
= 45.74 => = = 869681.151911 kg10.8
=0.68 650
= 70.27 => = = 368487.870717 kg6.29
= λy = 70.27 =>λ fy
=70.3 250
π E 3.14 200000 = 0.791
0.25 < λc < 1.2 =>w =
1.43= 1.34
1.6 - 0.67 λc
= Agfy
= 92.182500
= 172459.05944 kgw 1.336
Pu=
1807.99885321101= 0.012 < 0.2 => Pers. Interaksi 2
Ф Pn 0.85 172459.05944
Kontrol Balok :
=
= 0.6 - 0.4 β
= 0.6 - 0.4 (11468.5696
) = 0.211468.5696
≥ 1
1Nu
)=
0.2= 0.20 < 1 => 1
12225.22936 )869681.152
= 1 11468.5696 = 11468.5696 kgm
* Penampang =>h
=190
= 21.11 }tw 9 h< OK
=1680
= 106.3tw
250bf
=250
= 8.929 }2.tf 28 bf< OK
=170
= 10.752.tf
250=> Penampang kompak => Mnx = Zx . fy
= 937 2500 = 2342500 kgcm = 23425 kgm
Kontrol Balok :
Pu< 0.2 =>
Pu+ ( )
Ф Pn 2 Pn
=>1807.99885321101
+ ( 11468.569604 )2 0.85 172459.0594 0.9 23425
=> 0.550152125 < 1 OK
λx Ncrbxπ2.E.Ag
λx2
λy Ncrbyπ2.E.Ag
λy2
λmax λc =
Pn
Mux δbx Mntx
Cmx
δbx =Cmx
- ( Ncrbx
δbx =- (
Mu
λp
λp
λp
λp
Mnx
Mu
Фt Фb Mnx
SAMBUNGAN 66
PERENCANAAN SAMBUNGAN
Sambungan batang Horizontal BawahData : > Gaya Horizontal : S2 = 420661.3 kg
> Profil : WF 400 x 400 x 45 x 70Rencana :
> Baut Æ = 2 cm Ab = 3.14159> Pelat Penyambung ; t = 2 cm
a. Kekuatan Baut
= 0.75 0.5 min proof load 2= 0.75 0.5 22050 2= 16537.5 kg …..(Menentukan)
= 0.75 2 d tp fu= 0.75 2 2 2 3700= 22200 kg …...(Tidak Menentukan)
b. Jumlah BautBaut diletakkan pada kedua flens dari rangka batang, maka jumlah baut untuk tiap sisi flens :
S2n =
2420661.3
=2 16537.5
= 12.7184072 baut= 13 baut
Jadi baut untuk tiap flens digunakan sebanyak 13 buah
cm2
> Kekuatan geser Baut ÆRnÆRn
> Kekuatan tumpu Baut
ÆRnÆRn
ÆRn
BALOK MELINTANGWF 900x300x16x28
BAUT Ø20 mm
BATANG HORISONTAL BAWAH WF 400X40045x70
PLAT T= 20mm
BATANG HORISONTAL BAWAH WF 400X400X45x70
BATANG DIAGONAL WF 400X400X15x15
BAUT Ø12 mm
BAUT Ø20 mm
BAUT Ø20 mm
I
I
S1
S2
S4S3
SAMBUNGAN 67
Sambungan batang Horizontal AtasData : > Gaya Horizontal : S1 = 510566.5 kg
> Profil : WF 400 x 400 x 45 x 70Rencana :
> Baut Æ = 2 cm Ab = 3.1416> Pelat Penyambung ; t = 2 cm
a. Kekuatan Baut
= 0.75 0.5 min proof load 2= 0.75 0.5 22050 2= 16537.5 kg …..(Menentukan)
= 0.75 2 d tp fu= 0.75 2 2 2 3700= 22200 kg …...(Tidak Menentukan)
b. Jumlah BautBaut diletakkan pada kedua flens dari rangka batang, maka jumlah baut untuk tiap sisi flens :
S1n =
2510566.5
=2 16537.5
= 15.4366297 baut= 16 baut
Jadi baut untuk tiap flens digunakan sebanyak 16 buah
Sambungan batang DiagonalData : > Gaya Horizontal : S3 = 314333.1 kg
> Profil : WF 400 x 400 x 18 x 28Rencana :
> Baut Æ = 1.6 cm Ab = 2.0106> Pelat Penyambung ; t = 2 cm
cm2
> Kekuatan geser Baut ÆRnÆRn
> Kekuatan tumpu Baut
ÆRnÆRn
ÆRn
cm2
BALOK MELINTANGWF 900x300x16x28
BAUT Ø20 mm
BATANG HORISONTAL BAWAH WF 400X40045x70
PLAT T= 20mm
BATANG HORISONTAL BAWAH WF 400X400X45x70
BATANG DIAGONAL WF 400X400X15x15
BAUT Ø12 mm
BAUT Ø20 mm
BAUT Ø20 mm
I
I
WF250x250x9x14 BATANG HORISONTAL ATAS WF 400X400X45x70
BAUT Ø20 mm
PLAT SIMPUL T=20 mm
II
BATANG HORISONTAL ATAS WF 400X400X45x70
II
I
PLAT T= 20mm
BAUT Ø12 mm
BATANG DIAGONALWF 400x400x15x15
I
SAMBUNGAN 68
a. Kekuatan Baut
= 0.75 0.5 min proof load 2= 0.75 0.5 14130 2= 10597.5 kg …..(Menentukan)
= 0.75 2 d tp fu= 0.75 2 1.6 2 3700= 17760 kg …...(Tidak Menentukan)
b. Jumlah BautBaut diletakkan pada kedua flens dari rangka batang, maka jumlah baut untuk tiap sisi flens :
S3n =
2314333.1
=2 10597.5
= 14.8305322 baut= 15 baut
Jadi baut untuk tiap flens digunakan sebanyak 16 buah
Sambungan batang DiagonalData : > Gaya Horizontal : S4 = 59171.6 kg
> Profil : WF 400 x 400 x 15 x 15Rencana :
> Baut Æ = 1.2 cm Ab = 1.131> Pelat Penyambung ; t = 2 cm
a. Kekuatan Baut
= 0.75 0.5 min proof load 2= 0.75 0.5 7590 2= 5692.5 kg …..(Menentukan)
= 0.75 2 d tp fu
> Kekuatan geser Baut ÆRnÆRn
> Kekuatan tumpu Baut
ÆRnÆRn
ÆRn
cm2
> Kekuatan geser Baut ÆRnÆRn
> Kekuatan tumpu Baut
ÆRn
WF 400X200X45X70 (BATANG HORISONTAL ATAS)
WF 400X200X18X28 (BATANG DIAGONAL)
PLAT T= 20mm
BAUT Ø16 mm
WF 400X200X18X28 (BATANG DIAGONAL)
WF250x250x9x14
BAUT Ø16 mm
BAUT Ø20 mm
SAMBUNGAN 69
= 0.75 2 1.2 2 3700= 13320 kg …...(Tidak Menentukan)
b. Jumlah BautBaut diletakkan pada kedua flens dari rangka batang, maka jumlah baut untuk tiap sisi flens :
S4n =
259171.6
=2 5692.5
= 5.19732876 baut= 6 baut
Jadi baut untuk tiap flens digunakan sebanyak 7 buah
Sambungan Ikatan Angin Bawah
Data : > Gaya Horizontal : d1 = 8206.8 kg> Profil : 110 110 10
Rencana :> Baut Æ = 1.2 cm Ab = 1.131> Pelat Penyambung ; t = 1 cm
a. Kekuatan Baut
= 0.75 0.5 min proof load 2= 0.75 0.5 7590 2= 5692.5 kg …..(Menentukan)
= 0.75 2 d tp fu= 0.75 2 1.2 1 4100= 7380 kg …...(Tidak Menentukan)
b. Jumlah BautBaut diletakkan pada kedua flens dari rangka batang, maka jumlah baut untuk tiap sisi flens :
d1n =
28206.8
=2 5692.5
= 0.72084409 baut= 1 baut
Jadi baut untuk tiap flens digunakan sebanyak 2 buah
Sambungan Balok Melintang dengan Rangka UtamaData : > Gaya geser max. : VA = 94971.7 kg
ÆRn
ÆRn
cm2
> Kekuatan geser Baut ÆRnÆRn
> Kekuatan tumpu Baut
ÆRnÆRn
ÆRn
BALOK MELINTANGWF 900x300x16x28
BAUT Ø20 mm
BATANG HORISONTAL BAWAH WF 400X40045x70BAUT Ø20 mm
BAUT Ø20 mm
I
I
PLAT T= 20mm
BATANG HORISONTAL BAWAH WF 400X400X45x70
BATANG DIAGONAL WF 400X400X15x15
BAUT Ø12 mm
SAMBUNGAN 70
> Profil : WF 900 x 300 x 16 x 28Rencana :
> Baut Æ = 2 cm Ab = 3.14> Pelat Penyambung ; t = 2 cm
a. Kekuatan Baut
= 0.75 0.5 min proof load 2= 0.75 0.5 22050 2= 16537.5 kg …..(Menentukan)
= 0.75 2 d tp fu= 0.75 2 2 2 4100= 24600 kg …...(Tidak Menentukan)
b. Jumlah BautBaut diletakkan pada kedua flens dari rangka batang, maka jumlah baut untuk tiap sisi flens :
VAn =
294971.7
=2 16537.5
= 2.87140525 baut= 3 baut
Jadi baut untuk tiap flens digunakan sebanyak 3 buah
Sambungan Balok Melintang dengan end plate
Balok melintang direncanakan disambung dengan las pada end plate dan end plate disambung dengan baut ke rangka utama
Sambungan balok melintang dengan end plate
direncanakan : las E 70xx dengan fu : 70 ksi = 4921tebal las = 1 cmMomen : las
Mu = + = 78.8 + 1,568 profil WF = 1,647 kN.m = 167,906 kg.m
Geser : plat ujungV = 931.67 kN = 94971.7 kg
Balok Melintang : Profil WF 900 x 300 x 16 x 28b = 30.2 cmd = 91.2 cm
A las = 2 b + d= 2 30.2 + 91.2
cm2
> Kekuatan geser Baut ÆRnÆRn
> Kekuatan tumpu Baut
ÆRnÆRn
ÆRn
kg/cm2
MD ML
WF 400X400X18X28 (BATANG HORISONTAL BAWAH)
GELAGAR MELINTANG WF 400X400X20X35
SAMBUNGAN 71
= 242.8W =
6= 131471.71
cm2
b3 + 3 b2 + d3
cm3
SAMBUNGAN 72
Akibat geser :fv = Pu
A= 94971.72855
242.8= 391.152095
Akibat momen :
= MuW
= 16790556131471.71
= 127.712311
== 411
Ø = 0.75 0.6 fu las te= 2,214
< OK !
Sambungan end plate dengan Rangka UtamaData : > Gaya geser max. : V = 94971.7 kgRencana :
> Baut Æ = 2 cm Ab = 3.1416> Pelat Penyambung ; t = 2 cm
a. Kekuatan Baut
= 0.75 0.5 min proof load 1= 0.75 0.5 22050 1= 8268.8 kg …..(Menentukan)
= 0.75 2 d tp fu= 0.75 2 2 2 4100= 24600 kg …...(Tidak Menentukan)
b. Jumlah BautBaut diletakkan pada kedua flens dari rangka batang, maka jumlah baut untuk tiap sisi flens :
Vn =
294971.7
=2 8268.75
= 5.74281049 baut= 6 baut
Jadi baut untuk tiap flens digunakan sebanyak 7 buah
kg/cm2
fH
kg/cm2
f total fv2 + fh2
kg/cm2
fn
kg/cm2
f total Øfn
cm2
> Kekuatan geser Baut ÆRnÆRn
> Kekuatan tumpu Baut
ÆRnÆRn
ÆRn
2.Batang Tekan Direncanakan menggunakan profil 60 60 6
b = 60 mm Ix = Iy = 22.8d = 6 mm ix = iy = 1.82A = 6.91 cm2 = 1.17q = 5.42 kg/m' w = 4.24
e = 1.6916 mm16 + dibor = 17.6
Btg tekan max = 1123.69 kg d1Lk = 6.622 m
λ =Lk 6.622
= 3.6385i min 1.82
λc = 3.6385 2400
π = 0.0392
1
Kontrol leleh batang (tengah batang)Pu/2 ≤
561.85 ≤ 0.9 6.91 2400/15025.49 ≤ 14925.6 kg OK
Jumlah bautPersyaratan pada sambungan
Jumlah baut
Rnv = 0.4 fu n Ab (terdapat ulir pada bid geser)
= 0.4 5000 2 = 2009.6 kgRuv = Ф Rnv Ф = 0.8
= 1607.68 kg1607.68 kg
Jumlah baut =1123.69
= 0.6989521607.68≈ 1 baut
Kuat putus batang
An =Ae = 1 - e/L * An = 1 - 1,69/6 * 5.95
= 4.274
0.75.4.274.440014104.2 kg OK
Kontrol Block Shear
Agt = 3.5 0.6 = 2.1
Ant = (3.5-0.8) 0.6 = 1.62
Agv = 9 0.6 = 5.4
ih
f baut =f lubang =
2.1 10 6
ω =
Ф Ag fy/ω
Kekuatan 1 baut ( Ф 8 mm BJ 5000 )
0.25.3.14.(0.8)2
Kekuatan 1 baut ( Ф 8 mm BJ 5000 ) =
6.91 - (0.6.1.2) = 5.95 cm2
cm2
Pu/2 ≤ Ф Ae fu5025.49 ≤5025.49 ≤
jarak baut ke baut min 2,5 Ф = 2.5 . 1.6 = 4 cm dipakai 5 cmjarak baut ke tepi batang min 1,75 Ф = 2.8 cm , dipakai 4 cm
cm2
cm2
cm2
Anv = (9-1.6-0.8) 0.6 = 3.96fu Ant = 4400 . 1.62 = 7128 kg0.6 fu Anv = 0.6.4400.3.96 = 10454.4 kgФRn =
= 0.75 ( 10454.4 + ( 2800 2.1 ))= 12250.8 kg
Pu/2 <5025.49 < 12250.8 kg OK
cm2
0.75(ФfuAnv+fyAgt)
Ф Rn
cm4cmcmcm
mm
SAMBUNGAN BALOK MEMANJANG MELINTANG 76
Sambungan Balok Memanjang dan Balok Melintang
Sambungan balok memanjang dan melintang direncanakan menggunakan bautdengan diameter 16 mm dan pelat penyambung 10 mmBaut tipe tumpu dan diborBaut Ø 16 BJ 41 Ab = 2.011 cm2Baut dibor Ø lubang = 16 + 1.60 = 17.6 mm d1
Sambungan siku Balok Memanjang ( 2 bidang geser )Kontrol kekuatan baut :
Ø Rn = 0.75 0.5 fu 2 Ab= 0.75 0.5 4100 2 2.0106= 6182.654 kg menentukan
Ø Rn = 0.75 2 d tp fu= 0.75 2 1.6 1 4100= 9840 kg
Pu = 1/2 qm λ + T= 1/2 1514 5.5 + 26504= 17415.840 kg
ØRn yang menentukan adalah : 6182.654 kg (yang terkecil)Banyaknya baut = Pu = 17415.840 = 2.82 ≈ 3
6182.654
Sambungan siku Balok Melintang ( 1 bidang geser )Kontrol kekuatan baut :
Ø Rn = 0.75 0.5 fu Ab= 0.75 0.5 4100 2.011= 3091.327 kg menentukan
Ø Rn = 0.75 2 d tp fu= 0.75 2 1.6 1 4100= 9840 kg
Pu = 1/2 qm λ + T= 1/2 1514 5.5 + 26504= 17415.840 kg
Ø Rn yang menentukan adalah : 3091.3 kg (yang terkecil)Banyaknya baut = Pu = 17415.84 = 5.63 ≈ 6
3091.3 ( 2 sisi)masing -masing sisi = 3 baut
75 x 75 x 10
Luas Geser = Lmv
Anv == 75 - 3 - 17.6 10= 544 mm2
Kuat rencana := Ø 0.6 fu Anv= 0.75 0.6 4100 5.44= 10037 kg
Ø Rn
Ø Rn
Kontrol Pelat Siku L
tL
( L - n - d1 ) tL
Ø Rn
SAMBUNGAN BALOK MEMANJANG MELINTANG 77
Karena terdapat 2 siku maka:2 Ø Rn > Pu2 10037 > 17,416
20,074 > 17,416 ....OK!
Balok Memanjang 600 x 300 x 14 x 23
Baut pada Balok Memanjang
Profil L 75 75 10
Baut pada Balok Melintang
Balok Melintang900 x 300 x 16 x 28
Rangka Utama - Cek Beban Rangka yang sebenarnya 78
CS2S3 S1
d2 = 6.50 P/2 P P P P P P P P P P/2a
A S2 CS1 B
RA = 5 P RB = 5 Pl = 6
60 mP = Beban pada titik simpul
= Beban mati sebelum komposit + beban mati sesudah komposit +Berat rangka dan alat penyambung
a. Prangka rencana
= q l B / 2 Kg ……….Prof Sumadijo "jemabatan Baja"
q = 20 + 3 L= 20 + 3 60= 200
= 200 6 7.3 / 2= 4380 Kg= 42.97 KN
b. Prangka yang sebenarnya
Batang Horizontal Atas S1 untuk 1 bentang digunakan :
Profil WF 400 x 400 x 45 x 70q = 605 Kg/m
= 6 m
= 1 buah
P1 = q= 605 6 1= 3630 Kg
Batang Horizontal bawah S2 untuk 1 bentang digunakan :
Profil WF 400 x 400 x 45 x 70q = 605 Kg/m
= 6 m
= 1 buah
P2 = q= 605 6 1= 3630 Kg
Batang Diagonal S3 untuk 1 bentang digunakan :
Profil WF 400 x 400 x 18 x 28q = 232 Kg/m
= 7.159 m
= 1 buah
P3 = q= 232 7.1589 1= 1660.87 Kg
Jadi Ptotal = P1 + P2 + P3= 3630 + 3630 + 1660.9= 8920.9 Kg
Perbandingan Prangka rencana dengan Prangka yang sebenarnya
Prangka
Kg/m2
Kg/m2
Kg/m2
Prangka
Lbatang
Sbatang
Lbatang Sbatang
Sbatang
Sbatang
Lbatang Sbatang
Lbatang
Sbatang
Lbatang Sbatang
Rangka Utama - Cek Beban Rangka yang sebenarnya 79
Karena Ptotal > Prangka...Perlu Pengecekan Kembali dengan memasukkan Prangka dengan nilai P yang sebenarnya
Gambar Sambungan di Joint CS2CS2
S3 S1d2 = 6.88 P/2 P P P P P P P P P
aA S2 CS1
RA = 5 P RB = 5l = 5.5
55 m
DETAIL CS2
S2
P1
S1
a
P3 P4
Direncanakan digunakan :Pelat Simpul : t = 0 mm
Dari Potongan a - aTinjauan sebelah kiri potongan
Momen yang terjadi M = 0.5 P1 - P2 S1 + P3 - P4
= 0.5 -208899 - -18754765 28.625 + #VALUE! - #VALUE!
( "-'' hanya merupakan tanda bahwa dalam perhitungan gaya tersebut adalah gaya tekan)
= #VALUE! kgcm
Gaya Normal yang terjadiN = 0.5 P1 - P2 + P3 -
= 0.5 -18754765 - ### + #VALUE! -= ### Kg
Gaya Lintang yang terjadiD = P3 + P4 sin a
= ### + ### 0.92848
= ### Kg
Wplat = 1/6 b h 2 An = b
= 0.167 0 97.3 2 = 0
= 0 = 0
Tegangan yang terjadiM N
= +Wplat An
### ###= +
0.0 0
= ###
Dt =
An###
=0
= ###
s = 2 + 3 t 2
= ### 2 + 3 #VALUE! 2
= ###
Syarat : s = ### ### = 3200
B
7
A C5.6
cm3
s tu
Kg/cm2
Kg/cm2
s tu
Kg/cm2
Kg/cm2 sijin Kg/cm2
56
detail A
P P/2
B
P
P2
cos a S10.37139
'' hanya merupakan tanda bahwa dalam perhitungan gaya tersebut adalah gaya tekan)
P4 cos a#VALUE! 0.37139
h
97.25
#VALUE!
cm2
detail B
Perencanaan Elastomer 88
PERENCANAAN PERLETAKAN
> Durometer hardness IRHD 70> Shear modulus, G = 1.2 Mpa BMS Tabel 8.1> Bulk Modulus, B = 2000 Mpa BMS Tabel 8.1> Panjang Perletakan, a = 600 mm> Lebar Perletakan, b = 600 mm> Tebal selimut, tc = 6 mm> Tebal Lapis Dalam, t1 = 18 mm> Tebal Pelat Baja ts = 5 mm n = 6 lapis> Tebal total elastomer, t = 132 mm> Side Cover thickness, tsc = 10 mm (berdasarkan BMS tabel K.8)
> Luas denah total karet, Ar = 336400 { (a - 2tsc)* (b - 2tsc) }a = 600 mm
Pelat Baja
t = 132 mmElastomer
Ha
b = 600 mm
HbKontrol Elastomer
Faktor Bentuk (Berdasarkan BMS pasal 8.3.5)Ar
S =P te
dimana: Ar = Luas permukaan terikatP = Keliling Permukaan terikatte = tebal efektif lapisan elastomer
= t1 = 18 mm …..untuk tebal lapis dalam= 1.4 tc …..untuk lapis selimut= 1.4 6 = 8.4 mm
Perletakan Laminasi, 4 < S < 12336400
S =2 580 + 580 8.4
= 17.26 ……NOK!
Persyaratan Perencanaan (Berdasarkan BMS pasal 8.3.6)
Ha t=
Ar GHb t
=Ar G
dimana := = simpangan geser max. tangensial pada permukaan
tumpuan dalam arah dimensi a dan b akibat gerakanstruktur dan gaya tangensial.
Ar = seluruh luas daerah untuk lapis tak terikat
mm2
> Regangan Geser tekan esc
da
db
da db
Perencanaan Elastomer 89
G = modulus gesert = tebal total elastomer
Ha = Pgempa longitudinalHb = Pgempa transversal
185081.4 132= = 60.52 mm
336400 1.2666293.2 132
= = 217.87 mm336400 1.2
Aeff = Luas daerah efektif perletakan ………..(Berdasarkan BMS pasal 8.3.6.1.d)
= A 1 - -a b
60.52 217.87= 336400 1 - -
600 600
= 180315Vmax
=3 Aeff G 1 + 2 S 2
3021152.75433=
3 180314.7 1.2 1 + 2 17.26 2= 0.008
= 6 S= 6 17.26 0.008= 0.808
Gaya vertikal Vmax bekerja pada pusat luasan Elastomer dan momen = 0, maka = = 0
= 0 ………..(Berdasarkan BMS pasal 8.3.6.3)
60.52= = = 0.458
t 132
* Untuk membatasi distorsi tangensial dan agar ujung perletakan menggelinding seminimum mungkin atas kecenderungan pelat baja untuk melentur, syarat yang harus dipenuhi adalah pasal (8.3.6.3) : nilai regangan geser maksimum ijin :
Aeff ≥ 0.9 Ar180314.7 ≥ 0.9 336400
180314.7 < 302760 Nok! Cari ukuran elastomer yang lebih besar
dan ≤ 0.70.458 ≤ 0.7 ..OK 2b!
* Syarat untuk menjamin bahwa regangan geser total yang berkembang tidak berlebihan berdasarkan pasal 8.3.6.1 adalah:
2.4 2.4
+ + ≤ =G 1.2
0.458 + 0 + 0.808 ≤ 2.19091.266 ≤ 2.1909 ....OK 2c !
da
db
da db
mm2
ec
esc ec
> Regangan Geser torsi esr
aa ab
esr
> Regangan Geser tangensial eshda
esh
esh
esh esr esc
Perencanaan Elastomer 90
Persyaratan Tegangan Tekan rata-rata (Berdasarkan BMS pasal 8.3.6.2)
Vmax
≤ 15 Mpa Perletakan LaminasiAr
3251060 N
≤ 15
336400
9.66427 ≤ 15 .....OK 3 !Persyaratan Stabilitas Perletakan (Berdasarkan BMS pasal 8.3.6.5)
Vmax 2 b G S
≤Aeff 3 t
3251060 N 2 600 1.2 17.26≤
180315 3 13218.0299 ≤ 62.7706 .....OK 4 !
Persyaratan Tebal Minimum Pelat Baja (Berdasarkan BMS pasal 8.3.6.6)Tebal baja ts = 5 mm dengan BJ 41 dan fy = 240 MpaSyarat 1 :
ts ≥ te = 35 ≥ 3 Jadi yang menentukan adalah te = 3 mm
3 Vmax t1
te ≥Ar fy3 3251060 18
3 ≥336400 240
3 > 2.17446 ....OK 5 !
Persyaratan Penahan Perletakan (Berdasarkan BMS pasal 8.3.6.7)* Kombinasi Beban
H' < 0.1 Vmax + 3 Aeff 0.001
H' = Beban gempa horizontal terbesar= 666.293 KN
666.2932 < 0.1 3021.153 + 3.00 180315 0.001
666.2932 > 356.2 Nok! Cari ukuran elastomer yang lebih besar
* Beban PermanenVmax
≥ 2 MpaAeff
3021152.8
≥ 2180314.65
16.7549 > 2 .....OK 6b !
Jadi Elastomer berukuran 600 x 600 dapat dipakai
N/mm2
mm2
mm2
mm2
Top Related