I. UMUMAnalisa teknis diajukan untuk menjadi alternatif bangunan break water pada proyekpembangunan konstruksi break water PPI Bone Pute. Struktur dimodelkan dengankonstruksi sheet pile yang ditopang oleh tiang pancang. Sheet pile difungsikan sebagai struktur utama penahan gaya-gaya yang bekerja.
II. DATA TANAHData tanah berdasarkan hasil survey yang diambil dua titik, titik tersebut dianggap cukup mewakili keadaan tanah disekitar break water.Anlisa akan dilakukan hanya dengan data-data yang ada dan asumsi-asumsisebagai berikut :(EL. -5,90 s/d -21,1)
=
=
j =
=
III. REFERENSI~ Spesifikasi produkstandar sheet pile dan tiang pancang wika~ Design and Constructions of port and marine structure, by Alonzo Def. Quinn.~ Perencanaan pelabuhan (Soedjono Kramadibrata) ~ Pelabuhan (Prof. Dr. Ir. Bambang Trimodjo, CES., DEA)
IV. STANDAR DESIGN PRODUK
V. GAMBAR STRUKTUR
VI. PERHITUNGANData gelombang didapat maksimum 1 m (dari simulasi SMS)Analisa gaya yang bekerja :1. Gaya gelombang dalam arah vertikal (sheet pile)Ref. Perencanaan pelabuhan (Soedjono Kramadibrata), Page 172, Design and Constructions of port and marine structure, by Alonzo Def. Quinn, page 58
- H sigenifikan (H rencana) = 1 m- T tencana = 2.94 detik- Berat Jenis Air Laut = 1.024 ton/m3Dari data Pasang surut diperoleh
HWL = 2.64 mKedalaman air di lokasi bangunan bedasarkan HWL d HWL = 3 + 0.00 = 2.64 m- Panjang Gelombang di laut dalam
Lo = 1.56
= 1.56 8.64
gd 1,5 t/m3
gw 1,525 t/m3
0o
cu 19,2 t/m2
T2
= 13.484 m- menentukan Koefisien Pendangkalan
=2.64
= 0.19579 mLo 13.5
Dari tabel lampiran diperoleh
= 0.2 Ks = 0.917 (diperoleh dari tabel L-1, buku teknik pantai)Lo
- menentukan Koefisien Refraksi
Kr = √ Cos α 0 α 0 = arah datangya gelombang
dari arah tenggara)Diamana :
dari lampiran tabel L-1diperolehd/L= 0.22175 maka L= 11.9053 m
C =L
=11.9053
Sin α =C
Sin α 0T 2.94
= 4.04942 m/dSin α =
4.0494* sin 45
L=
13.484 4.5864T 2.94 Sin α = 0.6243
= 4.5864 m/d α = 38.632
maka
Kr = √ 0.7070.78117
Kr = 0.9513
- mentukan Tinggi gelombang akibat koefisen refraksi dan koefisien shoaling
= Ho*Kr*Ks
= 1 0.951 0.917
= 0.8724 m
- menentukan Tinggi Gelombang Pecahtinggi gelombang pecah ditentukan dengan grafik
=1.0905
= 0.013 Ho =H
=1
9.81 2.94 Ks.Kr 0.917 0.951
= 1.1463 mdari garfik (dilampiran) diperoleh
Hb= 0.9
1.0905 m
makaHb = 0.9 1.0905
d HWL
dHWL
Cos α (di ambil 450 dengan asumsi gelombang
C0
C0 =
H(Kr,Ks)
H(Kr,Ks)
H(Kr,Ks)
H'0
gT2
H'0 = Kr * H0
H'0 H'0 =
Hb = 0.98146 m
- menentukan kedalaman gelombang pecah
Hb = 0.78
=0.98146
= 1.2583 m0.78
jadi gelombang pecah akan terjadi pada kedalaman 1.2583 m, lebih kecil dari pada kedalaman pada konstruksi sehingga gelombang tidak pecah sebelum konstruksi maka gelombang rencana
Dari data diatas diketahui gelombang dengn karekteristik H = 1 m dan L = ### , membentursuatu sheet pile vertikal dengan kedalaman 2.64 m . Dibelakang dinding tersebut terdapat pulaair pada kedalaman yang sama. Hitung gaya-gaya yang bekerja pada dinding ini dan momennya ?
x = =2 . 3.14 . 2.64
= 1.2295447L 13.484016
tanh 1.23 @ 0.84258coth 1.23 @ 1.18683sinh 1.23 @ 1.56447cosh 1.23 @ 1.85676
Jadi,
= . coth ( ) = 0.2765155L L
Untuk gelombang datang :
=1
( d + + H ) . { g . d +g . H
} -2 2
=1
( 2.64 + 0.28 + 1 ) . { 1.02 . 2.64 +1 . 1
} -7.137
2 1.85676 2
= ###
=1
( d + + H { g . d +g . H
} -6 2
=1
( 2.64 + 0.28 + 1 { 1.02 . 2.64 +1.02 . 1
} -###
6 1.85676 6
= ###
= = ###
Untuk gelombang balik :
=1
( d + + H ) . { g . d -g . H
} -2 2
=1
( 2.64 + 0.28 + 1 ) . { 1.02 . 2.64 -1 . 1
} -7.137
2 1.85676 2
= ###
db
db
yang digunakan adalah H(ks,kr)
2pd
Dari lampiran L2 maka diperoleh :
shph2 2pd
Rmaks shgd2
cosh (2pd/L)
Mmaks sh )2gd3
cosh (2pd/L)
)3
Imaks
Mmaks
Rmaks
Rmin shgd2
cosh (2pd/L)
= ###
Tanda minus menyatakan bahwa tekanan berbalik kearah laut2. Gaya gelombang dalam arah vertikal (pile)Ref. Design and Constructions of port and marine structure, by Alonzo Def. Quinn, page 60
=g2g
Dimana : =Drag force, N
= Drag coeffisient = 0.45
D = Diameter pile, ft = 1.3123H = Tinggi gelombang, ft = 3.28084
= Coeffisient = 3.35
0.3386 N= 0.00339 ton
3. Gaya akibat angin
F =Dimana : F = Gaya akibat angin (N)
V = Kecepatan angin (km/jam) = 11.8Cs = Koefisien shape = 1.0
A = = 12.0Jadi F = 79.0326 N
= 0.79033 tonBeban yang menentukan adalah = 0.94382 ton/m
Analog Mmin = tanda minus
FD CD DH2.KD
FD
CD
KD
Jadi FD =
0,0473.V2.Cs.A
Area (m2)
Kp = tg R = 1.405S = 8.432
11.96028
8.1929.915275
20.65528.847
2.9020321.703535
1. Sketsa diagram tekanan akibat gelombang
Diketahui :H = 5 m
1.3 m
3.7 m
1 m
2. Menghitung tekanan tanah aktif dan tekanan tanah pasif
a. Koefisien tekanan tanah aktif menurut Rankine adalah :
Ka =
- 37 0 - 18 0
= 0.27099 = 0.52786
- 12 0
= 0.65575
b. Koefisien tekanan tanah pasif menurut Rankine adalah :
Kp =
- 12 0
Kp = 3.69017
3. Menentukan tekanan tanah aktif
- Tekanan tanah aktif akibat pengaruh beban luar (q)
7 0.24858
1.740085
-
( 1.9 1.3 ###
0.614002
Hb =
Ha =
ya =
tan2( 45 - f/2 )
Untuk nilai f1 Untuk nilai f2
Ka1 Ka2
Untuk nilai f3
Ka3
tan2( 45 + f/2 )
Untuk nilai f3
s1 = q . Ka1
s1 =
s1 = t/m2
Tekanan tanah aktif akibat pengaruh tanah setinggi Hb
s2 = g1 . Hb . Ka1
s2 =
s2 = t/m2
= =
=
=
x
xx
a
x
Hb
Ha
-
( 7 2.47 ) 0.527864
4.998873
-
( 2 1 ) 0.5 m 0.527864
0.263932
-
( 7 2.47 ( 2 1 ) 0.5 ) 0.65575
6.537829
Sehingga dapat diperoleh kedalaman a (jarak dimana tegangannya = 0) :
a = =6.53783
### ### ( 1.9 1 )
a = 8.357203 m
4. Menghitung gaya tekanan tanah aktif
= 1.740085 1.3 = 2.262111 t/m
= 0.5 0.614002 1.3 = 0.399101 t/m
= 4.998873 0.5 = 2.499436 t/m
= 0.5 0.263932 0.5 = 0.065983 t/m
= 0.5 6.537829 8.357203 = 27.31898 t/m
- Resultan gaya tekanan tanah aktifnya adalah :
2.262111 0.399101 2.499436 0.065983 27.31898 = 32.54561 t/m
- Jarak resultan gaya terhadap titik 0 adalah :
199.4967 y = 6.129755 m
4. Menghitung kedalaman pemancangan turap
Diketahui :H = 5 m
0.5 m
1.3 m
Tekanan tanah aktif akibat pengaruh beban luar (q) dan tanah setinggi Hb
terhadap tanah setinggi Ha
s3 = ( q + g1.Hb ) . Ka2
s3 =
s3 = t/m2
Tegangan tanah aktif akibat pengaruh tanah setinggi Ha
s4 = (g2sat - gw) . Ha . ka2
s4 =
s4 = t/m2
Tekanan tanah aktif akibat pengaruh beban luar , tanah setinggi Hb , tanah
setinggi Ha terhadap tanah setinggi a
s5 = (q + g1.Hb + (g2sat - gw) . Ha) . ka3
s5 =
s5 = t/m2
s5
( kp-ka3 ). (g3sat - gw)
Pa1 s1 . Hb Pa1
Pa2 0,5 x s2 x Hb Pa2
Pa3 s3 . Ha Pa3
Pa4 0,5 x s4 x Ha Pa4
Pa5 0,5 x s2 x a Pa5
Ra = S P =
Ra . y = Pa1(1/2.Hb+Ha+a)+Pa2(1/3.Hb+Ha+a)+Pa3(1/2.Ha+a)+Pa4(1/3.Ha+a)+Pa5(2/3.a)
Ra . y =
Ha =
Hb =
+ x
-- x x
+ + -- x x
- x -
==
=
=
=
x
x x
x
x
xx
x
+ + + +
a
b
Ta Hb
yaf
1 ma = 8.36 my = 6.13 m
32.54561 t/m
Ra - Pp
Pp =
- Dari gambar diatas diperoleh syarat keseimbangan sebagai berikut :
Dimana :
Pp = 0.391149
2/3.x' + 12.3572 202.6761
Sehingga diperoleh persamaan keseimbangan :
0.391149 ### ### 0
0.260766 4.833512 -202.676 = 0
Untuk mencari nilai x digunakan Metode Newton :
f(x) f'(x)
5 -49.24253 67.89259 -0.72530 5.725305.72530 4.69990 80.98964 0.05803 5.667275.66727 0.03131 79.91146 0.00039 5.666885.66688 0.00000 79.90420 0.00000 5.66688
5.666878 0.00000 79.90420 0.00000 5.666885.666878 0.00000 79.90420 0.00000 5.66688
Jadi, dengan metode diatas diperoleh nilai x' = 5.6669 m
Sehingga; D' = a + x'D' = 8.36 5.67D' = 14.02 m
Panjang Turap seluruhnya; h' = H + D'h' = 5 14.02h' = 19.02 m
Direncanakan panjang turap ; 24.03 m
Sehingga nilai D yang sebenarnya ;D = 24.03 5D = 19.03 m
Penambahan penanaman ; =D - D'
100%D'
=19.03 14.02
100%
ya =
Ra =
Ta =
0,5.[(g3sat-gw) (Kp-Ka3)].x'2
SMf = 0
Pp . (2/3.x+a+H-ya) - Ra . (H-(y-a)-ya) = 0
0,5.[(g3sat-gw) (Kp-Ka3)].x'2 = x'2
2/3.x' + a + H - ya = Ra . (H-(y-a)-ya) =
x'2 . ( 2/3 .x' +
x'3 +
xn
htotal =
D = htotal - H
b
c
d
ePp
a
xD
Ra
Ha
y
x'2 +( )
f ( x )f ' (x )
f ( x )f ' (x )
xn -
+
+
-
x
x-
=14.02
100%
= 35.70% (Disarankan 20% - 50%) OK!!
Sehingga nilai x yang sebenarnya ; x = D - ax = 19.03 8.36x = 10.67 m
- Besarnya tekanan tanah pasif (Pp)=
Pp = 12.56118 t/m
- 19.98444 t/m
Hasil - hasil perhitungan :
h' = 19.02 m = 2.262111 t/m
H = 5 m = 0.399101 t/m
= 0.5 m = 2.499436 t/m
= 1.3 m = 0.065983 t/m
= 1 m = 27.31898 t/m
y = 6.13 m = 32.54561 t/mD' = 14.02 m Pp = 12.56118 t/ma = 8.36 m = 19.98444 t/m
x' = 5.67 m q = 7
B. PERHITUNGAN KONSTRUKSI JANGKAR
1. Menentukan kedalaman batang jangkar
1 m
2. Menentukan perletakan batang jangkar pada papan jangkar
-
Diketahui : 1.9 1 m
37 0 19.98444 t/m
0.248584 4.022791
dari gambar tegangan yang bekerja pada papan jangkar diperoleh ;
0,5.[(g3sat-gw) (Kp-Ka3)].x'2
Besarnya gaya jangkar (Ta) = Ra - Pp Ta =
Pa1
Pa2
Ha Pa3
Hb Pa4
ya Pa5
Ra
Ta
t/m2
Direncanakan dalamnya batang jangkar dari permukaan adalah; ya =
Perhitungan tinggi papan jangkar (hb)
g1 = t/m3 ya =
f1 = Ta =
Ka1= tan2( 45 - f/2 ) = Kp1= tan2( 45 + f/2 ) =
x-
-
S
c
yb
Ta
1/2 yb
1/2 yb
g1.Kp1.S g1.Ka1.S
Pu = B ( Pp -Pa) ( Pu dalam satuan permeter panjang )
Dimana :
= 3.821652
= 0.236154
Pu = 3.821652 0.236154 3.585497
Pu=
3.585497= 2.390331
1.5
Dari syarat gaya diperoleh :
2.390331 > 19.98444
> 8.36053
S > 2.891458 ###
Dari, perhitungan diatas dapat diambil S = 2.90 mKontrol :
### > ### (OK!!!)
Perhitungan tinggi papan turap ;
S= 1,5 - 2 (diambil 1,5)
2.90= 1.7
= 1.80 m
1.10 m
3. Perhitungan panjang batang jangkar
Dari sketsa penjangkaran diperoleh ;D 19.03
= #VALUE! m#VALUE!
0.5= #VALUE! m
#VALUE!
1.3= #VALUE! m
#VALUE!S 2.9
= #VALUE! m#VALUE!
#VALUE! #VALUE! #VALUE! #VALUE! = #VALUE! m
0.5= #VALUE! m
#VALUE!
1.3= #VALUE! m
#VALUE!
#VALUE! #VALUE! = #VALUE! m
Pp = 0.5 .Kp1. g1. S2 S2
Pa = 0.5 .Ka1. g1. S2 S2
S2 - S2 = S2
Pall =S2
S2
Fk
Pall > Ta S2
S2
Pu =
Pall > Ta
yb yb
yb
c = S - yb =
DDEF = tg(45 + f3/2) = L1 =L1
DFGI = tg(45 + f2/2) =Ha
L2 =L2
DIKN = tg(45 + f1/2) =Hb
L3 =L3
DNOQ = tg(45 - f1/2) = L4 =L4
Lt1=
DCHJ = tg(f2) =Ha
a1 =a1
DJLP = tg(f1) =Hb
a2 =a2
Lt2=
+ + +
+
#VALUE!Sehingga, panjang batang jangkar adalah :
r = (0.90) #VALUE! = #VALUE! m
4. Menentukan jarak antar batang jangkar
Direncanakan jarak antar batang jangkar adalah ; p = 0.80 m
5. Perhitungan diameter batang jangkar
1600
F = 0.80 19.98444 = 15.98755 ton 15987.55 kg
F £ s F £A s 4
d =4 . 15987.55
= ###1600
Jadi, diambil diameter batang jangkar adalah = 25.4 mm
6. Perhitungan dimensi papan jangkar
1600
pada jangkar dan nilainya sebesar :
=
= 3.774208 tm (permeter panjang)
= 377420.75859 kg.cm(permeter panjang)
377420.75859= 235.888
s 1600
Dengan data-data sebagai berikut :
117
w = 400 mmh = 44.5 mmt = 12.70 mm
Kontrol ;
=377420.8
= 3225.818117
Jadi, jarak efektif papan jangkar dari turap berada pada interval ; Lt1 < Lt < Lt2
diambil ; Lt =
Direncanakan menggunakan baja Bj. 37(Fe. 360) dimana; s = kg/cm2
p . Ta =
p . d2
p .
Direncanakan menggunakan baja Bj. 37(Fe. 360) dimana; s = kg/cm2
Mmax Berada Pada daerah yang tegak lurus
Mmax 0,5.g1.(kp1-ka1).(c+0,5yb)2.1/3.(c+0,5yb)
Mmax
Mmax
wx =Mmax
wx = cm3
Dari nilai wx yang telah diperoleh maka digunakan profil bentuk YSP . FA
wx = cm3
s =Mmax
wx
+2 2
=
d=√ 4 .Fπ .σ
w
ht
x
S
c
yb
Ta1/2 yb
1/2 yb
g1.kp1.S g1.ka1.S
3225.818 £ 1600 (Cari Lagi)
C. PERHITUNGAN DIMENSI TURAP
1. Mencari momen maksimumMomen maks akan terjadi pada titik yang mempunyai geseran = 0.
dimana ; = 19.98444 t/m = 0.5 m
= 2.262111 t/m = 1.3 m
= 0.399101 t/m = 1 m
= 2.499436 t/m
= 0.065983 t/m
Dari gambar dan gaya-gaya yang telah dihitung dapat diketahui bahwa geseran = 0terjadi diantara bidang batas air dengan garis keruk
= 2.262111 = 4.998873 x
= 0.399101 = 0.263932
2.262111 0.399101 4.998873 x + 0.263932 19.98444 = 0
0.263932 4.998873 x - 17.32323 = 0
2.99 m
Sehingga; = 19.98444 = 14.95956
= 2.262111 = 2.363664
= 0.399101
Untuk menghitung momen maksimum digunakan persamaan dibawah ini
31.45156 t.m (persatuan panjang)
3145156.0293 kg.cm (persatuan panjang)
s £ s
Ta Ha
Pa1 Hb
Pa2 ya
Pa3
Pa4
S H = 0Pa1 + Pa2 + Pa3 + Pa4 - Ta = 0
Pa1 Pa3 (q + g1.Hb).Ka2.x =
Pa2 Pa4 0,5.(gsat2-1).ka2.x2= x2
x2 -
x2 +
x =
Ta Pa3
Pa1 Pa4
Pa2
Mmax = Ta(Hb-ya+x) - (Pa1 (1/2.Hb+x) + Pa2 (1/3.Hb+x) + Pa3(1/2.x) + Pa4(1/3.x))
Mmax =
Mmax =
Pa3
Pa4
Pa1
Pa2
Ha
HbTa
ya
x
x1,2=−b±√b2−4 ac
2a
+ +
2. Metode Reduksi Momen Rowe (perhitungan dinding turap)
Diketahui := 5 5
= 0.208073H = 24.03 24.03
= 1 1= 0.041615
H = 24.03 24.03
E = 2100000 206010
=0.3637808504
=0.00019265
EI 206010 . I I
31.45156 t.m (persatuan panjang)
16000
31.451560293= 0.001966
s 16000
3. Memilih profil yang sesuai
Tabel Pemilihan Profil Metode Reduksi Momen Rowe
Profil r
FSP - IIA 880 10600 0.0181748 -1.74053 14.08 0.447673YSP - III 1310 16400 0.0117471 -1.93007 20.96 0.666422FSP - III 1340 16800 0.0114675 -1.94053 21.44 0.681683
YSP - U15 1520 22800 0.0084497 -2.07316 24.32 0.773253
Kurva Reduksi Momen Rowe untuk Papan Turap Dalam Pasir
aHa =
bHb =
kg/cm2 = MN/m2
Menghitung nilai r ;
r = 10,91.10-7 H4
Momen maksimum pada papan turap; Mmax =
Direncanakan menggunakan baja Bj. 37(Fe. 360) dimana; s = ton/m2
wx =Mmax wx = m3
wx (10-6)(m3/m)
I (10-8)(m4/m)
Log r M = s.wx
(t.m)M/Mmax
D
bH
H =
aH
+
D aH
-4 -3.5 -3 -2.5 -2 -1.5
0
0.2
0.4
0.6
0.8
1
1.2
1.4
Mm
ax/
Mo
YSP - III
YSP - U15FSP - III
Berdasarkan kurva reduksi momen rowe diatas , dari keempat profil yang diujiKita peroleh profil yang paling baik untuk dipakai adalah : Profil YSP - IIIDengan data-data sebagai berikut
= 1310
w = 400 mmh = 125.0 mmt = 13.00 mm
I = 16400
4. Menghitung dimensi balok horisontal (ganjal datar)
1333
115.98755 . 0.64 = 1.023203 tm
10 10102320.32303 kg.cm
102320.32303= 76.75943
s 1333
38.37972
Dengan data-data sebagai berikut :
17.7
h = 65 mmb = 42.0 mmd = 5.50 mm
t=r= 7.5 mms = 14.2 mm
33 mm
Kontrol ;
=102320.3
= 2890.40535.4
2890.405 £ 1333 (Cari Lagi)
wx cm3/m'
cm4
Direncanakan menggunakan baja Bj. 33(Fe. 310) dimana; s = kg/cm2
Mmax =0,8.Ta . P2
Mmax =
Mmax =
wx =Mmax wx = cm3
Direncanakan dengan profil CNP (rangkap) sehingga ; wx = cm3
Dari nilai wx yang telah diperoleh maka digunakan profil bentuk CNP-6
wx = cm3
ht =
s =Mmax
2 . wx
s £ s
-4 -3.5 -3 -2.5 -2 -1.5
0
0.2
0.4
0.6
0.8
1
1.2
1.4
w
h
t
Pasir Longgar
Pasir Padat
Log r
Mm
ax/
Mo
FSP - IIA
h xx
y
s
b
d
t
ht
a = 0,684
½
+a)+Pa5(2/3.a)
I. UMUMAnalisa teknis diajukan untuk menjadi alternatif bangunan break water pada proyekpembangunan konstruksi break water PPI Bone Pute. Struktur dimodelkan dengankonstruksi sheet pile yang ditopang oleh tiang pancang. Sheet pile difungsikan sebagai struktur utama penahan gaya-gaya yang bekerja.
II. DATA TANAHData tanah berdasarkan hasil survey yang diambil dua titik, titik tersebut dianggap cukup mewakili keadaan tanah disekitar break water.Anlisa akan dilakukan hanya dengan data-data yang ada dan asumsi-asumsisebagai berikut :(EL. -5,90 s/d -21,1)
=
=j =
=
III. REFERENSI~ Spesifikasi produkstandar sheet pile dan tiang pancang wika~ Perencanaan pelabuhan (Soedjono Kramadibrata) ~ Pelabuhan (Prof. Dr. Ir. Bambang Trimodjo, CES., DEA
IV. STANDAR DESIGN PRODUK
V. GAMBAR STRUKTUR
VI. PERHITUNGANData gelombang didapat maksimum 1 m (dari simulasi SMS)Analisa gaya yang bekerja :1. Gaya gelombang dalam arah vertikal (sheet pile)Ref. Perencanaan pelabuhan (Soedjono Kramadibrata), Page 172,
- H sigenifikan (H rencana) = 1 m- T tencana = 2.94 detik- Berat Jenis Air Laut = 1.024 ton/m3Dari data Pasang surut diperoleh
HWL = 2.64 mKedalaman air di lokasi bangunan bedasarkan HWL d HWL = 3 + 0.00 = 2.64 m
- Panjang dan tinggi gelombang
Lo = 1.56
= 1.56 8.6436= 13.484016 m
H'o=
1= 0.0742
gd
gw
cu
T2
Lo =
13.484= 0.0742
d=
2.64= 0.1958
Lo 13.484H = 1 m
=
= 2.64 + 5 . 1 .1
100= 2.69 m
= 1,8 H
= 1.8 m- Tekanan gelombang
Dengan mengunakan grafik pada lampiran, untuk Nilai D/Lo 0.1958 , akan diperoleh nilaiberikut ini :
d= 0.2218
L
= 2.7866L
= 8.0818= 2.1382
Dari beberapa nilai yang diperoleh dari nilai tersebut dihitung koefisien tekanan gelombang.
= 0.6 +1
{ = 0.65942
( = 0.1501h
2d = 2.93333333
= min { ( ,2d
h
= min { 0.15006198 , 2.93333333 } = 0.15006198
= 1 -d'
{ 1 -1
} = 0.74628244d
Tekanan gelombang dihitung sebagai berikut :
=1
( ) ( )2
= 1.44844685
=
= 0.67741411
=
dbw d + 5 m H1/3
Hmaks
4pd
Sin (4pd/L)Cos (2pd/L)
a14pd / L
}2
Sin (4pd/L)
dbw -h Hmaks)2
3dbw
Hmaks
a2
dbw -h Hmaks)2
3dbw Hmaks
a3Cos (2pd/L)
p1 1+ cos b a1 + a2 cos2 b go Hmaks
t/m2
p2p1
Cos (2pd/L)
t/m2
p2 a3 . p1
= 1.08095045
Menghitung tekanan keatas :
=1
( )2
= 0.89164154
Gaya gelombang dan momen
ή* = 0.75 ( )
= 2.65399987
= min { 2.65399987 , 1.6 } = 1.6
-menentukan Koefisien Pendangkalan
=2.64
= 0.19578737 mLo 13.484
Dari tabel lampiran diperoleh
= 0.1958 Ks = 0.917 (diperoleh dari tabel L-1, buku teknik pantai)Lo
- menentukan Koefisien Refraksi
Kr =√ Cos α 0 α 0 = arah datangya gelombang
dari arah tenggara)Diamana :
dari lampiran tabel L-1diperoleh
t/m2
pu 1+ cos b a1a3go Hmaks
t/m2
1+ cos b Hmaks
dc*
d HWL
dHWL
Cos α (di ambil 450 dengan asumsi gelombang
d/L= 0.22175 maka L= 11.9052988 m
C =L
=11.9052988
Sin α =C
Sin α 0T 2.94
= 4.04942135 m/dSin α =
4.04942135L
=13.484016 4.5864
T 2.94 Sin α = 0.62431758= 4.5864 m/d α = 38.6321169
maka
Kr = √0.707
0.78117064
Kr = 0.9513
- mentukan Tinggi gelombang akibat koefisen refraksi dan koefisien shoaling
= Ho*Kr*Ks
= 1 0.951 0.917
= 0.8724 m
- menentukan Tinggi Gelombang Pecahtinggi gelombang pecah ditentukan dengan grafik
=1.0905
= 0.013 Ho =H
=9.81 2.94 Ks.Kr
= 1.1463 mdari garfik (dilampiran) diperoleh
Hb= 0.9
1.0905 m
makaHb = 0.9 1.0905Hb = 0.98146129 m
- menentukan kedalaman gelombang pecah
Hb = 0.78
=0.98146129
= 1.2583 m0.78
jadi gelombang pecah akan terjadi pada kedalaman 1.2583 m, lebih kecil dari pada kedalaman pada konstruksi sehingga gelombang tidak pecah sebelum konstruksi maka gelombang rencana
Dari data diatas diketahui gelombang dengn karekteristik H = 2 msuatu sheet pile vertikal dengn kedalaman = 6 m . Dibelakang dinding tersebut terdapat pulaair pada kedalaman yang sama. Hitung gaya-gaya yang bekerja pada dinding ini dan momennya ?
C0
C0 =
H(Kr,Ks)
H(Kr,Ks)
H(Kr,Ks)
H'0
gT2
H'0 = Kr * H0
H'0 H'0 =
db
db
yang digunakan adalah H(ks,kr)
x = =2 . 3.14 . 6
= 1.256L 30
Dari lampiran L2 maka diperoleh :0.628
tanh 1.256 @ 0.557coth 1.256 @ 1.7952sinh 1.256 @ 0.6707cosh 1.256 @ 1.204
Jadi,
= . coth ( ) = 0.75197161756L L
Untuk gelombang datang :
=1
( d + + H ) - { g . d2
=1
( 6 + 0.752 + 2 ) - { 1.024 . 62
= -22.219073633
=1
( d + + H { g . d +6
=1
( 6 + 0.752 + 2 { 1.024 . 6 +6
= 81.3009885729
= = -3.6590629257
2pd
shph2 2pd
Rmaks sh
Mmaks sh )2
)3
Imaks
Mmaks
Rmaks
, akan diperoleh nilai
Dari beberapa nilai yang diperoleh dari nilai tersebut dihitung koefisien tekanan gelombang.
(diperoleh dari tabel L-1, buku teknik pantai)
arah datangya gelombang
(di ambil 450 dengan asumsi gelombang
Sin α 0
4.04942135* sin 45
4.58640.6243175838.6321169
1.74476155413
1
0.917 0.951
jadi gelombang pecah akan terjadi pada kedalaman 1.2583 m, lebih kecil dari pada kedalaman pada konstruksi sehingga gelombang tidak pecah sebelum konstruksi maka gelombang rencana
dan L = 30 m , membentur. Dibelakang dinding tersebut terdapat pula
air pada kedalaman yang sama. Hitung gaya-gaya yang bekerja pada dinding ini dan momennya ?
+g . H
} -2
+1.024 . 2
} -113.097336
1.204 2
g . H} -
21.024 . 2
} -113.097336
1.204 6
pd2
cosh (2pd/L)
pd2
cosh (2pd/L)
Top Related