TUGAS AKHIR (RC09-1336) -...
Transcript of TUGAS AKHIR (RC09-1336) -...
TUGAS AKHIR (RC09-1336)
PERENCANAAN REKLAMASI DAN SHORE PROTECTION DI PANTAI BALIKPAPAN
Oleh:
Bonanza Herlambang. F
310910001
Surabaya, Oktober 2013
DOSEN PEMBIMBING:
Prof. Dr. Ir. Herman Wahyudi, DEA
Ir. Fuddoly, M.Sc
Latar Belakang Tinggat perekonomian Kota Balikpapan yang terus meningkat.
Ketersediaan lahan pembangunan yang minim.
Ketersediaan lahan yang didominasi pesisir pantai
Pelaksanaan Reklamasi Pesisir Pantai Dan
Shore Protection
Permasalahan
• Lokasi yang bersinggungan langsung dengan laut sehingga perlu dibangunnya struktur shore protection.
• Pada sisi sebelah timur terdapat sungai, sehingga digunakan struktur sheetpile untuk melindungi reklamasi.
• Lokasi pengerukang (quarry) yang berada dilaut, sehingga perlu perencanaan kapal keruk dan barge.
• Lokasi yang berada dilaut membutuhkan metode pelaksanaan yang efisien.
Batasan Masalah
Dalam tugas akhir ini ada beberapa masalah yang dibahas dibatasi oleh:
• Beban layan yang berada di atas reklamasi direncanakan untuk tahapa awal perluasan Plaza Balikpapan yaitu sebesar 1t/m³.
• Lay-out perencanaan sudah ditentukan.
• Tidak melakukan studi perubahan pola arus dan sedimentasi yang terjadi akibat reklamasi.
• Tidak menghitung secondary settlement.
Detail Engineering Design (DED) Shore Protection
Rencana Anggaran Biaya (RAB)
Perencanaan Pengerukan Metode Pelaksanaan
Timbunan Reklamasi
TUJUAN
Metodologi Penulisan
Mulai
Pengumpulan Data
Analisa Data
Perencanaan Reklamasi
Perencanaan Shore Protection
dan Sheetpile
Perencanaan Pengerukan Material (dregding)
Perencanaan Metode Pelaksanaan
Perhitungan Rencana Anggaran Biaya (RAB)
Kesimpulan
Selesai
Data Bathymeteri dan Topografi
Lokasi reklamasi tergolong dalam perairan dangkal yang
berada pada kedalaman -0.5mLWS sampai -2.5mLWS
Data Pasang Surut
Data pasang suru Kota Balikpapan Juni 2011: (Buku HYDRO OSEANOGRAFI INDONESIA) • Beda Pasang Surut = 2.6 m • High Water Spring (HWS) = +2.80 mLWS • Mean Sea Water (MLWS) = + 1.40 mLWS • Lowest Water Spring (LWS) = -0.2 mLWS
Panjang Fetch Efektif
xi (km) xi.cosα° xi (km) xi.cosα° xi (km) xi.cosα°
42 0.74 48.57 36.10 261.10 194.04 255.69 190.01
36 0.81 72.95 59.02 261.82 211.82 448.74 363.04
30 0.87 371.26 321.52 260.09 225.24 483.30 418.55
24 0.91 324.66 296.59 268.33 245.13 477.46 436.18
18 0.95 324.04 308.18 264.79 251.83 440.01 418.48
12 0.98 307.93 301.20 256.29 250.69 427.83 418.48
6 1.00 277.66 276.13 288.46 286.88 420.78 418.48
0 1.00 258.00 258.00 451.60 451.60 418.48 418.48
6 1.00 262.73 261.29 484.71 482.06 420.78 418.48
12 0.98 264.91 259.12 473.99 463.63 258.38 252.73
18 0.95 262.11 249.28 451.37 429.28 109.15 103.80
24 0.91 263.17 240.42 435.36 397.72 98.66 90.13
30 0.87 268.21 232.28 424.92 367.99 100.74 87.24
36 0.81 276.25 223.49 418.49 338.57 76.90 62.22
42 0.74 462.51 343.71 254.24 188.94 78.54 58.37
Total 13.51 3666.34 4785.42 4154.65
α° cosα°E SE S
Feff (Km) 271.361 354.189 307.503
Tinggi Gelomban dan Durasi Berdasarkan Panjang Fetch Efektif
Kec.Max Kec.Max Arah Uw UA Fetch t0 Hm0 T0
(Knot) (m/s) (°) (m/s) (m/s) (Km) (jam) (m) (detik)
Jan 8.3 4.270 E 83.77 1 1.48 6.314 6.849 271.361 1015.373 FD 13.882 1.164 5.690
Feb 11.17 5.746 E 59.58 1 1.33 7.666 8.696 271.361 738.526 FD 17.626 1.877 7.224
Mar 7.84 4.033 E 57.26 1 1.12 4.517 4.536 271.361 1758.586 FD 9.195 0.511 3.769
Apr 6.18 3.179 E 82.14 1 1.60 5.094 5.259 271.361 1443.889 FD 10.661 0.687 4.369
Mei 5.08 2.613 S 208.36 1 1.67 4.369 4.355 307.503 2018.352 FD 8.827 0.471 3.618
Jun 6.89 3.544 SE 149.38 1 1.56 5.527 5.814 354.189 1508.560 FD 11.786 0.839 4.831
Jul 8.06 4.146 S 180.41 1 1.49 6.186 6.679 307.503 1141.199 FD 13.538 1.107 5.549
Ags 4.25 2.186 S 184.19 1 1.73 3.776 3.639 307.503 2564.114 FD 7.377 0.329 3.024
Sep 6.84 3.518 S 162.4 1 1.56 5.497 5.776 307.503 1385.062 FD 11.708 0.828 4.799
Okt 7.3 3.755 E 68.86 1 1.54 5.765 6.124 271.361 1178.568 FD 12.414 0.931 5.088
Nop 6.75 3.472 S 226.83 1 1.57 5.443 5.707 307.503 1407.531 FD 11.567 0.808 4.741
Des 6.09 3.133 SE 143.1 1 1.61 5.037 5.187 354.189 1756.467 FD 10.515 0.668 4.310
Kec.Max Kec.Max Arah Uw UA Fetch t0 Hm0 T0
(Knot) (m/s) (°) (m/s) (m/s) (Km) (jam) (m) (detik)
Jan 7.97 4.100 E 62.79 1 1.50 6.138 6.615 271.361 1063.564 FD 13.408 1.086 5.495
Feb 6.61 3.400 E 60.04 1 1.58 5.359 5.598 271.361 1328.539 FD 11.348 0.778 4.651
Mar 5.85 3.009 SE 122.58 1 1.62 4.884 4.994 354.189 1847.916 FD 10.122 0.619 4.149
Apr 6.59 3.390 S 153.85 1 1.58 5.347 5.583 307.503 1449.402 FD 11.316 0.774 4.638
Mei 9.02 4.640 S 199.82 1 1.44 6.682 7.343 307.503 1005.711 FD 14.884 1.338 6.101
Jun 9.31 4.789 S 206.67 1 1.42 6.824 7.536 307.503 971.533 FD 15.275 1.410 6.261
Jul 9.79 5.036 S 175.02 1 1.40 7.053 7.848 307.503 920.411 FD 15.907 1.529 6.520
Ags 11.69 6.013 S 191.9 1 1.31 7.883 8.998 307.503 766.930 FD 18.240 2.010 7.476
Sep 11.63 5.982 S 192.84 1 1.12 6.700 7.368 307.503 1001.134 FD 14.935 1.347 6.121
Okt 8.48 4.362 S 212.14 1 1.47 6.408 6.974 307.503 1077.204 FD 14.137 1.207 5.794
Nop 8.45 4.347 E 78.61 1 1.47 6.392 6.954 271.361 995.016 FD 14.095 1.200 5.777
Des 6.33 3.256 E 57.85 1 1.59 5.188 5.378 271.361 1401.391 FD 10.902 0.718 4.468
gt/UA
Ket
Ket
gt/UA
20
11
Tahun Bulan Arah RT RL
RL
20
10
Tahun Bulan Arah RT
Note : Tinggi Gelombang dan Durasi dihitung dari tahun 2008 sampai tahun 2012
Rekapitulasi Tinggi Gelombang Berdasarkan Panjang Fetch
Tahun Hmax Arah
t T
(jam) (detik)
2008 1.634 S 16.445 6.740
2009 2.471 S 20.224 8.289
2010 1.877 E 17.626 7.224
2011 2.010 S 18.240 7.476
2012 1.778 S 17.156 7.032
Tinggi Gelombang maksimum pertahun yang didapat dari
perhitungan metode SMB
Note : Durasi yang dihasilkan tidak representatif dengan kejadian di lapangan, karena tidak mungkin ada gelombang dengan tinggi 1.5-2.5 meter dengan durasi waktu kejadian 15 jam - 20 jam atau hampir 1 hari .
Data Gelombang
N NE E SE S SW W NW Sub-Total
0.2 - 0.4 81 2896 349 882 3686 864 0 0 8758
0.4 - 0.6 48 8780 320 2722 6681 1828 4 10 20393
0.6 - 0.8 33 2578 27 2969 2868 227 17 7 8726
0.8 - 1.0 0 454 28 1514 1837 11 1 1 3846
1.0 - 1.2 0 142 4 826 763 5 0 0 1740
1.2 - 1.4 0 28 0 69 122 0 0 0 219
1.4 - 1.6 0 0 0 8 4 0 0 0 12
1.6 - 1.8 0 0 0 15 1 0 0 0 16
>= 1.8 0 0 0 0 0 0 0 0 0
62
43773
Wave
Classes
(meter)
Directions
Calms
Total
Grafik Peramalan Gelombang SMB 1984
Note : Durasi gelombang (jam) dicari dengan menggunakan grafik peramalan gelombang yaitu dengan menggunakan variabel : Ua (m/s) = Faktor Tegangan Angin dan Ht (m) =Tinggi Gelombang Signifikan Contoh : Ht (Timur Laut, 2008) = 0.95 m; Ua = 8.36 m/s ; t (jam) = 6.2 jam ; T (dtk) = 7.81 dtk
Tinggi Gelombang Berdasarkan Periode yang Dikoreksi
knot m/s
2008 1.22 7.58 3.90 1 1.53 5.95 6.37 10 5.29
2009 1.66 13.27 6.83 1 1.27 8.64 10.07 9 8.37
2010 0.86 6.68 3.44 1 1.58 5.42 5.68 9 4.72
2011 1.12 10.36 5.33 1 1.38 7.38 8.30 7 6.89
2012 1.32 8.45 4.35 1 1.48 6.43 7.00 12 5.82
T (detik)t (jam)UaRl UwTahunKec.Angin
Hmax Rt
knot m/s
2008 1.22 7.33 3.77 1 1.54 5.81 6.18 12 5.13
2009 1.41 13.34 6.86 1 1.26 8.67 10.12 7 8.40
2010 0.84 6.26 3.22 1 1.60 5.16 5.34 9 4.44
2011 1.11 10.79 5.55 1 1.37 7.58 8.57 7 7.12
2012 1.28 7.61 3.91 1 1.52 5.97 6.39 12 5.31
T (detik)Rt Rl Uw Ua t (jam)Tahun HmaxKec.Angin
knot m/s
2008 0.95 10.45 5.38 1 1.38 7.42 8.36 6.2 6.94
2009 0.67 3.43 1.76 1 1.79 3.15 2.91 4 2.42
2010 1.13 11.35 5.84 1 1.34 7.83 8.92 6.4 7.41
2011 0.86 5.97 3.07 1 1.62 4.97 5.11 8 4.24
2012 1.33 7.39 3.80 1 1.54 5.84 6.22 11 5.17
T (s)Rl Uw Ua t (jam)Tahun HmaxKec.Angin
Rt
Timur Laut
Tenggara
Selatan
Tinggi Gelombang Rencana
Periode ulang Arah
(Tahun) NE SE S
2 0.953 1.196 1.193
5 1.284 1.597 1.533
10 1.540 1.906 1.798
25 1.878 2.315 2.152
50 2.135 2.626 2.419
100 2.391 2.936 2.687
Tinggi Gelombang Ekivalen Pada Daerah Reklamasi
1.3633 m 1.4059 m
1.7291 m 1.775 m 1.9394 m 1.8401 m 1.667 m
1.3366m
0.9021 m Area Reklamasi
Note : Dari hasil analisa CGWAVE dapat diketahui tinggi gelombang ekivalen yang akan menghantam pelindung pantai berkisar pada ketinggian 1.6-1.9 m. Untuk memastikan hasil perhitungan menggunakan CGWAVE maka dilakukan perhitungan manual
Perhitungan Tinggi Gelombang Setelah Mengalami Deformasi
Arah α0 HS0 T dLo =
1.56 T2 H = Kr*Ks*HS0
( o ) ( m ) ( d ) ( m ) ( m ) ( m )
0 2.42 7.87 30 96.6 12.277 0.310 0.3212 93.4 11.870 0.000 0.000 0.00 1.000 0.952 2.30 0.08 Normal
5 2.30 7.87 20 96.6 12.277 0.207 0.2310 86.6 11.001 0.087 0.078 4.48 1.000 0.950 2.19 0.11 Normal
7 2.19 7.87 10 96.6 12.277 0.103 0.2731 36.6 4.653 0.122 0.046 2.65 0.997 0.934 2.04 0.20 Normal
8 2.04 7.87 5 96.6 12.277 0.052 0.2327 21.5 2.730 0.139 0.031 1.77 0.995 0.920 1.86 0.37 Normal
8 1.86 7.87 2 96.6 12.277 0.021 0.1941 10.3 1.309 0.139 0.015 0.85 0.995 0.913 1.69 0.85 Pecah
Selatan
Ketsin α0
Sinα=
(C/C0)*sinα0
α =
arcsin α
Kr =
(cosα0/cosα)0.5 Ks γ = H/d
C0 =
L0/Td/L0 d/L L C = L/T
Arah α0 HS0 T dLo =
1.56 T2 H = Kr*Ks*HS0
( o ) ( m ) ( d ) ( m ) ( m ) ( m )
45.00 2.63 8.12 30 102.8 12.666 0.292 0.2480 120.9 14.897 0.707 0.832 56.27 1.128 0.925 2.74 0.09 Normal
47.00 2.74 8.12 20 102.8 12.666 0.194 0.1850 108.1 13.318 0.731 0.769 50.26 1.033 0.913 2.58 0.13 Normal
47.00 2.58 8.12 10 102.8 12.666 0.097 0.1195 83.7 10.303 0.731 0.595 36.51 0.921 0.961 2.29 0.23 Normal
40.00 2.29 8.12 5 102.8 12.666 0.049 0.0810 61.7 7.603 0.643 0.386 22.70 0.911 0.934 1.95 0.39 Normal
34.00 1.95 8.12 2 102.8 12.666 0.019 0.0496 40.3 4.962 0.559 0.219 12.66 0.922 0.922 1.66 0.83 Pecah
Tenggara
Kr =
(cosα0/cosα)0.5 Ks γ = H/d Ket
C0 =
L0/Td/L0 d/L L C = L/T sin α0
Sinα=
(C/C0)*sinα0
α =
arcsin α
Note : Dari hasil perhitungan secara manual dari arah selatan memberikan tinggi gelombang ekivalen setinggi 1,69 m. Dalam perencanan berikutnya digunakan tinggi gelombang rencana setinggi 1,7 m.
Analisa Data Tanah
No. Titik Koordinat UTM Elevasi
X Y (mLWS)
1 BH-01 482.284 9858.53 -0.95
2 BH-02 482.228 9858.59 -0.3
3 BH-03 482.134 9858.525 -2.2
4 BH-04 481.962 9858.598 -0.8
5 BH-05 481.962 9858.523 -2.5
Statigrafi Data Tanah Kedalaman
m
0 0 0 0 0 0
1.5 16.5 12 10 12 10.5
3 32.5 10 10 20 12.5
4.5 32.5 12.5 9.5 22.5 13.5
6 32.5 27.5 17.5 21.5 14.5
7.5 32.5 32.5 17.5 25 15.5
9 32.5 32.5 32.5 29.5 19
10.5 32.5 32.5 32.5 32.5 32.5
12 32.5 32.5 32.5 32.5 32.5
13.5 32.5 32.5 32.5 31 32.5
15 32.5 32.5 32.5 32.5 32.5
16.5 32.5 32.5 32.5 31
18 32.5 32.5 32.5 32.5
19.5 32.5 31 31 31.5
21 30
22.5 29
24 26
25.5 27.5
27 32.5
28.5 32.5
30 32.5
NSPT
(Blow/feet)Very Loose
Loose
Medium
Dense
Very Dense
Very Soft
Soft
Medium
Stiff
Hard
Non-Cohesive
Cohesive
Note : Dari data tanah yang didapat, tanah bersifat heterogen. Sehingga dalam perencanaan ini lokasi reklamasi dibagi menjadi 5 zona, yaitu zona 1, zona 2, zona 3, zona 4, dan zona 5.
Rekapitulasi Data Tanah Kedalaman N gsat gd gt gw g' Cu C' Cv E
(meter) Rata-Rata (KN/m³) (KN/m³) (KN/m³) (KN/m³) (KN/m³) Kpa Kpa cm2/dtk KN/m2
0-3 Clayey Gravel 16.5 Medium 15.158 8.229 11.693 10 5.158 30.32 2.20 - - - - - 0.35 12517.24
3-5 Coal 32.5 Dense 16.316 10 13.158 10 6.316 30.79 1.61 - - - - - 0.3 24655.17
5-13 Clayey Sand 32.5 Dense 16.316 10 13.158 10 6.316 30.79 1.61 - - - - - 0.3 24655.17
13-20 Silty CLAY 32.5 Hard 20.000 16 18 10 10.000 38.00 0.68 0.38 0.038 325 216.67 0.0323 0.35 39862.07
20-26.5 Silty CLAY 28.125 Hard 20.000 16 18 10 10.000 35.00 0.68 0.38 0.038 281.25 187.5 0.0323 0.3 26896.55
26.5-30 Silty Sand 32.5 Dense 16.316 10 13.158 10 6.316 30.79 1.61 - - - - - 0.35 24655.17
Kedalaman N gsat gd gt gw g' Cu C' Cv E
(meter) Rata-Rata (KN/m³) (KN/m³) (KN/m³) (KN/m³) (KN/m³) Kpa Kpa cm2/dtk KN/m2
0-2.5 Sand 12.00 Medium 14.21 7.05 10.630 10 4.211 28.42 2.92 - - - - - 0.35 9103.45
2.5-4.5 Silty Clay 10.00 Medium 16.89 10.93 13.909 10 6.889 29.14 1.44 1.25 0.13 100 66.67 0.000598 0.45 9221.67
4.5-6 Silty Clay 12.50 Medium 17.44 11.77 14.607 10 7.444 30.81 1.26 1.04 0.10 125 83.33 0.000677 0.45 11783.25
6-8.5 Clayey Sand 30.00 Medium 18.00 12.67 15.335 10 8.000 36.00 1.10 - - - - - 0.3 22758.62
8.5-13 Silty Sand 32.50 Dense 16.32 10.63 13.473 10 6.316 30.79 1.66 - - - - - 0.3 24655.17
13-15 Clayey Silt 32.50 Hard 17.78 12.30 15.039 10 7.778 40.50 1.13 0.90 0.09 325 216.67 0.00073 0.3 29896.55
Kedalaman N gsat gd gt gw g' Cu C' Cv E
(meter) Rata-Rata (KN/m³) (KN/m³) (KN/m³) (KN/m³) (KN/m³) Kpa Kpa cm/dtk KN/m2
0-5.5 Clayey Sand 9.83 Loose 15.89 9.31 12.598 10 5.89 29.02 1.85 - - - - - 0.4 7457.24
5.5-7 Sandy Clay 17.50 Stiff 16.67 10.61 13.638 10 6.67 33.71 1.52 1.35 0.13 175 116.67 0.000562 0.4 16735.63
7-8.5 Silty Clay 17.50 Stiff 16.67 10.61 13.638 10 6.67 33.71 1.52 1.35 0.13 175 116.67 0.000562 0.4 16735.63
8.5-10 Sand 32.50 Dense 16.32 10.00 13.158 10 6.32 30.79 1.61 - - - - - 0.3 24655.17
10-13 Clayey Sand 32.50 Dense 16.32 10.00 13.158 10 6.32 30.79 1.61 - - - - - 0.3 24655.17
13-20 Silty Clay 32.20 Hard 20 16 18.000 10 10.00 40.38 0.68 0.38 0.04 322 214.67 0.01 0.35 29896.55
TITIK BH-01
TITIK BH-02
TITIK BH-03
Jenis Tanah Konsistensi Cc CsØ
Jenis Tanah Konsistensi Cc CsØ
Jenis Tanah Konsistensi Ø eo Cc Cs
µ
µ
eo
eo
µ
Kedalaman N gsat gd gt gw g' Cu C' Cv E
(meter) Rata-Rata (KN/m³) (KN/m³) (KN/m³) (KN/m³) (KN/m³) Kpa Kpa cm2/dtk KN/m2
0-1 Sand Gravel 12.00 Medium 14.21 6.68 10.445 10 4.211 28.42 2.99 - - - - - 0.35 9103.45
1-2.5 Silty Clay 12.00 Medium 17.33 11.61 14.472 10 7.333 30.49 1.29 1.08 0.11 120 80 0.00065 0.45 11270.94
2.5-7 Slity Clay 21.33 Stiff 18 13 15.520 10 8.37 34.00 1.01 0.76 0.08 213.3 142.2 0.00077 0.4 20398.34
7-10.5 Slilty Clay 29.00 Hard 20 16 18.000 10 10 36.00 0.68 0.38 0.04 290 193.33 0.00384 0.3 27733.33
10.5-19.5 Silty Clay 32.40 Hard 20 16 18.000 10 10 36.00 0.68 0.38 0.04 324 216 0.00384 0.3 29896.55
Kedalaman N gsat gd gt gw g' Cu C' Cv E
(meter) Rata-Rata (KN/m³) (KN/m³) (KN/m³) (KN/m³) (KN/m³) Kpa Kpa cm2/dtk KN/m2
0-2.5 Silty Clay 10.50 Medium 17.00 12.11 14.555 10 7 29.49 1.40 1.21 0.12 105 70 0.000614 0.45 9733.99
2.5-7 Silty Clay 13.50 Medium 17.67 13.24 15.455 10 7.67 31.00 1.19 0.97 0.10 135 90 0.0007 0.45 12807.88
7-10 Silty Clay 22.30 Stiff 18.89 14.15 16.520 10 8.89 34.00 0.89 0.62 0.06 223 148.67 0.0024 0.4 21325.98
10-12 Sandy Clay 32.50 Hard 20 16 18.000 10 10 36.00 0.68 0.38 0.04 325 216.67 0.0323 0.3 29896.55
12-15.5 Silty Sand 32.50 Dense 16.316 10 13.158 10 6.316 30.79 1.61 - - - - - 0.3 24655.17
15.5-19.5 Silty Clay 31.67 Hard 20 16 18.000 10 10 35.00 0.65 0.345 0.03 316.7 211.13 0.0323 0.35 29896.55
TITIK BH-04
TITIK BH-05
µ
Ø
eoJenis Tanah Konsistensi CcØ
Jenis Tanah Konsistensi
Cs
eo Cc Cs µ
Perencanaan Reklamasi
Perencanaan reklamasi dibagi menjadi lima zona, yaitu :
• Zona 1 = 2821, 42 m2 (BH-01)
• Zona 2 = 20044 m2 (BH-02)
• Zona 3 = 6145.43 m2 (BH-03)
• Zona 4 = 19070.49 m2 (BH-04)
• Zona 5 = 3330,84 m2 (BH-05)
Data Perencanaan Reklamasi :
• Elevasi final (Hf) adalah +4.00 mLWS
• Beban surcharge sebesar 1 t/m² akan mewakili beban yang bekerja diatas timbunan, yaitu beban tambahan akibat fungsi lahan reklamasi yang akan menjadi lokasi parkir.
• Material timbunana yang digunakan memiliki spesifikasi teknis sebagai berikut:
• γsat = 1.8 t/m3
• γt = 1.4
• C’ = 0
• Ø = 35°
• E = 1035 KN/m²
• µ = 0.2
Perencanaan Reklamasi
Zona I : Zona I tidak mengalami konsolidasi karena tidak terdapat tanah yang bersifat compressible. Zona II : Lapisan tanah compressible di zona II adalah sebagai berikut : 0 – 2.5m : Medium Sand (NSPT = 12) 2.5 – 4.5m : Medium Silty Clay (NSPT = 10) 4.5 – 6 m : Medium Silty Clay (NSPT =12.5) Zona III : Lapisan tanah compressible di zona III adalah sebagai berikut : 0 – 5.5m : Loose Clayey Sand (NSPT=9.83) Zona IV : Lapisan tanah compressible di zona IV adalah sebagi berikut : 0 – 1m : Medium Sand Gravel (NSPT=12) 1 – 2.5m : Medium Silty Clay (NSPT=12) Zona V : Lapisan tanah compressible di zona V adalah sebagai berikut : 0 – 2.5m : Medium Silty Clay (NSPT=10.5) 2.5 – 10m : Medium Silth Clay (NSPT=15)
Perhitungan Settlement dilakukan dengan beban yang bervariasi sebagai berikut :
q1 = 3 t/m² (1.67 m) q5 = 11 t/m² (6.11 m)
q2 = 5 t/m² (2.78 m) q6 = 13 t/m2 (7.22 m)
q3 = 7 t/m² (2.88 m) q7 = 15 t/m2 (8.33 m)
q4 = 9 t/m² (5 m) q8 = 17 t/m2 (9.44 m)
Geometri timbunan pada Zona II :
• Elevasi Timbunan : +4.00 mLWS
• Tinggi Timbunan Rencana : 4.2 m
• Lapisan tanah compressible di zona II adalah sebagai berikut :
0 – 2.5m : Medium Sand (NSPT = 12)
2.5 – 4.5m : Medium Silty Clay (NSPT = 10)
4.5 – 6 m : Medium Silty Clay (NSPT =12.5)
Perencanaan Reklamasi
Perencanaan timbunan pada zona 2 dengan menggunakan beban timbunan q = 3 t/m² :
• Perhitungan Tegangan Overburden :
σ’o = γ’ x 0.5 x Hi
Dimana:
γ’ = berarti jenis efektif tanah
Hi = tebal lapisan tanah dari permukaan ke titikyang ditinjau
Tegangan Overburden pada lapisan 1 (sand) :
σ’o = (1.421 – 1) t/m³ x 0.5 m x 2.5 m = 0.526 t/m²
• Immediate Settlement :
Si = 𝑞 𝑖 ℎ𝑖
𝐸𝑖′
Dimana:
q = tegangan yang bekerja pada permukaan tanah
hi = tebal lapisan tanah i.
Ei’ = modulus Oedometrik pada lapisan i.
Lapisan 1 :
Si = 4 t/m² x 2.5
25543.269 = 0.001 m
Perencanaan Reklamasi
No Tebal Lapisan (m) gsat (t/m³) gw (t/m³) g' (t/m³) s 'o (t/m2)
1 2.5 1.42 1 0.42 0.53
2 2 1.69 1 0.69 1.74
3 1.5 1.74 1 0.74 2.99
• Primary Consolidation: (NC-Soil)
Lapisan 2:
Lapisan 3:
• Total Settlement :
St = Si1 + Sc2 + Sc3
St = 0.001 + 0.532 + 0.256
St = 0.789 m
Perencanaan Reklamasi
74.1
)13(1log
44.11
2252.1cS
99.2
131log
26.11
5.1043.1cS
'
'log
1 0 o
occ
p
pp
e
HCS
• Tinggi timbunan pelaksanaan :
HR = 𝑞:𝑆𝑐 (𝛾𝑡𝑖𝑚𝑏;𝛾′)
𝛾𝑡𝑖𝑚𝑏
HR = 3:1 :0.79(1.4;08)
1.4 = 3.2m
No. q (t/m2)
q
surcharge
(t/m2)
Sc (m) Hinisial (m) Hfinal (m)
1 3 1 0.79 3.20 2.41
2 5 1 1.00 4.71 3.72
3 7 1 1.13 6.20 5.07
4 9 1 1.29 7.70 6.40
5 11 1 1.41 9.18 7.77
6 13 1 1.51 10.65 9.14
7 15 1 1.59 12.11 10.52
8 17 1 1.67 13.57 11.90
Tinggi Timbunan Pelaksanaan Zona II
• Grafik Tinggi Timbunan Pelaksanaan
Perencanaan Reklamasi
HR (m) 3.20 4.71 6.20 7.70 9.18 10.65 12.11 13.57
HR-H -1.00 0.51 2.00 3.50 4.98 6.45 7.91 9.37
Sc 0.79 1.00 1.13 1.29 1.41 1.51 1.59 1.67
Dari grafik didapatkan: • Elevasi rencana = +4.0 mLWS • Elevasi dasar = -0.2 mLWS • Tinggi rencana = 4.2 m • Tinggi pelaksanaan = 5.3 m • Settlement = 1.1 m
Perencanaan Reklamasi
Zona Hfinal (m) Hinitial (m) Sc (m)
I 5.4 5.4 0
II 4.2 5.3 1.1
III 6.2 6.5 0.3
IV 4.8 5.5 0.7
V 6.5 8.5 2
Tinggi Pelaksanaan Zona IV
Tinggi Pelaksanaan Zona V
Tinggi Pelaksanaan Zona III
Tinggi Timbunan Pelaksanaan (Hinitial)
Waktu konsolidasi natural Zona II :
• Nilai Koefisien Vertical (Cv) :
• Cvgabungan = 6 x 10-4 cm2/s = 0.0381m2/tahun
• Hdr = 3.5 m (single drainage)
• U90 = 90%, didapatkan Tv = 0.848
• t = 0.848 𝑥 3.52
0.0381 = 68.12 tahun
Waktu Konsolidasi Natural
No. Lapisan Tebal Lapisanb (m) gsat (t/m3) Cv ( cm2/s)
2 2.5 1.69 0.00060
3 1.5 1.74 0.00068
Derajat Konsolidasi Faktor Waktu Lama Konsolidasi
U% Tv Tahun
0 0 0
10 0.008 0.64
20 0.031 2.49
30 0.071 5.70
40 0.126 10.12
50 0.197 15.83
60 0.287 23.06
70 0.403 32.37
80 0.567 45.55
90 0.848 68.12
100 - -
Perencanaan Vertical Drain
Data Perencanaan : Waktu konsolidasi yang direncakan adalah selama 6 bulan. Cv = 0.00063 cm²/dtk Hdr = 3.5 m Urata-rata yang direncanakan = 90% Jenis PVD: CeTeau-Drain CT-D832 (PT. Geosistem) Dimensi PVD: 0.5cm x 10 cm Penentuan Jarak Pemasangan: Uv = 25% (Grafik J.PBRU, 1983)
Uh = 1 −(1;𝑈)
(1;𝑈𝑣) 𝑥 100% = 1 −
(1;0.9)
(1;0.25) 𝑥 100% = 86.67 %
Ch = Cr = 𝑘ℎ
𝑘𝑣𝑥𝐶𝑣 = 2 x 6.3 x 10-8 = 1.3x 10-7 m2/dtk
Diameter pengaruh = 1.4 m (segitiga) (Grafik J.P Magman) Jarak Antar Vertical Drain = D/1.05 = 1.4/ 1.05 = 1.3 m
• Sehingga digunakan PVD dengan spesifikasi : Zona I : Tidak menggunakan PVD karena tidak adanya pemampatan pada zona ini. Zona II : Type PVD = CeTeau-Drain CTD832 Dimensi = 0.5 x 10 cm Jarak PVD = 1.3 m (segitiga) Zona III: Tidak menggunakan PVD karena pemampatan yang terjadi hanyalah immediate settlement. Zona IV : Type PVD = CeTeau-Drain CTD832 Dimensi = 0.5 x 10 cm Jarak PVD = 1.7 m (segitiga) Zona V : Type PVD = CeTeau-Drain CTD832 Dimensi = 0.5 x 10 cm Jarak PVD = 1.3 m (segitiga)
Perencanaan Vertical Drain
Stabilitas Talud Zona V (SF = 2.1)
Stabilitas Talud Zona I (SF = 1.38)
Analisa Stabilitas Timbunan
Note : Kemiringan talud pada pelaksanaan digunakan 1:2 karena pada zona I kemiringan talud 1:1.5 memberikan angka keamanan sebesar 0.98.
Stabilitas Talud Zona III ((SF = 1.41)
Perencanaan Sheet Pile
Data Perencanaan : Elevasi puncak reklamasi = + 4.00 mLWS Elevasi muka air laut (LWS) = -0.2 mLWS Elevasi tanah dasar = -1.4 mLWS Beban merata = 1 t/m²
Titik Jenis Tanah σV' (t/m2) Ø Ka Kp σha (t/m2) σhp (t/m2)
1 Tanah Urug 1.00 35.00 0.27 - 0.271 -
2 Tanah Urug 6.88 35.00 0.27 - 1.864 -
3a Tanah Urug 7.84 35.00 0.27 - 2.125 -
3b Clayey Gravel 7.84 30.32 0.33 - 2.580 -
4a Clayey Gravel 9.37 30.32 0.33 - 3.083 -
4b Clayey Sand 9.37 30.79 0.32 - 3.025 -
5 Clayey Sand 0.63D+7.48 30.79 0.32 - 0.2D+2.394 -
6 Clayey Gravel 0 30.32 - 3.04 - 0.00
7a Clayey Gravel 1.53 30.32 - 3.04 - 4.65
7b Clayey Sand 1.53 30.79 - 3.10 - 4.74
8 Clayey Sand 0.63D-0.36 30.79 - 3.10 - 1.95D-1.12
Perencanaan Sheet Pile
Perhitungan Tekanan Tanah Horizontal :
Gaya Tanah Jenis Tanah Aktif (t) Pasif (t)
P1 Tanah Urug 1.14
P2 Tanah Urug 3.35
P3 Tanah Urug 2.24
P4 Tanah Urug 0.16
P5 Clayey Gravel 7.739
P6 Clayey Gravel 0.755
P7 Clayey Sand 3.025D-9.075
P8 Clayey Sand 0.1D²-0.6155D+0.9465
P9 Clayey Gravel 6.97
P10 Clayey Sand 4.739D-14.22
P11 Clayey Sand 0.975D²-5.835D+8.73
Perencanaan Sheet Pile
Perhitungan Gaya Horizontal :
Aktif Pasif Lengan Momen Aktif Momen Pasif
ton ton m tm tm
P1 1.138 D +3.3 1.14D + 3.76
P2 3.346 D + 2.6 3.35D + 8.7
P3 2.237 D+0.6 2.24D + 1.34
P4 0.156 D+0.4 0.16D + 0.06
P5 7.739 D-1.5 7.74D - 11.61
P6 0.755 D-2 0.76D - 1.51
P7 3.025D-9.075 0.5D-1.5 1.5125D² - 9.08D + 13.61
P8 0.1D²-0.6155D+0.9465 0.33D-1 0.03D³ - 0.303D² + 0.93D -0.95
P9 6.975 D-2 6.975D - 13.95
P10 4.739D-14.22 0.5D-1.5 2.37D² - 14.22D +21.33
P11 0.975D²-5.835D+8.73 0.33D-1 0.32D³ - 2.9D² + 8.72D - 8.73
0.03D³ + 1.21D² - 7.22 + 13.41 0.32D³ - 0.53D² + 1.47D - 1.35
Gaya Tanah
∑Momen
Ma = 0.03D³ + 1.21D² + 7.22D + 13.41 Mp = 0.32D³ - 0.53D² + 1.47D – 1.35 ∑M = 0 ∑Ma - ∑Mp = 0 ∑M = 0.29D³ - 1.74D² - 5.75D – 14.76 = 0
Maka didapatkan dalama pemancangan sebagai berikut : D1 = 8.88 m Mmax = 50.94 tm
Perencanaan Sheet Pile
Perhitungan Dalam Penanaman:
Penentuan Dimensi Sheetpile: Digunakan sheetpile beton Corrugated Type PT.WIKA CSP type W-600-B-100 (Mcrack = 59.6 tm). Dengan panjang pemasangan L = 16m tanpa sambungan vertikal.
Safety Factor (SF) = Mcrack/Mmax = 59.6 / 50.94 = 1.17 (terlalu kecil)
Penentuan Dimensi Sheetpile Baja: Penentuan section modulus (Z) minimal : Z = Mmax / fy
= 50.94 / (275 x 1000) = 0.01852 m³ = 1852.36 cm³
Jadi digunkanan sheetpile type OT24 (baja) Series dengan nilai section modulus (Z) sebesar 2390 cm³. Safety factor (SF) = 1.3 (OK)
Perencanaan Sheet Pile
Spesifikasi Sheetpile OT24
Comparable to other standards
N/mm² N/mm² %
S 275 JRC 275 410 22 E 28 - 2 Gr. 43B St 44-2
S 355 JOC 355 490 22 E 28 - 3 Gr. 50C St 52-3U
*ASTM A690 345 485 21 - - -
Min
EnlongationGrade
Steel Grade
France UK BS 4360 Germany
Min Yield
Point
Min Tensile
Strenght
Per S 8.00 600.00 260.00 90.20 70.80 9287 577
Per D 141.70 52106 2141
Per m of wall 1.70 118.00 43422 1790
Per S 8.50 600.00 260.00 95.80 75.20 9869 612
Per D 150.50 55185 2268
Per m of wall 1.71 125.40 45988 1890
Per S 9.00 600.00 260.00 101.50 79.70 10452 648
Per D 159.30 58244 2394
Per m of wall 1.71 132.70 48537 2000
Per S 10.00 600.00 260.00 107.10 84.10 11035 683
Per D 168.10 61283 2518
Per m of wall 1.71 140.10 51069 2100
Per S 10.50 600.00 260.00 112.70 88.50 11618 719
Per D 176.90 64301 2642
Per m of wall 1.71 147.40 53584 2200
Per S 11.00 610.00 265.00 122.40 96.10 13441 839
Per D 192.30 68440 2793
Per m of wall 1.72 157.60 56098 2290
Per S 11.50 610.00 265.00 128.30 100.70 14082 879
Per D 210.40 71471 2917
Per m of wall 1.72 165.10 58583 2390
Modulus
(Z)
cm³
OT18
S = Single
D = Double
Thickness (t)
mm
Single Pile
c/c Width
(Ws)
mm
Inner
Height
(H)
mm
Cross
Section Area
(Ac)
cm²
Surface
Coating Area
(As)
m²/m²
Weight
(Wt)
(Kg/m)
Momen of
Inertia (I) cm⁴
OT19
Type
OT20
OT21
OT22
OT23
OT24
Perencanaan Sheet Pile Analisa Stabilitas Menggunakan PLAXIS 8.2:
Note : Dari hasil analisa stabilitas menggunakan PLAXIS 8.2 didapatkan Total Displacement sebesar 5.11 cm dan angka keamanaan terhadap keruntuhan (colaps) sebesar 1.8.
Perencanaan Shore Protection
Kriteria design shore protection : Hudson (1984)
• Elevasi muka air pasang (HWL) : +2.8 mLWS
• Berat jenis armour (γr) : 2.50 t/m³ – 2.65 t/m³
• Berat jenis air laut (γa) : 1.025 t/m³
• Koefisien stabilitas (Kd) : 2 (lengan bangunan); 1.6 (ujung bangunan)
• Koefisien lapis (K∆) : 1.00
• Tingin gelombang rencana : 1.7 m
Dimensi Shore Protection
Note : Dalam pelaksanaan sangat sulit untuk mengontrol kualitas batuan berdasarkan berat jenisnya. Oleh karena itu perlu spesifikasi rentan toleransi dalam penentuan berat batuan, dengan nilai 800-1000kg untuk lengan bangunan dan nilai 1000-1300 kg untuk ujung bangunan.
Grafik Berat Jenis (γr) Vs Berat Pelindung (W) Pada Lengan Bangunan
Grafik Berat Jenis (γr) Vs Berat Pelindung (W) Pada Lengan Ujung Bangunan
Dimensi
Berat Jenis Batu (ton/m³) 2.5 2.55 2.6 2.65 2.5 2.55 2.6 2.65
Berat Armour (ton) 1.03 0.95 0.88 0.82 1.29 1.19 1.10 1.02
Lebar Puncak (m) 2.6 2.5 2.4 2.3 2.8 2.7 2.6 2.5
Tebal Lapis Pelindung (m) 1.71 1.66 1.60 1.55 1.84 1.78 1.73 1.67
Jumlah Batu Pelindung (buah/10m²) 26 28 30 32 23 24 26 32
Berat Jenis Batu (ton/m³)
Berat Pelindung Kaki (ton)
Tinggi Pelindung (t-2t) (m)
Lebar Pelindung (3H-5H) (m)
Elavasi Shore Protection + 5.7mLWS
Lengan Bangunan Ujung Bangunan
Perencanaan Pelindung Kaki
2.5 2.55 2.6 2.65
0.05 0.04
1.7
5
0.04
1.66
5
1.60
5
0.04
1.55
5
PERENCANAAN PENGURUKAN
Luas PenampangLuas Penampang
Rata-Rata
Jarak
StasiumVolume
m² m² m m³
STA 0+00 621.7
STA 0+20 601.5
STA 0+20 601.5
STA 0+40 672.7
STA 0+40 672.7
STA 0+60 698.8
STA 0+60 698.8
STA 0+80 671.8
STA 0+80 671.8
STA 0+100 678.4
STA 0+100 678.4
STA 0+120 651.8
STA 0+120 651.8
STA 0+140 626.6
STA 0+140 626.6
STA 0+160 603.0
STA 0+160 603.0
STA 0+180 588.1
STA 0+180 588.1
STA 0+200 548.4
STA 0+200 548.4
STA 0+220 547.4
STA 0+220 547.4
STA 0+240 530.7
STA 0+240 530.7
STA 0+260 477.8
199186
22
23
24
25
12506.03
12501.28
12601.82
12937.56
12606.25
20
20
20
20
675.08
Jumlah Volume Reklamasi
20
595.525
568.24
547.905
539.065
504.25
21
Stasiun
611.6
637.115
685.76
685.315
12296.1
665.085
639.215
614.805
12232
12742.3
13715.2
13706.3
13501.6
20
20
20
13301.7
12784.3
Luas Wilayah Settlement Volume
m² m m³
I 2821.42 0 0
II 20044 1.1 22048.4
III 6145.43 0.3 1843.629
IV 19070 0.7 13349
V 3330.84 3 9992.52
47233.55
246419.5
Jumlah
Zona
Total Reklamasi
Volume Pengerukan : Penambahan volume Pengerukan Akibat Settlement:
Note : Untuk mengantisipasi jumlah volume yang hilang diperjalaan maka jumlah volume dikalikan 1.5. Sehingga didapatkan volume kerukan sebesar 369629.25 m³
± 4,875 Km
PERENCANAAN PENGURUKAN
Note : Pengerukan dilakukan di jalur pelayan yang terletak di selatan lokasi reklamasi. Pengerukan dilakukan dengan luasan mencapai 412.408 m² dengan kedalaman keruk 1m hingga 2m.
Digunakan Kapal Keruk Type TSHD KALIMANTAN II dengan produktivitas 341.02 m³/jam dengan waktu sewa selama 45 hari.
Material keruk dipindakan ke kapal barge dengan produktivitas antar 387.77 m³/jam.
PERENCANAAN PENGURUKAN Spesifikasi kapal keruk dan barge :
2. Pemasangan Tanggul
1.Pemasangan Sheetpile
4. Pemasangan Shore Protection
3. Pelaksanaan Reklamasi
METODE PELAKSANAAN