PERENCANAAN PELABUHAN

RECSAM / D 111 01 142

I. PERENCANAAN PELABUHAN

Direncanakan suatu dermaga dengan data-data sebagai berikut :

► Data-data pasang surut

▪ Muka air terendah (LWS) = 0.00 m

▪ Muka air tertinggi (HWS) = 2.05 m

Jadi beda tinggi air pasang surut (t) = 2.05 - 0.00 = 2.05 m

► Bobot rencana kapal (Gross Tonage) = 10000 ton

► Berdasarkan bobot rencana tersebut, dari tabel "Specifications of Vessels", diperoleh data sbb:

▪ Panjang kapal = 150 m

▪ Draft kapal = 6.2 m

▪ Lebar kapal = 20 m

▪ Tinggi kapal = 11.9 m

► Untuk dermaga bagi kapal-kapal yang memerlukan kedalaman lebih dari 4,5 m dengan pasang

pasang surut terbesar :

▪ 3 m atau lebih, maka elevasinya : ( 0.5 - 1.5 ) m(dihitung dari HWS)

▪ kurang dari 3 m, maka elevasinya : ( 1 - 3 ) m

dihitung dari HWS.

Jadi, karena pasang surut terbesar = 2.05 m

maka elevasi dermaga = 2.05 + 1.5

= 3.55 m

► Merencanakan lebar dermaga untuk water depth :

▪ kurang dari 4,5 m adalah 10 m

▪ antara 4,5 - 7,5 m adalah 15 m

▪ lebih dari 7,5 m adalah 20 m

► Kemiringan lantai dan arah dermaga

▪ Kemiringan lantai dibuat 1% - 1,5% ke arah laut

▪ Arah dermaga diusahakan agar searah dengan angin dominan.

PERENCANAAN PELABUHAN

RECSAM / D 111 01 142

► Fasilitas lantai dermaga

▪ Bolder

▪ Direncanakan jenis kapal antar samudera dengan jarak antar bolder : 20 m

► Data-data lainnya :

▪ Kecepatan arus = 0.35 knots = 0.41 mil laut/jam

▪ Beban angin = 40 bertiup miring dengan sudut

▪ Jenis dermaga = Penumpang / PELNI

▪ Beban lantai rencana :

Beban hidup = 2.9

Beban titik :

Crane = 30 ton

Truck = 10 ton

Peti kemas = 20 ton

▪ Kecepatan sandar kapal (V) = 0.35 m/det

► Panjang dermaga

▪

= 2 . 150 + ( 2 - 1 ) . 15,00 + 50,00

= 365 m

dimana :

n = jumlah kapal yang ditambat

kg/m2 40o

ton/m2

Lp = n.Loa + (n - 1).15,00 + 50,00

Loa = panjang kapal

Lp = panjang dermaga

PERENCANAAN PELABUHAN

RECSAM / D 111 01 142

LAY OUT PERENCANAAN

365 m

150 m 150 m25 m 15 m 25 m

##

#

Dermaga Tipe Wharf

Kapal Kapal

GUDANG GUDANG

PERENCANAAN PELABUHAN

RECSAM / D 111 01 142

LAY OUT PERENCANAAN

1.50

6.2 m

2.05 m

0 m

6.20 m

1 m

HWS

LWS

draft

m

PERENCANAAN PELABUHAN

RECSAM / D 111 01 142

II. PERENCANAAN PLAT DERMAGA

Mutu beton yang digunakan : K 350 = s = 350

Mutu baja yang digunakan : ST 37 = = 1600

a Perhitungan Tebal Plat

= e L = 500 cm36000

=500 ( 800 + 0.0819 . 1600 )

36000

= 12.93 cm e diambil tebal plat = 25 cm

a Pembebanan

A. Akibat berat sendiri

Tebal lapisan aspal 10 cm ( g aspal = 2000

Tebal plat 25 cm 2400

Sehingga e tebal aspal 10 cm = 0.1 x 2000 = 200 kg/m

tebal plat 25 cm = 0.25 x 2400 = 600 kg/m

q = 800 kg/m

Perhitungan Momen

Keempat sisi plat diasumsikan terjepit penuh

5 m

K = =5

= 15

a = 0.01794

b = 0.01794

5 m x = 0.5

y = 0.5

Diperoleh

a. Momen tumpuan

=

= - 0.001 . 800 . 5 0.5

= -10.00 kgm

=

= - 0.001 . 800 . 5 0.5

= -10.00 kgm

kg/cm2

sau kg/cm2

tmin

L ( 800 + 0.0819 . sau )

kg/m2 )

( gb = kg/m2 )

ly

lx

Mtx - 0.001 q . lx2 . x

2 .

Mty - 0.001 q . ly2 . y

2 .

PERENCANAAN PELABUHAN

RECSAM / D 111 01 142

b. Momen Lapangan

=

= 0.01794 . 800 . 5 2

= 358.8 kgm

=

= 0.01794 . 800 . 5 2

= 358.8 kgm

c. Akibat beban hidup ( 2.9 )

Momen tumpuan

=

= - 0.001 . 2900 . 5 0.5

= -36.25 kgm

=

= - 0.001 . 2900 . 5 0.5

= -36.25 kgm

Momen lapangan

= =

= 0.01794 . 2900 . 5 2

= 1300.65 kgm

d. Akibat beban bergerak

Beban crane = 30 ton

Beban truck = 10 ton

Peti kemas = 20 ton

Bidang kontak ban ( untuk truck = crane ) = 20 x 50

Tekanan ban dianggap menyebar 45 0

20 cm 50 cm

10

2545 0 45 0 45 0 45 0

Mlx a . q . lx2

Mly b . q . ly2

ton/m2

Mtx - 0.001 q . lx2 . x

2 .

Mty - 0.001. q . lx2 . x

2 .

Mlx Mly b . q . lx2

cm2

PERENCANAAN PELABUHAN

RECSAM / D 111 01 142

by bx

PERENCANAAN PELABUHAN

RECSAM / D 111 01 142

= 50 + 2 ( 25 tan 45 100 cm

= 20 + 2 ( 25 tan 45 70 cm

Untuk menentukan momen desain akibat beban bergerak ditinjau 2 keadaan paling kritis

Pada saat roda Crane berada ditengah plat

=100

= 0.2500

=70

= 0.14500

harga-harga koefisien momen :

-0.062 -0.017 0.062 0.136

-0.017 -0.062 0.132 0.062

0.130 0.130 -0.355 -0.355

0.390 0.390 1.065 1.065

Untuk menghitung momen digunakan rumus:

M = x w

( -0.062 . 0.2 ) + ( -0.017 . 0.14 ) + 0.130x 30 = 4.735 cm

0.2 + 0.14 + 0.390

( -0.017 . 0.2 ) + ( -0.062 . 0.14 ) + 0.130x 30 = 4.846 cm

0.2 + 0.14 + 0.390

( 0.062 . 0.2 ) + ( 0.132 . 0.14 ) + -0.355x 30 = -6.921 cm

0.2 + 0.14 + 1.065

( 0.136 . 0.200 ) + ( 0.062 . 0.14 ) + -0.355x 30 = -6.814 cm

0.2 + 0.14 + 1.065

bx0 ) =

by0 ) =

A.

bx

lx

by ly

bx by

ly

lx

Pada Tabel VI Konstruksi Beton Indonesia (Ir. Sutami) hal. 391, untuk ly/lx = 1,

Mlx Mly Mtx Mty

a1

a2

a3

a4

a1 . bx/lx + a2 . by/ly + a3

bx/lx + by/ly + a4

Mlx =

Mly =

Mtx =

Mty =

PERENCANAAN PELABUHAN

RECSAM / D 111 01 142

B. Pada saat 2 roda berdekatan dengan jarak 1.4 m antara :

1 Truck dan crane berada ditengah plat :

1.1 0.1 1.1

0.7 I III II

I. Beban crane = 30 ton

II. Beban truck = 10 ton

III. 30 + 10

x 0.1 = ###2.2

Harga a1, a2, a3, dan a4 sama dengan diatas

w (ton)

230 / 500 70 / 500 I + II + III 4.1860 4.7943 -7.7357 -7.1269

10 / 500 70 / 500 III 0.4178 0.3999 -0.4976 -0.5100

220 / 500 70 / 500 I + II 4.1377 4.6944 -7.5195 -6.9661

Momen Desain 4.1860 4.7943 -7.7357 -7.1269

2 Crane dan Peti kemas berada ditengah plat :

I. Beban crane = 30 ton

II. Peti Kemas = 20 ton

III. 30 + 20

x 0.1 = ###2.2

Harga a1, a2, a3, dan a4 sama dengan diatas

w (ton)

230 / 500 70 / 500 I + II + III 5.2326 5.9929 -9.6697 -8.9087

10 / 500 70 / 500 III 0.5222 0.4999 -0.6220 -0.6375

220 / 500 70 / 500 I + II 5.1722 5.8680 -9.3994 -8.7076

Momen Desain 5.2326 5.9929 -9.6697 -8.9087

by ly

bx bx

lx

bx/lx by/ly Mlx Mly Mtx Mty

bx/lx by/ly Mlx Mly Mtx Mty

PERENCANAAN PELABUHAN

RECSAM / D 111 01 142

3 Truck dan Peti kemas berada ditengah plat :

I. Beban Truck = 10 ton

II. Peti Kemas = 20 ton

III. 10 + 20

x 0.1 = ###2.2

Harga a1, a2, a3, dan a4 sama dengan diatas

w (ton)

230 / 500 70 / 500 I + II + III 3.1395 3.5957 -5.8018 -5.3452

10 / 500 70 / 500 III 0.3133 0.3000 -0.3732 -0.3825

220 / 500 70 / 500 I + II 3.1033 3.5208 -5.6396 -5.2246

Momen Desain 3.1395 3.5957 -5.8018 -5.3452

C Pada saat 2 roda berdekatan dengan jarak 1.4 m antara crane dan crane berada ditengah plat :

1.1 0.1 1.1

0.7 I III II

I. Beban crane = 30 ton

II. Beban crane = 30 ton

III. 30 + 30

x 0.1 = ###2.2

w (ton)

230 / 500 70 / 500 I + II + III 6.2791 7.1915 -11.6036 -10.6904

10 / 500 70 / 500 III 0.6267 0.5999 -0.7464 -0.7650

220 / 500 70 / 500 I + II 6.2066 7.0416 -11.2793 -10.4491

Momen Desain 6.2791 7.1915 -11.6036 -10.6904

bx/lx by/ly Mlx Mly Mtx Mty

by ly

bx bx

lx

Harga a1, a2, a3, dan a4 sama dengan diatas :

bx/lx by/ly Mlx Mly Mtx Mty

PERENCANAAN PELABUHAN

RECSAM / D 111 01 142

Kombinasi pembebanan

358.80 1300.65 4735.07 1659.45 5093.87

358.80 1300.65 4846.03 1659.45 5204.83

-10.00 -36.25 -6920.71 -46.25 -6930.71

-10.00 -36.25 -6813.95 -46.25 -6823.95

358.80 1300.65 4186.04 1659.45 4544.84

358.80 1300.65 4794.31 1659.45 5153.11

-10.00 -36.25 -7735.74 -46.25 -7745.74

-10.00 -36.25 -7126.92 -46.25 -7136.92

358.80 1300.65 5232.55 1659.45 5591.35

358.80 1300.65 5992.88 1659.45 6351.68

-10.00 -36.25 -9669.67 -46.25 -9679.67

-10.00 -36.25 -8908.65 -46.25 -8918.65

358.80 1300.65 3139.53 1659.45 3498.33

358.80 1300.65 3595.73 1659.45 3954.53

-10.00 -36.25 -5801.80 -46.25 -5811.80

-10.00 -36.25 -5345.19 -46.25 -5355.19

358.80 1300.65 6279.06 1659.45 6637.86

358.80 1300.65 7191.46 1659.45 7550.26

-10.00 -36.25 -11603.60 -46.25 -11613.60

-10.00 -36.25 -10690.38 -46.25 -10700.38

Momen desain :

Ml = 7550.26 kgm

Mt = -11613.60 kgm

Keadaan Beban Roda

Berat Sendiri (A)

Berat Hidup (B)

Berat Kendaraan (C)

Kombinasi ( A + B )

Kombinasi ( A + C )

Cra

ne d

i ten

gah

plat

Mlx

Mly

Mtx

Mty

Tru

ck d

an c

rane

de

ngan

jara

k 1,

4 m

Mlx

Mly

Mtx

Mty

Cra

ne d

an P

eti

Kem

as d

enga

n ja

rak

1,4

m

Mlx

Mly

Mtx

Mty

Tru

ck d

an P

eti

kem

as d

enga

n ja

rak

1,4

m

Mlx

Mly

Mtx

Mty

Cra

ne d

an c

rane

de

ngan

jara

k 1,

4 m

Mlx

Mly

Mtx

Mty

PERENCANAAN PELABUHAN

RECSAM / D 111 01 142

PERHITUNGAN TULANGAN

Perhitungan Tulangan dengan cara ultimate

Rumus yang digunakan dari PB 71 hal. 166

A. Tulangan Lapangan

► = = 7550.26 kgm

= 1.5 x 7550.26

= 11325.39 kgm

► =2205

= 16007350 +

= 0.2464

► =0.0417

= 1600 δ = 01 -

= 0.0417

Rumus

► = 00.5 (pembebanan tetap)

h = 25 - 5 = 20 cm

11325.39 = 0

100 . 20 2 . 0.5 . 350

0.0008 = 0

Dengan rumus ABC diperoleh : 0.0008096

0.9991904 diambil q = 0.0417

Jadi

A =

=0.0417 . 2 0.5 . 350 . 100 . 20

1600

= 18.2438 = 1824.375

0.25% bh = 0.25% 100 . 20 = 5 = 500

16 luas tulangan = 201.06193

Jumlah batang per satu meter lebar (n)

n =A

=1824.375

= 9.0737 = 10 batangAs 201.06193

jarak tulangan =100

= 10.00 cm f - 10010 16

Mult 1.5 Ml Ml

qmax σau

σau

qmin σau

317.δ.σau

q2 - q +Mult k0 =

bh2 . 2k0 . sbk

q2 - q +2 .

q2 - q +

q1 = q1 < qmin

q2 =

q1 . 2k0 . sbk . bh

σau

cm4 mm4

Amin = cm2 mm2

Digunakan tulangan f mm2

PERENCANAAN PELABUHAN

RECSAM / D 111 01 142

B. Tulangan Tumpuan

► = = 11613.60 kgm

= 1.5 x 11613.60

= 17420.41 kgm

► =2205

= 16007350 +

= 0.2464

► =0.0417

= 1600 δ = 01 -

= 0.0417

Rumus

► = 00.5 (pembebanan tetap)

h = 25 - 5 = 20 cm

17420.41 = 0

100 . 20 2 . 0.5 . 350

0.0012443 = 0

Dengan rumus ABC diperoleh : 0.0012459

0.9987541 diambil q = 0.0417

Jadi

A =

=0.0417 . 2 0.5 . 350 . 100 . 20

1600

= 18.2438 = 1824.375

0.25% bh = 0.25% 100 . 20 = 5 = 500

16 luas tulangan = 201.06193

Jumlah batang per satu meter lebar (n)

n =A

=1824.375

= 9.0737 = 10 batangAs 201.06193

jarak tulangan =100

= 10.00 cm f - 10010 16

Mult 1.5 Ml Ml

qmax σau

σau

qmin σau

317.δ.σau

q2 - q +Mult k0 =

bh2 . 2k0 . sbk

q2 - q +2 .

q2 - q +

q1 = q1 < qmin

q2 =

q1 . 2k0 . sbk . bh

σau

cm4 mm4

Amin = cm2 mm2

Digunakan tulangan f mm2

PERENCANAAN PELABUHAN

RECSAM / D 111 01 142

Kontrol tegangan yang terjadi :

Tegangan yang dizinkan

K 350 = = 0.33 . 350 = 115.50

ST 37 = = 1600

17420.41 kgm

h = 20 cm

A = 10 x 201.06193 = 2010.62

h =

20

17420.41

2 . 0.5 . 100 . 350

28.3488

0.0012443 = 0

q = 0.0417

1 =

1 = 0.0298

0.0417 . 28.3488 2

=17420.4054054054

= 517.07420.106193 . 0.0298 . 20

= 0.58 . 517.074

= 299.903 < 1600 ……… O.K.

517.074 > 299.903 ……… O.K.

=299.903

= 17.53 < 115.5 ……… O.K.A . f 20.106 . 1.175

sl kg/cm2

sau kg/cm2

Mult max =

mm2

cu =Mult

2. k0 . b . sbk

cu =

q2 - q +

ru =q . Cu

2

sau =Mult

kg/cm2

A . ru . h

saytd = 0.58 . sau

kg/cm2

sau > saytd

sbytd =saytd

kg/cm2

PERENCANAAN PELABUHAN

RECSAM / D 111 01 142

Sketsa Penulangan Plat

f - 100 f - 10016 16

f16

- 100

500

500

f - 10016

500 A A

500 500 500

Pot A-A

PERENCANAAN PELABUHAN

RECSAM / D 111 01 142

III. PERHITUNGAN BALOK DERMAGA

1. Pembebanan

A.1 Muatan lantai + beban hidup

= 1/2 . 800 . 5 + 1/2 . 2900 . 5

= 9250 kgm

A.2 Berat sendiri balok dermaga dengan dimensi 45 x 60

q1 = 0.45 x 0.6 x 2400

= 648 kg/m

A.3 Beban titik (P)

Crane = 30 ton

Truck = 10 ton

Peti kemas = 20 ton

P = 60 ton

2. Perhitungan Momen

A. Beban merata

Digunakan panduan dari Ikhtisar momen PBI 1971 hal. 199

1/2 5/8 - 1/10 1/2 1/3 - 1/10 5/8 1/2

- 1/30 - 1/30

1/10 1/12 1/10

500 cm

q1 = (1/2) . w1 . Lx + (1/2) . w2 . Lx

cm2

RA RB

PERENCANAAN PELABUHAN

RECSAM / D 111 01 142

Transfer beban segitiga ke beban merata :

= 1/4 . 9250 . 5

= 11562.5 kg

= 11562.5 . 1/2 - 1/2 . 648 . 2.5 . 2.5 . 1/3

= 5106.25 kgm

800 . 5 = 2000 ton

( 2000 . 2.5 ) - ( 2/3 . 2000 . 2.5 )

= ###

Untuk beban merata

1667 = 1/8 . q . 5 2

q =1666.67

q =5106.25

1/8 . 25 1/8 . 25

q = ### q = 1634 kg/m

Beban terbagi rata yang dipikul oleh balok dermaga

( 2 . 1634 ) + 648 = 3916 kg/m

( 2 . 533.33 ) + 648 = ###

Momen Lapangan

= 1/10 . 3916 . 5 2 = 9790 kgm

= 1/12 . 3916 . 5 2 = ###

Momen Tumpuan

= - 1/30 . 3916 . 5 2 = ###

= - 1/10 . 3916 . 5 2 = -9790 kgm

Gaya Lintang

= 5/8 . 3916 . 5 = 12237.5 kgm

= 1/2 . 3916 . 5 = 9790 kgm

5/4 . 1715 = 2143.33 kgm

RA = (1/4) . q . L

Mmax = RA . (1/2) - (1/2) . q1 . L/2 . L/2 . 1/3

Bila beban hidup ditiadakan, maka RA = (1/2) .

Mmax =

Mmax = 1/8 . q . L2

qtot =

qtot =

MAB = MCD = 1/10 . q . L2

MBC = 1/12 . q . L2

MA = M D = - 1/30 . q . L2

MBC = -1/10 . q . L2

DBA = DDE = 5/8 . q . L

DA = DD = 1/2 . q . L

Dpd saat dermaga kosong =

PERENCANAAN PELABUHAN

RECSAM / D 111 01 142

B. Beban terpusat

Sistem pembebanan dapat dilihat pada PBI 71 hal. 200

1 1.25 - 4/5 1 - 4/5 1.25 1

- 1/4 - 1/4

5/6 3/4 5/6

= - 1/4 . 60000 . 5 = -75000 kgm

= 1/4 . 60000 = 15000 kgm

Momen Lapangan

= 5/6 . 75000 = 62500 kgm

= 3/4 . 75000 = 56250 kgm

Momen Tumpuan

= - 1/4 . 75000 = -18750 kgm

= - 4/5 . 75000 = -60000 kgm

Gaya Lintang

= 15000 kg

= 18750 kg

Momen Maksimum

Momen lapangan = 9790 + 62500 = 72290 kgm

Momen tumpuan = 9790 + 60000 = 69790 kgm

C. Perhitungan Tulangan

1). Tulangan Lapangan

25 cm

60 c

m

45 cm 45 cm

500 cm

MD = -1/4 . P . L

Q0 = 1/4 . P

MAB = MCD = 5/6 . MD

MBC = 3/4 . MD

MA = MD = -1/4 . MD

MB = MC = -4/5 . MD

DAB = DBC = DBC = 1 . Q0

DBA = DCD = 1,25 . Q0

bm bm

h0 =

h t =

b0 = b0 =

l0 =

PERENCANAAN PELABUHAN

RECSAM / D 111 01 142

Ukuran balok

60 cm

45 cm

w

= 45 + 1/5 . 500

= 145 cm

w

w

= 45 + 1/10 . 500 + 1/2 . 500

= 345 cm

145 cm

C1. Kontrol Balok T

72290 kgm = 7229000 kg cm

10843500 kg cm

w 145 cm

w 45 cm

w 60 cm

w 60 - 5 = 55 cm

=55

10843500

2 . 0.5 . 145 . 350

3.763

Menentukan kontrol letak garis netral

jadi g juga mendekati 0, g < 1,25 ton, maka perhitungan didasarkan pada perhitungan

balok biasa

Koefisien lengan momen :

w r =1

=1

= 1.69380.0417 . 3.763 2

ht =

b0 =

Lebar manfaat (bm) dari PBI 1971 hal. 118

bm ≤ b0 + 1/5 l0

bm ≤ b

bm ≤ b0 + 1/10 . l0 + 1/2 . bk

diambil bm yang terkecil =

Mmax =

Mu = 1,5 Mmax =

bm =

b0 =

ht =

h0 = ht - d =

cu =h0

Mu

2. k0 . bm . sbk

cu =

g = e0 . k0

karena cu > 5, maka e0 mendekati 0

q . cu2

PERENCANAAN PELABUHAN

RECSAM / D 111 01 142

w A = =10843500 kg cm

= 72.75 = 72751600 . 1.6938 . 55

w A' = 0,20 . A = 0.2 . 72.746953 = 14.549391 = 1454.9391

Dipakai tulangan tarik : 10 f 30 = 7275.273 > 7275

Dipakai tulangan tekan : 2 f 30 = 1454.958 > 1454.9391

C2. Kontrol tegangan geser

Gaya lintang max = 12237.5 + 18750

= 30987.5 kg

1.5 . 30987.5 = 46481.25 kg

Untuk K ###

1

1.0 (tabel 10.1.1)

1.4 /f e f = 1.0 (tabel 10.1.2)

1350 = 13.363

1.0 . 1.4

2.5

=2.5

350 = 33.4081.0 . 1.4

e= 0.87 . 55 = 47.85

=46481.25

45 . 47.85

= 21.586555

e tidak perlu pakai tulangan miring

8 - 200 (lihat PBI 71/92)

Mucm2 mm2

sau . r . h0

cm2 mm2

mm2 mm2

mm2 mm2

Qult =

sbu = sbk

gPs . smb

gPs =

gmb =

tbu = kg/cm2

tbu*Mu = s'bk

gPs . smb

kg/cm2

tbu =Qult zu = z . h0

b . zu

tbu < tbu*Mu

Dipakai tulangan sengkang minimum f

PERENCANAAN PELABUHAN

RECSAM / D 111 01 142

C3. Kontrol lebar retak

wp =A

=72.7527

= 0.02945 . 55

w =

c = selimut beton = 5 cm

d = 3 cm

1600

A = luas tul. tarik = 72.7527

45 cm

55 cm

a = koefisien tulangan polos = 1.2

1.5

0.04

7.5

w = 1.2 ( 1.5 . 5 + 0.04 . 3 / 0.029 ) ( 1600 - 7.5 / 0.029 ) . 10 -6

= 0.019 cm

Kontrol e w < w

0.019 cm < 0.1 cm ……. O.K

2). Tulangan Tumpuan

25 cm

60 c

m

45 cm 45 cm

500 cm

w = a (c3 . c + c4 . d/wp) (sa - c5/wp) 10-6 cm …… hal.115

harga wp, c3, c4 dan c5 diambil dari tabel 10.7.1

b0 . h0

sa = kg/cm2

cm2

b0 =

h0 =

c3 =

c4 =

c5 =

bm bm

h0 =

h t =

b0 = b0 =

l0 =

lebar retak yang diizinkan dimana bangunan dermaga yang merupakan konstruksi tidak terlindung dari hujan dan terik matahari langsung kontinue berhubungan dengan air atau berada dalam lingkungan agresif (PBI 71 pasal 10.7 ayat 1.6) sebesar 0,1 cm.

PERENCANAAN PELABUHAN

RECSAM / D 111 01 142

Ukuran balok

60 cm

45 cm

w

= 45 + 1/5 . 500

= 145 cm

w

w

= 45 + 1/10 . 500 + 1/2 . 500

= 345 cm

145 cm

C1. Kontrol Balok T

69790 kgm = 6979000 kg cm

10468500 kg cm

w 145 cm

w 45 cm

w 60 cm

w 60 - 5 = 55 cm

=55

10468500

2 . 0.5 . 145 . 350

3.829

Menentukan kontrol letak garis netral

jadi g juga mendekati 0, g < 1,25 ton, maka perhitungan didasarkan pada perhitungan

balok biasa

Koefisien lengan momen :

w r =1

=1

= 1.63530.0417 . 3.829 2

ht =

b0 =

Lebar manfaat (bm) dari PBI 1971 hal. 118

bm ≤ b0 + 1/5 l0

bm ≤ b

bm ≤ b0 + 1/10 . l0 + 1/2 . bk

diambil bm yang terkecil =

Mmax =

Mu = 1,5 Mmax =

bm =

b0 =

ht =

h0 = ht - d =

cu =h0

Mu

2. k0 . bm . sbk

cu =

g = e0 . k0

karena cu > 5, maka e0 mendekati 0

q . cu2

PERENCANAAN PELABUHAN

RECSAM / D 111 01 142

w A = =10468500 kg cm

= 72.75 = 72751600 . 1.6353 . 55

w A' = 0,20 . A = 0.2 . 72.75 = 14.549391 = 1454.9391

Dipakai tulangan tarik : 10 f 30 = 7275.273 > 7275

Dipakai tulangan tekan : 2 f 30 = 1455.130 > 1454.9391

C2. Kontrol tegangan geser

Gaya lintang max = 12237.5 + 18750

= 30987.5 kg

1.5 . 30987.5 = 46481.25 kg

Untuk K ###

1

1.0 (tabel 10.1.1)

1.4 /f e f = 1.0 (tabel 10.1.2)

1350 = 13.363

1.0 . 1.4

2.5

=2.5

350 = 33.4081.0 . 1.4

e= 0.87 . 55 = 47.85

=46481.25

45 . 47.85

= 21.586555

e tidak perlu pakai tulangan miring

8 - 200 (lihat PBI 71/92)

Mucm2 mm2

sau . r . h0

cm2 mm2

mm2 mm2

mm2 mm2

Qult =

sbu = sbk

gPs . smb

gPs =

gmb =

tbu = kg/cm2

tbu*Mu = s'bk

gPs . smb

kg/cm2

tbu =Qult zu = z . h0

b . zu

tbu < tbu*Mu

Dipakai tulangan sengkang minimum f

PERENCANAAN PELABUHAN

RECSAM / D 111 01 142

C3. Kontrol lebar retak

wp =A

=72.7527

= 0.02945 . 55

w =

c = selimut beton = 5 cm

d = 3 cm

1600

A = luas tul. tarik = 72.7527

45 cm

55 cm

a = koefisien tulangan polos = 1.2

1.5

0.04

7.5

w = 1.2 ( 1.5 . 5 + 0.04 . 3 / 0.029 ) ( 1600 - 7.5 / 0.029 ) . 10 -6

= 0.019 cm

Kontrol e w < w

0.019 cm < 0.1 cm ……. O.K

w = a (c3 . c + c4 . d/wp) (sa - c5/wp) 10-6 cm …… hal.115

harga wp, c3, c4 dan c5 diambil dari tabel 10.7.1

b0 . h0

sa = kg/cm2

cm2

b0 =

h0 =

c3 =

c4 =

c5 =

lebar retak yang diizinkan dimana bangunan dermaga yang merupakan konstruksi tidak terlindung dari hujan dan terik matahari langsung kontinue berhubungan dengan air atau berada dalam lingkungan agresif (PBI 71 pasal 10.7 ayat 1.6) sebesar 0,1 cm.

PERENCANAAN PELABUHAN

RECSAM / D 111 01 142

SKETSA PENULANGAN BALOK

A B

60

cm

A B

Penulangan Balok

10 f 30 2 f 30

###

60 cm2 f 30

10 f 30

45 cm 45 cm

Pot. A - A Pot. B - B

PERENCANAAN PELABUHAN

RECSAM / D 111 01 142

IV. PEMILIHAN TIPE FENDER

Pemilihan tipe fender didasarkan pada besarnya energi, yaitu :

1. Sebagian energi yang diterima fender dan sebagiannya diterima konstruksi

2. Seluruhnya diterima konstruksi.

Pada perencanaan ini akan didasarkan pada cara yang pertama.

Dermaga direncanakan untuk melayani kapal berbobot maks. = 10000 ton dimana spesifikasi

kapal diketahui :

▪ Panjang kapal = 150 m

▪ Draft kapal = 6.2 m

▪ Displacement tonnage = 10000 ton

Besarnya energi tumbukan kapal yang diserap oleh fender di hitung dengan rumus :

E = . k2 .g

k = 0.5

V = kecepatan sandar kapal

g = gaya gravitasi

w = berat kapal

E =10000 . 0.35 2

0.5 = ###2 . 9.81

Energi yang diterima fender = 1/2 . E = 1/2 . 31.22 = 15.61 ton m

Dipilih tipe fender karet "Bridgestone Super Arch" dengan tipe FV 009-3-2

Data-data fender type FV 009-3-2 :

▪ A = 200 cm

▪ B = 250 cm

▪ C = 70 cm

▪ R = 150 ton

▪ E = 50 ton m

▪ Bidang kontak = 1.310

▪ R/E = 3.00

w . V2

m2

PERENCANAAN PELABUHAN

RECSAM / D 111 01 142

Sketsa fender20

0 c

m

70 cm 70 cm 70 cm

250 cm

Gaya materi fender

F = (hal. 367, Perencanaan Pelabuhan)2 . g . d

dimana :

- d = pergeseran fender = 0.05 m

- a = sudut pendekatan = 10 0

F =10000 . 0.35 2 10

= 37.65 ton2 . 9.81 . 0.05

Berdasarkan muka air tertinggi (HWS) = 2.05 m , maka balok fender

direncanakan tingginya : 200 = 2 m (fender dipasang vertikal)

Gaya horisontal yang bekerja pada balok fender :

F =37.65

= 18.83 t/m2

Dianggap reaksi oleh fender tersebar merata sepanjang bidang kontak pada balok momen yang terjadi

akibat benturan kapal adalah :

= 1/12 . 18.83 . 5 2 = 39.223 ton m = 39223 kgm

w . V2 . sin2a

. sin2

Mt = Ml = 1/12 . q . l2

PERENCANAAN PELABUHAN

RECSAM / D 111 01 142

Beban angin bertiup miring dengan sudut 40 terhadap dermaga = 40 Cos 40

= 30.641777725

Ditinjau permeter = 2 x 30.642 = ###

= 1/12 . 61.284 . 5 2 = 127.67 kgm = 12767 kgcm

39222.594 + 127.67 = 39350.27 kgm

= 1.5 . 39350.27

= 59025.40 kgm = 5902540 kgcm

Penulangan balok fender

w 0.2464

w 0.0417

q (1 - q) =h = 40 - 5 = 35

=5902540

100 . 20 2 . 0.5 . 350

0.42161 = 0

Dengan iterasi diperoleh : 0.5

0.5

0.0417

A =

=0.0417 . 2 0.5 . 350 . 250 . 35

1600

= 79.8164 = 7981.6406

Dipakai tulangan tarik : 10 f 32 = 7981.791 > 7981.64

Kontrol tulangan geser :

18826.845 + 61.284 = ###

1/2 . 18888.13 . 5 = ###

47220.321234 = ###

t =8

.70830.481851

= 9.25 < tbu = 9.50 …. O.K7 250 . 35

O kg/m2O

kg/m2

Mt = Ml = 1/12 . q . l2

Momen total : Mtot =

Mult = 1,5 . Mtot

qmax =

qmin =

Syarat : qmin < qperlu < qmax

Mult

bh2 . 2k0 . sbk

2 .

q - q2 -

q1 = > qmax

q2 = > qmax

Digunakan q2 =

q . 2k0 . sbk . bh

σau

cm4 mm4

mm2 mm2

qtot =

D = RA = 1/2. qtot. L =

Dult = 1.5 .

kg/cm2 kg/cm2

lihat perhitungan perencanaan plat

PERENCANAAN PELABUHAN

RECSAM / D 111 01 142

V. PERHITUNGAN BOULDER

Boulder sebagai penambat kapal harus sanggup memikul gaya-gaya horizontal yang timbul

akibat terseretnya kapal yang diakibatakan oleh pengaruh arus dan angin.

T

Sudut arah horizontal

Sudut arah vertikal

Gaya T akibat angin

Beban angin diambil w = 40 40 O terhadap dermaga

= 30.641777725

- R1 = 1.3 wa A = Luas bidang yang terkena angin spesifikasi kapal dengan bobot

10000 GT

- Panjang kapal = 150 m

- Lebar kapal = 20 m

- Tinggi kapal = 11.9 m

- Draft = 6.2 m

Gaya arus R2

kg/m2 bertiup miring sudut

kg/m2

300

250

PERENCANAAN PELABUHAN

RECSAM / D 111 01 142

A = Panjang kapal . (Tinggi kapal - Draft kapal)

= 150 ( 11.9 - 6.2 )

= 855

1.3 . 30.64 . 855

= ###

- Gaya akibat arus (Ra)

- Kecepatan arus sejajar kapal (dianggap) = 0.35 knot

- 1 knot = 1 mil laut/jam

- 1852 m

V = 0.35 .1852

3600

= ###

- Luas bidang terkena arus = Draft kapal x Lebar kapal

B = 6.2 x 20

= 124

-

dimana : r = berat jenis air laut = 104.5 kg

c = 1

1/2 . 104.5 . 1 . 0.18006 124

= ###

-

P = R1 + R2

= 34058.335941 + 210.0492

= ###

Maka gaya T akibat beban arus dan angin :

T =

=34268.3851410667

0.90630778703665

= 37810.9794831553 kg

= 37.8109794831553 ton

Gaya total akibat angin dan arus akan ditahan oleh 2 buah Boulder, maka besarnya gaya yang

terjadi untuk 1 Boulder =###

2

= ###

Jadi digunakan Boulder dengan kapasitas poton (disesuaikan dengan kapasitas Boulder yang

ada pada tabel)

m2

Jadi R1 =

1 mil laut = 1/600 ekuator =

m2

R2 = 1/2 . r .c. v2. B

Jadi R2 = 2 .

Jika R1 dan R2 bekerja bersama maka :

P . Sin 30

Sin 30 . Cos 25

PERENCANAAN PELABUHAN

RECSAM / D 111 01 142

VI. PEMILIHAN DAN PERHITUNGAN POER

Untuk poer yang digunakan, direncanakan sebagai berikut :

50 cm

45 cm

50 cm

50 cm 45 cm 50 cm

60 cm

50 cm

50 cm 45 cm 50 cm

PERENCANAAN PELABUHAN

RECSAM / D 111 01 142

A. Pembebanan Poer

Untuk setiap poer menahan beban lantai dengan luas ( 5 x 5 )

- Berat sendiri poer = ( 1.45 x 1.45 x 0.5 )

+ 4 ( 0.5 x 0.5 x 0.6 ) x 2400 = 3963 kg

- Berat balok dari 4 arah = [ ( 0.6 x 0.45 x 5 ) + ( 0.6 x

0.45 x ( 5 - 0.45 ) ] x 2400 = 6188.4 kg

- Berat plat lantai = ( 5 x 5 x 0.25 ) x 2400 = 15000 kg

- Beban hidup = ( 5 x 5 x 2900 ) = 72500 kg

- Beban truck, crane,dan peti kemas = 10000 + 30000 + 20000 = 60000 kg

TOTAL = 157651.4 kg

Q =S P

=157651.4

= 74982.829964

A 1.45 x 1.45

Ditinjau 1 pias ( ### ) q = 74982.829964

Perhitungan Momen

o

q = 74982.829964

60 cm

50 cm

o

50 cm 45 cm 50 cm

- Mo-o = 1/2

= 1/2 . 74982.829964 . 0.725 2 = 19706.425 kgm

- Mult = 1.5 Mo

= 1.5 19706.425 = 29559.6375 kgm

m2

kg/m2

kg/m2

kg/m2

q. l2

PERENCANAAN PELABUHAN

RECSAM / D 111 01 142

Penulangan Poer

Mult = 29559.6375 kgm = 2955963.75 kgcm

- q (1 - q) =Mult

=29559.6375

= 0.000233145 . 50 2 0.5 . 350

- 0.000233 = 0

maka : = 0.999767 > ( 0.2464 )

= 0.000233 < ( 0.0417 )

0.0417

A =

=2 0.0417 . 145 . 50 . 0.5 . 350

1600

= 66.13359375

dipakai tulangan : 10 f 30 = 70.6858

70.6858 > 66.1336 ……… OK

Kontrol tulangan geser praktis

135 cm

60 cm

50 cm

45 cm

145 cm

b.h2.2ko.s'.bk

2 .

q2 - q +

q1 qmax

q2 qmin

digunakan qmin =

2.q . b. h. k0 . s'bk

σau

cm2

cm2

cm2 cm2

45 0 45 0

PERENCANAAN PELABUHAN

RECSAM / D 111 01 142

Luas bidang geser

A = 4 x 135 x 60 = 32400

P = ###

1.5 P

A

=1.5 . 171875.69822

= 7.957208250832400

t' bpm untuk K 350 = 1.08 350 = 20.20495

(Buku Teknik Sipil hal. 340)

Sketsa Penulangan Poer

A' = 20 % A = 20 % . 66.133594 = 13.226719

maka digunakan tulangan 6 f 20 = 18.849556

18.849556 > 13.226719 ……… OK

digunakan tulangan beugel praktis = 6 f 20

6 f 20 6 f 20

110

cm 175

10 f 30

10 f 30

45 cm

145 cm

cm2

tAP =

kg/cm2

kg/cm2

cm2

cm2

cm2 cm2

PERENCANAAN PELABUHAN

RECSAM / D 111 01 142

VII. PERENCANAAN SUB STRUKTUR DERMAGA

(Pondasi Tiang Pancang)

A. Perhitungan gaya-gaya / beban rencana

Gaya vertikal

A

B

- Muatan A

- Berat balok = [ ( 0.6 x 0.45 x 5 ) + ( 0.6 x

0.45 x ( 5 - 0.45 ) ] x 2400 = 6188.4 kg

- Berat plat lantai = ( 5 x 5 x 0.25 ) x 2400 = 15000 kg

- Berat poer = ( 1.45 x 1.45 x 0.5 )

+ 4 ( 0.5 x 0.5 x 0.6 ) x 2400 = 3963 kg

- Beban truck + crane = 8500 + 60000 = 68500 kg

- Beban hidup = ( 5 x 5 x 2900 ) = 72500 kg

= 166151.4 kg

- Muatan B

- Berat balok = [ ( 0.6 x 0.45 x 5 ) + ( 0.6 x

0.45 x ( 5 - 0.95 ) ] x 2400 5864.4 kg

- Berat balok fender = ( 5 x 0.35 x 2.5 ) x 2400 = 10500 kg

- Beban truck + crane = 8500 + 60000 = 68500 kg

- Berat poer = ( 1.45 x 1.45 x 0.5 )

+ 4 ( 0.5 x 0.5 x 0.6 ) x 2400 = 3963 kg

- Beban hidup = ( 5 x 5 x 2900 ) = 72500 kg

- Berat plat = ( 5 x 5 x 0.25 ) x 2400 = 15000 kg

= 176327.4 kg

S VA

S VB

PERENCANAAN PELABUHAN

RECSAM / D 111 01 142

1. Penentuan daya dukung

A. Penentuan daya dukung pada tanah

Q =Ns . Ap

+JHP . As

3 5

dimana :

Ns : Nilai konis…….(u/pelabuhan Ns min = 150

Ap : Luas penampang tiang

JHP : Jumlah hambatan pelabuhan

As : Keliling tiang

Tiang direncanakan dengan elevasi : -14 m dengan data : - Ns : 150

- JHP : 800

maka :Q =

150 ( 50 . 50 )+

800 . 50 . 4

3 5

Q = 157000 kg

Q = 157000 kg > V kritis

jadi panjang tiang = 14 + 3.65 - 1.1

= 16.55 m

B. Kontrol daya dukung tiang pancang terhadap tekuk

Direncanakan tiang pancang dengan penampang segi empat ( 50 x 50 )

Kondisi tiang pancang

Lk = 1/2 . Lt . 2

P = 1/2 . 16.55 . 2

= 33.1 m

= 3310 cm

Imin = 1.69 . P . Lk 2 P = 176327.4 kg

= 2.69 . 176327.4 . 3310 2

= 5196705087006.6

imin=

Imin=

5.196705E+12= 45592.565565

A 2500

l (Kelangsingan) =Lk

=3310

= 0.0725996imin 45592.565565

sk =p E . imin 2 E = 4700 fc' fc' = 40 MPa

= 29725.410006

=3.14 29725.410006 . 45592.565565 2

3310 2

= 5.56E+07

kg/cm2)

kg/cm2

kg/cm2

cm2

2 .

Lk2

2 .

kg/cm2

Tanah Keras

PERENCANAAN PELABUHAN

RECSAM / D 111 01 142

sd = (Tegangan Izin)n . l 2

=3.142 29725.410006 n = 3.5

3.5 . 0.0725996 2

= 1.59E+07

Pk =p E . Imin

=3.142 29725.410006 . 5.196705E+12

3310 2

= ###

= ###

Syarat :

P < Pk

176327.4 kg < ### .…………………. OK

2. Perhitungan gaya horizontal tiang miring

2.1 Akibat reaksi fender

H =E' . R

=12.385321 . 150

E 50

H = ###

Gaya horizintal ini ditinjau pada pinggir fender dan hanya menghasilkan 3 pasang

tiang miring yang menerima gaya tersebut.

Jadi tiang menerima gaya ( 1 pasang ) =###

= ###3

p 2 . E

2 .

kg/cm2

2 .

Lk2

2 .

Reaksi reaksi ini dianggap diteruskan pada dermaga dan menyebar dengan sudut 450

PERENCANAAN PELABUHAN

RECSAM / D 111 01 142

2.2 Gaya akibat tarikan kapal pada boulder

Gaya tarik pada boulder yang terletak pada lantai dermaga P = ###

gaya ini dipikul oleh 3 pasang tiang sehingga tiap pasang menerima gaya :

###= ###

3

2.3 Gaya akibat rotasi (momen torsi) terhadap pusat berat dermaga

Ditinjau dermaga sebagai satu kesatuan struktur, dimana gaya akibat tumbukan kapal

dianggap menimbulkan torsi (momen torsi) terhadap pusat berat konstruksi dapat dihitung

dengan rumus :

Hi =H

+Xi

H . en

dimana :

Hi = Gaya horizontal pada tiang

H = Gaya horizontal akibat reaksi fender

n = Jumlah pasang tiang miring

Xi = Jarak tiang yang ditinjau terhadap pusat berat konstruksi

S Xi = Jumlah jarak tiang yang ditinjau terhadap pusat berat konstruksi

= [( 2.5 + ( 7.5 + ( 12.5 + ( 17.5 + ( 22.5 + ( 27.5 + ( 32.5 +

( 37.5 + ( 42.5 + ( 47.5 + ( 52.5 + ( 57.5 + ( 62.5 + ( 67.5 +

( 72.5 + ( 77.5 + ( 82.5 + ( 87.5 + ( 92.5 + ( 97.5 + ### +

### + ### + ### + ### + ### + ### + ### +

### + ### + ### + ### + ### + ### + ### +

### + ### + ### + ### + ### + ### + ### +

( 212.5 ] x 2

= [( 6.25 + 56.25 + 156.25 + 306.25 + 506.25 + 756.25 + 1056.25 +

1406.25 + 1806.25 + 2256.25 + 2756.25 + 3306.25 + 3906.25 + 4556.25 +

5256.25 + 6006.25 + 6806.25 + 7656.25 + 8556.25 + 9506.25 + 10506.25 +

11556.25 + 12656.25 + 13806.25 + 15006.25 + 16256.25 + 17556.25 + 18906.25 +

20306.25 + 21756.25 + 23256.25 + 24806.25 + 26406.25 + 28056.25 + 29756.25 +

31506.25 + 33306.25 + 35156.25 + 37056.25 + 39006.25 + 41006.25 + 43056.25 +

45156.25 ) ] x 2

= 1324937.5

Hi =150

+212.5 . 150 . 212.5

255 1324937.5

= 5.70 ton

S Xi2

S Xi2 2 ) 2

) 2 ) 2

) 2 ) 2

) 2 )

2 ) 2

) 2 ) 2

) 2 ) 2

) 2 )

2 ) 2

) 2 ) 2

) 2 ) 2

) 2 )

2 ) 2

) 2 ) 2

) 2 ) 2

) 2 )

2 ) 2

) 2 ) 2

) 2 ) 2

) 2 )

2 ) 2

) 2 ) 2

) 2 ) 2

) 2 )

2 )

S Xi2

S Xi2

PERENCANAAN PELABUHAN

RECSAM / D 111 01 142

Akibat beban gempa

Pada perhitungan beban akibat gempa diperhitungkan beban-beban yang bekerja adalah sbb :

► Berat sendiri konstruksi

- Lapisan aus = 5 . 20 . 0.1 . 2000 = 20000

- Plat lantai = 5 . 20 . 0.25 . 2400 = 60000

- Balok memanjang = 8 . 5 . 0.45 . 0.6 . 2400 = 25920

- Balok fender = 5 . 0.35 . 2.5 . 2400 = 10500

- Balok poer = 8 . 3152 = 25216

= 141636 kg

= 141.636 ton

► Beban hidup

Beban hidup yang diperhitungkan 50 %

= 50% . 20 . 0.3 . 3000

= 9000 kg

= 9 ton

► Beban total (w) = +

= 141.636 ton + 9

= 150.636 ton

► Gaya horizontal akibat gempa

F = k . W

dimana : F = Gaya horizontal akibat gempa

w = berat sendiri konstruksi dan beban hidup

k = Koefisien gempa

= Koef. Daerah x Koefisien kepentingan

= Koef. Daerah wilayah gempa IV = 0.03

= Koef. Kepentingan = 1.2 (untuk bangunan dermaga klasifikasi A)

= 0.03 x 1.2 = 0.036

B. Perhitungan Penulangan pada tiang pancang

Berat tiang q = 0.5 . 0.5 . 2400 = 600 kg/m

► Kondisi pengangkatan tiang

Mmax = Mmax =32 8

q1

q2

q1 q2

q . l2 q . l2

1/4L 1/4L1/2L

1/3L

2/3L

PERENCANAAN PELABUHAN

RECSAM / D 111 01 142

L = Panjang tiang = 16.55 m

a = tan a . 16.55 a = 10.3099

a = tan 10.3099 . 16.55

= 3.0105989111

L Lmax

Lmax = ( 16.55 ) 2 + ### 2

= 16.821599383

a

Mmax =600 . 16.821599 2

= 21222.4654358

Mult = 1.5 . Mmax = 1.5 x 21222.465435

= 31833.698153

= 3183369.8153

Cu =ho

=45

= 0.9768201198Mult 3183369.8152915

2.ko. s'. bk. b 2 . 0.5 . 30 . 50

Zu =1

=1

= 25.132445670.0417 . 0.9768201 2

A-A' =Mult

=3183369.8152915

= 1.0125s'.qu. Zu. ho 2780 . 25.132446 . 45

Jadi F = 0.036 x 150.636

= 5.422896

Jadi gaya horizontal maksimum yaitu gaya akibat reaksi dari fender jadi beban / gaya

maksimum pada tiang miring sbb :

w =V

Hw =

w 0.2

= = 11.3099

w = = 11.3099 = 0.1961156

w = = 11.3099 = 0.9805808

w sin ( q1 +q2 ) = sin 22.6198 = 0.3846143

H' =H tan a = 18/100

cos a a = 10.203974

=33.817

= ###cos 10.203974

q . Cu2

P1

V sin q2 + H cos q2

sin ( q1 +q2 )

P2

V sin q2 + H' cos q2

sin ( q1 +q2 )

tan q1 = tan q2 = 1/5 =

q1 q2

sin q1 sin q2 sin

cos q1 cos q2 cos

P1 P2

1:5

a

PERENCANAAN PELABUHAN

RECSAM / D 111 01 142

=176.3274 kg . 0.1961156 + 34.360528 . 0.9805808

= 177.5120.38461

154.512 ton < 157 ton …….. O.K

=176.3274 . 0.1961156 - 34.360528 . 0.9805808

= 2.3070.38461

2.307 ton < 157 ton …….. O.K

Sengkang/begel praktis …….. PB 71/911

1. Ukuran tidak boleh kurang dari 15 cm.

2. As min = 1% . 50 x 50 = 25 ……… tulangan memanjang

Jadi, As = 25 12 mm

3. As maks = 6% . 50 x 50 = 150

4. Jarak maks. sengkang = * 45 cm

* 15 30 cm, diambil 32 cm

5 mm

As min sengkang = 1/4 . 26 = 6.5 8

jarak sengkang = 15 . 26 = 390 m atau 30 cm, diambil 32 cm

f 8 - 320

P1

P2

cm2

cm2 f min =

cm2

x f batang tulangan memanjang atau

diameter sengkang > 1/4 f tul. memanjang dan minimal f

mm, digunakan f

PERENCANAAN PELABUHAN

RECSAM / D 111 01 142

SKETSA PENULANGAN TIANG PANCANG

A B C

A B C

F 8 - 320 F 8 - 320

3 F 25

F 8 - 320

POT. A - A POT. B - B POT. C - C