MODIFIKASI PERENCANAAN MENGGUNAKAN STRUKTUR BAJA DENGAN BALOK KOMPOSIT PADA GEDUNG PEMERINTAH KABUPATEN PONOROGO

Nama Mahasiswa : Wahyu Pratomo Wibowo NRP : 3108 100 643 Jurusan : Teknik Sipil, FTSP-ITS Dosen Pembimbing : Ir. Isdarmanu, Msc : Ir. Soewardojo R., Msc

ABSTRAK

Bentuk gedung mengalami perubahan dari masa ke masa. Dahulu pembangunan gedung direncanakan dengan bentuk melebar, namun dengan keadaan lahan kosong yang semakin sempit dan didukung oleh kemajuan teknologi terutama bidang konstruksi, gedung direncanakan dengan bentuk bertingkat. Untuk membangun suatu gedung bertingkat dibutuhkan waktu cukup lama. Dengan adanya teknologi yang ada saat ini, pemilik gedung (Owner) hanya memilih bahan mana yang lebih cepat penyelesaiannya, ekonomis, dan kuat untuk struktur utama gedung tersebut. Karena semakin tinggi gedung tersebut semakin lama pengerjaannya dan mahal.

Salah satu alternatif bahan struktur utama yang paling sering digunakan untuk gedung tingkat tinggi adalah struktur baja. Keuntungan dari struktur baja adalah mempunyai kekuatan tinggi, keseragaman dan keawetan yang tinggi, elastis, daktilitas tinggi, dan lebih mudah dalam pengerjaan. Namun material ini juga memiliki keterbatasan yaitu pada perawatan secara periodik, penurunan kekuatan akibat kenaikan temperatur yang tinggi, dan masalah tekuk yang merupakan fungsi dari kelangsingan suatu penampang.

Penggunaan komponen beton masih diperlukan dalam pembangunan gedung bertingkat, contohnya sebagai pelat lantai. Pelat lantai yang dihubungkan dengan balok baja dengan menggunakan penghubung geser akan menghasilkan struktur komposit. Dengan menggunakan konstruksi komposit dalam desain suatu komponen struktur ternyata dapat diperoleh beberapa keuntungan antara lain, dapat mereduksi berat profil baja yang dipakai, tinggi profil baja yang dipakai dapat dikurangi, meningkatkan kekakuan lantai, dan dapat menambah bentang layan.

Peraturan yang digunakan pada modifikasi perencanaan ini menggunakan peraturan yang terbaru yaitu SNI 03-1729-2002 tentang Tata Cara Perencanaan Struktur Baja, SNI-03-1726-2002 tentang Tata Cara Perencanaan Ketahanan Gempa Untuk Bangunan Gedung, SNI-03-2847-2002 tentang Tata Cara Perhitungan Beton Untuk Bangunan Gedung, dan Peraturan Pembebanan Indonesia Untuk Gedung 1983. Kata kunci : struktur baja, SNI, balok komposit

BAB I 1. PENDAHULUAN

1.1 Latar Belakang Bentuk gedung mengalami perubahan dari

masa ke masa. Dahulu pembangunan gedung direncanakan dengan bentuk melebar, namun dengan keadaan lahan kosong yang semakin sempit dan didukung oleh kemajuan teknologi terutama bidang konstruksi, gedung direncanakan dengan bentuk bertingkat. Untuk membangun suatu gedung bertingkat dibutuhkan waktu cukup lama dan juga. Dengan adanya teknologi yang ada saat ini, pemilik gedung (Owner) hanya memilih bahan mana yang lebih cepat penyelesaiannya, ekonomis, dan kuat untuk struktur utama gedung tersebut. Karena semakin tinggi gedung tersebut semakin lama pengerjaannya dan mahal.

Salah satu alternatif dari sekian banyak material struktur bangunan adalah baja. Material baja sebagai bahan konstruksi telah digunakan sejak lama mengingat beberapa keunggulannya dibandingkan material yang lain. Beberapa keunggulan baja sebagai material konstruksi, antara lain adalah:

1. Mempunyai kekuatan yang tinggi, sehingga dapat mengurangi ukuran struktur serta mengurangi pula berat sendiri dari struktur. Hal ini cukup menguntungkan bagi struktur-struktur jembatan yang panjang, gedung yang tinggi atau juga bangunan-bangunan yang berada pada kondisi tanah yang buruk.

2. Keseragaman dan keawetan yang tinggi, tidak seperti halnya material beton bertulang yang terdiri dari berbagai macam bahan penyusun,

material baja jauh lebih seragam/homogen serta mempunyai tingkat keawetan yang jauh lebih tinggi jika prosedur perawatan dilakukan secara semestinya.

3. Sifat elastis, baja mempunyai perilaku yang cukup dekat dengan asumsi-asumsi yang digunakan untuk melakukan analisa, sebab baja dapat berperilaku elastis hingga tegangan yang cukup tinggi mengikuti Hukum Hooke. Momen Inersia dari suatu profil baja juga dapat dihitung dengan pasti sehingga memudahkan dalam proses analisa struktur.

4. Daktilitas baja cukup tinggi, karena suatu batang baja yang menerima tegangan tarik yang tinggi akan mengalami regangan tarik cukup besar sebelum terjadi keruntuhan.

5. Beberapa keuntungan lain pemakaian baja sebagai material konstruksi adalah kemudahan penyambungan antar elemen yang satu dengan lainnya menggunakan alat sambung las atau baut. Pembuatan baja melalui proses gilas panas mengakibatkan baja menjadi mudah dibentuk menjadi penampang-penampang yang diinginkan. Kecepatan pelaksanaan konstruksi baja juga menjadi suatu keunggulan material baja.(Setiawan, 2008)

Selain keuntungan-keuntungan yang disebutkan tersebut, material baja juga memiliki beberapa kekurangan, terutama dari sisi pemeliharaan. Konstruksi baja yang berhubungan langsung dengan udara atau air, secara periodik harus dicat. Perlindungan terhadap bahaya kebakaran juga harus menjadi perhatian yang serius, sebab material baja akan mengalami penurunan kekuatan secara drastic akibat kenaikan temperatur yang cukup tinggi, di samping itu baja juga merupakan konduktor panas yang baik, sehingga nyala api dalam suatu bangunan justru dapat menyebar dengan lebih cepat. Kelemahan dari struktur baja adalah masalah tekuk yang merupakan fungsi dari kelangsingan suatu penampang. (Setiawan, 2008)

Penggunaan komponen beton masih tetap diperlukan dalam pembangunan gedung bertingkat, contohnya sebagai pelat lantai. Pelat lantai yang dihubungkan dengan balok baja dengan menggunakan penghubung geser akan menghasilkan struktur komposit. Komponen struktur komposit ini dapat menahan beban sekitar 33 hingga 50 % lebih besar

daripada beban yang dapat dipikul oleh balok baja saja tanpa adanya perilaku komposit. Dengan menggunakan konstruksi komposit dalam desain suatu komponen struktur ternyata dapat diperoleh beberapa keuntungan sebagai berikut:

1. Dapat mereduksi berat profil baja yang dipakai

2. Tinggi profil baja yang dipakai dapat dikurangi

3. Meningkatkan kekakuan lantai 4. Dapat menambah panjang bentang

layan. (Setyawan, 2008) Sebagai bahan studi perancangan akan

dilakukan modifikasi pada struktur 8 lantai dan struktur atap pada Gedung Pemerintah Kabupaten Ponorogo dan juga diperhitungkan beban akibat gempa yang terletak pada wilayah zone gempa tiga. Gedung ini pada awalnya didesain dengan menggunakan struktur beton bertulang yang akan dimodifikasi menjadi struktur baja dengan balok komposit, sedangkan jumlah lantai yang semula 8 lantai menjadi 10 lantai. Selain itu juga akan direncanakan penggunaan pondasi yang sesuai dengan besarnya beban yang akan dipikul dan kondisi tanah di lapangan.

Peraturan yang digunakan pada modifikasi perencanaan ini menggunakan peraturan yang terbaru yaitu SNI 03-1729-2002 tentang Tata Cara Perencanaan Struktur Baja, SNI-03-1726-2002 tentang Tata Cara Perencanaan Ketahanan Gempa Untuk Bangunan Gedung, SNI-03-2847-2002 tentang Tata Cara Perhitungan Beton Untuk Bangunan Gedung, dan Peraturan Pembebanan Indonesia Untuk Gedung 1983.

Tujuan akhir dari Tugas Akhir ini adalah menghasilkan perencanaan struktur gedung baja komposit yang rasional yang memenuhi persyaratan keamanan struktur berdasarkan peraturan yang berlaku.

1.2 Permasalahan Permasalahan yang timbul dalam modifikasi

perencanaan ini, antara lain : 1. Bagaimana menentukan Preliminary

design penampang profil baja. 2. Bagaimana merencanakan struktur

sekunder yang meliputi struktur atap, pelat lantai, balok anak dan tangga.

3. Bagaimana menghitung pembebanan setelah adanya modifikasi.

4. Bagaimana memodelkan dan menganalisa struktur dengan menggunakan program bantu SAP2000 v14.2 dan ETABS v9.7.

5. Bagaimana merencanakan struktur utama yang meliputi balok komposit dan kolom baja.

6. Bagaimana merencanakan sambungan yang memenuhi kriteria perancangan struktur.

7. Bagaimana merencanakan struktur bawah yang meliputi tiang pancang dan poer.

8. Bagaimana menuangkan hasil perhitungan dan perencanaan dalam bentuk gambar teknik.

1.3 Tujuan Tujuan yang ditinjau dalam modifikasi

perencanaan ini, antara lain : 1. Dapat menentukan Preliminary design

penampang profil baja. 2. Dapat merencanakan struktur sekunder

yang meliputi struktur atap, pelat lantai, balok anak dan tangga.

3. Dapat menghitung pembebanan setelah adanya modifikasi.

4. Dapat memodelkan dan menganalisa struktur dengan menggunakan program bantu SAP2000 v14.2 dan ETABS v9.7.

5. Dapat merencanakan struktur utama yang meliputi balok komposit dan kolom baja.

6. Dapat merencanakan sambungan yang memenuhi kriteria perancangan struktur.

7. Dapat merencanakan struktur bawah yang meliputi tiang pancang dan poer.

8. Dapat menuangkan hasil perhitungan dan perencanaan dalam bentuk gambar teknik.

1.4 Batasan Masalah Batasan masalah dalam modifikasi

perencanaan ini, antara lain : 1. Desain dan evaluasi struktur mengacu

pada SNI-03-1729-2002 untuk komponen struktur baja dan baja komposit, dan SNI 03-2847-2002 untuk komponen struktur beton.

2. Pembebanan dihitung berdasarkan PPIUG 1983 dan beban gempa dihitung berdasarkan SNI-03-1726-2002.

3. Perencanaan gedung ini dimaksudkan sebagai bahan studi dan tidak mempertimbangkan aspek ekonomi gedung.

4. Tidak membahas detail metode pelaksanaan.

1.5 Manfaat Manfaat yang bisa didapatkan dari

modifikasi perencanaan ini, adalah: 1. Hasil perencanaan ini dapat dijadikan

acuan untuk perencanaan gedung meggunakan struktur baja.

2. Dari perencanaan ini bisa diketahui hal-hal yang harus diperhatikan pada saat perancangan sehingga kegagalan struktur bisa diminimalisi.

BAB II

2. TINJAUAN PUSTAKA

2.1 Sejarah penggunaan struktur baja dan balok komposit Pada abad ke-19 muncul material baru yang

dinamakan dengan baja yang merupakan logam paduan antara besi dan karbon. Material baja mengandung kadar karbon yang lebih sedikit daripada besi tuang, dan mulai digunakan dalam konstruksi-konstruksi berat. Pembuatan baja dalam volume besar dilakukan pertama kali oleh Sir Henry Bessemer dari Inggris. Sir Henry menerima hak paten dari pemerintah Inggris pada tahun 1855 atas temuannya tersebut.(Setiawan, 2008)

Kerangka baja yang menyanggah konstruksi pelat beton bertulang yang di cor ditempat dahulu biasanya direncanakan dengan anggapan bahwa pelat beton dan baja bekerja secara terpisah dalam menahan beban. Pengaruh komposit dari baja dan beton yang bekerja sama dahulu tidak diperhitungkan. Pengabaian ini didasarkan pada alasan bahwa lekatan (bond) antara lantai atau pelat beton dan puncak balok baja tidak dapat diandalkan. Namun dengan berkembangnya teknik pengelasan, pemakaian alat penyambung geser (shear connector) mekanis menjadi praktis untuk menahan gaya geser horizontal yang timbul ketika batang terlentur.(Salmon & Johnson, 1991)

2.2 Struktur Balok Komposit

2.2.1 Aksi Komposit Aksi komposit timbul bila dua batang

struktural pemikul beban seperti konstruksi lantai beton dan balok baja penyanggah disambung secara integral dan melendut secara satu kesatuan. Besarnya aksi komposit yang timbul bergantung pada penataan yang dibuat untuk menjamin regangan linear tunggal dari atas pelat beton sampai muka bawah penampang baja. (Salmon & Johnson, 1991)

Gambar 2.1 Perbandingan antara balok yang mengalami

defleksi dengan dan tanpa aksi komposit.(Salmon & Johnson, 1991)

Untuk memahami konsep kelakuan komposit, pertama tinjaulah balok yang tidak komposit dalam gambar 2.1.a; pada keadaan ini, jika gesekan antara pelat dan balok diabaikan, balok dan pelat masing-masing memikul suatu bagian beban secara terpisah, yang diperjelas dalam gambar 2.2.a. Bila pelat mengalami deformasi akibat beban vertikal, permukaan bawahnya akan tertarik dan memanjang; sedang permukaan atas balok tertekan dan memendek. Jadi, diskontinuitas akan terjadi pada bidang kontak. Karena gesekan diabaikan, maka hanya gaya dalam vertikal yang bekerja antara pelat dan balok. (Salmon & Johnson, 1991)

Bila suatu sistem bekerja secara komposit (gambar 2.2.b dan 2.2.c), pelat dan balok tidak akan tergelincir relatif satu dengan yang lainnya. Gaya horisontal (geser) timbul dan bekerja pada permukaan bawah pelat sehingga pelat tertekan dan memendek, dan pada saat yang sama gaya horisontal bekerja di atas permukaan balok sehingga balok memanjang. (Salmon & Johnson, 1991)

Dengan memperhatikan distribusi regangan yang terjadi bila tidak ada interaksi antara pelat beton dan balok baja (gambar 2.2.a), terlihat bahwa momen perlawanan total sama dengan

pelat balokM M MΣ = +

Perhatikan bahwa untuk kasus ini ada dua garis netral; satu di titik berat pelat dan lainnya di titik berat balok. Pergelinciran horisontal akibat tarikan pada dasar pelat dan tekanan pada puncak balok juga terjadi.

Selanjutnya, tinjaulah keadaan yang hanya memiliki interaksi parsial, gambar 2.2.b. Garis netral plat lebih dekat ke balok dan garis netral balok lebih dekat ke pelat. Akibat interaksi parsial, pergelinciran horisontal sekarang berkurang. Interaksi parsial juga menimbulkan gaya tekan dan tarik parsial C’ dan T’, yakni masing-masing kapasitas maksimum pelat beton dan balok baja. Momen penahan pada penampang sekarang meningkat sebesar T’e’ atau C’e’. (Salmon & Johnson, 1991)

Bila interaksi penuh antara pelat dan balok bisa dikembangkan, pergelinciran tidak terjadi dan

diagram regangannya diperlihatkan pada gambar 2.2.c. Pada keadaan ini timbul garis netral gabungan yang terletak di bawah garis netral pelat dan di atas garis netral balok. Juga, gaya tekan dan tarik (C” dan T” ) lebih besar dari C’ dan T’ yang timbul pada interaksi parsial. Jadi, momen penahan dari penampang komposit penuh adalah

" "M T eΣ = atau " "C e

Gambar 2.2 Variasi tegangan pada balok-balok

komposit.( Salmon & Johnson, 1991)

2.2.2 Keuntungan struktur komposit Keuntungan utama dari perencanaan

komposit yaitu penghematan berat baja, penampang balok baja dapat lebih rendah, kekakuan lantai meningkat, panjang bentang untuk batang tertentu dapat lebih besar, kapasitas pemikul beban meningkat. Penghematan berat baja sebesar 20 % sampai 30 % seringkali dapat diperoleh dengan memanfaatkan semua keuntungan dari sistem komposit. Pengurangan berat pada balok baja ini biasanya memungkinkan pemakaian penampang yang lebih rendah dan juga lebih ringan. Keuntungan ini bisa banyak mengurangi tinggi bangunan bertingkat banyak sehingga diperoleh penghematan bahan bangunan yang lain seperti dinding luar dan tangga (Salmon & Johnson, 1991)

Kekakuan lantai komposit jelas lebih besar dari kekakuan lantai beton yang balok penyanggahnya bekerja secara terpisah. Umumnya plat beton bekerja sebagai pelat satu arah yang membentang antara balok-balok penyanggah. Dalam perencanaan komposit, aksi plat beton dalam arah sejajar dimanfaatkan dan digabungkan dengan balok baja penyanggah. Akibatnya, momen inersia konstruksi lantai dalam arah balok baja meningkat. Kekakuan yang meningkat ini banyak mengurangi lendutan beban hidup dan jika penunjang (shoring) diberikan selama pembangunan, lendutan akibat beban mati juga akan berkurang. Pada aksi komposit penuh,

kekuatan batas penampang jauh melampaui jumlah dari kekuatan plat dan balok secara terpisah sehingga timbul kapasitas cadangan yang tinggi. (Salmon & Johnson, 1991)

2.2.3 Kekurangan struktur komposit Walaupun konstruksi komposit tidak

memiliki kerugian utama, konstruksi ini memiliki beberapa batasan yang sebaiknya disadari, yakni:

1. Pengaruh kontinuitas, 2. Lendutan jangka panjang. (Salmon &

Johnson, 1991) Aksi komposit hanya bagian pelat beton

yang tertekan dianggap efektif. Pada kasus balok menerus, keuntungan aksi komposit berkurang di daerah momen lentur negatif, dengan hanya batang tulangan yang memberikan kontinuitas aksi komposit. (Salmon & Johnson, 1991)

Lendutan jangka panjang dapat menjadi masalah jika aksi penampang komposit menahan sebagian besar beban hidup atau jika beban hidup terus bekerja dalam waktu yang lama. Lendutan jangka panjang yang terjadi pada komponen struktur komposit dapat diperkirakan dengan cara mengurangi luas pelat beton sehingga momen inersia mengecil. Luasan pelat beton biasanya direduksi dengan cara membagi lebar pelat dengan angka 2n atau 3n, dengan n adalah rasio modulus. (Setiawan, 2008)

2.3 Konsep perencanaan struktur baja Pada SNI-03-1729-2002 pasal 6.3, dimana

suatu struktur baja dikatakan aman apabila memenuhi persyaratan sebagai berikut:

. .n i iR Qφ γ≥∑

Bagian kiri dari persamaan di atas merepresentasikan tahanan atau kekuatan dari sebuah komponen atau sistem struktur. Bagian kanan persamaan menyatakan beban yang harus dipikul struktur tersebut. Jika tahanan nominal nR dikalikan

dengan faktor tahanan φ maka akan diperoleh tahanan rencana. Berbagai macam beban pada bagian kanan persamaan di atas harus dikalikan dengan suatu faktor beban iγ untuk mendapatkan jumlah beban

berfaktor .i iQγ∑ .(Setiawan, 2008)

2.4 Syarat bangunan baja gedung bertingkat tahan gempa Struktur suatu bangunan bertingkat tinggi

harus dapat memikul beban-beban yang bekerja pada struktur tersebut, di antaranya beban gravitasional dan beban lateral. Beban gravitasi adalah beban mati struktur dan beban hidup, sedangkan yang termasuk beban lateral adalah beban angin dan beban gempa.

Tujuan desain bangunan tahan gempa adalah untuk mencegah terjadinya kegagalan struktur dan kehilangan korban jiwa, dengan tiga kriteria standar sebagai berikut:

1. Gempa ringan � Bangunan tidak boleh rusak secara struktural dan arsitektural (komponen arsitektural diperbolehkan terjadi kerusakan seminimum mungkin)

2. Gempa sedang �Komponen struktural (balok dan kolom) tidak diperbolehkan rusak sama sekali tetapi komponen arsiektural diperbolehkan terjadi kerusakan (seperti : kaca)

3. Gempa Berat � Boleh terjadi kerusakan pada komponen struktural tetapi tidak menyebabkan keruntuhan bangunan.

SNI 03-1729-2002 mengklasifikasikan beberapa macam sistem struktur untuk bangunan baja tahan gempa, yang meliputi:

1. Sistem Rangka Pemikul Momen Khusus (SRPMK)

2. Sistem Rangka Pemikul Momen Terbatas (SRPMT)

3. Sistem Rangka Pemikul Momen Biasa (SRPMB)

4. Sistem Rangka Batang Pemikul Momen Khusus (SRBPMK)

5. Sistem Rangka Bresing Konsentris Khusus (SRBKK)

6. Sistem Rangka Bresing Konsentris Biasa (SRBKB)

7. Sistem Rangka Bresing Eksentrik (SRBE)

BAB III 3. METODOLOGI

Gambar 3.1 Flowchart alur pengerjaan tugas akhir

BAB IV 4. PERENCANAAN STRUKTUR SEKUNDER

4.1 Perencanaan Tangga

4.1.1 Data perencanaan tangga lantai 1-10 Ketinggian antar lantai : 400 cm Tinggi bordes : 208 cm Tinggi injakan (t) : 16 cm Lebar injakan (i) : 30 cm

Jumlah tanjakan (Σt) : 208

16 = 13 buah

Jumlah injakan (Σi) : (Σt) - 1 = 13 - 1 = 12 buah Lebar bordes : 210 cm Panjang bordes : 425 cm Lebar tangga : 200 cm

Sudut Kemiringan (α) : atg16

30= 28,0720

PELAT BORDES

ANAK TANGGA

BALOK TANGGA

2000

2000

4250

3002100

NAIK

a a

Gambar 4.1 Denah tangga

4.1.2 Perencanaan pelat anak tangga

4.1.2.1 Data perencanaan pelat beton anak tangga Struktur pelat beton anak tangga

direncanakan dengan bantuan tabel perencanaan praktis berdasarkan brosur bondek merk ”Lysaight Bondek”.

- Tebal dek baja = 0,75 mm - Mutu Beton (f’ c) = 30 Mpa - Mutu baja U-48 = 4800 kg/cm2 - Berat jenis beton = 2400 kg/m3 - Tipe pelat = bentang tunggal - Tulangan susut = Wiremesh M-5

(diletakkan 2 cm di bawah tepi atas pelat beton)

4.1.2.2 Perencanaan tebal pelat beton anak tangga Pada tabel perencanaan praktis bondek

dengan bentang 2 m dan beban berguna sebesar 750 kg/m2 (>725,88 kg/m2), diperoleh tebal pelat sebesar 9 cm.

90

BALOK WF

TULANGAN SUSUT

Gambar 4.2 Pelat anak tangga

4.1.3 Perencanaan pelat bordes

4.1.3.1 Data perencanaan pelat beton bordes Struktur pelat beton bordes direncanakan

dengan bantuan tabel perencanaan praktis berdasarkan brosur bondek merk ”Lysaight Bondek”.

- Tebal dek baja = 0,75 mm - Mutu Beton (f’ c) = 30 Mpa - Mutu baja U-48 = 4800 kg/cm2 - Berat jenis beton = 2400 kg/m3 - Tipe pelat = bentang menerus - Tulangan susut = Wiremesh M-5

(diletakkan 2 cm di bawah tepi atas pelat beton)

4.1.3.2 Perencanaan tebal pelat bordes Pada tabel perencanaan praktis bondek

dengan bentang 2,25 m (>2,125 m) dan beban berguna sebesar 400 kg/m2 (>387 kg/m2), diperoleh tebal pelat sebesar 9 cm.

90

BALOK WF

TULANGAN SUSUTWiremesh M-5

60

Ø 10 - 150

Gambar 4.3 Pelat bordes

- Dipasang tulangan negatif Ø 10 – 150

4.1.4 Perencanaan balok tangga Balok tangga menggunakan 2 buah balok WF pada sisi kanan dan kiri tangga

4.1.4.1 Data perencanaan balok tangga Balok tangga direncanakan dengan

menggunakan profil WF 250.125.6.9.

4.1.4.2 Kontrol penampang profil terhadap gaya tekan dan lentur pada balok tangga

.u

n

N

Nφ =

1755,54

0,85.82370,95 = 0,025 < 0,2

Maka, 12. . . .

uyu ux

n b nx b ny

MN M

N M Mφ φ φ

+ + ≤

1755,54 540238

2.0,85.82370,95 0,9.880000+ = 0,72 < 1

(OK)

4.1.5 Perencanaan balok tumpuan tangga

4.1.5.1 Data perencanaan balok tumpuan tangga Balok tumpuan tangga direncanakan dengan

menggunakan profil WF 350.175.7.11.

4.1.5.2 Kontrol penampang profil terhadap gaya lentur pada balok tumpuan tangga - Cek kemampuan penampang

φb . Mn ≥ Mu φb . Mn = 0,9 . 1835214,84 = 1651693,36 kg.cm > Mu = 1200556 kg.cm (Profil memenuhi syarat)

4.2 Perencanaan Pelat Lantai Gedung

4.2.1 Perencanaan pelat lantai atap

4.2.1.1 Data perencanaan pelat lantai atap Struktur pelat beton lantai atap direncanakan

dengan bantuan tabel perencanaan praktis berdasarkan brosur bondek merk ”Lysaight Bondek”.

- Tebal dek baja = 0,75 mm - Mutu Beton (f’ c) = 30 Mpa - Mutu baja U-48 = 4800 kg/cm2 - Berat jenis beton = 2400 kg/m3 - Tipe pelat = bentang menerus - Tulangan susut = Wiremesh M-5

(diletakkan 2 cm di bawah tepi atas pelat beton)

4.2.1.2 Perencanaan tebal pelat lantai atap Pada tabel perencanaan praktis bondek

dengan bentang 2 m dan beban berguna sebesar 200 kg/m2 (>142 kg/m2), diperoleh tebal pelat sebesar 9 cm.

90

Wiremesh M-5

60

Ø 10 - 150

Gambar 4.4 Pelat lantai atap

4.2.2 Perencanaan pelat lantai ruangan

4.2.2.1 Data perencanaan pelat lantai ruangan perkantoran Struktur pelat beton lantai ruangan

perkantoran direncanakan dengan bantuan tabel

perencanaan praktis berdasarkan brosur bondek merk ”Lysaight Bondek”.

- Tebal dek baja = 0,75 mm - Mutu Beton (f’ c) = 30 Mpa - Mutu baja U-48 = 4800 kg/cm2 - Berat jenis beton = 2400 kg/m3 - Tipe pelat = bentang menerus - Tulangan susut = Wiremesh M-5

(diletakkan 2 cm di bawah tepi atas pelat beton)

4.2.2.2 Perencanaan tebal pelat lantai perkantoran Pada tabel perencanaan praktis bondek

dengan bentang 2 m dan beban berguna sebesar 400 kg/m2 (>365 kg/m2), diperoleh tebal pelat sebesar 9 cm.

90Wiremesh M-5

60

Ø 10 - 150

Gambar 4.5 Pelat lantai perkantoran

4.3 Perencanaan Struktur Lift Pada bangunan ini menggunakan lift

penumpang dengan data-data sebagai berikut: • Tipe lift

: Passenger • Kapasitas

: 15 orang (1000 kg) • Lebar pintu (opening width)

: 900 mm - Dimensi sangkar (car size)

Internal : 1600 x 1500 mm2 Eksternal : 1660 x 1665 mm2

- Dimensi hoistway minimum 2 buah sangkar : 4200 x 2130 mm2

- Dimensi ruang mesin minimum 2 buah sangkar : 4400 x 3850 mm2

- Beban reaksi ruang mesin R1 = 5450 kg R2 = 4300 kg

6000

2500

BALOK INDUK

BALOK ANAK

BALOK PENGGANTUNG LIFT

BALOK PENUMPU LIFT

Gambar 4.6 Denah perencanaan struktur lift

4.3.1 Perencanaan balok penggantung lift

4.3.1.1 Data perencanaan balok penggantung lift Balok penggantung lift direncanakan dengan

menggunakan profil WF 300.150.6,5.9.

4.3.1.2 Kontrol penampang profil terhadap gaya lentur pada balok penggantung lift - Cek kemampuan penampang

φb . Mn ≥ Mu φb . Mn = 0,9 . 1305000 = 1174500 kg.cm > Mu = 1066850 kg.cm (Profil memenuhi syarat)

4.3.2 Perencanaan balok penumpu lift

4.3.2.1 Data perencanaan balok penumpu lift Balok penumpu lift direncanakan dengan

menggunakan profil WF 300.150.6,5.9.

4.3.2.2 Kontrol penampang profil terhadap gaya lentur pada balok penumpu lift - Cek kemampuan penampang

φb . Mn ≥ Mu φb . Mn = 0,9 . 1305000 = 1174500 kg.cm > Mu = 934867 kg.cm (Profil memenuhi syarat)

4.4 Perencanaan Balok Anak Lantai Ruangan

2000

2000

2000

BALOK ANAK

BALOK ANAK

BALOK INDUK

BALOK INDUK

2000 2000 2000

PELAT BETONBALOK ANAK

BALOK INDUK

Gambar 4.7 Denah balok anak lantai ruangan

4.4.1 Data perencanaan balok anak lantai ruangan Balok anak lantai ruangan direncanakan

dengan menggunakan profil WF 300.150.6,5.9.

4.4.1.1 Kontrol penampang profil terhadap gaya lentur pada balok anak lantai ruangan dalam kondisi sebelum komposit - Cek kemampuan penampang

φb . Mn ≥ Mu φb . Mn = 0,9 . 586502,15 = 527851,94 kg.cm > Mu = 434250 kg.cm (Profil memenuhi syarat)

4.4.2 Kondisi balok anak lantai ruangan setelah komposit

4.4.2.1 Kontrol penampang profil terhadap gaya lentur pada balok anak lantai ruangan dalam kondisi setelah komposit - Cek kemampuan penampang

φb . Mn ≥ Mu φb . Mn = 0,85 . 2628451,25 = 2234183,35 kg.cm > Mu = 774450 kg.cm (Profil memenuhi syarat)

4.4.2.2 Kontrol lendutan jangka panjang pada balok anak lantai ruangan dalam kondisi setelah komposit

- Lendutan yang terjadi

f o = 4( ).5

.384 .

D L

tr

q q L

E I

+

=45 (6,528 5).600

.384 2000000.14982,97

+

= 0,65 cm - Jadi, f o < f ij in → 0,57 < 1,67 (OK)

4.4.3 Penghubung geser jenis paku yang diperlukan pada balok anak komposit lantai ruangan - Jadi digunakan 60 buah penghubung geser

dengan jarak memanjang 200 mm dan jarak melintang 60 mm

60

70

2Ø13-200

Gambar 4.8 Penghubung geser pada balok anak lantai

ruangan

BAB V 5. PERENCANAAN STRUKTUR ATAP

4.5 Perencanaan Gording

4.5.1 Data perencanaan gording Gording direncanakan dengan menggunakan

profil WF 125.60.6.8.

4.5.2 Kontrol penampang profil terhadap gaya lentur pada gording - Cek kemampuan penampang

1. .

uyux

b nx b ny

MM

M Mφ φ

+ ≤

64973 8969

0,9.185000 0,9.37500+ = 0,656 < 1 (OK)

4.6 Perencanaan Penggantung Gording

4.6.1 Data perencanaan penggantung gording

β β

Gambar 5.1 Sketsa rencana penggantung gording (paling

atas)

- Dipasang penggantung gording dengan ukuran ∅16 mm (Ag = 2,011 cm2)

4.7 Perencanaan Profil Balok Kuda-Kuda

4.7.1 Data perencanaan balok kuda-kuda 2750

18000 20002000

1540

1540

1000

900

1540

1540

1540

1540

1540

1540

BALOK KUDA2 WF

GORDING WF

PENGGANTUNG GORDING

KOLOM KUDA2 WF

40°

Gambar 5.2 Rencana struktur kuda-kuda

Kuda-kuda direncanakan dengan menggunakan profil WF 350.175.7.11.

4.7.2 Kontrol penampang profil terhadap gaya tekan dan lentur pada balok kuda-kuda

.u

n

N

Nφ =

7010,32

0,85.133657,92 = 0,062 < 0,2

Maka, 12. . . .

uyu ux

n b nx b ny

MN M

N M Mφ φ φ

+ + ≤

7010,32 1246976,97

2.0,85.133657,92 0,9.2102500+ = 0,68 < 1

(OK)

4.8 Perencanaan Profil Kolom Kuda-Kuda

4.8.1 Data perencanaan kolom kuda-kuda Kolom kuda-kuda direncanakan dengan

menggunakan profil WF 350.175.7.11.

4.8.2 Kontrol penampang profil terhadap gaya tekan dan lentur pada kuda-kuda

.u

n

N

Nφ =

3954,44

0,85.83518,52 = 0,056 < 0,2

Maka, 12. . . .

uyu ux

n b nx b ny

MN M

N M Mφ φ φ

+ + ≤

3954,44 1063625,77

2.0,85.83518,52 0,9.2102500+ = 0,59 < 1

(OK)

BAB VI 6. ANALISA STRUKTUR UTAMA

5.1 Perhitungan eksentrisitas desain (ed) Eksentrisitas desain (ed) harus ditinjau

menurut persyaratan pada SNI 03-1736-2002 pasal 5.4 sebagai berikut;

untuk 0 < e < 0,3 . b: ed = 1,5 . e + 0,05 . b atau ed = e - 0,05 . b untuk e > 0,3 . b: ed = 1,33 . e + 0,1 . b atau ed = 1,17 . e - 0,1 . b

Tabel 6.1 Koordinat pusat massa dan pusat kekakuan hasil perhitungan dari ETABS v9.7

Pusat Massa Pusat Kekakuan

x y x y

Lantai1 15,000 14,550 15,000 14,634 Lantai2 15,000 15,116 15,000 14,768 Lantai3 15,000 15,116 15,000 14,853 Lantai4 15,000 15,116 15,000 14,897 Lantai5 15,000 15,116 15,000 14,922 Lantai6 15,000 15,116 15,000 14,937 Lantai7 15,000 15,116 15,000 14,947 Lantai8 15,000 15,116 15,000 14,954 Lantai9 15,000 15,116 15,000 14,960 Lantai10 15,000 15,147 15,000 14,965

Tabel 6.2 Perhitungan eksentrisitas desain (ed) untuk sumbu x

P.M.x P.K.x ex b 0,3.b SNI 1726

ps 5.4 edx

1,5e + 0,05b e - 0,05b

Lantai1 15,000 15,000 0,000 36,000 10,800 0<e<0,3.b 1,800 -1,800 Lantai2 15,000 15,000 0,000 30,000 9,000 0<e<0,3.b 1,500 -1,500 Lantai3 15,000 15,000 0,000 30,000 9,000 0<e<0,3.b 1,500 -1,500 Lantai4 15,000 15,000 0,000 30,000 9,000 0<e<0,3.b 1,500 -1,500 Lantai5 15,000 15,000 0,000 30,000 9,000 0<e<0,3.b 1,500 -1,500 Lantai6 15,000 15,000 0,000 30,000 9,000 0<e<0,3.b 1,500 -1,500 Lantai7 15,000 15,000 0,000 30,000 9,000 0<e<0,3.b 1,500 -1,500 Lantai8 15,000 15,000 0,000 30,000 9,000 0<e<0,3.b 1,500 -1,500 Lantai9 15,000 15,000 0,000 30,000 9,000 0<e<0,3.b 1,500 -1,500 Lantai10 15,000 15,000 0,000 30,000 9,000 0<e<0,3.b 1,500 -1,500

Tabel 6.3 Perhitungan eksentrisitas desain (ed) untuk sumbu y

P.M.y P.K.y ey b 0,3 .b SNI 1726

ps 5.4 edy

1,5e + 0,05b e - 0,05b

Lantai1 14,550 14,634 0,084 36,000 10,800 0<e<0,3.b 1,926 -1,716 Lantai2 15,116 14,768 0,348 30,000 9,000 0<e<0,3.b 2,022 -1,152 Lantai3 15,116 14,853 0,263 30,000 9,000 0<e<0,3.b 1,895 -1,237 Lantai4 15,116 14,897 0,219 30,000 9,000 0<e<0,3.b 1,829 -1,281 Lantai5 15,116 14,922 0,194 30,000 9,000 0<e<0,3.b 1,791 -1,306

Lantai6 15,116 14,937 0,179 30,000 9,000 0<e<0,3.b 1,769 -1,321 Lantai7 15,116 14,947 0,169 30,000 9,000 0<e<0,3.b 1,754 -1,331 Lantai8 15,116 14,954 0,162 30,000 9,000 0<e<0,3.b 1,743 -1,338 Lantai9 15,116 14,960 0,156 30,000 9,000 0<e<0,3.b 1,734 -1,344 Lantai10 15,147 14,965 0,182 30,000 9,000 0<e<0,3.b 1,773 -1,318

Tabel 6.4 Panjang eksentrisitas desain

edx edy

Lantai1 1,800 1,926 Lantai2 1,500 2,022 Lantai3 1,500 1,895 Lantai4 1,500 1,829 Lantai5 1,500 1,791 Lantai6 1,500 1,769 Lantai7 1,500 1,754 Lantai8 1,500 1,743 Lantai9 1,500 1,734 Lantai10 1,500 1,773

5.2 Pembebanan Gempa Dinamis

Tabel 6.5 Nilai waktu gempa alami dan partisipasi masa hasil dari ETABS v9.7.

Mode T

(detik) UX UY SumUX SumUY

1 1,666 79,021 0,000 79,021 0,000 Sumbu x 2 1,662 0,000 79,178 79,021 79,178 Sumbu y 3 1,484 0,234 0,000 79,255 79,178 4 0,523 9,952 0,000 89,206 79,178 5 0,521 0,000 10,004 89,206 89,182 6 0,467 0,033 0,000 89,239 89,182 7 0,288 4,116 0,000 93,355 89,182 8 0,287 0,000 4,152 93,355 93,335 9 0,258 0,016 0,000 93,371 93,335

10 0,187 2,397 0,000 95,768 93,335 Sesuai SNI 03-1726-

2002 pasal 7.2.1

Pada tabel dapat dilihat nilai : Tx = 1,666 detik Ty = 1,662 detik Sehingga untuk didapatkan nilai C1 Untuk arah x

C1x = 0,33

xT=

0,33

1,666 = 0,1981

Untuk arah y

C1y = 0,33

yT=

0,33

1,662 = 0,1986

• Gaya geser dasar nominal statik ekuivalen untuk arah x

V1x = 1 ..x

t

C IW

R

= 0,1981.1

.5585080,086,0

= 184400,73 kg • Gaya geser dasar nominal statik

ekuivalen untuk arah y

V1y = 1 ..y

t

C IW

R

= 0,1986.1

.5510477,546,0

= 184866,15 kg

5.3 Beban Gempa Dinamis Didapatkan output untuk nilai gaya geser

dasar dinamis (base shear) dari software ETABS v9.7 sebagai berikut,

Vx = 62505,76 kg Vy = 62482,86 kg Persyaratan gaya geser dinamis sesuai SNI

03-1726-2002 Pasal 7.1.3 adalah; V ≥ 0,8 . V1 • Arah x

Vx ≥ 0,8 . V1x

62505,76 kg ≥ 0,8 . 184400,73 kg 62505,76 kg < 147520,58 kg (Tidak Memenuhi)

• Arah y Vy ≥ 0,8 . V1y

62482,86 kg ≥ 0,8 . 184866,15 kg 62482,86 kg < 147892,92 kg (Tidak Memenuhi)

Untuk memenuhi persyaratan SNI 03-1726-2002 Pasal 7.1.3, maka menurut SNI 03-1726-2002 pasal 7.2.3 gaya geser tingkat nominal akibat pengaruh gempa rencana harus dikalikan nilainya dengan suatu faktor skala sebagai berikut;

1

0,8 . 1

V

V≥

Untuk arah x

1

0,8 . x

x

V

V =

147520,58

62505,76 = 2,3602

Untuk arah y

1

0,8 . y

y

V

V =

147892,92

62482,86 = 2,3670

Dilakukan running program ulang sehingga didapatkan output sebagai berikut;

Vx = 147526,09 kg Vy = 147896,92 kg Persyaratan gaya geser dinamis sesuai SNI

03-1726-2002 Pasal 7.1.3 adalah; V ≥ 0,8 . V1 • Arah x

Vx ≥ 0,8 . V1x

147526,09 kg ≥ 0,8 . 184400,73 kg 147526,09 kg > 147520,58 kg (Memenuhi)

• Arah y Vy ≥ 0,8 . V1y

147896,92 kg ≥ 0,8 . 184866,15 kg 147896,92 kg > 147892,92 kg (Memenuhi)

5.4 Kontrol Waktu Getar Alami Fundamental T < ζ . n Dimana ζ 0,18 (Tabel 8 SNI 03-1726-2002 untuk

zona gempa 3) n jumlah tingkat 10 - Kontrol T arah x,

Tx = 1,666 detik < 0,18 . 10 = 1,8 detik (OK)

- Kontrol T arah y, Ty = 1,662 detik < 0,18 . 10 = 1,8 detik (OK)

5.5 Kontrol Batasan Simpangan (drift) SNI 03-1726-2002 pasal 8.1.2

5.5.1 Kinerja Batas Layan

Tabel 6.6 Simpangan antar lantai dari ETABS v9.7 (dalam mm).

Arah x Arah y Lantai 10 83,56 82,62 Lantai 9 80,85 79,92 Lantai 8 76,47 75,58 Lantai 7 70,33 69,48 Lantai 6 62,52 61,75 Lantai 5 53,20 52,49 Lantai 4 42,47 41,84 Lantai 3 30,56 30,01 Lantai 2 18,00 17,56 Lantai 1 6,33 6,09

Tabel 6.7 Analisa nilai ∆s arah x

hi

s (mm)

∆s (mm)

syarat ∆s (mm)

keterangan

Lantai 10 4 83,56 2,71 20 OK Lantai 9 4 80,85 4,38 20 OK Lantai 8 4 76,47 6,14 20 OK Lantai 7 4 70,33 7,80 20 OK Lantai 6 4 62,52 9,33 20 OK Lantai 5 4 53,20 10,73 20 OK Lantai 4 4 42,47 11,91 20 OK Lantai 3 4 30,56 12,55 20 OK Lantai 2 4 18,00 11,67 20 OK Lantai 1 4 6,33 6,33 20 OK

Tabel 6.8 Analisa nilai ∆s arah y

hi

s (mm)

∆s (mm)

syarat ∆s (mm)

keterangan

Lantai 10 4 82,62 2,70 20 OK Lantai 9 4 79,92 4,35 20 OK

Lantai 8 4 75,58 6,09 20 OK Lantai 7 4 69,48 7,73 20 OK Lantai 6 4 61,75 9,26 20 OK Lantai 5 4 52,49 10,65 20 OK Lantai 4 4 41,84 11,83 20 OK Lantai 3 4 30,01 12,46 20 OK Lantai 2 4 17,56 11,47 20 OK Lantai 1 4 6,09 6,09 20 OK

5.5.2 Kinerja Batas Ultimate

Tabel 6.9 Analisa nilai ∆m arah x

hi

∆s (mm)

∆m (mm)

Batas ∆m (mm)

Keterangan

Lantai 10 4 2,71 11,40 80 OK Lantai 9 4 4,38 18,39 80 OK Lantai 8 4 6,14 25,81 80 OK Lantai 7 4 7,80 32,76 80 OK Lantai 6 4 9,33 39,18 80 OK Lantai 5 4 10,73 45,06 80 OK Lantai 4 4 11,91 50,03 80 OK Lantai 3 4 12,55 52,73 80 OK Lantai 2 4 11,67 49,02 80 OK Lantai 1 4 6,33 26,59 80 OK

Tabel 6.10 Analisa nilai ∆m arah y

hi

∆s (mm)

∆m (mm)

Batas ∆m (mm)

Keterangan

Lantai 10 4 2,70 11,33 80 OK Lantai 9 4 4,35 18,25 80 OK Lantai 8 4 6,09 25,59 80 OK Lantai 7 4 7,73 32,49 80 OK Lantai 6 4 9,26 38,88 80 OK Lantai 5 4 10,65 44,73 80 OK Lantai 4 4 11,83 49,69 80 OK Lantai 3 4 12,46 52,31 80 OK Lantai 2 4 11,47 48,18 80 OK Lantai 1 4 6,09 25,56 80 OK

BAB VII

7. KONTROL STRUKTUR UTAMA

7.1 Kontrol Struktur Balok Induk Melintang Bagian Interior

7.1.1 Data perencanaan balok induk melintang bagian interior Balok induk melintang bagian interior

direncanakan dengan menggunakan profil WF 400.200.7.11.

7.1.1.1 Kontrol penampang profil terhadap gaya lentur pada balok induk melintang bagian interior dalam kondisi sebelum komposit - Cek kemampuan penampang

φb . Mn ≥ Mu φb . Mn = 0,9 . 2722500 = 2450250 kg.cm > Mu = 508591,733 kg.cm (Profil memenuhi syarat)

7.1.2 Kondisi balok induk melintang bagian interior setelah komposit

7.1.2.1 Kontrol penampang profil terhadap gaya lentur pada balok induk melintang bagian interior dalam kondisi setelah komposit (momen positif) - Cek kemampuan penampang

φb . Mn ≥ Mu φb . Mn = 0,85 . 4576437,5 = 3889971,88 kg.cm > Mu = 792020,41 kg.cm (Profil memenuhi syarat)

7.1.2.2 Kontrol penampang profil terhadap gaya lentur pada balok induk melintang bagian interior dalam kondisi setelah komposit (momen negatif) - Cek kemampuan penampang

φb . Mn ≥ Mu φb . Mn = 0,85 . 3633636,80 = 3088591,28 kg.cm>Mu = 1180928,80 kg.cm (Profil memenuhi syarat)

7.1.3 Penghubung geser jenis paku yang diperlukan pada balok induk melintang bagian interior komposit

7.1.3.1 Jumlah dan jarak antar penghubung geser yang diperlukan untuk balok induk melintang bagian interior - Digunakan 60 buah penghubung geser

dengan jarak memanjang 200 mm dan jarak melintang 100 mm

100

70

2Ø16-200

Gambar 7.1 Penghubung geser pada balok induk

melintang bagian interior

7.1.4 Syarat SRPMT untuk pengekang lateral pada balok induk melintang bagian interior Menurut SNI 03-1729-2002 pasal 15.8.4,

panjang daerah yang tak terkekang secara lateral tidak boleh melampaui 25250 . ry / fy .

25250 . ry / fy = 25250 . 44,8 / 250 = 4524,4 mm

Karena balok induk melintang bagian interior adalah balok komposit maka jarak antar penghubung geser sebesar 200 mm dianggap sebagai jarak pengekang lateral.

4524,4 mm > 200 mm (OK)

7.2 Kontrol Struktur Kolom

7.2.1 Data perencanaan struktur kolom Struktur kolom direncanakan dengan

menggunakan profil king cross 600.200.11.17.

7.2.2 Kontrol penampang profil terhadap gaya tekan dan lentur pada kolom

.u

n

N

Nφ =

263730,61

0,85.605405,41 = 0,51 > 0,2

Maka,8

1. 9 . .

uyu ux

n b nx b ny

MN M

N M Mφ φ φ

+ + ≤

263730,61

0,85.605405,41

8 1753388,132 756389,976

9 0,9.8050750 0,9.8229850

+

+

= 0,818 < 1 (OK)

7.3 Syarat SRPMT untuk struktur kolom dan balok

7.3.1 Perbandingan momen kolom terhadap momen balok

Hubungan balok ke kolom harus memenuhi syarat di bawah ini;

- Sumbu x *

*1pcx

pbx

M

M>∑

∑

(7923970,77 7923970,77)

(2722500 2722500)

++

= 2,91 > 1

(ok) - Sumbu y

*

*1pcy

pby

M

M>∑

∑

(8100730,82 8100730,82)

(2722500 2722500)

++

= 2,98 > 1

(ok)

7.3.2 Batasan-batasan terhadap balok dan kolom - Rasio Lebar terhadap Tebal: Balok-balok

harus memenuhi persyaratan λp pada SNI-03-1729-2002 Tabel 7.5-1.

λ = 2. f

b

t =

199

2.11 = 9,05

λp = 170

yf =

170

250= 10,75

λ < λp (ok) - Apabila perbandingan pada persamaan

*

*

pc

pb

M

M∑∑

lebih kecil atau sama dengan 1,25,

kolom-kolom harus memenuhi persyaratan λp pada SNI-03-1729-2002 Tabel 15.7-1. Bila hal-hal tersebut tidak dipenuhi maka kolom-kolom harus memenuhi persyaratan λp pada SNI-03-1729-2002 Tabel 7.5-1. • Sumbu x

*

*

pcx

pbx

M

M∑∑

= 2,91 > 1,25, maka kolom

harus memenuhi persyaratan λp pada SNI-03-1729-2002 Tabel 7.5-1. Bagian sayap

λ = 2. f

b

t =

200

2.17 = 5,88

λp = 170

yf =

170

250= 10,752

λ < λp (ok) Bagian badan

λ = w

h

t =

522

11 = 47,45

.u

b f

N

Nφ =

263730,61

0,9.2500.268,8 = 0,44 >

0,125

Maka, λp = 550

. 2,33.

u

b fy

N

Nf φ

−

≥

665

yf

λp = 550 263730,61

. 2,330,9.2500.268,8250

−

=

65,89

λp = 665

yf =

665

250 = 42,06

(Memenuhi) λ < λp (ok)

• Sumbu y

*

*

pcy

pby

M

M∑∑

= 3,05 > 1,25, maka kolom

harus memenuhi persyaratan λp pada SNI-03-1729-2002 Tabel 7.5-1. Bagian sayap

λ = 2. f

b

t =

200

2.17 = 5,88

λp = 170

yf =

170

250= 10,752

λ < λp (ok) Bagian badan

λ = w

h

t =

533

11 = 48,45

.u

b f

N

Nφ =

263730,61

0,9.2500.268,8 = 0,44 >

0,125

Maka, λp = 550

. 2,33.

u

b fy

N

Nf φ

−

≥

665

yf

λp = 550 263730,61

. 2,330,9.2500.268,8250

−

=

65,89

λp = 665

yf =

665

250 = 42,06

(memenuhi) λ < λp (ok)

BAB VIII

8. PERENCANAAN SAMBUNGAN

WF 350x175x7x11

PELAT t= 1 CM

Gambar 8.1 Perencanaan sambungan baut antar kuda-

kuda

WF 350x175x7x11

PELAT t= 1 CM

Gambar 8.2 Perencanaan sambungan balok kuda-kuda

dengan kolom kuda-kuda

WF 350x175x7x11

PELAT t= 1 CM

KC 600x300x12x20

PELAT t= 1 CM

Gambar 8.3 Perencanaan sambungan kolom kuda-kuda

dengan kolom utama

WF 400.200.7.11

KC 600.200.11.17

WF 400.200.7.11

BAUT Ø 3/4"

BAUT Ø 3/4"

BAUT Ø 3/4"

BAUT Ø 3/4"

L 80.80.8

WF 350.350.12.19

Gambar 8.4 Perencanaan sambungan balok induk

dengan kolom eksterior

WF 400.200.7.11

KC 600.200.11.17

WF 400.200.7.11

BAUT Ø 3/4"

BAUT Ø 3/4"

BAUT Ø 3/4"

BAUT Ø 3/4"

L 80.80.8

WF 350.350.12.19

WF 400.200.7.11

KC 600.200.11.17

WF 400.200.7.11

BAUT Ø 3/4"

BAUT Ø 3/4"

BAUT Ø 3/4"

BAUT Ø 3/4"

L 80.80.8

WF 350.350.12.19

Gambar 8.5 Perencanaan sambungan balok induk

dengan kolom interior

KC 600.200.11.17

BAUT Ø 1"

PELAT t=10 mmKC 600.200.11.17

BAUT Ø 1"

PELAT t=10 mm

KC 600.200.11.17

BAUT Ø 1"

PELAT t=10 mm

B B

A A

POT. A−A

POT. B−B Gambar 8.6 Detail sambungan antar kolom

800

690

800

690

900

900

KC 600.200.11.17

PLAT LANDAS t = 4,5 cm

ANGKUR1” x 36” x 4” x 7”

PEDESTAL BETON

PLAT LANDAS t = 4,5 cm

KC 600.200.11.17

100

45

PELAT PENGAKU t = 1,5 cm

ANGKUR1” x 36” x 4” x 7”

100

Gambar 8.7 Detail sambungan kolom dengan plat landas

BAB IX 9. PERENCANAAN STRUKTUR PONDASI

1200

2800

60012001200600

3600

800

800

D16

− 10

0

D22 − 10

0

D16 − 100

D22 − 100

2

2

1 1

DETAIL PONDASI P1

skala 1 : 100

500

800

14000

500

800

14000

3600

600 1200 1200 600

2800

800 1200 800

Ø 40 CM Ø 40 CM

POT 1 − 1

skala 1 : 100

POT 2 − 2

skala 1 : 100

900 900

SF K3D16 − 100

D22 − 100

SFD16 − 100

D22 − 100400

400

Gambar 9.1 Pondasi P1

D16

− 10

0

D22 − 10

0

D16 − 100

D22 − 100

900

2100

600

600

900

2100

600 600

Ø 30 CM Ø 30 CM

700 700

500

800

13000

500

800

13000

DETAIL PONDASI P1

skala 1 : 100

POT 1 − 1

skala 1 : 100

POT 2 − 2

skala 1 : 100

2

2

1 1

SF SF

400D16 − 100

D22 − 100

D16 − 100

D22 − 100

2100

600 900 600

2100

600 900 600

Gambar 9.2 Pondasi P2

Gambar 9.3 Penulangan kolom pendek 0,9 x 0,9 m

Gambar 9.4 Penulangan kolom pendek 0,7 x 0,7 m

Gambar 9.5 Penulangan sloof

BAB X

10. KESIMPULAN DAN SARAN

10.1 Kesimpulan Dari hasil perhitungan dan analisis yang telah dilakukan pada struktur gedung, didapatkan hasil sebagai berikut : • Tebal Pelat : Tebal pelat atap : 9 cm Tebal pelat lantai : 9 cm

• Struktur Atap

a. Gording : WF 125.60.6.8

b. Balok Kuda-kuda : WF 350.175.7.11

c. Kolom Kuda-kuda : WF 350.175.7.11

• Balok Anak a. Untuk lantai atap :

WF 300.150.6,5.9 b. Untuk lantai ruangan :

WF 300.150.6,5.9 • Balok Induk Eksterior :

a. Untuk Lantai Atap : WF 400.200.7.11 b. Untuk lantai Ruangan : WF 400.200.7.11

• Balok Induk Interior : a. Untuk Lantai Atap : WF 400.200.7.11 b. Untuk lantai Ruangan : WF 400.200.7.11

• Kolom : King cross 600.200.11.17 • Balok Kanopi : WF 350.175.7.11 • Kolom Kanopi : King cross 400.200.8.13 • Poer Pondasi :

a. Arah x : - Tulangan Tarik : D22 – 100 mm - Tulangan Tekan : D16 – 100 mm

b. Arah y : - Tulangan Tarik : D22 – 100 mm - Tulangan Tekan : D16 – 100 mm

10.2 Saran Perlu dilakukan studi yang lebih mendalam

untuk menghasilkan perencanaan struktur dengan mempertimbangkan aspek teknis, ekonomi, dan estetika. Sehingga diharapkan perencanaan dapat dilaksanakan mendekati kondisi sesungguhnya di lapangan dan hasil yang diperoleh sesuai dengan tujuan perencanaan yaitu kuat, ekonomi, dan tepat waktu dalam pelaksanaannya.

DAFTAR PUSTAKA

Badan Standardisasi Nasional. 2002. SNI 03 –1726 2002. Tata Cara Perencanaan Ketahanan Gempa Untuk Bangunan Gedung. Bandung: Departemen Pekerjaan Umum

Badan Standardisasi Nasional. 2002. SNI 03 –1729 2002.Tata Cara Perencaaan Struktur Baja Untuk Bangunan Gedung. Bandung : Departemen Pekerjaan Umum

Badan Standartisasi Nasional. 2002. SNI 03 –2847 2002, Tata Cara Perhitungan Struktur Beton Untuk Bangunan Gedung. Bandung: Departemen Pekerjaan Umum

Davis, E. H. dan Poulos, H. G. 1980. Pile Foundation Analysis and Design. Kanada : Rainbow-Bridge Book.

Direktorat Penyelidikan Masalah Bangunan. 1981. Peraturan Pembebanan Indonesia Untuk Gedung 1983. Bandung: Yayasan Penyelidikan Masalah Bangunan

Fisher, James M. and Kloiber, Lawrence A. 2006. Base Plate and Anchor Rod Design. Amerika : American Institute of Steel Construction, Inc

G. Salmon, Charles & E. Johnson, Jhon. 1991. Struktur Baja Desain dan Prilaku Jilid 2 Edisi Kedua. Jakarta : Erlangga

Moody, W. T. 1978. Moments and Reactions for Rectangular Plates. Washington : U.S. Government Printing Office

Setiawan, Agus. 2008. Perencanaan Struktur Baja dengan Metode LRFD. Jakarta : Erlangga