Ketidakstabilan lereng
-
Upload
polytehnic-akamigas-palembang -
Category
Education
-
view
554 -
download
6
Transcript of Ketidakstabilan lereng
Ketidakstabilan Lereng
Berbagai kekuatandan sudutyang digunakandalam formula iniditunjukkan
dalamGambar. 17,7. Konsolidasihasil darirumus,
yang menyediakanmetode sederhana untukmengevaluasi dampak dariparameter
utama padafaktorkeselamatan untukmengganjal geser.Sebuahwawasan langsung
kemekanisme dasarketidakstabilanwedgeadalahdicapai
denganmenyingkatpersamaan berikut,
Yaitu,
wedgefaktor keamanan=wedgefaktorxplanefaktor keamanan.
Dalam Gambar. 17,6, faktorkeselamatanbervariasi denganduaparameter utama.
Untukslidingwedge, kitadapatmempelajari pengaruhk, faktorwedge. iniadalah
parametermurnigeometris, adalahtentang bagaimanategakdan seberapatajam
wedge.
Dalam Gambar. 17,8, kamimenunjukkan bagaimanafaktorkeselamatanbervariasi
dengan6 parameter, ketajamanwedge, dan p, yangvertikalitasdariirisan. Sekali
lagi,utilitasdaripenerapanmodel sederhanauntuk masalahkomplekssangat jelas.
Mengingatsuitekurvapada Gambar. 17,8, bahwatidak
jelas tipis, irisantegakakanmemiliki faktorlebih
tinggidibandingkankeselamatantipis, ataucenderungwedges,bahwa
memangvertikalitasdariwedgeakanlebih penting
bagiwedgestipisdaripadawedgestebal(mengingat bahwa
dalamsudutkonstandiagramgesekandan terjun
telahmemilikipersimpanganjaluryang digunakan).
Gambar17,8Analisis sederhanadarikegagalanwedge
yangmenunjukkanvariasifaktorkeselamatandengan disertakan
sudutwedgedanvertikalitaswedge.
Mekanisme Penggalian Ketidakstabilan Permukaan
77.7.4 menjatuhkan
Untuk melengkapi pola mode mekanik fundamental struktural ketidakstabilan
yang terkontrol, dianggap gagal menjatuhkan. kegagalan menjatuhkan
dibagidalam dua mode yaitu: langsung menjatuhkan dan menjatuhkan lentur.
Yang pertama terjadi ketika pusat gravitasi dari blok batu terletak di luar garis
dasar blok, dengan hasil bahwa Saat menjungkirbalikkan berkembang kritis. Yang
terakhir ini terjadi dalam kondisi tertentu ketika singkapan batuan berlapis massal
di lereng batu, dan stres utama paralel ke wajah kemiringan menginduksi antar-
lapisan Slip yang menyebabkan batu utuh terhadap fraktur danuntuk
membatalkanblok yang dihasilkan. Perbedaan antara kedua mode menggulingkan
ketidakstabilan diilustrasikan pada Gambar. 17,9. Langsung menjatuhkan
ketidakstabilan. Blok akan beristirahat pada permukaan batu miring menjadi
stabil, atau slide, atau roboh, atau secara simultan geser dan menggulingkan? Sifat
ketidakstabilan, jika ada, ditentukan dari pertimbangan blok geometri dan sudut
gesekan antara balok dan permukaan yang sedang beristirahat. Keempat
kemungkinan ditunjukkan pada Gambar.17.10,berbagai daerah dalam grafik rasio
aspek dibandingkan blok sudut geser gesekan. Geser gesekanhanya akan terjadi
ketika kemiringan bidang melebihi sudut gesekan. Hal ini menyebabkan garis
membagi vertikal Gambar. 17.10 ke regionswith tidak meluncur di sebelah kiri
dan geser di sebelah kanan. Untuk membangun keseimbangan karena
menjatuhkan, mempertimbangkan lokasi garis aksi dari gaya gravitasi. Ini
melewati pusat gravitasi dari blok dan akan bertepatan dengan puncak rendah dari
blok jika,
, yang merupakan kondisi ekuilibrium membatasi.
Dengan demikian, tidak akan terjadi menumbangkan jika , dan
akan terjadi jika . Empat kategori dihasilkan kesetimbangan
(a) tidak geser dan tidak menumbangkan:
(b) geser tapi tidak menjatuhkan:
(c) tidak ada geser tapi menjatuhkan:
(d) geser dan menjatuhkan:
Keempatkategorimendasarmewakilikeadaandasarmenjatuhkandan terkaitgeser,
dan memungkinkananalisisawal yang cepatapakahlangsungmenjatuhkanbisa
terjadidan karenanyaapakahanalisislebih lanjutdiperlukan.
Gambar17,9modelangsungdanlenturmenjatuhkanketidakstabilan.
Ketidakstabilan Lereng
Gambar17.10ketidakstabilangeserdanmenggulingkanblokpada bidang
miring(dariHoekdanBray, 1977).
Lenturmenjatuhkanketidakstabilan. Dalam Bab16,
stabilitaspenggaliantanahtelah dibahasdalam kaitannya denganpotensislipantar-
lapisan,yangteori (lihat Gambar 16.11dan16.12). Di sini
kitamengadopsianalogipendekatanpotensiketidakstabilankemiringan.Mengingatba
hwapenciptaanhasilpermukaanpenggalianbaru ditekankan untukyangparalel
dantegak lurus terhadap yangdigali,kita mempertimbangkanpotensiuntuk antar-
lapisan tergelincirdiberikangeometriyang diilustrasikanpada Gambar. 17.11(a).
Analisisketidakstabilanakanmenyertakangeometrisparametersertasudutges
ekan. Dalam Gambar. 17.11(b),yangteori diterapkanlangsung keantar-lapisan
tergelincirsepanjang permukaanlereng. Itugeometriskonstruksi, yang
meliputinormal terhadapdiskontinuitas
Gambar 17.11 kelenturan atas: (a) geometri and (b) analisis.
Mekanisme Penggalian Permukaan Ketidakstabilan
dan garis pembatas dengan sudut di kedua sisi ini ditampilkan adalah normal.
Dengan analisis geometri angka ini, kriteria dasar untuk antar-lapisan potensial
Slip dapat dibentuk. Gambar. 17.11 (b) menunjukkan bahwa untuk antar-lapisan
Slip berlangsung, geometri sistem harus sedemikian rupa sehingga ABC segitiga
akan terbentuk: jika orientasi diskontinuitas relatif terhadap permukaan lereng
adalah sedemikian rupa sehingga AC dan AB adalah paralel bawah atau divergen,
kondisi untuk interlayer Slip tidak akan terpenuhi. Diagram di pola Gambar. 17.11
(b) menunjukkan geometri segitiga ACD, dari mana dapat dilihat bahwa
. Itu geometri dasar dari sistem yang menunjukkan bahwa dengan
hasil , dengan inspeksi itu, untuk antar-lapisan Slip berlangsung,
Dengan menggunakansudut, kita dapatmemanfaatkan'faktor geometriskeamanan'
adalahuntuk menyediakanbeberapa indikasiseberapa
dekatkondisilerenguntukkriteriaini. Jikafaktorkeselamatandidefinisikan
sebagaifaktordimanatan harusdibagiuntuk membawalerengke
kesetimbanganmembatasi,
Sebagaicontoh, jika kitamemerlukan ketika
, maka
membatasisudut untuk Untuk lerengcuramfaktorkeselamatanberkurang.;
untuk
lerengdangkalitumeningkat.Inimenyimpulkandeskripsimekanikadasarketidakstabil
anlerengbatu.Dalam Bagian17.2, fondasiketidakstabilandibahas, ini
menjadimanifestasi lainnya dariketidakstabilanpermukaangalian. Penerapan
ini merupakan analisisdasaruntukdesainpenggalianpermukaan,
dengantambahanteknik, dijelaskan dalamBab18.
17,2 fondasiketidakstabilan
Ketidakstabilan dalamlerengdisebabkan olehperubahangeometrimassa batuan,
sedangkanketidakstabilanpondasidisebabkanolehpenerapan langsung
beban. Dalam Gambar. 17.12, iniperbedaan mendasarantara kedua
Mekanismeini digambarkan, denganperbedaanyangdikurangi menjadi satudari
gravitasiterhadapketidakstabilanditerapkanbeban. Jugaditunjukkan pada Gambar.
17,12adalah
Fakta bahwaketidakstabilanpondasidapat hasil daripenciptaanslip baru
permukaanataudari gerakanpadadiskontinuitaspra-exisiting. Karena beban
sedangditerapkan olehstruktur, interaksibatu-struktur harus
dipertimbangkan. Hal inidiringkasdalamdiagram alirpada Gambar. 17.13.
17.2.Equlibrium analisispondasiSebagai ilustrasipendekatananalisis
keseimbanganketidakstabilanpondasi,mempertimbangkanbidang dua
dimensikasus bebangarismerata
mendorongketidakstabilan.Ada duapendekatan yang berbedauntuksolusi
darimasalah ini:
Ketidakstabilan Fondasi
Gambar17.12ketidakstabilan fondasi.
(a) untuk mendalilkan terkaitgeometriblokdiskritdan mengevaluasi
(b) untuk mempertimbangkankeberlanjutansuatudistribusi
tegangandipostulasikanUntuk menunjukkandasar-dasarmetodesolusi, hanya
dimuat
daerahyangsedang dipertimbangkan, dantidak banyakditerapkan melaluistruktur.
Dikasus terakhir, kekuatandan kekakuanstrukturharusdiperhitungkan
dan akuninimemilikiefek yang ditandaipada hasil.Pendekatan initelahdigunakan
secara luasdalam studiplastisitas.Ada duateoremamendasaruntukanalisisplastik,
danBrown(1987),dengan mengacu padateoriplastisitas, mengutipini sebagai:
1. Batas atasteorema. JikaperkiraanbebanruntuhnyaplastikdariTubuhdibuatdengan
menyamakantingkatinternaldisipasienergiketingkat di manakekuatan di
eksternalyangbekerja salahmendalilkanmekanismedeformasitubuh
akanbaik,estimasi tinggi atau benar.kekuatan dan
ketidakstabilan,danwilayah bawahdimuat.
Gambar17,13Batu-struktur sederhana untukinteraksiDiagram alirpondasi
ketidakstabilan(daricatatan kuliaholehImamS.D.).
Mekanisme Penggalian Petidakstabilan Permukaan
2. Menurunkan teorema terikat. Jika ada distribusi, seluruh tegangan struktur
dapat ditemukan di mana-mana yang dalam kesetimbangan internal dan
menyeimbangkan beban eksternal tertentu, dan pada saat yang sama tidak
melanggar kondisi tertentu, beban mereka akan dilakukan dengan aman oleh
struktur. Sebuah hasil solusi batas atas dari analisis di mana geometri blok diskrit
dan dipostulasikan terkait kekuatan yang kemudian ditentukan, dan
sebuah hasil solusi batas dari bawah analisis di mana keberlanjutan dari distribusi
tegangan dianalisis.Pada permukaan massa batuan, yang diterapkan dan dalam
tekanan in situ umumnya begitu rendah untuk mencegah perilaku ulet dan
teorema plastisitas akan dapat diterapkan. Namun, konsep ini dapat diterapkan
untuk batu pondasi dengan:
(A) menggunakan analisis batas atas dalam studi dasar dimana ketidakstabilan
diatur oleh pergerakan blok kaku bersama yang sudah ada diskontinuitas
sebelumnya, dan
(B) menggunakan analisis batas bawah dalam studi dasar dimana ketidakstabilan
diatur oleh seorang jenderal menghasilkan bahan batu, yang bisa terjadi karena
bebatuan yang lemah yang sangat dimuat.
Discontinous analisis: Dalam Gambar. 17.14, ada bagian-lintas melalui garis
seragam pemuatan D, lebar di atas pondasi batu yang mengandung tiga
diskontinuitas. Untuk kesederhanaan dalam analisis ini, diskontinuitas yang
diasumsikan memiliki beberapa kohesi tapi sudut gesekan nol, meskipun
analisis dengan mudah dapat memperhitungkan sudut non-nol gesekan. Aplikasi
dari persamaan keseimbangan statis yang ditampilkan kepada pasukan bekerja
pada Freebody diagram dari dua wedges (juga ditunjukkan dalam gambar)
perhitungan izin beban yang diterapkan yang akan menyebabkan ketidakstabilan
sistem geometri, dan untuk kekuatan diskontinuitas yang ditunjukkan ini adalah p
= 6c. Analisis mengacu pada masalah batu terputus dansolusinya adalah
mekanisyang tepat. Namun, jika analisis itu dianggap sebagai bagian dari analisis
plastik kontinum, maka solusi ini sbb,
Gambar 17.14 Analisis Equilibrium dari fondasi batu terputus.
Ketidakstabilan Fondasi
akan menjadi salah satu dari banyak solusi batas atas untuk beban runtuh yang
sebenarnya. Maka geometri dari wedges plastik diasumsikan akan membutuhkan
variasi dalam upaya untuk menghasilkan nilai-nilai yang semakin rendah beban
runtuh, dengan hasil bahwa masing-masing akan menjadi lebih dekat dengan
plastik beban runtuhnya yang sebenarnya. Pendekatan alternatif yang lebih
ringkas dan kurang rentan terhadap kesalahan adalah untuk menerapkan konsep
kerja virtual, yang memungkinkan kesetimbangan menjadi didirikan dengan
mempertimbangkan sejumlah pekerjaan kecil yang dilakukan oleh pasukan
terlibat. Sebagai contoh, pada Gambar. 17.15, kami menunjukkan tiga gaya yang
bekerja pada suatu titik. Mengingat pengenaan suatu perpindahan imajiner
besarnya uarah yang ditunjukkan pada Gambar. 17.15, kemudian
kerja yang dilakukan oleh kekuatan = (besarnya gaya) x (komponen perpindahan
di arah gaya) dan kerja virtual = (kerja yang dilakukan oleh semua
pasukan).
Besarnya kerja virtual akan nol jika sistem dalam ekuilibrium-karena kerja yang
dilakukan oleh gaya resultan (yang nol untuk sistem dalam kesetimbangan) harus
nol. Untuk pasukan yang ditunjukkan pada Gambar. 17.15, tabel inset
memberikan perhitungan kerja virtual. Penerapan konsep kerja virtual lebih
kompleks pondasi masalah diilustrasikan pada Gambar. 17.16. Meskipun hal ini
dimaksudkan untuk mewakili suatu sistem blok diskrit dibentuk oleh
discontinuties, mungkin juga dianggap sebagai perbaikan untuk masalah atas
plastik terikat ditunjukkan pada Gambar. 17.14. Dalam hal ini sudut gesekan
adalah non-nol.
Sebagai tahap pertama dalam analisis, arah dari perpindahan maya terkait dengan
kekuatan yang timbul dari kekuatan diskontinuitas ditarik pada diagram. Ini arah,
ditunjukkan oleh v1 vektor, v2, v3, V12, dan v23 di Gambar. 17.16 (a), digambar
ulang cenderung pada sebuah sudut , sudut gesekan, untuk diskontinuitas
tersebut. Hasil ini di setiap perpindahan maya menjadi ortogonal ke gaya resultan
pada masing-masing diskontinuitas. Untuk mengevaluasi hubungan kompatibilitas
antara perpindahan maya yang beragam,pemindahan poligon ditunjukkan
padaGambar. 17.16 (b) dibangun. Ini adalah
diprakarsai oleh asumsi besarnya unit VI untuk perpindahan virtual, dan
Gambar 17.15 Prinsip kerja virtual diterapkan pada analisis keseimbangan
MekanismePenggalianKetidakstabilanPermukaan
Gambarkerja17.16Virtualditerapkanuntuk ketidakstabilanpondasi batu: (a)
pondasi
geometri, dan (b) terkaitperpindahanvirtual.
kemudianvectoriallymenambahkansegitigavirtual lain
olehperpindahansegitiga.Dengan demikian, mengikutidariv1, yangv1segitiga-
V12–v2selesai, diikutiolehv2segitigav23-v3. Pemindahandapatditentukan baik
dengan perhitungantrigonometriatau denganmenggambarpoligonakuratuntuk
skaladan mengukursecara langsung.Dariperpindahanmayaberbagaikerja
virtualdapat dihitung.Sebagai bantuan dalammempertimbangkanberbagai
komponenkerja virtual, merekabergunadapat ditugaskan untuksalah satudaridua
kategori: kerja virtualeksternal,EVW(karena gaya diterapkan danberatblokbatu),
dankerja internal yangmaya, IVW(karena kerja yang dilakukanoleh pasukanyang
timbul darikekuatandiskontinuitas). Oleh karena itukita harus membuat:
dengan hasilitu, karenaEVW+IVW=0dan untuk memecahkan dengan
d=6dan nilai-nilaiyang ditunjukkanpada Gambar. 17.16, =1.629kN/m2.
Ketika melakukanjenis analisis inikita harusmemastikanbahwayang benar
tanda-
tandadiselenggarakanuntukperpindahanmayaterkaitdenganPasukaneksternal: ini
berlakuuntuk keduapoligonperpindahanvirtual danperhitungankerja virtual.
InspeksiGambar. 17.16mengungkapkan bahwaV3vadalahperpindahanhanya
negatifdalam contoh ini, akibat dariawalasumsibahwa pemindahanataspositifyang
melekat.
Continuumanalisis. Mempelajarikeberlanjutandistribusistres
dalamhalteoremabatas bawahplastisitassebagian besarberlakuuntuk batuan
Ketidakstabilan Fondasi
di bawah beban tinggi dan di mana massa batuan secara efektif dan terus menerus
lemah. Keadaan demikian akan jarang terjadi, sehingga disederhanakan Analisis
yang disajikan di sini untuk disertakan terutama kelengkapan.
Dengan geometri beban yang sama seperti untuk analisis discontinuum
diilustrasikan pada Gambar. 17.14, tetapi untuk mesh elemen persegi, dan jika
mempertimbangkan tekanan bertindak pada sisi elemen untuk menentukan apakah
demikian, di mana kegagalan plastis lokal terjadi sesuai dengan kriteria hasil yang
sesuai. Dalam kepentingan kesederhanaan, kriteria Mohr-Coulomb dengan = 0
telah digunakan di sini, dengan menambahkan asumsi bahwa sisi elemen memiliki
kohesi nol.
Gambar 17.17 mengilustrasikan masalah dasar. Tekanan yang bekerja pada
elemen
I dapat diperkirakan dengan mempertimbangkan tekanan yang dihasilkan dari
overburden dan beban yang diterapkan dalam hubungannya dengan kriteria hasil.
Menganalisis elemen I menunjukkan bahwa stres overburden ini bekerja pada
lokasi-jauh dari daerah-dimuat adalah . Ini mengikuti dari pemeriksaan dari
kriteria hasil bahwa stres horisontal tidak dapat melebihi + 2c (lihat lingkaran
Mohr pada Gambar. 17.17). Dengan pemeriksaan, kita melihat bahwa pada
elemen I1 stres vertikal akibat beban yang diterapkan dan overburden lebih besar
daripada stres horisontal. Namun, stres horizontal sama memiliki besarnya
seluruhnya, yaitu + 2c, dan karenanya tegangan vertical yang bekerja pada
elemen I1 tidak dapat melebihi p + 2c + 2c, yaitu, p + 4c. Tapi, karena kita bisa
perkiraan stres vertikal yang bekerja pada elemen I1 asp + , dapat dikatakan
bahwa
p = 4c-yang merupakan solusi batas bawah dan harus dibandingkan dengan
hasil p = 6c sebagai solusi batas atas yang ditemukan sebelumnya. Dalam kasus
distribusi kriteria dan hasil stres lebih realistis, yang analisis menjadi jauh lebih
kompleks. Ada solusi bentuk tertutup untuk kasus sederhana berpengalaman
dalam mekanika tanah, tetapi secara umum, metode numerik yang diperlukan
untuk menghasilkan solusi.
7 7.2.2 Stres distribusi bawah beban diterapkan
Dua solusi bentuk klasik tertutup dalam analisis stres adalah untuk normal
dan beban garis geser diterapkan pada permukaan CHILE setengah-ruang. Ini
biasanya dikaitkan dengan Boussinesq (1883) dan Cerruti (1882), masing-masing.
Kami menggambarkan masalah geometri ini dan aspek-aspek kunci dari
solusi dalam Gambar 17.18 (a) dan (b).
Gambar 17.17 Sebuah solusi batas bawah untuk beban terkait runtuhnya pondasi
MekanismepenggalianketidakstabilanPermukaan
Gambar17.18BoussinesqdanCerrutisolusiuntuk bebangaris padapermukaan
CHILEsetengah-ruang.
Bungadalam penerapanbebangarispada sudutsewenang-wenang untukpermukaan.
Hal inidapat diperoleh denganmenyelesaikangayamenjadi
normaldankomponengeserdan kemudianmensuperposisikanyang masing-
masingBoussinesqdanCerruti,.Setelahbeberapa manipulasialjabar,
stresradialdiinduksidalam bentuk padatdapat dinyatakandengan mengacu
padagaristindakandaribebangarismiringsebagai
Untuknilai , adalahpositif
dankarenanyastres adalahradialtekan, sedangkan, untuk sudutdi luar kisaran ini,
cospnegative memberitarik stresradial.
Lokusyang dihasilkandaristresradialuntukbebancenderungditampilkan
pada Gambar. 17.19. Pembacaharus memverifikasi bahwa, dalamkasus-kasus
ekstrimQ=0atauP=0, lokusakan bahwadari masing
masingBoussinesqdanCerrutisolusi,. Penafsiraninimembantudalam pemahaman
tentangkontribusi
dibuat olehkomponennormal dangeserkemiringmemuatsolusi. Perhatikan
bahwalobuskirilokusmerupakan titiktariksebuahstresradialdanlobus
kananmerupakanradialtekanstres.Dalam menerapkansolusi inike batunyata,
ituakan diperlukanuntuk dapat mempertahankantegangan tarik
padainduksiagarsolusiyang ditampilkan nyata.
Ketidakstabilan Fondasi
Gambar 17.19 Kontur stres radial yang disebabkan oleh garis memuat yang
cenderung
sewenang-wenang pada sudut ke permukaan berlaku setengah spasi (dari
Goodman, 1989).
Jika batu dilaminasi dan mungkin antar-lapisan akan slip (seperti telah dibahas
sebelumnya dalam kaitannya dengan teori ), maka batu itu mungkin tidak
mampu mempertahankan tekanan baik tekan dan geser, bahkan pada beban yang
sangat rendah besaran diterapkan.Di mana ide dari daerah Slip antar-lapisan bisa
terjadi dan dapat diperoleh dengan menerapkan teori ke kontur stres radial
konstan yang dihitung dengan menggunakan solusi Boussinesq, seperti yang
dikembangkan oleh Goodman (1989), dan seperti yang ditunjukkan pada Gambar.
17.20.
Bentuk kontur ini stres radial, umumnya dikenal sebagai 'lampu tekanan ',
sehingga akan terlihat terpengaruh oleh terjadinya slip antar-lapisan, dengan hasil
bahwa beban pondasi diterapkan akan mempengaruhi batu lebih mendalam
dibandingkan dalam kasus bahan CHILE. Kontur hanya dimodifikasi sbb:
Gambar17.20Modifikasikonturstresradialkarena slipantar-lapisan (dari
Goodman,1989).
MekanismepenggalianketidakstabilanPermukaan
Perkiraan, karena antar-lapisan Slipkriteriakegagalantelahditerapkan sekali,
solusiBoussinesqelastisitu sendiritidak sah.
Dalam ide-ide praktek, adalah bijaksanauntuk
mempelajaripengaruhanisotropibatuan.
DrBraymengembangkansolusiuntukisotrop'setaraicmedia'untuk beban
garismiringpada sudutyang sewenang-wenangke
permukaan.Solusiitudikembangkandengan mempertimbangkanefekdarisatu pola
diskontinous yang telahdimasukkanke dalam batuanyang setaratransversaltapi
solusiisotropiktidaksecara eksplisittermasuknormal danKekakuangeserdanjarak
rata-ratadaridiskontinous. Solusinyaadalahdijelaskandi bawah ini
dangeometridiilustrasikanpada Gambar. 17.21:
dan di mana , dan , adalahkekakuandiskontinuitas masing-masingnormal
dangeser,danXadalahjarakrata-ratadiskontinuitas.
Untukmediayang dihasilkankonturstresradialisotropiksetara
denganbidanganisotropidi berbagai sudutdenganpermukaanhalfspace yang
ditunjukkan pada Gambar. 17.22(perhatikan bahwa bentukdarikonturakanberbeda
dengannilai-nilaiyang tepat darisemuakonstantaelastis,
termasukdiskontinuitaskekakuan normal dangeser.
Dataeksperimentaldiproduksioleh(GazievdanErlikhman1971)ditunjukkan pada
Gambar. 17.23untuk tujuanperbandingan.
Pentingnyagambar17.22dan17.23jelas: konturstresradialbisalebihdari pada yang
diprediksikandengansolusiCHILE, dan mereka bisamenjadi sangatterdistorsi,
sehingga merekatidak hanya diperpanjangke bawah
Gambar17.21 SolusiGeometrikontinumsetara(dari BrayGoodman,
1989).