Kemantapan Lereng Batuan

Kemantapan Lereng Batuan Ir. Karyono M.T.

KEMANTAPAN LERENG BATUAN

Penelitian terhadap kemantapan suatu lereng harus dilakukan bila longsoran lereng yang

mungkin terjadi akan menimbulkan akibat yang merusak dan menimbulkan bencana.

Kemantapan lereng tergantung pada gaya penggerak dan penahan yang ada pada lereng tersebut.

Gaya penggerak adalah gaya-gaya yang mengakibatkan lereng longsor. Sedangkan gaya penahan

adalah gaya-gaya yang mempertahankan kemantapan lereng tersebut. Jika gaya penahannya

lebih besar dari gaya penggerak, maka lereng tersebut dalam keadaan mantap. Kemantapan suatu

lereng biasanya dinyatakan dalam bentuk Faktor Keamanan (F) dengan persamaan sebagai

berikut :

F = gaya penahan / gaya penggerak .............................................................. (1-1)

1. Faktor-faktor yang Mempengaruhi Kemantapan Lereng Batuan

Kemantapan lereng pada lereng batuan selalu dipengaruhi oleh beberapa faktor antara lain :

geometri lereng, struktur geologi, kondisi air tanah, sifat fisik dan mekanik batuan serta

gaya-gaya yang bekerja pada lereng.

a. Geometri Lereng

Kemiringan dan tinggi suatu lereng sangat mempengaruhi kemantapannya. Semakin

besar kemitingan dan tinggi suatu lereng, maka kemantapannya semakin kecil.

b. Struktur Batuan

Struktur batuan yang sangat mempengaruhi kemantapan lereng adalah bidang-bidang

sesar, perlapisan dan rekahan. Struktur batuan tersebut merupakan bidang-bidang lemah

dan sekaligus sebagai tempat merembesnya air, sehingga batuan lebih mudah longsor.

c. Sifat Fisik dan Mekanik Batuan

Sifat fisik batuan yang mempengaruhi kemantapan lereng adalah : bobot isi (density),

porositas dan kandungan air. Kuat tekan, kuat tarik, kuat geser, kohesi dan sudut geser

dalam merupakan sifat mekanik batuan yang juga mempengaruhi kemantapan lereng.

Bobot Isi

Bobot isi batuan akan mempengaruhi besarnya beban pada permukaan bidang

longsor. Sehingga semakin besar bobot isi batuan, maka gaya penggerak yang

menyebabkan lereng longsor akan semakin besar. Dengan demikian, kemantapan

lereng tersebut semakin berkurang.

Diklat Perencanaan Tambang Terbuka Unisba, 30 Agustus s.d 07 September 2004


Porositas

Batuan yang mempunyai porositas besar akan banyak menyerap air. Dengan

demikian bobot isinya menjadi lebih besar, sehingga akan memperkecil kemantapan

lereng.

Kandungan Air

Semakin besar kandungan air dalam batuan, maka tekanan air pori menjadi besar

juga. Dengan demikian kuat geser batuannya akan menjadi semakin kecil, sehingga

kemantapannya pun berkurang.

Kuat geser batuan dapat dinyatakan sebagai berikut :

τ = c + (σ + µ) tg φ .............................................................................. (1−2)

Dimana :

τ = kuat geser batuan (ton/m2)

c = kohesi (ton/m2)

σ = tegangan normal (ton/m2)

µ = tekanan air pori (ton/m2)

φ = sudut geser dalam (derajat)

Kuat Tekan, Kuat Tarik dan Kuat Geser

Kekuatan batuan biasanya dinyatakan dengan kuat tekan (confined & unfined

compressive strength), kuat tarik (tensile strength) dan kuat geser (shear strength).

Batuan yang mempunyai kekuatan besar, akan lebih mantap.

Kohesi dan Sudut Geser Dalam

Semakin besar kohesi dan sudut geser dalam, maka kekuatan geser batuan akan

semakin besar juga. Dengan demikian akan lebih mantap.

Pengaruh Gaya

Biasanya gaya-gaya dari luar yang dapat mempengaruhi kemantapan lereng antara

lain : getaran alat-alat berat yang bekerja pada atau sekitar lereng, peledakan, gempa

bumi dll. Semua gaya-gaya tersebut akan memperbesar tegangan geser sehingga

dapat mengakibatkan kelongsoran pada lereng.

2. Klasifikasi Longsoran Batuan

Berdasarkan proses longsornya, longsoran batuan dapat dibedakan menjadi empat macam,

yaitu : longsoran bidang (plane failure), longsoran baji (wedge failure), longsoran guling

(toppling failure) dan longsoran busur (circular failure).



a. Longsoran Bidang

Longsoran bidang merupakan suatu longsoran batuan yang terjadi disepanjang bidang

luncur yang dianggap rata. Bidang luncur tersebut dapat berupa rekahan, sesar maupun

bidang perlapisan batuan. Syarat-syarat terjadinya longsoran bidang adalah (Gambar

2.1):

Bidang luncur mempunyai arah sejajar atau hampir sejajar (maksimum 200) dengan

arah lereng.

Jejak bagian bawah bidang lemah yang menjadi bidang luncur harus muncul di muka

lereng, dengan kata lain kemiringan bidang gelincir lebih kecil dari kemiringan

lereng.

Kemiringan bidang luncur lebih besar dari pada sudut geser dalamnya

Terdapat bidang bebas pada kedua sisi longsoran

Gambar 2.1

Longsoran Bidang



b. Longsoran Baji

Longsoran baji dapat terjadi pada suatu batuan jika terdapat lebih dari satu bidang lemah

yang saling berpotongan. Sudut perpotongan antara bidang lemah tersebut harus lebih

besar dari sudut geser dalam batuannya tetapi lebih kecil dari kemiringan lereng.

(Gambar 2.2)

Gambar 2.2

Longsoran Baji



c. Longsoran Guling

Longsoran guling akan terjadi pada suatu lereng batuan yang arah kemiringannya

berlawanan dengan kemiringan bidang lemahnya. Hoek & Bray (1981), telah membuat

grafik yang dapat memberikan gambaran kapan terjadinya longsoran tersebut (Gambar

2.3). Dari gambar tersebut dapat diartikan : Jika ψ > φ dan b/h < Tan φ, maka balok akan

meluncur dan mengguling. Jika ψ < φ dan b/h > Tan φ, maka balok akan langsung

mengguling.

Gambar 2.3

Posisi Balok Pada Longsoran Guling



d. Longsoran Busur

Longsoran jenis ini sering terjadi di alam, terutama pada material tanah atau batuan yang

lunak. Untuk longsoran pada batuan dapat terjadi bila batuan mempunyai pelapukan yang

tinggi dan mempunyai spasi kekar yang rapat, sehingga batuan tersebut akan mempunyai

sifat seperti tanah. (Gambar 2.4).

Gambar 2.4

Longsoran Busur

3. Analisis Kemantapan Lereng

Kemantapan lereng suatu batuan dapat dianalisis dengan metode grafis (stereografis), analisis

vektor dan metode Hoek & Bray. Pada tulisan ini yang akan di bahas adalah metode grafis

dan metode Hoek & Bray.

a. Metode Grafis

Metode grafis yaitu metode yang digunakan untuk menentukan arah dan jenis longsoran

yang mungkin terjadi, berdasarkan data geologi yang ada. Dalam analisis ini batuan

ditinjau mempunyai bidang-bidang diskontinu seperti bidang perlapisan, sesar, kekar.

Hubungan antara orientasi bidang-bidang lemah dengan jenis-jenis longsoran. (Gambar

3.1. dan 3.2.). Dengan cara ini dapat diperkirakan kemungkinan terjadinya longsoran

pada batuan.



Gambar 3.1.

Jenis Longsoran & Stereoplot



Gambar 3.2.

Informasi struktur geologi dan evaluasi jenis longsoran yang mungkin terjadi dari suatu rentana

tambang open pit

b. Metode Hoek & Bray

Metode Hoek & Bray dapat digunakan untuk menganalisis keempat macam longsoran

pada lereng batuan.

Longsoran Bidang



Dalam menganalisis longsoran bidang dengan metode Hoek & Bray, suatu lereng

ditinjau dalam dua dimensi dengan anggapan :

♦ Semua syarat untuk terjadinya longsoran bidang terpenuhi.

♦ Terdapat rekahan tarik tegak (vertikal) yang terisi air sampai kedalaman Zw.

Rekahan tarik ini dapat terletak pada muka lereng maupun di atas lereng (Gambar

3.3).

♦ Gaya W (berat blok yang menggelincir), U (gaya angkat oleh air) dan V (gaya

tekan air mendatar di rekahan tarik) bekerja di titik pusat blok. Sehingga

diasumsikan tidak ada momen penyebab rotasi.

♦ Kuat geser (τ) pada bidang lemah adalah τ=c + σtanφ, dimana c = kohesi dan φ =

sudut geser dalam.

Gambar 3.3.

Geometri Longsoran Bidang Dengan Rekahan Tarik



Persamaan yang digunakan untuk menentukan faktor keamanan adalah sebagai

berikut :

F = {cA + (Wcosψp-U-Vsinψp)tanφ}/{Wsinψp+Vcosψp}.................. (3-1)

Dimana :

A = panjang bidang luncur = (H-z)cosecψp

U = ½ γwzw(H-z)cosecψp

V = ½ γwzw2

W = ½ H2{(1-(z/H)2)cotψp-cotψf}, rekahan tarik di belakang crest lereng.

= ½ H2{(1-(z/H)2)cotψp(cotψptanψf-1)}, rekahan tarik di muka lereng.

Bila lereng batuan tersebut berada di daerah rawan gempa dan percepatan yang

ditimbulkan dimodelkan menjadi gaya statis αW, maka perhitungan faktor keamanan

dapat dilakukan dengan memasukkan pengaruh gempa dengan cara memodifikasi

persamaan (3-1) menjadi sebagai berikut :

F = cA + {(W(cosψp-αsinψp) – U - Vsinψp)tanφ}/ ........................ (3-2)

W(sinψp+αcosψp)+Vcosψp}

Longsoran Baji

Dalam analisis ini, longsoran baji dianggap hanya akan terjadi pada garis

perpotongan kedua bidang lemah. Faktor keamanannya dapat dihitung dengan

persamaan sebagai berikut :

F = {(3/γH)(cAX+cBY)}+{A-(γw/2γ)X}tanφA+{B-(γw/2γ)Y}tanφB................. (3-3)

Dimana :

cA dan cB = kohesi bidang lemah A dan B

φA dan φB = sudut geser dalam bidang lemah A dan B

γ = bobot isi batuan

γ w = bobot isi air

H = tinggi keseluruhan dari baji yang terbentuk (Gambar 3.4)

X = sinθ24/(sinθ45sinθ2.na)

Y = sinθ13/(sinθ35sinθ1.nb)

A = (cosψa-cosψbcosθna.nb)/(sinψ5sin2θna.nb)

B = (cosψb-cosψacosθna.nb)/(sinψ5sin2θna.nb)



ψa dan ψb = dip bidang lemah A dan B

ψ5 = plunge dari garis potong kedua bidang lemah

θna.nb = sudut perpotongan kedua bidang lemah

θ1.nb = sudut antara bidang lemah A dengan garis perpotongan bidang lemah

A dan muka lereng.

θ2.na = sudut antara bidang lemah B dengan garis perpotongan bidang lemah

B dan muka lereng.

θ24, dsb = sudut-sudut yang diperoleh dengan menggunakan stereonet seperti

terlihat pada Gambar 3.5.

Gambar 3.4.

Geometri Baji Untuk Analisis Kemantapan Dengan Memperhitungkan Kohesi dan Air



Gambar 3.5.

Stereoplot Data Longsoran Baji

Jika tahanan bidang longsorannya tidak terdapat kohesi, maka penentuan faktor

keamanannya dapat menggunakan persamaan berikut ini :

F = (sinβ/sin ½ξ)(tanφ/tanψi) .............................................................. (3-4)

Sudut β, ξ dan ψi ini akan sangat mudah ditentukan dengan bantuan stereonet.

Diklat Perencanaan Tambang Terbuka

Longsoran Guling

Asumsi yang digunakan adalah longsoran guling yang terjadi mempunyai n buah blok

berbentuk teratur dengan lebar ∆x dan tinggi yn (Gambar 3.6). Penomoran blok

dimulai dari bawah (toe) ke atas. Sudut kemiringan lereng adalah θ dan kemiringan

muka atas lereng adalah θu, sedangkan dip dari bidang-bidang lemah adalah 90-α.

Undak-undakan yang terjadi (akibat longsoran) berbentuk teratur dan mempunyai

kemiringan b. Konstanta a1, a2 dab b (Gambar 3.6) selanjutnya dapat dihitung dengan

persamaan sebagai berikut :

a1 = ∆x.tan(θ-α)

a2 = ∆x.tan(α-θu)

b = ∆x.tan(β-α)................................................................................ (3-5)

Unisba, 30 Agustus s.d 07 September 2004


Tinggi blok ke-n (yn) dihitung dengan persamaan berikut ini :

yn = n(a1-b) (untuk blok dari crest ke bawah)

= yn-1-a2-b (untuk blok di atas crest) ....................................... (3-6)

Gambar 3.6.

Model Longsoran Guling Untuk Analisis Kesetimbangan Batas

Berdasarkan model pada Gambar 3.6, terlihat ada tiga grup blok yang mempunyai

tingkat kemantapan berbeda, yaitu :

♦ Satu set blok yang akan tergelincir (di daerah toe)

♦ Satu set blok yang mantap (di daerah atas)

♦ Satu set blok yang akan terguling (di daerah tengah)



Gambar 3.7.

Kondisi Kesetimbangan Batas Blok Ke-n yang Akan Terguling dan Tergelincir

Selanjutnya, kesetimbangan gaya-gaya yang bekerja di setiap blok ditunjukkan pada

Gambar 3.7. Dari gambar tersebut terlihat bahwa gaya-gaya yang bekerja di dasar

blok ke-n adalah Rn dan Sn, sedangkan gaya-gaya yang bekerja di interface (dengan

blok terdekat) adalah Pn, Qn, Pn-1 dan Qn-1. Konstanta Mn, Ln dan Kn yang

terdapat pada gambar tersebut dihitung sebagai berikut :

♦ Untuk blok di bawah crest lereng : Mn = yn; Ln = yn-a1; Kn = 0

♦ Untuk blok tepat di crest lereng : Mn = yn-a2; Ln = yn-a1; Kn = 0

♦ Untuk blok di atas crest lereng : Mn = yn-a2; Ln = yn; Kn = 0



Sementara untuk gaya-gaya Qn, Qn-1, Rn dan Sn dihitung dengan persamaan berikut ini :

Qn = Pntanφ

Qn-1 = Pn-1tanφ

Rn = Wncosα+(Pn-Pn-1)tanφ

Sn = Wnsinα+(Pn-Pn-1) ............................................................... (3-7)

Dimana Wn = yn.∆x

Sedangkan untuk gaya-gaya Pn dan Pn-1, perhitungannya dibedakan untuk blok yang

terguling dan blok yang tergelincir.

♦ Untuk blok ke-n yang terguling, dicirikan dengan yn/∆x >cotα. bila φ>α, maka :

Pn-1,t = {Pn(Mn-∆x.tanφ)+(Wn/2)(ynsinα-∆xcosα)}/Ln ......... (3-8)

Pn = 0 (untuk blok teratas dari set blok yang terguling)

= Pn-1,t (untuk blok terguling dibawahnya)

Untuk kontrol lebih lanjut bisa dilihat bahwa pada blok ini harga Rn>0 dan | Sn | <

Rn tanφ.

♦ Untuk blok ke-n yang tergelincir, dicirikan dengan Sn=Rntanφ, maka :

Pn-1,s = Pn-{Wn(tanφcosα-sinα)}/(1-tan2φ)........................ (3-9)

Pn = Pn-1,t (untuk blok teratas dari set blok yang tergelincir)

= Pn-1,s (untuk blok tergelincir dibawahnya, disini akan terlihat Pn-

1,t>Pn-1,s)

Perhitungan di atas dilakukan dengan mengambil φ>α, dengan memperhatikan blok

no. 1 (toe) :

♦ Jika P0>0, maka lereng berada pada dalam kondisi tidak mantap untuk nilai φ

yang diasumsikan. Oleh karena itu disarankan untuk mengulang perhitungan

dengan meningkatkan nilai φ.

♦ Jika P0<0, maka disarankan untuk mengulang perhitungan dengan menurunkan

nilai φ, karena hal ini tidak mungkin.

♦ Jika P0> tetapi cukup kecil, maka lereng berada dalam kondisi setimbang untuk

nilai φ yang diasumsikan.

P0 adalah merupakan gaya yang menahan balok no 1.

Longsoran Busur

Metoda yang banyak digunakan untuk menganalisa longsoran ini adalah metoda

Fellnius dan metoda Bishop. Namun untuk keperluan praktis, Hoek & Bray (1983),



telah menuangkan dalam bentuk diagram. Cara ini merupakan cara yang sangat

mudah, cepat dan hasilnya masih dapat dipertanggungjawabkan. Asumsi yang

digunakan :

♦ Jenis tanah/batuan, dalam hal ini tanah/batuan dianggap homogen dan kontinyu.

♦ Longsoran yang terjadi menghasilkan bidang luncur berupa busur lingkaran

♦ Tinggi permukaan air tanah pada lereng.

Hoek & Bray membuat lima buah diagram untuk masing-masih kondisi air tanah

tertentu mulai dari sangat kering sampai jenuh.

Cara perhitungannya adalah sebagai berikut (untuk lebih jelasnya lihat Gambar 3.8.) :

Langkah 1 : Dengan gambar geometri lereng yang telah dibuat, tentukan kondisi

air tanah yang ada dan sesuaikan dengan Gambar 3.9. Pilih yang

paling tepat atau mendekati.

Langkah 2 : Hitung angka c/(gHtanf), kemudian cocokan angka tersebut pada

lingkaran terluar dari diagram (chart) yang dipilih.

Langkah 3 : Ikuti jari-jari mulai dari angka yang diperoleh pada langkah 2 sampai

memotong kurva yang menunjukkan kemiringan.

Langkah 4 : Dari titik pada langkah 3, kemudian ditarik ke kiri dan ke bawah untuk

mencari angka tanf/F dan c/(gHF).

Langkah 5 : Hitung faktor keamanan (F) dari kedua angka yang diperoleh dari

langkah 4 dan pilih yang paling tepat.

Gambar 3.8. Langkah Perhitungan Faktor Keamanan Untuk Longsoran Busur Dengan Menggunakan Diagram Hoek &

Bray



Gambar 3.9.

Keadaan Atau Pola Aliran Air Tanah Untuk Diagram 1-5

Diklat Perencanaan Tambang Terbuka

Gambar 3.10.

Circular Failure Chart Nomor 1

Unisba, 30 Agustus s.d 07 September 2004


Gambar 3.11.


Gambar 3.12.




Gambar 3.13. Circular Failure Chart Nomor 4

Gambar 3.14. Circular Failure Chart Nomor 5


Kemantapan Lereng Batuan

Technology

Transcript of Kemantapan Lereng Batuan