Chap 6C Barrage en Remblais

download Chap 6C Barrage en Remblais

of 50

Transcript of Chap 6C Barrage en Remblais

  • C OLE POLY TEC H NIQU EFDRALE D E LAUSAN NE

    Laboratoire de Constructions Hydrauliques

    Barrages en remblaiCalcul de stabilit et dtails constructifs

    Calcul de stabilitCalcul de stabilit

    Principe contrle de la scurit au glissement pour diverses surfaces de rupture possibles

    Mthodes d'analyse la masse htrogne et instable est dcoupe verticalement en tranches (mthode des

    tranches)9 surface de glissement circulaire Fellinius (1948), Bishop (1955)9 surface de glissement quelconque Janbu (1954), Morgenstern - Price (1956), Krey

    Facteurs de scurit (selon DIN 4084) normaux (CN) FS 1.40 spciaux (CS) FS 1.30 exceptionnels (CE) FS 1.20

  • C OLE POLY TEC H NIQU EFDRALE D E LAUSAN NE

    Laboratoire de Constructions Hydrauliques

    Barrages en remblaiCalcul de stabilit et dtails constructifs

    Calcul de stabilit - Cas de chargesCalcul de stabilit - Cas de charges

    Pendant la construction mise en charge de la digue pendant les crues (CS)

    Fin de construction tremblement de terre lac vide (CE)

    Exploitation (sans tremblement de terre) lac plein niveau normal (CN) lac plein niveau exceptionnel (CS) abaissement normal (CN) abaissement rapide (CS)

    Exploitation avec tremblement de terre lac plein avec niveau normal (CE) abaissement normal (CE)

  • C OLE POLY TEC H NIQU EFDRALE D E LAUSAN NE

    Laboratoire de Constructions Hydrauliques

    Barrages en remblaiCalcul de stabilit et dtails constructifs

    Calcul de stabilit - pentes de talus approximatifsCalcul de stabilit - pentes de talus approximatifs

    Matriaux de remblai(corps d'appui)

    Elment tanche Pente amont Pente aval

    Enrochements Noyau centralNoyau inclinMasque amont

    1 : 1.801 : 2.101 : 1.50

    1 : 1.801 : 1.801 : 1.40

    Alluvions permables Noyau centralNoyau inclin

    1 : 2.001 : 2.30

    1 : 2.001 : 2.00

    Alluvions fins(moins permable)

    Noyau centralNoyau inclin

    1 : 3.001 : 3.30

    1 : 2.501 : 2.50

    Digue homogne 1 : 3.00 1 : 3.00

  • C OLE POLY TEC H NIQU EFDRALE D E LAUSAN NE

    Laboratoire de Constructions Hydrauliques

    Barrages en remblaiCalcul de stabilit et dtails constructifs

    Scurit en cas de sismeScurit en cas de sisme

    Analyse peudo-statique force horizontale agissant sur les tranches en fonction de l'acclration de la masse

    considre Dmarche selon Makdisi / Seed (base sur les travaux de Newmark) dfinition de l'acclrogramme pour le site de la digue calcul de l'acclration critique pour laquelle la surface (masse) de rupture critique est

    encore stable (FS = 1.00) pour toutes les acclrations suprieures l'acclration critique, il se produira un

    glissement pendant une dure limite des glissements partiels sont additionns

    la fin du tremblement de terre on accepte les dformations plastiques totales suivantes:9 1 m: tremblement de terre de projet, priode de retour de 100 200 ans9 3 m: tremblement de terre le plus violent possible

  • C OLE POLY TEC H NIQU EFDRALE D E LAUSAN NE

    Laboratoire de Constructions Hydrauliques

    Barrages en remblaiCalcul de stabilit et dtails constructifs

    Scurit en cas de sismeScurit en cas de sisme Dmarche selon Makdisi / Seed (base sur les travaux de Newmark)

    dfinition de l'acclrogramme pour le site de la digue calcul de l'acclration critique pour laquelle la surface (masse) de rupture critique est encore

    stable (FS = 1.00)

    pour toutes les acclrations suprieures l'acclration critique, il se produira un glissement pendant une dure limite

    des glissements partiels sont additionns la fin du tremblement de terre on accepte les dformations plastiques totales suivantes:9 1 m: tremblement de terre de projet, priode de retour de 100 200 ans9 3 m: tremblement de terre le plus violent possible

    d formations plastiques acc lra tion

    critique

    t [s]

    a [m/s2]

  • C OLE POLY TEC H NIQU EFDRALE D E LAUSAN NE

    Laboratoire de Constructions Hydrauliques

    Barrages en remblaiCalcul de stabilit et dtails constructifs

    Directives Suisses: Bases de vrificationsDirectives Suisses: Bases de vrifications

    Les bases de vrification sont les suivantes :

    - Les valeurs caractristiques statiques des matriaux obtenues laide dinvestigations (nouvelles constructions et ouvrages existants).

    - Dtermination empirique de la sensibilit des matriaux de la digue une augmentation de la pression interstitielle suite une sollicitation cyclique.

    - Analyse de stabilit de blocs de glissement potentiels due une acclration dynamique horizontale dtermine empiriquement (1 mode) et sous une sollicitation sismique verticale pseudo-statique.

    - Le cas chant, dtermination du dplacement de glissement irrversible(en tenant compte de manire empirique du comportement dynamique de la digue)

  • C OLE POLY TEC H NIQU EFDRALE D E LAUSAN NE

    Laboratoire de Constructions Hydrauliques

    Barrages en remblaiCalcul de stabilit et dtails constructifs

    Schma de calcul pour les digues de classe IISchma de calcul pour les digues de classe II

    Mesures ncessaires 9)

    Analyses de stabilit 3)

    Analyse de laugmentation des pressions interstitielles dues au

    sisme 5)

    Analyses de stabilit en tenant compte de laugmentation des pressions

    interstitielles dues au sisme 6)

    Calculs des dplacements en tenant compte de laugmentation des pressions interstitielles

    dues au sisme 7)

    Vrification satisfaite 8)

    Vrification satisfaite 8)Vrification satisfaite 8)

    Calculs de glissement 4)

    Critres satisfaits

    Glissement possible

    Glissement possible

    Dplacements acceptables Dplacements acceptables

    Dplacements trop grands

    Critres pas satisfaits

    Evaluation de laugmentation potentielle des pressions interstitielles

    dues au sisme 2)

    Aucun glissement

    Relev des conditions gologiques et gotechniques des fondations ainsi que des valeurs caractristiques des matriaux du corps de la digue et des fondations 1)

  • C OLE POLY TEC H NIQU EFDRALE D E LAUSAN NE

    Laboratoire de Constructions Hydrauliques

    Barrages en remblaiCalcul de stabilit et dtails constructifs

    Evaluation de laugmentation potentielle des pressions interstitielles due au sisme

    Evaluation de laugmentation potentielle des pressions interstitielles due au sisme

    - La courbe granulomtrique se situe dans la zone critique -- Mise en place peu dense (densit relative < 0.5) -- Matriaux saturs

    Lanalyse est ncessaire si :

  • C OLE POLY TEC H NIQU EFDRALE D E LAUSAN NE

    Laboratoire de Constructions Hydrauliques

    Barrages en remblaiCalcul de stabilit et dtails constructifs

    Evaluation de laugmentation potentielle des pressions interstitielles due au sisme

    Evaluation de laugmentation potentielle des pressions interstitielles due au sisme

    Analyse de la courbe granulomtrique:

    Limon Sable Gravier

    Diamtre des grains en mm

    P

    o

    u

    r

    c

    e

    n

    t

    a

    g

    e

    p

    o

    i

    d

    s

    Argile

    Danger important de liqufaction si la courbe granulomtrique se situe lintrieur du domaine 2 et si Cu=d60d10

  • C OLE POLY TEC H NIQU EFDRALE D E LAUSAN NE

    Laboratoire de Constructions Hydrauliques

    Barrages en remblaiCalcul de stabilit et dtails constructifs

    Evaluation de laugmentation potentielle des pressions interstitielles due au sisme

    Evaluation de laugmentation potentielle des pressions interstitielles due au sisme

    Analyse de compacit:

    La compacit du sol est reprsente par la densit relative Dr et vaut :

    avec : n : porosit du sol in situnmax : Porosit compacit maximalenmin : Porosit compacit minimaled : Poids volumique du sol secd max : Poids volumique du sol sec compacit maximald min : Poids volumique du sol sec compacit minimale

    d

    maxd

    mindmaxd

    mindd

    minmax

    maxr nn

    nnD

    ==

  • C OLE POLY TEC H NIQU EFDRALE D E LAUSAN NE

    Laboratoire de Constructions Hydrauliques

    Barrages en remblaiCalcul de stabilit et dtails constructifs

    Evaluation de laugmentation potentielle des pressions interstitielles due au sisme

    Evaluation de laugmentation potentielle des pressions interstitielles due au sisme

    Alternative: Evaluation du potentiel de liqufaction laide dessais SPT

    Liqufaction

    / 'v

    Valeur SPT (N1)60-cs

    Aucune liqufaction

    Figure 6.43 :Corrlation entre la liqufaction du sable in situ et la rsistance de pntration SPT norme (N1)60-cs (modifi selon Seed et al., 1982) :

    / 'v : Rapport de la contrainte de cisaillement due la sollicitation cyclique et la contrainte effective gostatique 'v . est dtermin selon les indications ci-aprs.(N1)60-cs : Rsistance de pntration SPT norme dtermine selon Stark et al. (1992)

  • C OLE POLY TEC H NIQU EFDRALE D E LAUSAN NE

    Laboratoire de Constructions Hydrauliques

    Barrages en remblaiCalcul de stabilit et dtails constructifs

    Dtermination de la contrainte de cisaillement due la sollicitation cyclique

    Dtermination de la contrainte de cisaillement due la sollicitation cyclique

    e) Dtermination de la contrainte de cisaillement due la sollicitation cycliqueContrainte de cisaillement cyclique dans la fondation :La contrainte de cisaillement cyclique t est calcule chaque profondeur (cf. figure ci-dessous) l'aide de l'quation suivante :

    dvh rga = 65.0

    ah

    Surface

    Profondeur z

    avec :ah :Acclration de pointe selon la carte suisse du risque de sismes

    g :Acclration de gravit

    v :Contrainte normale verticale la profondeur zz :Profondeurrd :Facteur de rduction selon Seed et al. (1982)

  • C OLE POLY TEC H NIQU EFDRALE D E LAUSAN NE

    Laboratoire de Constructions Hydrauliques

    Barrages en remblaiCalcul de stabilit et dtails constructifs

    Dtermination de la contrainte de cisaillement due la sollicitation cyclique

    Dtermination de la contrainte de cisaillement due la sollicitation cyclique

    Figure 6.44 :Facteur de rduction pour les contraintes de cisaillement cycliques (Seed et al., 1982)

    Valeur moyenne

    P

    r

    o

    f

    o

    n

    d

    e

    u

    r

    [

    m

    ]

    Facteur de rduction rd

    Domaine pour diffrents profils de sol

  • C OLE POLY TEC H NIQU EFDRALE D E LAUSAN NE

    Laboratoire de Constructions Hydrauliques

    Barrages en remblaiCalcul de stabilit et dtails constructifs

    Dtermination de la contrainte de cisaillement due la sollicitation cyclique

    Dtermination de la contrainte de cisaillement due la sollicitation cyclique

    Contrainte de cisaillement cyclique dans le corps de digue :De manire analogue, la contrainte de cisaillement cyclique au centre de gravit d'une surface de glissement est calcule dans le profil en travers de la digue selon l'quation suivante :

    vG

    ga65.0 =

    avec :aG : acclration maximale au centre de gravitv : contrainte normale verticale totale au centre de gravit tudi.

    aG

    aD

    Profondeur z

  • C OLE POLY TEC H NIQU EFDRALE D E LAUSAN NE

    Laboratoire de Constructions Hydrauliques

    Barrages en remblaiCalcul de stabilit et dtails constructifs

    Dtermination de la contrainte de cisaillement due la sollicitation cyclique

    Dtermination de la contrainte de cisaillement due la sollicitation cyclique

    Acclration maximale aG au centre de gravit:

    Domaine des valeurs

    Valeur moyenne

    y / h

    aG / aD

    Figure 6.45 :Evolution de lacclration de pointe du bloc de glissement en fonction de la position de la surface de glissement (Makdisi etSeed, 1978)

  • C OLE POLY TEC H NIQU EFDRALE D E LAUSAN NE

    Laboratoire de Constructions Hydrauliques

    Barrages en remblaiCalcul de stabilit et dtails constructifs

    Dtermination de la contrainte de cisaillement due la sollicitation cyclique

    Dtermination de la contrainte de cisaillement due la sollicitation cyclique

    Acclration maximale aD au couronnement:

    23

    22

    21D )a86.0()a06.1()a60.1(a ++=

    a1, a2 et a3 tant les valeurs spectrales de lacclration selon les spectres de rponse pour les divers types de sol (avec un amortissement de 15 %) pour les trois premires frquences propres 1, 2, respectivement 3 .1, 2, et 3 peuvent tre calculs selon les formules suivantes :

    hv

    hv

    hv sss === 65.8 ; 52.5 ; 40.2 321

    h : Hauteur de la digue.

    Clrit moyenne de londe de cisaillement dans les matriaux de la digue (Tableau 6.7).Les priodes T1 T3 correspondant aux valeurs de 1, 2 et 3 sont calcules par :

    = 2T

  • C OLE POLY TEC H NIQU EFDRALE D E LAUSAN NE

    Laboratoire de Constructions Hydrauliques

    Barrages en remblaiCalcul de stabilit et dtails constructifs

    Dtermination de la contrainte de cisaillement due la sollicitation cyclique

    Dtermination de la contrainte de cisaillement due la sollicitation cyclique

    Estimation de la clrit de londe de cisaillement:

    Type de sol vs [m/s]

    Matriaux meubles

    Couches de couverture de compacit faible, dsagrges, non satures (profondeur 3 6 m) 110480

    Ballast (gravier sableux), non satur 220450

    Ballast, satur par l'eau souterraine 400600

    Ballast ciment 10001500

    Limon du fond du lac, non compltement satur 290540

    Limon du fond du lac, satur 390530

    Limon des berges, non satur 120400

    Moraine 5001150

    Lss 150300

    Rocher

    Marne et grs mollassique, tendre, dsagrg 5201050

    Marne, non dsagrg 10001900

    Grs mollassique, dur 11002200

    Molasse du plateau 6002500

    Schiste 11003100

    Calcaire 18003700

    Gneis 19003500

    Granite 25003900

  • C OLE POLY TEC H NIQU EFDRALE D E LAUSAN NE

    Laboratoire de Constructions Hydrauliques

    Barrages en remblaiCalcul de stabilit et dtails constructifs

    Analyse simplifie de la stabilit sismiqueAnalyse simplifie de la stabilit sismique

    Etapes de calcul:

    ) Dtermination de la priode fondamentale de la digue dans la direction perpendiculaire l'axe de la digue au droit de la plus haute section

    ) Calcul des forces sismiques de substitution horizontales et verticales pour divers blocs de glissement.

    ) Calcul de la scurit au glissement pour les blocs de glissement choisis en tenant compte du poids propre et des forces sismiques de substitution horizontale et verticale selon. La combinaison la plus dfavorable des

    directions des forces sismiques de remplacement est dterminante pour la vrification.

  • C OLE POLY TEC H NIQU EFDRALE D E LAUSAN NE

    Laboratoire de Constructions Hydrauliques

    Barrages en remblaiCalcul de stabilit et dtails constructifs

    Analyse simplifie de la stabilit sismiqueAnalyse simplifie de la stabilit sismique

    Dtermination de la priode fondamentale de la digue (perpendiculaire laxe de la digue):

  • C OLE POLY TEC H NIQU EFDRALE D E LAUSAN NE

    Laboratoire de Constructions Hydrauliques

    Barrages en remblaiCalcul de stabilit et dtails constructifs

    Analyse simplifie de la stabilit sismiqueAnalyse simplifie de la stabilit sismique

    Calcul des forces de substitution pour un bloc de glissement:

    maE Gh =vec :

    G : acclration moyenne au centre de gravit du bloc de glissement.

    : masse du bloc de glissementForce sismique verticale:

    maE vv =av tant la composante verticale de la sollicitation sismique selon ah.

    Lacclration verticale de pointe au peut tre calcule partir de la composante horizontale ah avec av = 2/3 ah.

  • C OLE POLY TEC H NIQU EFDRALE D E LAUSAN NE

    Laboratoire de Constructions Hydrauliques

    Barrages en remblaiCalcul de stabilit et dtails constructifs

    Analyse simplifie de la stabilit sismiqueAnalyse simplifie de la stabilit sismique

    Calcul de la scurit au glissement dun bloc spcifique :Les mthodes statiques applicables sont par exemple la mthode par tranches selon Bishop, respectivement Janbu ou dautres mthodes simplifies.La contribution la rsistance totale de chaque tranche est calcule par lquation de la rsistance au cisaillement selon Coulomb :

    'c'tan'f += Le facteur de scurit est ensuite calcul par lquation suivante sur la base de cette rsistance au cisaillement f et de la contrainte due la sollicitation sismique et lensemble des charges statiques :

    =

    fFavec : Somme de toutes les tranches le long de linterface de glissement potentiel.

  • C OLE POLY TEC H NIQU EFDRALE D E LAUSAN NE

    Laboratoire de Constructions Hydrauliques

    Barrages en remblaiCalcul de stabilit et dtails constructifs

    Calcul simplifi des dplacements de glissementCalcul simplifi des dplacements de glissement

    Etape de calcul :- Calcul de la priode fondamentale T0 de la digue (dans la direction perpendiculaire

    l'axe de la digue) au droit de la plus haute section.

    - Lacclration critique dune surface de glissement potentielle est celle qui conduit un facteur de scurit F de 1.0 du bloc de glissement correspondant.

    - Le facteur de scurit au glissement F est calcul laide de mthodes statiques usuelles (par exemple selon Bishop ou Janbu) en tenant compte des forces statiques de substitution pour chaque tranche. La force statique de substitution horizontale I pour une tranche est gale :

    avec : m : Masse de la tranche

    - Calcul des valeurs d'acclrations aG (acclration moyenne au centre de gravit du bloc de glissement) et ac (acclration critique).

    - Dtermination du dplacement de glissement rsiduel total u.

    camI =

  • C OLE POLY TEC H NIQU EFDRALE D E LAUSAN NE

    Laboratoire de Constructions Hydrauliques

    Barrages en remblaiCalcul de stabilit et dtails constructifs

    Calcul simplifi des dplacements de glissementCalcul simplifi des dplacements de glissement

    Estimation du dplacement de glissement :

    Figure 6.47 :Dplacement de glissement rsiduel selon une surface de glissement (modifi selon Makdisiet Seed (1978) :ac : Acclration critique dune surface de glissement.aG :Selon 6.6.7.4 c). T0 :Selon 6.6.7.5 a).

  • C OLE POLY TEC H NIQU EFDRALE D E LAUSAN NE

    Laboratoire de Constructions Hydrauliques

    Barrages en remblaiCalcul de stabilit et dtails constructifs

    Calcul simplifi des dplacements de glissementCalcul simplifi des dplacements de glissement

    Dplacement admissibles :

    Eviter tout dbordement par-dessus la digue.

    Exclure le risque d'rosion interne.

    assurer la stabilit du bloc de glissement en tat dform.

    Objectifs:

    Critres : 0.5 m pour des blocs de glissement

    profonds. (Profondeur < 10 20% H)0.2 m pour des blocs de glissement

    superficiels.

    La profondeur du bloc de glissement est dtermine l'aide d'une parallle

    au parement de la digue

    H

  • C OLE POLY TEC H NIQU EFDRALE D E LAUSAN NE

    Laboratoire de Constructions Hydrauliques

    Barrages en remblaiCalcul de stabilit et dtails constructifs

    Choix de la hauteur de la digueCritres pour le choix de la revanche

    Choix de la hauteur de la digueCritres pour le choix de la revanche

    Une revanche est indispensable pour les raisons suivantes: surlvation du plan d'eau lors du passage de la crue maximale

    considre pour le projet la hauteur maximale des vagues provoques par le vent extrme considr le dferlement des vagues la surface du parement amont (wave run-up) la surlvation du plan d'eau provoqu par le vent extrme considr

    (wind set-up; analogue la mare) supplment de scurit

    (par exemple pour les vagues causes par des glissements de terre, avalanches, rupture de glaciers, tremblements de terre)

  • C OLE POLY TEC H NIQU EFDRALE D E LAUSAN NE

    Laboratoire de Constructions Hydrauliques

    Barrages en remblaiCalcul de stabilit et dtails constructifs

    Revanche - Effets du vent et des vaguesRevanche - Effets du vent et des vagues

    Hauteur des vagues Formule empirique de Molitor9F < 30 km:9F > 30 km:9avecy hv hauteur de la vague [m]y v vitesse du vent [km/h]y F fetch [km]

    FDirection du vent

    ( ) 4121 F260Fv0320760hv += ...( ) 21Fv0320hv = .

  • C OLE POLY TEC H NIQU EFDRALE D E LAUSAN NE

    Laboratoire de Constructions Hydrauliques

    Barrages en remblaiCalcul de stabilit et dtails constructifs

    Dferlement des vagues formule de Klal9avecy k = 0.72 rip-rapy k = 1.00 pavy k = 1.25 pav de blocs en bton prfabriquy k = 1.40 surfaces lisses

    n1kh23R v = .

    Revanche - Effets du vent et des vaguesRevanche - Effets du vent et des vagues

    ( )= tann1

    k

    Rhv

    1n

  • C OLE POLY TEC H NIQU EFDRALE D E LAUSAN NE

    Laboratoire de Constructions Hydrauliques

    Barrages en remblaiCalcul de stabilit et dtails constructifs

    Revanche pour digues noyauRevanche pour digues noyau

    HPMFH1/10'000

    H1/1'000

    Hmax.normalhhv

    fd 2.0 m

  • C OLE POLY TEC H NIQU EFDRALE D E LAUSAN NE

    Laboratoire de Constructions Hydrauliques

    Barrages en remblaiCalcul de stabilit et dtails constructifs

    Revanche pour digues masque amontRevanche pour digues masque amont

    HPMFH1/10'000

    H1/1'000

    Hmax.normalhhv

    fd 1.5 m

    mur de batillage (max. 1.5 m)

  • C OLE POLY TEC H NIQU EFDRALE D E LAUSAN NE

    Laboratoire de Constructions Hydrauliques

    Barrages en remblaiCalcul de stabilit et dtails constructifs

    Revanche pour barrages en btonRevanche pour barrages en bton

    HPMFH1/10'000

    H1/1'000

    Hmax.normal

    h

    hvfd 2.0 m

    mur de batillage (max. 1.5 m)

  • C OLE POLY TEC H NIQU EFDRALE D E LAUSAN NE

    Laboratoire de Constructions Hydrauliques

    Barrages en remblaiCalcul de stabilit et dtails constructifs

    Dtails du couronnement

    Dtails du couronnement

  • C OLE POLY TEC H NIQU EFDRALE D E LAUSAN NE

    Laboratoire de Constructions Hydrauliques

    Barrages en remblaiCalcul de stabilit et dtails constructifs

    Dtails du couronnementDtails du couronnement

    Exemple d'une digue avec noyau centralExemple d'une digue avec noyau central

  • C OLE POLY TEC H NIQU EFDRALE D E LAUSAN NE

    Laboratoire de Constructions Hydrauliques

    Barrages en remblaiCalcul de stabilit et dtails constructifs

    Galeries d'injection et de contrleGaleries d'injection et de contrle

    Galerie en bton Galerie souterraine1) Injections de contact et de consolidation2) Voile d'tanchit

  • C OLE POLY TEC H NIQU EFDRALE D E LAUSAN NE

    Laboratoire de Constructions Hydrauliques

    Barrages en remblaiCalcul de stabilit et dtails constructifs

  • C OLE POLY TEC H NIQU EFDRALE D E LAUSAN NE

    Laboratoire de Constructions Hydrauliques

    Barrages en remblaiCalcul de stabilit et dtails constructifs

  • C OLE POLY TEC H NIQU EFDRALE D E LAUSAN NE

    Laboratoire de Constructions Hydrauliques

    Barrages en remblaiCalcul de stabilit et dtails constructifs

    Barrage en remblai de Mattmark: galerie de drainageBarrage en remblai de Mattmark: galerie de drainage

  • C OLE POLY TEC H NIQU EFDRALE D E LAUSAN NE

    Laboratoire de Constructions Hydrauliques

    Barrages en remblaiCalcul de stabilit et dtails constructifs

  • C OLE POLY TEC H NIQU EFDRALE D E LAUSAN NE

    Laboratoire de Constructions Hydrauliques

    Barrages en remblaiCalcul de stabilit et dtails constructifs

  • C OLE POLY TEC H NIQU EFDRALE D E LAUSAN NE

    Laboratoire de Constructions Hydrauliques

    Barrages en remblaiCalcul de stabilit et dtails constructifs

    Barrage en remblai de Mattmark:

    injections des alluvions et galerie de drainage

    Barrage en remblai de Mattmark:

    injections des alluvions et galerie de drainage

  • C OLE POLY TEC H NIQU EFDRALE D E LAUSAN NE

    Laboratoire de Constructions Hydrauliques

    Barrages en remblaiCalcul de stabilit et dtails constructifs

  • C OLE POLY TEC H NIQU EFDRALE D E LAUSAN NE

    Laboratoire de Constructions Hydrauliques

    Barrages en remblaiCalcul de stabilit et dtails constructifs

    Contact des lments d'tanchit avec le sous-solContact des lments d'tanchit avec le sous-sol

    Masque amont en bton bitumineuxMasque amont en bton bitumineux

  • C OLE POLY TEC H NIQU EFDRALE D E LAUSAN NE

    Laboratoire de Constructions Hydrauliques

    Barrages en remblaiCalcul de stabilit et dtails constructifs

    Contact des lments d'tanchit avec le sous-solContact des lments d'tanchit avec le sous-sol

    Masque amont en btonMasque amont en bton

    Parafouille avec galerie de contrle

  • C OLE POLY TEC H NIQU EFDRALE D E LAUSAN NE

    Laboratoire de Constructions Hydrauliques

    Barrages en remblaiCalcul de stabilit et dtails constructifs

  • C OLE POLY TEC H NIQU EFDRALE D E LAUSAN NE

    Laboratoire de Constructions Hydrauliques

    Barrages en remblaiCalcul de stabilit et dtails constructifs

  • C OLE POLY TEC H NIQU EFDRALE D E LAUSAN NE

    Laboratoire de Constructions Hydrauliques

    Barrages en remblaiCalcul de stabilit et dtails constructifs

  • C OLE POLY TEC H NIQU EFDRALE D E LAUSAN NE

    Laboratoire de Constructions Hydrauliques

    Barrages en remblaiCalcul de stabilit et dtails constructifs

  • C OLE POLY TEC H NIQU EFDRALE D E LAUSAN NE

    Laboratoire de Constructions Hydrauliques

    Barrages en remblaiCalcul de stabilit et dtails constructifs

  • C OLE POLY TEC H NIQU EFDRALE D E LAUSAN NE

    Laboratoire de Constructions Hydrauliques

    Barrages en remblaiCalcul de stabilit et dtails constructifs

  • C OLE POLY TEC H NIQU EFDRALE D E LAUSAN NE

    Laboratoire de Constructions Hydrauliques

    Barrages en remblaiCalcul de stabilit et dtails constructifs

    Dimensionnement des plinthes

    Dimensionnement des plinthes

  • C OLE POLY TEC H NIQU EFDRALE D E LAUSAN NE

    Laboratoire de Constructions Hydrauliques

    Barrages en remblaiCalcul de stabilit et dtails constructifs