168601449 Inspeksi Lasa

290
1 INSPEKSI LAS BAB 1 PENDAHULUAN Inspeksi las adalah kegiatan inspeksi pada sambungan las baik pada peralatan yang masih dalam tahap instalasi ( pemasangan ) , konstruksi ( pembuatan ) maupun fabrikasi ( perakitan ) , atau peralatan yang telah purna instalasi / konstruksi / fabrikasi namun belum pernah dioperasikan , maupun pada sambungan las dari peralatan yang sedang atau telah pernah dioperasikan atau peralatan lama yang diperbaiki atau dirubah , untuk menentukan apakah suatu tingkat mutu atau kondisi suatu sambungan las telah memenuhi persyaratan spesifikasi , desain dan standard yang diacu . Judul diatas terdiri dari dua suku kata Inspeksi dan las yang masing masing artinya dapat dirinci dibawah ini . INSPEKSI Adalah langkah langkah untuk menentukan apakah suatu tingkat mutu atau kondisi bahan , peralatan , instalasi , konstruksi dan fabrikasi telah memenuhi persyaratan spesifikasi , desain , atau standard yang diacu . Inspeksi meliputi langkah langkah : a. pemeriksaan , yang terdiri dari : 1) survei ( observasi , pemantauan ) yakni penilaian ( qualitative ) secara menyeluruh dan garis besar suatu bentuk , kondisi bahan atau peralatan serta situasi kerja atau pengoperasian , 2) pemeriksaan secara visual. b. Penyelidikan ( investigasi ) untuk mengungkap ketidak sesuaian yang tersamar / tertutup, c. penyidikan ( deteksi ) berupa pengukuran ( cek dimensi ), yang terdiri dari : 1) pengukuran secara presisi , 2) secara optik , dan 3) secara electronik , untuk menentukan besaran , jumlah , bentuk dan orientasi ketidak sesuaian , d. pengumpulan data ( data collecting ) yang terdiri dari : pencatatan , pengarsipan , pengabadian kelainan , ketidak sesuaian , atau gejala kerusakan , kerusakan fisik , pengumpulan sisa / limbah operasi dan serangan karat , dan lain lain , e. analisa ( secara kimiawi untuk menentukan komposisi bahan atau cara lainnya untuk mengungkap sebab kerusakan atau akibat pengoperasian ) , f. pengujian / testing ( untuk mengetahui tingkat mutu pengerjaan dan integritas / kekuatan konstruksi bahan atau peralatan , dan untuk meyakinkan bahwa bahan / peralatan sesuai dengan spesifikasi dan standard yang diacu ) . Pengujian terdiri dari : 1) uji merusak , 2) uji tanpa merusak dan 3) uji hydrostatis g. pelaporan ( reporting ) , dan h. pengarsipan dan penyimpanan data ( recording ).

Transcript of 168601449 Inspeksi Lasa

Page 1: 168601449 Inspeksi Lasa

1

INSPEKSI LAS BAB 1 PENDAHULUAN Inspeksi las adalah kegiatan inspeksi pada sambungan las baik pada peralatan yang masih dalam tahap instalasi ( pemasangan ) , konstruksi ( pembuatan ) maupun fabrikasi ( perakitan ) , atau peralatan yang telah purna instalasi / konstruksi / fabrikasi namun belum pernah dioperasikan , maupun pada sambungan las dari peralatan yang sedang atau telah pernah dioperasikan atau peralatan lama yang diperbaiki atau dirubah , untuk menentukan apakah suatu tingkat mutu atau kondisi suatu sambungan las telah memenuhi persyaratan spesifikasi , desain dan standard yang diacu . Judul diatas terdiri dari dua suku kata Inspeksi dan las yang masing masing artinya dapat dirinci dibawah ini . INSPEKSI Adalah langkah langkah untuk menentukan apakah suatu tingkat mutu atau kondisi bahan , peralatan , instalasi , konstruksi dan fabrikasi telah memenuhi persyaratan spesifikasi , desain , atau standard yang diacu . Inspeksi meliputi langkah langkah :

a. pemeriksaan , yang terdiri dari : 1) survei ( observasi , pemantauan ) yakni penilaian ( qualitative ) secara

menyeluruh dan garis besar suatu bentuk , kondisi bahan atau peralatan serta situasi kerja atau pengoperasian ,

2) pemeriksaan secara visual. b. Penyelidikan ( investigasi ) untuk mengungkap ketidak sesuaian yang

tersamar / tertutup, c. penyidikan ( deteksi ) berupa pengukuran ( cek dimensi ), yang terdiri dari :

1) pengukuran secara presisi , 2) secara optik , dan 3) secara electronik , untuk menentukan besaran , jumlah , bentuk dan

orientasi ketidak sesuaian , d. pengumpulan data ( data collecting ) yang terdiri dari : pencatatan ,

pengarsipan , pengabadian kelainan , ketidak sesuaian , atau gejala kerusakan , kerusakan fisik , pengumpulan sisa / limbah operasi dan serangan karat , dan lain lain ,

e. analisa ( secara kimiawi untuk menentukan komposisi bahan atau cara lainnya untuk mengungkap sebab kerusakan atau akibat pengoperasian ) ,

f. pengujian / testing ( untuk mengetahui tingkat mutu pengerjaan dan integritas / kekuatan konstruksi bahan atau peralatan , dan untuk meyakinkan bahwa bahan / peralatan sesuai dengan spesifikasi dan standard yang diacu ) . Pengujian terdiri dari : 1) uji merusak , 2) uji tanpa merusak dan 3) uji hydrostatis

g. pelaporan ( reporting ) , dan h. pengarsipan dan penyimpanan data ( recording ).

Page 2: 168601449 Inspeksi Lasa

2 Langkah Inspeksi las dapat dibagi menjadi dua tahap , yakni 1) Tahap Quality Control ( QC ) dan 2) Tahap Quality Assurance ( QA ) .

1) QUALITY CONTROL ( Q.C. ) Adalah langkah langkah inspeksi pada sambungan las yang bersifat operasional dilapangan , dengan menggunakan peralatan pemeriksaan , pengujian , dan lain lain , untuk menentukan / mengendalikan dan menguji suatu tingkat mutu sambungan las , untuk menentukan bahwa pelaksanaan pengelasan telah memenuhi persyaratan spesifikasi ( WPS / PQR ) , desain dan standard yang disepakati antara pihak pelaksana dengan pihak pemilik / pemesan . Langkah QC pada inspeksi las terdiri dari : inspeksi visual dan cek dimensi dari kelainan atau cacat permukaan untuk menentukan : 1. dapat diterima atau ditolak berdasarkan criteria penerimaan pada

standard yang diacu , 2. untuk menentukan langkah pengujian lebih lanjut untuk menentukan

keberadaan , jumlah , ukuran dan lokasi cacat internal atau non visual ( tersamar ) , serta kemudian menentukan apakan cacat tersebut dapat diterima atau harus ditolak berdasarkan kriteria penerimaan pada standard yang diacu .

2) QUALITY ASSURANCE ( Q.A.)

Adalah langkah langkah managerial untuk meyakinkan atau memverifikasi langkah langkah QC yang dilaksanakan oleh pihak lain , dalam rangka mewakili kepentingan perusahan tempat mereka bekerja atau untuk perusahaan yang menyewa jasanya , guna memberikan jaminan kepada pimpinan bahwa langkah QC tersebut telah dilaksanakan sesuai dengan persyaratan spesifikasi ( WPS / PQR ) , desain dan standard yang telah ditentukan . Langkah QA pada inspeksi las terdiri dari :

a) mereview laporan QC , hasil pengujian tanpa merusak bahan ( NDT ) atau pengujian dengan merusak bahan ( DT ) , mereview prosedur dan kualifikasi prosedur las ( WPS dan PQR ) yang diacu ,

b) mendesain WPS berikut pemilihan material untuk bahan las yang sesuai dengan bahan baku yang ditentukan dan menyaksikan pembuatan PQR oleh badan yang berwenang / diakui ,

c) menguji juru dan operator las sesuai persyaratan standard yang diacu , dan

d) ikut menentukan spesifikasi , desain dan standard las yang diacu . LAS Adalah cara penyambungan dua benda padat melalui pencairan dan perpaduan dengan menggunakan panas . Berdasarkan terminologi tersebut diatas , maka berlaku dua syarat yang menentukan dalam pengelasan , yakni : 1) bahan yang disambung harus dapat mencair oleh panas , dan

Page 3: 168601449 Inspeksi Lasa

32) bahan yang disambung harus cocok ( compatible ) satu dengan lainnya . 3) penyambungan dua buah bahan yang tidak cocok harus menggunakan bahan antara yang cocok bagi kedua bahan yang akan disambung tersebut . Sumber panas diambil antara lain dari : busur listrik , campuran gas bakar ( hydro carbon ) dan oksigen , tahanan listrik , sinar laser , gabungan busur listrik dan gas lindung ( Argon , Helium ) , getaran ultra , gesekan ( friction ), pengeboman electron ( electron bombardment ) , ledakan thermal , getaran ultrasonic , dll. Dari jenis sumber panas tersebut diciptakan jenis jenis las antara lain seperti : OAW ( oxy acetylene weld ) atau lazim disebut las karbid , SMAW ( shielded metal arc welding ) atau las listrik busur terlindung , GTAW ( gas tungsten arc welding ) atau tungsten inert gas welding ( TIG ) atau lazim disebut las Argon karena menggunakan gas pelindung berupa gas Argon atau Helium , GMAW ( gas metal arc welding ) atau MIG (metal inert gas welding ) / MAG ( metal active gas welding ) , SAW ( submerged arc welding ) atau disebut las listrik busur terpendam , ERW ( electric resistance weld ) atau las tahanan listrik , EBW ( electron bombardment weld ) , dan EW ( explosion weld ) atau lazim disebut CAD weld , dan lain lain. BAB 2 INSPEKSI VISUAL Inspeksi visual pada sambungan las dimaksudkan untuk menentukan tingkat mutu sambungan las sesuai dengan persyaratan spesifikasi , desain dan standard yang telah ditentukan . Inspeksi visual hanya menggunakan kekuatan dan ketajaman mata untuk mengetahui kelainan kelainan , ketidak sesuaian dan cacat cacat permukaan pada sambungan las. Oleh karena itu diperlukan persyaratan yang ketat bagi inspector visual untuk dapat melaksanakan pekerjaannya dengan professional dan benar seperti : kesehatan mata ( tidak buta warna dan tidak rabun ) , pengalaman yang luas tentang cacat permukaan las khususnya dan tehnologi las pada umumnya . Hal ini penting mengingat inspeksi visual menentukan dapat diterima atau ditolaknya suatu sambungan las secara langsung , dan menentukan juga langkah langkah tindak lanjut yang diperlukan untuk dapat mengetahui lebih lanjut tentang kondisi internal sambungan las tersebut , untuk kemudian mengambil langkah langkah penanggulangan yang tepat sesuai persyaratan standard yang diacu sehubungan dengan kondisi internal sambungan las yang dapat diungkapkan. Kompetensi inspector las mutlak diperlukan karena inspeksi visual biasanya tidak menggunakan peralatan NDT , semata mata hanya mengandalkan pada pengetahuan ( knowledge ) , pengetahuan praktik ( know how ) dan pengalaman ( experience ) nya tentang tehnologi las yang luas dan mendalam. Dibawah ini diuraikan tentang jenis jenis cacat las , baik cata permukaan ( visual / surface ) , cacat akar ( non visual / root ) dan cacat internal yang memerlukan peralatan NDT guna mengungkapnya. Menyusul inspeksi visual biasanya dilaksanakan pengukuran dimensi menggunakan peralatan presisi , optic maupun electronic , dan jika diperlukan diteruskan dengan langkah pengujian tanpa merusak bahan ( non destructive

Page 4: 168601449 Inspeksi Lasa

4test / NDT ) seperti penetrant test ( PT ) magnetic particle ( MT ) , ultrasonic test ( UT ) dan radiography test ( RT ) .

CACAT LAS

VISUAL :

NON VISUAL :

INTERNAL :

SPATTERS , SURFACE POROSITY , PIN HOLE , SURFACE CRACKS , SURFACE COLD LAP , SURFACE CONCAVITY , SURFACE UNDERCUT , SURFACE UNDERFILL , EXCESSIVE REINFORCE MENT , WIDE BEAD , S TOP START , HIGH LOW ROOT POROSITY , ROOT CONCAVITY , ROOT CRACKS , BLOW HOLE , INCOMPLETE PENE-TRATION , EXCESSIVE PENETRATION , EX- CESS WIRE , ROOT UND ERCUT , ROOT UN- DERFILL .

SLAG INCLUSION , SLAG LINES , INTERNAL POROSITY , WORM HOLES , INTERNALL COLD LAP , INCOMPLETE FUSION , INTERNAL CRACK , HOLLOW BEAD , ALIGNED POROSITY , HEAVY METAL INCLUSION ,

SPATTERS ( PERCIKAN LAS )

1. LINGKUNGAN YANG BASAH ATAU LEMBAB 2. ELEKTODA LEMBAB 3. ANGIN MERASUK KE KOLAM LAS 4. BUSUR TERLALU PAN JANG .

1. BURUK RUPA 2. MENGAWALI KARAT PER MUKAAN.

1. CUKUP DICHIP ( PAHAT ) SAJA ATAU DIKIKIR KASAR. TIDAK BOLEH DIGERINDA KARENA AKAN MEMAKAN PERMUKAAN BASE METALNYA .

SEBAB AKIBAT PENANGGULANGAN

A. VISUAL GAMBAR - 1

Page 5: 168601449 Inspeksi Lasa

5

SEBAB AKIBAT PENANGGULANGAN 5. ARUS CAPPING TER LALU TINGGI 6. SALAH JENIS ARUS 7. SALAH JENIS POLA RITAS. 8. LAPISAN GALVANIIZE BELUM DIGERINDA.

KRITERIA PENOLAKAN : JIKA TIDAK DIBERSIHKAN DAPAT MENYEBABKAN PENOLAKAN ( KARENA PENYELESAIANNYA YANG DIBAWAH STANDARD ) .

POROSITY ( GELEMBUNG GAS )

SEBAB AKIBAT PENANGGULANGAN 1. LINGKUNGAN BASAH ATAU LEMBAB 2. ELEKTRODA LEMBAB 3. AMPER CAPPING TER LALU TINGGI 4. TIMBUL GAS SEWAK TU PENGELASAN 5. LAPISAN GALVANIZE BELUM DIGERINDA 6. UDARA MERASUK KE DALAM KOLAM LAS 7. KAMPUH KOTOR

1. TAMPAK JELEK 2. MELEMAHKAN SAMBUNG AN. 3. MENGAWALI KARAT PER MUKAAN.

1. GERINDA ATAU GOUGING HINGGA CACAT HILANG , DAN LAS ULANG SESUAI WPS RE PAIR.

KRITERIA PENOLAKAN SESUAI API 1104 : 1. SECARA INDIVIDUAL MELEBIHI 1/8 “ ATAU 25 % TEBAL NOMINAL . 2. DISTRIBUSINYA MELEBIHI KETENTUAN API 1104 GAMBAR 15 DAN 16. 3. UNTUK POROSITY BERKELOMPOK ( CLUSTER ) BERDIAMETER MELEBIHI 1/2 “ , JUMLAH PANJANG CLUSTER DALAM 12 “ LAS MELEBIHI 1/2 “

Page 6: 168601449 Inspeksi Lasa

6

1. MELEMAHKAN SAMBUNG AN. 2. MENGAWALI KARAT PER MUKAAN. 3. TIMBUL DISPLACEMENT STRESS ( TEGANGAN GE SER ) YANG BERPOTENSI RETAK .

SEBAB AKIBAT PENANGGULANGAN 1. SUDUT BUKAAN KAM PUH TERLALU BESAR 2. ELEKTRODA TERLA LU KECIL. 3. AMPER CAPPING TING GI. 4. LAJUR CAPPING BE LUM SELESAI. 5. SPEED CAPPING TER LALU TINGGI

1. LANGSUNG SELESAIKAN LA JUR CAPPING SESUAI WPS ASLI.

SURFACE CONCAVITY ( LAJUR CEKUNG )

KRITERIA PENOLAKAN : JIKA TIDAK DIPERBAIKI , SAMBUNGAN LAS YANG CEKUNG DITOLAK .

PIN HOLE ( LUBANG JARUM )

Page 7: 168601449 Inspeksi Lasa

7

SEBAB AKIBAT PENANGGULANGAN 1. TERBENTUK GAS SELAMA PENGELASAN SEPERTI : CO2 , CO , NO2 , SO2. 2. UDARA MERASUK KEDA LAM KOLAM LAS.

1. KEMUNGKINAN BOCOR TINGGI DILOKASI CACAT

1. CACAT DIGOUGING HINGGA AKAR LAS , KEMUDIAN DIISI LAS SESUAI WPS REPAIR.

KRITERIA PENOLAKAN : KEBERADAAN CACAT DITOLAK DAN HARUS DIPERBAIKI BERAPAPUN UKURANNYA.

SURFACE COLD LAP

SEBAB AKIBAT PENANGGULANGAN 1. SUHU METAL REN DAH. 2. AMPER CAPPING REN DAH. 3. AYUNAN ( SWAY ) TI DAK TETAP 4. PERMUKAAN BAHAN KOTOR.

1. TERJADI INCOMPLETE FUSION ( FUSI TIDAK SEM PURNA ) YANG BERPO TENSI RETAK. 2. TIMBUL KECURIGAAN BAHWA SELURUH LAJUR LAS DILAKSANAKAN DE NGAN AMPER RENDAH SEHINGGA DAPAT MENG AKIBATKAN FUSI ANTAR BAHAN DASAR DENGAN BAHAN LAS ATAU ANTAR LAJUR TIDAK SEMPURNA

1. JIKA KECURIGAAN TIDAK TER BUKTI , MAKA COLD LAP CU KUP DIGERINDA SAJA DRHING GS SISI JALUR UNIFORM. 2. JIKA KECURIGAAN TERBUKTI MAKA SELURUH JALUR YANG BERMASALAH DIBONGKAR , DIKAMPUH ULANG DAN DILAS KEMBALI SESUAI WPS ASLI. JURU LAS YANG BERMASA LAH DIGANTI DENGAN YANG LEBIH QUALIFIED ( BAIK ).

KRITERIA PENOLAKAN : KEBERADAAN SURFACE COLD LAP DITOLAK DAN HARUS DIPERBAIKI ( KARENA TERMASUK CACAT YANG BERPOTENSI BAHAYA ).

Page 8: 168601449 Inspeksi Lasa

8

SURFACE UNDERCUT

SEBAB AKIBAT PENANGGULANGAN 1. SUHU METAL TERLA LU TINGGI. 2. AMPER CAPPING TING GI. 3. SPEED CAPPING TER LALU RENDAH.

1. MELEMAHKAN SAMBU NGAN . 2. MENGHAWALI KARAT PERMUKAAN 3. MENIMBULKAN TEGANG AN GESER ( DISPLACE MENT STRESS ) YANG BERPOTENSI RETAK

1. CUKUP MEMBERSIHKANNYA DENGAN WIRE BRUSH ( SIKAT KAWAT DAN MENGISINYA DE NGAN STRINGER ( PENGELA SAN LAJUR TUNGGAL TANPA DIGOYANG ) SESUAI WPS RE PAIR .

KRITERIA PENOLAKAN SESUAI API 1104 : 1. KEDALAMAN MELEBIHI 1/32 “ ATAU LEBIH DARI 12 ½ % TEBAL NOMINAL BAHAN . 2. KEDALAMAN LEBIH DARI 1/64” HINGGA 1/32 “ ATAU MELEBIHI 6% HINGGA 12 ½ % TEBAL NOMINAL 3. PANJANG LEBIH DARI 2 “ DALAM 12 “ LAS ATAU LEBIH DARI 1/6 PANJANG LAS. 4. ROOT UNDER CUT NEKEBIHI 2” DALAM 12 “ ROOT ATAU MELEBIHI 1/4 PANJANG ROOT .

SURFACE UNDERFILL

Page 9: 168601449 Inspeksi Lasa

9

SEBAB AKIBAT PENANGGULANGAN 1. SUHU METAL TERLA LU RENDAH. 2. AMPER CAPPING TER LALU RENDAH. 3. SISI KAMPUH KOTOR 4. AYUNAN TIDAK SEM PURNA 5. HIGH LOW ( PENYETE LAN TINGGI RENDAH )

1. TIMBUL TAKIK ( NOTCH ) YANG BERPOTENSI RETAK 2. MELEMAHKAN SAMBUNG AN. 3. MENGAWALI KARAT PER MUKAAN.

1. GERINDA TAKIKNYA HINGGA SISA SLAG HILANG , DAN DII SI STRINGER SESUAI WPS REPAIR.

KRITERIA PENOLAKAN : CACAT INI JIKA TIDAK DIPERBAIKI AKAN MENYEBABKAN PENOLAKAN ( KARENA TERMASUK CACAT YANG BERBAHAYA ).

SURFACE CRACK ( RETAK )

LONGITUDINAL

B D

C E F

G

A. TRANSVERSE CRACK B. LONGITUDINAL CRACK

( UNDERBEAD CRACK ) C. LONGITUDINAL CRACK

( SHRINKAGE CRACK ) D. TOE CRACK E. STRESS RELIEF CRACK F. LIQUATION CRACK G. REHEAT CRACK

SEBAB AKIBAT PENANGGULANGAN 1. TAKIK / NOTCH 2. TEGANGAN ( STRESS ) 3. C equivalent < 0.41 % 4. PENGHILANGAN TEGANGAN ( STRESS RELIEF ). 5. MARTENSIT DI H.A.Z 6. PERTUMBUHAN KRISTAL ( CRYSTAL GROWTH ) 7. KANDUNGAN FERRITE < 5% DAN > 12 % ( UNTUK STAIN LESS STEEL ) 8. KETIDAK SESUAIAN MATE RIAL ( REHEAT CRACK ) 9. STRESS CORROSION CRACKING ( S.C.C ) ,Cl2 , S, H2 , CAUSTIC 10. SHRINKAGE ( PENGKERUTAN )

1. FATAL 1. DIADAKAN ANALISA KEGAGA LAN ( FAILURE ANALYSIS ) UN TUK MENGETAHUI PENYEBAB RETAK SECARA AKURAT. 2. JIKA RETAK BERADA DIDALAM JALUR LAS , DIGAOUGING , DI KAMPUH ULANG . DISTEL DAN DILAS SESUAI WPS REPAIR ( DI SESUAIKAN DENGAN HASIL F.A ) 3. JIKA RETAK KELUAR KAMPUH , MAKA SELURUH MATERIAL ( BASE METAL ) DIGANTI BARU , WELD REPAIR DISESUAIKAN DENGAN HASIL F.A.

TRANSVERSAL

B C

A

Page 10: 168601449 Inspeksi Lasa

10

KRITERIA PENOLAKAN SESUAI API 1104 : 1. RETAK BINTANG DIANGGAP TIDAK BERBAHAYA KECUALI APABILA MELEBIHI 5/32 “ PANJANG. 2. JENIS RETAK LAINNYA SEMUANYA DITOLAK.

1. SUHU METAL RENDAH 2. AMPER CAPPING RENDAH 3. SPEED CAPPING RENDAH 4. SUHU LINGKUNGAN DINGIN 5. BUSUR TERLALU PENDEK

1. TIMBUL KECURIGA AN BAHWA SELU RUH LAJUR DILAS DENGAN AMPER RENDAH 2. MUNGKIN KONDISI INTERNAL JALUR LAS CUKUP BAIK NAMUN PERLU DI SELIDIKI LEBIH LANJUT.

1. DIADAKAN PENGUJIAN NDT BAIK DENGAN RT MAUPUN UT ( STRAIGHT ATAU ANGLE PROBE ). JIKA HASILNYA MEMBUKTIKAN BAHWA KE CURIGAAN BENAR , MAKA SELURUH JALUR YANG BER MASALAH DIBONGKAR DAN DIKAMPUH , DISTEL DAN DI LAS SESUAI WPS ASLI. JURU LAS DIGANTI YANG QUALI FIED. 2. JIKA HASIL UJI NDT MENUN JUKKAN KONDISI INTERNAL JALUR LAS BAIK , MAKA JALUR MENONJOL CUKUP DIGERINDA HINGGA UNI FORM DAN SESUAI STAN DARD .

KRITERIA PENOLAKAN : PENOLAKAN ATAU PENERIMAAN BERSYARAT TERGANTUNG HASIL UJI N.D.T. JIKA TERBUKTI SELURUH LAJUR DILAS DENGAN AMPER RENDAH , JALUR LAS DITOLAK , DAN SEBALIKNYA JIKA MEMENUHI SYARAT JALUR DITERIMA DENGAN SYARAT TONJOLAN DISTANDARDKAN. CATATAN : KETINGGIAN REINFORCEMENT LAS MAXIMUM LIHAT KETENTUAN PADA HIGH LOW ( ANSI B 31.3 ) .

EXCESSIVE REINFORCEMENT ( JALUR LAS TERLALU MENONJOL )

SEBAB AKIBAT PENANGGULANGAN

MELEBIHI MAKSIMUM

Page 11: 168601449 Inspeksi Lasa

11

1. TONJOLAN BERULANG DISE BABKAN OLEH PENGGANTIAN ELEKTRODA TERLALU MUN DUR SEHINGGA TERJADI OVERLAPPING YANG MENON JOL. 2. BAGIAN YANG KOSONG TAN PA CAPPING SECARA BERU LANG DISEBABKAN OLEH PENGGANTIAN ELEKTRODA JANG TERLALU MAJU.

1. YANG MENONJOL TAMPAK BURUK DAN TIDAK EFISIEN 2. YANG KOSONG ME NIMBULKAN NOTCH YANG BERPOTENSI RETAK .

1. YANG MENONJOL CUKUP DI GERINDA KEBENTUK STAN DARD. 2. YANG KOSONG HARUS DIGE RINDA HINGGA SISA SLAG HI LANG , KEMUDIAN DIDISI LAS SESUAI WPS REPAIR .

KRITERIA PENOLAKAN : 1. UNTUK YANG MENONJOL BERULANG DAPAT DITERIMA DENGAN SYARAT DIGERINDA HINGGA BENTUK STANDARD . 2 . UNTUK YANG KOSONG DAPAT DITERIMA ASAL DIPERBAIKI DENGAN MENGISI CAPPING HINGGA BENTUK JALUR LAS UNIFORM. JIKA HAL TERSEBUT DIATAS TIDAK DILAKSANAKAN , JALUR LAS DITOLAK .

SEBAB AKIBAT PENANGGULANGAN

BAGIAN YANG KOSONG TANPA CAPPING

STOP START ( SALAH PENGGANTIAN ELEKTRODA )

MENONJOL SECARA BERULANG ULANG

RETAK BINTANG / KAWAH

Page 12: 168601449 Inspeksi Lasa

12

SEBAB AKIBAT PENANGGULANGAN 1. WIDE BEAD YANG BUKAN HA- SIL MANIPULASI MUTU :

a) SUHU METAL RELATIF DI- NGIN

b) AYUNAN TERLALU MELE BAR

c) JURU LAS TIDAK QUALI FIED.

2. WIDE BEAD HASIL MANIPULA SI MUTU.

a) GAP SANGAT LEBAR b) JURU LAS DIPAKSA UN

TUK MENSIASATINYA . c) GAP DISUMPAL DENGAN

BENDA ASING .

1. UNTUK WIDE BEAD YANG BUKAN MANI PULASI MUTU : a) SURFACE COLD

LAP KANAN KIRI SISI LAS.

2. UNTUK WIDE BEAD HASIL MANIPULASI MUTU : a) FATAL, BAHAN DA SAR HARUS DIGAN TI.

1. GERINDA COLD LAP SEHING GA LEBAR JALUR LAS WA JAR. 2. BAHAN INDUK ( BASE MA- RIAL HARUS DIGANTI BARU ( JIKA ADA ) , DISTEL DAN DILAS ULANG SESUAI WPS ASLI . SELURUH WELDING CREW DIREJECT DAN DIGANTI ( KA RENA TELAH MEMANIPULA SI MUTU SECARA KRIMINAL ( TIDAK BERTANGGUNG JA WAB ) .

CELAH / GAP TERLALU LEBAR

BENDA ASING UNTUK MENYUMPAL GAP

WIDE BEAD YANG BUKAN HASIL MANIPULASI MUTU

WIDE BEAD HASIL MANIPULASI MUTU

WIDE BEAD

Page 13: 168601449 Inspeksi Lasa

13

HIGH LOW ( TINGGI RENDAH )

1 3

1 3

13

3 1

13

31

MISALIGNMENT BEDA TEBAL

BEDA TEBAL BEDA TEBAL

SEBAB AKIBAT PENANGGULANGAN 1. SALAH PENYETELAN 2. BEDA TEBAL

1. MENGAWALI EROSI ABRASI . 2. MENGHASILKAN TE GANGAN GESER YANG BERPOTENSI RETAK

1. BAGIAN YANG MENONJOL DISERONG 1 : 3 ( ASME VIII )

1 ; 2.5 ( ANSI B31.3 )

KRITERIA PENOLAKAN : 1. KETENTUAN ANSI B31.3 : t ≤ ¼ “ max. 1.5 mm ( 1/16 “ ) UNTUK EXTERNAL t > ¼ ~ ≤ 13 mm ( ½ “ ) , max. 3 mm ( 1/8” ) t > 13 mm ( ½ “ ) ~ ≤ 25 mm ( 1” ) ,max 4 mm ( 5/32 “ ) t > 25 mm ( 1 “ ) , max 5 mm ( 3/16 “ ) UNTUK INTERNAL = 2 X EXTERNAL JIKA MELEBIHI KETENTUAN TERSEBUT DIATAS HARUS DISERONG , KALAU TIDAK DILAKSANAKAN , DITOLAK . 2. KETENTUAN API 1104 : 1). JIKA SALAH SATU SISI AKAR LAS TERBU KA > 2 INCI SECARA INDIVIDUAL. 2.) DALAM 12” PANJANG LAS > 3 “

Page 14: 168601449 Inspeksi Lasa

14

B. NON VISUAL

ROOT CONCAVITY

SEBAB AKIBAT PENANGGULANGAN 1. GAP TERLALU LEBAR 2. SPEED ROOT TERLALU TI NGGI . 3. AMPER ROOT TINGGI 4. ELEKTRODA TERLALU BE SAR. 5. KHUSUS STAINLESS STEEL ROOT GTAW DITIMPA DIA TASNYA DENGAN GTAW PU LA SEHINGGA ROOT MEN CAIR LAGI DAN TERHISAP KEATAS OLEH PROSES CAPILLARY .

1. MENGAWALI EROSI A BRASI. 2. MENYEBABKAN S.C.C ( CL2 , NaOH ). 3. MELEMAHKAN SAMBU NGAN .

1. GOUGING SAMPAI KEAKAR YANG BERMASALAH , STEL ULANG DAN DILAS SESUAI WPS REPAIR.

KRITERIA PENOLAKAN SESUAI API 1104 : 1.) JIKA SECARA INDIVIDUAL > ¼ INCI, 2).. SEPANJANG TEBAL PIPA , 3. JUMLAH SEPANJANG LAS 12” > ½ “ . KRITERIA PENERIMAAN SESUAI ANSI B 31.3 : KEDALAMAN ROOT CONCAVITY DAPAT DITERIMA MANAKALA JUMLAH SAMBUNGAN DITAMBAH REINFORCEMENT LAS ≥ TEBAL NOMINAL LAS ( T W )

Page 15: 168601449 Inspeksi Lasa

15

EXCESSIVE PENETRATION

SEBAB AKIBAT PENANGGULANGAN 1. GAP TERLALU LEBAR 2. ARUS ROOT TERLALU TI NGGI 3. MESIN LAS TIDAK DIKALI BRASI DULU . 4. ELEKTRODA TERLALU DA LAM. 5. SPEED ROOT TERLALU RE NDAH . 6. DIAMETER ELEKTRODA TERLALU KECIL .

1. GOUGING HINGGA AKAR , KAMPUH DAN STEL ULANG KEMUDIAN DILAS MENGGU NAKAN WPS REPAIR .

1. MENYEBABKAN TERJA DINYA NOTCH YANG BERPOTENSI RETAK 2. MENGAWALI EROSI ABRASI. 3. MERUSAK PIPE CLEAN ING PIGS.

KRITERIA PENOLAKAN : JIKA BERLEBIHAN DITOLAK DAN HARUS DIHILANGKAN ( DIPERBAIKI ) KRITERIA PENERIMAAN SESUAI ANSI B31.1 : UNTUK KATEGORI NORMAL DAN SEVERE CYCLIC CONDITION KETINGGIAN ROOT EXCESSIVE PENETRATION ADALAH SBB.: t ≤ ¼ “ max. 1.5 mm ( 1/16 “ ) t > ¼ ~ ≤ 13 mm ( ½ “ ) , max. 3 mm ( 1/8” ) t > 13 mm ( ½ “ ) ~ ≤ 25 mm ( 1” ) ,max 4 mm ( 5/32 “ ) t > 25 mm ( 1 “ ) , max 5 mm ( 3/16 “ ) UNTUK KATEGORI D FLUID SERVICE : MAX. 2 X LIMIT DIATAS

Page 16: 168601449 Inspeksi Lasa

16

1. MENIMBULKAN SCC DI LOKASI CACAT 2. MENGAWALI EROSI A BRASI

ROOT CRACKS

SEBAB AKIBAT PENANGGULANGAN

SEBAB , AKIBAT DAN PENANGGULANGANNYA SAMA DENGAN SURFACE CRACK

KRITERIA PENOLAKAN : SAMA DENGAN SURFACE CRACK

BLOW HOLE / BURNT THROUGH ( TERBAKAR TEMBUS )

SEBAB AKIBAT PENANGGULANGAN 1. ELEKTRODA NAIK TURUN 2. GAP TIDAK KONSISTEN 3. AMPER ROOT GOYANG / MENDADAK NAIK .

1. GOUGING SAMPAI AKAR DI LOKASI CACAT DAN DILAS ISI SESUAI WPS REPAIR.

Page 17: 168601449 Inspeksi Lasa

17

KRITERIA PENOLAKAN SESUAI API 1104 : UNTUK PENGGUNAAN NORMAL ATAU SEVERE CYCLIC HARUS DIREPAIR , JIKA TIDAK , DITOLAK . UNTUK KATEGORI D MASIH DAPAT DITERIMA ASALKAN : 1. SECARA INDIVIDUAL ≤ 1/4 “ ATAU TEBAL PELAT . , 2. JIKA JUMLAH PANJANG DALAM 12” LAS < ½ “

ROOT UNDERCUT

SEBAB AKIBAT PENANGGULANGAN 1. SUHU METAL TERLALU TI NGGI 2. AMPER ROOT TERLALU TI NGGI 3. SPEED ROOT TERLALU RENDAH.

1. MELEMAHKAN SAMBU NGAN DILOKASI CACAT 2. MENGAWALI EROSI ABRASI 3. MENIMBULKAN TE GANGAN GESER YANG BERPOTENSI RETAK

1. GOUGING HINGGA AKAR , KAMPUH ULANG , STEL DAN DILAS SESUAI WPS REPAIR

KRITERIA PENOLAKAN SESUAI API 1104 : JIKA JUMLAH PANJANG LEBIH DARI 2 “ DALAM 12” PANJANG LAS ATAU JUMLAH PANJANG LEBIH DARI ¼ PANJANG LAS SECARA KESELURUHAN , DITOLAK . KRITERIA PENERIMAAN SESUAI ANSI B31.3 : UNTUK KATEGORI NORMAL , SEVERE CYCLIC DAN KATEGORI D , LONGITUDINAL GOOVE TIDAK ADA UNDERCUT , UNTUK SAMBUNGAN BRANCH ≤ 1 mm ( 1/32 “ ) DAN ≤ ¼ TEBAL NOMINAL LAS ( T W )

Page 18: 168601449 Inspeksi Lasa

18

EXCESS WIRE ( PADA GMAW ATAU FCAW )

SEBAB AKIBAT PENANGGULANGAN 1. WELDING WIRE BERKARAT 2. WIRE FEEDER TIDAK NOR MAL . 3. PASOKAN LISTRIK TERPU TUS PUTUS

1. MENIMBULKAN NOTCH YANG BERPOTENSI RE TAK. 2. MERUSAK CLEANING PIG

1. GOUGING SAMPAI KEAKAR DILOKASI CACAT , DAN DI LAS ULANG SESUAI WPS REPAIR.

KRITERIA PENOLAKAN : KEBERADAANNYA DITOLAK .

ROOT UNDERFILL

Page 19: 168601449 Inspeksi Lasa

19

SEBAB AKIBAT PENANGGULANGAN 1. GAP KOTOR. 2. AMPER ROOT RENDAH 3. SUHU METAL DINGIN 4. HIGH LOW.

1. MENGHASILKAN NOTCH YANG BERPO TENSI RETAK 2. MELEMAHKAN SAMBU NGAN 3. MENGAWALI EROSI ABRASI.

1. GOUGING SAMPAI AKAR DILOKASI CACAT , DAN LAS ULANG SESUAI WPS REPAIR .

KRITERIA PENOLAKAN SESUAI API 1104 : JIKA JUMLAH PANJANG LEBIH DARI 2 “ DALAM 12” PANJANG LAS ATAU JUMLAH PANJANG LEBIH DARI ¼ PANJANG LAS SECARA KESELURUHAN , DITOLAK . KRITERIA PENERIMAAN SESUAI ANSI B31.3 : UNTUK KATEGORI NORMAL , SEVERE CYCLIC DAN KATEGORI D , LONGITUDINAL GOOVE TIDAK ADA UNDERCUT , UNTUK SAMBUNGAN BRANCH ≤ 1 mm ( 1/32 “ ) DAN ≤ ¼ TEBAL NOMINAL LAS ( T W )

INCOMPLETE PENETRATION

SEBAB AKIBAT PENANGGULANGAN 1. GAP TERLALU SEMPIT 2. AMPER ROOT RENDAH 3. MESIN LAS TIDAK DIKALI BRASI 4. POSISI ELEKTRODA NAIK TURUN 5. GAP KOTOR

1. TIMBUL NOTCH YANG BERPOTENSI RETAK 2. MENIMBULKAN SCC. 3. MELEMAHKAN SAMBU NGAN 4. MENGAWALI EROSI ABRASI

1. GOUGING SAMPAI KEAKAR DILOKASI CACAT , DAN DI LAS ULANG SESUAI WPS REPAIR.

KRITERIA PENOLAKAN SESUAI API 1104 : 1. INDIVIDUAL > 1 “ , 2. JUMLAH PANJANG DIDALAM 12 “ LAS > 1 “ , JUMLAH PANJANG DALAM LAS 12 “ PANJANG LAS > 8% PANJANG LAS TSB. JIKA IP AKIBAT HIGH LOW : 1. JIKA SISI SATU AKAR TERBUKA > 2” ( INDIVIDUAL ) , 2. DALAM 12” PANJANG LAS , JUMLAH PANJANG > 3” . KRITERIA PENERIMAAN SESUAI ANSI B 31.3 : 1. INDIVIDUAL ≤ 1 mm ( 1/32 “ ) DAN ≤ 0.2 X TEBAL NOMINAL LAS . 2. JUMLAH PANJANG DIDALAM LAS SEPANJANG 6 “ ≤ 38 mm ( 1 ½ “ )

Page 20: 168601449 Inspeksi Lasa

20 C. INTERNAL

ROOT POROSITY

SEBAB AKIBAT PENANGGULANGAN 1. KONDISI SEBELAH ROOT LEMBAB ATAU BASAH. 2. ELEKTRODA LEMBAB 3. PURGING AS TERKONTA MINASI ( GTAW ) 4. TIDAK ADA PURGING GAS ( GTAW )

1. MELEMAHKAN SAMBU NGAN 2. MENGAWALI EROSI ABRASI . 3. MENGAWALI INTERNAL CORROSION.

1. GOUGING SAMPAI AKAR DILOKASI CACAT DAN

DILAS ULANG SESUAI WPS REPAIR SETELAH KONDISI PENGELASAN MEMUNGKINKAN .

KRITERIA PENOLAKAN SESUAI API 1104 : 1. SECARA INDIVIDUAL MELEBIHI 1/8 “ ATAU 25 % TEBAL NOMINAL . 2. DISTRIBUSINYA MELEBIHI KETENTUAN API 1104 GAMBAR 15 DAN 16. 3. UNTUK POROSITY BERKELOMPOK ( CLUSTER ) BERDIAMETER MELEBIHI 1/2 “ , JUMLAH PANJANG CLUSTER DALAM 12 “ LAS MELEBIHI 1/2 “

SLAG INCLUSION

SLAG LINES

Page 21: 168601449 Inspeksi Lasa

21

SEBAB AKIBAT PENANGGULANGAN 1. PEMBERSIHAN SLAG KU RANG MEMADAI 2. AMPER LAJUR LAJUR CEN DERUNG RNDAH.

1. MENGURANGI KEKUAT AN SAMBUNGAN LAS 2. JIKA MELEBIHI BATAS YANG DIIJINKAN , DITO LAK.

1. UNTUK KONSTRUKSI STRUKTURAL , ASAL TI DAK BERLEBIHAN TIDAK PERLU PENANGGULANG AN. 2. UNTUK SERVICE NORMAL ATAU SEVERE CYCLIC JIKA MLEBIHI BATASAN YANG DIIJINKAN , DIGOU GING HINGGA DEFECT HI LANG , BARU DIKAMPUH DAN DISTEL ULANG , KE MUDIAN DILAS SESUAI WPS REPAIR.

KRITERIA PENOLAKAN SESUAI API 1104 : 1. SECARA INDIVIDUAL > 1/8” LEBAR , 2. JUMLAH PANJANG MELEBIHI 3 X TEBAL PELAT . 3. SLAG LINES YANG PARALEL DIHITUNG SECARA MASING MASING APABILA MEMPUNYAI LEBAR > 1/32 “. 4. JUMLAH PANJANG DALAM 12” LAS > ½” , 5. DIDALAM PANJANG LAS 12” TERDAPAT LEBIH DARI 4 BUAH SLAG YANG MEMILIKI LEBAR 1/8”/ , UNTUK PIPA KECIL ( DIA.< 2 3/8” , SECARA INDIVIDUAL MEMILIKI LEBAR > ½ TEBAL NOMINAL PIPA DAN JUMLAH PANJANG > 2 X TEBAL NOMINAL PIPA. KRITERIA PENERIMAAN SESUAI ANSI B31.3 : 1. PANJANG INDIVIDUAL ≤ 1/3 TEBAL NOMINAL LAS. 2. LEBAR INDIVIDUAL ≤ 2.5 mm ( 3/32” ) ATAU ≤ 1/3 TEBAL NOMINAL LAS. 3. JUMLAH PANJANG DALAM 12 X TEBAL NOMINAL LAS ≤ TEBAL NOMINAL LAS .

GENERAL FINE / HALUS MERATA GENERAL LARGE / BESAR MERATA

ASSORTED / CAMPURAN CLUSTER / BERKELOMPOK

POROSITY

Page 22: 168601449 Inspeksi Lasa

22

ISOLATED POROSITY ALIGNED POROSITY

HOLLOW BEAD CLUSTERED WORM HOLES

SEBAB AKIBAT PENANGGULANGAN 1. TERBENTUK GAS SEWAK TU PENGELASAN ( CO ,CO2 H2 , S02 , NO , NO2 ) 2. LINGKUNGAN PENGELA SAN BASAH / LEMBAB. 3. ELEKTRODA LEMBAB 4. AMPER CAPPING TERLALU TINGGI. 5. LAPISAN GALVANIZE BE LUM DIBUANG SEBELUM DILAS. 6. UDARA MERASUK KEDA LAM KOLAM LAS 7. SALAH JENIS ARUS 8. SALAH JENIS POLARITAS 8. KAMPUH KOTOR

1. MELEMAHKAN SAMBU NGAN 2. JIKA MELEBIHI BATAS YANG DIIJINKAN , DITO LAK.

1. GERINDA ATAU GOUGING SAMPAI CACAT HILANG 2. LAS KEMBALI SESUI WPS REPAIR.

KRITERIA PENOLAKAN SESUAI API 1104 : 1) SECARA INDIVIDUAL MELEBIHI 1/8 “ ATAU 25% TEBAL NOMINAL PIPA . 2) DISTRIBUSINYA MELEBIHI KETENTUAN API 1104 GAMBAR 15 DAN 16. 3) CLUSTER POROSITY TERJADI PADA CAPPING DENGAN DIAMETER > ½ “. 2) MENGANDUNG GAS POCKET DIDALAMNYA YANG BERUKURAN > 1/8”. KRITERIA PENERIMAAN INDIKASI PADA RADIOGRAFI YANG DIBULATKAN SESUAI ASME VIII. : SECARA RINCI DAPAT DILIHAT PADA APPENDIX 4 , ASME VIII .

Page 23: 168601449 Inspeksi Lasa

23

HEAVY METAL INCLUSION ( TUNGSTEN ).

SEBAB AKIBAT PENANGGULANGAN 1. TUNGSTEN ELECTRODE GTAW BERPOLARITAS TER BALIK 2. TUNGSTEN ELECTRODE TERCELUP KEDALAM KO LAM LAS.

1. SECARA STRUKTURAL TIDAK BERPENGARUH KARENA DIPERLAKU KAN SEBAGAI HALNYA SLAG INCLUSION .

1. TIDAK PERLU KECUALI UNTUK PENGELASAN DA LAM PENGELASAN BOI LER YANG TIDAK BOLEH ADA CACAT SEDIKITPUN.

KRITERIA PENOLAKAN : DIDALAM STANDARD ASME , API MAUPUN ANSI , TIDAK DISPECIFY , JADI DIDASARKAN ATAS GOOD ENGINEERING PRACTICE ATAU INSPECTOR ‘ S JUDGEMENT ( PENDAPAT PROFESIONAL INSPECTOR ) .

RETAK LONGITUDINAL

INTERNAL CRACK

RETAK TRANSVERSAL

Page 24: 168601449 Inspeksi Lasa

24 Inspeksi visual disamping menggunakan ketajaman mata dan pengalaman profesi yang cukup luas , juga menggunakan piranti inspeksi ( inspection tool ) , seperti chipping hammer , wire brush , pahat , dan lain lain . Dibawah ini digambarkan piranti tersebut :

SEBAB AKIBAT PENANGGULANGAN 1. SAMA DENGAN SURFACE CRACK

1. SAMA DENGAN SURFACE CRACK.

1. FATAL

KRITERIA PENOLAKAN SESUAI API 1104 : 1. RETAK BINTANG DIANGGAP TIDAK BERBAHAYA KECUALI APABILA MELEBIHI 5/32 “ PANJANG. 2. JENIS RETAK LAINNYA SEMUANYA DITOLAK.

INSPECTION HAMMER

KIKIR KASAR ( FILE )

SIKAT BAJA , STAINLESS STEEL , ATAU SIKAT KUNINGAN

GAMBAR -2

Page 25: 168601449 Inspeksi Lasa

25

MARTIL ( HAMMER )

MARTIL PEMAHAT ( CHIPPING HAMMER )

PAHAT ( CHISEL )

CRYON KUNING

200 º CELCIUS

TEMPIL STICK

BESI SENTER ( CENTER POINT )

INSPETIO

N M

IRR

OR

Page 26: 168601449 Inspeksi Lasa

26Peralatan tersebut diatas digunakan untuk mebuang terak / slag dan membersihkannya untuk kepentingan inspeksi visual dan juga untuk membersihkan kerak hasil pengkaratan untuk mengungkap seberapa dalam serangan karat tersebut . Cryon kuning untuk menandai lokasi cacat atau instruksi inspeksi , dan tempil stick digunakan untuk mengukur suhu permukaan pelat dikesua sisi jalur las . Inspection mirror ( cermin inspection digunakan untuk mengetahui kondisi permukaan las dilokasi yang sulit dilihat ) . BAB 3. PENGUKURAN ( DIMENSION CHECK ) Pengukuran atau dimension check merupakan salah satu kegiatan penyidikan ( detection ) untuk mendapatkan data secara quantitative . Langkah ini dilaksanakan setelah inspeksi visual selesai dilaksanakan . Terdapat beberapa jenis pengukuran sambungan las , yakni : 1) pengukuran presisi , 2) pengukuran optic , dan pengukuran elektronik . 1) PENGUKURAN PRESISI Peralatan yang digunakan antara lain : caliper vernier ( jangka ingsut ) untuk mengukur kedalaman undercut , ketinggian reinforcement dan lain lain. welding gage ( model IIW , AWS dan JIS ) , digunakan dengan tujuan yang sama dengan caliper vernier . Dibawah ini digambarkan cara penggunaan welding gage model IIW ( international institude of welding ) .

GAMBAR - 3

Page 27: 168601449 Inspeksi Lasa

27

MENGUKUR KETINGGIAN REINFORCEMENT

MENGUKUR KEDALAMAN UNDERCUT

MENGUKUR KEDALAMAN UNDERCUT

LEG ( KAKI ) FILLET

GAMBAR - 4

Page 28: 168601449 Inspeksi Lasa

28 Pengukuran suhu permukaan pelat dengan tempil stick memerlukan pengalaman yang cukup sehingga tidak terjadi kesalahan yang kadang kadang fatal dan menimbulkan kerusakan yang sangat merugikan , misalnya pengelolaan suhu yang seharusnya akurat menjadi menduga duga sehingga dapat menyebabkan overheating yang mengakibatkan kegagalan sambungan las karena terjadi keretakan ( misalnya pengelasan cast iron , ferritic stainless

THROAT ( LEHER ) FILLET

MENGUKUR SUDUT BEVEL KAMPUH

Page 29: 168601449 Inspeksi Lasa

29steel , dll . ) Jika sewaktu tempil stick ditorehkan pada permukaan pelat mencair mendadak , maka suhu permukaan jauh diatas suhu yang tertera pada tempil stick tersebut , namun sebaliknya apabila torehan tempil stick menghasilkan tulisan tanpa ada tanda pencairan , maka suhu permukaan lebih rendah dari suhu yang tertera pada stick tersebut . Penunjukan suhu yang tepat adalah apabila tulisan hasil torehan harus tampak akan mencair dan pelan pelan berubah warna . 2) PENGUKURAN OPTIK Salah satu contoh pengukura optik adalah penggunaan spectro photometer untuk mengetahui komposisi bahan pada jalur las dan bahan dasar yang tidak diketahui jenisnya . Close up photography juga diperlukan untuk mengabadikan retak retak dipermukaan jalur las atau didaerah terimbas panas . Sump micro analyzer atau replica digunakan untuk menyelidiki permukaan bahan setelah mengalami panas las , perlakuan panas , atau kemungkinan terjadinya creep pada sambungan las yang mengalami pemanasan dalam waktu lama. 3) PENGUKURAN ELECTRONIC Misalnya penggunaan x- ray machine untuk mengungkap kondisi internal jalur las atau tangential x – ray untuk mengukur ketebalan dan kondisi permukaan sebelah dalam pipa yang berinsulasi dan sedang beroperasi . Ultrasonic untuk mengungkap bentuk , ukuran , lokasi , dan orientasi cacat pada sambungan las . TANGENTIAL RADIOGRAPHY . Tangential radiography dipergunakan untuk mengetahui tebal pipa dan kondisi permukaan sebelah dalam pipa yang terinsulasi ( terbalut isolasi panas atau dingin ) dan sedang dioperasikan ,hasilnya cukup akurat. Kekurangannya adalah dibawah akurasi pengukuran tebal ultrasonic digital , namun kelebihannya hasilnya dapat direcord . Sumber penyinaran diposisikan sejarak 1m dari titik singgung penyinaran dengan pipa ( lihat gambar ) . Film x-ray diposisikan dibelakang papan penyaring sinar yang berlapis timah tipis, tujuannya agar radiasi tidak langsung

PERMUKAAN DISIRAMSOLVENT PERMUKAAN LOGAM

DIPOLES HALUS

PLASTIK

PLASTIK LARUT DAN MEMBEKU

1 2 34

5

SISTIM REPLICA PLASTIK DIKUPAS DAN DIBALIK KEMUDIAN DIPERIKSA DIBAWAH MICROSCHOPE GAMBAR - 5

Page 30: 168601449 Inspeksi Lasa

30mengenai x-ray film sehingga imajinya ( bayangan- proyeksi ) nya hangus dan sulit diterjemahkan . Dengan menggunakan rumus pytagoras ketebalan pipa dan kondisi permukaan internalnya dapat diukur mendekati akurasi , yang cukup memuaskan untuk dipergunakan dalam menentukan langkah penanggulangan selanjutnya .

A = TERUKUR B = TERUKUR C = TEBAL INSULASI + TEBAL PIPA D = TERUKUR TEBAL INSULASI = 2” ( STANDARD ) C = = µ = 2” + t t = µ - 2 “

SUMBER PENYINARAN

A B

C D

RUMUS PYTAGORAS

A C =

B D

A X D B

TIMAH TIPIS

FILM X-R

AY

PAPAN

PIPA

INSULASI

TANGENTIAL RADIOGRAPHY

GAMBAR - 6

GAMBAR - 7

BAYANGAN / IMAJI PADA FILM X-RAY HASIL TANGENTIAL RADIOGRAPHY

KEADAAN SEBENARNYA DARI IMAJI DIATAS ( SETELAH PIPA DIBELAH )

Page 31: 168601449 Inspeksi Lasa

31 Selanjutnya dibawah ini diuraikan tentang kelemahan radiografi yang tidak dapat atau sulit mengidentifikasi cacat las seperti incomplete fusion , internal cold lap dan underground crack . Hal ini dapat diuraikan sebagai berikut KELEMAHAN RADIOGRAFI Untuk jenis cacat laminar ( bentuk bidang ) , radiografi ( x atau ) dalam posisi posisi cacat tertentu sulit atau sama sekali tidak dapat mendeteksinya ( posisi datar atau 0 º dan 180 º tidak ada imaji samasekali, posisi 55 º , 125 º , 235 º dan 305 º menghasilkan imagi minimum , sehingga cacat pada posisi ini kadang terdeteksi kadang tidak. ang tampak hanya cacat pada posisi diatas 55 º hingga dibawah 125º, dandiatas 235 º hingga dibawah 305 º .Cacat seperti internal cold lap dan laminasi tidak tampak samasekali pada film x-ray , sedangkan cacat seperti incomplete fusion dan under bead crack sulit dideteksi . Pendeteksian cacat ini hanya dapat dapat dilaksanakan dengan menggunakan ultrasonic flaw detection memakai angle probe 45º atau 60º .

55 º 125 º

0 º / 360 º

90 º

180 º

FILM X- RAY

SUMBER PENYINARAN

INTERNAL COLD LAP

INCOMPLETE FUSION ANGLE PROBE 70 º

UNDERBEAD CRACK

GAMBAR - 8

Page 32: 168601449 Inspeksi Lasa

32 Pengujian dimaksudkan untuk mengetahui tingkat mutu pengerjaan dan integritas / kekuatan konstruksi bahan atau peralatan , dan untuk meyakinkan bahwa bahan / peralatan sesuai dengan spesifikasi dan standard yang diacu ) . Pengujian terdiri dari : 1) uji merusak , 2) uji tanpa merusak dan 3) uji hydrostatis . Dibawah ini diuraikan secara singkat padat masing masing jenis pengujian las sesuai dengan standard internasional yang berlaku ( ASME , API 1104 , AWS , dan ANSI B 31.3 ) . UJI MERUSAK 1) UJI TEKUK UJI TEKUK MUKA DAN AKAR LAS KAMPUH PIPA UNTUK KUALIFIKASI PROSEDUR LAS ( API 1104 ) PERSIAPAN Keping uji tekuk muka dan akar las harus sepanjang ± 9” dan selebar ± 1” , sedangkan sisi sisi panjangnya dipingul ( dibundarkan ) . Pelaksanaannya dapat menggunakan mesin potong atau menggunakan oxygen cutter. Penguat ( reinforcement ) muka dan akar las harus diserut rata dengan permukaan pipa . Permukaan harus halus dan setiap goresan yang ada harus ringan ( dangkal ) serta melintang sambungan las. METODA Keping uji tekuk muka dan akar las harus ditekuk pada jig penekuk terpandu ( guided bend test jig ) sama dengan yang terpampang pada gambaar diatas . Setiap keping uji ditempatkan pada die( tatakan ) dengan bagian jalur las ditengah tengah rentangan ( span ) . Keping uji tekuk muka ditempatkan pada piranti tekuk dengan muka las menghadap kecelah , demikian juga keping uji tekuk akar , menghadapkan bagian akar

BAB 4 PENGUJIAN

JALUR LAS

6” - 9”

TEBAL

1”- 1 ½”

r =1/8”

GAMBAR - 9 UKURAN SETELAH DISERUT

Page 33: 168601449 Inspeksi Lasa

33las kecelah tatakan. Kemudian batang plunger diletakkan tegak lurus keping uji tepat ditengah tengah , dan selanjutnya menekan plunger tersebut dengan tenaga hidrolis sehingga bentuk keping menjadi seperti huruf U . PERSYARATAN Uji tekuk dianggap berhasil manakala tidak terdapat retak atau cacat lain yang melebihi 1/8” atau setengah tebal pipa nominal , pilih yang terkecil kesegala arah , pada jalur las atau daerah antara logam las dan sona fusi setelah pengujian. Retak yang terdapat diluar radius tekukan , sepanjang sisi keping yang kurang dari 1/4 “ kesegala arah , diabaikan , kecuali apabila cacat itu tampak jelas. Setiap keping uji harus memenuhi persyaratan tersebut diatas. KEPING UJI

A = 1 ½ “ ( 45mm ) B = 2 5/16 “ ( 60 mm ) C = TEBAL JIG = 2 “ ( 50 mm )

PLUNGER

JIG / TATAKAN

JALUR LAS

GAMBAR 10

C

A B

Page 34: 168601449 Inspeksi Lasa

34

UJI TEKUK MUKA 1G PIPA

UJI TEKUK AKAR 5G PIPA

UJI

TEK

UK

MU

KA

1GPI

PAU

JI T

EKU

K A

KA

R 2

GPI

PA

UJI TEKUK MUKA 5G PIPA

50º

UJI

TEK

UK

AK

AR

1GP

22 1/2º

45º

POSISI PEMOTONGAN KEPING UJI TEKUK LAS KAMPUH PIPA UNTUK KUALIFIKASI PROSEDUR LAS KAMPUH PIPA

10 mm

1 ½ “

KEPING UNTUK UJI TEKUK MUKA ( SETELAH DISERUT )

KEPING UNTUK UJI TEKUK AKAR ( SETELAH DISERUT )

6”

GAMBAR - 11

8Oº

50º

Page 35: 168601449 Inspeksi Lasa

35 10 mm

1 ½ “

KEPING UNTUK UJI TEKUK MUKA LONGITUDINAL ( SETELAH DISERUT )

KEPING UNTUK UJI TEKUK AKAR LONGITUDINAL ( SETELAH DISERUT )

6”

LULUS GAGAL GAGAL KARENA KEGAGALAN TERJADI PADA BAHAN UJI

KARENA KEGAGALAN TERJADI PADA DAERAH TERIMBAS PANAS

KARENA TERJADI PADA BAHAN LAS

GAMBAR 12

Page 36: 168601449 Inspeksi Lasa

36

UJI TEKUK SAMPING LAS KAMPUH PIPA PERSIAPAN Batang uji tekuk samping las sepanjang kira kira 9 “ panjang dan lebar kira kira ½ “ sedangkan sisi sisi panjangnya dipingul ( rounded ) . Pemotongan batang uji tekuk samping dapat dilaksanakan dengan mesin potong atau oxygen cutter selebar 3 ¾” ( 19 mm ) kemudian dirampingkan menjadi ½”. Sisi sisi las harus halus dan sejajar. Muka dan akar las harus diserut rata dengan permukaan pipa. METODA Metoda penekukannya mirip dengan penekukan muka dan akar , bedanya hanya pada uji tekuk samping las , sumbu jalur las bertumpu dengan sumbu bukaan jig ( penampang las menghadap kejig ). Penekukan membentuk batang uji menjadi U. PERSYARATAN Persyaratannya sama dengan persyaratan uji tekuk muka dan akar las.

KEPING UJI LONGITUDINAL

TEBAL PIPA

1/2 “ ( 12 mm )

9” ( 230 mm )

t

t

GAMBAR – 7 BATANG UJI TEKUK SAMPING LAS PIPA

GAMBAR - 13

Page 37: 168601449 Inspeksi Lasa

37UJI TEKUK MUKA DAN AKAR LAS KAMPUH PELAT UNTUK KUALIFIKASI PROSEDUR LAS ( ASME IX )

MUKA - LAS DIRATAKAN DENGAN PELAT

AKAR – LAS DIRATAKAN DENGAN PELAT

2 ½ “

6”

KEPING UJI TEKUK

PELAT UJI SETELAH DITEKUK MUKA

PIRANTI UJI TEKUK

UJI TEKUK ( BEND TEST ) DILAKSANAKAN BAIK PADA MUKA LAS MAUPUN AKAR LAS. PENEKUKAN DILAKSANAKAN DENGAN MENGGUNAKAN PIRANTI UJI TEKUK YANG DITEKAN OLEH HYDRAULIC PRESS

GAMBAR - 14

R = 1 1/8 ”

6 ¾

1/2 ”

1 1/

8 “

2 “

9 ”

7 ½”

2 “ 3 7/8”

m

in. 2

min

.3 “

Page 38: 168601449 Inspeksi Lasa

38

CARA PEMOTONGAN PELAT SAMPLE UNTUK PELAT UKURAN < 3/4" ( 19 mm )

UNTUK KUALIFIKASI JURU LAS KAMPUH PELAT

6”

6”

BUANG BAGIAN INI

BUANG BAGIAN INI

UNTUK UJI TEKUK AKAR

UNTUK UJI TEKUK MUKA

CARA PEMOTONGAN PELAT SAMPLE UNTUK PELAT UKURAN ≥ 3/4" ( 19 mm ) DAN ALTERNATIF UNTUK

PELAT UKURAN 3/8” HINGGA KURANG DARI 3/4 ” UNTUK KUALIFIKASI JURU LAS KAMPUH PELAT

BUANG BAGIAN INI

BUANG BAGIAN INI

UNTUK UJI TEKUK AKAR

UNTUK UJI TEKUK MUKA

6” UJI TARIK

CATATAN : REINFORCEMENT PADA KEPING UJI HARUS DISERUT ATAU DIGERINDA RATA DENGAN PERMUKAAN PELAT SEBELUM PENGUJIAN. PEMOTONGAN PELAT UJI HARUS SEDIKIT LEBIH BESAR UNTUK MEMUDAHKAN PENGHALUSAN SISI SISI KEPING UJI SESUAI UKURAN YANG DIMINTA.

Page 39: 168601449 Inspeksi Lasa

39 UJI TARIK

a. UJI TARIK LAS PIPA ( API 1104 ) PERSIAPAN Keping uji tarik harus dipotong sepanjang lebih kurang 9 “ dan selebar 1” . Keping dapat dipotong dengan mesin atau dengan oxygen cut . Sebaiknya kedua sisi samping dalam kondisi halus dan sejajar. METODA Batang uji tarik harus putus dengan bantuan mesin tensile yang mampu mengukur besarnya beban ketika batang tersebut putus. Kuat tarik dihitung dengan membagi beban maksimum pada saat kegagalan dengan luas penampang terkecil dari batang uji ( yang diukur sebelum beban tarik dikenakan ) . PERSYARATAN Kuat tarik satu sambungan las termasuk sona fusi dari setiap las harus ≥ kuat tarik minimum yang ditentukan dari material pipa tetapi tidak boleh ≥ dengan kuat tarik sebenarnya dari material. Apabila batang uji tarik las putus diluar jalur las dan sona fusi dan memenuhi syarat kuat tarik minimum didalam spesifikasi , sambungan las dapat diterima sebagai telah memenuhi syarat. Apabila batang uji pas putus dibawah kuat tarik minimum yang ditentukan dari material pipa , batang uji dibuang dan diganti dengan batang yang baru.

DIM

ESIN 1 ½

6 ” 6 ” 6 ” 6 ”

24” + 2 1/2 “

¾ “ – 1 ½ “ POTONGAN PELAT UJI TEKUK UNTUK PROSEDUR LAS KAMPUH PELAT LONGITUDINAL

TEK

UK

M

UK

A

TEK

UK

A

KA

R

TEK

UK

M

UK

A

TEK

UK

A

KA

R

3/4 “ 3/4 ”

DI

B U

AN

G

DI

B U

AN

G

Page 40: 168601449 Inspeksi Lasa

40

UNTUK BAHAN FERROUS SISI INI DAPAT DIPOTONG MENGGUNAKAN OXY ACETYLENE

1/4 “ ( 6 mm )

BAGIAN LAS YANG TERLEBAR

1/4 “ ( 6 mm )

W

X

Y R = MIN. 1” ( 25

BAGIAN INI SEBAIKNYA DIMACHINE MENGGUNAKAN MILLING ATAU COTTER

X = TEBAL PELAT UJI TERMASUK REINFORCEMENT

Y = TEBAL KEPING UJI T = TEBAL PELAT UJI TANPA

REINFORCEMENT W = LEBAR KEPING UJI ( 3/4 “ )

PERMUKAAN MELENGKUNG PIPA DIGERINDA / MESIN AGAR MENDAPATKAN DUA BIDANG DATAR YANG PARALEL.

KEPING UJI TARIK KUALIFIKASI PROSEDUR LAS PIPA

GAMBAR - 15

Page 41: 168601449 Inspeksi Lasa

41 b) UJI TARIK UNTUK KUALIFIKASI PROSEDUR LAS KAMPUH PELAT (

ASME IX )

Maksud uraian ini adalah untuk memberikan petunjuk pada semua pihak pelaksana dan inspeksi las yang memerlukan untuk kualifikasi prosedur dan juru las kampuh pelat . Kecuali apabila telah ditentukan toleransi maksimum atau minimumnya , maka ukuran pada sketsa dibawah ini adalah ukuran yang mendekati . Las uji harus memasukkan syarat syarat WPS/PQR dan bahan las yang digunakan . Sample las uji dipotong potong sebagai berikut

CARA PEMOTONGAN PELAT SAMPLE UNTUK PELAT UKURAN < 3/4" ( 19 mm )

UNTUK KUALIFIKASI PROSEDUR LAS KAMPUH PELAT

BUANG BAGIAN INI

BUANG BAGIAN INI

UNTUK UJI TARIK

UNTUK UJI TEKUK AKAR

UNTUK UJI TARIK

UNTUK UJI TEKUK AKAR

UNTUK UJI TEKUK MUKA

UNTUK UJI TEKUK MUKA

Page 42: 168601449 Inspeksi Lasa

42

CARA PEMOTONGAN PELAT SAMPLE UNTUK PELAT UKURAN ≥ 3/4" ( 19 mm ) DAN ALTERNATIF

UNTUK PELAT ≥ 3/8” ( 10 mm ) DAN < 3/4 “ ( 19 mm ) UNTUK KUALIFIKASI PROSEDUR LAS KAMPUH PELAT

BUANG BAGIAN INI

BUANG BAGIAN INI

UNTUK UJI TEKUK SAMPING

UNTUK UJI TARIK

UNTUK UJI TEKUK SAMPING

UNTUK UJI TARIK

UNTUK UJI TEKUK SAMPING

UNTUK UJI TEKUK SAMPING

10” 254 mm ) ATAU SESUAI PERMINTAAN

X Y

3/8”

( 10

mm

)

MIN

. 6 1

/4 ”

( 1

58 m

m )

1/4

" ( 6

mm

)

3/4"

( 19

mm

)

KEDUA PERMUKAAN PELAT KEPING UJI , BAIK LURUS MAUPUN TERDIFORMASI , HARUS DIMACHINE RATA ( FLUSH ) DAN SEJAJAR UNTUK MEMUDAHKAN PEMASANGAN PADA MESIN UJI TENSILE .

MELURUSKAN KEPING UJI PADA KONDISI DINGIN ( TANPA DIPANASI TERLEBIH DAHULU ) SEBELUM MEMBUANG REINFORCEMENT LAS , DIBOLEHKAN .

Page 43: 168601449 Inspeksi Lasa

43 Macro test hanya untuk fillet weld , gunanya untuk mengetahui tingkat penetrasi sabungan las pada bahan baku . Penetrasi menentukan kekuatan sambungan . Kedalaman penetrasi ditentukan oleh besar kecilnya arus pengelasan. Untuk mendapatkan hasil maksimal ( jelas ) , sisi sisi keeping uji dihaluskan sehingga hasil etchanya akan tampak jelas . Bahan untuk etcha berupa cairan asam yang reaktif terhadap permukaan bahan . Bahan dasar selalu memiliki sedikit perbedaan dengan bahan las , sehingga tingkat reaksinya terhadap asam tersebut juga berbeda. Akibatnya batas bahan las dan bahan baku akan tampak jelas , sehingga dari sini dapat ditentukan kedalaman penetrasi las. Sambungan fillet yang baik adalah apabila hasil etcha tidak menunjukkan adanya retak . Dibawah ini digambarkan cara pembuatan pelat uji baik untuk kualifikasi prosedur las maupun untuk kualifikasi kinerja juru las,

SISI INI DAPAT DIPOTONG MENGGUNAKAN OXY ACETYLENE

1/4 “ ( 6 mm )

BAGIAN LAS YANG TERLEBAR

1/4 “ ( 6 mm )

W

X

Y R = MIN. 1” ( 25 mm )

BAGIAN INI SEBAIKNYA DIMACHINE MENGGUNAKAN MILLING ATAU COTTER

X = TEBAL PELAT UJI TERMASUK REINFORCEMENT

Y = TEBAL KEPING UJI T = TEBAL PELAT UJI TANPA

REINFORCEMENT W = LEBAR KEPING UJI ( 3/4 “ )

MACRO TEST ( UNTUK PROSEDUR LAS FILLET )

Page 44: 168601449 Inspeksi Lasa

44

≤ 1/.8 ” = > 1/8 “ ≤ TETAPI ≥ 1/8 “

UKURAN FILLET = T TAPI ≤ 3/4 “

2

6 “

(152

mm

)

6 “ (152 mm )

T 1

T 2

T1

T2

T1 T1 ,

12 “ ( 305 mm MIN.)

1 “ DIBUANG

1 “ DIBUANG

KEPING UJI MACRO ETCH

AMPER RENDAH AMPER SEDANG AMPER TINGGI AMPER SANGATTINGGI ( < 90 ) ( 90 – < 110 ) ( > 110 – 120 ) ( > 120 )

AMPER MENENTUKAN KEDALAMAN PENETRASI SEKALIGUS MENENTUKAN KEKUATAN FILLET

R U C.

Page 45: 168601449 Inspeksi Lasa

45 Kinerja juru las fillet ditentukan oleh hasil pengujian macro etch dan uji tekuk pelat uji yang dipersiapkan sebagai berikut :

UJI LAS FILLET PELAT( UNTUK KINERJA JURU LAS FILLET )

4” ( 102 mm )

4” ( 102 mm )

6” (152 mm )

3

” ( 7

6 m

m )

t ≥ T

T = UKURAN MAX. FILLET

T

1” KEPING UJI MACRO ETCH

1”

KEPING UJI TEKUK ARAH UJI TEKUK

STOP START DITENGAH SAMBUNGAN FILLET

Page 46: 168601449 Inspeksi Lasa

46

FILLET SOKET PIPA

ARAH TEKUKAN

T = TEBAL PIPA UKURAN MAKSIMUM FILLET = T TEBAL SOKET ≥ T

KUADRAN UNTUK UJI MACRO ETCH

MIN. 3”

KUADRAN UNTUK UJI FRAKTUR ( MENGANDUNG STOP START )

KUADRAN UNTUK UJI MACRO ETCH

UJI MACRO ETCH AKAN LULUS MANAKALA PENETRASI LAS MENUNJUKKAN KEDALAMAN YANG MEMADAI DAN TIDAK ADA RETAK PADA BAHAN LAS DAN DAERAH TERIMBAS PANAS ( HAS )

2”

T = TEBAL PIPA. UKURAN MAKSIMUM FILLET = T TEBAL PELAT ≥ T

KUADRAN UJI FRAKTUR ( MENGANDUNG STOP START )

STOP START

FILLET PIPA

Page 47: 168601449 Inspeksi Lasa

47 Adalah sarana penunjang yang sangat diandalkan oleh kegiatan pengendalian dan pemastian mutu las sebagai sarana untuk mendapatkan data dari ukuran / dimensi obyek inspeksi maupun jenis , bentuk , dan lokasi non konformasi yang terdapat pada sambungan las. Karena jenisnya yang beragam dan tingkat kesulitan interpretasinya yang tinggi , diperlukan seseorang yang sangat akhli dalam pelaksanaan NDT ini ( NDT Inspector ) , yang untuk itu diperlukan kualifikasi kompetensi yang berjenjang mulai dari level 1 hingga level 3 yang tertinggi. Dengan berkembangnya penguasaan teknologi manusia , berkembang pula jenis uji tanpa rusak dan cakupan penggunaan serta tingkat kemampuan dan keakuratan pendeteksiannya. Adapun jenis jenis NDT , adalah sebagai berikut : • Dye/ liquid penetration • Magnetic particle . • Radiografi • Ultrasonic • Eddy current • Electro magnetic sorting • Neutron radiografi • Optical & acoustic holografi • Acoustic emission • Microwave inspection • Hardness test • Leaktest • Spark test • Chemical spot check. Disamping jenis jenis tersebut diatas masih terdapat beberapa jenis piranti pengujian / pendeteksian yang didak merusak bahan seperti : tachometer untuk pengukuran rpm , vibrometer untuk getaran , thermometer untuk suhu , manometer untuk tekanan , gas leak

UJI TANPA MERUSAK ( NON DESTRUCTIVE TEST / NDT )

Page 48: 168601449 Inspeksi Lasa

48detector untuk mendeteksi keberadaan / kebocoran gas , teodolit untuk pengukuran elevasi dan letak kedudukan , leak detector untuk mendeteksi lokasi kebocoran yang teralingi , cabel locator untuk mengetahui lokasi kabel bawah tanah , metal detector untuk mendeteksi lokasi metal didalam tanah atau dibalik sesuatu , avometer untuk mengetahui ada dan besarnya arus listrik , holidy detector untuk mengetahui adanya kebocoran sangat halus pada lapis isolasi / insulasi hygrometer untuk mengetahui tingkat kelembaban relatif , sound level detector untuk mengetahui tingkat kebisingan , survey meter untuk mengetahui keberadaan dan tingginya tingkat radiasi , infra red camera untuk mengetahui kegagalan lapis tahan panas internal , batrometer untuk mengetahui tekanan udara atmosfir dan lain lain , serta gages seperti weld gage untuk pengukuran dimensi las , depth gage untuk mengukur kedalaman takik karat , roughness gage untuk mengukur kekasaran permukaan , flatness gage untuk mengukur tingkat kerataan permukaan , pain thickness gage untuk mengukur tebal cat , , filler gage untuk mengukur celah, wobble gage untuk mengukur konsistensi dimensi diameter silinder / pipa , introscope untuk mengetahui kondisi dalam tube , boroscope untuk mengetahui kondisi dalam ruang yang tidak accessible , spectroscope untuk mendeteksi komposisi kimiawi material , stetoscope untuk mendengarkan suara pusingan mesin , microscope untuk mengetahui struktur micorcopis permukaan material , corrosometer untuk mengukur tingkat pengkaratan suatu sistim operasi , vibre optic untuk memantau kondisi permukaan yang tidak dapat dicapai / dimasuki, telescope untuk memantau dari jarak jauh uji pneumatis , micrometer ( inside , outside ) dan jangka ingsut ( caliper vernier ) untuk mengukur secara sangat akurat ukuran produk werkbank ( bubut , serut , cotter , buffing dll ) , level ( water pass ) untuk mengukur kerata airan suatu permukaan , dan lain lain . DYE PENETRANT TEST Adalah metoda pengungkapan cacat permukaan dengan menggunakan cairan penetrant yang berdaya resap sangat tinggi dan bmerah atau hijau fluorescent ( bersinar jika kena cahaya ) . MAKSUD DAN TUJUAN Jenis NDT ini dimaksudkan untuk mengungkap ( reveal ) , jenis jenis non konformasi yang terbuka kepermukaan seperti retak (

Page 49: 168601449 Inspeksi Lasa

49crack ) , lipatan (seam) , kekeroposan ( porosity ) , lapisan (fold atau lap) dan inklusi terak ( slag ) atau benda asing lainnya. Tujuannya adalah , setelah cacat atau non conformasi tersebut diperbaiki , menghasilkan permukaan benda obyek inspeksi yang bebas cacat , sekaligus mencegah terjadinya perkembangan cacat tersebut menjadi penyebab kerusakan yang lebih serius. Dibawah ini digambarkan secara skematis tahap tahap pengujian dengan cairan peresap : 1) Tahap pembersihan awal Terdapat tiga metoda pembersihan , yakni :

FOLD

SLAG INCLUSION POROSITY

CRACK SEAM

Page 50: 168601449 Inspeksi Lasa

50

GETARAN ULTRA , BIASANYA DIGUNAKAN DENGAN SABUN DAN AIR , ATAU ZAT PELARUT ( SOLVENT ) , UNTUK MEMBERSIHKAN MINYAK DAN KOTORAN LAIN PADA BARANG BARANG KECIL HASIL PENGERJAAN WERKBANK DALAM JUMLAH BANYAK.

SIKAT KAWAT , MEMBERSIHKAN LAPISAN ENDAPAN ATAU KERAK YANG TIPIS ( KARAT , OKSIDA , PELAPIS , ENDAPAN , DLL.)

AIR ATAU UAP BERTEKANAN TINGGI , BIASANYA DIGUNAKAN DENGAN DICAMPUR ALKALI PEMBERSIH , ATAU DITERJEN , UNTUK MEMBERSIHAKN MINYAK / GEMUK , BRAM / CHIP , DLL. YANG MENSYARATKAN PERMUKAAN TETAP HALUS

METODA PEMBERSIHAN

ABRASSIVE TUMBLING , ADALAH SARANA PEMBERSIH :KERAK TIPIS ( LIGHT SCALE ), TERAK , PRODUK KARAT ( RUST ) , SISA MOLD DARI PENGECORAN , DAN SAMPAH LAINNYA.. METODA INI TIDAK BOLEH DIGUNAKAN PADA BAHAN YANG LUNAK SEPERTI , ALUMINIUM , MAGNESIUM ATAU TITANIUM.

GRIT BLASTING KERING , MEMBERSIHKAN KERAK TIPIS MAUPUN TEBAL , TERAK LAS , PELAPISAN , ENDAPAN CARBON , DAN JENIS KOTORAN LAINNYA. MEKANIKAL GRIT BLASTING BASAH , SAMA DENGAN GRIT BLAST YANG KERING NAMUN UNTUK JENIS KOTORAN YANG LEBIH TIPIS / RINGAN , DA PERMUKAAN YANG LEBIH BAIK.

K I M I A W I

PEMBERSIHAN ALKALIN , DIGUNAKAN UNTUK MEMBERSIHKAN PERMUKAAN YANGLUAS DARI SELURUH JENIS KOTORAN TERSEBUT DIATAS . JUGA UNTUK MEMBERSIHKAN PERMUKAAN ALUMINIUM

PEMBERSIHAN ASAM , DIGUNAKAN UNTUK MEMBERSIHKAN LAPISAN KERAK TEBAL ( ASAM KERAS ) , DAN LAPISAN KERAK TIPIS ( ASAM LEMAH )

ZAT PELARUT

VAPOR DEGREASING , BIASANYA MENGGUNAKAN SOLVENT YANG TERCHLORINASI , UNTUK JENIS KOTORAN EKS BENGKEL , TIDAK SESUAI UNTUK TITANIUM.

PENGELAPAN DENGAN SOLVENT , BIASANYA TIDAK MENGGUNAKAN SOLVENT YANG TERCHLORINASI . DIGUNAKAN UNTUK MEMBERSIHKAN SISA PENGERJAAN BENGKEL DIPERMUKAAN YANG TIDAK LUAS.

NON MEKANIKAL

Page 51: 168601449 Inspeksi Lasa

512) Tahap aplikasi bahan peresap ( penetrant ) Terdapat dua kelompok zat peresap , yakni :

Setelah zat peresap disemprotkan , ditunggu beberapa saat ( dwell time ) secukupnya untuk memberikan waktu bagi zat tersebut untuk meresap kedalam celah celah non conformasi yang terbuka dipermukaan. Sebaiknya dwell time sesuai dengan saran pihak pabrik pembuat zat peresap ( penetrant ). Dwell time berlebihan dapat menyebabkan keringnya zat penetrant didalam celah celah non conformasi. Penyemprotan tergantung pada suhu dan kondisi permukaan uji. Suhu biasanya berkisar antara 50 hingga 100°F ( 10 hingga 38°C ) . Jika suhu lebih tinggi dari batasan tersebut diatas , harus terlebih dahulu diadakan kualifikasi prosedur dengan menggunakan bahan , jenis cacat dan suhu permukaan yang disimulasikan . Cacat dapat sesungguhnya ataupun buatan . Prosedur ini harus disetujui oleh pihak pemilik.( ASME V Par10.2 )

Penyemprotan dapat dilaksanakan dengan cara biasa ( portable aerosol ) atau menggunakan piranti electromagnetic untuk mencegah penyemprotan berlebihan.

ZAT PERESAP

ZAT PEWARNA ( DYE ) YANG TAMPAK

POST EMULSIFIABLE VISIBLE DYE ( PEWARNA EMULSI )

SOLVENT REMOVABLE VISIBLE DYE ( PEWARNA LARUT SOLVENT)

WATER WASHABLE VISIBLE DYE ( PEWARNA LARUT AIR )

ZAT PERESAP FLUORESCENT.

POST EMULSIFIABLE FLUORESCENT ( FLUORESCENT EMULSI )

SOLVENT REMOVABLE FLUORESCENT ( FLUORESCENT LARUT SOLVENT)

WATER WASHABLE FLUORESCENT

Page 52: 168601449 Inspeksi Lasa

52

WAKTU RESAP ( DWELL TIME ) MINIMUM YANG DISARANKAN

Catatan :

Untuk penetrant fluorescent cakupan suhu 50 hingga 100°F , dan untuk visible penetrant cakupan suhu 50 hingga 125°F. a Dwell time maksimum tidak boleh melebihi angka yang

disarankan oleh pihak pabrik pembuat penetrant . b. Waktu developing dimulai segera setelah lapisan cairan

developer mengering. Waktu developing tidak boleh kurang dari 10 menit. Waktu developing maksium untuk jenis aqueous ( larut dalam air ) = 2 jam , dan untuk jenis non aqueous ( tidak larut dalam air ) = 1 jam.

5 10 10 10

5 10 5 10 5 10 5 10

WAKTU RESAP (A) - ( MENIT ) BAHAN PERALATAN JENIS CACAT PENETRANT (B) DEVELOPER (C)

ALUMINIUM , MAGNESIUM , BAJA , KUNINGAN ( BRASS ), PERUNGGU ( BRONZE ) , TITANIUM DAN PADUAN SUHU TINGGI. • TOOL UJUNG

CARBIDE • PLASTIC • GELAS • KERAMIK

• COR CORAN ( CASTING ) DAN SAMBUNGAN LAS

• BAHAN

WROUGHT , EXTRUSION , TEMPAAN , DAN PIELAT.

• SEMUA BENTUK • SEMUA

BENTUK • SEMUA

BENTUK

COLD SHUT , POROSITY, LACK OF FUSION , CRACKS LAPS , CRACKS LACK OF USION , POROSITY, CRACKS - CRACKS - CRACKS - CRACKS,

POROSITY

Page 53: 168601449 Inspeksi Lasa

533) Tahap pembersihan kelebihan penetrant ( rinse time )

Setelah waktu resap terpenuhi , sisa zat peresap dibersihkan ( rinsed ) . Untuk zat peresap jenis water washable , dapat dibersihkan dengan air , asalkan tidak berlebihan sehingga pembersihan tersebut membasuh pula zat pewarna didalam celah non conformasi.Suhu air antara 50 hingga 100°F ( 10 hingga 38°C ). Tekanan air tidak boleh melebihi 40 psi ( 280 kPa ). Waktu rinsing tidak boleh lebih lama dari 120 detik , kecuali apabila ditentukan dalam spesifikasi material zat peresap. Yakinkan tidak terdapat akumulasi air atau zat pembasuh lainnya disuatu bagian yang akan diinspeksi. Untuk zat peresap jenis sovent removable , harus dibersihkan dengan solvent ( yang biasanya dikemas dalam kaleng aerosol bertekanan ). Pembersihan menggunakan lap kain yang dibasahi dengan solvent . Pembersihan tidak boleh berlebihan . Waktu pengeringan sesuai spesifikasi pihak pabrik pembuat. , tergantung dari ukuran , kondisi dan jumlah bagian yang akan diinspeksi. Untuk jenis post emulsifiable , pembersihan menggunakan air setelah terlebih dahulu sisa zat peresap disemprot dengan zat emulsifier sehingga menjadi campuran yang dapat larut dalam air . Konsentrasi zat emulsifier tidak boleh melebihi 5%.

4) Tahap pengeringan paska pembasuhan Pengeringan dapat dilaksanakan dengan menggunakan semprotan udara panas atau dingin , atau dibiarkan mengering sendiri pada suhu kamar asalkan suhu bagain yang akan diinspeksi tersebut berkisar antara 50 hingga 100°F untuk penetrant fluorescent , atau antara 50 hingga 125°F untuk penetrant visible. Jika dikeringkan menggunakan oven , suhu tidak boleh melebihi 160°F ( 71°C ). Pengeringan melebihi 30 menit didalam oven pengering akan menggagalkan fungsi zat pewarna ( dye ).

Page 54: 168601449 Inspeksi Lasa

545) Tahap developing Terdapat 3 jenis developer , yakni : a) Developer tepung kering ( dry powder developer ).

Developer jenis ini harus segera diaplikasikan setelah permukaan mengering ( setelah pembasuhan / rinsing ). Aplikasi harus merata diseluruh permukaan yang akan diinspeksi. Kelebihan bubuk developer dapat dihembus dengan udara bersih dan kering serta bertekanan antara 5 hingga 10 psi . Disarankan untuk terlebih dahulu diadakan percobaan akan tekanan angin penghembus yang akan digunakan , agar tidak menghembus keseluruhan bubuk developer .

b) Developer larut air ( aqueous developer )

Developer jenis ini harus diaplikasikan segera setelah sisa / kelebihan penetrant dibersihkan dari permukaan yang diinspeksi tanpa menunggu keringnya permukaan. Hati hati menggunakan aqueous developer pada penetrant jenis water washable karena mungkin akan menghapus indikasi. Jenid developer ini harus disiapkan dan diaplikasikan sesuai rekomendasi pabrik pembuat untuk menjamin ratanya lapisan developer . Pengeringan dapat menggunakan prosedur pada 4). Penyemprotan secara atomizing ( pengkabutan ) tidak disarankan untuk jenis developer ini karena sering terjadi penyemprotan yang tidak merata , demikian juga perendaman didalam cairan developer yang berlama lama akan melarutkan indikasi.

c) Developer jenis wet non aqueous ( tidak larut air ). Penyemprotan dilaksanakan setelah permukaan kering dari bahan pembasuh. Penyemprotan harus merata diseluruh permukaan yang akan diinspeksi . Karena sifatnya yang mudah menguap , tidak diperlukan pengering. Jenis ini biasanya jika dihisap ( inhaled ) terlalu banyak dapat membahayakan kesehatan , karenanya tempat penyemprotan harus terbuka atau diberi ventilasi yang memadai. Penyemprotan berlebihan atau pencelupan benda uji dalam developer jenis ini dapat menghapus indikasi.

Page 55: 168601449 Inspeksi Lasa

55Lapisan developer harus merata diseluruh permukaan uji dan tidak perlu terlalu tebal ( evenly thin film ). 6) Waktu developing Waktu developing tidak boleh kurang dari 10 menit . Untuk jenis developer bubuk kering , waktu developing mulai segera setelah developer diaplikasikan , sedang tipe wet developer ( aqueous atau non aqueous ) , waktu developing dihitung setelah developer mengering. Waktu developing maksimum yang dijinkan adalah 2 jam untuk tipe aqueous , dan 1 jam untuk tipe non aqueous. 7) Inspeksi dengan sinar hitam ( black light ) Pemeriksaan indikasi pada penetrant fluorescent dengan sinar ultraviolet dilaksanakan pada kegelapan ( penyinaran ruangan tidak boleh melebihi 2 kaki lilin ( feet candle ) atau 20 Lx. Pengukuran menggunakan photographic light meter pada permukaan uji. Intensitas sinar ultraviolet untuk penggunaan umum minimum 1000 μ W / cm2 , diukur pada permukaan uji dengan black light meter. Untuk penggunaan khusus harus menggunakan jenis intensitas tinggi. Panjang gelombang dari sinar hitam berkisar antara 320 hingga 380 mm. Pengecekan black light g harus dilaksanakan secara periodik ( 1 x dalam seminggu ) dan pembersihan reflektor dan filter harus dilaksanakan setiap hari dengan hati hati. Filter yang retak harus segera diganti. Bola lampu yang rusak harus segera diganti karena mengeluarkan radiasi enerji ultra violet ( UV ). Karena pengungkapan indikasi sangat tergantung pada intensitas UV yang tetap , maka voltase harus dijaga dengan menggunakan voltage regulator pada saluran input listrik arus bolak balik ( AC ). Catatan : Black light dengan intensitas tinggi dapat mengeluarkan sinar visible yang tidak dijinkan karena akan menghilangkan sinar refleksi indikasi. Karenanya disarankan untuk menggunakan jenis lampu yang direkomendasikan oleh supplier. Sebelum digunakan lampu sinar hitam harus dipanaskan selama 10 menit. Untu membiasakan penglihatan , inspektor harus berada didalam kegelapan paling sedikit 1 menit sebelum mengadakan pemeriksaan.

Page 56: 168601449 Inspeksi Lasa

568) Inspeksi pada penetrant visible Penerangan pada inspeksi penetrant visible paling sedikit 100 fc ( 1000 Lx ). 9) Pembersihan paska uji Pembersihan paska uji diperlukan manakala sisa sisa developer dan zat penetrant dapat meracuni atau mengkontaminasi prose produksi.

PEMBILASAN PENGERINGAN DEVELOPING

INDIKASI NON KONFORMASI

SOLVENT ( THINNER ) DEVELOPER

( KAPUR )

4 5 6

1 2

DYE ( MERAH )

SIKAT BAJA

PENYEMPROTAN DYE PEMBERSIHAN DWELL TIME

3

Page 57: 168601449 Inspeksi Lasa

57Batasan Apabila menggunakan zat penetrant pada baja austenitic , titanium , paduan nikel , atau paduan suhu tinggi lainnya , kandungan kotoran didalam zat penetrant seperti sulfur , halogen dan alkali , dapat menyebabkan penggetasan atau karat. khususnya pada suhu tinggi. Dibawah ini digambarkan contoh indikasi uji penetrasi pada sambungan las double fillet .

LAPISAN DEVELOPER ( PUTIH )

INDIKASI RETAK

RETAK “ TOE “

INDIKASI POROSITY

BAHAN COR CORAN

Page 58: 168601449 Inspeksi Lasa

58KEGUNAAN UJI PENETRASI ( PT)

Uji penetrasi sangat efektif untuk mengungkap keberadaan cacat atau non konformasi yang terbuka dipermukaan , seperti misalnya : lipatan ( fold / lap ), porositas , lapisan ( seam ) , inklusi terak / kotoran ( slag inclusion ) , fusi tidak sempurna ( incomplete fusion ) , retak ( crack ) , dll. yang biasanya berada pada produk pengelasan , tempaan , rolan dan pengecoran . Khususnya untuk produk pengelasan , PT digunakan pada jenis las fillet baik untuk sambungan sudut ( corner ) , tumpu ( overlap ) , sambungan T ( T joint ) , dan soket . Sebagai diketahui jenis sambungan las tersebut diatas tidak dapat diradiografi karena penetrasinya partial sehingga menghasilkan imagi yang membingungkan. Kadang kadang , sesuai dengan persyaratan spesifikasi , PT dilaksanakan pula pada las akar ( root bead ) , dan antar lajur ( interpass ). PT memiliki keterbatasan penerapan , yakni pada material dengan suhu permukaan melebihi 40˚C atau < 0˚C , pada permukaan yang sangat kotor atau sangat kasar , dan jumlah atau jenis kontaminan dalam penetrant yang menyebabkan kegetasan atau serangan karat pada material tertentu. Pada suhu diatas 40˚C , cairan penetrant akan menguap sebelum sempat meresap kedalam non conformasi terbuka , sedangkan pada suhu 0˚C kebawah , cairan penetrant akan membeku atau mengental sehingga sangat mengurangi daya resapnya. Pada permukaan yang sangat kotor atau sangat kasar , akan terdapat terlalu banyak indikasi sehingga membingungkan mana yang asli dan mana yang palsu. Kontaminasi seperti sulfur , halogen , dan alkali , menyebabkan penggetasan dan serangan karat pada bahan austenitic , titanium , paduan nikel , dan heat resisting steel.

Page 59: 168601449 Inspeksi Lasa

59

TIPE , LOKASI , DAN SIFAT CACAT YANG DIUNGKAP OLEH PT.

INDIKASI RELEVAN

TERBUKA TERBUKA RAPAT , DANGKAL RAPAT , DANGKAL RAPAT , DANGKAL, TERPUTUS PUTUS - SPONGY - RAPAT , DANGKAL - RAPAT ATAU TERBUKA - BENTUK TIDAK BERATURAN - RAPAT ATAU TERBUKA - RAPAT ATAU TERBUKA - RAPAT ATAU TERBUKA - BENTUK BINTANG - BENTUK BUNDAR - RAPAT , DANGKAL , ACAK - RAPAT, TERBUKA ,TEROKSIDASI - RAPAT,TERBUKA,KADANG

BERKARAT. - RAPAT - BUNDAR ATAU PERMUKAAN - TERBUKA ,SEPANJANG LAS. - METAL NAIK DISISI LAS - PERMUKAAN LAS - BENTUK SISI PRESS FIT - DISISI KELEBIHAN SOLDER - SANGAT MELEBAR - TAMPAK TANPA PT.

CORAN SEMUA METAL- PADA PERMUKAAN DATAR. CORAN SEMUA METAL – PADA SUDUT INTERNAL CORAN SEMUA METAL –PADA PERUBAHAN PENAMPANG. CORAN SEMUA METAL –DIMANA SAJA.

- ditto – - CORAN –DIMANA SAJA - TEMPAAN , BATANGAN , MANA

SAJA. - TEMPAAN –PADA SUDUT

INTERNAL / EKSTERNAL DAN PERUBAHAN PENAMPANG.

- TEMPAAN , BATANG DEKAT SUMBU.

- DISISI PELAT - DITENGAH REINFORCEMENT

LAS. - DISISI REINFORCEMENT LAS. - DIUJUNG JALUR LAS - CORAN , LAS - PERMUKAAN DIGERINDA METAL

KERAS. - DIUJUNG JALUR LAS - METAL APA SAJA.

- ditto –

INDIKASI TIDAK RELEVAN LAS LISTRIK LAS FILLET LAS TAHANAN LISTRIK LAS JAHIT LAS TEKAN SOLDER KERAS BAGIAN DIMESIN SEMUA BAGIAN

TIPE LOKASI SIFAT

RETAK SHRINKAGE HOT TEARS COLD SHUT FOLDS INKLUSI PROSES PENGKERUTAN MIKRO LAPS RETAK TEMPAAN PIPA LAMINASI RETAK PUSAT JALUR LAS RETAK HEAT AFFECTED ZONE RETAK BINTANG POROSITAS RETAK PENGGERINDAAN RETAK QUENCHING RETAK KARAT REGANGAN RETAK KELELAHAN ( FATIGE ) PERCIKAN LAS ( WELD SPATTER ) PENETRASI KURANG BAIK EKSPULSI PERMUKAAN TANDA SCUFF PRESS FIT – INTERFACE RUN OFF SOLDER KERAS BURRS ( BRAM ) NICK , DENT , GORESAN

Page 60: 168601449 Inspeksi Lasa

60

Standard penerimaan dan penolakan dalam PT biasanya disusun oleh pihak designer untuk pekerjaan / proyek tertentu secara individual. Biasanya standard ini didasarkan atas pengalaman yang serupa pada waktu lampau , dengan kesamaan prinsip yakni tingkat integritas yang dipersyaratkan. Sebagai contoh misalnya untuk suatu jenis konstruksi yang tidak kritis , kadang kadang standard penerimaan mengijinkan keberadaan indikasi / discontinuitas dengan ukuran tertentu diseluruh permukaan benda uji atau dilokasi tertentu saja. Kerap kali inspeksi dilaksanakan hanya pada beberapa lokasi secara acak. Sebaliknya pada kondisi konstruksi tertentu yang sangat kritis , persyaratan PT sedemikian ketatnya sehingga standard penerimaan tergantung pada bagian bagian konstruksi secara individual . Sebagai contoh adalah roda turbin dibawah ini , diperiksa dengan menggunakan PT dengan limitasi berbeda pada masing masing bagian.

4 STANDARD PENERIMAAN DAN PENOLAKAN

KNIFE SEAL

C

A

WEB

KNIFE SEAL

RIM

FILLET

RIM

A

LEADING EDGE

TRAILING EDGE

SHROUD

KNIFE SEAL

FILLET

B

Page 61: 168601449 Inspeksi Lasa

61CAKUPAN PT. PADA INSPEKSI TURBINE WHEEL

Standard penerimaan dan penolakan inspeksi PT pada turbine wheel tersebut diatas menunjukkan bahwa pembuatan standard penerimaan dan penolakan didalam inspeksi PT harus disusun secara individual berdasarkan keperluan masing masing jenis pekerjaan.

LEADING EDGE ( L.E )

C TRAILING EDGE FILLET A ( AIRFOIL ONLY ) B RIM KNIFE SEAL A’ SHROUD B KNIFE SEAL A’ SHROUD

0,025 (b) 0,020 0,025 0,025 0,035 0,020 0,035 0,035 0,030 3/32 1/4 3/4 3/32

2 X -- 2 X 2 X 2 X 2 X 2 X 2 X 2 X 2 X 1/4 -- -- 1/4

DIDAERAH 0,10 INCI DARI SHROUD ATAU 0.2 INCI DARI RIM .UKURAN MAKSIMUM 0,015 INCI , DAN TIDAK MENEMBUS SUDU. -- SAMA DENGAN L.E. DIATAS -- -- -- TIDAK MELAMPAUI PINGGIR TIDAK MELAMPAUI PINGGIR -- TIDAK MELAMPAUI PINGGIR TIDAK MENEMBUS SUDU -- TIDAK BERDEKATAN –KEPADATAN 33 % -- TIDAK BERLAWANAN TIDAK MENEMBUS SHROUD.

AREA UKURAN MAKSIMUM SEPARASI YANG DIINSPEKSI INDIKASI , INCI . ( a ) MINIMUM LIMITASI

INDIKASI INDIVIDUAL TANPA MEMPEDULIKAN BENTUK

KELOMPOK INDIKASI

( a ) INDIKASI BERGANDA DALAM LINGKUP UKURAN DIBAWAH MAKSIMUM YANG DIPERSYARATKAN DIANGGAP SEBAGAI INDIKASI INDIVIDUAL . RETAK DITOLAK. ( b ) INDIKASI LINIER YANG MEMILIKI ORIENTASI KELILING MENDEKATI 1/4 INCI SECARA RADIAL DIKEDUA SISI PERSILANGAN ANTARA PERMUKAAN WEB DAN PERMUKAAN HUB YANG KONIS , DITOLAK.

Page 62: 168601449 Inspeksi Lasa

62

BENDA UJI MASUK

PENGERINGAN KERING

TIPE 1 PROSEDUR A-1 , B-1

TIPE 3 PROSEDUR A-3 , B-3

TIPE 2 PROSEDUR A-2 , B-2

GUNAKAN PENETRANT DAPAT DIBASUH DG.N. AIR

GUNAKAN PENETRANT YANG DAPAT DIBASUH SOLVENT

GUNAKAN PENETRANT POST EMULSIFIABLE

PENYEMPROTAN PENETRANT

DWELL TIME WAKTU RESAP 5 MENIT KECUALI UNTUK BAHAN WROUHT , EXTRUSION , FORGING , PELAT, HINGGA 10 10MENIT

BASUH DENGAN AIR LAP DENGAN SOLVENT GUNAKAN EMULSIFIER

GUNAKAN REMOVER

BASUH DENGAN AIR

PEMBILASAN

SEMPROT DENGAN DEVELOPER NON AQUEOUS ATAU KERING

KERINGKAN SEMPROT DENGAN DEVELOPER AQUEOUS

KERINGKAN

SEMPROT DENGAN DEVELOPER KERING ATAU NON AQUEOUS

KERINGKAN SEMPROT DENGAN DEVELOPER AQUEOUS

KERINGKAN

SEMPROT DENGAN DEVELOPER KERING ATAU NON AQUEOUS

WAKTU DEVELOPING 10 MENIT

DEVELOPING

WAKTU DEVELOPING

INSPEKSI INSPEKSI

ALKALIN UAP VAPOR DEGREASE SOLVENT ETCH ASAM PEMBERSIHAN AWAL

PENGHAPUS CAT ULTRASONIC DETERGENT

PEMBERSIHAN AKHIR UAP VAPOR DEGREASE SOLVENT

MEKANIS ULTRASONIC DETERGENT

KERINGKAN YANG TIDAK LULUS

DITOLAK DITERIMA

YANG LULUS DIOPERASIKAN

MEKANIS

Page 63: 168601449 Inspeksi Lasa

63

INSPEKSI BUTIR MAGNETIK

UMUM Inspeksi butir magnetik digunakan untuk mengungkap cacat atau non konformasi dipermukaan dan dibawah permukaan ( sub surface ) dengan memanfaatkan kebocoran garis garis gaya magnetik ( flux ) pada permukaan benda uji , sehingga dengan menyemprotkan butir ferro magnetik akan berkumpullah serbuk magnetik tersebut pada bocoran flux tadi sehingga karenanya terungkaplah jenis dan dimensi cacat permukaan dan bawah permukaan . Karena butir magnetik ini memerlukan garis garis gaya magnetik , maka jenis inspeksi ini hanya dapat dilaksanakan pada material yang dapat menjadi magnetik , seperti misalnya bahan besi , baja dan paduan nikel , paduan cobalt, juga baja precipitation hardening seperti stainless steel 17-4 PH , 17-7PH , dan 15-4 PH , yang menjadi magnetik setelah berusia cukup lama (aging ) . Material tersebut diatas akan kehilangan daya ferromagnetiknya manakala bersuhu melampaui 760˚C(1400˚F ) yang lazim disebut Titik Curie ( Curie point ). Bahan non magnetik tidak dapat diperiksa dengan peralatan ini seperti misalnya bahan paduan aluminium , tembaga , perunggu ( bronze ) , kuningan ( brass ) , dan austenitic stainless steel. Disamping penerapan metoda butir magnetik pada bahan bahan tersebut diatas , terdapat pula metoda serupa yang menggunakan magnetic flux yakni : inspeksi karet magnetik ( magnetic rubber inspection ) , pengecatan magnetic ( magnetic painting ) dan percetakan magnetik ( magnetic printing ). Adapun penggunaannya pada inspeksi akhir ( final inspection ) , inspeksi penerimaan ( receiving inspection ) , inspeksi dalam proses produksi ( in process inspection ) , pengendalian mutu , , pemeliharaan dan overhauling .

Page 64: 168601449 Inspeksi Lasa

64Walaupun inspeksi butir magnetik telah mengungkap adanya cacat dibawah permukaan peralatan saat beroperasi , tetap diperlukan inspeksi tahap akhir untuk meyakinkan kembali keberadaan cacat tersebut setelah peralatan dihentikan untuk pemeriksaan. Khususnya dalam inspeksi penerimaan , inspeksi butir magnetik secara luas digunakan untuk mendeteksi secara dini cacat cacat pada bahan bahan yang diterima seperti besi batangan , balok baja , pelat , banag tempaan dan barang cor coran yang kasar. 6.2 KEUNTUNGAN DAN KERUGIAN Disamping kerugian penggunaan jenis inspeksi ini yang hanya terbatas pada bahan yang magnetik , inspeksi butir magnetik juga memerlukan sumber tenaga listrik untuk menghasilkan gaya elektro magnit , sehingga jenis inspeksi ini juga memiliki keterbatasan tidak dapat digunakan didaerah yang tidak memiliki sumber tenaga listrik. Selanjutnya walaupun terdapat sumber tenaga listrik , inspeksi ini masih memerlukan piranti khusus untuk pelaksanaannya seperti yoke , horse shoe , kabel kabel khusus , dan lain lain. Selanjutnya sebagaimana telah diutarakan didepan , inspeksi butir magnetik hanya mampu mengungkap keberadaan cacat dipermukaan atau sedikit dibawah permukaan . Makin jauh lokasi cacat dari permukaan makin sulit dideteksi oleh peralatan ini kecuali jika cacat tersebut sangat besar. Suatu hal yang agak sulit dilaksanakan adalah demagnetisasi benda uji setelah pengujian butir magnetik .

Pembersihan akhir kadang kadang juga diperlukan akibat adanya percikan percikan busur sewaktu memasang dan melepas elektroda pada permukaan benda uji , khususnya pada permukaan uji yang sangat halus ( finished ) harus dijaga jangan sampai terjadi busur listrik maupun overheating dilokasi kontak antara elektroda dengan permukaan uji , karena jika hal ini terjadi akan merusak permukaan yang halus tadi bahkan dapat menimbulkan cacat baru yang seharusnya tidak terjadi. Masih diperlukan keakhlian khusus untuk mengoperasikan dan menginterpretasi temuan inspeksi ini.

Page 65: 168601449 Inspeksi Lasa

65Karena adanya kemungkinan terjadinya busur listrik , maka jenis inspeksi ini tidak dapat dilaksanakan pada proses produksi dilingkungan yang kenyang dengan keberadaan gas yang mudah terbakar. Keuntungan penggunaan butir magnetik adalah sebagai berikut : 1) Indikasi cacat langsung tampak dilokasi keberadaannya. 2) Tidak memerlukan kalibrasi peralatan 3) Tidak memerlukan pembersihan awal pada permukaan uji. 4) Tidak ada batasan terhadap luas permukaan uji.

KEBOCORAN FLUX

FLUX MAGNIT

Page 66: 168601449 Inspeksi Lasa

66MAGNETISASI

Magnetisasi didapatkan dari arus listrik searah yang dihasilkan dari rectifier atau dari generator arus searah. Untuk maksud mengkungkap berbagai jenis defect yang berserak pada permukaan uji dengan segala dimensi dan arah , maka didesign beberapa konfigurasi elektroda dan kabel untuk menghasilkan berbagai arah garis garis magnit atau flux , misalnya longitudinal , melingkar , dan sirkular pada permukaan datar . Flux longitudinal akan mengungkap jenis defect yang melintang flux , yakni jenis defect yang transversal . Flux yang melingkar sepanjang benda uji yang panjang akan mengungkap seluruh jenis defect yang longitudinal . Flux yang melingkar pada permukaan uji akan mengungkap jenis jenis defect diantara dua elektroda .

KABEL LISTRIK

DEFECT TRANSVERSAL

Page 67: 168601449 Inspeksi Lasa

67

DEFECT LONGITUDINAL

YOKE

DEFECT DIANTARA KUTUP KUTUP

FLUX MAGNIT

PIPA

CENTRAL CONDUCTOR

FLUX

DEFECT LONGITUDINAL

PROD

ARUS MAGNETISASI

ARUS MAGNETISASI

ARUS MAGNETISASI

Page 68: 168601449 Inspeksi Lasa

68

INSPEKSI DENGAN PROD GANDA

DEFECT

PROD INSPEKSI DENGAN PROD TUNGGAL

DEFECT

Page 69: 168601449 Inspeksi Lasa

69Arah ladang magnit tergantung dari arah arus magnetisasi. Arus magnetisasi dapat berupa arus searah maupun arus bolak balik . Kekuatan arah dan distribusi dari ladang magnit sangat dipengaruhi oleh jenis arus magnetisasi. Terdapat perbedaan ladang magnit yang dihasilkan dari arus searah dan arus bolak balik . Ladang magnit yang dihasilkan dari arus searah mampu melalui seluruh penampang benda yang dimagnetisasi, sedangkan ladang magnit yang dihasilkan oleh arus bolak balik hanya berada pada permukaan atau sedikit dibawah permukaan benda uji yang lazim disebut efek kulit ( skin affect ) . Itulah sebabnya magnetisasi oleh arus bolak balik kurang sesuai untuk mengungkap cacat dibawah permukaan benda uji. Arus searah yang terbaik jika dihasilkan oleh rectifier yang mengubah arus dari masukan arus bolak balik. Arus searah yang berasal dari perubahan arus bolak balik 3 fase equivalent dengan arus searah yang langsung dihasilkan dari generator arus searah. Kedua duanya sangat sesuai digunakan untuk arus magnetisasi. Selisih antara keduanya hanya berkisar sekitar 3% dari nilai arus maksimum. Apabila arus searah berasal dari perubahan arus bolak balik 1 fase , maka arus tersebut hanya memiliki satu arah saja karena setiap ½ cycle yang kembali diblokade , karenanya rectifier hanya menghasilkan arus setengah gelombang ( half wave current ) yang berpulsasi dari titik 0 ketitik maksimum dan kembali ke 0 lagi. Pulsa ini sejumlah 60 x perdetik. Terdapat jenis rectifier yang dapat mengalirkan kembali arus balik ½ gelombang yang lain dan dialirkan searah dengan arus setengah gelombang terdahulu , sehingga menghasilkan arus 1 phase yang berpulsasi penuh yang lazim disebut single phase full wave direct current atau juga disebut full wave rectified single phase alternating current. Arus magnetisasi yang terdiri dari arus searah setengah gelombang menghasilkan sensitifitas yang tinggi untuk mengungkap indikasi yang sepenuhnya berada disub surface seperti misalnya cacat dalam pengecoran dan pengelasan. Magnetisasi yang berasal dari lonjakan arus searah dapat memperkuat ladang magnit , misalnya sebuah rectifier yang mampu mensuplai arus sebesar 400 A terus menerus , dapat mensuplai arus diatas 400 A dalam waktu singkat , sehingga kita mampu , dengan menggunakan piranti kontrol arus dan switch ,

Page 70: 168601449 Inspeksi Lasa

70menghasilkan arus yang sangat tinggi dalam waktu sekejap ( kurang dari 1 detik ) kemudian kembali keposisi normal lagi tanpa menimbulkan gangguan yang berarti. Arus bolak balik yang digunakan untuk magnetisasi harus berfase tunggal dan biasanya berfrequensi antara 50 hingga 60 Hz. Untuk penggunaan inspeksi , tegangan yang ada diturunkan ketingkat tegangan yang dikehendaki dengan mengunakan step down. Pada voltase rendah , arus magnetisasi memerlukan beberapa ribu Amper untuk digunakan dalam uji butir magnetik . Terdapat sumber arus magnetisasi yang portable yang dapat dibawa kemana mana dengan berat antara 35 hingga 90 pon yang dapat diberi feed dari AC 115 , 230 ataupun 460 volt dan menghasilkan arus megnetisasi sebesar 750 hingga 1500 Amper. Untuk keperluan arus yang lebih besar digunakan unit mobil yang dapat menghasilkan arus magnetisasi hingga 400 Amper. 6 . 4 METODA MENGHASILKAN LADANG MAGNIT Ladang magnit dapat dihasilkan dari daya elektromagnit yang berasal dari arus magnetisasi , atau dari magnit tetap. Kelebihan dan kekurangan penggunaan sumber arus magnetisasi sudah dibahas didepan . Daya elektromagnit tercipta berupa ladang magnit yang melingkar , yakni apabila arus listrik dialirkan melalui konduktor. Arah garis garis magnit ( flux ) tergantung dari arah arus yang melalui konduktor tersebut yang tunduk pada hukum jarum jam ( clock wise atau right hand rule ) . Defect akan mudah terungkap manakala memotong garis magnit terutama dengan membentuk sudut besar terhadap garis magnit dengan maksimum 90˚. Indikasi sulit terungkap manakala arahnya sejajar dengan garis magnit. Kelebihan dan kekurangan penggunaan magnit permanen sebagai sumber tenaga untuk membentuk ladang magnit adalah sebagai berikut : Keuntungannya tidak memerlukan unit pembangkit tenaga atau sumber arus listrik , sehingga dapat digunakan dilokasi yang tidak memiliki sumber arus listrik.

Page 71: 168601449 Inspeksi Lasa

71Kekurangannya adalah bahwa magnit permanen tidak dapat memberikan magnetisasi pada permukaan yang luas , jika kekuatan magnit permanennya besar , sulit untuk menggerakkannya , dan serbuk feromagnit lebih tertarik pada sumber magnit daripada berkumpul pada bocoran flux dipermukaan uji untuk mengungkap defect di sub-surface. Yoke adalah piranti untuk menggerak gerakkan dua kutup magnit sekaligus diatas permukaan uji guna membuat ladang magnit yang dapat mengungkap keberadaan defect /cacat sub-surface dalam benda uji. Yoke dapat menggunakan magnit permanen , atau elektromagnit . Yang menggunakan elektromagnit dapat bersumber dari arus searah atau arus bolak balik. Yoke dirancang sedemikian rupa untuk memudahkan pengungkapan defect dengan segala bentuk dan arah. Yoke yang menggunakan arus bolak balik dapat digunakan untuk proses demagnetisasi dan bagus untuk mengungkap cacat dipermukaan uji yang relatif lebih luas. Coil , tunggal ( single ) atau berganda ( multiple ) , adalah konduktor yang digunakan untuk menghasilkan garis garis magnit atau magnetisasi longitudinal . Kepadatan garis magnit yang melewati coil tergantung pada hasil perkalian antara kuat arus I ( Amper ) x jumlah kumparan ( coil ) N. Jadi tenaga magnetisasi dari coil dapat diatur dengan merubah rubah jumlah kuat arus atau jumlah kumparan. Untuk menciptakan magnetisasi longitudinal sepanjang benda uji yang berukuran besar dan panjang, kabel listrik dilingkar lingkarkan beberapa kali sepanjang benda uji . Namun perlu dijaga agar kabel listrik tersebut tidak akan menutupi daerah yang mengandung defect. Coil ukuran kecil dan portable praktis digunakan dimana mana dengan hanya menusukkan plugnya ke outlet listrik. Daerah yang efektif dapat diinspeksi adalah sekitar 6 inci hingga 9 inci dikanan kiri coil yang tebalnya sekitar 1 inci.

Page 72: 168601449 Inspeksi Lasa

72Untuk benda uji yang panjang , inspeksi dapat dilaksanakan dengan menggerakkan benda uji melalui coil , atau sebaliknya coil digerakkan sepanjang benda uji. Perbandingan panjang ( L ) dan diameter ( D ) benda uji menentukan jumlah Amper –lingkar coil untuk mendapatkan daya magnetisasi yang cukup untuk inspeksi . Hal ini dapat diekspresikan dalam rumus dibawah ini : N.I = 45.000 ( L / D ). Dimana : N = jumlah lingkar coil I = kuat arus , Amper L = panjang benda uji , inci D = diameter benda uji , inci. Jika benda diletakkan didasar lingkar coil , maka kepadatan flux = 70.000 garis per inci persegi. Apabila benda uji diletakkan pada sumbu coil maka N.I = 43.000 r / μ eff. Dimana : r = radius coil , inci μ eff = ( 6 L / D ) – 5 , apabila luas penampang benda uji

< 10% luas lubang coil . Central conductor ( konduktor pusat ) , digunakan untuk menginspeksi benda uji yang berbentuk cincin , silinder , atau tubular. Central conductor terbuat dari batang silindris bahan non magnetik dan dari feromagnetik yang sangat konduktif. Kepadatan garis magnetik bervariasi dari 0 disumbu batang konduktor menjadi maksimum dipermukaan batang konduktor dan diluar batang konduktor kepadatan flux menurun sesuai dengan jarak radial dengan sumbu konduktor.

Page 73: 168601449 Inspeksi Lasa

73 (a) KONDUKTOR NON MAGNETIK ( μ= 0 ) MEMUAT ARUS SEARAH. (b) KONDUKTOR FEROMAGNETIK ( μ> 1.0 ) MEMUAT ARUS SEARAH (c) KONDUKTOR FEROMAGNETIK ( μ> 1.0 ) MEMUAT ARUS BOLAK BALIK. Untuk menghitung kepadatan garis flux diluar konduktor , diasumsikan arus terkonsentrasi disumbu batang konduktor , apabila radius batang =R dan kepadatan flux = B , pada permukaan batang sama dengan gaya magnetisasi H , jadi kepadatan flux pada jarak 2R dari sumbu batang = H/2 dan pada jarak 3R = H/3. Kepadatan flux akan lebih padat dalam batang yang terbuat dari feronmagnit daripada bahan non magnetik walaupun arus yang melewatinya sama besar. Kepadataan flux dipermukaan batang = μ H , dimana μ adalah permeability material. Permeability adalah perbandingan ( ratio ) antara induksi magnetik dengan intensitas magnetisasi atau dengan

R R

B = H B’ = H

B = μ H

R

B’ = H

B = μ H

B’ = H

B 1 = μ I H ‘’

B’’ = H’’ SILINDER

CENTRAL CONDUCTOR

KONDUKTOR

(a) (b)

(c)

Page 74: 168601449 Inspeksi Lasa

74kata lain kemudahan material untuk menerima magnetisasi. Jadi material feromagnetik akan memiliki kepadatan flux pada permukaan batang berlipat ganda daripada bahan non magnetik , namun diluar batang memiliki kurva yang sama dalam tingkat kepadatannya , yakni makin jauh dati permukaan batang makin mengecil. Apabila batang central conductor dimasukkan kedalam benda berbentuk tubular , maka kepadatan flux maksimum pada permukaan batang kemudian menurun diluar batang sesuai kurfa diatas dam menjadi maksimum dipermukaan sebelah dalam benda tubular tersebut. Didalam pelaksanaan inspeksi butir magnetik , manakala central conductor diletakkan menempel pada sebelah bawah bagian dalam bahan tubular , maka daerah yang effektif dapat diinspeksi adalah daerah disebelah atas konduktor sekitar 4 x diameter batang konduktor . Prod , adalah piranti yang praktis untuk mengadakan inspeksi butir magnetik dilapangan , terhadap peralatan yang banyak , besar dan berlokasi sulit dicapai dengan peralatan yang besar dan bulky. Walaupun prod tidak menghasilkan garis magnit melingkar seutuhnya , namun dengan dilengkapi remote switch sangat mudah menggerak gerakkan kesegala arah , sehingga keterbatasan tersebut tidak menghalangi fungsinya yang baik . Prod juga amat peka untuk mengungkap jenis defect yang keseluruhannya berada dibawah permukaan karena menggunakan arus setengah gelombang ( half wave current ) , serbuk magnetik kering dan proses magnetisasi terus menerus.

d

4 d

Page 75: 168601449 Inspeksi Lasa

75Namun demikian ada beberapa segi kekurangan dalam penggunaan prod ini , yakni : 1) Daerah magnetisasi yang efektif hanya berada diantara

sepasang prod dan sedikit disekitarnya. Jarak antar prod paling jauh hanya 12 inci , dan hal ini sangat jarang dilakukan , biasanya jarak tersebut jauh kurang dari 12 inci. Namun karena ringannya , prod tetap dapat mencakup permukaan yang luas seperti misalnya tangki penimbun.

2) Gangguan yang berasal dari sumber lain sering mengganggu pengungkapan defect.

3) Penggunaan prod harus ekstra hati hati agar tidak membakar permukaan benda uji yang halus (machined). Timbulnya busur nyala listrik biasanya disebabkan adanya kotoran yang mengganjal diantara ujung prod dan permukaan benda uji.

Prod dapat difungsikan secara terpisah ( single type ) , namun dapat pula dipasang secara ganda ( tandem ). Metoda induksi , merupakan metoda yang praktis untuk menguji benda benda yang berbentuk cincin tanpa harus mengalirkan arus listrik pada benda tersebut , sehingga bahaya terbakarnya permukaan benda uji tidak akan terjadi. Magnetisai lingkar terjadi apabila benda uji diposisikan tepat pada daerah magnetisasi yang sama kuat disekeliling konduktor ( flux lingkage ).

Page 76: 168601449 Inspeksi Lasa

76

BATANG BESI MURNI

COIL MAGNETISASI

BENDA UJI

ARUS MAGNETISASI

LADANG MAGNETIK TAROIDAL

DEFECT

BENDA UJI

LADANG MAGNIT

KEPALA HUBUNG ( CONTACT HEAD ) DEFECT

Page 77: 168601449 Inspeksi Lasa

77Akibat terjadinya perubahan pada kepadatan flux ( naik , turun ) , terjadi pula arus induksi yang mengalir pada ring dengan arah terbalik daripada arah garis flux . Besarnya arus ini tergantung dari keterkaitannya dengan jumlah flux ( flux linkage ) . Dengan naiknya flux linkage , naik pula laju perubahan kepadatan flux , demikian pula arus induksi bertambah . Disebabkan oleh adanya arus induksi pada cincin ini , terjadilah ladang magnit lingkar yang lazim disebut “ toroidal “ magnetic field yang melingkupi seluruh permukaan cincin. Untuk memperkuat jumlah flux linkage ditengah tengah cincin dipasang batang besi murni. Jenis arus magnetisasi tergantung pada karakteristik benda uji . Apabila metoda magnetisasi residual digunakan , seperti misalnya untuk pengujian bearing races atau benda lain yang memiliki daya simpan magnit yang tinggi ( magnetic retentivity , digunakan arus searah. Dengan cara menginterupsi arus ini secara cepat akan memotong arus secara cepat , sehingga mengakibatkan hilangnya magnetic flux secara cepat pula . Kondisi ini akan menghasilkan arus pulsa tunggal dengan kekuatan tinggi ( high Amperage ) yang teralirkan secara melingkar. Sehingga benda uji akan termagnetisasi secara residual dengan ladang / medan magnit toroidal. Keadaan ini memungkinkan pengungkapan defect / non konformasi yang berorientasi melingkar ( circumferential ). Namun apabila bentuk benda merupakan cincin dengan piringan ditengahnya , sistim dua kepala hubung tidak mengasilkan arus induksi melingkar namun cenderung memotong melewati piringan. Jika hal ini terjadi maka diperlukan dua buah pole berbentuk tubular dikedua sisi piringan , dengan demikian akan terjadi aliran arus induksi pada cincin dan terjadi pula medan magnit melingkar yang digunakan sebagai sarana pengungkapan defect berorientasi circumferential. Hal ini dapat dilihat pada sketsa berikut ini. Kedua pole ini terbuat dari bahan feromagnetik yang terlaminasi untuk meminimalkan arus eddy pada pole tersebut yang diambil dari arus induksi ( eddy ) yang tercipta pada benda uji. Pole dapat terbuat dari batangan yang terdiri dari silinder non konduktif yang diisi padat dengan kawat , atau dari pipa yang berdinding tebal untuk memotong arus eddy. Metoda arus eddy ini sesuai untuk menguji bola bearing yang permukaannya dipoles , sehingga pengungkapan defect tidak akan merusak permukaan terpoles tadi. Karena sifat dan ukuran defect yang terjadi pada bola bearing biasanya sangat

Page 78: 168601449 Inspeksi Lasa

78kecil dan kesegala arah , metoda penyemprotan serbuk magnetik sebaiknya menggunakan sistim basah ( oil suspended material ).

DEFECT

POLE TUBULAR

BENDA UJI

ARUS EDDY

ARUS MAGNETISASI

KEPALA HUBUNG

POLE TUBULAR

Page 79: 168601449 Inspeksi Lasa

79PERMEABILITAS Permeabilitas adalah terminologi yang diberikan kepada kemudahan suatu ladang / medan magnit atau flux yang dapat diatur didalam suatu sirkit magnetik. Pada suatu material , permeabilitas bukan merupakan harga yang tetap , namun merupakan ratio ( perbandingan ). Pada suatu harga tertentu dari suatu gaya magnit , permeabilitas ( μ ) adalah perbandingan antara kepadatan flux ( B ) dan gaya magnetisasi ( H ) , jadi μ = B / H , gauss per oersted. Terdapat beberapa jenis permeabilitas yang digunakan didalam uji butir magnetik , yakni : permeabilitas material , permeabilitas maksimum, permeabilitas efektif ( yang tampak ) , dan permeabilitas awal . Permeabilitas material adalah perbandingan antara kepadatan flux dan gaya magnetisasi . Kedua dua faktor tersebut dapat diukur selama keseluruhannya berada didalam material. Pengukuran menggunakan fluxmeter dan hasilnya disusun dalam suatu kurva magnetisasi (hysterisis). Permeabilitas maksimum Didalam inspeksi butir magnetik , level magnetisasi biasanya ditentukan sedikit dibawah kurva magnetisasi normal untuk jenis material tertentu , permeabilitas maksimum material terjadi didekat titik ini . Untuk baja engineering pada umumnya , permeabilitas maksimum berkisar antara 500 hingga lebih dari 2000 gauss per oersted . Angka 500 adalah untuk baja nir noda seri 400 . Permeabilitas khusus untuk material engineering belum ada . Jika ada , nilainya dapat menyesatkan . Pada umumnya harga permeabilitas material ditentukan oleh rule of thumb . Karenanya didalam inspeksi butir magnetik hal ini tidak merupakan suatu keharusan yang mutlak.

Page 80: 168601449 Inspeksi Lasa

80 Permeabilitas efektif , adalah perbandingan antara kepadatan flux pada benda uji dengan gaya magnetisasi , dimana gaya magnetisasi tersebut diukur pada titik yang sama saat benda uji tadi belum ada disitu. Permeabilitas efektif tidak sepenuhya merupakan karakter suatu material , namun lebih ditentukan oleh bentuk benda uji . Hal ini penting bagi magnetisasi longitudinal. Permeabilitas awal , Adalah angka perbandingan antara kepadatan flux dan gaya magnetisasi , manakala keduanya mendekati 0. Dengan makin besarnya gaya magnetisasi , medan magnit didalam benda uji naik pula sepanjang kurva “ virgin / asli “ dari loop hysteresis. 6 . 6 MAGNETIK HYSTERISIS Bahan fero magnetik apabila dimagnetisasi dengan dimasukkan kedalam pengaruh medan magnit diluar benda tersebut , tidak akan kembali netral apabila medan magnit tersebut dicabut. Pada kenyataannya bahan tersebut mengalami medan terbalik dengan kekuatan tertentu untuk mendemagnetisasikannya ( diluar langkah memanasi hingga titik Curie ). Apabila medan magnit dari luar, yang dapat diatur , dipertemukan dengan bahan yang masih asli ( firgin ), kurva magnetisasi bahan tersebut dapat dibuat dengan menggunakan peralatan pengukur. Sebagai contohnya dapat dilihat pada kurva hysterisis berikut ini , dimana specimen yang masih firgin ( unmagnetized ) kondisinya ditempatkan pada titik 0 . Dengan menaikkan daya magnetisasi perlahan lahan , kepadatan flux pada material naik secara cepat pada awalnya kemudian melambat hingga mencapai suatu titik , dimana jika magnetisasi diteruskan tidak akan menaikkan kepadatan flux . Hal ini ditunjukkan oleh kurva dengan garis titik titik ( 0 – a ). Dalam keadaan ini material disebut telah kenyang ( jenuh ) dengan magnetisasi. Apabila magnetisasi dikurangi sedikit sedikit hingga menjadi 0 terjadilah kurva ( a – b ) . Jumlah daya

Page 81: 168601449 Inspeksi Lasa

81

c

0

GAYA COERCIVE ( H c )

0 f

GAYA COERCIVE ( H c )

( c ) ( d )

0

B+ KEPADATAN FLUX a

B - KEPADATAN FLUX

TITIK KEJENUHAN FLUX MAX.

H - H +

GAYA MAGNETIK

MAGNETISASI SISA ( B r )

b

a ( a ) ( b )

( f )

KURVA HYSTERISIS

( e ) a

f

d

e

Page 82: 168601449 Inspeksi Lasa

82magnit yang dapat ditahan oleh bahan baja pada titik ( b ) disebut magnit residual ( sisa daya magnit ). Apabila arus magnetisasi dibalik dan sedikit demi sedikit dinaikkan , kepadatan flux terus berlanjut menipis . Kepadatan flux tidak akan menjadi 0 apabila titik ( c ) tercapai , saat mana gaya magnetisasi diekspresikan dalam garis ( 0 – c ) yang disebut gaya coercive ( H-c ) didalam material. Material feromagnetik menahan sejumlah sisa gaya magnetik setelah dipertemukan dengan gaya magnetisasi. Apabila sifat magnetik bahan feromagnetik diorientasikan sebagai gaya magnetisasi , maka sebagian dari sifat tadi akan tetap terorientasi hingga tambahan gaya magnit dengan arah berlawanan memaksa sisa sifat tadi kembali keorientasi random aslinya. Gaya ini lazim disebut gaya coercive . Sewaktu gaya arah berlawanan ini dinaikkan kekuatannya melebihi titik ( c ) , maka tercapailah titik ( d ) dimana material menjadi jenuh termagnetisasi . Gaya magnetisasi kembali ketitik 0 dan terbentuklah deline yang menyimpan sisa magnetisasi polaritas terbalik ( reversed polarity residual magnetism ) ( Br ) didalam material. Dengan menaikkan gaya magnetisasi kearah semula ( original ) lengkaplah kurva ( e-f-a ) . Sekarang seluruh cycle terbentuk secara utuh. Area didalam loop a-b-c-d-e-f-a disebut kurva hysterisis. Apabila loop hysterisis langsing menunjukkan bahwa material memiliki retentivity ( kemampuan menyimpan ) yang rendah , yakni memiliki sifat menyimpan sisa medan magnit yang rendah dan mudah termagnetisasi ( low reluctance = keengganan rendah ). Sebaliknya loop yang gemuk menunjukkan keengganan menerima magnetisasi sehingga sulit termagnetisasi.

SERBUK MAGNETIK Tipe Serbuk magnetik adalah butir butir halus bahan feromagnetik yang dikondisikan untuk dapat menyerap zat warna ( fluorescent atau non fluorescent ) untuk membuatnya sangat mencolok pada latar belakang permukaan benda uji. Serbuk ini didesign untuk dapat

Page 83: 168601449 Inspeksi Lasa

83digunakan dalam keadaan kering maupun dicampur dengan cairan yang cocok . Karakter serbuk Bahan untuk serbuk magnetik harus memiliki permeabilitas yang tinggi sehingga mudah termagnetisasi dan tertarik pada kebocoran flux akibat adanya cacat dibawah permukaan , serta memiliki retentivitas rendah sehingga tidak terjadi saling tarik menarik antar butir serbuk ( magnetic agglomeration ). Untuk mendapatkan hasil yang konsisten , ukuran dan bentuk butir serbuk harus dikontrol . Butir serbuk magnetik harus bebas dari racun , karat , minyak / gemuk , cat , kotoran dan bahan kontaminan lainnya. Kedua jenis serbuk dijamin aman dari kandungan racun dan sifat mudah terbakar , apabila digunakan sesuai dengan rekomendasi pabrik pembuat. Serbuk kering Serbuk magnetik kering didesign untuk dapat disemprotkan langsung pada daerah yang dicurigai memiliki cacat terbuka maupun bawah permukaan. Penggunaan biasanya hanya satu kali pakai saja dan seterusnya dibuang ( expendable ) , walaupun sering kali dikumpulkan kembali dan digunakan untuk inspeksi berikutnya , namun untuk menjaga mutu akurasi pengungkapan , disarankan pemakaian hanya satu kali saja. Kelebihan jenis ini adalah bahwa penggunaan dapat disegala cuaca baik panas ( hingga 315˚C / 600˚F ) maupun sangat dingin dimana tehnik penyemprotan basah tidak efektif lagi. Suatu lapisan organik berwarna mencolok , yang diberikan pada serbuk ini untuk menghasilkan pengungkapan yang kontras terhadap permukaan benda uji , akan kehilangan warna pada suhu panas tersebut diatas. Jadi sebaiknya pihak pemasok harus terlebih dahulu diberi informasi tentang kondisi operasi suhu tinggi ini agar mereka dapat memasok serbuk yang tepat guna.

Page 84: 168601449 Inspeksi Lasa

84Keuntungan. Serbuk kering lebih unggul dibanding dengan tehnik aplikasi basah karena : 1) mampu mendeteksi cacat dekat permukaan dibenda uji yang

berukuran besar dengan menggunakan peralatan portabel untuk magnetisasi lokal.

2) sangat sesuai untuk mengungkap cacat yang agak jauh dari permukaan dengan menggunakan arus setengah gelombang .

3) mudah membersihkannya. Kerugian 1) tidak dapat digunakan diruangan tertutup tanpa menggunakan

alat pernafasan. 2) Kemungkinan pengungkapan ( probability of detection – POD )

kurang dari tehnik basah. 3) Sulit menggunakannya untuk posisi diatas kepala (

overhead ). 4) Pembuktian lebih kurang dibanding teknik basah karena serbuk

segera terhapus manakala daya magnetisasinya hilang. 5) Produktivitas pengungkapan rendah. 6) Sulit untuk proses inspeksi sistim automotive. Jenis non fluorescent Walaupun bubuk kering dapat diberikan dalam segala warna , namun yang paling sering adalah warna abu abu muda , hitam , merah dan kuning. Pemilihan warna didasarkan atas kebutuhan untuk mendapatkan pengungkapan yang mencolok. Inspeksi dilaksanakan dalam penerangan biasa ( visible light ) atau dibawah sinar matahari. Jenis fluorescent Digunakan hanya untuk obyek inspeksi khusus , karena harganya yang sangat mahal dan penggunaan yang terbatas. Inspeksi dengan sarana ini memerlukan ruang yang gelap dan lampu ultraviolet atau sinar hitam yang jarang ada dilapangan.

Page 85: 168601449 Inspeksi Lasa

85Sistim penyemprotan basah Serbuk magnetik ini didesign untuk dapat dicampur dengan cairan pengangkut seperti air atau minyak distilat ringan dalam konsentrasi tertentu . Penggunaannya dengan cara dialirkan , ditumpahkan atau disemprotkan . Jenis ini dipasok baik dalam tipe non fluorescent maupun fluorescent. Serbuk ini dapat dipasok dalam kondisi sudah tercampur dengan cairan pengangkut atau dalam keadaan kering yang kemudian dicampur sendiri oleh pihak pengguna. Biasanya tehnik penyemprotan basah ini dilaksanakan pada posisi horisontal dimana cairan campuran serbuk dapat ditampung dan digunakan ulang secara terus menerus , namun ada kalanya digunakan juga untuk satu kali inspeksi saja kemudian langsung dibuang dengan menggunakan sistim aerosol ( kaleng bertekanan ). Tehnik penyemprotan basah sesuai untuk mengungkap cacat cacat ukuran kecil Tehnik penyemprotan basah sesuai untuk mengungkap cacat cacat ukuran kecil , namun jika kekentalan cairan pengangkut melebihi 5 cSt atau centi Stoke ( 5 mm2/detik) , demikian juga jika suhu operasi > titik flash ( menyala sendiri ) dari cairan minyak pengangkut, teknik ini tidak mendukung. Untuk menjamin mutu suspensi yang konsisten diperlukan alat pengaduk. Tehnik penyemprotan basah biasanya digunakan didalam ruangan dimana kondisi pencahayaan dan suhu kamar terkontrol dan tersedianya peralatan yang tepat. Serbuk basah tipe fluorescent akan bersinar kemilau kuning kehijauan apabila disinari black light sehingga sangat mencolok pada latar belakang permukaan uji . Karenanya tipe fluorencent sering digunakan untuk tehnik basah. Apabila ditekankan oleh pihak operasi pentingnya limitasi keberadaan chlorine atau sulfur , maka harus digunakan metoda uji D 129 dan D 808 . Cairan minyak distilat ringan berlaku pula sebagai bahan pencegah pengkaratan pada permukaan benda uji.

Page 86: 168601449 Inspeksi Lasa

86Cairan minyak ini harus tidak mengganggu daya fluorencent dari serbuk magnetik dan tidak menurunkan kondisi mutu serbuk magnetiknya jika disimpan berlama lama. Jika digunakan pada suhu 38˚C / 100˚F , kekentalan tidak boleh melebihi 3.0 cSt , dan pada suhu terrendah yang diijinkan untuk cairan minyak tersebut , kekentalan tidak boleh melebihi 5.0 cSt. Suhu uji harus dibawah 93˚C/200˚F agar minyak tidak menyala sendiri (metoda D 93 ). Cairan pengangkut harus tidak berbau dan tidak mengganggu pengguna ( menimbulkan iritasi ) . Akan halnya cairan pengangkut berupa air harus memenuhi persyaratan dibawah ini : • Memiliki sifat wetting ( membasahi ) yang bagus terutama pada

permukaan yang halus / mengkilat. • Mampu mensuspensi serbuk magnetik dengan baik (

bukan melarutkan ) . • Tidak berbuih • Tidak menimbulkan karat pada permukaan uji. • Tidak lebih kental dari 3 cSt pada 38˚C. • Tidak bersifat fluorescent sehingga mengganggu fungsi serbuk

fluorescent itu sendiri. • Tidak mudah bereaksi terhadap serbuk magnetik sehingga

merusak mutunya. • Konsentrasi suspensi harus tetap konsisten , untuk itu kontrol

selalu dilaksanakan setiap hari . Jika konsentarasi berubah akan menentukan mutu pengungkapan cacat.

Terdapat jenis serbuk magnetik berbentuk flake ( kepingan kepingan kecil ) yang disuspensi dalam cairan minyak berat yang bersifat slurry / kental sehingga dapat bertahan agak lama dipermukaan sehingga pengungkapan cacatpun lebih lama . Karenanya sesuai untuk pengujian pada posisi horisontal dan diatas kepala. Tipe cairan ini tidak mudah terbakar. Teknik aplikasinya dikuas / dilaburkan. Cairan polymer sebagai pengangkut serbuk Cairan ini memiliki kelebihan dapat mengeras setelah mengering , sehingga indikasi yang terjadi dapat terabadikan. Penggunaannya

Page 87: 168601449 Inspeksi Lasa

87harus sesuai dengan rekomendasi pihak pemasok. Karena sifatnya maka sangat sesuai untuk pengujian lokasi yang sulit terlihat seperti misalnya lubang baut. 6 . 8 PERSIAPAN BENDA UJI Umum. Permukaan benda uji harus bersih , kering , dan bebas dari kontaminan seperti kotoran , minyak / gemuk , karat yang mudah lepas , kerak / oksida , pasir bekas cor coran , lint , cat tebal , terak ( slag ) , dan percikan las yang dapat menghambat mengalirnya cairan suspensi. Daerah sekitar bagian yang diinspeksi harus juga dibersihkan untuk memudahkan pengungkapan cacat. Lapis non konduktif Lapis non konduktif seperti halnya cat dengan ketebalan 0,05 mm ( 1 atau 2 mil ) tidak akan mempengaruhi pengungkapan cacat , namun dibagian yang digunakan untuk hubungan dengan arus magnetisasi , lapis cat tersebut tetap harus dibuang. Jika lapis non konduktif > 2 mil , harus dapat dibuktikan bahwa teknik butir magnetik masih cukup efektif . Lapis konduktif Lapis konduktif seperti oksida tebal dan chrome plating dapat mengalingi cacat bawah permukaan. Sebagaimana halnya lapis non konduktif , teknik butir magnetik pada kondisi ini harus dapat membuktikan efektivitasnya mengungkap cacat. Sisa sisa magnetisasi Sisa magnetisasi yang masih tertinggal pada benda uji akibat inspeksi butir magnetik terdahulu , dapat mengganggu pengungkapan cacat , karenanya sebelum uji butir magnetik harus didemagnetisasikan terlebih dulu .

Page 88: 168601449 Inspeksi Lasa

88Pembersihan permukaan uji Permukaan uji dibersihkan dengan detergent , solvent organik , atau secara mekanis . Biasanya permukaan as welded ( setelah dilas ) , as rolled ( setelah dirol ), as cast ( setelah dicor ) atau as forged ( setelah ditempa ) , dalam keadaan relatif bersih , namun jika permukaan tidak rata / kasar , interpretasi terhadap indikasi cacat mungkin sulit karena serbuk magnetik akan terperangkap sebelum dapat mengumpul pada bocoran flux. Jika keadaan meragukan , pengujian dapat diulang lagi sesuai urutan yang benar. Penyumbatan atau penutupan lubang Lubang lubang, yang dapat termasuki serbuk magnetik pada saat permukaan benda di uji butir magnetik , sedangkan serbuk magnetik tadi dapat mengganggu operasi atau merusak bagian dalam dari peralatan yang diuji tersebut, maka atas ijin pihak pemilik , lubang lubang tadi harus ditutup sementara dengan bahan yang mudah dilarutkan dengan solvent , sebelum uji butir magnetik dilaksanakan.

URUT URUTAN LANGKAH PENGUJIAN Menyusun urut urutan aplikasi Urut urutan dalam aplikasi butir magnetik terkait dengan hubungan antara waktu , aplikasi serbuk magnetik , dan penciptaan ladang / medan magnit. Ada dua metoda uji butir magnetik , yakni metoda magnetisasi terus menerus dan metoda sisa daya magnit ( residual magnetism ). Magnetisasi terus menerus ( continuous magnetization ) Metoda magnetisasi terus menerus digunakan hampir diseluruh aplikasi baik kering maupun basah , kecuali apabila spesifikasi menentukan lain. Pelaksanaan uji butir magnetik kering dengan metoda magnetisasi terus menerus sangat berbeda dengan uji butir magnetik basah. Penjelasan rinci adlah sebagai berikut : Teknik uji magnetik terus menerus butir kering Butir kering akan kehilangan sebagian besar mobilitasnya manakala bersentuhan dengan pemukaan uji . Oleh karena itu permukaan benda uji harus dalam keadaan termagnetisasi , saat serbuk kering

Page 89: 168601449 Inspeksi Lasa

89tersebut mengudara sewaktu disemprotkan , dimana masih memiliki kebebasan untuk tertarik dan berkumpul pada bocoran flux yang ada dipermukaan uji sebelum menyentuh bagian lain dari permukaan uji tersebut. Penyaluran arus magnetisasi kebenda uji harus dilaksanakan sebelum aplikasi serbuk kering dilaksanakan, kemudian arus tersebut diputuskan setelah aplikasi butir kering selesai dilaksnakan dan indikasi cacat telah terungkap serta sisa sisa serbuk telah dihembus pergi. Arus magnetisasi jenis rektifikasi arus bolak balik setengah gelombang dan arus jenis unrectified AC memberi tambahan mobolitas serbuk kering dipermukaan benda uji. Uji butir magnetik jenis serbuk kering ini sering digunakan dengan menggunakan prod yang menghasilkan magnetisasi lokal , dimana pengungkapan indikasi cacat dilaksanakan saat butir kering disemprotkan. Teknik uji magnetik terus menerus butir basah Biasanya dilaksanakan pada permukaan benda uji horisontal . yang diawali dengan mengguyur benda uji dengan campuran suspensi untuk membanjiri permukaan uji dengan suspensi butir magnetik , dan kemudian menghentikan pengguyuran segera sebelum pemutusan aliran arus magnetisasi . Waktu pengaliran arus magnetisasi biasanya dalam interval sekitar ½ detik dengan 2 x atau lebih aliran diberikan pada permukaan uji . Teknik magnetisasi terus menerus campuran suspensi slurry Teknik ini menggunakan cairan polimer sebagai sarana angkut kepingan kepingan ( flake ) magnetik . Diperlukan berkali kali aliran magnetisasi yang agak diperlama waktunya pada permukaan benda uji disebabkan oleh mobilitas flake magnetik yang sangat lamban dalam cairan angkut yang sangat kental. Teknik magnetisasi terus menerus yang sebenarnya. Dalam teknik ini arus magnetisasi dipertahankan selama pelaksanaan proses uji butir magnetik dan selama pemeriksaan temuannya pada benda uji. Teknik magnetisasi residual Pada teknik ini , butir magnetik diaplikasikan setelah aliran arus magnetisasi diputus. Hal ini baru dapat dilaksanakan manakala material memiliki daya retentivitas yang relatif tinggi sehingga sisa magnetik flux yang bocor cukup kuat untuk menarik serbuk magnetik dan membentuk indikasi cacat. Teknik ini sesuai jika

Page 90: 168601449 Inspeksi Lasa

90diintegrasikan dengan persyaratan produksi dan handling ( penanganan ) atau dengan persyaratan internasional yang membatasi tingkat kepekaan uji butir magnetik , seperti misalnya untuk perpipaan dan peralatan tubular lainnya. Jika terbukti teknik magnetisasi residual kurang meyakinkan untuk mengungkap keberadaan defect , maka digunakan teknik magnetisasi continuous . Pemutusan cepat arus magnetisasi ( current quick break ). Peralatan arus bolak balik gelombang penuh terrektifikasi ( full wave rectified alternating current ) untuk teknik magnetisasi residual , harus dilengkapi dengan mekanisme pemutus cepat ( quick break ) arus magnetisasi yang konsisten.

Page 91: 168601449 Inspeksi Lasa

91

TIPE ARUS MAGNETISASI Tipe dasar arus magnetisasi Terdapat empat jenis arus listrik yang digunakan untuk magnetisasi , yakni : arus bolak balik , arus bolak balik terrektifikasi setengah gelombang satu fase ( single phase halve wave rectified alternating current ) , arus bolak balik terrektifikasi gelombang penuh ( full wave rectified alternating current ) , dan arus searah untuk hal hal khusus. Arus bolak balik Untuk mendeteksi cacat , arus bolak balik lebih sering digunakan untuk magnetisasi , seperti untuk mendeteksi retak fatigue yang terbuka kepermukaan . Yang terkait dengan jenis arus ini adalah “ skin affect “ yang menahan medan magnit hanya dipermukaan dan sedikit dibawah permukaan. Alternating current juga digunakan untuk demagnetisasi benda uji setelah uji butir magnetik usai dikerjakan . Adapun teknik yang digunakan adalah through coil ( melalui lubang coil ) karena alasan kecepatan dan kemudahannya. Arus bolak balik terrektifikasi setengah gelombang Jenis arus ini sering digunakan untuk teknik butir kering dan magnetisasi lokal , misalnya dengan menggunakan prod dan yoke . Untuk mencapai kedalaman penetrasi guna mengungkap keberadaan defect dalam pengelasan dan cor coran bahan ferrous. Sebagaimana halnya arus alternating , jenis arus satu fase ini digunakan dengan nama “ arus magnetisasi “. Arus bolak balik terrektifikasi gelombang penuh Jenis arus ini dapat menggunakan satu atau tiga fase . Jenis tiga fase memiliki keunggulan garis amperase yang lebih rendah ( lower line amperage ) , sedangkan jenis satu fase harganya lebih murah. Jenis arus gelombang penuh ini sering digunakan manakala diperlukan metoda magnetisasi residual. Dengan teknik magnetisasi terus menerus , arus gelombang penuh ini digunakan untuk memagnetisasi benda uji yang terlindungi cat atau chrome plated. Karena mobilitas butir magnetik sangat lambat , maka harus diupayakan agar waktu yang diperlukan untuk pengumpulan butir magnetik pada daerah bocoran flux dapat diperpanjang Arus searah

Page 92: 168601449 Inspeksi Lasa

92Arus searah dapat dihasilkan dari sejumlah battery , dan dari generator arus searah. Penggunaannya kalah dibanding dengan dua jenis arus yang terakhir dibahas diatas dan terbatas untuk hal hal khusus saja mengingat harga battery dan biaya pemeliharaan yang mahal. Sebagai contoh m1salnya untuk menghasilkan magnetisasi residual pada perpipaan , casing , tubing dan drill pipe diperlukan sekelompok kapasitor.

KEKUATAN MEDAN MAGNIT Kekuatan ladang magnit Agar dapat menghasilkan indikasi yang dapat diinterpretasikan , medan magnit pada benda uji harus memiliki kekuatan cukup dengan orientasi yang dikehendaki. Agar mutu indikasi konsisten , kekuatan medan magnit harus dikendalikan didalam batas batas yang wajar. Biasanya sekitar 25 %. Faktor yang mempengaruhi kekuatan medan magnit adalah ukuran , bentuk , ketebalan penampang , bahan pembuat serta teknik magnetisasi. Berhubung faktor faktor ini bervariasi , sulit untuk membuat aturan yang ketat untuk kekuatan medan magnit pada setiap konfigurasi benda uji. Menentukan kekuatan medan / ladang magnit Kekuatan medan magnit dapat ditentukan sebagai berikut : • Jenis cacat diketahui melalui percobaan terhadap benda uji yang

sama / identik yang memiliki jenis cacat yang telah diketahui. • Cacat tiruan adalah “ pie “indikator lapangan dan slotted shim.

GAGANG NON FERROUS 3/4 -- 1”

8 JURING PIE CARBON STEEL DISOLDER KERAS BERSAMA

CELAH MAKSIMUM 1/32 “

INDIKATOR MEDAN MAGNIT ( PIE )

DAN DIPLATED DENGAN TEMBAGA

Page 93: 168601449 Inspeksi Lasa

93

DESIGN LEMPENG BERPARIT

A

A

C

B

D

C

B

D E

A

G

F

B C

D

G

SLOT TI PE B

SLOT TIPE C SL

OT T

I PE

R

ITEM UKURAN TOLERANSI

A ( 1 ) + 1 mm B 0.05 mm + 0.0001 mm C 0.005 mm + 0.0001 mm D lihat ASME V.20.4.2 + 0.0001 mm E ( 1 ) + 1 mm F ( 1 ) + 1 mm

( 1 )

SEBA

GAIM

ANA

DITE

NTUK

AN O

LEH

PIHA

K PE

MBUA

T. U

KURA

N LI

HAT

ASME

V

20. 4

. 8

Page 94: 168601449 Inspeksi Lasa

94

Kekuatan medan magnit tangensial probe Hall-effect ( hall-effect probe-tangential field stregth ) Kekuatan medan magnit yang dipasok secara tangensial sebagaiamana diukur melalui proba Hall-effect dalam jangkauan dari 30 ~ 60 Gauss ( 2.4 ~ 4.8 kAM ) dianggap telah cukup. Dalam beberapa hal kekuatan medan antara 10~150 G mungkin diperlukan. Penggunaan Rumus imperial Terdapat 4 buah rumus imperial untuk menentukan kekuatan medan magnit. Rumus rumus tersebut adalah rule of thumb , sehingga pengunaannya memerlukan pertimbangan. Penggunaan tersebut mungkin akan mengarah ke: • Magnetisasi berlebihan yang menyebabkan latar belakang butir

magnetik berlebihan pula sehingga mempersulit interpretasi. • Liputan yang kurang memadai. • Pemilihan geometri pengujian yang kurang memadai. • Kombinasi dari hal hal tersebut diatas.

Panduan untuk menentukan kekuatan medan magnit. Magnetisasi dari induksi central conductor . Central conductor digunakan secara luas dalam uji butir magnetis untuk mendapatkan : • Medan magnit melingkar dipermukaan luar / dalam benda uji

bentuk tubular yang tidak dapat digantikan fungsinya oleh teknik arus magnetisasi langsung.

• Sarana magnetisasi benda uji tanpa hubungan langsung sehingga menghindarkan kemungkinan terbakarnya permukaan akibat busur nyala.

• Keuntungan proses yang sangat berarti dibanding teknik arus magnetisasi langsung pada benda uji bentuk cincin.

• Secara umum , central conductor memungkinkan magnetisasi menyeluruh sekaligus . Medan magnit konsentris terhadap

-1

Page 95: 168601449 Inspeksi Lasa

95sumbu benda uji , dan berkekuatan maksimum pada permukaan sebelah dalam. Kebutuhan arus magnetisasi sama dengan apabila benda uji berbentuk pejal dengan diameter luar yang sama.

• Apabila central conductor dipasang secara off set dimana bagian atas central conductor menempel pada permukaan sebelah dalam bagian atas benda uji. Kekuatan arus berkisar antara 12 A per mm diameter benda uji hingga 32 A per mm diameter benda uji ( 300 ~ 800 A/ inci). Diameter benda uji adalah jarak terpanjang antara dua titik dikeliling sebelah luar benda uji. Biasanya untuk mendeteksi inklusi atau untuk memeriksa tingkat permeabilitas yang rendah dari paduan metal seperti misalnya baja precipitation hardening digunakan arus yang lebih tinggi ( 500 A / in ~ 1000 A / in. ) Jarak efektif yang dapat diinspeksi adalah sekitar 4 x diameter central conductor. Untuk menguji keseluruhan keliling benda uji , benda uji diputar pada central conductor dengan overlap sekitar 10 %.

Magnetisasi lokal Menggunakan Prod Prod menghasilkan magnetisasi melingkar yang kekuatan medannya proporsional dengan kuat arus yang digunakan , namun bervariasi berdasarkan jarak antara dua prod dan ketebalan benda uji. Disarankan untuk pengujian bahan dengan ketebalan > ¾” digunakan prod dengan jarak 1 inci ( 90 ~ 110 A / 25mm ) . Pemberian energi cycle yang berkepanjangan dapat menyebabkan overheating lokal.

OVERLAP 10%

Page 96: 168601449 Inspeksi Lasa

96Jarak prod tidak boleh melebihi 8 “ ( 200 mm ) . Jarak prod < 2” ( 75 mm ) biasanya kurang praktis karena serbuk magnetik berkumpul disekitar prod . Apabila bidang yang akan diinspeksi melebihi ¼ jarak prod dihitung dari sumbu kesumbu prod , intensitas ladang magnit harus diukur pada sisi bidang yang akan diinspeksi . Menggunakan yoke Kekuatan medan magnit suatu yoke ( atau magnit permanen ) dapat ditentukan secara empiris dengan mengukur kekuatan angkatnya . Apabila proba Hall-effect digunakan , harus diletakkan dipermukaan benda uji ditengah tengah kedua pole. Magnetisasi longitudinal oleh air-core coil Magnetisasi benda uji secara longitudinal dihasilkan dengan cara mengalirkan arus listrik pada kumparan ( coil ) melalui bagian benda uji yang akan diperiksa . Medan magnit tercipta paralel dengan sumbu coil.

AIR-CORE COIL

TAIL STOCK HEAD STOCK

BENDA UJI BAGIAN YANG TERMAGNETISASI

Page 97: 168601449 Inspeksi Lasa

97 Unit untuk pengukuran coil adalah Amper ( I ) x lingkar kumparan ( N ) . Jadi kekuatan suatu coil adalah ( N.I. ) . Jarak pada benda uji yang efektif untuk diinspeksi lebih kurang sama denga diameter coil magnetisasi. Jadi benda uji yang panjang harus diuji sebagian demi sebagian , dimana tiap bagian terssebut tidak boleh lebih panjang dari diameter coil. Terdapat 4 rumus empiris tentang magnetisasi longitudinal dengan menggunakan coil. Formula ini dipakai hanya karena sebelumnya telah diterapkan dan dibatasi untuk bentuk bentuk yang sederhana saja. Akan lebih cepat dan lebih akurat jika pengukuran menggunakan Gauss ( Tesla ) meter , karena hanya dengan menempelkan probanya pada benda uji saja kekuatan medan magnitnya langsung terbaca. Coil low fill-factor Luas penampang coil jenis ini jauh lebih besar dari luas penampang benda uji. Benda uji < 10% diameter sebelah dalam coil . Untuk magnetisasi yang baik , benda uji ditempelkan disebelah atas dalam lubang coil . Dengan sistim low fill-factor ini , kekuatan medan magnit yang bekerja pada benda uji yang berukuran panjang / diameter

LAMINATED CORE COIL

TAIL STOCK HEAD STOCK BENDA UJI

BAGIAN YANG TERMAGNETISASI SUMBER LISTRIK

Page 98: 168601449 Inspeksi Lasa

98( L/D ) antara 3 ~ 15 dapat dihitung sebagai berikut : ( 1 ) Benda uji ditempelkan pada dinding sebelah dalam coil NI = KI ( L/D ) ( + 10 % ) Dimana : N = jumlah belitan kabel kumparan coil I = arus coil yang digunakan , Amper. K = 45.000 ( constanta empiris ) L = panjang benda uji , inci D = diameter benda uji , inci. NI = amper kumparan. ( amper turn ). Contoh : Benda uji panjang 15 inci , dan diameter luar 5 inci , memiliki perbandingan L/D = 15/5 = 3. Jadi amper kumparan = 45.000 / 3 = 15.000 Amper , diperlukan untuk memagnetisasi benda uji dengan kekuatan medan magnit yang memadai. Apabila kumparan terdiri dari 5 putaran kabel , maka kuat arus yang diperlukan = 15.000/5 = 3000 A + 10% , dan jika belitan kabelnya berjumlah 500 , maka kuat arus yang diperlukan = 15000 / 500 = 30 A + 10 %. ( 2 ) Benda uji dititik pusat low-fill factor coil NI = KRI { ( 6 L/D ) – 5 } ( + 10% )

Page 99: 168601449 Inspeksi Lasa

99Contoh : Panjang benda uji 15 “ , diameter luar 5” , apabila coil dengan 5 belitan kabel , diameter 12 “ , digunakan , maka persyaratan amper kumparannya = 43.000 x 6 = 19.846 Kuat arus coil = 19.856/5 = 3969 + 10%. Coil intermediate full –factor Apabila penampang coil > 2 x diameter benda uji , dan < 10 x diameter benda uji : NI = ( NI) h f ( 10 – Y ) + ( NI ) i f ( Y – 2 ) Dimana : NI h f = nilai NI dihitung untuk coil fill-factor

tinggi . NI i f = nilai NI dihitung untuk coil fill-factor

rendah. Y = perbandingan antara luas

penampang coil dengan luas penampang benda uji .

Misalnya jika coil berdiameter dalam 10 “ dan benda uji berdiameter luar 5 “ , maka

Y = [π( 5 ) ] / [ π( 2.5 ) ] = 4. Coil fill – factor tinggi Apabila kabel dililitkan sepanjang benda uji , dimana luas penampang coil < 2x luas penampang benda uji ( termasuk bagian yang berlubang ) , coil memiliki fill-faktor tinggi. Untuk benda uji didalam coil fill-faktor tinggi , dimana L/D > 3 : NI = K + 10% Dimana K = konstanta empiris = 35.000.

( 6 x 3 ) – 5

8

2 2

( L/ D ) + 2

Page 100: 168601449 Inspeksi Lasa

100

Contoh : Benda uji panjang 10 “ dan diameter luar 2” . L/D = 5 , amper turn = 35.000 / ( 5 + 2 ) = 5.000 + 10% . Apabila kabel dibelitkan 5 x sepanjang benda uji , maka kuart arus coil = 5000 / 5 = 1000 Amper + 10% .

Catatan : apabila L/D < 3 , sebuah pole feromagnetik dengan garis tengah sama dengan bahan uji digunakan untuk menaikkan secara efektif nilai L/D , atau menggunakan metoda alternatif seperti misalnya menggunakan arus induksi . Untuk harga L/D > 15 , maka hal ini dianggap harga maksimum dan dapat diberlakukan dalam rumus rumus diatas. Perbandingan L/D dalam benda uji tubular Untuk benda tubular D harus diganti dengan D efektif atau disingkat D eff. D eff = [ ( A t - A h ) / π ] Dimana : A t = jumlah luas penampang benda uji A h = luas penampang bagian yang berlu bang Jadi rumus diatas dapat pula ditulis D eff = [ ( OD ) - ( ID ) ] . Dimana : OD = diameter luar benda uji ID = diameter dalam benda uji.

1/2

2 2 1/2

Page 101: 168601449 Inspeksi Lasa

101

INTERPRETASI INDIKASI 1. Indikasi yang valid ( berlaku )

Semua jenis indikasi yang valid adalah hasil dari berkumpulnya butir magnetik pada bocoran flux. Indikasi dapat relevant , tidak relevant , dan palsu.

2. Indikasi relevant ( terkait ) Indikasi relevant berasal dari bocoran flux yang diakibatkan oleh adanya cacat dibawah permukaan atau pada permukaan . Diperlukan evaluasi untuk menentukan bahwa indikasi dapat diterima atau harus ditolak berdasarkan persetujuan antara pihak pemesan dan pihak pemanufaktur benda uji.

3. Indikasi non relevant ( tidak ada kaitannya ) Indikasi ini disebabkan oleh bocoran flux yang berasal dari perubahan dipermukaan seperti misalnya lubang kunci ,lubang baut , sisi metal lain dari suatu sambungan las dua metal berbeda , dll. Indikasi ini tidak perlu dievaluasi.

4. Indikasi palsu Indikasi palsu adalah indikasi yang bukan berasal dari bocoran

flux , tetapi dari sebab lain , misalnya berkumpulnya serbuk karena terperosok didalam takik dipermukaan benda uji , atau karena terperangkap kerak karat , atau oksida.

INSPEKSI BUTIR MAGNETIK PADA LAS PIPA

Inspeksi butir magnetik pada obyek silindris sering menghadapi masalah seperti misalnya : konfigurasi yang sulit , terlalu banyak bocoran flux yang mengganggu , keperluan penggunaan arus induksi , magnetisasi terus menerus atau L/D rendah. Dibawah ini dicantumkan teknik inspeksi butir magnetik untuk perpipaan.

Page 102: 168601449 Inspeksi Lasa

102 1) Pipa / tubing sumur minyak Jenis cacat pada umumnya longitudinal pada batang pipa , dan transversal pada ujungnya . Karenanya seluruh panjang pipa dimagnetisasi lingkar dan diinspeksi untuk mengungkap cacat longitudinal , sedang diujungnya diberi magnetisasi longitudinal untuk mengungkap cacat transversal.

2) Sambungan las pada pipa baja Inspeksi butir magnetik dengan menggunakan prod dapat diandalkan untuk mengungkap cacat pada akar las dan las yang telah selesai pada pipa baja hingga diameter 3”. Untuk pipa diameter lebih besar dari 3” dapat digunakan inspeksi butir magnetik yang lebih cepat seperti teknik yang diterapkan pada

CENTRAL CONDUCTOR

CACAT / DEFECT

ARUS MAGNETISASI

CACAT / DEFECT

COIL MAGNETISASI

ARUS MAGNETISAS

Page 103: 168601449 Inspeksi Lasa

1031) Penempatan prod menentukan dalam mengungkap cacat

didalam sambungan las.

POSISI PROD UNTUK MENGUNGKAP

POSISI PROD UNTUK MENGKUNGKAP CACAT LONGITUDINA

POSISI PROD UNTUK MENGUNGKAP

POSISI PROD UNTUK MENGUNGKAP CACAT

Page 104: 168601449 Inspeksi Lasa

104 Magnetisasi lingkar untuk mengungkap cacat longitudinal dihasilkan dengan menempatkan pasangan prod dari titik ketitik uji berselang 90° ( lihat sketsa a ) keliling pipa , untuk pipa > 1” , pasangan prod harus berjarak sekitar 2” keliling pipa ( lihat sketsa c ) . Untuk mengungkap cacat longitudinal prod dipasang berseberangan satu dengan lainnya didekat sisi sisi las ( lihat sketsa b ) untuk menjamin aliran flux mengalir melintang sambungan las. Apabila jarak keliling antara prod lebih besar dari 3” , pasangan prod harus diposisikan sebagaimana tertera pada sketsa d . Untuk menjamin magnetisasi yang baik, daerah yang diuji harus overlap ( saling bertumpu ) sejarak 1”. Pada sistim uji tersebut diatas , arus magnetisasi dialirkan terus menerus mengingat retentivitas bahan baja yang rendah. PENGUNGKAPAN

CACAT CIRCUMFERENSIAL PADA PIPA < 1”

( a )+ 2”

1

2

3

4

9 0 °

PENGUNGKAPAN CACAT LONGITUDINAL

1

1

2 2

( b )

Page 105: 168601449 Inspeksi Lasa

105

INSPEKSI BUTIR MAGNETIK PADA BENDA UJI LAIN . Sebagaimana telah dikemukaan didepan tentang kegunaan inspeksi butir magnetik , dibawah ini diberikan beberapa contoh tentang indikasi cacat baik yang berada pada permukaan maupun sedikit dibawah permukaan seperti cold shut , retak yang terungkap oleh

MAX.3”

2

1

2”

PENGUNGKAPAN CACAT LONGITUDINAL PADA PIPA > 1”

2

1

1”

PENGUNGKAPAN CACAT CIRCUMFERENSIAL PADA PIPA > 1”

> 3”

( c )

( d )

Page 106: 168601449 Inspeksi Lasa

106teknik visible dibawah cahaya matahari / lampu biasa , serta retak yang terungkap dengan teknik fluorescent dibawah sinar ultraviolet .

PROSES DEMAGNETISASI Semua bahan feromagnetik setelah mengalami magnetisasi akan menyimpan sisa sisa daya magnit ( residual magnetic field ) tertentu. Residual magnetic field ini mungkind dapat diabaikan pada metal magnetik yang lunak , namun dalam metal magnetik yang keras , sisa ini seibanding dengan intensitas medan magnit yang berkaitan dengan paduan khusus pembuat magnit permanen.

Proses demagnetisasi tidak selalu diperlukan setelah uji butir magnetik usai . Namun demikian walaupun proses demagnetisasi memerlukan waktu dan biaya , dianggap perlu dibeberapa kondisi khusus .

KURVA KEPADATAN FLUX

KURVA ARUS MAGNETISASI

H + H -

B -

B +

KURVA KEPADATAN FLUX DAN ARUS MAGNETISASI SELAMA PROSES DEMAGNETISASI

Page 107: 168601449 Inspeksi Lasa

107Demagnetisasi dapat dengan mudah dilaksanakan dapat pula sulit tergantung jenis metal. Metal yang memiliki gaya coercive yang tinggi sangat sulit untuk didemagnetisasi. Retentivitas yang tinggi tidak selalu berhubungan langsung dengan gaya coersive yang tinggi , jadi kekuatan dari sisa medan magnit tidak selalu merupakan indikator yang akurat dalam hal demagnetisasi. Alasan demagnetisasi Ada banyak alasan untuk melaksanakan demagnetisasi benda uji setelah inspeksi butir magnetik atau oleh sebab magnetisasi yang lain . Demagnetisasi perlu apabila : • Benda uji akan digunakan dilokasi dimana residual magnit akan

mengganggu operasi instrument yang peka terhadap medan magnit atau dapat menyebabkan penunjukan intrumentasi tidak akurat yang ada kaitannya dengan peralatan yang memiliki bagian yang termagnetisasi.

• Sewaktu machining , bram atau serbuk metal akan mengumpul dipermukaan yang sedang dimachining dan mempengaruhi kehalusan permukaan yang sedang dimachin tersebut , ukuran maupun usia peralatan machining / machine tool .

• Sewaktu pembersihan , serbuk metal akan berkelompok dipermukaan dan mengganggu pembersihan tersebut, yang dengan sendirinya mempengaruhi mutu pekerjaan selanjutnya seperti misalnya pengecatan dll.

• Serbuk abrasive ( remahan kertas gosok atau batu gerinda yang mengandung serbuk metal ferrous ) dapat tertarik pada permukaan metal yang magnetik seperti permukaan bearing atau gigi dari roda gigi dan menyebabkan abrasi atau keausan serius atau menyumbat lubang dan parit lubrikasi / pelumasan.

• Sewaktu pengelasan listrik ( SMAW , SAW , FCAW , dll ) , sisa magnit pada material yang dilas dapat mengalihkan busur nyala listrik sehingga merusak lajur las.Sisa medan magnit dapat mengganggu proses remagnetisasi yang intensitasnya terlalu rendah untuk mengatasi residual magnetism tersebut.

Alasan untuk tidak melaksanakan proses demagnetisasi Demagnetisasi tidak diperlukan apabila :

Page 108: 168601449 Inspeksi Lasa

108• Konstruksi terbuat dari baja lunak dengan retentivitas yang

rendah , yang akan demagnetize dengan sendirinya manakala terlepas dari pengaruh medan magnit.

• Benda uji dipanaskan hingga diatas titik Curie sehingga karenanya kehilangan sifat magnetiknya.

• Ladang magnit sedemikian rupa sehingga tidak berpengaruh bagi fungsi operasional peralatan tersebut.

Demagnetisasi dengan arus bolak balik Biasanya untuk mendemagnetisasi peralatan kecil hingga sedang dilaksanakan dengan memasukkan peralatan tersebut melalui coil yang dilalui arus listrik bola balik yang berfrekuensi 50 atau 60 Hz dan kemudian arus diperkecil hingga 0 . Caranya adalah : 1) Penurunan kekuatan dari medan magnit yang terbalik

dilaksanakan dengan menarik peralatan tersebut secara aksial dari coil ( atau coil dari peralatan ) pada jarak tertentu melampaui ujung coil ( atau material ) sepanjang garis aksial tersebut.

2) Menurunkan kuat arus yang melalui coil. Metoda pertama biasanya yang paling umum dilaksanakan karena lebih mudah. Peralatan yang berukuran kecil tidak boleh dimasukkan kedalam keranjang dan kemudian dilewatkan melalui coil sekaligus , karena arus bolak balik tidak akan melalui benda benda uji tersebut sekaligus , namun hanya yang berada paling luar saja yang akan terdemagnetisasi dan inipun hanya sebagian saja. Jadi sebaiknya barang barang berukuran kecil ini diletakkan dalam satu lapis saja diatas nampan secara terpisah pisah dan pada posisi yang tetap pada sumbunya yang sejajar dengan sumbu coil.Barang yang berukuran besar tidak akan secara efektif terdemagnetisasi dengan arus berfrekuensi 60 Hz. karena tidak mampu berpenetrasi kedalam material . Arus bolak balik dengan frekuensi 25 Hz. lebih efektif. Peralatan untuk mengurangi kuat arus bolak balik memiliki mekanisme yang secara otomatis mengurangi ( decay ) kuat arus bolak balik yang melewatinya hingga 0 , yakni melalui step down switch , variable transformer , atau saturable core reactors. Apabila digunakan arus alternating yang menyurut ( decaying ) , arus dapat dilalukan langsung pada material dan bukan

Page 109: 168601449 Inspeksi Lasa

109melalui coil , karena hal ini lebih efektif hasilnya terutama pada benda uji yang panjang , namun tidak dapat mengatasi ketidak mampuan untuk berpenetrasi mengingat terjadinya efek kulit ( skin effect ) , kecuali jika frekuensinya jauh dibawah 60 Hz. Demagnetisasi dengan arus searah Secara prinsip demagnetisasi dengan arus searah identik dengan penggunaan arus bolak balik, yakni dengan menggunakan arus searah yang terbalik dan kemudian mengecilkannya perlahan lahan . Arus searah terbalik berfrekuensi rendah mungkin digunakan dengan hasil penetrasi yang lebih baik walaupun peralatan berpenampang besar. Satu pembalikan arah ( reversal ) per detik adalah frekuensi yang umum digunakan. Teknik ini sangat baik untuk menghilangkan medan magnit melingkar terutama jika arus dilewatkan langsung pada peralatan . Teknik ini juga baik untuk mendemagnetisasi peralatan besar. Apabila arus searah dengan frekuensi satu reversal / detik dilewatkan coil , maka untuk demagnetisasinya , peralatan harus berada didalam coil selama satu cycle penuh. Sirkit oscilasi Alat ini digunakan sebagai sarana untuk menghasilkan arus demagnetisasi dengan sistim decaying. Dengan memasang capacitance besar dengan nilai yang benar melalui coil demagnetisasi , maka coil menjadi bagian dari sirkit oscilasi. Coil dialiri dengan arus searah , dan manakala sumber arus diputus , maka sirkit dari resonant resistance-induction capacitance beroscilasi sendiri pada frekuensi resonansinya dan aruspun terdecay hingga 0 .

Page 110: 168601449 Inspeksi Lasa

110

Yoke Yoke dapat digunakan sebagai sarana demagnetisasi portabel dengan menggunakan arus AC maupun DC. Jarak antara pole yoke harus dapat dilalui peralatan yang akan didemagnetisasi dengan leluasa. Dengan menggunakan listrik AC , peralatan dilewatkan dibawah yoke kemudian ditarik kembali . Yoke dapat digunakan untuk benda uji yang berukuran besar sebagai sarana demagnetisasi lokal dengan menempatkannya dipermukaan benda uji , menggerakkannya disekitar daerah yang didemagnetisasi ‘ kemudian menariknya sewaktu yoke tersebut teraliri arus listrik. Yoke yang menggunakan DC terbalik berfrekuensi rendah lebih efektif berpenetrasi pada penampang besar.Dibawah ini adalah daftar metoda demagnetisasi yang digunakan.

A A N A A N A A A N A A A A A A N N N A A A A A A A N N A A A A A A A N N A A A A A A N N A (b) N A A N A N N A (b) N A A A A N N

METODA UKURAN BENDA UJI KEKERASAN METAL LAJU PRODUKSI KECIL MENENGAH BESAR LUNAK MENENGAH KERAS RENDAH MENENGAH TINGGI

COIL , 60Hz , AC COIL ,DC ,30 POINT REVERSING STEP DPWN THROUGH ,-CURRENT , AC. 30 POINT STEP DOWN THROUGH CURRENT AC , REACTOR DECAY THROUGH CURRENT DC , 30 POINT REVERSING STEPDOWN YOKE , AC YOKE , REVERSING , DC.

CATATAN : A= DIGUNAKAN , N = TIDAK DIGUNAKAN , (b) UNTUK AREA LOKAL SAJA

Page 111: 168601449 Inspeksi Lasa

111

UMUM Radiografi adalah salah satu uji tanpa merusak yang menggunakan sinar x atau sinar γ yang mampu menembus hampir semua logam kecuali timbal sehingga dapat digunakan untuk mengungkap cacat atau ketidak sesuaian dibalik dinding metal atau didalam bahan metal itu sendiri. Didalam pengelasan , radiografi merupakan faktor penting untuk menentukan mutu internalnya secara cepat sebelum melangkah kejenis uji mutu lainnya seperti uji merusak , uji etsa , uji kekerasam dan uji tanpa merusak lainnya jika ditentukan. Disamping kelebihan uji radiografi , terdapat pula kerugian penggunaannya , yakni radiasi dari sinar x atau γ yang berbahaya bagi kesehatan manusia , yang jika melebihi batas ambang yang diijinkan dapat merusak kesehatan hingga mematikan. Oleh karenanya didalam radiograhi diberikan peralatan perlindungan radiasi dan ijin khusus baik dalam penggunaan maupun pengangkutannya ( khususnya gammagrafi ). Sinar x berasal dari arus listrik bertegangan sangat tinggi dari 100 hingga 500 kVolt peak . Karenanya sinar x dapat dikendalikan dengan mengatur besar kecilnya arus , demikian juga dengan pengarahannya sangat terfokus sehingga radiasinya tidak menyebar kemana mana . Sebaliknya sinar gamma yang berasal dari zat radio aktif seperti Iridium 192 yang disebut isotop , sinar radiasinya menyebar kesegala arah sebagaimana sinar matahari , sehingga untuk dapat memfokuskannya harus dimasukkan kedalam kemasan khusus yang terbuat dari timbal yang lazim disebut kamera dengan bukaan tertentu. Dari bukaan inilan seberkas sinar radioaktif γ terpancar dan dimanfaatkan . Para pelaksana radiografi dilengkapi dengan peralatan penyelamat seperti survey monitor yang mengukur tingkat radiasi yang terpancar dari sumber penyinaran yang kekuatannya merupakan fungsi jarak dan energinya. Dengan demikian dapat ditentukan daerah yang aman bagi para pelaksana radiografi dan sekaligus memagarinya untuk peringatan bagi orang yang berlalu lalang disekitar kegiatan radiografi. Para pelaksana juga dilengkapi dengan pena dosimeter yang merekam jumlah radiasi yang diserap oleh seseorang , dan juga film badge yang berfungsi sama dengan pena dosimeter tersebut.

UJI RADIOGRAFI

Page 112: 168601449 Inspeksi Lasa

1121. CAKUPAN Diluar kegiatan medical , penggunaan teknik radiografi adalah untuk mendeteksi cacat cacat konstruksi dan material akibat bawaan dari mill , pengaruh pekerjaan las, serta akibat dari pengoperasian peralatan. Didalam dunia irigasi , teknik radiasi digunakan untuk menguji kekedapan suatu bendungan . Didalam dunia industri pengolahan , teknik radiografi digunakan untuk : inspeksi on stream ( sewaktu peralatan dioperasikan ) , teknik pengukuran level suatu materi padat / slurry didalam bejana pemroses , pengukuran ketebalan , dan pengawetan bahan makanan. Masih banyak lagi kegunaan teknik radiasi yang tidak akan dibahas disini. Khususnya didunia pengelasan , teknik radiasi sangat dominan dalam menentukan mutu suatu sambungan las , sekaligus menentukan batasan penerimaan dan penolakannya. Radiografi juga menentukan dalam menilai tingkat kemampuan / kinerja seseorang juru las sehingga merupakan faktor kunci dalam kualifikasi prosedur las dan kinerja juru / operator las. Namun demikian bukan berarti radiografi merupakan teknologi yang super dan tidak ada cacat , terdapat beberapa kelemahan yang cukup menyulitkan pihak inspektor dalam mendeteksi keberadaan cacat seperti incomplete fusion ( fusi tidak sempurna ) , cold lap ( lapis dingin ) , serta underbead crack ( retak bawah kampuh ). Ketiga cacat ini sulit dideteksi oleh radiografi karena posisinya . Didalam praktek , terdapat beberapa hal yang menimbulkan keraguan interpretasi film radiografi yang diakibatkan oleh : ( 1 ) lead screen yang tergores atau cacat , ( 2 ) terdapat kotoran atau rambut diantara film dan lead screen , ( 3 ) kondisi cairan kimia pencuci film yang telah kotor , dan film radiografi yang cacat atau tergores. Keempat jenis non konformasi tersebut dapat menimbulkan imagi palsu pada film radiografi sehingga meragukan pihak radiografer untuk menginterpretasikannya. 3 . PROSEDUR DAN PERALATAN 3.1 REFERENSI Referensi yang digunakan dalam radiografi ini adalah : • ASME 5 , NON DESTRUCTIVE EXAMINATION • ASTM STANDARD , DIANTARANYA ASTM- 142 , 746 , 747 , 999 ,

1032 , DAN 1316. • ANSI STANDARD , PHI.41 , PH2.22 , PH4.8 , T9.1 , DAN T 9.2.

Page 113: 168601449 Inspeksi Lasa

113• METAL HAND BOOK ( ASM ) VOL.11. • API 1104 2. 2 LEVEL MUTU RADIOGRAFI Level mutu radiografi biasanya 2% ( 2-2T apabila menggunakan lubang IQI / image quality indicator ) , kecuali jika level mutu lebih rendah atau lebih tinggi telah disetujui pihak pemilik untuk dilaksanakan. Terdapat 3 level mutu pada 2% level kontras , yakni 2-1 T , 2-2 T dan 2-4 T yang tersedia dalam desain dan penggunaan praktek IQI E1025 Tabel 1. Diperlukan kehati hatian yang tinggi dalam menentukan level mutu radiografi , seperti misalnya level mutu 2-1T , 1-1T , dan 1-2T dengan terlebih dahulu meyakinkan bahwa suatu level mutu radiografi tertentu dapat dipertahankan selama pelaksanaan pekerjaan. Apabila IQI dari material radiografi yang sama dengan yang sedang diperiksa tidak ada , dapat digunakan IQI untuk ukuran yang sama namun dengan material yang daya absorpsinya lebih rendah . Level mutu yang menggunakan IQI tipe kawat harus equivalen dengan level 2-2T dari petunjuk praktis E 1025. 2.3 SELEKSI ENERGI Energi sinar x mempengaruhi mutu imagi , secara umum dapat dikatakan bahwa makin kecil energi yang digunakan makin baik hasil kontras radiografinya , namun , variabel lain seperti geometri dan kondisi penyebaran ( scatter ) yang kurang baik dapat mengurangi keuntungan dari ketinggian mutu kontras tersebut. Untuk suatu energi tertentu , suatu cakupan ketebalan yang merupakan perkalian dari lapisan setengah nilai ( half value layer ) dapat diradiografi dengan level mutu yang dapat diterima dengan menggunakan mesin sinar –x , atau kamera sinar gamma tertentu. Suatu hal yang pasti adalah bahwa dalam setiap kegiatan radiografi IQI (penetrameter ) tertentu harus digunakan untuk menentukan tingkat level mutunya. Secara umum dapat dikatakan bahwa hasil radiografi yang baik adalah yang dilaksanakan dengan energi sebesar 100 hingga 500 kV dalam cakupan ketebalan antara 2.5 hingga 10 lapis setengah nilai ( HVL ) ( lihat tabel 1 ). Cakupan ini dapat diperpanjang sebanyak faktor 2 dalam suatu kondisi ,

Page 114: 168601449 Inspeksi Lasa

114misalnya sinar x dengan cakupan energi antara 1 hingga 25 MV karena dikehendaki tingkat penyebaran yang menyempit. TABEL .1 KEEBALAN ( HVL ) BIASA , DALAM INCI , UNTUK ENERGI UMUM 2.4 FAKTOR EQUIVALENSI RADIOGRAFI Faktor equivalensi radiografi ( FER ) dari suatu material adalah faktor pengali suatu ketebalan material ( biasanya baja ) untuk memenuhi ketebalan standard material yang memiliki daya absorpsi yang sama. Dibawah ini adalah daftar FER ( Tabel . 2 ) yang menempatkan FER baja = 1.0 . FER ini digunakan untuk : 1) menentukan batas ketebalan yang praktis bagi sumber radiasi

untuk material bukan baja. 2) Menentukan faktor exposure ( terkena radiasi ) suatu metal dari

teknik exposure metal lainnya. 2.5 FILM Terdapat banyak jenis film radiografi untuk digunakan dalam industri. Namun untuk menentukan rumus yang difinitif dalam menseleksi jenis film tersebut sulit mengingat penggunaan suatu jenis film radiografi tergantung pada selera pengguna . Misalnya persyaratan penggunaan suatu film dari seseorang pengguna mencakup : level mutu radiografi , waktu exposure , dan faktor harga.

ENERGI KETEBALAN , in ( mm ).

120 kV 0.10 ( 2.5 ) 150 kV 0.14 ( 3.6 ) 200 kV 0.20 ( 5.1 ) 250 kV 0.25 ( 6.4 ) 400 kV ( Ir 192 ) 0.35 ( 8.9 ) 1 M v 0.57 ( 14.5 ) 2 M v ( Co 60 ) 0.80 ( 20.3 ) 4 M v 1.0 ( 25.4 ) 6 M v 1.15 ( 29.2 ) 10 M v 1.25 ( 31.8 )

Page 115: 168601449 Inspeksi Lasa

115 TABEL . 2 FAKTOR EQUIVALENSI RADIOGRAFI BEBERAPA METAL ( RELATIF TERHADAP BAJA ) 3.6 FILTER ( LEAD SCREEN / SARINGAN TIMBAL ) FILTER ( SARINGAN ) Saringan adalah lapisan material yang diposisikan antara benda kerja dengan sumber penyinaran dengan maksud untuk menyaring sinar x atau sinar γ dengan cara mengabsorp komponen lemah dari radiasi primer sehingga menghasilkan hal hal dibawah ini : 1) Mengurangi penyebaran radiasi dan sekaligus meningkatkan

kontras. 2) Mengurangi undercutting dan meningkatkan kontras 3) Mengurangi kontras antara bagian bagian dengan tebal berbeda.

METAL LEVEL ENERGI 100kV 150kV 200kV 250kV 400kV 1MV 2MV 4-25 MV Ir192Magnesium 0.05 0.05 0.08 - - - - - - - Aluminium 0.08 0.12 0.18 - - - - - 0.35 0.35 Paduan Al. 0.10 0.14 0.18 - - - - - 0.35 0.35 Titanium - 0.54 0.54 - 0.71 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 Besi /Baja 1.0 1.0 1.0 1.0 1.0 1.0 1.0 1.0 1.0 1.0 Tembaga 1.5 1.6 1.4 1.4 1.4 1.1 1.1 1.2 1.1 1.1 Seng - 1.4 1.3 - 1.3 - - 1.2 1.1 1.0 Kuningan - 1.4 1.3 - - 1.3 1.2 1.1. 1.1. 1.0 Inconel X - 1.4 1.3 - 1.3 1.3 1.3 1.3 1.3 1.3 Monel 1.7 - 1.2 - - - - - - - Zirconium 2.4 2.3 2.0 1.7 1.5 1.0 1.0 1.0 1.2 1.0 Timbal 14.0 14.0 1.2 - - 5.0 2.5 2.7 4.0 2.3

Page 116: 168601449 Inspeksi Lasa

116Posisi saringan tersebut terletak pada salah satu dari dua lokasi ini : 1) Sedekat mungkin pada sumber penyinaran , sehingga

meminimalkan ukuran filter dan sekaligus memberikan kontribusi dalam menyebar radiasi kedalam film.

2) Diantara film dan spesimen ( benda kerja ) , dengan maksud mengabsorp radiasi yang tersebar dari spesimen . Harus diketahui bahwa lead screen / foil ( lapis tipis timbal ) atau metal lain dapat memenuhi fungsi tersebut.

Ketebalan dan bahan filter beragam tergantung dari kondisi dibawah ini : a) Material yang diradiografi. b) Ketebalan material yang diradiografi. c) Variasi ketebalan material yang diradiografi. d) Spektrum energi dari radiasi yang digunakan. e) Improvisasi ( peningkatan atau pengurangan kontras ) yang

dikehendaki . 2.6 MASKING / BLOCKING Masking atau blocking adalah langkah untuk mengalingi benda kerja terhadap sumber penyinaran dengan material yang dapat mengabsorpsi radiasi dengan maksud untuk mengurangi radiasi yang tersebar . Material ini dapat juga digunakan untuk mengimbangi daya absorpsi dari bagian lain, namun dibagian yang tipis mungkin imagi radiografi akan kehilangan rincian yang cukup besar. 2.7 PELINDUNG TERHADAP SINAR BALIK ( BACK SCATTER ). Pengaruh sinar balik ( terpantul ) dapat dikurangi dengan memperkecil berkas sinar x / γ pada penampang yang terkecil dalam batas kepraktisan dan menempatkan selapis tipis timbal dibalik film . Dalam beberapa hal salahsatu atau kedua duanya , lapis timbal dibalik film dan dinding cassette yang mengandung timbal , cukup melindungi film dari sinar balik . Dalam hal lain sarana pelindung ini harus lebih tebal yakni dengan memasang pelindung timbal dibelakang cassette film.

Page 117: 168601449 Inspeksi Lasa

117 Jika kemampuan filter terhadap back scatter diragukan , maka dipasang huruf B setebal 3 mm ( 1/8 “ ) dibelakang cassette dan diadakan radiografi seperti biasa , jika kemudian huruf B tersebut samar samar tampak pada film , maka dapat dipastikan perlindungan terhadap back scatter masih belum cukup efektif , untuk mengatasinya diperlukan tambahan lapisan timbal secukupnya. LEAD SCREEN ( TABIR TIMBAL ) . SCREEN FOIL METAL

Sreen timbal yang paling umum digunakan untuk langsung bersinggungan dengan film . Screen dapat berfungsi pula sebagai sarana untuk mengentensifkan penyinaran hingga serendah 90 kV. Sebagai tambahan . screen yang dipasang didepan film berfungsi pula sebagai filter untuk mengabsorp radiasi yang tersebar dari benda kerja , karenanya memperbaiki mutu radiografi. Lead screen yang tepat ketebalannya yang terbaik digunakan untuk meningkatkan mutu radiografi dan sensitivitas penetrameter. Pemilihan ketebalan lead screen yang berada didepan film harus dilaksanakan dengan berhati hati untuk mencegah filtrasi yang berlebihan untuk meradiografi material yang tipis atau mabah paduan , khususnya dengan kV rendah ( misalnya tidak ada keuntungan exposure dengan memasang lead screen setebal 0.005 inci didepan dan dibelakang film untuk meradiografi pelat ¼ inci dengan kekuatan penyinaran 125 kV. ) . Jika arus dinaikkan untuk meradiografi pelat yang lebih tebal , terdapat keuntungan exposure yang cukup berarti. Makin tinggi tenaga penyinaran yang digunakan makin tebal lead screen dibelakang film untuk melindungi film terhadap back scatter. Tebal minimum lead screen depan untuk gammagrafi adalah 0.005 inci ( 0.13 mm ) untuk Iridium 192 dan 0.10 inci ( 0.25 mm ) untuk cobalt 60.

LAPIS TIPIS TIMBAL CASSETTE FILM FILM X-RAY

LAPIS TIPIS TIMBAL

Page 118: 168601449 Inspeksi Lasa

118KONTRAS RADIOGRAFI. Berbagai intensitas radiasi pada radiografi sama halnya denga density didalam fotografi biasa , karena makin tinggi intensitas radiasi yang diterima film makin pekat kehitaman film tersebut , demikian pula sebaliknya. Perubahan hitam dan terang dalam film radiografi dibawah sinar lampu viewer disebut kontras , makin tajam perbedaan hitam terang suatu obyek , makin tinggi kontrasnya . Kontras tergantung pada subyek kontras dan gradient film. Subyek kontras adalah perbandingan antara intensitas radiasi yang ditransmisikan oleh dua bagian dari suatu benda kerja. Gradient film adalah harga slope garis tangen yang diatrik dari titik density tertentu pada kurva karakteristik abscissa. Maing masing pabrikpembuat film mengeluarkan kurva abscissa sendiri untuk produknya. Mutu radiografi dipengaruhi oleh banyak variabel , pengaruh perubahan variabel ini dapat dilihat pada Gambar.1

CATATAN : DENSITY MAKSIMUM PADA KLAS 1 , 2 , DAN 3 TERGANTUNG VIEWER YANG ADA.

TIPE FILM : GRADIENT RATA RATA TINGGI –MENUJU KONTRAS TINGGI GRADIENT RATA RATA RENDAH – MENUJU KONTRAS RENDAH

TINGKAT PENGEMBANGAN : CUKUP – MENUJU KONTRAS TINGGI DIATAS ATAU DIBAWAH – MENUJU KONTRAS RENDAH

KEPEKATAN ( DENSITY ) : RENDAH – CENDERUNG MENUJU KONTRAS RENDAH TINGGI - CENDERUNG MENUJU KONTRAS TINGGI

KONTRAS FILM

PERBEDAAN TEBAL BENDA KERJA : BESAR – CENDERUNG MENUJU KONTRAS TINGGI

KECIL – CENDERUNG MENUJU KONTRAS RENDAH

MUTU RADIASII : LUNAK -- CENDERUNG MENUJU KONTRAS TINGGI KERAS -- CENDERUNG MENUJU KONTRAS RENDAH

RADIADI TERSEBAR : JUMLAH SEDIKIT – CENDERUNG MENUJU KONTRAS TINGGI JUMLAH BANYAK – CENDERUNG MENUJU KONTRAS RENDAH

SUBYEK KONTRAS

GAMBAR .1 , PENGARUH PERUBAHAN VARIABEL PADA

KONTRAS RADIOGRAFI

Page 119: 168601449 Inspeksi Lasa

1192.8 GEOMETRI 2.8.1 Jarak fokus film yang diperlukan untuk mengurangi ketidak

tajaman geometri ( geometric unsharpness ) kejumlah yang tidak berarti , tergantung pada film atau kombinasi film dan screen , ukuran titik fokus ( focal spot ) , dan jarak antara film dan benda kerja. Ketidak tajaman geometri dapat diukur dengan rumus dibawah ini :

U g = F t / d o Dimana : U g = ketidak tajaman geometri F = ukuran sumber penyinaran ( titik fokus ) t = tebal benda kerja , apabila bersinggungan dengan

film do = jarak antara benda kerja dengan sumber penyinaran.(

biasanya 40 inci ). Catatan : Ug dan F mempunyai unit satuan yang sama . Do dan t mempunyai unit satuan yang sama. Terlampir adalah nomogram untuk menentukan ketidak jelasan geometri.

φ

θ

F

θ

Li Ug Ug

OBYEK

OBYEK

OBYEK

L d

LO FILM

FILM

FILM

SUMBER

L i IMAGI

t t

do do

a) KETIDAK TAJAMAN GEOMETRI b) PEMBESARAN

RADIOGRAFI

c) DISTORSI RADIOGRAFI

Page 120: 168601449 Inspeksi Lasa

120 Keterangan : Keterangan : d o = jarak obyek – sumber L i = ukuran imagi tak ter - t = jarak obyek – film distorsi Lo = ukuran obyek L d = ukuran imagi terdis - Li = ukuran imagi torsi. Ug = F t / d o L d - L I = L. Persentase distorsi = ( L / L I ) x 100 L i – L o = L = 2 t x tan ½ θ. L / L o x 100 = persentase pembesaran. Biasanya ukuran F = 500 mils t = 1.5 inci

Penerimaan suatu film x-ray didasarkan atas mutu imagi penetrameter yang menggambarkan baik lubang lubang ( ASME ) atau kawat kawat ( IIW ) dengan jelas. Rumus ketidak tajaman geometri tidak berlaku manakala d o / t bertambah besar.

PERHITUNGAN ATAU CHARTA EXPOSURE Pentingnya penggunaan charta exposure atau perhitungannya harus mengaitkan hal hal sebagai berikut :

a) Sumber penyinaran atau mesin sinar – x. b) Tipe material c) Ketebalan material d) Tipe film ( kecepatan relatif ) e) Density film . f) Jarak fokus kefilm g) Kilo Voltase atau jenis isotop h) Tipe screen dan ketebalannya i) Curie atau miliamper j) Waktu exposure k) Filet ( pada sinar primer ) l) Waktu dan suhu pencucian film dengan secara manual ,

waktu access untuk pencucian otomatis , waktu-suhu untuk pencucian kering ( dry processing )

m) Merk bahan kimia , jika dikehendaki.

Page 121: 168601449 Inspeksi Lasa

121n) Hal hal tercantum dalam 14.1 biasanya tepat untuk isotop

namun bervariasi dengan mesin x- ray dengan cakupan kV dan miliamper yang sama.

Charta exposure harus dibuat untuk setiap mesin x-ray secara individual , dan harus dikoreksi setiap kali terjadi penggantian komponennya. Charta exposure harus dikoreksi manakala bahan kimia yang digunakan untuk mencuci film berubah mereknya , atau waktu – suhu pencucian film disesuaikan dengan charta exposure. Demikan juga dengan pemrosesan kering , chartanya disesuaikan dengan waktu-suhu pemrosesan film. TEKNIK PENYINARAN Teknik penyinaran bervariasi tergantung dari bentuk , ukuran benda , serta mutu imagi yang diperlukan. Agar mendapatkan mutu imagi yang terbaik , maka penyinaran sebaiknya tegak lurus terhadap permukaan atau sumbu benda kerja. Jika diperkirakan terdapat cacat planar dalam suatu benda kerja , maka sebaiknya arah penyinaran dibuat sejajar dengan perkiraan arah cacat planar tersebut untuk mendapatkan imagi yang terkontras. PELAT DATAR Cara terbaik untuk penyinaran pelat datar adalah dengan mengarahkan penyinaran tegak lurus pada permukaan pelat. Imaginya terjadi dengan tingkat distorsi seminimum mungkin . Jika bentuknya agak rumit maka upayakan agar imagitidak saling bertumpu ( superimpose ) satu dengan lainnya misalnya dengen memilih arah penyinaran bukan 90° pada permukaan datar . Dalam kaus kasus tertentu hindarkan arah penyinaran yang sejajar atau mendekati sejajar dengan permukaan , karena imagi penyinaran ini sangat tidak kontras sehingga sangat mengurangi rincian imagi , distorsinya sangat besar serta memerlukan waktu exposure yang cukup lama.

Page 122: 168601449 Inspeksi Lasa

122 PELAT MELENGKUNG Jika pelat melengkungnya cembung kearah sumber penyinaran ,maka penyinaran diupayakan berganda dengan permukaan cakupan dipersempit . Kila melengkungnya cekung kearah sumber penyinaran , maka yang terbaik menempatkan sumber pada titik pusat lengkungan ( jika diameter lengkungan kecil dan sedang ). TEKNIK PENYINARAN PANORAMIK Teknik ini banyak dilaksanakan pada pipa dengan sekali tembak didapatkan imagi kesehgala arah melingkar dengan kekuatan radiasi yang sama besar . Penempatan sumber radiasi dititik pusat lingkaran pipa dengan penempatan film sepanjang las melingkar pipa dengan bertumpu satu dengan lainnya . Jika pipa tersebut kecil dan film memungkinkan untuk dilengkungkan , maka teknik panoramik masih dapat dilaksanakan menggunakan sebuah film yang ditekuk dengan ujung saling atau hampir bertemu.

ARAH PENYINARAN

FILM

LAS FILLET

UPAYA PENYINARAN AGAR IMAGI TIDAK SALING BERTUMPU PADA POSISI YANG SULIT DICAPAI.

Page 123: 168601449 Inspeksi Lasa

123

SUMBER RADIASI

FILM

PIPA DIAMETER BESAR

SILINDER DIAMETER KECIL

PENYINARAN DINDING GANDA IMAGI TUNGGAL ( DOUBLE WALL SINGLE IMAGE ) UNTUK LASAN PIPA DIAMETER

KECIL ( ∅ 2 “ ).

FILM

PIPA DIAMETER KECIL

SUMBER

TEKNIK PENYINARAN PANORAMIK

Page 124: 168601449 Inspeksi Lasa

124 PENETRAMETER ( image quality indicator ) Pemilihan penetrameter dan penempatannya harus sesuai dengan standard E 142 , E 747 , E 801 dan E 1025 . Untuk menguji pengaruh berbagai variabel pada kinerja sistim radiografi digunakan EPS ( equivalent penetrameter sensitivity ) E 746.

HURUF IDENTIFIKASI

No.GRADASI MATERIAL

TEBAL 0.80” DILAPIS PLASTIK

DIAMETER KAWAT YANG TERBESAR

A S T M

1 B 0 3

1”

0.2” ( 5.6 mm )

MINIMUM 1/4” No.TIMBAL.

1/4” MINIMUM HURUF TIMBAL

0.5”

4T ( MIN .0.04” ) = T ( MIN. 0.01” )

=2T ( MIN. 0.02” )

0.750” 0.438”

0.250”

1.50”

PENETRA METER ( I Q I )

TEKNIK SINGLE WALL SINGLE IMAGE

T =

SUMBER

FILM

Page 125: 168601449 Inspeksi Lasa

125Kegunaan penetrameter adalah untuk mengetahui dengan cepat tingkat kegelapan suatu film x-ray yang disebabkan oleh over exposure ( kelebihan penyinaran ) . Overexposure disebabkan oleh :

a) terlalu besarnya energi penyinaran dari yang semestinya. b) Terlalu lamanya waktu exposure dari yang semestinya c) Terlalu terangnya cahaya sewaktu pencucian film didalam

kamar gelap. Jika tingkat kegelapan x-ray film terlalku pekat , maka cacat cacat

kecil akan sulit dideteksi , demikian juga sebaliknya jika terlalu terang , cacat cact juga sulit terdetesi.

Makin jelas tampak suatu lubang atau kawat pada penetrameter berarti defect yang sebesar lubang atau diameter kawat tersebut juga akan tampak. Letak penetrameter berlubang dapat didekat atau pada jalur las . Nomor maupun huruf ( F ) tidak boleh terletak pada jalur las yang akan diperiksa , kecuali apabila terpaksa berhubung geometri benda tidak memungkinkan. Penetrameter kawat harus diletakkan pada jalur las sehingga posisi kawat menetrameter tegak lurus terhadap jalur las. Nomor identifikasi dan huru F tidak boleh terletak pada jalur las kecuali bila terpaksa. Jika benda kerja bukan las , maka nomor identifikasi dapat diletakkan pada daerah yang harus diperiksa. Jika ketentuan mempersyaratkan penggunaan dua buah penetrameter , maka keduanya harus ditempatkan terpisah , dimana yang satu mewakili daerah yang terang , sedang yang satu lagi mewakili daerah yang gelap. Untuk silinder yang diradiografi secara panoramik , maka paling sedikit 3 buah penetrameter harus dipasang sejarak masing masing 120°, apabila : a) seluruh keliling diradiografi dengan jumlah film yang cukup dan

dipasang bertumpu satu dengan lainnya. b) Apabila sebagian atau beberapa bagian dari suatu las keliling

dengan panjang sekitar 240° diradiografi menggunakan satu atau lebih cassette film ,perlu ditambah satu lokasi lagi untuk menempatkan penetrameter yang jaraknya telah ditentukan.

Page 126: 168601449 Inspeksi Lasa

126 PENGARSIPAN ( RECORD FILE ). Disarankan untuk menyimpan film radiografi dan elemen radiografi penting lainnya dengan sistim sebagai berikut : a) sketsa obyek uji b) jenis material dan ketebalannya c) sumber penyinaran dan jarak film – focus d) tipe film e) density film f) tipe screen dan ketebalannya g) identifikasi isotop atau mesin – x ray h) Curie atau miliamper menit. i) letak film untuk obyek non standard j) posisi sumber untuk obyek non standard k) ketebalan penetrameter dan shim l) masking khusus atau filter m) collimator atau piranti pembatas lokasi ( field limitation device n) metoda proses. Sistim pengarsipan ini penting untuk menghemat biaya radiografi dan sebagai sarana komunikasi antara radiografer ( interpretter ) dengan operator dan inspektor las.

AKUMULASI CACAT INTERNAL Kecuali cacat penetrasi tidak sempurna ( incomplete penetration yang disebabkan oleh penyetelan tinggi rendah ( high low ) dan undercut , setiap akumulasi ketidak sempurnaan ( imperfection ) dianggap sebagai cacat apabila terdapat hal hal dibawah ini : a) Jumlah panjang sejumah indikasi yang terdapat didalam 12 inci

panjang las ( 300 mm ) , melebihi 2” panjang ( 50 mm ).

DISTRIBUSI GELEMBUNG GAS MAKSIMUM UNTUK PELAT TEBAL ≤ ½” ( 12.7 mm )

Page 127: 168601449 Inspeksi Lasa

4 T

2 T

2 T

1T

HALUS ( FINE ) MERATA

SEDANG ( MEDIUM ) MERATA

BESAR ( LARGE ) MERATA

CAMPURAN ( ASSORTED )

BERDERET ( ALIGN ) BERTIGA ATAU LEBIH

Page 128: 168601449 Inspeksi Lasa

4 T

2 T

1T

2 T

HALUS ( FINE ) MERATA

SEDANG ( MEDIUM ) MERATA

BESAR ( LARGE ) MERATA

CAMPURAN ( ASSORTED )

DISTRIBUSI GELEMBUNG GAS MAKSIMUM UNTUK PELAT TEBAL > ½” ( 12.7 mm )

Page 129: 168601449 Inspeksi Lasa

Uji ultrasonic adalah pengujian baik pengukuran tebal maupun pendeteksian cacat internal ( flaw detection ) dengan menggunakan getaran ultra , yakni gelombang mekanis yang berfrequensi diatas 20 KHz .

Gelombang ini memiliki sifat sama dengan gelombang suara yang dapat dipantulakn , dibiaskan , didefraksikan dan diserap . Dimensinya ditentukan sebagai berikut : panjang gelombang ( ) , frequensi ( f ) , kecepatan rambat ( v ) , amplitudo ( ) , dan fasa ( φ ) .

Gelombang ultrasonic dihasilkan oleh suatu transducer yang biasanya bekerja berdasarkakan konversi enerji listrik ( piezo electric ) menjadi enerji mekanik .

Gelombang ultrasonic akan terdifraksi ( tersimpangkan ) sedemikian besar didalam udara sehingga untukmendapatkan perambatan yang konsisten dari transducer kebenda uji , kedua permukaan benda yang berhimpitan ( interface ) harus diberi zat perantara yang dapat menghantarkan gelombang ultrasonic yang berupa cairan ( air , gemuk , minyak pelumas , dll ) yang disebut couplant .

Perambatan gelombang ultrasonic ini dapat dimanipulasikan untuk maksud pengukuran ketebalan bahan , bentuk dan besaran serta lokasi ketidak sesuaian / cacat internal , dan homoginitas bahan yang dilewatinya .

Sebagaimana halnya jenis jenis sarana uji lainnya , ultrasonic juga memiliki keunggulan dan kelemahan . Terdapat dua jenis prinsip penggunaan gelombang ultrasonic untuk maksud maksud pengujian bahan . Kseua prinsip tersebut adalah a) prinsip tehnik resonansi , dan b) prinsip tehnik transmisi .

Kedua prinsip ini dapat dilihat pada sketsa dibawah ini :

UJI ULTRASONIC ( UT )

Page 130: 168601449 Inspeksi Lasa

a) TEHNIK RESONANSI

b) TEHNIK TRANSMISI

GENERATOR FREQUENSI TINGGI DENGAN FREQUENSI YANG VARIABEL

SIGNAL AMPLIFIER

GENERATOR SWEEP - VOLTAGE

GENERATOR FREQUENSI TINGGI

AMPLIFIER

GENERATOR FREQUENSI TINGGI

AMPLIFIER

INTENSITAS 100%

Page 131: 168601449 Inspeksi Lasa

c) TEHNIK PULSA ECHO Diantara ketiga tehnik tersebut diatas , tehnik pulsa echo yang paling banyak digunakan . Tehnik transmisi dan pulsa echo biasa digunakan dengan sistim kontak langsung maupun immersion ( dalam air ) , sedangkan tehnik resonansi hanya digunakan dengan sistim kontak langsung . Pada umumnya Uji Ultrasonic terdiri dari : 1) Sumber gelombang ultrasonic ( unit pemancar dan transducer pemancar ) , 2) Penerima gelombang ultrasonic ( unit penerima dan trasducer penerima ) , 3) Display . Display dapat berupa Scan A , Scan B dan Scan C . Peralatan poetable biasanya menggunakan scan A Gelombang ultrasonic adalah gelombang mekanis yang frequensinya lebih besar dari 20 KHz dan sifatnya serupa dengan gelombang suara , jadi karenanya berlaku pula formula =

= = v f

sin α v1 sin β v2

I 1 r 2 ² I 2 r 1 ²

Page 132: 168601449 Inspeksi Lasa

Frequensi yang banyak digunakan berkisar antara 250 KHz - 15 MHz . Gelombang ini dapat merambat didalam bahan dengan bermacam moda , yakni :

b) moda longitudinal ( compression ) c) moda transversal ( shear ) d) moda permukaan ( gelombang Releigh ) e) moda pelat ( gelombang Lamb )

Perubahan dari satu moda kemoda lainnya dapat terjadi karena misalnya karena pantulan atau pembiasan . Dengan berubahnya moda berubah pula kecepatan rambat gelombang ultrasonic yang terkait ,namun dalam kedua hal tersebut frequensi gelombang ultrasonic selalu tetap . Dibawah ini ditampilkan kecepatan rambat gelombang ultrasonic dalam beberapa jenis bahan : Jika frequensi tetap , dengan berubahnya jenis moda akan merubah panjang gelombang ultrasonic . Frequensi gelombang sangat menentukan kepekaan peralatan uji ; makin tinggi frequensi makin cermat penunjukannya ( mampu mendeteksi cacat yang berdimensi kecil ).

JENIS BAHAN MODA LONGITUDINAL MODA TRANSVERSAL

BAJA AIR UDARA ALUMINIUM

5 . 920 1 . 480 330 6 . 300

m / s m / s

3 . 230 0 0 3 . 130

Page 133: 168601449 Inspeksi Lasa

Uji ultrasonik termasuk salah satu dari uji tanpa rusak yang fungsinya saling mendukung dengan jenis uji tanpa rusak lainnya terutama untuk mendeteksi cacat internal dan ketebalan dinding. Penggunaan UT dilapangan masih dianggap lebih mahal daripada radiografi , disamping pada umumnya UT tidak dapat dibuktikan dengan record tertulis sebagaimana halnya radiografi , jadi baik buruk rekomendasi inspektor benar benar didasarkan atas profesionalitas dan tingkat kualifikasinya sebagai akhli uji ultrasonik dengan level tertentu dengan lingkup tanggung jawabnya. Uji ultrasonik sama dengan uji radiografi , memerlukan bukti kualifikasi inspektor dan mutu kinerja yang harus didemonstrasikan , kecuali apabila sertifikasi kompetensinya dikeluarkan oleh institusi yang telah diakui secara internasional ( seperti misalnya ASNT ) dan masih valid pada saat recruitmentnya. Selanjutnya bagi seorang akhli uji ultrasonik , untuk meningkatkan kinerja dan kehandalannya walaupun telah berkualifikasi tingkat tertinggi tetap diperlukan praktek dan eksperimen yang terus menerus dan enovative untuk dapat menangani berbagai bentuk non konformasi yang rumit dan unique dalam berbagai material dengan variabel komponen yang berbeda seperti misalnya accoustic impedance dan lain lain yang cukup dominan. PERLENGKAPAN Inspeksi ultrasonik mencakup perlengkapan sebagai nerikut : 1 Generator yang menghasilkan sinyal elektronik yang

mengeluarkan semburan voltase bolak balik apabila dipicu secara elektronik.

1. Transduser yang mengeluarkan berkas gelambang suara ultrasonik apabila dikenai voltase bolak balik.

2. Couplant , zat penghantar gelombang getaran ultra kebenda uji.

3. Couplant yang meneruskan output ultrasonik ( accoustic energy ) dari benda uji ketransducer penerima

4. Transducer atau lazim disebut unit pencari yang merubah energi ultrasonik menjadi semburan voltase bolak balik .

Page 134: 168601449 Inspeksi Lasa

Didalam beberapa sistim transducer juga bekerja baik sebagai pengirim dan penerima gelombang suara ultrasonik.

5. Piranti elektronik untuk memperkuat ( amplify ) dan jika perlu dimodulasi atau jika tidak merubah sinyal dari transducer penerima.

6. Piranti ( osciloscope ) untuk mendisplay atau mengidikasikan record output dari benda uji berupa charta atau computer printout.

7. Electronic clock sebagai titik referensi primer dan mengkordinasi seluruh sistim.

8. CAKUPAN Tulisan ini mencakup ketentuan standard dan teknik penggunaan dan interpretasi dari indikasi yang dihasilkan oleh getaran ultrasonik dalam uji tanpa rusak sekaligus memberikan evaluasi tentang penerimaan atau penolakan indikasi tersebut berdasarkan kriteria yang telah ditetapkan.. Tulisan ini juga mencakup jenis peralatan yang digunakan , cara kalibrasi dan cara mengarsipkan hasil uji sesuai ketentuan. Selanjutnya berhubung pada kenyataan dilapangan terdapat banyak sekali kesulitan akibat bentuk ,ukuran dan posisi flaw / cacat , dimana penggunaan radiografi tidak efektif hasilnya , maka uji ultrasonik dengan teknik pengambilan menyudut dan menggunakan angle probe juga akan dikemukakan , karena hal ini merupakan jalan keluar atas kesulitan tersebut diatas. 9. KETENTUAN STANDARD 9.1 PERSYARATAN AKHLI UJI ULTRASONIK Pelaksana inspeksi dan pengujian ultrasonik harus berkualifikasi dan memiliki sertifikat kompetensi yang memenuhi ketentuan standard internasional dan dikeluarkan oleh badan atau institusi yang berwenang dan diakui baik nasional maupun internasional. Hal ini sangat menentukan karena uji ultrasonik praktis tidak memiliki record tertulis kecuali dengan peralatan khusus dan atas permintaan khusus pula. Karenanya keputusan ditolak maupun diterimanya suatu indikasi sepenuhnya merupakan tanggung jawab inspektor yang bersangkutan yang verifikasinya sangat mahal dan memakan waktu.

Page 135: 168601449 Inspeksi Lasa

Orang orang yang tidak berkompetensi dan tidak berkualifikasi tidak boleh memberikan evaluasi apalagi rekomendasi seperti penerimaan dan penolakan suatu material berdasarkan hasil pengujiannya. 9.2 PERSYARATAN PEMERIKSAAN UMUM Cakupan pemeriksaan meliputi benda uji dengan sistim scanning , yakni dengan menggerakkan UNIT PENCARI ( search unit ) diatas benda kerja , paling sedikit setiap lajur scanning harus bertumpu dengan lajur scanning lainnya sekitar 50% dari ukuran transducer ( piezoelectric element ) tegak lurus terhadap arah lajur scan. Kemungkinan lain juga dibolehkan yakni masing masing lajur scan bertumpu satu dengan lainnya sepanjang kurang dari ukuran beam . Teknik oscilasi diijinkan dalam search asalkan dapat dibuktikan bahwa teknik ini lebih baik dari teknik scanning biasa . 9.3 LAJU GERAKAN SEARCH UNIT ( UNIT PENCARI ) DAN LAJU

PENGULANGAN PULSA. 9.4 Laju pengulangan pulsa dari instrumen ultrasonik cukup

memadai untuk mempulsakan unit pencari paling sedikit 6 x dalam waktu yang diperlukan untuk menggerakkan 1/2 ukuran transducer sejajar dengan arah scan pada kecepatan scanning maksimum . Sebagai alternatif dapat digunakan reflektor ganda kalibrasi dinamis ( dynamic calibration multiple reflector ) , yakni yang berada dalam ± 2dB dari kalibrasi statis , untuk mengecek ulang laju pengulangan pulsa yang dapat diterima.

9.5 LEVEL SENSITIVITAS SCANNING Langkah recording indikasi pada tingkat sensitivitas scanning harus dilaksanakan pada pemeriksaan baik manual maupun otomatis ( mekanis ). Pada saat scanning yang boleh distel hanyalah kontrol gain atau attenuator . Penyetelan kontrol lain dapat mengakibatkan kalibrasi ulang.

Page 136: 168601449 Inspeksi Lasa

9.6 PERALATAN Inspeksi ultrasonik menggunakan instrumen ultrasonik tipe echo ( gema ) pulsa. Instrumen tersebut harus dilengkapi dengan stepped gain control yang dikalibrasi dalam unit 2.0 dB atau kurang.

9.7 PENGUKURAN BEAM SPREAD ( PELEBARAN BERKAS

GETARAN ) Pengukuran beam spread untuk batasan indexing scan hanya akan dilaksanakan manakala dipersyaratkan oleh Code. Pengukuran sudut unit beam search ( berkas pencari ) perlu dilaksanakan walaupun hanya sekali dalm kurun waktu tertentu untuk kombinasi unit wedge search dalam far field hasli perhitungan , pada setiap awal perpanjangan pemakaian atau setiap 3 bulan , pilih yang terpendek .

3.8 BALOK KALIBRASI DASAR

Apabila prosedur yang terkualifikasi mempersyaratkan penggunaan balok kalibrasi dasar , maka pelaksanaannya adalah sebagai berikut : Kalibrasi harus mencakup seluruh sistim pemeriksaan ultrasonik. Kalibrasi asli harus dilaksanakan dengan menggunakan balok kalibrasi. Disemua kalibrasi indikasi maksimum didapatkan dengan cara mengarahkan berkas suara tegak lurus terhadap sumbu lubang bor dan takik takik disamping . Garis sumbu unit pencari harus paling sedikit 1 ½ “ ( 38 mm ) dari isisi terdekat balok ( rotasi berkas kedalam sudut yang dibentuk oleh lubang dan sisi balok dapat menghasilkan amplitudo yang lebih tinggi pada beam path ( tapak berkas ) yang lebih panjang. Tapak ini tidak boleh digunakan untuk kalibrasi. Untuk pemeriksaan kontak ( contact examination ) , suhu pemeriksaan dan permukaan balok harus didalam range 25°F ( 14°C ). Untuk pemeriksaan celup ( immersion examination ) suhu couplant untuk kalibrasi harus dalam range 25°F ( 14°C )

Page 137: 168601449 Inspeksi Lasa

dari suhu couplant yang digunakan dalam scanning yang sebenarnya. Adapun teknik kalibrasinya terdiri dari : a) kalibrasi sweep range ( sapu jarak ) b) koreksi amplitudo jarak ( distance amplitude ) c) kalibrasi posisi d) pengukuran amplitudo gema dari takik permukaan pada

balok. e) Apabila digunakan piranti elektronik untuk koreksi

amplitudo jarak , maka respons patokan primer ( primary reference response ) harus disetarakan pada ketinggian rata rata layar ( screen ) yang tetap pada atau diantara 40 hingga 80% dari ketinggian sepenuhnya pada layar diatas cakupan jarak yang digunakan dalam pemeriksaan .

3.8.1 SWEEP RANGE 1) Posisi unit pencari untuk indikasi maksimum pertama dari

lubang 1/4T samping . Stel pinggir kiri indikasi ini kegaris (2) dilayar menggunakan kontrol delay.

0 1 2 3 4 5 6 8 9 7 10

RANGE

SWEEP RANGE ( SAPU JARAK )

0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10

DELAY

LUBANG SEGARIS DAN TAKIK DIGUNAKAN UNTUK KALIBRASI

REFLEKTOR MASUK KEDALAM

UNIT PENCARI

Page 138: 168601449 Inspeksi Lasa

2) Posisikan unit pencari untuk mendapatkan indikasi maksimum dari lubang 3/4T . Atur pinggir kiri dari indikasi ini kegaris (6) dilayar menggunakan kontrol range.

3) Ulangi lagi kedua prosedur terdahulu sehingga sewaktu distart , refleksi lubang 1/4T dan 3/4 T tampak pada garis sweep (2) dan (6)

4) Posisikan unit pencari untuk mendapatkan respons maksimum dari takik persegi dipermukaan ( bawah ) , indikasi akan tampak dekat (8) .

5) Dua bagian pada sweep akan sama dengan 1/4 T 3.8.2 KOREKSI APLITUDO JARAK Kalibrasi dari sisi clad. 1) Posisikan unit pencari untuk mendapatkan respons maksimum

dari lubang yang memberi amplitudo tertinggi . 2) Stel kontrol sensitivitas untuk menghasilkan indikasi 80% dari

skala penuh dari lubang . Tandai puncak indikasi pada layar. 3) Posisikan unit pencari untuk mendapatkan respons maksimum

dari lubang lain. 4) Tandai puncak indikasi dilayar.

10

0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10

6 4

0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10

10 8 6 4

1 9

8

Page 139: 168601449 Inspeksi Lasa

5) Posisikan unit pencari untuk mendapatkan amplitudo maksimum dari indikasi lubang ketiga , dan tandai puncaknya dilayar.

6) Posisikan unit pencari untuk mendapatkan amplitudo maksimum dari indikasi lubang 3/4 T setelah berkas memantul dari permukaan dibawah ( diseberang ). Indikasinya akan muncul di (10) pada garis sweep. Beri tanda di layar untuk posisi 5/4T.

7) Hubungkan puncak puncak indikasi untuk membentuk kurva amplitudo jarak.

3.8.3 KALIBRASI POSISI Pengukuran dapat menggunakan penggaris , skala atau ditandai pada strip berindeks ( lihat sketsa diatas ) 1) Posisikan unit pencari untuk mendapatkan respons maksimum

dari lubang 1/4 T . Pasang salah satu ujung strip berideks didepan unit pencari. , sedang ujung yang lain searah dengan jurusan berkas. Beri tanda (2) pada strip tepat diatas lubang 1/4T.

2) Posisikan unit pencari untuk mendapatkan respons maksimum dari lubang 1/2T dan 3/4T . Pertahankan ujung strip didepan unit pencari. Tarik garis vertikal dari lubang lubang tersebut kestrip dan beri tanda (4) dan (6) secara berturut turut dari lubang 1/2T kemudian 3/4T.

3) Posisikan unit pencari sedemikian rupa sehingga berkas yang memantul mengenai lubang 5/4T , kemudian tandai strip dengan huruf (10) tepat dititik singgung dengan gais vertikal yang ditarik dari lubang 5/4T tersebut.

4) Posisikan unit pencari untuk mendapatkan indikasi pantulan maksimum , kemudian beri tanda huruf (8) pada strip tepat diperpotongan dengan garis vertikal yang ditarik dari takik.

5) Nomor nomor kalibrasi pada strip menunjukkan posisi tepat diatas reflektor dalam 1/16 tapak V. ( V path ).

6) Kedalaman dari permukaan benda kerja hingga kerefletor masing masing adalah sebagai berikut : T pada 8 , 3/4T pada 6 dan 10 ,1/2T pada 4 , 1/4T pada 2 , dan 0 pada 0 .

Page 140: 168601449 Inspeksi Lasa

Interpolasi dapat dilaksanakan untuk increement kedalaman yang lebih kecil . Ukuran ini dapat dikoreksi dengan radius lubang apabila rincian tersebut dianggap penting untuk menentukan lokasi reflektor yang sangat akurat. KOREKSI KALIBRASI UNTUK REFLEKTOR PLANAR ( BERBENTUK BIDANG ) Reflektor planar membentuk sudut 90° dengan permukaan yang diperiksa pada atau dekat permukaan dibawah ( seberang ). Berkas gelombang shear dengan sudut insiden 45° memantul akibat reflektokan agar refleksi / cacat ini tetap akan dianggap cukup gawat , tidak perduli pihak inspeksi menggunakan gelombang shear dengan berkas sudut berapa saja . 1) posisikan unit pencari untuk mendapatkan amplitudo

maksimum dari takik persegi dipermukaan seberang . Beri tanda silang pada puncak indikasi pada layar dekat (8).

2) Takik persegi diseberang mungkin dapat menyebabkan indikasi (2) ke (1) diatas DAC ( distance amplitude correction ) pada sudut 45° dan ½ DAC pada sudut 60°. Karenanya indikasi dari takik persegi harus diperhitungkan apabila mengevaluasi reflektor dari seberang.

BERKAS MENYEBAR ( BEAM SPREAD ).

Pengukuran berkas menyebar harus dilaksanakan pada dasar yang berbentuk bola pada lubang dengan dasar bundar. Setengah dari amplitudo maksimum dari lobe primer berkas harus diplotkan dengan cara memanipulasi unit pencari untuk menghitung refleksi dari lubang berdasar bundar sebagai berikut :

a) Stel amplitudo maksimum dari lubang 1/4T pada 80% skala penuh dilayar. Gerakkan unit pencari menuju lubang sehingga indikasi menunjukkan 40% dari skala penuh. Beri tanda pada titik pusat berkas ( beam center line ) dibalok dengan huruf “ ke “.

b) Stel amplitudo maksimum dari lubang 1/4T pada 80% skala penuh. Gerakkan unit pencari menjauh dari lubang , sehingga indikasi menunjukkan 40% skala penuh. Beri tanda dititik pusat berkas dengan kata “ dari “ dibalok.

Page 141: 168601449 Inspeksi Lasa

c) Posisikan unit pencari pada 80% amplitudo dari lubang 1/4T di layar gulung . Gerakan unit pencari kekanan tanpa merubah berkas kearah reflektor hingga indikasi menjadi 40% dari skala penuh . Tandai titik pusat berkas dengan kata “kanan” pada balok.

d) Gerakkan unit pencari kekiri tanpa merubah berkas kearah reflektor sehingga indikasi menunjukkan 40% skala penuh. Kemudian beri tanda pada titik pusat berkas dengan kata “kiri” dibalok.

e) Ulangi penyetelan seperti diatas dan pengukuran limit “ke” , “dari” , “kanan “ dan “kiri” dari berkas pada lubang berdasar bundar 1/2T dan 3/4T.

f) Catat ukuran dari posisi “ke” ke “dari “ dan dari posisi “kiri” ke “kanan “ dipermukaan balok untuk lubang dasar bundar 1/2T dan 3/4T .

g) Ukuran yang terpendek dari 3 buah dimensi dari “ke” ke “dari”, tidak boleh dilampaui sewaktu melaksanakan indeksing antara scan yang tegak lurus terhadap arah berkas.

h) Yang terkecil dari ketiga ukuran “ kanan “ ke “kiri” tidak boleh dilampaui apabila sedang indexing antara scan sejajar dengan arah berkas.

KR KR KR

KN KN KN

K K DDR KE DR

Page 142: 168601449 Inspeksi Lasa

i) Sudut berkas yang menyebar yang ditentukan dengan perhitungan ini digunakan untuk menentukan batas batas sebagaimana dipersyaratkan pada tapak metal lain.

KALIBRASI BERKAS LURUS. ( STRAIGHT BEAM ). Metoda kalibrasi ini harus meliputi pengukuran dibawah ini :

a) Kalibrasi sweep range ( jangkauan sapu ). b) Koreksi amplitudo jarak. c) Apabila digunakan piranti koreksi elektronik terhadap

amplitudo jarak , respons referensi primer harus disetarakan dengan ketinggian yang tetap dilayar antara 40% hingga 80% ketinggian penuh pada jangkauan jarak yang digunakan dalam pemeriksaan.

KALIBRASI SWEEP RANGE ( JANGKAUAN SAPU )

a) Posisikan unit pencari untuk mendapatkan indikasi awal maksimum dari lubang 1/4T disamping. Stel sisi kiri indikasi pada (2) digaris sweep menggunakan kontrol delay.

b) Posisikan unit pencari untuk mendapatkan indikasi maksimum dari lubang 3/4 T . Stel sisi kiri indikasi pada angka (6) dilayar menggunakan kontrol range .

c) Ulangi pengaturan delay dan range control hingga lubang 1/4T dan 3/4T berada pada angka (2) dan (6) pada sweep range.

REFLEKTOR MASUK KEDALAM BERKAS

SWEEP RANGE

DELAY

RANGE

2 4 6 8

Page 143: 168601449 Inspeksi Lasa

KOREKSI AMPLITUDO JARAK a) Posisikan unit pencari untuk mendapatkan respons

maksimum dari lubang yang memberikan amplitudo tertinggi.

b) Stel kontrol sensitivitas untuk menghasilkan indikasi setinggi 80% dari ketinggian penuh dari lubang ( ± 50% dari ketinggian layar ) . Tandai puncak indikasi pada layar dengan marker yang tepat.

c) Posisikan unit pencari untuk mendapatkan respons maksimum dari lubang yang lain.

d) Tandai puncak indikasi pada layar. e) Posisikan unti pencari untuk mendapatkan amplitudo

maksimum dari indikasi lubang ketiga , dan tandai puncaknya.

f) Hubungkan tanda tanda pada layar dan teruskan sepanjang ketebalan untuk mendapatkan kurva amplitudo-jarak dari lubang samping.

2 4 6 8 0

10

8

6

4 2

0 2 4 6 8 0

10

8

6

4 2

0

DAC

SENSITIVITAS

SENSITIVITAS AMPLITUDO JARAK

KOREKSI SENSITIVITAS DAN AMPLITUDO JARAK

Page 144: 168601449 Inspeksi Lasa

3 . INTERPRETASI INDIKASI

UNIT PENCARI

1”

CACAT

REFLEKSI BELAKANG REFLEKSI DEPAN

CACAT

1”

A I R

UJI U.T. MENGGUNAKAN TEKNIK IMMERSION ( RENDAM ) BERKAS LURUS

1 “

Page 145: 168601449 Inspeksi Lasa

LUBANG GAS INKLUSI SLAG RETAK PERMUKAAN

LUBANG GAS

INKLUSI SLAG

RETAK PERMUKAAN

SCAN MENUNJUKKAN ELECTRONIC NOISE

( GRASS )

DENGAN MENGGUNAKAN SIRKIT YANG DIREJECT GRASS DAPAT DIHILANGKAN NAMUN

KEHILANGAN AMPLITUDO SIGNAL GEMA

CACAT

CACAT

Page 146: 168601449 Inspeksi Lasa

Uji ultrasonik dengan cara menggerakkan unit pencari pada suatu titik putar yang tetap pada jenis jenis cacat ( lihat sketsa diatas ). bebas dari cacat. Karena suara menjalar dalam garis lurus , cacat yang menghasilkan refleksi mengakibatkan bayangan suara ( sound shadow ) dipermukaan sebelah belakang . Refleksi belakang tidak te rkurangi secara proporsional dengan persentasi suara aslinya yang terpotong oleh refleksi cacat .

INDIKASI MENUNJUKKAN KRISTAL MATERIAL YANG KASAR ( HASH ) MENGGANGGU ADANYA INDIKASI CACAT

TEKNIK GEMA DILEBARKAN ( BROADEN ECHO ) MENUNJUKKAN ADANYA INDIKASI CACAT DENGAN GEMA BELAKANG.

HASH

Gambar sebelah kiri menujukkan teknik gema dilebarkan yang menunjukkan adanya indikasi cacat namun tidak ada gemba belakang. Hal ini disebabkan oleh ukuran cacat lebih besar dari berkas suara , Ketinggian gema belakang lebih pendek daripada gema belakang material yang

Page 147: 168601449 Inspeksi Lasa

PENDAHULUAN Suatu prosedur las memberi rincian yang akurat tentang langkah langkah yang harus diambil apabila pengelasan suatu bentuk sambungan “ weldment “ dilaksanakan . Prosedur ini memuat rincian yang diperlukan atau cakupan rincian untuk mengendalikan variable yang digunakan didalam pengelasan dan menentukan jenis material dan desain sambungan yang akan dipergunakan . Karenanya prosedur las mengendalikan mutu pengelasan dengan cara menentukan setiap langkah yang diperlukan . KELAS PEKERJAAN Banyak kelas pekerjaan yang memerlukan material engineering yang harus disambung menggunakan las , misalnya : bejana tekan , jembatan , menara bor minyak ( rig ) , peralatan pemindah tanah ( earth moving equipment ) , dll. Namun demikian persyaratan untuk mutu sambungan dari masing masing peralatan tersebut jauh berbeda dan oleh karenanya harus dikendalikan agar dapat memenuhi harapan dibuatnya peralatan tersebut . Bejana tekan akan memerlukan sambungan las tegangan yang diakibatkan oleh suhu tinggi , tekanan tinggi dan perbedaan suhu . Pembangunan jembatan harus mempertimbangkan pengaruh dari berat berbagai jenis kendaraan yang melewatinya serta pengaruh angin ( wind load ) . Menara bor minyak harus didesain utnuk tahan terhadap gelombang dan kekuatan angin. Peralatan pemindah tanah harus mampu mengatasi pengaruh akibat perbedaan permukaan tanah dan kondisi tanah yang harus dipindahkan . Pengaruh suhu pengelasan yang harus ditanggung oleh juru atau operator las harus pula diketahui . Dibawah ini adalah Standard atau Kode Praktis ( Code of Practice ) yang digunakan untuk merakit berbagai konstruksi menggunakan pengelasan .

PROSEDUR LAS

Page 148: 168601449 Inspeksi Lasa

Kode atau nomor Standard Kelas Pekerjaan BS 5500 Bejana tekan yang tidak me- nanggung nyala api ( unfired pressure vessel ) yang dilas. ASME Kode Amerika untuk bejana te kan dan ketel uap . ASME IX Persetujuan ( approval ) atas

prosedur dan pelaksanaan pengelasan.

BS 2633 Las listrik Kelas 1 untuk perpi paan baja ferritic untuk meng angkut cairan . BS 4515 Proses pengelasan pipa baja didarat dan dilepas pantai . AWS D1.1 Kode pengelasan struktur

konstruksi . BS 5400 Jembatan beton baja dan

komposit. BS 6235 Kode praktis untuk struktur

bangunan tetap lepas pantai. Kinerja las yang memuaskan dan berkesinambungan adalah merupakan hasil dari dipenuhinya persyaratan standard atau kode praktis yang mengatur berbagai panduan khusus yang mencakup material , desain sambungan , jenis proses las yang digunakan , prosedur las yang harus diikuti , dan tehnik inspeksi yang dilaksanakan . Standard dan kode praktis tersebut ditelaah ( review ) secara berkala oleh badan Nasional , dan setiap perubahan yang diperlukan dimasukkan untuk meyakinkan bahwa kinerja las dilapangan tetap terjaga . PROSEDUR LAS Dalam setiap Standard atau Kode Praktis disusun acuan bagaimana seharusnya suatu prosedur pengelasan digunakan / ditaati dan apakah diperlukan persetujuan untuk hal tersebut . Pada umumnya pemenuhan persyaratan standard dan kode praktis memerlukan persetujuan yang merinci jenis pengujian

Page 149: 168601449 Inspeksi Lasa

yang dipersyaratkan untuk meyakinkan keterampilan juru atau operator las yang terlibat . Uji tanpa merusak ( non destructive test ) dan uji merusak ( destructive test ) juga akan dirinci . Guna menyusun prosedur las , beberapa standard / kode akan mengacu lebih jauh pada standard Nasional , misalnya BS 5135 “ Process of Arc Welding carbon and carbon manganese steels “ , yakni dengan merinci langkah langkah yang akurat untuk melaksanakan pengelasan dengan menyertakan kondisi lapangan ( service condition ) , BS 2633 1987 merinci Pengelasan Listrik Kelas 1 untuk menyambung pipa baja ferritic yang digunakan untuk mengangkut fluida. Kalangan industri Amerika cenderung lebih mengutamakan instruksi yang tertera didalam Kode , misalnya AWS D1.1 , Kode las struktur bangunan ( structural welding Code ) , ASME IX tentang kualifikasi pengelasan dan brazing ( solder keras ) . PENGUMPULAN DATA UNTUK PROSEDUR LAS Sebelum suatu prosedur las disusun , data data tertentu perlu dikumpulkan , dan adalah merupakan hal yang sangat penting bahwa seseorang yang bertanggung jawab menyusun prosedur ini mengetahui dari mana data data tersebut diperoleh . Data data ini harus mendapat persetujuan dari pihak kontraktor pengguna . Beberapa hal perlu mendapat persetujuan terlebih dahulu tergantung pada persaratan Kode yang diacu . Misalnya profil las , apakah diperlukan tindak lanjut terhadap sambungan las yang telah selesai . Apabila tidak terdapat standard yang tepat , maka standard yang diacu untuk pelaksanaan pengelasan harus terlebih dahulu mendapat persetujuan dari pihak kontraktor pengguna . Hal hal yang perlu dicantumkan didalam prosedur las , pada umumnya tercantum didalam standard atau Kode yang diacu , berikut ini adalah rincian yang penting ( essential ) :

a) Proses las yang digunakan b) Spesifikasi bahan induk , tebal , pipa termasuk diameter. c) Pengelasan dishop atau dilapsngan d) Persiapan sisi ( edge preparation ) e) Metode pembersihan , pembuangan gemuk , dll.

Page 150: 168601449 Inspeksi Lasa

f) Penyetelan sambungan ( sketsa ) g) Apakah jig , tack atau backing digunakan. h) Posisi pengelasan ( termasuk arah untuk pengelasan

vertical ) , misalkan pengelasan vertical naik atau vertical turun .

i) Pabrik pembuat , jenis merek bahan consumable las. j) Bahan pengisi ( filler ) komposisi dan ukuran ( diameter ) . k) Pemanasan awal , suhu antar pass termasuk metoda

pengendalaiannya . l) Kecepatan pengelasan ( apabila pengelasan otomatis ) m) Pengaturan arah pengelasan ( weld run ) dan dimensi

pengelasan ( sketsa ) . n) Urut urutan ( sequence ) pengelasan. o) Back gouging atau tidak p) Perlaakuan panas paska las ( PWHT ) , termasuk metoda

dan pengendaliannya. q) Apabila diterapkan , suhu dan waktu yang ditentukan untuk

pengeringan , pengovenan elektroda atau consumable. r) Hal hal khusus yang penting seperti pengendalian masukan

panas ( misalnya panjang run out ) . Setiap butir variable penting yang tertera didaftar tersebut diatas merupakan factor utama dalam menyusun prosedur las . Bab bab dibawah ini menggaris bawahi beberapa diantara factor yang lebih penting yang harus dipertimbangkan . FAKTOR FAKTOR PENTING PROSES LAS Pada umumnya proses las yang diterima telah membuktikan bahwa penerapannya telah lulus uji , Sifat khusus suatu proses las akan mempengaruhi prosedur las , misalnya beberapa aspek dari masing masing proses las dapat mempengaruhi tingkat kesempurnaan sambungan las . Sebagai contoh apabila las listrik busur terpendam ( submerged arc welding ) digunakan dibawah kondisi yang menghasilkan perbandingan yang terlalu besar antara kedalaman dan lebar jalur las dapat mengakibatkan retak pembekuan ( solidification crack ) .

Page 151: 168601449 Inspeksi Lasa

BAHAN DASAR Bahan dasar dapat mempengaruhi pengelasan . Mislanya pengaruh penyiapan material ditentukan oleh komposisi kimiawinya. Retak disona terimbas panas ( heat affected zone / HAZ ) sangat dipengaruhi oleh komposisi kimiawi bahan dasar ; karenanya komposisi kimiawi ini perlu dikendalikan . Sifat bahan las juga dapat dipengaruhi oleh komposisi kimiawi bahan dasar , terutama dimana pengelasan menghasilkan tingkat dilusi yang cukup tinggi . Karenanya penting untuk diketahui kandungan bahan paduan ( alloy content ) . Elemen pembentuk kristal didalam bahan dasar dapat mempengaruhi tingkat kekuatan dan pengerasannya ( hardenability ) . PENGELASAN DISHOP ATAU DILAPANGAN . Pengendalian keseluruhan prosedur las sangat dipengaruhi oleh apakah pengelasan dilaksanakan dishop atau dilapangan . Kondisi cuaca dilapangan akan merubah secara drastic cara pengendalian pelaksanaan las . PERSIAPAN SISI ( EDGE PREPARATION ) Terdapat banyak alasan untuk memasukkan persiapan sisi kedalam prosedur las . Akses secukupnya merupakan factor penting seperti misalnya bahan las yang terdeposisi akan berfusi dengan bahan dasar . Prosedur las harus mencakup bukan hanya bentuk persiapan , namun juga penyelesaian permukaannya ( surface finish ) . Permukaan yang berlapis kerak atau oksida tebal akan menyebabkan fusi tidak sempurna ( lack of fusion ) , terperangkapnya oksida ( trapped oxide ) , atau porositas yang tidak dapat diterima . METODA PEMBERSIHAN Bagaimana permukaan bahan dipersiapkan sebelum dilas merupakan factor yang perlu diperhatikan seperti misalnya baja mungkin hanya perlu pembersihan menggunakan penyikatan ( brushing ) secara manual atau mekanikal , sedangkan aluminium memerlukan pencucian secara kimiawi ( chemical cleaning )

Page 152: 168601449 Inspeksi Lasa

seperti solvent untuk menghasilkan permukaan yang siap las. Terkait dengan hal tersebut diatas , inspeksi pada permukaan bahan sebelum dilas juga diperlukan untuk meyakinkan bahwa tidak terdapat cacat seperti lap ( lipatan ) atau cacat lainnya yang dapat mempengaruhi mutu pengelasan . PENYETELAN SAMBUNGAN MENGGUNAKAN PERANGKAT RAKIT ( JIG ) ATAU LAS CANTUM ( TACKING ) . Penyetelan komponen sambungan las merupakan factor yang sangat menentukan pada pengelasan sambungan yang hanya dapat dilaksanakan pada satu sisi / pihak saja . Celah sambungan akan mempengaruhi jumlah fusi pada akar las . Apabila digunakan perangkat perakit secara mekanis untuk penyetelan komponen rakitan , maka perlu diketahui berapa banyak bahan las yang akan dideposisikan sebelum perangkat mekanis ini dicabut / dibongkar . POSISI PENGELASAN Berbagai posisi pengelasan yang cukup banyak jumlahnya memerlukan pengendalian yang ketat dalam mempersiapkan komponen dan perakitannya . Makin sulit posisi suatu pengelasan makin banyak flux yang diperlukan untuk mendukung keberadaan kolam las yang asli sehingga karenanya mengurangi pengendalian komposisi kimiawi . Perubahan posisi pengelasan menyebabkan perubahan keperluan arus las sehingga menyebabkan makin kurang ( atau lebih ) nya jumlah lajur las ( weld pass ) yang harus dibuat sehingga meningkatkan kemungkinan terjadinya cacat las . PABRIK PEMBUAT , MEREK DAGANG DAN KOMPOSISI KIMIAWI CONSUMABLE LAS. Ketiga hal tersebut diatas sangat mempengaruhi penyusunan prosedur las . Perlu diingat bahwa sifat khusus pengelasan tergantung pada prosedur las yang diacu dan komposisi kimiawi metal yang terdeposisi . Ukuran bahan consumable menentukan keperluan tenaga listrik untuk mencairkan bahan dasar guna mengendalikan pemanasan dan sifat sambungan las .

Page 153: 168601449 Inspeksi Lasa

KONDISI KEMASAN DAN ELEKTRODA YANG HARUS DITOLAK

SANGAT PEYOT

BERLUBANG

DINDING BERKARAT MERATA

LABEL RUSAK & TIDAK TERBACA LABEL HILANG

SALUT RETAK RETAK

KONDISI BAIK

SALUT BERBERCAK BERCAK

SALUT TERKELUPAS

KAWAT ELEKTRODA BERKARAT

Page 154: 168601449 Inspeksi Lasa

PEMANASAN AWAL DAN SUHU ANTAR LAJUR ( PASS ) Komposisi kimiawi dan tebal penampang sambungan las akan menentukan laju pendinginan jalur las dan lingkungan sekitarnya. Beberapa material , yang mendingin dalam waktu singkat ( quence ) , akan menghasilkan struktur material yang keras. Pemanasan awal diperlukan untuk mengendalikan laju pendinginan tersebut . Suhu antar lajur ( inter pass temperature ) kadang kadang dapat digunakan sebagai sarana untuk mengendalikan ukuran struktur bahan ( grain ) yang dipersyaratkan untuk mengendalikan keuletan ( toughness ) . Kadang kadang pengendalian suhu pengelasan juga diperlukan untuk mencegah terjadinya masalah sewaktu tahap pembekuan ( solidification ) . KECEPATAN PENGELASAN ( TRAVEL SPEED ) Laju pendeposisian bahan las akan mempengaruhi profil jalur las . Kecepatan pengelasan yang tinggi cenderung mendeposisikan lebih sedikit bahan las sehingga mengakibatkan profil las yang buruk , under cut , dll. Sebaliknya kecepatan las yang rendah ( lambat ) akan menyebabkan deposisibahan yang berlebihan / tebal yang menyebabkan konsentrasi tegangan dipinggirny ( toe ) . Kecepatan las juga berperan cukup penting pada tingkat masukan panas ( heat input ) dari suatu pengelasan ( dalam kJ / mm ) dan dapat mempengaruhi struktur final jalur las , pertumbuhan kristal , yang berpengaruh pada sifat lasan . PENGATURAN ARAH ( RUN ) DAN URUT URUTAN ( SEQUENCE ) LAS . Perubahan posisi pengelasan sering menjadi penentu cara mendeposisikan bahan las . Didalam pengelasan lajur berganda ( multiple pass ) , urut urutan pengelasan menentukan sifat sambungan las , misalnya penggunaan tehnik ayunan ( weaving ) atau tehnik tarik ( stringer ) . BACK GOUGING

Page 155: 168601449 Inspeksi Lasa

Kode praktis , jika dipandang perlu , akan memberikan saran bahwa pass pertama harus dibuang , hal ini untuk menjamin bahwa semua material dibagian akar las yang mungkin mengandung berbagai cacat las tidak akan mengganggu kegunaan sambungan las ( service condition ) . BS 5500 dan ASME menyatakan bahwa hal tersebut merupakan keharusan. PERLAKUAN PANAS PASKA LAS ( PWHT ) Komposisi material mungkin mmerlukan perlakuan panas paska las untuk mencapai sifat sambungan las yang dikehendaki . Pengaruh tegangan sisa ( residual stress ) dan kondisi lapangan ( service condition ) dapat sedemikian rupa sehingga suatu tindakan pembebasan tegangan ( stress relief ) berupa perlakuan panas paska las diperlukan. Metoda pelaksanaan dan pengendaliannya merupakan hal yang sangat penting , karena kerap terjadi bahwa peningkatan suhu ( temperature gradient ) justru dapat menghasilkan tegangan . PENGERINGAN ATAU PENGOVENAN ( BAKING ) ELEKTRODA Hydrogen bersifat sangat merusak terhadap sambungan las baja . Keberadaannya dapat dikurangi dengan mengeringkan atau mengoven elektroda . Langkah ini berupa gabungan waktu dan suhu yang harus dikendalikan secara ketat . KONDISI KHUSUS ( SPECIAL FEATURE ) BS 5135 menentukan langkah langkah untuk mengendalikan masukan panas dengan menentukan jumlah metal yang terdeposisi didalam jalur las dalam satuan “ panjang lari ( run out length ) “ yang terukur . Hal ini disebut sebagai special feature. DESAIN SAMBUNGAN LAS – FAKTOR UTAMA Terdapat factor factor tertentu yang mempengaruhi jenis persiapan , seperti :

a) Jenis dan ketebalan bahan b) Proses las

Page 156: 168601449 Inspeksi Lasa

c) Tingkat kedalaman penetrasi yang diminta d) Aspek keekonomian dari persiapan sisi dan konsumsi

bahan las e) Posisi pengelasan dan pencapaian lokasinya f) Pengendalian distorsi , laju pemuaian dan pengkerutan . g) Jenis sambungan , misalnya ; las kampuh ( butt ) , T ( tee ) ,

tumpu ( lap ) , sudut ( corner ) dll. Faktor factor tersebut harus dipertimbangkan didalam berbagai kombinasi bentuk desain untuk menghasilkan rakitan yang ringkas ( concise summary ) , karenanya dianggap perlu untuk mengemukakan hal ini kepada para designer , welding engineer , tehnisi , prinsip prinsip yang terkait , sehingga suatu gabungan dari beberapa kondisi tertentu tidak akan menimbulkan kesulitan . Pertama tama didalam membahas bentuk sambungan , sambungan bentuk T , lap maupun corner dapat dilaksanakan menggunakan las fillet , sedangkan sambungan antar pelat dengan ketebalan sama maupun berbeda , sambungan T , maupun sudut dengan penetrasi penuh , dapat dilaksanakan menggunakan las kampuh ( butt ) . LAS FILLET Merupakan jenis sambungan las yang paling umum digunakan untuk konstruksi biasa dan didefinisikan sebagai las fusi yang penampangnya berbentuk segi tiga .

SAMBUNGAN LAP LAS FILLET

SAMBUNGAN T LAS FILLET

SAMBUNGAN T LAS KAMPUH ( BUTT )

Page 157: 168601449 Inspeksi Lasa

Las sudut atau las T keliling , karena sifat penetrasinya yang tidak penuh , maka kekuatannyapun tidak sepenuh kekuatan las kampuh. Untuk sambungan pelat tipis digunakan beberapa jenis desain seperti sambungan flare tunggal dan ganda , sambungan flare bevel tunggal dan ganda , sambungan flange tunggal dan ganda serta sambungan bevel flange tunggal dan ganda. Cara mengukur las fillet adalah sebagai berikut Las fillet diukur dari panjang kaki kakinya. Jarak terpendek antara permukaan diagramatik dengan akar las disebut leher atau throat. Ukuran kaki yang tidak seimbang harus dihindarkan. Ukuran leher merupakan indeks yang lebih baik untuk mengetahui tingkat kekuatan fillet weld daripada ukuran kakinya. Berdasarkan ukuran leher ini ditentukan regangan yang diijinkan. Ukuran kaki ( ω ) semata mata untuk menentukan ukuran leher. Las fillet tidak memerlukan persiapan khusus sebagaimana halnya las kampuh. Las fillet sering digabung dengan las kampuh untuk menambah kekuatan dan mengurangi konsentrasi regangan. Agar tidak terjadi konsentrasi regangan pada bagian ujung fillet ( toe ), disarankan agar kontur fillet cekung , namun kecekungan ini juga dibatasi agar tidak berlebihan. Filet 45° yang kakinya = 3/4 tebal pelat ,dianggap sebagai fillet dengan kekuatan penuh untuk pembebanan transversal dan paralel.Kontur cembung fillet menciptakan konsentrasi regangan pada ujung ujungnya sehingga mudah terjadi retak dibagian tersebut yang lazim disebut toe crack.Untuk jelasnya bentuk desainnya dapat dilihat pada sketsa berikut ini :

ω

ωt

ω = KAKI t = LEHER ( THROAT )

Page 158: 168601449 Inspeksi Lasa

45° 45° 45°

P P P w

w

DESAIN KEKUATAN TEBAL PELAT LAS KEKUATAN PENUH 50% KEKUATAN PENUH 33% KEKUATAN PENUH ( INCI ) ( w = 3/4 t ) ( w = 3/8 t ) ( w = ¼ t )

1/4 3/16 3/16 3/16 5/16 1/4 3/16 3/16 3/8 5/16 3/16 3/16 7/16 3/8 3/16 3/16 1/2 3/8 3/16 3/16 9/16 7/16 1/4 1/4 5/8 1/2 1/4 1/4 3/4 9/16 5/16 1/4 7/8 5/8 3/8 4/16 1 1/4 3/8 5/16 1 1/8 7/8 7/16 5/16 1 ¼ 1 ½ 5/16 1 3/8 1 ½ 3/8 1 ½ 1 1/8 9/16 3/8 1 5/8 1 ¼ 5/8 7/16 1 ¾ 1 3/8 ¾ ½ 2 1 ½ ¾ ½ 2 1/8 1 5/8 7/8 9/16 2 ¼ 1 ¾ 7/8 9/16 2 3/8 1 ¾ 1 5/8 2 ½ 1 7/8 1 5/8 2 5/8 2 1 ¾ 2 ¾ 2 1 ¾ 3 2 ¼ 1 1/8 3/4

BERBAGAI UKURAN FILLET

Page 159: 168601449 Inspeksi Lasa

LAS BUTT Adalah jenis sambungan las dimana bahan las sepenuhnya berada didalam satu bidang penampang dengan bagian yang disambung . PROSES LAS Pemilihan jenis proses las akan berpengaruh terhadap jumlah metal yang terdeposisi , proses yang bertenaga tinggi pada umumnya sesuai untuk pengelasan posisi datar karena bentuk kolam las yang lebar . Pengendalian bentuk kolam yang lebar diposisi akar las merupakan factor yang penting . Biasanya pengelasan dengan kepadatan arus yang tinggi dilaksanakan menggunakan piranti las otomatis. PENETRASI Penetrasi yang dikehendaki dari suatu sambungan las tergantung pada banyak factor . Sambungan butt pada pelat tipis dapat dilaksanakan dari salah satu sisi asalkan dipasang tumpuan untuk kolam las , misalnya batang penyangga ( backing bar ) . Biaya untuk pemasangan sarana tumpuan ini harus

AMPER RENDAH AMPER SEDANG AMPER TINGGI AMPER SANGATTINGGI ( < 90 ) ( 90 – < 110 ) ( > 110 – 120 ) ( > 120 )

AMPER MENENTUKAN KEDALAMAN PENETRASI SEKALIGUS MENENTUKAN KEKUATAN FILLET

R U C.

Page 160: 168601449 Inspeksi Lasa

diperhitungkan . Sebagai alternative , dapat digunakan celah ( gap ) diantara kedua komponen yang disambung , asalkan ce;ah tersebut dibuat sedemikian rupa sehingga dapat mengakomodasi pengendalian kolam las sehingga tidak tembus / jatuh akibat gravitasi . Dengan bertambah tebalnya pelat , penggunaan sisi persegi ( square edge ) pada komponen mungkin tidak cukup untuk menghasilkan fusi yang memadai , untuk itu digunakan sisi bevel yang akan menambah volume bahan las yang terdeposisi sekaligus fusi yang baik . DISTORSI / DEFORMASI Hal ini disebabkan oleh pemuaian dan pengkerutan yang disebabkan oleh pemanasan dan pendinginan yang tidak merata yang tidak terelakkan didalam pelaksanaan pengelasan . Pada saat pendinginan suhu fusi , metal yang terdeposisi berupaya untuk mengkerut , dan untuk mengakomodasi pengkerutan ini terjadilah pergerakan dari komponen yang sedang dilas . Bentuk V pada sambungan butt menghasilkan pengkerutan lebih besar disebelah bukaan dibanding dengan sebelah akar V sehingga menyebabkan gerakan rotasi disalah satu sisi relative terhadap sisi lainnya , yakni distorsi angular . Dengan bertambah tebalnya pelat bertambah pula pengkerutan yang terjadi sehingga distorsinyapun bertambah . Pemilahan jenis sambungan melalui pengendalian jumlah pergerakan komponen secara seimbang seputar sumbu netral perlu dipertimbangkan , atau apabila pengelasan hanya dapat dilaksanakan pada satu sisi saja , penggunaan kampuh U atau J akan memperkecil jumlah metal yang terdeposisi sehingga akan mengurangi pergerakan angular tersebut .

Page 161: 168601449 Inspeksi Lasa

SEWAKTU PANAS SEWAKTU DINGIN

SEWAKTU PANAS SEWAKTU DINGIN

SEWAKTU PANAS SEWAKTU DINGIN

BEBERAPA CONTOH DEFORMASI AKIBAT PANAS LAS

Page 162: 168601449 Inspeksi Lasa

KURANG BAIK CUKUP BAIK

BAIK SEKALI

CARA MENGUNCI PENYETELAN PIPA

TACK WELD DIDALAM KAMPUH DILAKSANAKAN SETELAH PENGUNCIAN SELESAI

Page 163: 168601449 Inspeksi Lasa

PEMASANGAN PELAT DINDING PADA DASAR TANGKI

KUPINGAN DILASKAN KEDASAR

PASAK BENGKOKPENEKAN

METAL CLIPS

PENYAMBUNGAN PELAT DINDING DENGAN DASAR TANGKI

PENYETELAN PELAT TANGKI

Page 164: 168601449 Inspeksi Lasa

DARI SEKIAN BANYAK CARA PENCEGAHAN DEFORMASI ,

KUPINGAN / LUG

SPACER

PASAK

PENGUAT DATAR / HORIZONTAL STRONG BACK

LUG

LAS KUNCI / TACK WELD

CARA MENCEGAH DEFORMASI PADA PENGELASAN DINDING TANGKI

PENGUAT TEGAK / VERTICAL STRONG BACK

Yang paling sering dilupakan orang adalah urut urutan pengelasan ( welding sequence ) . Faktor ini justru sangat menentukan sukses atau gagalnya fabrikasi terutama tangki timbun. Penetuan urut urutan pengelasan harus dikordinasikan dengan ahlinya , yakni welding foreman atau construction / installation specialist yang sangat bepengalaman dibidangnya.

Page 165: 168601449 Inspeksi Lasa

Gas tungsten arc welding atau tungsten inert gas welding ( TIG ) adalah jenis las listrik yang menggunakan bahan tungsten sebagai elektroda tidak terkonsumsi . Elektroda ini digunakan hanya untuk menghasilkan busur nyala listrik. Bahan penambah berupa batang las ( rod ) , yang dicairkan oleh busur nyala tersebut , mengisi kampuh bahan induk . Untuk mencegah oksidasi digunakan gas mulia ( seperti Argon , Hellium , Freon ) dan CO2 sebagai gas lindung . Jenis las ini dapat digunakan dengan atau tanpa bahan penambah . Las ini menghasilkan sambungan las yang bermutu tinggi dengan peralatan yang relatif lebih murah. Pada tulisan ini akan dikemukakan beberapa hal tentang dasar proses GTAW ( TIG ) , peralatan yang digunakan , prosedur proses dan variabelnya , penggunaan , dan bahan las maupun bahan induk yang terlibat dalam GTAW . Arus yang digunakan adalah arus rata dan elektrode dipihak negatif untuk mendapatkan sumber panas yang stabil dan efisien sehingga dapat dihasilkan lajur las yang berkualitas tinggi. Belakangan dengan berkembangnya teknologi las , arus rata berpulsa dan arus bolak balik tipe polaritas variabel dapat digunakan untuk sumber arus. Demikian juga dikembangkan obor ( torch ) lasnya , yakni tipe water cooled ( didinginkan dengan air ) dan gas cooled ( didinginkan dengan gas ). Untuk meningkatkan daya emisinya bahan elektroda tungsten dicampur dengan beberapa elemen aktif , stabilitas busur ( arc stability ) , dan usia elektroda tidak terkonsumsi. Campuran gas lindung juga dikembangkan sehingga diketemukan campuran yang memperbaiki kinerja las. Penelitian dan pengembangan masih terus dilaksanakan untuk keperluan automatic control , vision & penetration dan pengendalian panjang busur.

LAS ARGON ( GTAW / GAS TUNGSTEN ARC WELDING )

Page 166: 168601449 Inspeksi Lasa

MASALAH YANG MUNGKIN TERJADI (1) Inklusi tungsten mungkin terjadi apabila ujung elektroda

tercelup kedalam kolam las. (2) Kontaminasi bahan las dapat terjadi apabila gas lindung

kurang atau tidak berfungsi. (3) Kelonggaran kontaminasi pada bahan las maupun bahan

induk , rendah.

GA

SM

ULI

A(A

RG

ON

) RECTIFIER ( PERATAARUS )

OBOR

KONDUKTOR

ELEKTRODA

KATUP PEREDUKSI TEKANAN

BENDA KERJA +

BATANG

Page 167: 168601449 Inspeksi Lasa

(4) Apabila air pendingin bocor dan masuk pada obor , kemungkinan akan terjadi porositas ( keropos ) atau keracunan.

(5) Kemungkinan terjadi busur tembus ( arc blow ) atau busur liar ( arc deflection ) sebagaimana terjadi pula pada jenis las lainnya.

Secara umum dapat dikatakan bahwa arus pengelasan menentukan penetrasi las karena berbanding langsung , atau paling tidak secara exponensial. Arus busur juga mempengaruhi tegangan . Jika voltasenya tetap maka jika arus naik maka panjang busur juga bertambah. Karenanya untuk mempertahankan panjang busur pada kepanjangan tertentu , perlu untuk merubah penyetelan tegangan manakala arus distel. GTAW dapat menggunakan arus searah maupun arus bolak balik . Pemilihan arus tergantung pada jenis bahan yang akan dilas. Arus searah dengan elektroda pada bagian negatif dapat menghasilkan penetrasi yang cukup dalam dan kecepatan las yang lebih tinggi , terutama apabila gas lindungnya adalah helium. Arus bolak balik memungkinkan pembersihan cathodik ( sputtering ) yang membuang oksida dari sambungan las aluminium dan magnesium sehingga dapat menghasilkan sambungan las dengan mutu tinggi. Untuk keperluan ini gas lindung yang digunakan adalah argon , alasannya adalah karena helium tidak dapat menghasilkan sputtering. COLLET Segala ukuran diameter elektroda dapat dipegang oleh piranti pemegang elektroda ( electrode holder ) yang disebut coolet atau chuck. Piranti ini terbuat dari paduan tembaga . Coolet ini akan menggenggam erat elektroda saat penutup obor diikat erat. Hubungan baik antara elektroda dengan bagian dalam diameter collet penting untuk penyaluran arus las dan pendinginan elektroda.

Page 168: 168601449 Inspeksi Lasa

KELUARAN AIR PENDINGIN

COLLET

AIR PENDINGIN

GAS LINDUNG

KABEL LISTRIK

MUR COLLET PEMEGANG COLLET

ELEKTRODA TUTUP OBOR

GAGANG NOZZLE

1 2 0 º OBOR

TIPE ARUS D CEN DCEP

POLARITAS LURUS TERBALIK

+ + +

+ + + + + +

ALIRAN ELEKTRON & ION

SIFAT

PERIMBANGAN 70% DIBENDA KERJA 30% DIBENDA KERJA

PENETRASI DALAM / SEMPIT DANGKAL / LEBAR

KAPASITAS SANGAT BAGUS BURUK BAIK

PEMBERSIHAN TIDAK YA Y A / SEKALI

Page 169: 168601449 Inspeksi Lasa

SKEMA BAHAN , ELEKTRODA DAN GAS LINDUNG T.I.G BAHAN TEBAL ARUS ELEKTRODA GAS LINDUNG

ALUMINIUM SEMUA AC TUNGSTEN / ZIRCON ARGON / ARGON-HELIUM > 1/8 “ DCSP THORIATED ARGON / ARGON-HELIUM < 1/8 “ DCRP THORIATED / ZIRCON ARGON TEMBAGA / SEMUA DCSP THORIATED HELIUM PADUAN TEMBAGA < 1/8 “ AC TUNGSTEN / ZIRCON ARGON MAGNESIUM SEMUA AC TUNGSTEN / ZIRCON ARGON PADUAN MAGNESIUM < 1/8 “ DCRP ZIRCON / THORIATED ARGON NIKEL SEMUA DCSP THORIATED ARGON PADUAN NIKEL SEMUA DCSP THORIATED ARGON BAJA CARBON SEMUA DCSP THORIATED ARGON / ARGON-HELIUM BAJA PADUAN RENDAH < 1/8 ” AC TUNGSTEN / ZIRCON ARGON STAINLESS STEEL SEMUA DCSP THORIATED ARGON / ARGON-HELIUM < 1/8 “ AC TUNGSTEN / ZIRCON ARGON TITANIUM SEMUA DCSP THORIATED ARGON

OBOR KECIL SEDANG BESAR

DIAMETER KAWAT ARUS INCI mm ( AMPER ) 5/64 2.3 200 – 500 3/32 2.4 300 – 600 1/8 3.2 300 – 800 5/32 4.0 400 – 900 3/16 4.8 500 – 1200 7/32 5.6 600 –1300 1/4 6.4 600 - 1600

ARUS MAKS. ( AMP )

PENDINGIN

DIAMETER ELEKTRODA

200 200 – 300 500 GAS AIR AIR 0.02” – 3/32” 0.04” – 5/32 “ 0.04 “ – ¼”

ARUS DAN UKURAN ELEKTRODA

DIAMETER KAWAT LAS DAN ARUS

Page 170: 168601449 Inspeksi Lasa

LAS LISTRIK GAS METAL ( GAS METAL ARC WELDING / GMAW )

UMUM LAS LISTRIK GAS METAL ATAU GAS METAL ARC WELDING ( GMAW ) ADALAH PROSES LAS LISTRIK YANG MENGGUNAKAN BUSUR LISTRIK YANG BERASAL DARI ELEKTRODA , YANG DIPASOK TERUS MENERUS SECARA TETAP DARI SUATU MEKANISME, KEKOLAM LAS. UNTUK MENCEGAH TERJADINYA OKSIDASI , PENGELASAN INI DILINDUNGI OLEH ALIRAN GAS LINDUNG YANG DAPAT BERUPA GAS AKTIF , MISALNYA CO2 , SEHINGGA DISEBUT METAL ACTIVE GAS ( MAG ) , ATAU GAS INERT ( MISALNYA ARGON ) SEHINGGA DISEBUT METAL INERT GAS ( MIG ) , KARENANYA GMAW JUGA DISEBUT MIG MAG WELDING. PENGELASAN INI DAPAT DILAKSANAKAN SECARA SEMI OTOMATIS ATAU OTOMATIS SEPENUHNYA. JENIS LAS INI DAPAT DIGUNAKAN UNTUK MENGELAS BAJA CARBON , BAJA PADUAN RENDAH BERKEKUATAN TINGGI , STAINLESS STEEL , ALUMINIUM , TEMBAGA , TITANIUM DAN PADUAN NIKEL DALAM SEGALA POSISI DENGAN MERUBAH JENIS GAS LINDUNG , ELEKTRODA DAN VARIABEL LAS LAINNYA. TENAGA LISTRIK PENGELASAN INI MENGGUNAKAN ARUS BOLAK BALIK ( AC ) MULAI DARI 230 / 460 VAC DENGAN FREKUENSI BAIK 50 MAUPUN 60 Hertz ( Hz ) . KEUNTUNGAN PENGGUNAAN GMAW ADALAH : 1) DAPAT DIGUNAKAN UNTUK BERBAGAI JENIS METAL

KOMERSIL.

Page 171: 168601449 Inspeksi Lasa

2) DAPAT DIGUNAKAN MENGELAS TERUS MENERUS TANPA BERHENTI KARENA ELEKTRODA YANG , BERUPA KAWAT YANG SANGAT PANJANG DAN TERGULUNG DALAM SUATU KLOS , DIPASOK DENGAN KECEPATAN PEMASOKAN YANG TETAP.

3) PENGELASAN DAPAT DILAKSANAKAN DISEGALA POSISI. 4) LAJU PENDEPOSISIAN METAL LEBIH TINGGI DARI SMAW. 5) KECEPATAN LAS LEBIH TINGGI DARI SMAW 6) JIKA DIGUNAKAN TEKNIK NYALA SEMBUR ( SPRAY

TRANSFER ) MENGHASILKAN PENETRASI LEBIH DALAM DARI SMAW , SEHINGGA DAPAT DIGUNAKAN KAWAT LAS YANG LEBIH KECIL DIBANDING SMAW NAMUN MEMILIKI KEKUATAN YANG SAMA.

7) HASIL PENGELASAN RELATIF LEBIH BERSIH KARENA TIDAK ADA SLAGNYA SEBAGAIMANA HALNYA SMAW.

KARENANYA GMAW SESUAI UNTUK FABRIKASI YANG BANYAK MENGGUNAKAN PENGELASAN DENGAN PRODUKTIFITAS TINGGI APALAGI JIKA DILAKSANAKAN OLEH ROBOT. KEKURANGAN / KERUGIAN PENGGUNAAN GMAW ADALAH : 1) UNITNYA LEBIH MAHAL , LEBIH RUMIT PENANGANANNYA

, DAN KURANG PORTABEL. 2) LEBIH SULIT DIGUNAKAN DILOKASI SEMPIT / TERBATAS

DAN SUSAH DICAPAI DIBANDING SMAW . 3) PENGELASAN INI ANTI TIUPAN ANGIN SEHINGGA HARUS

SELALU TERLINDUNG ( DALAM RUANGAN ) , SERTA MONCONG OBOR HARUS SEDEKAT MUNGKIN DENGAN BENDA KERJA UNTUK MELINDUNGI GAS LINDING DARI TIUPAN ANGIN ( 3/8 “ HINGGA 3/4” ).

4) PELAKSANA AGAK SEGAN MENGELAS GMAW BERHUBUNG RADIASI PANASNYA SANGAT TINGGI.

KARENA GMAW MENGGUNAKAN ARUS TETAP DAN KECEPATAN PASOK KAWAT YANG TETAP PULA , MAKA MANAKALA POSISI OBOR BERGERAK MENJAUH ELEKTRODA AKAN MEMANJANG KELUAR ( STICK OUT ) BERGERAK NAIK PULA AMPERNYA , SEHINGGA PANJANG BUSUR NYALA AKAN SELALU TETAP .

Page 172: 168601449 Inspeksi Lasa

MEKANISME TRANSFER METAL SIFAT SIFAT LAS LISTRIK GAS METAL ( GMAW ) DAPAT DIBEDAKAN DARI CARANYA MENTRANSFER METAL KEBAHAN INDUK . TIGA SIFAT TERSEBUT ADALAH SEBAGAI BERIKUT :

1) TRANSFER ARUS PENDEK ( SHORT CIRCUIT ) 2) TRANSFER BERBENTUK BOLA ( GLOBULAR ) 3) TRANSFER BENTUK SEMPROTAN ( SPRAY )

TIPE TRANSFER DITENTUKAN OLEH BEBERAPA FAKTOR DIBAWAH INI :

LISTRIK MASUK

SUMBER TENAGA

GA

S IN

ERT

POMPA SIRKULASI AIR PENDINGIN

OB

OR

KABEL MASA

KABEL KONTROL

GAS

SKEMA PENGELASAN GMAW

BAHAN INDUK

Page 173: 168601449 Inspeksi Lasa

1) BESARAN DAN TIPE ARUS PENGELASAN 2) DIAMETER ELEKTRODA 3) KOMPOSISI ELEKTRODA 4) PERPANJANGAN ELEKTRODA ( EXTENSION ) 5) GAS LINDUNG

1) SIFAT TRANSFER ARUS PENDEK ( SHORT

CIRCUIT / KORT SLUITING ) PERISTIWA TRANSFER BAHAN LAS INI TERJADINYA HANYA SEPER SEKIAN DETIK PER SIKLUS , SEHINGGA TERDENGAR SEPERTI SUARA YANG MERUPAKAN RENTETAN CEPAT SEKALI SELAMA PENGELASAN.

VOLT

ASE

ARUS PENDEK ( BUSUR MATI ) WAKTU NYALA BUSUR BUSU

R ME

NYAL

A

BUSU

R MA

TI L

AGI

ARUS

WAKTU

SKEMA TRANSFER ARUS PENDEK

Page 174: 168601449 Inspeksi Lasa

SISTIM INI MELIBATKAN CAKUPAN ARUS YANG TERENDAH SERTA DIAMETER KAWAT LAS YANG TERKECIL. SISTIM TRANSFER INI MENGHASILKAN KOLAM LAS KECIL DAN CEPAT MEMBEKU , SEHINGGA SESUAI UNTUK PENGELASAN PELAT TIPIS , PENGELASAN DILUAR POSISI / JALUR YANG SEHARUSNYA , SERTA MEMBUAT BRIDGING UNTUK MENGISI CELAH LAS ( GAP ) YANG TERLALU LEBAR. TRANSFER HANYA TERJADI KETIKA ELEKTRODA MENYENTUH KOLAM LAS , DAN SELAMA BUSUR MENYALA TIDAK ADA TANSFER BAHAN LAS KEDALAM KOLAM. FREKUENSI TRANSFER BAHAN LAS DIMANA ELEKTRODA MENYENTUH KOLAM LAS BERKISAR ANTARA 2O X HINGGA 200 X PER DETIK . 2 ) KONDISI TERSEBUT DIATAS DAPAT DISIASATI DENGAN MENGGUNAKAN TEKNIK BUSUR “ TERBENAM “ . DENGAN DEMIKIAN ATMOSFIR BUSUR TERDIRI DARI GAS LINDUNG DAN UAP BAJA , SEHINGGA TRANSFER MIRIP SEPERTI

MODA TRANSFER YANG TIDAK BAIK ( GAS LINDUNG CO2 , VOLTASE RENDAH )

KOSLET , TERLALU PANAS

PECAH

Page 175: 168601449 Inspeksi Lasa

DISEMPROTKAN ( SPRAY LIKE ) . GAYA BUSUR CUKUP MEMADAI UNTUK MENEKAN RONGGA YANG MENYEBABKAN BANYAK PERCIKAN LAS ( SPATTER ) . TEKNIK INI MENGGUNAKAN ARUS YANG LEBIH TINGGI DAN MENGHASILKAN PENETRASI YANG CUKUP DALAM . NAMUN DEMIKINA APABILA KECEPATAN PENGELASAN TIDAK DIKENDALIKAN DENGAN HATI HATI , TINGKAT PENCAIRAN YANG BURUK ( POOR WETTING ACTION ) AKAN MENGHASILKAN KONTUR YANG TERLALU MENONJOL ( EXCESSIVE REINFORCEMENT ) . 3 ) SIFAT TRANSFER BENTUK SEMPROTAN DENGAN MENGGUNAKAN GAS LINDUNG ARGON MURNI , DAPAT DIHASILKAN TRANSFER SEMPROTAN AKSIAL YANG BEBAS DARI PERCIKAN . MODA INI MEMERLUKAN ARUS SEARAH DENGAN POSISI ELEKTRODA POSITIF ( DCEP ) , DENGAN LEVEL ARUS DIATAS HARGA KRITIS YANG DISEBUT ARUS TRANSISI . DIBAWAH AMBANG ARUS KRITIS INI , MENYEBABKAN TRANSFER MENJADI BENTUK GLOBULAR DENGAN LAJU BEBERAPA TETES SETIAP DETIK . SIFAT TRANSFER BENTUK BOLA ( GLOBULAR ) PENGELASAN DENGAN SISTIM TRANSFER GLOBULAR MENGGUNAKAN ARUS SEARAH DENGAN ELEKTRODA PADA POSISI POSITIVE ( DCEP ) . ARUS YANG DIGUNAKAN RELATIF RENDAH APAPUN JENIS GAS LINDUNGNYA. NAMUN JIKA DIGUNAKAN CO2 ATAU HELIUM , JENIS TRANSFER INI DAPAT DIGUNAKAN UNTUK ARUS LAS MANAPUN YANG BIASA DIPAKAI. TRANSFER GLOBULAR DITANDAI OLEH MENETESNYA BOLA BOLA BAHAN LAS CAIR DENGAN UKURAN LEBIH BESAR DARI

Page 176: 168601449 Inspeksi Lasa

DIAMETER KAWAT LAS . BOLA BOLA METAL CAIR INI DENGAN MUDAH DIPENGARUHI OLEH GRAVITASI SEHINGGA AGAK SULIT MENGHASILKAN TRANSFER YANG BAIK PADA PERMUKAAN YANG DATAR. PADA BESARAN ARUS RATA RATA YANG SEDIKIT DIATAS ARUS TRANSFER KORT SLUITING ( KOSLET ) , DAPAT DICAPAI TRANSFER GLOBULAR ARAH AKSIAL DENGAN MENGGUNAKAN GAS LINDUNG AGAK BERLEBIH. APABILA BUSUR TERLALU PENDEK ( VOLTASE RENDAH ) , BOLA BOLA METAL CAIR AKAN TERLALU DEKAT DENGAN BENDA KERJA SEHINGGA SUHU TERLALU PANAS ( OVERHEATED ) , AKIBATNYA GLOBULAR PECAH DAN MENGHASILKAN PERCIKAN PERCIKAN LAS ( SPATTER ) YANG LUAR BIASA BANYAKNYA. KARENANYA BUSUR HARUS CUKUP PANJANG ( VOLTASE CUKUP MEMADAI ) UNTUK MEYAKINKAN BOLA BOLA METAL BAHAN LAS MENCAPAI KOLAM LAS DENGAN BAIK. NAMUN DEMIKIAN PENGELASAN DENGAN VOLTASE YANG TERLALU TINGGI JUSTRU MENGHASILKAN SAMBUNGAN MENTAH SEHINGGA TIDAK ADA FUSI ANTARA BAHAN LAS DAN BENDA KERJA ( LACK OF FUSION ) , PENETRASI TIDAK SEMPURNA ( INCOMPLETE PENETRATION ) , DAN KONTUR TERLALU MENONJOL ( EXCESSIVE REINFORCEMENT ) . ITULAH SEBABNYA FENOMENA TERSEBUT DIATAS SANGAT MEMBATASI PENGGUNAAN JENIS TRANSFER GLOBULAR UNTUK KEPERLUAN INDUSTRI .

ELEKTRODA

GAYA ELEKTROMAGNIT

GAYA REAKSI ANODA

BENDA KERJA MODA TRANSFER YANG BAIK

( GAS LINDUNG CO2 , VOLTASE SEDANG )

JATUH OLEH GRAVITASI

Page 177: 168601449 Inspeksi Lasa

DENGAN ARUS DIATAS LEVEL KRITIS INI , TRANSFER MENJADI BERBENTUK BUTIR BUTIR KECIL DENGAN LAJU BEBERAPA RATUS BUAH DALAM SATU DETIK. BUTIR BUTIR TERSEBUT DIPERCEPAT OLEH GAYA AKSIAL MENYEBERANGI DAERAH BUSUR NYALA ( ARC GAP ) . ARUS TRANSISI YANG TERGANTUNG PADA TEGANGAN PERMUKAAN CAIRAN METAL , SEBANDING DENGAN DIAMETER ELEKTRODA , DAN SEDIKIT OLEH PERPANJANGAN KAWAT LAS ( EXTENSION ) . BESARAN ARUS INI TERGANTUNG PADA SUHU PENCAIRAN BAHAN LAS DAN KOMPOSISI GAS LINDUNG . DAFTAR ARUS TRANSISI INI TERTERA DALAM TABEL DIBAWAH INI .

TRANSFER BENTUK SEMPROTAN AKSIAL

Page 178: 168601449 Inspeksi Lasa

MODA TRANSFER BENTUK SEMPROTAN MENGHASILKAN BUTIR BUTIR YANG DISEMPROTKAN SECARA TERARAH YANG DIPERCEPAT OLEH GAYA BUSUR DENGAN KECEPATAN YANG DAPAT MENGATASI PENGARUH GRAVITASI. KARENA HAL TERSEBUT DIATAS MAKA PROSES INI , DALAM KONDISI TERTENTU, DAPAT DIGUNAKAN DISEMUA POSISI PENGELASAN . BERHUBUNG UKURAN BUTIR BUTIR LEBIH KECIL DARI PANJANG BUSUR , MAKA TIDAK AKAN TERJADI KOSLET ( KORTSLUIT / ARUS PENDEK ) OLEH KARENANYA KEMUNGKINAN TERJADINYA SPATTER BOLEH DIKATAKAN TIDAK ADA . SIFAT TRANSFER BENTUK SEMPROTAN LAINNYA ADALAH TERJADINYA PENETRASI SANGAT DALAM SEHINGGA DIKATAKAN SEBAGAI “ JARI PENETRASI “ ( FINGER ). PENETRASI INI MUDAH DIPENGARUHI OLEH MEDAN MAGNIT SEHINGGA ARAHNYA KEMANA MANA . UNTUK MENGATASI HAL TERSBUT , MEDAN MAGNIT HARUS DIKENDALIKAN AGAR FINGER TERSEBUT TERARAH KEPUSAT PROFIL PENETRASI LAS. TRANSFER BENTUK SEMPROTAN INI DAPAT DIGUNAKAN UNTUK MENGELAS HAMPIR SEMUA JENIS METAL MAUPUN PADUAN METAL BERKAT SIFAT GAS INERT ( ARGON ) SEBAGAI PELINDUNG SERTA LAJU DEPOSISI YANG TINGGI. NAMUN DEMIKIAN AGAK SULIT BAGI JENIS TRANSFER INI UNTUK PENGELASAN PELAT TIPIS KARENA MEMBUTUHKAN ARUS YANG TINGGI GUNA MENGHASILKAN SEMPROTAN TERSEBUT . TENAGA BUSUR ARUS YANG TINGGI INI BUKANNYA MENYAMBUNG PELAT TIPIS TERSEBUT NAMUN JUSTRU AKAN MEMOTONGNYA. SELANJUTNYA LAJU DEPOSISI METAL YANG TINGGI AKAN MENGHASILKAN KOLAM LAS YANG TERLALU LEBAR , SEHINGGA SULIT UNTUK DIDUKUNG OLEH TEGANGAN

Page 179: 168601449 Inspeksi Lasa

PERMUKAAN PADA POSISI PENGELASAN VERTIKAL ATAU DIATAS KEPALA. KEKURANGAN TRANSFER BENTUK SEMPROT DALAM HAL KETEBALAN PELAT DAN POSISI PENGELASAN , DAPAT DIATASI DENGAN MENGGUNAKAN PEMASOK TENAGA YANG KHUSUS YANG MENGHASILKAN BENTUK GELOMBANG YANG SANGAT TERKENDALI DAN FREKUENSI YANG BERDENYUT ( PULSE ) . PULSA INI TERDIRI DARI DUA JENIS ARUS , YAKNI ARUS LATAR BELAKANG ( BACK GROUND ) YANG MENAHAN BUSUR TANPA MEMBERI CUKUP TENAGA UNTUK MENETESKAN BAHAN LAS , DAN LAINNYA ADALAH ARUS YANG BERPULSA TUMPANG TINDIH ( SUPERIMPOSED ) DENGAN AMPLITUDO

ARUS TRANSISI ANTARA TRANSFER GLOBAL DAN TRANSFER BENTUK SEMPROTAN UNTUK BERBAGAI JENIS ELEKTRODA

TIPE KAWAT LAS DIAMETER KAWAT GAS LINDUNG ARUS TRANSISI In. mm MINIMUM , Amp.

MILD STEEL MILD STEEL MILD STEEL MILD STEEL STAINLESS STEEL STAINLESS SYEEL STAINLESS STEEL ALUMINIUM ALUMINIUM ALUMINIUM TEMBAGA TEMBAGA TEMBAGA SILICON BRONZE SILICON BRONZE SILICON BRONZE

0.030 0.8

0.035 0.9 0.045 1.1 0.062 1.6 0.035 0.9 0.045 1.1 0.062 1.6 0.030 0.8 0.045 1.1 0.062 1.6 0.035 0.9 0.045 1.1 0.062 1.6 0.035 0.9 0.045 1.1 0.062 1.6

98% Ar 2% O2 98% Ar 2% O2 98% Ar 2% O2 98% Ar 2% O2 98% Ar 2% O2 98% Ar 2% O2 98% Ar 2% O2 ARGON ARGON ARGON ARGON ARGON ARGON ARGON ARGON ARGON

150 165

220 275 170 225 285 95 135 180 180 210 310 165 205 270

Page 180: 168601449 Inspeksi Lasa

LEBIH BESAR DARI ARUS TRANSISI GUNA MENCIPTAKAN TRANSFER BENTUK SEMPROTAN . AMPLITUDO DAN FREKUENSI INI MENGENDALIKAN TENAGA BUSUR SEHINGGA DENGAN SENDIRINYA MENGENDALIKAN PULA LAJU PENCAIRAN KAWAT LAS. DENGAN DEMIKIAN PENGELASAN DENGAN SISTIM TRANSFER BENTUK SEMPROTAN DAPAT DIGUNAKAN UNTUK MENGELAS BAIK PELAT TIPIS MAUPUN PELAT TEBAL DALAM SEGALA POSISI. MESIN DENGAN BERBAGAI ARUS BERPULSA DIBUAT UNTUK BERBAGAI KEPERLUAN. MESIN YANG PALING SEDERHANA MEMILIKI FREKUENSI TUNGGAL DAN BERPULSA ANTARA 60 ATAU 120 pps ( PULSA PER DETIK ) . UNTUK MESIN YANG LEBIH CANGGIH MENGGUNAKAN SINERGI ANTARA ARUS BACK GROUND DENGAN ARUS BERBAGAI PULSA .

WAKTU

1

2

3

4

5

TRANSFER BENTUK SEMPROTAN

TRANSFER BENTUK GLOBULAR

PULSA ARUS PUNCAK

PULSA ARUS TRANSISI

ARUS LATAR BELAKANG AR

US

21 4 3 5

SIFAT ARUS BUSUR SPRAY BERPULSA

Page 181: 168601449 Inspeksi Lasa

GAS LINDUNG UMUM FUNGSI UTAMA GAS LINDUNG ADALAH MENGUSIR UDARA DILINGKUNGAN BUSUR DAN KOLAM LAS AGAR TIDAK BERSINGGUNGAN DENGAN CAIRAN METAL UNTUK MENCEGAH TERJADINYA PROSES OKSIDASI METAL TERSEBUT OLEH OKSIGEN DALAM UDARA. PADA SUHU TINGGI OKSIGEN BERREAKSI DENGAN BAHAN METAL MENJADI OKSIDA METAL . OKSIGEN JUGA BEREAKSI DENGAN CARBON DIDALAM CAIRAN METAL MENJADI CO ( CARBON MONOKSIDA ) DAN CO2 ( CARBON DIOKSIDA ) . PROSES PROSES INI DAPAT MENGHASILKAN CACAT LAS SEPERTI INKLUSI TERAK ( SLAG ) , POROSITAS DAN PENGGETASAN . KARENANYA UNSUR OKSIGEN DAN NITROGEN HARUS DIJAUHKAN DARI BAHAN METAL YANG SEDANG MENCAIR ATAU PANAS.

SPESIFIKASI BERBAGAI JENIS ELEKTRODA GMAW

BAHAN ELEKTRODA SPESIFIKASI AWS

CARBON STEEL A 5. 18 BAJA PADUAN RENDAH A 5. 28 PADUAN ALUMINIUM A 5. 10 PADUAN TEMBAGA A 5. 7 MAGNESIUM A 5. 19 PADUAN NIKEL A 5. 14 STAINLESS STEEL SERI 300 A 5. 9 STAINLESS STEEL SERI 400 A 5. 9 TITANIUM A 5. 16

Page 182: 168601449 Inspeksi Lasa

DISAMPING FUNGSI TERSEBUT DIATAS , GAS LINDUNG JUGA BERFUNGSI UNTUK :

1) MEMPENGARUHI SIFAT BUSUR 2) MODA TRANSFER METAL 3) PENETRASI DAN PROFIL JALUR LAS 4) KECEPATAN LAS 5) KECENDERUNGAN UNTUK SISI LONGSOR ( UNDERCUT ) 6) AKSI PEMBERSIHAN 7) SIFAT MEKANIS BAHAN LAS

DIBAWAH INI ADALAH TABEL GAS LINDUNG UNTUK PENGELASAN GMAW. SIFAT GAS LINDUNG SECARA RINCI TELAH DIBAHAS PADA BAB 3.4 GTAW . HELIUM GAS LINDUNG HELIUM JIKA DIGUNAKAN SENDIRI TANPA DICAMPUR DENGAN ARGON AKAN MENGHASILKAN VOLTASE BUSUR YANG LEBIH TINGGI JIKA VARIABEL LAINNYA DIPERTAHANKAN TETAP , HAL INI DISEBABKAN OLEH POTENSI IONISASI YANG LEBIH TINGGI PULA . BUSUR YANG HANYA DILINDUNGI OLEH GAS HELIUM SAJA TIDAK MENGHASILKAN TRANSFER SEMPROT AKSIAL YANG SEBENARNYA PADA BESARAN ARUS MANA SAJA. AKIBATNYA AKAN TERJADI PERCIKAN ( SPATTER ) YANG CUKUP BANYAK DAN JALUR LAS YANG KASAR DIBANDING GAS ARGON ATAU CAMPURAN HELIUM ARGON KARENA STABILITAS BUSURNYA YANG TERBATAS . NAMUN DEMIKIAN UNTUK BEBERAPA PENGELASAN TERTENTU JUSTRU DIPERLUKAN PENGGUNAAN HELIUM MURNI AGAR DIDAPAT PENETRASI YANG DALAM , JALUR LAS YANG LEBAR DAN MELENGKUNG / PARABOL . GAS HELIUM MURNI SEBAGAI GAS LINDUNG JUGA MENYEBABKAN SULITNYA PENYALAAN AWAL ELEKTRODA.

Page 183: 168601449 Inspeksi Lasa

CAMPURAN ARGON HELIUM YANG MENGANDUNG HELIUM ANTARA 50 HINGGA 75 % DAPAT MENINGKATKAN VOLTASE

GAS LINDUNG UNTUK GMAW DENGAN TEKNIK SPRAY TRANSFER

METAL GAS LINDUNG KETEBALAN KEUNTUNGAN

ALUMINIUM MAGNESIUM BAJA CARBON BAJA PADUAN RENDAH STAINLESS STEEL Ni , Cu DAN PADUANNYA TITANIUM

100% ARGON 35% Ar -65% He 25%Ar – 75% He 100% ARGON 95% Ar- 3.5% 02 90% Ar – 8/10% C02 98%Ar - 2% 02 99% Ar – 1% 02 98%Ar – 2% 02 100% ARGON ARGON HELIUM 100% ARGON

0 - 1” ( 0 - 25 mm ) 1 – 3” ( 25 – 76 mm )

> 3” ( DIATAS 76 mm ) - - - - - -- HINGGA 1/8” ( 3.2 mm ) - -

TRANSFER METAL YANG TERBAIK , SPATTER SEDIKIT , USUR STABIL MASUKAN PANAS LEBIH TINGGI , FUSI NAIK 5XXX UNTUK PADUAN AL - Mg MASUKAN PANAS LEBIH , SPATTER SEDIKIT AKSI PEMBERSIHAN YANG BAIK SEKALI MEMPERBAIKI STABILITAS BUSUR , MENGHASILKAN KOLAM LAS YANG LEBIH CAIR DAN MUDAH DIKENDALIKAN , MUDAH MENGENDALIKAN LAJUR LAS , UNDERCUT MINIMUM , KECEPATAN LAS LEBIH TINGGI LAS OTOMATIS CEPAT , LAS MANUAL MURAH UNDERCUT MINIMUM , MENAMBAH KEULETAN ( TOUGHNESS ) MENAIKKAN STABILITAS BUSUR , MENGHASILKAN KOLAM LAS YANG LEBIH CAIR DAN MUDAH DIKENDALIKAN , MEMPERBAIKI KONTUR LAJUR LAS , UNDERCUT MINIMUM PADA PELAT TEBAL BUSUR LEBIH STABIL , PENGELASAN LEBIH CEPAT PADA PELAT LEBIH TIPIS WETTING BAGUS , MENINGKATKAN PENCAIRAN BAHAN LAS MASUKAN PANAS LEBIH TINGGI , CAMPURAN Ar + 50-75%He MENGURANGI KEHILANGAN PANAS PADA PELAT TEBAL STABILITAS BUSUR BAIK , KONTAMINASI DALAM LAS MINIMUM , PERLU PURGING PADA AKAR LAS.

Page 184: 168601449 Inspeksi Lasa

CACAT LAS

JENIS CACAT PENYEBAB PENANGGULANGAN

UNDERCUT 1) KECEPATAN LAS TERLALU TINGGI

2) VOLTASE TERLALU TINGGI

3) ARUS TERLALU BERLEBIHAN

4) WAKTU PENCAIRAN

( DWELL ) TERLALU PENDEK

5) SUDUT OBOR TIDAK TEPAT

1) PERLAMBAT KECEPATAN LAS 2) TURUNKAN VOLTASE 3) KURANGI KECEPATAN PASOK

KAWAT LAS 4) TAMBAH WAKTU PENCAIRAN

PADA SISI KOLAM LAS 5) BETULKAN POSISI OBOR

SEHINGGA TENAGA BUSUR DAPAT MEMBANTU DEPOSISI BAHAN LAS.

POROSITAS

1) LINDUNGAN GAS KURANG MEMADAI

2)

1) OPTIMALKAN ALIRAN GAS LINDUNG SEHINGGA DAPAT MENGUSIR INTRUSI UDARA KEDALAM LINGKUNGAN BUSUR.

KURANGI ALIRAN GAS YANG

BERLEBIHAN UNTUK MENGHINDARI TERJADINYA TURBULENSI YANG MENARIK UDARA KEDALAM LINGKUNGAN BUSUR.

PERBAIKI KEBOCORAN PADA

SELANG /SALURAN GAS. HENTIKAN ALIRAN UDARA

MENUJU LOKASI PENGELASAN YANG BRASAL DARI EXHAUST FAN , PINTU TERBUKA , DLL.

HINDARI MEMBEKUNYA

REGULATOR AKIBAT PENGUAPAN

Page 185: 168601449 Inspeksi Lasa

POROSITAS ( LANJUT ) FUSI TIDAK SEMPURNA ( INCOMPLETE FUSION )

2) KONTAMINASI GAS 3) ELEKTRODA

TERKONTAMINASI 4) BENDA KERJA

TERKONTAMINASI 5) VOLTASE BUSUR

TERLALU TINGGI 6) JARAK CONTACT

TUBE DENGAN BENDA KERJA TERLALU DEKAT

( STICK OUT ) 1) PERMUKAAN SONA

LAS TIDAK BEBAS DARI FILM KOTORAN ATAU OKSIDA

2) MASUKAN PANAS TIDAK CUKUP

3) KOLAM LAS

TERLALU LEBAR 4) TEKNIK LAS YANG

TIDAK TEPAT

CO2 DENGAN MENGGUNAKAN PEMANAS. KURANGI KECEPATAN LAS KURANGI JARAK UJUNG OBOR DRNGAN PERMUKAAN BENDA KERJA TAHAN OBOR PADA UJUNG JALUR LAS HINGGA METAL MEMBEKU

2) GUNAKAN GAS LINDUNG KHUSUS UNTUK LAS

3) GUNAKAN KAWAT LAS YANG

KERING DAN BERSIH 4) BERSIHKAN PERMUKAAN YANG

AKAN DILAS DARI AIR , CAT , GEMUK , KERAK KARAT , DAN KOTORAN LAINNYA .

5) TURUNKAN VOLTASE 6) KURANGI STICK OUT ) 1) BERSIHKAN KAMPUH ATAU

PERMUKAAN YANG AKAN DILAS DARI MINYAK , KERAK , OKSIDA DAN SAMPAH LAINNYA.

2) NAIKKAN KECEPATAN PASOK

KAWAT LAS DAN VOLTASE BUSUR SERTA KURANGI PERPANJANGAN KAWAT LAS .

3) MINIMALKAN AYUNAN YANG BERLEBIHAN UNTUK MENGHASILKAN KOLAM LAS YANG LEBIH TERKENDALI . NAIKKAN KECEPATAN LAS.

4) JIKA MENGGUNAKAN TEKNIK MENGAYUN ( WEAVING ) HENTIKAN SESAAT ELEKTRODA DISISI KAMPUH ( DWELL ) AGAR FUSI SEMPURNA . BUATLAH BUKAAN AGAR AKAR LAS DAPAT DIKERJAKAN DENGAN SEMPURNA

JENIS CACAT PENYEBAB PENANGGULANGAN

Page 186: 168601449 Inspeksi Lasa

JENIS CACAT PENYEBAB PENANGGULANGAN

ARAHKAN ELEKTRODA SELALU PADA SISI DEPAN KOLAM LAS ( LEADING EDGE ) .

5) GUNAKAN SUDUT KAMPUH CUKUP LEBAR SEHINGGA ELEKTRODA MUDAH MENCAPAI CELAH AKAR LAS DENGAN PERPANJANGAN ELEKTRODA YANG BENAR ,ATAU GUNAKAN KAMPUH “J” ATAU “U” .

6) KURANGI KECEPATAN LAS. 1) DESAIN SAMBUNGAN HARUS MEM BERI AKSES YANG CUKUP UNTUK PENGELASAN AKAR LAS DENGAN BAIK , SEDANGKAN PERPANJANG AN ELEKTRODA TETAP BAIK. KURANGI MUKA AKAR ( ROOT

FACE ) ANG TERLALU LEBAR. LEBARKAN CELAH AKAR ( ROOT GAP ) UNTUK MEMPERMUDAH PE NGISIANNYA DENGAN KAWAT LAS DAN TINGKATKAN KEDALAMAN

GOUGING AKAR LAS ( BACK GOU GING ) . 2) PERTAHANKAN SUDUT ELEKTRO DA TEGAK LURUS DENGAN PER- MUKAAN BENDA KERJA UNTUK

MENDAPATKAN PENETRASI YANG MAKSIMUM . PERTAHANKAN BU-

SUR NYALA PADA SISI DEPAN KO LAM LAS. 3) TINGKATKAN KECEPATAN PASOK KAWAT LAS ( ARUS LAS ) . 1) KURANGI KECEPATAN PASOKAN KAWAT LAS ( ARUS LAS ) DAN

VOLTASE . NAIKKAN KECEPATAN LAS

2) KURANGI CELAH LAS ( ROOT GAP ) DAN PERLEBAR MUKA AKAR .

1) PERTAHANKAN UKURAN KAMPUH

YANG BENAR UNTUK MEMPERMU- DAH DEPOSISI BAHAN LAS

ATAU PENAMPANG LAS YANG CUKUP MEMADAI UNTUK MENGATASI TEGANGAN INTERNAL YANG TERJADI.

FUSI TIDAK SEMPURNA ( LANJUTAN ) PENETRASI TIDAK SEM PURNA ( INCOMPLETE PENETRATION ). TERBAKAR TEMBUS ( MELT THROUGH / BURNT THROUGH ). RETAK PADA BAHAN LAS

5) DESAIN

SAMBUNGAN TIDAK TEPAT

6) KECEPATAN LAS

BERLEBIHAN 1) PERSIAPAN KAM- PUH YANG SALAH 2) TEKNIK PENGELAS AN YANG SALAH. 3) ARUS LAS TIDAK

MEMADAI . 1) MASUKAN PANAS

BERLEBIHAN 2) PENETRASI LAS KU RANG BAIK 1) DESAIN SAMBUNG- AN KURANG TEPAT.

Page 187: 168601449 Inspeksi Lasa

JENIS CACAT PENYEBAB PENANGGULANGAN

RETAK PADA BAHAN LAS ( LANJUTAN ) RETAK PADA SONA TERIMBAS PANAS ( HAZ ) .

2) PERBANDINGAN AN TARA LEBAR DAN DALAM LAS TERLA LU BESAR. 3) JALUR LAS TERLA LU SEMPIT ( TERU- TAMA FILLER DAN AKAR LAS ). 4) MASUKAN PANAS

TERLALU TINGGI SEHINGGA MENYE BABKAN PENGKE- RUTAN TERLALU BE SAR DAN DISTORSI

5) RETAK HOT SHORT 6) TEGANGAN TING- GI PADA BAGIAN SAMBUNGAN 7) PENDINGINAN CEP - AT PADA KAWAH DI AKHIR JALUR LAS 1) PENGERASAN DAL- AM SONA TERIM- BAS PANAS 2) TEGANGAN SISA

TERLALU TINGGI 3) PENGGETASAN HI DROGEN

2) NAIKKAN VOLTASE BUSUR ATAU TURUNKAN ARUS LAS ATAU KEDUANYA UNTUK MEMPERLE -

BAR JALUR LAS ATAU MENGURANGI PENETRASI.

3) KURANGI KECEPATAN LAS UNTUK MEMPERBESAR PENAMPANG LAS 4) KURANGI ARUS ATAU TEGANGAN ATAU KEDUANYA , NAIKKAN KE CEPATAN LAS .

5) PERGUNAKAN KAWAT LAS YANG BERKANDUNGAN MANGAN LEBIH TINGGI ( GUNAKAN BUSUR LEBIH

PENDEK UNTUK MENGURANGI KE HILANGAN TERLALU BANYAK MA NGAN DALAM BUSUR NYALA ,

STEL SUDUT KAMPUH UNTUK MEMPERBESAR TAMBAHAN BA-

HAN LAS . ATUR URUTAN PENGE- LASAN UNTUK MENGURANGI TE GANGAN PADA SAMBUNGAN LAS

SEWAKTU MENDINGIN. GANTI ELEKTRODA DENGAN

JENIS LAIN YANG LEBIH SESUAI . 6) GUNAKAN PEMANASAN AWAL

UNTUK MENGURANGI TEGANGAN SISA . ATUR URUTAN LAS UNTUK

MENGURANGI KONDISI RESTRAIN 7) HILANGKAN KAWAH DENGAN TEK NIK PENGELASAN MUNDUR

( BACK STEP ) . 1) PEMANASAN AWAL UNTUK MEM- PERLAMBAT LAJU PENDINGINAN. 2) GUNAKAN PERLAKUAN PANAS PASKA LAS. 3) GUNAKAN KAWAT LAS YANG BER SIH DAN KERING DAN GAS LIN= DUNG YANG TIDAK TERKONTAMI NASI AIR . KERINGKAN PERMUKA AN BENDA KERJA . PENDINGINAN LAMBAT ( SLOW COOLING ).

Page 188: 168601449 Inspeksi Lasa

PENANGGULANGAN MASALAH ( TROUBLE SHOOTING ) PENANGGULANGAN MASALAH PADA PROSES LAS MEMERLUKAN PENGETAHUAN DAN PEMAHAMAN TENTANG PERALATAN LAS YANG TERKAIT DAN FUNGSI DARI MASING MASING KOMPONEN , BAHAN YANG TERKAIT , SERTA JENIS PROSES LAS ITU SENDIRI . MASALAH GMAW LEBIH RUMIT DIBANDING MASALAH PADA SMAW ATAU GTAW KARENA TINGKAT KERUMITAN PERALATAN CUKUP TINGGI JUMLAH VARIABEL LAS YANG RELATIF BANYAK SERTA SALING PENGARUH ANTAR VARIABEL TERSEBUT. UNTUK MEMPERMUDAH PEMBAHASAN , MASALAH LAS GMAW DIKELOMPOKKAN DALAM TIGA KATEGORI , YAKNI : LISTRIK , MEKANIK DAN PROSES. MASALAH BIASANYA DIDAPATKAN SELAMA PELAKSANAAN PENGELASAN . PENCEGAHAN MASALAH DILAKSANAKAN APABILA INSPEKSI MENEMUKAN PENYIMPANGAN ATAU KETIDAK SESUAIAN PADA PELAKSANAAN PENGELASAN TERDAHULU . KESELAMATAN DALAM LAS GMAW. UMUM KESELAMATAN PENGELASAN DAN PEMOTONGAN TERMAL SERTA PROSES YANG TERKAIT , DIBAHAS DALAM STANDARD ANSI Z49.2 PARA PELAKSANA DAN PERSONIL PENGELASAN HARUS MENGETAHUI DAN PAHAM AKAN HAL HAL YANG BERHUBUNGAN DENGAN KESELAMATAN , TERUTAMA DALAM PENGELASAN GMAW.

Page 189: 168601449 Inspeksi Lasa

MASALAH SEBAB PENANGGULANGAN

.SULIT MENGAWALI LAS .PASOKAN KAWAT TIDAK TERATUR DAN TERBAKAR BALIK ( BURNBACK ) .KABEL LAS PANAS SEKALI .TIDAK ADA KENDALI KECEPATAN PASOK KAWAT LAS .BUSUR TIDAK STABIL . PASOKAN KAWAT TIDAK JALAN . PASOKAN KAWAT JALAN , TETAPI GAS LINDUNG TIDAK MENGALIR .KAWAT LAS TERPASOK TETAPI TIDAK ADA MUATAN LISTRIK .POROSITAS PADA SAMBUNGAN LAS

.POLARITAS SALAH .HUBUNGAN GROUND JELEK .SIRKIT TENAGA NAIK TURUN .POLARITAS SALAH .KABEL TERLALU KECIL ATAU TERLALU PANJANG .HUBUNGAN KABEL LONGGAR .KABEL LEPAS ATAU PUTUS DALAM SIRKIT PENGENDALI .PC BOARD DIUNIT PENGEN DALI JELEK.. .HUBUNGAN KABEL LONGGAR . SIKRING CONTROL PUTUS . SIKRING PUTUS PADA SUMBER TENAGA . TRIGER OBOR RUSAK ATAU KABEL GROUND PUTUS. . SOLENOID VALVE GAS RUSAK . HUBUNGAN KABEL KESOLENOID LONGGAR ATAU PUTUS . KABEL WORKPIECE TIDAK TERHUBUNG DENGAN BAIK . SAMBUNGAN KENDOR . KONTAKTOR COIL UTAMA RUSAK . KABEL KONTAKTOR PUTUS . HUBUNGAN KE SOLENOID VALVE KENDOR ATAU PUTUS

.CEK POLARITAS , BALIK GOUNDING JIKA PERLU . .PERBAIKI HUBUNGAN GROUND .PERIKSA SALURAN LISTRIK .PERIKSA POLARITAS , BALIK KABEL GROUND JUKA PERLU .PERIKSA KAPASITAS KABEL ,GANTI ATAU DIPENDEKKAN KALAU PERLU .TAMBAH IKAT .PERBAIKI JIKA PERLU .GANTI PC BOARD . TAMBAH IKAT . GANTI SIKRING .GANTI SIKRING . CEK HUBUNGAN , GANTI SWITCH . GANTI SOLENOID . CEK DAN PERBAIKI JIKA PERLU. . IKAT ULANG JIKA KENDOR , ATAU BERSIHKAN TERMINAL KABEL . . TAMBAH IKAT . PERBAIKI ATAU GANTI . PERBAIKI ATAU GANTI . PERBAIKI ATAU GANTI

PENANGGULANGAN MASALAH KELISTRIKAN DALAM LAS GMAW

Page 190: 168601449 Inspeksi Lasa

MASALAH SEBAB PENANGGULANGAN

. PASOKAN KAWAT LAS TIDAK TERATUR DAN TERBAKAR BALIK . KAWAT LAS KUSUT PADA RODA PENGGERAK .DEPOSIT LAS TEROKSIDASI HEBAT . PASOKAN KAWAT TERHENTI SEWAKTU MENGELAS . PASOKAN KAWAT JALAN TETAPI GAS TIDAK MENGALIR . MOTOR PEMASOK JALAN TETAPI PASOKAN TIDAK ADA

. TEKANAN PADA ROL PENGGERAK KAWAT KURANG . CONTACT TUBE BUNTU ATAU AUS. . KAWAT LAS TERTEKUK ( KINK ) . KABEL OBOR TERGULUNG . KONDUIT KAWAT LAS KOTOR ATAU AUS . KONDUIT TERLALU PANJANG . TEKANAN PADA ROL TERLALU TINGGI. . LINER KONDUIT ATAU CONTACT TIP SALAH . ROL PENGGERAK ATAU PEMANDU KAWAT LAS BERGESER POSISINYA . HAMBATAN PADA OBOR ATAU KABEL OBOR . UDARA / AIR BOCOR KEDALAM OBOR DAN KABEL . TEKANAN PADA ROL TERLALU TINGGI ATAU TERLALU LONGGAR . ROL PENGGERAK AUS ATAU BERGESER POSISINYA. . LINER ATAU CONTACT TUBE BUNTU . BOTOL GAS KOSONG . VALVE GAS TERTUTUP . FLOWMETER TIDAK DISTEL .TERDAPAT HALANGAN DALAM SALURAN GAS ATAU OBOR. . TEKANAN ROL KURANG . ROL PENGGERAK SALAH UKURAN . TEKANAN PADA REM SPOOL TERLALU BESAR . TERDAPAT HALANGAN DALAMKODUIT , LINER ATAU OBOR . . LINER ATAU CONTACT TUBE SALAH. UKURAN

. STEL TEKANAN ROL . BERSIHKAN ATAU GANTI . POTONG KAWAT TERTEKUK ATAU GANTI SPOOL . LURUSKAN ATAU GANTUNG PEMASOK KAWAT . BERSIHKAN ATAU GANTI . PENDEKKAN ATAU PASANG PENGGERAK TIPE TARIK DORONG ( PUSH PULL DRIVE ) . STEL TEKANAN . SESUAIKAN LINER DAN CONTACT TIP DENGAN UKURAN KAWAT LAS . PERIKSA DAN STEL KEMBALI . HILANGKAN HAMBATAN. . PERIKSA , PERBAIKI ATAU GANTI JIKA PERLU. . STEL TEKANAN ROL . REPOSISI ULANG ATAU GANTI . BERSIHKAN ATAU GANTI . GANTI BOTOL BARU DAN PURGE SALURAN GAS SEBELUM LAS DIMULAI LAGO . BUKA VALVE GAS . STEL FLOW METER SESUAI KETENTUAN . PERIKSA DAN BERSIHKAN. . . STEL ULANG . SESUAIKAN UKURANNYA DENGAN KAWAT . KURANGI TEKANAN PADA REM . CEK ,BERSIHKAN ATAU GANTI JIKA PERLU . CEK DAN GANTI DENGAN UKURAN YANG SESUAI.

PENANGGULANGAN MASALAH MEKANIK DALAM LAS GMAW

Page 191: 168601449 Inspeksi Lasa

MASALAH SEBAB PENANGGULANGAN

. SALURAN PENDINGIN TERGENCET ATAU TERSUMBAT . LEVEL AIR DALAM RESERVOIR TERLALU RENDAH. . POMPA AIR PENDINGIN TIDAK BERES.

. PERIKSA DAN PERBAIKI . PERIKSA DAN TAMBAH AIR . PERIKSA , PERBAIKI ATAU GANTI JIKA PERLU.

LANJUTAN MASALAH MEKANIK

PENANGGULANGAN MASALAH PROSES DALAM LAS GMAW

MASALAH SEBAB PENANGGULANGAN

. BUSUR TIDAK STABIL . JALUR LAS KEROPOS ( POROSITY ) . ELEKTRODA MASUK KEBENDA KERJA

. KAMPUH KOTOR

. SUDUT OBOR TIDAK TEPAT . HEMBUSAN ANGIN . JARAK OBOR KEBENDA KERJA TERLALU JAUH. . CONTACT TUBE TIDAK SENTER . PERMUKAAN BENDA KERJA KOTOR . KECEPATAN PASOK TERLALU TINGGI . GASLINDUNG MENGANDUNG UAP AIR . ELEKTRODA YANG TERKONTAMINASI . KECEPATAN PASOK TERLALU TINGGI . VOLTASE BUSUR TERLALU RENDAH . PENYETELAN MESIN LAS SALAH ( EXCEESIVE SLOPE ) LAS JENIS TRAANSFER ARUS PENDEK .

. BERSIHKAN KAMPUH

. GUNAKAN SUDUT PANDU (LEAD ) ATAU JEJAK ( TRAIL ) 15º . LINDUNGI PENGELASAN DARI ANGIN . KURANGI JARAK MENJADI SEKITAR 1/2 ” HINGGA 3/4 “ . SENTERKAN CONTACT TUBE . BERSIHKAN PERMUKAAN BENDA KERJA. . KURANGI KECEPATAN . GANTI BOTOL GAS . JAGA JANGAN SAMPAI KAWAT KOTOR SEBELUM MEMASUKI PEMASOK KAWAT ( WIRE FEEDER ) . KURANGI KECEPATAN . NAIKKAN VOLTASE . STEL MESIN LAS UNTUK MENGURANGI SLOPE.

.OBOR TERLALU PANAS

Page 192: 168601449 Inspeksi Lasa

3.6 LAS LISTRIK KAWAT BERINTI FLUKS ( FCAW ) ( FLUX CORED ARC WELDING )

UMUM LAS LISTRIK KAWAT BERINTI FLUKS ADALAH SEJENIS LAS LISTRIK YANG MENGGUNAKAN ELEKTRODA KAWAT BERINTIKAN FLUKS . FLUKS YANG BERASAL DARI DALAM ELEKTRODA KAWAT BERFUNGSI SEBAGAI PERISAI YANG MEMISAHKAN BAJA CAIR / BERSUHU TINGGI DENGAN UDARA UNTUK MENCEGAH

PENANGGULANGAN MASALAH PROSES ( lanjutan )

MASALAH SEBAB PENANGGULANGAN

. PERCIKAN BERLEBIHAN . OBOR TERLALU PANAS

. VOLTASE BUSUR KEBESARAN . . SLOPE MESIN LAS TIDAK CUKUP ( UNTUK TRANSFER ARUS PENDEK ) . CONTACT TUBE TERLALU MASUK KEDALAM MONCONG OBOR. . LAJU ALIRAN GAS TERLALU TINGGI . ARUS TERLALU TINGGI UNTUK OBOR

. KURANGI VOLTASE BUSUR . NAIKKAN PENYETELAN SLOPE . STEL ATAU GANTI DENGAN YANG LEBIH PANJANG. . KURANGI LAJU ALIRAN GAS . KURANGI ARUS ATAU GANTI OBOR DENGAN YANG BERKAPASITAS LEBIH TINGGI.

Page 193: 168601449 Inspeksi Lasa

TERJADINYA OKSIDASI YANG SANGAT MERUGIKAN KEKUATAN MEKANIS SAMBUNGAN LAS TERSEBUT . PROSES INI DAPAT TANPA MAUPUN DENGAN PERLINDUNGAN TAMBAHAN BERUPA GAS LINDUNG YANG DIALIRKAN TANPA TEKANAN PADA KOLAM AS. BAHAN LAS FCAW ADALAH BERUPA KAWAT BAJA YANG BERLUBANG DIMANA DALAM LUBANG TERSEBUT BERISI BERBAGAI SERBUK ( FLUKS ) YANG JIKA MENCAIR KEMUDIAN MEMBEKU KEMBALI AKAN BERUBAH MENJADI LAPISAN TERAK ( SLAG ) YANG SELALU MELINDUNGI PERMUKAAN BAHAN LAS BAIK SELAMA BERUPA LOGAM CAIR DALAM KOLAM LAS HINGGA TERDEPOSISI DAN MEMBEKU MENJADI LAJUR LAS. KAWAT LAS BERINTI FLUKS , YANG DIPASOK TERUS MENERUS KEDALAM KOLAM LAS , BERBEDA DENGAN ELEKTRODA BERINTI METAL YENG MERUPAKAN BAGIAN DARI LAS LISTRIK GAS METAL . ELEKTRODA BERINTI METAL HANYA MENGHASILKAN SEDIKIT LAPISAN TERAK DIPERMUKAAN LAJUR LAS SEHINGGA KARENANYA TIDAK CUKUP MEMADAI UNTUK MELINDUNGI LAJUR DEPOSISI BAHAN LAS DARI PROSES OKSIDASI . ITULAH SEBABNYA PROSES LAS INI MEMERLUKAN BANTUAN GAS LINDUNG . LAIN HALNYA DENGAN KAWAT LAS BERINTI FLUKS YANG MAMPU MELINDUNGI LAJUR DEPOSISI BAHAN LAS DARI PENGARUH OKSIGEN KARENA LAPISAN TERAKNYA CUKUP TEBAL DAN 100% MELINGKUPI SELURUH PERMUKAAN DEPOSISI LAS.

Page 194: 168601449 Inspeksi Lasa

FCAW JUGA DIGUNAKAN DALAM ELECTRO GAS WELDING ( EGW ) . PROSES PENGELASANNYA LAJUR TUNGGAL ( SINGLE PASS ) DAN VERTIKAL NAIK ( VERTICAL UP ) . ELECTRO GAS WELDING TIDAK DIBAHAS DALAM BUKU INI MENGINGAT PENGGUNAANNYA BELUM ADA DI INDONESIA.

TERAK

OBOR LAS

PEMANDU PERPANJANGAN ELEKTRODA

ELEKTRODA KAWAT BERINTI FLUKS

ARAH PENGELASAN

ARAH PENGELASAN

GAS LINDUNG

FCAW TIPE LINDUNGAN MANDIRI ( SELF SHIELDING )

FCAW TIPE DENGAN GAS LINDUNG

Page 195: 168601449 Inspeksi Lasa

FCAW DAPAT DILAKSANAKAN SECARA SEMI OTOMATIS DAN OTOMATIS SEPENUHNYA . TERDAPAT TIGA KEUNTUNGAN DALAM OENGGUNAAN FCAW , YAITU : 1) PRODUKTIFITAS TINGGI KARENA ELEKTRODE BE RUPA KAWAT YANG SANGAT PANJANG. 2) FLUKS YANG DAPAT DIMANFAATKAN UNTUK ME- NINGKATKAN KEKUATAN SAMBUNGAN LAS. 3) TERAK ATAU SLAG YANG MENDUKUNG DAN SE- KALIGUS MEMBENTUK LAJUR LAS. FCAW MERUPAKAN KOMBINASI DARI SMAW ( LAS LISTRIK BUSUR TERLINDUNG ) , GMAW ( LAS LISTRIK GAS METAL ) DAN SAW ( LAS LISTRIK MUSUR TERPENDAM ) GAS YANG DIGUNKAN DALAM FCAW TIPE BERGAS LINDUNG ADALAH CO2 ATAU CAMPURAN ANTARA ARGON DAN CO2. GAS LINDUNG DIGUNAKAN UNTUK MENCEGAH TERJADINYA PROSES OKSIDASI DAN NITRIFIKASI BAHAN LAS DENGAN OKSIGEN DAN NITROGEN DARI UDARA. WALAUPUN UDARA TELAH TERUSIR DARI LINGKUNGAN BUSUR DAN KOLAM LAS , NAMUN AKIBAT SUHU TINGGI SEBAGIAN DARI GAS LINDUNG CO2 TERDISOSIASI ( TERURAI ) MENJADI CO DAN O2. KARENANYA ELEKTRODA DIBUAT DENGAN CAMPURAN UNSUR DEOXIDIZER YANG BERFUNGSI UNTUK MENETRALISASI KANDUNGAN OXIGEN DIDALAM GAS LINDUNG YANG BERASAL DARI PROSES DISOSIASI CO2 TERSEBUT DIATAS. DALAM FCAW TIPE LINDUNGAN MANDIRI ( SELF SHIELDING ) , FUNGSI FLUKS ADALAH MENGHASILKAN UAP , YANG MENGUSIR KEBERADAAN UDARA DILINGKUNGAN BUSUR DAN KOLAM LAS , DAN SEKALIGUS MENCAIR DAN MENGAPUNG DIPERMUKAAN KOLAM LAS SEHINGGA MELINDUNGI CAIRAN BAJA DARI PROSES OKSIDASI DENGAN UDARA , YANG

Page 196: 168601449 Inspeksi Lasa

KEMUDIAN SETELAH MENDINGIN BERUBAH MENJADI TERAK ( SLAG ) YANG MELINGKUPI SELURUH PERMUKAAN DEPOSISI LAS / LAJUR LAS . KARENANYA FCAW TIPE LINDUNGAN MANDIRI MASIH DAPAT MENTOLERANSI SEDIKIT HEMBUSAN ANGIN , DIBANDING DENGAN FCAW TIPE BERGAS LINDUNG . CIRI KHAS FCAW LINDUNGAN MANDIRI ADALAHA PANJANGNYA EKSTENSI ELEKTRODA HINGGA MENCAPAI 1/2” ( 19 mm ) HINGGA 3 3/4” ( 95 mm ) TERGANTUNG JENIS APLIKASINYA. DENGAN MAKIN PANJANGNYA EKSTENSI ELEKTRODA , MAKIN MENINGKATKAN SUHU AKIBAT TAHANAN LISTRIK PADA ELEKTRODA , KARENANYA ELEKTRODA TERPANASI AWAL DAN BERAKIBAT PADA BERKURANGNYA PENURUNAN VOLTASE BUSUR SEHINGGA OTOMATIS MENURUNKAN ARUS PENGELASAN . PENURUNAN ARUS INI MENGAKIBATKAN TURUNNYA SUHU YANG DIPERLUKAN UNTUK MENCAIRKAN BAHAN INDUK . AKIBATNYA LAJUR LAS MENJADI SEMPIT DAN DANGKAL . HAL INI JUSTRU MENGUNTUNGKAN UNTUK PENGELASAN PELAT TIPIS DAN UNTUK BRIDGING ( PENGISIAN ) CELAH LAS YANG TERLALU LEBAR. JIKA PANJANG BUSUR ( TEGANGAN BUSUR ) DAPAT DIKENDALIKAN DENGAN MENAIKKAN VOLTASE PADA PEMASOK TENAGA ( POWER SUPPLY ) DAN KECEPATAN PASOK KAWAT LAS , MAKA EKSTENSI ELEKTRODA YANG PANJANG AKAN MENAMBAH LAJU DEPOSISI BAHAN LAS. PADA BEBERAPA FCAW TIPE LINDUNGAN MANDIRI , POLARITAS YANG DIGUNAKAN ADALAH JENIS POLARITAS LURUS ( DCEN ) , KARENA PENETRASINYA TIDAK DALAM SEHINGGA ELEKTRODA DIAMETER KECIL SEPERTI MISALNYA 0.030 “ ( 0.8mm ) , O.O35 “ ( 0.9 mm ) DAN O.O45” ( 1.2 mm )

Page 197: 168601449 Inspeksi Lasa

TERBUKTI SANGAT BERHASIL DALAM PENGELASAN PADA BAHAN YANG TIPIS . BEBERAPA JENIS ELEKTRODA FCAW DIDESAIN KHUSUS UNTUK PENGELASAN PELAT BAJA BERLAPIS SENG ( GALVANIZED ) ATAU BAJA BERLAPIS ALUMINIUM ( ALUMINIZED ) YANG BANYAK DIGUNAKAN DALAM INDUSTRI OTOMOTIF. SEBALIKNYA FCAW JENIS DENGAN GAS LINDUNG LEBIH COCOK UNTUK PENGELASAN JALUR SEMPIT DENGAN PENETRASI DALAM . EKSTENSI ELEKTRODA PENDEK DENGAN ARUS PENGELASAN TINGGI SESUAI UNTUK SEMUA UKURAN DIAMETER ELEKTRODA . KHUSUSNYA UNTUK PENGELASAN FILLET , FCAW PELINDUNG MANDIRI AKAN MENGHASILKAN LAJUR LAS SEMPIT NAMUN DENGAN LEHER ( THROAT ) YANG LEBIH DALAM JIKA DIBANDING DENGAN SMAW. PRINSIP EKSTENSI ELEKTRODA INI TIDAK DAPAT DITERAPKAN PADA FCAW DENGAN GAS LINDUNG , KARENA AKAN MENGGANGGU KINERJA GAS LINDUNG TERSEBUT . PENGGUNAAN FCAW SEBAGAI DIJELASKAN DIDEPAN FCAW MENGGUNAKAN ELEKTRODA BERBENTUK KAWAT BERLUBANG YANG INTINYA BERISI FLUKS. FLUKS TERSEBUT BERSIFAT SERBUK DAN BERFUNGSI :

1) MENGHASILKAN GAS 2) MENGHASILKAN TERAK ( SLAG ) 3) MEMULUNG OKSIGEN ( SCAVENGING & DIOXIDIZING )

Page 198: 168601449 Inspeksi Lasa

KEDUA JENIS FCAW TERSEBUT DIATAS MASING MASING DIGUNAKAN UNTUK MAKSUD YANG BERBEDA SEPERTI MISALNYA UNTUK SPOT WELDING ( LAS TITIK ) PADA SAMBUNGAN TUMPU ( OVERLAP ) , UNTUK CLADDING , UNTUK PENGERASAN PERMUKAAN ( HARD FACING ) , DAN PENGELASAN METAL BERBEDA FCAW DIGUNAKAN UNTUK MENGELAS BAHAN BAHAN BAJA CARBON , BAJA PADUAN RENDAH , STAINLESS STEEL DAN BESI TUANG . TIPE FCAW YANG DIGUNAKAN TERGANTUNG PADA TIPE ELEKTRODA YANG TERSEDIA , PERSYARATAN KEKUATAN MEKANIS SAMBUNGAN LAS , DAN DESAIN SAMBUNGAN SERTA PENYETELAN ( FIT UP ). FCAW JENIS PELINDUNG MANDIRI SERING DIGUNAKAN UNTUK MENGELAS SEBAGAI PENGGANTI SMAW , SEDANG TIPE BERGAS LINDUNG DIGUNAKAN SEBAGAI PENGGANTI GMAW. BEBERAPA KEUNTUNGAN PENGGUNAAN FCAW JIKA DIBANDING DENGAN SMAW , ADALAH :

1) PRODUKTIVITAS TINGGI 2) LEBIH EKONOMIS EFISIEN. 3) LEBIH MUDAH MELAKSANAKAN 4) PENGELASAN TERUS MENERUS TAPA TERPUTUS 5) LAJU DEPOSISI BAHAN METAL YANG TINGGI

FCAW DAPAT DIGUNAKAN DIBENGKEL , PEMELIHARAAN ( PERBAIKAN LAS / WELD REPAIR ) , DAN INSTALASI DI LAPANGAN . KEKURANGAN FCAW DIBANDING DENGAN SMAW ADALAH :

1) HARGA MESIN YANG MAHAL 2) MESIN LEBIH RUMIT DALAM PENYETELAN DAN

PENGENDALIAN. 3) JARAK HUBUNG YANG TERBATAS ANTARA PELAKSANA

DENGAN ALAT PEMASOK KAWAT ELEKTRODA.

Page 199: 168601449 Inspeksi Lasa

4) MENGHASILKAN GAS / UAP METAL ( FUME ) LEBIH BANYAK SEHINGGA JIKA DILAKSANAKAN DALAM RUANGAN HARUS DILENGKAPI DENGAN EXHAUST FAN.

5) JIKA DIBANDING DENGAN GMAW , FCAW MASIH MEMERLUKAN PEMBERSIHAN SLAG.

GA

S

SUMBER TENAGA ARUS SEARAH VOLTASE TETAP

PENGENDALI VOLTASE

PENGENDALI CONTACTOR

SUPLAI 115 V

REEL KAWAT

PENGENDALI KAWAT ( ARUS )

GAS LINDUNG

OBOR LAS

BENDA KERJA

MOTOR PENGGERAK KAWAT

KABEL PENGENDALI

SKEMA MESIN LAS FCAW YANG SEMI OTOMATIS.

Page 200: 168601449 Inspeksi Lasa

GA

S LI

ND

UN

G

SUMBER TENAGA ARUS SEARAH VOLTASE TETAP

PENGENDALI VOLTASE

PENGENDALI CONTACTOR

SUPLAI 115 V

REEL KAWAT

PENGENDALI KAWAT ( ARUS )

GAS LINDUNG

BENDA KERJA

MOTOR PENGGERAK KAWAT

KABEL PENGENDALI

PEMANDU LAS DAN CONTACT TUBE

GAS LINDUNG

MESIN LAS FCAW OTOMATIS

Page 201: 168601449 Inspeksi Lasa

UNTUK LAS FCAW OTOMATIS DIPERLUKAN SUMBER TENAGA ARUS SEARAH DENGAN VOLTASE TETAP ( DC , CV ) , YANG DIDESAIN UNTUK SIKLUS TUGAS ( DUTY CYCLE ) 100% . UKURAN SUMBER TENAGA DITENTUKAN OLEH KEBUTUHAN ARUS PENGELASAN . KARENA ELEKTRODA UKURAN BESAR , LAJU PASOKAN KAWAT TINGGI , SERTA WAKTU PENGELASAN YANG LAMA , DIPERLUKAN PIRANTI PEMASOK KAWAT DENGAN MOTOR PENGGERAK BERKEKUATAN BESAR DAN KOMPONEN YANG LEBIH BERAT DIBANDING DENGAN MESIN LAS FCAW SEMI OTOMATIS. TERDAPAT DUA JENIS PASANGAN MONCONG LAS ( WELDING NOZZLE ) , MISALNYA NOZZLE DENGAN GAS LINDUNG SAMPING ATAU NOZZLE DENGAN PELINDUNG CONCENTRIK . NOZZLE TIPE PELINDUNG SAMPING MAMPU DIGUNAKAN UNTUK MENGELAS KAMPUH SEMPIT DAN DALAM , SERTA MEMINIMALKAN JUMLAH PERCIKAN LAS ( SPATTERS ). SISTIM PENDINGINAN NOZZLE DAPAT MENGGUNAKAN AIR MAUPUN UDARA . NOZZLE DENGAN PENDINGIN UDARA LEBIH DISUKAI KARENA LEBIH PRAKTIS UNTUK PENGELASAN HINGGA 600 AMPER , SEDANGKAN NOZZLE YANG DIDINGINKAN AIR DIGUNAKAN UNTUK PENGELASAN DIATAS 600 AMPER. UNTUK PENGELASAN DENGAN LAJU DEPOSISI BAHAN LAS YANG TINGGI , DIGUNAKAN DUA BUAH NOZZLE DENGAN GAS LINDUNG ( TANDEM ) . UNTUK KEPERLUAN PEMBINAAN PERMUKAAN ( SURFACING ) BERSKALA BESAR , PENINGKATAN PRODUKTIFITAS DAPAT DILAKUKAN DENGAN MENGGUNAKAN PERALATAN OTOMATIS DENGAN ELEKTRODA BANYAK SERTA MENGGUNAKAN ARUS LISTRIK YANG OSCILLATING ( BERGETAR ) . UNTUK ITU DIGUNAKAN MANIPULATOR YANG BERGERAK DIATAS REL YANG MENDUKUNG KEPALA LAS ( WEDING HEAD ) YANG

Page 202: 168601449 Inspeksi Lasa

MEMUAT BANYAK ELEKTRODA DENGAN MASING MASING MEMILIKI PEMASOK MANDIRI. SAMBUNGAN YANG CUKUP MURAH , (8) BUSUR YANG TAMPAK SEHINGGA MUDAH MEMANIPULASINYA , (9) SYARAT KEBERSIHAN PERMUKAAN YANG RELATIF RINGAN DIBANDING GMAW , (10) DISTORSI LEBIH SEDIKIT DIBANDING SMAW , (11) KHUSUS DENGAN ELEKTRODA BERPELINDUNG MANDIRI , TIDAK MEMERLUKAN INSTALASI GAS LINDUNG DAN LEBIH FLEKSIBEL TERHADAP CUACA YAHG BERANGIN , (12) LEBIH KEBAL TERHADAP KEBERADAAN ZAT KONTAMINAN YANG MENYEBABKAN KERETAKAN. (13) TAHAN TERHADAP RETAK BAWAH KAMPUH ( UNDERBEAD CRACK ) . KETERBATASAN FCAW DISAMPING KEUNGGULAN , FCAW JUGA MEMILIKI BEBERAPA KEKURANGAN DIBANDING JENIS LAS LAINNYA , YAITU : (1) FCAW HINGGA KINI HANYA DAPAT DIGUNAKAN UNTUK PENGELASAN BAHAN FERRUS DAN BAHAN BERBASIS NIKEL SAJA , (2) PENGELASAN MENGHASILKAN SLAG YANG HARUS DIBERSIHKAN , (3) KAWAT ELEKTRODA LEBIH MAHAL DIBANDING BATANG ELEKTRODA BIASA, (4) PERALATANNYA LEBIH RUMIT DAN MAHAL DIBANDING SMAW , (5) PENGUMPAN KAWAT DAN SUMBER TENAGA HARUS DEKAT DENGAN LOKASI / TITIK PENGELASAN, (6) UNTUK JENIS ELEKTRODA BERPELINDUNG GAS , SANGAT PEKA DENGAN HEMBUSAN ANGIN , (7) BIAYA PEMELIHARAAN PERALATAN LEBIH TINGGI , (8) LEBIH BANYAK MENGASILKAN ASAP DAN GAS ( FUME ) DIBANDING GMAW DAN SAW . PENANGGULANGAN MASALAH ( TROUBLE SHOOTING ) BEBERAPA JENIS CACAT LAS FCAW BERASAL DARI PROSEDUR LAS ATAU PELAKSANAAN PENGELASAN YANG SALAH .WALAUPUN BEBERAPA CACAT SEBENARNYA SECARA STRUKTURAL TIDAK MEMBAHAYAKAN , NAMUN CUKUP MEMPERBURUK PENAMPILAN SAMBUNGAN LAS .

Page 203: 168601449 Inspeksi Lasa

PENANGGULANGAN MASALAH PENGELASAN FCAW

MASALAH KEMUNGKINAN PENYEBAB PENANGGULANGAN

POROSITAS / KEROPOS FUSI ATAU PENETRASI YANG TIDAK SEMPURNA RETAK ELEKTRODA TIDAK CAIR

NAIKKAN STELAN FLOWMETER , DAN BERSIHKAN UJUNG NOZZLE DARI SPATTER KURANGI SETELAN UNTUK MENGHILANGKAN TURBULENSI ALINGI ARUS ANGIN DENGAN SHIELD PERIKSA SUMBER GAS , PERIKSA KEBOCORAN SELANG GAS. BERSIHKAN PERMUKAAN KAMPUH LAS BERSIHKAN MINYAK DAN KOTORAN LAINNYA DARI KAWAT , RODA ROLL. KERINGKAN / OVEN ULANG KAWAT ELEKTRODA ( REBAKE ). GANTI KAWAT ELEKTRODA DENGAN YANG LEBIH BAIK STEL ULANG VOLTASE STEL ULANG EKSTENSI DAN SEIMBANGKAN ARUS LAS STEL ULANG EKSTENSI DAN SEIMBANGKAN ARUS LAS STEL ULANG KECEPATAN LAS ARAHKAN ELEKTRODA PADA AKAR KAMPUH. NAIKKAN ARUS , KURANGI KECEPATAN LAS , KURANGI EKSTENSI , GUNAKAN DIAMETER KAWAT YANG LEBIH KECIL , UNTUK ELEKTRODA BERPELINDUNG MANDIRI NAIKKAN KECEPATAN LAS LEBARKAN BUKAAN AKAR ( ROOT OPENING ) DAN SEMPITKAN MUKA AKAR ( TOOR FACE ) KURANGI REGANGAN , GUNAKAN PEMANASAN AWAL , GUNAKAN BAHAN YANG LEBIH DAKTIL / LUNAK , , GUNAKAN PEENING PERIKSA KOMPOSISI DAN ISIAN FLUKS KURANGI TEKANAN PADA ROL PENGGERAK KURANGI VOLTASE , STEL KENDALI TERBAKAR BALIK ( BACK BURNT ) , GANTI LINER YANG AUS GANTI LINER KONDUIT , DAN BERSIHKAN DENGAN ANGIN BERTEKANAN

ALIRAN GAS TERGANGGU / TIDAK LANCAR. ALIRAN GAS TERLALU TINGGI ALIRAN UDARA YANG TERLALU TINGGI GAS LINDUNG YANG TERKONTAMINASI BENDA KERJA YANG TERCEMAR ELEKTRODA YANG TERKONTAMINASI JUMLAH FLUKS INTI KURANG VOLTASE BERLEBIHAN EKSTENSI ELEKTRODA BERLEBIH EKSTENSI ELEKTRODA KURANG KECEPATAN LAS BERLEBIHAN MANIPULASI NOZZLE KURANG BAIK PARAMETER LAS KURANG MEMADAI DESAIN SAMBUNGAN YANG KURANG BAIK REGANGAN SAMBUNGAN TERLALU TINGGI ELEKTRODA TIDAK COCOK DEOKSIDISER TIDAK CUKUP ATAU FLUKS YANG TIDAK KONSISTEN CONTACT TIP AUS BERLEBIHAN CONTACT TIP CAIR ATAU MACET KONDUIT KAWAT KOTOR

Page 204: 168601449 Inspeksi Lasa

LAS LISTRIK BUSUR TERPENDAM ( SUBMERGED ARC WELDING /

SAW )

DASAR OPERASIONAL SEBAGAIMANA HALNYA LAS BUSUR LISTRIK LAINNYA , SUBMERGED ARC WELDING ( LAS LISTRIK BUSUR TERPENDAM ) MENGGUNAKAN PANAS BUSUR LISTRIK UNTUK MENCAIRKAN LOGAM LOGAM YANG DILAS . BEDANYA ADALAH BAHWA PADA JENIS LAS INI BUSUR NYALA LISTRIK KESELURUHANNYA TERPENDAM DIDALAM BUTIR BUTIR FLUKS SEHINGGA SAMA SEKALI TIDAK TAMPAK , SEHINGGA PENGELASAN TIDAK MEMEERLUKAN TOPENG ATAU KACAMATA PELINDUNG. BUTIR BUTIR FLUKS MEMPUNYAI FUNGSI (1) MENSTABILKAN BUSUR NYALA , (2) MENINGKATKAN MUTU MEKANIS MAUPUN KIMIAWI BAHAN LAS YANG TERDEPOSISI , (3) MENGENDALIKAN MUTU PENGELASAN. ARUS YANG DIGUNAKAN DALAM PENGELASAN INI DAPAT MENCAPAI 2000 AMPER , AC MAUPUN DC. SEDANGKAN ELEKTRODANYA DAPAT BERUPA KAWAT LAS TUNGGAL MAUPUN BERGANDA ATAU BERUPA LEMPENGAN PIPIH YANG PANJANG SEKALI DAN TERGULUNG. KEDUA JENIS ARUS DAPAT DIGUNAKAN UNTUK JALUR LAS YANG SAMA DAN DALAM WAKTU YANG BERSAMAAN PULA. KAWAT ELEKTRODA DIPASOK TERUS MENERUS MELALUI PIRANTI PEMASOK ( WIRE FEEDER ) DENGAN KECEPATAN TERTENTU , DEMIKIAN PULA BUTIR BUTIR FLUKS DITUMPAHKAN DARI TEMPAT PENAMPUNGNYA ( HOPPER ) MELALUI TALANG ATAU CORONG DISEPUTAR ELEKTRODA SEHINGGA MENGURUG BUSUR NYALA.

Page 205: 168601449 Inspeksi Lasa

WALAUPUN TERURUG , KOLAM LAS TIDAK TERGANGGU MENGINGAT FLUKS BERBERAT JENIS LEBIH RINGAN DARI LOGAM SEHINGGA MENGAPUNG DIATAS KOLAM LAS DAN SEKALIGUS MELINDUNGI CAIRAN LOGAM DARI PROSES OKSIDASI . SETELAH MENDINGIN FLUKS YANG MENCAIR TERSEBUT MELINGKUPI JALUR LAS BERUPA TERAK ATAU SLAG .BUTIR BUTIR FLUKS YANG TIDAK IKUT MENCAIR AKAN DIHISAP KEMBALI DENGAN MENGGUNAKAN ALAT HISAP YANG TERPASANG DIBELAKANG PASANGAN ELEKTRODA UNTUK DIKEMBALIKAN KEDALAM HOPPER SEHINGGA TIDAK BERCECERAN KEMANA MANA. BIASANYA BUTIR BUTIR FLUKS DAPAT DIGUNAKAN HINGGA DUA KALI SELAMA BUTIR TERSEBUT BELUM BERUBAH MENJADI SLAG. JIKA TELAH BERUBAH MENJADI SLAG MAKA FLUKS TERSEBUT TIDAK DIGUNAKAN LAGI ( DIBUANG ).

SELANG PENYALUR FLUKS DARI HOPPER

KABEL POWER

KAWAT LAS

PELAT PENDUKUNG

TAB SLAG JALUR LAS

BUTIR FLUKS

DARI PENGUMPAN KAWAT OTOMATIS

SKEMA PROSES LAS LISTRIK BUSUR TERPENDAM

ARAH PENGELASAN

HUBUNGAN GROUND

KOLAM LAS

Page 206: 168601449 Inspeksi Lasa

LAS BUSUR TERPENDAM ( SAW ) DIGUNAKAN UNTUK MERAKIT HAMPIR SEMUA JENIS MATERIAL , MULAI DARI BAJA BIASA HINGGA BAHAN YANG CANGGIH SEPERTI MISALNYA BAHAN BERBASIS NIKEL. SEAGIAN BESAR BAHAN BAJA DAN BAJA PADUAN DAPAT DENGAN MUDAH DILAS MENGGUNAKAN KAWAT DAN FLUKS YANG TERSEDIA DIPASARAN ( COMMERCIAL ) , NAMUN DEMIKIAN ADA BEBERAPA JENIS MATERIAL YANG MEMERLUKAN ELEKTRODA DAN FLUKS DARI BAHAN KHUSUS YANG SUSUNAN KIMIANYA SECARA AKURAT DIDESAIN UNTUK SUATU SAMBUNGAN LAS DENGAN SIFAT TERTENTU. FLUKS FLUKS ADALAH BUTIR BUTIR MINERAL YANG DICAMPUR SESUAI DENGAN FORMULA / ATURAN YANG TELAH DITENTUKAN , DIDASARKAN ATAS PILIHAN DIANTARA BEBERAPA METODA PEMBUATAN , SEPERTI MISALNYA FLUKS YANG DICAIRKAN ( FUSED ) , FLUKS YANG DIPADUKAN ( BONDED / AGGLOMERATED ) , DAN FLUKS YANG DIADUK SECARA MEKANIS. FUNGSI FLUKS ADALAH :

(1) MENCEGAH CAIRAN METAL DALAM KOLAM LAS UNTUK BERHUBUNGAN DENGAN UDARA , MELALUI CAIRAN FLUKS YANG MENGAPUNG DISELURUH PERMUKAAN CAIRAN METAL.

(2) MEMBERSIHKAN CAIRAN METAL PADA KOLAM LAS , MERUBAH KOMPOSISI KIMIA BAHAN LAS .

(3) MEMPENGARUHI BENTUK JALUR LAS (4) MENINGKATKAN / MEMPERBAIKI SIFAT MEKANIS

SAMBUNGAN LAS. FLUKS YANG DIFUSIKAN MEMILIKI BEBERAPA KEUNGGULAN , YAKNI : (1) SECARA KIMIAWI BAHAN FLUKS TERCAMPUR SECARA

HOMOGIN (2) MUDAH MEMBUANG DEBU TANPA MENGGANGGU

KOMPOSISI FLUKS.

Page 207: 168601449 Inspeksi Lasa

(3) DALAM KONDISI NORMAL TIDAK MENYERAP AIR ( HYGROSCOPIS ) , SEHINGGA MEMPERMUDAH PENANGANAN , PENYIMPANAN DAN PENGGUNAAN DALAM PENGELASAN.

(4) MUDAH DIDAUR ULANG MELALUI SISTIM PASOKAN DAN PENDAURAN TANPA PERUBAHAN YANG BERARTI DALAM UKURAN MAUPUN KOMPOSISI KIMIAWI.

OXYFUEL GAS WELDING ( OFW ) & OXYACETYLENE WELD ( OAW )

1. UMUM

OFW adalah proses pengelasan manual , dimana metal yang akan disambung dipanaskan terlebih dalhulu melalui hasil pembakaran gas hidrocarbon , dengan atau tanpa bahan penambah. Pengelasan tidak mengenakan tekanan pada benda yang disambung . Alat penghasil nyala adalah piranti yang disebut torch / obor dimana campuran gas acetylene dan oksigen dibakar bersama dan menghasilkan nyala dengan suhu sekitar 5300 hingga 5500°F. Dengan suhu jauh diatas titik lebur baja , pencairan permukaan benda kerja mudah dilaksanakan. Dengan demikian proses penyambungan dapat dilaksanakan langsung antara dua permukaan yang terkait atau dengan bahan penambah . Bahan yang dapat dilas dengan OFW sebagian besar adalah bahan ferrous dan non ferrous. Untuk mencegah oksidasi dalam pengelasan metal non ferrous , besi tuang dan stainless steel diperlukan flux atau lazim secara umum disebut borax. Pada pengelasan baja , gas yang terjadi karena nyala obor / torch cukup melindungi kolam las sehingga penggunaan flux tidak diperlukan untuk mencegah proses oksidasi.

Bahan penambah untuk OFW berupa kawat las atau welding rod dari bahan yang serupa dengan metal yang disambung.

Page 208: 168601449 Inspeksi Lasa

2 . KEMAMPUAN , KEUNTUNGAN DAN KETERBATASAN. Dalam pengelasan OFW , fungsi juru las sangat menentukan dalam pengaturan suhu metal dalam sona pengelasan. Apabila laju masukan panas dari nyala dapat dikordinaksikan dengan kecepatan pengelasan , ukuran , kekentalan , serta tegangan permukaan kolam las dapat dikendalikan , maka tekanan nyala dapat didayagunakan untuk memposisikan dan membentuk lajur las. Juru las sepenuhnya mengendalikan laju pendeposisian bahan metal , hal ini dimungkinkan karena sumber panas dan bahan pengisi terpisah. Panas dapat dikenakan pada bahan kerja atau kekawat las tanpa harus keluar dari lingkup nyala ( flame envelope ). Dengan kemampuan ini OFW dapat digunakan untuk menyambung pelat tipis , tube tipis , pipa kecil , dan rakitan dengan penyetelan yang kurang baik , juga untuk memperbaiki dan memperhalus permukaan las listrik yang kasar. Sambungan pelat tebal dapat dilas dengan OFW tetapi lebih ekonomis dengan las listrik. Peralatan OFW sangat praktis karena portable , murah , menguntungkan dan mandiri. Peralatan ini juga dapat digunakan untuk pemanasan awal ( preheating ) , pemanasan akhir ( post heating ) , brazing ( solder keras ) , dan dapat dirubah menjadi pemotong metal ( oxygen cutting ). 2.1 . BAHAN YANG DAPAT DILAS OFW. Hampir semua bahan ferrous dan non ferrous dapat dilas OFW . seperti misalnya : baja carbon , besi tuang , tembaga , paduan nikel, aluminium dan paduan seng. Panas didapatkan dari penyalaan campuran gas acetylene ( C2H2 ) dengan zat asam ( O2 ). Gas C2H2 dapat dihasilkan dari pabrik pembuat gas atau dari reaksi antara karbid ( CaC2 ) dengan Air ( H2O ) menjadi C2H2 + CaO. Disamping acetylene masih ada gas fuel lainnya yang digunakan seperti hydrogen , gas alam , propan dan gas produksi sendiri. Gas gas ini digunakan untuk mengelas metal dengan suhu pengelasan yang lebih rendah seperti aluminium , mangan ,seng , timbal , dan beberapa logam mulia.

Page 209: 168601449 Inspeksi Lasa

Metal yang tidak cocok untuk dilas dengan OFW adalah metal yang tahan panas ( refractory ) seperti : niobium , tantalum , molybdenum dan tungsten , serta metal yang reaktif seperti titanium dan zirconium. 2.2 . FLUX

Kecuali untuk pengelasan timbal ,seng , dan beberapa logam mulia , OFW untuk bahan non ferrous , besi tuang , dan baja nir noda ( stainless steel ) biasanya menggunakan flux untuk pelapis terhadap proses oksidasi. Dalam pengelasan baja carbon , gas panas yang dihasilkan dari nyala yang bertekanan , cukup untuk melindungi kolam las dari masuknya zat asam sehingga tidak diperlukan flux. Penyetelan gas / zat asam sangat penting untuk menghasilkan nyala , namun ketidak beradaan flux setidaknya mengurangi sebuah variabel yang perlu dikendalikan. 2.3 PENGGUNAAN UMUM OFW dapat digunakan untuk mengelas pelat tipis , tube tipis dan pipa ukuran kecil ( < 3” ) . Keuntungan OFW karena masukan panasnya dapat dikendalikan , mengisi celah yang lebar ( bridging ) , mencegah pencairan tembus ( melt through ), dan kolam lasnya sangat jelas tampaknya sehingga memudahkan pembentukan las. Lembaran baja carbon yang dibentuk menjadi berbagai model sambungan akan lebih ekonomis dan mudah jika dilas dengan OFW. Pipa dengan ketebalan maksimum 3/8 “ dapat dilas hanya dengan satu lajur ( pass ) saja. 2.4 KEAKHLIAN JURU LAS Untuk menghasilkan sambungan las OFW yang bermutu baik , diperlukan juru las OFW yang terampil dalam memanipulasi kawat las dan obor las ( torch ). Dalam mendeposisikan bahan las , juru las menggunakan kedua tangannya dalam mencairkan bahan kerja dan bahan las sekaligus , mengendalikan bentuk kolam las , serta menghasilkan tingkat solidifiasi ( pembekuan ) tertentu untuk menghasilkan lajur las yang baik.

Page 210: 168601449 Inspeksi Lasa

3 . GAS BAKAR. Oxygen dan acetylene merupakan dua jenis gas yang pokok dalam OFW. Oxygen membantu pembakaran gas acetylene , sedangkan acetylene memasok intensitas panas dan atmosfir pembakaran. Gas gas lain seperti hydrogen , propan , gas alam dan gas produksi sendiri ( proprietary ) , hanya digunakan untuk pengelasan dalam lingkup terbatas ,yakni pengelasan atau solder keras metal metal yang bertitik lebur rendah. OXYGEN . Hanya dengan membakar gas pilihan dengan oxygen yang bermutu tinggi ( > 99.5% ) dalam nyala yang berkecepatan tinggi , dapat dihasilkan suhu yang memadai untuk melaksanakan pengelasan OFW. Sedikit saja terdapat kontaminasi dalam gas gas terkait , akan sangat berpengaruh pada karakteristik nyala yang langsung mempengaruhi suhu dan mutu pengelasan . Jika konsumsi oxygen relatif rendah , oxygen cukup dipasok dalam botol baja yang berkapasitas 244 scf ( standard cubic feet ) dan bertekanan 26 ksi . Oxygen dan gas acetylene dipasok kedalam obor pembakar melalui selang pada tekanan yang telah diperkecil . Jika konsumsi oxygen > 244 scf / minggu , lebih ekonomis apabila menyimpan oxygen dalam bentuk cair. Oxygen cair dapat dipasok dalam bentuk botol cryogenic dengan kapasitas 4500 scf. Pemasokan dan penanganan botol oxygen dilindungi undang undang dan peraturan keselamatan pemerintah maupun perusahaan pemilik sendiri . ACETYLENE. Acetylene adalah gas hydrocarbon dengan rumus C2H2 , jika bertekanan 29.4 psi keatas , acetylene menjadi tidak stabil , yakni hanya dengan goncangan sendikit saja dapat meledak walaupun tanpa tercampur dengan oxygen atau udara. Acetylene tidak boleh digunakan dengan tekanan > 15 psi. Generator acetylene ( tangki karbid ) didesain sedemikian rupa sehingga hanya dapat memasok C2H2 dengan tekanan sekitar 15 psi saja. Acetylene didapat dengan mereaksikan kapur karbid dengan air sehingga

Page 211: 168601449 Inspeksi Lasa

persamanaannya adalah sebagai berikut 2CaC2 + 2H2O 2C2H2 + 2CaO. Jika gas tersebut dibeli dalam bentuk siap pakai , maka gas tersebut dipasok dalam botol khusus yang didalamnya terisi material berpori dimana acetylene dicampur dengan aceton . Dengan kondisi seperti ini , acetylene dapat disimpan hingga 275 scf. dengan tekanan sebesar 250 psi. Tekanan gas ini harus diredusir hingga 15 psi atau kurang dengan katup pengatur tekanan untuk kemudian disalurkan keobor nyala. Silinder acetylene tidak boleh ditangani secara kasar dan tersentak ( shock ) mendadak , serta harus disimpan jauh jauh dari sumber panas apa saja. Silinder harus disimpan dalam posisi tegak untuk menghindarkan larinya aceton sewaktu gasnya digunakan. Dalam penggunaan normal , konsumsi acetylene tidak boleh melebihi 1/7 kapasitas botol per jam. HYDROGEN. Digunakan untuk mengelas metal yang titik leburnya rendah seperti aluminium , magnesium dan timbal. Hydrogen tidak dapat digunakan untuk mengelas pelat baja dengan ketebalan biasa karena hasilnya kurang baik mengingat hydrogen hanya menghasilkan nyala dengan suhu relatif rendah. Namun untuk pelat yang tipis dimana justru karena intensitas panasnya hanya 60% dari panas acetylene , hasilnya lebih baik. Hydrogen juga digunakan untuk brazing dan braze welding . Hydrogen dipasok dalam botol silindris dengan berbagai ukuran. PROPAN , GAS ALAM , DAN GAS PRODUK SENDIRI. Sama halnya dengan hydrogen , gas gas tersebut diatas dicampur oxygen dapat digunakan untuk mengelas metal dengan titik lebur rendah.

Page 212: 168601449 Inspeksi Lasa

PENGATUR TEKANAN

TEKANAN SILINDER

TEKANAN PASOKAN GAS

TEKANAN PASOKAN GAS

TEKANAN SILINDER

PENGATUR TEKANAN

MATERIAL BERPORI TERISI ACETON

BOTO

L/ S

ILIN

DER

ACET

YLEN

E

SILI

NDER

OXY

GEN KE OBOR /TORCH

Page 213: 168601449 Inspeksi Lasa

Kawat las khusus mungkin diperlukan untuk jenis gas , bahan kerja dan mutu las yang dikehendaki. Campuran gas gas tersebut diatas tidak dapat digunakan untuk mengelas pelat baja. Karena jika campuran gas ini dibakar dalam suhu tinggi , atmosfir bakarnya menjadi sangat oxidizing . Sebaliknya jika jumlah perbandingan oxygen dan gas bakar diperkecil , campuran gas tersebut menjadi bersifat carburizing yang menyebabkan suhu nyala menjadi sangat rendah. Karenanya jenis gas ini hanya digunakan untuk brazing , braze welding , pemanasan dan sejenisnya. 4. PERALATAN

Prinsip peralatan OFW adalah memasok campuran gas oxyfuel keobor las dalam tingkat aliran yang tepat , kecepatan dan tekanan , serta perbandingan campuran yang benar. Laju aliran gas mempengaruhi jumlah metal yang dicairkan , tekanan dan kecepatan mempengaruhi manipulasi kolam las dan laju pemanasan , sedangkan perbandingan antara oxygen dan gas fuel menentukan suhu dan atmosfir nyala yang harus tepat secara kimiawi dengan metal yang dicairkan.

Elemen penting dalam OFW adalah : 1) fasilitas penyimpanan gas , 2) katup pengatur tekanan , 3) selang yang baik , 4) obor , 5) piranti keselamatan , dan 6) asesoris. 1) Fasilitas penyimpanan gas .

Botol silindris dan tangki timbun digunakan untuk menyimpan dan memasok gas bakar. Peralatan tersebut dikonstruksi sesuai dengan undang undang dan peraturan keselamatan pemerintah . Botol silindris didesain khusus untuk jenis gas tertentu dan biasanya tidak dapat ditukar tukar. Sebagai contoh misalnya ukuran dan ulir untuk botol silindris oxygen berbeda dengan untuk acetylene. Peralatan untuk memasok gas bertekanan sangat tinggi harus benar benar dalam kondisi baik dan tepat ( appropriate ) . Katup dan piranti keselamatan pada botol silindris gas tidak boleh dikutak katik oleh orang orang yang tidak profesional dalam bidangnya ( harus yang benar benar mengetahui dan terampil menangani peralatan tersebut ).

2) Katup pengatur tekanan.

Page 214: 168601449 Inspeksi Lasa

Katup pengatur tekanan memperkecil tekanan gas bakar dari tekanan pengisian botol ketingkat yang tepat dan aman untuk dikonsumsi oleh pelaksanaan pengelasan. Piranti ini didesain hanya untuk gas tertentu saja , karenanya tidak dapat dipertukarkan. Tiap tiap jenis katup pengatur tekanan didesain dengan cakupan tekanan tertentu. Pengaturan tekanan diatur dengan mengencangkan atau mengendorkan baut pengatur sehingga dapat mengeluarkan gas pada tekanan yang dikehendaki secara tetap. Katup pengatur dilengkapi dengan dua buah manometer yang masing masing menunjukkan tekanan gas didalam botol silindris dan satu lagi tekanan pasokan gas yang dikehendaki. Terdapat dua jenis katup pengatur yakni single stage ( satu tahap ) dan two stage ( dua tahap ).

KATUP PEMASUKAN GAS TANGKAI

PUTING LAS ( WELDING TIP )

RUANG PENCAMPUR GAS

OBOR ( TORCH ) LAS

MUR SLEEVE

MUR SLEEVE

Page 215: 168601449 Inspeksi Lasa

3) Selang . Selang gas memungkinkan letak botol silindris gas berjauhan dengan nyala api las. Hal ini sangat penting mengingat acetylene yang bertekanan tinggi sangat perka terhadap kenaikan suhu. Selang juga memungkinkan juru las untuk bebas bergerak selama melaksanakan pengelasan dengan berbagai posisi las. Selang biasanya berukuran antara 1/8” hingga 1/2 “ diameter dalam , dan panjang 25 kaki. Jika selang melebihi 25 kaki , maka penyambungnya harus berdiameter lebih besar dan lebih pendek keobor las. Untuk memudahkan perbedaan penggunaan selang , maka selang oxygen berwarna hijau dengan fitting penyambung berulir putar kekanan , sedangkan selang acetylene berwarna merah dengan fitting penyambung berulir putar kekiri. Fitting putar kiri biasanya diluarnya beralur untuk memudahkan identifikasi.

4) Obor ( torch ) . Obor mengendalikan sifat operasional nyala las dan memungkinkan memanipulasikannya selama pengelasan. Pemilihan jenis dan ukuran obor tergantung pada jenis pekerjaan las yang dikehendaki , misalnya obor untuk pengelasan pesawat terbang harus kecil dan ringan sehingga memudahkan penanganannya. Pada umumnya obor las dapat dilengkapi dengan piranti untuk pemotongan oxygen ( oxy cutting ). Ujud dan penampang obor seperti tertera diatas. Mur sleeve memungkinkan penggantian putting las dan ruang pencampur gas dengan jenis lain sesuai keperluan.

5) Katup pemasukan gas. Katup pemasukan gas berfungsi untuk memasukkan gas dari selang kedalam obor las sekaligus mengendalikan tekanan , kecepatan , dan alirannya dalam kaki kubik per jam dalam batas cakupan tekanan yang ditentukan oleh regulator tekanan dan persyaratan parktis nyala las. Katup juga memungkinkan mengatur perbandingan antara oxygen dan acetylene untuk mengatur nyala las sesuai keperluan termasuk atmosfir nyala sebagai pelindung oksidasi.

6) Ruang pencampur gas. Ruang pencampur gas berfungsi mencampur gas acetylene dengan oxygen menggunakan sistim ventury untuk merubah tekanan menjadi kecepatan . Hal ini memudahkan mendapatkan campuran gas yang dikehendaki walaupun tekanan gas acetylene terlalu rendah.

Page 216: 168601449 Inspeksi Lasa

7) Puting las. Putting las berfungsi mengalirkan campuran gas , mengarahkan dan mengatur ukuran berkas nyala sesuai keperluan melalui orifice pengeluaran ( exit orifice ). Ukuran orifice diidentifikasikan dalam nomor ukuran bor ( drill size number ) dalam inci atau decimal atau dalam nomor code manufaktur. Sifat operasional putting las walaupun berukuran sama, sangat ditentukan oleh desain obor dan ruang pencampur gas. Lubang putting dibuat halus untuk menghasilkan nyala laminar dan uniform. Putting kecil menghasilkan nyala kecil untuk pengelasan pelat tipis , putting besar untuk pengelasan pelat lebih tebal.

8. Asesoris . Asesoris penting untuk OFW antara lain adalah : 1) Friction lighter ( penyala gesek ). 2) Goggles ( kacamata las ) dengan penutup samping. 3) Gloves ( sarung tangan las ) 4) Protective cloathing ( pelindung badan ). 5) Piranti kesalamatan lainhya. 6) Goggles dilengkapi kaca dengan berbagai tingkat kegelapan .

JENIS PUTING LAS

DESAIN NYALA BULBOUS

KONIS BULBOUS

DESAIN NYALA PANJANG

KONIS RUNCING

Page 217: 168601449 Inspeksi Lasa

Dibawah ini adalah daftar kegelapan kaca sebanding dengan ketebalan pelat baja yang dilas. 5 . SELEKSI PUTING LAS , ORIFICE DAN TEKANAN GAS.

Pihak manufaktur biasanya memberikan tabel tentang ukuran puting las ( welding tip ) dan orifice untuk digunakan dalam OFW berbagai metal. Memilih tip tidak dapat didasarkan atas No. ukuran ( size number ) atau ukuran drill ( drill size ) saja , karena terdapat beda mencolok antara tip yang berukuran sama namun yang satu bekerja dengan tekanan positif dan yang lain dengan tekanan injektor. Sebagai ukuran perbandingan adalah volume fuel yang melalui tip didalam satuan waktu tertentu. Pada umumnya tip bekerja pada cakupan ( range ) tertentu , biasanya dicatat dalam kaki kubik gas bakar per jam. Saran pihak manufaktur sebaiknya diikuti untuk mendapatkan hasil yang optimum dan aman.

KETEBALAN PELAT No. KEGELAPAN

Hingga 1/8 “ 4 atau 5 1/8 “ hingga 1/2 “ 5 atau 6 Diatas 1/2 “ 6 hingga 8

Page 218: 168601449 Inspeksi Lasa

5. PENYETELAN NYALA Atmosfir dan suhu nyala dapat dihasilkan dengan mengatur jumlah relatif oxygen dan gas bakar didalam campuran gas yang mengalir keobor las. Biasanya juru las mengatur aliran gas berdasarkan tampak ujud nyala . Hal ini kurang benar untuk pengelasan oxyhydrogen . Urut urutan untuk menghasilkan sarana pengelasan tekanan positif adalah sebagai berikut :

UKURAN TIP DAN ORIFICE KONSUMSI ACETYLENE KETEBALAN BAJA DIAMETER ( INCI ) No. DRILL KAKI KUBIK / JAM

UKURAN TIP DAN ORIFICE SERTA KONSUMSI ACETYLENE

0.010 0.0225 74 HINGGA 1 0.016 0.0280 70 HINGGA 1 0.019 0.0280 70 HINGGA 1 1/32 0.0350 65 1/2 – 2 1/16 0.0465 56 1 -- 4 3/32 0.0465 -- 0.0550 56 – 54 4 -- 6 1/8 0.0550 -- 0.0595 54 – 53 6 -- 10 3/16 0.0595 -- 0.0700 53 – 50 10 -- 17 1/4 0.0700 -- 0.0810 50 – 46 17 -- 30 3/8 0.0810 -- 0.0860 46 – 44 30 -- 45 1/2 0.0980 40 40 -- 60 5/8 0.1285 30 50 -- 75 3/4 0.1285 -- 0.1360 30 – 29 65 -- 100

Page 219: 168601449 Inspeksi Lasa

• Periksa seluruh perlengkapan , dan yakinkan kebersihannya ( sampah , kotoran , gemuk , minyak ) dan dalam kondisi siap pakai .

• Periksa setiap katup pengatur dari botol silindris untuk menghembus kotoran. Yakinkan gas yang diventilasikan menghilang diudara bebas ( disperse ) dengan aman. Bersihkan bagian outlet katup dengan kain bersih.

• Pasang regulator oxygen kebotol silindris oxygen atau manifold oxygen.

• Pasang regulator acetylene atau gas bakar lainnya kebotol silindris acetylene atau gas bakar lainnya.

• Hubungkan selang las dengan regulator dan obor las. • Buka katup botol silindris pelan pelan dan sangat berhati

hati. Operator tidak boleh berdiri didepan regulator sewaktu membuka katup botol silindris.

• Hembus selang oxygen dengan oxygen , sementara selang acetylene tertutup. Hembus selang acetylene dengan acetylene , sementara selang oxygen tertutup. Gas yang terbuang harus terventilasi dengan aman.

• Atur tekanan dalam regulator masing masing sesuai tekanan yang direkomendasikan pihak pabrik , sementara katup obor las dalam kondisi tertutup.

• Buka katup acetylene dan nyalakan api obor dengan menggunakan penyala gesek.

• Buka katup oxygen pelan pelan dan mengatur bentuk nyala dengan memanipulasi kedua katup oxygen dan acetylene sehingga bentuk nyala sesuai keperluan.

Untuk obor tipe injektor , urut urutan penyalaannya berbeda , karena oxygen yang bertekanan tinggi menyebabkan masuknya acetylene yang bertekanan rendah kedalam obor , oleh sebab itu sebaiknya ikuti aturan yang disarankan oleh pabrik supaya penyalaan obor terlaksana dengan benar dan aman. 7 . PEMBAKARAN ACETYLENE Ketika campuran gas oxy-acetylene terbakar diujung obor , terjadi beberapa bentuk nyala ( zone of combustion ). Dibawah ini adalah reaksi kimia pembakaran acetylene :

Page 220: 168601449 Inspeksi Lasa

2C2H2 + 5 O2 4 CO2 + 2 H2O ( 1 ) Pembakaran tejadi dalam dua tahap , yakni 2 C2H2 + 2O2 4 CO + 2 H2 ( 2 ) Tahap pertama menggunakan oxygen yang dipasok dari botol silindris dan yang berada dalam pencampur oxy-acetylene . Reaksi ini tampak dalam bentuk konis dalam yang kecil didalam nyala.Suhu yang tertinggi terletak diujung konis tersebut. Tahap kedua menggunakan oxygen yang terpasok dari udara disekitar nyala. Kondisi ini tergambarkan dalam bentuk bulu nyala disekitar konis dalam , reaksinya adalah sebagai berikut : 4 CO + 2H2 + 3O2 4 CO2 + 2 H2O ( 3 ) Sekitar 2/5 dari jumlah oxygen yang diperlukan untuk membakar acetylene secara sempurna berasal dari botol silindris , sisanya berasal dari udara luar. Itulah sebabnya OFW tidak dapat dilaksanakan dalam ruang tertutup yang tidak memiliki udara cukup untuk membantu pembakaran acetylene. Kondisi nyala : 1) Nyala acetylene . Apabila hanya gas acetylene saja yang

terbakar diudara , mengasilkan nyala berwarna kuning didekat puting ( tip ) dan berangsur berwarna orangye kemerahan sewaktu semakin keluar / menjauh dari tip. Apabila jelaga terbentuk diujung nyala , jumlah gas ditambah hingga jelaga tersebut menghilang.

2) Nyala carburasi . Sewaktu katup oxygen dibuka sedikit demi

sedikit sehingga perbandingan oxygen ke acetylene bertambah , nyala bertambah bersinar terang ( luminous ) , selanjutnya bagian yang bersinar terang memendek kearah tip membentuk

Page 221: 168601449 Inspeksi Lasa

BIRU MUDA

PUTIH

2) NYALA CARBURASI

PUTIH

3) NYALA OKSIDASI

∂ KIRA KIRA ∂ / 4 ~ ∂ / 8 HIJAU PUCAT

BIRU MUDA

5) NYALA OKSIDASI

6) NYALA TERPISAH KARENA TEKANAN BERLEBIHAN

4) NYALA NETRAL

JINGGA

1) NYALA ACETYLENE

KUNING

Page 222: 168601449 Inspeksi Lasa

sona terang benderang ( bright zone ) warna putih dilingkupi bulu berwarna kebiru biruan. Nyala ini disebut nyala carburasi karena memiliki kelebihan acetylene cukup besar , kadang disebut pula sebagai nyala lunak karena tidak memiliki tenaga . Nyala ini suhunya rendah dan karenanya sesuai untuk brazing perak , soldering serta mengelas timbal.

3) Nyala oksidasi Sewaktu jumlah oxygen ditambahkan , konis dalam yang berwarna putih memendek dan menjadi dua bagian , yakni bagian yang putih dan bagian yang berwarna hijau pucat yang disebut sebagai bulu nyala yang ujungnya menghilang menjadi biru muda . nyala hijau pucat disebabkan oleh sedikit kelebihan acetylene . Jika perbandingan oxygen dan acetylene 1 : 1 , warna hijau pucat tersebut menghilang. Untuk mengelas baja , bulu nyala yang berwarna hijau distel menjadi 1/4 hingga maksimum 1/2 x panjang konis putih ( ∂ ) . Nyala ini disebut nyala kelebihan acetylene atau juga disebut nyala reduksi. Nyala ini menjamin tidak adanya proses oksidasi maupun proses carburasi . Nyala ini sesuai jika menggunakan kawat las baja paduan rendah . Suhu diujung konis sekitar 5300 hingga 5500°F.

4) Nyala netral . Pada nyala ini perbandingan antara oxygen

dengan acetylene = 1: 1 ( atau lebih tepat 1.1 : 1 ). Suhu diujung konis sekitar 5500 °F. Untuk mengatur nyala netral cukup sulit karena juru las harus akhli benar dalam mengatur pembukaan / penutupan katup oxygen dan acetylene sehingga hasilnya 1 berbanding 1. Dari tampak ujud , nyala ini hampir tidak berbeda dengan nyala oksidasi. Jenis nyala ini ideal untuk pengelasan baja , dan sangat diperlukan apabila keberadaan carbon harus dihindari atau apabila proses oksidasi dilarang , yakni pada saat pengelasan stainless steel.

5) Nyala oksidasi . Sama halnya dengan nyala reduksi ,

penyetelan nyala oksidasi juga cukup sulit karena tidak dapat diukur dari tampak ujud saja. Nyala oksidasi yang

Page 223: 168601449 Inspeksi Lasa

paling tepat adalah nyala disaat konis bersiap untuk meninggalkan putting las ( tip ). Jenis nyala ini tidak boleh digunakan untuk mengelas baja. Apabila nyala diatur sedemikian rupa sehingga sangat oxidatif , akan terjadi suara mendesis yang cukup keras . Nyala ini sesuai untuk mengelas tembaga dan paduannya. Kelebihan oxygen digunakan untuk menghasilkan selapis tipis film oksida untuk melindungi kolam las. Dengan perbandingan oxygen terhadap acetylene 1 3/4 : 1 , suhu konis dapat mencapai 6000°F.

6) Nyala Terpisah . Nyala terpisah adalah nyala yang

dihasilkan manakala tekanan gas terlalu besar untuk ukuran tip yang digunakan , bahkan nyala dapat terhembus pergi ( blow out ) apabila tekanan gas terus meningkat. Nyala ini tidak stabil karenanya harus dihindarkan . Kondisi serupa terjadi apabila lubang tip tersumbat kotoran.

8. PEMBAKARAN HYDROGEN , GAS ALAM DAN PROPAN.

8.1 PEMBAKARAN HYDROGEN.

Untuk dapat membakar hydrogen dengan sempurna diperlukan perbandingan oxygen ke hydrogen 1 : 2 dengan reaksi sebagai berikut : 2H2 + O2 2 H2O. ( 4 ) Reaksi ini menghasilkan nyala oxidatif dengan suhu 5000°F. Tidak mungkin menghasilkan nyala netral untuk jenis reaksi ini dengan hanya menggunakan tampak ujud saja , karena nyala oxy-hydrogen hampir hampir tidak tampak serta tidak memiliki sona pembakaran. Untuk menghindarkan nyala oxidatif , regulator harus diatur sedemikian rupa sehingga selalu ada kelebihan hydrogen. Jenis nyala menjadi reduktif tetapi bukan carburatif karena tidak memiliki carbon. Suhu yang tercipta beberapa ratus derajad dibawah nyala netral. Regulator dapat mengatur perbandingan hydrogen ke oxygen 4 : 1. Jenis nyala oxy-hydrogen cocok untuk pengelasan paduan aluminium dan timbal.

Page 224: 168601449 Inspeksi Lasa

8.2 PEMBAKARAN GAS ALAM DAN PROPAN

Pembakaran sempurna gas alam dan propan dapat dilihat pada reaksi sebagai berikut : Gas alam : CH4 + 2O2 CO2 + 2 H2O. ( 5 ) Propan : C3H8 + 5 O2 3 CO2 + 4 H2O ( 6 ) Manakala suhu nyala cukup tinggi untuk mengelas baja , nyala tersebut terlalu oxidatif , sebaliknya jika perbandingan dibuat sehingga nyala menjadi carburatif ( tidak oxidatif ) , suhunya menjadi terlalu rendah untuk pengelasan baja. Jadi jenis campuran gas ini tidak sesuai untuk pengelasan baja.

9. KAWAT LAS ( WELDING ROD )

Kawat las baja untuk OFW tersedia dengan panjang 36 “ dengan diameter berkisar antara 1/16 hingga 1/4 “ . Untuk bahan bahan lain tersedia dengan berbagai panjang tergantung apakah wrought atau dituang. Spesifikasi kawat las adalah AWS A5.2 dengan rincian sebagai berikut :

RG65 67 ( b ) 16 RG60 60 ( b ) 20 RG45 45 ( b ) - ( a ) ELONGATION KIRA KIRA 1 INCI. ( b ) . SPESIMEN SEMUA BAHAN LAS , DIAMETER 0.252 ± 0.005

INCI SETELAH DILASKAN . ( C ) UJI TARIK DIDASARKAN ATAS SPESIMEN MELINTANG

LAS 2 X 3/8 “ PENAMPANG SETELAH DILASKAN.

KUAT TARIK MINIMUM ELONGATION MINIMUM KLASIDIKASI AWS ksi DALAM 4 D ( a ) , %

Page 225: 168601449 Inspeksi Lasa

10. TEKNIK PENGELASAN

10.1 LAS GERAK KEDEPAN Posisi las terdiri dari : datar , horisontal , vertikal dan atas kepala. Kawat las dipegang pada posisi 40° terhadap benda kerja. Posisi nyala diantara ujung kawat las dan benda kerja . Konis nyala diposisikan dekat dengan benda kerja tanpa menyentuh benda kerja tersebut. Obor diposisikan sekitar 45° terhadap benda kerja. Obor digerak gerakkan kekanan dan kekiri atau atas bawah untuk memanasi benda kerja sekaligus kawat las. Ujung kawat las dan kolam las harus selalu berada didalam lingkungan nyala. Tehnik las gerak kedepan harus dilaksanakan berhati hati untuk mencegah pencairan berlebihan benda kerja. Karena jika hal ini terjadi , pencampuran benda kerja dengan bahan las terlalu banyak sehingga mempengaruhi sifat asli benda kerja.

10.2 LAS GERAK KEBELAKANG

Pada tehnik ini nyala diarahkan kelajur las yang telah terbentuk. Ujung kawat las diposisikan antara nyala dan

LAS GERAK KEDEPAN ( FOREHAND WELDING )

LAS GERAK KEBELAKANG ( BACKHAND WELDING )

Page 226: 168601449 Inspeksi Lasa

ujung lajur las pada sudut kira kira 40° terhadap benda kerja , sedangkan obor diposisikan sekitar 50° terhadap benda kerja. Tehnik gerak kebelakang lebih digemari untuk menyambung pelat yang cukup tebal sehingga diperlukan kampuh bevel. Dalam mengelas fillet , nyala selalu diarahkan pada benda kerja yang relatif tebal untuk selalu memanasi nya sebelum dilas guna menghindarkan lipat dingin ( cold lap ) . Tehnik ini lebih mempertahankan sifat mekanis benda kerja karena tingkat pencairan sisi kampuh relatif kecil sehingga tingkat pencampuran dengan bahan las tidak terlalu besar.

11. SUHU NYALA OBOR

Tingginya suhu nyala obor OFW / OAW tergantung pada perbandingan antara zar asam ( O2 ) dengan gas bakar . Pengukuran suhu ini sangat sulit karena hingga kini belum ada metoda pengukuran yang tepat , jadi sifatnya hanya merupakan hasil perhitungan . Terdapat beberapa jenis suhu nyala sesuai dengan perbandingan antara zat asam dengan gas bakar , yang disebut naya netral , nyala oksidasi ( oxidizing ) dan nyala

t MAX. 1/32

t t

t

R t

t t

t = 3/16”

BUKAAN AKAR LAS 1/2 t – 1 t

R KIRA KIRA = t SAMBUNGAN DENGAN LAS SATU LAJUR

Page 227: 168601449 Inspeksi Lasa

karburasi ( carburizing ) . Dibawah ini adalah tabel suhu nyala obor tersebut.

Reaksi kimia dari masing maing gas bakar dengan zat asam adalah sebagai berikut : Acetylene = C2H2 + 2,5 O2 2CO2 + H2O Methylacetylene – = C3H4 + 4O2 3CO2 + 2H2O Porpadiene ( MPS ) Propylene = C3H6 + 5O2 3CO2 + 4H2O Methane = CH4 + 2O2 CO2 + 2H2O Hydrogen = H2 + 0.5O2 H2O

SUHU NYALA DARI BERBAGAI GAS BAKAR

GAS BAKAR RUMUS BERAT JENIS PERBANDINGAN SUHU NYALA DENGAN OKSIGEN NETRAL º F º C( UDARA = 1 )

C2H2 C2H3 C3H4 C3H6 CH4 H2

0.906

1.52

1.48

1.48

0.62

0.07

O2 : GAS BAKAR

2.5

5.0

4.0

4.5

2.0

0.5

5589

4579

5301

5250

4600

4820

3087

2526

2927

2900

2538

2660

ACETYLENE PRPOPANE METHYLACETYLENE – PROPADIENE ( MPS ) (d) PROPYLENE GAS ALAM ( METHANE ) HYDROGEN

Page 228: 168601449 Inspeksi Lasa

WELDING SYMBOL Welding symbol adalah sarana komunikasi yang dibakukan secara internasional antara pihak designer dengan pelaksana las ( welder atau welding operator ) dengan maksud mepermudah welder untuk mengerti yang dimaksud oleh pihak designer tentang suatu design sambungan las . Welding symbol diciptakan oleh AWS yang rinciannya adalah sebagai berikut : 1. SISTIM SIMBOLISASI AWS

SIMBUL KAMPUH SEBERANG INSPEKTOR SIMBUL KAMPUH SEBELAH INSPEKTOR

PROSES LAS LAS KELILING

LAS DILAPANGAN

JENIS PENGUJIAN

ARAH PENUNJUKAN

SINGLE J GROOVE

70 º 70 º

70 º

70 º

70 º

70 º

45 º 45 º

45 º

45 º

45 º

45 º 30 º

30 º 60 º 60 º

SQUARE GROOVE SINGLE V GROOVE DOUBLE V GROOVE

SINGLE BEVEL GROOVE DOUBLE BEVELGROOVE

60 º

DOUBLE J GROOVE

SINGLE U GROOVE

DOUBLE U GROOVE

30 º

GROOVE ( BUTT ) WELD

Page 229: 168601449 Inspeksi Lasa

Dalam las kampuh ( groove / butt weld ) , bentuk symbol disesuaikan dengan bentuk kampuh , misalnya kampuh V tunggal bentuk simbulnya juga seperti huruf V , sedangkan untuk kampuh V ganda bentuk symbolnya seperti huruf X . Penggerindaan rata permukaan ( flush ) pad alas kampuh digambarkan sebagai garis datar berhadapan dengan sudut bukaan kampuh seperti misalnya kampuh bevel tunggal dibawah ini yang permukaannya digerinda rata . Tembusan digambarkan sebagai setengah lingkaran disebelah akar dengan ukuran yang dikehendaki , seperti misalnya kampuh V tunggal las keliling ini Selanjutnya langkah langkah inspeksi dan pengujian digambarkan sebagai berikut Sedangkan untuk penguat fillet pada kampuh bevel tunggal digambarkan sebagai berikut :

70 º

1/16 “

RT / UT ( radiography / ultrasonic test )

VT ( visual Test )

MT /PT ( magnetic particle test dan penetrant test )

HT ( hydro test )

I

II

III

IV

Page 230: 168601449 Inspeksi Lasa

Symbol pada fillet berbeda dengan pada groove weld , karena apapun bentuk design fillet tersebut simbulnya adalah segitiga , perbedaan hanya pada letaknya , misalnya double fillet concentric atau double fillet excentric Untuk pengelasan intermittened , simbul las filletnya adalah sebagai berikut

FILLET WELD SINGLE FILLET CORNER JOINT

DOUBLE FILLET T JOINT

DOUBLE FILLET OVERLAP JOINT

SOCKET JOINT

½½

½ “

1 “

3 “

1-31-3

½½

½ “

1 “

3 “

1-3 1-3

t = SEMBARANG

Page 231: 168601449 Inspeksi Lasa

Dibawah ini adalah sambungan jenis fillet khusus untuk pelat tipis ( < ¼ “ ) yang dalam pelaksanaannya dapat menggunakan bahan penambah maupun tidak . Proses las yang digunakan biasanya adalah GTAW atau OAW . Bahan yang dilas biasanya adalah stainless steel untuk kitchen ware atau perlengkapan suci hama dirumah sakit , dan copper ware untuk pemanas makanan , dll . Selanjutnya masih ada jenis jenis desain las lain yang memiliki symbol khusus seperti misalnya spot welding , pluig welding , seam welding , slot welding . Seam welding memiliki tanda khusus , yang digunakan untuk pengelasan yang panjang sekali . Dalam hal ini proses las tidak utama , untuk seam welding proses las dapat SMAW , GMAW , FCAW , SAW , ERW ( electric resistance weld / las tahanan listrik ) maupun EBW ( electron beam weld / las pengeboman elektron ) memiliki simbul yang sama. Dibawah ini adalah beberapa contoh symbolnya :

SINGLE FLARE JOINT DOUBLE FLARE JOINT SINGLE BEVEL FLARE JOINT

DOUBLE BEVEL FLARE JOINT DOUBLE BEVEL FLANGE JOINT

DOUBLE FLANGE JOINT

SINGLE FLANGE JOINT

SINGLE BEVEL FLANGE JOINT

Page 232: 168601449 Inspeksi Lasa

EBW

3 1 5

3 “

1”

SEAM WELD ( PANJANG SEKALI )

PLUG WELD

SMAW

½”

4”

½” 4”

9

ERW

½”

4”

SPOT WELD

½” 4”

9

EBW

PLUG WELD

Page 233: 168601449 Inspeksi Lasa

EBW FCAW

SEAM WELD ( PANJANG SEKALI ) DESIGN LAS ADALAH CONCENTRIC DOUBLE FILLET

½”

4”

1/2 4

9

SMAW

SPOT WELD

½”

5”

1/2 3 - 5

7

SMAW

SLOT WELD

3 “

Page 234: 168601449 Inspeksi Lasa

70 º

1/16” SMAW

WELD OVERLAY

45 º

2. APLIKASI SIMBUL

Page 235: 168601449 Inspeksi Lasa

LAS LISTRIK BUSUR TERLINDUNG ( SHIELDED METAL ARC WELDING )

S.M.A.W 1. UMUM Las adalah suatu penyambungan antara dua benda padat , yang cocok satu dengan lainnya , melalui pencairan ( dilution ) dan perpaduan ( fusion ) , menggunakan panas. Karenanya pengelasan memiliki persyaratan , yakni :

1) Benda padat yang akan dilas harus dapat mencair. 2) Pencairan tersebut harus disertai dengan perpaduan .

Jadi , kayu , asbes , dan sejenisnya tidak dapat dilas karena tidak mecair oleh panas. Demikian pula solder tidak dapat disebut sebagai las , kerena yang mencair adalah timah putih saja , dan tidak terjadi perpaduan antara timah tersebut dengan bahan induk ( yang biasanya adalah seng , tembaga , kuningan , dll ) . Es balok pada dasarnya dapat di “ las “ karena dapat mencair dan terpadu kembali satu dengan lainnya , demikian pula dengan sebagian besar jenis plastic .

1 2

Page 236: 168601449 Inspeksi Lasa

2. S.M.A.W SMAW adalah salah satu jenis pengelasan yang menggunakan loncatan electron ( busur listrik ) sebagai sumber panas untuk pencairan . Suhu busur dapat mencapai 3300 º C , jauh diatas titik lebur baja , sehingga karenanya dapat mencairkan baja secara serta merta ( instant ) . SMAW dapat menggunakan arus listik bolak balik ( AC = alternating current ) maupun arus searah ( DC = direct current ) . Jika arus bolak balik yang digunakan tidak ada kutup kutup , sebaliknya apabila arus searah yang digunakan maka digunakan kutup kutup + dan - . Kondisi ini disebut polaritas . Terdapat dua jenis polaritas untuk pengelasan , yakni polaritas lurus , dimana elektroda bermuatan - , dan bahan induk bermuatan + , dan polaritas terbalik , dimana elektroda bermuatan + dan bahan induk bermuatan - . Eelektroda dibuat dengan karakter khusus , ada yang hanya menggunakan AC , ada yang menggunakan DC Polaritas lurus atau lazim disebut DCSP ( Direct Current Straignt Polarity ) atau juga disebut DCEN ( Direct Current Electrode Negative ) , ada

+

+

POLARITAS TERBALIK

POLARITAS LURUS

Page 237: 168601449 Inspeksi Lasa

yang menggunakan DC Polaritas terbalik atau DCRP ( Direct Current Reverse Polarity ) atau juga disebut DCEP ( Direct Current Electrode Positive ) . Adapun secara skematis SMAW dapat digambarkan sebagai berikut Fungsi dan kegunaan coating atau salut elektrda adalah : 1) Mencair dan mengapung diatas kolam las sehingga

melindungi cairan baja dari reaksi dengan zat asam menjadi oksida.

2) Cairan coating ( flux ) membeku diatas lajur las membentuk slag atau terak dan berfungsi untuk melindungi lajur las panas dari reaksi dengan zat asam .

3) Coating sewaktu mencair juga menghasilkan asap yang berfungsi mengusir udara dari lingkungan busur las.

4) Coating juga berfungsi untuk menstabilkan busur karena proses ionisasi yang terjadi .

ASAP

FUME & GAS

Fe

O2

COATING SMAW

SLAG

KOLAM LAS

DEPOSIT LAS

BAHAN INDUK

Page 238: 168601449 Inspeksi Lasa

5) Coating berfungsi pula untuk menambah bahan additive guna meningkatkna kekuatan bahan las .

Mesin las modern masa kini dikendalikan secara digital dan biasanya merupakan kombinasi antara SMAW dan GTAW . Mesin las dapat digerakkan oleh mesin diesel atau oleh transformer ( inverter ) . Pada umumnya cakupan arus mesin las antara 20 hingga 500 Amper CC.DC ( constant current ) , dengan tegangan antara 14 hingga 40 V , CV DC ( constant voltage ) . Pendingin mesin dapat berupa minyak atau udara. Transformer menggunakan arus masuk bolak balik bertegangan 220 , 380 atau 415 Volt untuk kemudian dirubah menjadi arus searah bertegangan 14 hingga 40 V. Sebelum digunakan mesin las harus diperiksa dengan teliti untuk meyakinkan bahwa semua poolnya dalam keadaan baik . Kemudian sewaktu digunakan harus dikalibrasi untuk mengetahui konsistensi besarnya arus dengan penunjukan yang ada pada pengendali digital dengan menggunakan tang amper pada kabel yang menghubungkan elektroda. SMAW menggunakan electrode batang ( stick electrode ) yang bersalut . Untuk mengetahui sifat mekanis bahan las maka oleh AWS ( American Welding Society ) dibuat sistim identifikasi yang tertulis pada coating . Jika ditinjau dari kekuatan tarik bahan elektroda maka jenis jneis stick electrode ini dapat dikelompokkan menjadi

a) kelompok E 60…….. yang berkuat tarik 60.000 psi b) kelompok E 70…….. yang berkuat tarik 70.000 psi c) kelompok E 80…….. yang berkuat tarik 80.000 psi d) kelompok E 90…….. yang berkuat tarik 90.000 psi e) kelompok E 100…… yang berkuat tarik 100.000 psi f) kelompok E 110…… yang berkuat tarik 110.000 psi g) kelompok E 120…… yang berkuat tarik 120.000 psi

Masing masing elektroda memiliki karakteristik khusus sesuai dengan maksud dan tujuan dibuatnya . Selanjutnya untuk keperluan kualifikasi las , beberapa posisi pengelasan diciptakan untuk digun

Page 239: 168601449 Inspeksi Lasa

akan sebagai referensi pengelasan kualifikasi pada kupon uji . Berbagai posisi pengelasan kualifikasi tersebut dapat digambarkan dibawah ini . LAS KAMPUH PELAT

POSISI DATAR / FLAT 1 G

POSISI HORISONTAL 2 G

POSISI VERTIKAL ( UP ATAU DOWN ) 3G

POSISI ATAS KEPALA / OVERHEAD 4 G

Page 240: 168601449 Inspeksi Lasa

2 . LAS FILLET PELAT

3) LAS KAMPUH PIPA

DATAR / FLAT 1 F

HORISONTAL 2 F

VERTIKAL 3 F

ATAS KEPALA / OVERHEAD 4 F

Page 241: 168601449 Inspeksi Lasa

POSISI DATAR / FLAT ( Pipa diputar )

POSISI HORISONTAL PENGELASAN MELINGKAR ( Pipa fix )

POSISI DATAR PENGELASAN MELINGKAR ( Pipa fix )

POSISI 45 º PENGELASAN MELINGKAR ( Pipa fix )

6 G

5 G

2 G 1 G

45 º

Page 242: 168601449 Inspeksi Lasa

4) LAS FILLET PIPA

45 º

POSISI DATAR / FLAT ( Pipa diputar )

POSISI HORISONTAL PENGELASAN MELINGKAR ( Pipa fix )

1 F 2 F

Ristriction plate

45 º

1/2 “

POSISI 45º PENGELASAN MELINGKAR ( Pipa fix dengan pelat penghalang / restriction plate )

6 GR

45 º

Page 243: 168601449 Inspeksi Lasa

Pengelasan produksi baru diijinkan dilaksanakan apabila memiliki WPS ( welding procedure specification / spesifikasi prosedur las ) yang telah memiliki PQR ( procedure qualification record ) . WPS adalah prosedur las tertulis yang terkualifikasi yang disusun sebagai petunjuk bagi para pelaksana las ( welder maupun welding operator ) untuk melaksanakan pengelasan produksi sesuai dengan persyaratan ASME IX .

PENGELASAN MELINGKAR ( Pipa fix )

5 F POSISI HORISONTAL ( Pipa diputar )

2 FR

4 F POSISI ATAS KEPALA / OVERHEAD PENGELASAN MELINGKAR ( Pipa fix )

Page 244: 168601449 Inspeksi Lasa

WPS mengandung variable penting dan tidan penting , dan apabila diperlukan juga variable penting tambahan . WPS harus mengacu pada PQR . Pihak kontraktor ataupun manufaktur dapat memasukkan keterangan apasaja yang dapat memudahkan welder / operator dalam melaksanakan tugasnya. Perubahan dapat dilaksanakan pada variable tidak penting untuk menyesuaikan dengan persyaratan produksi tanpa requalifikasi WPS , dan juika diperlukan juga variable penting tambahan untuk setiap proses las . Perubahan pada variable penting akan memerlukan rekalifikasi WPS tsb. PQR baru atau tambahan mungkin diperlukan untuk mendukung perubahan tersebut . PQR adalah rekaman dari seluruh data yang digunakan untuk menguji kupon uji las . PQR mencatat semua variable yang diberlakukan dalam pengelasan uji termasuk hasil pengujian tersebut . Variabel penting untuk SMAW adalah : a) Ketebalan Max. untuk kualifikasi , 8”. b) Tebal yang terkualifikasi c) Tebal maksimun satu lajur tunggal d) P.No. yang terkualifikasi e) P No. 5, 9, dan 10 f) F No. yang terkualifikasi g) A No. yang terkualifikasi h) Penurunan suhu pemanasan awal maksimum sebesar

100º C i) Suhu PWHT yang terkualifikasi j) Limit suhu yang terkualifikasi . Apabila variable penting diubah maka WPS dimana variable tersebuit berada tidak berlaku lagi dan harus direkualifikasi kembali . Selanjutnya terdapat beberapa factor penyebab kegagalan pengelasan Yang antara lain dapat diuraikan dibawah ini :

Page 245: 168601449 Inspeksi Lasa

1) Oksidasi , yakni peristiwa beraksinya baja dengan zat asam dari udara dalam suhu tinggi

4 Fe + 3 O 2 2 Fe 2 O 3 ( oksida ) suhu tinggi

Oksida bersifat keras dang getas , sehingga tidak memiliki kekuatan mekanis . Hal ini melemahkan sambungan las sehingga harus dihindarkan . Ada beberapa cara untuk mencegah terjadinya oksidasi ini yakni dengan menggunakan fluks sebagai coating elektroda , sebagai granular yang mengurug busur nyala listrik , menggunakan gas lindung seperti Argon , Helium atau CO2 , atau melaksanakan pengelasan didalam ruang hampa udara.

2) Distorsi , yakni berubahnya ukuran dan bentuk rakitan atau

desain sambungan akibat panas pengelasan. Cara mencegah distorsi adalah :

a) Penyetelan sebaik mungkin ( dibawah batas ambang toleransi yang diijinkan )

b) Pengikatan menggunakan clamp atau tack weld atau las cantum.

c) Pengelasan sesuai dengan WPS yang diacu agar masukan panas dapat seimbang dan merata .

d) Pengelasan dilaksanakan menggunakan urut urutan yang tepat.

e) Menggunakan baja dengan tingkat pemuaian yang rendah . 3) Cacat las , yang terjadi dipermukaan capping , diakar las dan

didalam bahan las . Cacat las disebabkan oleh beberapa factor seperti misalnya tegangan internal , kelembaban , kesalahan jenis arus , kesalahan jenis polaritas , ketidak sesuaian metal , dll.

Faktor factor lain seperti kelelahan , proses pengkaratan , creep , erosi abrasi , dll . BAB. 4 FILLER METAL

Page 246: 168601449 Inspeksi Lasa

4.1 UMUM Filler metal adalah bahan penambah yang digunakan dalam pengelasan. Metal tersebut digunakan manakala kampuh cukup lebar dan diperlukan efisiensi sambungan yang sekuat bahan dasar yang utuh ( = 1 ) . Terdapat beberapa jenis pengelasan yang tidak memerlukan bahan penambah , misalnya seperti ERW , EBW , explosion welding dan pengelasan pada pelat tipis menggunakan GTAW atau OFW/OAW. Filler metal terdiri dari elektroda , batang las ( rod ) dan kawat las ( welding wire ). Penggunaannya sangat beragam sehingga diperlukan sistim identifikasi untuk dapat mengelompokkan dan memilah milah filler metal apa tepat untuk jenis bahan induk apa. Bahan penambah yang tidak cocok dengan bahan induk ( incompatible ) tidak dapat dipaksakan , sebab hasilnya akan gagal ( retak ).Kalau terpaksa harus disambungkan harus digunakan bahan antara ( intermediate ) yang sesuai untuk keduanya. Untuk hal tersebut diuraikan pada bab pengelas metal berbeda ( dissimilar welding ). SISTIM IDENTIFIKASI AWS. AWS mengidentifikasi filler metal dalam bentuk huruf huruf dan angka yang menunjukkan kekuatan mekanis metal filler , posisi pengelasan yang paling tepat untuk jenis filler tertentu , jenis arus , dan bahan pelindung ( coating ). Adapun uraiannya sebagai berikut : Sebagai contoh misalnya : E 6010 , E 7010 –X. Untuk bahan non ferrous digit digit setelah E atau ER menunjukkan komposisi kimiawi metal penambah tersebut misalnya E 310 Mo-15 , ER – Ni –1 , ER. Ti 0.2 Pd . dst. Setap pemanufaktur bahan ini dengan jelas akan mencantumkan spesifikasi produknya pada label kemasan. Oleh karena itu jangan sampai label tersebut terobek atau tertutupi oleh bahan cat sehingga tidak atau sulit dibaca. Kesalahan penggunaan spesifikasi dapat berakibat fatal. Dibawah ini adalah rincian identifikasi tersebut :

X X X X X X

Page 247: 168601449 Inspeksi Lasa

ISALNYA : E – 7 0 1 8 – A1. Simbul diatas adalah untuk bahan ferrous dan paduannya.

X X X X X X MENUNJUKKAN KOMP-OSISI KIMIAWI BAHAN LAS , MISALNYA : A1 , B1 , B2L , B3L ,B4L , CL , C2 , C2L , D1 , D 2 , D 3 , G

1. MENUNJUKKAN JE- NIS ARUS DENGAN POLARITASNYA. : O , 1 , 2 , 3, 4 , 8.

2. JENIS BAHAN PEMB ALUT : O, 1 , 2 , 3 , 4 , 5 6 7 8

MENUJUKKAN POSISI PENGELASAN : 1 , 2 , 3

MENUNJUKKAN KUAT TARIK BAHAN LAS DALAM RIBUAN psi : 6 0 , 70 , 80 , 90 , 100 110 120

MENUNJUKKAN SINGK ATAN JENIS BAHAN PE NGISI : E = ELECTROEA R = ROD / BATANG

LAS

ER = ELEKTRODE /ROD EC = ELECTORDE COM POSIT. B = BRAZING RB = ROD BRAZING RG = ROD-GAS ( OAW ) F = FLUX.

Page 248: 168601449 Inspeksi Lasa

Untuk bahan non ferrous AWS mendesain sistim identifikasi yang berbeda seperti dibawah ini :

MISALNYA : E R – Cu Sn - 1 A Sebagai contoh , dibawah ini dikemukakan beberapa jenis elektroda yang terbuat dari metal paduan non ferrous : • Elektroda titanium dan paduannya : ER – Ti –1 , ER – Ti – 4. • Elektroda zirconium dan paduannya : ER – Zr – 1. • Elektroda aluminium dan paduannya : ER – 1100 , ER – 5554. • Elektroda tembaga dan paduannya : ER – Cu Sn – A , ER – Cu

Zn – C. Dibawa ini adalah rincian arti identifikasi tersebut diatas.

X X XJENIS BAHAN PEMBALUT : 1 , 2 , 3 , 4 , 5 , 6 , 7 , 8

JENIS LOGAM BAHAN LAS ( BERUPA PADUAN ) : Cr = CHROME Ni = NIKEL Mo = MOLYBDEN Fe = FERUM

E = ELECTRODE R = ROD ( BATANG

LAS ).

Page 249: 168601449 Inspeksi Lasa

DIGIT KE .. SIMBUL ARTI

1 E ELECTRODE ( ELEKTRODA ) ER ELECTRODE & ROD ( BATANG LAS ) R ROD EC ELECTRODE COMPOSIT B BRAZING RB ROD BRAZING RG ROD-GAS ( OAW ) F FLUX 2 60 60.000 PSI ( KUAT TARIK )

70 70.000 PSI 80 80.000 PSI 90 90.000 PSI 100 100.000 PSI 110 110.000 PSI 120 120.000 PSI

3 1 POSISI LAS : 1G = DATAR , 2G = HORISONTAL , 3 G = VERTIKAL , 4 G = ATAS KEPALA .

2 POSISI LAS : 1G , 2G 3 POSISI LAS : 1G

4

0 D.C.R.P = ARUS SEARAH POLARITAS TERBALIK 1 AC = ARUS BOLAK BALIK

D.C.R.P

2 D.C.S.P = ARUS SEARAH POLARITAS LURUS. 3 AC ATAU DC 4. AC ATAU D.C.S.P

5. AC ATAU D.C.R.P

A) ARUS LISTRIK & POLARITAS

Page 250: 168601449 Inspeksi Lasa

DIGIT KE .. SIMBUL ARTI

4

0 HIGH CELLULOSE SODIUM / HIGH IRON OXIDE

1 HIGH CELLULOSE POTASSIUM

2 HIGH TITANIA SODIUM

3 HIGH TITANIA POTASSIUM

4 IRON POWDER TITANIA

5 LOW HYDROGEN SODIUM

6 LOW HYDROGEN POTASSIUM 7 IRON POWDER LOW HYDROGEN C = 0.12 % , Mn = 0.6 % , Si = 0.4 % , P = 0.03 % , S = 0.04 % , 5 A1 Mo = 0.4 – 0.65 %. B1 C = 0.05 % - 0.12 % , Mn = 0.90 % , P = 0.03 % , Cr = 0.4 % , Si =

0.6 – 0.8 % S = 0.04 % , Mo = 0.4 – 0,65 %.

B2 0.05 0.9 0.8 0.03 0.04 0.65 1 – 1.5

B2L 0.05 0.9 1.0 0.03 0.04 0.65 1 -- 1.5 B3 0.05 0.9 0.8 0.03 0.04 1.2 2 – 2.5 B3L 0.05 0.9 0.8 0.03 0.04 1.2 2 -- 2.5 B4L 0.05 0.9 1.0 0.03 0.04 0.6 2 – 2.5 B5 0.07 0.7 0.6 0.03 0.04 1.25 0.6

B) BAHAN COATING ( LAPIS PELINDUNG )

C Mn Si P S Mo Cr

Page 251: 168601449 Inspeksi Lasa

KLASIFIKASI METAL PENAMBAH ( FILLER )

1 E ELECTRODE ER ELECTRODE / ROD 2 Mo MOLYBDENUM E 310 Mo – 15 Cu CUPROM ( TEMBAGA ) E Cu , ER Cu Sn Ni NICKEL ER-Ni-1 Si SILICON E-Cu Si Sn STANIUM E-Cu Sn-A Mn MANGAN E-Cu Mn Ni Al Al ALUMINUM E-Cu Mn Ni Al Zn ZINC ( SENG ) R-Cu Zn-A Zr ZIRCONIUM ER Zr 1 Ti TITANIUM ER-Ti 0.2 Pd Pd PALADIUM ER-Ti 0.2 Pd V VANADIUM ER Ti-3Al-2.5V Cr CHROMIUM E Ni Cr-A Co COBALT E Co Cr-C

DIGIT KE …. SIMBUL ARTI CONTOH

CATATAN : • Perlu menghubungi pihak manufaktur untuk mengetahui dengan tepat syarat syarat

pengeringan elektroda produksinya setelah kemasan dibuka. • E6010 , kandungan air pada coating yang disarankan 3 – 5%, kelembaban 20 – 60%. • E6011 , kandungan air pada coating yang disarankan 2-- 4% , kelembaban 20 – 60%. • E 6012,13,20,22 -- “ -- < 1% , kelembaban maks. 60% • E6027,E7014, E7024 -- “ -- < 0.5% , kelembaban maks. 60% • E7015, E7016 -- “ -- < 0.4% , kelembaban maks. 50 % • E7018, 7028 , 7048 -- “ -- < 0.4% , kelembaban maks. 50%

Page 252: 168601449 Inspeksi Lasa

E 6010 HIGH CELLULOSE SODIUM F , V , OH , H DCRP E 6011 HIGH CELLULOSE POTASSIUM F , V , OH , H AC ATAU DCRP E 6012 HIGH TITANIA SODIUM F , V , OH , H AC ATAU DCSP E 6013 HIGH TITANIA POTASSIUM F , V , OH , H AC ATAU DCR/SP E 6020 HIGH IRON OXIDE H , FL AC ATAU DCSP E 6022 HIGH IRON OXIDE F AC ATAUDCR/SP E 6027 HIGH IRON OXIDE , IRON H , FL , F AC ATAU DCSP POWDER E 7014 IRON POWDER , TITANIA F , V , OH , H AC ATAU DCR/SP E 7015 LOW HYDROGEN SODIUM F , V , OH , H DCRP E 7016 LOW HYDROGEN POTASSIUM F , V , OH , H AC ATAU DCRP E 7018 LOW HYDROGEN POTASSIUM , F , V , OH , H AC ATAU DCRP IRON POWDER E 7024 IRON POWDER , TITANIA H , FL , F AC ATAU DCR/SP E 7027 HIGH IRON OXIDE , IRON POWDER. H , FL , F AC ATAU DCSP E 7028 LOW HYDROGEN POTASSIUM , IRON POWDER H , FL , F AC ATAU DCRP E 7048 LOW HYDROGEN POTASSIUM , IRON POWDER F , OH , H , V AC ATAU DCRP E 7010-X HIGH CELLULOSE SODIUM F , V , OH , H DCRP E 7011-X HIGH CELLULOSE POTASSIUM F , V , OH , H AC ATAU DCRP E 7015-X LOW HYDROGEN DOSIUM F , V , OH , H DCRP E 7016-X LOW HYDROGEN POTASSIUM F , V , OH , H AC ATAU DCRP E 7018-X IRON POWDER , LOW HYDRO GEN. F , V , OH , H AC ATAU DCRP E 7020-X HIGH IRON OXIDE F. AC ATAU DCR/SP E7027-X IRON POWDER , IRON OXIDE F AC ATAU DRR/SP E8018-X HIGH CELLULOSE SODIUM F , V , OH , H DCRP E8011-X HIGH CELLULOSE POTASSIUM F , V , OH , H AC ATAU DCRP E8013-X HIGH TITANIA POTASSIUM F , V , OH , H AC ATAU DCR/SP E8015-X LOW HYDROGEN SODIUM F , V , OH , H DCRP E8016-X LOW HYDROGEN POTASSIUM F , V , OH , H AC ATAU DCRP E8018-X IRON POWDER , LOW HYDRO- GEN F , V , OH , H AC ATAU DCRP

KLASIFIKASI UNSUR KIMIAWI POSISI PENGELASAN JENIS ARUS AWS LAPIS PELINDUNG YANG PALING SESUAI LISTRIK

ELEKTRODA SERI E 60

SERI E 70 DENGAN KUAT TARIK MIN.BAHAN DILASKAN 70.000 PSI ( 480 Mpa )

SERI E 80 DENGAN KUAT TARIK MIN. BAHAN DILASKAN 80.000 psi ( 550 Mpa )

ELEKTRODA SERI 70

Page 253: 168601449 Inspeksi Lasa

F = FLAT ( DATAR BAWAH TANGAN ) H = HORIZONTAL V = VERTICAL OH = OVERHEAD ( ATAS KEPALA ) AC = ALTERNATING CURRENT ( ARUS BOLAK BALIK ) DCRP = DIRECT CURRENT REVERSE POLARITY ( ARUS SEARAH POLARITAS TERBALIK ) DCSP = DIRECT CURRENT STRAIGHT POLARITY ( ARUS SEARAH POLARITAS LURUS ) DCR/SP = DIRECT CURRENT REVERSE& STRAIGHT POLARITY FL = FILLET Komposisi final suatu bahan pengisi ( filler ) las ditentukan oleh tiga faktor yakni :

- Komposisi bahan filler - Tingkat pencairan ( dilution ) bahan induk - Reaksi kimia

E9010-X HIGH CELLULOSE SODIUM F , H , V , OH DCRP E9011-X HIGH CELLULOSE POTASSIUM F , H , V , OH AC ATAU DCRP E9013-X HIGH TITANIA POTASSIUM F , H , V , OH AC ATAU DCR/SP E9015-X LOW HYDROGEN SODIUM F , H , V , OH DCRP E9016-X LOW HYDROGE POTASSIUM F , H , V , OH AC ATAU DCRP E9018-X IRON POWDER , LOW HYDRO GEN. F , H , V , OH AC ATAU DCRP E10010-X HIGH CELLULOSE SODIUM F , H , V , OH DCRP E10011-X HIGH CELLULOSE POTASSIUM F , H , V , OH AC ATAU DCRP E10013-X HIGH TITANIA POTASSIUM F , H , V , OH AC ATAU DCR/SP E10015-X LOW HYDROGEN SODIUM F , H , V , OH DCRP E10016-X LOW HYDROGEN POTASSIUM F , H , V , OH AC ATAU DCSP E10018-X IRON POWDER , LOW HYDRO- GEN F , H , V , OH AC ATAU DCRP E11015-X LOW HYDROGEN SODIUM F , H , V , OH DCRP E11016-X LOW HYDROGEN POTASSIUM F , H , V , OH AC ATAU DCRP E11018-X IRON POWDER , LOW HYDRO GEN F , H , V , OH AC ATAU DCRP E12015-X LOW HYDROGEN SODIUM F , H , V , OH DCRP E12016-X LOW HYDROGEN POTASSIUM F , H , V , OH AC ATAU DCRP E12018-X IRON POWDER , LOW HYDRO- GEN F , H , V , OH AC ATAU DCRP

SERI E 90 DENGAN KUAT TARIK MIN. BAHAN DILASKAN 90.000 psi ( 620 Mpa )

SERI E 100 DENGAN KUAT TARIK MIN. BAHAN DILASKAN 100.000 psi ( 690 Mpa )

KLASIFIKASI UNSUR KIMIAWI POSISI PENGELASAN JENIS ARUS AWS LAPIS PELINDUNG YANG PALING SESUAI LISTRIK

SERI E 110 DENGAN KUAT TARIK MIN.BAHAN DILASKAN 1100.000 PSI ( 760 Mpa )

SERI E 120 DENGAN KUAT TARIK MIN. BAHAN DILASKAN 120.000 psi ( 830 Mpa )

Page 254: 168601449 Inspeksi Lasa

Komposisi metal filler termasuk elemen yang berasal dari flux dan ingridient lainnya yang berada dalam coating elektroda atau didalam flux ditengah tengah kawat las . Untuk menentukan komposisi kimiawi apabila flux masih ada. Namun jika telah terdeposisi komposisinya lebih mudah dideteksi , sebagai contoh misalnya CSA W48.5-M1982 menentukan elektroda berintikan flux ( flux cored electrode ) berdasarkan komposisi kimiawi bahan las yang telah terdeposisi. Untuk batang atau kawat pejal untuk las jenis gas shielded serta SAW , komposisi kimiawi diambil langsung dari bahan filler. Perlu diketahui bahwa komposisi filler belum tentu sama dengan komposisi bahan yang telah terdeposisi. Pengaruh pencairan dapat diprakirakan cukup akurat untuk beberapa elemen dengan cara mengambil sebagian elemen dari bahan induk secara proporsional dan menambahkannya pada elemen yang didapat dari bahan filler kemudian mengasumsikan bercampur secara sempurna. Kondisi ini berlaku hanya untuk elemen yang tidak berreaksi seperti misalnya nikel dan mangan.

100

80

40

20

1 2 3 4 5 6 7 8 9

1 2 3 4 5 6 7 8 9

60

SQUARE GROOVE WELD

SINGLE PASS V

MULTIPASS GROOVE WELD

FILLET WELD

% ELEMEN DALAM ELEKTRODA

% ELEMEN DALAM BAHAN INDUK

Page 255: 168601449 Inspeksi Lasa

Gambar diatas membantu kita untuk menentukan komposisi final bahan las setelah proses dilusi. Namun angka yang tepat sulit didapat , yang mungkin hanyalah jumlah persentase berupa cakupan ( range ). Reaksi kimia yang terjadi didalam bahan las , lapisan terak atau gas disekitar las dapat menghasilkan perubahan komposisi bahan las yang cukup mencolok , terutama reaksi antara gas lindung dengan bahan las . Kegunaan gas lindung adalah untuk mengusir oxygen dan nitrogen dari kolam las , namun hal ini tidak selalu berhasil dengan sempurna . Beberapa gradasi gas lindung secara sengaja diberi kandungan oxygen atau gas aktif yang akan bereaksi dengan bahan las . Apabila besi berhubungan langsung dengan gas oxygen murni , oxygen tersebut terus larut hingga pada batas pencairan dan membentuk FeO sebagai terak dipermukaan cairan metal. Pada

BE

RA

T O

XYG

EN

%

SUHU ° C 1500 2000 2500 3000

4.0

3.0

2.0

1.0

0

TINGKAT PENCAIRAN OXYGEN DALAM CAIRAN BAJA YANG SEIMBANG DENGAN JUMLAH OKSIDA BESI MURNI.

Page 256: 168601449 Inspeksi Lasa

1550°C tingkat pencairan 0.2% ( O ) namun pada suhu yang lebih tinggi tingkat pencairan tersebut meningkat menjadi lebih dari 2% ( lihat diagram diatas ). Jika kolam las dilingkupi dengan gas CO2 , gas tersebut bereaksi dan menghasilkan carbon dan oxygen yang keduanya larut dalam cairan metal : CO2 = [ C ]Fe + 2 [ O ] Fe Dibelakang kolam las dimana terjadi proses pembekuan , menurunnya suhu menyebabkan oxygen dan carbon bereaksi dan menghasilkan gas CO : [ O ]Fe + [ C ]Fe = CO. CO berupaya untuk keluar namun terperangkap dan membentuk porositas ( gelembung gelembung gas ). Porositas dapat dicegah dengan menurunkan kandungan oxygen didalam kolam las sebelum terjadi pembekuan. Hal ini dilaksanakan dengan menambah zat deoxidant seperti silika kekawat las. Silika bereaksi dengan oxygen membentuk terak silika yang mengapung dipermukaan kolam las. 2 [O ]Fe + [Si ] Fe = SiO2 Pengaruh dari penambahna silika kedalam kolam las adalah :

- Menurunkan kandungan oxygen - Menaikkan level carbon untuk menghasilkan

carbon monoksida . - Menaikkan level carbon yang seimbang dengan

gas CO2. - Penggunaan zat deoxidant akan lebih banyak

dalam pengelasan baja yang berkarat dibanding dengan baja yang baru.

Efektifitas silika akan bertambah dengan diberi tambahan mangan Proses dioxidasi berlanjut dengan ditambahkannya titanium , zirconium atau aluminium ( tripple deoxidized wire ). Kemampuan deoxidasi dari kawat las tergantung pada kombinasi silika , mangan dan zat deoxidant lainnya. Dibawah ini digambarkan sejumlah kawat las dengan tingkat kandungan zat deoxidant yang jumlahnya menurun sesuai urutan dari atas kebawah.

Page 257: 168601449 Inspeksi Lasa

ELEKTRODA GMAW DAN TENAGA DEOXIDASINYA

KLASIFIKASI AWS ANALISA ELEKTRODA TENAGA CSA W48.4-M AWS A5.18-79 C Mn Si LAIN LAIN DEOKSIDASI

• ER-480S-3 ER70S-3 0.10 1.00 0.55 -

• ER-480S-3 ER70S-3 0.10 1.15 0.60

• ER-480S-4 ER70S-4 0.10 1.25 0.75

• ER-480S-6 ER70S-6 0.10 1.60 0.95

LOW ALLOY HIGH TOUGH NESS ( A5.28-79 ER80S-D2 ) 0.11 1.90 0.60 Mo 0.50 Ni 0.15 Cr 0.08 • LOW ALLOY HIGH Ti&Zr 0.017

STRENGTH ( A5.28-79 ER80S-D2 ) 0.10 1.85 0.65 Mo 0.50 • ER480S-2 0.05 1.15 0.50 Al 0.05

Ti 0.07 Zr 0.10

PROSES PENGELASAN S.A.W. DIMANA KOMPOSISI BAHAN LAS SANGAT DIPENGARUHI OLEH REAKSI ANTARA KOLAM LAS DAN

CAIRAN FLUX

FLUX CAIR FLUX YANG TIDAK CAIR

TERAK YANG MENGERAS

BUSUR NYALA CAIRAN BAHAN LAS

Page 258: 168601449 Inspeksi Lasa

Flux digunakan didalam beberapa jenis proses las seperti misalnya SAW dan FCAW . Fungsi utama dari flux pada SAW adalah membentuk lapisan terak yang melindungi bahan las yang mencair dari udara. Flux juga berfungsi untuk menstabilkan nyala busur dan dukungan terhadap kolam las . Tingkat pengerasan terak yang lambat lebih baik daripada yang mendadak , karena akan mengentalkan cairan las sehingga mempermudah pembentukan lajurnya. Perbedaan yang mencolok atas laju pengkerutan antara terak dengan bahan las menyebabkan lapisan terak akan mudah pecah dan terlepas dengan sendirinta dari bahan las apabila telah mendingin , sehingga karenanya mudah untuk membersihkannya. Flux yang terbuat dari oksida metal , mencair antara 1200 hingga 1400 ° C dan bersifat stabil secara kimiawi. Bahan baku flux pada umumnya adalah MnO-SiO2 yang digunakan untuk mengatur suhu pencairan dengan mengatur komposisinya secara cermat . Walaupun SiO2 memiliki sifat sifat yang baik sebagai bahan flux , namun pada suhu tinggi oksida tersebut menjadi aktif. Keberadaan oxygen didalam metal akan seimbang ( equilibrium ) dengan jumlah SiO2 , sehingga [ SiO2 ] [ Si ] [ O ] dimana : K adalah konstanta equilibrium. [ ] menggambarkan aktivitas komponen. Jika silika tercampur dengan komponen lain , keaktifan silika menjadi berkurang tergantung dari kadar campuran tersebut. Sewaktu cairan metal membeku oxygen membentuk gelembung gelembung didalam bahan las dan menebabkan patah daktil ( ductile fracture ) yang terekspresikan pada bagian atas kurva transisi Charpy. Jadi dapat dikatakan bahwa kandungan oxygen akan mempengaruhi sifat keuletan metal . Flux dengan kandungan silika tinggi memiliki sifat yang baik, misalnya berkapastitas arus tinggi , dan bentuk lajur yang baik , namun penggunaannya harus dibatasi pada kondisi dimana keuletan tinggi tidak dipersyaratkan . Ada beberapa jenis flux

K = 2

Page 259: 168601449 Inspeksi Lasa

silika tinggi yang disarankan hanya digunakan untuk pengelasan lajur pass tunggal saja. Index kebasaan ( basicity index ) sangat erat kaitannya dengan oxygen bahan las , hal ini dapat diekspresikan dalam rumus dibawah ini : CaO + MgO + Na2O + K2O + Li2O + CaF2 + ½ ( MnO + FeO ) SiO2 + ½ ( Al2O3 + TiO2 + ZrO2 )

B.I. =

Page 260: 168601449 Inspeksi Lasa

KONDISI OPERASI DAN KECEPATAN ELEKTRODA DALAM SMAW. UNTUK LAS FILLET DAN LAS KAMPUH

UKURAN ARUS UKURAN LAS KECEPATAN UNTUK POSISI PENGELASAN , IN / MENIT

E-6011 1/8 100-200 1/8 8-10 8-10 10-12 - - 110-120 1/8 - - - 7-8 7-8 5/32 120-140 5/32 8-10 8-10 10-12 - - 130-140 5/32 - - 7-9 7-9 3/16 150-165 3/16 - - - 6-7 6-7 160-175 3/16 9-11 9-11 11-13 - - E-6012 1/8 120-140 1/8 13-15 12-14 14-18 4-5 4-5 5/32 150-170 1/8 15-16 14-16 13-17 - - 150-170 5/32 - - - 3-4 3-4 190-210 5/32 13-15 12-14 12-15 - - 190-210 3/16 - - - 3-4 3-4 200-220 3/16 10-12 9-11 11-14 - - E-7014 5/32 180-200 5/32 10-11 10-11 12-13 - - 3/16 230-250 3/16 11-12 11-12 12-13 - - 7/32 280-310 1/4 10-11 10-11 11-12 - - ¼ 340-370 5/16 8-9 8-9 9-10 - - E-7018 1/8 120-140 1/8 8-10 8-10 - 4-6 7-9 3/16 200-225 3/16 - - - 4-6 7-9 220-240 5/32 13-14 12-13 - - - 220-240 3/16 10-13 8-12 - - - 7/32 250-275 3/16 12-13 10-11 - - - 1/4 320-350 1/4 8-9 8-9 - - - 320-350 5/16 6-7 6-7 - - - E –7024 DAN E-6027 1/8 160-170 5/32 15-16 14-15 - - - 5/32 215-225 3/16 15-16 14-15 - - - 3/16 265-275 1/4 12-13 11-12 - - - 7/32 330-360 1/4 14-15 13-14 - - - 1/4 370-400 5/16 11-12 10-11 - - -

ELEKTRODA PENETRASI ELEKTRODA PENETRASI

E-6010 DALAM E-6011 DALAM E-6012 MEDIUM E-6013 < E 6012 E-6020 MEDIUM E-6022 MEDIUM E6027 MEDIUM

E-7014 MEDIUM E-7016 MEDIUM E-7018 DANGKAL E-7024 DANGKAL E-7028 DANGKAL E-7048 DANGKAL

Page 261: 168601449 Inspeksi Lasa

SEMBURAN BUSUR ( ARC BLOW ) Arus listrik yang mengalir melalui elektroda , bahan induk dan aarde , menghasilkan medan magnit sekitar “ jejak arus “ ( current path ). Apabila medan magnit disekitar elektroda atau bahan induk tidak seimbang , busur akan menghindar dari konsentrasi medan magnit ynag terpadat . Perpindahan arah busur dari arah yang semestinya disebut semburan busur ( arc blow ) . Arc blow biasanya didapati jika digunakan arus searah , hal ini disebabkan oleh medan magnit yang terjadi arahnya tetap . Sedangkan pada arus bolak balik terjadinya medan magnit sangat kecil , karena medan magnit yang terjadi akan terhapus manakala arah arus berbalik. Dibawah ini digambarkan dua jenis semburan busur yakni kedepan arah pengelasan ( forward ) dan kebelakang arah pengelasan ( backward ). Semburan busur kadang kadang dapat terjadi menyamping manakala konsentrasi medan magnit berat kesamping . Semburan kebelakang biasanya terjadi manakala arah pengelasan mendekati sambungan grounding ( aarde ) , sedangkan semburan kedepan terjadi manakala arah pengelasan menjauhi sambungan grounding atau pada awal pengelasan. Arc blow ini dapat menjadi sangat mengganggu karena menghasilkan fusi kurang sempurna ( incomplete fusion ) dan spatter yang berlebihan terutama jika coatingnya terdiri sebagian besar dari iron powder. Biasanya semburan kedepan ( forward blow ) biasanya bersifat sementara karena medan magnet menemukan alur pelepasan pada lajur las yang telah terdeposisi , sehingga untuk selanjutnya pengelasan mengalami sedikit backwad blow.

SEMBURAN BUSUR KEBELAKANG

KONDISI MEDAN MAGNIT SEIMBANG

SEMBURAN BUSUR KEDEPAN

Page 262: 168601449 Inspeksi Lasa

Untuk jenis semburan kedepan , pada akhir pengelasan biasanya medan magnit makin menebal dan menimbulan masalah cukup serius. Dibawah ini adalah cara untuk mengatasi masalah tersebut diatas : • Apabila masalahnya adalah backward blow , pasang

sambungan grounding pada awal pengelasan. • Apabila masalahnya adalah forward blow , tempatkan

sambungan gounding pada akhir pengelasan. • Usahakan busur nyala sependek mungkin. • Turunkan arus pengelasan • Mengelas kearah las titik yang besar. • Pergunakan pengelasan arah mundur • Pergunakan arus AC / dan penggantian eletrorde baru .

SEMBURAN KESAMPING KIRI

SEMBURAN KESAMPING KANAN

MEDAN MAGNIT

+

-

+

-

ARAH PENGELASAN

ARAH PENGELASAN

Page 263: 168601449 Inspeksi Lasa

BAHAN FILLER UNTUK GTAW Komposisi kimiawi bahan filler untuk GTAW didasarkan pada komposisi kimiawi bahan induk. Jadi makin tepat bahan filler terhadap bahan induk , makin baik. Pemilihan filler metal ditentukan oleh faktor faktor dibawah ini : • Kuat tarik yang mendekati bahan dasar • Keuletan ( toughness ) yang mendekati bahan dasar • Konduktivitas listrik bahan filler • Konduktivitas termal bahan filler • Ketahanan terhadap serangan karat ( coorosion resistance ) • Tampak ujud yang baik. Spesifikasi AWS adalah sebagai berikut : SPESIFIKASI AWS

SPESIFIKASI AWS KETERANGAN

A5.2 IRON & STEEL GAS WELDING ROD A5.7 COPPER & COPPER ALLOY BARE WELDING ROD & ELECTRODE A5.9 CORROSION RESISTANCE CHROMIUM & CHROMIUM NICKEL STEEL

BARE AND COMPOSITE METAL CORED AND STANDARD ARC WELDING ELECTRODES AND WELDING ROD.

A5.10 ALUMINUM AND ALUMINUM ALLOY WELDING ROD AND BARE

ELECTRODE A5.13 SURFACING WELDING ROD AND ELECTRODE A5.14 NICKEL AND NICKEL ALLOY BARE WELDING ROD AND

ELECTRODE A5.16 TITANIUM & TITANIUM ALLOY BARE WELDING ROD & ELECTORDE A5.18 MILD STEEL ELECTRODE FOR GAS METAL ARC WELDING (GMAW) A5.19 MAGNESIUM ALLOY WELDING RODS AND BARE ELECTRODE. A5.21 COMPOSITE SURFACUNG WELDING RODS & ELECTRODE A5.24 ZIRCONIUM DAN ZIRCONIUM ALLOY BARE WELDING RODS &

ELECTTRODE. A5.28 LOW ALLOY STEEL ELECTRODE FOR GAS SHIELDING ARC WELDIN A5.30 CONSUMABLE INSERTS

Page 264: 168601449 Inspeksi Lasa

SAFETY DALAM PENGELASAN 1. UMUM Pekerjaan las menyangkut penggunaan panas , pancaran busur nyala , dan polusi udara oleh gas gas baik yang berasal dari terbakarnya coating maupun gas lindung , yang jika terkena jaringan tubuh atau terhisap dalam jangka waktu lama akan menyebabkan gangguan kesehatan yang cukup serius dan dapat meninggalkan cacat permanen atau bahkan kematian. Selanjutnya pekerjaan las juga menyebabkan timbulnya risiko terjadinya bahaya kebakaran atau peledakan. Dari hal hal tersebut diatas perlu diberikan pengetahuan tentang tindakan pencegahan terhadap terjadinya bahaya kebakaran maupun gangguan kesehatan yang sistimatis dan sesuai dengan kaidah internasional maupun peraturan yang berlaku. 2. KESELAMATAN KERJA DAN KESEHATAN DALAM

PENGELASAN 2.a . KESELAMATAN DAN KESEHATAN DALAM SMAW.

Radiasi cahaya ultra violet Radiasi ultra violet yang dihasilkan dari busur nyala listrik , akan dapat mengeringkan retina mata dan menyebabkan kebutaan . Karenanya juru las dan personil lain yang karena kerjanya harus berada disekitar las , pandanganya harus dilindungi dari nyala busur listrik . Juru las harus memakai pelindung mata berupa kaca gelap yang dapat menyaring sinar ultra violet tersebut diatas. Sementara itu lokasi pengelasan harus dilindungi dengan sarana penutup radiasi sehingga tidak mengganggu personil disekitar pengelasan. Kaca penyaring cahaya mempunyai gradasi kegelapan seperti misalnya No. 10 untuk elektroda diameter hingga 5/32” ( 4 mm ). No. 12 untuk elektroda diameter 3/16 hingga 1/4 “ ( 4.8 hingga 6.4 mm ) , No. 14 untuk elektroda diameter diatas 1/4 “ ( 6.4 mm ). Makin besar nomor gradasi , makin gelap kaca tersebut sehingga daya saring cahayanya juga makin kuat. Jika mata tidak cukup terlindungi terhadap sinar ultra violet , akan menderita kesakitan yang amat sangat yang dapat berlangsung hingga 48 jam.Jika hal

Page 265: 168601449 Inspeksi Lasa

ini terjadi disarankan menurup mata sambil tiduran dengan kompres air , irisan mentimun atau daging mentah dan dingin. Radiasi panas. Radiasi panas yang dihasilkan dari suhu busur nyala yang jauh melebihi 6000°F , dapat membakar kulit sehingga akan mengganggu kesehatan berupa rasa nyeri / pedih. Untuk mencega hal tersebut , kulit terutama kulit muka , tangan leher , dada serta kaki harus dilindungi dengan baju kulit yang cukup tebal namun lemas. Juru las harus memakai baju yang terbuat dari kapas atau wool yangberlengan panjang dan kerag leher terkancing . Selama pelaksanaan las dilarang memakai pakaian yang terbuat dari benang plastik seperti decron , nylon , tetoron dll., karena benang palstik justru sangat berbahaya sebab jika terbakar akan menjalar sangat cepat dan melekat kekulit. Jika terjadi kecelakan sehingga kulit terbakar melepuh ( bukan luka bakar yang hebat ) jangan sampai diguyur air , untuk sementara dapat digunakan pasta gigi yang bermenthos , selanjutnya harus diolesi dengan salep bioplacenton. Juru las harus menggunakan safety helmet dengan caping menghadap kebelakang agar dapat memasang topeng las ( welding mask ) , welding apron ( celemek ) kulit , sarung tangan panjang dari kulit , sepatu panjang atau pelindung tulang kering dari kulit. Asap dan gas produk pengelasan. Pengelasan selalu diupayakan dalam kondisi lingkungan yang mendukung terutama aspek aerasinya ( keberadaan udara segar ) . Jika pengelasan harus dilaksanakan diruang tertutup , harus diupayakan jangan sampai pengap ( kurang udara segar ) untuk itu perlu dipasang exhaust fan , bukan blower , karena blower akan mengganggu mutu las seperti porosity ( keropos ) , pin hole ( lubang jarum ) dan lain lain. Asap berasal dari terbakarnya coating . Hal ini disengaja untuk melindungi kolam las dan logam panas dari proses oksidasi. Jadi disini terjadi perbedaan kepentingan yang mencolok , yakni

Page 266: 168601449 Inspeksi Lasa

proses las menghindarkan keberadaan oxygen , sedang juru las justru memerlukannya untuk bernafas. Bahaya kebakaran. Pengelasan dilingkungan yang berkandungan gas mudah terbakar , diperlukan persiapan dan pencegahan khusus untuk mencegah terjadinya kebakaran. Persiapan pengelasan mutlak memerlukan uji kandungan gas diudara dengan menggunakan gas tester , serta surat ijin kerja panas ( fire permit ) . Tanpa prosedur tersebut , pengelasan tidak diijinkan. Hal ini sepenuhnya merupakan tanggung jawab welding supervisor day supervisor dari pihak operator yang mengoperasikan unit operasi yang berkandungan gas tersebut dan safety officer yang berwenang. Mereka harus berkordinasi untuk mengupayakan upaya pencegahan tersebut diatas. Selanjutnya disekitar pekerjaan las harus disediakan botol racun api ( fire estinguisher ) , atau jika pengelasan menyangkut pekerjaan besar dengan risiko tinggi , disediakan pula fire truck . Walaupun perangkat pencegah atau pemadam kebakaran tersedia , namun jika sumber daya manusianya awam dalam menggunakannya , upaya pemadam kebakaran tersebut akan gagal. Oleh karenanya perlu pula pihak personil pelaksana pengelasan dibekali dengan ketrampilan pemadaman kebakaran. Jika didekat pengelasan tidak terdapat alat pemadam api , dapat digunakan karung yang dibasahi atau pasir / tanah. Jika pengelasan terpaksa harus dilaksanakan didaerah yang mengandung gas tanpa dapat mengupayakan hilangnya gas tersebut sama sekali , maka perlu dipasang water screen ( tabir air ) dilokasi yang menghasilkan gas , dan pengelasan sendiri harus dilindungi oleh terpal untuk mencegah percikan air. Percikan atau kabut air akan merusak mutu las.

Sengatan arus listrik Agar juru las tidak tersengat listrik , dia harus berada dilokasi yang kering sewaktu mengelas , dan jangan menggunakan

Page 267: 168601449 Inspeksi Lasa

pemegang elektroda yang retak atau kabel las yang luka dan bocor serta mengupayakan agar semua hubungan listrik terisolasi dengan baik. 2.b KESELAMATAN DAN KESEHATAN DALAM GTAW. Pengelasan GTAW disamping mengandung bahaya sebagaimana halnya SMAW , juga terdapat potensi bahanya lainnya yang berasal dari botol gas lindung dan gas lindung itu sendiri . Penanganan yang baik Botol gas harus ditangai secara hati hai , karena terhempas , terpukul atau tertindih dapat menyebabkan kerusakan pada botol gas , dan piranti keselamatan botol , atau bahkan dapat menyebabkan meledaknya botol . Tutup ( cap ) pelindung katup , bila dipasok , harus tetap terpasang ( ulir cukup dikencangkan oleh tangan ). Tutup baru dibuka sewaktu botol digunakan atau sedang dihubungkan secara seri untuk digunakan. Sewaktu digunakan botol gas harus diikat dan sebaiknya dalam posisi tegak agar tidak tumbang . Gas yang berbahaya Gas beracun yang dihasilkan oleh GTAW adalah ozone, NO2 dan gas phosgene. Gas phosgene dapat terjadi karena proses dikomposisi thermal atau dikomposisi oleh sinar ultraviolet terhadap bahan pembersih yang berupa hydrocarbon yang terchlorinasi seperti : trichlorethylene dan percghlorethelene , yang terdapat disekitar pengelasan. Pembersihan gemuk dengan menggunakan zat hydrocarbon yang terchlorinasi harus dilaksanakan dilokasi dimana uap zat tersebut tidak terkena radiasi nyala busur . Ozone . Sinar ultraviolet yang dikeluarkan oleh busur nyala listrik bereaksi dengan oxygen dan menghasilkan ozone. Jumlah ozone yang terproduksi tergantung dengan intensitas sinar ultraviolet , kelembaban , pengaruh penyaringan oleh asap pengelasan dan faktor lain. Namun demikian jumlah ozone yang terjadi tidak akan mengganggu kesehatan asalkan ventilasinya baik dan cara pelaksanaan lasnya sendiri yang baik. Gas NO2 ( nitrogen dioxide ).

Page 268: 168601449 Inspeksi Lasa

Percobaan membuktikan bahwa keberaddan gas NO2 terletak sekitar 6” ( 150 mm ) dari busur nyala . Ventilasi alami mengurangi jumlah gas NO2 ini dengan cepat sehingga tidak mengganggu pernafasan juru las , asalkan juru las tidak terlalu mendekatkan kepalanya pada busur las. Gas lindung Harus ada ketentuan tentang ventilasi yang memadai dalam pengelasan yang menggunakan gas lindung dan gas purging . Jika ventilasi tidak cukup , gas lindung dan gas purging dapat mencekik juru las dan personil lain disekitar pengelasan tersebut. Cara memindah botol silindris gas pelindung ( Argon 99.5% ) dari jarak dekat dilaksanakan dengan memutar botol dalam posisi tegak dengan tangan secara hati hati. Pemindahan botol silindris gas argon untuk jarak jauh sebaiknya digunakan lift truck atau heister.

Page 269: 168601449 Inspeksi Lasa

Uap / gas metal Gas ( fume ) yang dihasilkan oleh pengelasan GTAW dapat dikendalikan dengan menggunakan ventilasi alami , ventilasi umum , exhaust fan atau dengan alat pernafasan bagi juru lasnya

CARA MENYUSUN BOTOL BOTOL GAS ARGON HARUS DISUSUN TEGAK DAN DIIKAT ERAT AGAR TIDAK TUMBANG.

SLING BAJAATAU RANTAI

Page 270: 168601449 Inspeksi Lasa

( ANSI Z 49.1 ) . Ventilasi yang dipersyaratkan untuk mengatur tingkat keberadaan gas beracun dilingkungan juru las pada batas yang aman tergantung pada beberapa faktor ,antara lain : 1) bahan yang dilas , 2) luas daerah kerja , dan 3) hal hal yang menghalangi pergerakan udara segar dilingkungan juru las . Setiap pengelasan harus dievaluasi secara sendiri sendi berdasarkan kasusnya masing masing untuk menentukan langkah apa saja yang diperlukan untuk suatu pengelasan tertentu. Batas ambang keberadaan bahan beracun yang terkait dengan pengelasan yang didesain berdasarkan nilai rata rata limit per stuan waktu ( time-weighted average threshold limit value / TLV’s ) dan nilai maksimum ( ceiling values ) , diterbitkan oleh The Occupational Safety and Health Administration ( OSHA ) . Standard OSHA untuk industri lebih dikenal sebagai Code of Federal Regulation ( 29CFR 1910 ) . Realisasi pelaksanaan ( compliance ) terhadap peraturan ini dapat dicek dengan mengadakan pengambilan contoh ( sampling ) udara didalam helmet juru las atau disekitar zona pernafasan helpernya. Sampling harus sesuai dengan ketentuan ANSI / AWS F1.1 ( method for sampling airborne particulates generated by welding and allied processes. Radiasi Energi radiasi yang dipancarkan oleh busur nyala las GTAW dapat melukai juru las ( atau personil lain yang terkena ) didua bagian , yakni mata dan kulit. Ketentuan tentang mata dicakup oleh ANSI Z 49.1 , Safety in Welding & Cutting , dan ANSI 87.1 Practice of Occupational and Educational Eye and Face Protection. Setiap personil yang berada didekat pengelasan harus dilengkapi dengan peralatan pelindung terhadap energi radiasi GTAW . Biasanya tingkat radiasi yang tertinggi dihasilkan oleh GTAW manakala menggunakan Argon sebagai gas lindung dan aluminium serta stainless steel sebagai bahan yang dilas. Gelas penyaring radiasi GTAW ditentukan oleh ANSI Z 49.1 sesuai dengan daftar dibawah ini . Disarankan juru las menggunakan gelas penyaring yang tergelap yang mengenakkan mata , namun tidak lebih terang daripada yang disarankan. Untuk melindungi kulit , tudung wool warna gelap atau kulit digunakan dibawah helmet untuk melindungi muka dan leher dari serangan sinar

Page 271: 168601449 Inspeksi Lasa

ultraviolet GTAW. Tingkat radiasi ini cukup tinggi untuk menghancurkan katun dan bahan lain. LENSA PENYARING RADIASI ( LENSE SHADE ) YANG DISARANKAN UNTUK BERBAGAI TINGKAT ARUS LAS Untuk ruangan yang khusus digunakan untuk pengelasan GTAW sebaiknya dicat dengan cat titanium dioxide atau zinc oxide , karena jenis zat ini akan mengurangi tingkat radiasi GTAW . Sengatan arus listrik Didalam ANSI Z 49.1 Bab 11.4.9 ( Avoidance of electrical shock ) , tergantung sepenuhnya pada pengendalian juru las , oleh karenanya pihak juru las harus diberi informasi yang sejelas jelasnya akan bahaya sengatan listrik tersebut. Walaupun sengatan listrik tersebut rendah , namun rasa terkejut dapat menyebabakan seorang juru las jatuh dari ketinggian pengelasan. Sengatan arus listrik yang kecil dapat termagnifikasi oleh baju yang basah kuyup oleh keringat sehingga cukup mengejutkan , apalagi yang tersengat adalah bagian tubuh yang peka. Mesin las Keselamatan mesin las juga harus menjadi perhatian juru las . Semua mesin las sebaiknya terdaftar dikantor perusahaan pemilik dengan identifikasi khusus yang jelas. Mesin las yang rusak harus segera diperbaiki dengan benar dan tuntas . Semua mesin las harus dikalibrasi untuk meyakinkan bahwa penunjukan meter meternya tepat . Hal ini perlu untuk menjamin mutu pengelasan . Walaupun juru las terkualifikasi dengan baik dan kinerjanyapun baik , namun jika mesin las tidak berfungsi dengan baik , hasilnyapun akan buruk. Kondisi kabel las , penjepit dan terminal terminal listrik harus dalam keadaan terisolasi dan terhubungkan

No. LENSA ARUS PENGELASAN , Amper

8 HINGGA 75 10 75 – 200 12 200 -- 400 14 DIATAS 400

Page 272: 168601449 Inspeksi Lasa

dengan baik . Setiap kali mesin las ditinggalkan harus dalam keadaan off , demikian juga dengan hubungan kesumber arus listrik harus dalam kondisi switched off. KESELAMATAN DAN KESEHATAN DALAM OFW / OAW Peralatan OFW / OAW tidak untuk dikutik kutik oleh personil yang tidak terkualifikasi untuk pekerjaan OFW / OAW karena hal tersebut sangat berbahaya , salah salah dapat terjadi kebakaran atau bahkan peledakan yang akan membahayakan jiwanya dan jiwa personil sekitarnya. Selanjutnya walapun personil yang menangani OFW tersebut telah terkualifikasi , tetap saja yang bersangkutan harus memperhatikan saran saran yang diberikan oleh pihak pabrik pembuat peralatan OFW / OAW. Oxygen sendiri tidak akan menimbulkan kebakaran atau peledakan , namun keberadaannya apabila bercampur dengan gas bakar , akan membantu dan mengintensifkan kebakaran , apalagi apabila oxygen bertekanan tinggi. Oleh sebab itu keberadaan minyak , gemuk , dan bahan yang mudah terbakar harus dipisahkan dari keberadaan oxygen. Oxygen tidak boleh digunakan untuk menggerakkan pneumatic tools , mengawali operasinya mesin pembakaran internal ( internal combustion engine ) , menghembus pipa , membersihkan / meniup baju , dan penggunaan yang tidak aman lainnya. Acetylene adalah gas hydrocarbon yang mudah terbakar , karenanya harus terletak jauh dari nyala terbuka. Penggunaan gas acetylene harus pada tekanan yang aman , yakni tekanan pasok yang telah diredusir menjadi tekanan aman melalui reducing regulator. Botol botol silindris gas harus diletakkan ditempat yang jauh dari sumber panas termasuk sinar matahari langsung dan berventilasi bagus , bersih dan kering serta terbebas dari zat zat yang mudah terbakar. Penyimpanan botol silindris harus tegak sehingga kemungkinan rusaknya katup inlet / oiulet dapat dihindarkan. Upayakan katup selalu dalam keadaan terlindungi oleh tutup botol silindris. Penggunaan botol silindris juga harus dalam keadaan tegak. Jika botol silindris digeletakkan dalam penggunaannya , maka ada kemungkinan fluida yang keluar bukan gas namun cairan. Hal ini akan merusakkan peralatan dan menghasilkan nyala yang tidak dapat dikendalikan , apalagi jika yang keluar tersebut adalah aceton , zat tersebut akan merusak mutu las. Serpihan serpihan

Page 273: 168601449 Inspeksi Lasa

karbid ( carbide ) tidak boleh berserakan dilantai , karena jika terkena air atau menyerap kelembaban akan menghasilkan acetylene yang mudah terbakar. Acetylene yang berhubungan langsung dengan tembaga , air rasa , atau perak , dapat menghasilkan acetylides , terutama jika pada lokasi tersebut terdapat kotoran ( impurities ). Zat ini sangat mudah meledak dan sangat peka terhadap hentakan walaupun kecil ( slight shock ) atau sumber panas kecil. Bahan paduan yang mengandung tembaga lebih dari 67% , kecuali ujung obor , tidak boleh digunakan ubntuk peralatan yang memproses acetylene. Penanganan botol yang gegabah dan serampangan , dapat menyebabkan botol tumbang atau terantuk sesuatu sehingga katupnya patah.Jika katup pada botol silindris bocor atau pecah / patah , maka botol dapat melesat sebagai proyektil dan sangat berbahaya. Karenanya botol silindris gas bertekanan harus tersimpan atau digunakan dalam keadaan tegak dan terikat pada tiang yang kokoh. Didalam OFW / OAW fungsi regulator sangat menentukan , karena mengatur penurunan tekanan oxygen maupun acetylene dari tekanan pasok 250 psi menjadi hanya 15 psi maksimum secara

DIAFRAGMA

INLET

BAUT PENGATUR

BONNET

PEGAS

TANGKAI

OU

TL

ET

NOZZLE

DUDUKAN KATUP

Page 274: 168601449 Inspeksi Lasa

tetap. Sebaliknya konstruksinya cukup fragil sehingga penangganannya harus sangat berhati hati. Dibawah ini dikemukakan beberapa ketentuan tentang regulator yang harus ditaati demi keselamatan pengelasan OFW / OAW . Ketentuan tersebut adalah sebagai berikut : 1) Operator harus dilatih sehingga terampil , penggunaan

regulator yang benar , atau operator dalam menggunakan regulator harus dibawah pengawasan seorang supervisor yang kompeten. Merupakan keharusan bahwa petunjuk pabrik pembuat ditaati apa adanya tanpa penyimpangan atau percobaan yang berbahaya.

2) Regulator harus selalu dalam keadaan bersih dan dapat beroperasi dengan lancar dan sesuai ketentuan. Disarankan dari waktu kewaktu meternya dikalibrasi untuk meyakinkan penunjukannya.

3) Botol silindris harus dalam kondisi tegak dan terikat ditiang yang kokoh atau pada alat pengangkut botol khusus . Hal ini mencegah tumbangnya botol sewaktu digunakan.

4) Katup botol silindris harus diperiksa sesering mungkin untuk mengetahui kondisi ulirnya ( masih baik atau sudah rusak ) , kondisi botol kotor , berdebu , berminyak atau bergemuk. Bersihkan semuanya dengan potongan kain ( lap ) yang bersih . JANGAN MEMASANG REGULATOR YANG BERMINYAK ATAU BERGEMUK KARENA DAPAT MELEDAK. Regulator hanya boleh diservis / dibersihkan / dipelihara oleh orang yang qualified untuk pekerjaan ini.

5) Buka sedikit regulator yang telah bersih dan siap pakai , sesaat saja ( 2 atau 3 detik ) kemudian tutup kembali secepatnya. Hal ini untuk menghembus kotoran dari dalam katup. APABILA KATUP TERLALU TERBUKA LEBAR , ULIR REGULATOR DAPAT GAGAL DAN REGULATOR TERLEMPAR KELUAR. Jangan berdiri didepan lubang katup !!!

6) Pasang regulator pada katup botol silindris dan ikat kencang dan seimbang dengan menggunakan kunci pas.

7) Sebelum membuka katup botol silindris , putar baut pengatur regulator searah kebalikan jarum jam ( counter clockwise ) sampai tekanan pegas pengatur terbebas ( release ).

8) Berdiri disamping regulator ketika membuka katup botol silindris. JANGAN PERNAH BERDIRI DIDEPAN ATAU

Page 275: 168601449 Inspeksi Lasa

DIBELAKANG REGULATOR . Buka katup botol silindris hati hati dan perlahan lahan hingga tekanan pasok didalam botol silindris tertera pada manometer tekanan tinggi diregulator. CATATAN : Jangan pernah membuka katup botol silindris gas acetylene lebih dari satu (1) putaran penuh. Semua katup botol silindris lainnya dibuka penuh untuk menyumbat paking katup .

9) Putar baut pengatur regulator searah jarum jam untuk mendapatkan tekanan operasional las OFW /OAW yang tepat.

10) Sistim pemasokan gas oxy acetylene ini harus diuji untuk mengetahui adanya kebocoran dengan menggunakan metoda yang direkomendasikan oleh pihak pabrik pemasok. Jika botol silindris tidak digunakan , katup harus selalu ditutup rapat. Juga apabila penggunaan selesai tutup kedua katup ( inlet & outlet ) rapat rapat. Untuk mencerat gas bakar yang ada didalam selang , buka katup gas bakar pada obor , dan buang gas tersebut ditempat yang aman.

DIAFRAGMA

BAUT PENGATUR

BONNET

PEGAS

TANGKAI

DUDUKAN KATUP

DIAFRAGMA

INLET OUTLET

REGULATOR TIPE 2 TAHAP

Page 276: 168601449 Inspeksi Lasa

KESELAMATAN DALAM PEMOTONGAN AIR CARBON ARC

Bahaya yang sangat potensial didalam pemotongan metal dangan menggunakan air carbon arc adalah fumes atau uap / gas metal , gas yang diproduksi , suara berisik dan radiasi busur carbon yang cukup intens. Gas Gas yang paling beracun dalam proses gouging dan pemotongan metal dengan menggunakan proses AAC adalah ozone , nitrogen dioxide ( NO2 ) dan carbon monxide ( CO ) . Gas phosgene mungkin dapat pula terjadi karena dikomposisi zat pembersih dechlorinated hydrocarbon oleh suhu atau ultraviolet atau zat suspensi yang digunakan dalam aerosol , zat anti percikan ( anti spatter ) atau cat. Proses pembersihan dengan menggunakan zat chlorinated hydrocarbon agar diusahakan jauh dari pengaruh radiasi ultraviolet . Ozone Sinar ultraviolet yang dikeluarkan oleh busur nyala listrik bereaksi dengan oxygen diudara menjadi gas ozone . Jumlah produksi ozone tergantung dari intensitas sinar ultraviolet yang dihasilkan oleh AAC tersebut , tingkat kelembaban , kekuatan daya saring yang disebabkan oleh fumes dan faktor faktor lain. Jumlah ozone akan meningkat apabila arus AAC ditingkatkan atau apabila AAC digunakan untuk memotong aluminium. Konsentrasi ini dapat dikendalikan dengan sarana ventilasi alami , local exhaust vent , atau operator AAC menggunakan alat pernafasan. NO2. Penyelidikan membuktikan bahwa gas NO2 yang sangat beracun berada hanya dekat busur nyala AAC . Ventilasi alami akan mengurangi konsentrasi gas ini dengan cepat kelevel yang aman. Jadi disarankan operator AAC agar menempatan kepalanya diluar daerah fume pemotongan. Fume metal Fume yang dihasilkan oleh proses gouging atau cutting dapat dinetralisir oleh ventilasi alami , atau agar meyakinkan operator menggunakan alat pernafasan. Keberadaan dan jumlah fume ini tergantung dari bahan yang dipotong , besarnya bahan , luasnya ruangan dan keberadaan halangan bagi aliran udara segar

Page 277: 168601449 Inspeksi Lasa

dengan bebas. Untuk menentukan langkah langkah penanggulangan kondisi yang tidak aman diperlukan evaluasi sebelum pelaksanaan AAC secara individual dan perkasus. Nilai maksimum dan TVL ditentukan oleh OSHA dan ACGH ( American Conference of Governmental Hygienists ). Untuk mengetahui realisasi penerapan ketentuan tersebut diatas dapat dilaksanakan pengujian mutu udara dibalik helmet operator AAC , atau disona pernafasan operator AAC dilokasi pelaksanaan kerja. Pengambilan contoh ( sampling ) harus sesuai dengan ketentuan ANSI / AWS F1.1. Pencegahan kebakaran. AAC memerlukan sarana pencegahan kebakaran karena proses pembuangan metal yang memercik kemana mana. Daerah sejarak 35 kaki ( 11 m ) dari pusat AAC harus terbebas dari segala zat yang dapat terbakar. Pelat pelindung harus dipasang dibagian semburan metal panas apabila AAC dilaksanakan diruangan sempit / terbatas. Jika AAC harus dilaksanakan didaerah yang mengandung gas yang mudah terbakar , maka harus dilaksanakan uji kandungan gas dan surat ijin pelaksanaan AAC ( fire permit ). Suara Suara yang dihasilkan oleh proses AAC dapat melebihi batas ambang yang aman . Oleh karenanya disarankan operator AAC menggunakan penyumbat telinga ( ear muffers ). Radiasi ultraviolet Setiap personil yang berdekatan dengan kegiatan AAC harus menggunakan sarana pelindung mata dan kulit sebagaimana pada SMAW atau las yang menggunakan busus listrik lainnya.

RETAK TERDAPAT BANYAK SEKALI JENIS RETAK DAN PENYEBABNYA SEHINGGA UNTUK JELASNYA PERLU DIPAPARKAN SECARA UMUM DISINI. RETAK DAPAT DIBAGI MENJADI :

Page 278: 168601449 Inspeksi Lasa

4.1 RETAK DINGIN

YAKNI RETAK YANG TERJADI PADA SUHU SEKITAR 300º C ( DIBAWAH TRANSFORMASI ) , YANG TERJADINYA PADA O HINGGA KURANG LEBIH 48 JAM SETELAH PENGELASAN SELESAI , SEHINGGA LAZIM DISEBUT RETAK LAMBAT . JENIS RETAK DINGIN ADALAH RETAK MEMANJANG PADA BAHAN LAS , RETAK MELINTANG PADA BAHAN LAS , RETAK BAWAH KAMPUH , RETAK TAKIK ( NOTCH ) , DAN RETAK MIKRO. SEBABNYA ADALAH : (1) KANDUNGAN CARBON YANG CUKUP TINGGI ( CARBON EKUIVALENSI > 0.41% ) , (2) DIFUSI HIDROGEN KEDAERAH LAS , (3) TEGANGAN SISA , DAN MATERIAL YANG TIDAK COCOK UNTUK DILASKAN SATU DENGAN LAINNYA ( INCOMPATIBLE DISSIMILAR METAL ). DARI ASPEK PELAKSANAAN PENGELASAN , RETAK DINGIN JUGA DAPAT DISEBABKAN OLEH : AMPER RENDAH , KECEPATAN LAS TERLALU TINGGI , KAMPUH TERCEMAR , ELEKTRODA LEMBAB , BAHAN DALAM KONDISI DINGIN ( TANPA PEMANASAN AWAL ) , MASUKAN PANAS RENDAH , PENDINGINAN TERLALU CEPAT , KAWAH PENGELASAN ( BIASANYA TERDAPAT DIUJUNG JALUR ) YANG LAZIM DISEBUT RETAK BINTANG ( STAR CRACK ) ATAU RETAK KAWAH ( CRATER CRACK , DAN DESAIN / KONFIGURASI SAMBUNGAN BURUK . SEBAGAI CONTOH DAPAT DILIHAT PADA FOTOGRAF DIBAWAH INI. 4.2 RETAK PANAS

YAKNI RETAK YANG TERJADI PADA SUHU 900º C , SUHU PEMBEKUAN METAL DARI KONDISI CAIR , DIMANA KANDUNGAN FeS DAN FOSFOR PADA BATAS BUTIR MASIH DALAM KONDISI CAIR SEHINGGA TERJADI CELAH PADA BATAS BUTIR DAN MEMBENTUK RETAK .RETAK JUGA TERJADI PADA SUHU ANTARA 500 º C HINGGA 700º C , DIMANA

Page 279: 168601449 Inspeksi Lasa

TERJADI PEMBEBASAN TEGANGAN DIDAERAH TERIMBAS PANAS. DARI ASPEK PENGELASAN RETAK PANAS DISEBABKAN OLEH : ARUS RENDAH , JUMLAH PENGELASAN SEDIKIT , TEGANGAN THERMAL TINGGI , KECEPATAN PENGELASAN TERLALU TINGGI , ELEKTRODA TERLALU KECIL , TIDAK ADA PEMANASAN AWAL ATAU PEMANASAN AWAL KURANG MEMADAI , PELAKSANAAN PENYETELAN BURUK , MASUKAN PANAS TIDAK SEIMBANG , PENGATURAN ELEKTRODA KURANG BAIK , DAN KHUSUSNYA UNTUK PENGELASAN STAINLESS STEEL KANDUNGAN FERRITE PADA SAMBUNGAN LAS KURANG DARI 5% ATAU LEBIH DARI 12 % .JENIS JENIS RETAK ADALAH : RETAK SOLIDIFIKASI ( PEMBEKUAN ) , RETAK PANAS ULANG , RETAK LIQUATION DAN RETAK LAMELAR . RETAK SOLIDIFIKASI DAPAT BERUPA RETAK MEMANJANG ATAU MELINTANG JALUR LAS , ATAU BERUPA RETAK BINTANG ATAU RETAK KAWAH PADA UJUNG PENGELASAN YANG KURANG SEMPURNA , RETAK PANAS ULANG / RETAK PEMBEBASAN TEGANGAN YANG TERJADI PADA DAERAH FUSI , DAN RETAK LIQUATION YANG TERJADI DIDEKAT DAERAH FUSI DISEBELAH SUMBU JALUR LAS.

RETAK KAWAH ATAU RETAK BINTANG

Page 280: 168601449 Inspeksi Lasa

ADAPUN CARA PENANGGULANGANNYA ADALAH ANTARA LAIN : (1) BAHAN LAS YANG MEMILIKI SIFAT SOLIDIFIKASI AUSTENITIC AWALHARUS BERKANDUNGAN Si , S , DAN P RENDAH , NAMUN SEBALIKNYA HARUS MENGANDUNG Mn , Mo , DAN N YANG TINGGI. BAHAN PADUAN Ni YANG MENGANDUNG 12% Cr HARUS BERKANDUNGAN S , P , DAN Si RENDAH. DARI ASPEK PENGELASAN , PENANGGULANGAN DILAKUKAN DENGAN CARA MELAKSANAKAN SEMUA LANGKAH YANG MERUPAKAN KEBALIKAN DARI KONDISI YANG MENYEBABKAN RETAK PANAS TERSEBUT .

Page 281: 168601449 Inspeksi Lasa

PENYEBAB DAN PENANGGULANGAN RETAK DINGIN PADA BASE METAL

PENYEBAB PERMUKAAN TERCEMAR ,

KOTOR , BERMINYAK

DIFUSI HIDROGEN KELOGAM INDUK

DESAIN SAMBUNGAN DAN PENYETELAN YANG BURUK

AMPER RENDAH KECEPATAN TINGGI

ELEKTRODA HIDROGEN

TANPA PEMANASAN

AWAL

HIDROGEN TERPERANGKAP DALAM LATIS MARTENSIT

STRUKTUR MARTENSIT YANG GETAS

TSN TINGGI PELAT TEBAL

RETAK DINGIN RETAK BAWAH KAMPUH, RETAK DI H.A.Z ,

RETAK HIDROGEN , RETAK LAMBAT / TERTUNDA

STRUKTUR DAKTIL NON MARTENSIT

PENGELASAN BEBAS HIDROGEN

AMPER TINGGI KECEPATAN RENDAH

MASUKAN PANAS TINGGI

PERMUKAAN KERJA BERSIH

PENGGUNAAN ELEKTRODA LOW

HIDROGEN KONTROL SUHU ANTAR LAJUR

PENANGGULANGAN

PENDINGINAN PERLAHAN LAHAN

PENDINGINAN CEPAT PADA LOGAM INDUK

MASUKAN PANAS RENDAH

PENCEMARAN OLEH HIDROGEN

PERLAKUAN PANAS PASKA LAS

TEGANGAN TINGGI

C.E TINGGI

PEMANASAN AWAL

C.E RENDAH

Page 282: 168601449 Inspeksi Lasa

PENYEBAB DAN PENANGGULANGAN RETAK DINGIN PADA BAHAN LAS

PENYEBAB

DESAIN SAMBUNGAN DAN PENYETELAN YANG BURUK

AMPER RENDAH KECEPATAN TINGGI

ELEKTRODA HIDROGEN

TANPA PEMANASAN

AWAL

HIDROGEN TERPERANGKAP DALAM BAHAN LAS

STRUKTUR MIKRO YANG PEKA

RETAK DINGIN FISER MIKRO , RETAK MIKRO ,

RETAK BAHAN LAS

PENDINGINAN CEPAT PADA LOGAM INDUK

MASUKAN PANAS RENDAH

PENCEMARAN OLEH

HIDROGEN

TEGANGAN TINGGI

DIFUSI HIDROGEN KELOGAM INDUK

PERMUKAAN TERCEMAR , KOTOR , BERMINYAK

STRUKTUR MIKRO YANG TIDAK PEKA

AMPER TINGGI KECEPATAN RENDAH

MASUKAN PANAS TINGGI

PERMUKAAN KERJA BERSIH

PENGGUNAAN ELEKTRODA LOW

HIDROGEN KONTROL SUHU ANTAR LAJUR

PENANGGULANGAN

PENDINGINAN PERLAHAN

PERLAKUAN PANAS PASKA LAS

PEMANASAN AWAL

PENGELASAN BEBAS HIDROGEN

TSN TINGGI PELAT TEBAL

Page 283: 168601449 Inspeksi Lasa

RETAK PANAS

PENYEBAB

PENGELASAN UKURAN KECIL / SEDIKIT

REGANGAN TERMAL TINGGI

KECEPATAN PENGELASAN TERLALU TINGGI

ELEKTRODA UKURAN KECIL

MENGURANGI DAYA KOHESI PADA BATAS

BUTIR.

PEMANASAN AWAL TIDAK ADA ATAU RENDAH.

RESTRAIN YANG TINGGI

PERSIAPAN LAS YANG BURUK

PROFIL LAS YANG JELEK

PENYETELAN YANG BURUK / SALAH

MASUKAN PANAS YANG TIDAK SEIMBANG

MANIPULASI ELEKTRODA YANG BURUK

KURAN GI KECEPATAN LAS

TINGKATKAN KEBERADAAN MANGAN

BUANG ATAU KURANGI

REGANGAN

NAIKKAN ARUS PENGELASAN

PEMANASAN AWAL YANG

CUKUP TINGGI

GUNAKAN ELEKTRODA YANG

LEBIH BESAR

NAIKKAN DAKTILITAS

PANAS

MANGAN BERSAMA SAMA DENGAN SULFUR ,OKSIGEN DAN SELENIUM

MEMBENTUK INKLUSI BUNDAR SEBELUM BESI MULAI BEREAKSI

( REAKSI SUHU TINGGI )

SULFUR ( JUGA OKSIGEN DAN

SELENIUM ) MEMBENTUK

FeS PADA BATAS BUTIR

BAJA KANDUNGAN S ULFUR RENDAH

TINGKATKAN MUTU DESAIN SAMBUNGAN , PENYETELAN DAN TEHNIK PENGELASAN

ARUS PENGELASAN RENDAH

PENANGGULANGAN

Page 284: 168601449 Inspeksi Lasa

PENYEBAB DAN PENAGGULANGAN RETAK PANAS PADA H.A.Z

RETAK PANAS

PENYEBAB

PENANGGULANGAN

PENGELASAN BERLEBIHAN

REGANGAN TARIK

KANDUNGAN CARBON TINGGI

KANDUNGAN ALLOY TINGGI

KEBERADAAN SULFUR

PENGENDALIAN LAJU PEMANASAN

DAN PERBAIKAN MUTU

DESAIN

PEMANASAN AWAL

KANDUNGAN MANGAN TINGGI DIBANDING

DENGAN KANDUNGAN

KANDUNGAN SULFUR DALAM

KURANGI STRAIN

SEGREGASI SULFUR

Page 285: 168601449 Inspeksi Lasa

a ) UJI BUTIR MAGNETIK ( MAGNETIC PARTICLE ) a.1 KLASIFIKASI INDIKASI Indikasi pada pengujian magnetic particle belum tentu merupakan cacat. Variasi sifat magnetic maupun metallurgic dapat menghailkan indikasi yang serupa dengan indikasi akibat keberadaan cacat , sehingga kaenanya tidak ada kaitannya dengan masalah penerimaan atau penolakan . Setiap indikasi dengan ukuran maksimum 1/16” ( 1.6 mm ) atau kurang diklasifikasikan sebagai indikasi tidak relevan . Sebaliknya walaupun sepintas tampak sebagai indikasi tidak releven , namun jika ukurannya melebihi 1/16 “ dianggap sebagai indikasi relevan sambil menunggu pengujian lebih lanjut dengan menggunakan magnetic particle atau sarana NDT untuk meyakinkan bahwa indikasi tersebut benar berasal dari suatu cacat atau bukan , untuk itu permukaan benda harus digerinda halus terlebih dahulu Jika ternyata indikasi tersebut tidak relevan , maka indikasi yang mirip dianggap tidak relevan pula. Indikasi relevan adalah indikasi akibat keberadaan cacat dibawah permukaan ( sub surface ) . Indikasi linier adalah indikasi yang panjangnya ≤ 3 x lebar. STANDARD PENERIMAAN . Indikasi relevan yang memenuhi criteria dibawah ini dipastikan berasal dari cacat dibawah permukaan :

1) Indkasi linier berupa retak bintang ( star crack ) atau retak kawah ( crater crack ) , melebihi 5/32 “ ( 4 mm ).

2) Indikasi linier lainnya dipastikan sebagai retak. 3) Indikasi linier dianggap sebagai cacat incomplete fusion

( IF ) , apabila jumlah panjangnya melebihi 1 “ dalam jalur las sepanjang 12 “ ( 300 mm ) atau 8% dari panjang jalur las.

STANDARD PENERIMAAN KETIDAK SESUAIAN UNTUK PERPIPAAN

Page 286: 168601449 Inspeksi Lasa

4) Indikasi dibulatkan ( rounded indication ) dinilai sebagai berikut :

Pada pipa berdiameter ≥ 2.375 “ ( 60.3 mm ) , ESI ( elongated slag inclusion / inklusi terak panjang ) , dianggap sebagai cacat manakala : 1) panjangnya melebihi 2” ( 50 mm ) 2) jumlah panjang ESI pada 12” ( 300 mm ) panjang las ,

melebihi 2 “ ( 50 mm ). 3) Lebar ESI melebihi 1/16” ( 1.6 mm ) 4) Jumlah panjang ISI ( isolated slag inclusion ) dalam 12”

panjang las tak terputus , melebihi ½“ ( 13 mm ) 5) Lebar sebuah ISI melebihi 1/8” ( 3 mm ) 6) Lebih dari 4 buah ISI memiliki lebar maksimum 1/8” ( 3 mm

) terdapat dalam setiap 12” panjang jalur las tanpa terputus. 7) Jumlah panjang ESI dan ISI melebihi 8% dari panjang jalur

las . Pada pipa dengan diameter kurang dari 2,375 “ ( 60.3 mm ) , inklusi terak dianggap sebagai cacat manakala : 1) Panjang sebuah ESI melebihi 3 x tebal nominal pipa yang

lebih tipis yang disambung . Dua Indikasi parallel yang berjarak selebar lajur las akar ( root bead ) , yakni wagon track , dianggap sebagai indikasi tunggal , kecuali apabila lebar masing masing indikasi melebihi 1/32 “ ( 0.8 mm ).

2) Lebar sebuah ESI lebih dari 1/16 “ ( 1.6 mm ) 3) Jumlah panjang dari beberapa ISI melebihi 2 x tebal pipa

yang lebih tipis dari suatu sistim perpipaan dam lebarnya melebihi 1/2 dari tebal pipa tersebut .

4) Jumlah panjang dari ESI dan ISI melebihi 8% dari panjang jalur las dimana kedua jenis cacat tersebut berada.

Untuk tujuan evaluasi , dimensi maksimum dari indikasi yang dibulatkan digunakan sebagai acuan .

b) UJI CAIRAN PENETRAN ( PENETRANT TEST ) b.1 KLASIFIKASI INDIKASI . Indikasi dngan ukuran ≤ 1/16 “ ( 2 mm ) dianggap tidak

relevan ( tidak memenuhi syarat ) . Indikasi yang tampaknya tidak relevan namun jika berukuran besar akan dianggap

Page 287: 168601449 Inspeksi Lasa

sebagai relevant , sampai penyelidikan lebih jauh membuktikan bahwa indikasi tersebut benar suatu cacat atau bukan . Apabila ternyata indikasi tersebut tidak relevan maka indikasi lainnya yang serupa juga dianggap tidak relevan , sehingga karenanya tidak perlu diselidiki / diuji .

Indikasi linier adalah indikasi yang panjangnya > 3 x

lebarnya. Indikasi dibulatkan ( rounded indication ) adalah indkasi yang

panjangnya ≤ 3 x lebarnya . STANDARD PENERIMAAN .

Indikasi relevan yang memenuhi criteria dibawah ini dipastikan berasal dari cacat dibawah permukaan :

5) Indkasi linier berupa retak bintang ( star crack ) atau retak kawah ( crater crack ) , melebihi 5/32 “ ( 4 mm ).

6) Indikasi linier lainnya dipastikan sebagai retak. 7) Indikasi linier dianggap sebagai cacat incomplete fusion

( IF ) , apabila jumlah panjangnya melebihi 1 “ dalam jalur las sepanjang 12 “ ( 300 mm ) atau 8% dari panjang jalur las.

8) Indikasi dibulatkan ( rounded indication ) dinilai sebagai berikut :

Pada pipa berdiameter ≥ 2.375 “ ( 60.3 mm ) , ESI ( elongated slag inclusion / inklusi terak panjang ) , dianggap sebagai cacat manakala : 8) panjangnya melebihi 2” ( 50 mm ) 9) jumlah panjang ESI pada 12” ( 300 mm ) panjang las ,

melebihi 2 “ ( 50 mm ). 10) Lebar ESI melebihi 1/16” ( 1.6 mm ) 11) Jumlah panjang ISI ( isolated slag inclusion ) dalam 12”

panjang las tak terputus , melebihi ½“ ( 13 mm ) 12) Lebar sebuah ISI melebihi 1/8” ( 3 mm ) 13) Lebih dari 4 buah ISI memiliki lebar maksimum 1/8” ( 3 mm

) terdapat dalam setiap 12” panjang jalur las tanpa terputus. 14) Jumlah panjang ESI dan ISI melebihi 8% dari panjang jalur

las . Pada pipa dengan diameter kurang dari 2,375 “ ( 60.3 mm ) , inklusi terak dianggap sebagai cacat manakala :

Page 288: 168601449 Inspeksi Lasa

5) Panjang sebuah ESI melebihi 3 x tebal nominal pipa yang lebih tipis yang disambung . Dua Indikasi parallel yang berjarak selebar lajur las akar ( root bead ) , yakni wagon track , dianggap sebagai indikasi tunggal , kecuali apabila lebar masing masing indikasi melebihi 1/32 “ ( 0.8 mm ).

6) Lebar sebuah ESI lebih dari 1/16 “ ( 1.6 mm ) 7) Jumlah panjang dari beberapa ISI melebihi 2 x tebal pipa

yang lebih tipis dari suatu sistim perpipaan dam lebarnya melebihi 1/2 dari tebal pipa tersebut .

8) Jumlah panjang dari ESI dan ISI melebihi 8% dari panjang jalur las dimana kedua jenis cacat tersebut berada.

Untuk tujuan evaluasi , dimensi maksimum dari indikasi yang dibulatkan digunakan sebagai acuan .

c) UJI ULTRASONIC ( UT ) c.1 KLASIFIKASI INDIKASI Indikasi yang dihasilkan oleh Uji Ultrasonic tidak harus

merupakan cacat internal . Perubahan pada bentuk sambungan las akibat penyetelan pipa yang tidak tepat ( tinggi rendah ) , perubahan bentuk reinforcement ( penguat ) las baik sebelah luar maupun sebelah akar las , penirusan ujung pipa , dan perubahan moda gelombang ultrasonic , dapat menyebabkan timbulnya indikasi yang serupa dengan indikasi yang ditimbulkan oleh cacat .

Indikasi linier adalah indikasi yang ukuran terbesarnya searah

dengan panjang las . Indikasi ini biasanya diakibatkan oleh adanya cacat cacat : penetrasi tidak sempurna ( IP ) , penetrasi kurang sempurna karena high low ( IPD ) , penetrasi silang yang kurang sempurna ( ICP ), fusi tidak sempurna ( IF ) , fusi tidak sempurna akibat lapis dingin internal ( internal cold lap ) ( IFD ) , ESI , retak ( C ) , undercut sisi capping ( EU ) atau akar ( IU ), dan hollow bead porosity ( HB ) .

Indikasi transversal adalah indikasi dengan dimensi

terbesarnya melintang jalur las . Biasanya indikasi ini disebabkan oleh cacat cacat : retak ( C ) , isolated slag inclusion ( ISI ) dan IFD dilokasi stop start elektroda.

Page 289: 168601449 Inspeksi Lasa

Indikasi volumetric adalah indikasi tiga dimensi . Indikasi ini dapat ditimbulkan oleh inklusi tunggal atau banyak , void ( rongga ) atau keropos ( pores ) . Rongga yang sebagain terisi keropos , atau inklusi kecil kecil distop start pada lajur las sering menimbulkan indikasi yang berukuran lebih besar jika berada pada posisi melintang daripada indikasi dari cacat serupa yang berlokasi secara memanjang jalur las.. Indikasi volumetric biasanya ditimbulkan oleh cacat cacat : lajur akar cekung ( internal concavity ) ( IC ) , terbakar tembus ( burnt through ) ( BT ) , ISI , porositas ( P ) , dan porositas berkelompok ( cluster porosity ) ( CP ) .

Indikasi yang relevan adalah indikasi yang ditimbulkan oleh cacat dan harus diealuasi sesuai ketentuan dibawah ini

N B

E

C

R1 R2 R3

A

T

N

D

E

T N A B C D E R1 R2 R3

= TEBAL NOMINAL PIPA = KEDALAMAN PARIT = 10% T ± 10% KEDALAMAN TAKIK = 2” ( 50 mm ) PANJANG MINIMUM = 0.125” ( 3 mm ) LEBAR PARIT MAKSIMUM = 11.35 T + 2” ( 50 mm ) PANJANG MINIMUM = 3.1 “ ( 80 mm ) LEBAR MINIMUM = 1” ( 25 mm ) PANJANG MINIMUM PARIT = JARI JARI LUAR PIPA = JARI JARI DASAR PARIT ( R1 – 0.9 T = JARI JARI LUAR PARIT = R1 – 0.1 T

Page 290: 168601449 Inspeksi Lasa

STANDARS PENERIMAAN 1) Indikasi yang diketahui berasal dari retak (C) ditetapkan

sebagai cacat. 2) Indikasi linier permukaan ( LS ) selain retak yang

dterjemahkan sebagai terbuka keluar ( OD ) atau kedalam ( ID ) , akan dianggap sebagai cacat manakala terdapat hal hal dibawah ini :

a) jumlah panjang indikasi LS didalam 12” jalur pipa ( 300 mm ) , melebihi 1” ( 25 mm ) .

b) Jumlah panjang indikasi LS melebihi 8% dari panjang jalur las

3) Indikasi linier terpendam / linier buried ( LB ) , selain retak , yang diterjemahkan sebagai dibawah permukaan / sub surface didalam bahan las dan bukan didalam bahan pipa , ID maupun OD , harus dianggap sebagai cacat manakala terdapat hal hal sebagai berikut :

a) Jumlah panjang indikasi LB didalam bahan 12” jalur las ( 300 mm ) , melebihi 2” ( 50 mm ).

b) Jumlah panjang indikasi LB melebihi 8% dari panjang jalur las.

4) Indikasi transversal , selain retak , dianggap volumetric dan dievaluasi denga menggunakan criteria untuk indikasi volumetric. Huruf T selalu digunakan untuk seluruh laporan mengenai indikasi transversal .

5) Kelompok indikasi volumetric / volumetric cluster ( VC ) akan dianggap sebagai cacat apabila ukuran dimensi maksimum indikasi VC melebihi ½ “ ( 13 mm ) .

6) Indikasi volumetric individual ( VI ) akan dianggap sebagaia cacat apabila dimensi maksimumnya melebihi ¼” ( 6 mm ) baik panjang dan lebarnya.

7) Indikasi volumetric root ( VR ) yang diterjemahkan sebagai terbuka kepermukaan sebelah ID akan dianggap cacat manakala terdapat hal hal sebagai berikut :

a) Ukuran maksimum indikasi VR melebihi ¼ “ ( 6 mm )