Post on 15-Mar-2020
DESARROLLO DE UNA MÁQUINA DE ENSAYO CHARPY PARA PLÁSTICOS: EVALUACIÓN DE PROPIEDADES DE IMPACTO DE PROBETAS
CONSTRUIDAS POR IMPRESIÓN 3D.
Fernando Villareal1, Marcelo T. Piovan
1,2, Franco Diaco
1 y Carlos Nacud
1
1 Departamento de Ingeniería Mecánica, Centro de Investigaciones en Mecánica Teórica y Aplicada
Universidad Tecnológica Nacional FRBB, 11 de abril 461, Bahía Blanca, Argentina correo-e: mpiovan@frbb.utn.edu.ar
2 CONICET: Centro de Investigaciones en Mecánica Teórica y Aplicada, UTN FRBB
RESUMEN
Actualmente las tecnologías de construcción aditivas están cubriendo, paulatinamente y a un ritmo vertiginoso, muchas áreas de la producción de bienes y servicios. Debido a la importancia de contar con productos que tengan homologación y/o validación de su respuesta mecánica (duración, resistencia, rigidez, etc.), se hace necesario determinar tal respuesta en los productos y/o piezas construidos con impresoras 3D. Dentro del universo de construcción aditiva, el procedimiento conocido como Modelado por Deposición de Filamento (MDF) polimérico es uno de los más difundidos en la industria, academia e incluso en el hobby.
Existen diversos estudios de caracterización de propiedades mecánicas y elásticas de componentes construidos aditivamente por MDF de plásticos poliméricos de diversa índole, sin embargo la gran mayoría están relacionados a ensayos de tracción y flexión.
En este trabajo se presenta el diseño, construcción y uso de una máquina para ensayos de impacto Charpy para componentes plásticos construidos por impresión 3D. Con tal máquina, luego del calibrado y contrastación, se evalúa la resistencia a impacto de piezas construidas con polímeros tales como Poliestireno de alto impacto, acrilo-nitrilo butadieno estireno y/o poli ácido lácticos entre otros. Se estudia la influencia de diversos parámetros de impresión 3D, como por ejemplo: velocidad de impresión, dirección de impresión, espesor de capa, temperaturas de impresión y densidad de llenado, entre otros. Se evalúa la influencia de los parámetros de impresión más importantes y se efectúa una comparación con los pocos estudios disponibles en la literatura internacional.
Palabras Claves: Impresión 3D, impacto, propiedades mecánicas.
1. INTRODUCCIÓN
La impresión 3D es un proceso de fabricación basado en la adición capa por capa. El mismo tiene
varios beneficios con respecto a otros procesos de manufactura similares como también los
procesos de extracción de material CNC. La tecnología de impresión 3D ha sido exitosa en virtud
de facilitar la construcción de piezas complejas permitiendo una importante reducción de costos
operativos [1,2]. Si bien la tecnología de impresión 3D ya se conoce desde los años 1970, su
potencial se ha desencadenado en los últimos 10 años [2]. Esta explosión en la presencia de la
impresión 3D desde las aplicaciones de hobby hasta sus usos industriales se debe en gran parte a
los extraordinarios avances en hardware, programación y calidad de insumos, lo que tumbó los
precios de impresoras de calidad profesional a partir de los USD 500 [3].
El procedimiento denominado Modelado por Deposición Fundida (FDM en inglés) es uno de los
más difundidos en el contexto de impresión 3D. Esta técnica de construcción consiste en adicionar
material plástico fundido, capa a capa para formar una estructura volumétrica en el espacio. Una
vez que la pieza es terminada, la misma consta de una estructura laminar con visos de anisotropía
[4] y las propiedades de la misma varían con respecto a la dirección. Existen muchos parámetros
constructivos que influyen en las propiedades mecánicas de la pieza impresa. Varios autores,
desde hace por lo menos 15 años [5-7], han efectuado estudios para caracterizar las propiedades
mecánicas de piezas impresas. La mayoría de estudios radicó en la determinación del módulo de
elasticidad a tracción o flexión y a resistencia a los mismos esfuerzos [7,8]. Mientras que estudios
sobre la respuesta de piezas a solicitaciones dinámica, impacto y efectos de entalla son de
disponibilidad limitada y muy escasos [9,10].
El objetivo de este artículo es analizar la influencia sobre el comportamiento de impacto, de
diversos parámetros operativos empleados en la construcción aditiva por FDM. Debido a que las
características de resistencia de los plásticos impresos son pequeñas se ha debido construir y
calibrar una máquina para ensayos Charpy, de baja energía (<3 Nm), dotándola de trazabilidad
para asegurar la validez de los ensayos efectuados para probetas construidas según diversas
normas, como ser ASTM D6110 [11] e ISO179-1 [12]. A su vez el estudio, siendo de connotaciones
preliminares, se concentra en evaluar el efecto de los parámetros de impresión más importantes en
la decisión de construcción de una pieza, a saber cantidad de capas de perímetro lateral (Shell) y
tamaño de las mismas, como también sentido de impresión y orientación angular de deposición.
El contenido del artículo se dispone como sigue: luego de la introducción se expone el diseño,
construcción y calibración de la máquina de ensayo Charpy y se describe el método de ensayo,
posteriormente se presenta un estudio experimental sobre la respuesta del ensayo Charpy en
probetas impresas bajo diversos parámetros constructivos, evaluando la influencia de los mismos.
Finalmente se ofrecen las conclusiones correspondientes y futuras extensiones al presente trabajo.
2. DESARROLLO DE MAQUINA PARA ENSAYO CHARPY EN PLASTICOS
2.1. Concepción y diseño de la máquina
En la fase preparatoria del diseño de la máquina de Charpy de baja energía, se optó por la norma
ASTM D6110 para ensayos de material compuesto plástico. En los primeros capítulos de esta
norma se especifican las características más importantes que deben poseer las máquinas de
ensayo y con ello las fórmulas de cálculo necesarias para especificar la geometría elemental. Las
restricciones que se fijan en el diseño de la máquina son las siguientes:
a) Capacidad máxima de energía de impacto: 3 Joules
b) Dimensiones máximas de la máquina: no superar una superficie de apoyo de 50x70 cm2 ni
una altura total de 100 cm
c) Tener la posibilidad de ensayar probetas construidas de acuerdo con las normas ASTM
D6110 e ISO 179-1.
Si bien las normas ASTM D6110 e ISO 179 fueron pensadas para materiales plásticos inyectados
y/o reforzados por fibras, es práctica de los últimos años [4,8,9,10] emplear las normas y probetas
para materiales plásticos inyectados o reforzados por fibras para la caracterización de piezas
construidas aditivamente. Esto se debe a que aún no hay consenso sobre normas específicas para
impresión 3D. Sin embargo las susodichas normas se deben usan con los debidos reparos [13].
Dado que la energía máxima a entregar por la máquina debe ser de E = 3,00 J, según la norma
ASTM D6110 se estipula una altura mínima de descarga Ho = 610 mm (Ver ítem 6.1.3 de la
mencionada norma [11]), con lo cual la velocidad de impacto debe ser de 3,46 [m/s], según surge
de la siguiente expresión:
(1)
Siendo g la aceleración de la gravedad. La masa M y el radio RE del péndulo se calculan
empleando las siguientes expresiones:
(2)
(3)
Siendo lib = 45°, el ángulo de descarga. Por último, la diferencia de mediciones se obtiene a partir
de la siguiente expresión:
(4)
Con esta última expresión, luego de un poco de álgebra se puede calcular el valor del error de
medición de la máquina. Así pues, luego de efectuar las estimaciones basadas en la norma, en la
siguiente Tabla 1 se indican algunos de los parámetros de diseño predefinidos para la construcción
de la máquina de Charpy.
Tabla 1. Parámetros de diseño de la Máquina de Ensayo Charpy de baja energía.
Parámetro Concepto Valores
E Rango de medición [Joule] 0,00 a 3,00
E Máximo Error absoluto estimado [Joule] 0,03
vi Velocidad de impacto [m/s] 3,46
M Masa del conjunto martillo/péndulo [Kg] 0,501
RE Radio de giro efectivo [mm] 357,40
Ho Altura de descarga [mm] 610,00
Lib Ángulo de descarga 45°
En la Figura 1 se muestra una vista de la máquina completa, con numeración de cada una de las
partes que se detallan a continuación. La forma final del péndulo (1) fue definida bajo dos
premisas: que la ubicación del centro de percusión coincida con la línea media de la pena de
impacto (o punto medio donde impacta la probeta a ±2,5 mm de tolerancia permitida por la norma)
y que la masa/contrapeso (2) tenga el mismo espesor en toda la sección. Esto se ha hecho para
evitar momentos espurios en el eje de rotación asociados al impacto. La premisa de tener el mismo
espesor, de 10mm, permitió facilitar el mecanizado pues corresponde a una medida comercial de
chapas de acero, a su vez eventualmente permitiría intercambiar masa/martillos con diversas
formas en la pena. La unión entre el brazo y la masa se conformó por tres bulones (3) dispuestos
en forma de triángulo, como se observa en la figura. Para facilitar la rotación del péndulo la norma
ASTM D 6110 exige que el mismo sea montado sobre cojinetes de la más baja fricción posible (4).
Luego de ensayos valorativos preliminares sobre características de fricción en diversos pares de
rodamientos disponibles, se optó por utilizar dos rodamientos de bolillas no blindados, ya que su
resistencia a la rotación fue considerablemente menor a la correspondiente de los rodamientos
blindados. A su vez al tener expuestas pistas y bolillas facilitaría eventualmente tanto su inspección
como lubricación y limpieza.
El péndulo debe ser liberado desde una posición de 45°, para ello se ha dispuesto de un sistema
de liberación (5) articulado regulable tanto en altura como en aproximación (6).
Figura 1: Máquina de ensayos construida
La máquina posee una bancada para montar las probetas (7). El alojamiento para las probetas es
intercambiable para aceptar las probetas de las normas ASTM D 6110 e lSO 179. La forma de
medición es tradicional por constatación visual sobre un dial (8) con varias escalas, la aguja de
medición (9) y la varilla de arrastre (10). Las escalas sobre el dial son: una angular con divisiones
en escala sexagesimal y la otra de energía con divisiones quincuagesimales (es decir en 0,02 J).
2.2. Aspectos de calibración de la máquina
Como paso previo a la colocación del dial indicador de energía es fundamental efectuar los
protocolos de calibración. Para asegurar repetitividad y una buena calibración de la máquina se
debe realizar la calibración antes de comenzar a ensayar siguiendo el procedimiento que se
describe a continuación:
a) Nivelar la máquina: empleando un nivel de burbujas colocado sobre las marcas cuadradas
de la placa superior de las columnas y ajustar las patas de registro
b) Verificar el ángulo de descarga a 45°. Emplear los pasadores de regulación en caso de ser
necesario.
c) Montar los apoyos porta-probetas y verificar que estén alineados y nivelados.
d) Con el péndulo en equilibrio y reposo verificar que la pena de impacto esté correctamente
centrada con la probeta y alineada la entalla de la misma.
e) Verificar el montaje del dial y la correcta alineación del cero con la posición de equilibrio del
péndulo.
Téngase presente que la calibración gruesa del dial se realiza girando el eje y la calibración fina
ajustando y/o girando la aguja de arrastre.
3. METODOLOGÍA EXPERIMENTAL
3.1. Materiales y preparación de especímenes
Para el ensayo se construyen grupos de probetas tipo ISO 179 con entalla prescrita (2,54 mm de
profundidad, 45° de abertura y radio de acuerdo de 0,25 mm) en tres tipos de materiales, a saber:
Poli-ácido láctico (PLA), Acrilo-nitrilo butadieno estireno (ABS) y Poli estireno de alto impacto
(HIPS). Para cada material y configuración, se construyeron entre 6 y 8 probetas (para contemplar
posibles fallos de medición), hechas en una impresora 3D de bajo costo y protocolo RepRap
(diámetro de filamento 1.75 mm y diámetro de pico 0.4 mm), según las dos disposiciones que se
muestran en la Figura 2 y bajo las especificaciones temperatura, velocidad de impresión, etc.,
dadas en la Tabla 2, donde TC es la temperatura de cama, TP es temperatura de pico, VI es
velocidad de impresión (30-40% menor para la primera capa), EC es el espesor de capa, NP es el
número de perímetros y PL es el porcentaje de llenado. Dos tipos de relleno se han empleado: uno
en disposición a ±45° y el otro con todos los filamentos orientados paralelos a la dirección
longitudinal de la probeta. Por último, se construyen probetas tipo ISO 178 (es decir mismo
paralelepípedo de la ISO 179, pero sin entalla) en las disposiciones de la Figura 2 con 100% de
llenado interno y filamentos orientados en la dirección longitudinal. Ello estriba en efectuar la
entalla por maquinado con fresa normalizada y observar su sensibilidad.
Figura 2: Disposición constructiva en la impresora
Se han construido y ensayado un total de 146 probetas. La caracterización de las propiedades
mecánicas de impacto se hace a partir de medir la “energía total” y con ella calcular la “energía
específica” (o energía total dividida por la sección resistente en la entalla).
En la fabricación de las probetas se ha constatado una temperatura ambiente entre 19°C y 24°,
controlando que la humedad no supere 25%. Las probetas, previo a su ensayo, han sido
almacenadas en bolsas herméticas junto con sustancias desecantes (Silicagel).
Tabla 2. Datos de los parámetros de impresión.
Material Características impresión
PLA TP=200°,TC=60°C,VI=30-50mm/s, EC=0,20mm, NP[1,4], PL[25,100]%
HIPS TP=235°,TC=80°C,VI=30-50mm/s, EC=0,20mm, NP[1,4], PL[25,100]%
ABS TP=240°,TC=105°C,VI=20-40mm/s, EC=0,20mm, NP2, PL 100%
Se ha hecho una serie de 5 ensayos de lanzamiento de la masa en vacío (sin probetas) para
determinar las pérdidas por fricción de la máquina, como paso previo al procedimiento de ensayo
definitivo. El valor promedio de estos ensayos sin probeta arrojó un valor de 0,019 Joule con un
desvío estándar de 0,003 Joule.
4. ANALISIS DE RESULTADOS
4.1. Trazabilidad del ensayo/máquina
Una de las actividades necesarias es tener identificada la trazabilidad de las respuestas obtenidas
con la máquina desarrollada, para tener fiabilidad de resultados. Así pues, en la Tabla 3 se
muestra una comparación de los resultados de la energía específica de impacto de la presente
investigación con los resultados de Gorski et al. (Referencia [14], Tabla 3, caso Side-0). En
particular se ha tratado de un conjunto de ensayos efectuado sobre las probetas de ABS sin entalla
(específicamente la probeta ISO 178) y con la configuración de impresión de canto, pues son
especímenes utilizados en la mencionada referencia. Nótese la similitud de resultados entre los
valores medios.
Tabla 3. Energía de impacto específica (KJ/m2). Comparación de investigaciones.
Parámetro Presente estudio Gorski et al. [14]
Promedio 24,43 28,80
Mediana 25,43 28,73
Si bien las diferencias entre los casos comunes de la presente investigación y los de la referencia
[14] no parecen ser muy grandes (alrededor de 12%), se debe destacar que existen aspectos que
son difíciles de reproducir por no poder contar exactamente con el mismo ABS empleado (misma
marca, proveedor, color, calidad, etc.). Aun así es una valoración que permite constatar el orden de
trazabilidad de la máquina construida y la consistencia de los resultados obtenidos.
4.2. Evaluación de la respuesta de impacto de los diversos materiales
En primera instancia, se presenta la resistencia mecánica a impacto Charpy de los diversos
materiales evaluados con las mismas características de impresión. En efecto en la Figura 3 se
muestra la variación de las propiedades para ABS, PLA y HIPS impresos con 100% de relleno en
las dos direcciones de impresión indicadas en la Figura 2, con todos los filamentos orientados en la
dirección longitudinal de la probeta.
(a) (b)
Figura 3: Resistencia al Impacto (KJ/m2). (a) Impresas de canto (b) impresas de plano
Nótese la notoria diferencia entre el ABS y los restantes dos polímeros. Un aspecto que resulta
llamativo es la baja resistencia que reviste el PLA cuando es impreso en el plano. Si bien ante la
inspección visual, este último caso no presenta anomalías graves, se debe profundizar para futuras
investigaciones.
4.3. Efecto de los parámetros de impresión
En la Figura 4 (a) se muestra el efecto del porcentaje de llenado interno en el HIPS de una
configuración de impresión de canto y con tramado de impresión a 45°/-45° con 1 capa de
perímetro externo o cáscara. Mientras que en la Figura 4 (b) se muestra el efecto de la cantidad de
capas externas (NP) con un tramado de impresión a 45°/-45° para las probetas impresas con un
relleno del 25%. Para el PLA se obtienen gráficas similares, no consignadas en el presente
documento por exigencias de espacio.
(a) (b)
Figura 4: Resistencia al Impacto (KJ/m2). (a) Efecto del relleno (b) Efecto de las capas externas
De la Figura 4 (b) se puede notar un incremento de la resistencia más pronunciado en el caso de
las probetas construidas de canto que en las construidas de plano. Para entender las diferencias
que se suscitan por la orientación de impresión (de canto o plana), en la Figura 5 se muestra una
foto ampliada de la sección de fractura de una probeta de canto, Figura 5(a), y de canto, Figura
5(b). Nótese que la deposición de filamentos individuales en el caso de la Figura 5(a) concluye
generando mayor sección resistente por más que se trate de un solo perímetro, lo cual se
magnifica en caso de más perímetros involucrados.
Figura 5: Sección de rotura caso NP=1, 25% relleno HIPS. a) de canto b) plana
Si bien el aspecto geométrico de la construcción puede traer alguna controversia en virtud de la
sensibilidad que el fenómeno de rotura por impacto presenta con respecto a la forma de la entalla,
a continuación se evalúa tal efecto para probetas con entalla maquinada.
4.4. Evaluación de la maquinación de la entalla (Caso del HIPS)
En la Tabla 4 se muestra el valor medio de la energía de impacto de probetas de HIPS construidas
según la Figura 2, con dos clases de ángulo de orientación del filamento depuesto: el típico a 45° y
con orientación en la dirección longitudinal de la probeta o a 0°. Obsérvese que son similares a los
casos evaluados en la Figura 3, aunque con desvíos estándar más pequeños.
Tabla 4. Energía de impacto específica (KJ/m2) para probetas HIPS con entalla maquinada
Forma de construcción Planas De Canto
Estadístico Media Desvío Media Desvío
100 % tramado 0/0 11,29 0,31 11,60 0,23
100% tramado 45/-45 9,66 0,38 10,29 0,45
Una observación llana sugiere que el efecto de la entalla maquinada sobre la forma de
construcción de probetas el 100% de relleno no marca una sensibilidad sustancial en los
especímenes de tramado 0/0, mientras que puede llegar al 7% de diferencia en los tramados 45/-
45. Siendo más resistentes los especímenes impresos de canto, según la Figura 2. Aunque en este
estudio los valores medios son consistentes con los de la Figura 3, los desvíos estándar, siendo
más pequeños ponen en evidencia la regularidad del maquinado efectuado. Sin embargo, cuando
se planifican piezas para ser construidas aditivamente, el aspecto de entallas y sensibilidad
asociada debe evaluarse sobre la realidad geométrica derivada de la impresión.
4.5. Algunas particularidades del ABS
Se sabe que los polímeros empleados en la construcción aditiva son sensibles a los efectos de
agentes químicos y físicos que pueden potenciar o degradar (las más de las veces) las
propiedades mecánicas de las piezas impresas. Conocido es el efecto del d-limonene en el HIPS o
la acetona en el ABS o el cloroformo en el PLA. En particular siempre se evita que piezas
construidas con un cierto polímero operen o entren en contacto con su agente degradante. A raíz
de un fortuito acontecimiento en el uso de una pieza (construida en ABS por FDM) de acople en un
motor de combustión interna, los autores han necesitado constatar la resistencia a impacto del
ABS sometida a contacto con combustible. Es así que, se ha efectuado un análisis de la
resistencia al impacto de probetas de ABS bajo contacto con combustible líquido (nafta súper). El
protocolo de ensayo implicó disponer un grupo de probetas, depositadas durante un cierto lapso de
tiempo (10 minutos) en un recipiente, embebidas totalmente en combustible. Luego del secado se
procedió a su ensayo de impacto. En la Tabla 4 se muestran los resultados obtenidos en los
ensayos en promedios y sus desvíos para cada una de las formas de impresión. Como se puede
observar de la Tabla 4, el efecto del contacto del ABS con la nafta, parece mejorar la resistencia al
impacto. Se trata de un caso particular que merece ser estudiado con mayor detenimiento. Aun así,
se puede observar la sensibilidad que ofrece el sentido de impresión, que oscila entre el 6% y el
17%, sin entalla y con entalla, respectivamente.
Tabla 4. Energía de impacto específica (KJ/m2). Efecto del contacto con Nafta en ABS
Forma de construcción Probetas secas Probetas en nafta
Promedio Desvío Promedio Desvío
De Canto Con entalla 17,89 2,65 19,72 0,73
Sin entalla 25,43 2,81 27,12 4,94
Plana Con entalla 20,78 0,58 20,01 2,62
Sin entalla 24,43 4,82 25,58 2,36
5. CONCLUSIONES
En este trabajo se ha presentado el desarrollo de una máquina “in-home” para realizar ensayos de
impacto Charpy de baja energía en piezas construidas por impresión 3D del tipo FDM. Se han
efectuado estudios sobre tres materiales típicos empleados en los procesos de impresión 3D. En
base a los resultados analizados se pueden extractar las siguientes conclusiones:
a) La influencia del sentido de impresión es sensible tanto como en el efecto de los tramados
de deposición. En este sentido los tramados con orientación longitudinal son más
resistentes que sus homónimos a 45° (también llamados cross-ply) en un orden de entre
12% a 20%.
b) La influencia del número de capas de la cáscara externa es muy importante
c) La influencia del relleno es fundamental para cuerpos muy resistentes al impacto.
d) El efecto de la geometría de la entalla juega un papel importante vinculado a la dirección
de deposición y sentido de fabricación. Es un aspecto ineludible en la construcción aditiva
de piezas funcionales.
e) El efecto del contacto de la nafta con el ABS parece incrementar la resistencia al impacto
en las disposiciones constructivas ensayadas, entre el 5% y el 12%
En suma, este trabajo preliminar tuvo por objetivo mostrar los principales aspectos a tener en
cuenta en la resistencia por impacto de piezas impresas. Por razones de tamaño del artículo, la
influencia de las temperaturas de impresión para cada material, velocidad de impresión, espesor
de capa, entre otros efectos que han debido ser dejados de lado y serán motivo de trabajo
subsecuente.
6. REFERENCIAS
[1] Caulfield B., McHugh P.E. y Lohfeld S. Dependence of mechanical properties of polyamide
components on build parameters in the SLS process. Journal of Materials Processing Technology,
Vol. 182, N. 1–3, pp. 477–488, 2007.
[2] Kasciunas France A. Make 3D printing. Maker Media, Inc., pp. 3-15, 2014.
[3] Canesa E., Fonda C., Genaro M. Low cost 3D-printing. Ed. International Center of Theoretical
Physics, pp. 19-60, 2013.
[4] Lee C.S., Kim S.G., Kim H.J. y Ahn S.H. Measurement of anisotropic compressive strength of
rapid prototyping parts. Journal of Materials Processing Technology, pp. 187– 188, 2007.
[5] Rodríguez J.F., Thomas J.P., y Renaud J.E. Mechanical behavior of acrylonitrile butadiene
styrene fused deposition materials modeling. Rapid Prototyping Journal, vol. 9, n.4, 219–230, 2003
[6] Ahn S.-H., Montero M., Odell D., Roundy S. y Wright P.K. Anisotropic material properties of
fused deposition modeling ABS. Rapid Prototyping Journal, Vol. 8, n.4, pp. 248–257, 2002.
[7] Es-Said O., Noorani R., Mendelson M., Foyos J., y Marloth R. Effect of Layer Orientation an
Mechanical Properties of Rapid Prototyped Samples, Materials and Manufacturing Processes, Vol.
15, n.1, pp.107-122, 2000.
[8] Tymrak B.M., Kreiger M. y Pearce, J.M. Mechanical properties of components fabricated with
open-source 3-D printers under realistic environmental conditions. Materials and Design, vol 58, pp.
242–246, 2014
[9] Alvarez C. K.L., Lagos C. R.F., Aizpun M. Investigating the influence of infill percentage on the
mechanical properties of fused deposition modelled ABS parts. Ingeniería e Investigación vol. 36
n.° 3, pp. 110-116, 2016.
[10] Caminero M.A., Chacón J.M., García-Moreno I., Rodríguez, G.P. Impact damage resistance of
3D printed continuous fibre reinforced thermoplastic composites using fused deposition modelling.
Composites Part B: Engineering vol. 148, pp. 93-103, 2018.
[11] ASTM D6110-10. Standard test Method for Determining the Charpy Impact Resistance of
Notched Specimens of Plastics. ASTM International, 2010.
[12] ISO 179-1. Plastics — Determination of Charpy impact properties Part 1: Non-instrumented
impact test. International Standard Organization. 2010.
[13] Foster A.M. Materials Testing Standards for Additive Manufacturing of Polymer Materials: State
of the Art and Standards Applicability (NISTIR 8059). National Institute of Standards and
Technology, US Dept of Commerce. 2015. http://dx.doi.org/10.6028/NIST.IR.8059
[14] Gorski F., Kuczko W., Wichniarek R., Impact strength of ABS parts manufactured using fused
deposition modeling technology. Archived of mechanical technology and automation, vol. 34, 1,
pp.3-12, 2014.
Agradecimientos
Los autores de este trabajo desean agradecer a la Secretaría de Ciencia y Técnica de la
Universidad Tecnológica Nacional a través de los proyectos PID 4285 TUN, PID 2194TC, PID
4763TC y a CONICET por el apoyo a la presente investigación.